glava 1_2c.pdf

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

1/19

Lentovidni temeli od armiran beton

27

1.2. LENTOVIDNI TEMELI OD ARMIRAN BETON

Lentovidniot temel pod yid ili armiranobetonsko platno, ako se nas-

tojuva da se obezbedi plitko fundirawe, se izveduva od armiran beton. Vak-

viot temel e fleksibilen i ekonomi~en pa zatoa ima golema primena pri

fundirawe na yidovi i platna, no i pri fundirawe na potporni fleksibil-

ni konstrukcii. Na sl.8 daden e {ematski prikaz na a.b. lentoviden temel.

Slika 8. Armiranobetonski lentoviden temel.

Za da se obezbedi uslovot diferencijalnite slegawa vo podol`en pra-vec da bidat pomali od onie vo popre~en pravec po potreba se izveduva armi-

ranobetonska greda so dimanziibod(sl.9).

Slika 9. Armiranobetonska greda kaj lentoviden temel.

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

2/19

Glava1. LENTOVIDEN TEMEL, TEMEL POD YID

28

1.2.1. Centri~no tovaren lentoviden temel

Centri~no tovaren temel od armiran beton e temel koj se izveduva pod

yid ili a.b. platno koe prenesuva samo vertikalen tovar. Ako a.b. platno

prenesuva vertikalna sila, horizontalna sila i moment na sovivawe mo`e da

se izvede centri~no tovaren lentoviden temel so t.n.centrirawe na teme-

lot (sl.10).

Slika 10. Centrirawe na lentoviden armiranobetonski temel.

Dimenzii vo osnova

Dimenziite vo osnova se opredeluvaat na ist na~in kako i kaj centri~no

tovaren lentoviden temel od nearmiran beton .

fbD

PB

doz

Kontrola na napregawe

Isto taka i kontrolata na napregawa se sproveduva na ist na~in kako i

kaj centri~no tovaren lentoviden temel od nearmiran beton.

BGGPp ptmax

Visina na temelot

Visinata na temelot se presmetuva so pomo{ na stati~kite golemini

vo merodavniot presek, odnosno so pomo{ na momentite i transverzalnite

sili:

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

3/19


29

a) So pomo{ na momentot visinata na temelot se presmetuva spored po-

znatata ravenka:

ahh stM

st

uhst

b

Mkh

kade {to se:

hM visina na temelot,

hst stati~ka visina na temelot,

Mu

ultimativen moment,

bst stati~ka {irina na presekot (bst1,0 m),

kh koeficient na visinata (dodatok11),

a za{titen sloj na betonot.

b) So pomo{ na transverzalnata sila visinata na temelot se presmetuva

spored poznatata ravenka:

ahh stQ

strz

ust

bk

Qh

kade {to se:

hQ visina na temelot,

Qu ultimativna transverzalna sila,

bst stati~ka {irina na presekot (bst1,0 m),

kz koeficient na krakot na vnatre{ni sili (dodatok11),

r napregawe na smolknuvawe (dodatok2).

Ultimativnite, odnosno grani~nite vrednosti na momentot i transver-

zalnata sila vo merodavniot presek se presmetuvaat od dejstvo na vkupniot

ilineto reaktiven pritisok.

Ako vo analizata se vleze so vkupniot reaktiven pritisok

B

Rp max

toga{ treba da se zemat vo predvid i sopstvenata te`ina na temelot i po~-

vata nad nego (sl.11).

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

4/19


30

Slika 11. Presmetka na vkupen reaktiven pritisok.

Ako vo analizata se vleze soneto reaktiven pritisok

B

Ppn

toga{ ne treba da se zemat vo predvid sopstvenata te`ina na temelot i po~-

vata nad nego (sl.12).

Slika 12. Presmetka naneto reaktiven pritisok.

Se usvojuva pogolemata vrednost na visinata (hM ilihQ). Ne bi trebalo

da se usvoi visina na lentoviden a.b. temel pomala od25 30 cm.

Temelot mo`e da se izvede so konstantna visina po celata {irina na te-

melot, a vo slu~aj da visinata e relativno golema, toga{ se vr{i stesnuvawe

na temelot po visina (sl.13).

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

5/19


31

Slika 13. Visina na armiranobetonski temel.

Za vaka usvoenata visina na temelot se vr{i proverka na sigurnosta na

temelot protiv probivawe. Sekoga{ treba da se nastojuva, ako e mo`no, da

ne se koristi kosa armatura za priem na transverzalnite sili, odnosno pre-

sekot da se armira samo so prava armatura (sl.14).

Slika 14. Armirawe na lentovidni temeli.

Kontrola protiv probivawe

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

6/19


32

Pri sostojba na lom koga yidot probiva niz temelot, od temelot se izd-

vojuva eden klin prizma (sl.15). Na bo~nite strani se javuva napregawe na

zategnuvawe vo betonot bz. Vo presmetkata se usvojuva napregawata na za-tegnuvawe da bidat ednakvi na napregawata na smolknuvawe, odnosno:

bz

Slika 15. Sostojba na lom na lentoviden temel.

Od uslovot za ramnote`a na silite (Y0) se dobiva stati~kata visinana temelot koj e osiguren od probivawe na yidot niz nego (sl. 16).

Slika 16. Opredeluvawe na stati~ka visina na temel.

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

7/19


33

Od gorenavedeniot uslov se dobiva:

0Y 0 STV

sili koi dejstvuvaat odozgora

stst hhTTV 45cos245cos

sili koi dejstvuvaat odozdola

)(5,0 RPS

)2( obhpR stn

So zamena vo ravenkata za ramnote`a se dobiva: 0)2(2 o nstst phbPh

Ako stati~kata visina e poznata,pr iznesuva:

a

st

nstpr

h

phbP

1

3

2

2

)2( o

Ravenkata koja go definira uslovot za probivawe na a.b. platno niz te-

melot }e ja izvedeme i na drug na~in (sl.17).

Slika 17. Kontrola protiv probivawe vtor na~in.

npr

F

S

kade {to se:

S merodavna sila so koja se presmetuva probivaweto,

Fn zamislena povr{ina po koja se vr{i probivaweto.

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

8/19


34

Merodavnata sila so koja se kontrolira probivaweto e ednakva na:

nb pBPS

kade {to se:

Bb {irina na bazata na prizmata vo ramnina na armaturata,

pn neto reaktiven pritisok.

stb hbB 2o

B

Ppn

stn hF 2

Od gornite ravenki sleduva:

st

nbpr

h

pBP

2

stpr

h

S

2

Vo slu~aj ako:

apr 13

2

toga{ za priem na glavnite napregawa na zategnuvawe, kako posledica oddejstvoto na transverzalnite sili, ne e potrebna dopolnitelna armatura.

Kogaprse dvi`i vo slednite granici:

bpra 213

2

vkupnite sili na zategnuvawe mora da se primat so posebna armatura. Ne e

dopu{tena sostojba koga:

bpr 2

Vo prethodnite ravenki se:

a ,b dozvoleni glavni napregawa (dodatok3),1,2 koeficienti.

a3,11

a45,02

0,1a za GA 240/360

3,1a za RA 400/500

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

9/19


35

Srednata vrednost na procentot na armirawe definirana e so izrazot:

st

p

st h

A

h

A

Potrebnata dopolnitelna armatura se opredeluva spored naredniot iz-

raz, dodeka nejziniot raspored e prika`an na sl.18.

]cm[1,35 2

vk

SA

Slika 18. Raspored na dopolnitelna armatura.

Glavna armatura

Opredeluvaweto na potrebnata armatura so koja se armira lentovidniot

a.b. temel se vr{i spored ultimativnite vrednosti na stati~kite golemini

po voobi~aena postapka za dimenzionirawe na pravoagolen presek:

vstz

up

hk

MA

Pri dimenzioniraweto treba da se vnimava dilataciite vo betonot da

bidat pomali od grani~nite, odnosno napregawata vo betonot da bidat vo

elasti~ni granici, a so toa da se izbegnat pogolemi deformacii i puknati-

ni, s zaradi slednite pri~ini: temelite se izveduvaat vo sredina vo koja sekoga{ ima vlaga ili pod-

zemna voda so mo`ebi za betonot {tetni soedinenija (humusna kise-

lina itn.);

neramnomerniot reaktiven pritisok koj realno se javuva vo kontakt-nata povr{ina predizvikuva stati~ki golemini razli~ni od onie

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

10/19


36

koi se dobivaat so pretpostavkata deka raspredelbata na reaktivni-

ot pritisok e ramnomerna (sl.19).

Slika 19. Raspredelba na reaktiven pritisok kaj a.b. lentoviden temel.

So toa {to se nastojuva dab3,5 vo stvarnost se nastojuva da se zgo-lemi faktorot na sigurnost na temelot.

Za{titniot sloj na betonot treba da bidemin 3 5 cm (sl. 20).

Slika 2 . Za{titen sloj na beton.

Armiranobetonskiot temel ne smee da se izvede direktno na temelnata

podloga. Potrebno e da se izvede tamponski sloj od mr{av beton, so debelina

od5 10 cm (sl. 21). Ulogata na tamponskiot sloj e da ja obezbedi proektira-

nata polo`ba na armaturata. Isto taka treba da spre~i temelnata podloga

da vpie voda od sve`ata betonska masa, so {to se ovozmo`uva normalno zajak-

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

11/19


37

nuvawe na betonot. Pokraj ova, tamponskiot sloj vr{i za{tita na armatu-

rata od valkawe. Treba da se naglasi deka tamponskiot sloj na smee da bide

izveden od ~akal, a ako e potrebno da se izvede i tamponski sloj od ~akal za

pobrza konsolidacija toga{ toj se izveduva pod slojot od mr{av beton.

Slika 21. Izveduvawe na a.b. temel vrz temelna podloga.

1.2.2. Ekscentri~no tovaren lentoviden temel

Ekscentri~no tovaren lentoviden temel od armiran beton naj~esto se

izveduva pod a.b. platno koe na gorniot rab na temelot prenesuva vertikalna

sila, horizontalna sila i moment na sovivawe.

Dimenziite vo osnova i kontrolata na napregawa se presmetuvaat na ist

na~in kako kaj ekscentri~no tovaren lentoviden temel od nearmiran beton.

Visinata na a.b. lentoviden temel se opredeluva po analogna postapka

kako i kaj centri~no tovaren lentoviden temel, so taa razlika {to merodav-

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

12/19


38

niot presek da bide poblizu do rabot na temelot kade se dobiva maksimalno-

to napregawe (sl.22).

Slika 22. Ekscentri~no tovaren lentoviden temel.

Ako ekscentri~no tovareniot temel ima relativno golema {irina to-

ga{ mo`e da se izvr{i stesnuvawe na istiot kako {to be{e toa izvedeno kaj

centri~no tovareniot temel (vidi sl.13).

Uslovot za kontrola na visinata da ne dojde do probivawe se opredeluva

od Y:

dQTV

stprhTV

ast

dpr

h

Q 1

3

2

)(2

11max,st

nnd hb

ppQ

Opredeluvaweto na potrebnata armatura se vr{i na ist na~in kako i kaj

centri~no tovaren a.b. lentoviden temel.

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

13/19


39

d ~ 1. Da se presmeta lentoviden temel od armiran beton pod armirano-betonsko platno so debelina od40 cm koe na gornata povr{inata na temelotprenesuva optovaruvawe prika`ano na skicata.

1) Opredeluvawe na {irinata na temelot.

m2,401,10250,85190

400

doz

fbD

PB

usvoeno:B2,40 m ; m1,02

0,402,40

2o

bBb

2) Opredeluvawe na visinata na temelot.

kPa125,02,40

300, B

P

p g

gn

kPa41,6672,40

100,

B

Pp

ppn

kPa275,041,6671,81251,61,81,6 ,, pngnn ppp

0,541,6671,80,51251,62

1,82

1,62

,

2

,11

bp

bpM pngnu

mkNm/137,511

u

M

1,041,6671,81,01251,61,81,6 ,,11 bpbpQ pngnu

mkN/275,011

uQ

Za usvoeno MB20,a10 ib2 se dobiva:

kz0,937 ; kh2,619

Visinata opredelena so pomo{ na momentite kako stati~ki golemini e:

cm30,711,0

137,52,61911

b

Mkh uhM

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

14/19


40

ht30,715,035,71 cm

Visinata opredelena so pomo{ na transverzalnite sili iznesuva:

cm36,70m0,3671,08000,937

275,011

strz

u

bk

QhQ

ht36,705,041,70 cm

usvoeno:h t45,0 cm

3) Konstruktivni karakteristiki.

4) Kontrola na napregawa.

GTV b

V V1 V20,45 2,400,40 0,651,34 m3

GT1,34 25,033,5 kN/m

GP (2,40 1,101,34) 19,024,7 kN/m

GGTGP33,524,758,2 kN/m

kPa190,922,40

58,2400max

B

GPp

%5)(3%0,48100190

190,92190100

doz

maxdoz

p

5) Opredeluvawe na potrebna armatura.

2cm9,174040,00,937

1375011

vstz

up

hk

MA

usvoeno:10 12 so A11,3 cm2 ; RA 400/500

8/ 25 cm razdelna armatura

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

15/19


41

6) Kontrola od probivawe na a.b. platno niz temelot.

ast

nstprh

phbP 132

2)2( o

kPa87,5400,2

275,00,40)2(0,40400

pr

0,50,282510010040

11,3

sth

A 0,5

1,1950,51,31,31,31,31

MPa0,4780,61,1953

2

3

21 a

MPa0,47808750, pr ne e potrebna dopolnitelna kosa armatura.

d ~ 2. Da se presmeta temel pod yid so debelina od 25 cm koj na gornatapovr{ina na temelot prenesuva optovaruvawe kako na skicata.

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

16/19


42

1) Opredeluvawe na {irinata na temelot.(doz bDf)B

2 PB6M0

P Pg Pp14080220 kN/m

MHp Df Mp20 1,22044 kNm/m

(1700,85 25 1,2)B2 220B6 440

144,5B2 220B2640 B2,312 m

usvoeno:B2,35 m

dol`ina na konzola............ m1,052

0,252,35

2

o

bB

b

{irina na jadro na presek ... m0,391676

2,356

Bk

ekscentricitet................... m0,1572,351,2250,85220

44

GP

Me

e k simetri~en temel so mal ekscentricitet

2) Opredeluvawe na visinata na temelot.

kPa59,5742,35

140,

B

Pp

ggn

47,8034,0432,35

446

2,35

806

22,

B

M

B

Pp

pppn

[kPa]13,757

81,843,

pnp

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

17/19


43

Stati~ki golemini od postojano optovaruvawe:

mkN/62,551,0559,574,11

bpQ gng

mkNm/32,842

1,0559,574

2

22

,11

bpM gng

Stati~ki golemini od promenlivo optovaruvawe:

mkN/63,511,052

39,12881,843

211max

11

,,

b

pp

Q

pnpn

p

)2(

6

2

32 11max11max

11max11max

11 ,,

2

,,

,,,,pnpn

pnpn

pnpnpnpnp pp

b

pp

ppbb

ppM

mkNm/37,2739,128)81,843(26

1,052

Grani~ni (ultimativni) vrednosti na stati~kite golemini:

mkNm/119,6337,271,832,841,68,16,1111111

pgu

MMM

mkN/214,4063,511,862,551,68,16,1111111

pgu

QQQ

Za usvoeno MB30 iRA 400/500 ; a10 ib2,4 se dobiva:

kz0,925 ; kh1,919

Visinata opredelena preku momentite na sovivawe iznesuva:

cm20,9891,0

119,631,91911

b

Mkh uhM

ht20,9895,025,989 cm

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

18/19


44

Visinata opredelena preku transverzalnite sili iznesuva:

cm21,07m0,21071,011000,925

214,4011

strz

u

bk

QhQ

ht21,075,026,07 cm

usvoeno:h t40,0 cm

3) Konstruktivni karakteristiki.

4) Kontrola na napregawa.

GTV b

V V1 V20,40 2,350,25 0,801,14 m3

GT1,14 25,028,5 kN/m

GP(2,35 1,201,14) 19,031,92 kN/m

GGTGP28,531,9260,42 kN/m

47,80119,332,35

446

2,35

60,42220622

minmax

B

M

B

GPp

[kPa]71,53

167,13

minmax

p

%5)(3%1,69100170

167,13170

100doz

maxdoz

p

5) Opredeluvawe na potrebna armatura.

2cm9,2374035,00,925

1196311

vstz

up

hk

MA

usvoeno:9 12 soA10,17 cm2

7/25/2019 Glava 1_2C.pdf

19/19


45

8/ 25 cm razdelna armatura

6) Kontrola od probivawe na yidot niz temelot.

ast

dpr

h

Q 1

3

2

kPa242,63681,8431,859,5741,61,81,6max,,max,

pngnn ppp

kPa70,55613,7571,859,5741,61,81,6min,,min,

pngnn ppp

kPa191,37811

np

0,35)(1,052

191,378242,636)(

211max,

st

nnd hb

ppQ

mkN/151,905 dQ kPa434,0140,35

151,905pr

0,50,290610010035

10,17

sth

A 0,5

1,1950,51,31,31,31,31

MPa0,4780,61,1953

2

3

21 a

MPa0,4784340, pr ne e potrebna dopolnitelna kosa armatura.

glava 1_2c.pdf

Documents