fundatie skara

8/19/2019 Fundatie SKARA

1/53

Fundatie Stalp

Dimensioanare fundatie

Valoarea presiunii conventionale:

pconv= 275.00 kN/m2

Calculul presiunii efective pe teren

Gruparea fundamentala -sarcina predominanta zapada

Inaltimea fundatiei h= 2.0 m!un"imea fundatiei l= #.#0 m!atimea fundatiei $= 2.20 m

2000.00 daN/m#2500.00 daN/m#

CuzinetInaltimea %uzinet hc= 0.&0 m!un"imea %uzinet lc= 2.50 m!atimea %uzinet $c= '.50 m

(cuz= lc)$c (cuz= #.75 m2Gucz= *.#* kN

+loc fundatieiInaltimea +loc fundatiei h$=h-hc h$= '.50 m!un"imea +loc fundatiei l$=l l$= #.#0 m!atimea +loc fundatiei $$=$ $$= 2.20 m ($loc=l$)$$ ($loc= 7.2, m2

G$loc= 2'7.*0 kN

Greutatea fundatiei Gf=GcuzG$locGf= #02.'* kN

Incarcarea de pe pardoseala

Gp=hu)(f Gp= 72.,0 kNhu= '000.00 daN/m2

(f=l)$ (f= 7.2, m2

"reutatea volumica de calcul a straturilor situate deasupra nivelului talpii fundatiei20.00 kN/m#

adancimea de fundare f= #.00 m

Greutatea terenului de deasupra fundatiei

Gt= '50.#0 kN

arcina verticala pe cuzinet N'= 20.00 kN

ϒ$=ϒ$a=

Gcuz=ϒ$a)hc)(cuz

Gloc=ϒ$a)h$)($loc

ϒ$=

Gt=ϒ)(f)f-h1(f-(cuz1)hc1


2/53

orta a3iala totala

4=N'GfGtGp 4= &5.0* kN

orta taietoare 3= ,.00 kNz= '.00 kN

6omente incovoietoare 63= 52.00 kNm6z= 20.00 kNm

Calculul presiunii se face pe o singura directie

6az=6z3)h 6az= #.0 kNm

eN'= 0.00 mecuz= 0.00 m

6calc=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc= #.0 kNm

3= #.&& m#

z= 2.,, m#

p'=4/l)$6az/3 p'= '#*.7& kN/m2

p2=4/l)$-6az/3 p2 '2'.5, kN/m2

pma3=ma3p'8p21 pma3= '#*.7& kN/m2

presiunea conventionala a terenului

pa=pconv= 275.00 kN/m2

pma39'.2pa

'#*.7& 9 ##0.00 e verifica

Gruparea speciala -seism pe directia X

arcina verticala pe cuzinet N'= #*0.00 kN

orta a3iala totala 4=N'GfGtGp 4= &05.0* kN

orta taietoare 3= 5.00 kNz= #2.00 kN

6omente incovoietoare 63= '&0.00 kNm6z= 00.00 kNm

Calculul presiunii se face pe doua directii

6az=6z3)h 6az= 52&.,0 kNm6a3=63z)h 6a3= 2,,.*0 kNm

6calc8z=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc.z= 52&.,0 kNm6calc8z=6a3 6calc.3= 2,,.*0 kNm

3=$)l2/,

z=l)$2/,


3/53

p'= #57.52 kN/m2

p2= &2.2, kN/m2

p#= '57.07 kN/m2

p= -'0*.'& kN/m2

pma3=ma3p'8p28p#8p1 pma3= #57.52 kN/m2

pma39'.,pa

#57.52 9 0.00 e verifica

Grumparea speciala -seism pe directia Z

arcina verticala pe cuzinet N'= #*0.00 kN

orta a3iala totala 4=N'GfGtGp 4= &05.0* kN

orta taietoare 3= 20.00 kNz= ,.00 kN

63= 225.20 kNm

6z= 70.20 kNm

Calculul presiunilor se face pe doua directii:

6az=6z3)h 6az= ''*.20 kNm6a3=63z)h 6a3= #7*.*0 kNm

6calc8z=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc.z= ''*.20 kNm6calc8z=6a3 6calc.3= #7*.*0 kNm

p'= 2&,.57 kN/m2

p2= 2#7.#, kN/m2

p#= ''.&7 kN/m2

p= -7.2# kN/m2

pma3=ma3p'8p28p#8p1 pma3= 2&,.57 kN/m2

_1 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )+ (, /_

_2 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )− (, /_

_3 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )+ (, /_

_4 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )− (, /_

_1 / ) _ )= (∗ + (, /_

_ )+ (, /_

_2 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )− (, /_

_3 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )+ (, /_

_4 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )− (, /_


4/53


5/53

diametrul necesar al $arelor

#.'# mm

',/'5 pe am$ele directii;artea superioara a fundatiei8 precum si armaturile verticale (

54/6 /_ ∗_ ))(_∗_


6/53

Dimensionarea fundatiilor izolateconf.NP112-2014

Fundatiile izolate sub stalpi se proiecteaza sub forma de bloc din beton simplu si cuzinet din beto

armat.In acest sistem,eforturile de la baza stalpilor de transmit la teren in doua trepte,respectiv printr-utransfer la baza cuzinetului pe talpa caruia se pot dezvolta presiuni pe care le poate suporta betonul

simplu din bloc si apoi printr-un transfer la talpa blocului de beton simplu, sub care se pot dezvolta

presiuni pe care le poate suporta terenul.

Incarcari Presiune

N !2" #N 2$% #Pa

221.00 #N

4."0 #N &ezistenta la Intindere P'%2

%($.00 #Nm &a 210 N)mm2

4$.00 #Nm

imensiunile stalpului

a= 0.40 latime stalp pe *

$= 0.40 latime stalp pe +

slu 2& acc '

a) Predimensionare fundatie 577 #27

,5 22'

Predimensionarea blocului '*& .7#*7 5&,

1.4 '2, ,

1.22 m se adopta 1.!0 m

0.40 m

Predimensionarea cuzinetului pentru bloc de beton cu o treapta

0.%%....0.$% rezulta 0.% m se adopta 0.(0 m

0.%%....0.$% rezulta 0.% m se adopta 0.(0 m

Determinarea inaltimii cuzinetului

se adopta $00.00 mm 0.$0 m

0.$" 0.2% e verifica

2.40 7 1.00 nu este necesara verificarea

cuzinetului la forta taietoare

0.2% m

P pl

/*

/+

*

+

m2

e impune bloc

0.$m b,min

lc) lc lc b

c)3 b

c b

c

c!00mm

c

c)l

c

Daca t58 719

lc1

6lc-a7)2

1:_ !/_

"5 )(_

#8; _ _/

1


7/53

0.2% m

b) Dimensionarea fundatiei

8valuarea 5reutatii fundatiei9

1.!0 m lun5ime bloc fundatie

3 1.!0 m latime bloc fundatie

0.%0 m inaltime bloc fundatie

2.%0 2.00 'onf.:abel II.4 pentru ')10 sau mai mare,

valoarea t5; este e5al cu min. 2

0.20 m

7>2%00 daN@6lc>b

c>

c7>2%00daN 7>1.!%

Ntot

N@<f

f @/6

c@

b7

f*

*@/

+6

c@

b7

f+

+@/

*6

c@

b7

m2

A*3>2)$ m!

A+>32)$ m!

p1 #N)m2 #N)m2

p2 #N)m2 #N)m2

p! #N)m2 #N)m2

p4 #N)m2 #N)m2

<c6l

c>b

c>

c7>2%00daN 7>1.!%

_1 _2=&/


8/53

!4!40 daN !4!.40 #N

%(.2#Nm

1".$0#Nm

1."4m

0.%2m

/alorile e*treme ale tensiunilor la nivelul talpii cuzinelului

0.1

0.12

'onf.:abel II.4 pentru ')10 sau mai mare,

este e5ala cu $00#Pa

p1 -$22.4" val absolu $22.4" ? fc $00 Nu se verifica

p2 !0!4.$% val absolu !0!4.$% ? fc $00 Nu se verifica

p! %("4.%$ val absolu %("4.%$ ? fc $00 Nu se verifica

p4 -!2.%% val absolu !2.%% ? fc $00 Nu se verifica

-%!%!

4%0%

11$24

d) Calculul momentelor încovoietoare pozitive în cuzinet

Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci bloc, funcBie de care se determin eforturile

secBionale En cuzinet, sunt determinate de eforturile din stlp, 6nu se Bine cont de 5reutatea cuzinetului7

Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci blocul de beton,

se determin cu relaBiile 9

sau

omentele Encovoietoare En cuzinet se calculeaz cu relaBiile9

* !42.1 #Nm

Nc,tot

N@<c

c*

*@/

+>

c

c+

+@/

*>

c

e*

c*)N

tot

e+

c+)N

tot

=cl

c>b

c m2

A*c

A+c

lc>b

cG2)$ m!

valoarea presiunii pe teren pentru t5>?2,

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

pc1

#N)m2

pc2

#N)m2

pc0

#N)m2

cmed p

0 p

c2 p

c1 p

l c

+ c m e d

p

c1 b

*

+

lc1

* bc

( )

cc

xc

cc

ccc

bl

M

bl

N p

⋅±

⋅=

22,1

$

( )

cc

yc

cc

ccc

l b

M

l b

N p

⋅±

⋅=

22,1

$

_1


9/53

+ 1!.$2 #Nm

4(2.%$

Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci bloc1%$4.2 ? $00.00 Nu se ve

pc2 -"1$.(2 ? $00.00 e verific

pc1 !24%.4$ ? $00.00 Nu se ve

pc2 -2!(".%% ? $00.00 e verific

=ria de armare

Pe directia * !2.01

e considera armatura<

,.00 25.00 rez 2(.4$

?

!2.01 ? 2(.4$ Nu se verifica

Pe directia + 12.(4

e considera armatura<

.00 '2.00 rez 4.%2

?

12.(4 ? 4.%2 Nu se verifica

/erificare din procent minim de armare

Pe directia *

0.%( 0.10 e verifica

Pe directia *

0.24 0.10 e verifica

in5.iai 'ibotaru

pmed

6p1@p

27)2 p

cmed #N)m2

pc1

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

#N)m2 #N)m2

cm2

(a8ef

= cm2

=a* (a8ef

cm2

(a8ef

= cm2

=a+ (a8ef

p*

p*

2

2

1c

cmed c y

b pl M ⋅=

/_=_,:@*-; )_∗_

/_=_,:@*-; )_∗_

( )

cc

yc

cc

ccc

l b

M

l b

N p

⋅±

⋅=

22,1

$

( )

cc

xc

cc

ccc

bl

M

bl

N p

⋅±

⋅=

22,1

$

/_=_-; )(_ _

/_=_-; )(_ _


10/53

MODIFICA

n

z= '25.'5 kN

3= #.2, kN

:= #0.# kN

63= ,5.&7 kN

6z= 0.72 kN

6:= 0.,* kN

e poate modifica

e poate modifica

e poate modifica

Important

SE POAEMODIFICA

!"MODIFICA


11/53

$00.00 #Pa

0.40

tan5enta %.00

t#$%& rezulta presiunea efectiva pe teren este e5ala

t5>>l2


12/53

.

6II.107

6II.107

6II.127

c m e d

p

c1


13/53

ifica

a

ifica

a

100oc

xa,

xhb

A= p

∗


14/53

Hober

Pa5e 14

Calcul fundatie stalp curent

>fortul capa$il de intindere in $uloanele de ancorare poate fi atins doar in "ruparea speciala

Nc= 5'7.2 kN 4i$= '50 N/mm2 4ez la intindere a $ulonului d@= *5 kN 4a= #00 N/mm2 4ez la cur"ere a armaturii6= .2' kN)m 4c= * N/mm2 4ez la compresiune a $eton

a1 Dimensionare placa$= ,00 mm latime placa

$1 Dimensionare buloane de ancoraj

n= 2 $uc numar $uloaned= *0 mm diametru $uloaned$= ''00 mm distanta dintre $uloneh$= '#20 mm inaltime $uloane

$'1 >cuatia de proiectie

($ulon= 7&5&.0 mm2

A= #5,.5 mm

e ale"e lun"imea placii de 00 mm

$21 >cuatia de moment in raport cu punctul de aplicatie al rezultantei efortului de intindere din $

6$uloane= ',,&.2 kNm

c1 Dimensionarea armaturii

>forturile la care se dimensioneazaN= 5'7.2 kN@= *5 kN hcuzine= '.5 m

Rib Abulon Rc X b= N ∗−∗∗

( )

4

0.,( 2di pi

nrbuloane= A ∗∗∗

Rcb Rib Abuloan Nc= X ∗ ∗∗

−∗∗∗∗

22

X hb Rc X b=

db N + Mbuloane


15/53

Hober

Pa5e 1%

6$uloane= ',,&.2 kN)m

ta$ilirea solicitarilor din sectiunea I-I

Nc=NGcuzine6c=6$uloane@)hcuzinet

$ l;entru cuzinet s-au propus dimensiunile in plan '. '.*

Gcuzine= &.5 kNNc= ,''.7 kN6c= '7&,.7kN)m

6ateriale folosite sunt

%'2/'5 4c= * N/mm2 5., mm;%52 4a= #00 N/mm2

c'1 >cuatia de proiectare<

c21 >cuatia de moment in raport cu a3ul armaturii (Ba1

C

(a= ##2,.'# mm2

imensionare armatura (a'

in conditia de asi"urarea a unui procent min de armare rezulta<

;min= 0.05 D C (amin= '2,0.0 mm2

e propune o armare cu ' E '* /'0cm (a'= #5,#

(amin 9 (a' ##2,.'#0' 9 #5,# e verifica

imensionare armatura (a2

(ceasta dimensionare se face din procent minim de armare

e propune o armare cu & E ' (a2= '#*5

(amin 9 (a2 '2,0.0 9 '#*5 e verifica

( )ha Ra

ha Nc Mc

= Aa∗

∗−

2

Rcb

N = x

∗

σ a A' + Ra Aa RC X b= Nc ∗∗−∗∗

∗∗∗∗∗

∗−

22

0 X a' Rc X b+ha Ra Aanec=

h Nc Mc


16/53

Hober

Pa5e 1$

Determinarea inaltimii talpii fundatiei

in conditia de adancime de in"het rezulta < fF h #00 mmunde h= ''00 mm

f= '00 mm

se propune o inaltime de talpa = '500 mm

'.#,#,#, F '.# e verifica

Determinarea dimensiunilor in plan pentru talpa fundatiei

e verifica dimensiunile fundatiei cu stara de eforturi din "ruparea fundamentala de incarca

;conv= #.00 k;a dimensiuni talpa dimensiuni cuzinN= '007 kN += 2.5 mm +c= '.*@= 55 kN != mm !c= '.6= '2' kN = '.5 mm c= '.5

6f= 6@)= '0, kN)m

Nf= NGf

Gf=+)!))2+c)!c)c)25c)'*)+)-+c)!c1Gf= ,5,., kN

Nf= ',,#., kN

(f=+)!= '0 m2

,.,,,,,7 m#

#77.2, kN/m2 #.772, daN/cm2

-.55 kN/m2 -0.55 daN/cm2

p290 este necesar un calcul de zona activa

Calcul zona activa

in conditia de a nu fi necesara amarea talpii fundatiei t" F '.#

t"=

$

2 L B=Wf ∗

Wf

Mf +

Af

Nf = p1

Wf

Mf +

Af

Nf = p2


17/53

Hober

Pa5e 1"

Herificarea intinderii zonei active

Necunoscutele pro$lemei< pma38c

ef=6f/Nf 0.*522, 0.*5 m

'.'5 m2

>cuatia de proiectie

C #*5.7# kN/m2 #.*, daN/cm2

#.5 m2

;ma39'.2;conv #.*, 9 #., Nu se verifica

e L=e' −2

Bc

N = pmax

∗∗2 Bc pmax= Nf ∗∗∗

2

1

e' =c ∗!


18/53

Hober

Pa5e 1

eism1

e ancora? %arac.$ulon (rm rezist

ului +eton %'2/'5

;a" '50i"..2* calclul momentului 6$uloane

loane


19/53

Hober

Pa5e 1(

;a" '5'i"..

;a" '52i"..

mm2

mm2


20/53

Hober

Pa5e 20

i

et FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '5mm i"..susmmmm

FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '5i"..?os


21/53

Hober

Pa5e 21

FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '55i"..sus


22/53

Hober

Pa5e 22


23/53

Hober

Pa5e 2!


24/53

Hober

Pa5e 24


25/53

Hober

Pa5e 2%


26/53

SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice

Obiectiv :Beneficiar :

Herificare si imensionare undatii Izolate2,/

0#/''/20',rev. 0

DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA

imensiunile stalpului a $0.20 0.20

imensionarea $locului din %*/'0

20 JN/m#

25 JN/m#

e impun urmatoarele dimensiuni in plan

!= 2.00 m+= '.,0 m

ta$ilirea adancimi de fundare8 f

f= '.00 m N= '&*.0 JN225 J;a 6= '07.0 JNm

imensiunile in plan ale cuzinetului se sta$ilesc cu relatiile<

%onditii predimensionare!/+= '.'0 '.50 ale" '.20!=+)'.25= '.&2 C 2.00

!c/!= 0.50 .. 0.,5 ale" 0.50!c=085)!= '.00 C '.00

+c/+= 0.50 .. 0.,5 ale" 0.50+c=085)+= 0.*0 C 0.*0

hc/lcF= 0.25 ale" 0.25hc=0.)lc= 0.25 C 0.#0 KJ

!c=085! !c= '.00 m

e ale"e !c= '.00 m

+c=085+ +c= 0.*0 m

e ale"e +c= 0.*0 m

Inaltimea cuzinetului se ale"e respectand conditia<

l3= 0.#0 m rez. #0 cml:= 0.#0 m rez. #0 cm

e ale"e hc= #0 cm 0.#0 m

eschiderea in consola a $locului de fundatie rezulta<

L$s

=

L$a

=

;conv=

1.0...1.!= B

L0.2%≥

c

c

l

h%0.%0...0.$=

B

b

L

l cc


27/53



Herificare si imensionare undatii Izolate27/

0#/''/20',rev. 0

0.50 m

%onform ta$elului pt presiunea ;conv= 225.00 k;asi $eton clasa %*/'0

'.00

in relatia urmatoare rezulta inaltimea $locului<

'.00 m

e ale"e = '.00 m

e calculeaza "reutatea fundatiei

Gf= 7#,0 daN rezulta 7#.,0 JN

272 JN

;resiunea medie efectiva pe teren rezulta<

*.*, JN/m2 KJ

>3centricitatea incarcari este<

e=6/Nt e= 0.#& m

Halorile presiunilor pe teren la e3tremitatile fundatiei rezulta<

'*5.' JN/m2 ma3 KJ

-'5.# JN/m2 min KJ

imensionarea cuzinetului<

imensiunile impuse

!c= '00.00 cm+c= *0.00 cm

h= 0.00 cm

t"M= '.## '.00sih/!c= 0.0 0.25 KJ

Halorile e3treme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului

Gc= ,.&' JN rez ,&'.20 daN

Ntc= 205

!3=

e o$tine t"1min=

=!3)t"1min=

Nt=

;med ef =

;ef '=

;ef 2=

h/l3=

-

lo

l1 l2

ls

-

ls

lc

lc@2l

1

b c

α

β

0

1.2

min

≥

≤

≤

ef

conmaxef

conmed ef

p

p p

p p


28/53



Herificare si imensionare undatii Izolate2*/

0#/''/20',rev. 0

0.52 m

'05*.#5 JN/m2

-5,.20 JN/m2

%!(( +>@KN %OPIN>@

'05*.#5 JN/m2 '0.5* daN/cm2 Q &5 daN/cm2 %*/'0KJ

aca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta<

0.,, c

0.5 m

'0&.7' JN/m2

-55.* JN/m2

%alculul momentelor incovoietoare

5,*.#5 JN/m2

'0&.7' JN/m2

27. JN/m2

2.7# JNm

,.,* JNm

Inaltimile utile ale sectiuni de $eton a cuzinetuluicare apar in cuzinet

ho= #5.00 cm

(ria de armatura pe directia 3 estee considera armatura<

#.*5 cm2 ' rez ,.',

;rocentul de armare

;3D= 0.22 D pminD= 0.'0 D KJ

(ria de armatura pe directia : este

'.07 cm2 ' rez ,.',

;rocentul de armare

e'=

R'=R2=

R'=

ca=

e'B=

R'B=R2B=

RaB=

R#B=

RmedB=

6'=

62=

(a3= (a8ef = cm2

(a:= (a8ef = cm2

c

!

ca " # #σ +σ

σ =" ∗

1

1

a

a Rh

M = A

∗∗ 00.,%

100oc

xa,

xhb

A= p

∗

A


29/53



Herificare si imensionare undatii Izolate2&/

0#/''/20',rev. 0

;:D= 0.'* D pminD= 0.'0 D KJ

Dimensiuni Fundatii

Gruparea fundamentala

'&*.0 JN

'07.0 JNm

!atime totala += '.,0 m!un"ime totala != 2.00 mInaltime totala = '.00 m!atime cuzinet 0.*0 m!un"ime cuzinet '.00 mInaltime cuzine hc= 0.0 m

(dancimi de fundare

f= '.00 m;resiunea conventionala corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare;conv= 225 k;a

%orectiede adancime< %d= -5,.25 k;a

de latime< %$= ''.25 k;a

4ezultate

*5 k;a 9 '*0 k;a KJ

'*5 k;a 9 2', k;a KJ

-'5 k;a F 0 0.00

Cantitati

+eton 2.2 mc/fundatie

%ofra? 5.7, mp/fundatie (rmatura '.'& k"/fundatie

Ncf =

6cf =

$c=lc=

;med1ef = ;conv=

;ma3ef = '82;

conv=

;minef =

100oc

,

yhb

= p∗


30/53



Herificare si imensionare undatii Izolate#0/

0#/''/20',rev. 0

Intocmit8in".6ihai %i$otaru


31/53

CARACTERSTC !ATERA"E

BETO#

Nr. %rt. enumire $eton

' C$%&'( Bc &'( B)** .7 7 0.52 C+%)* Bc )* B)(* ,.5 ,5 0.,# C),%)( Bc )( B,** &.5 &5 0.* C)$%,* Bc ,* B,(* '2.5 '25 0.&5

5 C)+%,,'( Bc,,'( B-** ' '0 ', C,*%,( Bc ,( B-(* '5 '50 '.'7 C,(%-* Bc -* B.** '* '*0 '.25* C,+%-( Bc -( B.(* 20.5 205 '.#5& C-,%.* Bc .* B(** 22.5 225 '.5

'0 C.*%(* Bc (* B$** 2,.5 2,5 '.,5'' C(*%$* Bc $* B&** #'.5 #'5 '.*#

O/E"0BETO#

Nr. %rt.

' PC$* #50 #5002 PC(, #00 #000# OB-& 2'0 2'00

4cN/mm21

4cdaN/cm2

1

4tN/mm21

6arca deotel

4aN/mm21

4a

daN/cm21


32/53

iametrumm ' 2 # 5 , 7, 0.2* 0.57 0.*5 '.'# '.2 '.70 '.&** 0.50 '.0' '.5' 2.0' 2.5' #.02 #.52'0 0.7& '.57 2.#5 #.' #.&2 .7' 5.&'2 '.'# 2.2, #.#& .52 5.,5 ,.7* 7.&'' '.5 #.0* .,2 ,.', 7.70 &.2 '0.7*', 2.0' .02 ,.0# *.0 '0.05 '2.0, '.07'* 2.5 5.0* 7.,2 '0.', '2.70 '5.2 '7.7*20 #.' ,.2* &.2 '2.5, '5.70 '*.* 2'.&*22 #.*0 7.,0 ''.0 '5.20 '&.00 22.*0 2,.,0

25 .&' &.*2 '.7# '&., 2.55 2&., #.#72* ,.', '2.#2 '*.* 2., #0.*0 #,.&, #.'2#2 *.0 ',.0* 2.'2 #2.', 0.20 *.2 5,.2*#, '0.20 20.0 #0.,0 0.*0 5'.00 ,'.20 7'.00 '2.,0 25.20 #7.*0 50.0 ,#.00 75.,0 **.20

*

>rr


33/53

5,*

&.5

'0'''2.5'#.5'.5',.5'*.#

4tdaN/cm2

1


34/53

6asa* & '0 k" m

2.2, 2.55 2.*# 0.22.02 .5# 5.0# 0.0,.2* 7.0, 7.*5 0.,2&.0 '0.'7 ''.#0 0.**

'2.#2 '#.*, '5.0 '.'2',.0* '*.0& 20.'0 '.5*20.#2 22.*, 25.0 '.&&25.'2 2*.2, #'.0 2.,#0.0 #.20 #*.00 2.&*

#&.2* .'& &.'0 #.*5&.2* 55. ,'.,0 .*,.#2 72.#, *0.0 ,.#'*'.,0 &'.*0 '02.00 7.&&

'00.*0 ''#.0 '2,.00 &.*7

2


35/53

n ν

n ν

n ν

n ν

n ν

$ 2.0" 1! 2.%$ 20 2." 2" 2.(1 !4 !.01

" 2.1 14 2.$ 21 2. 2 2.(! !% !.02

2.2" 1% 2.$4 22 2.2 2( 2.(4 !$ !.0!

( 2.!% 1$ 2.$" 2! 2.4 !0 2.($ !" !.04

10 2.41 1" 2." 24 2.$ !1 2.(" ! !.0%

11 2.4" 1 2."! 2% 2. !2 2.( !( !.0$

12 2.%2 1( 2."% 2$ 2.( !! ! 40 !.0"

'(* '(+ '(+*

2 1.!4 1.( 2.(2

! 1.2% 1.$$ 2.!%

4 1.1( 1.%! 2.1!

% 1.1$ 1.4 2.01

$ 1.1! 1.44 1.(4

" 1.12 1.41 1.(

1.11 1.4 1.$

( 1.1 1.! 1.!10 1.1 1.!" 1.1

11 1.0( 1.!$ 1.

12 1.0 1.!$ 1."

1! 1.0 1.!% 1.""

14 1.0 1.!4 1."$

1% 1.0" 1.!4 1."%

:abelul III.!. tabilirea adncimii minime de fundare

:abelul III.1. /alorile coeficientului statistic ν

:abelul III.2. /alorile coeficientului statistic tα

,n-&) pentru , . c.

ψ. a)

nivelul de asi#urare.

,n-/) pentruγ

coeficientul statistic. t

0 î . ,cm) 0.,m)

ad1ncimea minim2 defundare. ,cm)

terenuri supuse terenuri


36/53

erenul de

funda3ie conform

:= construcBii construcBii

$$%4-"" definitive

&oci stncoase oricare !040 20 20 20

oricare 40 40 402

oricare %0 40 40

0 "0 %0 40

2 (0 0 %0 40

"0

0 %0 40

2 0 %0 40

0 "0 %0 40

2.% (0 0 %0 40

"0

0 %0 40

2.% (0 %0 40

acBiunii

En5eBului 6EnspaBii reci CineEnclzite7

ferite deacBiunea

En5e-Bului6spaBii caldesau Enclzite7

adncimea deEn5eB

adncimeaapeisub-

terane

faB

decota

terenului

provizorii

frsubsol

cusubso

l

oricar e

PietriCuri curate,

balast, cuarB, nisi- E

puri mari CimiJlocii curate,

necoezive ?2,00

E @ 10

PietriC sau balastcu liant ar5ilos,

E

?2,00

nisip ar5ilos, ar5il5ras

E @ 10

E "0

E @ 20

?2,00

Nisip fin prfos, praf ar5ilos, ar5il

pr- E

?2,%0

foas Ci nisipoas,ml, nmol

E @ 10

E "0

E @ 20

?2,%0


37/53

:abelul III.4. /alorile de baz ale presiunii convenBionale

a - pmnturi necoezive

Denumirea p2m1ntului

Nisip mare "00 $00

Nisip miJlociu $00 %00

Nisip uscat sau umed %00 !%0

fin !%0 2%0

Nisip uscat !%0 !00

fin umed 2%0 200

prfos 200 1%0

b - pmnturi coezive

Denumirea p2m1ntului indicele consisten3a

porilor. e

0.% !00 !%0

0." 2"% !00

0.% !00 !%0

0." 2"% !00

1 200 2%0

0.% %%0 $%0

0.$ 4%0 %2%

0. !00 !%0

1.1 22% !00

îndesate îndesare

conv ,4Pa)

foarte umed sausaturat

foarte umed sau

saturat

conv ,4Pa)

IC 5 '.* I

C 5 /.'

'u plasticitate redus

6IP≤10K7

nisip ar5ilos, prafnisipos, praf

'u plasticitate miJlocie6 10K ? I

P≤

20K79 nisip ar5ilos, prafnisipos ar5ilos,

praf ar5ilos, ar5il prfoas nisipoas, ar5ilnisipoas, ar5il prfoas

'u plasticitate mare Cifoarte mare

6IP20K79 ar5il

nisipoas, ar5il

prfoas, ar5il, ar5il

5ras

:abelul III.%. /alorile coeficientului H 2

Denumirea 6 &


38/53

2.%

2

1.%

pe teren. 4Pa 7c 8(* 7c * 7c 9(*

1.! 1.2 1.1

1.% 1.! 1.2

1.$ 1.4 1.!

1." 1.% 1.4

1. 1.$ 1.%

- - 1.

:abelul III.".

0:;

7c 9(* 7c /' minim

100 0.2 0.2 0.2

200 0.21 0.21 0.21

!00 0.2! 0.22 0.22

400 0.2$ 0.2! 0.2!

%00 0.2 0.2$ 0.24

$00 0.! 0.2 0.2%

Pmnturinecoezive, cu

Nisipuri prfoase Ci

Pmnturi coezivecu plasticitate mare

Ci foarte mare

:abelul III.$. /alorile raportului t5α

Presiuneama

pma*

≤ 200

pma* 2%0

pma*

!00

pma*

!%0

pma*

400

pma*

$00

Presiunea

ma


39/53

1 2

2 Nisipuri fine9 1."

1.$

! Nisipuri prfoase9 1.%

1.!

4 1.!

% 1.4

$ 1.1

" 1.1

0 0 1 !.14

2 0.0! 1.12 !.!2

4 0.0$ 1.2% !.%1

$ 0.1 1.!( !."1

0.14 1.%% !.(!

3olovniCuri cuinterspaBiileumplute cu nisip, pietriCuri Cinisipuri cu

e*cepBianisipurilor fine Ci prfoase

-uscate sau

- foarte umedesau saturate 6

r

0.7

- uscate sau

umede 6r≤ 0.7

- foarte umedesau saturate 6

r

0.7

3olovniCuri Ci pietriCuri cuinterspaBiileumplute cu

pmnturi coezivecu I' ≥ 0.%

Pmnturi coezive

3olovniCuri Ci

Pmnturi coezivecu I

' ? 0.%

:abelul III.(. /alorile coeficienBilor adimensionali N1, N2, N!

,?) !/ !& !8


40/53

10 0.1 1."! 4.1"

12 0.2! 1.(4 4.42

14 0.2( 2.1" 4.$(

1$ 0.!$ 2.4! %

1 0.4! 2."2 %.!1

20 0.%1 !.0$ %.$$

22 0.$1 !.44 $.04

24 0."2 !." $.4%

2$ 0.4 4.!" $.(

2 0.( 4.(! ".4

!0 1.1% %.%( ".(%

!2 1.!4 $.!% .%%

!4 1.%% ".21 (.21

!$ 1.1 .2% (.(

! 2.11 (.44 10.40 2.4$ 10.4 11."!

42 2." 12.% 12.""

44 !.!" 14.4 1!.($

4% !.$$ 1%.$4 14.$4

Denumirea

p2m1nturilor

- 1 1 - -

1.$ 1.! 1 -

Praf, praf ar5ilos, 2.! 1." 1.! 1.1

ar5il prfoas 1.( 1.% 1.2 1

=r5il, 1. 1.% 1.! 1.2

ar5il 5ras 1.% 1.! 1.1 1

:abelul III.10./alorilecoeficientului de

corecBie oI

C Coeficientul de corec3ie M

o

pentru indicele porilor. e.

'.@/÷

'.'

'./÷'.' './÷

/.''

/.'/÷

/./'

Nisipuri 6cue*cepBia ni-sipuluiar5ilos7

Nisip ar5ilos, praf

nisipos, ar5il prfoas

0,00÷1,00

0,"$÷1,00

0,%0÷0,"%

0,"$÷1,00

0,%0÷0,"%


41/53

z:7 cerc

/ & 8

0 1 1 1 1 1

0.2 0.(% 0.($ 0.($ 0.( 0.(

0.4 0."$ 0. 0." 0. 0.

0.$ 0.%% 0.$1 0."! 0."% 0."%

0. 0.!( 0.4% 0.%! 0.$! 0.$4

1 0.2( 0.!4 0.4 0.%! 0.%%

1.2 0.22 0.2$ 0.!( 0.44 0.4

1.4 0.1" 0.2 0.!2 0.! 0.42

1.$ 0.1! 0.1$ 0.2" 0.!2 0.!"

2 0.0( 0.11 0.1( 0.24 0.!1! 0.04 0.0% 0.1 0.1! 0.21

4 0.02 0.0! 0.0$ 0.0 0.1$

% 0.02 0.02 0.04 0.0% 0.1!

$ 0.01 0.02 0.0! 0.04 0.1

0L 0 1 %.1%L 0.1 1.$ $.%

10L 0.2 2.% .!

1%L 0." !.( 11

20L 1. $.4 14.

22L!0M 2." .2 1".%

2%L 4.1 10." 20."

2"L!0M $.1 1!.( 24.(

!0L ( 1.4 !0.1

!2L!0M 1!.$ 24.$ !"

!%L 20.4 !!.! 4$.1

!"L!0M !1 4%. %.4

40L 4"." $4.2 "%.!

42L!0M "% (1.( ((.!

4%L 120.% 1!4.( 1!!.(

:abelul III.11. /alorile coeficientului αo

o pentru funda3ii sub form2 de>

dreptun#Bi cu raportul

≥

/'

:abelul III.1!. /alorile coeficienBilor Nγ , N

, N

c

!γ

!

!c


42/53

Forma funda3iei

continu 1 1

1 @ 0.! 3O)O

ptrat, cerc 1.! 0.$

:abelul III.14. /alorile coeficienBilor λ, λ

c, λ

γ

λ

. λ

c λ

γ

dreptun5iular

3)≥

0.2

1 -0.4

3O)O


43/53



imensionare fundatie izolata#/

0#/''/20',rev. 0

Dimensiuni Fundatii

Gruparea fundamentala577.0 JN,5.00 JN

'*&.00 JN#*7.00 #Nm

'2,.00 #Nm

Gruparea speciala#27.0 kN

22'.00 JN.70 JN

5&,.00 #Nm

,.00 #Nm

!atime totala fundatie += 2.00 m!un"ime totala fundatie != 2.20 mInaltime totala fundatie = '.,0 m!atime cuzinet '.00 m!un"ime cuzinet '.'0 mInaltime cuzine hc= 0.50 m

(dancimi de fundare

'.,0 m;resiunea conventionala corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare

;conv= 225 k;a

-5,.25 k;a''.25 k;a

4ezultate

'5' k;a 9 '*0 k;a e verifica

#&' k;a 9 2', k;a 0

-*& k;a F 0 0

Cantitati

+eton 5.0 mc/fundatie%ofra? ''.0 mp/fundatie

(rmatura ',7.00 k"/fundatie

Intocmit8in".6ihai %i$otaru

Ncf =

H*

+6*

+

Nsc=

*

+

*

+

$c=lc=

f min

=

%orectia de adancime


44/53

PROECT .ON(@I> %KN@INO( IN +>@KN I6;!OIncarcari

S= #75 kN/mf= 0.# m

'00 k;a$= 22 cm latimea zidului!atimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia<

#.75 me admite += #75 cm #.75 m

istanta de la perete la mar"inea fundatiei

+-$/2= '7,.5 cm '.7,5 m

aca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta

t"=/l= '.5 din ta$ 782 ta$ele '1

= #0 cm 0.# m

%oeficientul de supraincarcare n= '.2

Greutatea volumica a $etonului 2

Greutatea volumica a umpluturi '*

Gf= #2. kN/m

p= '0*., k;a 0

pconv

+nec

=

L$= kN/m#

Lu= kN/m#

con p

$= Bnec 1.1


45/53

PROECT .ON(@I> %KN@INO( >A%>N@4I%( IN +>@KN I6;!O

Incarcari

S= '#0 kN/mf= '. m

#00 k;a$= #7.5 cm latimea zidului

e calculeaza latimea ma3ima a talpi

*.#75 cm+= *5 cm = 0.*5 m

%oeficientul de supraincarcare n= '.2Greutatea volumica a $etonului 2

Greutatea volumica a umpluturi '*

Gf= #.272 kN/m

e calculeaza e3centricitatea<

e= ''.*75 cm = 0.''*75 m

p'= #55.25&5 k;a KJp2= #'.2,2* k;a KJ

pconv

+ma3

=

L$= kN/m#

Lu= kN/m#

b %& = B ∗2.%1.%ma*

%+b& B

=e 2.%4

!

2−

% B

e&

B

N = p

$1

1.01.2 ∗∗


46/53

PROECT .ON(@I> PI O+K!

Incarcari

S= 250 kN/m f= # m

#00 k;a $= #7.5 cm latimea zidului

'*

E= 25 %@= 0., mt"=/l= '.5 din ta$ 782 ta$ele '1 l= 0.25 m

e impune latimea talpi += ' m != 0.5 m = 0.#75 m = 0 cm = 0. mNivel umplutura= 2 m Gf= ''.52 kN/m Gu= & kN/m

#2.557.5

h= 2.

2'.0#&7' kN/m

#.5*0# kN/m

Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde "reutate a talpii fundatiei8 rezultand<

N= 270.52 A= 0.#75 m 6= '2.&*#,& kNm

e= 0.07&&5 m

p'= #*.222 k;a KJ p2= '&2.,'7* k;a KJ

pconv

Lu= kN/m#

K

pa=

pp=

N=SGf G

u

%(

& )* h

= p !

!

a2

4%2

0 −

%(

+& )* h

= p !

!

p2

4%2

0

% B

e&

B

N = p

$1

1.01.2 ∗∗


47/53


48/53

!oad N= #2# kN!= 2.' m

>ff. ;ressure ;eff= &0 kN/m2

;eff=N/+)!1

idth nec. +=N/;eff)!1

idth nec. += '.70*&&5 m


49/53


50/53


51/53


52/53

PROECT .I6>NIKN(4> G4IN( ON(@I>lo= 5., m$z= 0.# m latime zidariehz= 2.', m inaltime zidariee ale"e "rinda cu sectiunea transversala #5350+= 0.#5 h= 0.5

25

',

0.'&>valuarea incarcarilor "z = '2.', kN/m"t= 0.&*&, kN/m"p= 5.25 kN/m

Incarcarea totala<T= '*.,7,5, kN/m

%alculul solicitarilor

52.2&#7 kN6= 7#.2'2'2 kNm

%alculul armaturii

0.55 m 5.5 cma= .5 cm 0.05 m

e ale"e un procent de armare pD= 0.,7 D

(a= '0.,,&75

e ale"e armatura< #', (a= ,.0#

2'* (a= 5.0&

pD= 0.,&*27#

L$= kN/m#

Lc= kN/m#

Lt= kN/m#

H (=H+=

ho=

cm2

cm2

cm2

2

B A

-l =. =.

,

!

-l = M


53/53

fundatie skara

Documents