evaluación del costo directo de implementar aislamiento de
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Universidad de La Salle Universidad de La Salle
Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle
Ingeniería Civil Facultad de Ingeniería
2020
Evaluación del costo directo de implementar aislamiento de base Evaluación del costo directo de implementar aislamiento de base
en edificaciones de uso normal en Colombia en edificaciones de uso normal en Colombia
Juan Carlos Ruiz Osorio Universidad de La Salle, Bogotá
Juan Jose Gutierrez Maestre Universidad de La Salle, Bogotá
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Citación recomendada Citación recomendada Ruiz Osorio, J. C., & Gutierrez Maestre, J. J. (2020). Evaluación del costo directo de implementar aislamiento de base en edificaciones de uso normal en Colombia. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil/892
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EVALUACIÓN DEL COSTO DIRECTO DE IMPLEMENTAR AISLAMIENTO DE
BASE EN EDIFICACIONES DE USO NORMAL EN COLOMBIA
JUAN CARLOS RUIZ OSORIO
JUAN JOSE GUTIERREZ MAESTRE
FACULTAD DE INGENIERÍA
PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ D.C.
2020
EVALUACIÓN DEL COSTO DIRECTO DE IMPLEMENTAR AISLAMIENTO DE
BASE EN EDIFICACIONES DE USO NORMAL EN COLOMBIA
JUAN CARLOS RUIZ OSORIO 40151072
JUAN JOSE GUTIERREZ MAESTRE 40151054
Trabajo de grado para optar al título de
Ingeniero Civil
Director Ing. Carlos Mario Piscal Arévalo
UNIVERSIDAD DE LA SALLE
FACULTAD DE INGENIERÍA
PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ D.C.
2020
1
Nota de aceptación
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
Firma del director
_________________________________________
Firma del jurado
_________________________________________
Firma del jurado
2
DEDICATORIA
Quiero dedicar este trabajo de grado principalmente a las dos mujeres que guían mi vida, mi
mamá Doris Nivia Osorio Robayo y mi hermana Zulma Paola Ruiz Osorio. A mi mamá porque
además de todo lo que ha hecho por mi durante toda la vida fue quien dejó listo el camino para
que entrara a estudiar a pesar de mis múltiples negativas de hacerlo en ese momento. A mi hermana
por su apoyo en innumerables ocasiones y por ser un ejemplo para seguir durante todos los años
que hemos vivido juntos.
A mi padre Manuel Rodrigo Ruiz Gil quien a pesar de su fallecimiento ha sido una constante
fuente de motivación para finalizar esta carrera que él también estudió en su momento y que no
pudo culminar.
A todas aquellas personas que, estén cerca en este momento o no, ayudaron a sobrellevar las
situaciones adversas que se presentan durante la vida universitaria que en muchos casos ni siquiera
tienen que ver con temas académicos. Entre estas personas quiero resaltar a Andrèe Lancellotti,
Julián Peñuela, Joaquín Pérez y Andrés Barrera.
A Juan José Gutiérrez, compañero de trabajo de grado y gran amigo, por su paciencia,
sacrificio y ánimo para continuar con la realización de este documento. Su comprensión y apoyo
por diversas situaciones que dificultaron la finalización de esta investigación. También por su
buena actitud para superar las adversidades que se fueron presentando y que en algunas ocasiones
nos hicieron pensar en dar un paso al costado.
JUAN CARLOS RUIZ OSORIO
3
DEDICATORIA
En primer lugar, agradecer a Dios y a la vida por permitirme lograr cada uno de mis propósitos
de la mejor manera, tener la voluntad y la fuerza para dar siempre lo mejor de mí.
A mi padre Juan Jaime quien me ha enseñado e impulsado a ser una mejor persona, un mejor
hijo y un profesional destacado. Quien me sembró el amor por la ingeniería civil y resaltó mis
cualidades y defectos como motivación para brindar lo mejor de mí en cada paso de este largo
camino. A Katy quien con su apoyo y amor me demostró que no hay obstáculos que me impidan
avanzar.
A mi hermano Juan David quien ha sido mi fuerza e inspiración en los momentos difíciles, me
motiva a ser el mejor en todos los aspectos y siempre está presente cuando le necesito.
A mi compañero de trabajo que ha sido mi mejor amigo y un hermano durante el proceso
académico, me ha enseñado muchísimo y a mirar las cosas positivas y cómicas de las situaciones
adversas que se nos presentaron.
A mi pareja Carol Paola que me brindó fuerzas cuando quería renunciar, me tuvo paciencia
cuando me enojaba al no cumplir mis objetivos y me enseñó que con amor las cosas se solucionan
de la mejor manera.
JUAN JOSE GUTIERREZ MAESTRE
4
AGRADECIMIENTOS
Expresamos nuestro agradecimiento a:
El ingeniero Carlos Mario Piscal Arévalo por su apoyo incondicional, su paciencia y sus
aportes intelectuales para el desarrollo exitoso de este trabajo de grado.
A nuestros padres y familiares por su apoyo en el transcurso de nuestra formación como
ingenieros civiles y del presente trabajo de grado.
A los jurados Xavier Fernando Hurtado Amezquita y Álvaro Enrique Paez Rodriguez por ayudar
a enriquecer este trabajo de grado con sus aportes y correcciones.
A toda la comunidad de la Universidad de La Salle por habernos acogido durante estos 5 años
de formación académica y profesional.
5
Tabla de contenido
Abstract ......................................................................................................................................... 11
Introducción .................................................................................................................................. 13
1. Generalidades ........................................................................................................................ 15
1.1 Problemática ........................................................................................................................ 15
1.2 Justificación y delimitación del trabajo ............................................................................... 16
2. Objetivos ................................................................................................................................ 18
2.1 Objetivo general .................................................................................................................. 18
2.2 Objetivos específicos........................................................................................................... 18
3. Marco referencial ................................................................................................................... 19
3.1 Marco conceptual ........................................................................................................... 19
3.2 Marco teórico ...................................................................................................................... 21
3.2.1 Edificios con base fija................................................................................................... 21
3.2.2 Aislamiento sísmico ..................................................................................................... 24
3.2.3 Diseño Estructural en Concreto Reforzado .................................................................. 32
3.3 Marco normativo ................................................................................................................. 33
4. Antecedentes .......................................................................................................................... 34
5. Metodología ........................................................................................................................... 38
5.1 Selección del edificio prototipo........................................................................................... 38
5.2 Predimensionamiento de la estructura................................................................................. 39
5.2.1 Predimensionamiento de vigas ..................................................................................... 39
5.2.2 Predimensionamiento de columnas .............................................................................. 40
5.3 Modelación con base fija y aislada ..................................................................................... 41
5.3.1 Edificación con base fija............................................................................................... 41
5.3.2 Edificación con Base Aislada ....................................................................................... 63
6. Análisis de resultados ............................................................................................................ 78
6.1 Comportamiento estructural ............................................................................................ 78
6.2 Análisis económico.......................................................................................................... 85
6.2.2 Costo de los materiales ................................................................................................. 85
7. Conclusiones .......................................................................................................................... 87
8. Referencias ............................................................................................................................ 90
ANEXOS ...................................................................................................................................... 94
Anexo A. Tabla para calcular áreas de acero. ........................................................................... 95
6
Anexo B. Asignación de aceros a los elementos estructurales para el edificio con base fija. .. 96
B.1. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en columnas. ...................................... 96
B.2. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en vigas. ............................................. 97
B.3. Barras de acero requeridas por diseño a cortante en columnas. .................................... 99
B.4. Resumen de cantidad de acero requerido por diseño a cortante en vigas. ................... 101
Anexo C. Asignación de aceros a los elementos estructurales para el edificio con base aislada.
................................................................................................................................................. 102
C.1. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en columnas. .................................... 102
C.2. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en vigas. ........................................... 103
C.3. Barras de acero requeridas por diseño a cortante en columnas. .................................. 105
C.4. Resumen de cantidad de acero requerido por diseño a cortante en vigas. ................... 107
7
Índice de tablas
Tabla 1. Factor de amortiguamiento ........................................................................................................ 26
Tabla 2. Normativas utilizadas para el desarrollo de la investigación. ................................................... 33
Tabla 3. Alturas o espesores mínimos recomendadas para vigas no prees forzadas o losas reforzadas en
una dirección que soporten muros divisorios y particiones frágiles susceptibles de dañarse debido a
deflexiones grandes, a menos que se calculen las deflexiones. ................................................................. 39
Tabla 4. Altura mínima de las vigas. ........................................................................................................ 40
Tabla 5. Parámetros sísmicos del suelo 4D ............................................................................................. 41
Tabla 6. Sistema estructural de pórtico resistente a momentos. ............................................................... 51
Tabla 7. Secciones que cumplen las derivas............................................................................................. 54
Tabla 8. Porcentaje de participación modal de masa para el edificio con base fija ................................ 55
Tabla 9. Secciones finales de los elementos estructurales. ....................................................................... 59
Tabla 10.Volumen de concreto para vigas y columnas de la edificación con base fija. ........................... 61
Tabla 11. Costo por ítem de la estructura con base fija. .......................................................................... 62
Tabla 12. Secciones requeridas por derivas. ............................................................................................ 68
Tabla 13. Porcentaje de participación modal de masa para el edificio con base aislada ........................ 69
Tabla 14. Fuerzas por piso por el método de FHE siguiendo ASCE7-10. ................................................ 71
Tabla 15. Fuerzas por piso por el método de FHE siguiendo ASCE7-16. ................................................ 71
Tabla 16. Secciones requeridas por diseño. ............................................................................................. 73
Tabla 17. Volumen de concreto para vigas y columnas de la edificación con base aislada. .................... 75
Tabla 18. Costo por ítem de la estructura con base aislada..................................................................... 76
Tabla 19. Costo del sistema de aislamiento ............................................................................................. 77
8
Índice de figuras
Figura 1. Espectro de diseño de aceleraciones ......................................................................................... 22
Figura 2. Aislador de base elastomérico de alto amortiguamiento. .......................................................... 25
Figura 3. Modificación del espectro de respuesta asumiendo un amortiguamiento efectivo del 20% y
periodo correspondiente al sistema de aislamiento >= 1s.......................................................................... 27
Figura 4. Estructura en estudio. a) Vista en plata. b) Vista de perfil. ....................................................... 38
Figura 5. Parámetros iniciales del modelo. .............................................................................................. 42
Figura 6. Ejes y elementos asignados al modelo. ..................................................................................... 43
Figura 7. Especificación de los materiales (concreto y acero). ................................................................ 44
Figura 8. Carga viva de cubierta. ............................................................................................................. 45
Figura 9. Carga sobreimpuesta de cubierta. ............................................................................................. 45
Figura 10. Carga viva de entrepiso. ......................................................................................................... 46
Figura 11. Carga sobreimpuesta de entrepiso. ......................................................................................... 46
Figura 12. Asignación de carga viva de cubierta a las vigas. Las unidades son kN/m. ............................ 47
Figura 13. Patrones de carga definidos. ................................................................................................... 47
Figura 14. Espectro de aceleraciones con 𝛽 = 5% para el modelo de base fija. ...................................... 48
Figura 15. Fuente de masa empleada en los casos de carga. .................................................................... 49
Figura 16. Casos de carga en función del espectro de aceleraciones. ....................................................... 49
Figura 17. Derivas máximas de entrepiso para el edificio con base fija. .................................................. 54
Figura 18. Modelo revisado por derivas para base fija ............................................................................. 55
Figura 19. Fuerzas por piso en modelo con base fija dirección x ............................................................. 58
Figura 20. Fuerzas por piso del modelo con base fija en la dirección y. .................................................. 58
Figura 21. Preferencias para el diseño de concreto ACI 318-08. ............................................................. 59
Figura 22. Comprobación de capacidad a cortante de los nodos para modelo de Base fija ...................... 60
Figura 23. Modelo diseñado de Base fija ................................................................................................. 60
Figura 24. Propiedades del elemento tipo link (aislador) ......................................................................... 64
Figura 25. a) Propiedades horizontales del aislador. b) Propiedades verticales del aislador .................... 65
Figura 26. Espectro de aceleraciones para los casos expuestos. ............................................................... 66
Figura 27. Derivas máximas de entrepiso de la estructura con base aislada. ............................................ 67
Figura 28. Modelo revisado por derivas para base aislada ....................................................................... 69
Figura 29. Fuerzas por piso en modelo con base aislada en la dirección x. .............................................. 72
Figura 30. Fuerzas por piso para el modelo con base aislada dirección y. ............................................... 73
Figura 31. Comprobación de Columna fuerte/Viga débil para el modelo de base aislada ........................ 74
Figura 32. Modelo diseñado de Base Aislada .......................................................................................... 75
Figura 33. Desplazamiento por piso de ambas estructuras. ...................................................................... 79
Figura 34. Derivas máximas de entrepiso para ambas estructuras. .......................................................... 80
Figura 35. Aceleraciones por piso para ambos edificios. ......................................................................... 81
Figura 36. Cortantes de diseño por piso de ambas estructuras dirección x. .............................................. 82
Figura 37. Cortantes de diseño por piso de ambas estructuras dirección y. .............................................. 83
Figura 38. Cortantes elásticos y de diseño por piso en la estructura con base aislada. ............................. 84
Figura 39. Cortantes elásticos y de diseño por piso en la estructura con base fija. ................................... 84
Figura 40. Comparación de costos de las estructuras. .............................................................................. 86
Figura 41. Gráfico histórico del Dólar TRM en 2020 .............................................................................. 86
9
Resumen
El aislamiento sísmico de un edificio consiste básicamente en separar la superestructura del
suelo con el objetivo de evitar transmitir el movimiento entre estos. Esta condición resulta ideal
debido a que no se puede realizar dicha separación sin un intermediario, como lo son los aisladores
sísmicos, que permiten reducir la rigidez total de la estructura y prolongar el periodo fundamental
de la misma. En Colombia, no existe actualmente una normativa que permita diseñar e
implementar aisladores sísmicos, por tal motivo en esta investigación se implementan las normas
americanas ASCE 7-10 y ASCE 7-16 que estipulan el comportamiento y consideraciones
necesarias para el diseño de una estructura aislada. Asimismo, esta normatividad está dirigida
principalmente para edificaciones indispensables o las pertenecientes al grupo de importancia IV
de acuerdo con NSR-10, se estima que para las edificaciones residenciales esta es una situación
desfavorable. Por tal razón, se pretenden evaluar aspectos técnicos y económicos de la
implementación de aislamiento de base para Colombia en un edificio perteneciente al grupo de
importancia I, con una configuración específica y compararlo con el sistema tradicional en
concreto reforzado.
De acuerdo con lo anterior, se realizó el modelamiento y diseño estructural de un edificio con
cada configuración estructural (aislado y con base fija) teniendo en cuenta las características
principales de cada sistema constructivo, luego se cuantificó el material empleado para la
superestructura, encontrando un volumen de concreto de 0,11𝑚3 y 10,64 kg de acero por 𝑚2 de
construcción para la edificación de base fija, de igual manera se obtuvo un volumen de concreto
de 0,17𝑚3 y 18,60 kg de acero por 𝑚2 de construcción para base aislada. Posteriormente, se
operaron estas cantidades con su respectivo valor unitario encontrando un costo de $
513.853.657,35 millones para el edificio con base fija y de $ 804.233.665,42 millones para el
10
edificio aislado, únicamente para la superestructura. Se encontró que el costo total incluyendo
costos aproximados de acabados, mampostería y demás materiales para la edificación con base fija
es de $ 6.426.000.000,00 y de $ 7.926.988.008,07 para la edificación aislada, teniendo en cuenta
en esta última el precio de los aisladores de 10.000 USD por unidad para un costo del sistema de
aislamiento de $ 1.210.608.000,00. Se determina que para la estructura con base aislada las
cantidades de material se incrementan debido a requisitos más exigentes como deriva, coeficiente
de disipación de energía, nivel amenaza, entre otros.
En consecuencia, para el edificio estudiado la implementación de aislamiento de base genera
un incremento en el costo de la superestructura y en el costo total de aproximadamente 57% y
23% respectivamente. Sin embargo, el diseño de la estructura con base aislada se hizo
considerando aspectos de ocupación inmediata que garantizarían menores daños, tanto en
elementos estructurales como no estructurales, ante un evento sísmico, esto respecto a una
edificación con base fija; lo que podría resultar determinante para decidir acerca de la aplicación
de la técnica.
Adicionalmente, este proyecto sirve de apoyo y complemento a otro en desarrollo, titulado:
evaluación del costo directo de implementar aislamiento de base en edificaciones de uso
indispensable en Colombia, realizado por el semillero de investigación en ingeniería sísmica
aplicada al diseño estructural (ISADE), en donde se evalúan condiciones similares a las
presentadas en este documento, para tratar de aportar a la elaboración de la futura norma
colombiana de aislamiento sísmico. Las dos investigaciones pertenecen al macroproyecto de la
Vicerrectoría de Investigaciones de la Universidad de La Salle (VRIT), titulado: Bases para el
desarrollo de la primera norma que regirá el diseño de edificaciones con aislamiento sísmico en
Colombia.
11
Abstract
The seismic isolation of a building basically consists of separating the superstructure from the
ground to avoid transmitting the movement between them. This condition is ideal because such
separation cannot be performed without an intermediary, such as seismic isolators, which allow to
reduce the total rigidity of the structure and prolong the fundamental period of the structure. In
Colombia, there is currently no regulations to design and implement seismic isolators, for this
reason the American standards ASCE 7-10 and ASCE 7-16 are implemented in this research that
stipulate the behavior and considerations necessary for the design of an isolated structure. In
addition, this regulation is mainly aimed at indispensable buildings or those belonging to the group
of importance IV according to NSR-10, it is estimated that for residential buildings this is an
unfavorable situation. For this reason, it is intended to evaluate technical and economic aspects of
the implementation of basic isolation for Colombia in a building belonging to the important group
I, with a specific configuration and compare it with the traditional system in reinforced concrete.
According to the above, the modeling and structural design of a building was carried out with
each structural configuration (insulated and fixed-based) taking into account the main
characteristics of each construction system, then quantified the material used for the
superstructure, finding a concrete volume of 0.11m-3 and 10.64 kg of steel per m-2 of construction
for fixed-based building, in the same way, a concrete volume of 0.17m-3 and 18.60 kg of steel per
m-2 of construction was obtained for insulated base. Subsequently, these amounts were operated
with their respective unit value at a cost of $513’853.657,35 million for the fixed-based building
and $804’233.665,42 million for the isolated building, for the superstructure only. The total cost
including approximate costs of finishes, masonry and other fixed-based building materials was
found to be $6.426’000.000,00 and $7.926’988.008,07 for isolated building, considering in the
12
latter the price of insulators of USD 10,000 per unit for an isolation system cost of
$1.210’608.000,00. It is determined that for the insulated-based structure the quantities of material
are increased due to more demanding requirements such as drift, energy dissipation coefficient,
threat level, among others.
Consequently, for the building studied the implementation of base insulation generates an
increase in the cost of the superstructure and in the total cost of approximately 57% and 23%
respectively. However, the design of the structure with an isolated basis was made considering
aspects of immediate occupation that would ensure less damage, both in structural and non-
structural elements, to a seismic event, this with regard to a fixed-based building; which could be
decisive in deciding on the application of the technique.
In addition, this project supports and complements another in development, entitled:
evaluation of the direct cost of implementing basic insulation in buildings of indispensable use in
Colombia, carried out by the research hotbed in seismic engineering applied to structural design
(ISADE), where conditions similar to those presented in this document are evaluated, to try to
contribute to the elaboration of the future Colombian standard of seismic isolation. The two
researches belong to the large-scale project of the Vice-Department of Research of the University
of La Salle (VRIT), entitled: Bases for the development of the first standard that will govern the
design of buildings with seismic isolation in Colombia.
13
Introducción
Los terremotos son fenómenos naturales que no pueden ser evitados por su ocurrencia
inesperada, poseen diferente magnitud y afectan la integridad de las estructuras. Sus consecuencias
a lo largo de la historia han sido, en muchos casos, catastróficas. Por tal motivo, los países que se
han visto afectados en gran medida por estar ubicados en zonas de alta sismicidad han buscado
nuevas tecnologías constructivas desde la implementación de códigos sismorresistentes hasta la
idealización de separar la superestructura del suelo o aislamiento sísmico.
Reglamentos de construcción como NSR-10 plantean el aumento de rigidez y la provisión de
suficiente ductilidad a las estructuras para disipar energía como manera de reducir la probabilidad
de colapso. Sin embargo, esto puede llegar a provocar pérdidas materiales que en algunos casos
son más costosas que la estructura en sí. Recientemente se han realizado avances tecnológicos más
eficientes implementados a la ingeniería sísmica, como el aislamiento de base, cuyo principio
fundamental es separar la estructura del suelo por medio de dispositivos llamados aisladores
sísmicos, de manera que el sismo no afecte directamente la estructura, reduciendo así los daños en
general (Kelly, 2001, págs. 1-2). Dicha tecnología ha dado muy buenos resultados principalmente
en el comportamiento estructural, en especial para zonas con alta actividad sísmica. En Colombia
se pueden encontrar estructuras con aislamiento de base en ciudades como Cali, Armenia o
Manizales; principalmente de uso hospitalario diseñadas con normativas como ASCE 7 (Oviedo,
2015, págs. 63-64). Por lo anterior existe incertidumbre en el impacto económico que tiene este
sistema en edificaciones de uso residencial.
En la presente investigación se evalúa el impacto económico del uso de aisladores
elastoméricos en un edificio de uso normal (Grupo de uso I de acuerdo con NSR-10) para lo cual
se escogió la ciudad de Cali, por estar ubicada en una zona de alta amenaza sísmica. Se hace el
14
análisis y diseño de dos edificaciones asumiendo para una base fija y para la restante base aislada.
Se asume que las edificaciones estarán ubicadas sobre un suelo tipo 4D, de acuerdo con el decreto
de microzonificación sísmica de Cali. El proceso se realiza mediante la implementación de
software para el modelamiento y diseño estructural a partir de la distribución arquitectónica
previamente asignada. Se realiza el procedimiento para la edificación asumiendo base fija y
posteriormente asumiendo base aislada.
Por último, se pretende que la información resultante de este documento promueva y apoye la
utilización de los aisladores sísmicos en futuros diseños con esta tecnología en el país.
15
1. Generalidades
1.1 Problemática
“El territorio colombiano presenta diferentes niveles de amenaza sísmica: alta, intermedia y
baja. Aproximadamente el 83% de la población nacional está ubicada en zonas de amenaza sísmica
intermedia y alta” (IDIGER, 2019). En estas zonas se encuentran edificaciones que son
susceptibles a sufrir daños graves que podrían causar pérdidas humanas y bienes materiales
considerables.
La mayoría de las construcciones mencionadas son de uso residencial, es decir pertenecen al
grupo de importancia definido por NSR-10 como I. Sin embargo, los diseños y construcción de
estas edificaciones no son tan estrictos como los pertenecientes a los grupos II, III y IV, lo que se
traduce en mayor probabilidad de daño y de colapso.
Se considera que la aplicación de aislamiento sísmico de base puede ser una alternativa al
sistema de base fija tradicionalmente usado, inclusive en este tipo de edificaciones. Sin embargo,
el diseño de edificios con esta tecnología siguiendo los códigos internacionales puede ser tan
riguroso que no permita la viabilidad principalmente económica de los proyectos. Así mismo, se
considera que los códigos internacionales no tienen en cuenta algunas características inherentes al
país, que de ser contempladas podrían reducir el costo de las edificaciones y promover su uso con
el fin de mitigar el daño en estructuras después de un evento sísmico.
En este trabajo se busca determinar cuál sería el costo de implementar aislamiento sísmico de
base en una edificación residencial, siguiendo los lineamientos de las normas ASCE 7-10 y ASCE
7-16, con el fin de establecer desde el punto de vista económico que tan viable es la
implementación de esta técnica en este tipo de edificaciones, aplicando las normas de referencia
mencionadas anteriormente.
16
1.2 Justificación y delimitación del trabajo
La filosofía del diseño sísmico de edificios tiene como prioridad preservar tanto la vida humana
como su patrimonio. Bajo esta premisa, las edificaciones deben poseer elementos que les permitan
resistir las cargas a las que se verán sometidas durante su tiempo de servicio. Las edificaciones
con base fija se diseñan siguiendo los requisitos estipulados en los reglamentos sismorresistentes
de los países, que en su aplicación contemplan la presencia de daño controlado frente al sismo de
diseño; escenario que en muchas ocasiones genera graves problemas a estructuras que se requiere
permanezcan operativas después de un evento sísmico fuerte. Lo anterior se evidencia en el
capítulo A.1.2.2.2 de NSR-10 donde se considera:
Una edificación diseñada siguiendo los requisitos de este reglamento, debe ser capaz de resistir,
además de las fuerzas que le impone su uso, temblores de poca intensidad sin daño, temblores
moderados sin daño estructural, pero posiblemente con algún daño a los elementos no
estructurales y un temblor fuerte con daños a elementos estructurales y no estructurales pero
sin colapso (Ministerio de Ambiente,Vivienda y Desarrollo territorial, 2010, págs. A-2)
El uso de los métodos de aislación sísmica se basa en desacoplar la estructura de su fundación
a manera que ésta, la estructura, no sufra daños representativos ante un sismo. Colombia cuenta
con extensas zonas de sismicidad alta e intermedia, situación que conlleva a la necesidad de buscar
soluciones innovadoras que reduzcan la probabilidad del daño, pero estas deben ser guiadas bajo
normas y especificaciones técnicas de construcción que aún no se han adaptado a las condiciones
del País.
Este proyecto pretende aportar fundamentos técnicos y económicos para definir aspectos
relacionados a la implementación de aislamiento sísmico de base en estructuras pertenecientes al
17
grupo de importancia I en Colombia. Se espera que la información recopilada en este documento
sirva para fomentar el uso de esta tecnología en el país.
En consecuencia con lo anterior, la modelación estructural se realizó sobre una edificación con
el sistema constructivo de pórticos en concreto reforzado, perteneciente al grupo de importancia I
y ubicada la ciudad de Cali, que es una zona de amenaza sísmica alta de acuerdo con NSR-10. Se
supusieron dos casos, el primero donde el edificio tiene base fija y el segundo con aislamiento
sísmico de base. Los aisladores asumidos para el análisis y diseño de la estructura son de tipo
elastoméricos HDRB (High Damping Rubber Bearing). Como resultado, se comparó la cantidad
de concreto y acero requerido por cada superestructura y su respectivo valor económico, así como
una estimación del costo para el sistema de aislamiento., Finalmente se estimaron costos totales
aproximados en los edificios.
18
2. Objetivos
2.1 Objetivo general
• Evaluar el comportamiento estructural y el costo directo de implementar aislamiento de
base en edificaciones de grupo de uso I, situadas en zonas de amenaza sísmica alta en
Colombia.
2.2 Objetivos específicos
• Elaborar los modelos de una estructura perteneciente al grupo I de importancia, de acuerdo
con NSR-10, asumiendo base fija y base aislada.
• Evaluar el comportamiento estructural de las edificaciones definidas en el proyecto,
mediante el control de derivas y las solicitaciones de carga de los elementos.
• Comparar los costos de las superestructuras de las edificaciones, especialmente la cantidad
de acero y concreto a utilizar en ambos modelos.
19
3. Marco referencial
3.1 Marco conceptual
o Aislamiento sísmico de base: Consiste en desacoplar la superestructura del suelo mediante
elementos llamados aisladores sísmicos, para reducir el efecto nocivo del sismo sobre la
superestructura.
o Aisladores sísmicos: Son elementos instalados en una estructura para mitigar los efectos
derivados de eventos sísmicos en las estructuras.
o Aisladores elastoméricos: Aisladores sísmicos elaborados con capas de acero y caucho
natural o sintético para resistir fuerzas verticales y horizontales.
o Base fija: Unión rígida a la superficie en la que los desplazamientos y giros en todas las
direcciones se asumen iguales a cero.
o Coeficiente de amortiguamiento (𝜷): Relación entre el amortiguamiento de un elemento
y su amortiguamiento crítico.
o Amortiguamiento crítico: Es el amortiguamiento más pequeño de una estructura que no
permite que esta oscile hasta volver a su posición original luego de una excitación.
o Deriva de entrepiso: Desplazamiento relativo entre dos niveles consecutivos.
o Elementos estructurales: Todos aquellos elementos que aportan resistencia a la
estructura.
o Elementos no estructurales: Aquellos elementos que hacen parte del edificio pero que no
tienen influencia en la resistencia de la estructura (Acabados de piso, morteros, cielos rasos,
etc.)
20
o Grupo de importancia: Priorización de estructuras sobre otras de acuerdo con su uso,
habitabilidad e importancia ante un evento sísmico.
o Evento sísmico: Considerado como la vibración que sufre la tierra en respuesta a la
liberación rápida y espontanea de energía debido a la interacción entre placas tectónicas.
o Zonas de amenaza sísmica alta: Son los áreas donde alguno de los coeficientes de
aceleración horizontal pico efectiva, 𝐴𝑎 o de velocidad horizontal pico efectiva, 𝐴𝑣 o los
dos son mayores a 0,20.
21
3.2 Marco teórico
3.2.1 Edificios con base fija
En Colombia, las edificaciones se diseñan siguiendo el Reglamento Colombiano de
Construcción Sismorresistente, NSR-10. En este documento se establecen las metodologías para
la determinación de las cargas actuantes sobre la estructura, características de los materiales que
la componen y todas las disposiciones que se requieren para el análisis y diseño.
La determinación de las fuerzas a las que estará sometida la estructura debido a un evento
sísmico pueden ser estimadas por medio del método de la fuerza horizontal equivalente o por los
métodos de análisis dinámicos.
3.2.1.1 Espectros de Respuesta
Un espectro de respuesta es la representación gráfica de la máxima respuesta dinámica de
sistemas de un grado de libertad en función de su periodo ante un evento sísmico determinado y
para un con coeficiente de amortiguamiento, 𝛽, constante. Dicha respuesta puede ser de
aceleraciones, velocidades o desplazamientos.
El espectro de respuesta utilizado para el diseño con base fija se elaboró de acuerdo con el
capítulo A.2.6 de NSR-10. Se compone de tres zonas, la meseta o zona de aceleraciones constantes,
zona de velocidades constantes y zona de desplazamientos constantes. Para cada una de esas zonas
las aceleraciones se calculan como sigue:
𝑆𝑎 = 2,5𝐴𝑎𝐹𝑎𝐼 (1)
𝑆𝑎 =1,2𝐴𝑣𝐹𝑣𝐼
𝑇 (2)
22
𝑆𝑎 =1,2𝐴𝑣𝐹𝑣𝑇𝐿𝐼
𝑇2 (3)
Donde:
𝐴𝑎 = coeficiente de aceleración pico efectiva;
𝐴𝑣 = coeficiente velocidad pico efectiva;
𝐹𝑎 = coeficiente de amplificación de aceleraciones en la zona de periodos cortos;
𝐹𝑣 = coeficiente de amplificación de aceleraciones en la zona de periodos intermedios;
𝐼 = coeficiente de importancia definido en el título A de NSR-10;
𝑇 = periodo fundamental de la estructura.
Las coeficientes 𝐴𝑎, 𝐴𝑣 𝐹𝑎 y 𝐹𝑣 pueden obtenerse del capítulo A.2.6 de NSR-10 o de los
estudios de microzonificación sísmica de cada ciudad. Lo anterior se ilustra en la Figura 1.
Figura 1. Espectro de diseño de aceleraciones
Fuente: Adaptado de Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo territorial. (2010). Reglamento
Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. Bogotá, Colombia. Título A.p.27
3.2.1.2 Método de fuerza horizontal equivalente (FHE)
Determina las fuerzas sísmicas que actúan en cada uno de los pisos de la estructura
distribuyendo el cortante basal debido al evento sísmico. Tal distribución se hace de acuerdo con
23
el Capítulo A.4 de NSR-10. Se comienza por calcular el cortante sísmico en la base con la siguiente
expresión:
𝑉𝑠 = 𝑆𝑎𝑔𝑀 (4)
Donde 𝑆𝑎 es la aceleración del terreno obtenida del espectro de respuesta sísmica de la zona
en estudio, 𝑔 es la aceleración de la gravedad y 𝑀 es la masa sísmica total de la edificación. La
fuerza por piso se calcula como un porcentaje de 𝑉𝑠 como se muestra a continuación:
𝐹𝑥 = 𝐶𝑣𝑥𝑉𝑠 (5)
Dónde 𝐶𝑣𝑥 es un factor de distribución calculado de la siguiente manera:
𝐶𝑣𝑥 =𝑚𝑥ℎ𝑘
𝑥
∑ 𝑚𝑖ℎ𝑘𝑖
𝑛𝑖=1
(6)
3.2.1.3 Método de análisis dinámico de respuesta espectral
Este método se realiza siguiendo el capítulo A.5 de NSR-10 y se caracteriza por ser menos
conservador que el anterior. El análisis dinámico se debe ajustar a los resultados obtenidos de
fuerza horizontal equivalente.
Teniendo en cuenta la participación modal en la respuesta de la estructura, este método permite
que sea necesario tener en cuenta el conjunto de modos que activan el 90% de la masa participativa.
El cortante en la base por este método, 𝑉𝑡, puede ser encontrado usando software de análisis
estructural. Una vez obtenido dicho valor se procede a compararlo con el cortante en la base de
fuerza horizontal equivalente. Si el cortante basal dinámico es menor al 80% del resultante de
FHE, en estructuras regulares, se debe utilizar el siguiente factor para la corrección de derivas,
fuerzas en los pisos, cortantes de piso, cortantes en la base, deflexiones y fuerzas en los elementos.
24
𝐹𝑥 = 0,8𝑉𝑠
𝑉𝑡 (7)
Donde 𝑉𝑠 es el cortante sísmico en la base mostrado en la Ec.(4) y 𝑉𝑡 es el cortante sísmico en
la base obtenido del software. Para el caso de estructuras irregulares 𝑉𝑠 no debe ser menor al 90%
de 𝑉𝑡, en caso contrario se debe realizar el procedimiento correspondiente de acuerdo con NSR-
10.
3.2.2 Aislamiento sísmico
El aislamiento de base es una tecnología ubicada entre la cimentación o subestructura y la
superestructura de las edificaciones, la cual busca reducir los daños estructurales y no estructurales
producidos por eventos sísmicos. Se basa en el hecho de que una estructura que está
completamente separada del suelo no sufre ningún daño debido a los sismos que se presenten.
Algunas de las ventajas de este sistema con respecto al de base fija son:
• Reducción de derivas
• Reducción de la aceleración del piso
• Mayor disipación de energía
• Alargamiento del periodo de la estructura (flexibilidad).
Por su parte, algunas desventajas o limitaciones de esta tecnología son:
• Debe hacerse un mantenimiento preventivo al sistema de aislamiento. En caso de sismo
severo es necesario verificar el estado de las gomas de los aisladores.
• Debido al movimiento de las estructuras aisladas sísmicamente, las conexiones de las redes
sanitarias y de comunicación deben diseñarse para adaptarse a dichos movimientos.
25
• El uso de aislamiento de base sobre suelos blandos puede derivar en aceleraciones y
desplazamientos excesivos por lo que puede ser necesario tomar consideraciones
especiales de diseño.
Dentro de los requisitos mínimos que los aisladores sísmicos deben poseer, se encuentran:
• Resistir el peso de la superestructura ante máximas deformaciones.
• Contar con espacio suficiente para moverse
• Hacer que la edificación vuelva a su posición inicial.
En la Figura 2 se muestra un aislador de base elaborado con caucho de alto amortiguamiento,
estos dispositivos son conocidos como HDRB, por sus siglas en inglés (High Damping Rubber
Bearing). Existen otros tipos de aisladores como lo son aquellos que tienen bajo amortiguamiento
(NRB), los que tienen núcleo central de plomo (LRB), aisladores de fricción, entre otros.
Figura 2. Aislador de base elastomérico de alto amortiguamiento.
Fuente: Recuperado de Eguren, Ricse, & Huamaní (2012). Análisis y Diseño de Estructuras Con
Aisladores Sísmicos en el Perú. Lima.p.12
En la actualidad Colombia no cuenta con una norma para aislamiento sísmico de base, por tal
razón se debe recurrir a la utilización de normativas extranjeras. A continuación, se ilustra el uso
de los documentos ASCE7-10 y ASCE7-16, estos documentos tratan de ser aplicados en este
trabajo, con las adaptaciones necesarias al caso colombiano en estudio.
26
3.2.2.1 Espectro de respuesta
Para la edificación con aislamiento de base se multiplica el espectro de respuesta de base fija por
1.5, para obtener el sismo considerado máximo o Maximum Considered Earthquake (MCE) el cual
tiene un periodo de retorno de 2475 años y posteriormente se divide por el factor de
amortiguamiento B𝑀, a partir del periodo determinado como periodo correspondiente al sistema
de aislamiento. El factor B𝑀 se encuentra siguiendo el procedimiento presentado en (Piscal
Arévalo, 2018, pág. 81) donde se comienza por encontrar el factor B𝑑 a partir de la siguiente
ecuación:
B𝑑 = 1 −𝑎𝑇𝑏
(𝑇 + 1)𝑐 (8)
Donde 𝑇 es el periodo efectivo de la estructura en segundos, 𝑏 y 𝑐 son constantes para el
amortiguamiento empleado y 𝑎 se obtiene con la siguiente expresión:
𝑎 = 1,621 + 0,4935β (9)
Posteriormente se encuentra el factor de reducción debido al amortiguamiento encontrado el
inverso de B𝑑:
B𝑀 =1
B𝑑 (10)
El código ASCE7 tanto en su versión 10 como en su versión 16 propone los factores de
reducción mostrados en la Tabla 1.
Tabla 1. Factor de amortiguamiento
Amortiguamiento efectivo Factor de amortiguamiento, βM
≤2 0,8
5 1,0
27
Amortiguamiento efectivo Factor de amortiguamiento, βM
10 1,2
20 1,5
30 1,7
40 1,9
≥50 2,0
Fuente: Recuperado de ASCE (2016). Minimum Design Loads and Associated Criteria for Buildings and
Other Structures.p.170
La modificación (reducción) del espectro de diseño como se presentó anteriormente se hace
para que los tres primeros modos de la estructura, también conocidos como modos aislados, tengan
aceleraciones considerablemente diferentes al resto de los modos de vibrar. En la Figura 3. se
ilustra la forma en que se debe modificar el espectro de respuesta del 5% del amortiguamiento
crítico.
Figura 3. Modificación del espectro de respuesta asumiendo un amortiguamiento efectivo del 20% y
periodo correspondiente al sistema de aislamiento >= 1s.
Fuente: Autores.
28
3.2.2.2 Método de fuerza horizontal equivalente empleando ASCE 7-10
En este código, la fuerza lateral sísmica, 𝑉𝑏, se calcula utilizando el sismo de diseño razón por
lo cual se comienza por calcular el desplazamiento de diseño 𝐷𝐷, como:
𝐷𝐷 =𝑔𝑆𝐷1𝑇𝐷
4𝜋2𝐵𝐷 (11)
Donde:
𝑇𝐷 = periodo efectivo de la estructura bajo el desplazamiento de diseño;
𝑆𝐷1 = aceleración en unidades de 𝑔 para periodo de 𝑇=1 s, obtenida del espectro de
aceleraciones para el 5% del amortiguamiento crítico;
𝐵𝐷 =factor de amortiguamiento obtenido de la Tabla 1.
No obstante, en este documento no se utiliza la ecuación (11) sino que se reemplaza por la
siguiente expresión propuesta en (Piscal Arévalo, 2018, pág. 105):
𝐷𝑀 =𝑔𝑆𝑀𝑇𝑀
2
4𝜋2𝐵𝑀 (12)
Donde:
𝑇𝑀 = periodo fundamental de la estructura en s;
𝑆𝑀 =aceleración en unidades de 𝑔, para el periodo 𝑇𝑀 obtenida del espectro del MCE para
el 5% del amortiguamiento crítico;
𝐵𝑀 = valor de amortiguamiento obtenido de la ecuación (10).
La fuerza sísmica lateral mínima se calcula como:
𝑉𝑏 = 𝑘𝐷𝑀𝑎𝑥𝐷𝑀 (13)
Donde 𝑘𝐷𝑀𝑎𝑥 es la máxima rigidez efectiva del sistema de aislamiento. Los elementos
estructurales por encima del sistema de aislamiento deben diseñarse para soportar la fuerza mínima
evaluada por la expresión:
29
𝑉𝑠 =𝑘𝐷𝑚𝑎𝑥𝐷𝑀
𝑅𝑙 (14)
Donde:
𝐷𝑀 = desplazamiento máximo calculado con la Ec (12);
𝑘𝐷𝑚𝑎𝑥 = máxima rigidez efectiva ante el desplazamiento 𝐷𝑀;
𝑅𝐼 =coeficiente R propio del sistema constructivo multiplicado por 3/8 el cual debe
encontrarse entre 1.0 y 2.0.
Dichos parámetros se obtienen de acuerdo con la norma ASCE7-10. En este caso la
distribución de fuerzas por piso se hace como sigue:
𝐹𝑥 =𝑉𝑠𝑤𝑥ℎ𝑥
∑ 𝑤𝑖ℎ𝑖𝑛𝑖=1
(15)
Donde ℎ𝑥,𝑖 y 𝑤𝑥,𝑖 son la altura respecto al suelo y el peso del nivel 𝑥 o 𝑖.
3.2.2.3 Método de fuerza horizontal equivalente empleando ASCE7-16
Este reglamento tiene la particularidad de que puede llegar a ser necesaria la aplicación de una
fuerza horizontal directamente sobre un nivel denominado nivel base, lo que no pasaba con
ASCE7-10.
Se calcula el desplazamiento máximo como:
𝐷𝑀 =𝑔𝑆𝑀1𝑇𝑀
4𝜋2𝐵𝑀 (16)
Donde:
𝑇𝑀 = periodo fundamental de la estructura;
𝑆𝑀1 = aceleración en unidades de 𝑔 para periodo de 𝑇=1 s, obtenida del MCE para el 5%
del amortiguamiento crítico;
𝐵𝑀 = factor de amortiguamiento obtenido de la Tabla 1.
Para este caso no se utiliza la expresión anterior y se reemplaza por la Ec (12) tal y como se
hace para el caso del código ASCE7-10.
30
Una vez obtenido 𝐷𝑀 es posible hallar la fuerza sísmica lateral mínima:
𝑉𝑏 = 𝑘𝑀𝐷𝑀 (17)
Donde 𝑘𝑀 es la rigidez efectiva del sistema de aislamiento. La fuerza sísmica lateral sin
reducción en los elementos que están encima del nivel de base, 𝑉𝑠𝑡, se calcula como:
𝑉𝑠𝑡 = 𝑉𝑏 (𝑊𝑠
𝑊)
(1−2.5𝛽𝑚)
(18)
En donde 𝑊 es el peso efectivo sísmico total de la estructura y 𝑊𝑠 es el peso efectivo sísmico
sin incluir el nivel de base.
Se calcula la fuerza cortante mínima como:
𝑉𝑠 =𝑉𝑠𝑡
𝑅𝐼 (19)
Donde 𝑅𝐼 es el coeficiente R propio del sistema constructivo multiplicado por 3/8 el cual debe
encontrarse entre 1.0 y 2.0. Como se mencionó anteriormente, la distribución de las fuerzas
horizontales en ASCE7-16 es diferente a ASCE7-10, ya que el primero incluye una fuerza aplicada
directamente sobre nivel base, además el sismo que considera es el sismo considera máximo
(MCE). La fuerza en el nivel base se calcula como:
𝐹1 =(𝑉𝑏 − 𝑉𝑠𝑡)
𝑅𝐼 (20)
Las fuerzas sobre los pisos superiores se calculan con el siguiente procedimiento. Se comienza
por estimar el valor de 𝑘 como sigue:
𝑘 = 14𝛽𝑚𝑇𝑓𝑏 (21)
31
Donde 𝑇𝑓𝑏 es el periodo de la estructura con base fija y 𝛽𝑚 es el coeficiente de
amortiguamiento de la estructura. Posteriormente se calcula el factor de distribución de las fuerzas
verticales:
𝐶𝑣𝑥 =𝑤𝑥ℎ𝑘
𝑥
∑ 𝑤𝑖ℎ𝑘𝑖
𝑛𝑖=2
(22)
Donde 𝑤𝑥,𝑖 y ℎ𝑥,𝑖 son el peso efectivo sísmico y la altura respecto al suelo del nivel x o i.
Finalmente, se encuentra la fuerza por piso como:
𝐹𝑥 = 𝐶𝑣𝑥𝑉𝑠 (23)
3.2.2.4 Método de análisis dinámico de respuesta espectral
Este análisis se realiza utilizando el código ASCE7 en sus versiones 10 y 16. Los cortantes
dinámicos pueden ser encontrados utilizando un software de análisis y diseño de estructuras. Para
este caso se verifica que el cortante basal dinámico sea por lo menos el 80% del estático debido a
la forma regular de la estructura. En caso contrario se tendría que realizar un ajuste con el fin de
obtener cortantes iguales o mayores a ese porcentaje, esto se realiza mediante un factor de ajuste
que incrementa la aceleración y permite que el cortante basal dinámico sea mayor o igual al 80%
del cortante basal estático.
En este caso no se considera ASCE7-16 debido a que el ajuste que se debe realizar, si no se
cumplen los criterios establecidos en dicho código, llevaría a un sobre diseño considerable en la
estructura, a criterio de los autores de este trabajo.
32
3.2.3 Diseño Estructural en Concreto Reforzado
El diseño de un elemento estructural en concreto reforzado se logra cuando se determina la
cantidad de acero requerida por la sección transversal definida a partir de comprobaciones en
donde se valida el cumplimiento de todas las demandas de cargas a las que estará sometido. El
valor de acero requerido puede ser obtenido mediante un software de cálculo estructural. Una vez
obtenido dicho valor es posible determinar la combinación de barras de acero adecuada para
obtener una cantidad de acero igual o mayor a la que demanda el elemento estructural. Las barras
disponibles en el mercado de acuerdo con NSR-10 se muestran en el anexo A.
3.2.3.1 Comprobaciones adicionales de diseño
o Columna fuerte/viga débil: Este chequeo de diseño se realiza en cada una de las columnas
para comprobar que su resistencia a la flexión es por lo menos 1,2 veces la de las vigas. Se
hace con el objetivo de evitar que en caso de colapso fallen primero las columnas.
o Joint Shear Capacity Ratios: Esta comprobación de diseño se hace para evaluar si las
dimensiones y refuerzo de la viga y de la columna son adecuadas para la generación de un
nodo y que este es capaz de resistir adecuadamente las fuerzas cortantes.
o Índices constructivos: En construcción es común mostrar la cantidad de acero y concreto
total de una estructura en términos de los índices de volumen de concreto por metro
cuadrado y masa de acero por metro cuadrado. Las cantidades totales de concreto y de
acero se obtienen luego del proceso de diseño y los índices mencionados se obtienen de la
siguiente forma:
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜/𝑚2 =Volumen total de concreto
Área en planta de la estructura (24)
33
𝑀𝑎𝑠𝑎 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜/𝑚2 =𝑀𝑎𝑠𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜
Área en planta de la estructura (25)
3.3 Marco normativo
Tabla 2. Normativas utilizadas para el desarrollo de la investigación. Normativa Título Aplicación en el proyecto
NSR 10
Reglamento Colombiano de Construcción
Sismorresistente 2010
Consultar los parámetros y
normativas de diseño establecidos por
el código colombiano.
ASCE 7-10 Minimum Design Loads and Associated
Criteria for Buildings and Other Structures
Criterios de diseño de edificios con
aislamiento sísmico del año 2010.
ASCE 7-16 Minimum Design Loads and Associated
Criteria for Buildings and Other Structures
Criterios de diseño de edificios con
aislamiento sísmico del año 2016.
Decreto 411.0.20.0158 del
18 de marzo del 2014.
Microzonificación de Santiago de Cali Parámetros de respuesta sísmica de la
zona en estudio.
ACI 318-08 Requisitos de reglamento para concreto
estructural
Criterios de diseño para elementos
estructurales en concreto reforzado
Fuente: Autores
34
4. Antecedentes
Se establecen los siguientes trabajos de investigación, artículos y estudios que sirven como
referencia y apoyo a lo realizado en esta investigación, desde la definición del problema hasta los
resultados obtenidos.
ANÁLISIS COMPARATIVO DE LA RESPUESTA DINÁMICA ENTRE UNA
ESTRUCTURA SÍSMICAMENTE AISLADA CON AISLADORES LRB (LEAD RUBBER
BEARING) VS UNA ESTRUCTURA CONVENCIONAL (Marin Lagos, 2019)
En este trabajo de grado se realiza una comparación puramente estructural de una edificación
modelada con base fija y base aislada propuesta por el investigador cuya arquitectura es tipo
hospitalaria ubicada en la ciudad de Bucaramanga por ser una zona de alta actividad sísmica. En
primer lugar, define los parámetros para la realización de cada modelo apoyándose de la NSR-10
para la edificación de base fija y de ASCE 7-16 para base aislada. Así mismo, dentro de sus
propósitos realiza el diseño de los aisladores basándose en un periodo y amortiguamiento objetivo.
Durante el procedimiento se presentan las maneras en que se trata de adaptar lo propuesto en ASCE
7-16 en el ámbito de nuestro país en cuanto a diseño, para la simulación del evento sísmico realiza
un escalado de acelerogramas teniendo como base los más impactantes a lo largo de la historia
como Chi, Iwate, Niigata, Lomaprieta, Northridge, entre otros.
Como resultado, obtiene que la simulación de la misma edificación suponiendo base fija y base
aislada tienen un comportamiento estructural totalmente distinto, en cuanto a desplazamientos,
derivas, aceleraciones, períodos, solicitaciones sísmicas en sus elementos estructurales
concluyendo entonces que el sistema con base aislada representa una garantía a la seguridad y
operación para las personas que ocupen dicho lugar.
35
ESTADO DEL ARTE Y MODELO DIDÁCTICO-DESCRIPTIVO DE
AMORTIGUADORES Y AISLADORES SÍSMICOS (Mayorga & López, 2014).
Para esta investigación se plantean los distintos métodos de aislamiento sísmico mediante el
uso de elastómeros cuya función principal es desacoplar la estructura de su fundación para proteger
a esta ante eventos sísmicos que comprometan su estado.
La simulación de un edificio con base fija y base aislada permite identificar el comportamiento
estructural de los modelos, debido a las fuerzas dinámicas. El mejor comportamiento del modelo
de base aislada permite afirmar que con el uso de aislamiento de base se tendría una reducción de
daños en estructuras reales garantizando su funcionalidad.
ANÁLISIS ESTRUCTURAL Y ECONOMICO DE EDIFICIOS DE 30 PISOS EN LA
CIUDAD DE CARTAGENA MEDIANTE ANÁLISIS ESTÁTICO Y EMPLEANDO
AISLADORES SÍSMICOS (Castilla & Montes, 2011).
En este trabajo de grado se tiene una gran similitud con lo que se desea trabajar, la aplicación
de aisladores sísmicos y el análisis económico-estructural que este requiere se lleva cabo bajo las
condiciones específicas de la ciudad de Cartagena en cuanto a tipos de suelo y sismicidad se trata.
El diseño lo hacen con tres tipos de edificios que en ese momento se encontraban en
construcción bajo el sistema de pórticos resistentes a momentos como lo estudia la norma NSR-
10. Para el uso de aislamiento dejan de considerarse los empotramientos en la base (desacople de
la fundación) y se consideran las cargas totalmente verticales, cabe mencionar que el
modelamiento realizado se llevó a cabo con el software ETABS.
A manera de comparación entre las estructuras aislada y no aislada se utilizaron los criterios de
diseño tanto para acero y concreto mediante el software DC-CAD y luego se pudo realizar las
36
comparaciones en el ámbito económico entre las edificaciones. Se comparó en el ámbito local y
general de los procesos constructivos obteniendo una reducción de material de concreto del 15%
y en acero del 29%, hasta este punto se considera factible la aplicación. Sin embargo, en el costo
general del proceso constructivo se obtuvieron resultados de ahorro entre el 3.3% y el 4.15%.
Para los autores de dicho documento estos resultados desde el punto de vista económico no
representan un cambio significativo en el costo de la estructura debido a la implementación de
aislamiento sísmico de base, por lo cual denominan como irrelevante la aplicación de la técnica.
Por último, recomiendan el uso de estos en la construcción de edificaciones institucionales.
AISLAMIENTO DE CIMENTACIONES PARA MEJORAR LA RESPUESTA SÍSMICA
DE ESTRUCTURAS (Osorio, 2001).
De acuerdo con la tesis de grado de Leonardo Dueñas Osorio los códigos y normativas de
diseño estructural están muy atrasadas con relación a la mejoría del sistema estructural de un
edificio ante fuerzas dinámicas ocasionales. En la práctica actual la mejor forma de garantizar un
comportamiento adecuado de las estructuras ante un evento sísmico se basa en la combinación de
rigidez que se traduce en esbeltez en las estructuras y la ductilidad que le permite al sistema disipar
la energía impuesta por el sismo a través de deformaciones permanentes, siendo necesaria aún la
garantía de que no se produzcan daños considerables tanto de la estructura como en la vida
humana.
La necesidad radica principalmente en la mitigación de las pérdidas generadas por un sismo
como el ocurrido en Colombia (25 de enero de 1999 con una magnitud de 5.9), en donde las
construcciones realizadas bajo el sistema tradicional colapsaron y las concebidas bajo la nueva
normativa sufrieron deterioros importantes. El procedimiento del aislamiento sísmico se basa en
37
la idea de reducir la demanda sísmica en vez de incrementar la capacidad de resistencia sísmica de
las estructuras. De ahí que este sistema trabaje esencialmente bajo un comportamiento elástico
durante un terremoto de gran magnitud. La implementación de aisladores sísmicos de
comportamiento elástico tiene gran aceptación a nivel mundial y es una de las mejores formas para
desacoplar el edificio de su fundación teniendo la capacidad de soportar cargas de 2000 toneladas
y edificios de hasta 150 m de altura. Además tienen un largo periodo de vida de hasta 80 años por
lo que sus costos de mantenimiento y operación no son relevantes. Se busca mediante el uso de
este sistema de aislamiento controlar las derivas generadas en el sistema estructural, es decir, con
el desacople de la edificación se busca reducir daños incrementando el período natural de vibración
de la estructura en un rango de 4 a 10 veces el mismo.
En referencia a los costos que genera el uso de aislamiento sísmico inicialmente es más costoso
que el sistema tradicional pero si se compara a largo plazo resulta ser más provechoso, se ve una
mayor implementación en edificaciones esenciales o históricas. Existe la idea de combinar el
sistema basado en deslizamiento FPS con el aislador de caucho que es la propuesta principal, todo
esto con el fin de acaparar costos de su implementación sin sacrificar el rendimiento óptimo en
cuanto a soporte y desplazamiento horizontal.
Como una importante opción estratégica se plantea la producción de caucho sintético basado
en propileno con buen comportamiento flexible, aislado eléctricamente, resistente a la intemperie
y con propiedades mecánicas necesarias para deformaciones transversales de cortante; así mismo,
se puede remitir a la producción de caucho y a la manufactura usando materia prima y mano de
obra local.
38
5. Metodología
5.1 Selección del edificio prototipo
La edificación utilizada se adapta de la aportada por la oficina de infraestructura del Ministerio
de Protección Social en Colombia y se usó previamente en (Piscal & Almansa, 2016) pero en esta
investigación se le realizan algunos cambios como la sustitución del sótano por un piso adicional.
El edificio seleccionado tiene las características geométricas mostradas en la Figura 4. donde se
puede observar que cuenta con cinco pisos, dos ascensores y no cuenta con irregularidades en
planta ni en altura. Su selección se debe, entre otras cosas, a que el presente documento es el
complemento de otra investigación del semillero ISADE en la que se busca realizar el mismo
proceso de análisis y diseño, pero para una edificación de tipo hospitalario ya que principalmente
el aislamiento de base se emplea en este tipo de edificaciones.
Figura 4. Estructura en estudio. a) Vista en plata. b) Vista de perfil.
Fuente: Autores.
39
5.2 Predimensionamiento de la estructura
5.2.1 Predimensionamiento de vigas
Se realiza partiendo de la vista en planta del edificio mostrado en la Figura 4. Se hace la
suposición de que las vigas del edificio soportarán materiales susceptibles de daño ante deflexiones
grandes, por lo cual se utiliza la Tabla 3 para el predimensionamiento:
Tabla 3. Alturas o espesores mínimos recomendadas para vigas no prees forzadas o losas reforzadas en
una dirección que soporten muros divisorios y particiones frágiles susceptibles de dañarse debido a
deflexiones grandes, a menos que se calculen las deflexiones. Espesor mínimo, h
Simplemente apoyados Con un Extremo
continuo
Ambos extremos
continuos
En voladizo
Elementos Elementos que soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de elementos
susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes
Losas macizas en
una dirección
𝑙/14 𝑙/16 𝑙/19 𝑙/7
Vigas o losas
nervadas en una
dirección
𝑙/11 𝑙/12 𝑙/14 𝑙/5
Fuente: Adaptado de Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo territorial. (2010). tabla CR.9.5
Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. Bogotá, Colombia.
Con las dimensiones en planta de la estructura se predimensionan las vigas con luces más
grandes, tanto en el eje x como en el eje y. De la Tabla 4 se escoge el valor más crítico, en este
caso 0,6m y se aplica a todas las vigas de la edificación.
40
Tabla 4. Altura mínima de las vigas.
Fuente: Autores.
La base de las vigas se escoge de acuerdo con el artículo C.21.5.1.3 del Reglamento NSR-10,
para estructuras DES, donde se establece que dicho valor no debe ser menor que el mayor valor
entre 250mm o 0,3h (180mm para este caso). Por tal motivo, se selecciona una base en vigas de
0,25m.
5.2.2 Predimensionamiento de columnas
Para este caso se tiene en cuenta el artículo C.21.6.1.1 de NSR-10 en el que se establece que
la sección transversal debe tener dimensiones mínimas de 300mm.
Se utiliza la siguiente fórmula para calcular el área de concreto de la sección
𝑃𝑢 = 0,75 ∗ 0,85 ∗ ∅ ∗ 𝐹′𝑐 ∗ (𝐴𝑔 − 0,01𝐴𝑔) + 0,01𝐴𝑔 ∗ 𝐹𝑦 (26)
Se optó por usar inicialmente columnas de 80x80 cm.
Vigas en dirección y Vigas en dirección x
Dos extremos continuos Dos Extremos continuos
Longitud (m) Altura (m) Longitud (m)
Altura (m)
Valor Aproximado Valor Aproximado
4,5 0,33 0,35 7,2 0,52 0,55
Un Extremo continuo Un Extremo continuo
Longitud (m) Altura (m) Longitud (m)
Altura (m)
Valor Aproximado Valor Aproximado
6,5 0,52 0,55 7,2 0,58 0,6
Condición más crítica Condición más crítica
Altura m 0,55 Altura m 0,6
41
5.3 Modelación con base fija y aislada
5.3.1 Edificación con base fija
El análisis y diseño de la estructura de interés se realiza en la ciudad de Cali debido a que se
encuentra en una zona de amenaza sísmica alta y allí es donde más eficiente es el sistema, sobre
un suelo tipo 4D dado que en este suelo se ubicó la primera edificación con aislamiento sísmico
del País. Así, es posible encontrar los parámetros sísmicos en conformidad con el decreto de
microzonificación sísmica de Cali. La Tabla 5 resume los parámetros sísmicos del suelo 4D
utilizados en esta investigación.
Tabla 5. Parámetros sísmicos del suelo 4D
Parámetro sísmico Descripción Valor
𝑨𝒂 Coeficiente de aceleración horizontal pico efectiva
0,25
𝑨𝒗 Coeficiente de velocidad pico efectiva 0,25
𝑻𝒄 Periodo donde finaliza la zona de aceleración constante en el espectro de diseño
1,20
𝑭𝒂 Coeficiente de amplificación de aceleraciones en periodos cortos debido a los efectos del sitio
0,99
𝑻𝑳 Periodo donde inicia la zona de desplazamiento constante en el espectro de diseño
2,00
𝑭𝒗 Coeficiente de amplificación de aceleraciones en periodos intermedios debido a los efectos del
sitio
2,48
Fuente: Recuperado de Alcaldía de Santiago de Cali (2014). Decreto 411.0.20.0158.
http://www.cali.gov.co/aplicaciones/boletin_publicaciones/imagenes_documentos/documentoId7
429.pdf
Para la modelación de la estructura se comienza por la creación de la grilla para la ubicación
de los elementos estructurales como vigas y columnas, lo cual se hace de acuerdo con la Figura 4.
Se procede a la definición de los materiales en el programa, teniendo en cuenta el numeral C.21.1.4
de NSR-10 donde se establece una resistencia mínima especificada del concreto a compresión de
42
𝑓’𝑐=21MPa para edificaciones con capacidad de disipación de energía especial (DES), dicho valor
se utilizó en esta investigación. Para el acero de refuerzo se empleó un valor de 𝑓𝑦=420MPa. En
adición, se calcula el módulo de elasticidad del concreto, 𝐸𝑐, en MPa con la siguiente expresión:
𝐸𝑐 = 4700 ∗ √21 = 21538,11𝑀𝑃𝑎
Posteriormente se crean los elementos estructurales como se definió en el
predimensionamiento, es decir, las vigas tienen dimensiones de 25*60cm y las columnas 80*80cm
y se les aplican los materiales previamente creados. Los apoyos en la base se ajustan para que sean
de tipo empotrado.
Figura 5. Parámetros iniciales del modelo.
Fuente: Autores.
Se selecciona el código ACI 318-08 para el diseño posterior de los elementos.
43
Figura 6. Ejes y elementos asignados al modelo.
Fuente: Autores.
44
Figura 7. Especificación de los materiales (concreto y acero).
Fuente: Autores.
5.3.1.1 Distribución de cargas
A continuación, se representa la distribución de cargas para el edificio (vista en planta)
teniendo diferencias entre las cargas para cubierta y entrepiso. Las cargas sobreimpuestas
(muertas) son típicas de edificaciones con esta tipología y se estiman con un valor de 7,0 kN/m2
para entrepisos y 4,0 kN/m2 para cubiertas. Las cargas vivas de entrepiso obedecen principalmente
a las empleadas en instalaciones hospitalarias y se obtienen de la tabla B.4.2.1-1 de NSR-10 con
un valor de 5,0 kN/m2 para corredores y escaleras, 4,0 kN/m2 para cuartos de cirugía y laboratorios
y 2,0 kN/m2 para cuartos privados, sin embargo se hace énfasis que esta investigación hace parte
de un proyecto más grande en el que se requiere considerar estos valores, así la estructura sea
definida de grupo de uso I. Finalmente, las cargas vivas de cubierta se establecen en 1,8 kN/m2 de
la tabla B.4.2.1-2 de NSR-10 encontrada en el decreto 926 del 19 de marzo de 2010.
45
Figura 8. Carga viva de cubierta.
Fuente: Autores.
Figura 9. Carga sobreimpuesta de cubierta.
Fuente: Autores.
46
Figura 10. Carga viva de entrepiso.
Fuente: Autores.
Figura 11. Carga sobreimpuesta de entrepiso.
Fuente: Autores.
Por último, cabe mencionar que las cargas no fueron asignadas a losas en el modelo, esta carga
distribuida presentada se lleva hacia las vigas ubicadas en los ejes numéricos. En la Figura 12 se
muestran las cargas vivas de cubierta asignadas a manera de ejemplo.
47
Figura 12. Asignación de carga viva de cubierta a las vigas. Las unidades son kN/m.
Fuente: Autores.
Adicionalmente, se presentan los patrones de carga definidos de la siguiente manera:
Figura 13. Patrones de carga definidos.
Fuente: Autores.
En donde:
PP: es el peso propio de la estructura (vigas y columnas).
48
D: la carga sobreimpuesta o carga muerta por objetos materiales.
L: carga viva entrepiso.
Lr: carga viva para la cubierta.
5.3.1.2 Espectro de diseño
Para el análisis y diseño del edifico asumiendo base fija, se construye el espectro de
aceleraciones de la Figura 14. con los valores dados de acuerdo con el decreto 411.0.20.0158 de
microzonificación de Cali.
Figura 14. Espectro de aceleraciones con 𝛽 = 5% para el modelo de base fija.
Fuente: Autores.
Cuando ocurre un evento sísmico es importante determinar la fuente de masa presente en dicho
momento, considerando que la carga viva principalmente en la edificación son las personas y que
por naturaleza estas evacuan el edificio, se considera una participación de esta carga únicamente
49
del 10% y una participación de la carga muerta del 100%. Definiendo así el Mass source o fuente
de masa en el modelo:
Figura 15. Fuente de masa empleada en los casos de carga.
Fuente: Autores.
Posteriormente se crean los casos de carga que involucran el espectro de aceleraciones y la
fuente de masa mencionados anteriormente, con el fin de simular los posibles escenarios a los que
estará sometido el edificio, en cuanto a fuerzas laterales y verticales se refiere.
Figura 16. Casos de carga en función del espectro de aceleraciones.
Fuente: Autores.
50
En la Figura 16 se muestra la definición de los casos de carga de la fuerza sísmica que actúa en
la dirección horizontal (x). Se procede de forma similar para la dirección horizontal (y).
5.3.1.3 Combinaciones de carga
5.3.1.3.1 Combinaciones de chequeo de deriva
Las combinaciones de carga sin reducir por el factor 𝑅 utilizadas para chequear la deriva se
obtienen del título B de la norma NSR-10 y se presentan a continuación:
1,2𝐷 + 𝐿 ± 𝐹𝑠𝑥 (27)
1,2𝐷 + 𝐿 ± 𝐹𝑠𝑦 (28)
0,9𝐷 ± 𝐹𝑠𝑥 (29)
0,9𝐷 ± 𝐹𝑠𝑦 (30)
5.3.1.3.2 Combinaciones de diseño de elementos sometidos a flexión
Para generar las combinaciones de diseño de elementos sometidos a flexión se debe tener en
cuenta el coeficiente de capacidad de disipación de energía básico (𝑅0) y el coeficiente de
capacidad de disipación de energía para el diseño (𝑅), el cual se obtiene como se muestra a
continuación.
𝑅 = ф𝑎ф𝑝ф𝑟𝑅0 (31)
Los coeficientes ф𝑎 , ф𝑝 y ф𝑟 se utilizan cuando la estructura tiene irregularidades en altura,
irregularidades en planta y ausencia de redundancia, respectivamente. Dado que la estructura en
estudio no cuenta con ninguna de las condiciones mencionadas cada uno de estos coeficientes es
igual a 1 y 𝑅 = 𝑅0 . 𝑅 se define dependiendo del tipo de sistema estructural, el material empleado
y del grado de disipación de energía requerido para el proyecto, para este caso se tienen
51
respectivamente: pórticos en concreto reforzado y grado de disipación especial (DES), por estar
ubicado en una zona de amenaza sísmica alta
Por lo anterior, de la Tabla A.3-3 de NSR-10, 𝑅0=7.
Tabla 6. Sistema estructural de pórtico resistente a momentos.
Fuente: Adaptado de Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo territorial. (2010). capítulo A.3
(requisitos generales de diseño sismo resistente). Reglamento Colombiano de Construcción Sismo
Resistente NSR-10. Bogotá, Colombia.
𝑅 debe dividir a las fuerzas sísmicas elásticas en cada una de las combinaciones de carga del
título B.
A continuación, se presentan las combinaciones de carga que gobiernan generalmente en el
diseño a flexión adaptadas del título B de la norma NSR-10 y por tal motivo fueron empleadas en
este trabajo:
1,2𝐷 + 𝐿 ±𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,3
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (32)
1,2𝐷 + 𝐿 ± 0,3𝐹𝑠𝑥
𝑅±
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (33)
0,9𝐷 ±𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,3
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (34)
uso permit. altura máx. uso permit. altura máx. uso permit. altura máx.
7,0 3,0 si sin límite si sin límite si sin límite
7,0 (Nota 3) 3,0 si sin límite si sin límite si sin límite
7,0 3,0 si sin límite si sin límite si sin límite
6,0 3,0 si 30 m si 45 m si sin límite
Zonas de amenaza sísmica
Alta Intermedia BajaSistema resistencia sísmica
(fuerzas horizontales)
Sistema resistencia para
cargas verticales
C. SISTEMA DE PÓRTICO RESISTENTE A MOMENTOSValor R0
(Nota 2)
Valor Ω0
(Nota 4)
d. De acero con cerchas
dúctiles (DES )
Pórticos de acero
resistentes o no a
momentos
1. Pórticos resistentes a momentos con capacidad especial de disipación de energía (DES )
a. De concreto (DES ) el mismo
b. De acero (DES ) el mismo
c. MixtosPórticos de acero o mixtos
resistentes o no a
momentos
52
0,9𝐷 ± 0,3𝐹𝑠𝑥
𝑅±
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (35)
Cabe resaltar que en las combinaciones anteriores se agrega el 30% del sismo en la dirección
perpendicular a la dirección en estudio, siguiendo el numeral A.3.6.3 de NSR-10.
5.3.1.3.3 Combinaciones de diseño de vigas a cortante
Para este caso se emplean las combinaciones utilizadas para el diseño a flexión, pero se
multiplica el sismo por 2 de acuerdo con el numeral C.21.3.3.1 de NSR-10 y se divide entre R. Las
combinaciones definitivas de diseño a cortante en vigas se muestran a continuación:
1,2𝐷 + 𝐿 ± 2𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,6
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (36)
1,2𝐷 + 𝐿 ± 0,6𝐹𝑠𝑥
𝑅± 2
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (37)
0,9𝐷 ± 2𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,6
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (38)
0,9𝐷 ± 0,6𝐹𝑠𝑥
𝑅± 2
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (39)
Al igual que en el caso anterior se añade el 30% del sismo en la dirección perpendicular a la
dirección en análisis.
5.3.1.3.4 Combinaciones de diseño de columnas a cortante
Para este caso se debe multiplicar el sismo por Ω0 de acuerdo con el numeral C.21.3.3.2 de
NSR-10 y dividir entre R en las ecuaciones de chequeo de deriva. Ω0 se obtiene de la Tabla A.3-3
de NSR-10. (Ω0 también depende del tipo de sistema estructural y de la disipación de energía).
Para este caso Ω0=3.
Todas las combinaciones de carga de diseño a cortante en columnas se muestran a
continuación:
53
1,2𝐷 + 𝐿 ± 3𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,9
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (40)
1,2𝐷 + 𝐿 ± 0,9𝐹𝑠𝑥
𝑅± 3
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (41)
0,9𝐷 ± 3𝐹𝑠𝑥
𝑅± 0,9
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (42)
0,9𝐷 ± 0,9𝐹𝑠𝑥
𝑅± 3
𝐹𝑠𝑦
𝑅 (43)
5.3.1.4 Revisión de derivas
Con el modelo totalmente ensamblado se procede a hacer el chequeo derivas con las
combinaciones de carga sin reducir por el factor 𝑅 . Se debe cumplir que la deriva máxima de
entrepiso sea menor al 1% de la altura del entrepiso:
∆𝑚𝑎𝑥≤ 0,01ℎ
Tras una primera iteración se comprueba que, con las dimensiones asignadas a los elementos
estructurales, las derivas de entrepiso cumplen el criterio anterior, pero para obtener una
optimización de materiales y alcanzar el valor mencionado se reducen secciones obteniendo los
valores mostrados en la Tabla 7. Los valores más altos de deriva en relación con la altura de
entrepiso las direcciones x e y son 1,007% y 0,956%, respectivamente y se dan en el piso 2. Para
el caso de la deriva en x se ve que el valor obtenido es ligeramente mayor al límite normativo, pero
a criterio de los investigadores este hecho no es relevante.
54
Figura 17. Derivas máximas de entrepiso para el edificio con base fija.
Fuente: Autores.
Tabla 7. Secciones que cumplen las derivas. Tipo de elemento Color
elemento
Dimensiones(cm) Longitud total(m)
Viga 25*60 1688
Columna 65*65 480
Fuente: Autores.
En la Figura 18 se presenta el modelo con las modificaciones en las secciones presentadas
anteriormente.
55
Figura 18. Modelo revisado por derivas para base fija
Fuente: Autores.
5.3.1.5 Consideraciones del análisis dinámico
Para el análisis dinámico en referencia a NSR-10 es importante incluir todos los modos de
vibración que contribuyen de manera significativa a la respuesta dinámica de la estructura. Por
ende, la masa participante en las direcciones de análisis debe ser por lo menos del 90%. En la Tabla
8 se presentan los modos utilizados para garantizar tal solicitud.
Tabla 8. Porcentaje de participación modal de masa para el edificio con base fija
Case Mode Period (sec) UX UY UZ Sum UX Sum UY
Modal 1 0,741 0,793 0 0 0,793 0
Modal 2 0,673 0 0,7947 0 0,793 0,7947
Modal 3 0,635 0 0 0 0,793 0,7947
Modal 4 0,216 0,1203 0 0 0,9133 0,7947
Modal 5 0,206 0 0,1213 0 0,9133 0,916
Fuente: Autores.
56
De acuerdo con el título A de NSR-10 se debe realizar una comprobación de los cortantes
basales encontrados utilizando análisis dinámicos. Se comienza por calcular el periodo
fundamental aproximado 𝑇𝑎:
T𝑎 = 0,047 ∗ 150,9 = 0,537𝑠
Para definir el periodo a emplear en los ajustes requeridos al evaluar fuerzas sísmicas estáticas,
se comienza por calcular el valor de C𝑢 y multiplicarlo por 𝑇𝑎 .
C𝑢 = 1,75 − 1,2 ∗ 0,25 ∗ 2,48 = 1,006
Sin embargo, de acuerdo con A.4.2.1 de NSR-10 C𝑢 no debe ser menor que 1,2 así que se toma
ese valor.
C𝑢𝑇𝑎 = 1,2 ∗ 0,53775 = 0,6453𝑠
Ahora, el valor de C𝑢𝑇𝑎 se compara con los dos primeros periodos dinámicos de la estructura
obtenidos directamente del programa que corresponden a las direcciones x e y. Para el primer
modo 𝑇𝑑𝑥 = 0,741s y para el segundo 𝑇𝑑𝑦 = 0,673s. En la sección A.5.4.5.a de NSR-10 se
especifica que los periodos dinámicos no deben ser mayores a C𝑢𝑇𝑎. razón por la cual debe
realizarse ajuste.
El ajuste se realiza asumiendo que 𝑇𝑑𝑥 = 𝑇𝑑𝑦 = C𝑢𝑇𝑎 = 0,6453s. Con los periodos ajustados
se procede a calcular los cortantes en la base. Del espectro de respuesta sísmica se puede ver que
para ambos casos 𝑆𝑎 es 0,62g.
El peso total de la estructura es 4031,975 Ton o 39553,67 kN. Con el peso de la estructura y
𝑆𝑎 es posible calcular el cortante estático en la base 𝑉𝑠 que para este caso es igual en ambas
direcciones.
57
𝑉𝑠𝑥 = 𝑉𝑠𝑦 = 39553,67 ∗ 0,62 = 24523,28𝐾𝑁
Los cortantes dinámicos en la base se obtienen directamente del software y se presentan a
continuación:
𝑉𝐷𝑥 = 19688,82𝑘𝑁
𝑉𝐷𝑦 = 19685,45𝑘𝑁
Se procede a comprobar que los cortantes dinámicos sean mayores al 80% de los cortantes
estáticos por tratarse de una estructura regular.
0,8𝑉𝑠𝑥 = 0,8𝑉𝑠𝑦 = 24523,28 ∗ 0,8 = 19664,75𝑘𝑁
Como ambos cortantes son mayores al 80% del cortante estático no debe hacerse corrección.
Por lo anterior se da por finalizada la etapa de análisis estructural dado que se cumple con los
requerimientos normativos.
En la Figura 19 y la Figura 20 se muestran las fuerzas actuantes por piso en las direcciones x
e y para el modelo con base fija.
58
Figura 19. Fuerzas por piso en modelo con base fija dirección x
Fuente: Autores.
Figura 20. Fuerzas por piso del modelo con base fija en la dirección y.
Fuente: Autores
59
5.3.1.6 Diseño estructural
Las especificaciones de diseño que se utilizaron se muestran a continuación:
Figura 21. Preferencias para el diseño de concreto ACI 318-08.
Fuente: Autores.
Se realizó el diseño por flexión y cortante de vigas y columnas, utilizando las combinaciones
de carga correspondientes a cada caso. Luego del proceso de diseño y las correspondientes
revisiones de este como Columna fuerte/Viga débil y revisión de capacidad a cortante de los nodos,
en la Tabla 9 se muestran las secciones finales. A manera de ejemplo se presenta en la Figura 22
la comprobación de capacidad a cortante en los nodos para el modelo de base fija.
Tabla 9. Secciones finales de los elementos estructurales. Tipo de elemento Color
elemento
Dimensiones(cm) Longitud
total(m)
Viga 25*60 1348
Viga 30*60 102
Viga 35*60 238
Columna 65*65 480
Fuente: Autores.
60
Figura 22. Comprobación de capacidad a cortante de los nodos para modelo de Base fija
Fuente: Autores
En la Figura 23 se presenta el modelo una vez terminado el proceso de diseño con las
secciones mencionadas anteriormente. Adicional
Figura 23. Modelo diseñado de Base fija
Fuente: Autores
61
5.3.1.7 Cantidades de material
5.3.1.7.1 Cálculo de concreto
Una vez que están establecidas las secciones se procede a calcular el volumen total de concreto
y el respectivo índice por metro cuadrado.
Tabla 10.Volumen de concreto para vigas y columnas de la edificación con base fija. Ancho(m) Alto(m) Cantidad(m) Total(m3)
V25*60 0,25 0,6 1348 202,2
V30*60 0,3 0,6 102 18,36
V35*60 0,35 0,6 238 49,98 Total 270,54
Ancho(m) Alto(m) Cantidad(m) Total(m3)
C65*65 0,65 0,65 480 202,8
Fuente: Autores.
El volumen total de concreto es de 473,34m3, mientras que el área total en planta del proyecto,
la cual se obtiene sumando el área de todos los pisos, es de 4284 m2. El índice mencionado
anteriormente se calcula como sigue:
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜/𝑚2 =473,34
4284= 0,11𝑚3/𝑚2
5.3.1.7.2 Cálculo de acero
El proceso de diseño permite tener las cuantías de acero necesarias para cubrir las solicitaciones
sísmicas, con estas cuantías es posible hallar las barras de acero de refuerzo necesarias para cada
tramo del elemento y posteriormente su equivalente en peso. El total de acero del diseño a flexión
en vigas es de 14811,20kg. El proceso es similar para el diseño a flexión en columnas donde se
obtuvo un peso total de 15972,48kg. En cuanto al refuerzo a cortante se tiene que peso total vigas
y columnas es de 8702,18kg y 6088,25kg, respectivamente. Se muestra también la masa de acero
por metro cúbico de concreto obteniéndose para vigas 86,91 kg/m3 y columnas 108,78 kg/m3.
62
La masa total de acero de refuerzo de la superestructura, considerando solamente vigas y
columnas es de 45574,11kg, este valor permite calcular el índice de masa de acero por m2. Se
divide la masa de acero de refuerzo entre el área total del edificio calculada anteriormente y se
obtiene:
𝑀𝑎𝑠𝑎 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜/𝑚2 =45574,11
4284= 10,64 𝑘𝑔/𝑚2
El área de acero requerida por diseño, la selección de las barras de refuerzo y el área real
suministrada para el modelo con base fija se presentan en el Anexo B.
5.3.1.8 Costo de los materiales
Para determinar el costo de los materiales se tomaron como referencia los costos unitarios que
provee el gobierno nacional en (Gobernación del Valle del Cauca, 2019) teniendo en cuenta la
resistencia del concreto y el acero. Después se multiplica el valor unitario por la cantidad total de
cada ítem. Los resultados se muestran a continuación:
Tabla 11. Costo por ítem de la estructura con base fija.
Fuente: Autores.
Por otra parte, se estimaron los costos totales aproximados de la edificación, que incluirían
adicionalmente el costo de acabados, losas de entrepiso, mampostería, etc. Basándose en
ITEM UNIDAD CANTIDAD Vr.UNITARIO Vr.TOTAL
COLUMNAS EN CONCRETO 21 Mpa (3000 PSI),
ALTURA MENOR A 3 METROSm³ 202,8 797.020,00$ 161.635.656,00$
VIGA AEREA 21 Mpa (3000 PSI) m³ 270,54 727.472,00$ 196.810.274,88$
SUMINISTRO FIGURADA Y AMARRE DE ACERO
420 Mpa (60000 PSI)kg 45574,11 3.410,00$ 155.407.726,47$
COSTO ESTRUCTURA DE BASE FIJA
513.853.657,35$
63
información aportada por empresas del sector constructor en la ciudad de Cali para el presente año,
el valor del m2 construido se puede estimar en $1’500.000. De esta forma es posible calcular un
estimativo del costo total de la edificación multiplicando dicho valor por el área construida,
obteniendo así un costo total de $6.426’000.000.
5.3.2 Edificación con Base Aislada
El modelamiento con base aislada parte del modelo diseñado con base fija, al que se le añaden
elementos tipo link para simular los aisladores, así como un diafragma rígido a nivel de base el
cuál se compone de vigas de 80*80cm. Como parámetro de entrada se escoge un periodo objetivo
de 2s y un coeficiente de amortiguamiento efectivo del 20% ya que se emplearon aisladores
elastoméricos de alto amortiguamiento (HDRB). Con estos parámetros se logran obtener las
derivas ya aceleraciones esperadas, de ahí que no sea necesario usar otras valores.
Debe mencionarse que en esta investigación se utilizó un solo conjunto de propiedades para
los aisladores a diferencia de lo que establece el código ASCE 7 donde se estipula que los análisis
realizados tengan en cuenta la variación de las propiedades de los aisladores por factores
ambientales, de manufactura, entre otros, por lo que deben definirse los límites superior e inferior
de las propiedades de cada dispositivo.
Para la asignación de los aisladores al modelo se debe definir la rigidez efectiva del sistema
de aislamiento, 𝑘𝑇, despejando la ecuación (44):
𝑇𝑒𝑓𝑓 = 2𝜋√𝑚
𝑘𝑇 (44)
Donde la masa, 𝑚, es la masa total de la superestructura y 𝑇𝑒𝑓𝑓 es el periodo objetivo que se
estableció previamente. De esta forma:
64
𝑘𝑇 = 4𝜋24031,98
22= 39794,00kN/m
El número de columnas del edifico es 32, por lo tanto, se requiere la misma cantidad de
aisladores. Si se divide el resultado anterior entre la cantidad de aisladores se obtiene la rigidez
individual. Cabe mencionar que no todas las columnas transmiten la misma carga a la cimentación,
sin embargo, la rigidez del sistema de aislamiento es independiente de este aspecto y su
determinación está sujeta a criterio del ingeniero diseñador. Por este motivo y en este caso
particular, se considera la misma rigidez para todos los aisladores.
𝑘𝑖 =39794,00
32= 1243,56kN/m
Se procede a asignar esta rigidez individual al aislador en el modelo de acuerdo con las figuras
Figura 24 y Figura 25 donde se indican las propiedades horizontales y verticales del dispositivo.
Figura 24. Propiedades del elemento tipo link (aislador)
Fuente: Autores
65
Figura 25. a) Propiedades horizontales del aislador. b) Propiedades verticales del aislador
Fuente: Autores
Cabe mencionar que el amortiguamiento está incluido en el espectro de respuesta por lo que
no se añade nuevamente en el aislador. Así mismo, se considera que el dispositivo es lo
suficientemente rígido verticalmente y se calcula multiplicando la rigidez horizontal por 1000. De
otra manera se puede simular como Fixed en la dirección U1 de acuerdo con la Figura 24 que
indica una rigidez absoluta de manera vertical.
Realizando el análisis modal se obtienen periodos de 2.33s y 2.27s para el primer y segundo
modo de vibración, respectivamente.
5.3.2.1 Espectro de diseño
Por tratarse de aislamiento sísmico, el numeral 11.4.7 de ASCE 7-16 establece que el sismo a
emplearse debe tener un periodo de retorno de 2475 años, el cual se obtiene multiplicando el
espectro de la Figura 14 por 1,5. Adicionalmente, este debe ser modificado por el factor de
reducción debido al amortiguamiento, B𝑀, el cual se calcula siguiendo el procedimiento estipulado
en (Piscal Arévalo, 2018), debido a que en dicha investigación se presenta una propuesta para
calcular el factor B𝑀 con las condiciones de amenaza sísmica de Colombia. De esta forma para un
66
valor del 20% de amortiguamiento efectivo y periodo objetivo de 2s, el factor es de 1,635 como
se muestra a continuación:
𝑎 = 1,621 + 0,4935 ∗ 0,2 = 0,8267
B𝑑 = 1 −0,8267 ∗ 20,3683
(2 + 1)0,92= 0,61
Finalmente, se encuentra B𝑀 como:
B𝑀 =1
0,61= 1,635
Para el amortiguamiento utilizado, el código ASCE7 estipula que se debe utilizar factor de
reducción debido al amortiguamiento de 1,5 pero dicho valor no se utiliza en la presente
investigación por las razones anteriormente expuestas. En la Figura 26 se presenta el espectro de
respuesta obtenido de acuerdo con el ajuste.
Figura 26. Espectro de aceleraciones para los casos expuestos.
Fuente: Autores.
67
En el espectro de aceleraciones presentado, el factor por amortiguamiento, B𝑀, se aplica para
periodos mayores a 1s, ya que son estos los que competen al sistema de aislamiento.
5.3.2.2 Revisión de derivas
Una vez definido el espectro de respuesta se procede a chequear derivas con las mismas
combinaciones de cargas sin reducir, utilizadas para el modelo de base fija. La deriva máxima
para este caso es la propuesta en (Piscal Arévalo, 2018, pág. 105):
∆𝑚𝑎𝑥≤ 0,005ℎ
Al correr el modelo por primera vez se obtienen derivas por encima de este rango, razón por la
que se decide rigidizar la edificación por medio del aumento de secciones en vigas y en columnas
La Figura 27. muestra las derivas máximas obtenidas a partir de las modificaciones mencionadas
en el modelo.
Figura 27. Derivas máximas de entrepiso de la estructura con base aislada.
Fuente: Autores.
68
Las secciones después del proceso iterativo se muestran a continuación:
Tabla 12. Secciones requeridas por derivas. Tipo de elemento Color
elemento
Dimensiones(cm) Longitud total(m)
Viga 35*60 1688
Viga de base 80*80 337.6
Columna 40*40 192
Columna 65*65 288
Fuente: Autores.
Debido al cambio de secciones en la verificación de derivas es necesario recalcular la rigidez
efectiva de los aisladores, para esto, se obtiene el nuevo peso total de la estructura, 4751,29 Ton.
Se obtienen las rigideces totales e individuales como sigue:
𝑘𝑇 = 4𝜋24751,29
22= 46893,34kN/m
𝑘𝑖 =46893,34
32= 1465,42kN/m
Es necesario señalar que esta nueva rigidez debe ser reasignada a los aisladores del modelo y
debe hacerse una nueva verificación de derivas.
En la Figura 28 se presenta por último el modelo con aisladores cumpliendo la revisión de
derivas, es decir, con las secciones modificadas de la Tabla 12 y se evidencia el diafragma rígido
compuesto por vigas de 80*80 a nivel base.
69
Figura 28. Modelo revisado por derivas para base aislada
Fuente: Autores.
5.3.2.3 Consideraciones del análisis dinámico con ASCE7
En congruencia con el procedimiento realizado en el modelamiento de base fija se determina
el número de modos hasta contemplar un 90% de participación de masa, por ser un sistema aislado
se espera que dicho requisito se cumpla con los tres primeros modos o modos aislados como se
observa en la Tabla 13.
Tabla 13. Porcentaje de participación modal de masa para el edificio con base aislada
Case Mode Period (sec) UX UY UZ Sum UX Sum UY
Modal 1 2,273 0,9974 0 0 0,9974 0
Modal 2 2,265 0 0,9977 0 0,9974 0,9977
Modal 3 2,044 0 0 0 0,9974 0,9977
Modal 4 0,403 0,0025 0 0 0,9999 0,9977
Modal 5 0,39 0 0,0021 0 0,9999 0,9999
Fuente: Autores.
Para realizar la verificación de las fuerzas obtenidas por análisis dinámico se emplearon las
versiones 10 y 16 de ASCE 7, sin embargo, el criterio de verificación se tomó de la versión 10 ya
70
que el ajuste propuesto en el numeral 17.6.4.2 de la versión 16 es difícil de alcanzar, a criterio de
los investigadores, debido a que deben aumentarse los cortantes de diseño en cada nivel de forma
considerable en caso de que los cortantes dinámicos no cumplan dicho requisito.
La comprobación del análisis dinámico de respuesta espectral se hace a partir de los resultados
del método de fuerza horizontal equivalente. Se calcula el desplazamiento máximo, 𝐷𝑀 , en mm,
usando la expresión propuesta en (Piscal Arévalo, 2018, pág. 105) como:
𝐷𝑀 =9810 ∗ 0,558 ∗ 22
4𝜋21,635= 339,21𝑚𝑚
Una vez obtenido 𝐷𝑀 es posible hallar el cortante estático en la base:
𝑉𝑏 = 46893,33 ∗ 339,21 = 15906,57𝑘𝑁
La fuerza sísmica lateral sin reducción en los elementos de la superestructura, 𝑉𝑠𝑡 se calcula
como:
𝑉𝑠𝑡 = 46893,33 (39807,42
46610,14)
(1−2.5∗0,2)
= 14700,03𝑘𝑁
Se calcula la fuerza cortante mínima, 𝑉𝑠 siguiendo ASCE7-10 como:
𝑉𝑠 =15906,57
2,0= 7953,28𝑘𝑁
Mientras que para ASCE7-16 se tiene:
𝑉𝑠 =14700,03
2,0= 7350,02𝑘𝑁
71
La distribución de las fuerzas horizontales en ASCE7-16 es diferente a ASCE7-10 ya que el
primero incluye una fuerza aplicada directamente sobre el nivel base. Dicha fuerza se calcula
como:
𝐹1 =15906,57 − 14700,03
2,0= 603,27𝑘𝑁
Para calcular las fuerzas sobre los pisos superiores en ASCE7-16 se comienza por calcular el
valor de k como sigue:
𝑘 = 14 ∗ 0,2 ∗ 0,697 = 1,95
Posteriormente se calcula el factor de distribución de las fuerzas verticales 𝐶𝑣𝑥 y 𝐹𝑥 para cada
piso para ASCE7-16. La versión del 2010 no exige el cálculo de 𝐶𝑣𝑥. Los resultados de fuerza
horizontal equivalente se pueden observar en las tablas Tabla 14 y Tabla 15.
Tabla 14. Fuerzas por piso por el método de FHE siguiendo ASCE7-10.
Piso 𝑭𝒙 (kN) 𝑭𝒚 (kN)
5 1905.15 1905.15
4 2353.07 2353.07
3 1815.30 1815.30
2 1253.17 1253.17
1 626.59 626.59
Base 0.00 0.00
Fuente: Autores.
Tabla 15. Fuerzas por piso por el método de FHE siguiendo ASCE7-16.
Piso 𝑪𝒗𝒙 𝑭𝒙 (kN) 𝑭𝒚 (kN)
5 0,34 2507,69 2507,69
4 0,34 2504,74 2504,74
3 0,20 1469,55 1469,55
2 0,09 689,73 689,73
1 0,02 178,31 178,31
Base 0,00 603,27 603,27
Fuente: Autores.
72
En el análisis dinámico se obtuvieron los cortantes para cada uno de los pisos directamente
del software y se comprobó si era necesario realizar un ajuste. El cortante basal dinámico se
compara con el cortante basal obtenido por el método de fuerza horizontal equivalente y se revisa
si es necesario hacer ajuste o no.
𝑉𝑑𝑖𝑛𝑥
𝑉𝑒𝑠𝑡𝑥=
15053,47
15906,57= 0,946
𝑉𝑑𝑖𝑛𝑦
𝑉𝑒𝑠𝑡𝑦=
15086,85
15906,57=0,948
Dado que el valor anterior es mayor a 0,80 por ser estructura regular no es necesario hacer el
ajuste propuesto en la sección 17.6 de ASCE 7-10.
La Figura 29 y la Figura 30 muestran las fuerzas por piso para el modelo con base aislada en
sentido x e y.
Figura 29. Fuerzas por piso en modelo con base aislada en la dirección x.
Fuente: Autores.
73
Figura 30. Fuerzas por piso para el modelo con base aislada dirección y.
Fuente: Autores.
5.3.2.4 Diseño estructural
El diseño estructural para el edificio con base aislada se hizo con el mismo procedimiento que
el edificio con base fija. Las preferencias de diseño definidas en el software son las que se muestran
en la Figura 21. Se hacen también las comprobaciones de la capacidad a cortante de los nodos y el
criterio de columna fuerte viga débil.
De acuerdo con lo anterior las secciones obtenidas por diseño son:
Tabla 16. Secciones requeridas por diseño. Tipo de elemento Color
elemento
Dimensiones(cm) Longitud total(m)
Viga 35*60 1592
Viga 50*60 96
Viga de base 80*80 337,6
Columna 55*55 192
74
Tipo de elemento Color
elemento
Dimensiones(cm) Longitud total(m)
Columna 70*70 252
Columna 80*80 36
Fuente: Autores.
Una vez terminado el proceso de diseño se debe ajustar nuevamente la rigidez del sistema de
aislamiento de acuerdo con el nuevo peso total de la estructura, 𝑊𝑇=4883,4 Ton, obteniendo así
un valor de 𝑘𝑇=48197,22 kN/m para una rigidez individual de 𝑘𝑖=1506,16 kN/m.
En la Figura 32 se representa el diseño final para la edificación de base aislada, cabe mencionar
que debajo de cada columna se encuentra el aislador elastomérico. Por otro lado, a manera de
ejemplo se presenta en la Figura 31 la comprobación de Columna fuerte/Viga débil para el modelo
de base aislada.
Figura 31. Comprobación de Columna fuerte/Viga débil para el modelo de base aislada
Fuente: Autores
75
Figura 32. Modelo diseñado de Base Aislada
Fuente: Autores
5.3.2.5 Cantidades de material
5.3.2.5.1 Cálculo de concreto
En la Tabla 17 se muestran los volúmenes de concreto tanto para vigas como para columnas
en la edificación con base aislada.
Tabla 17. Volumen de concreto para vigas y columnas de la edificación con base aislada. Ancho(m) Alto(m) Cantidad(m) Total(m3)
V35*60 0,35 0,6 1592 334,32
V50*60 0,5 0,6 96 28,8
V80*80 0,8 0,8 337,6 216,064 Total 579,184
Ancho(m) Alto(m) Cantidad(m) Total(m3)
C55*55 0,5 0,5 192 48
C70*70 0,55 0,55 252 76,23
C80*80 0,65 0,65 36 15,21
Total 139,44
Fuente: Autores.
76
Se procede ahora a calcular el índice de volumen de concreto/m2. El volumen total de concreto
es 718,62 m3. El área total de la edificación es de 4284 m2, Se obtiene el siguiente resultado:
𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜/𝑚2 =718,62
4284= 0,17 𝑚3/𝑚2
5.3.2.5.2 Cálculo de acero
Para este caso la cantidad de acero del diseño a flexión es de vigas es de 29181,21kg y de
16097,70kg para columnas. En cuanto al refuerzo a cortante se tiene que peso total vigas y
columnas es de 21359,25kg y 13055,99kg, respectivamente. Se muestra también la masa de acero
por metro cúbico de concreto obteniéndose para vigas 87,26kg/m3 y columnas 209,08 kg/m3.
La masa total de acero para este caso es de 79694,15kg. El índice de acero se calcula igual que
en el caso con base fija:
𝑀𝑎𝑠𝑎 𝑑𝑒 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜 /𝑚2 =79694,15
4284= 18,60𝑘𝑔/𝑚2
El área de acero requerida por diseño, la selección de las barras de refuerzo y el área real
suministrada para el modelo con base aislada se presentan en el Anexo C.
5.3.2.6.1 Costo de los materiales
Una vez determinada la cantidad de materiales se procede a calcular su costo al igual que en
el caso de base fija. Los resultados se presentan en la Tabla 18:
Tabla 18. Costo por ítem de la estructura con base aislada.
Fuente: Autores.
ITEM UNIDAD CANTIDAD Vr.UNITARIO Vr.TOTAL
COLUMNAS EN CONCRETO 21 Mpa (3000 PSI),
ALTURA MENOR A 3 METROSm³ 139,44 797.020,00$ 111.136.468,80$
VIGA AEREA 21 Mpa (3000 PSI) m³ 579,184 727.472,00$ 421.340.142,85$
SUMINISTRO FIGURADA Y AMARRE DE ACERO
420 Mpa (60000 PSI)kg 79694,15 3.410,00$ 271.757.053,77$
COSTO ESTRUCTURA DE BASE AISLADA
804.233.665,42$
77
Adicionalmente, el costo de la estructura aislada presenta un incremento debido al precio de los
aisladores que se estima en 10.000 USD por unidad, para una edificación de las características
geométricas y de carga definidas en este proyecto. Teniendo en cuenta el número de columnas, en
la Tabla 19 se presenta el costo del sistema de aislamiento.
Tabla 19. Costo del sistema de aislamiento
COSTO UNITARIO -AISLADOR CANTIDAD COSTO TOTAL DE AISLAMIENTO DE BASE
$ 37.831.500,00 32 $ 1.210.608.000,00
Fuente: Autores.
Finalmente, se estimaron los costos totales aproximados de la edificación, que incluirían
adicionalmente el costo de acabados, mampostería, etc. Basándose en la información aportada por
empresas del sector constructor en la ciudad de Cali para el presente año y reportada en el numeral
5.3.1.8 se estimó un costo total de $ 6.426’000.000, el cual sumado al costo del sistema de
aislamiento y al incremento en el costo de la superestructura da como resultado un monto total de
$7.926’988.008.
78
6. Análisis de resultados
6.1 Comportamiento estructural
En cuanto a los periodos de las estructuras, se observa que en ambos casos es diferente tal como
se esperaba en un inicio, se tiene para la estructura con base fija un periodo de 0,741s y 0,673s
para los dos primeros casos modales, respectivamente y así mismo para la estructura con base
aislada se obtienen periodos de 2,252s y 2,247s. A pesar de que el periodo objetivo para la
estructura aislada era de 2 s no se realiza ningún ajuste de periodo, debido a que en sistemas
aislados no se requieren este tipo de procesos, ya que estos involucran no solo rigidez del sistema
de aislamiento sino la rigidez de la estructura principal, existen otros parámetros de control como
el cortante basal mínimo.
6.1.1 Comparación de desplazamientos por piso
En presencia de un evento sísmico existe un desplazamiento a nivel de base debido a los
aisladores sísmicos, sin embargo, en la Figura 33 no se evidencia dicho desplazamiento debido a
que se suprimió para poder comparar con la edificación de base fija. Lo anterior no implica que se
haya hecho alguna modificación al modelo.
Los desplazamientos por piso de ambas estructuras son mostrados en la Figura 33. Se puede
observar que los desplazamientos en todos los pisos son mayores para la edificación con base fija.
79
Figura 33. Desplazamiento por piso de ambas estructuras.
Nota: Los desplazamientos obtenidos en el modelo con base aislada son divididos entre 1.5 para obtener
resultados correspondientes a un sismo con período de retorno de 475 años y hacerlos comparables con el
caso de base fija.
Fuente: Autores.
6.1.2 Comparación entre las derivas máximas de entrepiso
En la Figura 34. se observa la comparación de derivas entre la estructura con base fija y con
base aislada una vez finalizado el proceso de diseño. En ambos casos el mayor valor se observa en
el piso 2. También es posible ver que para todos los pisos la deriva del edificio con base fija es
mayor a la del edificio con base aislada y que en ambos casos se obtienen resultados mayores en
la dirección x.
80
Figura 34. Derivas máximas de entrepiso para ambas estructuras.
Nota: Las derivas obtenidas en el modelo con base aislada son divididas entre 1.5 para cambiar el período
de retorno del sismo a 475 años y hacerlo comparable con el caso de base fija.
Fuente: Autores.
Los resultados obtenidos implican que la estructura con base fija es más susceptible de sufrir
daños en los elementos estructurales que la estructura aislada. La deriva presentada en el piso 2 de
la edificación con base fija es levemente mayor al límite normativo, pero a criterio de los
investigadores este hecho no es relevante.
6.1.3 Comparación de las aceleraciones por piso
En la Figura 35 se muestran las aceleraciones por piso para ambas edificaciones, donde se puede
observar que en ambos casos a mayor altura mayor es la aceleración.
81
Figura 35. Aceleraciones por piso para ambos edificios.
Nota: Las aceleraciones obtenidas en el modelo con base aislada son divididas entre 1.5 para cambiar el
período de retorno del sismo a 475 años y hacerlo comparable con el caso de base fija.
Fuente: Autores.
También se puede ver que, en el caso de base aislada los valores de aceleración por piso son
similares entre sí, mientras que para base fija se tiene un incremento aproximado de 0,16g por cada
piso. Además, como se esperaba inicialmente, en la edificación con base aislada en el nivel base
hay una aceleración diferente de 0 debido a los aisladores elastoméricos. De la figura mencionada
también puede observarse que las aceleraciones por piso son mayores para el edificio con de base
fija a partir del primer piso.
6.1.4 Comparación de los cortantes de diseño por piso
En relación con los cortantes de diseño a los que están sometidos ambos edificios se puede
afirmar que el edificio de base aislada se diseña para cortantes más grandes en cada uno de sus
pisos, tal como se puede observar en la Figura 36 y la Figura 37. Los cortantes en la base para la
82
edificación con base aislada son de 7526,7kN y 7543,4kN en las direcciones x e y,
respectivamente. Para el caso de la edificación con base fija se tienen cortantes en la base de
2812,7kN en la dirección x y 2812,2kN en la dirección y. Esto se debe al coeficiente 𝑅 considerado
y aspectos como la deriva empleada en este proyecto. En el caso de base aislada es posible ver
cómo la fuerza en la base modifica la gráfica de fuerza cortante.
Figura 36. Cortantes de diseño por piso de ambas estructuras dirección x.
Fuente: Autores.
83
Figura 37. Cortantes de diseño por piso de ambas estructuras dirección y.
Fuente: Autores.
6.1.5 Comparación de los cortantes elásticos y de diseño por piso
En las figuras Figura 38 y Figura 39 se puede observar el cortante actuante en la estructura
aislada y con base fija, respectivamente, en el primer caso se tiene que los valores están cercanos
entre sí debido a que el coeficiente R empleado es igual a 2, mientras que el para el caso de base
fija es de 7. Lo anterior permite afirmar que ante un evento sísmico la estructura con base aislada
trabajará cerca al rango elástico lo cual es propio de estas estructuras y a su vez se garantiza
menores afectaciones a los elementos estructurales.
84
Figura 38. Cortantes elásticos y de diseño por piso en la estructura con base aislada.
Fuente: Autores.
Figura 39. Cortantes elásticos y de diseño por piso en la estructura con base fija.
Fuente: Autores.
85
6.2 Análisis económico
6.2.1 Cantidad de materiales
Como se mencionó anteriormente, se requiere un total de 45574,11 kg de acero y 473,34 m3 de
concreto para la estructura con base fija mientras que la superestructura con base aislada precisa
de 79694,15kg y 718,62 m3 de los respectivos materiales. De esta forma se tiene un incremento
del 51,82% de concreto y 74,87% de acero, permitiendo así afirmar que en términos de materiales
hay un incremento significativo al usar aislamiento sísmico de base, para este tipo de edificaciones.
Sin embargo, se debe considerar que el edificio con base aislada se diseñó para cumplir una deriva
50% menor que para el sistema de base fija siguiendo lo estipulado en (Piscal Arévalo, 2018) y
(Arup, 2013), lo cual se traduce en reducción de daño ante un posible evento sísmico.
6.2.2 Costo de los materiales
El costo total de la edificación con base fija es de $ 6.426’000.000 mientras que para la
edificación con aislamiento de base fue de $ 7.926’988.008,07 determinándose así un incremento
de 23,36% que se ve representado por el costo del sistema de aislamiento, cuyo valor es de $
1.210’608.000,00 y el aumento en los costos de los elementos estructurales del 56,51%
equivalentes a $ 290’380.008,07. El costo del sistema de aislamiento representa un 15,27% del
costo total de la edificación con aislamiento de base. En la Figura 40 se representa de manera
gráfica la comparación de costos relacionados a las estructuras estudiadas.
Una de las principales razones del alto costo para el sistema de aislamiento es el incremento
del dólar con respecto al peso colombiano durante los últimos años, en la Figura 41 se presenta la
variación entre las divisas con la finalidad de no descartar la implementación de aislamiento de
base a futuro en conformidad con un mejor precio del peso colombiano en relación con el dólar.
86
Figura 40. Comparación de costos de las estructuras.
Fuente: Autores.
Figura 41. Gráfico histórico del Dólar TRM en 2020
Fuente: Obtenido de https://dolar.wilkinsonpc.com.co/, Precios del Dólar hoy vigente para
Colombia.
87
7. Conclusiones
Este estudio está hecho para una edificación particular y por lo tanto las conclusiones se
refieren específicamente a lo aquí desarrollado, se requiere estudiar o analizar diferentes
configuraciones geométricas, variación en cargas, variación en sistemas de aislamiento y demás
para obtener conclusiones más generales. Por otra parte, solo se han contemplado los costos
directos, el considerar costos indirectos derivados de posibles daños o perdida de operatividad de
las estructuras como consecuencia de sismos, podría aportar de manera importante a las
conclusiones de investigaciones relacionadas con esta temática.
Los resultados obtenidos respecto al costo de las edificaciones estudiadas permiten concluir
que la implementación de aislamiento de base en estructuras de uso residencial pertenecientes al
grupo de importancia I, de acuerdo con NSR-10, puede generar un aumento de materiales y, por
tanto, del precio final de la superestructura. Para el caso en estudio, el costo total de la edificación
con aislamiento de base es un 23,36% más alto que el costo de la edificación con base fija. En
cuanto al costo de las superestructuras se obtuvo un aumento del 56,51% para la edificación con
base aislada, lo cual se debe a las condiciones de desempeño más rigurosas para las que se diseña,
como lo son una deriva más exigente que la exigida por NSR-10 para edificaciones con base fija,
coeficiente 𝑅=2 y un sismo con periodo de retorno de 2475 años.
Los resultados indican un incremento en los costos, sin embargo, se resalta que se están
comparando dos edificaciones con un comportamiento esperado (desempeño) totalmente
diferente, así que dicha comparación no se puede realizar de manera tan directa. Se recomienda
que, no se descarte el aislamiento sísmico en la construcción de edificaciones pertenecientes al
grupo de uso en estudio, dado que la implementación de dicho sistema genera reducción de daño
tanto de elementos estructurales como no estructurales ante un evento sísmico. Algunos
88
parámetros como la máxima aceleración de entrepiso son utilizados como medida de prevención
de daño de elementos no estructurales y para este estudio se puede observar que la máxima
aceleración de entrepiso para la edificación con base aislada ante el sismo de diseño con periodo
de retorno de 475 años se da en el piso 5 y su valor es aproximadamente 0,2g(1,962m/s2) (ver
Figura 35) el cuál es cercano al criterio recomendado en (Zayas , Mahin, & Constantinou, 2017,
pág. 9) de 0,3g que permitiría garantizar daños mínimos en los elementos no estructurales de la
edificación.
Un aspecto importante para considerar es la geometría de la edificación ya que algunas de sus
características son propias de una estructura de uso hospitalario lo que podría haber influido
negativamente en los resultados obtenidos. Por lo anterior, se recomienda evaluar la viabilidad de
la implementación de aisladores sísmicos en la base en estructuras de tipo residencial que posean
características propias de éstas.
Otro factor importante es el hecho de que este tipo de sistema sea tan poco conocido y utilizado
en el país. Esto hace que no existan muchas empresas dedicadas a la fabricación de aisladores
sísmicos y los costos se incrementen al tener que asumir los costos de importación de los
dispositivos y que su adquisición sea en dólares. Adicionalmente, debe tenerse en cuenta la tasa
de cambio del dólar respecto al peso colombiano que para este documento se tomó como
$3783,15por un 1USD, que es un valor muy cercano al máximo histórico de cierre de la moneda
estadounidense respecto a la colombiana, este valor se utiliza como referencia el día 17 de agosto
de 2020 según(dolar/web, 2020). La tasa de cambio mencionada anteriormente afecta de forma
negativa la implementación de los dispositivos y por tal razón se incrementan de forma drástica
los costos obtenidos. Con la utilización de la tasa de cambio mencionada, el costo del sistema de
aislamiento representa el 15,27% del costo total de la edificación aislada. Debido a lo anterior, se
89
recomienda al lector que al momento de la consulta de este documento haga la conversión de
dólares a pesos a la tasa de cambio del momento.
Se debe tomar en consideración que, aunque existan normativas como ASCE7 que pueden ser
consultadas para la realización de este tipo de proyectos, es necesaria la implementación del
aislamiento de base al Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente-NSR ya que el
proceso de adaptación de normas extranjeras a proyectos nacionales puede derivar en
interpretaciones subjetivas y en muchas ocasiones erróneas de los mismos. Además, algunos
requisitos estipulados en normativas extranjeras pueden ser difíciles de conseguir para el ámbito
local y podrían derivar en sobrecostos.
Se considera que debido a que la implementación de aislamiento sísmico genera reducción en
el daño de las estructuras ante un evento sísmico, el gremio de la construcción en el país debería
hacer un esfuerzo para lograr que el gobierno nacional genere incentivos para su implementación.
Es decir, que quienes utilicen aislamiento sísmico de base o de cualquier otro tipo tengan
beneficios tributarios similares a los que se reciben por la construcción sostenible en el país.
También podría combinarse la construcción sostenible con la implementación de aislamiento
sísmico de base, esto es, que parte de los beneficios tributarios obtenidos por construir
sosteniblemente sean destinados a cubrir parte del costo de los aisladores lo que permitiría obtener
estructuras con estos dos beneficios, aislamiento sísmico y sostenibilidad.
90
8. Referencias
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93
Piscal, C. M., & Almansa, F. L. (2016). Consecuencias de la posible aplicación a Colombia de
las normas más actuales sobre aislamiento sísmico de edificios. Revista Internacional de
Ingeniería de Estructuras, 415-436.
Secretaria de Infraestructura Pública. (24 de Agosto de 2018). Gov.co datos abiertos. Obtenido
de https://www.datos.gov.co/Vivienda-Ciudad-y-Territorio/An-lisis-de-precios-unitarios-
de-Obra-P-blica-DEPA/feht-feft
Valora Analitik. (5 de 03 de 2020). https://www.valoraanalitik.com/2020/03/05/dolar-cerro-con-
precio-maximo-historico-en-colombia/. Valora Analitik. Recuperado el 5 de Marzo de
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Functionality. California. Obtenido de
https://drive.google.com/file/d/0B99whxEBdfqsWm9TSTQ4WDJzbG8/view
94
ANEXOS
95
Anexo A. Tabla para calcular áreas de acero.
Fuente: Adaptado de Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo territorial. (2010). Tabla C.3.5.3-
2. Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. Bogotá, Colombia.
Designación Diametro(in) Diámetro(mm) Area(mm2) Perímetro(mm) Masa(kg/m) Cantidad de barras A*C
No.2 1/4" 6,4 32 20 0,25 0 0
No.3 3/8" 9,5 71 30 0,56 0 0
No.4 1/2" 12,7 129 40 0,994 0 0
No.5 5/8 15,9 199 50 1,552 0 0
No.6 3/4 19,1 284 60 2,235 0 0
No.7 7/8 22,2 387 70 3,042 0 0
No.8 1 25,4 510 80 3,973 0 0
No.9 1-1/8 28,7 645 90 5,06 0 0
No.10 1-1/4 32,3 819 101,3 6,404 0 0
No.11 1-3/8 35,8 1006 112,5 7,907 0 0
No.14 1-3/4 43 1452 135,1 11,38 0 0
No.18 2-1/4 57,3 2581 180,1 20,24 0 0
96
Anexo B. Asignación de aceros a los elementos estructurales para el edificio con base fija.
B.1. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en columnas.
Label Story SectionAreq
(m2)
Areal
(m2)Resumen
Longitud de
columna
(m)
Peso total de
acero
(kg)
Label Story SectionAreq
(m2)
Areal
(m2)Resumen
Longitud de
columna
(m)
Peso total de
acero
(kg)
C1 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C17 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C2 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C18 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C3 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C19 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C4 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C20 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C5 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C21 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C6 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C22 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C7 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C23 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C8 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C24 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C9 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C25 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C10 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C26 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C11 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C27 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C12 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C28 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C13 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C29 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C14 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C30 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C15 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C31 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C16 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C32 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C17 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C1 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C18 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C2 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C19 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C3 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C20 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C4 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C21 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C5 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C22 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C6 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C23 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C7 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C24 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C8 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C25 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C9 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C26 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C10 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C27 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C11 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C28 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C12 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C29 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C13 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C30 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C14 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C31 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C15 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C32 Story5 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C16 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C1 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C17 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C2 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C18 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C3 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C19 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C4 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C20 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C5 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C21 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C6 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C22 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C7 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C23 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C8 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C24 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C9 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C25 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C10 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C26 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C11 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C27 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C12 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C28 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C13 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C29 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C14 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C30 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C15 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C31 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C16 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C32 Story2 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C17 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C1 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C18 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C2 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C19 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C3 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C20 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C4 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C21 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C5 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C22 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C6 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C23 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C7 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C24 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C8 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C25 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C9 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C26 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C10 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C27 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C11 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C28 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C12 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C29 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C13 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C30 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C14 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C31 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C15 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C32 Story4 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C16 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C1 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C17 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C2 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C18 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C3 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C19 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C4 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C20 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C5 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C21 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C6 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C22 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C7 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C23 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C8 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C24 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C9 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C25 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C10 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C26 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C11 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C27 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C12 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C28 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C13 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C29 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C14 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C30 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C15 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C31 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
C16 Story3 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828 C32 Story1 Column 65*65 0.00423 0.00423 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 8 3 99.828
Total(kg) 15972.48
97
B.2. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en vigas.
B.2.1 Refuerzo superior.
Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg) Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg)
Story1 337.60 1849.22 Cantidad de barras:No.6:1 &No.7: 2 8.67 72.10
Cantidad de barras:No.2:3 &No.4: 1 19.20 33.48 Cantidad de barras:No.6:1 &No.7: 4 8.67 124.83
Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 1 8.67 23.17 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.67 73.17
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 2 8.67 35.52 Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84
Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 17.33 237.81 Cantidad de barras:No.6:4 &No.7: 1 8.67 103.84
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 17.33 146.35 Cantidad de barrasNo.10:2 8.67 111.00
Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 17.33 221.68 Cantidad de barrasNo.3:3 48.00 80.64
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 3 17.33 259.32 Cantidad de barrasNo.3:5 2.67 7.47
Cantidad de barrasNo.3:3 48.00 80.64 Cantidad de barrasNo.4:2 12.27 24.39
Cantidad de barrasNo.3:5 5.33 14.93 Cantidad de barrasNo.4:4 104.67 416.15
Cantidad de barrasNo.4:2 2.67 5.30 Cantidad de barrasNo.7:2 5.33 32.45
Cantidad de barrasNo.4:3 2.67 7.95 Cantidad de barrasNo.7:5 8.67 131.82
Cantidad de barrasNo.4:4 143.07 568.83 Cantidad de barrasNo.8:2 10.67 84.76
Cantidad de barrasNo.6:2 8.67 38.74 Story4 337.60 1599.63
Cantidad de barrasNo.6:4 16.00 143.04 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 8.67 21.58
Cantidad de barrasNo.7:2 5.33 32.45 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 1 2.67 3.98
Story2 337.60 2004.05 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 2.67 5.63
Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 19.20 81.14 Cantidad de barras:No.3:3 &No.5: 1 9.60 31.03
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 21.87 46.18 Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 142.13 538.97
Cantidad de barras:No.3:3 &No.5: 2 8.67 41.46 Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 2 17.33 129.17
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 2 8.67 35.52 Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 8.67 118.91
Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 8.67 118.91 Cantidad de barras:No.6:3 &No.8: 1 8.67 92.54
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 16.00 156.94 Cantidad de barras:No.9:1 &No.10: 1 8.67 99.35
Cantidad de barras:No.6:1 &No.7: 4 8.67 124.83 Cantidad de barrasNo.10:2 8.67 111.00
Cantidad de barras:No.7:3 &No.9: 1 8.67 122.95 Cantidad de barrasNo.2:5 19.20 24.00
Cantidad de barras:No.8:2 &No.9: 1 8.67 112.72 Cantidad de barrasNo.3:2 48.00 53.76
Cantidad de barrasNo.11:2 8.67 137.05 Cantidad de barrasNo.4:2 5.33 10.60
Cantidad de barrasNo.3:5 8.67 24.27 Cantidad de barrasNo.4:4 8.67 34.46
Cantidad de barrasNo.4:2 48.00 95.42 Cantidad de barrasNo.6:2 5.33 23.84
Cantidad de barrasNo.4:3 8.00 23.86 Cantidad de barrasNo.6:3 5.33 35.76
Cantidad de barrasNo.4:5 9.60 47.71 Cantidad de barrasNo.6:5 8.67 96.85
Cantidad de barrasNo.5:3 9.60 44.70 Cantidad de barrasNo.7:2 10.67 64.90
Cantidad de barrasNo.6:2 104.67 467.86 Cantidad de barrasNo.8:3 8.67 103.30
Cantidad de barrasNo.6:3 5.33 35.76 Story5 337.60 927.35
Cantidad de barrasNo.6:4 17.33 154.96 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 67.20 167.33
Cantidad de barrasNo.7:5 8.67 131.82 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 9.60 20.28
Story3 337.60 1817.10 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 1 19.20 51.30
Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 9.60 40.57 Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 1 19.20 51.34
Cantidad de barras:No.2:3 &No.4: 1 9.60 16.74 Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 33.33 126.40
Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 1 8.67 23.16 Cantidad de barrasNo.2:3 69.87 52.40
Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 2 9.60 40.55 Cantidad de barrasNo.2:4 8.00 8.00
Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 2 9.60 35.21 Cantidad de barrasNo.2:5 8.67 10.83
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 18.27 69.27 Cantidad de barrasNo.3:5 9.60 26.88
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 1 5.33 13.58 Cantidad de barrasNo.4:2 26.00 51.69
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 5.33 46.36 Cantidad de barrasNo.4:3 14.93 44.53
Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 8.67 39.29 Cantidad de barrasNo.7:2 52.00 316.37
Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 8.67 118.91 Total general 1688.00 8197.35
98
B.2.2 Refuerzo inferior.
Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg) Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg)
Story1 337.60 1532.00 Cantidad de barrasNo.4:4 17.33 68.92
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 48.00 101.38 Cantidad de barrasNo.4:5 8.00 39.76
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 8.67 58.66 Cantidad de barrasNo.5:2 2.67 8.28
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 139.73 529.87 Cantidad de barrasNo.5:4 8.67 53.80
Cantidad de barras:No.4:1 &No.6: 4 8.67 86.09 Cantidad de barrasNo.7:2 34.67 210.91
Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 8.67 71.56 Cantidad de barrasNo.9:2 8.67 87.71
Cantidad de barras:No.5:3 &No.6: 1 8.67 59.72 Story4 337.60 1250.14
Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 105.60 262.94
Cantidad de barrasNo.3:4 19.20 43.01 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 1 19.20 28.68
Cantidad de barrasNo.4:4 17.33 68.92 Cantidad de barras:No.2:4 &No.3: 1 28.80 44.93
Cantidad de barrasNo.4:5 24.00 119.28 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 1 12.27 32.78
Cantidad de barrasNo.5:2 2.67 8.28 Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 28.00 106.18
Cantidad de barrasNo.6:3 17.33 116.22 Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 1 8.00 33.78
Cantidad de barrasNo.7:2 26.00 158.18 Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 1 8.67 45.21
Story2 337.60 1576.35 Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 3 8.67 92.54
Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 57.60 143.42 Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 1 8.67 46.27
Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 8.67 36.63 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.67 73.17
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 8.67 58.66 Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84
Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 2 8.67 36.61 Cantidad de barrasNo.3:3 19.20 32.26
Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 1 9.60 25.67 Cantidad de barrasNo.3:4 9.60 21.50
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 142.40 539.98 Cantidad de barrasNo.3:5 9.60 26.88
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 8.67 62.42 Cantidad de barrasNo.4:3 5.33 15.90
Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 2 8.67 52.75 Cantidad de barrasNo.4:4 5.33 21.21
Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 2 8.67 64.58 Cantidad de barrasNo.4:5 8.67 43.07
Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 8.67 71.56 Cantidad de barrasNo.5:4 8.67 53.80
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 8.67 85.01 Cantidad de barrasNo.7:2 26.00 158.18
Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84 Story5 337.60 741.77
Cantidad de barrasNo.4:5 24.00 119.28 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 8.67 21.58
Cantidad de barrasNo.6:3 17.33 116.22 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 1 24.53 36.65
Cantidad de barrasNo.7:2 8.67 52.73 Cantidad de barras:No.2:4 &No.3: 1 19.20 29.95
Story3 337.60 1513.59 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 16.67 35.20
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 48.00 101.38 Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 60.67 230.05
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 139.73 529.87 Cantidad de barrasNo.2:4 9.60 9.60
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 3 8.67 57.58 Cantidad de barrasNo.2:5 105.60 132.00
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 1 16.00 67.57 Cantidad de barrasNo.3:2 50.67 56.75
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.67 73.17 Cantidad de barrasNo.4:2 16.00 31.81
Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84 Cantidad de barrasNo.7:2 26.00 158.18
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 1 8.67 60.80 Total general 1688.00 6613.85
Cantidad de barrasNo.3:4 19.20 43.01
99
B.3. Barras de acero requeridas por diseño a cortante en columnas.
Label Story Section Location
At Major
(cm2/cm)
At Minor
(cm2/cm)AReal Mayor
(cm2/cm)
AReal Menor
(cm2/cm)Resumen Mayor Separación Mayor(cm) # De estribos Peso total(kg)
C1 Story5 Column 65*65 Bottom 0.061 0.077 0.077 0.077 3 ramales de la barra BarraNo.4 50 7 26.44
C2 Story5 Column 65*65 Bottom 0.063 0.118 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 41.55
C3 Story5 Column 65*65 Bottom 0.063 0.118 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 41.55
C4 Story5 Column 65*65 Bottom 0.061 0.077 0.077 0.077 3 ramales de la barra BarraNo.4 50 7 26.44
C5 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C6 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C7 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C8 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C9 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C10 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C11 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C12 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C13 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C14 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.134 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
C15 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.134 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
C16 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C17 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C18 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.134 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
C19 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.134 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
C20 Story5 Column 65*65 Bottom 0.100 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C21 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C22 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C23 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C24 Story5 Column 65*65 Bottom 0.101 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C25 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C26 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C27 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.133 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C28 Story5 Column 65*65 Bottom 0.102 0.098 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C29 Story5 Column 65*65 Bottom 0.061 0.077 0.077 0.077 3 ramales de la barra BarraNo.4 50 7 26.44
C30 Story5 Column 65*65 Bottom 0.063 0.118 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 41.55
C31 Story5 Column 65*65 Bottom 0.063 0.118 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 41.55
C32 Story5 Column 65*65 Bottom 0.061 0.077 0.077 0.077 3 ramales de la barra BarraNo.4 50 7 26.44
C1 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C2 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.143 0.143 0.096 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 39.41
C3 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.143 0.143 0.096 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 39.41
C4 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C5 Story4 Column 65*65 Bottom 0.111 0.101 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C6 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C7 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C8 Story4 Column 65*65 Bottom 0.111 0.101 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C9 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.101 0.111 0.111 3 ramales de la barra BarraNo.4 35 10 37.77
C10 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C11 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C12 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.101 0.111 0.111 3 ramales de la barra BarraNo.4 35 10 37.77
C13 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.112 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C14 Story4 Column 65*65 Bottom 0.083 0.171 0.176 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 45.48
C15 Story4 Column 65*65 Bottom 0.083 0.171 0.176 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 45.48
C16 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.112 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C17 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.112 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C18 Story4 Column 65*65 Bottom 0.083 0.171 0.176 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 45.48
C19 Story4 Column 65*65 Bottom 0.083 0.171 0.176 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 45.48
C20 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.112 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
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C22 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C23 Story4 Column 65*65 Bottom 0.084 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 49.10
C24 Story4 Column 65*65 Bottom 0.110 0.101 0.111 0.111 3 ramales de la barra BarraNo.4 35 10 37.77
C25 Story4 Column 65*65 Bottom 0.111 0.101 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
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C28 Story4 Column 65*65 Bottom 0.111 0.101 0.114 0.114 3 ramales de la barra BarraNo.4 34 10 37.77
C29 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C30 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.143 0.143 0.096 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 39.41
C31 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.143 0.143 0.096 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 39.41
C32 Story4 Column 65*65 Bottom 0.068 0.099 0.102 0.102 3 ramales de la barra BarraNo.4 38 9 33.99
C1 Story3 Column 65*65 Bottom 0.096 0.114 0.117 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 33 11 41.55
C2 Story3 Column 65*65 Bottom 0.095 0.172 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 56.66
C3 Story3 Column 65*65 Bottom 0.095 0.172 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 56.66
C4 Story3 Column 65*65 Bottom 0.096 0.114 0.117 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 33 11 41.55
C5 Story3 Column 65*65 Bottom 0.122 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C6 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.22
C7 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.22
C8 Story3 Column 65*65 Bottom 0.122 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C9 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C10 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.087 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.22
C11 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.087 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.22
C12 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.33
C13 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.137 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
C14 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.104 0.105 0.105 3 ramales de la barra BarraNo.4 37 10 37.77
C15 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.104 0.105 0.105 3 ramales de la barra BarraNo.4 37 10 37.77
C16 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.137 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.33
100
Label Story Section Location
At Major
(cm2/cm)
At Minor
(cm2/cm)AReal Mayor
(cm2/cm)
AReal Menor
(cm2/cm)Resumen Mayor Separación Mayor(cm) # De estribos Peso total(kg)
C17 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.137 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
C18 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.104 0.105 0.105 3 ramales de la barra BarraNo.4 37 10 37.772
C19 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.104 0.105 0.105 3 ramales de la barra BarraNo.4 37 10 37.772
C20 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.137 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
C21 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.326
C22 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.087 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.218
C23 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.087 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.218
C24 Story3 Column 65*65 Bottom 0.121 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.326
C25 Story3 Column 65*65 Bottom 0.122 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.326
C26 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.218
C27 Story3 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.088 0.088 3 ramales de la barra BarraNo.4 44 8 30.218
C28 Story3 Column 65*65 Bottom 0.122 0.132 0.133 0.133 3 ramales de la barra BarraNo.4 29 12 45.326
C29 Story3 Column 65*65 Bottom 0.096 0.114 0.117 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 33 11 41.549
C30 Story3 Column 65*65 Bottom 0.095 0.172 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 56.658
C31 Story3 Column 65*65 Bottom 0.095 0.172 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 56.658
C32 Story3 Column 65*65 Bottom 0.096 0.114 0.117 0.117 3 ramales de la barra BarraNo.4 33 11 41.549
C1 Story2 Column 65*65 Bottom 0.122 0.138 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
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C3 Story2 Column 65*65 Bottom 0.121 0.200 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C4 Story2 Column 65*65 Bottom 0.122 0.138 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
C5 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 70 6 22.663
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C8 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 70 6 22.663
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C12 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
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C14 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.128 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C15 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.128 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C16 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.062 0.062 0.062 3 ramales de la barra BarraNo.4 62 6 22.663
C17 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.062 0.062 0.062 3 ramales de la barra BarraNo.4 62 6 22.663
C18 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.128 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C19 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.128 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C20 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.062 0.062 0.062 3 ramales de la barra BarraNo.4 62 6 22.663
C21 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C22 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.125 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C23 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.125 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C24 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C25 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 70 6 22.663
C26 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.125 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C27 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.125 0.129 0.086 3 ramales de la barra BarraNo.4 30 11 33.349
C28 Story2 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 70 6 22.663
C29 Story2 Column 65*65 Bottom 0.122 0.138 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
C30 Story2 Column 65*65 Bottom 0.121 0.200 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C31 Story2 Column 65*65 Bottom 0.121 0.200 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C32 Story2 Column 65*65 Bottom 0.122 0.138 0.138 0.138 3 ramales de la barra BarraNo.4 28 12 45.326
C1 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.157 0.161 0.161 3 ramales de la barra BarraNo.4 24 14 52.881
C2 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.197 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C3 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.197 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C4 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.157 0.161 0.161 3 ramales de la barra BarraNo.4 24 14 52.881
C5 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
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C7 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C8 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C9 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C10 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C11 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C12 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C13 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.056 0.056 3 ramales de la barra BarraNo.4 69 6 22.663
C14 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.089 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C15 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.089 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C16 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.056 0.056 3 ramales de la barra BarraNo.4 69 6 22.663
C17 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.056 0.056 3 ramales de la barra BarraNo.4 69 6 22.663
C18 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.089 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C19 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.089 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C20 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.055 0.056 0.056 3 ramales de la barra BarraNo.4 69 6 22.663
C21 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C22 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C23 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C24 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
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C27 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.088 0.090 0.090 3 ramales de la barra BarraNo.4 43 8 30.218
C28 Story1 Column 65*65 Bottom 0.054 0.054 0.055 0.055 3 ramales de la barra BarraNo.4 71 6 22.663
C29 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.157 0.161 0.161 3 ramales de la barra BarraNo.4 24 14 52.881
C30 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.197 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C31 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.197 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 64.212
C32 Story1 Column 65*65 Bottom 0.157 0.157 0.161 0.161 3 ramales de la barra BarraNo.4 24 14 52.881
Total 6088.250
101
B.4. Resumen de cantidad de acero requerido por diseño a cortante en vigas.
Ubicación # de estribos Peso(kg)
Story1 2398.000 2051.571
2 ramales de la barra BarraNo.3 240.000 198.464
2 ramales de la barra BarraNo.4 368.000 585.267
3 ramales de la barra BarraNo.2 1360.000 714.000
3 ramales de la barra BarraNo.3 430.000 553.840
Story2 2302.000 2249.593
2 ramales de la barra BarraNo.3 918.000 740.320
2 ramales de la barra BarraNo.4 412.000 655.245
3 ramales de la barra BarraNo.2 508.000 266.700
3 ramales de la barra BarraNo.3 464.000 587.328
Story3 2410.000 2025.794
2 ramales de la barra BarraNo.3 240.000 198.464
2 ramales de la barra BarraNo.4 368.000 570.158
3 ramales de la barra BarraNo.2 1364.000 716.100
3 ramales de la barra BarraNo.3 438.000 541.072
Story4 2282.000 1577.408
2 ramales de la barra BarraNo.2 388.000 135.800
2 ramales de la barra BarraNo.3 492.000 389.088
2 ramales de la barra BarraNo.4 130.000 193.830
3 ramales de la barra BarraNo.2 986.000 517.650
3 ramales de la barra BarraNo.3 286.000 341.040
Story5 1668.000 797.818
2 ramales de la barra BarraNo.2 1240.000 434.000
2 ramales de la barra BarraNo.3 326.000 255.584
3 ramales de la barra BarraNo.2 18.000 9.450
3 ramales de la barra BarraNo.3 84.000 98.784
Total general 11060.000 8702.184
102
Anexo C. Asignación de aceros a los elementos estructurales para el edificio con base
aislada.
C.1. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en columnas.
Label Story SectionAreq
(m2)
Areal
(m2)Resumen
Longitud de columna
(m)
Peso total de acero
(kg)Label Story Section
Areq
(m2)
Areal
(m2)Resumen
Longitud de
columna
(m)
Peso total
de acero
(kg)
C1 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C17 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C2 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C18 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C3 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C19 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C4 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C20 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C5 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C21 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C6 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C22 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C7 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C23 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C8 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C24 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C9 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C25 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C10 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C26 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C11 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C27 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C12 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C28 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C13 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C29 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C14 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C30 Story3 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C15 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C31 Story3 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C16 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C32 Story3 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C17 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C1 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C18 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C2 Story2 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C19 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C3 Story2 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C20 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C4 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C21 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C5 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C22 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C6 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C23 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C7 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C24 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C8 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C25 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C9 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C26 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C10 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C27 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C11 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C28 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C12 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C29 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C13 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C30 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C14 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C31 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C15 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C32 Story5 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C16 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C1 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C17 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C2 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C18 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C3 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C19 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C4 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C20 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C5 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C21 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C6 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C22 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C7 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C23 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C8 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C24 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C9 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C25 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C10 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C26 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C11 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C27 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C12 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C28 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C13 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C29 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C14 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C30 Story2 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C15 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C31 Story2 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C16 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C32 Story2 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C17 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C1 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C18 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C2 Story1 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C19 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C3 Story1 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C20 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C4 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C21 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C5 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C22 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C6 Story1 Column 70*70 0.0050 0.0050 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 10 3 118.08
C23 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C7 Story1 Column 70*70 0.0050 0.0050 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 10 3 118.08
C24 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C8 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C25 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C9 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C26 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C10 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C27 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C11 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C28 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C12 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C29 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C13 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C30 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C14 Story1 Column 70*70 0.0051 0.0052 Cantidad de barras:No.6: 2 &No.8: 9 3 120.68
C31 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C15 Story1 Column 70*70 0.0051 0.0052 Cantidad de barras:No.6: 2 &No.8: 9 3 120.68
C32 Story4 Column 55*55 0.00303 0.00304 Cantidad de barras:No.5:11 &No.6: 3 3 71.33 C16 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C1 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C17 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C2 Story3 Column 80*80 0.00640 0.00640 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11 C18 Story1 Column 70*70 0.0051 0.0052 Cantidad de barras:No.6: 2 &No.8: 9 3 120.68
C3 Story3 Column 80*80 0.00640 0.00640 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11 C19 Story1 Column 70*70 0.0051 0.0052 Cantidad de barras:No.6: 2 &No.8: 9 3 120.68
C4 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C20 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C5 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C21 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C6 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C22 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C7 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C23 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C8 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C24 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C9 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C25 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C10 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C26 Story1 Column 70*70 0.0050 0.0050 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 10 3 118.08
C11 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C27 Story1 Column 70*70 0.0050 0.0050 Cantidad de barras:No.6: 4 &No.7: 10 3 118.08
C12 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C28 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C13 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C29 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
C14 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C30 Story1 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C15 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C31 Story1 Column 80*80 0.0064 0.0064 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.8: 8 3 150.11
C16 Story3 Column 70*70 0.00490 0.00490 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48 C32 Story1 Column 70*70 0.0049 0.0049 Cantidad de barras:No.7: 6 &No.9: 4 3 115.48
Total(kg) 16097.70
103
C.2. Barras de acero requeridas por diseño a flexión en vigas.
C.2.1 Refuerzo superior.
Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg) Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg)
Base 337.60 3986.25 Story3 337.60 2725.20
Cantidad de barras:No.10:1 &No.14: 1 8.67 154.13 Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 3 9.60 31.03
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 3 2.67 17.72 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 19.20 129.95
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 2 11.33 73.19 Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 38.40 276.56
Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 2 8.67 52.75 Cantidad de barras:No.4:1 &No.6: 3 9.60 73.91
Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 1 9.60 50.08 Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 2 2.67 13.58
Cantidad de barras:No.4:4 &No.5: 1 47.07 260.18 Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 8.00 36.27
Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 2 8.67 52.19 Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 9.60 79.27
Cantidad de barras:No.5:4 &No.6: 1 9.60 81.05 Cantidad de barras:No.5:3 &No.6: 1 19.20 132.31
Cantidad de barras:No.6:2 &No.7: 2 19.20 202.64 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 2 5.33 66.22
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 2 9.60 119.19 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 3 8.67 142.04
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 3 17.33 284.08 Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.67 110.84
Cantidad de barras:No.6:4 &No.7: 1 67.20 805.19 Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 1 19.20 134.69
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 1 2.67 18.71 Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 3 8.67 129.66
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 2 9.60 105.48 Cantidad de barras:No.7:2 &No.8: 2 16.00 224.48
Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 1 2.67 24.09 Cantidad de barras:No.8:1 &No.10: 2 8.67 145.44
Cantidad de barras:No.9:1 &No.11: 2 8.67 180.91 Cantidad de barras:No.8:3 &No.10: 1 8.67 158.80
Cantidad de barras:No.9:2 &No.11: 1 8.67 156.23 Cantidad de barras:No.8:3 &No.9: 1 8.67 147.15
Cantidad de barrasNo.10:2 9.60 122.96 Cantidad de barras:No.9:1 &No.10: 1 8.67 99.35
Cantidad de barrasNo.10:3 17.33 333.01 Cantidad de barrasNo.11:2 8.67 137.05
Cantidad de barrasNo.11:2 49.20 778.05 Cantidad de barrasNo.3:5 48.00 134.40
Cantidad de barrasNo.8:3 9.60 114.42 Cantidad de barrasNo.4:4 8.67 34.46
Story1 337.60 3222.69 Cantidad de barrasNo.4:5 26.00 129.22
Cantidad de barras:No.10:1 &No.11: 1 8.67 124.03 Cantidad de barrasNo.5:2 9.60 29.80
Cantidad de barras:No.10:1 &No.14: 1 24.67 438.67 Cantidad de barrasNo.6:3 19.20 128.74
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 2 9.60 35.17 Story4 337.60 1994.88
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 9.60 36.40 Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 8.67 36.63
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 1 48.00 169.92 Cantidad de barras:No.2:2 &No.3: 2 28.80 46.66
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 2 2.67 17.22 Cantidad de barras:No.2:4 &No.4: 1 12.27 24.46
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 57.60 500.72 Cantidad de barras:No.3:1 &No.4: 2 2.67 6.79
Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 9.60 79.27 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 3 9.60 50.07
Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 8.67 118.91 Cantidad de barras:No.3:2 &No.4: 1 9.60 20.29
Cantidad de barras:No.5:4 &No.7: 1 9.60 88.80 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 1 2.67 7.13
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 19.20 162.11 Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 1 2.67 6.79
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 4 8.67 164.09 Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 8.67 39.29
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 1 9.60 77.78 Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 5.33 44.04
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 3 8.67 157.92 Cantidad de barras:No.5:1 &No.7: 4 8.67 118.91
Cantidad de barras:No.8:1 &No.10: 2 8.67 145.44 Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 8.67 85.01
Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 1 9.60 86.72 Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 3 8.67 122.67
Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 3 8.67 165.99 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 5.33 45.03
Cantidad de barras:No.9:1 &No.11: 2 8.67 180.91 Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 1 5.33 43.21
Cantidad de barrasNo.11:2 5.33 84.34 Cantidad de barras:No.7:3 &No.9: 1 8.67 122.95
Cantidad de barrasNo.4:5 26.00 129.22 Cantidad de barras:No.8:2 &No.9: 1 8.67 112.72
Cantidad de barrasNo.6:2 8.67 38.74 Cantidad de barrasNo.11:2 8.67 137.05
Cantidad de barrasNo.6:4 19.20 171.65 Cantidad de barrasNo.3:3 19.20 32.26
Cantidad de barrasNo.7:2 8.00 48.67 Cantidad de barrasNo.4:3 8.67 25.84
Story2 337.60 3194.83 Cantidad de barrasNo.4:4 8.67 34.46
Cantidad de barras:No.10:1 &No.14: 1 8.67 154.13 Cantidad de barrasNo.4:5 115.20 572.54
Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 9.60 36.40 Cantidad de barrasNo.5:3 9.60 44.70
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 3 8.00 45.20 Cantidad de barrasNo.6:4 8.67 77.48
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 1 48.00 169.92 Cantidad de barrasNo.7:2 5.33 32.45
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 2 2.67 17.22 Cantidad de barrasNo.7:4 8.67 105.46
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 57.60 500.72 Story5 337.60 1019.23
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 9.60 94.17 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 9.60 23.90
Cantidad de barras:No.5:2 &No.7: 2 9.60 88.20 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 1 8.67 12.95
Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 3 8.67 122.67 Cantidad de barras:No.2:4 &No.4: 1 26.00 51.84
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 38.40 324.21 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 1 9.60 20.28
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 3 8.67 142.04 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 3 26.00 150.18
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 4 8.67 164.09 Cantidad de barras:No.3:3 &No.5: 1 19.20 62.05
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 1 9.60 77.78 Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 1 9.60 33.98
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 2 8.67 114.07 Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 2 17.33 105.49
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 3 8.67 157.92 Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 1 8.67 53.80
Cantidad de barras:No.7:4 &No.9: 1 16.00 275.65 Cantidad de barrasNo.2:3 12.27 9.20
Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 3 8.67 165.99 Cantidad de barrasNo.2:4 65.60 65.60
Cantidad de barras:No.9:1 &No.11: 2 8.67 180.91 Cantidad de barrasNo.3:5 28.80 80.64
Cantidad de barrasNo.4:4 9.60 38.17 Cantidad de barrasNo.4:3 34.13 101.79
Cantidad de barrasNo.4:5 26.00 129.22 Cantidad de barrasNo.4:4 25.60 101.79
Cantidad de barrasNo.6:2 8.67 38.74 Cantidad de barrasNo.4:5 17.33 86.15
Cantidad de barrasNo.7:5 5.33 81.12 Cantidad de barrasNo.5:2 19.20 59.60
Cantidad de barrasNo.8:2 9.60 76.28 Total general 2025.60 16143.07
104
C.2.2 Refuerzo inferior.
Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg) Ubicación Longitud(m) Peso de acero(kg)
Base 337.600 3709.459 Cantidad de barrasNo.5:5 9.600 74.496
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 3 2.667 13.909 Cantidad de barrasNo.6:2 28.800 128.736
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 2 5.333 27.157 Cantidad de barrasNo.6:3 8.667 58.110
Cantidad de barras:No.4:4 &No.5: 1 48.000 265.344 Cantidad de barrasNo.7:4 8.667 105.456
Cantidad de barras:No.5:1 &No.6: 3 12.267 101.286 Cantidad de barrasNo.8:2 17.333 137.731
Cantidad de barras:No.5:2 &No.7: 2 14.933 137.207 Story3 337.600 2079.724
Cantidad de barras:No.5:3 &No.6: 2 5.333 48.672 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 2 9.600 35.174
Cantidad de barras:No.6:1 &No.7: 3 19.200 218.131 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 19.333 130.848
Cantidad de barras:No.6:2 &No.7: 3 8.667 117.832 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 3 114.267 660.004
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 2 17.333 215.211 Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 8.667 62.417
Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 1 8.667 84.474 Cantidad de barras:No.4:1 &No.6: 2 18.267 99.809
Cantidad de barras:No.6:4 &No.7: 1 93.200 1116.722 Cantidad de barras:No.4:1 &No.6: 3 8.667 66.725
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 2 8.667 95.229 Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 1 48.000 169.920
Cantidad de barras:No.7:2 &No.9: 1 18.267 203.564 Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 2 16.000 119.232
Cantidad de barras:No.7:3 &No.9: 1 9.600 136.186 Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 2 8.667 65.641
Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 1 5.333 48.176 Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 8.667 85.011
Cantidad de barras:No.8:2 &No.10: 1 8.667 124.367 Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.667 73.173
Cantidad de barrasNo.10:2 17.333 222.005 Cantidad de barras:No.6:3 &No.7: 2 8.667 110.838
Cantidad de barrasNo.11:2 24.533 387.970 Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 1 8.667 70.217
Cantidad de barrasNo.7:5 9.600 146.016 Cantidad de barras:No.8:1 &No.9: 1 5.333 48.176
Story1 337.600 2444.926 Cantidad de barrasNo.4:4 9.600 38.170
Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 9.600 40.570 Cantidad de barrasNo.6:3 9.600 64.368
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 2.667 18.048 Cantidad de barrasNo.7:2 18.267 111.134
Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 3 8.667 50.059 Cantidad de barrasNo.8:2 8.667 68.865
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 113.600 818.147 Story4 337.600 1568.245
Cantidad de barras:No.4:1 &No.6: 3 18.267 140.635 Cantidad de barras:No.2:1 &No.3: 4 48.000 119.520
Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 3 8.667 57.581 Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 2 9.600 21.485
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 17.333 150.679 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 2 76.800 281.395
Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 9.600 43.526 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 1 12.267 32.777
Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 2 9.600 71.539 Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 3 8.667 50.059
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 8.667 85.011 Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 2 19.200 70.426
Cantidad de barras:No.5:2 &No.7: 3 5.333 65.227 Cantidad de barras:No.3:4 &No.5: 1 9.600 36.403
Cantidad de barras:No.5:3 &No.6: 1 9.600 66.154 Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 8.667 62.417
Cantidad de barras:No.5:3 &No.7: 2 10.667 114.560 Cantidad de barras:No.4:2 &No.5: 1 9.600 33.984
Cantidad de barras:No.5:4 &No.7: 1 8.667 80.167 Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 8.667 75.339
Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 1 8.667 53.803 Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 9.600 43.526
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.667 73.173 Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 2 8.667 52.745
Cantidad de barras:No.6:3 &No.8: 1 5.333 56.949 Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 1 8.667 53.803
Cantidad de barras:No.7:1 &No.9: 1 8.667 70.217 Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 2 8.667 88.235
Cantidad de barrasNo.6:2 48.000 214.560 Cantidad de barras:No.9:1 &No.11: 1 8.667 112.381
Cantidad de barrasNo.7:4 8.667 105.456 Cantidad de barrasNo.4:4 14.933 59.375
Cantidad de barrasNo.8:2 8.667 68.865 Cantidad de barrasNo.4:5 41.333 205.427
Story2 337.600 2429.299 Cantidad de barrasNo.6:3 17.333 116.220
Cantidad de barras:No.2:1 &No.4: 4 19.200 81.139 Cantidad de barrasNo.7:2 8.667 52.728
Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 4 2.667 18.048 Story5 337.600 806.483
Cantidad de barras:No.3:2 &No.5: 3 8.667 50.059 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 1 101.333 151.392
Cantidad de barras:No.4:1 &No.5: 4 98.667 710.597 Cantidad de barras:No.2:2 &No.4: 2 8.667 21.563
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 1 9.600 40.541 Cantidad de barras:No.2:3 &No.4: 1 9.600 16.742
Cantidad de barras:No.4:2 &No.6: 3 17.333 150.679 Cantidad de barras:No.2:4 &No.3: 1 38.400 59.904
Cantidad de barras:No.4:3 &No.5: 1 9.600 43.526 Cantidad de barras:No.2:4 &No.4: 1 33.600 66.998
Cantidad de barras:No.4:3 &No.6: 2 9.600 71.539 Cantidad de barras:No.3:1 &No.5: 2 17.333 63.509
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 2 8.667 65.641 Cantidad de barras:No.3:3 &No.4: 2 8.667 31.789
Cantidad de barras:No.5:2 &No.6: 3 8.667 85.011 Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 1 26.000 161.408
Cantidad de barras:No.5:3 &No.6: 1 9.600 66.154 Cantidad de barrasNo.2:4 2.667 2.667
Cantidad de barras:No.5:4 &No.7: 1 8.667 80.167 Cantidad de barrasNo.2:5 38.400 48.000
Cantidad de barras:No.6:1 &No.8: 1 8.667 53.803 Cantidad de barrasNo.3:3 9.600 16.128
Cantidad de barras:No.6:2 &No.8: 1 8.667 73.173 Cantidad de barrasNo.3:5 8.667 24.267
Cantidad de barras:No.6:4 &No.7: 1 5.333 63.904 Cantidad de barrasNo.4:4 26.000 103.376
Cantidad de barras:No.7:1 &No.8: 1 14.933 104.757 Cantidad de barrasNo.6:2 8.667 38.740
Cantidad de barras:No.8:1 &No.10: 1 16.000 166.032 Total general 2025.600 13038.135
105
C.3. Barras de acero requeridas por diseño a cortante en columnas.
Label Story Section Location
At Major
(cm2/cm)
At Minor
(cm2/cm)
AReal
Mayor
(cm2/cm)
AReal
Menor
(cm2/cm)
Resumen Mayor Separación Mayor(cm) # De estribos Peso total(kg)
C1 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0849 0.1182 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 34.99
C2 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0904 0.1677 0.168 0.168 3 ramales de la barra BarraNo.4 23 15 47.71
C3 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0904 0.1677 0.168 0.168 3 ramales de la barra BarraNo.4 23 15 47.71
C4 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0849 0.1182 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 34.99
C5 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1499 0.1456 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C6 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1491 0.1843 0.194 0.194 3 ramales de la barra BarraNo.4 20 16 50.89
C7 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1491 0.1843 0.194 0.194 3 ramales de la barra BarraNo.4 20 16 50.89
C8 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1499 0.1456 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C9 Story5 Column 55*55 Bottom 0.153 0.1451 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C10 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1533 0.1842 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C11 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1533 0.1842 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C12 Story5 Column 55*55 Bottom 0.153 0.1451 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C13 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1464 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C14 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1839 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C15 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1839 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C16 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1464 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C17 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1464 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C18 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1839 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C19 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1839 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C20 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1505 0.1464 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C21 Story5 Column 55*55 Bottom 0.153 0.1451 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C22 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1533 0.1842 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C23 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1533 0.1842 0.184 0.184 3 ramales de la barra BarraNo.4 21 16 50.89
C24 Story5 Column 55*55 Bottom 0.153 0.1451 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C25 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1499 0.1456 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C26 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1491 0.1843 0.194 0.194 3 ramales de la barra BarraNo.4 20 16 50.89
C27 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1491 0.1843 0.194 0.194 3 ramales de la barra BarraNo.4 20 16 50.89
C28 Story5 Column 55*55 Bottom 0.1499 0.1456 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C29 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0849 0.1182 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 34.99
C30 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0904 0.1677 0.168 0.168 3 ramales de la barra BarraNo.4 23 15 47.71
C31 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0904 0.1677 0.168 0.168 3 ramales de la barra BarraNo.4 23 15 47.71
C32 Story5 Column 55*55 Bottom 0.0849 0.1182 0.121 0.121 3 ramales de la barra BarraNo.4 32 11 34.99
C1 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1291 0.1715 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C2 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1151 0.2165 0.228 0.228 3 ramales de la barra BarraNo.4 17 19 60.44
C3 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1151 0.2165 0.228 0.228 3 ramales de la barra BarraNo.4 17 19 60.44
C4 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1291 0.1715 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C5 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1999 0.1688 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C6 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0885 0.1435 0.149 0.149 3 ramales de la barra BarraNo.4 26 13 41.35
C7 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0885 0.1435 0.149 0.149 3 ramales de la barra BarraNo.4 26 13 41.35
C8 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1999 0.1688 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C9 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1982 0.1689 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C10 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0852 0.1388 0.143 0.143 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 41.35
C11 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0852 0.1388 0.143 0.143 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 41.35
C12 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1982 0.1689 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C13 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1529 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C14 Story4 Column 55*55 Bottom 0.085 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C15 Story4 Column 55*55 Bottom 0.085 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C16 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1529 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C17 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1529 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C18 Story4 Column 55*55 Bottom 0.085 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C19 Story4 Column 55*55 Bottom 0.085 0.151 0.155 0.155 3 ramales de la barra BarraNo.4 25 13 41.35
C20 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1529 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C21 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1982 0.1689 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C22 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0852 0.1388 0.143 0.143 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 41.35
C23 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0852 0.1388 0.143 0.143 3 ramales de la barra BarraNo.4 27 13 41.35
C24 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1982 0.1689 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C25 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1999 0.1688 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C26 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0885 0.1435 0.149 0.149 3 ramales de la barra BarraNo.4 26 13 41.35
C27 Story4 Column 55*55 Bottom 0.0885 0.1435 0.149 0.149 3 ramales de la barra BarraNo.4 26 13 41.35
C28 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1999 0.1688 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 54.07
C29 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1291 0.1715 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C30 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1151 0.2165 0.228 0.228 3 ramales de la barra BarraNo.4 17 19 60.44
C31 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1151 0.2165 0.228 0.228 3 ramales de la barra BarraNo.4 17 19 60.44
C32 Story4 Column 55*55 Bottom 0.1291 0.1715 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 47.71
C1 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1252 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 61.13
C2 Story3 Column 80*80 Bottom 0.0972 0.3099 0.323 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 98.21
C3 Story3 Column 80*80 Bottom 0.0972 0.3099 0.323 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 98.21
C4 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1252 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 61.13
C5 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2604 0.1648 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C6 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1211 0.1985 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C7 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1211 0.1985 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C8 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2604 0.1648 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C9 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2574 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C10 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1142 0.1973 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C11 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1142 0.1973 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C12 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2574 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C13 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2573 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C14 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1141 0.2059 0.215 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 18 18 73.36
C15 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1141 0.2059 0.215 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 18 18 73.36
C16 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2573 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
106
Label Story Section Location
At Major
(cm2/cm)
At Minor
(cm2/cm)
AReal
Mayor
(cm2/cm)
AReal
Menor
(cm2/cm)
Resumen Mayor Separación Mayor(cm) # De estribos Peso total(kg)
C17 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2573 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C18 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1141 0.2059 0.215 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 18 18 73.36
C19 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1141 0.2059 0.215 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 18 18 73.36
C20 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2573 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C21 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2574 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C22 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1142 0.1973 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C23 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1142 0.1973 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C24 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2574 0.1648 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C25 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2604 0.1648 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C26 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1211 0.1985 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C27 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1211 0.1985 0.204 0.204 3 ramales de la barra BarraNo.4 19 17 69.28
C28 Story3 Column 70*70 Bottom 0.2604 0.1648 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C29 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1252 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 61.13
C30 Story3 Column 80*80 Bottom 0.0972 0.3099 0.323 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 98.21
C31 Story3 Column 80*80 Bottom 0.0972 0.3099 0.323 0.215 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 98.21
C32 Story3 Column 70*70 Bottom 0.1252 0.1689 0.176 0.176 3 ramales de la barra BarraNo.4 22 15 61.13
C1 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2247 0.2503 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C2 Story2 Column 80*80 Bottom 0.2626 0.4079 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 163.51
C3 Story2 Column 80*80 Bottom 0.2626 0.4079 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 163.51
C4 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2247 0.2503 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C5 Story2 Column 70*70 Bottom 0.269 0.2499 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C6 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1771 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C7 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1771 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C8 Story2 Column 70*70 Bottom 0.269 0.2499 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C9 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2677 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C10 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1803 0.2636 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C11 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1803 0.2636 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C12 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2677 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C13 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2675 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C14 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1791 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C15 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1791 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C16 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2675 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C17 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2675 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C18 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1791 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C19 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1791 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C20 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2675 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C21 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2677 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C22 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1803 0.2636 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C23 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1803 0.2636 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C24 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2677 0.2501 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C25 Story2 Column 70*70 Bottom 0.269 0.2499 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C26 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1771 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C27 Story2 Column 70*70 Bottom 0.1771 0.2638 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C28 Story2 Column 70*70 Bottom 0.269 0.2499 0.276 0.276 3 ramales de la barra BarraNo.4 14 23 93.73
C29 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2247 0.2503 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C30 Story2 Column 80*80 Bottom 0.2626 0.4079 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 163.51
C31 Story2 Column 80*80 Bottom 0.2626 0.4079 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 163.51
C32 Story2 Column 70*70 Bottom 0.2247 0.2503 0.258 0.258 3 ramales de la barra BarraNo.4 15 21 85.58
C1 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2576 0.3354 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C2 Story1 Column 80*80 Bottom 0.2322 0.5692 0.645 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 6 51 192.64
C3 Story1 Column 80*80 Bottom 0.2322 0.5692 0.645 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 6 51 192.64
C4 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2576 0.3354 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C5 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3293 0.3184 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C6 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3317 0.3917 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C7 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3317 0.3917 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C8 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3293 0.3184 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C9 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3088 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C10 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2999 0.3943 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C11 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2999 0.3943 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C12 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3088 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C13 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3107 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C14 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3026 0.3944 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C15 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3026 0.3944 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C16 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3107 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C17 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3107 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C18 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3026 0.3944 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C19 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3026 0.3944 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C20 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3107 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C21 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3088 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C22 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2999 0.3943 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C23 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2999 0.3943 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C24 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3088 0.3178 0.323 0.323 3 ramales de la barra BarraNo.4 12 26 105.96
C25 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3293 0.3184 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C26 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3317 0.3917 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C27 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3317 0.3917 0.430 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 9 35 142.64
C28 Story1 Column 70*70 Bottom 0.3293 0.3184 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C29 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2576 0.3354 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
C30 Story1 Column 80*80 Bottom 0.2322 0.5692 0.645 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 6 51 192.64
C31 Story1 Column 80*80 Bottom 0.2322 0.5692 0.645 0.430 3 ramales de la barra BarraNo.4 6 51 192.64
C32 Story1 Column 70*70 Bottom 0.2576 0.3354 0.352 0.352 3 ramales de la barra BarraNo.4 11 29 118.19
Peso Total(kg) 13055.99
107
C.4. Resumen de cantidad de acero requerido por diseño a cortante en vigas.
Ubicación # de estribos Peso(kg)
Base 1912.00 6631.57
2 ramales de la barra BarraNo.4 660.00 1902.52
3 ramales de la barra BarraNo.4 1252.00 4729.05
Story1 2348.00 4041.14
2 ramales de la barra BarraNo.4 1648.00 2620.98
3 ramales de la barra BarraNo.3 300.00 386.40
3 ramales de la barra BarraNo.4 400.00 1033.76
Story2 2322.00 3997.80
2 ramales de la barra BarraNo.4 1624.00 2582.81
3 ramales de la barra BarraNo.3 300.00 386.40
3 ramales de la barra BarraNo.4 398.00 1028.59
Story3 2362.00 3431.55
2 ramales de la barra BarraNo.3 410.00 367.36
2 ramales de la barra BarraNo.4 484.00 779.30
3 ramales de la barra BarraNo.3 1164.00 1499.23
3 ramales de la barra BarraNo.4 304.00 785.66
Story4 2060.00 2204.40
2 ramales de la barra BarraNo.3 964.00 863.74
2 ramales de la barra BarraNo.4 416.00 661.61
3 ramales de la barra BarraNo.2 276.00 158.70
3 ramales de la barra BarraNo.3 404.00 520.35
Story5 1802.00 1052.79
2 ramales de la barra BarraNo.2 636.00 254.40
2 ramales de la barra BarraNo.3 212.00 189.95
3 ramales de la barra BarraNo.2 870.00 500.25
3 ramales de la barra BarraNo.3 84.00 108.19
Total general 12806.00 21359.25