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Electrificación de una planta de tratamiento y revalorización de escorias Código 001/00

Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Índice general Nº Colegiado: 1.962

ELECTRIFICACIÓN DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO Y

REVALORIZACION DE ESCORIAS.

(ÍNDICE GENERAL)

Promotor: Sr. José Antonio Coren López Autor del Proyecto: Roel proyectos. Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa. Ingeniero Técnico Industrial especialidad Electricidad Colegiado núm. 1.962

AUTOR: Juan Francisco Roca Blesa.

DIRECTOR: Sr. D. Pedro Santibáñez Huertas.

Fecha: Mayo / 2007.



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ÍNDICE GENERAL

Página. 1 MEMORIA 1 Hoja de identificación. 2 Índice de la Memoria. 3 1.1Objeto del proyecto. 8 1.2 Alcance. 8 1.3 Antecedentes. 8 1.3.1 Introducción. 8 1.3.2 Revalorización de escorias. 11 1.4 Normas y referencias. 12

1.4.1. Disposiciones legales y normas aplicadas. 12 1.4.2. Bibliografía. 14 1.4.3. Programas de cálculo. 15

1.4.3.1. Descripción de los programas de cálculo usados. 15 1.4.4. Plan de gestión de calidad aplicada al proyecto. 19 1.4.5. Otras referencias. 19

1.5 Definiciones y abreviaturas. 19 1.6 Aspectos generales. 19

1.6.1. Clasificación de la instalación. 19 1.6.2 Requisitos de diseño. 20

1.6.2.1. Relación de receptores y cargas. 20 1.6.2.2. Demandas de potencia. 21 1.6.2.3. Justificación de las Instalaciones. 21

1.6.2.3.1. Tabla de demandas de potencia. 22 1.6.2.4. Consideraciones sobre las potencias obtenidas. 24

1.6.2.4.1. Potencia de cálculo. 24 1.6.2.4.2 Potencia total instalada (P inst). 25 1.6.2.4.3 Potencia aparente total (S calc). 25

1.6.2.5. Suministro de energía. 26

1.6.3 Descripción de la instalación eléctrica. 26 1.6.3.1. Red de Media Tensión. 26

1.6.3.1.1 Sistema radial. 26 1.6.3.1.2 Sistema de anillo abierto. 26 1.6.3.1.3 Anillo abierto con doble alimentación. 27 1.6.3.1.4 Doble alimentación. 27 1.6.3.1.5 Conductor alimentación. 27

1.6.3.2. Centros de transformación. 28 1.6.3.2.1 Situación de los centros de transformación. 28



2

1.6.3.2.1.1 Prefabricados. 28 1.6.3.2.1.2 Situados en subterráneos. 29 1.6.3.2.1.3 Situados en locales cedidos. 29 1.6.3.2.2 Características generales del centro de transformación. 29 1.6.3.2.3 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA. 29 1.6.3.2.4 Tipos de transformadores. 29 1.6.3.2.4.1 Llenado integral. 29 1.6.3.2.4.2 Generalidades. 30 1.6.3.2.4.3 Tensiones. 31 1.6.3.2.5 Transformador seco Trihal. 32 1.6.3.2.5.1 Gama. 32 1.6.3.2.5.2 Tecnología y calidad. 33 1.6.3.2.5.3 Circuito magnético, arrollamientos y encapsulado. 33 1.6.3.2.5.4 El transformador Trihal y su integración en el medio ambiente. 35

1.6.3.3. Red de baja tensión. 36 1.6.3.3.1 Tipos de esquemas. 36 1.6.3.3.1.1 Esquema TN. 36 1.6.3.3.1.2 Esquema TT. 37 1.6.3.3.1.3 Esquema IT. 37 1.6.3.3.2 Estructura. 37 1.6.3.3.2.1 Tipo de tendido. 37 1.6.3.3.2.2 En función de la sección. 37 1.6.3.3.2.3 En función de la conexión. 38 1.6.3.3.3 Desglose. 38 1.6.3.3.3.1 Caja general de protección. 38 1.6.3.3.3.2 Línea acometida. 39 1.6.3.3.3.3 Línea general de alimentación. 39 1.6.3.3.3.4 Descripción de los contadores. 39 1.6.3.3.3.5 Derivación individual. 40 1.6.3.3.3.6 Desglose por secciones. 40 1.6.3.3.3.7 Desglose por consumidores finales. 41 1.6.3.3.4 Generalidades. 41 1.6.3.3.4.1 Cuadro general. 43

1.7 Análisis de las soluciones. 44

1.7.1. Compensación de energía reactiva. 44 1.7.1.1. Formas de compensación de energía reactiva. 45

1.7.1.1.1 Compensación global. 45 1.7.1.1.2 Compensación parcial. 45 1.7.1.1.3 Compensación individual. 46

1.7.1.2 Tipos de compensación de energía reactiva 46 1.7.1.2.1 Compensación fija. 47 1.7.1.2.2 Compensación automática. 47



3

1.7.2. Protecciones. 47 1.7.2.1. Protección contra sobreintensidades. 47 1.7.2.2. Protección contra sobretensiones. 48

1.7.2.2.1 Categorías de las sobretensiones. 48 1.7.2.2.2 Medidas para el control de las sobretensiones. 49 1.7.2.2.3 Selección de los materiales en la instalación. 49

1.7.2.3. Protección contra contactos directos e indirectos. 50 1.7.2.3.1 Protección contra contactos directos. 50 1.7.2.3.2 Protección contra contactos indirectos. 50

1.7.3. Puestas a tierra. 51 1.7.3.1. Uniones a tierra. 52 1.7.3.2. Resistencia de las tomas de tierra. 54 1.7.3.3. Tomas de tierra independiente. 54 1.7.3.4. Separación entre las tomas de tierra de las masas de la instalación y de las masas de un centro de transformación. 54

1.7.4. Receptores a motor. 55 1.7.4.1. Relación de los motores de la actividad. 56

1.7.5. Automatización. 57

1.7.5.1. Instrumentación utilizada. 57 1.7.5.2. Lógica. 57 1.7.5.3. Autómatas programables. 57 1.7.5.4. Parámetros de elección. 57

1.7.6. Control de motores. 57 1.7.6.1. Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. 57 1.7.6.2 Nociones previas. 58 1.7.6.3 Variación de velocidad. 58

1.7.6.3.1 Regulación de velocidad. 58 1.7.6.3.2 Protecciones integradas. 59 1.7.6.3.3 Principales tipos de variadores. 59 1.7.6.3.3.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 59 1.7.6.3.3.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos. 59

1.7.6.4 Estructura y componentes de los arrancadores y variadores electrónicos. 60

1.7.6.4.1 Estructura. 60 1.7.6.5 Selección de un variador de velocidad. 60

1.7.6.5.1 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique). 61 1.7.6.5.2. Circuito recomendado. 62

1.7.6.6. Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique). 62 1.7.6.6.1 Principio de funcionamiento. 62 1.7.6.6.2. Circuito recomendado. 63

1.7.6.7. Ahorro de energía. 63



4

1.8 Resultados finales. 64

1.8.1 Red de Media Tensión. 64 1.8.1.1 Solución Adoptada. 64 1.8.1.2 Descripción General. 64 1.8.1.3 Cable. 64 1.8.1.4 Terminaciones. 65

1.8.1.4.1 Terminaciones Exteriores. 65 1.8.1.4.2 Terminaciones Apantalladas. 65

1.8.1.5 Zanjas. 65 1.8.1.5.1 Zanjas en acera. 65 1.8.1.5.2 Cruces de calle. 66

1.8.2 Red de tierras. 66 1.8.2.1 Tierra de Protección. 67 1.8.2.2 Tierra de Servicio. 68

1.8.3 Descripción de la instalación transformadora. 68 1.8.3.1 Obra civil. 68 1.8.3.2 Aparamenta instalación eléctrica. 71

1.8.3.2.1 Características de la red de alimentación. 71 1.8.3.2.2 Características de la aparamenta M.T. 72 1.8.3.2.2.1 Celdas CGM. 72 1.8.3.2.2.2 Transformador seco Trihal. 78 1.8.3.2.3 Características descriptivas de los Cuadros de baja tensión. 78

1.8.4 Red de baja tensión. 82 1.8.4.1 Esquemas de distribución. 82 1.8.4.2 Estructura de las redes. 82 1.8.4.3 Trazado de la red de baja tensión. 83

1.8.4.3.1 Centro de transformación. 83 1.8.4.4 Dimensionado de las zanjas. 83

1.8.4.4.1 Zanjas en acera. 83 1.8.4.4.2 Zanjas en calzada, cruces de calles o carreteras. 84

1.8.4.5 Conductores. 84 1.8.4.6 Terminales. 84 1.8.4.7 Tubos para protección de cables enterados de baja tensión. 84 1.8.4.8 Cinta para la señalización de cable subterráneo. 85 1.8.4.9 Placas de plástico para protección de cables enterrados. 85 1.8.4.10 Sistemas de protección. 85 1.8.4.11 Continuidad del neutro. 86 1.8.4.12 Puestas a tierra. 86 1.8.4.13 Distribución a consumidores. Cableado y canales. 86

1.8.4.13.1 Bandejas pasacables. 87



5

1.8.4.13.2 Colocación de las bandejas. 87 1.8.4.13.3 Tendido de conductores de potencia. 87 1.8.4.13.4 Tendido de conductores de maniobra y control. 87 1.8.4.13.5 Tubos pasacables. 87 1.8.4.13.6 Tendidos. 88 1.8.4.13.7 Conexiones a elementos. 88

1.8.4.14 Cuadro de control de motores. 88 1.8.4.14.1 Envolventes. 88 1.8.4.14.2 Tendido de cableado y señalización de elementos. 88 1.8.4.14.3 Etiquetado y comprobación de continuidad. 88

1.8.5 Compensación de la energía reactiva. 89

1.8.5.1 Generalidades. 89 1.8.5.2 Características del equipo de compensación. 91

1.8.5.2.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2. 91 1.8.5.2.2 Contactores tipo LC1-DLK. 92 1.8.5.2.3 Regulador de reactiva VARLOGIC R6. 93 1.8.5.2.4 Condensadores Varplus M1/M4. 93 1.8.5.2.5 Relación de entrada escalones2x15+30. 94

1.8.6 Automatización. 95 1.8.6.1 Solución adoptada. 95

1.8.6.1.1 Relé programable Zelio Logic (Telemecanique). 95 1.8.6.1.2 Descripción. 95 1.8.6.1.3 Lenguajes de programación. 96

1.8.6.2 Software Zelio Soft. 96 1.8.6.2.1 Modos de introducción de los esquemas de control. 96 1.8.6.2.2 El test de coherencia y los idiomas de la aplicación. 96 1.8.6.2.3 Introducción de los mensajes visualizados en Zelio Logic. 97 1.8.6.2.4 Simplificación de la instalación. 97

1.8.7 Control de motores. 98 1.8.7.1 Variador de velocidad. 98

1.8.7.1.1 Altivar 31 (Telemecanique). 98 1.8.7.1.2 Solución adoptada. 99

1.8.7.2 Arrancador. 99 1.8.7.2.1 Altistar 48 (Telemecanique). 99 1.8.7.2.2 Solución adoptada. 99

1.9 Planificación del proyecto 100 1.10 Orden de prioridad entre los documentos básicos 104



6

Pág.

2 ANEXO DE CALCULOS 1 Índice 2 2.1 Previsión de potencia 6

2.1.1 Potencia en sectores 6 2.1.2 Desglose de la demanda por sectores 6

2.2 Trazado de redes de alimentación 7 2.2.1 Red de Media Tensión 7

2.2.1.1 Intensidad primaria 7 2.2.1.2 Intensidad secundaria 7 2.2.1.3 Sección mínima para intensidad de cortocircuito 8

2.2.1.3.1 Observaciones 8 2.2.1.3.2 Cálculo de las intensidades de cortocircuito. 8 2.2.1.3.3 Cortocircuito en el lado de Media tensión. 9 2.2.1.3.4 Cortocircuito en el lado de Baja tensión. 9

2.2.1.4 Dimensiones del embarrado. 9 2.2.1.4.1 Comprobación por densidad de corriente. 9 2.2.1.4.2 Comprobación por solicitación electrodinámica. 10 2.2.1.4.3 Cortocircuito por solicitación térmica. 13

2.2.2 Centros de transformación. 14 2.2.2.1 Potencia de los transformadores. 14 2.2.2.2 Dimensionado de los puentes de Media Tensión. 14 2.2.2.3 Protecciones de los transformadores. 15 2.2.2.4 Dimensionado de la ventilación del centro transformador. 15 2.2.2.5 Dimensionado del pozo apaga-fuegos. 16 2.2.2.6 Instalaciones de puesta a tierra. 16

2.2.2.6.1 Resistividad del terreno. 16 2.2.2.6.2 Determinación de las corrientes máximas... 17 2.2.2.6.3 Diseño preliminar de la instalación de tierra. 18 2.2.2.6.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra. 18 2.2.2.6.5 Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación. 20 2.2.2.6.6 Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación. 21 2.2.2.6.7 Cálculo de las tensiones aplicadas. 21 2.2.2.6.8 Investigación de las tensiones transferibles al exterior. 23 2.2.2.6.9 Separación entre puesta a tierra de protección y de servicio. 24 2.2.2.6.10 Comprobación de valores. 25 2.2.2.6.11 Corrección y ajuste del diseño inicial. 25

2.2.3 Cálculos eléctricos de la red de Baja Tensión. 26 2.2.3.1 Cálculos eléctricos red de baja tensión. 26 2.2.3.2 Instalación eléctrica. 26

2.2.3.2.1 Demandas de potencia y datos de partida. 26 2.2.3.2.1.1 Relación de potencias por secciones. 28



7

2.2.3.2.2 Dimensionado de las instalaciones. 32 2.2.3.2.2.1 Expresiones utilizadas. 32 2.2.3.2.3 Consideraciones de cálculo. 34 2.2.3.2.3.1 Caídas de tensión. 34 2.2.3.2.3.2 Prot. Térmica (fusibles y dispositivos regulables). 35 2.2.3.2.3.3 Cálculos a cortocircuito y curvas de disparo. 36 2.2.3.2.4 Cálculo de la acometida. 40 2.2.3.2.5 Cálculo de la línea general de alimentación. 42 2.2.3.2.6 Cálculo de la derivación individual. 44 2.2.3.2.7 Cuadro de resultados del cálculo de la instalación. 47

2.2.3.3 Compensación de energía. 49 2.2.3.3.1 Dimensionado de la batería de condensadores. 49 2.2.3.3.2 Dimensionado de la línea. 50

2.2.3.4 Cálculo red de tierras. 51 2.2.3.5 Red de tierras general. 51

2.3 Anexos de aplicación en el ámbito del proyecto 53 2.4 Otros documentos 53

2.4.1 Compensación de energía. 53 2.4.1.1 Corrección del factor de potencia. 53

2.4.1.1.1 ¿Qué es el factor de potencia? 53 2.4.1.1.1.1 Naturaleza de la energía reactiva. 53 2.4.1.1.1.2 Consumidores de energía reactiva. 53 2.4.1.1.1.3 Factor de potencia. 54 2.4.1.1.1.4 Medición práctica del factor de potencia. 54 2.4.1.1.2 ¿Por qué mejorar el factor de potencia? 54 2.4.1.1.2.1 Reducción del recargo de reactiva en la factura de electricidad. 54 2.4.1.1.2.2 Optimización técnico-económica de la instalación. 55

2.4.1.2 ¿Cómo compensar una instalación? 55 2.4.1.2.1 Principio teórico. 55 2.4.1.2.2 ¿Con qué compensar? 55 2.4.1.2.3 Elección entre condensadores fijos o baterías de regulación automática. 56

2.4.1.3 ¿Dónde compensar? 56 2.4.1.3.1 Compensación global. 56 2.4.1.3.2 Compensación parcial. 57 2.4.1.3.3 Compensación individual. 57

2.4.1.4 ¿Cómo determinar el nivel de compensación en energía reactiva? 57

2.4.1.4.1 Método basado en el cálculo de potencias. 57 2.4.1.5 Instalación de las baterías de condensadores. 58

2.4.1.5.1 El elemento condensador. 58 2.4.1.5.2 Elección de los aparatos de protección, mando y de los cables de conexión. 58



8

2.4.2 Cálculo de corrientes de cortocircuito. 60 2.4.2.1 Introducción. 60 2.4.2.2 Los principales defectos de cortocircuito. 62

2.4.2.2.1 Características de los cortocircuitos 62 2.4.2.2.2 Consecuencias de los cortocircuitos. 63 2.4.2.2.2.1 Establecimiento de la intensidad de cortocircuito. 63 2.4.2.2.2.2 Normas y cálculos de las Icc. 64

2.4.2.3 Cálculo por el método de las impedancias. 65 2.4.2.3.1 Cortocircuito trifásico. 66 2.4.2.3.2 Cortocircuito bifásico aislado. 66 2.4.2.3.3 Cortocircuito monofásico aislado. 66 2.4.2.3.4 Cortocircuito a tierra (monofásico o bifásico). 66

2.4.2.4 Cálculos mediante ordenador de las corrientes de cortocircuito. 66

2.4.3 Control de motores. 67 2.4.3.1 Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. 67 2.4.3.2 Nociones previas. 67 2.4.3.3 Principales funciones. 68

2.4.3.3.1 Aceleración controlada. 68 2.4.3.3.2 Variación de velocidad. 68 2.4.3.3.3 Regulación de velocidad. 68 2.4.3.3.4 Deceleración controlada. 69 2.4.3.3.5 Inversión del sentido de giro. 69 2.4.3.3.6 Frenado. 69 2.4.3.3.7 Protecciones integradas. 69

2.4.3.4 Principales modos de funcionamiento. 70 2.4.3.4.1 Variador unidireccional. 71 2.4.3.4.2 Variación bidireccional. 71 2.4.3.4.3 Funcionamiento a par constante. 71 2.4.3.4.4 Funcionamiento a par variable. 72 2.4.3.4.5 Funcionamiento a potencia constante. 72

2.4.3.5 Principales tipos de variadores. 72 2.4.3.5.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 72 2.4.3.5.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos. 73

2.4.3.6 Principales modos de funcionamiento. 73 2.4.3.6.1 Estructura. 73 2.4.3.6.2 El módulo de control. 73 2.4.3.6.3 El módulo de potencia. 74

2.4.3.7 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 74 2.4.3.7.1 Constitución. 74 2.4.3.7.2 La variación de velocidad. 75 2.4.3.7.3 Las protecciones integradas. 75

2.4.3.8 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique). 76 2.4.3.8.1 Selección de un variador de velocidad. 77 2.4.3.8.2 Circuito recomendado. 77



9

2.4.3.8.3 La instalación del convertidor de frecuencia. 78 2.4.3.8.4 Recomendaciones de instalación. 78

2.4.3.9 Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique). 79 2.4.3.9.1 Principio de funcionamiento. 79 2.4.3.9.2 Circuito recomendado. 79 2.4.3.9.3 Ahorro de energía. 80

2.5 Documentación técnica. 80 2.5.1.1 Media tensión. 80

2.5.1.1.1 Transformador seco Trihal (Merlín Gerin) 80 2.5.1.1.2 Sistema de celdas CGM (Ormazabal) 80 2.5.1.1.3 Cable AL EPROTENAX M COMPACT (Pirelli) 80 2.5.1.1.4 Estudio para cálculo de la potencia del centro

de transformación 80 2.5.1.2 Compensación de energía reactiva. 80

2.5.121.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2 (Merlin Gerin). 80 2.5.1.2.2 Regulador de reactiva Varlogic R6 (Merlin Gerin) 80 2.5.1.2.3 Condensadores Varplus M1/M4 (Merlin Gerin). 80

2.5.1.3 Control de motores. 80 2.5.1.3.1 Altivar 31 (Telemecanique). 80 2.5.1.3.2 Altistar 48 (Telemecanique). 80

2.5.1.4 Envolvente. 80 2.5.1.4.1 Sistema Prisma (Merlin Gerin). 80

2.5.1.5 Automatización. 80 2.5.1.5.1 Autómata programable Zelio (Telemecanique). 80

2.5.1.6 Anexo técnico escorias. 80



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ÍNDICE Página.

3 PLANOS Índice 2 3.1 Localización. 3

3.1.0 Emplazamiento. 3.1.1 Situación. 3.1.2 Plano situación en parcela. 3.1.3 Diagrama de flujos.

3.2 Nave industrial. 4 3.2.1 Planta general y almacén. 3.2.2 Fachadas. 3.2.3 Sección y detalles.

3.3 Equipos. 5 3.3.1 Disposición equipos en nave. 3.3.2 Disposición equipos sección A-A´; D-D´; E-E´. 3.3.3 Disposición equipos sección B-B´; C-C´.

3.4 Media tensión. 6

3.4.1 Localización líneas de MT y bt. 3.4.2 Vistas exteriores (CT). 3.4.3 Vistas interiores (CT). 3.4.4 Red de tierras (CT). 3.4.5 Detalles red de tierras. 3.4.6 Zanjas MT y bt. 3.4.7 Esquema de conexión en MT.

3.5 Baja tensión. 7 3.5.1 Cuadro eléctrico (vista exterior). 3.5.2 Cuadro eléctrico (montaje). 3.5.3 Cuadro eléctrico (detallado). 3.5.4 Disposición de bandejas. 3.5.5 Estudio de cargas. 3.5.6 Esquema unifilar baja tensión I. 3.5.7 Esquema unifilar baja tensión II. 3.5.8 Esquema unifilar baja tensión III. 3.5.9 Red de tierras.



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4 PLIEGO DE CONDICIONES. Índice 2 4.1 Condiciones Generales 4

4.1.1 Objeto 4 4.1.2 Contratación de la empresa 4 4.1.3 Validez de las ofertas 5 4.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación 5 4.1.5 Planos provisionales y definitivos 5 4.1.6 Adjudicación del concurso 5 4.1.7 Plazos de ejecución 6 4.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía 6

4.1.8.1 Fianza provisional 6 4.1.8.2 Fianza definitiva 6 4.1.8.3 Fondo de garantía 7

4.1.9 Modificaciones del proyecto 7 4.1.10 Modificaciones de los planos 8 4.1.11 Replanteo de las Obras 8 4.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista 9 4.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante 9

4.2 Condiciones económicas y legales 10 4.2.1 Contrato 10 4.2.2 Domicilios y representaciones 10 4.2.3 Obligaciones del contratista en materia social 11 4.2.4 Revisión de precios 12 4.2.5 Rescisión del contrato 13 4.2.6 Certificación y abono de las obras 14

4.3 Condiciones Facultativas 16 4.3.1 Disposiciones Legales 16 4.3.2 Control de calidad de la ejecución 17 4.3.3 Documento final de obra 17 4.3.4 Libro de incidencias 17

4.3.4.1 Paralización de los trabajos 18 4.3.4.2 Aviso e información a la Autoridad Laboral 18

4.4 Condiciones Técnicas 19

4.4.1 Red Subterránea de Media Tensión 19 4.4.1.1 Zanjas 19

4.4.1.1.1 Apertura de las zanjas 20 4.4.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas 20 4.4.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla y ladrillo 21 4.4.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable! 21 4.4.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas 21 4.4.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de tierras 21 4.4.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados 21 4.4.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución21

4.4.1.2 Rotura de pavimentos 22



12

4.4.1.3 Reposición de pavimentos 23 4.4.1.4 Cruces (cables entubados) 23 4.4.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones 25 4.4.1.6 Tendido de cables 26

4.4.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas 26 4.4.1.6.2 Tendido de cables en zanja 26 4.4.1.6.3 Tendido de cables en tubulares 27

4.4.1.7 Empalmes 28 4.4.1.8 Terminales 28 4.4.1.11 Transporte de bobinas de cables 28

4.4.2 Centros de Transformación 29 4.4.2.1 Obra civil 29 4.4.2.2 Aparamenta de Media Tensión 29

4.4.2.2.1 Características constructivas 30 4.4.2.2.2 Compartimiento de aparellaje 30 4.4.2.2.3 Compartimiento del juego de barras 30 4.4.2.2.4 Compartimiento de conexión de cables 31 4.4.2.2.5 Compartimiento de mando 31 4.4.2.2.6 Compartimiento de control 31 4.4.2.2.7 Cortacircuitos fusibles 31

4.4.2.3 Transformadores 31 4.4.2.4 Normas de ejecución de las instalaciones 31 4.4.2.5 Pruebas reglamentarias 32 4.4.2.6 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad 32

4.4.2.6.1 Prevenciones generales 32 4.4.2.6.2 Puesta en Servicio 32 4.4.2.6.3 Separación de servicio 32 4.4.2.6.4 Prevenciones especiales 33

4.4.3 Red subterránea de baja tensión 33 4.4.3.1 Trazado de línea y apertura de zanjas 33

4.4.3.1.1 Trazado 33 4.4.3.1.2 Apertura de zanjas 33 4.4.3.1.3 Vallado y señalización 34 4.4.3.1.4 Dimensiones de las zanjas 34 4.4.3.1.5 Varios cables en la misma zanja 34 4.4.3.1.6 Características de los tubulares 35

4.4.3.2 Transporte de bobinas de los cables 35 4.4.3.3 Tendido de cables 35 4.4.3.4 Cruzamientos 36 4.4.3.5 Cables de BT directamente enterrados 36 4.4.3.6 Cables telefónicos o telegráficos subterráneos 37 4.4.3.7 Conducciones de agua y gas 37 4.4.3.8 Proximidades y paralelismos 37 4.4.3.9 Protección mecánica 37 4.4.3.10 Señalización 37 4.4.3.11 Rellenado de zanjas 37 4.4.3.12 Reposición de pavimentos 38 4.4.3.13 Empalmes y terminales 38 4.4.3.14 Puesta a tierra 38 4.4.3.15 Conectores 39



13

5 MEDICIONES 1

Página. Índice 2 5.1 Mediciones 3

5.1.1 Capítulo 01: Ingeniería de supervisión 1 5.1.2 Capítulo 02: Movimiento de tierras. 2 5.1.3 Capítulo 03: Planteamiento topográfico 3 5.1.4 Capítulo 04: Centro de transformación. 4 5.1.5 Capítulo 05: Cuadro de control de motores. 5 5.1.6 Capítulo 06: Canalizaciones. 6 5.1.7 Capítulo 07: Instalaciones eléctricas. 7 5.1.8 Capítulo 08: Programación y control. 8 5.1.9 Capítulo 09: Puesta en marcha. 9

6 PRESUPUESTO 1 6.1 Índice del presupuesto. 6.2 Lista de precios elementales 6.3 Cuadro de descompuestos 6.4 Presupuesto 6.5 Resumen del presupuesto

7 ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD 1 Índice 2 7.1 Objeto de este estudio de Seguridad y Salud. 5 7.2 Características de la obra. 5

7.2.1 Memoria informativa. 5 7.2.1.1 Denominación. 5 7.2.1.2 Emplazamiento. 5 7.2.1.3 Propiedad. 6 7.2.1.4 Presupuesto. 6 7.2.1.5 Número de trabajadores. 6 7.2.1.6 Accesos. 6 7.2.1.7 Servicios públicos. 6 7.2.1.8 Centros asistenciales más próximos. 6

7.2.2 Memoria descriptiva. 6 7.2.2.1 Tipo de obra. 6 7.2.2.2 Cimentación. 6 7.2.2.3 Estructura. 6 7.2.2.4 Cerramientos. 7 7.2.2.5 Cubiertas. 7 7.2.2.6 Instalaciones. 7



14

7.2.2.7 Existencia de instalaciones previas. 7 7.2.2.8 Circulación de personas ajenas a la obra. 7 7.2.2.9 Suministro de energía eléctrica. 7 7.2.2.10 Suministro de agua potable. 7 7.2.2.11 Vertido de aguas sucias. 7

7.2.3 Descripción y prevención de riesgos generales. 7 7.2.3.1 Excavaciones. 7

7.2.3.1.1 Descripción de los trabajos. 7 7.2.3.1.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 7 7.2.3.1.3 Normas básicas de seguridad. 8 7.2.3.1.4 Protecciones colectivas. 8 7.2.3.1.5 Protecciones individuales. 9

7.2.3.2 Albañilería. 9 7.2.3.2.1 Descripción de los trabajos. 9 7.2.3.2.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 9 7.2.3.2.3 Normas básicas de seguridad. 9 7.2.3.2.4 Protecciones colectivas. 10 7.2.3.2.5 Protecciones individuales. 12

7.2.3.3 Instalaciones. 12 7.2.3.3.1 Descripción de los trabajos. 12 7.2.3.3.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 13 7.2.3.3.3 Normas básicas de seguridad. 13 7.2.3.3.4 Protecciones colectivas. 13 7.2.3.3.5 Protecciones individuales. 13

7.2.4 Instalaciones sanitarias. 14 7.2.4.1 Problemática. 14 7.2.4.2 Instalaciones provisionales. 14 7.2.4.3 Normas generales de conservación y limpieza. 14

7.2.5 Instalaciones provisionales. 14 7.2.5.1 Instalación eléctrica: descripción de los trabajos. 14

7.2.5.1.1 Riesgos más frecuentes. 15 7.2.5.1.2 ¿Por qué se producen los accidentes eléctricos? 15 7.2.5.1.3 Normas básicas de seguridad. 16 7.2.5.1.4 Neutralización de riesgos eléctricos. 17 7.2.5.1.5 Protecciones colectivas. 20 7.2.5.1.6 Protecciones personales. 20 7.2.5.1.7 Actuación ante los accidentes eléctricos. 20

7.2.5.2 Instalación provisional de incendios. 21 7.2.5.3 Maquinaria. 22

7.2.5.3.1 Detección de los riesgos más frecuentes. 22 7.2.5.3.2 Normas básicas de seguridad. 23 7.2.5.3.3 Protecciones individuales. 24 7.2.5.3.4 Protecciones colectivas. 25

7.2.6 Medios auxiliares. 25 7.2.6.1 Descripción de los medios auxiliares. 25 7.2.6.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 26 7.2.6.3 Normas básicas de seguridad. 26 7.2.6.4 Protecciones colectivas. 27 7.2.6.5 Protecciones individuales. 27

7.2.7 Trabajos previos a la realización de la obra. 27



15

7.2.8 Metodología para la evaluación de riesgos en la obra. 28 7.2.8.1 Metodología para definir la severidad del posible daño. 29 7.2.8.2 Metodología para definir la probabilidad que ocurra el daño. 29 7.2.8.3 Metodología para definir la evaluación inicial de riesgos. 30 7.2.8.4 Cuadro base para evaluaciones de riesgos. 30 7.2.8.5 Plan de control de riesgos. 30 7.2.8.6 Revisiones del plan de control de riesgos. 31 7.2.8.7 Estadillo de presentación del trabajo de evaluación de riesgos. 31

7.2.9 Anexo primeros auxilios. 31

7.2.9.1 Teléfonos de interés. 32 7.2.9.2 Primeros auxilios recogidos en este documento. 32


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Memoria Nº Colegiado1.962

1.- MEMORIA

AUTOR: Juan Francisco Roca Blesa. DIRECTOR: Sr. D. Pedro Santibáñez Huertas.

Fecha: Mayo / 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Memoria Nº Colegiado: 1.962

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HOJA DE IDENTIFICACIÓN. TÍTULO ELECTRIFICACIÓN DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO Y REVALORIZACION DE ESCORIAS. CÓDIGO DE IDENTIFICACIÓN: 0001/00 SITUACIÓN:

Polígono industrial Riu Clar parcela 300 del término municipal de Tarragona, quedando delimitada de la siguiente manera: - Al sur y al Oeste por la carretera de TV-721 (Tarragona Constantí). - Al norte por la calle Coure. - Al Este por la calle Mercuri.

Referencia Catastral: 2349 SOLICITANTE:

RECSA (Revalorización de escorias para la construcción S.A.) C/ Calle Tercio Gran Capitán 217. C.P. 28834 Colmenar Viejo (Madrid). Teléfono: 91 7347834 Fax: 91 7342328 E-mail: [email protected] Representante legal: José Antonio Coren López DNI: 17543296 -K

AUTOR DEL PROYECTO:

Roel proyectos. C/ Ramón y Cajal 65 Tarragona. Teléfono: 977 36 52 41 Fax: 977 36 52 42 E-mail: [email protected] Representante legal: Juan Francisco Roca Blesa DNI: 39671576-A

PROYECTISTA:

Juan Francisco Roca Blesa N.I.F: 39671576-A Ingeniero Técnico Industrial. Nº Colegiado: 1.962 C/ Ramón y Cajal 65 Tarragona. Teléfono: 977 36 52 41 Fax: 977 36 52 42 E-mail: [email protected]

Firman de acuerdo a los efectos del proyecto los anteriormente citados: Solicitante. Proyectistas. Autor del Proyecto. Tarragona, Mayo 2007.



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ÍNDICE

Página. 1 MEMORIA 1 Hoja de identificación. 2 Índice de la Memoria. 3 1.1Objeto del proyecto. 8 1.2 Alcance. 8 1.3 Antecedentes. 8 1.3.1 Introducción. 8 1.3.2 Revalorización de escorias. 11 1.4 Normas y referencias. 12

1.4.1. Disposiciones legales y normas aplicadas. 12 1.4.2. Bibliografía. 14 1.4.3. Programas de cálculo. 15

1.4.3.1. Descripción de los programas de cálculo usados. 15 1.4.4. Plan de gestión de calidad aplicada al proyecto. 19 1.4.5. Otras referencias. 19

1.5 Definiciones y abreviaturas. 19 1.6 Aspectos generales. 19

1.6.1. Clasificación de la instalación. 19 1.6.2 Requisitos de diseño. 20

1.6.2.1. Relación de receptores y cargas. 20 1.6.2.2. Demandas de potencia. 21 1.6.2.3. Justificación de las Instalaciones. 21

1.6.2.3.1. Tabla de demandas de potencia. 22 1.6.2.4. Consideraciones sobre las potencias obtenidas. 24

1.6.2.4.1. Potencia de cálculo. 24 1.6.2.4.2 Potencia total instalada (P inst). 25 1.6.2.4.3 Potencia aparente total (S calc). 25

1.6.2.5. Suministro de energía. 26

1.6.3 Descripción de la instalación eléctrica. 26 1.6.3.1. Red de Media Tensión. 26

1.6.3.1.1 Sistema radial. 26 1.6.3.1.2 Sistema de anillo abierto. 26 1.6.3.1.3 Anillo abierto con doble alimentación. 27 1.6.3.1.4 Doble alimentación. 27 1.6.3.1.5 Conductor alimentación. 27

1.6.3.2. Centros de transformación. 28 1.6.3.2.1 Situación de los centros de transformación. 28 1.6.3.2.1.1 Prefabricados. 28 1.6.3.2.1.2 Situados en subterráneos. 29 1.6.3.2.1.3 Situados en locales cedidos. 29



4

1.6.3.2.2 Características generales del centro de transformación. 29 1.6.3.2.3 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA. 29 1.6.3.2.4 Tipos de transformadores. 29 1.6.3.2.4.1 Llenado integral. 29 1.6.3.2.4.2 Generalidades. 30 1.6.3.2.4.3 Tensiones. 31 1.6.3.2.5 Transformador seco Trihal. 32 1.6.3.2.5.1 Gama. 32 1.6.3.2.5.2 Tecnología y calidad. 33 1.6.3.2.5.3 Circuito magnético, arrollamientos y encapsulado. 33 1.6.3.2.5.4 El transformador Trihal y su integración en el medio ambiente. 35

1.6.3.3. Red de baja tensión. 36 1.6.3.3.1 Tipos de esquemas. 36 1.6.3.3.1.1 Esquema TN. 36 1.6.3.3.1.2 Esquema TT. 37 1.6.3.3.1.3 Esquema IT. 37 1.6.3.3.2 Estructura. 37 1.6.3.3.2.1 Tipo de tendido. 37 1.6.3.3.2.2 En función de la sección. 37 1.6.3.3.2.3 En función de la conexión. 38 1.6.3.3.3 Desglose. 38 1.6.3.3.3.1 Caja general de protección. 38 1.6.3.3.3.2 Línea acometida. 39 1.6.3.3.3.3 Línea general de alimentación. 39 1.6.3.3.3.4 Descripción de los contadores. 39 1.6.3.3.3.5 Derivación individual. 40 1.6.3.3.3.6 Desglose por secciones. 40 1.6.3.3.3.7 Desglose por consumidores finales. 41 1.6.3.3.4 Generalidades. 41 1.6.3.3.4.1 Cuadro general. 43

1.7 Análisis de las soluciones. 44

1.7.1. Compensación de energía reactiva. 44 1.7.1.1. Formas de compensación de energía reactiva. 45

1.7.1.1.1 Compensación global. 45 1.7.1.1.2 Compensación parcial. 45 1.7.1.1.3 Compensación individual. 46

1.7.1.2 Tipos de compensación de energía reactiva 46 1.7.1.2.1 Compensación fija. 47 1.7.1.2.2 Compensación automática. 47

1.7.2. Protecciones. 47 1.7.2.1. Protección contra sobreintensidades. 47 1.7.2.2. Protección contra sobretensiones. 48

1.7.2.2.1 Categorías de las sobretensiones. 48



5

1.7.2.2.2 Medidas para el control de las sobretensiones. 49 1.7.2.2.3 Selección de los materiales en la instalación. 49

1.7.2.3. Protección contra contactos directos e indirectos. 50 1.7.2.3.1 Protección contra contactos directos. 50 1.7.2.3.2 Protección contra contactos indirectos. 50

1.7.3. Puestas a tierra. 51 1.7.3.1. Uniones a tierra. 52 1.7.3.2. Resistencia de las tomas de tierra. 54 1.7.3.3. Tomas de tierra independiente. 54 1.7.3.4. Separación entre las tomas de tierra de las masas de la instalación y de las masas de un centro de transformación. 54

1.7.4. Receptores a motor. 55 1.7.4.1. Relación de los motores de la actividad. 56

1.7.5. Automatización. 57

1.7.5.1. Instrumentación utilizada. 57 1.7.5.2. Lógica. 57 1.7.5.3. Autómatas programables. 57 1.7.5.4. Parámetros de elección. 57

1.7.6. Control de motores. 57 1.7.6.1. Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. 57 1.7.6.2 Nociones previas. 58 1.7.6.3 Variación de velocidad. 58

1.7.6.3.1 Regulación de velocidad. 58 1.7.6.3.2 Protecciones integradas. 59 1.7.6.3.3 Principales tipos de variadores. 59 1.7.6.3.3.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 59 1.7.6.3.3.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos. 59

1.7.6.4 Estructura y componentes de los arrancadores y variadores electrónicos. 60

1.7.6.4.1 Estructura. 60 1.7.6.5 Selección de un variador de velocidad. 60

1.7.6.5.1 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique). 61 1.7.6.5.2. Circuito recomendado. 62

1.7.6.6. Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique). 62 1.7.6.6.1 Principio de funcionamiento. 62 1.7.6.6.2. Circuito recomendado. 63

1.7.6.7. Ahorro de energía. 63



6

1.8 Resultados finales. 64

1.8.1 Red de Media Tensión. 64 1.8.1.1 Solución Adoptada. 64 1.8.1.2 Descripción General. 64 1.8.1.3 Cable. 64 1.8.1.4 Terminaciones. 65

1.8.1.4.1 Terminaciones Exteriores. 65 1.8.1.4.2 Terminaciones Apantalladas. 65

1.8.1.5 Zanjas. 65 1.8.1.5.1 Zanjas en acera. 65 1.8.1.5.2 Cruces de calle. 66

1.8.2 Red de tierras. 66 1.8.2.1 Tierra de Protección. 67 1.8.2.2 Tierra de Servicio. 68

1.8.3 Descripción de la instalación transformadora. 68 1.8.3.1 Obra civil. 68 1.8.3.2 Aparamenta instalación eléctrica. 71

1.8.3.2.1 Características de la red de alimentación. 71 1.8.3.2.2 Características de la aparamenta M.T. 72 1.8.3.2.2.1 Celdas CGM. 72 1.8.3.2.2.2 Transformador seco Trihal. 78 1.8.3.2.3 Características descriptivas de los Cuadros de baja tensión. 78

1.8.4 Red de baja tensión. 82 1.8.4.1 Esquemas de distribución. 82 1.8.4.2 Estructura de las redes. 82 1.8.4.3 Trazado de la red de baja tensión. 83

1.8.4.3.1 Centro de transformación. 83 1.8.4.4 Dimensionado de las zanjas. 83

1.8.4.4.1 Zanjas en acera. 83 1.8.4.4.2 Zanjas en calzada, cruces de calles o carreteras. 84

1.8.4.5 Conductores. 84 1.8.4.6 Terminales. 84 1.8.4.7 Tubos para protección de cables enterados de baja tensión. 84 1.8.4.8 Cinta para la señalización de cable subterráneo. 85 1.8.4.9 Placas de plástico para protección de cables enterrados. 85 1.8.4.10 Sistemas de protección. 85 1.8.4.11 Continuidad del neutro. 86 1.8.4.12 Puestas a tierra. 86 1.8.4.13 Distribución a consumidores. Cableado y canales. 86

1.8.4.13.1 Bandejas pasacables. 87 1.8.4.13.2 Colocación de las bandejas. 87 1.8.4.13.3 Tendido de conductores de potencia. 87 1.8.4.13.4 Tendido de conductores de maniobra y control. 87 1.8.4.13.5 Tubos pasacables. 87



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1.8.4.13.6 Tendidos. 88 1.8.4.13.7 Conexiones a elementos. 88

1.8.4.14 Cuadro de control de motores. 88 1.8.4.14.1 Envolventes. 88 1.8.4.14.2 Tendido de cableado y señalización de elementos. 88 1.8.4.14.3 Etiquetado y comprobación de continuidad. 88

1.8.5 Compensación de la energía reactiva. 89

1.8.5.1 Generalidades. 89 1.8.5.2 Características del equipo de compensación. 91

1.8.5.2.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2. 91 1.8.5.2.2 Contactores tipo LC1-DLK. 92 1.8.5.2.3 Regulador de reactiva VARLOGIC R6. 93 1.8.5.2.4 Condensadores Varplus M1/M4. 93 1.8.5.2.5 Relación de entrada escalones2x15+30. 94

1.8.6 Automatización. 95 1.8.6.1 Solución adoptada. 95

1.8.6.1.1 Relé programable Zelio Logic (Telemecanique). 95 1.8.6.1.2 Descripción. 95 1.8.6.1.3 Lenguajes de programación. 96

1.8.6.2 Software Zelio Soft. 96 1.8.6.2.1 Modos de introducción de los esquemas de control. 96 1.8.6.2.2 El test de coherencia y los idiomas de la aplicación. 96 1.8.6.2.3 Introducción de los mensajes visualizados en Zelio Logic. 97 1.8.6.2.4 Simplificación de la instalación. 97

1.8.7 Control de motores. 98 1.8.7.1 Variador de velocidad. 98

1.8.7.1.1 Altivar 31 (Telemecanique). 98 1.8.7.1.2 Solución adoptada. 99

1.8.7.2 Arrancador. 99 1.8.7.2.1 Altistar 48 (Telemecanique). 99 1.8.7.2.2 Solución adoptada. 99

1.9 Planificación del proyecto 100 1.10 Orden de prioridad entre los documentos básicos 104



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1.1 Objeto del proyecto.

El presente proyecto tiene como objeto, la descripción de las instalaciones

eléctricas necesarias, para realizar el suministro eléctrico a la planta de tratamiento y revalorización de escorias para la construcción. El presente documento se compondrá de los estudios, descripciones, cálculos justificativos, planos, presupuesto y pliego de condiciones, que permitan realizar la construcción y montaje de las instalaciones según descripciones y requisitos especificados en el mismo. 1.2 Alcance.

El presente proyecto abarca la electrificación y conexión eléctrica a una empresa cogeneradora especial, de la cual es huésped de localización y socio accionarial. La citada instalación está sujeta a la aplicación del Real Decreto 436/2004, de 12 de Marzo, por la que se establece la metodología para la actualización y sistematización del régimen jurídico y económico de la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial. Categoría C; grupo C.1. Esta relación se acepta y condiciona la realización del proyecto, puesto que repercute en sobredimensionar algún elemento, que de otra forma no se justifica. Los límites serán los contemplados desde la cabina nº 9 de seccionador propiedad de la empresa suministradora, hasta la alimentación de la instalación de oficinas, alumbrado y vestuario-almacén, que quedan fuera del presente proyecto. 1.3 Antecedentes. 1.3.1 Introducción. La sociedad urbana, en su quehacer diario, genera permanentemente desechos. Los residuos sólidos urbanos (RSU) se originan básicamente como consecuencia de la actividad humana en sus domicilios.



9

Cada día es mayor la preocupación de la sociedad por el progresivo incremento de estos residuos y la magnitud de las cifras que se manejan. Se reclaman soluciones cada día mas limpias y respetuosas con el medio ambiente, aunque eso comporte unos costes económicos que deben ser asumidos. Los principales factores que han dado lugar a esta situación han sido, el incremento constante de la población en centros urbanos, utilización en bienes materiales de rápido envejecimiento, uso generalizado de la cultura de un solo uso y desaparición de los mercados de materiales de desecho o segundo uso. La gestión de RSU precisa de ideas claras y ante todo una voluntad política definidas y no sujeta a modas o vistas a futuras elecciones. Eso en España es imposible y los que nos hallamos en este terreno observamos unas posiciones o discursos en el consejo de administración, (en la mancomunidad están todos los grupos políticos representados), otras dependiendo de su posición de gobierno u oposición en sus respectivos ayuntamiento y ya el paroxismo en estamentos supramunicipales. La decisión sobre el tipo de gestión de los RSU corresponde a los ayuntamientos, de hecho, todo material que se deposite en los contenedores, una vez introducido en él, su entidad local es el propietario. Se plantean diversas opciones: Sin recuperación: los RSU son depositados directamente en un vertedero. Pocos son los vertederos de titularidad pública. Algún Consell Comarcal para su propio uso (Tivissa, l´Aldea, l´Espluga de Francolì, etc). Las grandes ciudades de este entorno, no disponen de ninguno, y tampoco existe entidad pública que permitiera verter en sus instalaciones, ya que reduciría la vida útil del vertedero drásticamente, al ser instalaciones de capacidades muy reducidas. Nadie quiere un macro vertedero en su comarca. Con recuperación:

• con aprovechamiento de materiales -proceso biológico (compostaje). - proceso mecánico (reciclado). ! Energético Combustión en masa Combustión de rechazo Biológico mediante digestores Biológico biogás de vertedero. Problemática. Todo material susceptible de ser reciclado, de no ser separado en el propio domicilio y depositado en el lugar correspondiente, no ayuda al balance ecológico. Su explicación es que así como con los materiales nobles como el cristal o los ferromagnéticos, no comportan problema de separación alguno, el papel que el ciudadano deposita en el contenedor de rechazo y que por efectos del compactado al que le somete el camión de la recogida, se puede contaminar con aceite de diversas procedencias. El precio ecológico que supone el reciclar este papel es desorbitado si se cuenta el agua, disolvente y emulgentes utilizados, etc, (inasumible). La incineración no es valida sólo como solución a estos problemas, sería de hipócritas,



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debiera inscribirse en un contexto más moderno de gestión que es la llamada Gestión integrada.

Principio de las 3 R La concepción moderna se basa en este principio:

! Reducción: generar menos residuos. ! Reutilizar: Buscar aplicaciones para usar nuevamente los materiales que se

encuentran en los RSU. ! Reciclar: Transformar los RSU en nuevos elementos útiles. Se demuestra este principio vacío en cuanto a dar cumplida solución a cualquier tipo de situación. Son necesarios añadir otros conceptos, para compaginar sin excluir, como es la minimización y la valorización. ! La minimización se muestra problemática desde su inicio puesto que implica a

grandes productores de materias primas, fabricantes de envoltorios (plásticos), cultura de las compras en grandes almacenes en el que todo producto esta envasado de una manera profusa. De hecho si no es así, este producto no se vende. El tema es complejo y políticamente no interesa tocar el tema. La reducción drástica del empaquetado plantea también problemas con los condicionantes higiénicos mínimos.

! Valorización introduce el principio de, en una sociedad demandante de energía, extraer toda la que sea posible del desecho antes de su vertido. Utilización de estos desechos como combustibles en procesos térmicos. El vertido se reconoce cada vez más a las claras que es postergar la solución a generaciones venideras.

La incineración, aunque interesa a ciertos grupos el mensaje contrario, se plantea como opción integradora de los diferentes sistemas. Ningún sistema de gestión de RSU por si solo, hoy en día, aporta la solución absoluta. ! Las plantas de compostaje no dan salida al rechazo de productos no orgánicos

que el ciudadano deposita, erróneamente y mal motivado, en los contenedores dispuestos a tal fin.

! Las incineradoras no transforman en energía el cristal o metales que recepciona así como consume una energía calorífica en eliminar el agua (humedad) de los desechos orgánicos previos a la incineración.

! Las papeleras no absorben el papel manchado puesto que el balance ecológico que supone su limpieza es inaceptable.

Si la separación es correcta, si solo a cada instalación llegara lo que puede y debe tratar, se eliminarían diversos problemas. ! En las plantas de compostaje de eliminarle la fracción no orgánica, obtendría

rendimientos cercanos al 85% con una calidad aceptable. Es necesario recordar que el terreno que nos rodea es cada vez mas pobre en nutrientes, al contrario que comentarios de funcionarios de medio ambiente de la consejeria del Gobierno Vasco, en el que allí el suelo es muy fértil y eso hace inviable esta instalación.



11

! En las incineradoras de eliminarle el residuo orgánico, cristal, metales, elementos de derribos, etc, y les aportamos el rechazo de las plantas de compostaje, plásticos no reutilizables, papel sucio, etc, en definitiva los problemas que tienen otras instalaciones, de ahí que sea integradora; la incineración produce energía que puede ser transformada en energía eléctrica y reducir el volumen entre RSU de entrada y la escoria de salida en un 80%.

Una salvedad comporta la instalación merecedora de este proyecto, RECSA en la cual se ha conseguido aprovechar la escoria y comercializarse como elemento de relleno en obras públicas con el nombre comercial de Escograva. 1.3.2 Revalorización de escorias. La planta de revalorización de escorias se encuentra ubicada en la parcela 300 del polígono industrial Riu Clar, propiedad de la Mancomunidad de incineración de residuos urbanos. La empresa que lleva a cabo esta labor es RECSA S.A. Las escorias procedentes de los hornos son conducidas a través de una rampa hasta una unidad de separación magnética, en donde obtenemos por un lado chatarra, formada en su mayor parte por hierro, y por el otro lado escorias, tierras procedentes de la combustión de muy diferentes materias.

(Fig.: 1.1) Como se puede observar en el esquema superior, por cada tonelada de R.S.U. incinerado procedente de un área urbana y suponiendo una concentración elevada en plásticos, papel-cartón, materia orgánica y metales obtenemos:

o 430 kW./h de energía eléctrica o 230 Kg. de escorias valorizables o 25 Kg. de chatarra o 30 Kg. de cenizas a vertedero

30 Kg. de cenizas a vertedero.

430 kW. /h energía eléctrica

230 Kg. Escorias valorizable (Uso en carreteras, construcción etc.)

25 Kg. de chatarra

1000 Kg. de R.S.U. (Plásticos, materia orgánica, humedad, vidrio, metales, etc.)

Planta de revalorización energética R.S.U.



12

Es inevitable que una pequeña fracción de materia vaya a parar al vertedero, pues no posee ninguna cualidad para ser valorizada. Las escorias valorizables son depositadas en un primer momento en el solar anexo a la instalación, donde perderán parte de la humedad procedente del apagado, enfriado y extracción de escorias, para facilitar el proceso de tamizado. Posterior al proceso realizado por RECSA, serán depositadas por partidas a la intemperie para su posterior oxidación natural a efectos de conseguir por cambio natural de Ph la no lixiviación de metales pesados. Una vez transcurrido el período de madurez, resultan muy apropiadas para formar parte en la construcción de carreteras, puentes y otras infraestructuras semejantes. Si tenemos en cuenta que la planta incinera anualmente unas 150.000 Tm de residuos podemos calcular la cantidad anual de escorias revalorizadas por RECSA, que será de: [150.000 Tm x 230 Kg. (valorizables)/Tm] = 34.500.000 kg. Se plantea una instalación capaz de dar servicio holgadamente a una posible futura ampliación de la capacidad de incineración. Por lo que se realizaran los cálculos necesarios para la electrificación de los dispositivos industriales capaces de procesar a un régimen de trabajo de 7 horas de funcionamiento diario a 50.000 Kg. /hora. 1.4 Normas y referencias. 1.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas.

- REBT 2002 Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión con sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Real Decreto 3275/1982 de 12 de noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centros de Transformación, así como las Órdenes del 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre el citado reglamento.

- Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, sobre regulación de la actividad de transporte y distribución de energía eléctrica (BOE 310 de 27-12-00).

- Normas UNE que no siendo de obligado cumplimiento definen las características de los elementos integrantes de un Centro de Transformación.

- Instrucciones Técnicas complementarias del RAT (ITC MIE-RAT), establecidas por OM de 06.07.84, BOE núm. 183 de 01.08.84 i OM de 18.10.84, BOE núm. 256 de 25.10.84.

- Protecciones a instalar entre las redes de los diferentes suministros públicos que discurren por el subsuelo. (Decreto 120/92 de 28 de abril, DOG 1606 de 12-6-92) (Aplicación en Cataluña).



13

- Normas particulares y de normalización de la Cia. Suministradora de Energía Eléctrica.

- Ley 31/1995, de 8 de noviembre, sobre Prevención de Riesgos laborales.

- RD 1627/97 sobre Disposiciones mínimas en materia de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción.

- Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión con sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación e instrucciones técnicas complementarias.

- Reglamento de verificaciones eléctricas y regularidad en el suministro de energía eléctrica.

- Normas Tecnológicas de la edificación NTE-IEE. - Normas particulares de la compañía suministradora de energía eléctrica. - Real decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre disposiciones mínimas

en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo. - Real decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre disposiciones mínimas

de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

- Real decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

- Condiciones impuestas por los organismos públicos afectados y ordenanzas municipales.

- Normas y recomendaciones de diseño del edificio de transformación:

· CEI 61330 UNE-EN 61330 Centros de Transformación prefabricados.

· RU 1303A

Centros de Transformación prefabricados de hormigón.

· NBE-X Normas básicas de la edificación.

- Normas y recomendaciones de diseño de aparamenta eléctrica:

· CEI 60694 UNE-EN 60694 Estipulaciones comunes para las normas de aparamenta de Alta Tensión.

· CEI 61000-4-X UNE-EN 61000-4-X

Compatibilidad electromagnética (CEM). Parte 4: Técnicas de ensayo y de medida.

· CEI 60298 UNE-EN 60298

Aparamenta bajo envolvente metálica para corriente alterna de tensiones asignadas superiores a 1 kV e inferiores o iguales a 52 kV.



14

· CEI 60129 UNE-EN 60129 Seccionadores y seccionadores de puesta a tierra de corriente alterna.

· RU 6407B

Aparamenta prefabricada bajo envolvente metálica con dieléctrico de Hexafloruro de Azufre SF6 para Centros de Transformación de hasta 36 kV.

· CEI 60265-1 UNE-EN 60265-1

Interruptores de Alta Tensión. Parte 1: Interruptores de Alta Tensión para tensiones asignadas superiores a 1 kV e inferiores a 52 kV.

· CEI 60056 UNE-EN 60056

Interruptores automáticos de corriente alterna para tensiones superiores a 1 kV.

- Normas y recomendaciones de diseño de transformadores:

· CEI 60076-X UNE-EN 60076-X Transformadores de potencia.

· UNE 20101-X-X Transformadores de potencia.

- Normas y recomendaciones de diseño de transformadores (secos):

· UNE 20178 Transformadores de potencia tipo seco.

· RU 5207A

Transformadores trifásicos secos, de tipo encapsulado, para distribución en Baja Tensión.

· UNE 21538-X

Transformadores trifásicos tipo seco para distribución en Baja Tensión de 100 kVA a 2 500 kVA, 50 Hz, con tensión más elevada para el material de hasta 36 kV.

1.4.2. Bibliografía.

• Ramírez Vázquez, José. Instalaciones eléctricas generales, Ediciones CEAC,

1986. • Ramírez Vázquez, José. Estaciones de transformación y distribución. Protección

de sistemas eléctricos, Ediciones CEAC, 1988. • Seip, Günter G. Instalaciones eléctricas. Tomo I: Abastecimiento y distribución

de energía. Siemens, 1978. • Moreno Clemente, Julián. Instalaciones de puesta a tierra en Centros de

Transformación. Málaga, 1991. • Ramírez Vázquez, José. Instalaciones de Baja Tensión. Cálculo de líneas

eléctricas. Ediciones CEAC, 1990. • Normas Técnicas para Instalaciones de Media y Baja Tensión. Proyectos Tipo.

Normas de Ejecución y Recepción. Ediciones FIECOV.



15

• Calvo Sáez, Juan Antonio. Protección contra contactos eléctricos indirectos en Centros de Transformación MT/BT. Prevención, núms. 138 (octubre - diciembre 96) y 139 (Enero - marzo 97).

• Cuadernos Técnicos. Schneider Electric. • Luís Maria Checa. Líneas de Transporte de Energia. Marcombo Boixareu

Editores 1988. • ENHER. Cálculo Electromecánico de Líneas Aéreas y Subterráneas, Tomo I y

II. Marzo 1987 • Diego Carmona Fernández. Cálculo de instalaciones y sistemas eléctricos.

Proyectos a través de supuestos prácticos. 2003 • http://www.ormazabal.com • http://www.schneiderelectric.es • http://www.aeg.com/ • http://www.ibermapa.es/ • http://www.siemens.com/ • http://www.himel.es/ • http://www.abb.com/es • http://www.biccgeneral.es • http://www.es.pirelli.com/es/cables • http://www.dmelect.com

1.4.3. Programas de cálculo. Para la realización del presente proyecto se han necesitado los siguientes programas.

• Microsoft Office Excel 2003. • CIEBTWIN (Dmelect). • Project MS (Microsoft) • Amikit • PDC Pirelli • Presto • ABB Desktop

1.4.3.1 Descripción de los programas de cálculo usados.

• CIEBTWIN (Dmelect). Es un programa genérico de cálculo de instalaciones eléctricas en baja tensión, ideal para industrias de todo tipo, factorías, locales comerciales, hoteles, hospitales, centros de enseñanza, edificios de servicios múltiples, cines, teatros, etc,....y en general cualquier instalación de un solo abonado, por compleja y extensa que pudiera ser. Las áreas definitorias de desarrollo del paquete informático son: Proyecto

" Condiciones generales, donde definir la tensión de trabajo (hasta 1000v), caída de tensión máxima, efecto inductivo de las líneas (reactancia), simbología gráfica, coeficientes, etc.



16

" Base de datos, para su consulta, manipulación o ampliación, con conductores de

750 y 1000v, barras ventiladas blindadas, tubos, protecciones, factores de corrección, cortocircuito, etc.

Edición. " Cortar, pegar, copiar, mover y borrar líneas. Ver. " Ventana de datos y parámetros de cada línea, ventana de resultados,

mensajes, zoom, etc. Ayuda. " Ayudas técnicas de cada una de las opciones y campos establecidos. Líneas. " Acometida, línea repartidora, derivación individual.. " Motor, considerando el consumo en punta, en ruta o en anillo. Arranque

directo o estrella triángulo. Mayoración automática del motor principal (1.25) según MIE BT 47.

" Alumbrado. " Otros usos. " Protección térmica y diferencial. Contactores. Cálculos. " Proyecto. Cálculo de secciones y protecciones mediante métodos

matriciales. " Cortocircuito. Obtención de poderes de corte, curvas electromagnéticas

válidas (B, C, D), tiempo que los conductores soportan la intensidad de c.c. etc.

" Puesta a tierra. Obtención de la resistencia de tierra en función del tipo de

terreno y electrodos artificiales utilizados, con el fin de no superar la tensión de contacto máxima.

Resultados.

" Memoria. " Anexo de cálculo. " Pliego de condiciones. " Medición. " Esquemas unificares.



17

(Fig.: 1.2) CIEBTWIN (Dmelect).

• Amikit

Paquete informático de la firma Ormazabal S.A. para el cálculo de centros de transformación. Genera un completo dossier de documentación tanto textos como también genera los planos que documentan al proyecto. Dentro de sus apartados se observa la particularidad de tener en su base de datos los parámetros referentes a condicionantes zonales y compañías eléctricas. Permite asimismo la actualización

(Fig.: 1.3) amiKIT (Ormazabal).



18

• PDC Pirelli

Este programa permite elaborar un cálculo sobre el tipo de conductor inicialmente necesario para la instalación, en todas las partes en las cuales se puede separar la instalación. Línea de alimentación, acometida, etc. También es posible extraer de su base de datos, parámetros de los conductores más usualmente utilizados para así determinar la idoneidad del conductor elegido.

• Presto

Completo programa profesional para la elaboración del presupuesto del proyecto, así como la generación de todo el dossier de documentación para su posterior control de ejecución. Permite importar una base de datos ya generada en otro proyecto, realizado con el mismo programa, a fin de ser utilizada, comportando que manteniendo dicha base de datos actualizada la agilidad y fiabilidad a la hora de confeccionar el presupuesto.

(Fig.: 1.4) Presto.



19

1.4.4. Plan de gestión de calidad aplicada al proyecto. No es de aplicación. 1.4.5. Otras referencias.

No es de aplicación. 1.5 Definiciones y abreviaturas.

Todas las abreviaturas empleadas en este proyecto hacen referencia a unidades y equipos. En todo caso son abreviaturas normalizadas y conocidas. En ningún caso, el autor utiliza ninguna abreviatura inventada. En definiciones, no es de aplicación.

1.6 Aspectos generales. 1.6.1. Clasificación de la instalación. De acuerdo con el decreto 363/2004, de 24 de agosto, por el cual se regula el procedimiento administrativo para la aplicación del Reglamento electrotécnico para baja tensión, y según el Art. 3 del presente decreto, las instalaciones se clasifican en:

a) Instalaciones con proyecto: Instalaciones complejas o de alto riesgo, que necesitan proyecto para identificarlas y para justificar sin ambigüedad el cumplimiento de la Reglamentación de seguridad vigente, así como de certificación de dirección y finalización de las obras que garantice su concordancia con el proyecto, y la adaptación de la nombrada Reglamentación.

b) Instalaciones con memoria técnica de diseño: Instalaciones sencillas, que necesitan para su identificación una memoria técnica de diseño, con el objeto de proporcionar los principales datos y características de diseño de las instalaciones y que permita constatar el cumplimento de la Reglamentación de seguridad vigente en los aspectos esenciales y básicos.

Además de la clasificación anterior, y de acuerdo con el tipo de instalación, local donde se instala, tensión y potencia de la instalación, se clasifican como: Grupo a) Correspondientes a industrias en general con una potencia P> 20 kW. Grupo c) Correspondientes a locales mojados, generadores y convertidores con

una potencia P>10 kW. Grupo i) Correspondientes a locales de pública concurrencia. Grupo k) Correspondientes a alumbrado exterior con una potencia P>5 kW.



20

1.6.2 Requisitos de diseño. 1.6.2.1 Relación de receptores y cargas.

De acuerdo con la previsión de potencia realizada en el primer apartado de los anexos del presente proyecto, la potencia total será de 168.0 kW. Según las instalaciones, la demanda será:

Pn (placa) Nº Circuito Descripción CV kW

M01 Alimentador bajo tolva 10 7,50 M02 Cinta a criba de estrellas 7,5 5,5 M03 Criba de estrellas 25 18,5 M04 Canal vibrador AVS 5,5 4 M05 Cinta comunicación molino 10 7,5 M06 Overband 5,5 4 M07 Canal vibrador AVS alimentación molino 5,5 4 M08 Ventilador ligeros 4 3 M09 Molino 60 45 M10 Canal vibrador AVS bajo molino 4 3 M11 Cinta reciclaje 4 3 M12 Canal a parrilla 4 3 M13 Cinta unidad ste 4 3 M14 Cinta de comunicación intermedia 4 3 M15 Overband SM 4 3 M16 Cinta alimentador criba 4 3 M17 Criba vibratoria 10 7,5 M18 Repartidor smar 4 3 M19 Banda smar 10 7,5 M20 Rueda polar 10 7,50 M21 Cinta intercambio de acopio 4 3 M22 Cinta de acopio 4 3 MR Reserva 7 SO Oficinas 4,5 SA Almacén- vestuarios 5

168,0

Tabla 1.1: Desglose por receptores.



21

1.6.2.2 Demandas de potencia. En el siguiente apartado se detallan las potencias, a partir de las cuales se realizará la contratación de energía, el dimensionado de líneas, mecanismos de protección. Las potencias se recogen en una tabla general. En esta tabla, se localizan todos los receptores ordenados por secciones del mismo modo que en el punto anterior (Relación de receptores y cargas), con el fin de dar una idea más general del consumo por zona de trabajo. Los parámetros que aparecen en las tablas son: • Ks Coeficiente de simultaneidad Tiene valores por debajo de la unidad y es

utilizado para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

• Ku - Coeficiente de utilización Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

• Km - Coeficiente de mayoración De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal.

Las potencias que se muestran son las siguientes: • Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW].

• Pn (real)- Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku). [kW].

• P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks, Ku y Km. [kW].

• P inst.- Potencia instalada correspondiente a la Pn (placa), sin aplicar coeficientes. [kW].

• S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta con la potencia de cálculo, el rendimiento y el factor de potencia. [kVA].

En anexos se ha realizado un estudio para el cálculo de la potencia del centro de transformación en base a la bibliografía referenciada de Cálculo de instalaciones y sistemas eléctricos. (Diego Carmona Fernández).

1.6.2.3 Justificación de las Instalaciones.

La tensión de servicio a la que se alimentaran los suministros será de 400 V entre fases permitiéndose una caída de tensión máxima del 5 %. Según la previsión de potencia, será necesaria la instalación de un centro de transformación que estará sobredimensionado y de la misma tipología de los instalados ya en la zona industrial, según normas de homogeneización marcadas por el propietario de la parcela industrial, teniendo como referencia la compatibilidad del transformador en reserva existente.



22

1.6.2.3.1 Tabla de demandas de potencia. Sección: SC-1

Pn (placa)Nº Circuito Descripción

CV kWCosφ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M02 Cinta a criba de estrellas 7,5 5,5 0.85 0,87 1 0,8 1,25 4,40 5,50 5,50 7,35 M21 Cinta intercambio de acopio 4 3 0.85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M22 Cinta de acopio 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M15 Overband SM 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M08 Ventilador ligeros 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M06 Overband 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35

Total Subcuadro 21,500 21,50 28,74

Sección: SC-2

Pn Nº

Circuito Descripción CV kW

Cos φ η ks ku km Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M03 Criba de estrellas 25 18,5 0,85 0,85 1 0,8 1,25 14,80 18,50 18,50 26,22

M01 Alimentador bajo tolva 10 7,50 0,85 0,82 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,76


Sección: SC-3


CV kWCos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc.

(kVA)

M04 Canal vibrador AVS 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35

M05 Cinta comunicación molino 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02M07 Canal vibrador AVS alimentación molino 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35 M10 Canal vibrador AVS bajo molino 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M11 Cinta reciclaje 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M12 Canal a parrilla 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01


Sección: SC-4

Pn Nº Circuito Descripción

CV kW Cos φ η ks ku km Pn (real)

(kW) P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M19 Banda smar 10 7,5 0,85 0,85 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,63 M20 Rueda polar 10 7,50 0,85 0,8 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 11,03




23

Sección: SC-5


CV kW Cos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M13 Cinta unidad ste 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M14 Cinta de comunicación intermedia 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M16 Cinta alimentador criba 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M17 Criba vibratoria 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02

M18 Repartidor smar 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

MR Reserva 7 0,85 0,87 1 0,8 1,25 5,60 7,00 7,00 9,36


Sección: SC-6


CV kW Cos φ η ks ku km Pn (real)

(kW) P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M09 Molino 60 45 0,85 0,85 1 0,8 1,25 36,00 45,00 45,00 62,28


Sección: Oficinas



Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

SO Oficinas 4,5 0,85 1 1 0,8 1,8 3,60 6,48 4,50 7,62


Sección: Almacén- Vestuarios



Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc.

(kVA)

SA Almacén- vestuarios 5 0,85 1 1 0,8 1,8 4,00 7,20 5,00 8,47


Potencia de calculo Total 172,180 kW

Potencia instalada Total 168,000 kW

Potencia aparente Total 233,920 kVA

Tabla 1.2: Demandas de potencias.



24

1.6.2.4 Consideraciones sobre las potencias obtenidas. 1.6.2.4.1 Potencia de Cálculo Tal y como se ha planteado en la introducción del apartado anterior, para obtener la potencia de cálculo, se ha partido de la potencia nominal de cada receptor Pn, extraída de la placa de características o proporcionada por el fabricante. A partir de esta potencia y en función del coeficiente de utilización del receptor Ku, se obtiene la potencia nominal real del receptor. Existen receptores, como algunos motores que por su ciclo de utilización, no llegan a desarrollar regimenes nominales de trabajo. Así pues, la potencia de cálculo partiendo de la potencia nominal real, se verá afectada por el coeficiente de simultaneidad Ks y el coeficiente de mayoración Km. Se ha aplicado un coeficiente de simultaneidad Ks en tablas por cada circuito, si bien se debería aplicar a cada nodo o grupos de circuitos aguas arriba (sub cuadros). Las normas UNE, aplican coeficientes de simultaneidad de forma orientativa en función del número de circuitos que cuelgan de un sub. cuadro, y a su vez vuelven a aplicar el coeficiente en función del numero de sub cuadros que cuelgan de una cuadro general. Basándonos en la experiencia de este tipo de instalaciones y para hacerlo de forma más gráfica en las demandas de potencia, aplicamos el coeficiente de simultaneidad por circuito, con el fin reducir la potencia que luego se sumará. En las tablas, se le aplica el mismo coeficiente de simultaneidad a cada grupo de circuitos que pertenecen a un mismo agrupamiento de receptores. Así pues, a la hora de realizar los cálculos eléctricos para dimensionar los conductores y los mecanismos de cada sub. cuadro, se calcula el Ks medio a aplicar en cada nodo o agrupamiento (Ks medio-desarrollado en anexo de cálculos-cálculos eléctricos). En el caso de receptores del tipo motor, se le aplicará un Km de 1,25 sobre la potencia nominal para el motor de mayor potencia, si forma parte de un grupo de motores. Si se trata de un único motor, se le aplicará de forma individual. Este coeficiente surge de la ITC BT-47 relativa al cálculo de la sección del conductor para un motor. Este debe estar dimensionado para soportar la intensidad del 125%, de la intensidad a plena carga del motor. Realizada esta consideración, la potencia de cálculo para cada circuito se ha obtenido mediante la expresión:

KmKsPP realncal ××=. (Ecuación 1.1)

KuPP placanrealn ×= )( (Ecuación 1.2)

La potencia a contratar, a partir de la potencia de cálculo obtenida, será de 168 kW. La potencia máxima admisible, en función de la intensidad de regulación del Interruptor General Automático (Potencia máx. que puede soportar la instalación), será de 172.18 kW.



25

1.6.2.4.2 Potencia instalada total (P inst.) La potencia instalada, se deduce de la suma algebraica de las potencias nominales de los receptores instalados, sin considerar ningún coeficiente y en función de los valores obtenidos en placa de características o facilitados por el fabricante. 1.6.2.4.3 Potencia aparente total (S calc) La potencia aparente total obtenida a partir de la suma de las potencias listadas, que corresponde con la potencia absorbida por los receptores, y como consecuencia, la intensidad que circula por los conductores, está relacionada con el factor de potencia y el rendimiento de los motores de toda la instalación. Teniendo en cuenta esta consideración, la potencia aparente obtenida S Calc., sin tener en cuenta la mejora del factor de potencia, es de 233.92 kVA. Teniendo en cuenta la expresión para la obtención de la potencia aparente o potencia absorbida por la instalación:

ηϕ ×=

CosPS calc

calc (Ecuación 1.3)

Se extrae de las tablas el medCosϕ y el medη de los receptores. Donde el medCosϕ se halla a partir de:

( )∑

∑ ×=

calc

calcmed P

CosPCos

ϕϕ (Ecuación 1.4)

Y el medη se halla a partir de:

( )∑

∑ ×=

calc

calcmed P

P ηη (Ecuación 1.5)

Obteniendo:

medCosϕ = 0.85

medη = 0.90 (Ver anexos de cálculos, para la obtención del factor de potencia, coeficiente de simultaneidad y rendimiento medios). La obtención del valor medio de los coeficientes, rendimientos y el factor de potencia, se utilizarán para ajustar valores globales a aplicar en los nodos o derivaciones de varios circuitos.



26

Aplicando la ecuación (1.3), se comprueba que el medCosϕ y medη son los buscados:

6.21990.085.0

0.168=

×=

×=

ηϕCosP

S calccalc kVA. que es el valor total aproximado dado.

A partir de la expresión anterior, hallamos la potencia aparente compensada

49.19690.095.0

0.168=

×=

×=

ηϕCosP

S calccalc kVA.

Esta disminución de potencia influye favorablemente en la disminución de: Perdidas por calentamiento, la sección de la derivación individual, y en los recargos en la factura de energía por consumo excesivo de potencia reactiva. 1.6.2.5 Suministro de energía. La empresa generadora de energía SIRUSA, tras la recepción y aprobación de un estudio técnico detallado en el que figuran la relación de los receptores y las potencias a consumir en la nueva actividad, decide como propuesta, la conexión de la instalación a la cabina nº 9 de su subestación de MT. y suministro a 25kV, siendo necesario un centro de transformación y considerando éste CT. de potencia suficiente para la nueva actividad así como posibles ampliaciones. La compañía generadora se compromete a programar con la debida antelación la obra civil precisa para la realización de la acometida necesaria para la instalación. 1.6.3 Descripción de la instalación eléctrica. En el diseño de la instalación eléctrica de seguirán las normas del vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. 1.6.3.1 Red de Media Tensión.

Los diferentes esquemas existentes en la distribución en Media Tensión para hacer frente a la potencia solicitada son los siguientes:

1.6.3.1.1 Sistema Radial.

El sistema radial es el más económico de todos. La aparamenta a instalar y los metros de zanja a construir son menores. El inconveniente está en que una avería en un punto de la línea dejaría sin servicio la todos los centros de transformación aguas abajo. 1.6.3.1.2 Sistema de Anillo Abierto.

En este tipo de distribución la red se construye formando un anillo, pero su explotación se realiza de forma radial, es decir, siempre existirá un nodo del anillo abierto, una celda de línea de un Centro de Trasformación, creando un punto frontera. La aparamenta a instalar es la misma que en una distribución radial, pero se debe instalar una celda de línea de más para el cierre de anillo. Son necesarios más metros de zanja.



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Con este sistema se puede dejar cualquier tramo de la red subterránea sin servicio desplazando el punto frontera a otra celda de línea, pero hay que tener en cuenta que los Centros de Transformación quedan intercalados en la línea principal y las maniobras que se pueden realizar son muy limitadas por el gran número de abonados a que afectan. El anillo se puede construir en una de las líneas principales o repartiendo cargas entre las dos líneas básicas. En el caso de maniobras o averías en la línea principal afectará a todos los centros de transformación que estén alimentados de esa red sin posibilidad de alimentarlos de la otra línea. 1.6.3.1.3 Anillo Abierto con Doble Alimentación.

Tiene las mismas ventajas que el anillo abierto simple pero además permite alimentar a los centros de transformación desde cualquiera de las dos líneas básicas. Permite la interconexión de los dos circuitos principales, permitiendo de este modo realizar movimientos de cargas de una a otra si las necesidades de servicio así lo requirieran. El inconveniente de este tipo de distribución es la necesidad de instalar una tercera celda de línea en dos de los centros de transformación. 1.6.3.1.4 Doble Alimentación.

Cada Centro de Transformación está alimentado con entrada y salida de las dos líneas básicas mediante dos celdas de unión de barras, consiguiendo de este modo garantizar la continuidad del suministro. Este tipo de distribución es el que ofrece mayor calidad de servicio, pero también tiene un mayor coste económico. Cada centro de transformación debería disponer de cuatro celdas de línea y dos celdas de unión de barras y en consecuencia, el espacio útil para instalarlas. Este tipo de alimentación es aconsejable para grandes suministros en los que es imprescindible la continuidad del servicio. 1.6.3.1.5 Conductor alimentación. Los cables aislados con mezcla de goma etileno-propileno (EPR), tipo EPROTENAX, cubren un amplio campo de aplicación entre los cables de distribución a media y alta tensión, de 3 a 150 kV. Su elevada resistencia a la humedad y a las descargas parciales, así como sus excelentes cualidades eléctricas, hacen que los cables aislados con goma etileno-propileno sea insustituible en múltiples casos. PIRELLI con una amplia experiencia y marcado conocimiento de las complejas características tecnológicas de los cables eléctricos, fabrica y suministra los cables EPROTENAX aislados con goma etileno-propileno químicamente reticulada para la gama de tensiones antes citada. Los cables EPROTENAX tienen como principales propiedades: una marcada estabilidad al envejecimiento, la posibilidad de un elevado transporte de corriente y, como ya se ha indicado, un magnífico comportamiento frente a la humedad y una elevada resistencia a los fenómenos de ionización. Cada una de las distintas partes que componen un cable EPROTENAX: conductor, aislamiento, pantalla, armadura y cubierta, ha sido estudiada para realizar con la mayor fiabilidad la función que de ella se requiere. Así mismo se fabrican con los mejores materiales una vez han sido controlados por los Laboratorios de recepción de materias primas de CABLES PIRELLI, S.A.



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(Fig.: 1.5) Detalle conductor M.T.

Para facilitar la comprensión del modo de designación de los cables EPROTENAX se tomará un ejemplo: AL EPROTENAX H VEMEX 1 x 240/16 mm2 12/20 Kv

AL EPROTENAX H VEMEX 1 240 16 12/20 a b c d e f g h

a) Las siglas AL denotan que el conductor es de aluminio, si no se indica nada, se entiende que el conductor es de cobre. b) Es el nombre comercial del cable, e indica que el cable está aislado con goma etileno- propileno (EPR). c) Las letras o conjuntos de letras, H, FA, F, HFA, etc..., indican si el cable es apantallado y/o armado. La ausencia de estas letras denotaría que el cable no va apantallado ni armado. El significado de estas letras ya ha sido comentado con anterioridad. d) Indica que la cubierta exterior es de poliolefina VEMEX. e) La cifra 1 ó 3 denota que el cable es unipolar o tripolar. f) Indica la sección nominal del conductor en mm2. g) Si se trata de un cable unipolar apantallado, tipo H, la pantalla está constituida por una corona de alambres de cobre, estas cifras muestran la sección total de dicha corona. Si no se indica nada, se entiende que la pantalla metálica es de cintas de cobre. h) Muestra la tensión nominal del cable en kilovoltios.

1.6.3.2 Centros de Transformación. 1.6.3.2.1 Situación de los centros de transformación. 1.6.3.2.1.1 Prefabricados. Realizados en módulos monobloque prefabricados de hormigón tipo caseta, los módulos pueden ser situados en terrenos destinados a jardines o zona comunes. Este tipo de centros de transformación presentan como esencial ventaja el hecho de que tanto la construcción como el montaje de la obra civil y el equipamiento interior pueden ser realizados íntegramente en fábrica, reduciendo considerablemente los trabajos de obra civil y montaje en el punto de instalación. La instalación de este tipo de centro de transformación es realmente sencilla, ya que una vez se han realizado las excavaciones y compactaciones necesarias del terreno, las operaciones a realizar son la colocación de la caseta sobre la excavación mediante un camión grúa y el tendido por el interior y conexionado de los cables. El inconveniente que puede presentar es que estéticamente pueden ser poco atractivos.



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1.6.3.2.1.2 Situados en subterráneos.

Se suelen situar en espacios públicos, como plazas, parques, etc. Como ventaja tiene a su favor que es una solución con un impacto ambiental y visual muy bajo. Requieren más obra civil y consecuentemente el gasto económico es mayor. 1.6.3.2.1.3 Situados en locales cedidos.

Esta opción presenta el inconveniente de que es necesaria la cesión de un local del edificio para su construcción. Mediante esta solución el impacto visual es muy bajo. El gasto de obra civil en este caso es más importante ya que hay que adecuar el local de manera adecuada a fin de albergar todo el equipo con seguridad. 1.6.3.2.2 Características generales del Centro de transformación. El centro de transformación, tipo abonado o cliente, tiene la misión de suministrar energía, realizándose la medición de la misma en MT. La energía será suministrada por la empresa SIRUSA a la tensión trifásica de 25 kV y frecuencia de 50 Hz, realizándose la acometida por medio de cables subterráneos. Los tipos generales de equipos de MT empleados en este proyecto son:

· CGM: Celdas modulares de aislamiento y corte en gas, extensibles "in situ" a derecha e izquierda, sin necesidad de reponer gas.

1.6.3.2.3 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA Se precisa el suministro de energía a una tensión de 400 V, con una potencia máxima simultánea de 168 kW. Para atender a las necesidades arriba indicadas, la potencia total instalada en este Centro de Transformación es de 1.250 kVA. (Potencia condicionada ap. 1.8.3.2.2.2). 1.6.3.2.4 Tipos de Transformadores. 1.6.3.2.4.1 Llenado integral. Merlin Gerin utiliza para toda la gama de transformadores de distribución la tecnología de llenado integral. A diferencia de otras técnicas de fabricación (cámara de aire bajo tapa o depósito de expansión), el llenado integral es el método que garantiza un menor grado de degradación del líquido aislante y refrigerante al no poner en contacto con el aire ninguna superficie. El elemento diferenciador de dichos transformadores reside en el recipiente que encierra el líquido refrigerante, llamado cuba elástica, constituida en su totalidad por chapa de acero. Las paredes laterales de dicha cuba están formadas por aletas en forma de acordeón que permiten disipar adecuadamente el calor producido por las pérdidas, debido al buen factor de disipación térmico obtenido. El funcionamiento de estos transformadores es fiable y eficiente. Cuando el transformador se pone en servicio, se



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eleva la temperatura del líquido aislante, y en consecuencia aumenta el volumen de éste, siendo precisamente las aletas de la cuba las que se deforman elásticamente para compensar el aumento de volumen del líquido aislante, siendo capaz de soportar los efectos de una variación de temperatura de hasta 100 K sin que se produzcan deformaciones permanentes en la misma. Análogamente, al quitar de servicio el transformador o al disminuir la carga, se produce una disminución de la temperatura y las aletas recuperan un volumen proporcional al producido anteriormente por la dilatación. El proceso de fabricación está garantizado por la utilización de técnicas avanzadas. Antes del encubado se someten las partes activas a un tratamiento de secado que elimina prácticamente la humedad de los aislantes. Posteriormente se realiza el llenado integral de la cuba con su líquido aislante bajo vacío lo que impide cualquier entrada de aire que pudiera provocar la oxidación y degradación del líquido aislante. El llenado integral aporta las siguientes ventajas con respecto a las otras tecnologías de fabricación:

" Menor degradación del aceite ni por oxidación ni por absorción de humedad por no estar en contacto con el aire.

" Bajo grado de mantenimiento, debido a la ausencia de ciertos elementos: " No precisa desecador. " No precisa mantenimiento del aceite. " No precisa válvulas de sobrepresión. " No precisa indicadores de nivel de líquido. " Mayor robustez al no presentar puntos débiles de soldadura como sería la unión

del depósito de expansión con la tapa. " Menor peso del conjunto. " Las dimensiones del aparato se ven notablemente reducidas al no disponer de

depósito de expansión o cámara de aire, facilitando el transporte y ubicación del transformador.

" Protección integral del transformador mediante relé de protección

1.6.3.2.4.2 Generalidades. La gama está constituida por transformadores según las siguientes especificaciones:

" Transformadores trifásicos, 50 Hz, para instalación en interior o exterior indistintamente.

" En baño de aceite. " Refrigeración natural de tipo: ONAN (aceite), KNAN (silicona). " Herméticos y de llenado integral. " Gama de potencias de 25 a 2500 kVA. " Nivel de aislamiento hasta 36 kV. " Devanados AT/BT en aluminio o cobre. " Devanado BT: a) Hasta 160 kVA inclusive, formados por una sola bobina construida en

hélice, con conductor de sección rectangular aislado con papel. b) A partir de 160 kVA, arrollamientos en espiral, con conductor en banda aislado

con papel epoxy entre espiras. " Devanado AT: a) Bobinado directamente sobre el arrollamiento BT. b) Bobinado tipo continuo por capas, intercalando aislante y canales de

refrigeración.



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" Circuito magnético de chapa de acero al silicio de grano orientado, laminada enfrío y aislada por carlite.

" Aislamiento clase A. " Tapa empernada sobre cuba. " La protección superficial se realiza por un revestimiento de poliéster, aplicado

después de un tratamiento superficial adecuado de la chapa reforzando la adherencia y asegurando una protección anticorrosiva óptima.

" Acabado en color tipo 8010-B10G según UNE 48103, denominado azul verdoso muy oscuro.

" Régimen de funcionamiento normal: a) Altitud inferior a 1000 metros. b) Temperatura ambiente máxima: 40 oC. c) Calentamiento arrollamientos/aceite inferior a 65/60 K.

1.6.3.2.4.3 Tensiones.

" AT: debido a la diversificación de tensiones de las redes de distribución, éstas serán determinadas por el cliente. Los transformadores podrán tener una o dos tensiones, pudiendo pasar de una a otra por:

a) Conmutador (operando sin tensión). b) Aconsejamos su instalación en fábrica para evitar el desencubado si el cambio

de conmutación ha de realizarse por bornas bajo tapa. c) Bornas bajo tapa (desencubando).

Además se dispone de un conmutador de cinco posiciones para la variación, sin tensión, de la relación de transformación.

" BT: la baja tensión puede estar formada por: a) Cuatro bornes (3 fases + neutro). b) Siete bornes (3 fases + 3 fases + neutro) para potencias de 160, 250, 400, 630 y

1000 kVA. Se denomina al secundario como B1 cuando la tensión compuesta en vacío es de 242 V; B2 cuando es 420 V. Un aparato con doble tensión secundaria se denomina como B1B2.

En el caso de doble tensión secundaria es necesario conocer el factor k de reparto de cargas o de simultaneidad, que determina qué potencia se puede obtener de cada secundario, según la expresión: Pn = P2 + P1/k Pn = potencia asignada, P1 = potencia de los bornes B1, P2 = potencia de los bornes B2, k = factor de simultaneidad = 0,75.



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1.6.3.2.5 Transformador seco Trihal.

(Fig.: 1.6) Transformador Trihal. Trihal es un transformador trifásico de tipo seco (clase térmica F), con bobinados encapsulados y moldeados al vacío en una resina epoxy que contiene una carga activa. Esta carga, compuesta esencialmente de alúmina trihidratada Al (OH)3, ha dado origen a la marca Trihal. Trihal es un transformador de tipo interior. Es conforme a las normas:

" UNE 20101. " UNE 20178 (1986). " IEC 76-1 a 76-5. " IEC 726 (1982). " RU 5207B (calidad UNESA). " UNE 21538-1 (1996)

Documentos de armonización CENELEC HD 538-1 S1 y HD 538-1 S2, relativos a transformadores trifásicos de distribución de tipo seco. 1.6.3.2.5.1 Gama. Transformadores de distribución MT/BT de 100 a 2500 kVA hasta 36 kV. Trihal existe en dos versiones:

" Sin envolvente de protección (IP00) (1).



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" Con envolvente de protección IP31 (1) e IK (2). Solamente la versión con envolvente asegura la protección contra los contactos directos con las partes bajo tensión. 1.6.3.2.5.2 Tecnología y calidad. Trihal, concebido y producido enteramente en la factoría France Transfo de Merlin Gerin, es objeto de dos patentes:

" El bobinado continuo de gradiente lineal sin entrecapas para el arrollamiento de MT.

" El sistema de encapsulado ignifugado. Esta tecnología patentada por France Transfo se desarrolla en la fábrica de Ennery, cerca de Metz, Francia. La capacidad de producción de esta fábrica permite garantizar plazos adaptados a las necesidades del cliente. Sistema de calidad El certificado entregado por la AFAQ (Asociación Francesa para Asegurar la Calidad), equivalente en Francia de AENOR (Asociación Española de Normalización y Certificación), atestigua que los transformadores Trihal se realizan siguiendo un sistema de calidad conforme a la norma internacional ISO 9001. 1.6.3.2.5.3 Circuito magnético, arrollamientos y encapsulado. El circuito magnético se realiza con chapa de acero al silicio de grano orientado aislada por óxidos minerales. La elección de la calidad de la chapa y de la técnica de corte y ensamblado condiciona las prestaciones magnéticas del circuito. Arrollamiento de baja tensión El arrollamiento de baja tensión se realiza generalmente siguiendo la técnica de bobinado en banda de aluminio. Esta técnica permite obtener esfuerzos axiales nulos en cortocircuitos. Las espiras son separadas por una película aislante de clase F. Una vez ensambladas y fijadas las bobinas sobre el circuito magnético se impregna el conjunto de ambos con una resina de clase F, a continuación tiene lugar la polimerización de la resina. Este proceso garantiza una excelente resistencia a las agresiones de la atmósfera industrial y una excelente resistencia dieléctrica. Arrollamiento de media tensión. El arrollamiento de media tensión se realiza según el método desarrollado y patentado por France Transfo: Bobinado continuo de gradiente lineal sin entrecapas. Este procedimiento permite obtener un gradiente de tensión entre espiras muy débiles y una capacidad en serie más uniforme en la bobina, lo que favorece la linealidad de repartición de la onda de choque y disminuye los esfuerzos entre espiras. Este arrollamiento, incluyendo exclusivamente el conductor (hilo esmaltado) sin aislante entre capas, es encapsulado y moldeado bajo vacío en una resina de clase F cargada e ignifugada: el sistema de encapsulado Trihal es único.



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Gracias a esta técnica de bobinado y a este encapsulado en vacío, se consigue reforzar las características dieléctricas, y el nivel de descargas parciales es particularmente bajo, lo que evita la degradación de los aislantes y, por tanto, alarga la vida del transformador. Sistema de encapsulado de media tensión. Se trata de un encapsulado por moldeado en vacío con una resina cargada e ignifugada, técnica puesta a punto y patentada por France Transfo. El sistema de encapsulado de clase F se compone de:

" Resina epoxy a base de bis fenol A, cuya viscosidad está adaptada a una alta impregnación de los arrollamientos.

" Un endurecedor anhídrido modificado por un flexibilizado: este tipo de endurecedor asegura una resistencia térmica y mecánica excelente. El flexibilizador confiere al sistema de encapsulado la necesaria elasticidad para suprimir cualquier riesgo de fisura en la explotación.

" Una carga activa pulverulenta compuesta de alúmina trihidratada y de sílice, los cuales son íntimamente mezclados con la resina y el endurecedor. La alúmina trihidratada garantiza las cualidades intrínsecas de resistencia al fuego del transformador Trihal. En efecto, su descomposición, en caso de pirolisis, es una reacción endotérmica acompañada de un desprendimiento de vapor de agua. El sílice refuerza la calidad mecánica del encapsulado y participa eficazmente en la disipación calorífica. En caso de incendio, debido a un proceso de calcinación del sistema de encapsulado, la alúmina trihidratada se descompone y produce 3 efectos antifuego.

a) formación de un escudo refractario de alúmina. b) formación de una barrera de vapor de agua. c) mantenimiento de la temperatura por debajo del umbral de inflamación.

La combinación de estos 3 efectos antifuego provoca la autoextinguibilidad inmediata del transformador Trihal cuando se suprimen las llamas exteriores. Este sistema de encapsulado, junto con sus cualidades dieléctricas y su excelente comportamiento al fuego, confiere al transformador Trihal una excelente protección contra las agresiones de la atmósfera industrial. Proceso de encapsulado de media tensión. La totalidad del proceso, desde la dosificación a la polimerización, es pilotado por un autómata que impide cualquier intervención manual intempestiva. La alúmina trihidratada y el sílice son secados y desgasificados en vacío, con objeto de eliminar cualquier resto de humedad y de aire que pudiera perjudicar las características dieléctricas del sistema de encapsulado. Su incorporación repartida, una mitad en la resina y la otra en el endurecedor, permite obtener, siempre bajo el más riguroso vacío y en temperatura óptima, dos premezclas homogéneas. Un nuevo desgasificado en capa fina precede a la mezcla final. Se efectúa la colada en vacío en moldes previamente secados y precalentados a la temperatura óptima de impregnación. El ciclo de polimerización comienza por una gelificación a 80 °C y termina por una polimerización de larga duración a 140 °C. Estos ensayos son destinados a verificar las características eléctricas contractuales.



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Incluyen: " Ensayos individuales (o de rutina).

Estos ensayos son realizados sistemáticamente en todos los transformadores Trihal al final de su fabricación y son objeto de un protocolo de ensayos. Se desglosan como sigue:

" Control de características: Medición de la resistencia de los arrollamientos. Medición de la relación de transformación y control del grupo de conexión. Medición de la tensión de cortocircuito. Medición de las pérdidas debidas a la carga. Medición de las pérdidas y de la corriente en vacío.

" Ensayos dieléctricos: Ensayo de tensión aplicada. Ensayo de tensión inducida. Medición de las descargas parciales, criterio de aceptación: _ 10 pC con 1,10 Um (1). _ 10 pC garantizado con 1375 Un, si Um > 1,25 Un.

" Ensayos de tipo. Se efectúan en opción y son a cargo del cliente.

" Ensayo con impulso tipo rayo. Normalmente la tensión de ensayo es de polaridad negativa. La secuencia de ensayos se compone de un choque cuya amplitud se encuentra entre el 50 % y el 75 % de la tensión total seguido de tres choques con tensión total. El choque aplicado es un impulso tipo rayo normalizado pleno.

" Ensayo de calentamiento. Se realiza según el método de simulación de puesta en carga. Se miden los calentamientos durante dos ensayos: Uno con sólo las pérdidas en vacío. El otro con sólo las pérdidas debidas a la carga. Se deduce de ello el calentamiento global. 1.6.3.2.5.4 El transformador Trihal y su integración en el medio ambiente.

(Fig.: 1.7) Certificación.

El transformador Trihal, desde su fase de desarrollo hasta el final de su vida útil, cumple con los criterios de integración en el entorno y reciclabilidad. Su excepcional comportamiento frente al fuego es la respuesta simultánea al peligro de incendio y al de contaminación ambiental. Trihal resiste al fuego

" El 90% de la masa del transformador está compuesta de metales.

" Su sistema de encapsulado ignifugado con alúmina trihidratada garantiza una excepcional resistencia al fuego gracias a su inmediata autoextinguibilidad.



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Trihal no contamina

" En caso de combustión, sus productos de descomposición no son tóxicos ni corrosivos y la opacidad del humo es muy débil, lo que facilita la intervención en caso de emergencia.

" El número creciente de desechos de nuestra sociedad, la sensibilidad pública a los problemas ecológicos así como a las legislaciones han hecho del reciclado un reto económico inevitable.

Trihal es reciclable " En el Trihal confluyen dos tipos de materiales, los materiales nobles como el

acero, el aluminio, el cobre, y otros materiales estériles como la resina o los aislantes.

" Las distintas partes del transformador Trihal son fácilmente disociables, su desmontaje requiere pocos medios y supone un coste despreciable, permitiendo separar, por un lado, los metales ferrosos y, por otro, las bobinas de MT y BT.

" Más del 80% del Trihal puede reciclarse inmediatamente después de desmontarlo.

" Únicamente las bobinas de MT y BT requieren un tratamiento preliminar de trituración-cizallamiento y la posterior separación de los materiales nobles de los estériles a la salida de una cinta transportadora que incorpora un campo magnético de alta frecuencia.

" El material recuperado de esta forma se compone de más del 99% de aluminio y puede, por lo tanto, reciclarse tal cual, mientras que los materiales aislantes recogidos en el proceso de separación pueden ser reutilizados como carga en materiales como alquitranes, cauchos, etc. Como puede observarse el transformador Trihal responde totalmente a las preocupaciones relativas a la integración en el entorno ya que se compone principalmente de metales, Trihal es reciclable mediante un proceso de separación de las materias. Hoy es fácil y económicamente interesante reciclarlo al final de su vida útil para completar el ciclo de su integración en el entorno.

1.6.3.3 Red de baja tensión. 1.6.3.3.1 Tipos de esquemas. Los esquemas de distribución se establecen en función de las conexiones a tierra de la red de distribución por un lado y de las masas de la instalación receptora por otro. La notación se efectúa por un código de letras, que es el siguiente: Primera letra: indica la situación de la alimentación con respecto a tierra • T: Conexión directa de un punto de la alimentación a tierra. • I: Aislamiento de todas las partes activas de la alimentación con respecto a tierra o conexión de un punto de tierra a través de una impedancia. Segunda letra: Indica la situación de las masas de la instalación receptora con respecto a tierra. • T: Masas conectadas directamente a tierra, independiente de la de la alimentación. • N: Masas conectadas directamente al punto de la alimentación puesta a tierra. 1.6.3.3.1.1 Esquema TN

El neutro está puesto a tierra y las masas de la instalación receptora están conectadas a dicho punto mediante conductores de protección. Existen tres tipos de distribución TN, en función de la disposición del neutro.



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• Esquema TN-S: El conductor neutro y el de protección son distintos en todo el esquema. • Esquema TN-C: Las funciones de neutro y protección están combinadas en un solo conductor en todo el esquema. • Esquema TN-C-S: Las funciones de neutro y protección están combinadas en un solo conductor en una parte del esquema. 1.6.3.3.1.2 Esquema TT

El esquema TT tiene un punto de alimentación, generalmente el neutro, conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora están conectadas a una toma de tierra separada de la toma de tierra de la alimentación. 1.6.3.3.1.3 Esquema IT

El esquema IT no tiene ningún punto de alimentación puesto directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora están puestas directamente a tierra. 1.6.3.3.2 Estructura.

En el estado actual de la técnica podemos distinguir según la clase y la colocación de los conductores, los siguientes tipos de líneas de baja tensión: 1.6.3.3.2.1 Tipo de tendido. • Aérea convencional de conductores desnudos y separados. Más económico pero es una solución no permitida por las ordenanzas municipales. • Tensada con conductores aislados trenzados. Más económica pero es una solución no permitida por las ordenanzas municipales. • Posada en fachada con conductores aislados trenzados. Más económico pero es una solución no permitida por las ordenanzas municipales. • Subterránea. Las ordenanzas municipales obligan a que todo tipo de instalación eléctrica de nueva construcción por viales públicos sea subterránea. En nuestro proyecto optamos por esta vía que, aunque es menos económica, no entorpece el libre paso de transportes al no limitar la altura. 1.6.3.3.2.2 En función de la sección. Teniendo en cuenta la sección de los conductores en la red se pueden clasificar como: • Redes de sección decreciente: las que a lo largo de cada línea la sección de los conductores va disminuyendo conforme se aleja de los Centros de Transformación. Es una solución más económica. • Redes de secciones múltiples: la parte de la red que constituye el tronco o arteria principal de cada salida del Centro de Transformación es de sección constante, mientras las derivaciones se realizan en secciones menores. Es una solución más económica. • Redes de sección única: Es la solución más cara pero este incremento es admisible sabiendo que tenemos mayor margen de regulación pudiendo desplazar cargas en un futuro.



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1.6.3.3.2.3 En función de la conexión.

Clasificando las redes de acuerdo con las distintas formas posibles de conectar entre sí los elementos que las componen las redes pueden ser: • Redes radiales: Las que no tienen puntos de conexión entre sí, entre otras salidas del mismo Centro de Transformación o con otros Centros de Transformación cercanos. • Redes en Anillo abierto: las que tienen puntos de conexión que permanecen abiertos en la explotación normal. • Redes malladas: las que tienen puntos de conexión que permanecen cerrados en la explotación normal. Son necesarias más protecciones.

(Fig.: 1.8) Detalle conductor b.t.

1.6.3.3.3 Desglose

1.6.3.3.3.1 Caja general de protección. Para el caso de suministros a un único usuario, la línea general de alimentación puede estar integrada en el equipo de medida, en nuestro caso, de la llegada de la acometida entramos en la zona de fusibles ubicada en el mismo recinto que los contadores a una escasa distancia de estos. Se puede considerar la caja general de protección y el equipo de medida como un conjunto; dicho elemento se denominará caja de protección y medida. En consecuencia, el fusible de seguridad ubicado antes del contador coincide con el fusible que incluye una CGP. Los dispositivos de lectura de los equipos de medida deberán estar situados a una altura comprendida entre 0,70 y 1,80 m. La parte inferior de la puerta, se encontrará un mínimo de 30 cm de suelo. Dentro de las mismas se instalarán cortacircuitos fusibles en todos los conductores de fase o polares, con poder de corte al menos igual a la corriente de cortocircuito prevista en el punto de su instalación. Las características de los fusibles son: Tensión- 400 V Calibre- 500 A Poder de corte- 50 kA Las disposiciones generales de este tipo de caja quedan recogidas en la ITC-BT-13.

Las características de la línea, de acuerdo con la ITC BT-07, Redes subterráneas para distribución en baja tensión son:

- Línea enterrada bajo tubo, unipolar de sección 3 x 240/120 mm2 de Aluminio, designación AL RV 0.6/1 kV, Cable aislado con polietileno reticulado (XLPE), cubierta de poliolefina y conductor flexible.



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1.6.3.3.3.2 Línea acometida. Es la línea que une la CGM antes descrita, con el centro de control de motores situado en la nave de tratamiento. Las características de esta línea son: Sección de 3 x 240 /120 mm2 de Al, que discurre entubado en zanja. El conductor es de designación RZ1-k (AS), Cable aislado con polietileno reticulado, cubierta de poliolefina y conductor flexible, (0,6/1 kV). 1.6.3.3.3.3 Línea general de alimentación. Es la línea que une la conexión unión acometida, a interruptor general de protección mediante embarrado cuyas características son: Sección de 100 x 5mm2 Cu. En la instalación eléctrica, objeto del proyecto, se montarán embarrados unipolares de 100x5 mm2 de Cu, tendidos sobre aisladores eléctricos y separados en cada fase en 100 mm. Siguiendo con lo que dicta la ITC BT-14, la instalación se realizará de forma que el trazado de la línea sea lo más corto y rectilíneo posible. Para la realización del cálculo de la sección, se ha tenido en cuenta tanto la máxima caída de tensión permitida, como la intensidad máxima admisible. 1.6.3.3.3.4 Descripción de los contadores. La instalación de contadores, en el interior de un habitáculo especialmente realizado para tal fin, y en el interior de módulos trasparentes, precintables y resistentes a los rayos ultravioleta. Todo el conjunto cumplirá con la norma UNE-EN 60.439 partes 1,2 y 3. Como la instalación será de tipo interior, el grado de protección será de IP40; IK09. Por tratarse de un suministro de carácter industrial, el equipo de medida deberá tener fácil lectura, se deberá tener acceso permanente a los fusibles generales de protección y tener todas las garantías de seguridad y mantenimiento de la instalación. El sistema deberá disponer del cableado necesario para los circuitos de mando y control (de color rojo) con el fin de satisfacer las disposiciones tarifarias vigentes. Se instalará un equipo de medida Tipo T-300, compuesto de los siguientes elementos: • Un contador Activa 4 hilos, 230/400 V. doble tarifa Conexión a transformadores intensidad 500/5 A.

• Un contador Reactiva 4 hilos, 230/400V. Conexión a transformadores intensidad 500/5 A.

• Un Reloj de conmutación para la doble tarifa.

• Tres transformadores intensidad 100/5 A.

• Una regleta de comprobación Amper - Voltimétrica



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1.6.3.3.3.5 Derivación individual. Es la parte de la instalación que, partiendo de la caja de protección y medida, suministra energía eléctrica a una instalación de usuario. Comprende dispositivos generales de mando y protección. Está regulada por la ITC-BT-15. Las derivaciones individuales que se instala en la actividad, esta constituida por conductores unipolares embarrado que se tenderán sobre aisladores eléctricas prefabricadas. Como norma general los conductores a utilizar serán de cobre o aluminio, siendo su tensión asignada 450/750 V como mínimo. Para el caso de cables multiconductores o para el caso de derivaciones individuales en el interior de tubos enterrados, el aislamiento de los conductores será de tensión asignada 0,6/1 kV. La sección mínima será de 6 mm² para los cables polares, neutro y protección y de 1,5 mm² para el hilo de mando (para aplicación de las diferentes tarifas), que será de color rojo. En la instalación eléctrica, objeto del proyecto, se montarán embarrados unipolares de 100x5 mm2 de Cu, tendidos sobre aisladores eléctricos y separados en cada fase en 100 mm, dichos embarrados están taladradas con M6 al paso de 25mm para facilitar las conexiones en toda la altura del cuadro. Las diferentes secciones de las líneas de derivación individuales para enlazar el embarrado con el interruptor general de cada sección, se detallan a continuación. 1.6.3.3.3.6 Desglose por secciones.

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

ACOMETIDA 174750 40 3x240/120Al 315,3 344 0,65 0,65 LINEA GENERAL ALIMENT. 174750 1 4x100x5Cu 315,3 455 0,02 0,02

DERIVACION IND.(embarrado) 174750 5 4x100x5Cu 315,3 321 0,02 0,02 SO-Oficinas 4500 1 4x2,5Cu 7,22 25 0,03 0,03

SA-Vestuario-Almacén 4500 20 4x2,5Cu 8,02 25 0,44 0,5 SC1 22875 0,3 4x25Cu 38,84 166 0,01 0,06 SC2 30625 0,3 4x25Cu 52,01 166 0,01 0,06 SC3 26375 0,3 4x25Cu 44,79 166 0,01 0,06 SC4 12375 0,3 4x25Cu 21,01 166 0,01 0,06 SC5 28375 0,3 4x25Cu 48,18 166 0,02 0,06 SC6 56250 0,3 4x25Cu 14,86 25 0,01 0,6

Tabla 1.3: Desglose por secciones.



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1.6.3.3.3.7 Desglose por consumidores finales.

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

Derivación SC-1 M-02 Cinta a criba de estrellas 6875 93 3x2,5+TTx2,5Cu 11,67 25 3,23 3,28 M-21 Cinta intercambio de acopio 3750 70 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 0.57 0.67 M-22 Cinta de acopio 1250 72 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 0.56 0.66 M-15 Overband SM 1250 70 4x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 0.55 0.65 M-08 Ventilador ligeros 1250 62 4x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 0.48 0.59 M-06 Overband 1250 61 4x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 0.48 0.58

Derivación SC-2 M-03 Criba de estrellas 23125 91 3x6+TTx6Cu 39,27 44 4,87 4,93 M-01 Alimentador bajo tolva 9375 99 3x2.5+TTx2.5Cu 15,92 25 0.15 0.24

Derivación SC-3 M-04 Canal vibrador AVS 5000 94 3x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 2,33 2,39 M-05 Cinta comunicación molino 9375 91 3x2.5+TTx2.5Cu 15,92 25 4,45 4,5 M-07 Canal vib. AVS alimentación 5000 73 3x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 1,81 1,87 M-10 Canal vib. AVS bajo molino 3750 75 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,38 1,44 M-11 Cinta reciclaje 3750 75 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,38 1,44 M-12 Canal a parrilla 3750 87 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,6 1,66

Derivación SC-4 M-19 Banda SMAR 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,49 M-20 Rueda polar 9375 70 3x2,5+TTx2,5Cu 15,92 25 3,42 3,48

Derivación SC-5 M-13 Cinta unidad ste 3750 87 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,6 1,66 M-14 Cinta de com. intermedia 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,5 M-16 Cinta alimentador criba 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,5 M-17 Criba vibratoria 9375 67 3x2,5+TTx2,5Cu 15,92 25 3,27 3,33 M-18 Repartidor smar 3750 70 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,29 1,35 Reserva 8750 100 3x2,5+TTx2,5Cu 14,86 25 4,52 4,58

Derivación SC-6 M-09 Molino 56250 75 3x25+TTx16Cu 95,52 106 2,35 2,41

Compensación reactiva Batería de condensadores 174750 1 3x50+TTx25Cu 234,48 250 0,15 0,21

Tabla 1.4: Desglose por consumidores finales.

1.6.3.3.4 Generalidades. Los dispositivos generales de mando y protección se situarán lo más cerca posible del punto de entrada de la derivación individual. Los dispositivos individuales de mando y protección de cada uno de los circuitos, que son el origen de la instalación interior, se instalarán en el cuadro centro de motores. La envolvente para el interruptor de control de potencia será precintable y sus dimensiones estarán de acuerdo con el tipo de suministro y tarifa a aplicar. Sus características y tipo corresponderán a un modelo oficialmente aprobado. El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del Interruptor General Automático.



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Los dispositivos generales e individuales de mando y protección que forman la instalación principal, son: - Un interruptor general automático de corte omnipolar, de intensidad nominal de 400A, regulado a 318A, que permite su accionamiento manual y que está dotado de elementos de protección contra sobrecarga y cortocircuitos (según ITC-BT-22), con poder de corte de 15 kA. - Un interruptor diferencial general, de intensidad asignada superior o igual a la del interruptor general, destinado a la protección contra contactos indirectos de todos los circuitos (según ITC-BT-24) Donde se cumple la siguiente condición: Ra x Ia = U (Ecuación 1.6) donde: Ra es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de masas. Ia es la corriente que asegura el funcionamiento del dispositivo de protección (corriente diferencial-residual asignada). U es la tensión de contacto límite convencional (50 V en locales secos y 24 V en locales húmedos). Si por el tipo o carácter de la instalación se instalase un interruptor diferencial por cada circuito o grupo de circuitos, se podría prescindir del interruptor diferencial general, siempre que queden protegidos todos los circuitos. En el caso de que se instale más de un interruptor diferencial en serie, existirá una selectividad entre ellos. Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una misma toma de tierra. - Dispositivos de corte omnipolar, destinados a la protección contra sobrecargas y cortocircuitos de cada uno de los circuitos interiores (según ITC-BT-22). - Dispositivo de protección contra sobretensiones, según ITC-BT-23, si fuese necesario.



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Los cuadros y subcuadros que componen la instalación eléctrica son: 1.6.3.3.4.1 Cuadro general

De este cuadro cuelgan el resto de subcuadros que componen la instalación eléctrica. Presenta el IGA de 400 A y tantos interruptores generales de cabecera de línea como secciones. Esta compuesto de un conjunto de distribución doble cuerpo y zona central destinada al embarrado, de la marca Merlín Gerin Serie Prisma plus cuya zona central se destina al juego de barras de distribución de energía.

(Fig.: 1.11) Detalle Modulo Izdo. y Embarrado (Fig.: 1.12) Detalle Estructura 3 cuerpos

Características El cuadro resultante del montaje con las soluciones Prisma Plus está conforme a los ensayos tipo de la norma UNE EN 60439-1:

o Control de los calentamientos.

o Propiedades dieléctricas.

o Resistencia a los cortocircuitos.

o Eficacia del circuito de protección.

o Distancias de aislamiento y líneas de fuga.

o Funcionamiento mecánico.

o Verificación del IP.

Todos los componentes aislantes son auto extinguibles según CEI 695.2.2 Material Chapa de acero con material anticorrosión y espesor 1 mm. Tratamiento superficial Revestimiento interior y exterior en resina epoxi. Grado de protección IP-55. Tensión de empleo 1000V. Tensión de aislamiento-1000V. Corriente nominal-630 A. Corriente asignada de cresta admisible-53 kA Corriente asignada de corta duración admisible -25 kA ef/1 s Frecuencia-50/60 Hz Dimensiones del modulo lateral (HxAxP): 1850x600x200 mm Dimensiones del modulo central (HxAxP): 1850x300x200 mm



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1.7 Análisis de las soluciones. 1.7.1 Compensación de energía reactiva. Introducción - Las compañías eléctricas penalizan el consumo de energía reactiva con el objeto de incentivar su corrección. Durante los últimos años se ha ido produciendo la paulatina liberalización del sector eléctrico en España. A fecha de hoy nos encontramos ante un Mercado regulado (a tarifa) y un Mercado liberalizado (desde 1 de enero de 2003 accesible a cualquier abonado). Debe de ser considerado lo expuesto en el apartado 1.2 Alcance de la presente Memoria. A efectos prácticos esta instalación forma parte de otra superior a la cual afecta. En el mercado liberalizado, se establecen unas tarifas de acceso que son el precio por el uso de las redes eléctricas. Estas tarifas de acceso se aplican entre otros a los consumidores cualificados. Un usuario cualificado es aquel que tiene un consumo mínimo de 1 GWh al año o aquel que tiene contratado un suministro en MT. El término de facturación por energía reactiva será de aplicación a cualquier tarifa, excepto en el caso de la tarifa simple de baja tensión 2.0 (no superior a 15 kW). Para el mercado regulado (a tarifa), se mantiene la misma estructura tarifaría que existía hasta ahora. La penalización, por consumo de energía reactiva, es a través de un coeficiente de recargo que se aplica sobre el importe en euros del término de potencia (potencia contratada) y sobre el término de energía (energía consumida). Este recargo se aplica para todas las tarifas superiores a la 3.0 (trifásicas de potencia contratada superior a 15 kW).

(Fig.: 1.13) Variación del recargo de recibo en función del Cosφ

Además de los aspectos económicos derivados de la contratación de energía, surgen otros aspectos relativos al diseño de las instalaciones. Utilizar energía reactiva es lo mismo que tener un factor de potencia (Cosφ) bajo, o sea un Cosφ del orden de 0,55 0,75 por poner un ejemplo. Para corregir este tipo de consumo se recurre a la instalación de condensadores entre la fuente y los receptores, que reducen la utilización de energía reactiva de carácter inductivo.



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1.7.1.1 Formas de compensación de energía reactiva. 1.7.1.1.1 Compensación global. Consiste en la instalación de una batería de condensadores en el embarrado general del cuadro eléctrico.

(Fig.: 1.14) Compensación global.

Ventajas de este tipo de compensación:

# Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. # Ajusta la potencia aparente (S en kVA) a la necesidad real de la

instalación. # Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones:

# La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 1 hasta los receptores.

# Las pérdidas por efecto Joule en los cables no quedan disminuidas. 1.7.1.1.2 Compensación parcial. Consiste en la instalación de un grupo de condensadores en cada sección de la instalación eléctrica. En caso de tener una instalación eléctrica dividida en secciones (Sub cuadros que partes del cuadro general), se compensará cada sección por separado.

(Fig.: 1.15) Compensación parcial.



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# Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. # Optimiza una parte de la instalación, la corriente reactiva no se transporta entre

los niveles 1 y 2. # Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kw).

Observaciones:

# La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 2 hasta los receptores.

# Las pérdidas por efecto Joule en los cables se disminuyen. 1.7.1.1.3 Compensación individual. Consiste en la instalación de un condensador en los bornes de cada receptor de carácter inductivo.

(Fig.: 1.16) Compensación individual


# Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. # Optimiza toda la instalación eléctrica. La corriente reactiva Ir se abastece en el

mismo lugar de su consumo. # Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kw).

Observaciones:

# La corriente reactiva no está presente en los cables de la instalación. # Las pérdidas por efecto Joule en los cables se suprimen totalmente.

1.7.1.2 Tipos de compensación de energía reactiva. Introducción En función de las necesidades de regulación de este tipo de compensación, y la complejidad de las cargas a compensar (variación en el tiempo de la demanda de energía reactiva), es conveniente realizar una elección entre compensación fija o automática.



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1.7.1.2.1 Compensación fija. Es aquella en la que suministramos a la instalación, de manera constante, la misma potencia reactiva. Debe utilizarse cuando se necesite compensar una instalación donde la demanda reactiva sea constante. Es recomendable en aquellas instalaciones en las que la potencia reactiva a compensar no supere el 15% de la potencia nominal del transformador (Sn). 1.7.1.2.2 Compensación Automática. Es aquella en la que suministramos la potencia reactiva según las necesidades de la instalación. Debe utilizarse cuando nos encontremos ante una instalación donde la demanda de reactiva sea variable. Según la ITC-BT 47 apartado 2.7, se podrá realizar la compensación de la energía reactiva pero en ningún momento la energía absorbida por la red podrá ser capacitiva. Para compensar la totalidad de una instalación, o partes de la misma que no funcionen simultáneamente, se deberá realizar una compensación automática, de forma que se asegure un factor de potencia compensado con variaciones no superiores al ±10% del valor medio medido en un tiempo determinado. 1.7.2 Protecciones. 1.7.2.1 Protección contra sobreintensidades. Todo circuito estará protegido contra los efectos de las sobreintensidades que puedan presentarse en el mismo, para lo cual la interrupción de este circuito se realizará en un tiempo conveniente o estará dimensionado para las sobreintensidades previsibles. Las sobreintensidades podrán estar motivadas por: • Sobrecargas debidas a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de

gran impedancia.

• Cortocircuitos.

• Descargas eléctricas atmosféricas. a) Protección contra sobrecargas. El límite de intensidad de corriente admisible en un conductor ha de quedar en todo caso garantizada por el dispositivo de protección utilizado, teniendo en cuenta que la intensidad admisible en los conductores deberá disminuirse en un 15% respecto al valor correspondiente a una instalación convencional, por tratarse de una instalación clasificada. El dispositivo de protección estará constituido generalmente por un interruptor automático de corte omnipolar con curva térmica de corte, o por cortacircuitos fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas.



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b) Protección contra cortocircuitos.

En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos cuya capacidad de corte estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su conexión. Se admite, no obstante, que cuando se trate de circuitos derivados de uno principal, cada uno de estos circuitos derivados disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda asegurar la protección contra cortocircuitos para todos los circuitos derivados. Se admiten como dispositivos de protección contra cortocircuitos los fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema de corte omnipolar. La norma UNE 20.460 -4-43 recoge todos los aspectos requeridos para los dispositivos de protección. La norma UNE 20.460 -4-473 define la aplicación de las medidas de protección expuestas en la norma UNE 20.460 -4-43 según sea por causa de sobrecargas o cortocircuito, señalando en cada caso su emplazamiento u omisión. 1.7.2.2 Protección contra sobretensiones. 1.7.2.2.1 Categorías de las sobretensiones. Las categorías indican los valores de tensión soportada a la onda de choque de sobretensión que deben de tener los equipos, determinando, a su vez, el valor límite máximo de tensión residual que deben permitir los diferentes dispositivos de protección de cada zona para evitar el posible daño de dichos equipos. Se distinguen 4 categorías diferentes, indicando en cada caso el nivel de tensión soportada a impulsos, en kV, según la tensión nominal de la instalación. Tensión nominal instalación Tensión soportada a impulsos 1,2/50 (kV) Sistemas III Sistemas II Categoría IV Categoría III Categoría II Categoría I 230/400 230 6 4 2,5 1,5 400/690 - 8 6 4 2,5 1000 - Categoría I Se aplica a los equipos muy sensibles a las sobretensiones y que están destinados a ser conectados a la instalación eléctrica fija (ordenadores, equipos electrónicos muy sensibles, etc). En este caso, las medidas de protección se toman fuera de los equipos a proteger, ya sea en la instalación fija o entre la instalación fija y los equipos, con objeto de limitar las sobretensiones a un nivel específico. Categoría II Se aplica a los equipos destinados a conectarse a una instalación eléctrica fija (electrodomésticos, herramientas portátiles y otros equipos similares).



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Categoría III Se aplica a los equipos y materiales que forman parte de la instalación eléctrica fija y a otros equipos para los cuales se requiere un alto nivel de fiabilidad (armarios de distribución, embarrados, aparamenta: interruptores, seccionadores, tomas de corriente, etc, canalizaciones y sus accesorios: cables, caja de derivación, etc, motores con conexión eléctrica fija: ascensores, máquinas industriales, etc. Categoría IV Se aplica a los equipos y materiales que se conectan en el origen o muy próximos al origen de la instalación, aguas arriba del cuadro de distribución (contadores de energía, aparatos de tele medida, equipos principales de protección contra sobreintensidades, etc). 1.7.2.2.2 Medidas para el control de las sobretensiones. Se pueden presentar dos situaciones diferentes: Situación natural: Cuando no es precisa la protección contra las sobretensiones transitorias, pues se prevé un bajo riesgo de sobretensiones en la instalación (debido a que está alimentada por una red subterránea en su totalidad). En este caso se considera suficiente la resistencia a las sobretensiones de los equipos indicada en la tabla de categorías, y no se requiere ninguna protección suplementaria contra las sobretensiones transitorias. Situación controlada: Cuando es preciso la protección contra las sobretensiones transitorias en el origen de la instalación, pues la instalación se alimenta por, o incluye, una línea aérea con conductores desnudos o aislados. También se considera situación controlada aquella situación natural en que es conveniente incluir dispositivos de protección para una mayor seguridad (continuidad de servicio, valor económico de los equipos, pérdidas irreparables, etc.). Los dispositivos de protección contra sobretensiones de origen atmosférico deben seleccionarse de forma que su nivel de protección sea inferior a la tensión soportada a impulso de la categoría de los equipos y materiales que se prevé que se vayan a instalar. Los descargadores se conectarán entre cada uno de los conductores, incluyendo el neutro o compensador y la tierra de la instalación. 1.7.2.2.3 Selección de los materiales en la instalación. Los equipos y materiales deben escogerse de manera que su tensión soportada a impulsos no sea inferior a la tensión soportada prescrita en la tabla anterior, según su categoría. Los equipos y materiales que tengan una tensión soportada a impulsos inferior a la indicada en la tabla anterior, se pueden utilizar, no obstante: En situación natural, cuando el riesgo sea aceptable. En situación controlada, si la protección contra las sobretensiones es adecuada.



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1.7.2.3 Protección contra contactos directos e indirectos. 1.7.2.3.1 Protección contra contactos directos. Protección por aislamiento de las partes activas. Las partes activas estarán recubiertas de un aislamiento que no pueda ser eliminado más que destruyéndolo. Protección por medio de barreras o envolventes. Las partes activas estarán situadas en el interior de las envolventes o detrás de barreras que posean, como mínimo, el grado de protección IP XXB, según UNE20.324. Si se necesitan aberturas mayores para la reparación de piezas o para el buen funcionamiento de los equipos, se adoptarán precauciones apropiadas para impedir que las personas o animales domésticos toquen las partes activas y se garantizará que las personas sean conscientes del hecho de que las partes activas no deben ser tocadas voluntariamente. Las superficies superiores de las barreras o envolventes horizontales que son fácilmente accesibles, deben responder como mínimo al grado de protección IP4X o IP XXD. Las barreras o envolventes deben fijarse de manera segura y ser de una robustez y durabilidad suficientes para mantener los grados de protección exigidos, con una separación suficiente de las partes activas en las condiciones normales de servicio, teniendo en cuenta las influencias externas. Cuando sea necesario suprimir las barreras, abrir las envolventes o quitar partes de éstas, esto no debe ser posible más que: Bien con la ayuda de una llave o de una herramienta; O bien, después de quitar la tensión de las partes activas protegidas por estas barreras o estas envolventes, no pudiendo ser restablecida la tensión hasta después de volver a colocar las barreras o las envolventes; O bien, si hay interpuesta una segunda barrera que posee como mínimo el grado de protección IP2X o IP XXB, que no pueda ser quitada más que con la ayuda de una llave o de una herramienta y que impida todo contacto con las partes activas. Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial-residual. Esta medida de protección está destinada solamente a complementar otras medidas de protección contra los contactos directos. El empleo de dispositivos de corriente diferencial-residual, cuyo valor de corriente diferencial asignada de funcionamiento sea inferior o igual a 30 mA, se reconoce como medida de protección complementaria en caso de fallo de otra medida de protección contra los contactos directos o en caso de imprudencia de los usuarios. 1.7.2.3.2 Protección contra contactos indirectos. La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante "corte automático de la alimentación". Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo tal que



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pueda dar como resultado un riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz en corriente alterna, en condiciones normales y a 24 V en locales húmedos. Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador debe ponerse a tierra. Se cumplirá la siguiente condición:

Ra x Ia ≤U (Ecuación 2.7) Donde: Ra: es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de masas. Ia: es la corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo de protección. Cuando el dispositivo de protección es un dispositivo de corriente diferencial-residual es la corriente diferencial-residual asignada. U: es la tensión de contacto límite convencional (50 ó 24V). 1.7.3 Puestas a tierra. Las puestas a tierra se establecen principalmente con objeto de limitar la tensión que, con respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los materiales eléctricos utilizados. La puesta o conexión a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protección alguna, de una parte del circuito eléctrico o de una parte conductora no perteneciente al mismo, mediante una toma de tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo. Mediante la instalación de puesta a tierra se deberá conseguir que en el conjunto de instalaciones, edificios y superficie próxima del terreno no aparezcan diferencias de potencial peligrosas y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las de descarga de origen atmosférico. La elección e instalación de los materiales que aseguren la puesta a tierra deben ser tales que: • El valor de la resistencia de puesta a tierra esté conforme con las normas de

protección y de funcionamiento de la instalación y se mantenga de esta manera a lo largo del tiempo.

• Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas.

• La solidez o la protección mecánica quede asegurada con independencia de las condiciones estimadas de influencias externas.

• Contemplen los posibles riesgos debidos a electrólisis que pudieran afectar a otras partes metálicas.



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1.7.3.1 Uniones a tierra. Tomas de tierra Para la toma de tierra se pueden utilizar electrodos formados por: • barras, tubos;

• pletinas, conductores desnudos;

• placas;

• anillos o mallas metálicas constituidos por los elementos anteriores o sus combinaciones;

• armaduras de hormigón enterradas; con excepción de las armaduras pretensadas;

• otras estructuras enterradas que se demuestre que son apropiadas. Los conductores de cobre utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022. El tipo y la profundidad de enterramiento de las tomas de tierra deben ser tales que la posible pérdida de humedad del suelo, la presencia del hielo u otros efectos climáticos, no aumenten la resistencia de la toma de tierra por encima del valor previsto. La profundidad nunca será inferior a 0,50 m. Conductores de tierra. La sección de los conductores de tierra, cuando estén enterrados, deberán estar de acuerdo con los valores indicados en la tabla siguiente. La sección no será inferior a la mínima exigida para los conductores de protección. Tipo Protegido mecánicamente No protegido mecánicamente Protegido contra Ver (Conductores de 16 mm² Cu la corrosión * protección) 16 mm² Acero (Galvanizado) No protegido contra 25 mm² Cu 25 mm² Cu la corrosión * 50 mm² Hierro 50 mm² Hierro * La protección contra la corrosión puede obtenerse mediante una envolvente. Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe extremarse el cuidado para que resulten eléctricamente correctas. Debe cuidarse, en especial, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra.



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Bornes de puesta a tierra. En toda instalación de puesta a tierra debe preverse un borne principal de tierra, al cual deben unirse los conductores siguientes: - Los conductores de tierra. - Los conductores de protección. - Los conductores de unión equipotencial principal. - Los conductores de puesta a tierra funcional, si son necesarios. Debe preverse sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, un dispositivo que permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente. Este dispositivo puede estar combinado con el borne principal de tierra, debe ser desmontable necesariamente por medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad eléctrica. Conductores de protección. Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación con el borne de tierra, con el fin de asegurar la protección contra contactos indirectos. Los conductores de protección tendrán una sección mínima igual a la fijada en la tabla siguiente: Sección conductores fase (mm²) Sección conductores protección (mm²) Sf ≤ 16 Sf 16 < S f ≤ 35 16 Sf > 35 Sf / 2 En todos los casos, los conductores de protección que no forman parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de: 2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica. 4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica. Como conductores de protección pueden utilizarse: Conductores en los cables multiconductores, o conductores aislados o desnudos que posean una envolvente común con los conductores activos, o conductores separados desnudos o aislados. Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección. Las masas de los equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un circuito de protección. Conductores de equipotencialidad. El conductor principal de equipotencialidad debe tener una sección no inferior a la mitad de la del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6 mm². Sin embargo, su sección puede ser reducida a 2,5 mm² si es de cobre. La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos



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conductores no desmontables, tales como estructuras metálicas no desmontables, bien por conductores suplementarios, o por combinación de los dos. 1.7.3.2 Resistencia de las tomas de tierra. El valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a: - 24 V en local o emplazamiento conductor - 50 V en los demás casos. Si las condiciones de la instalación son tales que pueden dar lugar a tensiones de contacto superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio. La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad del terreno en el que se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro del terreno, y varía también con la profundidad. Los valores de resistencia de tierra en la planta de tratamiento a proyectar, se prevé de acuerdo con los cálculos teóricos efectuados. Para la red general de tierras (m) de cable enterrado 30 m Nº de picas de 2 m 6 r del terreno 300 Wxm Resistencia tot. 17.85 Ω. 1.7.3.3 Tomas de tierra independiente. Se considerará independiente una toma de tierra respecto a otra, cuando una de las tomas de tierra, no alcance, respecto a un punto de potencial cero, una tensión superior a 50 V cuando por la otra circula la máxima corriente de defecto a tierra prevista. 1.7.3.4 Separación entre las tomas de tierra de las masas de la instalación y de las masas de un centro de transformación. Se verificará que las masas puestas a tierra en una instalación de utilización, así como los conductores de protección asociados a estas masas o a los relés de protección de masa, no están unidas a la toma de tierra de las masas de un centro de transformación, para evitar que durante la evacuación de un defecto a tierra en el centro de transformación, las masas de la instalación de utilización puedan quedar sometidas a tensiones de contacto peligrosas. Si no se hace el control de independencia indicado anteriormente (50 V), entre la puesta a tierra de las masas de las instalaciones de utilización respecto a la puesta a tierra de protección o masas del centro de transformación, se considerará que las tomas de tierra son eléctricamente independientes cuando se cumplan todas y cada una de las condiciones siguientes:



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a) No exista canalización metálica conductora (cubierta metálica de cable no aislada especialmente, canalización de agua, gas, etc.) que una la zona de tierras del centro de transformación con la zona en donde se encuentran los aparatos de utilización. b) La distancia entre las tomas de tierra del centro de transformación y las tomas de tierra u otros elementos conductores enterrados en los locales de utilización es al menos igual a 15 metros para terrenos cuya resistividad no sea elevada (<100 ohmios.m). Cuando el terreno sea muy mal conductor, la distancia deberá ser calculada. c) El centro de transformación está situado en un recinto aislado de los locales de utilización o bien, si esta contiguo a los locales de utilización o en el interior de los mismos, está establecido de tal manera que sus elementos metálicos no están unidos eléctricamente a los elementos metálicos constructivos de los locales de utilización. Sólo se podrán unir la puesta a tierra de la instalación de utilización (actividad) y la puesta a tierra de protección (masas) del centro de transformación, si el valor de la resistencia de puesta a tierra única es lo suficientemente baja para que se cumpla que en el caso de evacuar el máximo valor previsto de la corriente de defecto a tierra (Id) en el centro de transformación, el valor de la tensión de defecto (Vd = Id x Rt) sea menor que la tensión de contacto máxima aplicada. 1.7.4 Receptores a motor. Los motores instalados en la actividad, están ubicados de manera que la aproximación a sus partes en movimiento queda fuera del alcance del personal. Los motores no deben estar en contacto con materias fácilmente combustibles y se situarán de manera que no puedan provocar la ignición de estas. Los conductores de conexión que alimentan a un solo motor estarán dimensionados tal y como se puede apreciar en los cálculos eléctricos del Anexo de Cálculos, para una intensidad del 125 % de la intensidad a plena carga del motor. Los conductores de conexión que alimentan a varios motores, estarán dimensionados para una intensidad no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor de mayor potencia, más la intensidad a plena carga de todos los demás. Los motores estarán protegidos contra cortocircuitos y contra sobrecargas en todas sus fases, debiendo esta última protección ser de tal naturaleza que cubra, en los motores trifásicos, el riesgo de la falta de tensión en una de sus fases. Los motores de mayor potencia, como en el caso del impactador, dispondrá de un sistema para limitar la intensidad absorbida durante el arranque mediante arrancadores con el fin de no producir efectos que perjudiquen a la instalación u ocasionasen perturbaciones inaceptables al funcionamiento de otros receptores o instalaciones. En general, los motores de potencia superior dispondrán de reóstatos de arranque o dispositivos equivalentes que no permitan que la relación de corriente entre el período de arranque y el de marcha normal que corresponda a su plena carga, según las características del motor que debe indicar su placa, sea superior a la señalada en el cuadro siguiente de la ITC-BT-47: De 0,75 kW a 1,5 kW: 4,5 De 1,50 kW a 5 kW: 3,0 De 5 kW a 15 kW: 2 Más de 15 kW: 1,5



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1.7.4.1 Relación de los motores de la actividad. A continuación se muestran los motores instalados en la actividad y sus características más significativas:

Pn (placa) Nº Circuito Descripción

CV kW Cos φ η S calc.

(kVA)

M01 Alimentador bajo tolva+ ( variador frecuencia ) 10 7,50 0,85 0,82 10,76 M02 Cinta a criba de estrellas 7,5 5,5 0,85 0,87 7,35 M03 Criba de estrellas 25 18,5 0,85 0,85 26,22 M04 Canal vibrador AVS 5,5 4 0,85 0,87 5,35 M05 Cinta comunicación molino 10 7,5 0,85 0,87 10,02 M06 Overband 5,5 4 0,85 0,87 5,35 M07 Canal vibrador AVS alimentación molino 5,5 4 0,85 0,87 5,35 M08 Ventilador ligeros 4 3 0,85 0,87 4,01 M09 Molino + ( arrancador) 60 45 0,85 0,85 62,28 M10 Canal vibrador AVS bajo molino 4 3 0,85 0,87 4,01 M11 Cinta reciclaje 4 3 0,85 0,87 4,01 M12 Canal a parrilla 4 3 0,85 0,87 4,01 M13 Cinta unidad ste 4 3 0,85 0,87 4,01 M14 Cinta de comunicación intermedia 4 3 0,85 0,87 4,01 M15 Overband SM 4 3 0,85 0,87 4,01 M16 Cinta alimentador criba 4 3 0,85 0,87 4,01 M17 Criba vibratoria 10 7,5 0,85 0,87 10,02 M18 Repartidor smar 4 3 0,85 0,87 4,01 M19 Banda smar+ ( variador frecuencia) 10 7,5 0,85 0,85 10,63 M20 Rueda polar + ( variador frecuencia) 10 7,50 0,85 0,8 11,03 M21 Cinta intercambio de acopio 4 3 0,85 0,87 4,01 M22 Cinta de acopio 4 3 0,85 0,87 4,01 MR Reserva 7 0,85 0,87 9,36

Tabla 1.5 Relación motores eléctricos



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1.7.5 Automatización. Este proyecto preparará para la automatización de la planta de revalorización de escorias, basándose en las siguientes premisas: 1.7.5.1 Instrumentación utilizada.

Es reducida puesto que no comporta el control continuo sobre niveles, temperaturas o presiones, sino que el producto resultante se basa en una granulometría y en la ausencia de impurezas orgánicas (restos de R.S.U.)

1.7.5.2 Lógica.

• -Lógica cableada. - Es muy segura, pero entraña dificultades a la hora de plantear modificaciones. • -Lógica autómata programable. - Eliminación de cableado.

- La modificación de cualquier lógica mediante implementación (dentro de las posibilidades), facilita la realización de pruebas en búsqueda de un producto final, más acorde a la demanda del mercado.

1.7.5.3 Autómatas programables

• -ABB. • SIEMENS. (SIMATIC,! LOGO). • SCHNEIDER ELECTRIC. (ZELIO). • ETC.

1.7.5.4. Parámetros de elección. • Autonomía • Facilidad de aprendizaje. • Modular. • Precio. • Stock mínimo.

1.7.6 Control de motores. 1.7.6.1 Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. El arranque directo sobre la red de distribución de los motores asíncronos es la solución más extendida y frecuentemente la más conveniente para una gran variedad de máquinas. Sin embargo puede presentar inconvenientes que lleguen a ser perjudiciales



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en ciertas aplicaciones e incluso hasta incompatibles con el funcionamiento deseado de la máquina:

" corriente de arranque que puede alterar la marcha de otros aparatos conectados en la misma red,

" esfuerzos mecánicos al arrancar, inaceptables para la máquina y para el confort y seguridad de los usuarios,

" imposibilidad de controlar la aceleración y deceleración, " imposibilidad para variar la velocidad.

Los arrancadores y los variadores de velocidad eliminan estos inconvenientes. La tecnología electrónica les ha proporcionado mayor flexibilidad y ha ampliado su campo de aplicación. 1.7.6.2 Nociones previas. En el apartado de anexos se presenta una pequeña introducción teórica para fundamentar y justificar su utilización. 1.7.6.3 Variación de velocidad. Un variador de velocidad no puede ser al mismo tiempo un regulador. En este caso, es un sistema, rudimentario, que posee un mando controlado mediante magnitudes eléctricas del motor con amplificación de potencia, pero sin bucle de realimentación: es la que se denomina,en bucle abierto. La velocidad del motor se define mediante un valor de entrada (tensión o corriente) llamado consigna o referencia. Para un valor dado de la consigna, esta velocidad puede variar en función de las perturbaciones (variaciones de la tensión de alimentación, de la carga, de la temperatura). El margen de velocidad se expresa en función de la velocidad nominal. 1.7.6.3.1 Regulación de velocidad. Un regulador de velocidad es un dispositivo controlado. Posee un sistema de mando con amplificación de potencia y un bucle de alimentación: denominado bucle cerrado.

(Fig. 1.17) Principio de funcionamiento de la regulación de velocidad. La velocidad del motor se define mediante una consigna o referencia. Este valor se compara permanentemente con la señal de alimentación, imagen de la velocidad del



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motor. Esta señal la suministra un generador tacométrico o un generador de impulsos colocado en un extremo del eje del motor. Si se detecta una desviación como consecuencia de una variación de velocidad, las magnitudes aplicadas al motor (tensión y/o frecuencia) se corrigen automáticamente para volver a llevar la velocidad a su valor inicial. 1.7.6.3.2 Protecciones integradas. Los variadores modernos aseguran tanto la protección térmica de los motores como su propia protección. A partir de la medida de la corriente y de una información sobre la velocidad (si la ventilación del motor depende de su velocidad de rotación), un microprocesador calcula la elevación de temperatura de un motor y suministra una señal de alarma o de desconexión en caso de calentamiento excesivo. Además, los variadores, y especialmente los convertidores de frecuencia, están dotados de protecciones contra:

" los cortocircuitos entre fases y entre fase y tierra, " las sobretensiones y las caídas de tensión, " los desequilibrios de fases, " el funcionamiento en monofásico.

1.7.6.3.3 Principales tipos de variadores. Los variadores más frecuentes y montajes tecnológicos más usuales son: 1.7.6.3.3.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono.

Suministra, a partir de una red de corriente alterna de frecuencia fija, una tensión alterna trifásica, de valor eficaz y frecuencia variables. Los convertidores de frecuencia alimentan los motores de jaula estándar con todas las ventajas de estos motores: estandarización, bajo coste, robustez, estanqueidad, ningún mantenimiento. Puesto que estos motores son autoventilados, el único límite para su empleo es el funcionamiento a baja velocidad porque se reduce esta ventilación. Si se requiere este funcionamiento debe preverse un motor especial con ventilación forzada independiente.

(Fig. 1.18) Esquema de principio de un convertidor de frecuencia.

1.7.6.3.2.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos.

Suministra, a partir de una red de corriente alterna, una corriente alterna de frecuencia fija igual a la red, mediante el control del valor eficaz de la tensión, modificando el ángulo de retardo de disparo de los semiconductores de potencia (dos tiristores montados en antiparalelo en cada fase del motor).



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(Fig. 1.19) Arrancador para motor asíncrono y forma de onda de la corriente de alimentación.

1.7.6.4 Estructura y componentes de los arrancadores y variadores electrónicos. Los variadores más frecuentes y montajes tecnológicos más usuales son: 1.7.6.4.1 Estructura.

Los arrancadores y variadores de velocidad se componen de dos módulos generalmente montados en una misma envolvente.

" un módulo de control que regula el funcionamiento del aparato, " un módulo de potencia que alimenta el motor con energía eléctrica.

1.7.6.5 Selección de un variador de velocidad. Para definir el equipo más adecuado para resolver una aplicación de variación de velocidad, deben tenerse en consideración los siguientes aspectos:

" tipo de carga: par constante, variable, potencia constante, cargas por impulsos, " tipo de motor: de inducción rotor jaula de ardilla o bobinado, corriente y

potencia nominal, factor de servicio, rango de voltaje, " rangos de funcionamiento: velocidades máximas y mínimas. Verificar necesidad

de ventilación forzada del motor, " par en el arranque: verificar que no supere los permitidos por el variador, " frenado regenerativo: cargas de gran inercia, ciclos rápidos y movimientos

verticales requieren de resistencia de frenado exterior, " condiciones ambientales: temperatura ambiente, humedad, altura, tipo de

gabinete y ventilación, " consideraciones de la red: microinterrupciones, fluctuaciones de tensión,

armónicos, factor de potencia, etc...



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1.7.6.5.1 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique).

La tensión de alimentación no podrá ser mayor que la tensión de red.

(Fig. 1.20) Curva velocidad-par motor. (Fig. 1.21) Gráfica de par. El convertidor de frecuencia se denomina así a los variadores de velocidad que rectifican la tensión alterna de red, y por medio de seis transistores trabajando en modulación de ancho de pulso generan una corriente trifásica de frecuencia y tensión variable. Un transistor más, llamado de frenado, permite direccionar la energía que devuelve el motor (durante el frenado regenerativo) hacia una resistencia exterior. La estrategia de disparo de los transistores del ondulador es realizada por un microprocesador que, para lograr el máximo desempeño del motor dentro de todo el rango de velocidad, utiliza un algoritmo de control vectorial de flujo. Este algoritmo por medio del conocimiento de los parámetros del motor y las variables de funcionamiento (tensión, corriente, frecuencia, etc,), realiza el control preciso del flujo magnético en el

Los variadores de velocidad son dispositivos electrónicos que permiten variar la velocidad, convirtiendo las magnitudes fijas de frecuencia y tensión de red en magnitudes variables. Está preparado para trabaja con motores trifásicos de jaula de ardilla en las aplicaciones siguientes:

" dominio de par y la velocidad, " regulación sin golpes mecánicos, suavidad de

proceso, " movimientos complejos, " mecánica delicada.



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motor manteniéndolo constante, independientemente de la frecuencia de trabajo. Al ser el flujo constante, el par provisto por el motor también la será. En el gráfico se observa que desde 1Hz. hasta los 50Hz el par nominal del motor está disponible para uso permanente, el 170% del par nominal está disponible durante 60 segundos y el 200% del par nominal está disponible durante 0.2 seg.

1.7.6.5.2 Circuito recomendado.

El circuito para utilizar un variador debe constar con algunos de los siguientes elementos:

" interruptor automático. La corriente de línea corresponde a la corriente absorbida por el variador a la potencia nominal de utilización que limite la corriente de cortocircuito a 22kA para una tensión de alimentación de 400v-50Hz.

" Contactor de línea: este elemento garantiza un seccionamiento automático del circuito en caso de emergencia o en paradas por fallas. Su uso junto con el interruptor automático garantiza la coordinación tipo 2 de la salida y facilita las tareas de puesta en marcha, explotación y mantenimiento.

1.7.6.6 Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique).

1.7.6.6.1 Principio de funcionamiento. Son equipos electrónicos tiristorizados que, mediante el control de las tres fases del motor asíncrono, regulan la tensión y la parada, realizando un control efectivo del par. Los sensores de corriente incorporados le envían información al microprocesador, para regular el par ante las diferentes condiciones de carga y proteger al motor de sobrecargas. Los arrancadores progresivos son de amplio uso en sistemas de bombeo, compresores, transportadores horizontales, ventiladores y centrífugas. Se seleccionan en función de la potencia del motor y el tipo de servicio (normal o severo). Se entiende por servicio severo aquellas aplicaciones donde los arranques son muy pesados y largos o frecuentes.

Se recomienda utilizar un arrancador progresivo cuando sea necesario:

" Reducir los picos de corriente y eliminar las caídas de tensión en la línea,

" reducir el par de arranque, " acelerar, desacelerar o frenar suavemente, para

seguridad de personas u objetos transportados, " arrancar máquinas progresivamente en especial

aquellas de fuerte inercia, " adaptar fácilmente el arrancador a las máquinas

especiales, " proteger al motor y a la máquina con un sistema de

protección muy completo, " supervisar y controlar el motor en forma remota.



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1.7.6.6.2 Circuito recomendado. La coordinación tipo 2 se logra anteponiendo un interruptor manual, fusibles ultrarrápidos para proteger a los tiristores y un contactor, garantizando de esta forma todas las condiciones de seguridad para el operador y para los aparatos involucrados, ya que la protección térmica está integrada en el arrancador. 1.7.6.7 Ahorro de energía. El ahorro de energía que aporta el arrancador progresivo se produce, de acuerdo al período de funcionamiento en el que se encuentra, de dos maneras. Durante el transitorio de arranque por medio de la regulación del par, entregando al motor la mínima corriente necesaria para cumplir la rampa programada. En funcionamiento estable a velocidad nominal, mediante la función by-pass que puentea al arrancador al arrancador con un contactor. De este modo de evita el consumo de energía térmica de los tiristores durante largos períodos de funcionamiento. La configuración de la bornera de salida permite que este puente sea exclusivamente de los tiristores y no de los transformadores de intensidad, permitiendo que todas las protecciones sigan siendo realizadas por el arrancador.



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1.8 Resultados finales. Introducción En el siguiente capitulo, se analizan únicamente aquellas alternativas de diseño más relevantes, que afectan directamente a la seguridad de la actividad así como a aspectos medioambientales de la misma. Las alternativas de diseño expuestas, están dentro del marco normativo. Las connotaciones por el hecho de elegir una u otra alternativa, serán económicas, de rendimiento o condiciones previas de partida. 1.8.1 Red de Media Tensión. 1.8.1.1 Solución Adoptada.

La solución adoptada es la de sistema radial, el más económico de todos. La aparamenta a instalar y los metros de zanja a construir son menores. El inconveniente está en que una avería en un punto de la línea dejaría sin servicio la todos los centros de transformación aguas abajo. El suministrador, históricamente, tiene un ratio de suministro del 99%. 1.8.1.2 Descripción General. El circuito subterráneo estará formado por conductores de Aluminio de aislamiento seco con 240 2mm para 25Kv, discurrirán por las aceras siguiendo el trazado marcado en el plano número 3.6.1, realizando los cruces de calle a ser posible de manera perpendicular y mediante pasos entubados y hormigonados. 1.8.1.3 Cable.

Los conductores empleados serán una terna de cables unipolares de aislamiento seco termoestable, serie 18/30 kV de 1 x 240 2mm de aluminio con cubierta de color rojo (UNESA-3305 C) fabricados por triple extrusión simultánea. La denominación del cable utilizado es: AL EPROTENAX M COMPACT 1x240 mm2 18/30 kV.

(Fig.:1.22) Detalle conductor EPROTENAX. Las principales ventajas que presenta respecto a los cables convencionales: - mayor resistencia a la absorción de agua - mayor resistencia al rozamiento y a la abrasión - mayor resistencia a los golpes - mayor resistencia al desgarro - mayor facilidad de instalación en tramos tubulares - mayor seguridad en el montaje



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Características constructivas: Sección nominal................................................................................. 240 2mm Diámetro exterior............................................................................ 42.5 mm. Peso aproximado............................................................................2315 kg. /km. Tensión nominal.................................................................................. 18/30 kV. Tensión de ensayo a frecuencia industrial................................................ 70 kV. Tensión de ensayo al choque.................................................................. 170 kV. Resistencia eléctrica a 90º C............................................................ 0.161 Ω/km. Capacidad....................................................................................... 0.275 µF/km. Intensidad máxima instalación enterrada.................................................. 415 A. Reactancia X en V/Km. por fase Tensión nominal del cable.............0.103 Ω/km. 1.8.1.4 Terminaciones. 1.8.1.4.1 Terminaciones Exteriores.

Los terminales específicos para este tipo de operación serán modulares flexibles de exterior, preparados para cables de aislamiento seco de 240 2mm de sección y aislamiento de 36 kV, conformes con la norma UNE 21.115, normas CEI 60502-4, CEI 60055 y homologados por la Compañía Suministradora. El terminal de conexión será bimetálico y su función será la de unir el cable de aluminio con las conexiones que son de cobre. 1.8.1.4.2 Terminaciones Apantalladas.

Las terminaciones apantalladas se utilizarán para la conexión de los conductores de la red de media tensión a las celdas de línea de los centros de transformación. Serán del tipo apantalladas, dimensionadas para cables de 240 2mm de sección y aislamiento de 36 kV homologados por la Compañía Suministradora. 1.8.1.5 Zanjas.

Las canalizaciones de la red subterránea se ejecutarán en terrenos de dominio público, bajo las aceras o calzadas, evitando ángulos pronunciados y de acuerdo con el trazado marcado en el plano correspondiente. 1.8.1.5.1 Zanjas en acera.

La apertura de las zanjas se harán verticales hasta una profundidad de 0.9 m y un ancho de 0.4 m para una zanja de un o dos circuitos subterráneos. Del fondo de la zanja se eliminará toda rugosidad que pudiera dañar la cubierta de los cables y se extenderá una capa de arena fina de 6 cm. de espesor que servirá para nivelación del fondo y asiento de los cables, pudiendo entonces efectuar el tendido de cables, que quedarán siempre a una distancia superior de 0.8 m de la rasante definitiva de la acera. El tendido se realizará mediante rodillos que puedan girar libremente y dispuestos sobre el fondo de la zanja, para evitar el rozamiento del cable con el terreno. Una vez realizado el tendido de los circuitos dentro de la zanja el posterior paso a realizar es el taponado de las mismas. A tal efecto se cubrirán los cables con una capa de arena fina hasta 30 cm. del fondo de la zanja, se instalará la placa de P.E. de



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protección y se rellenarán las zanjas con capas de tierra de 15 cm. de espesor compactadas instalando la cinta de señalización a 40 cm. aproximadamente de las placas de protección. 1.8.1.5.2 Cruces de calle.

Para los cruces de calle las zanjas serán verticales perpendiculares a las aceras a una profundidad de 1.1 m y un ancho que dependerá del número de circuitos que esté previsto que se instalen: 0.4 m para un circuito y 0.75 m en el caso de dos circuitos. El fondo de la zanja se recubrirá con hormigón en masa H-100 hasta un espesor de 6 cm. para proceder a la instalación de los tubulares colocando siempre un tubular de más como mínimo. Los tubulares se recubrirán con hormigón en masa hasta una altura de 30 cm. respecto del fondo de la zanja. El tapado de la zanja se realizará con capas de tierra de 15 cm. de espesor compactadas instalando la cinta de señalización a 40 cm. aproximadamente de los tubulares. Los tubos que se utilicen para la protección de los circuitos subterráneos media tensión en los cruces por calzada serán tubos rígidos de Polietileno (PE) de doble pared, una interior lisa y otra exterior corrugada, siendo el diámetro interior de 150 mm y el exterior de 160 mm. Serán de color naranja o rojo, con una resistencia a la compresión mayor de 450 N y un grado de protección según UNE-20.324. En la superficie exterior llevaran marcas indelebles indicando: Nombre, marca fabricante, designación, número del lote o las dos últimas cifras del año de fabricación y Norma UNE EN 50086-2-4. 1.8.2. Red de Tierras.

El número de picas y su disposición vendrá en función del valor de resistencia que nos da el suelo, que tiene que ser <37 Ω . En el caso de no obtener un resultado satisfactorio, deberán ser dispuestas más picas.

La función de la puesta a tierra (p.a.t.) de una instalación eléctrica es la de derivación al terreno las corrientes de defecto, a frecuencia industrial, o las debidas a descargas atmosféricas. Con ello, se logra: • Limitar la diferencia de potencial que, eventualmente, pueda presentarse entre estructuras metálicas y tierra. • Posibilitar la detección de defectos a tierra y asegurar la actuación y coordinación de las protecciones, eliminando o disminuyendo así el riesgo que supone una avería para el material utilizado y las personas. • Limitar las sobre tensiones internas (de maniobra, transitorias y temporales) que puedan aparecer en la red eléctrica. • Evitar que las descargas de los rayos provoquen "cebados inversos", en el caso de instalaciones de exterior y, particularmente, en líneas aéreas. La circulación de las intensidades mencionadas por la instalación de puesta a tierra puede originar la aparición de diferencias de potencial entre ciertos puntos, por ejemplo, entre la instalación de p.a.t. y el terreno que la rodea o entre dos puntos del mismo, por cuya razón debe concebirse la instalación de puesta a tierra para que, incluso con la aparición de éstas diferencias de potencial se cumplan los siguientes objetivos:



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• Seguridad de las personas. • Protección de las instalaciones. • Mejora de la calidad de servicio. • Establecimiento y permanencia de un potencial de referencia. Constará de la puesta a tierra de protección y la de servicio. 1.8.2.1 Tierra de Protección.

La tierra de protección se utiliza para limitar la tensión con respecto a tierra que puedan presentar en un momento dado las masas metálicas del interior de los Centros de Transformación. A la tierra de protección se conectarán: • Masas de MT y BT (envolventes de las celdas y cuadros de Baja Tensión) • Envolturas o pantallas metálicas de los cables. • Cuba del transformador. • Pantallas o enrejados de protección contra contactos directos. • Bornes de tierra de los detectores de tensión • Bornes de tierra de los TI de baja tensión. No se unirán, por el contrario a la tierra de protección: • Las rejillas y puertas metálicas del Centro, si son accesibles al exterior. El sistema de tierra de protección estará formado por un conductor de cobre desnudo de 50 2mm de sección y por los electrodos de puesta a tierra, que serán picas de acero-cobre de 2 m de longitud y 14.8 mm de diámetro. Según los cálculos realizados la disposición del electrodo para los centros de transformación será: Anillo rectangular de 8.3 x 4 m de conductor de cobre desnudo de 50 2mm y cuatro picas en sus vértices enterradas a 0.5 m. El piso de los centros de transformación dispondrá de un mallazo electrosoldado con redondos de 6 mm de diámetro, formando una retícula de 30x30 cm. Este mallazo se conectará en dos puntos opuestos a la puesta a tierra de protección del centro. Con esta disposición se consigue que la persona que deba acceder a una parte pueda quedar en tensión eventualmente, al encontrarse sobre una superficie equipotencial, evitando los posibles riesgos producidos por las tensiones de contacto y de paso en el interior del Centro. Este mallazo se cubrirá con una capa de hormigón de 10 cm. de espesor. Todos los elementos metálicos del Centro de Transformación quedarán unidos entre sí mediante un cable de cobre desnudo de una sección de 50 2mm , grapado a la pared. Éste a su vez, se conectará a los electrodos de puesta a tierra, provistos tales como el mallazo electrosoldado y las picas de puesta a tierra. Todos los conductores que conforman la red de tierra de Protección convergerán en un punto común de puesta a tierra. Este punto de confluencia será una pletina de cobre con unas dimensiones apropiadas y con un número suficiente de taladros roscados de acuerdo con los conductores de tierra de protección.



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1.8.2.2 Tierra de Servicio

Se conectará a tierra de servicio: • El embarrado del neutro del cuadro de B.T. • La tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. • Los neutros de las instalaciones de servicios propios de la caseta (alumbrado, etc.) El electrodo que compone la tierra de servicio se encontrará alejado del electrodo de tierra de protección. La distancia que se deberá respetar para cada centro de transformación será: 12 m. El electrodo de la tierra de servicio estará constituido por cuatro picas en hilera unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de 50 2mm de sección. Esta configuración corresponde al electrodo tipo UNESA 5/42. Las picas tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 2 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad de 0.5 m. La separación entre una pica y la siguiente será de 3 m. Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la última será de 9 m, dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno. El valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a 37 Ω. Con este criterio se consigue que un defecto a tierra en una instalación de Baja Tensión protegida contra contactos indirectos por un interruptor diferencial de sensibilidad 650 mA, no ocasione en el electrodo de puesta a tierra una tensión superior a 24 V (=37 x 0.650). El neutro del sistema de Baja Tensión se conecta a una toma de tierra independiente del sistema de Alta Tensión para evitar tensiones peligrosas en Baja Tensión debido a faltas en la red de Alta Tensión. La conexión desde la caja seccionadora, en el C.T., hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado de 0.6/1 kV protegido contra daños mecánicos.

1.8.3 Descripción de la instalación transformadora. En nuestro caso al tratarse de zona industrial deberá utilizarse una zona que no

hipoteque a corto plazo ampliaciones futuras y situarse en unas claramente definidas de aprovechamiento. Teniendo en cuenta que la electrificación de la planta se realiza posterior a una construcción ya realizada, considero que la solución está en instalar los centros de transformación prefabricados. La ubicación definitiva queda reflejada en el plano correspondiente.

1.8.3.1 Obra civil. El Centro de Transformación objeto de este proyecto consta de una única envolvente, en la que se encuentra toda la aparamenta eléctrica, máquinas y demás equipos. Para el diseño de este Centro de Transformación se han tenido en cuenta todas las normativas anteriormente indicadas.



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Características de los materiales Edificio de Transformación: PFU-5/30

(Fig.:1.23) Vista exterior y simulación interior. - Descripción Los Centros de Transformación PFU, de superficie y maniobra interior (tipo caseta), constan de una envolvente de hormigón, de estructura monobloque, en cuyo interior se incorporan todos los componentes eléctricos, desde la aparamenta de MT, hasta los cuadros de BT, incluyendo los transformadores, dispositivos de control e interconexiones entre los diversos elementos. La principal ventaja que presentan estos Centros de Transformación es que tanto la construcción como el montaje y equipamiento interior pueden ser realizados íntegramente en fábrica, garantizando con ello una calidad uniforme y reduciendo considerablemente los trabajos de obra civil y montaje en el punto de instalación. Además, su cuidado diseño permite su instalación tanto en zonas de carácter industrial como en entornos urbanos. - Envolvente La envolvente de estos centros es de hormigón armado vibrado. Se compone de dos partes: una que aglutina el fondo y las paredes, que incorpora las puertas y rejillas de ventilación natural, y otra que constituye el techo. Las piezas construidas en hormigón ofrecen una resistencia característica de 300 Kg./cm². Además, disponen de una armadura metálica, que permite la interconexión entre sí y al colector de tierras. Esta unión se realiza mediante latiguillos de cobre, dando lugar a una superficie equipotencial que envuelve completamente al centro. Las puertas y rejillas están aisladas eléctricamente, presentando una resistencia de 10 kOhm respecto de la tierra de la envolvente. Las cubiertas están formadas por piezas de hormigón con inserciones en la parte superior para su manipulación. En la parte inferior de las paredes frontal y posterior se sitúan los orificios de paso para los cables de MT y BT. Estos orificios están semiperforados, realizándose en obra la apertura de los que sean necesarios para cada aplicación. De igual forma, dispone de unos orificios semiperforados practicables para las salidas a las tierras exteriores.



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El espacio para el transformador, diseñado para alojar el volumen de líquido refrigerante de un eventual derrame, dispone de dos perfiles en forma de "U", que se pueden deslizar en función de la distancia entre las ruedas del transformador. - Placa piso Sobre la placa base y a una altura de unos 400 mm se sitúa la placa piso, que se sustenta en una serie de apoyos sobre la placa base y en el interior de las paredes, permitiendo el paso de cables de MT y BT a los que se accede a través de unas troneras cubiertas con losetas. - Accesos En la pared frontal se sitúan las puertas de acceso de peatones, las puertas del transformador (ambas con apertura de 180º) y las rejillas de ventilación. Todos estos materiales están fabricados en chapa de acero. Las puertas de acceso disponen de un sistema de cierre con objeto de garantizar la seguridad de funcionamiento para evitar aperturas intempestivas de las mismas del Centro de Transformación. Para ello se utiliza una cerradura de diseño ORMAZABAL que anclan las puertas en dos puntos, uno en la parte superior y otro en la parte inferior. - Ventilación Las rejillas de ventilación natural están formadas por lamas en forma de "V" invertida, diseñadas para formar un laberinto que evita la entrada de agua de lluvia en el Centro de Transformación y se complementa cada rejilla interiormente con una malla mosquitera. - Acabado El acabado de las superficies exteriores se efectúa con pintura acrílica rugosa de color blanco en las paredes y marrón en el perímetro de la cubierta o techo, puertas y rejillas de ventilación. Las piezas metálicas expuestas al exterior están tratadas adecuadamente contra la corrosión. - Calidad Estos edificios prefabricados han sido acreditados con el Certificado de Calidad UNESA de acuerdo a la RU 1303A. - Alumbrado El equipo va provisto de alumbrado conectado y gobernado desde el cuadro de BT, el cual dispone de un interruptor para realizar dicho cometido. - Varios Sobrecargas admisibles y condiciones ambientales de funcionamiento según normativa vigente. - Cimentación Para la ubicación de los Centros de Transformación PFU es necesaria una excavación, cuyas dimensiones variarán en función de la solución adoptada para la red de tierras, sobre cuyo fondo se extiende una capa de arena compactada y nivelada de 100 mm de espesor.



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- Características detalladas Nº de transformadores: 1 Nº reserva de celdas: 2 Tipo de ventilación: Especial Puertas de acceso peatón: 1 puerta

C.T. (1 trafo) Dimensiones exteriores

Dimensiones interiores

Dimensiones excavación

Longitud (mm) 6080 5900 6880 Fondo (mm) 2380 2200 3180 Altura (mm) 3240 2550

Superficie ( 2m ) 14.47 12.98 Altura vista (mm) 2780 Profundidad (mm) 560

Peso (kg) 18500

Tabla 1.6: Características constructivas Centro Transformación.

Nota: Estas dimensiones son aproximadas en función de la solución adoptada para el anillo de tierras.

1.8.3.2 Aparamenta instalación eléctrica.

1.8.3.2.1 Características de la red de alimentación La red de la cual se alimenta el Centro de Transformación es del tipo subterráneo, con una tensión de 25 kV, nivel de aislamiento según la MIE-RAT 12, y una frecuencia de 50 Hz. La potencia de cortocircuito en el punto de acometida, según los datos suministrados por la compañía eléctrica, es de 500 MVA, lo que equivale a una corriente de cortocircuito de 11,5 kA eficaces.



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1.8.3.2.2 Características de la aparamenta de Media Tensión

(Fig.1.24) Vista del conjunto de celdas.

Características generales de los tipos de aparamenta empleados en la instalación. 1.8.3.2.2.1 Celdas: CGM Las celdas CGM forman un sistema de equipos modulares de reducidas dimensiones para MT, con aislamiento y corte en gas, cuyos embarrados se conectan utilizando unos elementos de unión patentados por ORMAZABAL y denominados ORMALINK, consiguiendo una conexión totalmente apantallada, e insensible a las condiciones externas (polución, salinidad, inundación, etc.). Las partes que componen estas celdas son: - Base y frente La base soporta todos los elementos que integran la celda. La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad y resistencia a la corrosión de esta base. La altura y diseño de esta base permite el paso de cables entre celdas sin necesidad de foso (para la altura de 1800 mm), y facilita la conexión de los cables frontales de acometida. La parte frontal incluye en su parte superior la placa de características eléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la celda y los accesos a los accionamientos del mando. En la parte inferior se encuentra el dispositivo de señalización de presencia de tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de tierras y de las pantallas de los cables.



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- Cuba La cuba, fabricada en acero inoxidable de 2 mm de espesor, contiene el interruptor, el embarrado y los portafusibles, y el gas se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bar. (salvo para celdas especiales). El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de operación segura durante más de 30 años, sin necesidad de reposición de gas. Esta cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así, con ayuda de la altura de las celdas, su incidencia sobre las personas, cables o la aparamenta del Centro de Transformación. En su interior se encuentran todas las partes activas de la celda (embarrados, interruptor-seccionador, puesta a tierra, tubos porta fusible). - Interruptor/Seccionador/Seccionador de puesta a tierra. El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones: conectado, seccionado y puesto a tierra (salvo para el interruptor de la celda CMIP). La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor (conmutación entre las posiciones de interruptor conectado e interruptor seccionado); y otro para el seccionador de puesta a tierra de los cables de acometida (que conmuta entre las posiciones de seccionado y puesto a tierra). - Mando Los mandos de actuación son accesibles desde la parte frontal, pudiendo ser accionados de forma manual o motorizada. - Conexión de cables La conexión de cables se realiza desde la parte frontal mediante unos pasa tapas estándar. - Enclavamientos La función de los enclavamientos incluidos en todas las celdas CGM es que:

· No se pueda conectar el seccionador de puesta a tierra con el aparato principal cerrado, y recíprocamente, no se pueda cerrar el aparato principal si el seccionador de puesta a tierra está conectado.

· No se pueda quitar la tapa frontal si el seccionador de puesta a tierra está

abierto, y a la inversa, no se pueda abrir el seccionador de puesta a tierra cuando la tapa frontal ha sido extraída.

- Características eléctricas Las características generales de las celdas CGM son las siguientes: Tensión nominal 36 kV Nivel de aislamiento Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases 70 kV



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a la distancia de seccionamiento 80 kV Impulso tipo rayo a tierra y entre fases 170 kV a la distancia de seccionamiento 195 kV En la descripción de cada celda se incluyen los valores propios correspondientes a las intensidades nominales, térmica y dinámica, etc.

Características de la aparamenta de Baja Tensión Elementos de salida en BT:

· Cuadros de BT especiales para esta aplicación, con un interruptor automático cuyas características descriptivas se detallan más adelante.

Características descriptivas de las celdas y transformadores de Media Tensión Entrada / Salida 1: CGM-CML Interruptor-seccionador Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CML de línea, está constituida por un módulo metálico con aislamiento y corte en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta a tierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV · Intensidad asignada: 400 A · Intensidad de corta duración (1 s), eficaz: 20 kA · Intensidad de corta duración (1 s), cresta: 50 kA · Nivel de aislamiento - Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases: 70 kV - Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV · Capacidad de cierre (cresta): 50 kA · Capacidad de corte

- Corriente principalmente activa: 400 A - Características físicas:

· Ancho: 420 mm · Fondo: 850 mm · Alto: 1800 mm · Peso: 145 kg

- Otras características constructivas:

· Mando interruptor: manual tipo B



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Entrada / Salida 2: CGM-CML Interruptor-seccionador Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CML de línea, está constituida por un módulo metálico con aislamiento y corte en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta a tierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV · Intensidad asignada: 400 A · Intensidad de corta duración (1 s), eficaz: 20 kA · Intensidad de corta duración (1 s), cresta: 50 kA · Nivel de aislamiento - Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases: 70 kV - Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV · Capacidad de cierre (cresta): 50 kA · Capacidad de corte Corriente principalmente activa: 400 A

- Características físicas: · Ancho: 420 mm · Fondo: 850 mm · Alto: 1800 mm · Peso: 145 kg

- Otras características constructivas · Mando interruptor: manual tipo B ·

Seccionamiento Compañía: CGM-CMIP-Ptd Interruptor pasante PaT dcha. Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMIP-Ptd de interruptor pasante con puesta a tierra a la derecha, está constituida por un módulo metálico con aislamiento y corte en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta a tierra (derecha) del embarrado. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión.



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- Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV · Intensidad asignada: 400 A · Intensidad de corta duración (1 s), eficaz: 20 kA · Intensidad de corta duración (1 s), cresta: 50 kA · Nivel de aislamiento

Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases: 70 kV Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV

· Capacidad de cierre (cresta): 50 kA · Capacidad de corte

Corriente principalmente activa: 400 A - Características físicas:


- Otras características constructivas:

· Mando interruptor: manual tipo B Protección General: CGM-CMP-V Interruptor automático de vacío Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMP-V de interruptor automático de vacío está constituida por un módulo metálico con aislamiento en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un seccionador rotativo de tres posiciones, y en serie con él, un interruptor automático de corte en vacío, enclavado con el seccionador. La puesta a tierra de los cables de acometida se realiza a través del interruptor automático. La conexión de cables es inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV · Intensidad asignada: 400 A · Nivel de aislamiento

Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases: 70 kV Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV

· Capacidad de cierre (cresta): 400 A · Capacidad de corte en cortocircuito: 20 kA



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- Características físicas:


- Otras características constructivas: · Mando interruptor automático: manual RAV · Relé de protección: ekorRPG-202A

Medida: CGM-CMM Medida Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMM de medida es un módulo metálico, construido en chapa galvanizada, que permite la incorporación en su interior de los transformadores de tensión e intensidad que se utilizan para dar los valores correspondientes a los aparatos de medida, control y contadores de medida de energía. Por su constitución, esta celda puede incorporar los transformadores de cada tipo (tensión e intensidad), normalizados en las distintas compañías suministradoras de electricidad. La tapa de la celda cuenta con los dispositivos que evitan la posibilidad de contactos indirectos y permiten el sellado de la misma, para garantizar la no manipulación de las conexiones. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV - Características físicas:


- Otras características constructivas: · Transformadores de medida: 3 TT y 3 TI

De aislamiento seco y construido atendiendo a las correspondientes normas UNE y CEI, con las siguientes características: * Transformadores de tensión Relación de transformación: 27500/V3-110/V3 V Sobre tensión admisible en permanencia: 1,2 Un en permanencia y 1,9 Un durante 8 horas

Medida Potencia: 50 VA Clase de precisión: 0,5 * Transformadores de intensidad Relación de transformación: 30 - 60/5 A Intensidad térmica: 200 In Sobreint. admisible en permanencia: Fs <= 5

Medida Potencia: 15 VA Clase de precisión: 0,5 s



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1.8.3.2.2.2 Transformador seco Trihal Transformador: Transformador seco 36 Kv

(Fig.: 1. 25) Transformador seco Trihal. - Otras características constructivas:

· Regulación en el primario: +/- 2,5%, +/- 5%, +/- 10% · Tensión de cortocircuito (Ecc): 6% · Grupo de conexión: Dyn11 · Protección incorporada al transformador: Central electrónica de

alarmas

1.8.3.2.3 Características descriptivas de los Cuadros de Baja Tensión Cuadros BT - B2 Transformador 1: Interruptor automático BT El Cuadro de Baja Tensión (CBT), es un conjunto de aparamenta de BT cuya función es recibir el circuito principal de BT procedente del transformador MT/BT y distribuirlo en un número determinado de circuitos individuales. El cuadro tiene las siguientes características:

· Interruptor automático de 2000 A. · 4 Salidas formadas por bases portafusibles de 400 A. · Interruptor diferencial bipolar de 25 A, 30 mA. · Base porta fusible de 32 A y cartucho porta fusible de 20 A. · Base enchufe bipolar con toma de tierra de 16 A/ 250 V. · Bornes (alimentación a alumbrado) y pequeño material.

- Características eléctricas

· Tensión asignada: 440 V · Nivel de aislamiento

Frecuencia industrial (1 min.) a tierra y entre fases: 10 kV entre fases: 2,5 kV

Transformador trifásico reductor de tensión, construido según las normas citadas anteriormente, de marca Merlin Gerin, con neutro accesible en el secundario, de potencia 1250 kva y refrigeración natural seco, de tensión primaria 25 kV y tensión secundaria 420 V en vacío (B2). La potencia es condicionada por la existencia de un transformador de reserva con las mismas especificaciones para todo el conjunto de instalaciones



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Impulso tipo rayo: a tierra y entre fases: 20 kV

· Dimensiones: Altura: 300 mm Anchura: 510 mm Fondo: 900 mm

Características del material vario de Media Tensión y Baja Tensión El material vario del Centro de Transformación es aquel que, aunque forma parte del conjunto del mismo, no se ha descrito en las características del equipo ni en las características de la aparamenta. - Interconexiones de MT: Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de sección y material 1x150 Al. La terminación al transformador es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. En el otro extremo, en la celda, es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. - Interconexiones de BT: Puentes BT - B2 Transformador 1: Puentes transformador-cuadro Juego de puentes de cables de BT, de sección y material 1x240 Al (Etileno-Propileno) sin armadura, y todos los accesorios para la conexión, formados por un grupo de cables en la cantidad 4xfase + 3xneutro.

- Defensa de transformadores:

Defensa de Transformador 1: Protección física transformador Protección metálica para defensa del transformador.

- Equipos de iluminación:

Iluminación Edificio de Transformación: Equipo de iluminación Equipo de alumbrado que permita la suficiente visibilidad para ejecutar las maniobras y revisiones necesarias en los centros. Equipo autónomo de alumbrado de emergencia y señalización de la salida del local.

Medida de la energía eléctrica El conjunto consta de un contador tarificador electrónico multifunción, un registrador electrónico y una regleta de verificación. Todo ello va en el interior de un armario homologado para contener estos equipos.



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Relés de protección, automatismos y control Sistema Autónomo de Protección: ekorRPG

(Fig.: 1.26) Tiene también la opción de una protección ultrasensible (50Ns - 51Ns), utilizada en el caso de redes con Neutro aislado o compensado y/o en zonas con terrenos muy resistivos.

Además existe una entrada para disparo mediante una señal externa (sonda temperatura, etc...) Dispone además de funciones de medida (clase 1): · Valores eficaces de intensidad por fase (I1, I2, I3). · Valor eficaz de intensidad homopolar (Io).

- Elementos del sistema:

· Un relé electrónico que dispone en su carátula frontal de teclas y display digital para realizar el ajuste y visualizar los parámetros de protección, medida y control. Para la comunicación dispone de un puerto frontal RS232 y en la parte trasera un puerto RS485 (5 kV).

· Los sensores de intensidad son transformadores toroidales de relación 300 A / 1 A y 1000 A / 1 A dependiendo de los modelos. Para la opción de protección homopolar ultrasensible se coloca un toroidal adicional que abarca las tres fases. En el caso de que el equipo sea autoalimentado (desde 5 A por fase) se debe colocar 1 sensor adicional por fase.

· La tarjeta de alimentación acondiciona la señal de los transformadores de autoalimentación y la convierte en una señal de CC para alimentar el relé de forma segura. Dispone de una entrada de 230 Vca para alimentación auxiliar exterior.

Es la unidad de disparo comunicable desarrollada por Ormazabal específicamente para su integración en las celdas de Interruptor Automático de Vacío de los Sistemas CGMcosmos (CGMcosmos-V) y CGM (CGM-CMP-V) - Las funciones de sobre intensidad de las que puede disponer son las siguientes:

· Protección multicurva de sobrecarga para fases (51). · Protección de defectos multicurva entre fase y tierra (51N). · Protección instantánea de cortocircuito a tiempo definido

entre fases (50). · Protección instantánea de cortocircuito a tiempo definido

entre fase y tierra (50N).



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· El disparador biestable es un actuador electromecánico de bajo consumo integrado en el mecanismo de maniobra del interruptor.

- Otras características:

· Ith/Idin = 20 kA /50 kA · Temperatura = -10 ºC a 60 ºC · Frecuencia = 50 Hz; 60 Hz ± 1 % · Ensayos: - De compatibilidad electromagnética según CEI 60255-22-X,

CEI 61000-4-X y EN 50081-2/55011 - Climáticos según CEI 60068-2-X

- Mecánicos según CEI 60255-21-X - De potencia según CEI 60265 y CEI 60056 Así mismo este producto cumple con la directiva de la Unión Europea sobre compatibilidad electromagnética 89/336/EEC y con la CEI 60255. Esta conformidad viene recogida en el protocolo de ensayo realizado B0014-024-IN-ME acorde a las normas genéricas EN 50081 y EN 50082.

Instalaciones secundarias - Alumbrado El interruptor se situará al lado de la puerta de entrada, de forma que su accionamiento no represente peligro por su proximidad a la MT. El interruptor accionará los puntos de luz necesarios para la suficiente y uniforme iluminación de todo el recinto del centro. - Protección contra incendios Según la MIE-RAT 14 al ser el transformador de aislamiento seco no es necesario instalar sistemas de protección contra incendios, aunque deberá instalarse de forma que el calor generado no suponga riesgo de incendio para los materiales próximos. - Armario de primeros auxilios El Centro de Transformación cuenta con un armario de primeros auxilios. - Medidas de seguridad Para la protección del personal y equipos, se debe garantizar que: 1- No será posible acceder a las zonas normalmente en tensión, si éstas no han sido puestas a tierra. Por ello, el sistema de enclavamientos interno de las celdas debe afectar al mando del aparato principal, del seccionador de puesta a tierra y a las tapas de acceso a los cables. 2- Las celdas de entrada y salida serán con aislamiento integral y corte en gas, y las conexiones entre sus embarrados deberán ser apantalladas, consiguiendo con ello la insensibilidad a los agentes externos, y evitando de esta forma la pérdida del suministro en los Centros de Transformación interconectados con éste, incluso en el eventual caso de inundación del Centro de Transformación. 3- Las bornas de conexión de cables y fusibles serán fácilmente accesibles a los operarios de forma que, en las operaciones de mantenimiento, la posición de trabajo normal no carezca de visibilidad sobre estas zonas.



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4- Los mandos de la aparamenta estarán situados frente al operario en el momento de realizar la operación, y el diseño de la aparamenta protegerá al operario de la salida de gases en caso de un eventual arco interno. 5- El diseño de las celdas impedirá la incidencia de los gases de escape, producidos en el caso de un arco interno, sobre los cables de MT y BT. Por ello, esta salida de gases no debe estar enfocada en ningún caso hacia el foso de cables. 1.8.4 Red de baja tensión. 1.8.4.1 Esquemas de Distribución.

La elección del sistema y dispositivos de protección vendrá definida en función del tipo de esquema de distribución del que se disponga y en concreto del sistema de neutro que se utilice. Las formas de distribución posibles son las contempladas en la instrucción (ITC BT 008) del REBT. El esquema de distribución seleccionado el tipo TT por tratarse del más común y debido a que por prescripción reglamentaria por las redes de distribución pública de baja tensión deben tener un punto puesto directamente a tierra y la Compañía Distribuidora obliga a utilizar en sus redes de distribución en BT el esquema TT. El esquema TT tiene un punto de alimentación, generalmente el neutro, conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación receptora están conectadas a una toma de tierra separada de la toma de tierra de la alimentación.

(Fig.: 1.27)

1.8.4.2 Estructura de las redes. La red será radial. No será red en anillo abierto por que las líneas deberían estar muy sobredimensionadas. Este sobredimensionamiento implicaría construir más metros de zanja, con una dimensión mayor. La sección será constante para poder permitir el movimiento de cargas. En los tramos finales la potencia de paso será pequeña, pero se instalará el cable oportuno para permitir los futuros movimientos de cargas y posibles extensiones de red que fuera necesario construir.



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1.8.4.3 Trazado de la red de b.t.

El trazado de la red de distribución de baja tensión discurrirá, los largo de todo su recorrido, a través de las aceras, realizando los cruces de calles perpendicularmente por la calzada, afectando únicamente a terrenos de dominio público de la parcela industrial. 1.8.4.3.1 Centro de Transformación.

Del Centro de Transformación 1 parten 3 salidas de baja tensión. La salida 1 está destinada a la alimentación de la planta de tratamiento y valorización de escorias. La salida 2 suministra a los bloques de nueva implantación que se pudiesen construir en un futuro y es condicionante de proyecto.

Salida Suministros 1 Planta de tratamiento y revalorización de escorias

2 y 3 Ampliaciones

Tabla 1.7: Distribución de suministros por salidas. 1.8.4.4 Dimensionado de las zanjas.

Por otro lado, la Instrucción Complementaria MI BT 006 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión determina que la profundidad mínima de instalación de los conductores directamente enterrados o dispuestos en conductos será de 0.60 m, salvo lo establecido específicamente para cruzamientos. Esta profundidad se podría reducir en casos especiales debidamente justificados, pero entonces debería utilizarse chapas de hierro, tubos u otros dispositivos que aseguraran una protección mecánica equivalente de los cables, teniendo en cuenta que de utilizar tubos, debe colocarse en su interior los cuatro conductores de baja tensión. Se distinguen los casos de excavación en: • acera • cruces de calle y carretera 1.8.4.4.1 Zanjas en acera.

La profundidad de las zanjas a realizar en las aceras será de 0.70 m, atendiendo a las consideraciones anteriores. La anchura de la zanja debe ser lo más reducida posible, por razones económicas, y relacionada con la profundidad para permitir una fácil instalación de los cables. Tendiendo, además, en cuenta la dimensión del revestimiento de las aceras, se establece en 0.40 m la anchura de las mismas, para los casos de 1 y 2 circuitos. Para las zanjas con más de dos circuitos, se dispondrán las ternas de cables en un mismo plano horizontal guardando una distancia entre ellas de 20 cm. Para cada circuito de más a partir del segundo el ancho de zanja se incrementará en 20 cm. Si se trata de cables de BT y MT que deban discurrir por la misma zanja, se situarán los de BT a la profundidad reglamentaria (60 cm., si se trata de aceras y paseos. La distancia reglamentaria entre ambos circuitos debe ser de 25 cm.; en el caso de no poder conseguirse por la dimensión de la zanja, los cables de MT se instalarán bajo tubo. En



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los vados y cruces ambos circuitos de BT y MT estarán entubados. Tanto una como otra canalización contarán con protección mecánica. Según una resolución de la Generalitat de Catalunya (DOG nº 1649 del 25.09.92) esta protección podría ser con ladrillos macizos de 290x140x40 mm, con una capa de arena a cada lado de 20 mm mínimo. Una vez realizada la apertura de la zanja, se recubrirá el lecho con una capa de arena fina de como mínimo 4 cm. de espesor, después se tendrán los cables. Una vez efectuado el tendido de acuerdo a las prescripciones técnicas estipuladas en el pliego de condiciones del presente proyecto, se recubrirán los conductores con una capa de arena fina de 20 cm. respecto la base de la zanja, para posteriormente colocar la placa de protección de Polietileno. El tapado de la zanja se realizará con capas de tierra compactada cada 15 cm., colocando la cinta de señalización a 40 cm. aproximadamente de las placas de protección. 1.8.4.4.2 Zanjas en calzada, cruces de calles o carreteras.

En los casos de cruces, los cables que se instalen discurrirán por el interior de tubulares, construyendo uno o varios tubos de más para futuras ampliaciones, dependiendo su número de la zona y situación del cruce. Hasta tres tubulares, la profundidad de la zanja a realizar será de 0.90 m y 1.00 m para 4 ó 6 tubulares. Las anchuras de las zanjas variarán en función del número de tubulares que se dispongan. 1.8.4.5 Conductores.

Los conductores empleados serán cables unipolares de Aluminio aislamiento de polietileno reticulado XLPE y cubierta de policloruro de vinilo (PVC) 0.6/1 kV de 240

2mm de sección para las tres fases y de 120 2mm para el neutro. La denominación del cable será AL VOLTALENE N RV 0.6/1 kV 1x240 + 1x120 2mm Al.

1.8.4.6 Terminales.

Las terminaciones de la totalidad de los cables de baja tensión subterráneos al conectarse en los armarios y cajas de distribución y de los centros de transformación se realizarán mediante terminales bimetálicos a compresión, realizados a base de aluminio puro y cobre electrolítico puro. Las características técnicas que presenta es: Sección: 240 2mm Intensidad máxima:(T = 70 ºC) 430 A Límite térmico: (T = 180 ºC 1s) 24 kA 1.8.4.7 Tubos para protección de cables enterrados de baja tensión.

Los tubos que se utilicen para la protección de cables subterráneos de baja tensión en los cruces por calzada o vados serán tubos rígidos de Polietileno (PE) de doble pared, una interior lisa y otra exterior corrugada, siendo el diámetro interior de 116 mm y el exterior de 140 mm. Serán de color naranja o rojo, con una resistencia a la compresión mayor de 450 N y un grado de protección xx9 según UNE-20.324. En la superficie exterior llevaran marcas indelebles indicando: Nombre, marca fabricante,



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designación, nº del lote o las dos últimas cifras del año de fabricación y Norma UNE EN 50086-2-4 1.8.4.8 Cinta para la señalización de cable subterráneo.

Las características técnicas de la cinta para la señalización de cable subterráneo son las siguientes: Ancho....................................................................................... 15 +/- 0.5 cm. Espesor.................................................................................... 0.1+/-0.01 mm. Color (UNE-48.103)............ amarillo vivo B-532, impresión negra indeleble. Resistencia a la tracción longitudinal mínima:............................100 Kg. / 2cm . Resistencia a la tracción transversal mínima:..........................de 80 Kg. / 2cm . 1.8.4.9 Placas de plástico para protección de cables enterrados.

Para protección de cables enterrados se usarán placas de Polietileno (PE) con una densidad específica mínima 0.94 g/ 3cm o de Polipropileno (PP) con densidad específica mínima de 1 g/ 3cm . Esta placa permiten ensamblarse entre si longitudinalmente y transversalmente mediante remaches de plástico. Llevarán las siguientes marcas indelebles dispondrán longitudinalmente: • Señal de advertencia de riesgo eléctrico tipo AE-10 • El rótulo ¡ATENCIÓN! CABLES ELÉCTRICOS • Marca y anagrama del fabricante • Año de fabricación (dos últimas cifras) • Las siglas y nº siguiente: PPC ETU 0206. Son de color amarillo S0580-Y10R según UNE 48.103, y presentan una resistencia a la tracción mínima de 10 daN y una resistencia al impacto de 50 J. En los tramos rectos se utilizarán placas de 1 m de longitud y para curvas se usarán placas de 0.5 m longitud. 1.8.4.10 Sistemas de protección.

En primer lugar, la red de distribución en baja tensión estará protegida contra los efectos de las sobre intensidades que puedan presentarse en la misma (ITC BT 022), por lo tanto se utilizarán los siguientes sistemas de protección: • Sobrecargas: Se utilizarán fusibles cuyo calibre dependerá de la sección del cable, según los cálculos realizados en el correspondiente apartado de la memoria de cálculo e irán ubicados en el cuadro de baja tensión del centro de transformación, al realizarse todo el trazado de los circuitos a sección constante (y quedar ésta protegida en inicio de línea), no es necesaria la colocación de fusibles en ningún otro punto de la red para proteger las reducciones de sección. • Cortocircuitos: Se utilizarán los mismos fusibles calibrados ubicados en el cuadro de baja tensión del centro de transformación. Todo el cálculo de las corrientes de cortocircuito queda justificado en los anejos de este proyecto, observando que las protecciones ubicadas en inicio de línea, válidas para la protección a sobrecargas, también son aptas para la protección a cortocircuito. En segundo lugar, para la protección contra contactos directos (ITC BT 024) se han tomado las medidas siguientes:



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• Ubicación del circuito eléctrico enterrado en una zanja practicada al efecto, con el fin de resultar imposible un contacto accidental. • Alojamiento de los sistemas de protección y control de la red eléctrica, así como todas las conexiones, en cajas o cuadros eléctricos aislantes, los cuales necesitan de útiles especiales para proceder a su apertura. • Aislamiento de todos los conductores con polietileno reticulado (RV 0.6/1 kV), con el fin de recubrir las partes activas de la instalación. En tercer lugar, para la protección contra contactos indirectos (ITC BT 024), la Cía. Suministradora obliga a utilizar en sus redes de distribución en BT el esquema TT, es decir, Neutro de B.T. puesto directamente a tierra y masas de la instalación receptora conectadas a una tierra separada de la anterior, así como empleo en dicha instalación de interruptores diferenciales de sensibilidad adecuada al tipo de local y características del terreno. 1.8.4.11 Continuidad del neutro.

La continuidad del neutro quedará asegurada en todo momento. El conductor neutro no podrá ser interrumpido en las líneas de distribución, salvo que esta interrupción sea realizada mediante uniones amovibles en el neutro próximas a los interruptores o seccionadores de los conductores de fase, debidamente señalizadas y que sólo puedan ser maniobradas con herramientas adecuadas, no debiendo, en este caso, ser seccionado el neutro sin que lo estén previamente las fases, ni conectadas éstas sin haberlo sido previamente el neutro. 1.8.4.12 Puestas a tierra.

La puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado RV 0.6/1 kV, entubado e independiente de la red, con secciones mínimas de cobre de 50 2mm , unido a una pletina del neutro del cuadro de Baja Tensión. Este conductor de neutro a tierra, se instalará a una profundidad mínima de 0.60m, pudiéndose instalar en una de las zanjas de cualquiera de las líneas de B.T. El conductor neutro de cada línea se conectará a tierra a lo largo de la red en los armarios de distribución, por lo menos cada 200 m, y en todos los finales, tanto de las redes principales como en sus derivaciones. La conexión a tierra de los otros puntos de red, atendiendo a los criterios expuestos anteriormente, se realizará mediante piquetas de 2 m de acero-cobre, conectadas con cable desnudo de 50 2mm y terminal a la pletina del neutro. Las piquetas podrán colocarse hincadas en el interior de la zanja de los cables de B.T. También podrán utilizarse electrodos formando placas o cable de cobre enterrado horizontalmente. Una vez conectadas todas las puestas a tierra, el valor de la puesta a tierra general deberá ser inferior a 37 Ω. 1.8.4.13 Distribución a consumidores. Cableado y canales. Este proyecto ejecutará la distribución a consumidores mediante conductores del tipo RVK de 0.6/1 kV, respondiendo como mínimo a las especificaciones de la Norma UNE 21.123. El cableado interior de los cuadros se realizará ordenadamente con recorridos claros, de tal manera que sean fácilmente identificables los circuitos.



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Define el trazado y realización de la distribución de alimentación eléctrica en baja tensión, desde el cuadro de control de motores (C.C.M.), hasta el elemento consumidor, siendo realizado libre de obstáculos y accesible para mantenimiento. 1.8.4.13.1 Bandejas pasacables. Serán metálicas galvanizadas en caliente de las medidas 300x60x1.5 para potencia y 300x20x1.5 para conducción de maniobra, mediante soportes sujeta a la estructura y toma de tierra dispuesta a todo el conjunto. 1.8.4.13.2 Colocación de bandejas. Sobre soportes metálicos fijados a la estructura, estarán grapados permitiendo una continuidad de superficie de paso de cables, sin aristas cortantes que dañen los conductores. Para su colocación, será preceptiva la utilización de los medios mecánicos apropiados a cada altura de trabajo, usando andamios o plataformas elevadoras en función de la situación, respetando siempre la reglamentación al respecto de trabajos en altura. 1.8.4.13.3 Tendido de conductores de potencia. Tendidos, no tensionados sobre las bandejas de distribución de potencia, discurriendo paralelos, no montados, y asegurados a la sustentación, mediante elementos elásticos de sujeción, tipo bridas de nylon o sistema análogo de superior prestación técnica. 1.8.4.13.4 Tendido de conductores de maniobra y control. Tendidos, no tensionados sobre las bandejas de distribución de maniobra, discurriendo paralelos, no montados, y asegurados a la sustentación, mediante elementos elásticos de sujeción, tipo bridas de nylon o sistema análogo de superior prestación técnica. 1.8.4.13.5 Tubos pasacables. Se define como el soporte por el cual comunica el paso del conductor desde la bandeja hasta las inmediaciones de la caja de bornes del elemento. Se distinguirá y realizará de forma separada la conducción del tendido de potencia de la maniobra. Será de material plástico flexible o rígido, resistente a golpes accidentales que pudiesen deteriorar el conductor. Así mismo las terminaciones de estos tubos protegerán las posibles aristas cortantes mediante finalizadotes, tipo prensa estopas de brida estopada plástica y contrabrida.



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1.8.4.13.6 Tendido. Sujetos a la estructura mediante grapado adecuado al diámetro del tubo, se situarán en zonas libres del tránsito de personal, evitado en lo posible se de un uso posterior inadecuado como apoyo para los pies, al estilo de escaleras. Finalizarán por regla general aproximadamente entre 20 y 30 centímetros antes de la caja de bornes, a fin de facilitar las operaciones de mantenimiento mecánico posterior, permitiendo modificar la situación de un motor, sin ser preciso desenbornarlo. Es obvio que la desenergización es obligatoria. 1.8.4.13.7 Conexiones a elementos. Siempre se utilizará la técnica más adecuada de fijación, prevaleciendo la realización mediante terminales a presión y prensa estopas que impidan el paso del polvo y humedad al interior de la caja de bornes o botoneras de campo. 1.8.4.14 Cuadro de control de motores. Diseñado de forma que sea construido y ensamblado en taller, desplazado como una unidad a su ubicación definitiva en planta. 1.8.4.14.1 Envolvente. Será realizado usando el sistema funcional modular Prisma® de Telemecanique®. Cumplen la norma UNE-EN 60439.1 y grado de protección con puerta cerrada, IP55; siendo con puerta abierta, IP20 IK10. Las medidas vienen expresadas en el plano correspondiente de vistas exteriores cuadro. 1.8.4.14.2 Tendido de cableado y señalización de elementos. La conducción del cableado se realizará en la condiciones de peinado y sujeción mediante elementos elásticos no prensores. La aparamenta eléctrica vendrá referenciada y etiquetada según el plano correspondiente de cuadro eléctrico. 1.8.4.14.3 Etiquetado y comprobación de continuidad. Respetando obligatoriamente lo definido en cuanto a secciones y condición constructiva de los cables, serán etiquetados ambos extremos para facilitar su localización. Serán comprobados su continuidad una vez enbornados, creándose un estadillo de verificación. Se habilita a la empresa que realice la construcción del cuadro eléctrico para utilizar el método o modelo, más adecuado, de certificación que cumpla con este apartado, previa aceptación por la ingeniería de control del proyecto.



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1.8.5 Compensación de la energía reactiva. 1.8.5.1 Generalidades. Como ya se introdujo en el capitulo 1.7 Análisis de las soluciones adoptadas, sobre los inconvenientes del exceso en el consumo de energía reactiva en la actividad, y como éste consumo afecta negativamente a determinados parámetros de diseño del proyecto, se entiende pues, la necesidad de compensar este tipo de energía mediante baterías de condensadores accionados de forma automática. La energía reactiva, es necesaria para la creación de los campos magnéticos en el funcionamiento de ciertos receptores, como motores, reactancias del alumbrado de descarga, etc., pero no se transforma directamente en trabajo, como o hace la energía activa. Así pues, este tipo de receptores, que de forma mayoritaria se instalan en el área de servicio proyectada, demandan o absorben de la red ésta potencia expresada en kvar. La suma geométrica de la potencia reactiva (Q) y la potencia activa (P), de como resultado, la potencia aparente (S), expresada en kVA. La potencia aparente S demandada por los receptores, será la entregada por la red, por el transformador. Por esta razón, se ve la importancia de atenuar el consumo de (Q), porque con ello, disminuye la (S) absorbida. Para reducir la potencia aparente (Q), se inyecta en la red, la potencia aparente suministrada por condensadores (-Q), creando el efecto inverso. La suma geométrica anterior dará como resultado una potencia (S) menor, al disminuir el vector de potencia reactiva (Q).

(Fig.: 1.28) Triángulo de potencias.

Como se observa, el cociente entre la potencia activa (P) y la aparente (Q), es el factor de potencia o coseno de f. Cuanto más se aproxime éste a la unidad, más cerca se tendrá el consumo de la potencia aparente con el de la potencia activa, y por lo tanto menor sobredimensionado de los elementos d la instalación (Trafos, Generadores, Secciones de conductores).



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Además de la influencia en la potencia aparente, la potencia media de la instalación (Pm), también se ve influenciada por el factor de potencia, según se observa en la figura.

(Fig.: 1.29) Influencia en la Potencia media.

El sistema de compensación elegido, para la actividad a implantar, como ya se comenta en puntos anteriores, es el de compensación global mediante batería de condensadores automática. Este tipo de sistema, es capaz de adecuarse a las variaciones de potencia reactiva de la instalación, manteniendo el factor de potencia deseado. El equipo de compensación automático, está formado principalmente por tres elementos básicos:

1. El regulador. Mide el cosf de la instalación y da la orden de funcionamiento a los contactores.

2. Contactores. Son los elementos que se encargan realizar las conexiones de los condensadores.

3. Condensadores. Son los elementos que aportan la energía reactiva a la instalación.

A partir de los cálculos realizados en el anexo de cálculos, Compensación de energía, para el dimensionado de la batería de condensadores, se llega a una potencia reactiva teórica máxima a compensar de 50,95 kvar, entre factores de potencia de 0,85 y 0,95. Se elige pues, un sistema de compensación automático, basado en Rectimat 2 de Merlin Gerin, en cofret, de 60 kvar de compensación máx. y condensadores de 2x15+30.



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1.8.5.2 Características del equipo de compensación. La batería de condensadores se instalará en un habitáculo diseñado para tal fin en el interior de la caseta de servicio y al lado del cuadro eléctrico general. Estará compuesta por:

1. Unidad automática de compensación Rectimat 2.

2. Contactores tipo LC1-DLK.

3. Regulador de reactiva VARLOGIC R6.

4. Condensadores Varplus M1/M4

1.8.5.2.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2 Características: Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz. Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%. Nivel de aislamiento: 0,66 kV. Resistencia 50 Hz 1 min.: 2,5 kV. Corriente máxima admisible: 1,3 In (400 V). Tensión máxima admisible (8 horas sobre 24 h, según CEI 831): 450 V. Categoría de temperatura (400 V): Temperatura máxima: 40 ºC. Temperatura media sobre 24 h: 35 ºC. Temperatura media anual: 25 ºC. Temperatura mínima: 5 ºC. Grado de protección: IP31. Auto transformador 400/230 V integrado. Protección contra contactos directos (puerta abierta). Normas: CEI 439-1, EN 60439. Instalación: Fijación mural o en el suelo mediante zócalo



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1.8.5.2.2 Contactores tipo LC1-DLK Descripción: Los contactores LC1-DK están específicamente diseñados por Telemecanique para el mando de condensadores de potencia. Están equipados con un bloque de contactos de paso adelantado al cierre de los contactos principales y conectados en serie con resistencias de preinserción, que limitan la intensidad en la conexión a 60 In. Su concepción, patentada, garantiza la seguridad y la longevidad de los condensadores y fusibles, instalados en las baterías de Merlin Gerin.

(Fig.: 1.30) Detalle contactor

Características: Condiciones de utilización: No es necesario utilizar inductancias de choque ni en baterías de un solo escalón ni de escalones múltiples. La protección contra cortocircuitos se realizará por medio de fusibles gl de calibre comprendido entre 1,7 y 2 In. Temperatura media sobre 24 h: 45 °C según normas CEI 831 y CEI 70. Potencias máximas de empleo: de 2,5 a 150 kVAr. se entienden para las siguientes condiciones: Corriente de cresta presumible a la conexión de 200 In. Cadencia máxima: Los tipos LC1-DFK, DLK, DMK, 240 ciclos/hora. Los tipos LC1-DTK, DWK, 200 ciclos/hora. Endurancia eléctrica, a la carga nominal. Los tipos LC1-DLK (400 V), 300.000 ciclos. Los tipos C1-DLK, DMK, DPK, DTK, DWK (600 V), 200.000 ciclos. Circuitos de mando: Tensiones disponibles: 24/42/48/110/230/240/380/400/415/440/500/600 Vca. Frecuencias: 50 Hz, 60 Hz, 50-60 Hz. Normas: de conformidad a CEI 70, CEI 831, NFC 54-100, VDE 0560.



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1.8.5.2.3 Regulador de reactiva VARLOGIC R6. Descripción: Los reguladores Varlogic controlan constantemente el cosf de la instalación, dan las órdenes de conexión y desconexión de los escalones de la batería, para obtener el cosf deseado. La gama Varlogic está formada por tres aparatos: Varlogic R6: regulador de 6 escalones. Varlogic R12: regulador de 12 escalones. Varlogic RC12: regulador de 12 escalones con funciones complementarias. De los que escogemos el modelo Varlogic R6. Características técnicas: Datos generales: Precisión 2,5%. Temperatura de funcionamiento: 0 a 50 °C. Temperatura de almacenamiento: 20 °C a +60 °C. Normas CEM: EN 50082-2, EN 50081-2. Normas eléctricas: CEI 664, VDE 0110, CEI 1010-1, EN 61010-1. Montaje sobre carril DIN 35 mm (EN 50022) o empotrado (taladro 138 · 138 mm 0 +1 mm). Pantalla de 7 segmentos (R6). 1.8.5.2.4 Condensadores Varplus M1/M4 Condensador Varplus M1 estándar 400 V / 230 V / 440 V (15 kVAr) Condensadores enchufables entre sí. Potencias máximas de ensamblaje entre varios Varplus M1: 60 kVAr (400 V - 440 V). 30 kVAr (230 V). Protección con membrana de sobre presión y fusible interno. Frecuencia: 50 Hz. Grado de protección: IP00 sin cubrebornes / IP41 Condensador Varplus M4, estándar 400 V / 230 V / 440 V (30 kVAr) Condensadores enchufables con la gama Varplus M1 (1 Varplus M4 con diversos Varplus M1). Potencias máximas de ensamblaje: 100 kVAr (400 V - 440 V). 60 kVAr (230 V). Protección con membrana de sobre presión y fusible interno. Frecuencia: 50 Hz. Grado de protección: IP00 sin cubre bornes / IP41 con cubre bornes.



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(Fig.1.31) Esquema tipo baterías automáticas. 1.8.5.2.5 Relación de entrada de escalones 2x15+30.

15 15 30 A x 15 B x x 30 C x 30 * D x x 45 E x x 45 * F x x x 60

* Los escalones marcados responden a la posibilidad de seleccionar indistintamente cualquiera de los dos escalones



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1.8.6 Automatización 1.8.6.1. Solución adoptada.

- Se utilizará el modelo Zelio® de Telemecanique®, con el módulo de programación Zelio Soft®.

- Se suministrará el Kit de conexión y programación bloques funcionales de la planta de revalorización de escorias. El cliente suministrará PC de operación.

- Autonomía y no dependencia de programación externa. El lenguaje utilizado por los módulos es extremadamente simple, tal que con un breve entrenamiento, el responsable de operación o personal de mantenimiento puede realizar las labores de implementación del programa.

1.8.6.1.1 Relé programable Zelio Logic (Telemecanique). Pensado para el control de sistemas de automatización sencillos, la nueva generación de relés programables Zelio Logic ofrece numerosas ventajas, desde la etapa de diseño hasta el control de las aplicaciones gracias a su flexibilidad y sencillez. Por ser compacto y fácil de instalar, supone una solución competitiva frente a otras lógicas cableadas o de tarjetas específicas. 1.8.6.1.2 Descripción.



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(Fig.1.32) Relé programable Zelio Logic. 1.8.6.1.3 Lenguajes de programación.

Posibilidad de programación FBD (diagrama de bloques de funciones) o LADDER (diagrama de contactos). Programación y parametrización para adaptarse a las necesidades:

" Directamente utilizando las teclas de control del relé programable mediante navegación contextual gracias a una pantalla LCD,

" En PC mediante el software ergonómico Zelio Soft. 1.8.6.2 Software Zelio Soft.

Mediante el software Zelio Soft se puede: " introducir esquemas de control, " controlar las aplicaciones mediante su test de coherencia, " introducir mensajes visualizados en el Zelio Logic, " simplificar la instalación.

1.8.6.2.1 Modos de introducción de los esquemas de control. El modo introducción Zelio permite al operador que ha programado directamente en el relé Zelio Logic recuperar la misma ergonomía en cuanto utiliza por primera vez el software. El modo introducción libre, más intuitivo, es muy cómodo de utilizar y aporta numerosas funcionalidades adicionales. Permite adaptarse al idioma del operador al proponer tres tipos de utilización:

" símbolos Zelio, " símbolos Ladder, " símbolos eléctricos.

El modo libre también permite crear nemotécnicos y comentarios asociados a cada línea de programa. Se puede pasar de un modo de introducción a otro en cualquier momento con un movimiento del ratón.

1.8.6.2.2 El test de coherencia y los idiomas de la aplicación.

Zelio Soft controla las aplicaciones gracias a su test de coherencia. En cuanto detecta el más mínimo error de introducción, se pasa a rojo. Basta con un toque al ratón para localizar el problema. Permite pasar a uno de los seis idiomas de la



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aplicación en cualquier momento (inglés, francés, alemán español, italiano y portugués) y editar el informe de la aplicación en el idioma elegido. También permite escoger el modo de representación (Zelio, ladder o eléctrico) para editar el informe.

1.8.6.2.3 Introducción de los mensajes visualizados en Zelio Logic. Zelio Soft permite configurar 4 bloques de funciones Texto que corresponden a 4 pantallas de 4 líneas x 12 caracteres visualizables en todos los módulos lógicos. En ese momento se pueden visualizar mensajes únicamente como texto o asociarlos a 1 ó 2 variables. Estas últimas son valores corrientes y/o de ajuste de bloques de función utilizados en el programa. 1.8.6.2.4 Simplificación de la instalación. El simulador de Zelio Soft permite probar el conjunto de los programas, es decir:

" activar las entradas Todo o Nada (TON) y su modo de contacto normalmente abierto o cerrado, fugitivo o permanente,

" visualizar el estado de las salidas, " variar la tensión de las entradas analógicas IB e IC, " activar las teclas pulsador, " simular el programa de la aplicación en tiempo real o mediante aceleración, " visualizar en dinámica y en rojo los distintos elementos activos del programa.

(Fig.1.33) Visualización en PC de programa Zelio Soft.



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1.8.7 Control de motores. 1.8.7.1 Variador de velocidad. 1.8.7.1.1 Altivar 31 (Telemecanique). El variador Altivar 31 es un convertidor de frecuencia para motores asíncronos trifásicos de jaula. Es resistente, de dimensiones reducidas, fácil de instalar y en conformidad con las normas EN 50178, CEI-EN 61800-2, CEI-EN 61800-3, certificaciones UL CSA y la marca e. Incluye funciones que se ajustan a las aplicaciones más usuales, en particular:

- Manutención (cintas transportadoras pequeñas, polipastos). - Máquinas de envase y embalaje. - Máquinas especiales (mezcladores, trituradores, maquinaria textil). - Bombas, compresores, ventiladores.

Los variadores Altivar 31 se comunican con los buses industriales Modbus y CANopen. Estos dos protocolos se integran de fábrica en el variador. Los variadores Altivar 31 se suministran con un radiador para entornos normales y envolventes ventilados. El montaje yuxtapuesto, permite ahorrar gran cantidad de espacio. Los variadores están diseñados para potencias de motor comprendidas entre 0,18 kW y 15 kW con cuatro tipos de alimentación:

- De 200 V a 240 V monofásica, de 0,18 kW a 2,2 kW. - De 200 V a 240 V trifásica, de 0,18 kW a 15 kW. - De 380 V a 500 V trifásica, de 0,37 kW a 15 kW. - De 525 V a 600 V trifásica, de 0,75 kW a 15 kW.

Los variadores Altivar 31 están referenciados con dos interfaces hombre-máquina diferentes:

- 1 ATV 31H•••• con visualizador y teclas de navegación para los menús. - 2 ATV 31H•••A con visualizador, teclas de navegación en los menús y

control local (Marcha/Parada y potenciómetro para ajustar la consigna de velocidad).

Compatibilidad electromagnética CEM La incorporación de los filtros CEM de nivel A conducido y radiado en los variadores ATV 31H••M2 y ATV 31H••N4 facilita la instalación y la conformidad de las máquinas para el marcado e de un modo muy económico. Los variadores ATV 31H••M3X y ATV 31H••S6X se suministran sin filtro CEM. El usuario puede instalar los filtros opcionales si se requiere la conformidad con las normas CEM. El variador Altivar 31 dispone de seis entradas lógicas, tres entradas analógicas, una salida lógica/analógica y dos salidas de relé. Las principales funciones integradas son las siguientes:

- Protecciones para motor y variador. - Rampas de aceleración y deceleración, lineales, en S, en U y personalizadas. - Más/menos velocidad. - 16 velocidades preseleccionadas. - Consignas y regulador PI. - Mando 2 hilos / 3 hilos.



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- Lógica de freno. - Recuperación automática con búsqueda de velocidad y rearranque

automático. - Configuración de fallos y de tipos de paradas. - Memorización de la configuración en el variador...

Se pueden asignar varias funciones a una misma entrada lógica. Las opciones y accesorios que se pueden asociar al variador Altivar 31 son las siguientes:

- Resistencias de frenado. - Inductancias de línea. - Filtros de entrada CEM, atenuadores de radioperturbaciones y filtros de

salida. - Placas para montaje sobre perfil 5. - Kit para ajustarse a la norma UL tipo 1.

1.8.7.1.2 Solución adoptada. Utilizaremos en los tres elementos que precisan un ajuste de velocidad regulable del equipo referenciado como ATV31HU75N4, cuyas características técnicas se documentan en el apartado Anexos. 1.8.7.2 Arrancador. 1.8.7.2.1 Altistar 48 (Telemecanique). Arrancador suave por CONTROL DE PAR. Entrega un arranque progresivo con un consumo mínimo de corriente que minimiza el calentamiento del motor durante los transitorios de arranque. Incluye la función de protección térmica para el motor y múltiples funciones de protección y proceso: umbral de subcarga, sobrecarga, sentido de giro, rotor bloqueado, arranque demasiado largo, etc. Cuenta con Modbus en el equipo de base y en opción puede incorporarse en la mayoría de las redes y protocolos de comunicación actuales. Puede ser instalado a redes desde 200 hasta 690Vac. 1.8.7.2.2 Solución adoptada. Utilizaremos en los tres elementos que precisan un ajuste de velocidad regulable del equipo referenciado como ATS48D88Y, cuyas características técnicas se documentan en el apartado Anexos.



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1.9 Planificación del proyecto. - La planificación, según el diagrama de Gantt, del proyecto se realizará en un término de 30 días a 8 horas diarias. La descripción de las tareas es la siguiente:

CODIGO RESUMEN

01 RECSA-001 MOVIMIENTOS DE TIERRAS

PA-000-002 Excavación en áridos por medios mecánicos PA-000-003 Excavación en paso hormigonado por medios mecánicos PA-000-004 Reposición zanjas relleno c/ arena PA-000-005 Reposición hormigonado PA-000-006 Arqueta paso de cables M.T. b.t.

01 RECSA-002 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO

01 RECSA-005 CENTRO DE TRANSFORMACION

PA-005-100 Obra civil adecuar centro transformador PA-005-200 Equipos de M.T. centro transformador PA-005-300 Equipos de b.t. centro transformador PA-005-400 Sistema de puesta a tierra centro transformador PA-005-500 Suministro de efectos varios centro transformador

01 RECSA-010 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES

PA-010-001 Envolvente PA-010-002 Soportes y ordenación PA-010-003 Aparamenta control PA-010-004 Aparamenta potencia PA-010-005 Conexionado interior cuadro y comprobación PA-010-006 Colocación en obra del cuadro de control

01 RECSA-015 CANALIZACIONES

PA-015-001 Colocación canalizaciones para conductores M.T. en zanja PA-015-010 Colocación canalizaciones para conductores b.t. en zanja PA-015-015 Colocación conductores entubados M.T. en zanja PA-015-020 Colocación conductores entubados b.t. en zanja PA-015-025 Bandejas de potencia PA-015-030 Bandejas de maniobra

01 RECSA-020 INSTALACIONES ELECTRICAS

PA-020-000-T Colocación cableado en bandeja soporte PA-020-001 Tendido y colocación cable de potencia PA-020-002 Tendido y colocación cable de maniobra PA-020-003 Interconexión C.C.M. y motores



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01 RECSA-025 PROGRAMACION Y CONTROL

PA-025-000-T1 Programar e introducir códigos PA-025-001 Programación autómata Zelio 001 PA-025-002 Programación autómata Zelio 002 PA-025-003 Programación autómata Zelio 003 PA-025-004 Programación autómata Zelio 004 PA-025-005 Programación autómata Zelio 005 PA-025-006 Programación autómata Zelio 006 PA-025-007 Programación autómata Zelio 007 PA-025-008 Programación autómata Zelio 008 PA-025-009 Programación autómata Zelio 009 PA-025-010 Asistencia técnica puesta en marcha y formación

01 RECSA-090 PUESTA EN MARCHA

01 RECSA-000 INGENIERIA DE SUPERVISION



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103



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1.10 Orden de prioridad entre los documentos básicos. - La prioridad será:

1. Planos. 2. Pliego de condiciones. 3. Presupuesto.

Solicitante. Proyectista. Autor del proyecto. Tarragona, Mayo 2007


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Anexo Nº Colegiado: 1.962

2.- ANEXO


Fecha: Mayo / 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Anexo Nº Colegiado: 1.962

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ÍNDICE Pág.

2 ANEXO DE CALCULOS 1 Índice 2 2.1 Previsión de potencia 6

2.1.1 Potencia en sectores 6 2.1.2 Desglose de la demanda por sectores 6

2.2 Trazado de redes de alimentación 7 2.2.1 Red de Media Tensión 7

2.2.1.1 Intensidad primaria 7 2.2.1.2 Intensidad secundaria 7 2.2.1.3 Sección mínima para intensidad de cortocircuito 8

2.2.1.3.1 Observaciones 8 2.2.1.3.2 Cálculo de las intensidades de cortocircuito. 8 2.2.1.3.3 Cortocircuito en el lado de Media tensión. 9 2.2.1.3.4 Cortocircuito en el lado de Baja tensión. 9

2.2.1.4 Dimensiones del embarrado. 9 2.2.1.4.1 Comprobación por densidad de corriente. 9 2.2.1.4.2 Comprobación por solicitación electrodinámica. 10 2.2.1.4.3 Cortocircuito por solicitación térmica. 13

2.2.2 Centros de transformación. 14 2.2.2.1 Potencia de los transformadores. 14 2.2.2.2 Dimensionado de los puentes de Media Tensión. 14 2.2.2.3 Protecciones de los transformadores. 15 2.2.2.4 Dimensionado de la ventilación del centro transformador. 15 2.2.2.5 Dimensionado del pozo apaga-fuegos. 16 2.2.2.6 Instalaciones de puesta a tierra. 16

2.2.2.6.1 Resistividad del terreno. 16 2.2.2.6.2 Determinación de las corrientes máximas... 17 2.2.2.6.3 Diseño preliminar de la instalación de tierra. 18 2.2.2.6.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra. 18 2.2.2.6.5 Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación. 20 2.2.2.6.6 Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación. 21 2.2.2.6.7 Cálculo de las tensiones aplicadas. 21 2.2.2.6.8 Investigación de las tensiones transferibles al exterior. 23 2.2.2.6.9 Separación entre puesta a tierra de protección y de servicio. 24 2.2.2.6.10 Comprobación de valores. 25 2.2.2.6.11 Corrección y ajuste del diseño inicial. 25

2.2.3 Cálculos eléctricos de la red de Baja Tensión. 26 2.2.3.1 Cálculos eléctricos red de baja tensión. 26 2.2.3.2 Instalación eléctrica. 26

2.2.3.2.1 Demandas de potencia y datos de partida. 26 2.2.3.2.1.1 Relación de potencias por secciones. 28


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2.2.3.2.2 Dimensionado de las instalaciones. 32 2.2.3.2.2.1 Expresiones utilizadas. 32 2.2.3.2.3 Consideraciones de cálculo. 34 2.2.3.2.3.1 Caídas de tensión. 34 2.2.3.2.3.2 Prot. Térmica (fusibles y dispositivos regulables). 35 2.2.3.2.3.3 Cálculos a cortocircuito y curvas de disparo. 36 2.2.3.2.4 Cálculo de la acometida. 40 2.2.3.2.5 Cálculo de la línea general de alimentación. 42 2.2.3.2.6 Cálculo de la derivación individual. 44 2.2.3.2.7 Cuadro de resultados del cálculo de la instalación. 47

2.2.3.3 Compensación de energía. 49 2.2.3.3.1 Dimensionado de la batería de condensadores. 49 2.2.3.3.2 Dimensionado de la línea. 50

2.2.3.4 Cálculo red de tierras. 51 2.2.3.5 Red de tierras general. 51

2.3 Anexos de aplicación en el ámbito del proyecto 53 2.4 Otros documentos 53

2.4.1 Compensación de energía. 53 2.4.1.1 Corrección del factor de potencia. 53

2.4.1.1.1 ¿Qué es el factor de potencia? 53 2.4.1.1.1.1 Naturaleza de la energía reactiva. 53 2.4.1.1.1.2 Consumidores de energía reactiva. 53 2.4.1.1.1.3 Factor de potencia. 54 2.4.1.1.1.4 Medición práctica del factor de potencia. 54 2.4.1.1.2 ¿Por qué mejorar el factor de potencia? 54 2.4.1.1.2.1 Reducción del recargo de reactiva en la factura de electricidad. 54 2.4.1.1.2.2 Optimización técnico-económica de la instalación. 55

2.4.1.2 ¿Cómo compensar una instalación? 55 2.4.1.2.1 Principio teórico. 55 2.4.1.2.2 ¿Con qué compensar? 55 2.4.1.2.3 Elección entre condensadores fijos o baterías de regulación automática. 56

2.4.1.3 ¿Dónde compensar? 56 2.4.1.3.1 Compensación global. 56 2.4.1.3.2 Compensación parcial. 57 2.4.1.3.3 Compensación individual. 57

2.4.1.4 ¿Cómo determinar el nivel de compensación en energía reactiva? 57

2.4.1.4.1 Método basado en el cálculo de potencias. 57 2.4.1.5 Instalación de las baterías de condensadores. 58

2.4.1.5.1 El elemento condensador. 58 2.4.1.5.2 Elección de los aparatos de protección, mando y de los cables de conexión. 58



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2.4.2 Cálculo de corrientes de cortocircuito. 60 2.4.2.1 Introducción. 60 2.4.2.2 Los principales defectos de cortocircuito. 62

2.4.2.2.1 Características de los cortocircuitos 62 2.4.2.2.2 Consecuencias de los cortocircuitos. 63 2.4.2.2.2.1 Establecimiento de la intensidad de cortocircuito. 63 2.4.2.2.2.2 Normas y cálculos de las Icc. 64

2.4.2.3 Cálculo por el método de las impedancias. 65 2.4.2.3.1 Cortocircuito trifásico. 66 2.4.2.3.2 Cortocircuito bifásico aislado. 66 2.4.2.3.3 Cortocircuito monofásico aislado. 66 2.4.2.3.4 Cortocircuito a tierra (monofásico o bifásico). 66

2.4.2.4 Cálculos mediante ordenador de las corrientes de cortocircuito. 66

2.4.3 Control de motores. 67 2.4.3.1 Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. 67 2.4.3.2 Nociones previas. 67 2.4.3.3 Principales funciones. 68

2.4.3.3.1 Aceleración controlada. 68 2.4.3.3.2 Variación de velocidad. 68 2.4.3.3.3 Regulación de velocidad. 68 2.4.3.3.4 Deceleración controlada. 69 2.4.3.3.5 Inversión del sentido de giro. 69 2.4.3.3.6 Frenado. 69 2.4.3.3.7 Protecciones integradas. 69

2.4.3.4 Principales modos de funcionamiento. 70 2.4.3.4.1 Variador unidireccional. 71 2.4.3.4.2 Variación bidireccional. 71 2.4.3.4.3 Funcionamiento a par constante. 71 2.4.3.4.4 Funcionamiento a par variable. 72 2.4.3.4.5 Funcionamiento a potencia constante. 72

2.4.3.5 Principales tipos de variadores. 72 2.4.3.5.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 72 2.4.3.5.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos. 73

2.4.3.6 Principales modos de funcionamiento. 73 2.4.3.6.1 Estructura. 73 2.4.3.6.2 El módulo de control. 73 2.4.3.6.3 El módulo de potencia. 74

2.4.3.7 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. 74 2.4.3.7.1 Constitución. 74 2.4.3.7.2 La variación de velocidad. 75 2.4.3.7.3 Las protecciones integradas. 75

2.4.3.8 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique). 76 2.4.3.8.1 Selección de un variador de velocidad. 77 2.4.3.8.2 Circuito recomendado. 77



5

2.4.3.8.3 La instalación del convertidor de frecuencia. 78 2.4.3.8.4 Recomendaciones de instalación. 78

2.4.3.9 Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique). 79 2.4.3.9.1 Principio de funcionamiento. 79 2.4.3.9.2 Circuito recomendado. 79 2.4.3.9.3 Ahorro de energía. 80

2.5.1 Documentación técnica. 80 2.5.1.1 Media tensión. 80

2.5.1.1.1 Transformador seco Trihall (Merlín Gerin) 80 2.5.1.1.2 Sistema de celdas CGM (Ormazabal) 80 2.5.1.1.3 Cable AL EPROTENAX M COMPACT (Pirelli) 80 2.5.1.1.4 Estudio para cálculo de la potencia del centro de transformación 80

2.5.1.2 Compensación de energía reactiva. 80 2.5.121.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2 (Merlin Gerin). 80 2.5.1.2.2 Regulador de reactiva Varlogic R6 (Merlin Gerin) 80 2.5.1.2.3 Condensadores Varplus M1/M4 (Merlin Gerin). 80

2.5.1.3 Control de motores. 80 2.5.1.3.1 Altivar 31 (Telemecanique). 80 2.5.1.3.2 Altistar 48 (Telemecanique). 80

2.5.1.4 Envolvente. 80 2.5.1.4.1 Sistema Prisma (Merlin Gerin). 80

2.5.1.5 Automatización. 80 2.5.1.5.1 Autómata programable Zelio (Telemecanique). 80

2.5.1.6 Anexo técnico escorias. 80



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2.1 Previsión de potencia El conjunto de la Instalación está dividido en sectores.

2.1.1 Potencia en sectores.

La carga total será el valor máximo de la potencia que, en un momento determinado, se prevé que demandará la instalación a la red de distribución. Para su cálculo seguiremos el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión (CIE BT 010). El coeficiente de simultaneidad referente a oficinas e industria señala un valor: 1=Cs 2.1.2 Desglose de la demanda por sectores.

Para el conjunto de la actuación la potencia a convenir será de: Tabla 2.1: Potencia Total prevista en la

instalación.

Pn (placa)

Nº Circuito Descripción

CV kW Cos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (Kva.)


M02 Cinta a criba de estrellas 7,5 5,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 4,40 5,50 5,50 7,35


M04 Canal vibrador AVS 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35

M05 Cinta comunicación molino 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02

M06 Overband 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35

M07 Canal vibrador AVS alimentación molino 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35

M08 Ventilador ligeros 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M09 Molino 60 45 0,85 0,85 1 0,8 1,25 36,00 45,00 45,00 62,28

M10 Canal vibrador AVS bajo molino 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M11 Cinta reciclaje 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01


M13 Cinta unidad ste 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M14 Cinta de comunicación intermedia 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M15 Overband SM 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M16 Cinta alimentador criba 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M17 Criba vibratoria 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02

M18 Repartidor smar 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M19 Banda smar 10 7,5 0,85 0,85 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,63

M20 Rueda polar 10 7,50 0,85 0,8 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 11,03

M21 Cinta intercambio de acopio 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

M22 Cinta de acopio 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

MR Reserva 7 0,85 0,87 1 0,8 1,25 5,60 7,00 7,00 9,36

SO Oficinas 4,5 0,85 1 1 0,8 1,8 3,60 6,48 4,50 7,62

SA Almacén- vestuarios 5 0,85 1 1 0,8 1,8 4,00 7,20 5,00 8,47

TOTAL 172,18 168,00 233,92

Tabla 2.2: Desglose por consumidores.

Potencia prevista Planta industrial 158.5 kW

Oficinas 4.5 kW Vest-almacén 5 kW

Total actuación: 168 kW



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Los coeficientes utilizados en la tabla son: • Ks Coeficiente de simultaneidad Tiene valores por debajo de la unidad y es


• Ku. - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características o Pn.

• Km. - Coeficiente de mayoración De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal. En el caso de agrupación de motores, se aplicará al de mayor potencia.

Las potencias que se obtienen en la tabla son: • Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW].


• P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks y Km. [kW].


• S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta la potencia de cálculo, el rendimiento y el factor de potencia. [kVA].

El resto de parámetros mostrados: • Cos φ.- Factor de potencia.

• h.- Rendimiento del motor o el receptor analizado.

2.2 Trazado de redes de alimentación. Existen dos trazados diferenciados referentes a la alimentación eléctrica. Una comprende la alimentada mediante media tensión, teniendo sus límites desde la cabina número 9 sita en la sala de 25kV de la empresa suministradora, hasta el centro de transformación. Otra será la que alimente a baja tensión, teniendo sus límites desde salida de baja interruptor automático de BT, hasta acometida en centro de control de motores (C.C.M.). Ambos circuitos discurren según se señala en el plano 3.6.1.



8

2.2.1 Red de media Tensión. Discurrirá entubada subterránea según especificaciones referidas en la memoria. 2.2.1.1 Intensidad primaria. La intensidad primaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

(Ecuación 2.1)

Dónde: S = Potencia aparente a (kVA.). U = Tensión de servicio (kV). Ip= Intensidad primaria (A). En el caso que nos ocupa, la tensión primaria de alimentación es de 25 kV. Para el único transformador de este Centro de Transformador, la potencia es de 1250 kVA.

A.

La intensidad máxima que soporta el cable para una instalación enterrada a 1m es de 317.03 A. recordar que la instalación estará sobredimensionada por lo que el valor de la intensidad de la línea es inferior a la máxima soportada por el cable. 2.2.1.2 Intensidad secundaria. Para el único transformador de este Centro de Transformador, la potencia es de 1250 kVA., y la tensión secundaria es de 420 V en vacío. La intensidad secundaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

(Ecuación 2.2)

Donde:

S potencia del transformador [kVA] Us tensión en el secundario [kV] Is intensidad en el secundario [A]

La intensidad en las salidas de 420 V en vacío puede alcanzar el valor

Is = 1.718,3 A.

pp U

SI⋅

=3

9.28253

12503

=⋅

=⋅

=p

p USI

ss U

SI⋅

=3



9

2.2.1.3 Sección mínima para intensidad de cortocircuito.

2.2.1.3.1 Observaciones. Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito, se tendrá en cuenta la potencia de cortocircuito de la red de MT, valor especificado por la compañía eléctrica.

2.2.1.3.2 Cálculo de las intensidades de cortocircuito. Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en la instalación, se utiliza la expresión:

(Ecuación 2.3)

Donde:

Scc potencia de cortocircuito de la red [MVA] Up tensión de servicio [kV] Iccp corriente de cortocircuito [kA]

Para los cortocircuitos secundarios, se va a considerar que la potencia de cortocircuito disponible es la teórica de los transformadores de MT-BT, siendo por ello más conservadores que en las consideraciones reales. La corriente de cortocircuito del secundario de un transformador trifásico, viene dada por la expresión:

(Ecuación 2.4)

Donde:

S potencia de transformador [KVA.] εcc tensión de cortocircuito del transformador [%] Us tensión en el secundario [V] Iccs corriente de cortocircuito [kA]

2.2.1.3.3 Cortocircuito en el lado de Media Tensión Utilizando la expresión (ecuación 2.3), en el que la potencia de cortocircuito es de 500 MVA y la tensión de servicio 25 kV, la intensidad de cortocircuito es:

· Iccp = 11,5 kA

p

ccccp U

SI

⋅=

3

sccccs U

SI⋅⋅

⋅=

ε3100

547.15253

5003

=⋅

=⋅

=p

ccccp U

SI



10

2.2.1.3.4 Cortocircuito en el lado de Baja Tensión Para el único transformador de este Centro de Transformación, la potencia es de 1250 kVA., la tensión porcentual del cortocircuito del 6%, y la tensión secundaria es de 420 V en vacío La intensidad de cortocircuito en el lado de BT con 420 V en vacío será, según la fórmula 2.4:

· Iccs = 28,6 kA

La sección mínima por cortocircuito será:

28893

5.055.11 mmK

tIccpS =⋅

=⋅

= (Ecuación 2.5)

2.2.1.4 Dimensionado del embarrado Las celdas fabricadas por ORMAZABAL han sido sometidas a ensayos para certificar los valores indicados en las placas de características, por lo que no serían necesarios realizar cálculos teóricos ni hipótesis de comportamiento de celdas. Se realizan a modo de comprobación y obtención de datos para verificación. 2.2.1.4.1 Comprobación por densidad de corriente. La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor indicado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin superar la densidad máxima posible para el material conductor. Esto, además de mediante cálculos teóricos, puede comprobarse realizando un ensayo de intensidad nominal, que con objeto de disponer de suficiente margen de seguridad, se considerará que es la intensidad del bucle, que en este caso es de 400 A. Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo 9901B026-AKLE-02 realizado por los laboratorios LABEIN en Vizcaya (España).

La densidad de corriente en un conductor viene dada por la fórmula:

IdS

= (Ecuación 2.6)

Dónde: d = Densidad en A/mm2

I = Intensidad nominal diseño 66.2150400

==d

S = sección del conductor Substituyendo tendremos:

63.2842063

12501003100

=⋅⋅

⋅=

⋅⋅⋅

=scc

ccs USI

ε



11

La densidad máxima que indica el reglamento de Baja Tensión (ITC-BT 06) para un conductor de cobre desnudo de 160 mm2 es de 3,4 A/mm2. d =2.66 A/mm2 < 3.4 A/mm2 = dmáx.

2.2.1.4.2 Comprobación por solicitación electrodinámica. Calcularemos la máxima potencia de cortocircuito en la red a la que podemos tener conectada la instalación teniendo en cuenta los esfuerzos electrodinámicos a los que se ven sometidos los embarrados. La intensidad dinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,55 veces la intensidad eficaz de cortocircuito calculada en este capítulo, por lo que:

En nuestro caso este valor es de:

45.2955.255.1155.2 =⋅=⋅= IccIccinicial kA Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia. Debemos tener en cuenta la oscilación propia del material y ver si se produce resonancia del embarrado. Calcularemos N (frecuencia propia de oscilación del embarrado) mediante la fórmula:

2LaCN ⋅= (Ecuación 2.7)

Dónde: N = Frecuencia (Hz.) C = Constante = 53.6 10x

a = Anchura del conductor en el sentido del esfuerzo (cm.) L = Distancia entre los extremos de la barra (cm.) Sustituyendo valores:

75.468483106.3 2

5 =⋅⋅=N Hz.

La relación de esta frecuencia respecto a la de red es:

24.950

75.46850

>==N

Las frecuencias de oscilación son peligrosas cuando su relación con respecto a la frecuencia de la red es aproximadamente 2. Como puede verse, estamos alejados de posibles resonancias. Consideraremos que el coeficiente de corrección de cargas no será superior a 1.



12

Para el cálculo: • Las barras horizontales se considerarán vigas apoyadas. • Se considera el coeficiente de distribución de esfuerzos en el caso de

deformación plástica como r = 2, para barras rectangulares. El esfuerzo máximo que puede aguantar el embarrado horizontal, considerando sólo el tramo de mayor longitud, (L = 480 mm), el momento flector máximo en una barra apoyada por sus extremos:

8

2LpM fmáx⋅

= (Ecuación 2.8)

Dónde: Mflector máx. = Momento flector máximo (kg. cm.) p = Esfuerzo unitario, carga (Kg. /cm.) L = Longitud del embarrado (cm.) El momento resistente de la barra es:

6

2hbM res⋅

⋅= γ (Ecuación 2.9)

Dónde: Mres. = Momento resistente (kg. cm.) γ = Coeficiente de fatiga o rotura (Kg. /cm2) b = Grosor de la barra (cm.) h = Ancho de la barra (cm.) Por tanto, igualando ambas expresiones:

68

22 hbLpMM resfmáx⋅

⋅=⋅

→= γ

De donde:

2

2

34

Lhbp ⋅

⋅⋅= γ (Ecuación 2.10)

Considerando el factor r, tenemos que el esfuerzo unitario máximo que puede soportar la barra es:

νγ r

Lhbp ⋅

⋅⋅⋅= 2

2

34

Dónde: p = Esfuerzo unitario, carga (Kg. /cm.) γ = Coeficiente de fatiga o rotura (1900 kg/cm2 para el Cu) b = Grosor de la barra (cm.) h = Ancho de la barra (cm.) L = Longitud del embarrado (cm.) r = Coeficiente de distribución de esfuerzos v = Coeficiente de vibración



13

Substituyendo valores tenemos que:

25.612

4835.01200

34

2

2

=⋅⋅

⋅⋅=p Kg. /cm.

Ahora podemos calcular la intensidad máxima que provoca dicho esfuerzo sobre las barras horizontales. Emplearemos la fórmula siguiente:

dIcc

LFp

dLIcc

F crestacresta ⋅⋅==→⋅

⋅⋅= −− 22 1004.21004.2

dónde: F = Fuerza inducida (Kg.) Icccresta = Intensidad de cresta de cortocircuito (kA) d = Distancia entre las barras (cm.) L = Longitud del embarrado (cm.) p = Esfuerzo unitario, carga (Kg. /cm.) Como lo que queremos calcular es la intensidad de cresta máxima, empleamos la fórmula:

21004.2 −⋅⋅

=pdIcccresta (Ecuación 2.11)

5.491004.2

825.62 =

⋅⋅

= −crestaIcc kA.

La intensidad de cresta máxima que puede aguantar el embarrado es mayor que el valor de intensidad de cresta que nos podemos encontrar en la red (29.4 kA). Se obtiene que la potencia de cortocircuito correspondiente a la Icc de cresta calculada es:

8575.25.4933 =⋅=⋅⋅= UIccPcc perm MVA.

La potencia de cortocircuito a que se puede conectar el centro de transformación es superior a la potencia de cortocircuito que nos da la compañía, de 500 MVA.



14

2.2.1.4.3 Cortocircuito por solicitación térmica.

· La comprobación térmica tiene por objeto comprobar que no se producirá un calentamiento excesivo de la aparamenta por defecto de un cortocircuito. Esta comprobación se puede realizar mediante cálculos teóricos, pero preferentemente se debe realizar un ensayo según la normativa en vigor.

tTT

ksIcc i

f

perm+

+

⋅⋅=234234

log (Ecuación 2.12)

Dónde: Iccperm. = Intensidad de cortocircuito eficaz permanente (kA) s = Sección de la barra (mm2) k = Constante = 0.34 Tf = Temperatura final de la barra (ºC) Ti = Temperatura inicial de la barra (ºC) t = Tiempo de duración del paso de corriente (seg.)

8.181

65234175234log

34.0150 =++

⋅⋅=permIcc kA.

Obtenemos que:

18.8 kA>11.55 kA.

La intensidad de cortocircuito máxima que podría aguantar el embarrado es superior al valor de intensidad de cortocircuito que nos podemos encontrar en la red.



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2.2.2 Centros de Transformación. 2.2.2.1 Potencia de los Transformadores.

La potencia nominal de los transformadores a instalar en cada Centro Transformación deberá ser, como mínimo, la potencia de paso resultante al aplicar el coeficiente de simultaneidad al conjunto de todas las salidas de cada Transformador.

C.T.1 Planta (kW.) Oficinas Servicios (kW.)

salida 1 158.5 4.5 5 salida 2 salida 3 TOTAL 158.5 4.5 5

Tabla 2.3: Desglose potencias C.T.

Potencia prevista del transformador.(cosϕ compensado 0.95)

3.20995.085.092.233

coscos

=⋅=⋅=final

inicialprevistaSS

ϕϕ

kVA

2.2.2.2 Dimensionado de los puentes de MT Los cables que se utilizan en esta instalación, descritos en la memoria, deberán ser capaces de soportar tanto la intensidad nominal como la de cortocircuito. Transformador La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 29.4 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 305 A para un cable de sección de 150 mm2 de Al según el fabricante. -Comprobación de la intensidad de cortocircuito El cálculo de la sección de cable que permite el paso de una corriente de cortocircuito viene dado por la siguiente expresión:

TSCtI cc ∆⋅⋅=⋅ 22 (Ecuación 2.13)

donde: -Icc: intensidad de cortocircuito eficaz [A] -t: tiempo máximo de desconexión del elemento de protección [s] (0,3 s para los fusibles y 0,65 s para el interruptor automático) -C: constante del material del aislamiento que para el caso del cable descrito en Al tiene un valor de 57 y para el Cu de 135

-T: incremento de temperatura admisible por el paso de la intensidad de cortocircuito (160º C para este material de aislamiento) [ºC]

La corriente de cortocircuito en esta instalación tiene un valor eficaz de 11,5 kA



16

Para este transformador, protegido con interruptor automático, el puente de cables de MT tiene que tener una sección de: S=97,48 mm2 Menor que la sección del puente de MT utilizado en este caso. 2.2.2.3 Protecciones de los Transformadores. Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En MT la protección la efectúan las celdas asociadas a esos transformadores, mientras que en BT la protección se incorpora en los cuadros de las líneas de salida. La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas, faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé ekorRPG, que provee de las protecciones indicadas en la memoria. 2.2.2.4 Dimensionado de la ventilación del centro de transformación

La ventilación será por circulación natural de aire a través de ventanas practicadas, bien en los paramentos, bien en las puertas o bien en ambos. Todo orificio destinado a la entrada de aire estará protegido mediante rejilla con tela mosquitera con una luz máxima de 6mm. La ventilación natural tiene por objeto disipar por convección la energía calorífica producida por el transformador cuando se encuentra trabajando en condiciones nominales. La convección natural se produce por una variación de la densidad del aire que rodea al transformador. Esta variación de densidad es debida a la variación de temperatura provocada por el calentamiento del transformador. Según datos garantizados por el fabricante, las pérdidas Joule a 75 ºC son siempre inferiores a 10.500 W. Las superficies mínimas de los orificios de entrada y salida de aire para el transformador vienen dadas por las expresiones:

ESvent ⋅= 10.1min

(Ecuación 2.14)

donde:

Wcu pérdidas en el cobre del transformador [kW.] Wfe pérdidas en el hierro del transformador [kW.]

324.0 ThK

WWS fecu

r∆⋅⋅⋅

+=



17

K coeficiente en función de la forma de las rejas de entrada [aproximadamente entre 0,35 y 0,40]

h distancia vertical entre las rejillas de entrada y salida [m] DT aumento de temperatura del aire [ºC] Sr superficie mínima de las rejas de entrada [m2]

No obstante, y aunque es aplicable esta expresión a todos los Edificios Prefabricados de ORMAZABAL, se considera de mayor interés la realización de ensayos de homologación de los Centros de Transformación hasta las potencias indicadas, dejando la expresión para valores superiores a los homologados. El edificio empleado en esta aplicación ha sido homologado según los protocolos obtenidos en laboratorio Labein (Vizcaya - España):

· 97624-1-E, para ventilación de transformador de potencia hasta 1000 kVA

· 960124-CJ-EB-01, para ventilación de transformador de potencia hasta 1600 kVA

2.2.2.5 Dimensionado del pozo apaga- fuegos Al no haber transformadores de aceite como refrigerante, no es necesaria la existencia de pozos apaga fuegos.

2.2.2.6 Instalaciones de puesta a tierra. 2.2.2.6.1 Resistividad del terreno. Las medidas a priori a la realización del proyecto servirán para determinar la disposición y el número de electrodos de conexión a tierra necesarios para conseguir unas puestas a tierra normalizadas. El Reglamento de Alta Tensión indica que para instalaciones de tercera categoría, y de intensidad de cortocircuito a tierra inferior o igual a 16 kA no será imprescindible realizar la citada investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen visual del terreno y pudiéndose estimar su resistividad, siendo necesario medirla para corrientes superiores. Para la medida de la resistividad del terreno se empleará el método de Wenner. Consiste en colocar cuatro piquetas en línea equidistantes; en las piquetas exteriores se inyecta la corriente de medida, mientras que en las dos centrales se mide la diferencia de potencial.El valor de la resistividad aparente se calculará con el valor obtenido por el ensayo aplicando la fórmula:

RL ⋅⋅⋅= πρ 2 (Ecuación 2.15) Siendo: ρ = Resistividad del terreno (Ωm.) L = Distancia entre picas de medición (m) R = Lectura del telurómetro. El valor de la resistividad obtenido corresponde a la resistividad media de una capa situada entre los electrodos intermedios, entre la superficie del terreno y una profundidad igual a 3/4 de la separación entre sondas (L).



18

Los valores obtenidos en las distintas ubicaciones de los centros de transformación quedan resumidos a continuación:

LECTURA resistividad aparente (Ω∗m) CT 1 4.6 144.5

Tabla 2.4: Resistividad del terreno.

Teniendo en cuenta los siguientes datos facilitados por la compañía:

Tensión de servicio 25.000 V Resistencia neutro-tierra 0 Ω Reactancia neutro-tierra 25 Ω Desconexión inicial, relé (tiempo independiente) K' = 1.35 n' = 1

Reenganche relé (tiempo dependiente) t'' = 0,5 s Intensidad de arranque I'a = 50.0 A Nivel aislamiento instalaciones de b.t. Vbt = 8000 V

Tabla 2.5: Datos facilitados por la compañía.

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina la resistividad media en 150 Ohm·m.

2.2.2.6.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto. En las instalaciones de MT de tercera categoría, los parámetros que determinan los cálculos de faltas a tierra son las siguientes: De la red:

· Tipo de neutro. El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, unido a esta mediante resistencias o impedancias. Esto producirá una limitación de la corriente de la falta, en función de las longitudes de líneas o de los valores de impedancias en cada caso.

· Tipo de protecciones. Cuando se produce un defecto, éste se eliminará

mediante la apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un dispositivo relé de intensidad, que puede actuar en un tiempo fijo (tiempo fijo), o según una curva de tipo inverso (tiempo dependiente). Adicionalmente, pueden existir reenganches posteriores al primer disparo, que sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a los 0,5 segundos.

No obstante, y dada la casuística existente dentro de las redes de cada compañía suministradora, en ocasiones se debe resolver este cálculo considerando la intensidad máxima empírica y un tiempo máximo de ruptura, valores que, como los otros, deben ser indicados por la compañía eléctrica.



19

Intensidad máxima de defecto:

(Ecuación 2.16) donde: Un Tensión de servicio [kV] Rn Resistencia de puesta a tierra del neutro [Ohm] Xn Reactancia de puesta a tierra del neutro [Ohm] Id máx. cal. Intensidad máxima calculada [A] La Id máx. en este caso será: A Superior o similar al valor establecido por la compañía eléctrica que es de: Id máx. =500 A 2.2.2.6.3 Diseño preliminar de la instalación de tierra. El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las configuraciones tipo del método de cálculo de instalaciones de puesta a tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación, según el método de cálculo desarrollado por este organismo. 2.2.2.6.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra. Características de la red de alimentación:

· Tensión de servicio: Ur = 25 kV Puesta a tierra del neutro:

· Resistencia del neutro Rn = 0 Ohm · Reactancia del neutro Xn = 25 Ohm · Limitación de la intensidad a tierra Idm = 500 A

Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT: · Vbt = 10000 V

Características del terreno: · Resistencia de tierra Ro = 150 Ohm·m · Resistencia del hormigón R'o = 3000 Ohm

La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección del edificio, y la intensidad del defecto salen de:

nncald

XRUnI

22.max3 +⋅

=

bttd VRI ≤⋅

35.5772503

250003 222.max =

+⋅=

+⋅=

nncald

XRUnI



20

o

tr R

RK ≤

donde: Id intensidad de falta a tierra [A] Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Vbt tensión de aislamiento en baja tensión [V]

La intensidad del defecto se calcula de la siguiente forma:

(Ecuación 2.17)

donde: Un tensión de servicio [V] Rn resistencia de puesta a tierra del neutro [Ohm] Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Xn reactancia de puesta a tierra del neutro [Ohm] Id intensidad de falta a tierra [A]

Operando en este caso, el resultado preliminar obtenido es:

· Id = 416,33 A La resistencia total de puesta a tierra preliminar:

· Rt = 24,02 Ohm Se selecciona el electrodo tipo (de entre los incluidos en las tablas, y de aplicación en este caso concreto, según las condiciones del sistema de tierras) que cumple el requisito de tener un Kr más cercana inferior o igual a la calculada para este caso y para este centro. Valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo:

Donde:

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Kr coeficiente del electrodo

- Centro de Transformación Para nuestro caso particular, y según los valores antes indicados:

· Kr <= 0,1601 La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

· Configuración seleccionada: 60/40/5/42 · Geometría del sistema: Anillo rectangular · Distancia de la red: 7.0x2.5 m · Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m · Número de picas: cuatro

( ) 223 ntn

nd

XRR

UI

++⋅=



21

· Longitud de las picas: 2 metros Parámetros característicos del electrodo:

· De la resistencia Kr = 0,084 · De la tensión de paso Kp = 0,0186 · De la tensión de contacto Kc = 0,0409

Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto. Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las siguientes medidas de seguridad:

· Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Edificio/s no tendrán contacto eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar a tensión debido a defectos o averías.

· En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo cubierto por una capa de hormigón de 10 cm., conectado a la puesta a tierra del mismo.

· En el caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el frente del edificio.

El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

(Ecuación 2.18)

donde:

Kr coeficiente del electrodo Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

por lo que para el Centro de Transformación:

· R't = 12,6 Ohm y la intensidad de defecto real:

· I'd = 500 A 2.2.2.6.5 Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación. Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de paso y contacto en el interior en los edificios de maniobra interior, ya que éstas son prácticamente nulas. La tensión de defecto vendrá dada por:

(Ecuación 2.19)

Donde:

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Id intensidad de defecto [A] Vd tensión de defecto [V]

por lo que en el Centro de Transformación:

· V'd = 6300 V

Ω=⋅=⋅=′ 6.12150084.0ort RKR

63005006.12 =⋅=′⋅′=′ dtd IRV



22

La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto siempre que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra según la fórmula:

(Ecuación 2.20)

Donde:

Kc coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Id intensidad de defecto [A] Vc tensión de paso en el acceso [V]

por lo que tendremos en el Centro de Transformación:

· V'c = 3067,5 V ·

2.2.2.6.6 Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación. Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de contacto en el exterior de la instalación, ya que éstas serán prácticamente nulas. Tensión de paso en el exterior:

(Ecuación 2.21)

donde:

Kp coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Id intensidad de defecto [A] Vp tensión de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso:

· V'p = 1395 V en el Centro de Transformación

5.30675001500409.0 =⋅⋅=′⋅⋅=′ docc IRKV

13955001500186.0 =⋅⋅=′⋅⋅=′ dopp IRKV



23

2.2.2.6.7 Cálculo de las tensiones aplicadas. - Centro de Transformación Los valores admisibles son para una duración total de la falta igual a:

· t = 0,7 seg

· K = 72

· n = 1 Tensión de paso en el exterior:

(Ecuación 2.22)

donde:

K coeficiente t tiempo total de duración de la falta [s] n coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Vp tensión admisible de paso en el exterior [V]

por tanto, para este caso

· Vp = 1954,29 V La tensión de paso en el acceso al edificio:

(Ecuación 2.23)

donde:

K coeficiente t tiempo total de duración de la falta [s] n coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Ro resistividad del hormigón en [Ohm·m] Vp(acc) tensión admisible de paso en el acceso [V]

por lo que, para este caso

· Vp(acc) = 10748,57 V

⋅

+⋅⋅

=10006

110 onp

Rt

KV

′⋅+⋅

+⋅⋅

=1000

33110)(

oonaccp

RRt

KV



24

Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transformación son inferiores a los valores admisibles: Tensión de paso en el exterior del centro:

· V'p = 1395 V < Vp = 1954,29 V Tensión de paso en el acceso al centro:

· V'p(acc) = 3067,5 V < Vp(acc) = 10748,57 V Tensión de defecto:

· V'd = 6300 V < Vbt = 10000 V Intensidad de defecto:

· Ia = 50 A < Id = 500 A < Idm = 500 A 2.2.2.6.8 Investigación de las tensiones transferibles al exterior. Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al sistema de tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto supere los 1000V. En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto superior a los 1000 V indicados. La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la expresión:

(Ecuación 2.24)

donde:

Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Id intensidad de defecto [A] D distancia mínima de separación [m]

Para este Centro de Transformación:

· D = 11,94 m

π⋅′⋅

=2000

do IRD



25

Se conectará a este sistema de tierras de servicio el neutro del transformador, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

· Identificación: 5/22 (según método UNESA) · Geometría: Picas alineadas · Número de picas: dos · Longitud entre picas: 2 metros · Profundidad de las picas: 0,5 m

Los parámetros según esta configuración de tierras son:

· Kr = 0,201 · Kc = 0,0392

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT protegida contra contactos indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser inferior a 37 Ohm. Rtserv = Kr · Ro = 0,201 · 150 = 30,15 < 37 Ohm Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos. 2.2.2.6.9 Separación entre p.a.t. de protección y de servicio.

Para garantizar que el sistema de tierras de servicio no alcance valores de tensiones elevadas al producirse un defecto, existirá una distancia mínima de separación entre la puesta a tierra de servicio y la puesta a tierra de protección, esta deberá de ser como mínimo de:

centro de transformación D distancia mínima

centro de transformación 1 11.35 m 12 m

Tabla 2.6: Separación entre p.a.t. de protección y de servicio.



26

2.2.2.6.10 Comprobación de los valores.

C.T. 1 Valor calculado Condición Valor máximo T. paso al exterior pV ′=1965 V ≤ pV =2061.08 V T. de paso acceso paccV ′ =10748.57 V ≤ paccV =11518 V Nivel aislamiento btV ′ =7487.8 V ≤ btV =8000 V

Tabla 2.7: Valores.

2.2.2.6.11 Corrección y ajuste del diseño inicial Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se considera necesaria la corrección del sistema proyectado. No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.



27

2.2.3 Cálculos eléctricos de la red de baja tensión. En cálculos eléctricos: Para la determinación de la instalación eléctrica a implantar, se parte de las demandas de potencia que una actividad de este tipo precisa. A partir del análisis de los receptores eléctricos que conformarán la instalación, se precisa la potencia necesaria para cada receptor, a partir de la cual se calcularán, intensidades y caídas de tensión con las que poder comprobar si, las secciones y el calibre de las protecciones. Del análisis de la potencia global de la instalación, así como la potencia parcial de cada grupo de receptores en cada sección eléctrica, se podrá dimensionar las necesidades en cuanto a compensación de energía reactiva. 2.2.3.1 Cálculos eléctricos red de baja tensión. Para la realización de los cálculos eléctricos, se ha utilizado la ayuda de un programa informático con el que se han comprobado las secciones diseñadas a priori así como las protecciones de línea. El programa informático utilizado forma parte de una colección de programas para el cálculo de instalaciones eléctricas. Se trata del módulo CIEBTwin de la empresa DMelect. Los parámetros para el cálculo como; rendimientos, coeficientes de mayoración, coeficientes de simultaneidad y otros coeficientes, se extraen del análisis de las demandas eléctricas de potencia de la instalación, de la experiencia en este tipo de instalaciones así como de fuentes bibliográficas anunciadas en la memoria técnica. La previsión de cargas expuesta según la ITC-BT 10, no se ajusta a las características reales de la instalación a proyectar. En relación a los edificios destinados a uso comercial y oficinas, así como concentración de industrias, el coeficiente de simultaneidad 1 aplicado al total de la instalación es como aceptar que todas los receptares funcionan al mismo tiempo. Teniendo en cuenta el tipo de actividad a implantar y conociendo el funcionamiento de los procesos que de desarrollan en ésta, podemos asegurar que el coeficiente de simultaneidad global será = 1. 2.2.3.2 Instalación eléctrica. 2.2.3.2.1 Demandas de potencia y datos de partida. A partir de las siguientes demandas de potencia, se extraen las potencias que intervendrán en el dimensionado de la instalación. En las siguientes tablas realizadas en Excel, se muestran las cargas agrupadas por sub. cuadros eléctricos. De esta forma el análisis por separado resulta más intuitivo. Los coeficientes utilizados en las siguientes tablas son: • Ks Coeficiente de simultaneidad Tiene valores por debajo de la unidad y es




28

• Ku. - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características o Pn.

• Km. - Coeficiente de mayoración De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal. En el caso de agrupación de motores, se aplicará al de mayor potencia.

Las potencias que se obtienen en la tabla son: • Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW].


• P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks y Km. [kW].


• S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta la potencia de cálculo, el rendimiento y el factor de potencia. [kVA].

El resto de parámetros mostrados: • Cos φ.- Factor de potencia.

• h.- Rendimiento del motor o el receptor analizado.

A partir de los valores anteriores, se obtienen las potencias parciales de cada receptor de la siguiente forma:

KuPP )placa(n)real(n ×= (Ecuación 2.25) KmKsPP realncalc ××= )(. (Ecuación 2.26)

ηϕ ×

=Cos

PS calccalc (Ecuación 2.27)

)( placaninstalada PP = (Ecuación 2.28) Nota aclaratoria - Como se podrá observar en las tablas que siguen, para las demandas de potencia (y no para el calculo de secciones), aplico el coeficiente de simultaneidad Km. por receptor (Ecuación 2.2) en el caso de que este circuito esté formado por un grupo de cargas, y en aquellos circuitos que comparten un nodo común, ya que la suma total de potencias parciales dará el mismo resultado, que aplicando el coeficiente al final. Tan solo se aplica a la hora de estimar la potencia total de la instalación. En el proceso de cálculo numérico, de las secciones se considerará a potencia real por circuito, aplicando los coeficientes de simultaneidad en los sub. cuadros o agrupaciones. Para determinar los coeficientes de simultaneidad y el factor de potencia, se encontrarán los valores medios de cada grupo de receptores afectados.



29

2.2.3.2.1 .1 Relación de potencias por secciones Nombre del cuadro: SC-1


Cv kW Cos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M02 Cinta a criba de estrellas 7,5 5,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 4,40 5,50 5,50 7,35 M21 Cinta intercambio de acopio 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M22 Cinta de acopio 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M15 Overband SM 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M08 Ventilador ligeros 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M06 Overband 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35


Nombre del cuadro: SC-2


Cv kW Cos φ η ks ku km Pn (real)

(kW) P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)







Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M04 Canal vibrador AVS 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35 M05 Cinta comunicación molino 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02M07 Canal vibrador AVS alimentación molino 5,5 4 0,85 0,87 1 0,8 1,25 3,20 4,00 4,00 5,35 M10 Canal vibrador AVS bajo molino 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M11 Cinta reciclaje 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01





Cv kW Cos φ η ks ku km Pn (real)

(kW) P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M19 Banda smar 10 7,5 0,85 0,85 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,63

M20 Rueda polar 10 7,50 0,85 0,80 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 11,03




30




Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M13 Cinta unidad ste. 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M14 Cinta de comunicación intermedia 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M16 Cinta alimentador criba 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01 M17 Criba vibratoria 10 7,5 0,85 0,87 1 0,8 1,25 6,00 7,50 7,50 10,02 M18 Repartidor smar 4 3 0,85 0,87 1 0,8 1,25 2,40 3,00 3,00 4,01

MR Reserva 7 0,85 0,87 1 0,8 1,25 5,60 7,00 7,00 9,36


Nombre del cuadro: Oficinas


Cv kWCos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

SO Oficinas 4,5 0,85 1 0,8 0,8 1,8 3,60 5,18 4,50 6,10


Nombre del cuadro:Almacén- Vestuarios


Cv kWCos φ η ks ku km

Pn (real) (kW)

P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

SA Almacén- vestuarios 5 0,85 1 0,8 0,8 1,8 4,00 5,76 5,00 6,78




Cv kWCos φ η ks ku km Pn (real)

(kW) P calc. (kW)

P.inst (kW)

S calc. (kVA)

M09 Molino 60 45 0,85 0,85 1 0,8 1,25 36,00 45,00 45,00 62,28




31

De las tablas anteriores se extraen las siguientes potencias, sumando los resultados parciales de fuerza de cada sub. cuadro: Potencia activa de cálculo total P calc: 172.180 kW. Potencia instalada total P inst: 168,0 kW. Potencia aparente de cálculo total S calc: 233.92 kVA (con factor de pot. 0.853, sin compensar) Llegado a este punto, se extrae de las tablas los valores medios del Cosφ, h y Coef de simultaneidad (Ks), para aplicarlo en los cálculos posteriores. Para hallar los valores medios de los parámetros anteriores, utilizamos las siguientes expresiones:

( )∑

∑ ×=

calc

calcmed P

CosPCos

ϕϕ (Ecuación 2.29)

( )∑

∑ ×=

calc

calcmed P

P ηη (Ecuación 2.30)

( )

∑∑ ×

=calc

calcmed P

simCoefPsimCoef (Ecuación 2.31)

Empezamos calculando los valores medios para cada sección aplicando las ecuaciones 2.29, 2.30 y 2.31 a cada agrupación. De esta forma, podremos introducir en el programa, el valor para cada grupo de receptores y así en el caso del coef. de simultaneidad, se economizará sección de cable que alimenta a cada sección, al bajar la potencia de cálculo. Los resultados aplicados a cada sección son los siguientes:

SECCIÓN Cos φmed ηmed ks med P calc. Total sub. cuadro (kW)

SC1 0,85 0,87 1 21.5 SC2 0,85 0,84 1 26.0 SC3 0,85 0,86 1 24.5 SC4 0,85 0,82 1 15.0 SC5 0,85 0,87 1 26.5 SC6 0,85 0,85 1 45.0

Oficinas 0,85 1 0,8 4.5 Vestuario-almacén 0,85 1 0,8 5.0

Totales 0,85 0,888 0,95 168.0



32

Aplicando de nuevo las ecuaciones 2.29, 2.30 y 2.31 a la tabla anterior, se obtienen los valores medios totales de los coeficientes y rendimiento:

( )85,0

18.17235.146

==×

=∑

∑subccalc

subcmediosubccalctotmed P

CosPCos

ϕϕ

( )

9.018.17296.154

==×

=∑

∑subccalc


P ηη

( )

9.089,018.17296.154

≈==×

=∑

∑subccalc


simCoefPsimCoef

Aplicando la ecuación (2.27), se comprueba que el valor total de la potencia aparente coincide con el total calculado anteriormente, salvando errores de redondeo:

92.2339,085,0

18.172==

×=

xCosP

S calccalc ηϕ

kVA.

Se pretende compensar la energía reactiva de forma que pasemos de ϕCos =0,85 a

ϕCos =0,95, en estas condiciones, la Scalc, tendrá el valor:

49.19690,095,0

18.172==

×=

xCosP

S calccalc ηϕ

kVA.

Así pues, los cálculos eléctricos, partirán a priori, de las siguientes hipótesis totales para el cálculo de secciones generales:

ϕCos inicial = 0,85 ϕCos final = 0,95

Coef simult. = 0,9 P calc. = 172.18 kW



33

2.2.3.2.2 Dimensionado de las instalaciones. 2.2.3.2.2.1 Expresiones utilizadas. Para la resolución del cálculo eléctrico de los conductores y protecciones, se emplean las siguientes expresiones: Sistema Trifásico

=×××

=ηϕcos3 V

PI cal

abs A (Ecuación 2.32)

=

××××

×××+

××××

×=

ϕηϕ

η cos1000 nVSenXuPL

SnVkPL

e calcal V (Ecuación 2.33)

Sistema Monofásico:

)(cos

AV

PI calabs =

××=

ηϕ (Ecuación 2.34)

=

××××××××

+

××××

××=

ϕηϕ

η cos100022

nVSenXuPL

SnVkPL

e calcal V (Ecuación 2.35)

En donde:

Pcal = Potencia de Cálculo [kW] L = Longitud de Cálculo [m] e = Caída de tensión [V] k = Conductividad. I = Intensidad [A] U = Tensión de Servicio [A], (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor [mm²] Cos ϕ = Factor de potencia. h = Rendimiento. n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud [mΩ/m]

Fórmula Conductividad Eléctrica k = 1/ρ (Ecuación 2.36) ρ = ρ20 [1+α (T-20)] (Ecuación 2.37) T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] (Ecuación 2.38) Siendo: K = Conductividad del conductor a la temperatura T. ρ = Resistividad del conductor a la temperatura T. ρ20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018 Al=0.029



34

α = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor [ºC]. T0 = Temperatura ambiente [ºC]: Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor [ºC]: XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor [A]. Imax = Intensidad máxima admisible del conductor [A]. Fórmulas Cortocircuito IpccI = Ct U / √3 Zt (Ecuación 2.39)

Siendo, IpccI = Intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct = Coeficiente de tensión. U = Tensión trifásica en V. Zt = Impedancia total en mW, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o

circuito en estudio). IpccF = Ct UF / 2 Zt (Ecuación 2.40) Siendo, IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct = Coeficiente de tensión. UF = Tensión monofásica en V. Zt = Impedancia total en mW, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto

es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea). La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será: Zt = (Rt² + Xt²)½ (Ecuación 2.41) Siendo, Rt = R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta

el punto de c.c.) Xt = X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta

el punto de c.c.) R = L · 1000 · CR / K · S · n [m W] (Ecuación 2.42) X = Xu · L / n [m W] (Ecuación 2.43) Siendo, R = Resistencia de la línea en mohm. X = Reactancia de la línea en mohm.



35

L = Longitud de la línea en m. CR = Coeficiente de resistividad. K = Conductividad del metal. S = Sección de la línea en mm². Xu = Reactancia de la línea, en mohm por metro. N = nº de conductores por fase. tmcicc = Cc · S² / IpccF² (Ecuación 2.44) Siendo, Tmcicc = Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc = Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S = Sección de la línea en mm². IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. Curvas válidas. (Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético). CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In 2.2.3.2.3 Consideraciones de cálculo. 2.2.3.2.3.1 Caídas de tensión. Para la comprobación de la caída de tensión en el resto de líneas, se tomarán los criterios según la instrucción ITC-BT-19, apdo. 2.2.2, donde la sección de los conductores a utilizar se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de utilización, sea menor del 3 % de la tensión en el origen de la instalación para alumbrado, y del 5 % para los demás usos, considerándose siempre como origen de la instalación el cuadro general de mando y protección. El valor de la caída de tensión podrá compensarse entre la de la instalación interior y la de las derivaciones individuales (1,5 %), de forma que la caída de tensión total sea inferior a la suma de los valores límites especificados para ambas (4,5 % en alumbrado y 6,5 % en Fuerza, computando las caídas desde la CGP). Se consideraran las siguientes caídas de tensión máximas: Acometida 2% (en función de la Compañía) Alumbrado 4.5 % Fuerza (otros) 6.5%



36

2.2.3.2.3.2 Prot. Térmica (fusibles y dispositivos regulables) Introducción: Coeficiente de intensidad de fusión de Fusibles y regulación protecciones generales. - Sobrecargas Según la norma UNE 20-460-90/4-43, las características de funcionamiento de un dispositivo que proteja un conductor contra las sobrecargas debe satisfacer las dos condiciones siguientes: 1) Ib ≤ In ≤ Iz 2) I2 ≤ 1,45 Iz Donde: Ib, es la intensidad utilizada (de calculo) en el circuito; Iz, es la intensidad admisible del conductor según la norma UNE 20-460/5-523. In, es la intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de

protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2, es la intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de

protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos. - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles. En fusibles, I2 suele ser 1,6 x In, siendo In la intensidad nominal del fusible. Por lo tanto para cumplir la segunda condición se deberá verificar: 1,6 · In ≤ 1,45 · Iz 1,6/1,45 · In ≤ Iz 1,1 · In ≤ Iz Esta desigualdad representa que la intensidad admisible del cable, cuando la protección se realiza mediante fusibles, deberá ser mayor que la intensidad nominal del fusible mayorada en una proporción de 1,1. Este coeficiente es el que se define en el programa de cálculo utilizado, como coeficiente de intensidad de fusión de fusibles. Para el cálculo de los fusibles y protecciones reguladas, la intensidad de regulación y el calibre de los fusibles, estarán comprendidos entre un valor inferior a la intensidad máxima admisible del conductor y un valor superior a la intensidad calculada. En el caso de los fusibles generales (CGP), al existir protección térmica aguas abajo, se dimensionarán únicamente bajo criterios de cortocircuito.



37

Condiciones de protección de fusibles en CC. En estas condiciones, se dimensionará el fusible en función de su resistencia a CC durante un periodo inferior a 5 s, así como la resistencia del conductor bajo el mismo efecto. Se toma el parámetro IF 5 como Intensidad de Fusión de Fusibles en 5 segundos, proporcionada por el fabricante y se compara con la intensidad de cortocircuito admisible por un conductor durante 5 s a final de linea, IcccF. Se extraerá el valor de IcccF, del programa y se buscará la protección por fusible que cumpla con la siguiente condición: Icccf (A) > IF 5 (A) 2.2.3.2.3.3 Cálculos a cortocircuito y curvas de disparo. El cortocircuito es un defecto franco (impedancia de defecto nula) entre dos partes de la instalación a distinto potencial, y con una duración inferior a 5 s. Estos defectos pueden ser motivados por contacto accidental o por fallo de aislamiento, y pueden darse entre fases, fase-neutro, fase-masa o fase-tierra. Un cortocircuito es, por tanto, una sobre intensidad con valores muy por encima de la intensidad nominal que se establece en un circuito o línea. La ITC-BT-22 nos dice que en el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos, cuya capacidad de corte (poder de corte) estará de acuerdo con la máxima intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su instalación. Se admiten, como dispositivos de protección contra cortocircuitos, fusibles adecuados y los interruptores automáticos con sistema de corte electromagnético. Se calcularan pues las corrientes de cortocircuito en inicio de línea ( )II pcc y a final de línea ( )FI pcc .

• Para el primer caso ( )II pcc , se obtendrá la máxima intensidad de c.c. que puede presentarse en una línea, determinada por un cortocircuito tripolar, en el origen de ésta, sin estar limitada por la propia impedancia del conductor. Se necesita para la determinación del poder de corte del elemento (mecanismo) de protección a sobre intensidades situado en el origen de todo circuito o línea eléctrica.

• Para el segundo caso ( )FI pcc , se obtendrá la mínima intensidad de c.c. para una línea, determinada por un cortocircuito fase-neutro y al final de la línea o circuito en estudio. Se necesita para determinar si un conductor queda protegido en toda su longitud a c.c., ya que es condición imprescindible que la ( )FI pcc sea mayor o igual que la intensidad del disparador electromagnético, para una curva determinada en interruptores automáticos con sistema de corte electromagnético, o que sea mayor o igual que la intensidad de fusión de los fusibles en 5 s., cuando se utilizan estos elementos de protección a cortocircuito.



38

Este concepto es sencillo de entender, ya que con intensidades de cortocircuito grandes, actuará el disparador electromagnético o fundirá el fusible de protección; el problema se presenta con intensidades de c.c. pequeñas, pues en estos casos pueden caer por detrás del disparador electromagnético, actuando por lo tanto el relé térmico y no pudiendo asegurar el tiempo de desconexión en los límites de seguridad adecuados (sabíamos con toda seguridad que cuando actúa el disparador electromagnético se produce la desconexión en tiempos inferiores a 0,1 s). Poder de corte Realizada la aclaración anterior, comentar que el programa de cálculo contempla en su base de datos los dispositivos de protección con los siguientes poderes de corte que aplicará en función de los resultados de ( )II pcc : Interruptores automáticos 3 4,5 6 10 22 25 35 50 70 100 [kA] Fusibles 50 y 100 [kA] Curvas electromagnéticas Los interruptores automáticos, pueden actuar básicamente a: Sobrecargas: El relé térmico actúa por calentamiento de un elemento calibrado. Cortocircuito: El relé electromagnético actúa por campo electromagnético. Para un interruptor automático de una intensidad nominal dada (In), podemos tener las siguientes curvas electromagnéticas asociadas a las corrientes de cortocircuito:

En primer lugar, cabe señalar que las curvas se clasifican en función de IMAG (A), así tendremos: CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In



39

El disparador electromagnético actúa del modo siguiente para las distintas curvas: CURVA INTENSIDAD TIEMPO DISPARO ELECTROMAGNETICO (S) B 3 In C 5 In NO DISPARO D y MA 10 In B 5 In C 10 In DISPARO t 0,1 s D y MA 20 In De aquí se deduce una cuestión importantísima, es el hecho que dada una línea o conductor con una sección determinada a calentamiento y a c.d.t. %, y dado un interruptor automático (o magnetotérmico) con una In elegida adecuadamente a sobrecargas, dicha línea puede quedar perfectamente protegida a c.c. si se verifican dos condiciones: 1º) La ( )FI pcc (A) al final del conductor debe ser mayor o igual que la IMAG para alguna de las curvas señaladas, y para un interruptor de intensidad nominal In. B ( )FI pcc (A) ≥ 5 In C ( )FI pcc (A) ≥ 10 In D y MA ( )FI pcc (A) ≥ 20 In En este caso, tendremos la seguridad de que dicho interruptor (In) abrirá (para la curva que verifique la anterior expresión) en un tiempo inferior a 0,1 s = 100 ms. 2º) De la condición anterior se deduce que, en las circunstancias señaladas, el defecto durará menos de 0,1 s. Si no se verifica la 2ª condición (tmcicc ≥ 0,1 s), significa que no podemos asegurar con certeza que el conductor soporte la IpccF, con lo cual se puede producir un calentamiento excesivo en un su aislamiento (puede llegar a superar la tª de c.c.) y como consecuencia producirse arcos eléctricos y posibles incendios. Por lo tanto deberá comprobarse el tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc (tmcicc). El programa cacula para cada interruptor, los tipos de curvas que cumplen con la condicion anterior. En los casos en los que existan protecciones en cascada, se aplicará selectividad con el fin de evitar que en caso de producirse un c.c en un dispositivo aguas abajo, se venga abajo todo el sistema al caer las protecciones generales. Se alicará tambien este criterio en las protecciones diferenciales, actuando en la eleccion de la sensibilidad de los mismos ( 30mA-300mA) dentro de los margenes de seguridad personal aplicables.



40

Si no atendemos a las curvas indicadas para cada caso, y no se cumple la condicion anterior, la intensidad de c.c. ( )FI pcc entrará en la zona térmica, provocando la desconexión muy probablemente en tiempos superiores a 1s, con lo cual se produce un calentamiento en el aislamiento y en el peor de los casos un incendio. Por último, cabe señalar que las curvas B y C se suelen emplear en receptores de alumbrado y tomas de corriente y la curva D en motores, ya que esta última (siempre que sea válida a c.c.), desplaza bastante a la derecha el disparador electromagnético, permitiendo por tanto el arranque de motores. (MIE BT 034, coeficientes de intensidad de arranque e intensidad nominal en receptores a motor). Parámetros de partida para el cálculo a CC: Atendiendo a los parámetros generales que nos ofrece el programa, se toman las siguientes hipótesis de partida: Ct - Coeficiente de tensión = 1 V CR - Coeficiente de resistividad = 1,50 Res. a 20 ºC Se parte de la CGP y la ( )TI pcc = 12.000 A, (12 kA) Siendo ( )TI pcc Intensidad permanente de cortocircuito trifásica mínima prevista en el

origen de la instalación. La ( )TI pcc = 12 kA, equivalente a un conductor de Aluminio, de sección 240 mm2 y Xu=0,08 mW/m, por tratarse de las condiciones impuestas por la compañía suministradora. L = 45 m. K (Aluminio) = 35 Por tanto, aplicando las ecuaciones (2.15, 2.17, 2.18 y 2.19), por ser en este caso ( )TI pcc I = ( )II pcc

Ω=××××

=××××

= mnSKCRLR 03.8

1240355,11000451000

1

Ω=×

=×

= mn

LXX u 6.3

14508,0

1

La impedancia hasta la CGP:

Ω=+=+= mXRZt 8.86.303.8 2221

21

La intensidad de cc en inicio de línea de CGP o de partida:

24.268.83

40013

=×

×=

××

==ZtVCtIpccIIpccT kA→ 27kA.

Este será el parámetro de partida a partir del cual se concatenan el resto de cálculos.



41

2.2.3.2.4 Cálculo de la Acometida. Tramo de línea comprendida entre la CGM (celda general de maniobra en b.t.) y CGP. Parámetros de iniciales: Tensión de servicio: 400 V. Canalización: Enterrados Bajo Tubo. Longitud: 40 m Cos ϕ: 0.8 Xu (mΩ/m): 0 Potencia total instalada: 168.0 kW Potencia de cálculo: Se aplica lo establecido en la ITC-BT-47 en lo referente a los coeficientes de mayoracion para motores. 45000x1.25+118500=172.180 W. (Coef. De simultaneidad: 1) Aplicando también el coeficiente de simultaneidad y de utilización extraídos de las tablas de las demandas de potencia anteriores, se obtiene una potencia de cálculo de: 172.18 kW. Calculamos la intensidad absorbida:

3.3158.04003

172180=

××=absI A.

Se eligen conductores Unipolares de sección 3x240/120mm²Al. Aislamiento y nivel Aislamiento: XLPE, 0.6/1kV. No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - Intensidad admisible de conductor Considerando que está entubado en zanja a 25°C, según la tabla 1 de la ITC-BT-07, le corresponde un factor de corrección de (Fc=0.8). En estas condiciones la tabla 1 para cables tipo XLPE, 0.6/1 kV de sección 240 mm2 tenemos que la Intensidad admisible es de Iadm=344 A Diámetro exterior del tubo: 225mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 79.61 T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax) ²] = 25 + [(90-25) (315.3/344)²] =79.61 º C ρ = ρ20 [1+α (T-20)] = 0,018[1+ 0.00392 (79.61-20)]= 0,036 k = 1/ρ = 1/0,036= 27.8



42

Utilizando la ecuación (2.33):

62.202404008.27

18.17240cos1000

=+

×××

=

××××

×××+

××××

×=

ϕηϕ

η nVSenXuPL

SnVkPL

e calcal V.

e(parcial)=2.62V=0.65 % e(total)=0.65% máx. admisible 2 %, por tanto cumple. Dimensionado de los fusibles de entrada Poder de corte y calibre Para determinar el poder de corte, se calcula la IpccI:

pccTpcc III = , calculada anteriormente, por tanto 27=II pcc kA Se elige un valor superior de la base de datos del programa. Por tanto el poder de corte será de 50 kA. El calibre se dimensiona a cortocircuito, por existir aguas abajo protección contra sobrecargas. Para la elección del calibre recurrimos a la expresión IpccF (ecuación 2.40), calculando la intensidad de cortocircuito a final de linea. L= 2 m

Ω=××××

=××××

= mnSKCRLR 46.4

1240565,11000401000

2

X2=0, no se tiene en cuenta. Sumamos la impedancia anterior a la actual:

( ) ( ) ( ) ( ) Ω=+++=+++= mXXRRZt 86.906.346.403.8 222221

221

Calculamos la IpccF:

1087986.92

23012

=××

=××

=ZtVfCtIpccF A→10.88 kA.

Calculamos el tiempo máximo que el conductor soporta a c.c (tmcicc) aplicando la ecuación (2.20): Cc = 18225 - es una constante que depende de la naturaleza del conductor y de su

aislamiento.

sIpccF

SCctmcicc 68.310879

240182252

2

2

2

=×

=×

=

- La intensidad máxima de cortocircuito admisible por un conductor y coincidente con los valores del programa es de, IpccF=10879 A. - La Intensidad de cálculo de la línea es de 315.3 A Se elige un fusible de 400 A, de calibre inéditamente superior al valor de la intensidad de cálculo (en base de datos del programa).



43

2.2.3.2.5 Cálculo de la línea general de alimentación. Tramo de línea comprendida entre la CGP y el Equipo de medida. Parámetros de iniciales: Tensión de servicio: 400 V. Canalización: G-Unip. Separados>=D. Longitud: 1 m Cos ϕ: 0.85 Xu (mΩ/m): 0 Potencia total instalada: 168.0 kW Potencia de cálculo: Se aplica lo establecido en la ITC-BT-47 en lo referente a los coeficientes de mayoracion para motores. Aplicando también el coeficiente de simultaneidad y de utilización extraídos de las tablas de las demandas de potencia anteriores, se obtiene una potencia de cálculo de: 172.18 kW (coef de simultaneidad=1) Calculamos la intensidad absorbida:

3.3158.04003

172180=

××=absI A.

Se eligen conductores Unipolares de sección 4x120+TTx70mm²Cu Aislamiento y nivel Aislamiento: RZ1-K(AS),- No propagador incendio, emisión humos y opacidad reducida - Intensidad admisible de conductor Considerando que está sobre bandeja perforada y la temperatura ambiente es de 40°C, tratándose de tres cables unipolares y neutro, según la tabla 1 de la ITC-BT-19, le corresponde un factor de corrección de (Fc=1). En estas condiciones la tabla 1 para cables tipo XLPE de sección 120 mm2 tenemos que la Intensidad admisible es de Iadm=455 A Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 64.01 T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax) ²] = 40 + [(90-40) (315.3/455)²] =64.01 º C ρ = ρ20[1+α (T-20)] = 0,018[1+ 0.00392(64.01-20)]= 0,021 k = 1/ρ = 1/0,02= 47.38



44


08,0012040038.47

18.1721cos1000

=+

×××

=

××××

×××+

××××

×=

ϕηϕ

η nVSenXuPL

SnVkPL

e calcal V.

e(parcial)=0,08V=0.02 % e(total)=0.02% máx. admisible 0.5 %, por tanto cumple. Dimensionado de los fusibles de entrada Poder de corte y calibre Para determinar el poder de corte, se calcula la IpccI: IpccI=IpccT, calculada anteriormente, por tanto IpccI = 27 kA Se elige un valor superior de la base de datos del programa. Por tanto el poder de corte será de 50 kA. El calibre se dimensiona a cortocircuito, por existir aguas abajo protección contra sobrecargas. Para la elección del calibre recurrimos a la expresión IpccF (ecuación 2.40), calculando la intensidad de cortocircuito a final de línea. L= 1 m

Ω=××

××=

××××

= mnSKCRLR 22,0

1120565,1100011000

2


( ) ( ) ( ) ( ) Ω=+++=+++= mXXRRZt 49.1006.322,086.9 222221

221


AZtVfCtIpccF 10696

49.1022301

2=

××

=××

=

Calculamos el tiempo máximo que el conductor soporta a c.c (tmcicc) aplicando la ecuación (2.20): Cc = 18225 - es una constante que depende de la naturaleza del conductor y de su

aislamiento.

sIpccF

SCctmcicc 29.210696

120182252

2

2

2

=×

=×

=

- La intensidad máxima de cortocircuito admisible por un conductor y coincidente con los valores desprograma es de, IpccF= 10696 A. - La Intensidad de cálculo de la línea es de 315.3 A Se elige un fusible de 400 A, de calibre inmediatamente superior al valor de la intensidad de cálculo. (en base de datos del programa).



45

2.2.3.2.6 Cálculo de la derivación individual. Utilizando la misma filosofía de cálculo: Parámetros de iniciales: Tensión de servicio: 400 V. Canalización: G-unip.Separados>=D. Longitud: 1 m Cos ϕ: 0.85 Xu (mΩ/m): 0 Potencia total instalada: 168.0 kW Potencia de cálculo: Como en caso anterior, aplica lo establecido en la ITC-BT-47 en lo referente a los coeficientes de mayoracion para motores. Aplicando también el coeficiente de simultaneidad y de utilización extraídos de las tablas de las demandas de potencia anteriores, se obtiene una potencia de cálculo de: 172.18 kW (coef de simultaneidad=1) Calculamos la intensidad absorbida:

3.3158.04003

172180=

××=absI A.

Se eligen conductores Unipolares de sección 4x70+TTx35mm²Cu Aislamiento y nivel Aislamiento: RZ1-K(AS), No propagador incendio, emisión humos y opacidad reducida - Intensidad admisible de conductor Considerando que está sobre bandeja perforada y la temperatura ambiente es de 40°C, tratándose de tres cables unipolares y neutro, según la tabla 1 de la ITC-BT-19, le corresponde un factor de corrección de (Fc=1). En estas condiciones la tabla 1 para cables tipo XLPE de sección 70 mm2 tenemos que la Intensidad admisible es de Iadm=321 A Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 88.24 T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] = 40 + [(90-40) (315.3/321)²] =88.24 º C ρ = ρ20[1+α (T-20)] = 0,018[1+ 0.00392(86,18-20)]= 0,022 k = 1/ρ = 1/0,022= 43.83



46


14,0070140083.43

1721801cos1000

=+

××××

=

××××

×××+

××××

×=

ϕηϕ

η nVSenXuPL

SnVkPL

e calcal V

e(parcial)=0,14V=0.04 % e(total)=0.05% ADMIS (1% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 400 A. Térmico reg. Int.Reg.: 318 A. Las condiciones de regulación según las consideraciones de cálculo establecidas al principio del anexo establecen un valor entre la intensidad max admisible del conductor y la intensidad de cálculo. I adm del conductor = 321 A I calc = 315.3 A Se comprueba que:

I calc 315.3 A < I.Reg. 318 A. < I adm del conductor 321 A Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Se elige una sensibilidad más baja con el fin de asegurar la continuidad de la actividad, dejando las sensibilidades más altas aguas abajo, en los puntos que más lo precisen. Dimensionado del Poder de corte y curvas de la protección magnética Para determinar el poder de corte, se calcula la IpccI: Por tanto, aplicando las ecuaciones (2.39, 2.41, 2.42 y 2.43).

La impedancia antes de la CGP hasta inicio línea, Derivación individual:

( ) ( ) ( ) ( ) Ω=+++=+++= mXXRRZt 8.806.322,003.8 222221

221

24.268.83

40013

=×

×=

××

=ZtVCtIpccI kA

Se elige una protección con poder de corte inmediatamente superior, 50 kA. Para la elección del tipo de curva se recurre a la expresión IpccF (ecuación 2.40), calculando la intensidad de cortocircuito a final de línea.

Ω= mR 03.81

Ω= mR 22,02 Ω= mX 02

Ω= mX 6.31



47

L= 1 m

Ω=××××

=××××

= mnSKCRLR 382,0

170565,1100011000

3


( ) ( ) ( ) ( ) Ω=+++++=+++++= mXXXRRRZt 81.8006.3382,022,003.8 222321

2321


AZtVfCtIpccF 10393

81.822301

2=

××

=××

=

Comprobamos las curvas que cumplen: In=453 A B IpccF (A) ≥ 5 In; 10393 A ≥ 5 x 315.3 = 1576.5 A, cumple. C IpccF (A) ≥ 10 In; 10393 (A) ≥ 10 x 315.3 = 3153 A, cumple. D y MA IpccF (A) ≥ 20 In; 10393 (A) ≥ 20 x 315.3 = 6306 A, cumple. Luego, la opción es una curva tipo B; C; D. Calculamos el tiempo máximo que el conductor soporta a c.c (tmcicc) aplicando la ecuación (2.20): Cc = 18225 - es una constante que depende de la naturaleza del conductor y de su

aislamiento.

sIpccF

SCctmcicc 83.010393

70182252

2

2

2

=×

=×

=



48

2.2.3.2.7 Cuadro de resultados del cálculo de las instalaciones. A continuación se muestran los cuadros de resultados de las instalaciones realizados con la misma filosofía de cálculo. Cuadro resumen

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

ACOMETIDA 174750 40 3x240/120Al 315,3 344 0,65 0,65 LINEA GENERAL ALIMENT. 174750 1 4x100x5Cu 315,3 455 0,02 0,02

DERIVACION IND.(embarrado) 174750 5 4x100x5Cu 315,3 321 0,02 0,02 SO-Oficinas 4500 1 4x2,5Cu 7,22 25 0,03 0,03

SA-Vestuario-Almacén 4500 20 4x2,5Cu 8,02 25 0,44 0,5 SC1 22875 0,3 4x25Cu 38,84 166 0,01 0,06 SC2 30625 0,3 4x25Cu 52,01 166 0,01 0,06 SC3 26375 0,3 4x25Cu 44,79 166 0,01 0,06 SC4 12375 0,3 4x25Cu 21,01 166 0,01 0,06 SC5 28375 0,3 4x25Cu 48,18 166 0,02 0,06 SC6 56250 0,3 4x25Cu 14,86 25 0,01 0,6

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total

(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Derivación SC-1

M-02 Cinta a criba de estrellas 6875 93 3x2,5+TTx2,5Cu 11,67 25 3,23 3,28 M-21 Cinta intercambio de

acopio 3750 70 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 0.57 0.67

M-22 Cinta de acopio 1250 72 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 0.56 0.66 M-15 Overband SM 1250 70 4x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 0.55 0.65 M-08 Ventilador ligeros 1250 62 4x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 0.48 0.59 M-06 Overband 1250 61 4x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 0.48 0.58

Derivación SC-2 M-03 Criba de estrellas 23125 91 3x6+TTx6Cu 39,27 44 4,87 4,93 M-01 Alimentador bajo tolva 9375 99 3x2.5+TTx2.5Cu 15,92 25 0.15 0.24

Derivación SC-3 M-04 Canal vibrador AVS 5000 94 3x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 2,33 2,39 M-05 Cinta comunicación molino 9375 91 3x2.5+TTx2.5Cu 15,92 25 4,45 4,5 M-07 Canal vib. AVS

alimentación 5000 73 3x2.5+TTx2.5Cu 8,49 25 1,81 1,87

M-10 Canal vib. AVS bajo molino 3750 75 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,38 1,44 M-11 Cinta reciclaje 3750 75 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,38 1,44 M-12 Canal a parrilla 3750 87 3x2.5+TTx2.5Cu 6,37 25 1,6 1,66

Derivación SC-4 M-19 Banda SMAR 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,49 M-20 Rueda polar 9375 70 3x2,5+TTx2,5Cu 15,92 25 3,42 3,48

Derivación SC-5 M-13 Cinta unidad ste 3750 87 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,6 1,66 M-14 Cinta de com. intermedia 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,5 M-16 Cinta alimentador criba 3750 78 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,44 1,5 M-17 Criba vibratoria 9375 67 3x2,5+TTx2,5Cu 15,92 25 3,27 3,33 M-18 Repartidor smar 3750 70 3x2,5+TTx2,5Cu 6,37 25 1,29 1,35 Reserva 8750 100 3x2,5+TTx2,5Cu 14,86 25 4,52 4,58

Derivación SC-6 M-09 Molino 56250 75 3x25+TTx16Cu 95,52 106 2,35 2,41

Compensación reactiva Batería de condensadores 174750 1 3x50+TTx25Cu 234,48 250 0,15 0,21



49

Cortocircuito

Denominación Dist.Cálc Sección IpccI P de C IpccF tmcicc Curvas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) válidas

ACOMETIDA 40 3x240/120Al 36,09 10879,65 3,68 LINEA GENERAL ALIMENT. 1 4x100x5Cu 21,85 50 10696,65 2,29 400

DERIVACION IND.(embarrado) 5 4x100x5Cu 21,48 22 10393,46 0,83 400;B;C;DSO-Oficinas 1 4x2,5Cu 20,87 22 514,53 0,43 16;B;C

SA-Vestuario-Almacén 20 4x2,5Cu 20,87 22 514,53 0,43 16;B;C SC1 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 40 SC2 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 63 SC3 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 47 SC4 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 25 SC5 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 50 SC6 0,3 4x25Cu 20,87 22 10148,83 0,11 100

Denominación Dist.Cálc Sección IpccI P de C IpccF tmcicc Curvas

(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) válidas Derivación SC-1

M-02 Cinta a criba de estrellas 93 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 114,33 8,71 16;B M-21 Cinta intercambio de

acopio 70 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 151,42 4,97 10;B;C

M-22 Cinta de acopio 72 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 168,01 4,04 10;B;C M-15 Overband SM 70 4x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 136,06 6,15 10;B;C M-08 Ventilador ligeros 62 4x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 141,44 5,69 10;B;C M-06 Overband 61 4x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 170,68 3,91 10;B;C

Derivación SC-2 M-03 Criba de estrellas 91 3x6+TTx6Cu 20,38 22 276,61 8,58 40;B M-01 Alimentador bajo tolva 99 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 107,46 9,86 16,B

Derivación SC-3 M-04 Canal vibrador AVS 94 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 113,12 8,9 10;B;C M-05 Cinta comunicación molino 91 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 116,81 8,35 16,B M-07 Canal vib. AVS

alimentación 73 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 145,27 5,4 10;B;C

M-10 Canal vib. AVS bajo molino 75 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 141,44 5,69 10;B;C M-11 Cinta reciclaje 75 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 141,44 5,69 10;B;C M-12 Canal a parrilla 87 3x2.5+TTx2.5Cu 20,38 22 122,13 7,64 10;B;C

Derivación SC-4 M-19 Banda SMAR 78 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 136,06 6,15 10;B;C M-20 Rueda polar 70 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 151,42 4,97 16;B

Derivación SC-5 M-13 Cinta unidad ste 87 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 122,13 7,64 10;B;C M-14 Cinta de com. intermedia 78 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 136,06 6,15 10;B;C M-16 Cinta alimentador criba 78 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 136,06 6,15 10;B;C M-17 Criba vibratoria 67 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 158,11 4,56 16;B M-18 Repartidor smar 70 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 151,42 4,97 10;B;C Reserva 100 3x2,5+TTx2,5Cu 20,38 22 106,39 10,06 16;B

Derivación SC-6 M-09 Molino 75 3x25+TTx16Cu 20,38 22 1277,4 6,98 100;B;C

Compensación reactiva Batería de condensadores 1 3x50+TTx25Cu 20,87 22 8607,1 0,62 250;B;C;D



50

2.2.3.3 Compensación de energía. En el apartado 2.4.1 se presenta una breve introducción teórica del tema. Para la compensacion de la energia reactiva, se parten de las siguientes expresiones: Fórmulas compensación energía reactiva: cosf = P/√(P²+ Q²) ( Ecuacion 2.45) tgφ = Q/P. ( Ecuacion 2.46) Qc = Px(tgφ1-tgφ2). ( Ecuacion 2.47) C = Qcx1000/U²xω; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). ( Ecuacion 2.48) C = Qcx1000/3xU²xω; (Trifásico conexión triángulo). ( Ecuacion 2.49) Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kvar). Qc = Potencia reactiva a compensar (kvar). φ1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. φ2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). ω = 2x³pxf ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). 2.2.3.3.1 Dimensionado de la batería de condensadores. Para el dimensionado del sistema de compensacion de energia reactiva, se parte de los siguientes supuestos: Suministro de red: Trifásico. Tensión Compuesta: 400 V. Potencia de cálculo activa: 172180 W. Coφmed inicial: 0.85 Cosφ a conseguir: 0.95 Conexión de condensadores: en Triángulo. En primer lugar se hallan los ángulos de desfase φ1 y φ2 Cosφ1 = 0.85 ÷ arc cos 0,85 = 31.78 = φ1 Cosφ2 = 0.95 ÷ arc cos 0,95 = 18,19 = φ2 Hallamos las tangentes respectivas: tgφ1 = tg 31.78 = 0,619 tgφ2 = tg 18,19 = 0,328



51

Sustituimos en la ecuación ( 2.47) : ( ) ( ) 947,50328,0619.017218021 =−×=−×= ϕϕ tgtgPQc kvar Por tanto la potencia reactiva a compensar es de 50,95 kvar Se elegirá un sistema de compensación con una gama de regulacion de 1.1.2, es decir un sistema de tres escalonamientos regulados electrónicamente en función de la demanda de energía reactiva. Tal y como de explica en la memoria técnica, el sistema adoptado será automático, basado en Rectimat 2 de Merlin Gerin, en el interior de un cofret, de 60 kvar de compensación máx. y condensadores de 2x15+30. 2.2.3.3.2 Dimensionado de la línea. Parámetros generales de partida Tensión de servicio: 400 V. Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor Longitud: 5 m; Xu(mΩ/m): 0; Potencia reactiva: 50947 var. Cre- Coeficiente de mayoracion para energia reactiva. ( 1.5 ) según ITC BT 48. Intensidad absorbida:

3.1104003

509475.13

Re =×

×=

×

×=

VQC

I cabs A.

Se eligen conductores Unipolares 3x50+TTx25mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida. I.ad. a 40°C (Fc=1) 154 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 83.99 e(parcial)=5 x 50947 / 44.42 x 400 x 50 =0.28 V.=0.15 % e(total)=0.21% ADMIS (6.5% MAX.), cumple. Prot. Térmica: Aut./Tri. In.: 150 A. Térmico reg. Int.Reg.: 115 A., valor intermedio entre I abs 110.3 A y I adm -154 A Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.



52

2.2.3.4 Cálculo red de tierras. Se comprobará en este apartado bajo las condiciones de diseño del proyecto, que la red de tierras proyectada cumple con las condiciones de seguridad impuestas en la ITC BT-18 y 24 en relación a las tensiones de contacto máximas para cada tipo de local. Las tensiones de contacto a las que hace referencia las Instrucciones, son: 24 V en locales o emplazamientos conductores. 50 V para el resto de casos. Así pues la resistencia de tierra calculada RA no podrá tener valores que puedan generar estos potenciales teniendo en cuenta la expresión:

RA x Ia < U (Ecuación 2.50)

Siendo: RA La suma de las resistencias de toma a tierra y de los conductores de protección. Ia La corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo. V La tensión de contacto límite. (24-50 V) En el área de servicio proyectada, se ha diseñado una red de tierras separativa, en la que la red de tierras de las instalaciones petrolíferas, no converge con la red general del resto de instalaciones. De esta forma, se incrementa la seguridad de la instalación más crítica, en el supuesto de que un mal mantenimiento de la red de tierras pudiese ocasionar potenciales peligrosos en zonas de riesgo de explosión. Normalmente, la red de tierras en las instalaciones petrolíferas, se encargan de anular las tensiones producidas por la electricidad estática en camiones cisterna u otros elementos durante las operaciones de manipulación de productos petrolíferos. 2.2.3.5 Red de tierras general. Para averiguar el valor previsto de la resistencia de tierra en función del circuito de tierra que se proyecta tendremos en cuenta las siguientes expresiones y parámetros: Picas en paralelo

1LRp

ρ= (Ecuación 2.51)

ppT RnR ×= (Ecuación 2.52) Siendo: n = Número de picas en paralelo r = Resistividad del Terreno (Ohm.m.) L1 = Longitud pica (m.) Conductor desnudo:

2

2L

Rcρ×

= (Ecuación 2.53)

Siendo: r = Resistividad del Terreno (Ohm.m.) L2 = Longitud conductor (m.)



53

La resistencia total se calcula a partir de los parámetros iniciales de la zona: (m) de cable enterrado 30 m Nº de picas (n) de 2 m 6 r del terreno 300 Wxm correspondiendo a un terreno de arenas arcillosas y limos En estas condiciones:

Ω=== 1502

300

1LRp

ρ

Ω=×=×= 9001506ppT RnR

Ω=×

=×

= 203030022

2LRc

ρ

La resistencia total, mediante el paralelo de ambas resistencias:

056,0201

1501111

=+=+=cpTA RRR

; Ω== 85.17056,01

AR

Uc = RA (ohmios) x Ia (Amperios) = 17.85 Ω x 0.030 A = 0.53 V < 24 voltios, cumple.



54

2.3 ANEXOS DE APLICACION. No procede. . 2.4 OTROS DOCUMENTOS. 2.4.1. Compensación de energía. 2.4.1.1 Corrección del factor de potencia. 2.4.1.1.1 ¿Qué es el factor de potencia? 2.4.1.1.1.1 Naturaleza de la energía reactiva. Cualquier máquina eléctrica (motor, transformador...) alimentado en corriente alterna, consume dos tipos de energía:

→ La energía activa corresponde a la potencia activa P medida en kW se transforma integralmente en energía mecánica (trabajo) y calor (pérdidas),

→ La energía reactiva correspondiente a la potencia reactiva Q medida en kvar.; sirve para alimentar circuitos magnéticos en máquinas eléctricas y es necesaria para su funcionamiento. Es suministrada por la red o, preferentemente, por condensadores previstos para ello.

La red de distribución suministra la energía aparente que corresponde a la potencia aparente S, medida en kVA. La energía aparente se compone vectorialmente de dos tipos de energía: activa y reactiva (figura 1.5).

(Fig.2.1 Un motor absorbe de la red energía activa P y energía reactiva Q.)

2.4.1.1.1.2 Consumidores de energía reactiva.

El consumo de energía reactiva varía según los receptores. La proporción de energía reactiva con relación a la activa varía del:

→ 65 al 75 % para los motores asíncronos. → Y del 5 al 10 % para los transformadores.



55

Por otra parte, las inductancias (balastros de tubos fluorescentes), consumen también energía reactiva.

2.4.1.1.1.3 Factor de potencia. → Definición del factor de potencia. El factor de potencia F de la instalación es el cociente de la potencia activa (kW) consumida por la instalación entre la potencia aparente (kVA) suministrada a la instalación. Su valor está comprendido entre 0 y 1. Con frecuencia el cosϕ tiene el mismo valor. De hecho, es el factor de potencia de la componente a frecuencia industrial (50

Hz) de la energía suministrada por la red. Por lo tanto, el cosϕ no toma en cuenta la potencia transportada por los armónicos. En la práctica, se tiende a hablar del cosϕ. Un factor de potencia próximo a 1 indica un consumo de energía reactiva poco importante y optimiza el funcionamiento de una instalación

2.4.1.1.1.4 Medición práctica del factor de potencia. El factor de potencia o cos ϕ se mide:

→ Con el fasímetro que da el valor instantáneo del cosϕ. → Con el registrador varmétrico que permite obtener en un período determinado

(día, semana...) los valores de intensidad, tensión y factor de potencia. Las mediciones en un período más largo permiten evaluar mejor el factor de potencia medio de una instalación.

2.4.1.1.2. ¿Por qué mejorar el factor de potencia? 2.4.1.1.2.1 Reducción del recargo de reactiva en la factura de electricidad. Dicho coeficiente de recargo se aplica sobre el importe a pagar por suma de los conceptos siguientes:

→ Término de potencia (potencia contratada). → Término energía (energía consumida). La fórmula que determina el coeficiente de recargo es la siguiente. (Ecuación 2.54) Obteniéndose los coeficientes los coeficientes indicados en la siguiente tabla.



56

Tabla 2.8: Valores de Kr. 2.4.1.1.2.2 Optimización técnico-económica de la instalación. Un buen factor de potencia permite optimizar técnico y económicamente una instalación.

→ Disminución de la sección de los cables. Queda patente el aumento de sección de los cables motivado por un bajo cosϕ. De este modo se observa que cuanto mejor es el factor de potencia (próximo a 1), menor será la sección de los cables.

→ Disminución de las pérdidas en las líneas. → Reducción de la caída de tensión. → Aumento de la potencia disponible.

2.4.1.2 ¿Cómo compensar una instalación? 2.4.1.2.1 Principio teórico. El hecho de instalar un condensador generador de energía reactiva es la manera más simple, flexible y rápidamente amortizada de asegurar un buen factor de potencia. Esto se llama compensar una instalación. La compensación de la potencia reactiva Q de una instalación a un valor más bajo Q´mediante la instalación de una batería de condensadores de potencia Qc. Al mismo tiempo, la potencia aparente pasa de S a S´. 2.4.1.2.2 ¿Con qué compensar?

• Compensación en BT. En baja tensión la compensación se realiza con dos tipos de equipos:

! Los condensadores fijos. Estos condensadores tienen una potencia unitaria constante y su conexión puede ser: -Manual mediante interruptor disyuntor. -Semi-automática mediante contactor. -Directa conectada a los bornes de un receptor.



57

Se utilizan: -en los bornes de los receptores de tipo inductivo (motores y transformadores). -cuando la fluctuación de carga es poco importante. ! Los equipos de regulación automática o baterías automáticas que permiten

ajustar permanentemente la compensación a las necesidades de la instalación. Se utilizan en los casos donde la potencia reactiva consumida o la potencia activa varía en proporciones importantes, es decir esencialmente: -en los embarrados de los cuadros generales BT. -para las salidas importantes. Instaladas en cabecera del cuadro de distribución BT o de un sector importante, las baterías de condensadores están formadas por distintos escalones de potencia reactiva. El valor del cos j es detectado por un relé varimétrico que manda de forma automática la conexión y desconexión de los escalones, a través de contactores, en función de la carga y del cosϕ deseado.

2.4.1.2.3 Elección entre condensadores fijos o baterías de regulación automática. • Reglas prácticas.

Si la potencia de los condensadores (Kva.) es inferior al 15 % de la potencia del transformador, elegir condensadores fijos. Si es superior la elección será una batería de condensadores de regulación automática.

Fig.2.9: Principio de la compensación automática de una instalación.

2.4.1.3 ¿Dónde compensar? La localización de los condensadores BT en una red eléctrica constituye lo que se denomina el modo de compensación. Ésta puede realizarse de distintas maneras. 2.4.1.3.1 Compensación global.

La batería está conectada en cabecera de la instalación y asegura la compensación del conjunto de ésta. Permanentemente en servicio durante la marcha de la fábrica.

! Ventajas. -elimina las penalizaciones por consumo excesivo de energía reactiva.



58

-disminuye la potencia aparente, ajustándola a la necesidad real de kW de la instalación. -descarga el centro de transformación.

2.4.1.3.2 Compensación parcial.

La batería está conectada al cuadro de distribución y suministra energía reactiva a cada grupo de receptores, descargándose así gran parte de la instalación. ! Ventajas. -elimina las penalizaciones por consumo excesivo de energía reactiva. -optimiza parte de la red ya que la corriente reactiva no circula. -descarga el centro de transformación.

2.4.1.3.3 Compensación individual.

La batería está conectada directamente a los bornes de cada receptor de tipo inductivo (en particular motores).esta compensación individual debe contemplarse cuando la potencia del motor es importante con relación a la potencia total.

Compensación global. Compensación parcial. Compensación individual.

Fig. 2.10: Tipos de compensación 2.4.1.4 ¿Cómo determinar el nivel de compensación en energía reactiva? La instalación a compensar es sobre proyecto. 2.4.1.4.1 Método basado en el cálculo de potencias.

Datos conocidos. ! Potencia activa. ! Índice de carga. ! cosϕ deseado. -Cálculo: Q (kvar.)=Potencia activa (kW) x (tg ϕ inicial tg ϕ deseado).



59

2.4.1.5 Instalación de las baterías de condensadores. 2.4.1.5.1 El elemento condensador.

Todos los condensadores de baja tensión realizados a partir de elementos cuyas características principales son las siguientes:

! Tecnología. El condensador es de tipo seco (sin impregnante) auto cicatrizante con dieléctrico film polipropileno metalizado bobinado.

! Capacidad. La nominal es respetada con una tolerancia que va de 0.95 a 1.15 veces el valor nominal.

! Características eléctricas. -clase de aislamiento: 0.6 kV. -tensión de ensayo de corta duración 50 Hz, 1 min.: 3 kV. -tensión de ensayo de onda de choque: 1.2/50 µs: 15 kV. -sobre tensiones de corta duración: 20% durante 5 min. ! Factor de pérdida. ! Normas. CEI 831 y NF C 54-104.

2.4.1.5.2 Elección de los aparatos de protección, mando y de los cables de conexión.

! Dimensionamiento de los componentes. Dependerá de la corriente absorbida, siendo función de: -Tensión aplicada. -Capacidad. La intensidad nominal de un condensador de potencia Q conectado en una red de tensión Un es:

UnQIn3

= , para una red trifásica.

Las variaciones admisibles del valor de la tensión fundamental y los componentes armónicos pueden conducir a una amplificación de la intensidad del 30%. El efecto acumulado de los dos fenómenos obliga a dimensionar los componentes para 1.3 x 1.15 = 1.5 In. ! Protecciones: Protección externa. La conexión de un condensador equivale al

cierre en un cortocircuito durante el tiempo de carga. La corriente de cresta

es: LCUIp 2= ,

-para un condensador unitario, la impedancia aguas arriba (cables, transformador) desempeña el papel de inductancia de limitación de corriente, -en el caso de una batería automática de condensadores, la conexión de un escalón de una batería automática va acompañada de una corriente de descarga muy importante, en dirección a la fuente, debido a los condensadores ya conectados, siendo su valor:

Ip: corriente de cresta conexión LC

nnUIp

132

+=

U: tensión compuesta de la red



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n: número de escalones conectados. C: capacidad de un escalón. L: inductancia de conexión entre juego de barras y condensador. I. intensidad en un escalón en régimen permanente.

La corriente de cresta Ip debe permanecer inferior a 100I. Para que permanezca por debajo de 100I, a veces es necesario instalar inductancias de choque. En consecuencia, los disyuntores de protección deben ser elegidos con relés de elevado umbral magnético.

! Sección de los conductores. La corriente de uso es 1.5 veces la corriente asignada del condensador.

El catálogo de distribución BT de Merlín Gerin proporciona tablas precisas de regulación (a calibre) de los disyuntores.

Fig.2.11: Ejemplo de tabla de asignación.



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2.4.2 Cálculo de corrientes de cortocircuito. 2.4.2.1 Introducción. Cualquier instalación eléctrica debe de estar protegida contra los cortocircuitos y esto, salvo excepción, cada vez que se presenta una discontinuidad eléctrica, lo que corresponde casi siempre a un cambio de sección de los conductores. La intensidad de la corriente de cortocircuito debe calcularse para cada uno de los diversos niveles de la instalación para poder determinar las características de los componentes que deberán soportar o cortar la corriente de defecto. El organigrama (Figura 2.14) indica el proceso que se debe seguir para conocer las diferentes corrientes de cortocircuito y los parámetros que permiten realizar los cálculos para cada uno de los diferentes dispositivos de protección. Para elegir y regular convenientemente las protecciones se utilizan las curvas de intensidad en función del tiempo. (Figura 2.12; 2.13).

Fig. 2.12 Fig. 2.13



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Fig. 2.14 Es necesario conocer dos valores de corriente de cortocircuito:

! La corriente máxima de cortocircuito, que determina: -el poder de corte de los interruptores automáticos, -el poder de cierre de la aparamenta, -la solicitación electrodinámica de conductores y aparamenta. El valor corresponde a un cortocircuito inmediatamente aguas debajo de los bornes del elemento de protección, debiéndose calcular con una buena precisión (margen de seguridad)

! La corriente mínima de cortocircuito, indispensable para elegir de la curva de disparo de los interruptores automáticos y fusibles.

En todos los casos, cualquiera que sea la corriente de cortocircuito (de mínimo o máximo), la protección debe de eliminar el defecto en un tiempo (tc) compatible con la solicitación térmica que puede soportar el cable a proteger: ∫ ⋅≤⋅ 222 Skdti Donde S es la sección de los conductores y k una constante calculada a partir de diferentes factores de corrección que dependen del modo de instalación, de los circuitos contiguos, naturaleza del suelo,....



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2.4.2.2 Los principales defectos de cortocircuito.

En las instalaciones eléctricas pueden producirse diferentes tipos de cortocircuitos. 2.4.2.2.1 Características de los cortocircuitos. Las principales características de los cortocircuitos son:

! su duración: auto extinguible, fugaz, permanente, ! su origen: factores mecánicos (rotura de conductores, conexión eléctrica

accidental entre dos conductores producida por un objeto conductor extraño); o debidos a sobretensiones eléctricas de origen interno o atmosférico,

! causados por la degradación del aislamiento provocada por el calor, la humedad o un ambiente corrosivo,

! su localización: dentro o fuera de una máquina o un cuadro eléctrico. Desde otro punto de vista, los cortocircuitos pueden ser:

! monofásicos: lo son el 80% de los casos, ! bifásicos. lo son el 15% de los casos. Este tipo suele degenerar en trifásicos, ! trifásicos: en origen, sólo el 5% de los casos. En la figura se representan estos diferentes tipos de cortocircuitos.

Fig.2.15



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2.4.2.2.2 Consecuencias de los cortocircuitos. Depende de la naturaleza y duración de los defectos, del punto de la instalación afectado y de la magnitud de la intensidad:

! según el lugar del defecto, la presencia de un arco puede: degradar los aislantes, fundir los conductores, provocar un incendio o representar un peligro para las personas,

! según el circuito afectado, pueden presentarse: sobreesfuerzos electrodinámicos, ! sobrecalentamiento debido al aumento de pérdidas por efecto Joule, con riesgo

de deterioro de los aislantes, para otros circuitos eléctricos próximos de la red afectada: bajadas de tensión durante el tiempo de la eliminación del defecto, desconexión de una parte de la instalación, pérdida del sincronismo de las máquinas o perturbaciones en los circuitos de mando y control. 2.4.2.2.2.1 Establecimiento de la intensidad de cortocircuito.

Una red simplificada se reduce a una fuente de tensión alterna constante, un interruptor, una impedancia Zcc, que representa todas las impedancias situadas aguas arriba del interruptor, y una impedancia Zs de la carga.

Fig. 2.16 En realidad, la impedancia del generador está compuesta de todo lo que hay aguas arriba del cortocircuito, incluidas las redes de las diversas tensiones (AT, MT, BT) y el conjunto de conductores serie, con sus diferentes secciones y longitudes. En el esquema de la figura, con el interruptor cerrado, circula por la red la intensidad de servicio Is. Cuando se produce un defecto de impedancia despreciable entre los puntos A y B, aparece una intensidad de cortocircuito, Icc, muy elevada, limitada únicamente por la impedancia Zcc. La intensidad Icc se establece siguiendo un régimen transitorio en función de las reactancias X y de las resistencias R que son las componentes de la impedancia Zcc:

22 XRZcc +=



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En una distribución de potencia, la reactancia ωLX = es generalmente mucho mayor que la resistencia R, y la razón R/X está entre 0.10 y 0.3. Este valor sigue siendo prácticamente igual para valores bajos de ccϕcos (factor de potencia durante el cortocircuito), o sea.

22

cosXR

Rcc

+=ϕ

Sin embargo, el régimen transitorio de establecimiento de una corriente de cortocircuito depende normalmente de la distancia del punto de defecto a los alternadores. Esta distancia no implica necesariamente una distancia geográfica, sino que se sobreentiende que las impedancias de los alternadores son inferiores a las de las conexiones entre ellos y el punto de defecto.

2.4.2.2.2.2 Normas y cálculos de las Icc. Las normas proponen diversos métodos:

! método de las impedancias, que permite calcular las corrientes de defecto en cualquier punto de la instalación, con una precisión aceptable. Consiste en sumar separadamente las diferentes resistencias y reactancias del bucle del defecto, añadiendo también los generadores, hasta el punto considerado, calculando también la impedancia correspondiente. La Icc se obtiene aplicando la ley de Ohm: Icc=Un/∑ (Z). Para aplicar este método es imprescindible conocer todas las características de los diferentes elementos del bucle de efecto (fuentes y conductores).

! método de composición, que se puede utilizar cuando no se conocen las características de la alimentación. La impedancia aguas arriba del circuito considerado se calcula a partir de una estimación de la corriente de cortocircuito en su origen. Este método aproximado sólo se aplica a instalaciones de potencia inferior a 800 kVA.

! método llamado convencional, que permite calcular las corrientes de cortocircuito mínimas y las corrientes de defecto en el extremo de la red, sin conocer las impedancias o la Icc de la instalación aguas arriba del circuito considerado. Se basa en la hipótesis de que la tensión en el origen del circuito, durante el tiempo de cortocircuito o defecto, es igual al 80% de la tensión nominal. Se usa sobre todo para los circuitos finales suficientemente alejados de las fuentes de alimentación (red o grupo).

! método llamado simplificado que, utilizando unas tablas con diversas hipótesis simplificadas, da directamente, para cada sección de conductor, la corriente asignada del dispositivo que asegura la protección contra sobrecargas; las longitudes máximas de los conductores protegidos contra contactos indirectos y las longitudes admisibles, teniendo en cuenta las caídas de tensión.

! norma CEI 909 que se aplica a todas las redes, radiales o malladas, hasta 230 kV. Basada en el teorema de Thevenin, consiste en calcular una fuente de tensión equivalente en el punto de cortocircuito, para determinar la corriente en ese mismo punto. Todas las alimentaciones de la red y las máquinas síncronas y asíncronas se sustituyen por sus impedancias (directa, indirecta y homopolar).



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2.4.2.3 Cálculo por el método de las impedancias.

Icc según los diferentes tipos de cortocircuito.

Fig.2.17: Las diferentes corrientes de cortocircuito.



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2.4.2.3.1 Cortocircuito trifásico. Es el defecto que corresponde a la unión de las tres fases. La intensidad de

cortocircuito es: Zcc

UIcc 3

3 =

Siendo: U (tensión compuesta entre fases) la que corresponde a la tensión de vacío del transformador, cuyo valor es superior entre un 3% y 5% a la tensión en bornes de la carga. O sea en una red de 390v. la tensión compuesta que se considera es U= 410v. y como tensión simple, vU 237

3= .

2.4.2.3.2 Cortocircuito bifásico aislado. Corresponde a un defecto entre dos fases, alimentado por una tensión compuesta U. La intensidad 2Icc que circulará es inferior a la provocada por un defecto trifásico:

332 86.023

2IccIcc

ZccUIcc ⋅=⋅=⋅

=

2.4.2.3.3 Cortocircuito monofásico aislado. Corresponde a un defecto entre una fase y el neutro, alimentado por una tensión simple

3UV = , la intensidad que circulará en este caso será:

LNCC ZZ

UIcc

+= 3

1

2.4.2.3.4 Cortocircuito a tierra (monofásico o bifásico). Este tipo de defecto provoca la intervención de la impedancia homopolar Zo. Salvo en presencia de máquinas rotativas, en las que la impedancia homopolar se encuentra reducida, la intensidad Icch que circulará es siempre inferior a la del defecto trifásico. 2.4.2.4 Cálculos mediante ordenador de las corrientes de cortocircuito. Para el cálculo de la corriente de cortocircuito se han desarrollado diferentes métodos que tienen cabida en las normas. Varios de estos métodos normalizados se han diseñado de tal manera que la corriente de cortocircuito se puede calcular a mano o con una simple calculadora. Pero desde que apareció la posibilidad de realizar cálculos científicos con ordenador, en el año 1970, los diseñadores de instalaciones eléctricas han desarrollado programas para sus propias necesidades, al principio para grandes ordenadores y después para ordenadores personales. Existen varios programas en el mercado que permiten el cálculo, como Ecodial de Schneider y el propio CIEBTWIN desarrollado por DM ELECT SL.



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2.4.3 Control de motores. 2.4.3.1 Arrancadores y variadores de velocidad electrónicos. El arranque directo sobre la red de distribución de los motores asíncronos es la solución más extendida y frecuentemente la más conveniente para una gran variedad de máquinas. Sin embargo puede presentar inconvenientes que lleguen a ser perjudiciales en ciertas aplicaciones e incluso hasta incompatibles con el funcionamiento deseado de la máquina:

! corriente de arranque que puede alterar la marcha de otros aparatos conectados en la misma red,

! esfuerzos mecánicos al arrancar, inaceptables para la máquina y para el confort y seguridad de los usuarios,

! imposibilidad de controlar la aceleración y deceleración, ! imposibilidad para variar la velocidad.

Los arrancadores y los variadores de velocidad eliminan estos inconvenientes. La tecnología electrónica les ha proporcionado mayor flexibilidad y ha ampliado su campo de aplicación. 2.4.3.2 Nociones previas. El comando y protección electrónica de motores provee un desempeño mayor que las soluciones tradicionales. Cuando la necesidad sea arrancar un motor, la opción será elegir entre los métodos tradicionales electromecánicos de arranque (directo o a tensión reducida como estrella-triángulo o auto transformador para motores jaula, o con resistencias retóricas para motores de rotor bobinado, entre otros), y un arrancador progresivo. Si las necesidades de aplicación son de variar velocidad y controlar el par, las opciones son utilizar alguna solución mecánica, un motor especial (de corriente continua, uso de grupos especialmente el Ward Leonard), ó un motor asíncrono jaula de ardilla con variador de frecuencia. Un variador o arrancador electrónico es un convertidor de energía cuya misión es controlar la que se proporciona al motor. Los arrancadores electrónicos se destinan exclusivamente a los motores asíncronos. Forman parte de la familia de los reguladores de tensión. Los variadores de velocidad aseguran una aceleración y deceleración progresivas y permiten fijar con precisión la velocidad en las condiciones de explotación. Los variadores de velocidad son similares a los rectificadores controlados para alimentar a los motores de corriente continua pero los destinados a alimentar motores de corriente alterna son convertidores de frecuencia. Históricamente, el variador para motor de corriente continua fue la primera solución propuesta. Los avances de la electrónica de potencia y de la microelectrónica han permitido la construcción de convertidores de frecuencia fiables y económicos. Los convertidores de frecuencia modernos permiten la alimentación de motores asíncronos estándar con prestaciones análogas a los mejores variadores de corriente continua. Ciertos fabricantes proponen incluso motores asíncronos con variadores de velocidad electrónicos montados en una envolvente con bornes adaptados; para baja potencia.



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2.4.3.3 Principales funciones. 2.4.3.3.1 Aceleración controlada. La aceleración del motor se controla mediante una rampa de aceleración lineal o en S. Generalmente, esta rampa es controlable y permite por tanto elegir el tiempo de aceleración adecuado para la aplicación. 2.4.3.3.2 Variación de velocidad. Un variador de velocidad no puede ser al mismo tiempo un regulador. En este caso, es un sistema, rudimentario, que posee un mando controlado mediante magnitudes eléctricas del motor con amplificación de potencia, pero sin bucle de realimentación: es la que se denomina,en bucle abierto. La velocidad del motor se define mediante un valor de entrada (tensión o corriente) llamado consigna o referencia. Para un valor dado de la consigna, esta velocidad puede variar en función de las perturbaciones (variaciones de la tensión de alimentación, de la carga, de la temperatura). El margen de velocidad se expresa en función de la velocidad nominal. 2.4.3.3.3 Regulación de velocidad. Un regulador de velocidad es un dispositivo controlado. Posee un sistema de mando con amplificación de potencia y un bucle de alimentación: denominado bucle cerrado.

Fig. 2.18: Principio de funcionamiento de la regulación de velocidad. La velocidad del motor se define mediante una consigna o referencia. Este valor se compara permanentemente con la señal de alimentación, imagen de la velocidad del motor. Esta señal la suministra un generador tacométrico o un generador de impulsos colocado en un extremo del eje del motor. Si se detecta una desviación como consecuencia de una variación de velocidad, las magnitudes aplicadas al motor (tensión y/o frecuencia) se corrigen automáticamente para volver a llevar la velocidad a su valor inicial.



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2.4.3.3.4 Deceleración controlada. Cuando se desconecta un motor, su deceleración se debe únicamente al par resistente de la máquina (deceleración natural). Los arrancadores y variadores electrónicos permiten controlar la deceleración mediante una rampa lineal o en S, generalmente independientemente de la rampa de aceleración. Esta rampa puede ajustarse de forma que se consiga un tiempo para pasar de la velocidad de régimen fijada a una velocidad intermedia o nula:

! si la deceleración deseada es más rápida que la natural, el motor debe de desarrollar un par resistente que se debe sumar al par resistente de la máquina: se habla entonces de frenado eléctrico, que puede efectuarse reenviando energía a la red de alimentación, o disipándola en una resistencia de frenado,

! si la deceleración deseada es más lenta que la natural, el motor debe desarrollar un par motor superior al par resistente de la máquina y continuar arrastrando la carga hasta su parada.

2.4.3.3.5 Inversión del sentido de giro. La mayoría de los variadores actuales tienen implementada esta función. La inversión de la secuencia de fases de alimentación del motor se realiza automáticamente o por inversión de la consigna de entrada, o por una orden lógica en un borne, o por la información transmitida mediante una red. 2.4.3.3.6 Frenado. Este frenado cosiste en parar un motor pero sin controlar la rampa de deceleración. Con los arrancadores y variadores de velocidad para motores asíncronos, esta función se realiza de forma económica inyectando una corriente continua en el motor, haciendo funcionar de forma especial la etapa de potencia. Toda la energía mecánica se disipa en rotor de la máquina y, por tanto, este frenado sólo puede ser intermitente. 2.4.3.3.7 Protecciones integradas. Los variadores modernos aseguran tanto la protección térmica de los motores como su propia protección. A partir de la medida de la corriente y de una información sobre la velocidad (si la ventilación del motor depende de su velocidad de rotación), un microprocesador calcula la elevación de temperatura de un motor y suministra una señal de alarma o de desconexión en caso de calentamiento excesivo. Además, los variadores, y especialmente los convertidores de frecuencia, están dotados de protecciones contra:

! los cortocircuitos entre fases y entre fase y tierra, ! las sobretensiones y las caídas de tensión, ! los desequilibrios de fases, ! el funcionamiento en monofásico.



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2.4.3.4 Principales modos de funcionamiento. Los variadores de velocidad pueden, según el convertidor electrónico, o hacer funcionar un motor en un solo sentido de rotación, y se llaman unidireccionales, o en los dos sentidos de la marcha, y siendo entonces bidireccionales. Son reversibles cuando pueden recuperar la energía del motor al funcionar como generador (modo frenado). La reversibilidad se obtiene o retornando la energía hacia la red (puente de entrada reversible), o disipando la energía recuperada en una resistencia con un chopper de frenado.

Fig. 2.19: Estados posibles de una máquina en su gráfica par-velocidad. La figura muestra las cuatro situaciones posibles de la gráfica par-velocidad de una máquina resumida en la tabla que le acompaña. Cuando la máquina funciona como generador recibe una fuerza de arrastre. Este estado se utiliza especialmente para el frenado. La energía cinética disponible en el eje de la máquina, o se transfiere a la red de alimentación, o se disipa en las resistencias, o, para pequeñas potencias, en la misma máquina, como pérdidas.



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2.4.3.4.1 Variador unidireccional. Este tipo de variador, la mayor parte de las veces no reversible, se emplea para:

! un motor cc, con un convertidor directo (ca→cc) con un puente mixto de diodos y tiristores,

! un motor ca, con un convertidor indirecto (con transformación intermedia en cc) con puente de diodos a la entrada seguido de un convertidor de frecuencia que hace funcionar la máquina en el primer cuadrante.

Fig. 2.20: Esquema de principio: (a) convertidor directo con puente mixto: (b) convertidor indirecto con (1) puente de entrada de diodos (2) unidad de frenado (resistencias y chopper) (3) convertidor de frecuencia. Un convertidor indirecto que tiene un chopper de frenado y una resistencia convenientemente dimensionada sirven perfectamente para un frenado momentáneo (ralentización de una máquina elevadora cuando el motor debe desarrollar un par de frenado al bajar para retener la carga). En caso de funcionamiento prolongado del motor con una carga que lo arrastre, es imprescindible un convertidor reversible, porque la carga es entonces negativa, por ejemplo, en el motor utilizado al frenar en un banco de pruebas. 2.4.3.4.2 Variador bidireccional. Este tipo de variador puede ser un convertidor reversible o no reversible. Si lo es, la máquina funciona en los cuatro cuadrantes y puede permitir un frenado importante. Si es no reversible, sólo funciona en los cuadrantes 1 y 3. 2.4.3.4.3 Funcionamiento a par constante. Se denomina funcionamiento a par constante cuando las características de la carga son tales, que, en régimen permanente, el par solicitado es sensiblemente constante sea cual sea la velocidad. Este modo de funcionamiento se utiliza en las cintas transportadoras. Para este tipo de aplicación, el convertidor deberá tener la capacidad de proporcionar un par de arranque importante, 1,5 veces o más el par nominal, para vencer los rozamientos estáticos y para acelerar la máquina (inercia).



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2.4.3.4.4 Funcionamiento a par variable. Se denomina funcionamiento a par variable cuando las características de la carga son tales que en régimen permanente, el par solicitado varía con la velocidad. Son el caso de bombas volumétricas de tornillo de Arquímedes cuyo par crece linealmente con la velocidad o las máquinas centrífugas, cuyo par varía con el cuadrado de la velocidad. 2.4.3.4.5 Funcionamiento a potencia constante. Es un caso particular del par variable. Se denomina funcionamiento a potencia constante cuando el motor proporciona un par inversamente proporcional a la velocidad angular. Es el caso de una enrolladora cuya velocidad angular debe disminuir poco a poco a medida que aumenta el diámetro de la bobina por acumulación de material.

(1) (2) (3) Fig.2.21: Curva de funcionamiento: (1) a par constante; (2) a par variable; (3) a potencia constante. 2.4.3.5 Principales tipos de variadores. Los variadores más frecuentes y montajes tecnológicos más usuales son: 2.4.3.5.1 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono.

Suministra, a partir de una red de corriente alterna de frecuencia fija, una tensión alterna trifásica, de valor eficaz y frecuencia variables. Los convertidores de frecuencia alimentan los motores de jaula estándar con todas las ventajas de estos motores: estandarización, bajo coste, robustez, estanqueidad, ningún mantenimiento. Puesto que estos motores son autoventilados, el único límite para su empleo es el funcionamiento a baja velocidad porque se reduce esta ventilación. Si se requiere este funcionamiento debe preverse un motor especial con ventilación forzada independiente.



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Fig. 2.22: Esquema de principio de un convertidor de frecuencia.

2.4.3.5.2 Regulador de tensión para el arranque de motores asíncronos.

Suministra, a partir de una red de corriente alterna, una corriente alterna de frecuencia fija igual a la red, mediante el control del valor eficaz de la tensión, modificando el ángulo de retardo de disparo de los semiconductores de potencia (dos tiristores montados en antiparalelo en cada fase del motor).

Fig. 2.23: Arrancador para motor asíncrono y forma de onda de la corriente de alimentación.

2.4.3.6 Estructura y componentes de los arrancadores y variadores electrónicos. Los variadores más frecuentes y montajes tecnológicos más usuales son: 2.4.3.6.1 Estructura.

Los arrancadores y variadores de velocidad se componen de dos módulos generalmente montados en una misma envolvente.

! un módulo de control que regula el funcionamiento del aparato, ! un módulo de potencia que alimenta el motor con energía eléctrica.

2.4.3.6.2 El módulo de control. En los arrancadores y variadores modernos, todas las funciones se controlan mediante un microprocesador que gestiona la configuración, las órdenes transmitidas por un operador o por una unidad de proceso y los datos proporcionados por las medidas como la velocidad, la corriente, etc.



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Los límites de velocidad, las rampas, límites de corriente y otros datos de configuración, se definen usando un teclado integrado o mediante PLC (sobre buses de campo) o mediante PC. Del mismo modo, los diferentes comandos (marcha, paro, frenado...) pueden proporcionarse desde interfaces de diálogo hombre/máquina, utilizando autómatas programables o PC. 2.4.3.6.3 El módulo de potencia. El módulo de potencia está principalmente constituido por:

! componentes de potencia (diodos, tiristores, IGTB...), ! interfaces de medida de las tensiones y/o corrientes,

Fig. 2.24: Estructura general de un variador de velocidad electrónico. 2.4.3.7 Convertidor de frecuencia para motor asíncrono. El convertidor de frecuencia, alimentado a tensión y frecuencias fijas por la red, suministra al motor, en función de las exigencias de velocidad, alimentación de corriente alterna a tensión y frecuencia variables. 2.4.3.7.1 Constitución. El circuito de potencia está constituido por un rectificador y un ondulador, que a partir de la tensión rectificada, produce una tensión de amplitud y frecuencia variables. El rectificador consta generalmente de un puente rectificador de diodos y de un circuito de filtro constituido por uno o varios condensadores en función de la potencia. Al conectar el variador, un circuito limitador controla la intensidad. Ciertos convertidores utilizan un puente de tiristores para limitar la corriente de carga de los condensadores de filtro. El puente ondulador, conectado a estos condensadores, utiliza seis semiconductores de potencia, normalmente del tipo IGBT y diodos asociados en freewheel. Este tipo de variado está destinado a la alimentación de los motores



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asíncronos de jaula. Así, el Altivar, de la Marca Telemecanique, permite crear una mini-red eléctrica a tensión y frecuencia variables capaz de alimentar uno o varios motores en paralelo. Se compone de:

! un rectificador con condensadores de filtro, ! un ondulador con seis IGBT y seis diodos, ! un chopper o troceador que está conectado a una resistencia de frenado, ! los circuitos de mando de los transistores IGBT, ! una unidad de control gobernada por un microprocesador, que asegura el mando

del ondulador, ! captadores internos para medir la corriente del motor, ! una alimentación para los circuitos electrónicos de baja intensidad.

2.4.3.7.2 La variación de velocidad. La generación de la tensión de salida se obtiene por corte de la tensión rectificada por medio de impulsos cuya duración, por tanto anchura, se modula de manera que la corriente alterna resultante sea lo más senoidal posible.

Fig. 2.25: La modulación de ancho de impulso. Esta técnica, conocida bajo el nombre de PWM (Pulse Width Modulation= Modulación de ancho de impulso), condiciona la rotación regular a baja velocidad y limita el calentamiento. La frecuencia de modulación que se aplica debe ser suficientemente elevada para reducir el rizado de corriente y el ruido acústico en el motor, pero sin que aumenten sensiblemente las pérdidas en el puente ondulador y en los semiconductores. La aceleración y deceleración de regulan mediante rampas. 2.4.3.7.3 Las protecciones integradas. El variador se autoprotege y protege al motor contra calentamientos excesivos desconectándose hasta que se alcanza una temperatura aceptable. Así mismo ante cualquier perturbación o anomalía que pueda alterar el funcionamiento del conjunto, como sobretensiones o la subtensión, el fallo de una fase de entrada o de salida. En ciertos calibres de rectificadores, el ondulador de troceado, el mando y las protecciones contra cortocircuitos están integrados en un único módulo IPM-Intligent Power Module-.



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2.4.3.8 Variador de velocidad Altivar (Telemecanique). Los variadores de velocidad son dispositivos electrónicos que permiten variar la velocidad, convirtiendo las magnitudes fijas de frecuencia y tensión de red en magnitudes variables. Está preparado para trabaja con motores trifásicos de jaula de ardilla en las aplicaciones siguientes:

! dominio de par y la velocidad, ! regulación sin golpes mecánicos, suavidad de proceso, ! movimientos complejos, ! mecánica delicada.

La tensión de alimentación no podrá ser mayor que la tensión de red. La tensión y frecuencia de placa del motor se comportan de acuerdo a (Fig. 2.23):

Fig. 2.26: Curva velocidad-par motor. Fig.2.27: Convertidor de frecuencia. El convertidor de frecuencia se denomina así a los variadores de velocidad que rectifican la tensión alterna de red, y por medio de seis transistores trabajando en modulación de ancho de pulso generan una corriente trifásica de frecuencia y tensión variable. Un transistor más, llamado de frenado, permite direccional la energía que devuelve el motor (durante el frenado regenerativo) hacia una resistencia exterior. La estrategia de disparo de los transistores del ondulador es realizada por un microprocesador que, para lograr el máximo desempeño del motor dentro de todo el rango de velocidad, utiliza un algoritmo de control vectorial de flujo. Este algoritmo por medio del conocimiento de los parámetros del motor y las variables de funcionamiento (tensión, corriente, frecuencia, etc,), realiza el control preciso del flujo magnético en el motor manteniéndolo constante, independientemente de la frecuencia de trabajo. Al ser el flujo constante, el par provisto por el motor también la será.



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Fig. 2.28: Gráfica de par. En el gráfico se observa que desde 1Hz. hasta los 50Hz el par nominal del motor está disponible para uso permanente, el 170% del par nominal está disponible durante 60 segundos y el 200% del par nominal está disponible durante 0.2 seg. 2.4.3.8.1 Selección de un variador de velocidad. Para definir el equipo más adecuado para resolver una aplicación de variación de velocidad, deben tenerse en consideración los siguientes aspectos:

! tipo de carga: par constante, variable, potencia constante, cargas por impulsos, ! tipo de motor: de inducción rotor jaula de ardilla o bobinado, corriente y

potencia nominal, factor de servicio, rango de voltaje, ! rangos de funcionamiento: velocidades máximas y mínimas. Verificar necesidad

de ventilación forzada del motor, ! par en el arranque: verificar que no supere los permitidos por el variador, ! frenado regenerativo: cargas de gran inercia, ciclos rápidos y movimientos

verticales requieren de resistencia de frenado exterior, ! condiciones ambientales: temperatura ambiente, humedad, altura, tipo de

gabinete y ventilación, ! consideraciones de la red: microinterrupciones, fluctuaciones de tensión,

armónicos, factor de potencia, etc...

2.4.3.8.2 Circuito recomendado.

El circuito para utilizar un variador debe constar con algunos de los siguientes elementos:

! interruptor automático. La corriente de línea corresponde a la corriente absorbida por el variador a la potencia nominal de utilización que limite la corriente de cortocircuito a 22kA para una tensión de alimentación de 400v-50Hz.

! Contactor de línea: este elemento garantiza un seccionamiento automático del circuito en caso de emergencia o en paradas por fallas. Su uso junto con



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el interruptor automático garantiza la coordinación tipo 2 de la salida y facilita las tareas de puesta en marcha, explotación y mantenimiento.

2.4.3.8.3 La instalación del convertidor de frecuencia.

Fig. 2.29: Instalación del convertidor de frecuencia. 2.4.3.8.4 Recomendaciones de instalación.

! En los cables de control, utilizar cable trenzado y blindado para los circuitos de consigna.

! Debe haber una separación física entre loa circuitos de potencia y los circuitos de señales de bajo nivel.

! La tierra debe ser de buena calidad y con conexiones de baja impedancia. ! Cables con la menor longitud posible. El variador debe estar lo más cerca

posible del motor.



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2.4.3.9 Arrancador progresivo Altistar (Telemecanique). Se recomienda utilizar un arrancador progresivo cuando sea necesario:

! Reducir los picos de corriente y eliminar las caídas de tensión en la línea, ! reducir el par de arranque, ! acelerar, desacelerar o frenar suavemente, para seguridad de personas u objetos

transportados, ! arrancar máquinas progresivamente en especial aquellas de fuerte inercia, ! adaptar fácilmente el arrancador a las máquinas especiales, ! proteger al motor y a la máquina con un sistema de protección muy completo, ! supervisar y controlar el motor en forma remota.

2.4.3.9.1 Principio de funcionamiento. Son equipos electrónicos tiristorizados que, mediante el control de las tres fases del motor asíncrono, regulan la tensión y la parada, realizando un control efectivo del par. Los sensores d corriente incorporados le envían información al microprocesador, para regular el par ante las diferentes condiciones de carga y proteger al motor de sobrecargas. Los arrancadores progresivos son de amplio uso en sistemas de bombeo, compresores, transportadores horizontales, ventiladores y centrífugas. Se seleccionan en función de la potencia del motor y el tipo de servicio (normal o severo). Se entiende por servicio severo aquellas aplicaciones donde los arranques son muy pesados y largos o frecuentes. 2.4.3.9.2 Circuito recomendado. La coordinación tipo 2 se logra anteponiendo un interruptor manual, fusibles ultrarrápidos para proteger a los tiristores y un contactor, garantizando de esta forma todas las condiciones de seguridad para el operador y para los aparatos involucrados, ya que la protección térmica está integrada en el arrancador.

Fig. 2.30: Instalación del arrancador progresivo.



81

2.4.3.9.3 Ahorro de energía. El ahorro de energía que aporta el arrancador progresivo se produce, de acuerdo al período de funcionamiento en el que se encuentra, de dos maneras. Durante el transitorio de arranque por medio de la regulación del par, entregando al motor la mínima corriente necesaria para cumplir la rampa programada. En funcionamiento estable a velocidad nominal, mediante la función by-pass que puentea al arrancador al arrancador con un contactor. De este modo de evita el consumo de energía térmica de los tiristores durante largos períodos de funcionamiento. La configuración de la bornera de salida permite que este puente sea exclusivamente de los tiristores y no de los transformadores de intensidad, permitiendo que todas las protecciones sigan siendo realizadas por el arrancador. 2.5 Documentación técnica. 2.5.1.1 Media tensión. 2.5.1.1.1 Transformador seco Trihall (Merlin Gerin). 2.5.1.1.2 Sistema de celdas CGM (Ormazabal). 2.5.1.1.3 Cable AL EPROTENAX M COMPACT (Pirelli) 2.5.1.1.4 Estudio para cálculo de la potencia del centro de transformación. 2.5.1.2 Compensación de energía reactiva. 2.5.1.2.1 Unidad automática de compensación Rectimat 2 (Merlin Gerin). 2.5.1.2.2 Regulador de reactiva Varlogic R6 (Merlin Gerin). 2.5.1.2.3 Condensadores Varplus M1/M4 (Merlin Gerin). 2.5.1.3 Control de motores. 2.5.1.3.1 Altivar 31 (Telemecanique). 2.5.1.3.2 Altistar 48 (Telemecanique). 2.5.1.4 Envolvente 2.5.1.3.4.1 Sistema Prisma (Merlin Gerin). 2.5.1.5 Automatización. 2.5.1.5.1 Autómata programable Zelio (Telemecanique). 2.5.1.6 Anexo técnico escorias. (Nota: En cada uno de los apartados referenciados, se ofrece un resumen de las especificaciones técnicas. En soporte informático se ofrece ampliado y con los manuales de operación. La empresa Merlin Gerin entrega con cada elemento de la serie ATV••, y serie ATS••, soporte informático con manuales, puesta en marcha y opciones de programación.) Solicitante. Proyectista. Autor del proyecto.

Tarragona Mayo 2007 EL INGENIERO T. INDUSTRIAL Fdo. D. Juan Francisco Roca Blesa

Col. nº 1962-T

MERLIN GERIN 61

centros de transformación 36 kV MT/BT

Presentación 63

Tecnología 64

Ensayos 66

Trihal instalación 70

Trihal sobrecargas 74

Trihal transporte, manipulación y almacenamiento 75

Trihal puesta en servicio, mantenimientoy servicio postventa 76

Trihal características técnicas y dimensionales 78

El transformador Trihal y su integraciónen el medioambiente 83

Trihal conexiones 84

Trihal protección térmica 86

páginas

3. Transformadores de distribución MT/BT

3.1 transformadores secosencapsulados para gama Trihalserie 35 kV

MERLIN GERIN62

transformadores de distribución MT/BT - transformadoressecos encapsulados Trihal de 100 a 2500 kVAaislamiento 36 kV - tensión secundaria 420 V

cáncamosde elevación

terminal deconexión MT

barra deacoplamiento

terminales de BT

circuito magnético

arrollamiento BT

arrollamiento MT

toma de regulación

puesta a tierra

MERLIN GERIN 63

presentación

tipoTrihal es un transformador trifásico de tipo seco (clase térmica F), con bobinadosencapsulados y moldeados al vacío en una resina epoxy que contiene unacarga activa.Esta carga, compuesta esencialmente de alúmina trihidratada Al(OH)

3, ha dado

origen a la marca Trihal.Trihal es un transformador de tipo interior (para instalarlo en intemperie, consultarnos).

normaTrihal es conforme a las normas:c UNE 20101.c UNE 20178 (1986).c IEC 76-1 a 76-5.c IEC 726 (1982).c RU 5207B (calidad UNESA).c UNE 21538-1 (1996)Documentos de armonización CENELEC HD 538-1 S1 y HD 538-1 S2, relativos atransformadores trifásicos de distribución de tipo seco.

gama Transformadores de distribución MT/BT de 100 a 2500 kVA hasta 36 kV.Para potencias superiores, consultarnos.Trihal existe en dos versiones:v Sin envolvente de protección (IP00) (1).v Con envolvente de protección IP31 (1) e IK (2).Solamente la versión con envolvente asegura la protección contra los contactosdirectos con las partes bajo tensión.c Transformadores de potencia MT/MT hasta 15 MVA y 36 kV. Consultarnos.

tecnología y medios de producciónTrihal, concebido y producido enteramente en la factoría France Transfo de MerlinGerin, es objeto de dos patentes:c “El bobinado continuo de gradiente lineal sin entrecapas” para elarrollamiento de MT.c El sistema de encapsulado ignifugado.Esta tecnología patentada por France Transfo se desarrolla en la fábrica de Ennery,cerca de Metz, Francia. La capacidad de producción de esta fábrica permitegarantizar plazos adaptados a las necesidades del cliente.

sistema de calidadEl certificado entregado por la AFAQ (Asociación Francesa para Asegurar laCalidad), equivalente en Francia de AENOR (Asociación Española deNormalización y Certificación), atestigua que los transformadores Trihal se realizansiguiendo un sistema de calidad conforme a la norma internacional ISO 9001.

Transformadores Trihal MT/BT.

Transformadores Trihal MT/MT.10 MVA - 20 kV/6350 V.

Posible aumento del 40 % de la potencia asignadacon ventilación forzada.

* 0 = ausencia de protección.

1.a cifra IP 2.a cifra IP cifra IK

grado de definición protección protección protección contraprotección contra cuerpos contra los choques

sólidos líquidos mecánicos

escala* 0 a 6 0 a 8 0 a 10

IP31 protegido protegidocontra cuerpos contra caídas

sólidos verticales de> 2,5 mm gotas de agua

IP21 protegido protegidocontra cuerpos contra caídas

sólidos verticales de> 12 mm gotas de agua

IK7 protegido contralos choques

mecánicos2 julios

(1) índices de protección IP.(2) índices de protección IK.

MERLIN GERIN64

tecnología

circuito magnéticoEl circuito magnético se realiza con chapa de acero al silicio de grano orientadoaislada por óxidos minerales.La elección de la calidad de la chapa y de la técnica de corte y ensambladocondiciona las prestaciones magnéticas del circuito.

arrollamiento de baja tensiónEl arrollamiento de baja tensión se realiza generalmente siguiendo la técnica debobinado en banda de aluminio. Esta técnica permite obtener esfuerzos axialesnulos en cortocircuitos.Las espiras son separadas por una película aislante de clase F.Una vez ensambladas y fijadas las bobinas sobre el circuito magnético seimpregna el conjunto de ambos con una resina de clase F, a continuación tienelugar la polimerización de la resina.Este proceso garantiza una excelente resistencia a las agresiones de laatmósfera industrial y una excelente resistencia dieléctrica.

arrollamiento de media tensiónEl arrollamiento de media tensión se realiza según el método desarrollado ypatentado por France Transfo: “Bobinado continuo de gradiente lineal sinentrecapas”.Este procedimiento permite obtener un gradiente de tensión entre espiras muydébil y una capacidad en serie más uniforme en la bobina, lo que favorece lalinealidad de repartición de la onda de choque y disminuye los esfuerzosentre espiras.Este arrollamiento, incluyendo exclusivamente el conductor (hilo esmaltado) sinaislante entre capas, es encapsulado y moldeado bajo vacío en una resina declase F cargada e ignifugada: el sistema de encapsulado Trihal es único (verpágina 65).Gracias a esta técnica de bobinado y a este encapsulado en vacío, se consiguereforzar las características dieléctricas, y el nivel de descargas parciales esparticularmente bajo, lo que evita la degradación de los aislantes y, por tanto,alarga la vida del transformador (ver página 69).

Circuito magnético.

Torno de bobinado BT.

Fábrica de Ennery (Francia).

Torno de bobinado MT.

Excelente resistencia a las ondas dechoque.

Nivel de descargas parciales muy bajo(≤ 10 pC).

MERLIN GERIN 65

sistema de encapsulado de media tensiónSe trata de un encapsulado por moldeado en vacío con una resina cargada eignifugada, técnica puesta a punto y patentada por France Transfo.El sistema de encapsulado de clase F se compone de:c Resina epoxy a base de bisfenol A, cuya viscosidad está adaptada a una altaimpregnación de los arrollamientos.c Un endurecedor anhídrido modificado por un flexibilizador: este tipo deendurecedor asegura una resistencia térmica y mecánica excelente. El flexibilizadorconfiere al sistema de encapsulado la necesaria elasticidad para suprimir cualquierriesgo de fisura en la explotación.c Una carga activa pulverulenta compuesta de alúmina trihidratada y de sílice,los cuales son íntimamente mezclados con la resina y el endurecedor.

La alúmina trihidratada garantiza las cualidades intrínsecas de resistencia al fuegodel transformador Trihal. En efecto, su descomposición, en caso de pirólisis, esuna reacción endotérmica acompañada de un desprendimiento de vapor de agua.El sílice refuerza la calidad mecánica del encapsulado y participa eficazmente en ladisipación calorífica. En caso de incendio, debido a un proceso de calcinación delsistema de encapsulado, la alúmina trihidratada se descompone y produce 3efectos antifuego.c 1.er efecto antifuego: (1)

formación de un escudo refractario de alúmina.c 2.° efecto antifuego: (1)

formación de una barrera de vapor de agua.c 3.er efecto antifuego: (1)

mantenimiento de la temperatura por debajo del umbral de inflamación.La combinación de estos 3 efectos antifuego provoca la autoextinguibilidadinmediata del transformador Trihal cuando se suprimen las llamas exteriores. (1)

Este sistema de encapsulado, junto con sus cualidades dieléctricas y su excelentecomportamiento al fuego, confiere al transformador Trihal una excelenteprotección contra las agresiones de la atmósfera industrial.

proceso de encapsulado de media tensiónLa totalidad del proceso, desde la dosificación a la polimerización, es pilotado porun autómata que impide cualquier intervención manual intempestiva.La alúmina trihidratada y el sílice son secados y desgasificados en vacío, conobjeto de eliminar cualquier resto de humedad y de aire que pudiera perjudicar lascaracterísticas dieléctricas del sistema de encapsulado.Su incorporación repartida, una mitad en la resina y la otra en el endurecedor (veresquema a pie de página), permite obtener, siempre bajo el más riguroso vacío yen temperatura óptima, dos premezclas homogéneas.Un nuevo desgasificado en capa fina precede a la mezcla final. Se efectúa lacolada en vacío en moldes previamente secados y precalentados a la temperaturaóptima de impregnación.El ciclo de polimerización comienza por una gelificación a 80 °C y termina por unapolimerización de larga duración a 140 °C.

(1) ver página 66: los tres efectos antifuego están representados sobre el corte de una bobina Trihal.

Panel de mando de la estación de encapsulado.

Estación de encapsulado (premezcladores).

Estación de encapsulado (autoclave).

carga = ALUMINA + SILICE

premezcla premezcla

premezcla premezcla

MEZCLAFINAL

AUTOCLAVE

RESINA ENDURECEDOR

50 % 50 %

Sinóptico del proceso de encapsulado (en vacío).

Autoextinguibilidad inmediata.

Ningún riesgo de fisura.

MERLIN GERIN66

comportamiento al fuegoEl test de comportamiento al fuego del sistema de encapsulado del transformadorTrihal consta de diversos ensayos sobre los materiales y de un ensayo F1 segúnel documento europeo HD 464 S1.c Ensayos sobre materiales.Todos los ensayos realizados sobre muestras de material se han llevado a cabo enlaboratorios independientes.v Indice de oxígeno.Corresponde a la mínima concentración de oxígeno (en porcentaje en volumen)que debe haber en una mezcla de oxígeno y nitrógeno para que se puedamantener la combustión del material.Caracteriza la inflamabilidad y se mide según el método de la norma NFT 51,071 adistintas temperaturas.– Resultados del ensayo:temperatura de ensayo 20 °C 80 °C 150 °C 200 °CIndice de oxígeno 35,3 32,1 28,2 24

A título comparativo, el índice de oxígeno a 20 °C es:– Para el aceite mineral: 17– Para el aceite de silicona: 22 a 29v Velocidad de combustión.Caracteriza la capacidad que tiene el material de propagar el fuego. Se mide en elmismo aparato utilizado para la determinación del índice de oxígeno y condistintos porcentajes de oxígeno.– Resultados del ensayo:porcentaje de oxígeno 40 % 45 % 50 % 60 %velocidad de combustión mm/s 0,15 0,20 0,26 0,37v Poder calorífico superior.El poder calorífico superior es la cantidad de calor máxima desprendida por lacombustión total del material.Se mide en un calorímetro adiabático, según el método de la norma NFM 0.3 005.– Resultados del ensayo: 10,8 MJ/kg.A título comparativo, el poder calorífico superior es:– Para el aceite mineral: 46 MJ/kg,– Para el aceite de silicona: 27 a 28 MJ/kg.v Productos de descomposición.El análisis y dosificación de los gases producidos por la pirólisis de los materialesse efectúa según las disposiciones de la norma NFX 70.100.Las pirólisis se efectúan a 400, 600 y 800 °C y con muestras de aproximadamente1 gramo. Este ensayo ha sido realizado por el Laboratorio Central Gobierno Civilde París.– Resultados del ensayo:El cuadro inferior indica los contenidos medios (en masa de gas/masa de material)obtenidos a partir de los valores de tres ensayos efectuados a 400, 600 y 800 °C.La indicación NS significa que los resultados son demasiado cercanos al límite desensibilidad del aparato y, por lo tanto, poco precisos y no significativos. Laindicación 0 significa que los gases están ausentes o que su proporción es inferiora la sensibilidad del aparato.

ensayos

Laboratoire Central Préfecture de París(Laboratorio Central Gobierno Civil de París)

Certificado de ensayon.° 1140/86 del 2 de diciembre 1986

productos de descomposición: contenido en gas/temperaturas 400 oC 600 oC 800 oCmonóxido de carbono CO 2,5 % 3,7 % 3,4 %

dióxido de carbono CO2

5,2 % 54,0 % 49,1 %

ácido clorhídrico HCI en forma de iones cloruros CI–

0 NS NS

ácido bromhídrico HBr en forma de iones bromuros Br–

0 0 0

ácido cianhídrico HCN en forma de iones cianuros CN–

0 NS NS

ácido fluorhídrico HF en forma de iones fluoruros F–

0 0 0

anhídrico sulfuroso SO2

0,2 % 0,17 % 0,19 %

monóxido de nitrógeno NO 0 NS NS

dióxido de nitrógeno NO

20 NS NS

Trihal es clase F1 según el documento europeoHD 464 S1.Resistencia al fuego y productos dedescomposición inofensivos: ensayos normalizados los respaldan.

1.er efecto antifuego: escudo refractario de alúmina.

2.o efecto antifuego: barrera de vapor de agua.

3.er efecto antifuego: mantenimiento de la temperatura pordebajo del umbral de inflamación.

Combinación de los 3 efectos antifuego.

Autoextinguibilidad inmediata.

1.er EFECTO ANTIFUEGOESCUDO REFRACTARIO

2.° EFECTO ANTIFUEGOBARRERA DE VAPOR DE AGUA

3 EFECTOS ANTIFUEGO

AUTOEXTINGUIBILIDADINMEDIATA

UMBRALDE INFLAMACION

conductor

3.er EFECTO ANTIFUEGOTEMPERATURA MANTENIDA POR DEBAJO

DEL UMBRAL DE INFLAMACION

MERLIN GERIN 67

c Ensayo F1(según el anexo Zc.3 del documento europeo HD 464 S1, en preparación en lanorma UNE 21538-1).Este ensayo ha sido realizado por el Laboratorio STELF del CNPP, Centro Nacionalde Prevención y Protección.

Protocolo de ensayo n.° PN94-4636 de 18 de abril 1994.630 kVA n.° 601896.01.

Laboratorio CESI en Italia. Protocolo de ensayo n.° BC-97/024136.

v Modalidades de ensayo.

Una bobina completa del transformador Trihal (MT + BT + circuito magnético) hasido colocada en la cámara de ensayos descrita en la CEI 332-3 (utilizada paraensayos en cables eléctricos). Ver figura 1.El ensayo comienza cuando el alcohol existente en una cubeta (nivel inicial40 mm) se inflama y el panel radiante de 24 kW ha sido puesto en marcha, laduración del ensayo es de 60 minutos de acuerdo con la norma.

v El calentamiento se ha medido durante todo el ensayo. Debiendo situarse segúnla norma en temperaturas inferiores o iguales a los 420 °C.

A t = 45 min: la temperatura del Trihal alcanza los 85 °C (según la norma deberáser igual o inferior a 140 °C). Ver figura 2.A t = 60 min: la temperatura del Trihal alcanza los 54 °C (según la norma deberáser igual o inferior a 80 °C). Ver figura 2.

No se ha detectado, durante el ensayo, la presencia de componentes tales como:ácido clorhídrico (HCI), ácido cianhídrico (HCN), ácido bromhídrico (HBr), ácidofluorhídrico (HF), dióxido de azufre (SO

2), aldehído fórmico (HCOH).

420 °C

369 °C

140 °C

80 °C54 °C

10' 20' 30' 40' 50' 60' tiempos

temperaturareal ( T)

límite máximodurante el ensayo

CURVA LIMITE DE LA CLASE F1

límite máximo140 °C a 45'

l mite máximo80 °

––cubeta del alcohol del alcohol radiante

procedimientode ensayo

TTTrrrTrT iiihhhaaalll

El documento europeo HD 464 S1 y la normaUNE 21538-1 definen 3 ensayos (climático,comportamiento en ambientes agresivos yresistencia al fuego) sobre un mismo transformadorseco estándar.

entrada de aire400 800

150 2000

400

1200

reflector decobreØ 900

cubetapanelradiante

4000

150

1000

salida de los humosØ 620

Ensayo F1 sobre una bobina completa del transformador Trihal.

Figura 2: procedimiento del ensayo.Figura 1: cámara de ensayos CEI 332-3.

Bobina deltransformador Trihaldespués del ensayo F1.

MERLIN GERIN68

ensayos climáticosc Ensayo C2a (según el documento europeo HD 464 S1). Choque térmicoLaboratorio KEMA en Holanda. Informe de ensayos n.° 31813.00-HSL 94-1258.630 kVA n.° 601896.01.c Laboratorio CESI en Italia. Protocolo de ensayo n.° AT-97/038547.v Modalidades de ensayo. El transformador Trihal ha permanecido durante 12 horasen una sala climática donde la temperatura ambiente se ha disminuido inicialmentehasta –25 °C (± 3 °C) durante 8 horas (figura 1).v Evaluación de los resultados. El transformador Trihal ha superado con éxito unexamen visual seguido de los ensayos dieléctricos (ensayos de resistencia a latensión aplicada y a la tensión inducida al 75 % de los valores normalizados) y lasmedidas de las descargas parciales.El nivel de descargas parciales es determinante para la duración de vida deltransformador seco encapsulado. Los niveles máximos impuestos por las distintasnormas europeas las sitúan entre los 20 pC.La medida realizada en el transformador Trihal ha dado como resultado 2 pC (1).Durante los ensayos dieléctricos, no se producen efluvios eléctricos ni desperfectos.c Ensayo C2b complementario* (según el documento europeo HD 464 S1).Laboratorio KEMA en Holanda. Informe de ensayos n.° 31882.00-HSL 94-1259.v Modalidades de ensayo. Las bobinas del transformador Trihal han sidointroducidas alternativamente en dos cubas, una conteniendo agua hirviendo >96 °C, y otra conteniendo agua helada <5 °C.La operación ha sido repetida 3 veces. Cada inmersión ha durado 2 horas. El pasode una cuba a otra se ha realizado en menos de 2 minutos (figura 2).v Evaluación de los resultados. El transformador Trihal ha superado con éxito unexamen visual seguido de los ensayos dieléctricos (ensayos de resistencia a latensión aplicada y a la tensión inducida al 75 % de los valores normalizados) y lasmedidas de las descargas parciales.El nivel de descargas parciales es determinante para la duración de vida de un transformador seco encapsulado. Los niveles máximos impuestos por lasdistintas normas europeas las sitúan entre los 20 pC.La medida realizada en el transformador Trihal, después de este ensayo, ha dadocomo resultado 1 pC (1).Durante los ensayos dieléctricos no se han producido efluvios eléctricos nidesperfecto alguno.

ensayos de resistencia a los ambientes agresivosc Ensayo E2a (según el documento europeo HD 464 S1). Condensación yhumedad. Laboratorio KEMA en Holanda. Informe de ensayos n.° 31813.00-HSL94-1258. 630 kVA n.° 601896.01.c Laboratorio CESI en Italia. Protocolo de ensayo AT n.° 97/038547.1. Ensayo de condensación.v Modalidades de ensayo. El transformador Trihal ha sido emplazado durante másde 6 horas en una cámara climática con control de temperatura que permiteobtener la condensación sobre el transformador. La humedad ha sido mantenidapor encima del 93 % por vaporización continua con agua salada (figura 3).v Evaluación de los resultados. A los 5 minutos del final de la vaporización, eltransformador Trihal ha sido sometido, en la sala climática, a un ensayo de tensióninducida a 1,1 veces su tensión asignada durante 15 minutos.No se han producido efluvios eléctricos, ni desperfecto alguno.2. Ensayo de penetración de humedad.v Modalidades de ensayo. El transformador Trihal ha sido emplazado en una salaclimática durante 144 horas con una temperatura mantenida de 50 °C (± 3 °C) y unahumedad del 90 % (± 5 %).v Evaluación de los resultados. Al final de este período, el transformador Trihal hasido sometido a los ensayos dieléctricos de tensión aplicada y tensión inducida al75 % de los valores normalizados. No se han producido efluvios eléctricos, nidesperfecto alguno.c Ensayo E2b complementario* (según el documento europeo HD 464 S1).Laboratorio KEMA en Holanda Informe de ensayos n.° 31882.00-HSL 94-1259.v Modalidades de ensayo. El transformador Trihal ha sido sumergido dentro deagua salada a la temperatura ambiente durante un período de 24 horas (figura 4).v Evaluación de los resultados. A los 5 minutos de sacarlo del agua, eltransformador Trihal ha sido sometido a un ensayo de tensión inducida a 1,1veces su tensión asignada durante 15 minutos.No se han producido efluvios eléctricos, ni desperfecto alguno. Posteriormente,después de seco, el transformador Trihal se ha sometido a ensayo de tensiónaplicada y de tensión inducida al 75 % de los valores normalizados.No se han producido efluvios eléctricos, ni desperfecto alguno.

ensayos (continuación)

Trihal resiste las variaciones de carga ysobrecargas así como las agresiones atmosféricas.

Trihal es clase C2, E2 según el documentoeuropeo HD 464 S1 y la norma UNE 21538-1.

Figura 1: ensayo C2a.

Figura 2: ensayo C2b.

Figura 3: ensayo E2a.

Figura 4: ensayo E2b.

* dos métodos (a o b) a elección del fabricante.(1) los transformadores Trihal están garantizados para ≤10 pC.

MERLIN GERIN 69

ensayos eléctricosEstos ensayos son destinados a verificar las características eléctricas contractuales.Incluyen:c Ensayos individuales (o de rutina).Estos ensayos son realizados sistemáticamente en todos los transformadoresTrihal al final de su fabricación y son objeto de un protocolo de ensayos. Sedesglosan como sigue:

v Control de características:– Medición de la resistencia de los arrollamientos.– Medición de la relación de transformación y control del grupo de conexión.– Medición de la tensión de cortocircuito.– Medición de las pérdidas debidas a la carga.– Medición de las pérdidas y de la corriente en vacío.v Ensayos dieléctricos:– Ensayo de tensión aplicada.– Ensayo de tensión inducida.– Medición de las descargas parciales, criterio de aceptación: 10 pC con 1,10 Um (1). 10 pC garantizado con 1375 Un, si Um > 1,25 Un.

c Ensayos de tipo.Se efectúan en opción y son a cargo del cliente.v Ensayo con impulso tipo rayo (1).Normalmente la tensión de ensayo es de polaridad negativa. La secuencia deensayos se compone de un choque cuya amplitud se encuentra entre el 50 % y el 75 % de la tensión total seguido de tres choques con tensión total.El choque aplicado es un impulso tipo rayo normalizado pleno (ver figura al lado).v Ensayo de calentamiento.Se realiza según el método de simulación de puesta en carga. Se miden loscalentamientos durante dos ensayos:– Uno con sólo las pérdidas en vacío.– El otro con sólo las pérdidas debidas a la carga.Se deduce de ello el calentamiento global.

c Ensayos especiales.Se realizan bajo demanda y son a cargo del cliente.v Ensayos de resistencia al cortocircuito franco.Estos ensayos se realizan en una plataforma especial según la norma UNE 20101-5.Se efectúan 3 ensayos por columna de una duración de 0,5 segundos.Ensayo satisfactorio realizado con un transformador Trihal 800 kVA 20 kV el 29 defebrero 1988 en el Centro de Ensayos de EDF de Les Renardières.

v Medición del nivel de ruido:– La medición del nivel de ruido forma parte de los ensayos especiales realizadosbajo demanda y en opción.– El transformador produce un ruido debido esencialmente a la restricciónmagnética de las chapas del circuito magnético.– El nivel de ruido puede expresarse de dos maneras: En nivel de presión acústica LP(A), obtenido calculando la media cuadrática de lasmediciones efectuadas según la norma UNE 21315 a una distancia dada de untransformador funcionando en vacío (un metro por ejemplo): En nivel de potencia acústica LW(A), calculado a partir del nivel de presiónacústica mediante la fórmula siguiente:

LW(A) = LP(A) + 10 log S,Lw(A) = nivel ponderado de potencia acústica en dB (A),Lp(A) = nivel medio de los niveles de presión acústica medidos en dB (A),S = superficie equivalente empleada en el cálculo en m2 = 1,25 H P,

siendo H = altura del transformador en metros y P = perímetro del contorno a una distancia dada (1 metro por ejemplo).

Hemos preferido hacer contemplar el nivel de potencia acústica en nuestras fichastécnicas para permitir:– Deducir el nivel de presión acústica a una distancia dada.– Comparar directamente entre máquinas de características eléctricas parecidas,pero de construcción diferente.A título de ejemplo, el transformador Trihal 1250 kVA de nivel de potencia acústica75 dB(A) presenta un nivel de presión acústica a 1 metro de 61 dB(A).

Plataforma de ensayos.

Centre d´Essais EDF des Renardières(Centro de ensayos de EDF de les Renardières)

Protocolo de ensayos HM 51/20-812de 4 de marzo 1988

(1) valores de las tensiones de ensayotensión más elevadapara el material Um (kV) 3,6 7,2 12 17,5 24 36

kV ef. 50 Hz-1 mn 10 20 28 38 50 70

kV choque, 1,2/50 µs 40 60 75 95 125 170

Nivel de descargas parciales < 10 pC.Aislamiento 24 kV: choque a 125 kV.Aislamiento 36 kV: choque a 170 kV.

MERLIN GERIN70

Trihalinstalación

generalidadesDebido a la ausencia de dieléctrico líquido y a las cualidades del transformadorTrihal, no hay que tomar ninguna precaución especial, en particular contraincendios, aparte de las enumeradas en este capítulo:c El transformador no debe instalarse en una zona inundable.c La altitud no debe sobrepasar 1000 metros salvo que se precise una altitudsuperior en el pedido.c La temperatura ambiental en el interior del local, cuando el transformador estáen tensión, debe respetar los límites siguientes:– Temperatura mínima: –25 oC.– Temperatura máxima: +40 oC salvo cálculo particular del transformador para unasolicitud especial.v En construcción estándar, los transformadores están dimensionados según lanorma CEI 76 para una temperatura ambiental:– Máxima: 40 oC– Media diaria: 30 oC– Media anual: 20 oC.v La ventilación del local deberá permitir la disipación de la totalidad de laspérdidas del transformador.v El transformador incluso con envolventes IP31 está previsto para una instalacióninterior (para montaje exterior, consultarnos).v En todos los casos, hay que prever el acceso a las conexiones y tomas deregulación.v Para cualquier instalación móvil, consultarnos.c Trihal sin envolvente metálica (IP00) (figura 1).En esta configuración, incluso con tomas enchufables, el transformador debe serprotegido contra los contactos directos. Además es necesario:v Suprimir el riesgo de caída de gotas de agua sobre el transformador (ej.: condensación en tuberías).v Respetar las distancias mínimas con relación a las paredes del local según lastensiones de aislamiento del cuadro siguiente:

c Trihal con envolvente metálica IP31 (figura 2).La envolvente de tipo interior está concebida para funcionamiento deltransformador a potencia nominal (sin disminuir su potencia asignada).Debe respetarse la distancia mínima de 200 mm entre las paredes de la envolventey las del local a fin de no obturar las rejillas de aireación y permitir una correctarefrigeración.

aislamiento cotas 2 (mm) (1)

(kV) pared llena rejilla07,2 090 300120 120 30017,5 160 300240 220 300360 320 400

(1) no tiene en cuenta el acceso a las tomas de regulación.Si no fuera posible respetar estas distancias, consultarnos.

Figura 1.

Figura 2.

Instalación fácil y rápida. Documentación deinstalaciones y puesta de servicio administrada con cada aparato.

Transformadores Trihal instalados en una fábrica siderúrgica.

*Para acceder a las tomas de regulación

Transformadores Trihal (IP00) instalados en el recinto ferial de laExposición Universal de Sevilla EXPO 92.

MERLIN GERIN 71

ventilaciónc Determinación de la altura y de las secciones de los orificios de ventilación.En el caso general de refrigeración natural (AN), la ventilación del local o de laenvolvente tiene por objeto disipar por convección natural las calorías producidaspor las pérdidas totales del transformador en funcionamiento.Una correcta ventilación se consigue con un orificio de entrada de aire fresco desección S en la parte inferior del local y un orificio de salida de aire S’ situado en laparte superior, en la pared opuesta del local y a una altura H del orificio deentrada.Una circulación de aire restringida provoca una reducción de la potencia nominaldel transformador.

c Fórmula de cálculo de ventilación natural (figura 1):

P = suma de las pérdidas en vacío y de las pérdidas debidas a la carga deltransformador expresada en kW a 120 °C.

S = superficie del orificio de llegada de aire fresco (deduciendo una posible rejilla)expresada en m2.

S’ = superficie del orificio de salida de aire (deduciendo una posible rejilla)expresada en m2.

H = altura entre los dos orificios expresada en metros.Esta fórmula es válida para una temperatura ambiental media de 20 °C y unaaltitud de 1000 m.c Ventilación forzada del local (figura 2):Se necesita una ventilación forzada del local en caso de temperatura ambientalsuperior a 20 °C, de local exíguo o mal ventilado o de sobrecargas frecuentes.El ventilador puede ser controlado por un termostato.Caudal de aire aconsejado a 20 °C (m3/segundo): 0,1 P.P = suma de las pérdidas en vacío y en carga del transformador expresadas en kWa 120 °C.

S = 0,18P y S’= 1,10 SH

H

S

S

H mini = 160 mm

Figura 1.

H

SH mini = 160 mm

S

Figura 2.

MERLIN GERIN72

conexionesEn todos los casos, los cables o juegos de barras deben ser amarrados de maneraque se eviten los esfuerzos mecánicos en los terminales de media y baja tensión o,eventualmente, en las bornas enchufables de MT del transformador.Las conexiones de MT se hacen siempre en la parte superior de las barras deconexión. Las conexiones de BT se hacen en la parte superior del transformador.

Importante:c La distancia entre los cables de MT, los cables o juegos de barras de BT y lasuperficie del arrollamiento de MT debe ser, como mínimo, de 120 mm salvo en lacara plana, lado de MT, al nivel de las conexiones donde la distancia mínima estáprefijada por los terminales de conexión de MT.También debe respetarse la distancia de 120 mm con relación a la barra deconexión de MT más exterior.c La superficie de la resina, al igual que la presencia de tomas enchufables, nogarantiza una protección frente a contactos directos cuando el transformador estáen tensión.c Los limitadores de sobretensión de neutro en instalaciones con neutro aislado(IT) (tipo CARDEW.C) no deberán en ningún caso instalarse sobre el juego de barrasBT del transformador.

c Trihal sin envolvente metálica de protección (IP00):v Conexiones MT y BT estándar.– Las salidas (o llegadas) de los conductores de BT pueden hacerse por arriba opor abajo (figuras 1 y 2).– Las salidas (o llegadas) de los conductores de MT pueden hacerse por arriba opor abajo (figuras 1 y 2).En el caso de una salida (o llegada) de los conductores por abajo, es indispensablecolocar un separador (no suministrado).v Conexiones MT por bornas enchufables (figura 3).

Trihalinstalación (continuación)

Figura 1: conexiones MT y BT estándar por arriba.

Figura 2: conexiones MT y BT estándar por abajo.

Figura 3: conexiones MT por tomas enchufables.

Conexiones MT y BT estándar por arriba.

La acometida de cables de MT o BTpuede hacerse indiferentemente porarriba o por abajo.

MERLIN GERIN 73

c Trihal con envolvente metálica de protección IP315:v Conexiones MT y BT estándar (figuras 1 y 2):– Las salidas (o llegadas) de los conductores de BT se hacen necesariamente porarriba bajo el techo de la envolvente. Los conductores de BT no deben bajar enningún caso entre las bobinas de MT y la envolvente.– Las salidas (o llegadas) de los conductores de MT se hacen por arriba (figura 1) opor abajo (figura 2).v Conexiones de MT por abajo:– Las salidas (o llegadas) de los conductores de MT pueden hacerse por abajoconectándose directamente a los terminales de conexión (figura 2). En este caso,la llegada de los conductores se hace a través de la trampilla desmontable situadaen el fondo de la envolvente a la derecha, en el lado de MT.– Los cables de MT se deben fijar necesariamente al panel lateral en el interior dela envolvente en los puntos de sujeción previstos para tal efecto (ver figura 2)(sistema de fijación no suministrado).Conviene verificar las posibilidades de este tipo de conexionado en función de lasección y del radio de curvatura de los conductores y del sitio disponible en elinterior de la envolvente.v Conexiones de MT por bornas enchufables (figura 3).

Importante:Es necesario controlar la conformidad del índice de protección IP315 después deperforar las placas aislantes previstas con este fin para las conexiones MT, BT yotras (protección térmica).

Figura 1: conexiones MT y BT estándar por arriba. Figura 2: conexiones MT y BT estándar por abajo.

Figura 3: conexiones MT por tomas enchufables.

Conexiones MT estándar por arriba.

Conexiones MT por arriba con tomas enchufables(en opción).

Conexiones MT y BT por arriba.

MERLIN GERIN74

Temperatura ambiente media anual normal +10 °C.

Temperatura ambiente media anual normal.

Temperatura ambiente media anual normal –10 °C.

Trihalsobrecargas

sobrecargas temporalesadmisibles para unservicio cíclico diario

sobrecargas brevesadmisibles

generalidadesc Los transformadores son calculados parafuncionamiento a potencia nominal en unatemperatura ambiental normal definida porla norma CEI 76:v Máxima: 40 °C.v Media diaria: 30 °C.v Media anual: 20 °C.Excepto especificación particular, latemperatura de referencia es la mediaanual de 20 °C.

c Se pueden admitir sobrecargas sincomprometer la duración de vida deltransformador siempre que esténcompensadas por una carga habitualinferior a la potencia nominal.

K =carga habitual

potencia nominal

Estas sobrecargas admisibles dependentambién de la temperatura ambiental mediaponderada.La 1.a columna indica las sobrecargasdiarias cíclicas.La 2.a columna indica las sobrecargasbreves admisibles.

c Indicamos también, más abajo, la cargapermanente admisible en función de latemperatura media compatible con unaduración de vida normal del transformador.

c Puede utilizarse un transformadorprevisto para una temperatura ambientalmedia anual de 20 °C o temperaturassuperiores reduciendo la potencia según el cuadro siguiente:

temperatura cargaambiental admisiblemedia anual20 °C P25 °C 0,97 P30 °C 0,94 P35 °C 0,90 P

MERLIN GERIN 75

transporteLos aparatos tienen que ser calzados cuidadosamente sobre remolques con suelode madera para evitar cualquier deterioro durante el transporte.El transporte se efectúa generalmente en camiones. Es aconsejable comprobar lascondiciones de acceso al lugar de descarga.En el momento de la recepción, es necesario asegurarse de que el transformadorno ha sido deteriorado durante el transporte (terminales de conexión de baja omedia tensión doblados, aisladores rotos, golpes en el bobinado o la envolvente,transformador mojado, etc.) y comprobar la presencia de los accesoriosencargados (ruedas, convertidor electrónico para sondas, etc.).En caso que el aparato haya sufrido deterioros:c Hacer una reclamación al transportista y confirmársela por carta certificada en unplazo de 24 horas (artículo 366 del código de comercio).c Levantar un acta y enviarla inmediatamente al suministrador.

manipulaciónLos transformadores están equipados con dispositivos de manipulaciónespecíficos.c Elevación por cables (fig. 1).El transformador debe alzarse utilizando las 4 anillas de elevación si no tieneenvolvente, y las 2 anillas de la envolvente cuando la tiene. Los cables no deberánformar entre ellos un ángulo superior a 60°.c Elevación por carretilla elevadora (fig. 2).En este caso, la zona de apoyo de las palas será obligatoriamente el chasis en elinterior de los perfiles U, previamente retiradas las ruedas.c Arrastre.El transformador, con o sin envolvente, se arrastrará obligatoriamente por elchasis. Con este propósito, se han previsto agujeros de 27 mm de diámetro entodos los lados del chasis. El arrastre se hará únicamente en dos direcciones: en ladel eje del chasis y perpendicularmente a ella.c Colocación de las ruedas:v Bien por elevación mediante cables (figura 1).v O por elevación mediante carretilla elevadora (figuras 1 y 2).En este último caso, introducir las palas de la carretilla elevadora en los perfiles Udel Trihal. Colocar maderos de altura superior a la de las ruedas a través delchasis y depositar el transformador encima de ellos.Colocar gatos y quitar los maderos.Fijar las ruedas en la posición deseada (ruedas bi-orientables).Quitar los gatos y dejar el Trihal reposar sobre sus ruedas.

almacenamientoEl transformador Trihal debe almacenarse al abrigo de cualquier caída de agua yapartado de obras que produzcan polvo (albañilería, arenado, etc.). Se entrega eltransformador Trihal en una funda de plástico. Dicha funda debe conservarsesiempre sobre el aparato durante el almacenamiento.El transformador Trihal puede almacenarse a temperatura de hasta –25 °C.

Figura 1.

Figura 2.

Carga.

Trihaltransporte, manipulacióny almacenamiento

MERLIN GERIN76

Trihalpuesta en servicio, mantenimiento y servicio postventa

puesta en servicioc Local de instalación (ver página 70).El local debe ser seco, limpio, y no debe presentar posibilidad de entrada de agua.El transformador Trihal no debe instalarse en una zona inundable.El local debe poseer una ventilación suficiente para evacuar las calorías de laspérdidas totales de los transformadores instalados.

c Verificación del estado del aparato después de su almacenamiento.Si el transformador ha recibido accidentalmente mucho polvo, aspirar la mayorparte posible del mismo y, a continuación, quitar el resto cuidadosamente con unchorro de aire seco comprimido o con nitrógeno y limpiar correctamente losaisladores.

c Funda de protección.Para evitar la caída de cuerpos extraños en la parte activa (tornillos, tuercas,arandelas, etc.), esta funda debe quedar puesta durante toda la operación deconexión del transformador: para acceder a las conexiones de MT y de BT romperla funda a nivel de éstas.

c Transformador Trihal entregado con envolvente de origen.En ningún caso la envolvente deberá soportar otras cargas que los cables dealimentación de MT del transformador.

IMPORTANTE: no se recomienda la instalación en el interior de la envolventede cualquier instrumentación o accesorio ajeno a nuestro suministro conexcepción, por supuesto, de las conexiones correctamente instaladas segúnlas indicaciones anteriores. La instalación inadecuada de accesorios ajenos aFRANCE TRANSFO puede producir cebados de arco. Para cualquiermodificación de la envolvente, fijaciones y montaje de accesorios ajena,consúltenos.

c Cables de conexionado de MT y BT (ver página 81).En ningún caso, se tomarán puntos de fijación sobre la parte activa deltransformador.La distancia entre los cables de MT, los cables o juegos de barras de BT y lasuperficie del arrollamiento de MT deben ser, como mínimo, de 120 mm, exceptoen el lado de MT en el que la distancia mínima debe tomarse a partir de la barra deacoplamiento más exterior.

c Acoplamiento de las conexiones MT.Par de apriete de las conexiones en los terminales de MT y en las barritas de lastomas de regulación:

tornillo-tuerca M8 M10 M12 M14par de apriete mkg 1 2 3 5

c Acoplamiento de las conexiones BT.Par de apriete de las conexiones en las barras de BT:

tornillo-tuerca M8 M10 M12 M14 M16par de aprietemkg 1,25 2,5 4,5 7 10

c Cableado de los auxiliares.El cableado próximo al transformador (conexión al bornero de las sondas, etc.)debe ser fijado en soportes rígidos (evitándose así holguras) y encontrarse a unadistancia correcta de las partes en tensión. Esta distancia mínima es función de latensión de aislamiento indicada en la placa de características.

MERLIN GERIN 77

tensión más elevada distancias mínimaspara el material (kV) a respetar (mm)7,2 27012 45017,5 45024 45036 650

Además, en ningún caso deberán tomarse puntos de fijación en la parte activa deltransformador.

c Caso de funcionamiento en paralelo.Comprobar la identidad de las tensiones de MT y de BT y la compatibilidad de lascaracterísticas, especialmente de los grupos de conexión y de la tensión decortocircuito.Asegurarse de que las barritas de las tomas de regulación están en posiciónidéntica en los transformadores a acoplar en paralelo.

c Comprobación antes de la puesta en servicio:v Quitar la funda de protección y comprobar todas las conexiones (disposición,distancias, pares de apriete).v Controlar, después de pasar los cables a través de la envolvente por las placasaislantes previstas para este fin (caso de los transformadores Trihal conenvolvente), que el índice de protección IP sigue siendo respetado.v Comprobar la identidad de posición de las regletas de conexión en las tres fasesde acuerdo con los esquemas de la placa de características.v Comprobar el estado general de limpieza del aparato y comprobar, mediante unamagneto de 2500 V, los aislamientos MT/masa - BT/masa - MT/BT.Los valores aproximados de las resistencias son:MT/masa = 250 MΩ,BT/masa = 50 MΩ,MT/BT = 250 MΩ.Si los valores medidos son claramente inferiores, comprobar si el aparato estámojado. Si es así, secarlo con un trapo y repetir la verificación descrita arriba.En otro caso, contactar con nuestro servicio posventa.

mantenimientoEn condiciones normales de utilización y entorno, proceder una vez al año a uncontrol del apriete de las conexiones y barritas de las tomas de regulación y quitarel polvo del transformador por aspiración, completada por una limpieza enviandoen los sitios menos accesibles aire comprimido seco o nitrógeno.La frecuencia con que debe quitarse el polvo depende de las condiciones propiasdel entorno.En caso de depósitos de polvos grasos, utilizar únicamente un desengrasante enfrío (por ejemplo DARTOLINE SRB 71 o HAKU SRB 71) para limpiar la resina.

servicio posventaPara cualquier solicitud de información o de recambio, es indispensable recordarlas características principales de la placa de características y en particular elnúmero del aparato.

transformateur enrobé phase(s) Hz refroid. Classe thermique F

Nº année Conforme à et HD 464 S1:1988 / A3:1992

kVA Ucc % couplage IK IPbasse tension

V

A

niveaux d’isolementbasse tensionhaute tension

kV

masses

kg

kg

kg

sans enveloppe

de l’enveloppe

totale avecenveloppe

Nota : raccordement HT

Classes HD 464-S1 : Comportement au feuClimatiqueEnvironnement

F 1C 2E 2

Effort limite à la traction sur les plages de raccordement : 500 NCouple limite sur les vis de réglage et de raccordement : 20 mN

haute tensionreliersuivant le schéma ci-dessous

changement de tension VVVV

A

1 - 22 - 32 - 53 - 41

3

4

2

5

V4 - 5

nº 220277Groupe Schneider · Usine d’Ennery (Moselle) France

ransformateur enrobéNº année

kVA Ureliersuivant le schéma ci-dessous

changement de tension 1 - 22 - 3

Placa de características.

MERLIN GERIN78

descripciónLa gama está constituida por transformadores según las siguientesespecificaciones:c Transformadores trifásicos, 50 Hz, para instalación en interior (en exterior,consultarnos).c Tipo seco encapsulado.c Clase térmica F (1).c Refrigeración natural al aire tipo AN.c Arrollamiento de BT bobinado en banda (para pequeñas potencias cable tipopletina aislado) impregnado junto con el circuito magnético en resina.c Arrollamiento de MT generalmente realizado en hilo aislado, bobinado según el método de “bobinado continuo de gradiente lineal sin entrecapas” (2).c Arrollamiento de MT encapsulado y moldeado en vacío en una resina epoxyignifugada por una carga activa de sílice y alumina trihidratada (3).El transformador Trihal existe en dos versiones:c Versión sin envolvente de protección (IP00): las partes en tensión sondirectamente accesibles y debe diseñarse la instalación con una protección contracontactos directos (4).c Versión con envolvente metálica de protección IP31, IK7. Protege contra loscontactos directos con las partes en tensión.

normasLos transformadores son conformes a las normas:c UNE 20101.c UNE 20178 (1986).c IEC 76-1 a 76-5.c IEC 726 (1982).c RU 5207 B (calidad UNESA).c UNE 21538-1 (1996).c Documento de armonización del CENELEC HD 538-1 S1: 1992 relativo a lostransformadores trifásicos de distribución de tipo seco.

equipo de baseVersión sin envolvente de protección (IP00):c 4 ruedas planas bi-orientables.c 4 cáncamos de elevación.c Agujeros de arrastre sobre el chasis.c 2 tomas de puesta a tierra.c Placa de características (lado MT).c Señal de advertencia “Peligro eléctrico” (según AMYS).c Barritas de conmutación de las tomas de regulación, maniobrables con eltransformador sin tensión. Las tomas actúan sobre la tensión más elevada paraadaptar el transformador al valor real de la tensión de alimentación.c Barras de acoplamiento de MT con terminales de conexión situados en la partesuperior de las mismas.c Juego de barras de BT para conexión en la parte superior del transformador.

(1) clase F: temperatura del punto más caliente 155 °C máximo calentamiento 100 K.(2) técnica de bobinado puesta a punto y patentada por France Transfo.(3) sistema de encapsulado de tres componentes puesto a punto y patentado por France Transfo.(4) cuando el transformador está bajo tensión, la resina del encapsulado de los arrollamientos y las fundastermorretráctiles de las barras de acoplamiento no constituyen una protección contra contactos directos.

Trihalcaracterísticas técnicas y dimensionales

MERLIN GERIN 79

c Protocolo de ensayos individuales y documentación sobre instalación ymantenimiento.

Versión con envolvente metálica de protección IP31, IK7:c Transformador Trihal sin envolvente de protección (IP00).c Envolvente metálica de protección IP31, IK7 (salvo el fondo: IP21, IK7) nodesmontable:v Con protección anticorrosión estándar.v Cáncamos para elevación y desplazamiento del transformador con su envolvente.v Panel atornillado del lado MT para dar acceso a los terminales de conexión deMT y a las tomas de regulación. Incorpora dos empuñaduras escamoteables, unaseñal de advertencia “Peligro eléctrico” (según AMYS), la placa de característicasdel transformador y una trenza visible para la puesta a tierra.v Agujeros tapados con obturador, perforados en la parte izquierda del panelatornillado en el lado de MT. Están previstos para montar indistintamente unacerradura de enclavamiento Ronis tipo ELP1 o Profalux tipo P1.v Dos placas aislantes sobre el techo de la envolvente para entrada porprensaestopas de los cables de MT y BT respectivamente (no se incluye el taladroy el prensaestopas).v Una trampilla situada en la parte inferior a la derecha, lado MT, en previsión de lallegada de los cables de MT por debajo. La conexión sobre el transformador sesigue haciendo en este caso en la parte superior de las barras de acoplamiento.

opcionesSe pueden prever como opción los siguientes accesorios:c Dispositivo de protección térmica formado por 6 sondas PTC (2 por fase)conectadas a un bornero con conector desenchufable y un convertidor electrónicode dos contactos (alarma y disparo) entregado separadamente.c Dispositivo de protección térmica formado por sondas PT100 y termómetrodigital.c 3 bornas enchufables (partes fijas) según UNE 21026 y RU 5205-A:v En caso de transformador sin envolvente (IP00) las partes fijas vienen fijadassobre una plataforma horizontal en la parte superior y del lado de MT.v En caso de transformador con envolvente IP31, IK7, vienen fijadas sobre el techode la misma (del lado de MT).c 3 conectores enchufables (piezas móviles) rectas o acodadas según UNE 21062 y RU 5205-A (para el suministro de esta opción es imprescindibleprecisar las características del cable).c Sistema de enclavamiento de las bornas enchufables sin cerradura (previsto parael montaje de cerraduras Ronis tipo ELP11 AP, ELP2 o Profalux tipo P1, P2, V1,V21).c Pletinas de conexión en BT.

Nota: las opciones aquí expuestas prevén los casos más usuales y no son limitativas. En caso de otrasopciones, consultarnos.

El certificado entregado por la AFAQ (Asociación francesa paraAsegurar la Calidad) atestigua que los transformadores Trihal serealizan siguiendo un sistema de calidad conforme a la normainternacional ISO 9001.

MERLIN GERIN80

Trihalcaracterísticas técnicas y dimensionales(continuación)

Trihal - Norma UNE 21538-1 y UNE 20178 - monotensión primaria aislamiento 36 kV(1) -pérdidas CENELEC - Ucc 6%

(*) la potencia asignada está definida enrefrigeración natural por aire (AN). Encondiciones particulares se puede aumentarun 40% añadiendo ventilación forzada (AF).Consultarnos.(2) sombreadas las potencias preferentes segúnUNE 21538-1.(3) medidas según UNE 21315.

(1) resumen de niveles de aislamiento según UNE 20101.

tensión más elevada 7,2 12 17,5 24 36para el material (kW)kVer. 50 Hz - 1 mín. 20 28 38 150 170

kVchoque, 1,2/50 µs 60 75 95 125 170

potencia asignada (kVA)*(2) 100 160 250 315 400 500 630 800 1.000 1.250 1.600 2.000 2.500tensión pimaria asignada (kV) 25 KVnivel de aislamiento asignado (kV) 36 kVtensión secundaria en vacío (V) 420 Vregulación sin tensión 2,5% + 5% + 7,5 + 10 %grupo de conexión Dyn 11pérdidas (W) en vacío 2660 2960 1280 1450 1650 1900 2200 2650 23100 23600 24200 25000 25800

debidas a la carga a 75 °C 1900 2500 3500 4300 5000 6100 7000 8500 10000 12100 14900 18300 21800a 120 °C 2200 2900 4000 4900 5700 7000 8000 9700 11500 13900 17000 21000 25000

tensión de cortocircuito (%) 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5corriente de vacío (%) 12,5 12,3 12,5 11,5 11,5 11,5 11,3 11,3 11,2 11,2 11,2 11,1 11,5corriente transitoria Ie/In valor de cresta 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 10,5 19,5 19,5de conexión constante de tiempo 10,1 0,13 0,18 0,25 0,25 0,25 0,26 10,3 10,3 10,35 10,4 10,4 10,5caída de tensión a plena carga (%)

cos = 75 °C 12,06 11,73 11,57 11,54 11,42 11,39 11,28 11,24 11,18 11,14 11,11 11,09 11,05120 °C 12,36 11,98 11,77 11,72 11,59 11,57 11,44 11,39 11,32 11,29 11,24 11,22 11,18

cos = 0,8 75 °C 14,99 14,79 14,69 14,67 14,60 14,58 14,51 14,48 14,44 14,41 14,39 14,38 14,35120 °C 15,16 14,94 14,82 14,79 14,71 14,69 14,61 14,57 14,53 14,51 14,48 14,47 14,44

rendimiento (%) cos = 1 75 °C 97,50 97,88 98,12 98,21 98,36 98,43 98,56 98,63 98,71 98,76 98,82 98,85 98,91carga 100 % 120 °C 97,22 97,64 97,93 98,02 98,20 98,25 98,41 98,48 98,56 98,62 98,69 98,72 98,78

cos = 0,8 75 °C 96,90 97,37 97,67 97,77 97,96 98,04 98,21 98,29 98,39 98,45 98,53 98,56 98,64120 °C 96,55 97,07 97,43 97,54 97,75 97,82 98,02 98,11 98,21 98,28 98,37 98,40 98,48

carga 75 % cos = 1 75 °C 97,75 98,07 98,30 98,39 98,53 98,60 98,72 98,78 98,85 98,90 98,96 98,99 99,05120 °C 97,53 97,89 98,15 98,25 98,41 98,47 98,60 98,67 98,74 98,80 98,87 98,89 98,95

cos = 0,8 75 °C 97,20 97,59 97,88 97,99 98,17 98,25 98,40 98,48 98,57 98,63 98,71 98,74 98,81120 °C 96,93 97,37 97,70 97,82 98,02 98,09 98,26 98,34 98,43 98,50 98,59 98,62 98,69

ruido(3) potencia acústica Lwa 59,53 62,53 65,53 67,53 68,53 69,53 70,53 72,53 73,53 75,53 76,53 78,53 81,53dB (A) presión acústica Lpa a 1 metro 50,53 53,53 55,53 56,53 57,53 58,53 59,53 61,53 62,53 64,53 65,53 66,53 68,53

MERLIN GERIN 81

dimensiones y pesostransformadores Trihal sinenvolvente de protección (IP00)36 kV/420 VLas dimensiones y pesos indicados en la tabla inferiorse dan a título de ejemplo para transformadores conmonotensión primaria hasta 30 kV y con tensiónsecundaria de 420 V. Se corresponden con lascaracterísticas eléctricas de la tabla de la página 80.Para otros niveles de pérdidas, diferentes tensionesde cortocircuito y para dobles tensiones, estasdimensiones y pesos no son válidos. Consultarnos.

potencia asignada (kVA) 1100 160 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500dimensiones (mm) Longitud A 1380 1410 1440 1475 1505 1625 1655 1705 1670 1775 1850 1975 2125

Anchura B 1900 1910 1920 1920 1930 1945 1955 1965 1960 1050 1065 1195 1195Altura máxima C 1440 1460 1480 1580 1600 1795 1815 1865 1995 2135 2200 2345 2505

Distancia entre ejes de ruedas D 1520 1520 1670 1520 1670 1520 1670 1670 1670 1820 1820 1070 1070Anchura de chasis E 1645 1645 1795 1645 1795 1645 1795 1795 1795 1945 1945 1195 1195

Diámetro de ruedas F 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1125 1160 1160Ancho de ruedas G 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1150 1 50

Resina-chasis H 1180 1180 1185 1180 1170 1180 145 1135 1140 1200 1190 1240 1180Eje trafo-barra de acoplamiento MT l 1375 1375 1520 1375 1535 1375 1560 1570 1565 1580 1590 1615 1640

Distancia entre ejes de conexiones de BT J 1362 1362 1473 1362 1497 1362 1552 1569 1557 1591 1616 1659 1680Eje trafo-barra de acoplamiento BT L 1170 1170 1245 1170 1260 1170 1280 1290 1280 1305 1305 1325 1340

Altura de conexiones MT M 1855 1855 1860 1855 1960 1855 1110 1130 1270 1415 1445 1500 1560Altura de conexiones de BT P 1205 1205 1415 1205 1535 1205 1740 1790 1910 2055 2100 2225 2350

peso (kg) 1140 1270 1420 1590 1770 2160 2410 2770 2930 3470 4090 5110 5670

MERLIN GERIN82

Trihalcaracterísticas técnicas y dimensionales(continuación)

dimensiones y pesostransformadores secos Trihal conenvolvente de protección (IP31, IK7) 36 kV/420 VLas dimensiones y pesos indicados en la tabla inferiorse dan a título de ejemplo para transformadores conmonotensión primaria hasta 30 kV y con tensiónsecundaria de 420 V. Se corresponden con lascaracterísticas eléctricas de la tabla de la página 80.Para otros niveles de pérdidas, diferentes tensionesde cortocircuito y para dobles tensiones, estasdimensiones y pesos no son válidos. Consultarnos.

potencia asignada (kVA) 100 160 250 315 400 500 630 800 1.000 1.250 1.600 2.000 2.500dimensiones (mm) Longitud A 1800 1800 1800 1860 1860 2040 2040 2100 2040 2160 2220 2370 2520

Anchura B 1290 1290 1290 1320 1320 1380 1380 1410 1380 1260 1290 1320 1400Altura C 1740 1740 1740 1860 1860 2070 2070 2160 2250 2400 2460 2640 2800

Distancia entre ejes de ruedas D 670 670 670 670 670 670 670 670 670 820 820 1070 1070Diámetro de ruedas F 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 160 160

Ancho de ruedas G 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 50 50Cáncamo de elevación-panel MT I 704 704 704 719 719 749 749 764 749 771 786 801 1512

peso (kg) Envolvente de protección 280 280 280 300 300 340 340 360 360 400 460 500 500Total 984 984 1670 1019 2040 1089 2700 3070 3230 3800 4450 5490 2012

MERLIN GERIN 83

El transformador Trihal, desde su fase de desarrollo hasta el final de su vida útil,cumple con los criterios de integración en el entorno y reciclabilidad. Suexcepcional comportamiento frente al fuego es la respuesta simultánea al peligrode incendio y al de contaminación ambiental.

Trihal resiste al fuegoc El 90% de la masa del transformador está compuesta de metales.c Su sistema de encapsulado ignifugado con alúmina trihidratada garantiza unaexcepcional resistencia al fuego gracias a su inmediata autoextinguibilidad.

Trihal no contaminac En caso de combustión, sus productos de descomposición no son tóxicos nicorrosivos y la opacidad del humo es muy débil, lo que facilita la intervención encaso de emergencia.c El número creciente de desechos de nuestra sociedad, la sensibilidad pública alos problemas ecológicos así como a las legislaciones han hecho del reciclado unreto económico inevitable.

Trihal es reciclablec En el Trihal confluyen dos tipos de materiales, los materiales “nobles” como elacero, el aluminio, el cobre, y otros materiales “estériles” como la resina o losaislantes.c Las distintas partes del transformador Trihal son fácilmente disociables, sudesmontaje requiere pocos medios y supone un coste despreciable, permitiendoseparar, por un lado, los metales ferrosos y, por otro, las bobinas de MT y BT.c Más del 80% del Trihal puede reciclarse inmediatamente después dedesmontarlo.c Unicamente las bobinas de MT y BT requieren un tratamiento preliminar detrituración-cizallamiento y la posterior separación de los materiales “nobles” de los“estériles” a la salida de una cinta transportadora que incorpora un campomagnético de alta frecuencia.c El material recuperado de esta forma se compone de más del 99% de aluminio ypuede, por lo tanto, reciclarse tal cual, mientras que los materiales aislantesrecogidos en el proceso de separación pueden ser reutilizados como carga enmateriales como alquitranes, cauchos, etc.Como puede observarse el transformador Trihal responde totalmente a laspreocupaciones relativas a la integración en el entorno ya que se componeprincipalmente de metales, Trihal es reciclable mediante un proceso de separaciónde las materias. Hoy es fácil y económicamente interesante reciclarlo al final de suvida útil para completar el ciclo de su integración en el entorno.

El transformador Trihal y su integraciónen el medioambiente

El 90 % de la masa del trafo son metales

Transformador seco encapsuladoTrihal 1250 kVA, 20 kV/400 V

Sinóptico de una instalación de separación demetales no ferrosos

MERLIN GERIN84

Trihalconexiones

transformadores Trihal sinenvolvente de protección(IP00) 17, 5 a 36 kV/420 VLa superficie de la resina, así como la presencia debornas enchufables, no garantiza una proteccióncontra contactos con la propia resina ni contracontactos directos con las partes en tensión cuando eltransformador está en tensión.

transformadores Trihal conenvolvente de protección(IP31, IK7) 17,5 a 36 kV/420 V

tensión más elevada cotas X (mm)para el material (kV) pared llena rejilla

7,2 90 30012 120 30017,5 - 24 220 30036 320 320

(2) 500 mm, para acceder a las tomas de regulación MT.(mínimo 200 mm).

mínimas distancias a respetar

500 mm

conexiones estándar de MT y BT

conexiones de MT con bornasenchufables

mínimas distancias a respetar

conexiones estándar de MT y BT

conexiones de MT con bornasenchufables

(1)

(2)

(1) Sin tener en cuenta el acceso a las tomas de regulación.

El instalador debe tomar lasmedidas habituales (sujeción debarras y cables, conexionesflexibles, etc.), para que no seejerzan esfuerzos mecánicossobre las barras deltransformador.

MERLIN GERIN 85

° 14

35

20

20

70

20

20

35

65

19 46

1425 70

2 x ° 14

° 14

2 x ° 14

70

19 51

143275

2 x ° 14

70

1432

65

19 32 14

24

70

60

19 32 19

1432

14

2 x ° 14

105

30 50 25

120

2550

45

4 x ° 14

120

35 50 35

105

2550

30

4 x ° 14

70

3.5

3.5

20

5

100 a 250 kVA 315 a 400 kVA 500 a 630 kVA 800 kVA

aluminio estañadoespesor 6 mm

aluminio estañadoespesor 6





cobreespesor 10

cobreespesor 10

3

4

3

4

3

4

3

4

100

25 50 25

2550

45

4 x ° 14

120

35 50 35

100

2550

25

4 x ° 14

120

20

cobre espesor 10

cobreespesor 10

3

4

1000 a 1250 kVA

100

25 50 25

2550

4 x ° 14

100

120

35 50 35

2550

25

4 x ° 14

1600 kVA


cobre

espesor 104

3

100

25 50 25

120

2550

45

4 x ° 14

120

100

35 50 35 2550

25

4 x ° 14

2000 a 2500 kVA

cobre

espesor 10

cobre

espesor 103 4

Terminales de conexión BT

MERLIN GERIN86

tensión más elevada distancias mínimaspara el material (kV) a respetar (mm)7,2 270

12 45017,5 45024 45036 650

Trihalprotección térmica con sondas PTC

Sondas PTC.

Bornero de conexión de las sondas PTC al convertidor electrónico Z.

La protección del transformador seco encapsulado Trihal contra todocalentamiento nocivo puede estar asegurada, sobre pedido y en opción, por uncontrol de temperatura de los arrollamientos.

la protección térmica estándar Z comprende:c 2 conjuntos de sondas PTC, termistencias con coeficiente de temperaturapositivo, montadas en serie. El primer conjunto para alarma 1 a 150 °C, la segundapara alarma 2 a 160 °C. La característica principal de una sonda PTC reside en elhecho de que el valor de su resistencia acusa una fuerte pendiente a partir de unatemperatura nominal de umbral predeterminado en su fabricación y, por tanto, noes posible su ajuste (ver curva adjunta). Este umbral de brusco crecimiento esdetectado por un convertidor electrónico Z.Estas sondas se instalan en la parte activa del transformador Trihal a razón de unasonda para alarma 1 y una sonda para alarma 2 por fase. Estas están colocadasdentro de una vaina que permite su eventual sustitución.c 1 convertidor electrónico Z caracterizado por dos circuitos de medidaindependientes. Dos de estos circuitos controlan respectivamente la variación deresistencia de los 2 conjuntos de sondas PTC. Cuando la temperatura alcanza 150 °C (o 160 °C), la información alarma 1 (o alarma 2) es detectada respectivamentepor 2 relés de salidas independientes equipados con un contacto inversor; laposición de estos dos relés es señalizada por 2 diodos LED de color rojo.El tercer circuito de medida está shuntado por una resistencia R situada en elexterior del convertidor; éste puede controlar un 3.er conjunto de sondas PTC 140 °C, con la condición de suprimir esta resistencia. En tal caso (opción “Aireforzado” sobre pedido), la información FAN es detectada por un 3.er relé de salidaindependiente, equipado de un contacto de cierre; la posición de este relé esseñalizada por un diodo LED de color amarillo. En caso de fallo de uno de estos 3circuitos de sondas (corte o cortocircuito), un diodo LED de color rojo marcadocon la indicación SENSOR parpadea, así como el del circuito averiado.Un diodo LED de color verde señaliza la presencia de tensión en el convertidor.c 1 bornero de conexión de las sondas PTC al convertidor electrónico Z.El bornero está equipado de un conector desenchufable.Las sondas PTC se suministran conectadas a la parte superior del transformador.

alimentaciónLos circuitos de medida deben ser alimentados por una fuente auxiliar (estándar:AC 220 V a 240 V). Sin embargo, en ausencia de ésta puede utilizarse la tensiónsecundaria del transformador.

instalaciónc Generalidades:El convertidor Z no debe ser instalado bajo ninguna circunstancia sobre eltransformador o dentro de su envolvente metálica de protección debido alrango de temperaturas admisibles (ver tabla adjunta).c Puede ser instalado dentro de un cuadro de baja tensión o sobre tablero enposición vertical u horizontal indistintamente (ver tabla adjunta para lasmodalidades de fijación).c Se recomienda, especialmente en el caso de instalarse dentro de un cuadrode BT, conservar una distancia mínima de 2 cm respecto a otros aparatos ofuentes de calor y procurar que exista buena ventilación.c Conexiones:La unión entre las sondas PTC y el convertidor Z, se realiza entre el bornero deconexión fijado sobre el transformador y el bornero situado sobre el zócalo deconexión enchufable del convertidor electrónico Z. No se incluyen los hilos deconexión. Ver esquema adjunto.c Condiciones a respetar:v Longitud máxima de la conexión: . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40 metros.v Sección mínima de los conductores: . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .0,7 mm2.v Cables normales siempre que se evite el paso de los mismos por lasproximidades de los conductores de potencia. En caso contrario, es necesarioutilizar cable blindado.v Las distancias respecto a las partes en tensión son:

Curva característica de una sonda PTC.

El certificado entregado por la AFAQ (Asociación Francesapara Asegurar la Calidad) atestigua que lostransformadores Trihal se realizan siguiendo un sistemade calidad conforme a la norma internacional ISO 9001.

Convertidor electrónico Z.

MERLIN GERIN 87

características técnicas del convertidor Zcircuitos de medida tensión de alimentación (1) AC 230 V*

tolerancia de la tensión –15 % a +10 %frecuencia 48 a 62 Hzpotencia absorbida < 5 VAmáxima resistencia acumulada de ≤ 1500 Ωun circuito de sondas PTC con laque no se activa el convertidor

contactos de salida: tensión máxima de conmutación AC 415 Valarma 1 y disparo intensidad máxima de conmutación 5 A

poder de conmutación AC 2000 VA (carga óhmica)corriente nominal permanente AC 2 Acorriente nominal de servicio AC 2 A a 400 Vfusible aconsejado aguas arriba 4 A rápido

endurancia mecánica 3 107 conmutacioneseléctrica 105 conmutaciones(a la potencia máxima)

coeficiente de reducción de 0,50 máx. con cos = 0,30carga de los contactos

convertidor rango de temperaturas 0 °C a + 55 °Celectrónico Z ambiente admisibles

dimensiones totales 90 105 60 mm(H L P)masa 250 g

índice de protección bornero IP20caja IP20

máxima capacidad de conexión 1 2,5 mm2 rígidosobre 1 bornefijación sobre raíl DIN 35 mm

por 3 tornillos M4

(1) precisar necesariamente en el pedido.

* versión estándar. Otras tensiones sobre pedido: AC/DC 24 a 240 V, tolerancia ± 15 %.(2) ± 10 % en DC.

Esquema de conexión de la protección térmica Z(caso usual de utilización).

MERLIN GERIN88

Trihalprotección térmica con sondas PT100

La protección del transformador seco encapsulado Trihal contra todocalentamiento nocivo puede ser asegurada, sobre pedido y en opción, por uncontrol de temperatura de los arrollamientos.

la protección térmica estándar T comprende:c Las sondas PT100La característica principal de una sonda PT100 es que da la temperatura en tiemporeal y gradualmente de 0 °C a 200 °C –ver curva al margen (precisión +/– 0,5 % dela escala de medida +/– 1 grado).El control de la temperatura y su visualización es efectuado por un termómetrodigital. Las tres sondas, compuestas cada una de un conductor blanco y dos rojos,están instaladas dentro de la parte activa del transformador Trihal a razón de unapor fase.Las sondas van ubicadas dentro de una vaina, que permite su eventual sustitución.c 1 termómetro digital Tcaracterizado por tres circuitos independientes.Dos de los circuitos controlan la temperatura captada por las sondas PT100, unopara la alarma 1 y otro para la alarma 2.Cuando la temperatura alcanza 150 °C (o 160 °C) la información de alarma 1 (oalarma 2) es tratada por dos relés de salidas independientes equipados decontactos conmutables. La posición de estos relés es señalizada por dos pilotosde color rojo (LED)*.El tercer circuito controla los defectos de las sondas o el corte de la alimentacióneléctrica. El relé correspondiente (FAULT), independiente y equipado de contactosconmutables, los aísla instantáneamente de la alimentación del aparato.Su posición es igualmente señalizada por un piloto de color rojo.El termómetro digital T se suministra con un folleto de instrucciones de puesta enmarcha.c 1 bornero de conexiones de las sondas PT100 al termómetro digital T.El bornero está equipado de un conector enchufable.Las sondas PT100 se suministran conectadas al bornero fijado a la parte superiordel transformador.

En opción y sobre pedido, la protección térmica T puede incluir:c 1 sonda suplementaria para situar sobre el transformador o en el ambiente dellocal.c Control del sistema de ventilación:v 1 velocidad (1 relé).v 2 velocidades (2 relés).c 1 salida analógica (autómata u ordenador) 4/20 mA o RS 232 o RS 485 para elcanal más caliente.

temperatura

Ωresistenciak

Curva esquemática característica de una sonda PT100.

Conexionado del termómetro digital T.

Termómetro digital T.

Bornero de conexión de las sondas PT100 al termómetrodigital T.

*Observación importante: al ser el transformador de clase térmica F, convieneprogramar el termómetro T a una temperatura máxima de 150 °C para la alarma 1(L1) y 160 °C para la alarma 2 (L2).El no respetar estas temperaturas máximas eximiría a Merlin Gerin de todaresponsabilidad sobre cualquier daño susceptible de ocurrir al transformador.

El certificado entregado por la AFAQ (Asociación Francesa paraAsegurar la Calidad), equivalente en Francia de AENOR (Asociaciónespañola de normalización y certificación), acredita que lostransformadores TRIHAL se realizan siguiendo un sistema de calidadconforme a la norma internacional ISO-9001.

MERLIN GERIN 89

alimentaciónLos circuitos de medida deben ser alimentados por una fuente auxiliar (estándar: 24 a220 V AC/DC). Sin embargo, cuando no se dispone de ninguna, puede utilizarse latensión secundaria del transformador. El relé FAULT está temporizado con el fin deevitar su funcionamiento en la puesta en marcha del transformador.Atención: cuando el aparato es alimentado directamente desde el secundariodel transformador, es necesario proteger el aparato de las posibles sobretensiones que podrían dañar la electrónica.Recomendamos la utilización de nuestros protectores modelo PT73-120 oPT73-220.

instalaciónEl termómetro T no puede, en ningún caso, ser instalado sobre el transformador odentro de su envolvente metálica de protección debido al alcance de sustemperaturas admisibles (ver tabla al margen):c Puede ser instalado dentro de un cuadro de baja tensión (o empotrado)indistintamente en posición vertical u horizontal (ver tabla al margen para lasmodalidades de fijación). c Es recomendable, especialmente en el caso de instalación dentro de uncuadro de BT, conservar una distancia mínima entre otros aparatos o fuentes decalor y facilitar una buena ventilación. c Conexiones:La red de conexión de las sondas PT100 al termómetro digital T se realiza entre elbornero de conexiones fijado sobre el transformador y el bornero desenchufable deltermómetro digital T. Este conexionado no se contempla dentro de la fabricación deMerlin Gerin. Ver esquema al margen.

Condiciones a respetar:c Cables blindados y trenzados (20 veces/m).c Sección mínima de los conductores: 1 mm2.c No deben circular cerca de los circuitos de potencia.c Longitud máxima de la red: 300 m.c No deberán fijarse los cables sobre la parte activa del transformador.c El conductor de tierra debe conectarse al cuadro en que se monta el aparato.c Las distancias mínimas con relación a las partes en tensión serán las siguientes:

características técnicas del termómetro digital Tconforme a las normas IMQ - VDE - UL - CEEcircuitos de medida tensión de alimentación(1) 24 V a 220 V AC/DC

frecuencia 50-60 Hz AC/DCpotencia absorbida 10 VA AC/DC (40 VA al arranque)

contactos de salida tensión máxima de conmutación 250 V ACalarma y disparo intensidad máxima de conmutación 5 A (circuito resistivo)

corriente nominal en 2 A con 220 V AC/DCservicio continuofusible aconsejado 3 A

endurancia mecánica 20.000.000 conmutacioneseléctrica 50.000 h/85 °C

termómetro condiciones de trabajodigital T

campo de temperaturas –20 °C a +60 °Cambientes admisibleshumedad ambiente máxima 90 % HR (no condensable)dimensiones 96 96 130 mm(H L P)masa 520 ggrado de protección de la caja IP54 autoextinguiblesección máxima de conexión 2,5 mm2sobre 1 bornefijación orificio de encastre 92 92 mm,

piezas de sujeción incluidas en elsuministro

S.N. /DATE POWER

24-220 VAC / DC

1 2 3 4

70 71 72 73

13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

50 51

5 6 7 8 9 10 11

42

41

40

1 2 3 4 5 6 7 8 9

ACH1

BCH2

CCH3 CH4

TEC SYSTEM srl

Tel.Fax

bornero montadoen el transformador

columnasdel transformador

sondas PT100 montadasen el transformador

OPCIONESno tomadas en cuentaen la oferta estándar

FAN 22.a ventilación

alimentación24-220 VAC - DC

ALL 1 ALL 2 FAULT FAN 1control de

los defectosde las sondas

1.a ventilación

salida4-20 mA

bla

nco

rojo

rojo

alarma 1150 °C

alarma 2160 °C

(1) Alimentación universal y polaridad indiferente en VCC.

Esquema del principio del funcionamiento del termómetro digital T.

aislamiento distancias mínimas(kV) a respetar (mm)

7,2 27024 45036 650

MERLIN GERIN90

Aparamenta de MTDistribución Secundaria

Sistema Modular CGM ySistema Compacto CGC conAislamiento Integral de SF6 Hasta 36 kV

Índice Sistema CGM

Sistema CGM - Celdas Modulares 3

Sistema CGC - Celdas Compactas 22

Relés de Protección 26

2

Como consecuencia de la constante evolución de las normasy los nuevos diseños, las características de los elementoscontenidos en este catálogo están sujetas a cambios sin previoaviso.

Estas características, así como la disponibilidad de losmateriales, sólo tienen validez bajo la confirmación de nuestrodepartamento Técnico-Comercial.

La calidad de los productos diseñados, fabricados e instaladospor Ormazabal, está apoyada en la implantación y certificaciónde un sistema de gestión de la calidad, basado en la normainternacional ISO 9001.

Nuestro compromiso con el entorno, se reafirma con laimplantación y certificación de un sistema de gestiónmedioambiental de acuerdo a la norma internacionalISO 14001.

Las celdas CGM forman un sistema de equipos modulares dereducidas dimensiones para Media Tensión, con una funciónespecífica por cada módulo o celda. Cada función disponede su propia envolvente metálica que alberga una cuba llenade gas SF6, en la cual se encuentran los aparatos de maniobray el embarrado.

La prefabricación de estos elementos, y los ensayos realizadossobre cada celda fabricada, garantizan su funcionamiento endiversas condiciones de temperatura y presión. Su aislamientointegral en SF6 las permite resistir en perfecto estado la polucióne incluso la eventual inundación del Centro de Transformación,y reduce la necesidad de mantenimiento, contribuyendo aminimizar los costes de explotación.

El conexionado entre los diversos módulos, realizado medianteun sistema patentado, es simple y fiable, y permite configurardiferentes esquemas para los Centros de Transformación conuno o varios transformadores, seccionamiento, medida, etc.La conexión de los cables de acometida y del transformadores igualmente rápida y segura.

DESCRIPCIÓN GENERAL

El sistema CGM, diseñado para trabajar en redes de MediaTensión, dispone de versiones específicas para los niveles detensión e intensidad indicados a continuación(1):

ÁMBITO DE APLICACIÓN

NORMAS APLICADAS

3

Sistema CGMSistema CGM - Celdas Modulares

(1) Según tipo de celda ( CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS).

CMR CML CMP-F CMP-V CMIP CMMVer SISTEMA CGC - Celdas Compactas

en la página 22.

CGC

Tensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad de corta duración [kA]

12400 y 63016 y 20

24400 y 630

16 y 20

36400 y 630

16 y 20

Este sistema de celdas ha sido diseñado para responder a losrequisitos de las normas y de la Recomendación Unesa 6407B:

Normas:UNE-EN 60056 CEI 60056UNE-EN 60129 CEI 60129UNE-EN 60255 CEI 60255UNE-EN 60265-1 CEI 60265-1

UNE-EN 60298 CEI 60298UNE-EN 60420 CEI 60420UNE-EN 60694 CEI 60694UNE-EN 61000-4 CEI 61000-4

El sistema CGM ofrece al usuario las siguientes funcionesunitarias modulares:

TIPOS DE FUNCIONES

La designación de las celdas, para posteriores referencias, serealiza indicando el modelo - tensión (en el caso de 36 kV,debe entenderse que las características de aislamientocorresponden a Lista 2), así por ejemplo:

CGM-CML-24: Celda de línea de 24 kV.CGM-CMP-F-36: Celda de protección con fusibles de 36 kV(Lista 2).

DESIGNACIÓN

4

Sistema CGM - Celdas Modulares

FUNCIONES

CML (Celda de Línea)

CMP-F (Celda de Protección con Fusibles)

CMP-V (Celda de Interruptor Automáticode corte en vacío)

CMIP (Celda de Interruptor Pasante)

CMM (Celda de Medida)

CMR (Celda de Remonte)

Dotada con un interruptor-seccionador de tresposiciones (en lo sucesivo interruptor), permitecomunicar el embarrado del conjunto de celdascon los cables, cortar la corriente asignada,seccionar esta unión o poner a tierrasimultáneamente las tres bornas de los cables deMedia Tensión.

Además de un interruptor igual al de la celda delínea, incluye la protección con fusibles, permitiendosu asociación o combinación con el interruptor( FUNCIONES DE PROTECCIÓN).Opcionalmente puede incorporar el sistemaautónomo de protección RPTA.

Incluye un interruptor automático de corte en vacíoy un seccionador de tres posiciones en serie conél. Está dotada del sistema autónomo de protecciónRPGM, que permite la realización de funcionesde protección.

Dispone de un interruptor en el embarrado de lacelda, con objeto de permitir la interrupción encarga(1) (separación en dos partes) del embarradoprincipal del Centro de Transformación.Opcionalmente se puede incluir un seccionadorde puesta a tierra a uno u otro lado del embarrado.

Esta celda, de reducidas dimensiones, permiteincluir en un bloque homogéneo con las otrasfunciones del sistema CGM los transformadoresde medida de tensión e intensidad.

Envolvente metálica que protege el remonte decables hacia el embarrado.Opcionalmente puede incorporar captadores depresencia de tensión.

ESQUEMADenominación Descripción

(1) Opcionalmente se dispone de un modelo con seccionador (sin capacidad de ruptura) denominado CMSP.

La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizanla indeformabilidad y resistencia a la corrosión de esta base,que soporta todos los elementos que integran la celda. La alturay diseño de esta base permiten el paso de cables entre celdassin necesidad de foso.

La parte frontal está pintada e incluye en su parte superior laplaca de características eléctricas, la mirilla para el manómetro,el esquema eléctrico de la misma y los accesos a losaccionamientos del mando.

En la parte inferior se encuentran las tomas para las lámparasde señalización de tensión y el panel de acceso a los cablesy fusibles. En su interior hay una pletina de cobre a lo largode toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistemade tierras y de las pantallas de los cables.

BASE Y FRENTE

La cuba, de acero inoxidable, contiene el interruptor, elembarrado y portafusibles, y el gas SF6 se encuentra en suinterior a una presión absoluta de 1,3 bares (salvo para celdasespeciales usadas en instalaciones a más de 2000 metros dealtitud).

El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitosde operación segura durante toda la vida útil de la celda, sinnecesidad de reposición de gas. Para la comprobación de lapresión en su interior, se puede incluir un manómetro visibledesde el exterior de la celda.

La cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que,en caso de arco interno, permite su salida hacia la parte traserade la celda, evitando así su incidencia sobre las personas,cables o la aparamenta del Centro de Transformación.

El embarrado incluido en la cuba está dimensionado parasoportar, además de la intensidad asignada, las intensidadestérmica y dinámica asignadas.

CUBA

5

Sistema CGM

DESCRIPCIÓN DETALLADA

El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones:conectado, seccionado y puesto a tierra.

La actuación de este interruptor se realiza mediante palancade accionamiento sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor(conmutación entre las posiciones de interruptor conectado einterruptor seccionado); y otro para el seccionador de puestaa tierra de los cables de acometida (que conmuta entre lasposiciones de seccionado y puesto a tierra).

Estos elementos son de maniobra independiente, de forma quesu velocidad de actuación no depende de la velocidad deaccionamiento del operario.

El corte de la corriente se produce en el paso del interruptorde conectado a seccionado, empleando la velocidad de lascuchillas y el soplado de SF6.

El interruptor de la celda CMIP sólo tiene posiciones de conectadoy seccionado.

INTERRUPTOR / SECCIONADOR /SECCIONADOR DE PUESTA A TIERRA

CONTACTO FIJO CONTACTO FIJO CONTACTO FIJO

CONTACTOPUESTA A

TIERRA

CONTACTOPUESTA A

TIERRA

CONTACTOPUESTA A

TIERRA

INTERRUPTORCONECTADO

INTERRUPTORSECCIONADO

SECCIONADOR DEPUESTA A TIERRA

CERRADO

Funcionamiento del interruptor.

CONTACTO MOVIL

CONTACTO MOVIL

CONTACTO MOVIL

6



El interruptor automático de corte en vacío consta de 3 ampollas,en las que se ha practicado el vacío. En su interior se encuentranlos dos polos; el fijo, orientado hacia la parte posterior de lacelda; y el móvil, orientado hacia la parte frontal, para seraccionado por el mando de este interruptor automático.

La existencia de un seccionador en la celda permite realizarpruebas sobre el interruptor automático.

Secuencias de maniobra:A - 0,3 s - CA - 15 s - CAA - 0,3 s - CA - 3 min - CAA - 3 min - CA - 3 min - CA

INTERRUPTOR AUTOMÁTICO

Mandos para el interruptor automático.

RAV (Manual): Se caracteriza porque la operación de cargade resortes se realiza, mediante una palanca,simultáneamente para la doble maniobra de cierre y apertura.

RAMV (Motorizado): Es análogo al mando RAV, pero enéste las operaciones de carga de muelles las realiza unmotor ( MOTORIZACIÓN, TELEMANDO YAUTOMATISMOS).

Mandos para el interruptor de tres posiciones.

B (Manual): Cada maniobra la debe realizar directamenteel operario mediante una palanca de accionamiento.

BR (Manual con Retención): Es similar al mando B, pero enéste, tras el cierre del interruptor, hay que cargar el resortede apertura. Ésta se puede ejecutar mediante pulsador, pormedio de la bobina de apertura, por acción de los fusibles,o mediante el disparador del RPTA.

BM (Motorizado): Además de las funciones del mando B,se pueden realizar todas las operaciones con un motor( MOTORIZACIÓN, TELEMANDO Y AUTOMATISMOS).

AR (Acumulación): Su funcionamiento es similar al mandoBR, pero la operación de cierre y carga de muelles se realizaen una sola maniobra.

MANDO

Celda de interruptor automático de vacío CMP-V

En las celdas CMP-F los fusibles se montan sobre unos carrosque se introducen en los tubos portafusibles de resina aislante.

Los 3 tubos, inmersos en SF6, son perfectamente estancosrespecto del gas, y cuando están cerrados, lo son tambiénrespecto del exterior, garantizando la insensibilidad a lapolución externa y a las inundaciones. Esto se consigue medianteun sistema de cierre rápido con membrana.

Esta membrana cumple también otra misión: el accionamientodel interruptor para su apertura, que puede tener origen en:

La acción del percutor de un fusible cuando éste se funde.La sobrepresión interna del portafusibles por calentamientoexcesivo del fusible.

FUSIBLES

7

Sistema CGM

AL MANDO DEL INTERRRUPTOR

PRESIÓN INTERIOR

PERCUTOR DEL FUSIBLE

MEMBRANA AISLADOR

Funcionamiento del portafusibles

Carros portafusibles CMP-F 24 kV

El elemento empleado para realizar la conexión eléctrica ymecánica entre celdas se denomina ORMALINK (conjunto deunión). Este elemento, patentado por Ormazabal, permite launión del embarrado de las celdas del sistema CGM, fácilmentey sin necesidad de reponer gas SF6.

El conjunto de unión está formado por tres adaptadoreselastoméricos enchufables que, montados entre las tulipas(salidas de los embarrados) existentes en los laterales de lasceldas a unir, dan continuidad al embarrado y sellan la unión,controlando el campo eléctrico por medio de las correspondientescapas semiconductoras.

El diseño y composición del ORMALINK, además de imposibilitarlas descargas parciales, permite mantener los valorescaracterísticos de aislamiento, intensidades asignadas y decortocircuito que las celdas tienen por separado.

Tras disponer los tres adaptadores de las tres fases del embarrado,únicamente es necesario dar continuidad a la tierra y afianzarla unión mecánica entre celdas mediante unos tornillos.

A fin de permitir la máxima flexibilidad en la realización deesquemas, se dispone de varias opciones en cuanto a las salidaslaterales de los embarrados, de forma que en cada lateral sepuede optar entre:

TULIPAS: Si el objeto es la conexión presente o futura a otracelda CGM o CGC por ese lado.

PASATAPAS: Si se trata de una salida de cables o unión conuna celda no perteneciente a los sistemas CGM o CGC.

CONEXIÓN ENTRE CELDAS

CONEXIÓN

8


ORMALINK

CIEGA: Si no se necesita conexión alguna por ese lado, ellateral no presentará ningún tipo de conector.

El siguiente esquema muestra las celdas de un Centro deTransformación en bucle con seccionamiento, proteccióngeneral, medida y dos protecciones de transformador.

9

Sistema CGM

CML CML CMIP

ORMALINK

CMP-V CMM CMP-F CMP-F

Pasatapas lateral para conexióncon terminal enchufable

CML CML CMIP CMP-V CMM CMP-F CMP-F

Líneasentrada/salida

Seccionamiento ProtecciónGeneral

Medida ProtecciónTrafo 1

ProtecciónTrafo 2

Puente de cables

Puente deinterconexión

Puentes a lostransformadores


Las acometidas de Media Tensión y las salidas a transformadoro celda de medida se realizan con cables. Las uniones de estoscables con los pasatapas correspondientes en las celdas CGMdeben ejecutarse con terminales enchufables de conexiónsencilla (enchufables) o reforzada (atornillables), apantalladoso no apantallados.

Las celdas CML y CMP-V admiten opcionalmente doble terminalo terminal más autoválvula.

CONEXIÓN CON CABLES

CONEXIÓN

10


CABLE

Marca Tipo Sección (mm2)

Papelimpregnado3 plomos

Seco

EUROMOLD

PIRELLIRAYCHEM

EMOLDEUROMOLD

PIRELLI

RAYCHEM

K-400TB-MIND

PMA3-CPIEPKT+RICSIXSU+RICS

UC-412LK-400TBK-400LBK-440TBFMCT-400FMCE-400PMA-3-400/25ACEPKT+RICS

25-240

35-24025-30016-300

25-30025-30025-300185-63050-30050-30050-24025-300

Terminales enchufables de conexión reforzada (1) hasta 24 kV (630 A)

Protección

Apantallada

ApantalladaNo apantalladaNo apantallada

No apantalladaApantalladaApantalladaApantalladaApantalladaApantalladaApantallada

No apantallada

CABLE


Seco EUROMOLD

PIRELLI

M-400TBM-440TBPMA-3-400/25ACPMA-5-400/30AC

25-240150-40070-24050-185

Terminales enchufables de conexión reforzada(1) de 36 kV (630 A)

Protección

ApantalladaApantalladaApantalladaApantallada

CABLE


Seco EUROMOLDPIRELLI

3M

K-158LRPMA-1-200/2593-EE-8XX-2

25-9525-9525-95

Terminales enchufables de conexión sencilla hasta 24 kV (250 A)

Protección

ApantalladaApantalladaApantallada

CABLE


Seco EUROMOLDPIRELLI

M-400LRPMA-4-400/30

25-24050-185

Terminales enchufables de conexión sencilla de 36 kV (400 A)

Protección

ApantalladaApantallada

NOTA: La relación aquí expuesta no es exhaustiva, siendo generalmente válidos los terminales CENELEC,para otros terminales consultar a nuestro departamento Técnico-Comercial.

(1) Atornillables. Se requieren cuando la intensidad de cortocircuito es de 16 kA o superior.

Conexión frontal

Conexión directa al embarrado

Las celdas CGM corresponden a un grado de protecciónIP 33(1) (obviamente excepto en la parte correspondiente alpaso de conductores(2)). La envolvente metálica tiene un gradode protección, contra impactos mecánicos, IK 08, mientras quela mirilla del manómetro tiene un índice IK 06.

La estanquidad de la cuba permite el mantenimiento de lascondiciones de operación durante toda la vida útil de la celda,y opcionalmente se suministra un manómetro visible desde elexterior para poder comprobar la presión del SF6 en su interior.

Por otra parte, la envolvente de estas celdas ha sido concebidapara minimizar el daño en las personas o resto de elementosdel Centro de Transformación en caso de arco interno, y evitarel contacto accidental con elementos en tensión.

De la misma forma, el sistema de enclavamientos ha sidodiseñado para permitir el acceso a los cables sólo cuando estánpuestos a tierra, y evitar la realización de maniobras incorrectaspor parte del operario.

Opcionalmente, se pueden incluir enclavamientos por cerradura,que permiten diversas posibilidades según el modelo de celda.

11

Sistema CGM

OPERACIÓN

En la parte frontal superior de cada celda se dispone de unesquema sinóptico del circuito principal, que contiene los ejesde accionamiento del interruptor y seccionador de puesta atierra. Se incluye también en ese esquema la señalización deposición del interruptor, que está ligada directamente al eje delmismo sin mecanismos intermedios, lo que asegura la máximafiabilidad.

FACILIDAD DE OPERACIÓN

SEGURIDAD DE OPERACIÓN

Cierre y Apertura del seccionador/ seccionador de puesta a tierra.Cierre y Apertura del interruptor (mandos B y BM).Cierre del interruptor y carga de muelles (mandos BR y AR).Señalización de posición del seccionador/interruptor.Apertura del interruptor.Señalización de la fusión de fusibles.Carga de resortes.Apertura del interruptor automático.Cierre del interruptor automático.Señalización de posición del interruptor automático.Indicación de tensado de resortes.Contador de maniobras (opcional).

(1) Opcionalmente disponibles grados de protección superiores.(2) y la celda CMM.

A:

B:

C:D:E:F:G:H:I:J:K:

CML

CMIP

CMP-F

CMP-V

AB

C

C

B

A B

CD

A

K

C

HI

F G

JE

La utilización de los fusibles en la celda CMP-F puede respondera dos sistemas:

a) Fusibles asociados: En caso de fusión de uno de los fusibles,no se abre el interruptor de la celda, por lo que eltransformador queda alimentado a dos fases.

b) Fusibles combinados: Cuando cualquiera de los fusibles sefunde, el interruptor se abre, evitando que el transformadorquede alimentado sólo a dos fases.

La tabla adjunta muestra las intensidades nominales aconsejadaspara los fusibles de tipo frío en las celdas CMP-F.

Para la protección contra sobreintensidades o fugas a tierrala celda incorpora el sistema autónomo de protecciónRPTA ( RELÉS DE PROTECCIÓN - RPTA).

Es posible disponer de una protección contra calentamientodel transfomador empleando un termostato situado en el mismoy una celda CMP-F:

incluyendo una bobinade disparo (opcional), outilizando la unidad dedisparo externo del RPTA(sin necesidad dealimentación auxiliar),como se explica en lasección dedicada a esterelé.

En la figura se observa unesquema de CMP-F conRPTA.

En la sección de RELÉS DEPROTECCIÓN se incluye unejemplo real de utilizaciónde este relé con los fusibles.

PROTECCIÓN CON CELDASDE FUSIBLES

FUNCIONES DE PROTECCIÓN

12


Condiciones generales: Sobrecarga < 20% y temperatura < 40° CCasos sombreados: Sobrecarga < 30% y Temperatura < 50° CPérdidas máximas del fusible: 75 W (55 W para UN = 10 kV)

UN red [kV]UN celda [kV]Potencia del Transformador [kVA]501001602002503154005006308001000125016002000

1012

616254040406363

100100125160

--

13,824

61016252540406363

100100125160

-

1524

6101625254040406363

100100125160

Selección de fusibles para celdas CGM-CMP-F

2024

610162525254040636363

100100125

2536

410162525254040404040638080

3036

410161625254040404040638080

Cuando se requiere un interruptor automático, se dispone dela celda CMP-V, dotada con el sistema autónomo de protecciónRPGM. Las posibilidades del relé de esta celda incluyen lasprotecciones contra sobreintensidades de fase y fugas a tierra,contra cortocircuitos entre fases y entre fase y tierra, y unidadde disparo externo ( RELÉS DE PROTECCIÓN - RPGM).

Tanto la celda de fusibles CMP-F con RPTA como la celda deinterruptor automático CMP-V con RPGM pueden ser utilizadascomo protección de transformador, o como protección generalen un Centro de Cliente o Abonado.

La primera solución está únicamente limitada por la potenciade los transformadores.

La celda CMP-V con RPGM puede ser también empleada paraprotección de líneas aéreas o subterráneas, motores o bateríasde condensadores.

PROTECCIÓN CON CELDADE AUTOMÁTICO

PROTECCIÓN DETRANSFORMADOR/PROTECCIÓN GENERAL

a b

RELÉANALÓGICO

Tierra

Fase

Disparo Externo

CaptadoresToroidales

Termostato

DisparadorBiestable

13

Sistema CGM

MOTORIZACIÓN, TELEMANDO Y AUTOMATISMOS

Las celdas motorizadas son aquellas que incluyen mandos deltipo BM o RAMV. Las que tienen mandos B o RAV sonmotorizables mediante las correspondientes operaciones decambio o transformación de mandos.

El funcionamiento de una celda motorizada con mando BM esanálogo al de una no motorizada, salvo que añade la posibilidadde accionamiento del interruptor/seccionador (pero no delseccionador de puesta a tierra) desde un cuadro de control opor telemando.

En el caso de la celda motorizada de interruptor automático(mando RAMV), la función que realiza es la carga automáticade resortes, sin necesidad de orden de carga, cuando detectaque estos están destensados. No obstante, se dispone tambiénde la palanca de carga de resortes para realizar la operaciónmanualmente.

MOTORIZACIÓN

La realización de automatismos y el empleo de técnicas detelemando requiere que las celdas puedan operarse a distancia,lo cual es factible con:

1- Celdas dotadas del mando BM.2- Celda de interruptor automático con mando RAMV y bobinas de cierre y apertura.

También se necesita un sistema controlador de celdas capazde comunicarse con un centro remoto mediante modem ocualquier otro tipo de línea de comunicaciones.

Para la realización de transferencias de líneas en Centros condoble alimentación (o con grupo electrógeno de Media Tensión),se dispone de un Sistema de Transferencia Programable STP,que incluye las celdas, automatismos y resto de los elementosprecisos para resolver estas aplicaciones.

TELEMANDO Y AUTOMATISMOS

(1) La celda CMP-V puede incluir una bobina de mínima tensión.

Características de las Bobinas de disparo a emisión de Tensión (1)

Tensión Nominal [V]Consumo Medio [W] o [VA]

Intensidad Instantánea [A]

24 c.c.8050

3,32,0

BRRAV y RAMVBRRAV y RAMV

48 c.c.8050

1,71,0

110 c.c.8050

0,70,5

230 c.a.8060

0,40,3

Características de los grupos Motorreductores (BM y RAMV)

Tensión Nominal [V]Tiempo de Activación Máximo [s]

Consumo Medio [W] o [VA]

Pico Intensidad de Arranque [A]

24 c.c.4

135045

8,37,5

BMRAMVBMRAMVBMRAMV

48 c.c.4

135045

4,23,7

110 c.c.4

135045

1,81,6

230 c.a.5

13150

452,80,8

El rango de tensiones de funcionamiento de todos los modelos es (+10%,-15%).

Sistema de Transferencia Programable STP

CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS

14


(1) Las celdas incorporan un bastidor que permite la conexión sin necesidad de foso para cables.Opcionalmente se pueden suministrar las celdas con un bastidor más bajo.

(2) Para mando motorizado añadir 5 Kg.

FUNCIÓN DE LÍNEA

Características eléctricasTensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad de corta duración (1 ó 3 s) [kA]Nivel de aislamiento:

Frecuencia industrial (1 min)a tierra y entre fases [kV]a la distancia de seccionamiento [kV]

Impulso tipo rayoa tierra y entre fases [kV]CRESTA

a la distancia de seccionamiento [kV]CRESTA

Capacidad de cierre [kA]CRESTA

Capacidad de corteCorriente principalmente activa [A]Corriente capacitiva [A]Corriente inductiva [A]Falta a tierra ICE [A]Falta a tierra √ 3 ICL [A]

Características físicasAncho [mm]Alto [mm]Fondo [mm]Peso [kg]

12400/630

16/20

2832

7585

40/50

400/63031,51663

31,5

3701800(1)

850135(2)

24400/63016/20

5060

125145

40/50

400/63031,51663

31,5

3701800(1)

850135(2)

36400/630

16/20

7080

170195

40/50

400/630501663

31,5

4201800(1)

850140(2)

CML-12 CML-24 CML-36

(a) Distancia recomendada.La disposición de un Módulo de Acometida Lateral (cubre-pasatapas) requiere de 360 mm adicionales.

CML

100 (a) 370 (24 kV)420 (36 kV)

1800

(1)

1050

(1)

50480

850

15

Sistema CGM

(1) Las celdas incorporan un bastidor que permite la conexión sin necesidad de foso para cables. Opcionalmente se pueden suministrar las celdas con un bastidor más bajo.(2) Para celdas RPTA añadir 15 Kg.

FUNCIÓN DE PROTECCIÓN CON FUSIBLES

Características eléctricasTensión asignada [kV]Intensidad asignada embarrado [A]Intensidad asignada en la derivación [A]Intensidad de corta duración embarrado superior (1 ó 3 s) [kA]Nivel de aislamiento:




Capacidad de cierre [kA]CRESTA (antes-después de fusibles)Capacidad de corte

Corriente principalmente activa [A]Corriente capacitiva [A]Corriente inductiva [A]Falta a tierra ICE [A]Falta a tierra √ 3 ICL [A]

Capacidad de ruptura combinación interruptor-fusibles [kA]Corriente de transferencia (UNE-EN 60420) [A]


12400/630

20016/20

2832

75852,5

400/63031,51663

31,520

1500

4801800(1)

850200(2)

24400/630

20016/20

5060

1251452,5

400/63031,51663

31,520600

4801800(1)

850200(2)

36400/630

20016/20

7080

1701952,5

400/630501663

31,520

320

4801800(1)

1035255(2)

CMP-F-12 CMP-F-24 CMP-F-36


100 (a) 480

1800

(1)

780

(1)

50

CMP-F

480

1035

533

(1)

480850

12/24 KV 36 KV


16



(2) Para mando motorizado añadir 10 Kg. Para celdas con RPGM añadir 10 Kg.

FUNCIÓN DE INTERRUPTOR AUTOMÁTICO

Características eléctricasTensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad de corta duración (3 s) [kA]Capacidad de cierre [kA]CRESTA

Capacidad de ruptura [kA]Nivel de aislamiento:





12400/630

12,5/16/2031/40/50

12,5/16/20

2832

7585

4801800(1)

850218(2)

24400/630

12,5/16/2031/40/50

12,5/16/20

5060

125145

4801800(1)

850218(2)

36400/630

12,5/16/2031/40/50

12,5/16/20

7080

170195

6001800(1)

850238(2)

CMP-V-12 CMP-V-24 CMP-V-36


CMP-V

100 (a)

480 (24 kV)600 (36 kV)

1800

(1)

745

(1)

50480850

17

Sistema CGM

(1) Para las celdas con seccionador de puesta a tierra, esta medida es de 600 mm.(2) Las celdas incorporan un bastidor que permite la conexión sin necesidad de foso para cables. Opcionalmente se pueden suministrar las celdas con un bastidor más bajo.(3) Para mando motorizado añadir 5 kg.

FUNCIÓN DE INTERRUPTOR PASANTE

Características eléctricasTensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad de corta duración (1 ó 3 s) [kA]Nivel de aislamiento:




Capacidad de cierre [kA]CRESTA

Capacidad de corteCorriente principalmente activa [A]Corriente capacitiva [A]Corriente inductiva [A]Falta a tierra ICE [A]Falta a tierra √ 3 ICL [A]


12400/630

16/20

2832

7585

40/50

400/63031,51663

31,5

420(1)

1800(2)

850125(3)

24400/630

16/20

5060

125145

40/50

400/63031,51663

31,5

420(1)

1800(2)

850125(3)

36400/630

16/20

7080

170195

40/50

400/630501663

31,5

420(1)

1800(2)

850125(3))

CMIP-12 CMIP-24 CMIP-36

420 (1)

1800

(2)

50

CMIP

480850


18


(1) Sin incluir los transformadores.

FUNCIÓN DE MEDIDA

Características eléctricasTensión asignada [kV]


12

80018001025180(1)

24

80018001025180(1)

36

110019501160290(1)

CMM-12 CMM-24 CMM-36

(a) Distancia recomendada.

CMM 36 kV

100 (a) 1100

1950

1160


CMM 12/24 kV

100 (a) 800

1800

1025

19

Sistema CGM


100 (a)

1800

(1)

370

CMR

480

780

FUNCIÓN DE REMONTE DE CABLES

Características eléctricasTensión asignada [kV]


12

3701800(1)

78042

24

3701800(1)

78042

36

3701800(1)

78042

CMR-12 CMR-24 CMR-36


La manipulación de las celdas CGM debe realizarse utilizandorodillos bajo la celda, o por medio de un balancín o eslingassujetas a los enganches de la parte superior de la celda.

Tras realizar la conexión eléctrica entre el embarrado de lasceldas, mediante el conjunto de unión, es necesario afianzaresta unión atornillando entre sí las celdas adyacentes, en lospuntos dispuestos a tal efecto. Finalmente, se procede a anclarlas celdas al suelo del Centro de Transformación mediantetornillos en los 4 puntos preparados en la base de cada celda.De esta manera se evitan desplazamientos o vibraciones debidasa causas tales como cortocircuitos, inundación del Centro, etc.

20


MANIPULACIÓN E INSTALACIÓN

Antes de la puesta en servicio, es necesario introducir los fusiblesen las celdas CMP-F, comprobando que los percutores(opcionales) de los portafusibles estén armados.

Si el piso del Centro de Transformación carece de la suficienteuniformidad, se puede instalar el conjunto de celdas sobre unperfil auxiliar, que facilita su conexión. Este perfil debe anclarseal piso, especialmente si existe riesgo de inundación.

TORNILLOS

Tubos portafusibles de 12/24 kV

Tubos portafusibles de 36 kV

Incluye los adaptadores,pletina de tierra, tornillos, yotros elementos einstrucciones para que elcliente realice correctamenteel ensamblado de dosmódulos.

ORMALINK

Permite la conversión deun mando tipo manualen uno motorizado.

KIT DE MOTORIZACIÓN

21

Sistema CGM

Se debe instalar este cajónpara protegermecánicamente las bornasapantalladas en el lateralcon pasatapas de unacelda.

CAJÓN LATERAL

Aisladores y tapa metálicaque hay que poner sobrelas tulipas de una celda,cuando no va a estarensamblada a otra celdapor ese lado. Se adjuntantambién las instruccionesde colocación.

CONJUNTO FINAL

Indicador integrado deseñalización depresencia de tensión.

MÓDULO DE SEÑALIZACIÓN

Soportes y tapas especialespara doble terminal o terminalmás autoválvula.

TAPAS CUBREBORNASESPECIALES

Palanca de mando delinterruptor yseccionador de puestaa tierra (opcionalmenteanti-reflex).

PALANCAS DE ACCIONAMIENTO

Testigo luminoso que indica laconcordancia de fases entredos celdas.

COMPARADOR DE FASES

En este cajón sepueden incluir loscontroles eindicadores de lasceldas motorizadas

CAJÓN DE CONTROL

ACCESORIOS

El CGC es un equipo compacto para Media Tensión de reducidasdimensiones, integrado y totalmente compatible con el sistemaCGM. Incorpora tres funciones por cada módulo (2 posicionesde Línea y 1 de Protección) en una única cuba llena de gasSF6, en la cual se encuentran los aparatos de maniobra y elembarrado.

El conexionado con otros módulos de los sistemas CGM o CGC,realizado mediante un sistema patentado, es simple y fiable,

de forma que se puede ampliar la funcionalidad del CGC ydisponer de diversas configuraciones (2L+2P, 3L+1P, etc.),permitiendo resolver cualquier esquema de distribución deMedia Tensión.

Dada la total integración con el sistema CGM, los equipos CGCson totalmente análogos en sus características a la unión dedos celdas de línea y una de protección, del nivel de tensióncorrespondiente.

22

Sistema CGC - Celdas Compactas

PRESENTACIÓN

DESCRIPCIÓN GENERAL

La aplicación en Media Tensión se refleja en el cuadro siguiente:

ÁMBITO DE APLICACIÓN

NIVELES DE TENSIÓN E INTERÉS

Tensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad de corta duración [kA]

12400 y 630

16 y 20

24400 y 630

16 y 20

36400 y 630

16 y 20

El sistema CGC ha sido diseñado con las mismas premisas queel sistema CGM, siguiendo las mismas normas y laRecomendación Unesa 6407B:

Normas:UNE-EN 60129 CEI 60129UNE-EN 60255 CEI 60255UNE-EN 60265-1 CEI 60265-1

UNE-EN 60298 CEI 60298UNE-EN 60420 CEI 60420UNE-EN 60694 CEI 60694UNE-EN 61000-4 CEI 61000-4

NORMAS APLICADAS

CGC

Las características constructivas coinciden casi exactamente conlas expuestas para el sistema CGM, de modo que aquí sólo seindican los matices particulares de este sistema.

Base y frenteAunque la tapa de los mandos es única, los compartimientosde los cables son individuales para cada posición, de formaque se puede trabajar sin peligro en uno de ellos aunque lasotras posiciones estén en tensión. La pletina de tierra está unidaen toda la celda.

CubaLa cuba es única e incluye la aparamenta y el embarrado delas tres posiciones.

MandoAunque están bajo la misma tapa, los mandos son independientese iguales a los empleados en el sistema CGM.

Cada equipo CGC incluye tres funciones: 2 posiciones de líneacon interruptor y 1 posición de protección a la derecha coninterruptor y fusibles, con las mismas características que lasindicadas en la sección dedicada al sistema CGM.

TIPOS DE FUNCIONES

La designación de estos equipos incluye sus características deextensibilidad. Así, las opciones existentes para 24 kV son:

CGC-CE-24: CGC de 24 kV Extensible por ambos lados.CGC-CE-I-24: CGC de 24 kV Extensible sólo por la Izquierda.CGC-CE-D-24: CGC de 24 kV Extensible sólo por la Derecha.CGC-CNE-24: CGC de 24 kV No Extensible.

Estas mismas opciones existen también para la CGC de 12 kVy 36 kV (sustituyendo -24 por -12 ó -36 respectivamente).

DESIGNACIÓN

23

Sistema CGM

FUNCIONES


La conexión entre equipos CGC o de éstos con celdas CGM serealiza empleando el ORMALINK, con las mismas característicasy operaciones de conexión que entre celdas CGM.

Existen las siguientes disposiciones laterales:

TULIPAS: Si el objeto es la conexión presente o futura a otracelda CGM o CGC por ese lado.

PASATAPAS: Si se trata de una salida de cables o unión conuna celda no perteneciente a los sistemas CGM o CGC.

CIEGA: Si no se necesita conexión alguna por ese lado.

El siguiente esquema muestra la disposición de las celdas deun Centro de Transformación en bucle con dos protecciones detransformador (configuración 2L+2P), formado por la unión deun equipo CGC y una celda CGM-CMP-F mediante elORMALINK.

24

Sistema CGC - Celdas Compactas

CONEXIÓN

CONEXIÓN ENTRE CELDAS

Las características de esta conexión son idénticas a las indicadaspara el sistema CGM, tal y como se señala en la página 10.

CONEXIÓN CON CABLES

En lo relativo a Motorización, Telemando y Automatismos,Manipulación e Instalación, Accesorios y Selección de celdas,no existe ninguna diferencia apreciable respecto de lo indicadopara el sistema CGM.

Únicamente cabe señalar que en la selección de celdas debeconsiderarse la unidad como formada por tres funciones, quehabrá que definir por separado (2L y 1P) salvo en sus aspectosglobales, como es la conexión lateral (izquierda y derecha detodo el conjunto).

OTRAS ESPECIFICACIONES

Detalle de conexión entre una CGC y una CMP-F

ORMALINK

CMP-F CGC

PosiciónTrafo 2CMP-F


ProtecciónTrafo 1

Puente alTrafo 2

Puente alTrafo 1


CGC

25

Sistema CGM

(1) Las celdas incorporan un bastidor que permite la conexión sin necesidad de foso para cables. Opcionalmente se pueden suministrar las celdas con un bastidor más bajo.(2) Por cada mando motorizado añadir 5 kg. Para celdas con relé RPTA añadir 15 kg.

CELDA COMPACTA

Características eléctricasTensión asignada [kV]Intensidad asignada [A]Intensidad asignada en la derivación [A] (posición de fusibles)Intensidad de corta duración (1 ó 3 s) [kA]Nivel de aislamiento:




Capacidad de cierre [kA]CRESTA (posiciones en línea)Capacidad de cierre [kA]CRESTA (posición de fusibles)Capacidad de corte

Corriente principalmente activa [A]Corriente capacitiva [A]Corriente inductiva [A]Falta a tierra ICE [A]Falta a tierra √ 3 ICL [A]

Capacidad de ruptura de la combinación interruptor-fusibles [kA]Corriente de transferencia (UNE-EN 60420) [A]


12400/630

20016/20

2832

7585

40/502,5

400/63031,51663

31,520

1500

12201800(1)

850405(2)

24400/630

20016/20

5060

125145

40/502,5

400/63031,51663

31,520

600

12201800(1)

850405(2)

36400/630

20016/20

7080

170195

40/502,5

400/630501663

31,520320

13201800(1)

1035470(2)

CGC-12 CGC-24 CGC-36

100 (a)

1800

(1)

1220 (24 kV)1320 (36 kV)

CGC

48050


850480

1035

12/24 kV 36 kV

(a) Distancia recomendada. La disposición de un Módulo de Acometida Lateral (cubre-pasatapas) requiere de 360 mm adicionales.

El RPTA es un sistema autónomo de protección desarrolladoespecíficamente para su aplicación a la posición de proteccióncon fusibles de los sistemas CGM y CGC.

Las funciones de protección que realiza son:contra sobreintensidades (51).contra fugas a tierra(1) u homopolar (50N).contra sobrecalentamientos (disparo externo por termostato).

El tarado de estas protecciones por medio de los diales en lacarátula del relé es muy sencillo y rápido ( RPTA - Utilización).

26

Relés de Protección

SISTEMA AUTÓNOMO DE PROTECCIÓN - RPTA

APLICACIÓN

En el esquema del RPTA se diferencian tres elementos:

Captadores toroidales: Son tres toros que rodean respectivamentea cada uno de los cables del sistema eléctrico. Su misión esalimentar al relé, y a la vez, darle indicación de la corrienteque circula por cada una de esas fases. Si se requiere proteccióncontra fugas a tierra, es necesario incluir un cuarto tororodeando las tres fases.

Disparador biestable: Se emplea un disparador electromecánicoque con un pequeño impulso de tensión desencadena laapertura del interruptor.

Relé analógico: En este relé de bajo consumo se puedendistinguir las siguientes partes:

1- Visualización: Testigos luminosos para indicar la causa dela apertura del interruptor o para señalizar la existencia dealimentación auxiliar (A). Las teclas Visualizar (B) y Reset(C) permiten mostrar y borrar la causa del disparo.

2- Tarado de la protección de sobreintensidad: La intensidadde regulación se fija mediante los diales In (D) e I> (E).

3- Tarado de la protección contra fugas a tierra: Mediante eldial Io (F) se fija la intensidad homopolar umbral, y con eldial T (G) se especifica el tiempo de actuación.

DESCRIPCIÓN

(1) Opcional según modelo de relé. Puede ser inhibida.

A

C

E

G

B

D

F

DisparadorBiestable

RELÉANALÓGICO

CaptadorHomopolar

Captadoresde Fase

DisparoExterno

27

Sistema CGM

Ejemplo de tarado del RPTA sobre celdas CGM o CGC:Transformador de 400 kVA y 20 kV; sobrecarga admitida 20%;corriente homopolar 10% de la del transformador con actuaciónen 1,5 s aproximadamente.

Los pasos para fijar la protección son los siguientes:

CÁLCULO DE LA CORRIENTE DE REGULACIÓN

1) Corriente del transformador

2) Corriente admitida transformador (20% de sobrecarga)

Imax = 1,2 x 11,55 = 13,86 A

PROTECCIÓN DE FASE

3) Corriente de regulación de fase (el valor más cercano a Imax)Ir = 14 A = 10 x 1,4

4) Selección de la protección por sobreintensidad:

Dial In Colocado al valor 10Dial I> Colocado al valor 1,4

La sobrecarga realmente admitida será14/11,55 = 1,21 21%

PROTECCIÓN DE TIERRA

5) Corriente homopolar admitida

10% = 0,10 x 14 = 1,4 A

6) Selección de la protección por fuga a tierra (homopolar):

Dial Io Colocado al valor 1,5(más cercano a 1,4 A)

Dial T Colocado al valor 1,55(más cercano a 1,5 s)

7) El fusible recomendado para la protección en celdas CGM es, según las tablas de fusibles para CGM o CGC:

IFUS = 40 A( SISTEMA CGM - Funciones de protección)

y su curva característica depende del fabricante. Este valor noestá fuera de lo prescrito para fusibles+RPTA en la tablacorrespondiente ( RPTA - Características técnicas).

En los siguientes gráficos se han representado las curvascaracterísticas del RPTA y del fusible empleado, observándoselas zonas de protección:

FaseSi I menor de 14 A no actuará la protección desobreintensidad.Si I entre 14 y 190 A actuará el relé en el tiempo dadopor su curva de actuación.Si I mayor de 190 A actuará el fusible en el tiempo dadopor su curva de actuación.

En todos estos casos puede también actuar el disparo exterior,que sólo resulta inhibido a partir de 300 A.

HomopolarSi Io menor de 1,5 A no actuará la protección homopolar.Si Io mayor de 1,5 A actuará la protección homopolaren 1,55 s.

UTILIZACIÓN

I = = 11,55 A400

3 * 20

RELÉ

FUSIBLE

HOMOPOLAR

no disparo disparo

RELÉ

FUSIBLE

Características de disparoPROTECCIÓN DE FASE: Curva extremadamente inversa (segúnCEI 60255) con limitación a 300 A o a 20 veces la corrientede regulación (el valor que sea menor). A partir de ese puntose bloquea, dejando actuar a los fusibles.

PROTECCIÓN DE TIERRA: Tiempo de disparo entre 0,5 y 2,15s.

DISPARO EXTERNO: Instantáneo.

Rango de aplicaciónCorriente de regulación de fase: de 3 a 80 A.Corriente de regulación homopolar: de 0,5 a 10,5 A (estaprotección puede ser inhibida).

AlimentaciónAutoalimentado por los captadores toroidales si la corriente esmayor de 3 A. Opcionalmente existe un módulo de alimentaciónauxiliar de 230 Vca, para extender el funcionamiento pordebajo de ese nivel.

Señalización de disparoDispone de indicadores para discriminar la causa del disparo:Sobreintensidad de fase, Fuga a tierra y Disparo externo.

Funcionamiento coordinado con fusibles en celdaLa tabla adjunta presenta los valores máximos recomendablesde los fusibles para su uso en celdas CGM o CGC dotadas deRPTA.

Otras característicasItérmica/Idinámica: 20/50 kATª funcionamiento: de -10 a 60° CDisparo exterior: Contacto libre de tensión (termostato, contactoauxiliar, etc.).

Ensayos mecánicos y de compatibilidad electromagnética (segúnCEI 60255 y CEI 61000-4) en su nivel más severo.

28


SISTEMA AUTÓNOMO DE PROTECCIÓN - RPTA

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

Los modelos disponibles con los elementos que incluyen seexponen en el siguiente cuadro:

SELECCIÓN DE RELÉ

CARACTERÍSTICA

Protección de sobreintensidad3 captadores toroidales de faseDisparador biestable

Unidad de disparo exterior

Unidad de protección homopolarCaptador toroidal homopolar

Unidad de visualización de disparo

Unidad de alimentación auxiliar

Modelo3111

Modelo3000

29

Sistema CGM

El RPGM es un sistema autónomo de protección desarrolladoespecíficamente para su aplicación a la celda CGM de proteccióncon interruptor automático (CMP-V).

Las funciones de protección de las que dispone son:contra cortocircuitos entre fases y sobreintensidades (50-51).contra cortocircuitos fase-tierra y fugas a tierra (50N-51N).contra sobrecalentamientos (disparo externo por termostato).

El tarado o inhibición de estas protecciones por medio de losdiales y microinterruptores en la carátula del relé es muy sencilloy rápido ( RPGM - Utilización).

APLICACIÓN

En el esquema del RPGM se diferencian tres elementos:

Captadores toroidales: Son tres toros que rodean respectivamentea cada uno de los cables del sistema eléctrico. Su misión esalimentar al relé, y a la vez, darle indicación de la corrienteque circula por cada una de las fases y a tierra.

Disparador biestable: Se emplea un disparador electromecánicoque con un pequeño impulso de tensión desencadena la aperturadel interruptor automático.

Relé digital: En este relé de bajo consumo se pueden distinguirlas siguientes partes:

1- Visualización: Testigos luminosos para indicar la causa deapertura del interruptor automático, la existencia de un errorde funcionamiento, o para señalizar la existencia dealimentación auxiliar (A). Las teclas Visualizar (B) y Reset(C) se utilizan para mostrar y borrar la causa del fallo.

2- Configuración: En la parte superior se encuentran losmicrointerruptores (D) que permiten seleccionar los tipos decurva y anular o establecer las distintas proteccionesdisponibles.

Las intensidades de regulación se fijan a partir del valorseleccionado de intensidad nominal, mediante el dial In (E).

3- Tarado de la protección de sobreintensidad: La intensidadde regulación de fase se fija mediante el dial I> (F). El tipode curva se selecciona con el dial K (G).

4- Tarado de la protección de cortocircuito: La intensidad umbralde cortocircuito entre fases se fija con el dial I>> (H), y eltiempo de actuación con el dial T>> (J).

5- Tarado de la protección contra fuga a tierra: La intensidadde regulación homopolar se fija mediante el dial Io> (L). Eltipo de curva se selecciona con el dial Ko (M).

6- Tarado de la protección de falta a tierra: La intensidad umbralde falta a tierra se fija con el dial Io>> (N), y el tiempo deactuación con el dial To>> (P).

DESCRIPCIÓN

A

C

E

F

G

H

J

B

D

L

M

N

P

DISPARADORBIESTABLE

RELÉDIGITAL

DISPAROEXTERNO

CAPTADORESDE FASE

SISTEMA AUTÓNOMO DE PROTECCIÓN - RPGM

Ejemplo de tarado del RPGM sobre celda CGM-CMP-V:Transformador de 630 kVA y 20 kV; sobrecarga admitida 20%;corriente homopolar 15% de la de fase; protecciones con curvanormalmente inversa; instantáneos posicionados en 15 vecessu intensidad de regulación, con tiempos de actuación de 0,1segundos.

MICROINTERRUPTORESPara utilizar el relé en las condiciones indicadas, las posicionesde los microinterruptores de la carátula del relé serán, deizquierda a derecha:

1 y 2: Selección de curva normalmente inversa para protecciónde fase.3 al 6: Todas las protecciones habilitadas7 y 8: Selección de curva normalmente inversa para protecciónhomopolar.

1) Corriente del transformador:

2) Corriente admitida transformador (20% de sobrecarga):

Imax = 1,2 x 18,18 = 21,82 A

PROTECCIÓN DE FASE

3) Corriente de regulación de fase:

Ir = 21,96 A = 18 x 1,22

La sobrecarga realmente admitida será:

4) Selección de la protección por sobreintensidad:

Dial In Colocado al valor 18Dial I> Colocado al valor 1,22Dial K Colocado al valor 0,2 (según criterio del usuario)

5) Selección de la protección de falta entre fases:

Dial I>> Colocado al valor 15Dial T>> Colocado al valor 0,1

PROTECCIÓN DE TIERRA

6) Selección de la protección por fuga a tierra (homopolar):

Dial Io> Colocado al valor 0,15Dial Ko Colocado al valor 0,2 (según criterio del usuario)

7) Selección de la protección por falta a tierra:

Dial Io>> Colocado al valor 15Dial To>> Colocado al valor 0,1

En los siguientes gráficos se han representado las curvas deprotección de este ejemplo, donde se distinguen las siguienteszonas de protección:

FaseSi I menor de 22 A no actuará ninguna protección defaseSi I entre 22 y 330 A actuará la protección de fase porcurva (sobrecarga)Si I mayor de 330 A actuará la protección de faseinstantánea (cortocircuito)

HomopolarSi Io menor de 2,7 A no actuará ninguna protecciónhomopolarSi Io entre 2,7 y 40,5 A actuará la protección homopolarpor curvaSi Io mayor de 40,5 A actuará la protección homopolarinstantánea

En cualquier caso podrá activarse la señal de disparo externopara provocar la apertura del interruptor automático.

30



UTILIZACIÓN

I = = 18,18 A630

3 * 20

I = = 1,21 21%21,9618,18

HOMOPOLAR

CURVA K=0,2

INSTANTÁNEO

FASE

SOBRECARGA CORTOCIRCUITO

SOBRECARGA CORTOCIRCUITO

CURVA K=0,2

INSTANTÁNEO

2,7 A 40,5 A

22A 330A

31

Sistema CGM

Característica de disparo

PROTECCIONES CONTRA SOBRE-INTENSIDAD DE FASE YFUGA A TIERRA: Familias de curvas (según CEI 60255)normalmente inversa, muy inversa, extremadamente inversa ya tiempo definido, con 16 curvas por cada familia (ver gráficasen la siguiente página).

PROTECCIONES CONTRA CORTOCIRCUITO ENTRE FASES YENTRE FASE Y TIERRA: Tiempo de disparo definido entre 0,05y 2,5 s.

DISPARO EXTERNO: Instantáneo.

Rango de aplicación

Corriente de regulación de fase:de 5 a 100 A con captadores CT-A.de 50 a 1000 A con captadores CT-B.

Corriente umbral de cortocircuito entre fases: de 3 a 20 vecesla corriente de regulación de fase.

Corriente de regulación homopolar: del 10% al 80% de lacorriente de fase.

Corriente umbral de cortocircuito a tierra: de 3 a 20 veces lacorriente de regulación homopolar.

Señalización de disparo

Dispone de indicadores para discriminar la causa del disparo:Sobreintensidad de fase, Cortocircuito entre fases, Fuga a tierra,Cortocircuito entre fase y tierra y Disparo externo.

Alimentación

Autoalimentado por los captadores toroidales si la corriente esmayor de 5 A. Opcionalmente existe un módulo de alimentaciónauxiliar de 230 Vca, para extender el funcionamiento pordebajo de ese nivel.

Otras características

Itérmica/Idinámica: 20/50 kVTª funcionamiento: de -10 a 60° CDisparo exterior: Contacto libre de tensión (termostato, contactoauxiliar, etc.).

Ensayos mecánicos y de compatibilidad electromagnética (segúnCEI 60255 y CEI 601000-4) en su nivel más severo.

Frecuencia nominal 50/60 Hz ± 10%.

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

Los modelos disponibles con los elementos que incluyen seexponen en el siguiente cuadro:

SELECCIÓN DE RELÉ

CARACTERÍSTICA

Protección de sobreintensidad de faseProtección de cortocircuito de faseDisparador biestable

Unidad de disparo exterior

Unidad de protección homopolarde sobreintensidad y cortocircuito

Unidad de visualización de disparoUnidad de alimentación auxiliar

3 captadores toroidales de 5 a 100 A (CT-A)3 captadores toroidales de 50 a 1000 A (CT-B)

ModeloB

ModeloA

32



CURVA EXTREMADAMENTE INVERSA CURVA MUY INVERSA

CURVA NORMALMENTE INVERSA CURVA A TIEMPO DEFINIDO

(1) La escala de intensidades será en función de las intensidades de regulación: Ir = In x I > para las protecciones de fase, e Iro = In x Io > para las protecciones de tierra.

TIEMPO DEFINIDOO INSTANTÁNEO CURVA

MÁXIMA

CURVA MÍNIMA

DEPARTAMENTO TÉCNICO-COMERCIAL (ESPAÑA)Tel.: +34 91 695 92 00Fax: +34 91 681 64 15e-mail: [email protected]

CA·102·ES·0209

www.ormazabal.com

Centros de Transformación

Centros de Transformación Prefabricados hasta 36 kV (CA·101)

Centros de Transformación para Parques Éólicos hasta 36 kV (CA·105)

Aparamenta de Media Tensión Distribución Secundaria

Sistema CGMSistema CGMCOSMOS (CA·100)

Aparamenta de Media Tensión Distribución Primaria

Celdas de Potencia (CA·104)

Protección, Control, Automatización y Telemando

Protección y Control (CA·103)

Automatización y Telemando (CA·106)

Transformadores de Potencia MT/BT

Aparamenta de Baja Tensión

5 CABLES AISLADOS CON GOMAETILENO-PROPILENO (EPR), TIPO EPROTENAX

GENERALIDADES Y NORMATIVA APLICADA

DEFINICIONES Y DESCRIPCIONES


TABLAS DE DATOS TÉCNICOS

GRÁFICOS DE INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO

CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 55

65CABLES TIPO EPROTENAX 5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN

7.3 - ENSAYOS TIPO

Estos ensayos se dividen en dos grupos según sean eléctricos, o no.

Los ensayos Tipo eléctricos, para cables de media o alta tensión, consisten en una seriede pruebas a realizar consecutivamente sobre una muestra de cable, entre las quedestacan el ensayo de doblado, la medida de la tgd en función de la temperatura y de latensión, el ensayo de ciclos de calentamiento y el ensayo de tensión a impulsos.

Respecto a los ensayos Tipo no eléctricos, estos tratan principalmente de poner a pruebalas características mecánicas, físicas y químicas de todos los elementos del cable paraasegurar su correspondencia con lo especificado en la Norma.

8 - EMPALMES Y TERMINALES

La confección de los empalmes y terminales de los cables EPROTENAX se simplifica no-tablemente con el empleo de accesorios normalizados y kits preparados con tal propósito.

9 - DESIGNACION DE LOS CABLES EPROTENAX

Para facilitar la comprensión del modo de designación de los cables EPROTENAX setomará un ejemplo:

AL EPROTENAX H VEMEX 1 x 240/16 mm2 12/20 kV a b c d e f g h

a) Las siglas AL denotan que el conductor es de aluminio, si no se indica nada, se entiendeque el conductor es de cobre.

b) Es el nombre comercial del cable, e indica que el cable está aislado con goma etileno-propileno (EPR).

c) Las letras o conjuntos de letras, H, FA, F, HFA, etc..., indican si el cable es apantalladoy/o armado. La ausencia de estas letras denotaría que el cable no va apantallado niarmado. El significado de estas letras ya ha sido comentado con anterioridad.

d) Indica que la cubierta exterior es de poliolefina VEMEX.e) La cifra 1 ó 3 denota que el cable es unipolar o tripolar.f) Indica la sección nominal del conductor en mm2.g) Si se trata de un cable unipolar apantallado, tipo H, la pantalla está constituida por una

corona de alambres de cobre, estas cifras muestran la sección total de dicha corona.Si no se indica nada, se entiende que la pantalla metálica es de cintas de cobre.

h) Muestra la tensión nominal del cable en kilovoltios.

Otros ejemplos:

- Cable EPROTENAX H VEMEX 1 x 150/16 mm2 12/20 kV.Cable unipolar, con conductor de cobre de 150 mm2 de sección, aislado con EPR,apantallado con alambres de cobre de sección total 16 mm2, no armado, para una tensiónnominal de 12/20 kV y con cubierta exterior VEMEX.

- Cable AL EPROTENAX HFA 1 x 300/16 mm2 6/10 kV.Cable unipolar, con un conductor de aluminio de 300 mm2 de sección, aislado con EPR,apantallado con una corona de hilos de cobre con una sección total de 16 mm2, armadocon flejes de aluminio, para una tensión nominal de 6/10 kV y con cubierta exterior de PVC.

CABLES TIPO EPROTENAX66 5 CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN

- Cable AL EPROTENAX FA 1 x 150 mm2 1,8/3 kV.Cable unipolar, con un conductor de aluminio de 150 mm2 de sección, aislado con EPR,sin pantalla, armado con flejes de aluminio, para una tensión nominal de 1,8/3 kV y concubierta exterior de PVC.

10 - EQUIVALENCIAS ENTRE LAS DESIGNACIONES PIRELLI PARA LOS CABLESEPROTENAX Y LAS CORRESPONDIENTES NORMAS UNE

Denominación

PIRELLI

UNE

Cables a campo

no radial radial

Unipolar apantallado y cubierta VEMEX EPROTENAX H VEMEX DHZ1

Con pantalla individual EPROTENAX H DHV

Armado con flejes hierro EPROTENAX F DFV

Armado flejes de hierro y apantallado individual EPROTENAX HF DHVFV

Armado flejes aluminio EPROTENAX FA DFAV

Armado flejes aluminio y apantallado individual EPROTENAX HFA DHVFAV

Armado hilos de hierro EPROTENAX M DMV

Armado hilos de hierro y apantallado individual EPROTENAX HM DHVMV

Armado hilos aluminio EPROTENAX MA DMAV

Armado hilos aluminio y apantallado individual EPROTENAX HMA DHVMAV

Cubierto tubo de plomo EPROTENAX P DPV

Cubierto tubo de plomo y apantallado individual EPROTENAX HP DHVPV

Con pantalla conjunta EPROTENAX O DOV

En las tablas siguientes figuran las secciones nominales, diámetros exteriores y pesosaproximados correspondientes a los cables EPROTENAX de las series normalizadas H, F y M.

H - Cables unipolares apantallados y tripolares apantallados individualmentesobre cada fase. Cables no armados.

F FA - Cables unipolares sin apantallar, armados con flejes de aluminio (sólo paracables de 1,8/3 y 3,6/6 kV de tensión nominal).

F - Cables tripolares sin apantallar, armados con flejes de acero (sólo paracables de 1,8/3 y 3,6/6 kV de tensión nominal).

HFA - Cables unipolares apantallados y armados con flejes de aluminio.

HF - Cables tripolares apantallados y armados con fleje de acero.

M MA - Cables unipolares sin apantallar, armados con alambres de aluminio (sólopara cables de 1,8/3 y 3,6/6 kV de tensión nominal).

M - Cables tripolares sin apantallar, armados con alambres de acero (sólo paracables de 1,8/3 y 3,6/6 kV de tensión nominal).

HMA - Cables unipolares apantallados y armados con alambres de aluminio (laarmadura MA sólo debe utilizarse en casos absolutamente necesarios, yaque al tratarse de una armadura de una sección considerable de aluminio,se pueden inducir unas corrientes de circulación a tierra nada desprecia-bles. Esto puede motivar que la intensidad de corriente admisible por elconductor de fase se vea minorada, sobre todo en el caso de que los cablesunipolares estén separados entre sí).

HM - Cables tripolares apantallados y armados con alambres de acero.

Todos los cables deben disponer de una protección metálica que los envuelva, bien seaal menos una pantalla o una armadura. Requisito exigido en el apartado 7.2 párrafo b)de la Norma UNE 21123 para los cables de tensión nominal Uo/U superior a 0,6/1 kV.

Las secciones mínimas que figuran en el presente catálogo son las normalizadas por UNE e IEC.

Conviene tener presente que los valores que se indican en las referidas tablas no debenentenderse como exactos, sino solamente a título informativo. Son susceptibles devariación sin previo aviso.

CABLES TIPO EPROTENAX

CARACTERISTICAS CONSTRUCTIVAS5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 67


Secciónnominal

mm2

unipolares

tipo H tipo FA tipo MA tipo HFA tipo HMA

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

1,8/3 kV (conductores de cobre)

10 13,2 300 18,2 450 19,2 525 18,6 495 19,6 570

16 14,1 370 19,1 525 20,1 605 19,5 575 20,5 655

25 15,3 475 20,3 645 21,3 730 20,7 700 21,7 785

35 16,4 595 21,4 775 22,4 860 21,8 830 22,8 905

50 17,7 735 22,7 925 23,7 1025 23,1 985 24,1 1085

70 19,3 955 24,3 1160 25,3 1265 24,7 1225 25,7 1335

95 21,4 1245 26,4 1460 27,4 1580 26,8 1535 28,0 1675

120 22,9 1500 27,9 1735 28,9 1865 28,5 1830 29,5 1955

150 24,1 1750 29,1 1990 30,3 2140 29,7 2090 30,9 2240

185 25,8 2115 31,0 2385 32,0 2530 31,6 2490 33,6 2735

240 29,1 2755 34,1 3035 35,3 3215 34,9 3175 36,7 3435

300 31,2 3340 36,2 3640 38,2 3930 36,8 3765 38,8 4055

400 34,3 4125 39,3 4450 41,3 4770 40,1 4610 41,9 4910

500 38,8 5340 43,8 5705 45,8 6060 44,8 5905 47,7 6375

1,8/3 kV (conductores de aluminio)

10 13,5 245 18,5 400 19,5 475 18,9 445 19,9 525

16 14,4 285 19,4 445 20,4 525 19,8 495 20,8 575

25 15,4 330 20,4 500 21,4 590 20,8 555 21,8 640

35 16,4 380 21,4 560 22,4 650 21,8 615 22,8 710

50 17,5 435 22,5 620 23,5 720 22,9 685 23,9 785

70 19,2 520 24,2 725 25,2 830 24,6 790 25,6 900

95 21,0 635 26,0 850 27,0 965 26,4 925 27,6 1055

120 22,5 740 27,5 965 28,5 1095 28,1 1060 29,1 1190

150 23,8 830 28,8 1070 30,0 1215 29,4 1170 30,6 1320

185 25,9 1000 31,1 1270 32,1 1415 31,7 1375 33,7 1630

240 28,4 1210 33,4 1485 34,6 1660 34,2 1620 36,0 1875

300 31,2 1470 36,2 1770 38,2 2060 36,8 1895 38,8 2185

400 34,8 1820 39,8 2150 41,8 2475 40,6 2315 42,4 2620

500 39,2 2260 44,2 2630 46,2 2985 45,2 2830 48,1 3315


Secciónnominal

mm2

tripolares

tipo H tipo F tipo M tipo HF tipo HM

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.


10 25,1 1130 27,4 1260 30,2 1875 28,7 1440 32,5 2280

16 27,2 1410 29,4 1535 32,4 2200 30,8 1740 34,6 2650

25 30,2 1850 32,2 1960 35,2 2695 35,8 2555 37,6 3210

35 32,6 2275 34,9 2440 38,7 3500 38,4 3055 40,0 3755

50 35,6 2815 37,9 2985 41,7 4135 41,6 3675 44,4 4805

70 39,2 3640 43,6 4240 45,4 5080 45,4 4600 48,2 5830

95 44,2 4750 48,7 5440 51,5 6780 50,2 5785 53,0 7190

120 48,0 5770 52,5 6515 55,3 7995 54,2 6915 57,2 8445

150 50,8 6685 55,5 7495 58,3 9055 57,4 7950 60,2 9570

185 54,6 8030 59,6 8925 62,4 10620 61,2 9375 64,0 11095

240 61,7 10405 66,9 11430 69,7 13340 68,3 11905 71,3 13875

300 66,2 12480 71,4 13565 74,2 15610 73,0 14110 77,3 17022


10 25,7 990 28,1 1125 30,9 1750 29,3 1305 33,1 2170

16 27,9 1170 30,0 1295 33,0 1990 31,5 1510 35,3 2440

25 30,4 1410 32,4 1525 35,4 2270 36,0 2120 37,8 2795

35 32,6 1630 34,9 1790 38,7 2850 38,4 2410 40,0 3105

50 35,2 1895 37,5 2065 41,3 3190 41,2 2745 44,0 3845

70 39,0 2320 43,4 2920 45,2 3760 45,2 3275 48,0 4510

95 43,3 2875 47,8 3550 50,6 4865 49,3 3890 52,1 5270

120 47,1 3425 51,3 4090 54,1 5510 53,3 4550 56,3 6055

150 50,1 3880 54,9 4675 57,7 6205 56,7 5125 59,5 6715

185 54,9 4665 59,8 5565 62,6 7255 61,5 6015 64,3 7735

240 60,2 5635 65,4 6635 68,2 8490 66,8 7100 69,8 9010

300 66,2 6830 71,4 7915 74,2 9955 73,0 8460 77,3 11375

NOTAEn los cables de tensiones nominales 1,8/3 y 3,6/6 kV la pantalla metálica está formada por cintas de cobre, solapadas, arrolladas en hélicesobre la capa conductora.


Secciónnominal

mm2

unipolares

tipo H tipo FA tipo MA tipo HFA tipo HMA

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.


10 14,8 345 19,8 510 20,8 590 20,2 560 21,2 645

16 15,7 420 20,7 590 21,7 680 21,1 645 22,1 735

25 16,9 530 21,9 715 22,9 805 22,3 770 23,3 870

35 18,0 650 23,0 845 24,0 945 23,4 905 24,4 1010

50 19,3 795 24,3 995 25,3 1100 24,7 1065 25,7 1175

70 20,9 1020 25,9 1235 26,9 1350 26,3 1310 27,5 1445

95 22,6 1295 27,6 1525 28,6 1650 28,2 1620 29,2 1750

120 24,1 1560 29,1 1800 30,1 1935 29,7 1900 30,9 2050

150 25,3 1810 30,3 2060 31,5 2215 31,1 2180 33,1 2425

185 27,2 2190 32,2 2460 33,2 2610 32,8 2570 34,8 2830

240 30,3 2825 35,5 3135 37,5 3415 36,1 3260 38,1 3540

300 32,4 3410 37,4 3720 39,4 4015 38,2 3875 40,2 4180

400 35,1 4180 40,3 4530 42,1 4834 40,9 4675 42,9 5010

500 39,6 5400 44,8 5790 46,6 6131 45,6 5975 48,5 6455


10 15,1 295 20,1 465 21,1 545 20,5 515 21,5 605

16 16,0 335 21,0 510 22,0 600 21,4 565 22,4 655

25 17,0 385 22,0 570 23,0 660 22,4 625 23,4 725

35 18,0 440 23,0 630 24,0 730 23,4 690 24,4 795

50 19,1 495 24,1 695 25,1 800 24,5 760 25,5 875

70 20,8 590 25,8 800 26,8 920 26,2 875 27,4 1010

95 22,2 690 27,2 915 28,2 1035 27,8 1005 28,8 1130

120 23,7 795 28,7 1035 29,7 1165 29,3 1130 30,5 1280

150 25,0 890 30,0 1140 31,2 1290 30,8 1255 32,8 1495

185 27,3 1075 32,3 1340 33,3 1495 32,9 1455 34,8 1705

240 29,6 1275 34,8 1580 36,8 1855 35,4 1700 37,4 1980

300 32,4 1540 37,4 1850 39,4 2145 38,2 2005 40,2 2310

400 35,6 1875 40,8 2240 42,6 2545 41,4 2380 43,4 2710

500 40,0 2320 45,2 2715 47,0 3055 46,0 2900 48,9 3400


NOTAEn los cables de tensiones nominales 1,8/3 y 3,6/6 kV la pantalla metálica está formada por cintas de cobre, solapadas, arrolladas en hélicesobre la capa conductora.

Secciónnominal

mm2

tripolares

tipo H tipo F tipo M tipo HF tipo HM

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.


10 28,7 1385 30,9 1520 33,9 2225 34,5 2080 36,1 2685

16 31,1 1700 33,2 1835 37,0 2830 36,9 2390 38,5 3115

25 33,9 2140 36,0 2285 39,8 3370 39,7 2940 42,5 4020

35 36,4 2610 38,6 2765 42,4 3935 42,2 3465 45,0 4625

50 39,4 3175 43,6 3755 45,4 4590 45,4 4110 48,2 5345

70 43,1 4030 47,4 4685 50,2 5995 49,1 5045 51,9 6385

95 47,3 5115 51,7 5830 54,7 7305 53,5 6245 56,3 7720

120 50,8 6105 55,5 6915 58,3 8475 57,2 7340 60,0 8960

150 53,6 7035 58,8 7915 61,3 9550 60,0 8325 63,0 10055

185 57,4 8410 62,4 9335 65,2 11115 64,2 9845 67,0 11645

240 64,5 10825 69,6 11890 72,4 13880 71,3 12420 75,6 15295

300 69,2 12975 74,5 14145 77,3 16300 76,4 14750 80,7 17810


10 29,4 1250 31,5 1385 34,5 2120 35,2 1960 36,8 2605

16 31,7 1465 33,9 1605 37,7 2515 37,3 2205 39,1 2910

25 34,1 1705 36,2 1850 40,0 2955 39,9 2515 42,7 3590

35 36,4 1965 38,6 2115 42,4 3285 42,2 2815 45,0 3980

50 39,0 2250 43,1 2830 44,9 3645 45,0 3180 47,8 4425

70 42,9 2710 47,2 3360 50,0 4675 48,9 3715 51,7 5060

95 46,5 3235 50,4 3870 53,4 5325 52,7 4345 55,5 5835

120 49,9 3755 54,7 4550 57,5 6080 56,3 4965 59,1 6560

150 52,9 4230 57,9 5095 60,7 6740 59,3 5505 62,3 7205

185 57,6 5045 62,6 5980 65,4 7754 64,4 6485 67,2 8320

240 63,0 6050 68,1 7085 70,9 9020 69,8 7605 74,1 10440

300 69,2 7325 74,5 8495 77,3 10650 76,4 9100 80,7 12155


NOTAEn los cables de tensiones nominales comprendidas entre 6/10 y 18/30 kV la pantalla metálica está constituida por una corona de hilosde cobre. En los cables tripolares, la pantalla metálica está formada por cintas de cobre, solapadas, arrolladas en hélice.

Secciónnominal

mm2

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

unipolares

tipo H tipo HFA tipo HMA

6/10 kV (conductores de cobre)

16 18,7 665 24,1 900 24,8 975

25 19,8 780 25,2 1030 25,9 1105

35 20,9 895 26,3 1155 27,0 1235

50 22,2 1040 27,6 1315 28,3 1400

70 23,8 1270 29,2 1560 30,1 1670

95 25,5 1550 31,1 1880 31,8 1980

120 27,0 1815 32,6 2155 33,5 2280

150 28,2 2070 34,0 2440 35,7 2650

185 30,1 2475 35,7 2850 37,4 3075

240 33,4 3130 39,0 3535 40,7 3790

300 35,3 3705 41,1 4155 42,8 4415

400 38,0 4500 43,8 4975 45,5 5255

500 41,5 5640 47,5 6175 50,2 6620

6/10 kV (conductores de aluminio)

16 18,9 570 24,3 810 25,0 885

25 19,9 620 25,3 875 26,0 950

35 20,9 680 26,3 940 27,0 1020

50 22,0 740 27,4 1010 28,1 1100

70 23,7 835 29,1 1125 30,0 1235

95 25,1 940 30,7 1260 31,4 1360

120 26,6 1050 32,2 1390 33,1 1515

150 27,9 1150 33,7 1520 35,4 1730

185 30,2 1350 36,2 1725 37,9 1950

240 32,6 1570 38,3 1975 40,0 2210

300 35,3 1835 41,1 2285 42,8 2545

400 38,5 2185 44,3 2635 46,0 2910

500 41,9 2570 47,9 3075 50,6 3525

tripolares

tipo H tipo HF tipo HM


16 35,2 2080 41,0 2850 42,5 3610

25 37,7 2520 43,5 3400 46,4 4620

35 40,3 3015 46,1 3950 48,8 5210

50 43,3 3605 49,3 4625 52,0 5995

70 47,4 4555 53,8 5680 56,5 7195

95 51,2 5640 57,6 6835 60,3 8445

120 54,7 6660 61,3 7960 64,0 9680

150 57,4 7605 64,0 8975 66,7 10775

185 61,3 9050 69,0 10600 71,7 12700

240 68,8 11610 75,8 13270 79,8 16330

300 73,3 13760 80,5 15555 84,5 18765


16 35,6 1830 41,4 2640 42,9 3410

25 38,0 2090 43,8 2970 46,7 4185

35 40,3 2370 46,1 3300 48,8 4560

50 42,9 2685 48,9 3690 51,6 5030

70 47,1 3245 53,5 4355 56,2 5830

95 50,4 3745 56,8 4925 59,5 6510

120 53,8 4300 60,4 5580 63,1 7275

150 56,8 4800 63,4 6145 66,1 7955

185 62,4 5690 69,2 7280 71,9 9230

240 66,9 6715 73,9 8345 77,9 11310

300 73,3 8125 80,5 9905 84,5 13115


NOTAEn los cables de tensiones nominales comprendidas entre 6/10 y 18/30 kV la pantalla metálica está constituida por una corona de hilos decobre. En los cables tripolares, la pantalla metálica está formada por cintas de cobre, solapadas, arrolladas en hélice.

Secciónnominal

mm 2

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

unipolares



25 22,0 870 27,4 1145 28,1 1230

35 23,1 990 28,5 1275 29,4 1380

50 24,4 1140 30,0 1450 30,7 1555

70 26,0 1375 31,6 1710 32,3 1815

95 27,7 1670 33,5 2035 35,0 2230

120 29,4 1955 35,0 2320 36,7 2540

150 30,6 2215 36,4 2610 37,9 2820

185 32,9 2625 38,5 3025 40,2 3265

240 35,6 3275 41,4 3730 43,1 3995

300 37,7 3885 43,5 4360 45,0 4620

400 40,4 4690 46,4 5215 49,1 5655

500 43,9 5845 49,9 6410 52,6 6885


25 22,1 715 27,5 990 28,2 1075

35 23,1 775 28,5 1060 29,4 1165

50 24,2 840 29,8 1150 30,5 1245

70 25,9 940 31,5 1270 32,2 1375

95 27,3 1050 33,1 1415 34,6 1600

120 29,0 1185 34,6 1550 36,3 1760

150 30,3 1290 36,1 1690 37,6 1890

185 33,0 1500 38,6 1905 40,3 2140

240 34,9 1715 40,7 2160 42,4 2425

300 37,7 2015 43,5 2490 45,0 2750

400 40,9 2375 46,9 2870 49,6 3310

500 44,3 2780 50,3 3310 53,0 3785

tripolares



25 42,9 3050 48,9 4020 51,6 5360

35 45,3 3545 51,5 4595 54,2 6020

50 48,7 4230 55,1 5375 57,8 6905

70 52,5 5200 58,7 6420 61,4 8090

95 56,4 6330 63,0 7645 65,7 9420

120 59,8 7380 66,6 8815 69,3 10695

150 62,6 8370 69,4 9865 73,4 12605

185 67,3 9865 74,3 11500 78,3 14700

240 73,9 12510 81,1 14300 85,1 17560

300 78,2 14670 87,3 17450 89,8 20090


25 43,1 2625 49,1 3595 51,8 4970

35 45,3 2905 51,5 3945 54,2 5370

50 48,2 3310 54,6 4435 57,3 5975

70 52,3 3885 58,5 5090 61,2 6725

95 55,5 4425 62,1 5725 64,8 7475

120 58,9 5020 65,7 6425 68,4 8280

150 61,9 5560 68,7 7025 72,7 9775

185 67,9 6505 74,9 8300 78,9 11250

240 72,4 7680 79,6 9450 83,6 12610

300 78,2 9040 87,3 11795 89,8 14440



Secciónnominal

mm 2

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

unipolares



35 25,1 1085 30,7 1405 31,4 1505

50 26,4 1240 32,0 1575 32,9 1695

70 28,0 1485 33,8 1855 35,3 2045

95 29,9 1800 35,5 2170 37,2 2395

120 31,4 2070 37,2 2475 38,7 2695

150 32,8 2355 38,4 2755 40,1 3000

185 34,9 2755 40,7 3200 42,2 3430

240 37,8 3440 43,6 3915 45,1 4175

300 39,9 4060 45,7 4555 48,4 4980

400 42,6 4880 48,4 5400 51,1 5855

500 46,1 6050 52,1 6635 54,8 7135


35 25,1 870 30,7 1190 31,4 1290

50 26,2 935 31,8 1270 32,7 1395

70 27,9 1050 33,7 1420 35,2 1610

95 29,5 1180 35,1 1550 36,8 1765

120 31,0 1305 36,8 1710 38,3 1915

150 32,5 1435 38,1 1835 39,8 2070

185 35,0 1635 40,8 2075 42,3 2310

240 37,1 1920 42,9 2345 44,4 2600

300 39,9 2190 45,7 2685 48,4 3110

400 43,1 2565 48,9 3060 51,6 3510

500 46,5 2985 52,5 3535 55,2 4020

tripolares



35 50,4 4165 56,8 5340 59,5 6925

50 53,4 4830 60,0 6090 62,7 7790

70 57,0 5810 63,6 7145 66,3 8950

95 60,9 6980 67,7 8415 70,4 10320

120 64,3 8065 71,3 9620 75,5 12490

150 67,1 9090 74,1 10700 78,3 13660

185 72,2 10710 79,6 12500 83,6 16050

240 78,4 13345 87,5 16110 90,0 18745

300 82,9 15600 92,0 18500 94,5 21280


35 50,4 3530 56,8 4690 59,5 6280

50 52,9 3910 59,5 5145 62,2 6815

70 56,8 4495 63,4 5810 66,1 7620

95 60,0 5070 66,8 6485 69,5 8365

120 63,4 5705 70,4 7220 74,6 10045

150 66,4 6280 73,4 7855 77,6 10825

185 72,4 7355 79,8 9150 83,8 12350

240 76,9 8505 86,0 11230 88,5 13840

300 82,9 9975 92,0 12850 94,5 15630

Los cables aislados con mezcla de goma etileno-propileno (EPR), tipo EPROTENAX, cubrenun amplio campo de aplicación entre los cables de distribución a media y alta tensión, de3 a 150 kV. Su elevada resistencia a la humedad y a las descargas parciales, así comosus excelentes cualidades eléctricas, hacen que los cables aislados con goma etileno-propileno sean insustituibles en múltiples casos.

PIRELLI con una amplia experiencia y marcado conocimiento de las complejas característicastecnológicas de los cables eléctricos, fabrica y suministra los cables EPROTENAX aislados congoma etileno-propileno químicamente reticulada para la gama de tensiones antes citada.

Los cables EPROTENAX tienen como principales propiedades: una marcada estabilidadal envejecimiento, la posibilidad de un elevado transporte de corriente y, como ya se haindicado, un magnífico comportamiento frente a la humedad y una elevada resistenciaa los fenómenos de ionización. Cada una de las distintas partes que componen un cableEPROTENAX: conductor, aislamiento, pantalla, armadura y cubierta, ha sido estudiadapara realizar con la mayor fiabilidad la función que de ella se requiere. Así mismo sefabrican con los mejores materiales una vez han sido controlados por los Laboratoriosde recepción de materias primas de CABLES PIRELLI, S.A.

EPROTENAX H

1 Conductor

2 Capa semiconductora

3 Aislamiento


5 Pantalla metálica

6 Cubierta exterior

EPROTENAX HF

1 Conductor


3 Aislamiento


5 Pantalla metálica

6 Cubierta interna y rellenos

7 Armadura

8 Cubierta exterior


GENERALIDADES Y NORMATIVA APLICADA5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 57



Secciónnominal

mm2

B ext.mm.

peso

Kg/Km.

B ext.mm.

peso

Kg/Km.

B ext.mm.

peso

Kg/Km.

unipolares



50 29,2 1395 34,8 1760 36,5 1980

70 30,8 1650 36,6 2050 38,1 2260

95 32,7 1975 38,3 2375 40,0 2620

120 34,2 2255 40,0 2695 41,5 2930

150 35,6 2550 41,2 2980 42,9 3245

185 37,7 2960 43,5 3430 45,0 3680

240 40,6 3665 46,6 4190 49,3 4630

300 42,7 4295 48,5 4815 51,2 5285

400 45,4 4125 51,4 5705 54,1 6195

500 48,9 6315 54,9 6930 57,6 7460


50 29,0 1095 34,6 1455 36,3 1670

70 30,7 1215 36,5 1615 38,0 1825

95 32,3 1355 37,9 1755 39,6 1995

120 33,8 1485 39,6 1920 41,1 2150

150 35,3 1625 40,9 2055 42,6 2310

185 37,8 1836 43,6 2310 45,1 2560

240 39,9 2094 45,9 2615 48,6 3045

300 42,7 2420 48,5 2945 51,2 3415

400 45,9 2816 51,9 3360 54,6 3850

500 49,3 3255 55,3 3830 58,0 4360

tripolares



50 59,4 5670 66,2 7070 68,9 8960

70 63,0 6705 69,8 8210 73,8 11040

95 66,9 7930 73,9 9500 78,1 12465

120 70,7 9145 77,9 10855 82,1 14010

150 73,5 10210 82,4 12780 84,9 15225

185 78,2 11800 87,3 15000 89,8 17350

240 84,4 14540 93,7 17510 96,2 20315

300 88,9 16855 98,2 19965 100,7 22965


50 58,9 4745 65,7 6120 68,4 7975

70 62,8 5385 69,6 6875 73,6 9710

95 66,0 6010 73,0 7560 77,2 10475

120 69,8 6775 77,0 8440 81,5 11550

150 72,9 7395 81,8 9915 84,3 12375

185 78,4 8455 87,5 11200 90,0 13800

240 82,9 9675 92,2 12610 94,7 15390

300 88,9 11240 98,2 14315 100,7 17315


Secciónnominal

mm2

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

unipolares



50 31,6 1540 37,4 1950 39,1 2180

70 33,4 1820 39,0 2230 40,7 2475

95 35,3 2155 40,9 2580 42,6 2840

120 36,8 2445 42,6 2910 44,1 3155

150 38,0 2720 44,0 3220 46,7 3630

185 40,3 3165 46,3 3685 49,0 4110

240 43,2 3885 49,0 4415 51,7 4875

300 45,3 4525 51,3 5100 54,0 5595

400 48,0 5375 54,0 5975 56,7 6495

500 51,3 6550 57,7 7250 60,4 7805


50 31,4 1310 37,2 1645 38,9 1880

70 33,3 1440 38,9 1790 40,6 2030

95 34,9 1575 40,5 1955 42,2 2210

120 36,4 1715 42,2 2135 43,7 2385

150 37,7 1795 43,7 2295 46,4 2705

185 40,4 2065 46,4 2565 49,1 3005

240 42,5 2315 48,3 2835 51,0 3290

300 45,3 2630 51,3 3230 54,0 3725

400 48,5 3065 54,5 3630 57,2 4155

500 51,7 3435 58,1 4150 60,8 4705

tripolares



50 64,9 6450 71,9 8060 75,9 10890

70 69,0 7690 76,0 9345 80,0 12365

95 72,9 8970 80,1 10685 84,3 13945

120 76,3 10150 85,4 12830 87,9 15395

150 79,1 11250 88,2 14010 90,7 16635

185 83,8 12895 93,1 16050 95,6 18750

240 90,0 15725 99,5 18900 102,0 21940

300 94,3 18045 104,0 21405 106,5 24595


50 64,5 5600 71,5 7105 75,5 9940

70 68,8 6375 75,8 8005 79,8 11030

95 72,0 7045 79,2 8735 83,4 11945

120 75,4 7770 84,5 10395 87,0 12920

150 78,4 8430 87,5 11140 90,0 13785

185 84,0 9555 93,3 12535 95,8 15300

240 88,5 10849 98,0 13975 100,5 16935

300 94,3 12430 104,0 15755 106,5 18945

NOTAEn los cables de tensiones nominales comprendidas entre 6/10 y 18/30 kV la pantalla metálica está constituida por una corona de hilos de cobre.En los cables tripolares, la pantalla metálica está formada por cintas de cobre, solapadas, arrolladas en hélice.


NOTALa pantalla metálica está formada por una corona de hilos de cobre de una sección total de 16 mm2.

Secciónnominal

mm2

unipolares tipo H

conductor de cobre conductor de aluminio

B ext.mm.

pesoKg/Km.

B ext.mm.

pesoKg/Km.

26/45 kV

70 35,8 1920 35,7 1485

95 37,5 2235 37,1 1615

120 39,2 2550 38,8 1780

150 40,4 2830 40,1 1905

185 42,3 3265 42,4 2150

240 45,2 3965 44,5 2400

300 47,7 4475 47,7 2765

400 50,4 5475 50,9 3180

500 54,4 6750 54,3 3640

Tabla ICaracterísticas mecánicas, físicas y químicas mínimas de la goma etileno propileno (EPR), según prescrip-ciones de la Norma UNE 21123.

Los ensayos para la comprobación de estas características se realizan según la Norma UNE 60811.


TABLAS DE DATOS TECNICOS5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 79

Características

Mecánicas:

Valores en estado inicial:- Carga de rotura mínima- Alargamiento mínimo

N/cm2

% 420 200

Después de envejecimiento en estufa de aire:- Tratamiento: Temperatura Duración

oCh

135 168

Variación del valor inicial admitido:- Carga de rotura- Alargamiento

%%

%30 %30

Físicas:

a) Absorción de agua: - Método ponderal: Temperatura Duración - Variación de masa admitida

oCh

mg/cm2

85 336 5

b) Ensayo de resistencia al ozono: - Concentración de ozono, en volumen - Duración del ensayo sin aparición de grietas

%h

0,02530,03024

Químicas:

Comprobación de la reticulación:- Tratamiento: Temperatura Tiempo bajo carga Esfuerzo mecánico- Alargamiento máximo bajo carga- Alargamiento permanente máximo después del enfriamiento

oCmín.

N/cm2

%%

250 15 20 175 15


Tabla IICaracterísticas mecánicas y físicas de las cubiertas de los cables EPROTENAX.

Las características de la cubierta normal corresponden al tipo de mezcla ST2 especificado en la Norma UNE 21123.Las características de la cubierta VEMEX corresponden al tipo de mezcla de poliolefina especificado en larecomendación UNESA 3305 C.Los ensayos para la comprobación de estas características se realizan según la Norma UNE 60811.

(*) El compuesto utilizado para la cubierta Z1 (VEMEX), no contiene hidrocarburos volátiles ni halógenos, ni metales pesados (exceptouna mínima cantidad de Pb en caso de cubiertas con coloración roja).

Características Unidades Cubierta normal Cubierta VEMEX

Propiedades mecánicas:

a) Sin envejecimiento - Resistencia mínima a la tracción - Alargamiento mínimo a la rotura

N/mm2

%12,50150

15500

b) Después de envejecimiento Tratamiento: Temperatura Duración - Resistencia mínima a la tracción - Variación - Alargamiento mínimo a la rotura - Variación

oCh

N/mm2

%%%

100168

-%25

-%25

110%2336

--

300-

c) Después de envejecimiento a cable completo Tratamiento: Temperatura Duración - Resistencia mínima a la tracción - Variación - Alargamiento mínimo a la rotura - Variación

oCh

N/mm2

%%%

100%2168

-%25

-%25

100%2168

--

300-

Propiedades físico-químicas:

a) Pérdida de masa Tratamiento: Temperatura Duración - Pérdida máxima:

oCh

mg/cm2

1001681,5

100%21680,5

b) Presión a temperatura elevada Tratamiento: Temperatura Duración Coeficiente k - Profundidad máxima de la huella

oCh-%

906

0,750

115%26

0,750

c) Comportamiento a baja temperatura: Tratamiento: Temperatura Tipo de muestra: halterio - Alargamiento mínimo a la rotura

oC-%

-15

20

-30%2

20

d) Resistencia al desgarro (con corte) Tratamiento: Temperatura - Resistencia mínima

oCN/mm2

20%510

20%524

e) Contracción a cable completo Tratamiento: Temperatura Duración - Contracción máxima

oCh%

---

80%25x57

f) Resistencia a la abrasión Tratamiento: Temperatura Masa aplicada Velocidad - Mínimo número de desplazamientos

oCKgm/s

-

----

20%536

0,3%15%8

g) Absorción de agua (método gravimétrico) Tratamiento: Temperatura Duración - Variación máxima de masa

oCh

mg/cm2

85%23365

85%23360,5

h) Contenido en metales pesados - Contenido en plomo % >1 <0,5 (*)

i) Emisión de gases ácidos (corrosividad) - Valor mínimo de pH - Valor máximo de la conductividad

pHmS/mm

3100

4,310

j) Pérdida de las características mecánicas debida a la exposición a la intemperie - Variación máxima de la resistencia a la tracción - Variación máxima del alargamiento

%%

2525

1515


Tabla IIIResistencia eléctrica máxima a 20 oC en V/km.

Los valores que figuran en la presente tabla están de acuerdo con la Norma UNE 21022 y con laRecomendación europea IEC 228.Los diámetros de las cuerdas son aproximados.

Tabla IVCapacidad en mF/Km.

Secciónnominal

mm2

cables unipolares y tripolares apantallados

1,8/3kV

3,6/6kV

6/10kV

8,7/15kV

12/20kV

15/25kV

18/30kV

26/45kV

10 0,248 0,199 - - - - - -

16 0,282 0,224 0,208 - - - - -

25 0,327 0,257 0,234 0,193 - - - -

35 0,368 0,288 0,262 0,213 0,187 - - -

50 0,416 0,324 0,293 0,238 0,206 0,179 0,161 -

70 0,475 0,367 0,332 0,268 0,231 0,198 0,179 0,175

95 0,499 0,414 0,374 0,299 0,256 0,220 0,196 0,193

120 0,550 0,454 0,409 0,326 0,280 0,239 0,212 0,207

150 0,590 0,487 0,438 0,348 0,297 0,253 0,225 0,219

185 0,648 0,533 0,488 0,386 0,328 0,278 0,247 0,237

240 0,752 0,617 0,553 0,435 0,369 0,312 0,275 0,263

300 0,816 0,668 0,599 0,470 0,398 0,335 0,295 0,288

400 0,853 0,735 0,658 0,515 0,435 0,365 0,320 0,312

500 0,907 0,793 0,737 0,574 0,484 0,405 0,355 0,343

Valores informativos calculados en base a los datos dimensionales de los cables que figuran en estecatálogo.

Secciónnominal

mm2

cobre desnudo aluminio

B cuerdamm.

R máx.V/Km.

B cuerdamm.

R máx.V/Km.

10 3,8 1,830 - -

16 4,8 1,150 5,0 1,910

25 5,9 0,727 6,0 1,200

35 7,0 0,524 7,0 0,868

50 8,3 0,387 8,1 0,641

70 9,9 0,268 9,8 0,443

95 11,6 0,193 11,2 0,320

120 13,1 0,153 12,7 0,253

150 14,3 0,124 14,0 0,206

185 16,0 0,0991 16,1 0,164

240 18,7 0,0754 17,9 0,125

300 20,6 0,0601 20,6 0,100

400 23,1 0,0470 23,1 0,0778

500 26,4 0,0366 26,3 0,0605


Tabla VTensiones de ensayo en Fábrica.

Tabla VIElección del grado de aislamiento de los cables en relación con las tensiones de las instalaciones trifásicas.

Tensiónnominal

Uo/U

kV

Ensayo de tens ión.Tensión aplicadaen c.a. durante:

5 min para Uo <30kV30 min para Uo>30kV

kV

Ensayo de descargasparciales.

Tensión de en sayo

kV

Nivel de aislamientoa impulsos, Up

kV

1,8/3 6,5 - -

3,6/6 11 5,5 60

6/10 15 9 75

8,7/15 22 13 95

12/20 30 18 125

15/25 38 23 145

18/30 45 27 170

26/45 65 39 250

Red sistema trifásico

Categoría de la red

Cable a utilizar

Tensión nominalU

kV

Tensión más elevadade la red

Um

kV

Campo radial.Tensión nominal del cable

Uo/U

kV

3 3,6 A-B 1,8/3

C 3,6/6

6 7,2 A-B

C 6/10

10 12 A-B

C 8,7/15

15 17,5 A-B

C 12/20

20 24 A-B

C 15/25

25 30 A-B

C 18/30

30 36 A-B

C 26/45

45 52 A-B

C 36/66


Tabla VIIResistencia a la frecuencia de 50 Hz.

NOTALa caída de tensión de la línea para el caso de corriente alterna trifásica, se calcula con la fórmula aproximada:V = K · L · I · (R · cosw + X · senw). Donde, L (en km.) es la longitud de la línea. I (en A) es la carga a transportar. cosw es el factor de potenciade la instalación y K vale 1,732.

Secciónnominal

mm2

Cables unipolares Cables tripolares

Resistencia máxima en c.a. y a 90 oC en V/Km.

Cu Al Cu Al

10 2,310 - 2,346 -

16 1,455 2,392 1,479 2,431

25 0,918 1,513 0,936 1,542

35 0,663 1,093 0,675 1,112

50 0,490 0,800 0,499 0,822

70 0,339 0,558 0,345 0,568

95 0,245 0,403 0,249 0,410

120 0,195 0,321 0,197 0,324

150 0,159 0,262 0,161 0,265

185 0,127 0,209 0,129 0,212

240 0,098 0,161 0,099 0,163

300 0,078 0,128 - -

400 0,062 0,102 - -

500 0,051 0,084 - -


Tabla VIIIReactancia a la frecuencia de 50 Hz.

NOTALa caída de tensión de la línea para el caso de corriente alterna trifásica, se calcula con la fórmula aproximada:V = K · L · I · (R · cosw + X · senw). Donde, L (en km.) es la longitud de la línea. I (en A) es la carga a transportar. cosw es el factor de potenciade la instalación y K vale 1,732.

Secciónnominal

mm2

Reactancia X en V/Km. por faseTensión nominal del cable

1,8/3kV

3,6/6kV

6/10kV

8,7/15kV

12/20kV

15/25kV

18/30kV

26/45kV

Tres cables unipolares en contacto mutuo

10 0,135 0,142 - - - - - -

16 0,126 0,132 0,143 - - - - -

25 0,118 0,125 0,134 0,141 - - - -

35 0,113 0,118 0,128 0,135 0,140 - - -

50 0,108 0,113 0,122 0,128 0,133 0,139 0,144 -

70 0,101 0,106 0,115 0,120 0,125 0,131 0,136 0,140

95 0,099 0,102 0,110 0,115 0,120 0,126 0,130 0,133

120 0,095 0,098 0,106 0,111 0,115 0,121 0,125 0,128

150 0,093 0,096 0,102 0,108 0,112 0,117 0,121 0,124

185 0,089 0,093 0,100 0,104 0,108 0,113 0,117 0,120

240 0,088 0,090 0,097 0,101 0,105 0,109 0,113 0,115

300 0,086 0,088 0,093 0,097 0,101 0,105 0,109 0,112

400 0,085 0,086 0,091 0,095 0,098 0,102 0,106 0,108

500 0,084 0,085 0,089 0,092 0,095 0,099 0,102 0,104

Un cable tripolar

10 0,115 0,125 - - - - - -

16 0,108 0,116 0,127 - - - - -

25 0,102 0,110 0,118 0,127 - - - -

35 0,098 0,105 0,112 0,120 0,126 - - -

50 0,093 0,100 0,106 0,114 0,120 0,127 0,133 -

70 0,088 0,095 0,100 0,107 0,113 0,119 0,125 -

95 0,087 0,091 0,096 0,102 0,107 0,114 0,119 -

120 0,084 0,088 0,093 0,098 0,103 0,109 0,114 -

150 0,082 0,086 0,090 0,096 0,101 0,106 0,111 -

185 0,080 0,083 0,089 0,094 0,098 0,103 0,108 -

240 0,079 0,082 0,085 0,090 0,094 0,099 0,103 -


En la elaboración final de los cables, PIRELLI aporta toda su experiencia de más de cienaños y la tecnología más avanzada para la obtención final de un cable que responda conseguridad al servicio que de él se requiere. Los cables EPROTENAX se proyectan y fabricancumpliendo los requisitos exigidos a este tipo de cables por la Norma española UNE21123 y por la de la Comisión Electrotécnica Internacional IEC 60502.

NORMATIVA

Como ya se ha indicado, en el caso de los cables VOLTALENE, también los cablesEPROTENAX relacionados en esta parte del presente Catálogo satisfacen la Norma vigenteUNE 21123 para «Cables de transporte de energía aislados con dieléctricos secosextruidos para tensiones nominales de 1 kV a 30 kV», que determina las característicasy calidades de los materiales que configuran cada uno de los componentes del cable, asícomo los criterios de diseño, características dimensionales y los requisitos eléctricos quese les exige. Estos cables cumplen también la correspondiente Norma IEC 60502.

CABLES PIRELLI, S.A., además tiene concedida la homologación por parte de UNIDADELECTRICA, S.A. (UNESA), de los cables fabricados de acuerdo con lo especificado ensu «Recomendación UNESA 3305», correspondiente a los cables unipolares con conduc-tores de aluminio y aislamiento seco, para redes de media tensión hasta 30 kV. EstaEspecificación a la que se acogen las Compañías Eléctricas recoge las característicasconstructivas y de ensayo que dichas Compañías han creído conveniente exigir al materialque se ha de incorporar a sus redes de distribución.

Si así lo desea el comprador, bajo demanda, pueden servirse los cables fabricados deacuerdo con esta Especificación UNESA.

Los tipos de cables considerados en esta Recomendación son cables, como se ha dicho,con conductor de aluminio en las tensiones y secciones siguientes:

Estos cables se construyen mediante el proceso denominado de triple extrusión, con lacapa semiconductora externa separable en frío. Tipo TESF. Incorporan una pantallametálica de alambres de cobre de sección total 16 mm2 y la cubierta exterior es de unmaterial de poliolefina especial con el espesor mayorado para mejorar la resistenciamecánica del cable y dificultar la penetración de humedad.

A continuación se indican las características generales de los diversos constituyentesque pueden conformar un cable EPROTENAX, así como los ensayos finales a que sesometen los cables terminados.

Sección delconductor(en mm 2)

Tensiónnominal(en kV)

50 6/10

95 8,7/15

150 12/20

240 18/30

400


Tabla IXCarga máxima admisible, en servicio permanente, para cables aislados con goma etileno-propileno.

(1) tres cables unipolares agrupados, instalados al aire.(2) un cable trifásico, instalado al aire.(3) tres cables unipolares agrupados, enterrados a 70 cm.(4) un cable trifásico, enterrado a 70 cm. de profundidad.

Para cables expuestos al sol, se deberá considerar una temperatura del aire entre 50 y 55 oC.

(5) tres cables unipolares agrupados, enterrados a 1 m.(6) un cable trifásico, enterrado a 1 m. de profundidad.(7) tres cables unipolares agrupados, instalados al aire.

(8) tres cables unipolares agrupados, enterrados a 1,2 m.

Coeficiente de corrección de las intensidades máximas admisibles en los cables para temperaturasambientes distintas a las de referencia.

Secciónnominal

mm2

Tensión nominal en kV

1,8/3 4 18/30 1,8/3 4 3,6/6 6/10 4 18/30 26/45

( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) ( 7 ) ( 8 )

conductores de cobre

10 74 71 94 85 - - - -

16 100 93 120 110 115 110 - -

25 130 125 155 140 145 140 - -

35 160 150 185 175 175 165 - -

50 195 180 225 205 205 195 - -

70 245 225 270 250 255 245 260 240

95 300 275 325 305 305 290 315 290

120 345 310 375 350 345 330 365 325

150 390 355 415 390 390 365 410 365

185 450 400 470 440 440 405 470 415

240 525 465 540 505 515 470 555 480

300 610 540 610 565 580 535 630 540

400 705 620 690 645 660 610 725 610

500 805 - 775 - 740 - 835 690

630 925 - 870 - 830 - 965 790

conductores de aluminio

16 78 73 94 86 91 87 - -

25 100 95 120 110 115 105 - -

35 125 120 145 135 135 130 - -

50 150 140 175 160 160 150 - -

70 190 175 215 200 200 190 200 185

95 235 215 255 235 240 225 245 225

120 270 240 290 270 270 255 280 255

150 305 275 325 305 300 285 320 285

185 350 310 365 345 340 310 365 325

240 410 365 420 395 400 365 430 375

300 475 420 475 445 450 415 495 425

400 550 485 540 500 515 475 575 485

500 630 - 605 - 575 - 665 555

630 720 - 680 - 645 - 780 635

Instalación al aire Instalación enterrada

Temperatura del aireoC

Coeficiente de correcciónTemperatura del terreno

oCCoeficiente de corrección

15 1,22 10 1,11

20 1,18 15 1,07

25 1,14 20 1,04

30 1,10 25 1,00

35 1,05 30 0,96

40 1,00 35 0,92

50 0,90 40 0,88

60 0,77 50 0,78


Tabla XDiámetros medios aproximados (en mm.) de las pantallas constituidas por cintas de cobre.

Tabla XIIntensidad de cortocircuito admisible, en amperios, en pantallas constituidas por cintas de cobre de 0,1 mm.de espesor.

Los datos relacionados en esta tabla se han calculado de acuerdo con la Norma IEC 949.Si el cable considerado es trifásico, con las pantallas metálicas en contacto, la intensidad de retorno en uncortocircuito monofásico circularía por las pantallas de los tres conductores. Por ello, la pantalla metálica decada fase debe ser capaz de soportar un tercio de la intensidad de cortocircuito requerida.

Secciónnominal

mm2

Tensiones nominales Uo/U en kV

1,8/3 3,6/6 6/10 8,7/15 12/20 15/25 18/30

10 9,4 11,0 - - - - -

16 10,3 11,9 12,8 - - - -

25 11,5 13,1 13,9 16,1 - - -

35 12,6 14,2 15,0 17,2 19,2 - -

50 13,9 15,5 16,3 18,5 20,5 23,1 25,5

70 15,5 17,1 17,9 20,1 22,1 24,7 27,1

95 17,6 18,8 19,6 21,8 23,8 26,4 28,8

120 19,1 20,3 21,1 23,3 25,3 27,9 30,3

150 20,3 21,5 22,3 24,5 26,5 29,1 31,5

185 22,0 23,2 24,4 26,6 28,6 31,2 33,6

240 25,1 26,3 27,1 29,3 31,3 33,9 36,3

300 27,5 28,2 29,0 31,2 33,2 35,8 38,2

400 29,9 30,7 31,5 33,7 35,7 38,3 40,7

500 34,2 35,0 34,8 37,0 40,0 41,6 44,0

Diámetromedio depantalla

mm

Duración del cortocircuito, en seg.

0,1 0,2 0,3 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

< 13,5 2030 1550 1330 1110 880 775 710 660 685

13,5 4 27 2540 1935 1665 1390 1100 970 885 830 786

> 27,0 3555 2710 2330 1945 1545 1355 1240 1160 1100

Secciónde la

pantallamm2

Duración del cortocircuito, en seg.

0,1 0,2 0,3 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

10 5300 3880 3250 2620 1990 1720 1560 1450 1370

16 8320 6080 5090 4110 3130 2700 2440 2270 2150

25 12700 9230 7700 6160 4630 3960 3560 3290 3100

Tabla XIIIntensidad de cortocircuito admisible, en amperios, en pantallas constituidas por una corona de alambres decobre de diámetro inferior a 1 mm.

Los datos relacionados en esta tabla han sido calculados de acuerdo con la Norma IEC 949.


GRAFICOS DE INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 87

GRÁFICO IIntensidades térmicamente admisibles en cortocircuito para conductores de cobre.(Según Normas IEC 949 y UNE 21192)

S kA

TIEMPO en segundos

Temperatura máxima en servicio permanente 90o C.Temperatura máxima en c.c. 250o C.

SEC

CIO

NES

en m

m2

INTE

NS

IDAD

ES

en k

iloam

peri

os

30

20

10 9 8 7 6 5 0

,1

4 0,5

0,6

3 0,7

0,8

12 0,9

0,4

0,3

0,2

1000

500

400

300

200

600

100908070

60

50

40

30

20

1098

7

6

5

800700

0,1

4

0,5

0,6

3

0,70,8

1

2

0,9

0,4

0,3

0,2

900

1000

500

400

300

240

630

185

150

120

95

70

50

35

25

16

10


GRÁFICO IIIntensidades térmicamente admisibles en cortocircuito para conductores de aluminio.(Según Normas IEC 949 y UNE 21192)

S kA

TIEMPO en segundos

Temperatura máxima en servicio permanente 90o C.Temperatura máxima en c.c. 250o C.

SEC

CIO

NES

en m

m2

INTE

NS

IDAD

ES

en k

iloam

peri

os

30

20

10 9 8 7 6 5 0

,1

4 0,5

0,6

3 0,7

0,8

12 0,9

0,4

0,3

0,2

1000

500

400

300

240

630

185

150

120

95

70

50

35

25

16

10

1000

500

400

300

200

600

100908070

60

50

40

30

20

10987

6

5

800700

0,1

4

0,5

0,6

3

0,70,8

1

2

0,9

0,4

0,3

0,2

900

1 - CONDUCTOR

1.1 - CLASE DE CONDUCTORLos conductores de los cables EPROTENAX están constituidos por cuerdas redondascompactas de cobre recocido o de aluminio. La compactación se efectúa por un métodopatentado que permite obtener superficies más lisas y diámetros de cuerdas menoresque los de las cuerdas normales de igual sección.

Conductor, cuerda redonda normal Conductor, cuerda redonda compacta

Los conductores satisfacen las especificaciones de las Normas, tanto nacionales (UNE21022), como internacionales (IEC 228). En la tabla III se dan los valores de lasresistencias eléctricas para las distintas secciones de los conductores, así como susdiámetros aproximados.

1.2 - CAPA SEMICONDUCTORA INTERNAEn los cables EPROTENAX, el conductor va recubierto de una capa semiconductora, cuyafunción es doble:a) Impedir la ionización del aire que, en otro caso, se encontraría entre el conductormetálico y el material aislante (efecto corona). La capa semiconductora forma cuerpoúnico con el aislante y no se separa del mismo ni aún con las dobladuras a que el cablepueda someterse, constituyendo la verdadera superficie equipotencial del conductor.Los eventuales espacios de aire quedan bajo esta superficie y, por lo tanto, fuera de laacción del campo eléctrico.b) Mejorar la distribución del campo eléctrico en la superficie del conductor. Dicha capa,gracias a su conductividad, convierte en cilíndrica y lisa la superficie del conductor, yaque puede concebirse como parte integrante del mismo, eliminando así los posiblesfocos de gran solicitación eléctrica en el aislamiento.

2 - AISLAMIENTO

El aislamiento de los cables EPROTENAX es una mezcla a base del polímero sintético«etileno-propileno» (designado con EPR) y tiene las características de una goma, es decir,que pertenece al grupo de los elastómeros, una vez vulcanizado no cambia su formaadquirida, por efecto de la temperatura, contrariamente a lo que sucede con los materialestermoplásticos.


DEFINICIONES Y DESCRIPCIONES5CABLES Y ACCESORIOS DE MEDIA TENSIÓN 59


Sus características mecánicas, físicas, eléctricas, etc. son iguales o superan a las de lasmejores gomas aislantes para cables empleadas hasta el momento, pero lo que la distingueparticularmente es su mayor resistencia al envejecimiento térmico y su elevadísimaresistencia al fenómeno de las «descargas parciales», especialmente crítico en terrenoshúmedos en ambientes contaminados, cuando se emplean otros aislamientos «secos».Esta extraordinaria resistencia al efecto corona o a las descargas parciales, unida a susexcelentes características eléctricas, permite elevar el límite de seguridad del dieléctrico yelaborar, por tanto, con plena seguridad, cables aislados con goma, no sólo para lastensiones citadas en este Catálogo de hasta 45 kV, sino también hasta 150 kV, sin tenerque recurrir a protecciones especiales contra la penetración de humedad en el cable.

Las características y prescripciones de prueba de la mezcla de etilo-propileno utilizadaen nuestras elaboraciones, responden a las mayores exigencias que se especifican enlas principales Normas en uso, tanto nacionales como extranjeras. En la tabla I figuraun resumen de tales características.

3 - PANTALLA SOBRE EL AISLAMIENTO

3.1 - CAPA SEMICONDUCTORA EXTERNALos cables EPROTENAX de tensión superior a 3,6/6 kV deben ir apantallados. En loscables trifásicos se aplica una pantalla sobre cada uno de los conductores aislados.

Los cables de tensión 1,8/3 kV y 3,6/6 kV pueden fabricarse en las dos versiones:apantallados o sin apantallar. La pantalla está normalmente constituida por unaenvolvente metálica (cintas de cobre, hilos de cobre, etc...) aplicada sobre una capaconductora externa, la cual, a su vez, se ha colocado previamente sobre el aislamientocon el mismo propósito con que se coloca la capa conductora interna sobre el conductor,que es el de evitar que entre la pantalla y el aislamiento quede una capa de aire ionizabley zonas de alta solicitación eléctrica en el seno del aislamiento.

La capa conductora externa está formada por una mezcla extrusionada y reticulada decaracterísticas químicas semejantes a la del aislamiento, pero de baja resistencia eléctrica.

Como sea que la íntima unión que debe existir entre el aislamiento y la capa conductoracomporta en ocasiones serias dificultades de despegue en el momento de confeccionarempalmes o terminales, además de la mezcla conductora normal, PIRELLI ha ensayadoy puesto a punto un tipo de mezcla conductora que, conservando las características quele son propias, se separa fácilmente del aislamiento sin tener que recurrir a ningún útilespecial, dejando el aislamiento completamente limpio. Esta mezcla conductora externaseparable en frío, denominada también como «easy atripping», se emplea en cables dehasta 30 kV.

3.2 - TRIPLE EXTRUSIONRespecto al proceso de fabricación, cabe indicar que la aplicación de la capa semicon-ductora sobre el conductor, el aislamiento y la capa semiconductora sobre el aislamien-to, se realiza en una sola operación. Dicho proceso de fabricación se denomina TripleExtrusión. Este procedimiento es el más adecuado ya que impide la incrustación decuerpos extraños entre el aislamiento y capas conductoras, y dadas las característicasde los materiales utilizados en la confección de dichas mezclas, se suprime el riesgode ionización en la interfase.

3.3 - PANTALLA METALICALas pantallas desempeñan distintas misiones, entre las que destacan:


a) Confinar el campo eléctrico en el interior del cable.b) Lograr una distribución simétrica y radial del esfuerzo eléctrico en el seno del

aislamiento.c) Limitar la influencia mutua entre cables eléctricos.d) Evitar, o al menos reducir, el peligro de electrocuciones.

Las corrientes de cortocircuito que pueden soportar las partes metálicas de las pantallas,cuya misión encomendada es principalmente electrostática, vienen dadas en la tabla XI,para las pantallas de cintas de cobre, en función del diámetro medio de la pantalla, y enla tabla XII, para las pantallas constituidas por hilos de cobre, en función de la sección totalde los hilos. Si estas intensidades no son suficientes para las que se esperan en lainstalación particular de que se trate, bajo demanda se pueden fabricar cables conpantallas de mayor sección.

4 - IDENTIFICACION DE LAS ALMAS

El etileno-propileno empleado en el aislamiento de los cables EPROTENAX es de un solocolor. Para la identificación de las almas en los cables tripolares se utilizan tiras de dis-tinto color (amarillo, verde y marrón) aplicadas en sentido longitudinal entre la capaconductora externa y la pantalla.

5 - RELLENOS

En los cables tripolares, los conductores aislados y apantallados se cablean. Para darforma cilíndrica al conjunto se aplica un relleno, y eventualmente una capa, extruidos, deun material apropiado que puede ser fácilmente eliminado cuando hay que confeccionarempalmes o terminales.

6 - PROTECCIONES EXTERNAS

6.1 - CUBIERTA DE SEPARACIONDe acuerdo con las prescripciones de la Norma UNE 21123, cuando la pantalla y laarmadura están constituidas por materiales diferentes, deberán estar separadas por unacubierta estanca extruída. La calidad del material debe ser adecuada para la temperaturade trabajo del cable y sus características quedan definidas en la Norma citada.

6.2 - ARMADURALas armaduras de los cables EPROTENAX han sido estudiadas de forma que se conservela ligereza y manejabilidad que caracteriza a este tipo de cables. Están constituidas porflejes o alambres metálicos dispuestos sobre un asiento apropiado y bajo la cubiertaexterior, con lo que la armadura queda protegida de las corrosiones químicas oelectrolíticas.

La armadura puede asumir diversas funciones:a) Refuerzo mecánico, aconsejable según la forma de instalación y ulterior utilización.b) Pantalla eléctrica antiaccidentística.c) Barrera de protección contra roedores, insectos o larvas.

Los tipos de armadura utilizados en los cables PIRELLI de la serie EPROTENAX son lossiguientes:


Para cables tripolares:a) dos flejes de hierro (tipo F)b) una corona de alambres de acero (tipo M)

Para cables unipolares:c) dos flejes de aluminio y sus aleaciones (tipo FA)d) una corona de alambres de aluminio y sus aleaciones (tipo MA).

Generalmente las armaduras de alambres se sujetan mediante una contraespira.

6.3 - CUBIERTA EXTERIOR

6.3.1 - Cubierta VEMEX.La cubierta de protección exterior tradicional de los cables EPROTENAX es una mezcla depolicloruro de vinilo, PVC.Para cables unipolares no armados sin mayor protección mecánica que la cubiertaexterior se utiliza la cubierta especial termoplástica VEMEX, desarrollada por PIRELLI,y recogida en la recomendación UNESA 3305 C. Este tipo de material conjuga una granresistencia y flexibilidad al frío, con una elevada resistencia al desgarro a temperaturaambiente, a la vez que una muy alta resistencia a la deformación en caliente. El equilibrioconseguido con una adecuada formulación y las propiedades intrínsecas del polimeroutilizado, se traducen en que el nuevo compuesto termoplástico tiene unas caracterís-ticas mecánicas y una resistencia al medio ambiente activo excepcionales, permitiendoun mayor abanico de aplicaciones.

Los cables EPROTENAX con cubierta VEMEX presentan, respecto a los cables convencionales:- Mayor resistencia a la absorción del agua.- Mayor resistencia al rozamiento y a la abrasión.- Mayor resistencia a los golpes.- Mayor resistencia al desgarro.- Mayor facilidad de instalación en tramos tubulares.- Mayor seguridad en el montaje.Con todo ello hace que sea un cable idóneo para el tendido mecanizado.

La tabla II indica las propiedades mínimas exigibles a la cubierta por la recomendaciónUNESA 3305 C. En la tabla siguiente se relacionan los resultados de las rigurosas pruebasy ensayos a que se ha sometido la cubierta y los satisfactorios resultados obtenidos.

ENSAYO UNIDADES VALORES TIPICOS

Características mecánicas iniciales:- Resistencia mínima a la tracción- Alargamiento mínimo a la rotura

N/mm2

% 15 500

Pérdida de masa (168h/100%2oC): mg/cm2 0,5

Comportamiento a baja temperatura (-30%2oC):- Alargamiento mínimo a la rotura

% > 20

Presión a temperatura elevada (6h/115%2oC):- Profundidad máxima de la huella

% 50

Resistencia a la abrasión (valores en estudio):- Mínimo número de desplazamientos

- en estudio

Resistencia al desgarro (con corte) (20%5oC): N/mm2 > 24

Absorción de agua (método gravimétrico) (336h/85%2oC): mg/cm2 < 0,5


6.3.2 - Cubierta de PVC.Las cubiertas de PVC empleadas en los cables EPROTENAX corresponden según la NormaUNE 21123, al tipo ST2, y sus características se indican en la tabla II.Las cubiertas de PVC permiten mantener en los cables armados la flexibilidad necesariapara su instalación.Cabe destacar que con formulaciones adecuadas se obtienen mezclas de PVC de granresistencia a los aceites y a los hidrocarburos, a condición de que su acción no seapermanente. En casos muy particulares de utilización en industrias petroquímicas o dondepueda darse la circunstancia de una posible inmersión del cable en hidrocarburos, esaconsejable la utilización de una cubierta especial resistente a estos agentes.

Se recomienda muy especialmente, y la práctica nos demuestra su conveniencia, quelas instalaciones en refinerías e industrias petroquímicas en general se utilicen loscables EPROTENAX con funda de plomo (protección P), bajo la cubierta, o bajo laarmadura, en los casos de que el cable precise también de esta protección mecánica.La versatilidad de instalación de estos cables ofrece una solución satisfactoria amúltiples problemas al proyectista y al instalador.

El empleo de una cubierta de PVC ignifugado permite conferir la característica de nopropagador del incendio al cable, propiedad aconsejable cuando quieran prevenirse lasgraves consecuencias de un posible incendio.

6.3.3 - Cubiertas AFUMEXCuando por razones del emplazamiento del cable, instalación en edificios, galerías,etc... se precise disponer de todas las ventajas actualmente asequibles frente al fuego,pueden emplearse cubiertas tipo AFUMEX.

Con ellas pueden diseñarse cables con las siguientes características contrastadasmediante los ensayos correspondientes:- No propagadores de la llama, según UNE 20432 parte 1.- No propagadores del incendio, según UNE 20432 parte 3.- Reducida emisión de humos, según UNE 21172 partes 1 y 2.- Baja emisión de gases tóxicos, según NES 713.- Libre de halógenos, según UNE 21147 parte 1.- Baja corrosividad de los humos, según UNE 21147 parte 2.

6.3.4 - InstalaciónComo la cubierta es una mezcla termoplástica, tiende a endurecerse a temperaturasinferiores a los 0 oC, aún cuando conserva cierta flexibilidad a temperaturas entre -10 oCy -15 oC. La única precaución a considerar es que las operaciones de tendido de los cablesno deben realizarse a temperaturas inferiores a los 0 oC. Si un cable está fijo y no estásometido a golpes y vibraciones, puede soportar sin daño temperaturas de -50 oC. Se tratade una limitación que no tiene importancia práctica porque es raro que en nuestro paísdeba realizarse una instalación a temperaturas bajo cero.

7 - PRUEBAS SOBRE CABLES TERMINADOS

Una vez finalizado el proceso de fabricación, durante el cual el producto ha sido sometidoa controles intermedios, se realizan sobre los cables una serie de ensayos destinadosa comprobar el buen funcionamiento del cable y la calidad de sus componentes.

Los ensayos a realizar están definidos en las Normas UNE 21123 e IEC 60502 para loscables desde 1 a 30 kV, y en la Norma UNE 21190 e IEC 840 para los cables de tensiónsuperior a 30 kV.


Estas Normas dividen los ensayos a realizar en tres grupos denominándoles ensayosIndividuales, Especiales y Tipo.

Los ensayos Individuales se efectúan sobre todas las piezas de cable terminado. Tienenpor finalidad demostrar que el conductor y el aislamiento están en buen estado.

Los ensayos Especiales se realizan sobre un número determinado de muestras extraídasde las piezas de cable fabricadas. Su finalidad es la de comprobar que el cable respondea las especificaciones de su diseño.

Los ensayos Tipo se realizan sobre el cable antes de su comercialización con el fin dedemostrar que las características de servicio son satisfactorias para la utilizaciónprevista. Una vez realizados, no es necesario repetirlos a menos que se introduzcanmodificaciones en los materiales o en la construcción del cable.

7.1 - ENSAYOS INDIVIDUALES

Los ensayos Individuales para cables de tensión nominal desde 1 kV hasta 30 kV son lossiguientes:- Medida de la resistencia eléctrica del conductor. Se admiten como valores máximos los

indicados en la tabla III.- Ensayo de tensión. Se aplica el valor eficaz que corresponda de acuerdo con la tabla V,

durante 5 minutos.- Ensayo de descargas parciales. Este ensayo debe realizarse, para cables aislados con

goma etileno-propilénica, cuya tensión nominal sea superior a 3,6/6 kV. La magnitudde las descargas parciales a la tensión indicada en la tabla V no debe ser superior a 20 pC.

Para cables de tensión nominal superior a 30 kV, los ensayos Individuales a realizar sonlos siguientes:- Ensayo de descargas parciales.- Ensayo de tensión.- Ensayo eléctrico de la cubierta exterior.

7.2 - ENSAYOS ESPECIALES

Los ensayos Especiales para cables de hasta 30 kV son los siguientes:- Examen del conductor. Se verifica que el conductor cumple lo indicado en la Norma UNE

21022.- Verificaciones dimensionales. Se comprueban las medidas de los espesores de

aislamiento, cubiertas, alambres, flejes, etc. de los distintos constituyentes del cable.- Ensayo eléctrico. Para cables de tensión nominal superior a 3,6/6 kV consiste en un

ensayo de tensión de 4 horas de duración.- Ensayo de alargamiento en caliente. Tiene por finalidad el comprobar el grado de re-

ticulación de la mezcla.

Los ensayos Especiales para cables de más de 30 kV son:- Examen del conductor.- Medida de la resistencia eléctrica del conductor.- Medida de los espesores de aislamiento y cubiertas.- Ensayo de alargamiento en caliente del aislamiento.- Medida de la capacidad.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Anexo estudio 1 Nº Colegiado: 1.962

Anexo. 2.5.1.1.4 Estudio para cálculo de la potencia del centro de transformación. Los parámetros que aparecen en las tablas son: • Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es


• Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

• Km - Coeficiente de mayoración – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal.

• Ka – Coeficiente de ampliación. De valor 1.3 y 2 en previsión de futuras cargas. En el presente proyecto sólo se tendrá en cuenta para la simulación de cálculo puesto que la potencia definitiva viene condicionada.

Las potencias que se muestran son las siguientes: • Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW].


• P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks, Ku y Km. [kW].



Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Anexo estudio Nº Colegiado: 1.962

2

Pn placa

ST kva C

os f

ka

Pt

kW

ks2

P2

kW

ks1

P1 k

W P

calc. kW

Pn real kW

ks

ku

km h

Cv kW Descripción Nº Circuito

4,8

5,5

4,4 1 0,8

1.25

0.

87

7,5

5,5 Cinta a criba de estrellas M02

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta intercambio de acopio M21

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta de acopio M22

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Overband SM M15

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Ventilador ligeros M08

21,5

1

4,0

4,0

3,2 1 0,8

1.25

0.

87

5,5

4,0 Overband M06

SC-1

18,5

18,5

14,8

1 0,8

1.25

0,

85

25,0

18,5

Criba de estrellas M03

26,0

1

7,5

7,5

6,0 1 0,8

1.25

0,

82

10,0

7,5 Alimentador bajo tolva M01

SC-2

4,0

4,0

3,2 1 0,8

1.25

0.

87

5,5

4,0 Canal vibrador AVS M04

7,5

7,5

6,0 1 0,8

1.25

0.

87

10,0

7,5 Cinta comunicación molino M05

4,0

4,0

3,2 1 0,8

0.87

5,5

4,0 Canal vibrador AVS alimentación molino M07

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Canal vibrador AVS bajo molino M10

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta reciclaje M11

24,5

1

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Canal a parrilla M12

SC-3

7,5

7,5

6,0 1 0,8

1.25

0.

85

10,0

7,5 Banda smar M19

15,0

1

7,5

7,5

6,0 1 0,8

1.25

0.

80

10,0

7,5 Rueda polar M20

SC-4

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta unidad ste M13

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta de comunicación intermedia M14

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Cinta alimentador criba M16

7,5

7,5

6,0 1 0,8

1.25

0.

87

10,0

7,5 Criba vibratoria M17

3,0

3,0

2,4 1 0,8

1.25

0.

87

4,0

3,0 Repartidor smar M18

26,5

1

7,0

7,0

5,6 1 0,8

1.25

0.

87

7,0 Reserva MR

SC-5

45,0

1

45,0

45,0

36,0

1 0,8

1.25

0.

85

60,0

45,0

Molino M09

SC-6

6,5 1 6,5

6,5

3,6 1 0,8

1,8

1,0 4,5 Oficinas SO

SC-7

263,

33

0,85

1,30

172,

18

1

7,2 1 7,2

7,2

4,0 1 0,8

1,8

1,0 5,0 Almacén- vestuarios SA

SC-8



3



4

Schneider Electric14

Rectimat 2, cofret.

Rectimat 2, armario 3.

Rectimat 2 estándar 400 V compensación automática

baterías automáticas Rectimat 2estándar 400 V

PresentaciónLas baterías Rectimat 2 son equipos decompensación automática que se presentan en cofreto armario, según la potencia del equipo.

Características:c Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz.v Otras tensiones, consultar.c Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%.c Nivel de aislamiento:v 0,66 kV.v Resistencia 50 Hz 1 min: 2,5 kV.c Corriente máxima admisible: 1,3 In (400 V).c Tensión máxima admisible (8 horas sobre 24 h,según CEI 831): 450 V.c Categoría de temperatura (400 V):v Temperatura máxima: 40 oC.v Temperatura media sobre 24 h: 35 oC.v Temperatura media anual: 25 oC.v Temperatura mínima: –5 oC.c Grado de protección: IP31.c Autotransformador 400/230 V integrado.c Protección contra contactos directos (puertaabierta).c Color:v Chapa: RAL 9002.v Rejilla ventilación: RAL 7021.c Normas: CEI 439-1, EN 60439.

Instalación:c Fijación:v Cofret: fijación mural o en el suelo mediante zócalo(accesorio).v Armario: fijación al suelo o sobre zócalo 250 mm(accesorio).c Conexión del cableado de potencia por la parteinferior mediante tapa pasacables.c El TI (5 VA s 5 A) no se suministra, a instalar aguasarriba de la batería y de las cargas.c No es necesario prever tensión auxiliar 230 V/50 Hzpara alimentar las bobinas de los contactores.

Opciones:c Disyuntor de cabecera.c Módulo compensación fijo.c Ampliabilidad.

Dimensiones pág. 37

Clase estándar 400 V para redes no contaminadas

ref. Q composición realización(kVAr) física

52611 160 215+30 cofret 52612 175 15+230 cofret 52679 190 15+30+45 cofret 52613 190 30+60 armario 1 52614 105 15+30+60 armario 1 52615 120 215+330 armario 2 52680 120 230+60 armario 1 52681 135 15+30+245 armario 1 52682 135 45+90 armario 1 52683 150 15+30+45+60 armario 1 52616 150 30+260 armario 1 52684 165 15+30+260 armario 1 52685 180 15+30+345 armario 2 52617 180 30+60+90 armario 1 52686 180 245+90 armario 1 52687 195 215+30+345 armario 2 52688 210 15+30+45+260 armario 2 52618 210 230+60+90 armario 2 52689 225 15+30+360 armario 2 52690 225 45+290 armario 2 52619 240 230+360 armario 2 52692 255 15+830 armario 3 52693 270 15+30+45+360 armario 3 52620 270 30+60+290 armario 2 52694 270 245+290 armario 2 52695 270 390 armario 2 52696 300 230+60+290 armario 3 52621 315 45+390 armario 3 52697 330 30+560 armario 3 52698 360 30+60+390 armario 3 52622 360 245+390 armario 3 52699 360 490 armario 3 52700 390 230+60+390 armario 3 52623 405 45+490 armario 3 52701 420 230+660 armario 4 52702 450 30+60+490 armario 3 52703 450 245+490 armario 3 52624 450 590 armario 3 52704 480 230+60+490 armario 4 52625 495 45+590 armario 4 52705 510 30+860 armario 4 52706 540 30+60+590 armario 4 52707 540 245+590 armario 4 52626 540 690 armario 4 52708 570 230+60+590 armario 4 52627 585 45+690 armario 4 52709 600 230+960 armario 4 52710 630 30+60+690 armario 4 52711 630 245+690 armario 4 52628 630 790 armario 4 52712 660 230+60+690 armario 4 52629 675 45+790 armario 4 52713 720 30+60+790 armario 4 52714 720 245+790 armario 4 52630 720 890 armario 4 52715 750 230+60+790 armario 4 52631 765 45+890 armario 4 52716 810 30+60+890 armario 4 52717 810 245+890 armario 4 52632 810 990 armario 4 52718 840 230+60+890 armario 4 52633 855 45+990 armario 4 52719 900 30+60+990 armario 4 52720 900 245+990 armario 4 52634 900 1090 armario 4

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Schneider Electric 47

información técnica

c Dimensionamiento de los cables:v Sección del cable de conexión TI / regulador:2,5 mm2 como mínimo.c Conexión del TI(circuito de medida de intensidad):v Situación del TI:Verificar que el transformador está instalado“aguas arriba” de la batería y de losreceptores en una de las fases (identificarlacomo fase 1).v Verificación de la correcta conexiónde la fase 1 de la batería:Cerciórese de que la fase 1 de la batería seaconectada a la fase sobre la cual se ha instaladoel TI.En caso de duda conecte un voltímetro entre elborne L1 del equipo y la fase donde está el TI. Elvoltímetro debe marcar 0 V; si no es así, cambie el TIa la fase adecuada, o mantenga el TI en su sitio ypermute los cables de potencia de alimentación de labatería hasta alcanzar la posición deseada.v Conexión del TI a la batería:Conecte los cables provenientes del TI en el regleterodel equipo: S1 en el borne K y S2 en el borne L.c Conexión a tierra:Efectúe la conexión al borne identificado para esteefecto en el equipo.c Conexión de los 2 cables de alimentación de lamaniobra.c Conexión de los 3 cables de potencia:Conecte las fases definidas anteriormente como L1,L2, L3 en las bornas L1, L2, L3 del equipo.

S1 S2

K L B AL3

L2

L1

56 4 23 1 C

U auxiliar

230 V 50 Hz

N F

0 C

FU 21

FU 22

40

0 V

0 V

1 0

A1

A2

2 0

KM2

C2

A1

A2

n 0

KMn

Cn

L3

L2

L1

Red

400 V /

50 Hz

C1

KM1

A1

A2

VARLOGIC R6

S2 S1 400V 230V 0V

A B 6 5 4 3 2 1 C

P1 P2

conexión

cliente

c C1, C2...Cn condensadores.c KM1, KM2...KMn contactores.c FU21: fusibles de protección regulador.c F22: fusibles de protección circuito de mando.c Bornas KL: bornas entrada TI.c Bornas AB: bornas alimentación auxiliar 230 V,50 Hz.

esquema tipo baterías automáticas

recomendaciones de instalación

S1 S2

K L

P 1 P 2

S 1 S 2

L1

L2

L3

L1

L2

L3

L1

L2

L3

L1

L2

L3

P 1 P 2

b a t e r í a

Sin título-5 14/1/03, 08:2647

Schneider Electric6

condensador trifásico Varplus,estándar 400 V / 230 V / 440 V

compensación fija

condensador Varplus M1,estándar 400 V / 230 V / 440 Vc Condensadores enchufables entre sí.c Potencias máximas de ensamblaje entre variosVarplus M1:v 60 kVAr (400 V - 440 V).v 30 kVAr (230 V).c Protección con membrana de sobrepresión y fusibleinterno.c Frecuencia: 50 Hz.c Grado de protección: IP00 sin cubrebornes / IP41con cubrebornes.

tensión referencia potencia (V) (kVAr) 400 51969 02,5 0 0

52417 05 0 052418 07,5 0 052419 10 0 052420 12,5 0 052421 15 0 0

230 52410 02,5 052411 03,8 0 052412 05 0 052413 05,5 0 052414 07,5 0 0

440 52424 04,5 052425 06 0 052426 09 0 052427 12,5 0 052428 14 0 0

tensión referencia potencia (V) (kVAr) 400 52470 100

52471 12052472 140

230 52473 05052474 06052475 070

440 52476 09752477 11052478 13052479 145

condensador Varplus granpotenciac Conjunto formado por condensadores Varplusmontados base contra base sobre zócalo metálicopintado (RAL 7032).c Frecuencia: 50 Hz.c Grado de protección: IP31.c Protección con membrana de sobrepresión y fusibleinterno.

condensador Varplus M4,estándar 400 V / 230 V / 440 Vc Condensadores enchufables con la gama VarplusM1 (1 Varplus M4 con diversos Varplus M1).c Potencias máximas de ensamblaje:v 100 kVAr (400 V - 440 V).v 60 kVAr (230 V).c Protección con membrana de sobrepresión y fusibleinterno.c Frecuencia: 50 Hz.c Grado de protección: IP00 sin cubrebornes / IP41con cubrebornes.

tensión referencia potencia (V) (kVAr) 400 52422 50 0

52423 60 0 230 52415 30 0

52416 32,5 0 440 52429 50 0

52430 55 0

Dimensiones pág. 34

Pags. 06-07 26/1/04, 09:596

Guía de instalación

Altivar 31H

Variadores de velocidad para motores asíncronos

1

Contenido

Referencias de los variadores ___________________________________________________________________________________ 2Montaje_____________________________________________________________________________________________________ 4Cableado ___________________________________________________________________________________________________ 8

Cuando el variador está conectado, los elementos de potencia y un determinadonúmero de componentes de control internos se conectan a la red dealimentación. Es extremadamente peligroso tocarlos. La tapa del variador debepermanecer cerrada.

De forma general, cualquier intervención, tanto en la parte eléctrica como en lamecánica de la instalación o de la máquina, debe ir precedida de la interrupciónde la alimentación del variador.Una vez desconectada la red del ALTIVAR y apagado el display, espere 10minutos antes de manipular el aparato. Este período de tiempo corresponde altiempo de descarga de los condensadores.En explotación el motor se puede detener, al suprimir las órdenes de marcha ode la consigna de velocidad, téngase en cuenta que el variador permanece entensión. Si la seguridad del personal exige la prohibición de cualquier arranqueintempestivo, este bloqueo electrónico se hace insuficiente: Prevea unainterrupción del circuito de potencia.

El variador incluye dispositivos de seguridad que pueden, en caso de que seproduzcan fallos, controlar la parada del variador y la parada del motor. Sinembargo este motor puede sufrir también una parada debido a un bloqueomecánico, variaciones de tensión, o interrupciones en la alimentación.Téngase en cuenta que la desaparición de las causas de las paradas puedeprovocar un rearranque que suponga un riesgo para determinadas máquinas oinstalaciones, especialmente para las que deben ser conformes a las normasrelativas a la seguridad.

Es importante, por tanto, para estos casos, que el usuario se proteja contradichas posibilidades de rearranque con la ayuda de un detector de bajavelocidad que provoque, en caso de parada no programada del motor, lainterrupción de la alimentación del variador.

La instalación y la puesta en marcha de este variador deben efectuarse según lasnormas internacionales IEC y las normas nacionales locales. Su cumplimiento esresponsabilidad del integrador, que si se encuentra en la comunidad europea,debe respetar, entre otras normas, la directiva CEM.El respeto de estas normas fundamentales de la directiva CEM vienecondicionado especialmente por la aplicación de las prescripciones quecontiene el presente documento.

El Altivar 31 debe considerarse como un componente, no se trata de unamáquina ni de un aparato preparado para el uso según las directivas europeas(directiva sobre máquinas y directiva sobre compatibilidad electromagnética).Garantizar la conformidad de la máquina con dichas directivas esresponsabilidad del cliente final.

El variador no debe utilizarse como componente de seguridad para las máquinasque presenten un riesgo material o humano (aparatos de elevación, por ejemplo).En tales casos, la supervisión de la sobrevelocidad o de pérdida de control de latrayectoria debe estar asegurada por componentes diferentes e independientesdel variador.

Los productos y materiales que se presentan en este documento sonsusceptibles de sufrir cambios o modificaciones tanto en el aspecto técnicocomo en el de utilización. La descripción de los mismos no puede, bajo ningúnconcepto, revestir un carácter contractual.

NOTA: consulte también la guía de programación.

Referencias de los variadores

Tensión de alimentación monofásica: 200…240 V 50/60 HzMotor trifásico 200...240 V

Tensión de alimentación trifásica: 200…240 V 50/60 HzMotor trifásico 200...240 V

(1)Estas potencias y corrientes se indican para una temperatura ambiente de 50 °C, una frecuencia de corte de 4 kHz y uso en régimen permanente. La frecuencia de corte puede ajustarse entre 2 y 16 kHz.A más de 4 kHz, el variador disminuirá por si mismo la frecuencia de corte en caso de calentamiento excesivo. El calentamiento se controla con una sonda PTC en el propio módulo de potencia. No obstante, debe aplicarse una desclasificación a la corriente nominal del variador en caso de que el funcionamiento a más de 4 kHz deba ser permanente.Las desclasificaciones, en función de la frecuencia de corte, de la temperatura ambiente y de las condiciones de montaje, se indican en la página 6.

(2)Corriente en una red con la "Icc de línea estimada máx." indicada.

(3)Corriente de pico a la puesta en tensión, para la tensión máx. (240 V + 10%).

(4)Durante 60 segundos.

(5)Referencia para un variador con terminal integrado sin componente de control. Para un variador con potenciómetro de control y botones RUN/STOP, debe añadirse una A al final de la referencia. Por ejemplo: ATV31H018M2A.

(6)4,8 A a 200 V/4,6 A a 208 V/4,2 A 230 V y 240 V.

Motor Red (entrada) Variador (salida) Altivar 31Potenciaindicada en la placa (1)

Corriente de línea máx. (2)

Icc de línea estimada máx.

Potencia aparente

Corriente de conexión máx.(3)

Corriente nominal In(1)

Corr. transitoria máx. (1) (4)

Potenciadisipada en carganominal

Referencia(5)

en200 V

en240 V

kW/HP A A kA kVA A A A W0,18/0,25 3,0 2,5 1 0,6 10 1,5 2,3 24 ATV31H018M20,37/0,5 5,3 4,4 1 1,0 10 3,3 5,0 41 ATV31H037M20,55/0,75 6,8 5,8 1 1,4 10 3,7 5,6 46 ATV31H055M20,75/1 8,9 7,5 1 1,8 10 4,8/4,2 (6) 7,2 60 ATV31H075M21,1/1,5 12,1 10,2 1 2,4 19 6,9 10,4 74 ATV31HU11M21,5/2 15,8 13,3 1 3,2 19 8,0 12,0 90 ATV31HU15M22,2/3 21,9 18,4 1 4,4 19 11,0 16,5 123 ATV31HU22M2




Potencia aparente





Referencia(5)

en200 V

en240 V

kW/HP A A kA kVA A A A W0,18/0,25 2,1 1,9 5 0,7 10 1,5 2,3 23 ATV31H018M3X0,37/0,5 3,8 3,3 5 1,3 10 3,3 5,0 38 ATV31H037M3X0,55/0,75 4,9 4,2 5 1,7 10 3,7 5,6 43 ATV31H055M3X0,75/1 6,4 5,6 5 2,2 10 4,8 7,2 55 ATV31H075M3X1,1/1,5 8,5 7,4 5 3,0 10 6,9 10,4 71 ATV31HU11M3X1,5/2 11,1 9,6 5 3,8 10 8,0 12,0 86 ATV31HU15M3X2,2/3 14,9 13,0 5 5,2 10 11,0 16,5 114 ATV31HU22M3X3/3 19,1 16,6 5 6,6 19 13,7 20,6 146 ATV31HU30M3X4/5 24,2 21,1 5 8,4 19 17,5 26,3 180 ATV31HU40M3X5,5/7,5 36,8 32,0 22 12,8 23 27,5 41,3 292 ATV31HU55M3X7,5/10 46,8 40,9 22 16,2 23 33,0 49,5 388 ATV31HU75M3X11/15 63,5 55,6 22 22,0 93 54,0 81,0 477 ATV31HD11M3X15/20 82,1 71,9 22 28,5 93 66,0 99,0 628 ATV31HD15M3X

2

Referencias de los variadores



(1)Estas potencias y corrientes se indican para una temperatura ambiente de 50 °C, una frecuencia de corte de 4 kHz y uso en régimen permanente. La frecuencia de corte puede ajustarse entre 2 y 16 kHz.A más de 4 kHz, el variador disminuirá por si mismo la frecuencia de corte en caso de calentamiento excesivo. El calentamiento se controla con una sonda PTC en el propio módulo de potencia. No obstante, debe aplicarse una desclasificación a la corriente nominal del variador en caso de que el funcionamiento a más de 4 kHz deba ser permanente.Las desclasificaciones, en función de la frecuencia de corte, de la temperatura ambiente y de las condiciones de montaje, se indican en la página 6.

(2)Corriente en una red con la "Icc de línea estimada máx." indicada.

(3)Corriente de pico a la puesta en tensión, para la tensión máx. (500 V + 10%, 600 V + 10%).

(4)Durante 60 segundos.

(5)Referencia para un variador con terminal integrado sin componente de control. Para un variador con potenciómetro de control y botones RUN/STOP, debe añadirse una A al final de la referencia. Por ejemplo: ATV31H037N4A.




Potencia aparente





Referencia(5)

en380 V

en500 V

kW/HP A A kA kVA A A A W0,37/0,5 2,2 1,7 5 1,5 10 1,5 2,3 32 ATV31H037N40,55/0,75 2,8 2,2 5 1,8 10 1,9 2,9 37 ATV31H055N40,75/1 3,6 2,7 5 2,4 10 2,3 3,5 41 ATV31H075N41,1/1,5 4,9 3,7 5 3,2 10 3,0 4,5 48 ATV31HU11N41,5/2 6,4 4,8 5 4,2 10 4,1 6,2 61 ATV31HU15N42,2/3 8,9 6,7 5 5,9 10 5,5 8,3 79 ATV31HU22N43/3 10,9 8,3 5 7,1 10 7,1 10,7 125 ATV31HU30N44/5 13,9 10,6 5 9,2 10 9,5 14,3 150 ATV31HU40N45,5/7,5 21,9 16,5 22 15,0 30 14,3 21,5 232 ATV31HU55N47,5/10 27,7 21,0 22 18,0 30 17,0 25,5 269 ATV31HU75N411/15 37,2 28,4 22 25,0 97 27,7 41,6 397 ATV31HD11N415/20 48,2 36,8 22 32,0 97 33,0 49,5 492 ATV31HD15N4




Potencia aparente





Referencia

en525 V

en600 V

kW/HP A A kA kVA A A A W0,75/1 2,8 2,4 5 2,5 12 1,7 2,6 36 ATV31H075S6X1,5/2 4,8 4,2 5 4,4 12 2,7 4,1 48 ATV31HU15S6X2,2/3 6,4 5,6 5 5,8 12 3,9 5,9 62 ATV31HU22S6X4/5 10,7 9,3 5 9,7 12 6,1 9,2 94 ATV31HU40S6X5,5/7,5 16,2 14,1 22 15,0 36 9,0 13,5 133 ATV31HU55S6X7,5/10 21,3 18,5 22 19,0 36 11,0 16,5 165 ATV31HU75S6X11/15 27,8 24,4 22 25,0 117 17,0 25,5 257 ATV31HD11S6X15/20 36,4 31,8 22 33,0 117 22,0 33,0 335 ATV31HD15S6X

3

Montaje

Dimensiones y pesos

(1)Para los variadores de la gama A, añadir 8 mm para el botón del potenciómetro.

ATV31 amm

b mm

c (1)mm

G mm

hmm

H mm

Ømm

Paratornillo

Pesokg

H018M3X, H037M3X Tamaño 1 72 145 120 60±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 0,9H055M3X, H075M3X Tamaño 2 72 145 130 60±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 0,9H018M2, H037M2 Tamaño 3 72 145 130 60±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 1,05H055M2, H075M2 Tamaño 4 72 145 140 60±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 1,05HU11M3X, HU15M3X Tamaño 5 105 143 130 93±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 1,25HU11M2, HU15M2, HU22M3X, H037N4, H055N4, H075N4, HU11N4,HU15N4, H075S6X, HU15S6X

Tamaño 6 105 143 150 93±1 5 121,5±1 2 x 5 M4 1,35

ATV31 amm

b mm

c (1)mm

G mm

hmm

H mm

Ømm

Paratornillo

Pesokg

HU22M2, HU30M3X, HU40M3X, HU22N4, HU30N4, HU40N4, HU22S6X, HU40S6X

Tamaño 7 140 184 150 126±1 6,5 157±1 4 x 5 M4 2,35

HU55M3X, HU75M3X, HU55N4, HU75N4, HU55S6X, HU75S6X

Tamaño 8 180 232 170 160±1 5 210±1 4 x 5 M4 4,70

HD11M3X, HD15M3X, HD11N4, HD15N4, HD11S6X, HD15S6X

Tamaño 9 245 330 190 225±1 7 295±1 4 x 6 M5 9,0

4

Montaje

Condiciones de montaje y de temperaturaInstale el aparato en posición vertical, a ± 10°.Evite colocarlo cerca de fuentes de calor.Deje espacio libre suficiente para garantizar la circulación del aire necesario para el enfriamiento, que se realizapor ventilación de abajo hacia arriba.

Espacio libre frontalmente: 10 mm mínimo.

Cuando el grado de protección IP20 es suficiente, se recomienda retirar el obturador de protección pegado sobreel variador, tal y como se indica a continuación.

Extracción de la tapa de protección

Hay 3 tipos de montaje posibles:

Montaje A: Espacio libre u 50 mm a cada lado, con la tapa de protección presente

Montaje B: Variadores lado a lado, retirando la tapa de protección (el grado de protección pasa a ser IP20)

Montaje C: Espacio libre u 50 mm a cada lado, retirando la tapa de protección (el grado de protección pasa a ser IP20)

≥ 50

mm

≥ 50

mm

Ejemplo: ATV31HU11M3X

u 50 mm u 50 mm

u 50 mm u 50 mm

5

Montaje

Curvas de desclasificación de la corriente In del variador, en función de la temperatura, de la frecuencia de corte y del tipo de montaje.

Para las temperaturas intermedias (por ejemplo, 55 °C), se puede interpolar entre 2 curvas.

En caso de montaje en armario, asegúrese de que haya al menos un caudal de aire equivalente al valor indicado en la siguiente tabla, para cada variador.

ATV31 Caudal en m3/horaH018M2, H037M2, H055M2, H018M3X, H037M3X, H055M3X, H037N4, H055N4, H075N4, HU11N4H075S6X, HU15S6X

18

H075M2, HU11M2, HU15M2H075M3X, HU11M3X, HU15M3XHU15N4, HU22N4HU22S6X, HU40S6X

33

HU22M2, HU22M3X, HU30M3X, HU40M3XHU30N4, HU40N4HU55S6X, HU75S6X

93

HU55M3XHU55N4, HU75N4HD11S6X

102

HU75M3X, HD11M3X, HD11N4, HD15N4HD15S6X

168

HD15M3X 216

In = 100 %

- 25 %

- 35 %

- 45 %

- 55 %

- 65 %

90 %

80 %

70 %

60 %

50 %

40 %

30 %

- 5 %- 10 %

- 15 %

- 25 %

- 35 %

- 10 %

- 20 %

- 30 %

- 40 %

- 50 %

4 kHz 8 kHz 12 kHz 16 kHz

40 °C (montajes A, B y C)

50 °C (montaje C)

50 °C (montajes A y B)

60 °C (montaje C)

60 °C (montajes A y B)

Frecuencia de corte

I/In

6

Montaje

Compatibilidad electromagnéticaPlatina CEM: suministrada con el variadorFije la platina de equipotencialidad CEM sobre los orificios del radiador del ATV 31 utilizando los 2 tornillos suministrados, tal como seindica en los croquis siguientes.

ATV31 ATV31H018M3X, H037M3X Tamaño 1 HU22M2, HU30M3X, HU40M3X,

HU22N4, HU30N4, HU40N4, HU22S6X, HU40S6X

Tamaño 7H055M3X, H075M3X Tamaño 2

H018M2, H037M2 Tamaño 3 HU55M3X, HU75M3X, HU55N4, HU75N4, HU55S6X, HU75S6X

Tamaño 8H055M2, H075M2 Tamaño 4

HU11M3X, HU15M3X Tamaño 5 HD11M3X, HD15M3X, HD11N4, HD15N4, HD11S6X, HD15S6X

Tamaño 9HU11M2, HU15M2, HU22M3X, H037N4, H055N4, H075N4, HU11N4, HU15N4, H075S6X, HU15S6X

Tamaño 6

50 49

48

75

75Tornillos suministrados:4 tornillos M4 para fijación de abrazaderas CEM (abrazaderasno suministradas)1 tornillo M5 para la masa

2tornillos

Tamaño 1 - 4

Tamaño 5 -6 Tamaño 8 Tamaño 9Tamaño 7

2tornillos

2torni-llos

2tornillos

2tornillos

7

Cableado

Acceso a los bornerosPara acceder a los borneros, abra la tapa tal como se describe en el ejemplo siguiente.

Borneros de potencia

Conecte las bornas de potencia antes que las bornas de control.

Características de las bornas de potencia

Función de las bornas de potencia

Nunca retire la barra de unión entre PO y PA/+.

Altivar ATV 31 Capacidad máxima de conexión Par de apriete en NmAWG mm2

H018M2, H037M2, H055M2, H075M2,H018M3X, H037M3X, H055M3X, H075M3X, HU11M3X, HU15M3X

AWG 14 2,5 0,8

HU11M2, HU15M2, HU22M2,HU22M3X, HU30M3X, HU40M3X,H037N4, H055N4, H075N4, HU11N4,HU15N4, HU22N4, HU30N4, HU40N4H075S6X, HU15S6X, HU22S6X, HU40S6X

AWG 10 6 1,2

HU55M3X, HU75M3X, HU55N4, HU75N4, HU55S6X, HU75S6X

AWG 6 16 2,2

HD11M3X, HD15M3X, HD11N4, HD15N4, HD11S6X, HD15S6X

AWG 3 25 4

Bornas Función Para Altivar ATV 31t Borna de masa Cualquier calibreR/L1S/L2

Alimentación de potencia ATV31ppppM2

R/L1S/L2T/L3

ATV31ppppM3XATV31ppppN4ATV31ppppS6X

PO Polaridad + del bus de corriente continua Cualquier calibrePA/+ Salida hacia la resistencia de frenado (polaridad +) Cualquier calibrePB Salida hacia la resistencia de frenado Cualquier calibrePC/- Polaridad - del bus de corriente continua Cualquier calibreU/T1V/T2W/T3

Salidas hacia el motor Cualquier calibre

Ejemplo: ATV31HU11M2

8

Cableado

Disposición de las bornas de potencia

T/L3R/L1 S/L2

P0 PA/+ PB PC/- U/T1 V/T2 W/T3

R/L1 S/L2


R/L1 S/L2 T/L3

P0 PA/+ PB PC/- U/T1 V/T2 W/T3 R/L1 S/L2


R/L1 S/L2 T/L3 P0 PA/+ PB PC/- U/T1 V/T2 W/T3

R/L1 S/L2 T/L3 P0 PA/+ PB PC/- U/T1 V/T2 W/T3

ATV 31H018M3X, H037M3X, H055M3X, H075M3X ATV 31H018M2, H037M2, H055M2, H075M2

ATV31 HU11M3X, HU15M3X, HU22M3X, HU30M3X, HU40M3X, H037N4, H055N4, H075N4, HU11N4, HU15N4, HU22N4, HU30N4, HU40N4, H075S6X, HU15S6X, HU22S6X, HU40S6X ATV 31HU11M2, HU15M2, HU22M2

ATV 31HU55M3X, HU75M3X, HU55N4, HU75N4, HU55S6X, HU75S6X

ATV 31HD11M3X, HD15M3X, HD11N4, HD15N4, HD11S6X, HD15S6X

9

Cableado

Borneros de control

- Capacidad máxima de conexión: 2,5 mm2 - AWG 14- Par de apriete máx: 0,6 Nm

24V

LI1

LI2

LI3

LI4

LI5

LI6

CLI

CO

M

AI1

SourceCLISINK

RJ45

10V

AI2

R1B

R1A

R1C

R2A

R2C

AI3

CO

M

AO

V

AO

CConmutador deconfiguración de las

entradas lógicas

ConectorRJ45

Borneros de control

10

Cableado

Borneros de controlDisposición, características y funciones de las bornas de controlBorne Función Características eléctricasR1AR1BR1C

Contacto NC/NA con punto común (R1C) del relé programable R1

• Poder de conmutación mín.: 10 mA para 5 V c• Poder de conmutación máx. con carga resistiva (cos ϕ = 1 y L/R = 0 ms): 5 A para 250 V a y 30 V c• Poder de conmutación máx. en carga inductiva (cos ϕ = 0,4 y L/R = 7 ms): 1,5 A para 250 V a y 30 V c• Tiempo de muestreo de 8 ms• Vida útil: 100.000 maniobras con poder de conmutación máx., 1.000.000 de maniobras con poder de conmutación mín.

R2AR2C

Contacto de cierre del reléprogramable R2

COM Común de las entradas/salidas analógicas

0 V

AI1 Entrada analógica en tensión Entrada analógica 0 + 10 V (tensión máxima no destructiva: 30 V) • Impedancia 30 kΩ• Resolución 0,01 V, convertidor 10 bits• Precisión ± 4,3% y linealidad ± 0,2% del valor máximo• Tiempo de muestreo de 8 ms• Utilización con cable apantallado, máx. 100 m

10 V Alimentación del potenciómetro de consigna 1 a 10 kΩ

+10 V (+ 8% - 0), 10 mA máx., protegida contra cortocircuitos y sobrecargas

AI2 Entrada analógica en tensión Entrada analógica bipolar 0 ± 10 V (tensión máxima no destructiva: ± 30 V)La polaridad + o - de la tensión en AI2 influye en el sentido de la consigna y, por lo tanto, en el sentido de marcha.• Impedancia 30 kΩ• Resolución 0,01 V, convertidor 10 bits + signo• Precisión ± 4,3% y linealidad ± 0,2% del valor máximo• Tiempo de muestreo de 8 ms• Uso con cable apantallado, máx. 100 m

AI3 Entrada analógica en corriente Entrada analógica X - Y mA (X e Y pueden programarse entre 0 y 20 mA),• Impedancia 250 Ω• Resolución 0,02 mA, convertidor 10 bits• Precisión ± 4,3% y linealidad ± 0,2% del valor máximo• Tiempo de muestreo de 8 ms

COM Común de las entradas/salidas analógicas

0 V

AOV

AOC

Salida analógica de tensión AOVoSalida analógica de corriente AOC oSalida lógica de tensión AOCAOV o AOC son asignables (la una o la otra, pero no las dos)

Salida analógica de 0 a 10 V, impedancia de carga mínima 470 ΩoSalida analógica X - Y mA (X e Y pueden programarse entre 0 y 20 mA),impedancia de carga máxima 800 Ω• Resolución 8 bits (1)• Precisión ± 1% (1)• Linealidad ± 0,2%% (1)• Tiempo de muestreo de 8 msEsta salida analógica puede configurarse en salida lógica de 24 V en AOC , impedancia de carga mínima 1,2 kΩ.(1) Características del convertidor digital/analógico.

24 V Alimentación de las entradas lógicas + 24 V protegida contra cortocircuitos y sobrecargas, mín. 19 V, máx. 30 VConsumo máx. disponible cliente 100 mA

LI1LI2LI3

Entradas lógicas Entradas lógicas programables • Alimentación + 24 V (máx. 30 V)• Impedancia 3,5 kΩ• Estado 0 si < 5 V, estado 1 si > 11 V (diferencia de potencial entre LI- y CLI)• Tiempo de muestreo de 4 ms

LI4LI5LI6

Entradas lógicas Entradas lógicas programables • Alimentación + 24 V (máx. 30 V)• Impedancia 3,5 kΩ• Estado 0 si < 5 V, estado 1 si > 11 V (diferencia de potencial entre LI- y CLI)• Tiempo de muestreo de 4 ms

CLI Común de las entradas lógicas Véase la página 12.

11

Cableado

Esquema de conexión para el preajuste de fábrica

(1) Inductancia de línea eventual (monofásica o trifásica)(2) Contactos del relé de fallo, para señalar a distancia el estado del variador

Nota: Instale antiparásitos a todos los circuitos inductivos próximos al variador o acoplados al mismo tal como relés, contactores,electroválvulas, etc.

Elección de los componentes asociados:Véase catálogo.

Conmutador de las entradas lógicasEste conmutador cambia la tensión de la conexión común de las entradas lógicas: a 0 V, a 24 V o "al aire".

Red trifásica

Potenciómetrode referencia

X - Y mA

Red monofásica

ATV31ppppM2

ATV31ppppM3X/N4/S6X

Resistencia de frenado eventual

0 ± 10 V

Relé 24 V oEntrada de autómata 24 VoIndicador LED

Utilización de la salida analógica en salida lógica

0VSOURCE

CLI

SINK

CLI LI1 LIx

CLI LI1 LIx

24V

CLI LI1 LIx

CLI a 0 V (ajuste de fábrica)

CLI “al aire”

CLI a 24 V

12

Cableado

Ejemplos de esquemas aconsejadosUso de contactos sin potencial

Uso de salidas de autómatas con transistores

Precauciones de cableadoPotenciaEl variador debe conectarse obligatoriamente a tierra, en conformidad con las normas relativas a las corrientes de fuga elevadas(superiores a 3,5 mA). Cuando la normativa exija la instalación aguas arriba de una protección por dispositivo de corriente diferencial residual, debe utilizarse undispositivo de tipo A para los variadores monofásicos y de tipo B para los variadores trifásicos. Elegir un modelo adaptado que integre:• filtrado de las corrientes de HF,• temporización que evite cualquier disparo debido a la carga de las capacidades parásitas en la puesta en tensión. La temporización no

es posible para aparatos de 30 mA. En ese caso, elegir aparatos inmunizados contra los disparos imprevistos, por ejemplo, DDR con inmunidad reforzada de la gama s.i (marca Merlin Gerin).

Si la instalación cuenta con varios variadores, prevea un dispositivo diferencial de corriente residual por variador.

Separe los cables de potencia de los circuitos de señalización de la instalación (detectores, autómatas programables, aparatos de medida,vídeo, teléfono).

En caso de longitudes de cable > 50 m entre el variador y el motor: añada filtros de salida (véase catálogo).

ControlSepare los circuitos de control y los cables de potencia. En el caso de los circuitos de control y consigna de velocidad, es aconsejableutilizar cable apantallado y trenzado de sección comprendida entre 25 y 50 mm que conecte la pantalla a tierra en los dos extremos.

• Conmutador en posición "Source" (ajuste de fábrica de los modelos ATV31 que no sean ATV31ppppA)

• Conmutador en posición "SINK" (ajuste de fábrica de los modelos ATV31ppppA)

• Conmutador en posición CLI • Conmutador en posición CLI

0V

LI1 24V

24V

LI1 COM

24V

0V

LI1COM CLI

Autómata 0V

LI1COM CLI

24VAutómata

13

Cableado

Uso en una red ITRed IT: Neutro aislado o impedante.Utilice un dispositivo de control de aislamiento compatible con las cargas no lineales: por ejemplo, del tipo XM200 de la marca Merlin Gerin.

Los ATV 31pppM2 y N4 incluyen filtros RFI integrados. Para utilizarlos en una red IT, se debe eliminar la conexión a masa de estos filtros,de la manera siguiente:

ATV31H018M2 a U22M2 y ATV31H037N4 a U40N4:

Levante el puente situado a la izquierda del borne de masa, tal como se indica en la figura siguiente.

ATV31HU55N4 a D15N4:

Cambie de posición el cable con terminal, situado a la izquierda y encima de los bornes de potencia, tal como se muestra en la figurasiguiente (ejemplo: ATV31HU55N4):

Normal(filtro conectado)

Red IT(filtro desconectado)

Normal(filtro conectado)(posición de fábrica)

Red IT(filtro desconectado)

14

Cableado

Compatibilidad electromagnéticaPrincipio• Equipotencialidad de "alta frecuencia" de las masas entre el variador, el motor y las pantallas de los cables.• Uso de cables apantallados con pantalla conectada a tierra, en todo su perímetro, en los dos extremos de los cables del motor 6, la

resistencia de frenado eventual 8 y el control/mando 7. En parte del recorrido, dicha pantalla se puede realizar con tubos o con conductos metálicos con la condición de que no se produzcan discontinuidades.

• Aleje el cable de alimentación (red) del cable del motor tanto como sea posible.

Plano de instalación (ejemplos)

1 Plano de tierra en chapa incluido con el variador; para montarlo sobre éste según muestra el dibujo.

2 Altivar 31

3 Hilos o cable de alimentación no apantallados.

4 Hilos no apantallados para la salida de los contactos de los relés.

5 Fijación y conexión a tierra de las pantallas de los cables 6, 7 y 8 lo más cerca posible del variador:- pele las pantallas,- utilice abrazaderas metálicas inoxidables de un tamaño adecuado sobre las partes peladas de las pantallas para la fijación a la chapa 1. Las pantallas deben estar lo suficientemente apretadas a la chapa para que los contactos sean correctos.

6 Cable apantallado para conectar el motor, con pantalla conectada a tierra por los dos extremos.Esta pantalla no se debe interrumpir, y, en caso de que existan borneros intermedios, estos últimos deben estar en una caja metálica apantallada CEM.Para los variadores de 0,18 a 1,5 kW, si la frecuencia de corte es superior a 12 kHz, utilice cables de baja capacidad: 130 pF (picoFarad) máx. por metro.

7 Cable apantallado para conectar el control/mando.Cuando sean necesarios varios conductores, habrá que utilizar secciones pequeñas (0,5 mm2).La pantalla debe estar conectada a tierra por los dos extremos. Esta pantalla no se debe interrumpir, y, en caso de que existan borneros intermedios, éstos deben estar en una caja metálica apantallada CEM.

8 Cable apantallado para conectar la resistencia de frenado eventual.Esta pantalla no se debe interrumpir, y, en caso de que existan borneros intermedios, estos últimos deben estar en una caja metálica apantallada CEM.

Nota:• Si se utiliza un filtro de entrada adicional, éste se monta en el variador y se conecta directamente a la red mediante un cable no

apantallado. La conexión 3 al variador se realiza entonces mediante el cable de salida del filtro.• Aunque se realice la conexión equipotencial HF de las masas entre el variador, el motor y las pantallas de los cables es necesario

conectar los conductores de protección PE (verde-amarillo) a los bornes previstos a tal efecto sobre cada uno de los aparatos.

Tamaño 1 Tamaño 2 Tamaño 3 Tamaño 4 Tamaño 5 Tamaño 6 Tamaño 7 Tamaño 8 Tamaño 9ATV31 H018M3X,

H037M3XH055M3X, H075M3X

H018M2, H037M2

H055M2, H075M2

HU11M3X, HU15M3X

HU11M2, HU15M2HU22M3XH037N4, H055N4,H075N4, HU11N4, HU15N4H075S6X, HU15S6X

HU22M2HU30M3X, HU40M3XHU22N4, HU30N4, HU40N4HU22S6X, HU40S6X

HU55M3X, HU75M3XHU55N4, HU75N4HU55S6X, HU75S6X

HD11M3X, HD15M3XHD11N4, HD15N4HD11S6X, HD15S6X

2

3

1

8

6

5

4

7

2

3

1

8

65

4

7

2

3

1

8

6

5

4

7

Tamaños 1 a 7 Tamaño 8 Tamaño 9

15

VVDED303041ES

2003-08

atv31h_installing manual_ES_V1

Altistart 48Dominar la energía

Arrancadores-ralentizadores progresivos Altistart 48para motores asíncronos trifásicos de 4 a 1 200 kW.

En el corazón de sus aplicaciones,

Altistart 48:nueva gama conmejores prestaciones

el nuevo arrancador ralentizadorprogresivo Altistart 48 le aporta: altas prestaciones gracias a un concepto exclu-

sivo* que genera arranques y deceleraciones perfectamente controlados,

protección a todos los niveles, una integración simplificada en los armarios y

los automatismos.

230 a 415V, 208 a 690V.

Dos gamas de tensión:

Amplia tolerancia para gruposelectrógenos

para redes de50 y 60 Hz

para potencias de motor de4 a 1200 kW

*Sistema patentado “TCS”:Torque Control System / sistema de control de par

Normas y certificacionesUL / CSA / IEC 60947-4-2CEM: clases A y BDNV (marina, off-shore)C-TICK / GHOST / CCIB /NOM.

Marca CEsegún la normaIEC 60947-4-2.

MEP ATS48(version caste) 19/11/02 12:50 Página 4

... con toda facilidad

Déjese guiar por el softwarePower Suite*Para preparar, memorizar,imprimir configuraciones,realizar comparaciones dearchivos….

Personalice sus ajustes Un menú simple e intuitivo

permite ajustar los parámetrosde su motor.

* Software habitual en la gama de variadores de velocidad Altivar.Disponible en 5 idiomas (alemán, español, francés, inglés e italiano).

Cablee, conecte...arranquePreajustado en fábrica, el Altistart 48 sigue un concepto “Plug & Play”.

La nueva generación de arrancadores Altistart 48 ha sido concebida para optimizardesde el principio la utilización de susmáquinas: disminuyendo los esfuerzos mecánicos o

hidráulicos. reduciendo la demanda en la distribución

eléctrica (subtensión, sobreintensidades). limitando las pérdidas de energía y los

calentamientos….

Mejore elrendimiento desus motores, susmáquinas...y sus presupuestosde explotación...

PC de bolsillo

Las transferencias de datos se realizansimplemente del PC hacia el PC de bolsillo y viceversa.


Arranque clásicocon limitación de corriente

Para limitar losesfuerzos en la cade-na cinemática.

Sólo elsistema “TCS” delAltistart 48 permite: Mantener una velocidad

progresiva hasta lavelocidad nominal,incluso en los casoscon par de arranqueelevado,

Mejorar la durabilidadde las correas y de lamecánica.

Con un arranque clásico con limitación de corriente: Arranque costoso que

provoca calentamientosdel motor.

Final de aceleraciónbrusco que generaesfuerzos mecánicos

Dificultad para determi-nar el ajuste medio.

Para reducirlos transitorioshidráulicos.

Sólo elsistema “TCS” delAltistart 48 permite:

Reducir con gran eficacialos golpes de ariete ygolpes en las válvulas,sea cual sea el estado decarga de la bomba, man-teniendo una decelera-ción gradual, desde lavelocidad máxima hastala parada.

Con un arranque clásico con limitación de corriente:

Fuerte aceleración al finalde la rampa, que generaun aumento de presiónbrusco en los conductoshidráulicos.

Deceleración no controla-da, que puede provocargolpes de ariete.

Las mejores prestacionesal concepto exclusivo TCS*

Protección a todos los niveles

del motorProtección térmica:

• por cálculo de I2t según IEC 60947-4-2,• por tratamiento con sondas PTC.

Función de precalentamiento que evita la condensación.Detección de ausencia de fase.

de la máquina:Sub-carga y sobrecarga con umbrales y tiempos ajustables.Rotor bloqueado.Control del sentido de rotación.

*Patente TCS :Torque ControlSystem.Sistema de control de par.

Con el control del par motor, el

Altistart 48 controla perfectamente el

arranque y la parada de la máquina

Arranquescostosos.

Calentamientos del motor.

Fuerte aceleración.

Esfuerzos mecánicos

e hidráulicos.

Arranqueprogresivo

Resultado garantizadomediante un simple ajustede la rampa

Arranque con el controlde par del Altistart 48

Velocidad motor

Velocidad motor

Control del par motordurante todo el períodode aceleración y de deceleración

Par motor no controlado:aceleraciones y deceleracionesno lineales.

Robustezen la red con perturbaciones


Cableado simplificado con una conexióntransversal en todos los modelos

Control del contactor de by-pass del arrancador al final del arranque con mantenimiento de todas las protecciones (térmica, subcarga, sobrecarga…)

Funciones que facilitan la explotaciónde sus instalaciones:

Configuración de un segundo motor cuyas características seandiferentes.

Visualización de las magnitudes eléctricas (intensidad, poten-cia…), del estado de carga y del tiempo de funcionamiento.

Mantenimiento del diálogo operador gracias a una alimentaciónde control independiente.

Numerosas entradas/salidas configurables (4 entradas lógicas,2 salidas lógicas, 3 salidas relé y 1 salida analógica).

Arranque y deceleración sucesiva de varios motores.

Funciones de comunicación extendidas para acce-der a distancia a las funciones de control, supervi-sión y ajuste:

Modbus integrado.

Pasarelas de comunicación:• Fipio, Profibus DP, DeviceNet.• Ethernet TCP/IP que permite integrarse en

Transparent Factory: sistema de automatizaciónabierta basada en la tecnología de Internet.

Una integración simplificada

... y en los automatismos

... en los armarios...

Contactorde by-pass para eliminar lasdisipaciones térmicas enel armario.

Terminal independienteopcional

Control delcontactor de líneacon el Altistart 48

Red

Borneros de controldesenchufables


El Altistart 48 en elcorazón de sus aplicaciones

Bombas

Ventiladoresy máquinascon elevadainercia(centrífugadora,trituradora,machacadora...)

CintasTransportadoras

Compresores

Arranque progresivo que reduce los golpes mecánicos y el patinaje de las correas.

Control de sobrecarga para detección de incidentes, de punto de fricción, de obstrucciones o de subcarga para detección de rupturas.

Estándar*

Estándar*

Estándar* osevero* (>>30s)

Estándar* osevero* (>>30s)

Mejor gestión de los transitorios hidráulicos:- Aumento progresivo de la presión del fluido en

la canalización.- Reducción de los golpes de ariete y golpes en las válvulas (en presencia de

la red eléctrica).- Eliminación del deterioro de filtros o de inyectores (irrigación) y del deterioro

prematuro de las canalizaciones.- Menor fatiga de las tuberías al disminuir los fenómenos de presión-sobrepre-

sión. Ajuste independiente del estado de carga. Protección contra la sub-carga (descebado), la pérdida o la inversión de fases y

en los casos de rotor bloqueado. Durante la parada, paso automático del motor a rueda libre cuando el caudal de

la bomba pasa a ser pequeño, evitando así los calentamientos.

* «Estándar» o «severo» define el tipo de aplicación que permite seleccionar el arrancador en la guía de elección.

Arranque progresivo que evita los esfuerzos de la cadena cinemática y el patinaje de las correas.

Función “extracción de humos” Limitación de la corriente y de las caídas de tensión en el arranque. Recuperación al vuelo de un ventilador que gira en sentido inverso. Detección contra sobrecargas por obturación o subcarga (transmisión del motor

al ventilador rota). Par de frenado durante la parada.

Eliminación del patinaje de correas. Reducción de las puntas de intensidad. Protección incluso para motores especiales. Detección de la inversión del sentido de rotación de las fases. Contacto para vaciado automático a la parada.

Con el control de par y las funciones del Altistart 48


Guía de opciones Altistart 48

Potencia Corrientedel motor nominal

(IcL)230 V 400 VKw kW A3 5,5 12 ATS 48D17Q4 7,5 17 ATS 48D22Q5,5 11 22 ATS 48D32Q7,5 15 32 ATS 48D38Q9 18,5 38 ATS 48D47Q11 22 47 ATS 48D62Q15 30 62 ATS 48D75Q18,5 37 75 ATS 48D88Q22 45 88 ATS 48C11Q30 55 110 ATS 48C14Q37 75 140 ATS 48C17Q45 90 170 ATS 48C21Q55 110 210 ATS 48C25Q75 132 250 ATS 48C32Q90 160 320 ATS 48C41Q110 220 410 ATS 48C48Q132 250 480 ATS 48C59Q160 315 590 ATS 48C66Q– 355 660 ATS 48C79Q220 400 790 ATS 48M10Q250 500 1000 ATS 48M12Q355 630 1200 -

Potencia Corrientedel motor en kW nominal

(IcL)230 V 400 V 440 V 500 V 525 V 660 V 690 VKw kW kW kW kW kW kW A3 5,5 5,5 7,5 7,5 9 11 12 ATS 48D17Y4 7,5 7,5 9 9 11 15 17 ATS 48D22Y5,5 11 11 11 11 15 18,5 22 ATS 48D32Y 7,5 15 15 18,5 18,5 22 22 32 ATS 48D38Y9 18,5 18,5 22 22 30 30 38 ATS 48D47Y11 22 22 30 30 37 37 47 ATS 48D62Y15 30 30 37 37 45 45 62 ATS 48D75Y18,5 37 37 45 45 55 55 75 ATS 48D88Y22 45 45 655 55 75 75 88 ATS 48C11Y30 55 55 75 75 90 90 110 ATS 48C14Y37 75 75 90 90 110 110 140 ATS 48C17Y 45 90 90 110 110 132 160 170 ATS 48C21Y55 110 110 132 132 160 200 210 ATS 48C25Y 75 132 132 160 160 220 250 250 ATS 48C32Y90 160 160 220 220 250 315 320 ATS 48C41Y110 220 220 250 250 355 400 410 ATS 48C48Y132 250 250 315 315 400 500 480 ATS 48C59Y160 315 355 400 400 560 560 590 ATS 48C66Y– 355 400 – – 630 630 660 ATS 48C79Y220 400 500 500 500 710 710 790 ATS 48M10Y250 500 630 630 630 900 900 1000 ATS 48M12Y355 630 710 800 800 _ _ 1200

ATS 48D17YATS 48D22Y ATS 48D32YATS 48D38YATS 48D47YATS 48D62Y ATS 48D75YATS 48D88YATS 48C11YATS 48C14Y ATS 48C17YATS 48C21YATS 48C25YATS 48C32YATS 48C41YATS 48C48YATS 48C59YATS 48C66YATS 48C79YATS 48M10YATS 48M12Y

Estándarclase 10

Severas*clase 20

Tipos de aplicaciones

Severas*clase 20

ATS 48D17QATS 48D22QATS 48D32QATS 48D38QATS 48D47QATS 48D62QATS 48D75QATS 48D88QATS 48C11QATS 48C14QATS 48C17QATS 48C21QATS 48C25QATS 48C32QATS 48C41QATS 48C48QATS 48C59QATS 48C66QATS 48C79QATS 48M10QATS 48M12Q

Estándarclase 10


Potencia del motor en HP(según NEC)

208 V 230 V 460 V 575 VHP HP HP HP2 3 7,5 10 3 5 10 155 7,5 15 207,5 10 20 2510 – 25 30– 15 30 4015 20 40 5020 25 50 6025 30 60 7530 40 75 10040 50 100 12550 60 125 15060 75 150 20075 100 200 250100 125 250 300125 150 300 350150 – 350 400– 200 400 500200 250 500 600250 300 600 800350 350 800 1000400 455 1000 1200

* Tiempo dearranque superior a 30segundos(vea la página anterior,que define los tipos deaplicaciones).

Para la gama de 230 a 415 V, el arrancador puede conectarse en el aco-plamiento triángulo del motor, con el fin de disminuir el calibre del arranca-dor (consulte nuestro catálogo)

Arrancadores 230 a 415 V - 50 / 60 Hz



Una oferta completade Arranque-Motor

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En razón de la evolución de las normativas y del material,

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de este documento no nos comprometen hasta después

de una confirmación por parte de nuestros servicicios

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B.2

8.41

1-20

02

Disyuntores,

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Altivar 580,37 a 75 kW


Altivar 110,18 a 2,2 kW

Variadores de velocidad

Aumente su rendimiento conlos componentes TeSys asociados*

También disponibles en versiones equipadas listas para utilizar en armarios o en cofres.

Arrancadores-ralentizadores progresivos

LH46 a 85 A

Altistart 4817 a 1200 A

*Si desea obtener más datos sobre las asociacionesde productos, consulte nuestro catálogo.



52 Schneider Electric

Arrancadores progresivosAltistart 48Arrancadores-ralentizadores progresivos

Presentación y descripción

Aplicaciones

El arrancador ralentizador Altistart 48 es un graduador de 6 tiristores que realiza el arranque y la parada progresivos enpar de los motores asíncronos trifásicos de jaula, para potencias comprendidas entre 4 y 1.200 kW.

Integra las funciones de arranque y ralentización con suavidad, de protección de las máquinas y los motores y lasfunciones de comunicación con los automatismos.Estas funciones responden a las aplicaciones más corrientes de máquinas centrífugas, bombas, ventiladores,compresores y cintas transportadoras, que se encuentran principalmente en los sectores de la edificación, elagroalimentario y el químico. El rendimiento de los algoritmos del Altistart 48 se han puesto al servicio de la robustez,la seguridad y la facilidad de instalación.

El arrancador ralentizador Altistart 48 es una solución económica que permite:- reducir los costes de explotación de las máquinas disminuyendo los problemas mecánicos y mejorando susprestaciones,- reducir las solicitaciones de la distribución eléctrica, disminuyendo las puntas de corriente y las caídas de tensión enlínea relativas a los arranques de los motores.La oferta de arrancadores ralentizadores Altistart 48 se compone de 2 gamas:- tensiones trifásicas de 230 a 400 V, 50/60 Hz,- tensiones trifásicas de 208 a 690 V, 50/60 Hz.Para cada rango de tensiones, los arrancadores ralentizadores Altistart 48 están dimensionados en función de lasaplicaciones estándar y severas.

Funciones

El arrancador ralentizador Altistart 48 se suministra listo para su uso para una aplicación estándar con protección demotor de clase 10.Cuenta con un terminal integrado que permite modificar las funciones de programación, de ajuste o de supervisión paraadaptar y personalizar la aplicación según las necesidades del cliente.

i Funciones de prestaciones del accionamiento con:- control de par exclusivo del Altistart (patente Schneider Electric),- control del par suministrado al motor durante todo el período de aceleración y deceleración (reducción significativa delos golpes de ariete),- facilidad de ajuste de la rampa y del par de arranque,- posibilidad de by-pass del arrancador con un contactor al final del arranque con mantenimiento de las proteccioneselectrónicas (función by-pass),- amplia tolerancia de frecuencia para las alimentaciones por grupo electrógeno,- posibilidad de conectar el arrancador en el acoplamiento en triángulo del motor, en serie con cada bobinado.

i Funciones de protección del motor y de la máquina con:- integración de una protección térmica del motor,- tratamiento de la información de las sondas térmicas PTC,- supervisión del tiempo de arranque,- función de precalentamiento del motor,- protección contra las sub-cargas y las sobreintensidades en régimen permanente.

i Funciones de facilidad de integración en los automatismos con:- 4 entradas lógicas, 2 salidas lógicas, 3 salidas de relé y 1 salida analógica,- borneros de control desenchufables,- función de configuración de un segundo motor y fácil adaptación de los ajustes,- visualización de las magnitudes eléctricas, del estado de carga y del tiempo de funcionamiento,- enlace serie RS 485 para la conexión al bus Modbus.

Opciones

Un terminal remoto que se puede instalar en la puerta de un cofre o de un armario.Soluciones avanzadas de diálogo PowerSuite:- el paquete del Pocket PC universal PowerSuite con terminal de tipo PPC,- el software de programación PowerSuite.Una oferta de accesorios de cableado que facilitan la conexión del arrancador con los autómatas mediante conexión albus Modbus.Opciones de comunicación para bus y redes Ethernet, Fipio, DeviceNet, Profibus DP.



Criterios de elección

Campos de aplicación

Según el tipo de máquina, las aplicaciones se clasifican en aplicaciones estándar o severas en función de las características de arranque, que se ofrecen, atítulo indicativo, en la tabla siguiente.Tipo de máquina Aplicación Funciones realizadas por el Altistart 48 Corriente de Tiempo de

arranque arranque(en % In) (en s)

Bomba centrífuga Estándar Ralentización (reducción de los golpes de ariete) 300 5 a 15Protección contra las subcargas o las inversiones delsentido de rotación de las fases

Bomba de pistones Estándar Control del descebado y del sentido de rotación de 350 5 a 10la bomba

Ventilador Estándar Detección de sobrecargas por colmatación o la subcarga 300 10 a 40Severa (transmisión del motor del ventilador rota)si > 30 s Par de frenado en la parada

Compresor de frío Estándar Protección, incluso para motores especiales 300 5 a 10

Compresor de tornillo Estándar Protección contra la inversión del sentido 300 3 a 20de rotación de las fasesContacto para vaciado automático en la parada

Compresor centrífugo Estándar Protección contra la inversión del sentido 350 10 a 40Severa si > 30 s de rotación de las fases

Contacto para vaciado automático en la parada

Compresor de pistones Estándar Protección contra la inversión del sentido 350 5 a 10de rotación de las fasesContacto para vaciado automático en la parada

Cinta transportadora, Estándar Control de sobrecarga para detección de incidentes 300 3 a 10transportador o de subcarga para detección de rotura

Tornillo de elevación Estándar Control de sobrecarga para detección de punto duro 300 3 a 10o de subcarga para detección de rotura

Teleskí Estándar Control de sobrecarga para detección de atasco 400 2 a 10o de subcarga para detección de rotura

Elevador Estándar Control de sobrecarga para detección de atasco 350 5 a 10o de subcarga para detección de roturaArranque constante con carga variable

Sierra circular, sierra de cinta Estándar Frenado para parada rápida 300 10 a 60Severa si > 30 s

Púlper, cuchillo de carnicero Severa Control de par en el arranque 400 3 a 10

Agitador Estándar La visualización de la corriente proporciona la densidad 350 5 a 20de la materia

Mezclador Estándar La visualización de la corriente proporciona la densidad 350 5 a 10de la materia

Machacadora Severa Frenado para limitar las vibraciones durante la parada, 450 5 a 60control de sobrecarga para detección de atasco

Trituradora Severa Frenado para limitar las vibraciones durante la parada, 400 10 a 40control de sobrecarga para detección de atasco

Refinador Estándar Control del par en el arranque y la parada 300 5 a 30

Prensa Severa Frenado para aumentar el número de ciclos 400 20 a 60

57Schneider Electric

Arrancadores progresivosAltistart 48Arrancadores-ralentizadores progresivosTensión de red 230/400 V. Conexión en la línea de alimentación del motor

Referencias

Para aplicaciones estándar

Motor Arrancador 230 / 400 V - 50 / 60 HzPotencia del motor Corriente Corriente Potencia Referencia Clave Precio(1) nominal ajuste de disipada

(IcL) fábrica con carga230 V 400 V (2) (4) nominalkW kW A A W

4 7,5 17 14,8 59 ATS-48D17Q NB 635,875,5 11 22 21 74 ATS-48D22Q NB 712,807,5 15 32 28,5 104 ATS-48D32Q NB 846,009 18,5 38 35 116 ATS-48D38Q NB 925,0011 22 47 42 142 ATS-48D47Q NB 952,6015 30 62 57 201 ATS-48D62Q NB 1.095,0018,5 37 75 69 245 ATS-48D75Q NB 1.174,3822 45 88 81 290 ATS-48D88Q NB 1.402,4330 55 110 100 322 ATS-48C11Q NB 1.745,3437 75 140 131 391 ATS-48C14Q NB 1.884,0045 90 170 162 479 ATS-48C17Q NB 2.344,5055 110 210 195 580 ATS-48C21Q NB 2.970,0075 132 250 233 695 ATS-48C25Q NB 3.284,1690 160 320 285 902 ATS-48C32Q NB 3.408,00110 220 410 388 1.339 ATS-48C41Q NB 3.936,03132 250 480 437 1.386 ATS-48C48Q NB 4.678,88160 315 590 560 1.731 ATS-48C59Q NB 5.678,82– 355 660 605 1.958 ATS-48C66Q NC 6.499,34220 400 790 675 2.537 ATS-48C79Q NC 7.844,00250 500 1.000 855 2.865 ATS-48M10Q NC 9.356,56355 630 1.200 1.045 3.497 ATS-48M12Q NC 10.728,67

Para aplicaciones severas


(3) fábrica con carga230 V 400 V (4) nominalkW kW A A W

3 5,5 12 14,8 46 ATS-48D17Q NB 635,874 7,5 17 21 59 ATS-48D22Q NB 712,805,5 11 22 28,5 74 ATS-48D32Q NB 846,007,5 15 32 35 99 ATS-48D38Q NB 925,009 18,5 38 42 116 ATS-48D47Q NB 952,6011 22 47 57 153 ATS-48D62Q NB 1.095,0015 30 62 69 201 ATS-48D75Q NB 1.174,3818,5 37 75 81 245 ATS-48D88Q NB 1.402,4322 45 88 100 252 ATS-48C11Q NB 1.745,3430 55 110 131 306 ATS-48C14Q NB 1.884,0037 75 140 162 391 ATS-48C17Q NB 2.344,5045 90 170 195 468 ATS-48C21Q NB 2.970,0055 110 210 233 580 ATS-48C25Q NB 3.284,1675 132 250 285 695 ATS-48C32Q NB 3.408,0090 160 320 388 1.017 ATS-48C41Q NB 3.936,03110 220 410 437 1.172 ATS-48C48Q NB 4.678,88132 250 480 560 1.386 ATS-48C59Q NB 5.678,82160 315 590 605 1.731 ATS-48C66Q NC 6.499,34– 355 660 675 2.073 ATS-48C79Q NC 7.844,00220 400 790 855 2.225 ATS-48M10Q NC 9.356,56250 500 1.000 1.045 2.865 ATS-48M12Q NC 10.728,67

(1) Valor indicado en la placa del motor.(2) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 10. IcL corresponde al calibre del arrancador.(2) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 20.(4) La corriente de ajuste de fábrica corresponde al valor de la corriente nominal de un motor normalizado de 4 polos,400 V, clase 10 (aplicación estándar). Ajustar según la corriente de la placa del motor.

ATS-48D17Q

ATS-48C14Q

ATS-48M12Q

Guía de opciones Altistart 48

Potencia Corrientedel motor nominal

(IcL)230 V 400 VKw kW A3 5,5 12 ATS 48D17Q4 7,5 17 ATS 48D22Q5,5 11 22 ATS 48D32Q7,5 15 32 ATS 48D38Q9 18,5 38 ATS 48D47Q11 22 47 ATS 48D62Q15 30 62 ATS 48D75Q18,5 37 75 ATS 48D88Q22 45 88 ATS 48C11Q30 55 110 ATS 48C14Q37 75 140 ATS 48C17Q45 90 170 ATS 48C21Q55 110 210 ATS 48C25Q75 132 250 ATS 48C32Q90 160 320 ATS 48C41Q110 220 410 ATS 48C48Q132 250 480 ATS 48C59Q160 315 590 ATS 48C66Q– 355 660 ATS 48C79Q220 400 790 ATS 48M10Q250 500 1000 ATS 48M12Q355 630 1200 -

Potencia Corrientedel motor en kW nominal

(IcL)230 V 400 V 440 V 500 V 525 V 660 V 690 VKw kW kW kW kW kW kW A3 5,5 5,5 7,5 7,5 9 11 12 ATS 48D17Y4 7,5 7,5 9 9 11 15 17 ATS 48D22Y5,5 11 11 11 11 15 18,5 22 ATS 48D32Y 7,5 15 15 18,5 18,5 22 22 32 ATS 48D38Y9 18,5 18,5 22 22 30 30 38 ATS 48D47Y11 22 22 30 30 37 37 47 ATS 48D62Y15 30 30 37 37 45 45 62 ATS 48D75Y18,5 37 37 45 45 55 55 75 ATS 48D88Y22 45 45 655 55 75 75 88 ATS 48C11Y30 55 55 75 75 90 90 110 ATS 48C14Y37 75 75 90 90 110 110 140 ATS 48C17Y 45 90 90 110 110 132 160 170 ATS 48C21Y55 110 110 132 132 160 200 210 ATS 48C25Y 75 132 132 160 160 220 250 250 ATS 48C32Y90 160 160 220 220 250 315 320 ATS 48C41Y110 220 220 250 250 355 400 410 ATS 48C48Y132 250 250 315 315 400 500 480 ATS 48C59Y160 315 355 400 400 560 560 590 ATS 48C66Y– 355 400 – – 630 630 660 ATS 48C79Y220 400 500 500 500 710 710 790 ATS 48M10Y250 500 630 630 630 900 900 1000 ATS 48M12Y355 630 710 800 800 _ _ 1200

ATS 48D17YATS 48D22Y ATS 48D32YATS 48D38YATS 48D47YATS 48D62Y ATS 48D75YATS 48D88YATS 48C11YATS 48C14Y ATS 48C17YATS 48C21YATS 48C25YATS 48C32YATS 48C41YATS 48C48YATS 48C59YATS 48C66YATS 48C79YATS 48M10YATS 48M12Y

Estándarclase 10

Severas*clase 20


Severas*clase 20

ATS 48D17QATS 48D22QATS 48D32QATS 48D38QATS 48D47QATS 48D62QATS 48D75QATS 48D88QATS 48C11QATS 48C14QATS 48C17QATS 48C21QATS 48C25QATS 48C32QATS 48C41QATS 48C48QATS 48C59QATS 48C66QATS 48C79QATS 48M10QATS 48M12Q

Estándarclase 10


Potencia del motor en HP(según NEC)

208 V 230 V 460 V 575 VHP HP HP HP2 3 7,5 10 3 5 10 155 7,5 15 207,5 10 20 2510 – 25 30– 15 30 4015 20 40 5020 25 50 6025 30 60 7530 40 75 10040 50 100 12550 60 125 15060 75 150 20075 100 200 250100 125 250 300125 150 300 350150 – 350 400– 200 400 500200 250 500 600250 300 600 800350 350 800 1000400 455 1000 1200

* Tiempo dearranque superior a 30segundos(vea la página anterior,que define los tipos deaplicaciones).

Para la gama de 230 a 415 V, el arrancador puede conectarse en el aco-plamiento triángulo del motor, con el fin de disminuir el calibre del arranca-dor (consulte nuestro catálogo)







Criterios de elección de un arrancador-ralentizador progresivo Altistart 48

El Altistart 48 debe elegirse en función de 3 criterios principales:

i La tensión de alimentación de la red eléctrica, que se debe elegir entre 2 rangos:- tensión alterna trifásica: 230 – 400 V,- tensión alterna trifásica: 208 – 690 V.

i La potencia y la corriente nominal de la placa de bornas del motor.

i El tipo de aplicación y el ciclo de funcionamiento.Para facilitar la elección, las aplicaciones se clasifican en 2 tipos:- aplicaciones estándar,- aplicaciones severas.

Las aplicaciones estándar o severas definen los valores límite de la corriente y el ciclo para los servicios de motor S1y S4.

Aplicación estándar

En aplicación estándar, el Altistart 48 se dimensiona para responder a:

i Un arranque a 4 In durante 23 segundos o a 3 In durante 46 segundos, partiendo del estado frío (corresponde a unservicio de motor S1).i Un arranque a 3 In durante 23 segundos o a 4 In durante 12 segundos.i Un factor de marcha del 50% y 10 arranques por hora o un ciclo térmicamente equivalente (corresponde a un serviciode motor S4).

La protección térmica del motor debe ajustarse en la clase 10.Ejemplo: bomba centrífuga.

Aplicación severa

En aplicación severa, el Altistart 48 se dimensiona para responder a:

i Un arranque a 4 In durante 48 segundos o a 3 In durante 90 segundos, partiendo del estado frío (corresponde a unservicio de motor S1).i Un arranque a 4 In durante 25 segundos, con un factor de marcha del 50% y 5 arranques por hora, o un ciclotérmicamente equivalente (corresponde a un servicio de motor S4).

La protección térmica del motor debe ajustarse en la clase 20).Ejemplo: machacadora.

Servicios de motor

Un servicio de motor S1 corresponde a un arranque seguido de un funcionamiento con carga constante que permitealcanzar el equilibrio térmico.Un servicio de motor S4 corresponde a un ciclo que incluye un arranque,un funcionamiento con carga constante y un tiempo de reposo.Este ciclo se caracteriza por un factor de marcha del 50%.

Elección del arrancador

Después de haber seleccionado el tipo de aplicación en cuestión en la página siguiente, elegir el arrancador en funciónde la tensión de alimentación y la potencia del motor.

Atención: si el Altistart 48 se instala en el interior de un armario, deben respetarse las precauciones de montaje y dedesclasificación.




Funciones particulares

Otros criterios pueden influir sobre la elección del calibre del Altistart 48:

i Arrancador conectado en el acoplamiento triángulo del motorAdemás de los montajes más comunes (arrancador instalado en la línea de alimentación del motor y motor acoplado enestrella o en triángulo) el Altistart 48 ATS-48iiiQ se puede conectar en el acoplamiento de triángulo del motor en seriecon cada bobinado (ver el esquema siguiente). La corriente del arrancador es inferior de 3 a la corriente de líneaabsorbida por el motor. Este montaje permite utilizar un arrancador de calibre más pequeño.

Ejemplo: para un motor 400 V de 110 kW con una corriente de línea de 195 A (corriente de la placa para el acoplamientode triángulo), la corriente en cada bobinado es igual a 195/ 3, es decir, 114 A.Elegir el calibre del arrancador que posea la corriente nominal máxima permanente justo por encima de dicha corriente,es decir, el calibre 140 A (ATS-48C14Q para una aplicación estándar).Para evitar este cálculo, utilizar directamente la tabla de la página 58.

Este montaje sólo permite la parada de tipo rueda libre; el montaje no es compatible con las funciones de cascada yprecalentamiento.

Observación: los ajustes de la corriente nominal y de la corriente de limitación, así como la corriente visualizada enfuncionamiento, son los valores en línea (evita que el usuario tenga que calcularlos).

Atención: para este tipo de montaje deben respetarse el esquema de cableado y las recomendaciones del catálogo omanual del usuario del Altistart 48.

i Arrancador by-passeado por un contactorEl arrancador puede ser cortocircuitado por un contactor al final del arranque (limitación de la disipación térmica emitidapor el arrancador). El arrancador controla el contactor de by-pass y las medidas de corriente y las protecciones siguenactivas cuando el arrancador se by-passea.La elección del arrancador se realiza en función de los 3 criterios principales y de uno de los criterios siguientes:- si el arrancador está by-passeado al final del arranque, el arranque del motor se efectúa siempre en frío; es posiblesobreclasificar el arrancador de un calibre.Ejemplo: elegir un ATS-48D17Q para un motor de 11 kW en aplicación estándar de 400 V.- si el arrancador debe poder funcionar sin el contactor de by-pass al final del arranque, no hay que desclasificar elarrancador.Ejemplo: elegir un ATS-48D17Q para un motor de 7,5 kW en aplicación estándar de 400 V.

ATS-48iiiQ motor

Arrancador cableado en serie con losbobinados del motor.




Funciones particulares (continuación)

i Motores en paraleloLa puesta en paralelo de motores se puede realizar dentro del límite de potencia del arrancador (la suma de las corrientesde los motores debe ser inferior a la corriente nominal del arrancador elegido en función del tipo de aplicación). Preveruna protección térmica por motor.

i Motor de anillosEl Altistart 48 puede funcionar con un motor de resistencia estátor cortocircuitada o con un talón de resistencia. El parde arranque (despegue) se modifica en función de la resistencia del rotor. Si fuera necesario, conservar una resistenciade bajo valor con el fin de obtener el par necesario para superar el par resistente en el arranque.Un motor de anillos cortocircuitado tiene un par de arranque muy bajo; para obtener un par de arranque suficiente, senecesita una corriente de estátor importante.Sobredimensionar el arrancador para disponer de una corriente de limitación al 700% de la corriente nominal.

Nota: asegurarse de que el par de arranque del motor, igual a 7 veces la corriente nominal, es superior al par resistente.

Observación: el control de par del Altistart 48 permite conservar una buena capacidad de progresión de arranque, apesar de una limitación de corriente de 7 veces la corriente nominal necesaria para el despegue del motor.

i Motor Dahlander y motor de 2 velocidadesEl Altistart 48 puede funcionar con un motor de 2 velocidades. El paso de la pequeña velocidad a la gran velocidad deberealizarse después de un tiempo de desmagnetización del motor, con el fin de evitar estar en oposición de fase entrela red y el motor, lo que genera corrientes muy importantes.Elegir el arrancador utilizando los 3 criterios principales.

i Gran longitud de cableLas longitudes grandes del cable del motor generan caídas de tensión debidas a la resistencia del cable. Si la caída detensión es importante, puede afectar a la corriente consumida y al par disponible, por lo que es preciso tenerlos en cuentaal elegir el motor y el arrancador.

i Arrancadores en paralelo en una misma redCuando se instalan varios arrancadores en la misma red eléctrica, conviene instalar inductancias de línea entre eltransformador y el arrancador.

i Precauciones de utilizaciónAtención: no utilizar el Altistart 48 aguas arriba de otros receptores que no sean motores (por ejemplo, no se puedenutilizar transformadores ni resistencias).No conectar condensadores de compensación del factor de potencia a las bornas de un motor controlado por un Altistart 48.


CONEXIÓN EN EL ACOPLAMIENTO

TRIÁNGULO MOTOR

Arrancadores progresivosAltistart 48Arrancadores-ralentizadores progresivosTensión de red 230/400 V. Conexión en el acoplamiento triángulo del motor

Referencias

Para aplicaciones estándar según el esquema 1



7,5 15 29 14,8 59 ATS-48D17Q NB 635,879 18,5 38 21 74 ATS-48D22Q NB 712,8015 22 55 28,5 104 ATS-48D32Q NB 846,0018,5 30 66 35 116 ATS-48D38Q NB 925,0022 45 81 42 142 ATS-48D47Q NB 952,6030 55 107 57 201 ATS-48D62Q NB 1.095,0037 55 130 69 245 ATS-48D75Q NB 1.174,3845 75 152 81 290 ATS-48D88Q NB 1.402,4355 90 191 100 322 ATS-48C11Q NB 1.745,3475 110 242 131 391 ATS-48C14Q NB 1.884,0090 132 294 162 479 ATS-48C17Q NB 2.344,50110 160 364 195 580 ATS-48C21Q NB 2.970,00132 220 433 233 695 ATS-48C25Q NB 3.284,16160 250 554 285 902 ATS-48C32Q NB 3.408,00220 315 710 388 1.339 ATS-48C41Q NB 3.936,03250 355 831 437 1.386 ATS-48C48Q NB 4.678,88– 400 1.022 560 1.731 ATS-48C59Q NB 5.678,82315 500 1.143 605 1.958 ATS-48C66Q NC 6.499,34355 630 1.368 675 2.537 ATS-48C79Q NC 7.844,00- 710 1.732 855 2.865 ATS-48M10Q NC 9.356,56500 – 2.078 1.045 3.497 ATS-48M12Q NC 10.728,67




5,5 11 22 14,8 46 ATS-48D17Q NB 635,877,5 15 29 21 59 ATS-48D22Q NB 712,809 18,5 38 28,5 74 ATS-48D32Q NB 846,0015 22 55 35 99 ATS-48D38Q NB 925,0018,5 30 66 42 116 ATS-48D47Q NB 952,6022 45 81 57 153 ATS-48D62Q NB 1.095,0030 55 107 69 201 ATS-48D75Q NB 1.174,3837 55 130 81 245 ATS-48D88Q NB 1.402,4345 75 152 100 252 ATS-48C11Q NB 1.745,3455 90 191 131 306 ATS-48C14Q NB 1.884,0075 110 242 162 391 ATS-48C17Q NB 2.344,5090 132 294 195 468 ATS-48C21Q NB 2.970,00110 160 364 233 580 ATS-48C25Q NB 3.284,16132 220 433 285 695 ATS-48C32Q NB 3.408,00160 250 554 388 1.017 ATS-48C41Q NB 3.936,03220 315 710 437 1.172 ATS-48C48Q NB 4.678,88250 355 831 560 1.386 ATS-48C59Q NB 5.678,82– 400 1,022 605 1.731 ATS-48C66Q NC 6.499,34315 500 1,143 675 2.073 ATS-48C79Q NC 7.844,00355 630 1.368 855 2.225 ATS-48M10Q NC 9.356,56– 710 1.732 1.045 2.865 ATS-48M12Q NC 10.728,67

(1) Valor indicado en la placa del motor.(2) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 10.(2) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 20.(4) Para este tipo de conexión, la corriente de ajuste de fábrica debe configurarse según la corriente indicada en la placadel motor.

ATS-48iiiQ motor

Esquema 1Utilización particular:arrancador conectado enel acoplamiento en triángulodel motor, en serie con cadabobinado.


Arrancadores progresivosAltistart 48Arrancadores-ralentizadores progresivosTensión de red 208/690 V. Potencia del motor indicada en kW

Referencias

Para aplicaciones estándar

Motor Arrancador 208 / 690 V - 50 / 60 HzPotencia del motor (1) Corriente Corriente Potencia Referencia Clave Precio

nominal ajuste de disipada(IcL) fábrica con carga

230 V 400 V 440 V 500 V 525 V 660 V 690 V (2) (4) nominalkW kW kW kW kW kW kW A A W

4 7,5 7,5 9 9 11 15 17 14 59 ATS-48D17Y NC 699,465,5 11 11 11 11 15 18,5 22 21 74 ATS-48D22Y NC 784,087,5 15 15 18,5 18,5 22 22 32 27 104 ATS-48D32Y NC 930,609 18,5 18,5 22 22 30 30 38 34 116 ATS-48D38Y NC 1.017,5011 22 22 30 30 37 37 47 40 142 ATS-48D47Y NC 1.047,8615 30 30 37 37 45 45 62 52 201 ATS-48D62Y NC 1.204,5018,5 37 37 45 45 55 55 75 65 245 ATS-48D75Y NC 1.291,8222 45 45 55 55 75 75 88 77 290 ATS-48D88Y NC 1.542,6730 55 55 75 75 90 90 110 96 322 ATS-48C11Y NC 1.919,8837 75 75 90 90 110 110 140 124 391 ATS-48C14Y NC 2.072,4045 90 90 110 110 132 160 170 156 479 ATS-48C17Y NC 2.578,9555 110 110 132 132 160 200 210 180 580 ATS-48C21Y NC 3.267,0075 132 132 160 160 220 250 250 240 695 ATS-48C25Y NC 3.612,5790 160 160 220 220 250 315 320 302 902 ATS-48C32Y NC 3.748,80110 220 220 250 250 355 400 410 361 1.339 ATS-48C41Y NC 4.329,63132 250 250 315 315 400 500 480 414 1.386 ATS-48C48Y NC 5.146,77160 315 355 400 400 560 560 590 477 1.731 ATS-48C59Y NC 6.246,70– 355 400 – – 630 630 660 590 1.958 ATS-48C66Y NC 7.149,27220 400 500 500 500 710 710 790 720 2.537 ATS-48C79Y NC 8.628,40250 500 630 630 630 900 900 1.000 954 2.865 ATS-48M10Y NC 10.292,22355 630 710 800 800 – – 1.200 1.170 3.497 ATS-48M12Y NC 11.801,54


Motor Arrancador 208 / 690 V - 50 / 60 HzPotencia del motor (1) Corriente Corriente Potencia Referencia Clave Precio

nominal ajuste de disipada(3) fábrica con carga

230 V 400 V 440 V 500 V 525 V 660 V 690 V (4) nominalkW kW kW kW kW kW kW A A W

3 5,5 5,5 7,5 7,5 9 11 12 14 46 ATS-48D17Y NC 699,464 7,5 7,5 9 9 11 15 17 21 59 ATS-48D22Y NC 784,085,5 11 11 11 11 15 18,5 22 27 74 ATS-48D32Y NC 930,607,5 15 15 18,5 18,5 22 22 32 34 99 ATS-48D38Y NC 1.017,509 18,5 18,5 22 22 30 30 38 40 116 ATS-48D47Y NC 1.047,8611 22 22 30 30 37 37 47 52 153 ATS-48D62Y NC 1.204,5015 30 30 37 37 45 45 62 65 201 ATS-48D75Y NC 1.291,8218,5 37 37 45 45 55 55 75 77 245 ATS-48D88Y NC 1.542,6722 45 45 55 55 75 75 88 96 252 ATS-48C11Y NC 1.919,8830 55 55 75 75 90 90 110 124 306 ATS-48C14Y NC 2.072,4037 75 75 90 90 110 110 140 156 391 ATS-48C17Y NC 2.578,9545 90 90 110 110 132 160 170 180 468 ATS-48C21Y NC 3.267,0055 110 110 132 132 160 200 210 240 580 ATS-48C25Y NC 3.612,5775 132 132 160 160 220 250 250 302 695 ATS-48C32Y NC 3.748,8090 160 160 220 220 250 315 320 361 1.017 ATS-48C41Y NC 4.329,63110 220 220 250 250 355 400 410 414 1.172 ATS-48C48Y NC 5.146,77132 250 250 315 315 400 500 480 477 1.386 ATS-48C59Y NC 6.246,70160 315 355 400 400 560 560 590 590 1.731 ATS-48C66Y NC 7.149,27– 355 400 – – 630 630 660 720 2.073 ATS-48C79Y NC 8.628,40220 400 500 500 500 710 710 790 954 2.225 ATS-48M10Y NC 10.292,22250 500 630 630 630 900 900 1.000 1.170 2.865 ATS-48M12Y NC 11.801,54

(1) Valor indicado en la placa del motor.(2) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 10. IcL corresponde al calibre del arrancador.(3) Corresponde a la corriente máxima permanente en clase 20.(4) La corriente de ajuste de fábrica corresponde al valor de la corriente nominal de un motor normalizado según NEC, 460 V, clase 10 (aplicación estándar). Ajustarsegún la corriente de la placa del motor.

Relés programablesZelio Logic

La nueva generación

Zelio Logic:Flexibilidad inigualable...

Pensado para el control de sistemas de automatización sencillos, la nueva generación de relés programables Zelio Logic le ofrecenumerosas ventajas, desde la etapa de diseño hasta el control de las aplicaciones gracias a su flexibilidad y sencillez.

¿Busca una solución optimizada para sus sistemas de automatizaciónsencillos de 10 a 20 E/S?

Con Zelio Logic Compacto,optimice el tiempo de instalación y de programación y el costo de su aplicación:

3 modelos compactos con 10, 12 o 20 E/S, versiones con y sin pantalla.

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Zelio Logic Modular le ofreceprestaciones y flexibilidad...

2 bases, 10 y 26 E/S ampliables hasta 40 E/S.3 módulos de expansión deentradas/salidas: 6, 10 y 14 E/S.1 módulo de expansión de comunicación Modbus.

… para obtener nuevas funcionesy posibilidades de programación.

2 gamas para elegir: compacta y modular.

Una solución avanzada que tiene en cuenta las variaciones de las especificaciones, gracias a una programación rápida y de alto rendimiento.

Programación en FBD (diagrama de bloques de funciones) o LADDER (diagrama de contactos).

Programación y parametrización para adaptarse a sus necesidades:Directamente utilizando las teclas de control del reléprogramable mediante navegación contextual,con una excelente legibilidad gracias a una pantalla LCDretroiluminada, la más grande del mercado.En una PC con el software ergonómico Zelio Soft.

Base modular de 26 E/S. Módulo decomunicación Modbus.

Módulo deextensión de 14 E/S.

Una solución para cada necesidad:

… una solución optimizada para sus aplicaciones...

... de 10 a 40 entradas/salidas:

IndustriaSistemas de automatización para máquinas pequeñas.Sistemas de automatizacióndescentralizados para máquinas grandesy medianas.

Edificios/ServiciosGestión de iluminación.Gestión de acceso, control y supervisión.Gestión de calefacción yacondicionamiento de aire.

Adaptaciónperfecta a todas las aplicacionesgracias a unaamplia gamade productosTelemecanique,desde los reléshasta losautómataspequeños.

Descubra Zelio Logic para sus aplicacionescon los kits

Gama de relés Zelio.

Zelio Logic.

Controladorprogramable Twido.

Simplicidad en todas lasetapas para ahorrar tiempoy mejorar la fiabilidad

Configuración simplificada:

Directamente en el relé*,increíblemente intuitivo (sin PC):

Visualizador LCDretroiluminado, el más grandedel mercado: 4 líneas de 18 caracteres y 1 línea deiconos.

Navegación contextual:6 botones para la facilidadde programación, parametrajey configuración.

Fuente de alimentación/Entradas12 V CC24 V CC24 V CA100-240 V CA

EntradasInterruptores deposición, sensoresinductivos de 3hilos, sensoresy potenciómetros(0-10 V)

InterfaceProgramación mediante PC,tarjeta de memoriaEEPROM,enlace módem

* Programación utilizando los botones del relé únicamente en lenguaje LADDER, parametraje enlenguaje FBD o LADDER.

Programación y parametrizaciónaccesibles a todo:

Sencillo de ampliar.

Añada extensionesa la gama modularmediante simple enganche (clips).

Sencillo de montar.

Fijación sinaccesorios: riel DIN o montajeen panel (patas defijación extraíbles).

Sencillo de integrar.

Muy compacto parareducir el tamaño de lostableros, e integrarseperfectamente a lasinstalaciones existentes.

SalidasRelé, transistor

Remanencia de datos + fecha y hora:¡10 años!

Normas y homologaciones:

El software de programación.Un módulo de autoformación.Una biblioteca de aplicaciones.Instrucciones técnicas.

¡Toda la información y ayuda para la programación en un solo CD!

En un PC con el software intuitivoZelio Soft, que incluye:

Libertad de programación...Zelio Soft habla su idioma

¡Programación rápida y segura !Test de coherencia: al menor error de entrada, Zelio Soft cambia a rojo y localiza el problema con gran precisión.Modos de simulación y control: test del programa entiempo real, con o sin el relé programable conectado al PC.Ventana de supervisión: permite ver los estados de lasE/S del relé programable en su entorno de aplicación(dibujo o imagen).Ayuda en línea.

Lenguaje LADDER:Facilidad de programación garantizadagracias a la universalidad del lenguajede contactos:

Modo de “introducción libre” muyintuitivo: LADDER o símbolos eléctricos.

120 líneas de esquemas de control.

5 contactos + 1 bobina por línea deprogramación.

Nuevas funciones:

16 bloques de función de texto.16 temporizadores.16 contadores /descontadores.1 contador rápido.16 comparadores analógicos.8 relojes.28 relés auxiliares.8 comparadores de contador.Pantalla LCD conretroiluminación programable.Cambio de reloj automático 1 hora: verano/invierno.Diversidad de funciones debobina; con memoria (set/reset),control remoto, contactor.

Elección del lenguaje.Lenguaje FBD:Flexibilidad de programación y grancapacidad de procesamiento de hasta 200 bloques de función, que incluyen:

23 funciones preprogramadas.

Funciones Grafcet SFC (SequentialFunction Chart): para los sistemas deautomatización secuenciales.

6 funciones lógicas.

Entradas/salidas.

Independientemente del lenguaje o del tipo desistema de automatismo que elija, Zelio Logiccumple todos sus requerimientos.

Relés programables compactos con visualizadorNúmero de E/S

Entradas Digitales

De lascuales sonentradas analógicas 0-10 V

Salidas a relé

Salidas transistor

Reloj Referencia

Alimentación cccc 12 V12 8 4 4 0 Sí SR2 B121JD20 12 6 8 0 Sí SR2 B201JD

Alimentación cccc 24 V10 6 0 4 0 No SR2 A101BD (1)12 8 4 4 0 Sí SR2 B121BD

8 4 0 4 Sí SR2 B122BD20 12 2 8 0 No SR2 A201BD (1)

12 6 8 0 Sí SR2 B201BD12 6 0 8 Sí SR2 B202BD

Alimentación aaaa 24 V12 8 0 4 0 Sí SR2 B121B20 12 0 8 0 Sí SR2 B201B

Alimentación aaaa 100…240 V10 6 0 4 0 No SR2 A101FU (1)12 8 0 4 0 Sí SR2 B121FU20 12 0 8 0 No SR2 A201FU (1)

12 0 8 0 Sí SR2 B201FU

Número de E/S

Entradas Digitales

De las cuales sonentradas analógicas 0-10 V

Salidas a relé

Salidas transistor

Reloj Referencia

Alimentación cccc 24 V10 6 0 4 0 No SR2 D101BD (1)12 8 4 4 0 Sí SR2 E121BD 20 12 2 8 0 No SR2 D201BD (1)

12 6 8 0 Sí SR2 E201BD

Alimentación aaaa 24 V12 8 0 4 0 Sí SR2 E121B20 12 0 8 0 Sí SR2 E201B

Alimentación aaaa 100…240 V10 6 0 4 0 No SR2 D101FU (1)12 8 0 4 0 Sí SR2 E121FU20 12 0 8 0 No SR2 D201FU (1)

12 0 8 0 Sí SR2 E201FU

Número de E/S

Composición del pack Referencia

Alimentación cccc 24 V12 Un relé programable compacto con visualizador

SR2 B121BD, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR2 PACKBD

20 Un relé programable compacto con visualizador SR2 B201BD, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR2 PACK2BD

Alimentación aaaa 100…240 V12 Un relé programable compacto con visualizador

SR2 B121FU, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR2 PACKFU

20 Un relé programable compacto con visualizador SR2 B201FU, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR2 PACK2FU

(1) Programación en el relé programable únicamente en lenguaje LADDER.

SR2 A201BD

SR2 E121BD

SR2 PACKppp

Referencias

Relés programables compactos sin visualizador

Kits Compactos

Número de E/S

Entradas Digitales

De lascuales sonentradas analógicas0-10 V

Salidas a relé

Salidas transistor

Reloj Referencia

Alimentación cccc 24 V10 6 4 4 0 Sí SR3 B101BD

6 4 0 4 Sí SR3 B102BD26 16 6 10 (1) 0 Sí SR3 B261BD

16 6 0 10 Sí SR3 B262BD

Alimentación aaaa 24 V10 6 0 4 0 Sí SR3 B101B26 16 0 10 (1) 0 Sí SR3 B261B

Alimentación aaaa 100-240 V10 6 0 4 0 Sí SR3 B101FU26 16 0 10 (1) 0 Sí SR3 B261FU

Módulos de extensión de entradas/salidas (2)Número de E/S

Entradas Digitales

Salidas de relé Referencia

Alimentación cccc 24 V (para relés programables SR3 BpppBD)6 4 2 SR3 XT61BD 10 6 4 SR3 XT101BD14 8 6 SR3 XT141BD

Alimentación aaaa 24 V (para relés programables SR3 BpppB)6 4 2 SR3 XT61B10 6 4 SR3 XT101B14 8 6 SR3 XT141B

Alimentación aaaa 100-240 V (para relés programables SR3 BpppFU)6 4 2 SR3 XT61FU10 6 4 SR3 XT101FU14 8 6 SR3 XT141FU

Módulo de extensión de comunicación (2)Utilización para Tensión

de alimentaciónReferencia

Red Modbus c 24 V SR3 MBU01BD

Kits modularesNúmero de E/S

Composición del pack Referencia

Alimentación cccc 24 V10 Un relé programable modular SR3 B101BD, un cable

de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR3 PACKBD

26 Un relé programable modular SR3 B261BD, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR3 PACK2BD

Alimentación aaaa 100…240 V10 Un relé programable modular SR3 B101FU, un cable

de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR3 PACKFU

26 Un relé programable modular SR3 B261FU, un cable de conexión y el software de programación “Zelio Soft” suministrado en CD-ROM

SR3 PACK2FU

(1) De los cuales 8 salidas de corriente máxima de 8 A y 2 salidas de corriente máxima de 5 A.(2) La alimentación eléctrica de los módulos de extensión de entradas/salidas y de comunicación se realiza

a través de los relés programables modulares.

Nota: El relé programable y sus extensiones asociadas deben tener una tensión idéntica.

SR3 B101BD

SR3 XT61BD

SR3 XT141BD

Relés programables modulares con visualizador

Software “Zelio Soft” para PCDesignación Referencia

Software de programación multilingüe “Zelio Soft” para PC, suministrado en CD-ROM (1), compatible con Windows 95, 98, NT, 2000, XP y ME

SR2 SFT01

Cable de conexión entre el PC y el relé programable (longitud: 3 m)

SR2 CBL01

Memoria de seguridadDesignación Referencia

Memoria de seguridad EEPROM SR2 MEM01

DocumentaciónDesignación Referencia

Guías de utilizaciónpara la programación directaen el relé programable (español)

SR2 MAN01ES

(1) CD-ROM con el software “Zelio Soft”, una biblioteca de aplicaciones, un manual de autoformación, ins-trucciones de instalación y una guía de utilización.SR2 MEM01

SR2 SFT01

Referencias

Relés programables compactos y modulares

Módulos de extensión de entradas/salidas

Dimensiones

Continuación

Schneider Electric Argentina S.A.www.schneider-electric.com.ar

Delegación Bahía BlancaDelegación PosadasDeleg. Comodoro RivadaviaDelegación SaltaDelegación Mar del PlataDelegación San LuisDelegación NeuquénDelegación TucumánDelegación Paraná

La mayor cobertura del mercado eléctrico argentino.

Sede Central y Agencia Bs. AiresPlanta Industrial San MartínPlanta Industrial PlasnaviAgencia CórdobaAgencia MendozaAgencia Rosario

En razón de la evolución de las normativas y del material, las características indicadas por el texto y las imágenes de este documento no nos comprometen hasta después de una confirmación por parte de nuestros servicios.

Todo el Servicio Técnico y Administrativo de Schneider Electric en un sólo número0 810 444 SCHNEIDER 7 2 4 6Fax: 0 810 555 7246 (Schneider)Mail: [email protected]

SR2 A101BD, SR2 D101FU, SR3 B101BD and SR3 B101FU (10 I/O)SR2 B121JD, SR2 B12pBD, SR2 B121B, SR2 A101FU, SR2 B121FU, SR2 D101BD, SR2 E121BD, SR2 E121B, SR2 E121FU (12 I/O)

Fijación por tornillos (patas retráctiles)Montaje sobre riel DIN 35 mm



SR2 B201JD, SR2 A201BD, SR2 B20pBD, SR2 B201B, SR2 A201FU, SR2 B201FU, SR2 D201BD, SR2 E201BD, SR2 E201B, SR2 D201FU and SR2 E201FU (20 I/O)SR3 B26pBD and SR3 B261FU (26 I/O)

SR3 XT61pp (6 I/O), SR3 XT101pp y SR3 XT141pp (10 y 14 I/O)

SR3 a GXT61pp 35,5 25XT101pp 72 60

XT141pp 72 60

71,2

90

==

107,

659,5

59,9 2xØ4

100

124,6

90

113,3

100

==

59,52xØ4

107,

6

a

==

59,5G

100

110

90

2xØ4

1Te

Relé programable Zelio Logic

Indice

Presentación y descripción Páginas 2 y 3

Funciones Páginas 4 y 5

Características Páginas 6 a 8

Curvas Página 9

Referencias Páginas 10 y 11

Dimensiones y esquemas Páginas 12 y 13

Direcciones Schneider Páginas 14 y 15

2 Te


Presentación y descripción

Presentación

i El relé programable “Zelio Logic” está diseñado para realizar pequeñas aplicaciones de automatismos.i Pensado para ser utilizado en actividades industriales y del sector terciario.i Por ser compacto y fácil de instalar, supone una solución competitiva frente a otras de lógica cableada o de tarjetas

específicas.i Su programación es sencilla, ya que sus contactos son universales. Obedece a las exigencias del diseñador de

automatismos y cumple las expectativas del electricista.

Descripción

1 Patillas de fijación retráctiles2 Bornero con tornillos con alimentación3 Visualizador LCD 4 líneas de 12 caracteres4 Bornero con tornillos de las entradas5 Bornero con tornillos de las entradas analógicas 0 – 10 V

utilizables en TON a 24 V (SR1-BiiiBD únicamente)6 Tecla de suprimir7 Tecla de inserción de línea8 Teclas de navegación o tras la configuración pulsador Z9 Tecla de selección y validación10 Tecla de huida (Esc.)11 Emplazamiento memoria de seguridad y de transferen-

cia de un producto a otro (opcional) o del cable deconexión PC/Módulo lógico

12 Borneros con tornillos de las salidas relé13 Emplazamiento para etiqueta reescribible

Pantalla de acceso “Zelio Logic”

1 Visualización del estado de las entradas2 Visualización del modo de marcha (RUN) o de parada

(STOP) del módulo lógico3 Visualización de un parámetro: día y hora por defecto

para los productos con reloj4 Visualización del estado de las salidas

La programación se puede realizar de manera autónoma utilizando el teclado del módulo lógico o mediante el software“Zelio Soft”.

12

3

4

:

1 2 3 4 5

6

78

9

10

11

1

13 12

Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

3Te

i 2

1314


Presentación y descripción (continuación)

Lenguaje de contactoFunción Esquema Lenguaje Símbolo Comentarios

eléctrico Ladder módulo lógico Zelio

Contacto Ix I corresponde a la imagen real del contactocableado en la entrada del módulo.i (o I) corresponde a la imagen inversa del contacto

ix cableado en la entrada del módulo."NA" “NC”

Bobina clásica La bobina se excita cuando los contactosQx a los que está conectada están activados.

Bobina de activación (Set) La bobina se excita cuando los contactosSQ a los que está conectada están activados.

Se queda activada cuando los contactosya no están activados.

Bobina de desactivación (Reset) La bobina se desexcita cuando los contactosRQ a los que está conectada están activados.

Se queda inactiva cuando los contactos ya noestán activados.

Ejemplo

En lógica cableada Con módulo Zelio 2 posibilidades

(1) KM1 = Q1

S

R

2221

A1

A2

A1

A2

A1

A2

– KM1 (1)

A1

A2

BP 1

1314

AR

2324

o

oo

I1

Q1

– KM1

I2

BP 1 AR

I1

Q1

– KM1

I2

BP 1 AR

Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

o

i 2

I 2

5Te


Funciones (continuación)

Este modo permite centralizar todos los parámetros de los bloques funciones no enclavados y utilizados en elprograma. Todos estos parámetros se pueden modificar.

En este ejemplo podemos modificar:- el valor de preselección de temporización T1,- el valor de preselección del contador C1,- la tensión de referencia del bloque analógico A1,- los parámetros del bloque reloj n°1 (fecha, zonas horarias).

Este modo permite visualizar los valores habituales de los distintos bloques de funciones utilizados en el programa.De este modo se puede seleccionar uno de esos valores para visualizarlo en la pantalla en lugar de la fecha y la hora.

En este ejemplo tenemos la posibilidad de visualizar los valores corrientes:- del temporizador T1,- de la entrada analógica IC,- del contador C1.

El valor IC se ha seleccionado para visualizarse permanentemente, en la pantalla de presentación en lugar de la fechay la hora

Se puede acceder a este modo después de poner en RUN el módulo lógico Zelio.

Pantalla de presentación

Pantalla de programación

El paso al modo programación permite visualizar todos los elementos activos o inactivos del programa.Todos los elementos activos aparecen en video inversa.

Modos

Modo parámetros

Modo visualización

Modo diagnóstico

Presentación y descripción:páginas 2 y 3Características:páginas 6 a 8Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

6 Te

Relé pogramable Zelio Logic

Características

Características de entorno

Homologaciones UL, CSA

Grado de protección IP 20

Temperatura Funcionamiento °C 0...+ 55 según IEC 68-2-1 y 68-2-2Almacenamiento °C - 25...+ 70 (según IEC 1131-2)

Humedad relativa máxima % 95 sin condensación ni goteo

Altitud m 0…2.000

Resistencia mecánica Inmunidad a las vibraciones Conforme con la norma IEC 68-2-6, prueba FcInmunidad a los choques Conforme con la norma IEC 68-2-27, prueba Ea

Resist. a las descargas electroestáticas Inmunidad a las descargas Conforme con la norma IEC 61000-4-2, nivel 3 (1)electroestáticas

Resistencia a los parásitos AF Inmunidad a los campos electro- Conforme con la norma IEC 61000-4-3, nivel 3 (1)magnéticos radiadosInmunidad a los transitorios rápidos Conforme con la norma IEC 61000-4-4, nivel 3 (1)en salvasInmunidad a las ondas de choque Conforme con la norma IEC 61000-4-5Inmunidad a las ondas oscilatorias Conforme con la norma IEC 61000-4-12amortiguadas

Características de las alimentaciones

Tipo de módulos SR1-iii1BD SR1-ii01FU

Primario Tensión Nominal V a 24 c 100...240Límite (ondulación incluida) V a 19,2…30 V c 85…264

Frecuencia Nominal (límite) Hz – 50-60 (47-63)SR1-i101FU:

Intensidad Nominal de entrada mA SR1-i1i1BD: 67 c 100 V ≤ 50, c 240 V ≤ 27SR1-i201BD: 143 SR1-i201FU:

c 100 V ≤ 80, c 240 V ≤ 40

Potencia disipada Nominal de entrada W SR1-i1i1BD: 1,6 SR1-i101FU: 3SR1-i201BD: 2,9 SR1-iiiii201FU: 5,3

Microcortes Duración aceptada ≤ 1 ms, repetición 20 veces ≤ 10 ms, repetición 20 veces

Aislamiento Primario/tierra V ef – 2.000/50-60 Hz

Protección Contra la inversión de polaridad –

Características de las entradas “Todo o Nada” a 24 V

Tipo de módulos SR1-iii1BDEntrada I1 a IA IB y IC

Conexión Bornero con tornillos Bornero con tornillos

Valor nominal de las entradas Tensión V 24 24Intensidad mA 3 0,62

Valor En el estado 1 Tensión V ≥ 15 ≥ 9,9límite de Intensidad mA > 1,8 0,16conmutación En el estado 0 Tensión V < 5 < 5de las entradas Intensidad mA < 0,5 0,08

Impedancia de la entrada en el estado 1 kΩ 8 38

Tiempo de respuesta configurable Estado 0 a 1 ms 0,3 (rápido)…3 (lento) 3 (no configurable)Estado 1 a 0 ms 0,5 (rápido)…5 (lento) 5 (no configurable)

Conformidad IEC 1131-2 Sí, tipo 1 NoCompatibilidad ddp 3 hilos Sí SíTipo de entrada Resistiva Resistiva

Aislamiento Entre alimentación y entradas Ninguno NingunoEntre entradas Ninguno Ninguno

(1) Nivel mínimo en las condiciones de prueba definidas por las normas.

Presentación y descripción:páginas 2 y 3Funciones:páginas 4 y 5Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

7Te

Relé Programable Zelio Logic

Características (continuación)

Características de las entradas alternas c 100…240

Tipo de módulos SR1-ii01FU

Conexión Bornero con tornillos

Valor nominal de las entradas Tensión V c 100…240

Intensidad 115 V mA 0,65

240 V mA 1,3

Frecuencia Hz 47…63

Valor límite de conmutación En el estado 1 Tensión V ≥ 79de las entradas

Intensidad mA ≥ 0,4 (para U = 240 V)

En el estado 0 Tensión V < 40

Intensidad mA < 0,3

Tiempo de respuesta Estado 0 a 1 50/60 Hz ms 45…50 (U = 110 V), 85…90 (U = 240 V)

Estado 1 a 0 50/60 Hz ms 45…50 (U = 110 V), 18…22 (U = 240 V)

Aislamiento Entre alimentación y entradas Ninguno

Entre entradas Ninguno

Características de la entrada analógica integrada

Tipo de módulos SR1-Biii1BD

Entradas analógicas Número de vías 2

Gama de entrada V 0…10

Impedancia de entrada kΩ 62,5

Tensión máx. sin destrucción V ± 30

Conversión Resolución 8 bits

Tiempo de conversión Tiempo de ciclo módulo

Precisión a 25 °C ± 1,6% de la escala completa

a 60 °C ± 2,9% de la escala completa

Repetibilidad a 55 °C < 0,1% de la escala completa

Aislamiento Vía analógica y alimentación V Ninguno

Distancia de cableado m 10 máx. con cable blindado (sensor sin aislar)


8 Te


Características (continuación)

Características de las salidas de relé (conexión mediante bornero con tornillos) (1)

Tipo de módulos SR1-i1i1BD, SR1-i101FU SR1-i201BD, SR1-i201FU

Número de salidas Sin potencial común 4 8

Valores límites de empleo V a 5…150, c 24…250

Tipo de contacto De cierre

Intensidad térmica A 8

Durabilidad eléctrica Categoría de empleo DC-12 V 24para 500.000 maniobras A 1,5

DC-13 V 24 V L/R = 10 msA 0,6

AC-12 V 230A 1,5

AC-15 V 230A 0,9

Intensidad de conmutación mínima Con una tensión nominal de 5 V mA 10

Fiabilidad de contacto en bajo nivel 17 V - 5 mANúmero de fallos para 100 millones de ciclos de maniobras: 1

Cadencia máxima de En vacío Hz 10funcionamiento

A le Hz 0,5

Durabilidad mecánica En millones de ciclos de maniobras 10Tensión asignada de resistencia Según IEC 947-1 kV 2,5a los choques

Tiempo de respuesta Accionamiento ms 10Desaccionamiento ms 5

Protecciones incorporadas Contra los cortocircuitos Ninguna, montaje recomendado de un dispositivo de protecciónmediante fusible o interruptor automático por vía o grupo de vías

Contra las sobretensiones y sobrecargas Ninguna, montaje en paralelo a las bornas de cada preaccio-nador de un circuito RC, limitador de cresta MOV (ZNO), o diodoadecuado para la tensión

Conexión mm2 En bornas con tornillosApriete mediante destornillador Ø 3,5 (par de apriete: 0,6 N.m)- Hilo flexible con terminal

1 conductor: 0,14…1,5, cable: AWG26…AWG16 2 conductores: 0,14…0,75, cable: AWG26…AWG18

- Hilo semi-rígido 1 conductor: 0,14…2,5, cable: AWG26…AWG14- Hilo rígido 1 conductor: 0,14…2,5, cable: AWG26…AWG14 2 conductores: 0,14…1,5, cable: AWG26…AWG16

Características de tratamiento

Tipo de módulos SR1-i1i1BD, SR1-i101FU SR1-i201BD, SR1-i201FU

Número de líneas de esquema 60 80de mando

Tiempo máximo de ciclo ms 6 8

Tiempo de respuesta (2) ms 12 a 24 (SR1-i1i1BD) 14 a 26 (SR1-i201BD)20 a 40 (SR1-i101FU) 22 a 42 (SR1-i201FU)

Tiempo de grabación (3) Día/hora H ≥ 72 a 40 °Cúnicamente con SR1-Biiiii

Control memoria programa A cada puesta bajo tensión(1) Características a 55 °C para índice de carga de las entradas/salidas de 60 % o a 45 °C para un índice de carga de las entradas/salidas del 100%.(2) Tiempo entre el cambio de estado de una entrada y el cambio de estado de una salida directamente asociada por el programa en el mismo ciclo.(3) En caso de corte de alimentación.

Presentación y descripción:páginas 2 y /3Funciones:páginas 4 y 5Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

9Te

0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 10,2 0,4 0,6 0,80,0

1,4

1,2

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

L/R = 10 ms 24 V

L/R = 10 ms 48 V

L/R = 60 ms 48 V

L/R = 60 ms 24 V


Curvas

Durabilidad eléctrica (en millones de ciclos de maniobras) (según IEC 947-5-1)

Cargas alimentadas en corriente continuaDC-12 (1) DC-13 (2)

Cargas alimentadas en corriente alternaAC-12 (3) AC-14 (4)

AC-15 (5)

(1) DC-12: control de cargas óhmicas y de cargas estáticas aisladas por fotoacoplador, L/R ≤ 1ms.(2) DC-13: control de electroimanes, L/R ≤ 2 x (Ue x Ie) en ms, Ue: tensión asignada de empleo, Ie: corriente asignada de empleo (con un diodo de protecciónen la carga, es necesario utilizar las curvas DC-12 con un coeficiente 0,9 en el número de millones de ciclos de maniobras).(3) AC-12: control de cargas óhmicas y de cargas estáticas aisladas por fotoacoplador cos ≥ 0,9.(4) AC-14: control de cargas débiles electromagnéticas de electroimanes ≤ 72 VA, establecimiento: cos = 0,3, corte: cos = 0,3.(5) AC-15: control de cargas electromagnéticas de electroimanes > 72 VA, establecimiento: cos = 0,7, corte: cos = 0,4.

0 1,51 20,50,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

24 V

48 V

0 0,2 0,6 1,0 1,4 1,80,4 0,8 1,2 1,6 20,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

24 V48 V

110 V

230 V

0,5 0,90,7 1,31,1 1,71,5 1,90,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

230 V 48 V

110 V

Intensidad (A)

Mill

ones

de

cicl

os d

e m

anio

bras

Intensidad (A)M

illon

es d

e ci

clos

de

man

iobr

as

Intensidad (A)

Mill

ones

de

cicl

os d

e m

anio

bras

Intensidad (A)

Mill

ones

de

cicl

os d

e m

anio

bras

Intensidad (A)

Mill

ones

de

cicl

os d

e m

anio

bras

0 0,5 1,5 2,5 3,5 4,51,0 2,0 3,0 4,0 50,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

24 V

48 V

110 V

230 V


10 Te


Referencias

Módulos lógicos

Número Entradas Salidas Reloj Referencia Pesode E/S TON relé kg

Alimentación aaaaa 24 V

10 6 E a 24 V 4 S No SR1-A101BD 0,290

12 8 E a 24 V (1) 4 S Sí SR1-B121BD 0,290

20 12 E a 24 V 8 S No SR1-A201BD 0,350

12 E a 24 V (1) 8 S Sí SR1-B201BD 0,350

Alimentación ccccc 100/240 V

10 6 E c 100/240 V 4 S No SR1-A101FU 0,290

Sí SR1-B101FU 0,290

20 12 E c 100/240 V 8 S No SR1-A201FU 0,350

Sí SR1-B201FU 0,350

Elementos separados

Designación Referencia Pesokg

Memoria EEPROM SR1-MEM01 0,001

Documentación

Designación Idioma Referencia Pesokg

Guía de utilización Francés SR1-MAN01FR 0,100

Inglés SR1-MAN01EN 0,100

Alemán SR1-MAN01DE 0,100

Español SR1-MAN01ES 0,100

Italiano SR1-MAN01IT 0,100

(1) De las cuales 2 entradas analógicas configurables.

SR1-i121BD

SR1-i101FU

Presentación y descripción:páginas 2 y 3Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

11Te


Descripción y referencias (continuación)

Software Zelio Soft

Mediante el software Zelio Soft se puede:- introducir esquemas de control,- controlar las aplicaciones mediante su test de coherencia,- introducir mensajes visualizados en el Zelio Logic,- simplificar la instalación.

Los modos de introducción de los esquemas de control

El modo “introducción Zelio” permite al usuario que ha programado directamente en el producto Zelio Logic recuperarla misma ergonomía en cuanto utiliza por primera vez el software.El modo “introducción libre”, más intuitivo, es muy cómo de utilizar y aporta numerosas funcionalidades adicionales.Zelio Soft utilizado en modo “introducción libre” permite adaptarse al idioma del usuario al proponer 3 tipos de utilización:- símbolos Zelio,- símbolos Ladder,- símbolos eléctricos.El modo “introducción libre” también permite crear mnemotécnicos y comentarios asociados a cada línea de programa.Se puede pasar de un modo de introducción a otro en cualquier momento con un movimiento del ratón.

El test de coherencia y los idiomas de la aplicación

Zelio Soft controla las aplicaciones gracias a su test de coherencia. En cuanto detecta el más mínimo error deintroducción, se pasa al rojo. Basta con un toque al ratón para localizar el problema.Zelio Soft permite pasar a uno de los 6 idiomas de la aplicación en cualquier momento (Inglés, Francés, Alemán, Español,Italiano y Portugués) y editar el informe de la aplicación en el idioma elegido. También permite escoger el modo derepresentación (Zelio, ladder o eléctrico) para editar el informe.

Introducción de los mensajes visualizados en Zelio Logic

Zelio Soft permite configurar 4 bloques de funciones Texto que corresponden a 4 pantallas de 4 líneas x 12 caracteresvisualizables en todos los módulos lógicos. Estas pantallas se activan de forma tan sencilla como una bobina en elesquema de control. En ese momento se pueden visualizar mensajes únicamente como texto o asociarlos a 1 ó 2variables. Estas últimas son valores corrientes y/o de ajuste de bloques de función utilizados en el programa.

Simplificación de la instalación

El simulador de Zelio Soft permite probar el conjunto de los programas, es decir:- activar las entradas “Todo o Nada” (TON) y su modo de contacto normalmente abierto o cerrado, fugitivo o permanente,- visualizar el estado de las salidas,- variar la tensión de las entradas analógicas IB e IC,- activar las teclas pulsador,- simular el programa de la aplicación en tiempo real o mediante acceleración,- visualizar en dinámica y en rojo los distintos elementos activos del programa.

Referencias

Designación Referencia Pesokg

Cable de conexión al módulo lógico PC SR1-CBL01 0,350longitud 1,8 m

Kit que incluye: SR1-KIT01 0,500- software de programación autónomo “Zelio Soft”,- cable.

Software de programación Zelio Soft SR1-SFT01 0,150

Presentación y descripción:páginas 2 y 3Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Dimensiones y esquemas:páginas 12 y 13

12 Te


Dimensiones y esquemas

Dimensiones

Módulos lógicos SR1-iii1ii

aSR1-i1iiii 72SR1-i2iiii 126

Esquemas

Detector tres hilos Entradas analógicascon SR1-iii1BD con SR1-i101BD con SR1-i201BD

(1) Fusible ultrarrápido 1 A o cortacircuitos.

60

100

90110

59,5

a

Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Referencias:páginas 10 y 11

+24 V–

Ca / Ta1

Ca / Ta2

+ - I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2

I2 I3 I4 I5 I6IB

IC

24 Va

(1)

+ - I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2

I2 I3 I4 I5 I6 IB IC

24 Va

+24 V–

BN

BK

BLBN

BK

BL

(1)

+ - I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2 1 Q5 2 1 Q6 2 1 Q7 2 1 Q8 2

I2 I3 I4 I5 I6I7

I8 I9 IA IB IC

24 Va

- -

+24 VDC

–

Ca / Ta1

Ca / Ta2

a 0 - 10 V ANALOG.a 0 - 10 V ANALOG.

13Te


Esquemas

SR1-i101BD SR1-i201BD

SR1-i101FU SR1-i201FU

(1) Fusible ultrarrápido 1 A o cortacircuitos.(2) Fusible o cortacircuitos 16 A (B16).(3)Carga resistiva.(4) Carga inductiva.

ó

ó

ó

ó

ó

ó

ó

ó

Funciones:páginas 4 y 5Características:páginas 6 a 8Referencias:páginas 10 y 11Dimensiones:página 12

+ - I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2

I2 I3 I4 I5 I6 IB IC

a 24 V

c 12…240 V50 / 60 Hz

a 12…125 V

L / +

N / -

U

c 12…240 V

24 V

50 / 60 Hz

a

U

a 12…125 V

L / +

N / -

(2)

(3)

(4)

(1)

+ - I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2 1 Q5 2 1 Q6 2 1 Q7 2 1 Q8 2

I2 I3 I4 I5 I6 I7 I8 I9 IA IB IC

a 24 V

c 12…240 V50 / 60 Hz

a 12…125 V

L / +

N / -

U

c 12…240 V

24 V

50 / 60 Hz

a

U

a 12…125 V

L / +

N / -

(2)

(3)

(4)

(1)

- -

I1

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2

I2 I3 I4 I5 I6

c 100…240 V

c 12…240 V50 / 60 Hz

50 / 60 Hz

a 12…125 V

L / +

N / -

U

c 12…240 V

100…240 V

50 / 60 Hz

c

U

a 12…125 V

L

L N

N

(2)

(3)

(4)

(1)

1 Q1 2 1 Q2 2 1 Q3 2 1 Q4 2 1 Q5 2 1 Q6 2 1 Q7 2 1 Q8 2

c 12…240 V50 / 60 Hz

a 12…125 V

L / +

N / -

U

c 12…240 V50 / 60 Hz

U

a 12…125 V

(2)

(3)

(4)

(1)

100…240 Vc

c 100…240 V

50 / 60 Hz

L

N

L N I1 I2 I3 I4 I5 I6 I7 I8 I9 IA IB IC

2.5.1.6 Anexo técnico escorias. MATERIAL PARA OBRAS PÚBLICAS PROCEDENTES DE ESCORIAS DE LA INCINERADORA DE TARRAGONA. Recsa es una empresa que tiene como objeto principal el tratamiento y la valorización de las escorias procedentes de la Incineración de Residuos Sólidos Urbanos (IRSU). A partir de este material se obtienen diferentes productos, uno de ellos la Escoria valorizada. La Escoria valorizada es un material controlado según la normativa de la junta de residuos en base a la Orden del 15 de febrero de 1996, sobre valorización de escorias. Según esta orden, las escorias de incineradora valorizadas son aptas para utilizar en obra pública como material destinado a la formación de sub.-bases para carreteras, nivelación de terrenos, terraplenes, rellenos y restauración de áreas degradadas por actividades extractivas. Los antecedentes de uso de producto similar, tanto aquí como en el resto de le UE, se centran en su utilización en obras de urbanización como materiales para la realización de rellenos y terraplenes, y en la formación de las diversas secciones de firmes para carreteras. La escoria de incineradora de RSU es un material muy utilizado en países como Francia, Alemania y los Países Bajos, entre otros, mientras que en España se han utilizado en el área metropolitana de Barcelona y ahora en Tarragona. Con la escoria valorizada se contribuye al aprovechamiento de los residuos y a la reducción del impacto ambiental que producen las extracciones de áridos y los vertederos. El material obtenido es una zahorra de granulometría 3/30 mm, depurada de metales férricos y de inquemados. PROPIEDADES FISICAS

ENSAYO NORMA NLT RESULTADO PLASTICIDAD NLT-105/98 y NLT-106/98 NO PLASTICO Dens, Max. Humedad (gr/cm3) óptima(%)

PROCTOR MODIFICADO NLT-108/98 1,73 15,8

PROCTOR NORMAL NLT-107/98 1,62 18,3 C.B.R.(referido al proctor normal) al 95% al 97% al 100% INDICE DE CBR 22,4 38,8 55,4 % HINCHAMIENTO

NLT-111/87 0 0 0

% EN MATERIA ORGANICA NLT-118/98 0,5 EQUIVALENTE DE ARENA NLT-113/87 57 DESGASTE LOS ANGELES NLT-149/91 41

IRSU

TOLVA

CRIBADO

SEPARACION MAGNETICA

>250

SEPARACIÓN

CRIBADO

ESCOGRAVA

SEPARACION ELECTROSTATICA

SEPARACION NEUMÁTICA

TRITURADO

INQUEMADOS

METALES FÉRRICOS

METALES NO FERRICOS

RESTRICCIONES MEDIOAMBIENTALES En base a la Orden del 15 de febrero de 1996 de la Generalitat de Catalunya, DOGC Nº 2181-13.03.1996, la utilización de la escorias queda limitada en los siguientes artículos: Artículo 8. Limitaciones a su utilización. 8.1 Todas las alternativas de utilización de las escorias valorizables deben tener en cuenta las prohibiciones de utilización siguientes: 8.1.1 No se utilizarán en zonas inundables. 8.1.2 No se utilizarán a menos de 30 m. de distancia de ríos ni de torrentes. 8.1.3 No se utilizarán en terrenos que tengan su nivel freático a menos de 5 m. de la superficie del suelo. 8.1.4 No se utilizarán a menos de 100 m. de distancia de ninguna explotación de aguas subterráneas para abastecimiento de agua potable a poblaciones. Si hay pozos de abastecimiento dentro de su radio de influencia que se puedan ver afectados, hará falta un estudio de su comportamiento potencial para su utilización. 8.1.5 Las escorias no se podrán utilizar en zonas con importantes grosores de los materiales siguientes: 8.1.5.1 Materiales consolidados con elevada permebilidad por carstificación o por intensa fisuración. 8.1.5.2 Materiales porosos no consolidados como depósitos aluviales y llanuras costeras actuales, terrazas y depósitos aluviales antiguos poco cimentados. 8.1.5.3 Capas de alteración superficial de materias originalmente poco permeables. 8.2 La utilización de las escorias como material de relleno fuera de estas limitaciones y

las establecidas por los artículos 9,10 y 11 necesitarán una autorización específica de la Junta de Residuos.

Artículo 9. Utilización como sub.-base de carreteras.

Las escorias valorizables solamente pueden ser utilizadas como sub.-base de carreteras cuando la capa de escorias utilizadas no sobrepase un grosor de 50 cm. y si la carretera tiene una capa de rodamiento asfáltico en su superficie. Artículo 10. Utilización para el nivelado de terrenos y terraplenado. Las escorias valorizables podrán ser utilizadas para esta finalidad sólo si se aplican en capas de un grosor de 1m. de media por cada 1000m2 de extensión, sin sobrepasar la capa de relleno de escorias en ningún momento los 2 m. de altura y siempre que la superficie sea recubierta después con materiales arcillosos debidamente compactados. Artículo 11. Utilización para rellenos y para la restauración de áreas degradadas por actividades extractivas. 11.1 Las escorias valorizables podrán ser utilizadas para esta finalidad solamente si se

trata de rellenos sobre suelos arcillosos o de restauración de arcillas. 11.2 En cualquier caso se deberá hacer un sellado adecuado de la superficie y un

drenaje de las aguas pluviales.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Planos Nº Colegiado: 1.962

3.- PLANOS



Fecha: Mayo / 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Planos Nº Colegiado: 1.962

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ÍNDICE

Página. 3 PLANOS Índice 2 3.1 Localización. 3


3.2 Nave industrial. 4 3.2.1 Planta general y almacén. 3.2.2 Fachadas. 3.2.3 Sección y detalles.

3.3 Equipos. 5 3.3.1 Disposición equipos en nave. 3.3.2 Disposición equipos sección A-A´; D-D´; E-E´. 3.3.3 Disposición equipos sección B-B´; C-C´.

3.4 Media tensión. 6

3.4.1 Localización líneas de MT y bt. 3.4.2 Vistas exteriores (CT). 3.4.3 Vistas interiores (CT). 3.4.4 Red de tierras (CT). 3.4.5 Detalles red de tierras. 3.4.6 Zanjas MT y bt. 3.4.7 Esquema de conexión en MT.

3.5 Baja tensión. 7 3.5.1 Cuadro eléctrico (vista exterior). 3.5.2 Cuadro eléctrico (montaje). 3.5.3 Cuadro eléctrico (detallado). 3.5.4 Disposición de bandejas. 3.5.5 Estudio de cargas. 3.5.6 Esquema unifilar baja tensión I. 3.5.7 Esquema unifilar baja tensión II. 3.5.8 Esquema unifilar baja tensión III. 3.5.9 Red de tierras.

Solicitante. Proyectista. Autor del proyecto. Tarragona Mayo 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Planos 3 Nº Colegiado: 1.962

3.1 Localización.




3.2 Nave industrial.

3.2.1 Planta general y almacén. 3.2.2 Fachadas.

3.2.3 Sección y detalles.



3.3 Equipos.

3.3.1 Disposición equipos en nave. 3.3.2 Disposición equipos sección A-A´; D-D´; E-E´.

3.3.3 Disposición equipos sección B-B´; C-C´.



3.4 Media tensión.

3.4.1 Localización líneas de MT y bt. 3.4.2 Vistas exteriores (CT). 3.4.3 Vistas interiores (CT). 3.4.4 Red de tierras (CT). 3.4.5 Detalles red de tierras. 3.4.6 Zanjas MT y bt.

3.4.7 Esquema de conexión en MT.



3.5 Baja tensión.

3.5.1 Cuadro eléctrico (vista exterior). 3.5.2 Cuadro eléctrico (montaje). 3.5.3 Cuadro eléctrico (detallado). 3.5.4 Disposición de bandejas. 3.5.5 Estudio de cargas. 3.5.6 Esquema unifilar baja tensión I. 3.5.7 Esquema unifilar baja tensión II.

3.5.8 Esquema unifilar baja tensión III. 3.5.9 Red de tierras.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Pliego de condiciones Nº Colegiado: 1.962

4.- PLIEGO DE CONDICIONES


Fecha: Mayo / 2007.



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ÍNDICE Página.

4 PLIEGO DE CONDICIONES. Índice 2 4.1 Condiciones Generales 4

4.1.1 Objeto 4 4.1.2 Contratación de la empresa 4 4.1.3 Validez de las ofertas 5 4.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación 5 4.1.5 Planos provisionales y definitivos 5 4.1.6 Adjudicación del concurso 5 4.1.7 Plazos de ejecución 6 4.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía 6

4.1.8.1 Fianza provisional 6 4.1.8.2 Fianza definitiva 6 4.1.8.3 Fondo de garantía 7

4.1.9 Modificaciones del proyecto 7 4.1.10 Modificaciones de los planos 8 4.1.11 Replanteo de las Obras 8 4.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista 9 4.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante 9

4.2 Condiciones económicas y legales 10 4.2.1 Contrato 10 4.2.2 Domicilios y representaciones 10 4.2.3 Obligaciones del contratista en materia social 11 4.2.4 Revisión de precios 12 4.2.5 Rescisión del contrato 13 4.2.6 Certificación y abono de las obras 14

4.3 Condiciones Facultativas 16 4.3.1 Disposiciones Legales 16 4.3.2 Control de calidad de la ejecución 17 4.3.3 Documento final de obra 17 4.3.4 Libro de incidencias 17

4.3.4.1 Paralización de los trabajos 18 4.3.4.2 Aviso e información a la Autoridad Laboral 18

4.4 Condiciones Técnicas 19

4.4.1 Red Subterránea de Media Tensión 19 4.4.1.1 Zanjas 19

4.4.1.1.1 Apertura de las zanjas 20 4.4.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas 20 4.4.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla y ladrillo 21 4.4.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable! 21 4.4.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas 21 4.4.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de tierras 21 4.4.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados 21 4.4.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución21

4.4.1.2 Rotura de pavimentos 22



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4.4.1.3 Reposición de pavimentos 23 4.4.1.4 Cruces (cables entubados) 23 4.4.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones 25 4.4.1.6 Tendido de cables 26

4.4.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas 26 4.4.1.6.2 Tendido de cables en zanja 26 4.4.1.6.3 Tendido de cables en tubulares 27

4.4.1.7 Empalmes 28 4.4.1.8 Terminales 28 4.4.1.11 Transporte de bobinas de cables 28

4.4.2 Centros de Transformación 29 4.4.2.1 Obra civil 29 4.4.2.2 Aparamenta de Media Tensión 29

4.4.2.2.1 Características constructivas 30 4.4.2.2.2 Compartimiento de aparellaje 30 4.4.2.2.3 Compartimiento del juego de barras 30 4.4.2.2.4 Compartimiento de conexión de cables 31 4.4.2.2.5 Compartimiento de mando 31 4.4.2.2.6 Compartimiento de control 31 4.4.2.2.7 Cortacircuitos fusibles 31

4.4.2.3 Transformadores 31 4.4.2.4 Normas de ejecución de las instalaciones 31 4.4.2.5 Pruebas reglamentarias 32 4.4.2.6 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad 32

4.4.2.6.1 Prevenciones generales 32 4.4.2.6.2 Puesta en Servicio 32 4.4.2.6.3 Separación de servicio 32 4.4.2.6.4 Prevenciones especiales 33

4.4.3 Red subterránea de baja tensión 33 4.4.3.1 Trazado de línea y apertura de zanjas 33

4.4.3.1.1 Trazado 33 4.4.3.1.2 Apertura de zanjas 33 4.4.3.1.3 Vallado y señalización 34 4.4.3.1.4 Dimensiones de las zanjas 34 4.4.3.1.5 Varios cables en la misma zanja 34 4.4.3.1.6 Características de los tubulares 35

4.4.3.2 Transporte de bobinas de los cables 35 4.4.3.3 Tendido de cables 35 4.4.3.4 Cruzamientos 36 4.4.3.5 Cables de BT directamente enterrados 36 4.4.3.6 Cables telefónicos o telegráficos subterráneos 37 4.4.3.7 Conducciones de agua y gas 37 4.4.3.8 Proximidades y paralelismos 37 4.4.3.9 Protección mecánica 37 4.4.3.10 Señalización 37 4.4.3.11 Rellenado de zanjas 37 4.4.3.12 Reposición de pavimentos 38 4.4.3.13 Empalmes y terminales 38 4.4.3.14 Puesta a tierra 38 4.4.3.15 Conectores 39



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4.1 Condiciones Generales 4.1.1 Objeto. El presente pliego tiene por objeto la ordenación de las condiciones facultativas, económicas que han de regir en los concursos y contratos destinados a la ejecución de los trabajos y los requisitos técnicos a los que se debe ajustar la ejecución de las instalaciones proyectadas. 4.1.2 Contratación de la empresa. La licitación de la obra se hará por Concurso Restringido, en el que la empresa Contratante convocará a las Empresas Constructoras que estime oportuno. Los concursantes enviarán sus ofertas por triplicado, en sobre cerrado y lacrado, según se indique en la carta de petición de ofertas, a la dirección de la empresa Contratante. No se considerarán válidas las ofertas presentadas que no cumplan los requisitos citados anteriormente, así como los indicados en la documentación Técnica enviada. Antes de transcurrido la mitad del plazo estipulado en las bases del Concurso, los Contratistas participantes podrán solicitar por escrito a la empresa Contratante las oportunas aclaraciones, en el caso de encontrar discrepancias, errores u omisiones en los Planos, Pliegos de Condiciones o en otros documentos de Concurso, o si se les presentasen dudas en cuanto a su significado. La empresa Contratante, estudiará las peticiones de aclaración e información recibidas y las contestará mediante una nota que remitirá a todos los presuntos licitadores, si estimase que la aclaración solicitada es de interés general. Si la importancia y repercusión de la consulta así lo aconsejara, la empresa Contratante podrá prorrogar el plazo de presentación de ofertas, comunicándolo así a todos los interesados. Las Empresas que oferten en el Concurso presentarán obligatoriamente los siguientes documentos en original y dos copias:

• Cuadro de Precios nº1, consignando en letra y cifra los precios unitarios asignados a cada unidad de obra cuya definición figura en dicho cuadro.

Estos precios beberán incluir él % de Gastos Generales, Beneficio Industrial y el IVA que facturarán independientemente. En caso de no coincidir las cantidades expresadas en letra y cifra, se considerará como válida la primera. En el caso de que existiese discrepancia entre los precios unitarios de los Cuadros de Precios Números 1 y 2, prevalecerá el del Cuadro nº1.

• Cuadro de Precios nº2, en el que se especificará claramente el desglose de la forma siguiente: mano de obra por categorías, expresando el número de horas invertido por categoría y precio horario.

o Materiales, expresando la cantidad que se precise de cada uno de ellos y su precio unitario. o Maquinaria y medios auxiliares, indicando tipo de máquina, número de horas invertido por máquina y precio horario. o Transporte, indicando en las unidades que lo precisen el precio por tonelada y kilómetro. o Varios y resto de obra que incluirán las partidas directas no comprendidas en los apartados anteriores. o Porcentajes de Gastos Generales, Beneficios Industrial e IVA.



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• Presupuesto de Ejecución Material, obtenido al aplicar los precios unitarios a las mediciones del Proyecto. En caso de discrepancia entre los precios aplicados en el Presupuesto y los del Cuadro de Precios nº1, obligarán los de este último.

4.1.3 Validez de las ofertas. No se considerará válida ninguna oferta que se presente fuera del plazo señalado en la carta de invitación, o anuncio respectivo, o que no conste de todos los documentos que se señalan. Los concursantes se obligan a mantener la validez de sus ofertas durante un periodo mínimo de 90 días a partir de la fecha tope de recepción de ofertas, salvo en la documentación de petición de ofertas se especifique otro plazo. 4.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación Lo mencionado, tanto en el Pliego General de Condiciones, como en el particular de cada obra y omitido en los Planos, o viceversa, habrá de ser ejecutado como si estuviese expuesto en ambos documentos. En caso de contradicción entre los Planos y alguno de los mencionados Pliegos de Condiciones, prevalecerá lo escrito en estos últimos. Las omisiones en los Planos y Pliegos de Condiciones o las descripciones erróneas de los detalles de la obra que deban ser subsanadas para que pueda llevarse a cabo el espíritu o intención expuesto en los Planos y Pliegos de Condiciones o que, por uso y costumbres, deben ser realizados, no sólo no exime al Contratista de la obligación de ejecutar estos detalles de obra omitidos o erróneamente descritos sino que, por el contrario, deberán ser ejecutados como si se hubiera sido completa y correctamente especificados en los Planos y Pliegos de Condiciones. 4.1.5 Planos provisionales y definitivos Con el fin de poder acelerar los trámites de licitación y adjudicación de las obras y consecuente iniciación de las mismas, la empresa Contratante, podrá facilitar a los contratistas, para el estudio de su oferta, documentación con carácter provisional. En tal caso, los planos que figuren en dicha documentación no serán válidos para construcción, sino que únicamente tendrán el carácter de informativos y servirán para formar ideas de los elementos que componen la obra, así como para obtener las mediciones aproximadas y permitir el estudio de los precios que sirven de base para el presupuesto de la oferta. Este carácter de planos de información se hará constar expresamente y en ningún caso podrán utilizarse dichos planos para la ejecución de ninguna parte de la obra. Los planos definitivos se entregaran al Contratista con antelación suficiente a fin de no retrasar la preparación y ejecución de los trabajos. 4.1.6 Adjudicación del concurso La empresa Contratante procederá a la apertura de las propuestas presentadas por los licitadores y las estudiará en todos sus aspectos. La empresa Contratante tendrá alternativamente la facultad de adjudicar el Concurso a la propuesta más ventajosa, sin atender necesariamente al valor económico de la misma, o declarar desierto el concurso. En este último caso la empresa Contratante, podrá libremente suspender definitivamente la licitación de las obras o abrir un nuevo concurso pudiendo introducir las variaciones que estime oportunas, en cuanto al sistema de licitación de Contratistas ofertantes. Transcurriendo el plazo indicado en el Art. 4.1.3 desde la fecha límite de presensación de oferta, sin que la empresa Contratante, hubiese comunicado la presolución del concurso, podrán los licitadores que lo deseen, proceder a retirar sus ofertas, así como las fianzas depositadas como garantía de las mismas.



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La elección del adjudicatario de la obra por parte de la empresa Contratante es irrevocable y, en ningún caso, podrá ser impugnada por el resto de los contratistas ofertantes. La empresa Contratante comunicará al ofertante seleccionado la adjudicación de las obras, mediante una carta de intención. En el plazo máximo de un mes a partir de la fecha de esta carta, el Contratista a simple requerimiento de la empresa Contratante se prestará a formalizar en contrato definitivo. En tanto no se firme este y se constituya la fianza definitiva, la empresa Contratante, retendrá la fianza provisional depositada por el Contratista, a todos los efectos dimanentes del mantenimiento de la oferta. 4.1.7 Plazos de ejecución. En el Pliego Particular de Condiciones de cada obra, se establecerán los plazos parciales y plazo final de terminación, a los que el Contratista deberá ajustarse obligatoriamente. Los plazos parciales corresponderán a la terminación y puesta a disposición de determinados elementos, obras o conjuntos de obras, que se consideren necesarios para la prosecución de otras fases de la constricción o del montaje. Estas obras o conjunto de obras que condicionan un plazo parcial, se definirán bien por un estado de dimensiones, bien por la posibilidad de prestar en ese momento y sin restricciones, el uso, servicio o utilización que de ellas se requiere. En consecuencia, y a efectos del cumplimiento del plazo, la terminación de la obra y su puesta a disposición, será independiente del importe de los trabajos realizados a precio de Contrato, salvo que el importe de la Obra Característica realizada supere como mínimo en un 10% el presupuesto asignado para esa parte de la obra. Para valorar a estos efectos la obra realizada, no se tendrá en cuenta los aumentos del coste producidos por revisiones de precios y sí únicamente los aumentos reales del volumen de obra. En el caso de que el importe de la Obra Característica realizada supere en un 10% al presupuesto para esa parte de obra, los plazos parciales y finales se prorrogarán en un plazo igual al incremento porcentual que exceda de dicho 10%. 4.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía. 4.1.8.1 Fianza provisional. La fianza provisional del mantenimiento de las ofertas se constituirá por los contratistas ofertantes por la cantidad que se fije en las bases de licitación. Esta fianza se depositará al tomar parte en el concurso y se hará en efectivo. Por lo que a plazo de mantenimiento, alcance de la fianza y devolución de la misma se refiere, se estará a lo establecido en los artículos respectivos del presente Pliego General. 4.1.8.2 Fianza definitiva. A la firma del contrato, el Contratista deberá constituir la fianza definitiva por un importe igual al 5% del Presupuesto Total de adjudicación. En cualquier caso la empresa Contratante se reserva el derecho de modificar el anterior porcentaje, estableciendo previamente en las bases del concurso el importe de esta fianza. La fianza se constituirá en efectivo ò por Aval Bancario realizable a satisfacción de la empresa Contratante. En el caso de que el Aval Bancario sea prestado por varios



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Bancos, todos ellos quedarán obligados solidariamente con la empresa Contratante y con renuncia expresa a los beneficios de división y exclusión. El modelo de Aval Bancario será facilitado por la empresa Contratante debiendo ajustarse obligatoriamente el Contratista a dicho modelo. La fianza tendrá carácter de irrevocable desde el momento de la firma del contrato, hasta la liquidación final de las obras y será devuelta una vez realizada esta. Dicha liquidación seguirá a la recepción definitiva de la obra que tendrá lugar una vez transcurrido el plazo de garantía a partir de la fecha de la recepción provisional. Esta fianza inicial responde del cumplimiento de todas las obligaciones del contratista, y quedará a beneficio de la empresa Contratante en los casos de abandono del trabajo o de rescisión por causa imputable al Contratista. 4.1.8.3 Fondo de garantía. Independientemente de esta fianza, la empresa Contratante retendrá el 5% de las certificaciones mensuales, que se irán acumulando hasta constituir un fondo de garantía. Este fondo de garantía responderá de los defectos de ejecución o de la mala calidad de los materiales, suministrados por el Contratista, pudiendo la empresa Contratante realizar con cargo a esta cuenta las reparaciones necesarias, en caso de que el Contratista no ejecutase por su cuenta y cargo dicha reparación. Este fondo de garantía se devolverá, una vez deducidos los importes a que pudiese dar lugar el párrafo anterior, a la recepción definitiva de las obras. 4.1.9 Modificaciones del proyecto La empresa Contratante podrá introducir en el proyecto, antes de empezar las obras o durante su ejecución, las modificaciones que sean precisas para la normal constricción de las mismas, aunque no se hayan previsto en el proyecto y siempre que no varíen las características principales de las obras. También podrá introducir aquellas modificaciones que produzcan aumento o disminución y una supresión de las unidades de obra marcadas en el presupuesto, o sustitución de una clase de fábrica por otra, siempre que esta sea de las comprendidas en el contrato. Cuando se trate de aclarar o interpretar preceptos de los Pliegos de Condiciones o indicaciones de los planos o dibujos, las ordenes o instrucciones se comunicaran exclusivamente por escrito al Contratista, estando obligado este a su vez a devolver una copia suscribiendo con su firma el enterado. Todas estas modificaciones serán obligatorias para el Contratista, y siempre que, a los precios del Contrato, sin ulteriores omisiones, no alteren el Presupuesto total de Ejecución Material contratado en más de un 35%, tanto en más como en menos, el Contratista no tendrá derecho a ninguna variación en los precios ni a indemnización de ninguna clase. Si la cuantía total de la certificación final, correspondiente a la obra ejecutada por el Contratista, fuese a causa de las modificaciones del Proyecto, inferior al Presupuesto Total de Ejecución Material del Contrato en un porcentaje superior al 35%, el Contratista tendrá derecho a indemnizaciones. Para fijar su cuantía, el contratista deberá presentar a la empresa Contratante en el plazo máximo de dos meses a partir de la fecha de dicha certificación final, una petición de indemnización con las justificaciones necesarias debido a los posibles aumentos de los gastos generales e insuficiente amortización de equipos e instalaciones, y en la que se valore el perjuicio que le resulte de las modificaciones introducidas en las previsiones del Proyecto. Al efectuar esta valoración el Contratista deberá tener en cuenta que el



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primer 35% de reducción no tendrá repercusión a estos efectos correspondiente a la obra ejecutada por el Contratista, fuese, a causa de las modificaciones del Proyecto, superior al Presupuesto Total de Ejecución Material del Contrato y cualquiera que fuere el porcentaje de aumento, no procederá el pago de ninguna indemnización ni revisión de precios por este concepto. No se admitirán mejoras de obra más que en el caso de que la Dirección de la Obra haya ordenado por escrito, la ejecución de trabajos nuevos o que mejoren la calidad de los contratados. Tampoco se admitirán aumentos de obra en las unidades contratadas, salvo caso de error en las mediciones del Proyecto, o salvo que la Dirección de Obra, ordene también por escrito la ampliación de las contratadas. Se seguirá el mismo criterio y procedimiento, cuando se quieran introducir innovaciones que supongan una reducción apreciable en las unidades de obra contratadas. 4.1.10 Modificaciones de los planos. Los planos de construcción podrán modificar a los provisionales de concurso, respetando los principios esenciales y el Contratista no puede por ello hacer reclamación alguna a la empresa Contratante. El carácter complejo y los plazos limitados de que se dispone en la ejecución de un Proyecto, obligan a una simultaneidad entre las entregas de las especificaciones técnicas de los suministradores de equipos y la elaboración de planos definitivos de Proyecto. Esta simultaneidad implica la entrega de planos de detalle de obra civil, relacionada directamente con la implantación de los equipos, durante todo el plazo de ejecución de la obra. La empresa Contratante tomara las medidas necesarias para que estas modificaciones no alteren los planos de trabajo del Contratista entregando los planos con la suficiente antelación para que la preparación y ejecución de estos trabajos se realice de acuerdo con el programa previsto. El Contratista por su parte no podrá alegar desconocimiento de estas definiciones de detalle, no incluidas en el proyecto base, y que quedara obligado a su ejecución dentro de las prescripciones generales del Contrato. El Contratista deberá confrontar, inmediatamente después de recibidos, todos los planos que le hayan sido facilitados, debiendo informar por escrito a la empresa Contratante en el plazo máximo de 15 días y antes de proceder a su ejecución, de cualquier contradicción, error u omisión que lo exigiera técnicamente incorrectos. 4.1.11 Replanteo de las Obras La empresa Contratante entregara al Contratista los hitos de triangulación y referencias de nivel establecidos por ella en la zona de obras a realizar. La posición de estos hitos y sus coordenadas figuraran en un plano general de situación de las obras. Dentro de los 15 días siguientes a la fecha de adjudicación el Contratista verificara en presencia de los representantes de la empresa Contratante el plano general de replanteo y las coordenadas de los hitos, levantándose el Acta correspondiente. La empresa Contratante precisara sobre el plano de replanteo las referencias a estos hitos de los ejes principales de cada una de las obras. El Contratista será responsable de la conservación de todos los hitos y referencias que se le entreguen. Si durante la ejecución de los trabajos, se destruyese alguno, deberá reponerlos por su cuenta y bajo su responsabilidad. El Contratista establecerá en caso necesario, hitos secundarios y efectuara todos los replanteos precisos para la perfecta definición de las obras a ejecutar, siendo de su



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responsabilidad los perjuicios que puedan ocasionarse por errores cometidos en dichos replanteos. 4.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista Se entiende como tales los gastos de cualquier clase ocasionados por la comprobación del replanteo de la obra, los ensayos de materiales que deba realizar por su cuenta el Contratista; los de montaje y retirada de las construcciones auxiliares, oficinas, almacenes y cobertizos pertenecientes al Contratista; los correspondientes a los caminos de servicio, señales de tráfico provisionales para las vías públicas en las que se dificulte el tránsito, así como de los equipos necesarios para organizar y controlar este en evitación de accidentes de cualquier clase; los de protección de materiales y la propia obra contra todo deterioro, daño o incendio, cumpliendo los reglamentos vigentes para el almacenamiento de explosivos y combustibles; los de limpieza de los espacios interiores y exteriores; los de constricción, conservación y retirada de pasos, caminos provisionales y alcantarillas; los derivados de dejar tránsito a peatones y vehículos durante la ejecución de las obras; los de desviación de alcantarillas, tuberías, cables eléctricos y, en general, de cualquier instalación que sea necesario modificar para las instalaciones provisionales del Contratista; los de constricción, conservación, limpieza y retirada de las instalaciones sanitarias provisionales y de limpieza de los lugares ocupados por las mismas; los de retirada al fin de la obra de instalaciones, herramientas, materiales, etc., y limpieza general de la obra. Salvo que se indique lo contrario, será de cuenta del Contratista el montar, conservar y retirar las instalaciones para el suministro del agua y de la energía eléctrica necesaria para las obras y la adquisición de dichas aguas y energía serán de cuenta del Contratista los gastos ocasionados por la retirada de la obra, de los materiales rechazados, los de jornales y materiales para las mediciones periódicas para la redacción de certificaciones y los ocasionados por la medición final; los de pruebas, ensayos, reconocimientos y tomas de muestras para las recepciones parciales y totales, provisionales y definitivas, de las obras; La corrección de las deficiencias observadas en las pruebas, ensayos, etc., y los gastos derivados de los asientos o averías, accidentes o daños que se produzcan en estas pruebas y la reparación y conservación de las obras durante el plazo de garantía. Además de los ensayos a los que se refiere los apartados 4.1.11 de este artículo, serán por cuenta del Contratista los ensayos que realice directamente con los materiales suministrados por sus proveedores antes de su adquisición e incorporación a la obra y que en su momento serán controlados por la empresa Contratante para su aceptación definitiva. serán así mismo de su cuenta aquellos ensayos que el Contratista crea oportuno realizar durante la ejecución de los trabajos, para su propio control. Por lo que a gastos de replanteo se refiere y a tenor de lo dispuesto en el artículo 4.1.11 "Replanteo de las obras", serán por cuenta del Contratista todos los gastos de replanteos secundarios necesarios para la correcta ejecución de los trabajos, a partir del replanteo principal definido en dicho artículo y cuyos gastos correrán por cuenta de la empresa Contratante. En los casos de presolución del Contrato, cualquiera que sea la causa que lo motive, serán de cuenta del Contratista los gastos de jornales y materiales ocasionados por la liquidación de las obras y los de las Actas Notariales que sean necesarios levantar, así como los de retirada de los medios auxiliares que no utilice la empresa Contratante o que le devuelva después de utilizados. 4.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante.



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Serán por cuenta de la empresa Contratante los gastos originados por la inspección de las obras del personal de la empresa Contratante o contratados para este fin, la comprobación o revisión de las certificaciones, la toma de muestras y ensayos de laboratorio para la comprobación periódica de calidad de materiales y obras realizadas, salvo los indicados en el artículo 2.1.12, y el transporte de los materiales suministrados por la empresa Contratante, hasta el almacén de obra, sin incluir su descarga ni los gastos de paralización de vehículos por retrasos en la misma. Así mismos, serán a cargo de la empresa Contratante los gastos de primera instalación, conservación y mantenimiento de sus oficinas de obra, residencias, poblado, botiquines, laboratorios, y cualquier otro edificio e instalación propiedad de la empresa Contratante y utilizados por el personal empleado de esta empresa, encargado de la dirección y vigilancia de las obras. 4.2 Condiciones económicas y legales. 4.2.1 Contrato. A tenor de lo dispuesto el Contratista, dentro de los treinta días siguientes a la comunicación de la adjudicación y a simple requerimiento de la empresa Contratante, depositara la fianza definitiva y formalizará el Contrato en el lugar y fecha que se le notifique oficialmente. El Contrato, tendrá carácter de documento privado. Pudiendo ser elevado a público, a instancias de una de las partes, siendo en este caso a cuenda del Contratista los gastos que ello origine. Una vez depositada la fianza definitiva y firmado el Contrato, la empresa Contratante procederá, a petición del interesado, a devolver la fianza provisional, si la hubiera. Cuando por causas imputables al Contratista, no se pudiera formalizar el Contrato en el plazo, la empresa Contratante podrá proceder a anular la adjudicación, con incautación de la fianza provisional. A efectos de los plazos de ejecución de las obras, se considerará como fecha de comienzo de las mismas la que se especifique en el Pliego Particular de Condiciones y en su defecto la de la orden de comienzo de los trabajos. Esta orden se comunicará al Contratista en un plazo no superior a 90 días a partir de la fecha de la firma del contrato. El Contrato, será firmado por parte del CONTRATISTA, por su representante legal o apoderado, quien deberá poder probar este extremo con la presensación del correspondiente poder acreditativo. 4.2.2 Domicilios y representaciones. El Contratista está obligado, antes de iniciarse las obras objeto del contrato a constituir un domicilio en la proximidad de las obras, dando cuenta a la empresa Contratante del lugar de ese domicilio. Seguidamente a la notificación del contrato, la empresa Contratante comunicará al Contratista su domicilio a efectos de la ejecución del contrato, así como nombre de su representante. Antes de iniciarse las obras objeto del contrato, el Contratista designará su representante a pie de obra y se lo comunicará por escrito a la empresa Contratante especificando sus poderes, que deberán ser lo suficientemente amplios para recibir y resolver en consecuencia las comunicaciones y órdenes de la representación de la empresa Contratante. En ningún caso constituirá motivo de excusa para el Contratista la ausencia de su representante a pie de obra.



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El Contratista está obligado a presentar a la representación de la empresa Contratante antes de la iniciación de los trabajos, una reilación comprensiva del personal facultativo responsable de la ejecución de la obra contratada y a dar cuenta posteriormente de los cambios que en el mismo se efectúen, durante la vigencia del contrato. La designación del representante del Contratista, así como la del personal facultativo, responsable de la ejecución de la obra contratada, requiere la conformidad y aprobación de la empresa Contratante quien por motivo fundado podrá exigir el Contratista la remoción de su representante y la de cualquier facultativo responsable. 4.2.3 Obligaciones del contratista en materia social. El Contratista estará obligado al cumplimiento de las disposiciones vigentes en materia laboral, de seguridad social y de seguridad e higiene en el trabajo. En lo referente a las obligaciones del Contratista en materia de seguridad e higiene en el trabajo, estas quedan detalladas de la forma siguiente: El Contratista es responsable de las condiciones de seguridad e higiene en los trabajos, estando obligado a adoptar y hacer aplicar, a su costa, las disposiciones vigentes sobre estas materias, en las medidas que dicte la Inspección de Trabajo y demás organismos competentes, así como las normas de seguridad complementarias que correspondan a las características de las obras contratadas. A tal efecto el Contratista debe establecer un Plan de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios que especifiquen con claridad las medidas prácticas que, para la consecución de las precedentes prescripciones, estime necesario tomar en la obra. Este Plan debe precisar las formas de aplicación de las medidas complementarias que correspondan a los riesgos de la obra con el objeto de asegurar eficazmente:

• La seguridad de su propio personal, del de la empresa Contratante y de terceros. • La Higiene y Primeros Auxilios a enfermos y accidentados. • La seguridad de las instalaciones.

El Plan de seguridad así concebido debe comprender la aplicación de las Normas de Seguridad que la empresa Contratante prescribe a sus empleados cuando realizan trabajos similares a los encomendados al personal del Contratista, y que se encuentran contenidas en las Prescripciones de Seguridad y Primeros Auxilios redactadas por UNESA. El Plan de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios deberá ser comunicado a la empresa Contratante, en el plazo máximo que se señale en el Pliego de Condiciones Particulares y en su defecto, en el plazo de tres meses a partir de la firma del contrato. El incumplimiento de este plazo puede ser motivo de resolución del contrato. La adopción de cualquier modificación o paliación al plan previamente establecido, en razón de la variación de las circunstancias de la obra, deberá ser puesta inmediatamente en conocimiento de la empresa Contratante. Los gastos originados por la adopción de las medidas de seguridad, higiene y primeros auxilios son a cargo del Contratista y se considerarán incluidos en los precios del contrato. Quedan comprendidas en estas medidas, sin que su enumeración las limite:

• La formación del personal en sus distintos niveles profesionales en materia de seguridad, higiene y primeros auxilios, así como la información al mismo mediante carteles, avisos o señales de los distintos riesgos que la obra presente.

• El mantenimiento del orden, limpieza, comodidad y seguridad en las superficies o lugares de trabajo, así como en los accesos a aquellos.



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• Las protecciones y dispositivos de seguridad en las instalaciones, aparatos y máquinas, almacenes, polvorines, etc., incluidas las protecciones contra incendios.

• El establecimiento de las medidas encaminadas a la eliminación de factores nocivos, tales como polvos, humos, gases, vapores, iluminación deficiente, ruidos, temperatura, humedad, y aireación deficiente, etc.

• El suministro a los operarios de todos los elementos de protección personal necesarios, así como de las instalaciones sanitarias, botiquines, ambulancias, que las circunstancias hagan igualmente necesarias. Asimismo, el Contratista debe proceder a su costa al establecimiento de vestuarios, servicios higiénicos, servicio de comedor y menaje, barracones, suministro de agua, etc., que las características en cada caso de la obra y la reglamentación determinen.

Los contratistas que trabajan en una misma obra deberán agruparse en el seno de un Comité de Seguridad, formado por los representantes de las empresas, Comité que tendrá por misión coordinar las medidas de seguridad, higiene y primeros auxilios, tanto nivel individual como colectivo. De esta forma, cada contratista debe designar un representante responsable ante el Comité de Seguridad. Las decisiones adoptadas por el Comité se aplicaran a todas las empresas, incluso a las que lleguen con posterioridad a la obra. Los gastos resultantes de esta organización colectiva se prorratearán mensualmente entre las empresas participantes, proporcionalmente al número de jornales, horas de trabajo de sus trabajadores, o por cualquier otro método establecido de común acuerdo. El Contratista remitirá a la representación de la empresa Contratante, con fines de información copia de cada declaración de accidente que cause baja en el trabajo, inmediatamente después de formalizar la dicha baja. Igualmente por la Secretaría del Comité de Seguridad previamente aprobadas por todos los representantes. El incumplimiento de estas obligaciones por parte del Contratista o la infracción de las disposiciones sobre seguridad por parte del personal técnico designado por él, no implicará responsabilidad alguna para la empresa Contratante. 4.2.4 Revisión de precios. La empresa Contratante adopta para las revisiones de los precios el sistema de fórmulas polinómicas vigentes para las obras del Estado y Organismos Autónomos, establecido por el Decreto-Ley 2/1964 de 4 de febrero (B.O.E. de 6-II-64), especialmente en lo que a su artículo se refiere. En el Pliego Particular de Condiciones de la obra, se establecerá la fórmula o fórmulas polinómicas a emplear, adoptando de entre todas las reseñadas en el Decreto-Ley 3650/1970 de 19 de diciembre (B.O.E. 29-XII-70) la que más se ajuste a las características de la obra contratada. Si estas características así lo aconsejan, la empresa Contratante se reserva el derecho de establecer en dicho Pliego nuevas fórmulas, modificando los coeficientes o las variables de las mismas. Para los valores actualizados de las variables que inciden en la fórmula, se tomarán para cada mes los que faciliten el Ministerio de Hacienda una vez publicados en el B.O.E. Los valores iniciales corresponderán a los del mes de la fecha del Contrato. Una vez obtenido el índice de revisión mensual, se aplicará al importe total de la certificación correspondiente al mes de que se trate, siempre y cuando la obra realizada durante dicho periodo, lo haya sido dentro del programa de trabajo establecido.



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En el caso de que las obras se desarrollen con retraso respecto a dicho programa, las certificaciones mensuales producidas dentro del plazo se revisarán por los correspondientes índices de revisión hasta el mes previsto para la terminación de los trabajos. En este momento, dejarán de actualizarse dicho índice y todas las certificaciones posteriores que puedan producirse, se revisarán con este índice constante. Los aumentos de presupuesto originados por las revisiones de precios oficiales, no se computarán a efectos de lo establecido en el artículo 35, "Modificaciones del proyecto". Si las obras a realizar fuesen de corta duración, la empresa Contratante podrá prescindir de la cláusula de revisión de precios, debiéndolo hacer constar así expresamente en las bases del Concurso. 4.2.5 Rescisión del contrato. Cuando a juicio de la empresa Contratante el incumplimiento por parte del Contratista de alguna de las cláusulas del Contrato, pudiera ocasionar graves trastornos en la realización de las obras, en el cumplimiento de los plazos, o en su aspecto económico, la empresa Contratante podrá decidir la resolución del Contrato, con las penalidades a que hubiera lugar. Así mismo, podrá proceder la resolución con pérdida de fianza y garantía suplementaria si la hubiera, de producirse alguno de los supuestos siguientes. Cuando no se hubiese efectuado el montaje de las instalaciones y medios auxiliares o no se hubiera aportado la maquinaria relacionada en la oferta o su equivalente en potencia o capacidad en los plazos previstos incrementados en un 25%, o si el Contratista hubiese sustituido dicha maquinaria en sus elementos principales sin la previa autorización de la empresa Contratante. Cuando durante un periodo de tres meses consecutivos y considerados conjuntamente, no se alcanzase un ritmo de ejecución del 50% del programa aprobado para la Obra característica. Cuando se cumpla el plazo final de las obras y falte por ejecutar más del 20% de presupuesto de Obra característica tal como se define en el artículo 4.1.7. La imposición de las multas establecidas por los retrasos sobre dicho plazo, no obligará a la empresa Contratante a la prorroga del mismo, siendo potestativo por su parte elegir entre la resolución o la continuidad del Contrato. Será así mismo causa suficiente para la rescisión, alguno de los hechos siguientes: La quiebra, fallecimiento o incapacidad del Contratista. En este caso, la empresa Contratante podrá optar por la resolución del Contrato, o por que se subroguen en el lugar del Contratista los síndicos de la quiebra, su causa habitantes o sus representantes. La disolución, por cualquier causa, de la sociedad, si el Contratista fuera una persona jurídica. Si el Contratista es una agrupación temporal de empresas y alguna de las integrantes se encuentra incluida en alguno de los supuestos previstos en alguno de los apartados la empresa Contratante estará facultada para exigir el cumplimiento de las obligaciones pendientes del Contrato a las restantes empresas que constituyen la agrupación temporal o para acordar la resolución del Contrato. Si la empresa Contratante optara en ese momento por la rescisión, esta no producirá pérdida de la fianza, salvo que concurriera alguna otra causa suficiente para declarar tal pérdida. Procederá asimismo la rescisión, sin pérdida de fianza por el Contratista, cuando se suspenda la obra comenzada, y en todo caso, siempre que por causas ajenas al Contratista, no sea posible dar comienzo a la obra adjudicada, dentro del plazo de 3 meses, a partir de la fecha de adjudicación.



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En el caso de que se incurriese en las causas de resolución del Contrato conforme a las cláusulas de este Pliego General de Condiciones, o del Particular de la obra, la empresa Contratante se hará cargo de las obras en la situación en que se encuentren, sin otro requisito que el del levantamiento de un Acta Notarial o simple, si ambas partes prestan su conformidad, que refleje la situación de la obra, así como de acopios de materiales, maquinaria y medios auxiliares que el Contratista tuviese en ese momento en el emplazamiento de los trabajos. Con este acto de la empresa Contratante el Contratista no podrá poner interdicto ni ninguna otra acción judicial, a la que renuncie expresamente. Siempre y cuando el motivo de la rescisión sea imputable al Contratista, este se obliga a dejar a disposición de la empresa Contratante hasta la total terminación de los trabajos, la maquinaria y medios auxiliares existentes en la obra que la empresa Contratante estime necesario, pudiendo el Contratista retirar los restantes. La empresa Contratante abonara por los medios, instalaciones y máquinas que decida deben continuar en obra, un alquiler igual al estipulado en el baremo para trabajos por administración, pero descontando los porcentajes de gastos generales y beneficio industrial del Contratista. El Contratista se compromete como obligación subsidiaria de la cláusula anterior, a conservar la propiedad de las instalaciones, medios auxiliares y maquinaria seleccionada por la empresa Contratante o reconocer como obligación precedente frente a terceros, la derivada de dicha condición. La empresa Contratante comunicará al Contratista, con treinta días de anticipación, la fecha en que desea reintegrar los elementos que venía utilizando, los cuales dejará de devengar interés alguno a partir de su devolución, o a los 30 días de la notificación, si el Contratista no se hubiese hecho cargo de ellos. En todo caso, la devolución se realizará siempre a pie de obra, siendo por cuenta del Contratista los gastos de su traslado definitivo. En los contratos rescindidos, se procederá a efectos de garantías, fianzas, etc. A efectuar las recepciones provisionales y definitivas de todos los trabajos ejecutados por el Contratista hasta la fecha de la rescisión. 4.2.6 Certificación y abono de las obras. Las unidades de obra se medirán periódicamente sobre las partes realmente ejecutadas con arreglo al Proyecto, modificaciones posteriores y órdenes de la Dirección de Obra, y de acuerdo con los artículos del Pliego de Condiciones. La medición de la obra realizada en un período se llevará a cabo en los ocho primeros días siguientes a la fecha de cierre de certificaciones. Dicha fecha se determinará al comienzo de las obras. Las valoraciones efectuadas servirán para la reacción de certificaciones mensuales al origen, de las cuales se tendrá el líquido de abono. Corresponderá a la empresa Contratante en todo caso, la redacción de las certificaciones mensuales. Las certificaciones y abonos de las obras, no suponen aprobación ni recepción de las mismas. Las certificaciones mensuales se deben entender siempre como abonos a buena cuenta, y en consecuencia, las mediciones de unidades de obra y los precios aplicados no tienen el carácter de definitivos, pudiendo surgir modificaciones en certificaciones posteriores y definitivamente en la liquidación final. Si el Contratista rehusase firmar una certificación mensual o lo hiciese con reservas por no estar conforme con ella, deberá exponer por escrito y en el plazo máximo de diez



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días, a partir de la fecha de que se le requiera para la firma, los motivos que fundamenten su reclamación e importe de la misma. La empresa Contratante considerará esta reclamación y decidirá si procede atenderla. Los retrasos en el cobro, que pudieran producirse como consecuencia de esta dilación en los trámites de la certificación, no se computarán a efectos de plazo de cobro ni de abono de intereses de demora. Terminado el plazo de diez días, señalado en el epígrafe anterior, o si hubiese variado la obra en forma tal que les fuera imposible recomprobar la medición objeto de discusión, se considerará que la certificación es correcta, no admitiéndose posteriormente reclamación alguna en tal sentido. Tanto en las certificaciones, como en la liquidación final, las obras serán en todo caso abonadas a los precios que para cada unidad de obra figuren en la oferta aceptada, o a los precios contradictorios fijados en el transcurso de la obra, de acuerdo con lo provisto en el epígrafe siguiente. Los precios de unidades de obra, así como los de los materiales, maquinaria y mano de obra que no figuren entre los contratados, se fijarán contradictoriamente entre el Director de Obra y el Contratista, o su representante expresamente autorizado a estos efectos. Estos precios deberán ser presentados por el Contratista debidamente descompuestos, conforme a lo establecido en el presente Pliego. La Dirección de Obra podrá exigir para su comprobación la presensación de los documentos necesarios que justifique la descomposición del precio presentado por el Contratista. La negociación del precio contradictorio será independiente de la ejecución de la unidad de obra de que se trate, viniendo obligado el Contratista a realizarla, una vez recibida la orden correspondiente. A falta de acuerdo se certificará provisionalmente a base de los precios establecidos por la empresa Contratante. Cuando circunstancias especiales hagan imposible el establecer nuevos precios, o así le convenga a la empresa Contratante, corresponderá exclusivamente a esta Sociedad la decisión de abonar estos trabajos en régimen de Administración, aplicando los barremos de mano de obra, materiales y maquinaria, aprobados en el Contrato. Cuando así lo admita expresamente el Pliego de Condiciones Particulares de la obra, o la empresa Contratante acceda a la petición en este sentido formulada por el Contratista, podrá certificarse a cuenta de acopios de materiales en la cuantía que determine dicho Pliego, o en su defecto la que estime oportuno la Dirección de Obra. Las cantidades abonadas a cuenta por este concepto se deducirán de la certificación de la unidad de obra correspondiente, cuando dichos materiales pasen a formar parte de la obra ejecutada. En la liquidación final no podrán existir abonos por acopios, ya que los excesos de materiales serán siempre por cuenta del Contratista. El abono de cantidades a cuenta en concepto de acopio de materiales no presupondrá, en ningún caso, la aceptación en cuanto a la calidad y demás especificaciones técnicas de dicho material, cuya comprobación se realizará en el momento de su puesta en obra. Del importe de la certificación se retraerá el porcentaje fijado en el artículo 4.1.8. para la constitución del fondo de garantía. Las certificaciones por revisión de precios, se redactarán independientemente de las certificaciones mensuales de obra ejecutada, ajustándose a las normas establecidas. El abono de cada certificación tendrá lugar dentro de los 120 días siguientes de la fecha en que quede firmada por ambas partes la certificación y que obligatoriamente deberá



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figurar en la antefirma de la misma. El pago se efectuará mediante transferencia bancaria, no admitiéndose en ningún caso el giro de efectos bancarios por parte del Contratista. Si el pago de una certificación no se efectúa dentro del plazo indicado, se devengarán al Contratista, a petición escrita del mismo, intereses de demora. Estos intereses se devengarán por el periodo transcurrido del último día del plazo tope marcado (120 días) y la fecha real de pago. Siendo el tipo de interés, el fijado por el Banco Central Europeo, como tipo de descuento comercial para ese periodo. 4.3 Condiciones Facultativas. 4.3.1 Disposiciones Legales.

- Real Decreto 3275/1982 de 12 de noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centros de Transformación, así como las Órdenes del 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre el citado reglamento.

- Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, sobre regulación de la actividad de transporte y distribución de energía eléctrica (BOE 310 de 27-12-00).

- Normas UNE que no siendo de obligado cumplimiento definen las características de los elementos integrantes de un Centro de Transformación.

- Instrucciones Técnicas complementarias del RAT (ITC MIE-RAT), establecidas por OM de 06.07.84, BOE núm. 183 de 01.08.84 i OM de 18.10.84, BOE núm. 256 de 25.10.84.

- Protecciones a instalar entre las redes de los diferentes suministros públicos que discurren por el subsuelo. (Decreto 120/92 de 28 de abril, DOG 1606 de 12-6-92) (Aplicación en Cataluña).

- Normas particulares y de normalización de la Cia. Suministradora de Energía Eléctrica.

- Ley 31/1995, de 8 de noviembre, sobre Prevención de Riesgos laborales.

- RD 1627/97 sobre Disposiciones mínimas en materia de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción.

- Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión con sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión con sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación e instrucciones técnicas complementarias.

- Reglamento de verificaciones eléctricas y regularidad en el suministro de energía eléctrica.

- Normas Tecnológicas de la edificación NTE-IEE. - Normas particulares de la compañía suministradora de energía eléctrica.



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- Real decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

- Real decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

- Real decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

- Condiciones impuestas por los organismos públicos afectados y ordenanzas municipales.

4.3.2 Control de calidad de la ejecución Se establecerán los controles necesarios para que la obra en su ejecución cumpla con todos los requisitos especificados en el presente pliego de condiciones. 4.3.3 Documento final de obra. Durante la obra o una vez finalizada la misma el técnico responsable como Director de Obra podrá verificar que los trabajos realizados están de acuerdo con el Proyecto y especificaciones de Calidad en la ejecución. Una vez finalizadas las obras, el contratista deberán solicitar la recepción del trabajo, en ella se incluirá la medición de la conductividad de las tomas de tierra y las pruebas de aislamiento de los cables. A la conclusión del trabajo se confeccionará el plano final de obra que se entregará inmediatamente acabada ésta y en el que figurarán todos los detalles singulares que se hubieran puesto de manifiesto durante la ejecución de la misma. La escala del plano será 1:500 y contendrá la topografía urbanística real con el correspondiente nombre de las calles y plazas y el número de los edificios y/o solares existentes. En este figurarán las acotaciones precisas para su exacta situación, distancia de fachadas, profundidades, situación de los empales, tubulares en seco instalados, tubulares de cruce, etc. Asimismo constarán los cruzamientos, paralelismos y detalles de interés respecto a otros servicios como conducciones de agua, gas electricidad comunicación y alcantarillado. De vital importancia será la anotación puntual de defectos corregidos en situaciones antirreglamentarias halladas du8rante le tendido, así como las adoptadas frente a puntos conflictivos que se hayan dado durante el mismo y que pudieran afectar a la normativa vigente de seguridad. Con la entrega del plano se acompañará el certificado final de obra para su legalización así como el certificado de reconocimiento de cruzamientos y paralelismos de las instalaciones. El formato de los planos será el establecido en la norma de la empresa correspondiente.

4.3.4 Libro de incidencias "De acuerdo con el artículo 13 del RD 1.627/1997, para el control y seguimiento del plan de seguridad y salud, en cada centro de trabajo existirá un libro de incidencias habilitado al efecto, que será facilitado por el Colegio profesional al que pertenezca el técnico que apruebe el plan de seguridad y salud."



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"El libro de incidencias, que deberá mantenerse siempre en la obra, estará en poder del coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra o, cuando no sea necesaria la designación de coordinador, en poder de la dirección facultativa. A dicho libro tendrán acceso la dirección facultativa de la obra, los contratistas y subcontratistas y los trabajadores autónomos, así como las personas u órganos con responsabilidades en materia de prevención en las empresas intervinientes en la obra, los representantes de los trabajadores y los técnicos de los órganos especializados en materia de seguridad y salud en el trabajo de las Administraciones públicas competentes, quienes podrán hacer anotaciones en el mismo, relacionadas con los fines que se le reconocen al libro." "Efectuada una anotación en el libro de incidencias, el coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra o, cuando no sea necesaria la designación de un coordinador, la dirección facultativa, estarán obligados a remitir, en el plazo de veinticuatro horas, una copia a la Inspección de Trabajo y Seguridad Social de la provincia en que se realiza. Igualmente deberán notificar las anotaciones en el libro al contratista afectado y a los representantes de los trabajadores de éste."

4.3.4.1 Paralización de los Trabajos. "En aplicación del artículo 14 del RD 1.627/1997, sin perjuicio de lo previsto en los apartados 2 y 3 del artículo 21 y en el artículo 44 de la Ley de Prevención de Riesgos Laborales (sin perjuicio de la normativa sobre contratos de las Administraciones públicas relativa al cumplimiento de plazos y suspensión de obras), cuando el coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra o cualquier otra persona integrada en la dirección facultativa observase incumplimiento de las medidas de seguridad y salud, advertirá al contratista de ello, dejando constancia de tal incumplimiento en el libro de incidencias. En circunstancias de riesgo grave e inminente para la seguridad y salud de los trabajadores, dispondrá la paralización de los tajos o, en su caso, de la totalidad de la obra, y dará cuenta a los efectos oportunos a la Inspección de Trabajo y Seguridad Social correspondiente, a los contratistas y en su caso subcontratistas afectados por la paralización y a los representantes de los trabajadores de éstos."

4.3.4.2 Aviso Previo e Información a la Autoridad Laboral:

"De acuerdo con el artículo 18 y el anexo III del RD 1.627/1997, el promotor avisará a la autoridad laboral competente antes del comienzo de los trabajos. El aviso previo se redactará con el contenido siguiente:

• Fecha

• Dirección exacta de la obra:

• Promotor (nombre/s y dirección/direcciones):

• Tipo de obra:

• Proyectista/s (nombre/s y dirección/direcciones):

• Coordinador/es en materia de seguridad y salud durante la elaboración del proyecto de obra (nombre/s y dirección/direcciones):

• Coordinador/es en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra (nombre/s y dirección/direcciones):



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• Fecha prevista para el comienzo de la obra:

• Duración prevista de los trabajos de la obra:

• Número máximo estimado de trabajadores en la obra:

• Número previsto de contratistas, subcontratistas y trabajadores autónomos en la obra: Datos de identificación de contratistas, subcontratistas y trabajadores autónomos ya seleccionados: "

"De acuerdo con el artículo 19 del RD 1.627/1997, la comunicación de apertura del centro de trabajo a la autoridad laboral competente deberá incluir el plan de seguridad y salud de la obra."

4.4 Condiciones Técnicas. 4.4.1 Red Subterránea de Media Tensión. Para la buena marcha de la ejecución de un proyecto de línea eléctrica de alta tensión, conviene hacer un análisis de los distintos pasos que hay que seguir y de la forma de realizarlos. Inicialmente y antes de comenzar su ejecución, se harán las siguientes comprobaciones y reconocimientos:

• Comprobar que se dispone de todos los permisos, tanto oficiales como particulares,

para la ejecución del mismo (Licencia Municipal de apertura y cierre de zanjas, Condicionados de Organismos, etc.).

• Hacer un reconocimiento, sobre el terreno, del trazado de la canalización, fijándose en la existencia de bocas de riego, servicios telefónicos, de agua, alumbrado público, etc. que normalmente se puedan apreciar por registros en vía pública.

• Una vez realizado dicho reconocimiento se establecerá contacto con los Servicios Técnicos de las Compañías Distribuidoras afectadas (Agua, Gas, Teléfonos, Energía Eléctrica, etc.), para que señalen sobre el plano de planta del proyecto, las instalaciones más próximas que puedan resultar afectadas.

• Es también interesante, de una manera aproximada, fijar las acometidas a las viviendas existentes de agua y de gas, con el fin de evitar, en lo posible, el deterioro de las mismas al hacer las zanjas.

• El Contratista, antes de empezar los trabajos de apertura de zanjas hará un estudio de la canalización, de acuerdo con las normas municipales, así como de los pasos que sean necesarios para los accesos a los portales, comercios, garajes, etc., así como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de vehículos, etc.

Todos los elementos de protección y señalización los tendrá que tener dispuestos el contratista de la obra antes de dar comienzo a la misma. 4.4.1.1 Zanjas. Su ejecución comprende:

• Apertura de las zanjas. • Suministro y colocación de protección de arena. • Suministro y colocación de protección de rasillas y ladrillo.



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• Colocación de la cinta de Atención al cable. • Tapado y apisonado de las zanjas. • Carga y transporte de las tierras sobrantes. • Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados.

4.4.1.1.1 Apertura de las zanjas Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos de dominio público, bajo las aceras, evitando ángulos pronunciados. El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a bordillos o fachadas de los edificios principales. Antes de proceder al comienzo de los trabajos, se marcarán, en el pavimento de las aceras, las zonas donde se abrirán las zanjas marcando tanto su anchura como su longitud y las zonas donde se dejarán puentes para la contención del terreno. Si ha habido posibilidad de conocer las acometidas de otros servicios a las fincas construidas se indicarán sus situaciones, con el fin de tomar las precauciones debidas. Antes de proceder a la apertura de las zanjas se abrirán calas de reconocimiento para confirmar o rectificar el trazado previsto. Al marcar el trazado de las zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo que hay que dejar en la curva con arreglo a la sección del conductor o conductores que se vayan a canalizar, de forma que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20 veces el diámetro exterior del cable. Las zanjas se ejecutarán verticales hasta la profundidad escogida, colocándose entibaciones en los casos en que la naturaleza del terreno lo haga preciso. Se dejará un paso de 50 cm. entre las tierras extraídas y la zanja, todo a lo largo de la misma, con el fin de facilitar la circulación del personal de la obra y evitar la caída de tierras en la zanja. Se deben tomar todas las precauciones precisas para no tapar con tierra registros de gas, teléfonos, bocas de riego, alcantarillas, etc. Durante la ejecución de los trabajos en la vía pública se dejarán pasos suficientes para vehículos, así como los accesos a los edificios, comercios y garajes. Si es necesario interrumpir la circulación se precisará una autorización especial. En los pasos de carruajes, entradas de garajes, etc., tanto existentes como futuros, los cruces serán ejecutados con tubos, de acuerdo con las recomendaciones del apartado correspondiente y previa autorización del Supervisor de Obra. 4.4.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas. La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta, áspera, crujiente al tacto; exenta de substancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, para lo cual si fuese necesario, se tamizará o lavará convenientemente. Se utilizará indistintamente de cantera o de río, siempre que reúna las condiciones señaladas anteriormente y las dimensiones de los granos serán de dos o tres milímetros como máximo. Cuando se emplee la procedente de la zanja, además de necesitar la aprobación del Supervisor de la Obra, será necesario su cribado. En el lecho de la zanja irá una capa de 10 cm. de espesor de arena, sobre la que se situará el cable. Por encima del cable irá otra capa de 15 cm. de arena. Ambas capas de arena ocuparán la anchura total de la zanja.



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4.4.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla y ladrillo. Encima de la segunda capa de arena se colocará una capa protectora de rasilla o ladrillo, siendo su anchura de un pie (25 cm.) cuando se trate de proteger un solo cable o terna de cables en mazos. La anchura se incrementará en medio pie (12.5 cm.) por cada cable o terna de cables en mazos que se añada en la misma capa horizontal. Los ladrillos o rasillas serán cerámicos, duros y fabricados con buenas arcillas. Su cocción será perfecta, tendrá sonido campanil y su fractura será uniforme, sin cálices ni cuerpos extraños. Tanto los ladrillos huecos como las rasillas estarán fabricados con barro fino y presentará caras planas con estrías. Cuando se tiendan dos o más cables tripolares de M.T. o una o varias ternas de cables unipolares, entonces se colocará, a todo lo largo de la zanja, un ladrillo en posición de canto para separar los cables cuando no se pueda conseguir una separación de 25 cm. entre ellos. 4.4.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable! En las canalizaciones de cables de media tensión se colocará una cinta de cloruro de polivinilo, que denominaremos ¡Atención a la existencia del cable!, tipo UNESA. Se colocará a lo largo de la canalización una tira por cada cable de media tensión tripolar o terna de unipolares en mazos y en la vertical del mismo a una distancia mínima a la parte superior del cable de 30 cm. La distancia mínima de la cinta a la parte inferior del pavimento será de 10 cm. 4.4.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas. Una vez colocadas las protecciones del cable, señaladas anteriormente, se rellenará toda la zanja con tierra de la excavación (previa eliminación de piedras gruesas, cortantes o escombros que puedan llevar), apisonada, debiendo realizarse los 20 primeros cm. De forma manual, y para el resto es conveniente apisonar mecánicamente. El tapado de las zanjas deberá hacerse por capas sucesivas de diez centímetros de espesor, las cuales serán apisonadas y regadas, si fuese necesario, con el fin de que quede suficientemente consolidado el terreno. La cinta de ¡Atención a la existencia del cable!, se colocará entre dos de estas capas, tal como se ha indicado en d). El contratista será responsable de los hundimientos que se produzcan por la deficiencia de esta operación y por lo tanto serán de su cuenta posteriores reparaciones que tengan que ejecutarse. 4.4.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de las tierras sobrantes. Las tierras sobrantes de la zanja, debido al volumen introducido en cables, arenas, rasillas, así como el esponje normal del terreno serán retiradas por el contratista y llevadas a vertedero. El lugar de trabajo quedará libre de dichas tierras y completamente limpio. 4.4.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados. Durante la ejecución de las obras, éstas estarán debidamente señalizadas de acuerdo con los condicionamientos de los Organismos afectados y Ordenanzas Municipales. 4.4.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución. Se considera como zanja normal para cables de media tensión la que tiene 0.60 m. de anchura media y profundidad 1.10 m. tanto en aceras como en calzada. Esta profundidad podrá aumentarse por criterio exclusivo del Supervisor de Obras.



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La separación mínima entre ejes de cables tripolares, o de cables unipolares, componentes de distinto circuito, deberá ser de 0.20 m. separados por un ladrillo, o de 25 cm. entre capas externas sin ladrillo intermedio. La distancia entre capas externas de los cables unipolares de fase será como mínimo de 8cm. con un ladrillo o rasilla colocado de canto entre cada dos de ellos a todo lo largo de las canalizaciones. Al ser de 10 cm. el lecho de arena, los cables irán como mínimo a 1 m. de profundidad. Cuando esto no sea posible y la profundidad sea inferior a 0.70 m. deberán protegerse los cables con chapas de hierro, tubos de fundición u otros dispositivos que aseguren una resistencia mecánica equivalente, siempre de acuerdo y con la aprobación del Supervisor de la Obra. Cuando al abrir calas de reconocimiento o zanjas para el tendido de nuevos cables aparezcan otros servicios se cumplirán los siguientes requisitos.

• Se avisará a la empresa propietaria de los mismos. El encargado de la obra tomará las medidas necesarias, en el caso de que estos servicios queden al aire, para sujetarlos con seguridad de forma que no sufran ningún deterioro. Y en el caso en que haya que correrlos, para poder ejecutar los trabajos, se hará siempre de acuerdo con la empresa propietaria de las canalizaciones. Nunca se deben dejar los cables suspendidos, por necesidad de la canalización, de forma que estén en tracción, con el fin de evitar que las piezas de conexión, tanto en empalmes como en derivaciones, puedan sufrir.

• Se establecerán los nuevos cables de forma que no se entrecrucen con los servicios establecidos, guardando, a ser posible, paralelismo con ellos.

• Se procurará que la distancia mínima entre servicios sea de 30 cm. en la proyección horizontal de ambos.

• Cuando en la proximidad de una canalización existan soportes de líneas aéreas de transporte público, telecomunicación, alumbrado público, etc., el cable se colocará a una distancia mínima de 50 cm. de los bordes extremos de los soportes o de las fundaciones. Esta distancia pasará a 150 cm. cuando el soporte esté sometido a un esfuerzo de vuelco permanente hacia la zanja. En el caso en que esta precaución no se pueda tomar, se utilizará una protección mecánica resistente a lo largo de la fundación del soporte, prolongada una longitud de 50 cm. a un lado y a otro de los bordes extremos de aquella con la aprobación del Supervisor de la Obra.

Cuando en una misma zanja se coloquen cables de baja tensión y media tensión, cada uno de ellos deberá situarse a la profundidad que le corresponda y llevará su correspondiente protección de arena y rasilla. Se procurará que los cables de media tensión vayan colocados en el lado de la zanja más alejada de las viviendas y los de baja tensión en el lado de la zanja más próximo a las mismas. De este modo se logrará prácticamente una independencia casi total entre ambas canalizaciones. La distancia que se recomienda guardar en la proyección vertical entre ejes de ambas bandas debe ser de 25 cm. Los cruces en este caso, cuando los haya, se realizarán de acuerdo con lo indicado en los planos del proyecto. 4.4.1.2 Rotura de pavimentos. Además de las disposiciones dadas por la Entidad propietaria de los pavimentos, para la rotura, deberá tenerse en cuenta lo siguiente:



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• La rotura del pavimento con maza (Almádena) está rigurosamente prohibida, debiendo hacer el corte del mismo de una manera limpia, con lajadera.

• En el caso en que el pavimento esté formado por losas, adoquines, bordillos de granito u otros materiales, de posible posterior utilización, se quitarán éstos con la precaución debida para no ser dañados, colocándose luego de forma que no sufran deterioro y en el lugar que molesten menos a la circulación.

4.4.1.3 Reposición de pavimentos. Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas por el propietario de los mismos. Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo más igualado posible al antiguo, haciendo su reconstrucción con piezas nuevas si está compuesto por losas, losetas, etc. En general serán utilizados materiales nuevos salvo las losas de piedra, bordillo de granito y otros similares. 4.4.1.4 Cruces (cables entubados). El cable deberá ir en el interior de tubos en los casos siguientes:

• Para el cruce de calles, caminos o carreteras con tráfico rodado. • En las entradas de carruajes o garajes públicos. • En los lugares en donde por diversas causas no debe dejarse tiempo la zanja

abierta. • En los sitios en donde esto se crea necesario por indicación del Proyecto o del

Supervisor de la Obra. Los materiales a utilizar en los cruces normales serán de las siguientes cualidades y condiciones:

• Los tubos podrán ser de cemento, fibrocemento, plástico, fundición de hierro, etc. provenientes de fábricas de garantía, siendo el diámetro que se señala en estas normas el correspondiente al interior del tubo y su longitud la más apropiada para el cruce de que se trate. La superficie será lisa. Los tubos se colocarán de modo que en sus empalmes la boca hembra esté situada antes que la boca macho siguiendo la dirección del tendido probable, del cable, con objeto de no dañar a éste en la citada operación.

• El cemento será Portland o artificial y de marca acreditada y deberá reunir en sus ensayos y análisis químicos, mecánicos y de fraguado, las condiciones de la vigente instrucción española del Ministerio de Obras Públicas. Deberá estar envasado y almacenado convenientemente para que no pierda las condiciones precisas. La dirección técnica podrá realizar, cuando lo crea conveniente, los análisis y ensayos de laboratorio que considere oportunos. En general se utilizará como mínimo el de calidad P-250 de fraguado lento.

• La arena será limpia, suelta, áspera, crujiendo al tacto y exenta de sustancias orgánicas o partículas terrosas, para lo cual si fuese necesario, se tamizará y lavará convenientemente. Podrá ser de río o miga y la dimensión de sus granos será de hasta 2 ó 3 mm.

• Los áridos y gruesos serán procedentes de piedra dura silícea, compacta, resistente, limpia de tierra y detritus y, a ser posible, que sea canto rodado.

Las dimensiones serán de 10 a 60 mm. con granulometría apropiada. Se prohíbe el empleo del llamado revoltón, o sea piedra y arena unida, sin dosificación, así como cascotes o materiales blandos.

• Agua: Se empleará el agua de río o manantial, quedando prohibido el empleo de aguas procedentes de ciénagas.



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• Mezcla: La dosificación a emplear será la normal en este tipo de hormigones para fundaciones, recomendándose la utilización de hormigones preparados en plantas especializadas en ello.

Los trabajos de cruces, teniendo en cuenta que su duración es mayor que los de apertura de zanjas, empezarán antes, para tener toda la zanja a la vez, dispuesta para el tendido del cable. Estos cruces serán siempre rectos, y en general, perpendiculares a la dirección de la calzada. Sobresaldrán en la acera, hacia el interior, unos 20 cm. del bordillo (debiendo construirse en los extremos un tabique para su fijación). El diámetro de los tubos será de 20 cm. Su colocación y la sección mínima de hormigonado responderán a lo indicado en los planos. Estarán recibidos con cemento y hormigonados en toda su longitud. Cuando por imposibilidad de hacer la zanja a la profundidad normal los cables estén situados a menos de 80 cm. de profundidad, se dispondrán en vez de tubos de fibrocemento ligero, tubos metálicos o de resistencia análoga para el paso de cables por esa zona, previa conformidad del Supervisor de Obra. Los tubos vacíos, ya sea mientras se ejecuta la canalización o que al terminarse la misma se quedan de reserva, deberán taparse con rasilla y yeso, dejando en su interior un alambre galvanizado para guiar posteriormente los cables en su tendido. Los cruces de vías férreas, cursos de agua, etc. deberán proyectarse con todo detalle. Se debe evitar posible acumulación de agua o de gas a lo largo de la canalización situando convenientemente pozos de escape en relación al perfil altimétrico. En los tramos rectos, cada 15 ó 20 m, según el tipo de cable, para facilitar su tendido se dejarán calas abiertas de una longitud mínima de 3 m. en las que se interrumpirá la continuidad del tubo. Una vez tendido el cable estas calas se taparán cubriendo previamente el cable con canales o medios tubos, recibiendo sus uniones con cemento o dejando arquetas fácilmente localizables para ulteriores intervenciones, según indicaciones del Supervisor de Obras. Para hormigonar los tubos se procederá del modo siguiente: Se hecha previamente una solera de hormigón bien nivelada de unos 8 cm. De espesor sobre la que se asienta la primera capa de tubos separados entre sí unos 4 cm. procediéndose a continuación a hormigonarlos hasta cubrirlos enteramente. Sobre esta nueva solera se coloca la segunda capa de tubos, en las condiciones ya citadas, que se hormigona igualmente en forma de capa. Si hay más tubos se procede como ya se ha dicho, teniendo en cuenta que, en la última capa, el hormigón se vierte hasta el nivel total que deba tener. En los cambios de dirección se construirán arquetas de hormigón o ladrillo, siendo sus dimensiones las necesarias para que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20 veces el diámetro exterior del cable. No se admitirán ángulos inferiores a 90º y aún éstos se limitarán a los indispensables. En general los cambios de dirección se harán con ángulos grandes. Como norma general, en alineaciones superiores a 40 m. serán necesarias las arquetas intermedias que promedien los tramos de tendido y que no estén distantes entre sí más de 40 m. Las arquetas sólo estarán permitidas en aceras o lugares por las que normalmente no debe haber tránsito rodado; si esto excepcionalmente fuera imposible, se reforzarán marcos y tapas. En la arqueta, los tubos quedarán a unos 25 cm. por encima del fondo para permitir la colocación de rodillos en las operaciones de tendido. Una vez tendido el cable los tubos se taponarán con yeso de forma que el cable queda situado en la parte superior del tubo. La arqueta se rellenará con arena hasta cubrir el cable como mínimo.



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La situación de los tubos en la arqueta será la que permita el máximo radio de curvatura. Las arquetas podrán ser registrables o cerradas. En el primer caso deberán tener tapas metálicas o de hormigón provistas de argollas o ganchos que faciliten su apertura. El fondo de estas arquetas será permeable de forma que permita la filtración del agua de lluvia. Si las arquetas no son registrables se cubrirán con los materiales necesarios para evitar su hundimiento. Sobre esta cubierta se echará una capa de tierra y sobre ella se reconstruirá el pavimento. 4.4.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones. El cruce de líneas eléctricas subterráneas con ferrocarriles o vías férreas deberá realizarse siempre bajo tubo. Dicho tubo rebasará las instalaciones de servicio en una distancia de 1.50 m. y a una profundidad mínima de 1.30 m. con respecto a la cara inferior de las traviesas. En cualquier caso se seguirán las instrucciones del condicionado del organismo competente. En el caso de cruzamientos entre dos líneas eléctricas subterráneas directamente enterradas, la distancia mínima a respetar será de 0.25 m. La mínima distancia entre la generatriz del cable de energía y la de una conducción metálica no debe ser inferior a 0.30 m. Además entre el cable y la conducción debe estar interpuesta una plancha metálica de 3mm de espesor como mínimo u otra protección mecánica equivalente, de anchura igual al menos al diámetro de la conducción y de todas formas no inferior a 0.50 m. Análoga medida de protección debe aplicarse en el caso de que no sea posible tener el punto de cruzamiento a distancia igual o superior a 1 m. de un empalme del cable. En el paralelismo entre el cable de energía y conducciones metálicas enterradas se debe mantener en todo caso una distancia mínima en proyección horizontal de:

• 0.50 m. para gaseoductos. • 0.30 m. para otras conducciones.

En el caso de cruzamiento entre líneas eléctricas subterráneas y líneas de telecomunicación subterránea, el cable de energía debe, normalmente, estar situado por debajo del cable de telecomunicación. La distancia mínima entre la generatriz externa de cada uno de los dos cables no debe ser inferior a 0.50 m. El cable colocado superiormente debe estar protegido por un tubo de hierro de 1m. de largo como mínimo y de tal forma que se garantice que la distancia entre las generatrices exteriores de los cables en las zonas no protegidas, sea mayor que la mínima establecida en el caso de paralelismo, que indica a continuación, medida en proyección horizontal. Dicho tubo de hierro debe estar protegido contra la corrosión y presentar una adecuada resistencia mecánica; su espesor no será inferior a 2 mm. En donde por justificadas exigencias técnicas no pueda ser respetada la mencionada distancia mínima, sobre el cable inferior debe ser aplicada una protección análoga a la indicada para el cable superior. En todo caso la distancia mínima entre los dos dispositivos de protección no debe ser inferior a 0.10 m. El cruzamiento no debe efectuarse en correspondencia con una conexión del cable de telecomunicación, y no debe haber empalmes sobre el cable de energía a una distancia inferior a 1 m. En el caso de paralelismo entre líneas eléctricas subterráneas y líneas de telecomunicación subterráneas, estos cables deben estar a la mayor distancia posible entre sí. En donde existan dificultades técnicas importantes, se puede admitir una distancia mínima en proyección sobre un plano horizontal, entre los puntos más próximos de las generatrices de los cables, no inferior a 0.50 m. en los cables interurbanos o a 0.30 m. en los cables urbanos.



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4.4.1.6 Tendido de cables. 4.4.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas. Cuando se desplace la bobina en tierra rodándola, hay que fijarse en el sentido de rotación, generalmente indicado en ella con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cable enrollado en la misma. La bobina no debe almacenarse sobre un suelo blando. Antes de comenzar el tendido del cable se estudiará el punto más apropiado para situar la bobina, generalmente por facilidad de tendido: en el caso de suelos con pendiente suele ser conveniente el canalizar cuesta abajo. También hay que tener en cuenta que si hay muchos pasos con tubos, se debe procurar colocar la bobina en la parte más alejada de los mismos, con el fin de evitar que pase la mayor parte del cable por los tubos. En el caso del cable trifásico no se canalizará desde el mismo punto en dos direcciones opuestas con el fin de que las espirales de los tramos se correspondan. Para el tendido, la bobina estará siempre elevada y sujeta por un barrón y gatos de potencia apropiada al peso de la misma. 4.4.1.6.2 Tendido de cables en zanja. Los cables deben ser siempre desarrollados y puestos en su sitio con el mayor cuidado, evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc. y teniendo siempre pendiente que el radio de curvatura del cable deber ser superior a 20 veces su diámetro durante su tendido, y superior a 10 veces su diámetro una vez instalado. Cuando los cables se tiendan a mano, los hombres estarán distribuidos de una manera uniforme a lo largo de la zanja. También se puede canalizar mediante cabrestantes, tirando del extremo del cable, al que se habrá adoptado una cabeza apropiada, y con un esfuerzo de tracción por mm2 de conductor que no debe sobrepasar el que indique el fabricante del mismo. En cualquier caso el esfuerzo no será superior a 4 kg/mm² en cables trifásicos y a 5 kg/mm² para cables unipolares, ambos casos con conductores de cobre. Cuando se trate de aluminio deben reducirse a la mitad. Será imprescindible la colocación de dinamómetro para medir dicha tracción mientras se tiende. El tendido se hará obligatoriamente sobre rodillos que puedan girar libremente y construidos de forma que no puedan dañar el cable. Se colocarán en las curvas los rodillos de curva precisos de forma que el radio de curvatura no sea menor de veinte veces el diámetro del cable. Durante el tendido del cable se tomarán precauciones para evitar al cable esfuerzos importantes, así como que sufra golpes o rozaduras. No se permitirá desplazar el cable, lateralmente, por medio de palancas u otros útiles, sino que se deberá hacer siempre a mano. Sólo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la zanja, en casos muy específicos y siempre bajo la vigilancia del Supervisor de la Obra. Cuando la temperatura ambiente sea inferior a 0 grados centígrados no se permitirá hacer el tendido del cable debido a la rigidez que toma el aislamiento. La zanja, en todo su longitud, deberá estar cubierta con una capa de 10cm. de arena fina en el fondo, antes de proceder al tendido del cable. No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta, sin haber tomado antes la precaución de cubrirlo con la capa de 15 cm. de arena fina y la protección de rasilla. En ningún caso se dejarán los extremos del cable en la zanja sin haber asegurado antes una buena estanqueidad de los mismos.



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Cuando dos cables se canalicen para ser empalmados, si están aislados con papel impregnado, se cruzarán por lo menos un metro, con objeto de sanear las puntas y si tienen aislamiento de plástico el cruzamiento será como mínimo de 50 cm. Las zanjas, una vez abiertas y antes de tender el cable, se recorrerán con detenimiento para comprobar que se encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su tendido. Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los trabajos, en la misma forma en que se encontraban primitivamente. Si involuntariamente se causara alguna avería en dichos servicios, se avisará con toda urgencia a la oficina de control de obras y a la empresa correspondiente, con el fin de que procedan a su reparación. El encargado de la obra por parte de la Contrata, tendrá las señas de los servicios públicos, así como su número de teléfono, por si tuviera, el mismo, que llamar comunicando la avería producida. Si las pendientes son muy pronunciadas, y el terreno es rocoso e impermeable, se está expuesto a que la zanja de canalización sirva de drenaje, con lo que se originaría un arrastre de la arena que sirve de lecho a los cables. En este caso, si es un talud, se deberá hacer la zanja al bies, para disminuir la pendiente, y de no ser posible, conviene que en esa zona se lleve la canalización entubada y recibida con cemento. Cuando dos o más cables de M.T. discurran paralelos entre dos subestaciones, centros de reparto, centros de transformación, etc., deberán señalizarse debidamente, para facilitar su identificación en futuras aperturas de la zanja utilizando para ello cada metro y medio, cintas adhesivas de colores distintos para cada circuito, y en fajas de anchos diferentes para cada fase si son unipolares. De todos modos al ir separados sus ejes 20 cm. mediante un ladrillo o rasilla colocado de canto a lo largo de toda la zanja, se facilitará el reconocimiento de estos cables que además no deben cruzarse en todo el recorrido entre dos C.T. En el caso de canalizaciones con cables unipolares de media tensión formando ternas, la identificación es más dificultosa y por ello es muy importante el que los cables o mazos de cables no cambien de posición en todo su recorrido como acabamos de indicar. Además se tendrá en cuenta lo siguiente:

• Cada metro y medio serán colocados por fase una vuelta de cinta adhesiva y permanente, indicativo de la fase 1, fase 2 y fase 3 utilizando para ello los colores normalizados cuando se trate de cables unipolares.

• Por otro lado, cada metro y medio envolviendo las tres fases, se colocarán unas vueltas de cinta adhesiva que agrupe dichos conductores y los mantenga unidos, salvo indicación en contra del Supervisor de Obras. En el caso de varias ternas de cables en mazos, las vueltas de cinta citadas deberán ser de colores distintos que permitan distinguir un circuito de otro.

• Cada metro y medio, envolviendo cada conductor de MT tripolar, serán colocadas unas vueltas de cinta adhesivas y permanente de un color distinto para cada circuito, procurando además que el ancho de la faja sea distinto en cada uno.

4.4.1.6.3 Tendido de cables en tubulares. Cuando el cable se tienda a mano o con cabrestantes y dinamómetro, y haya que pasar el mismo por un tubo, se facilitará esta operación mediante una cuerda, unida a la extremidad del cable, que llevará incorporado un dispositivo de manga tira cables, teniendo cuidado de que el esfuerzo de tracción sea lo más débil posible, con el fin de evitar alargamiento de la funda de plomo, según se ha indicado anteriormente.



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Se situará un hombre en la embocadura de cada cruce de tubo, para guiar el cable y evitar el deterioro del mismo o rozaduras en el tramo del cruce. Los cables de media tensión unipolares de un mismo circuito, pasarán todos juntos por un mismo tubo dejándolos sin encintar dentro del mismo. Nunca se deberán pasar dos cables trifásicos de media tensión por un tubo. En aquellos casos especiales que a juicio del Supervisor de la Obra se instalen los cables unipolares por separado, cada fase pasará por un tubo y en estas circunstancias los tubos no podrán ser nunca metálicos. Se evitarán en lo posible las canalizaciones con grandes tramos entubados y si esto no fuera posible se construirán arquetas intermedias en los lugares marcados en el proyecto, o en su defecto donde indique el Supervisor de Obra (según se indica en el apartado CRUCES (cables entubados)). Una vez tendido el cable, los tubos se taparán perfectamente con cinta de yute Pirelli Tupir o similar, para evitar el arrastre de tierras, roedores, etc., por su interior y servir a la vez de almohadilla del cable. Para ello se sierra el rollo de cinta en sentido radial y se ajusta a los diámetros del cable y del tubo quitando las vueltas que sobren. 4.4.1.7 Empalmes Se ejecutarán los tipos denominados reconstruidos indicados en el proyecto, cualquiera que sea su aislamiento: papel impregnado, polímero o plástico. Para su confección se seguirán las normas dadas por el Director de Obra o en su defecto las indicadas por el fabricante del cable o el de los empalmes. En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en no romper el papel al doblar las venas del cable, así como en realizar los baños de aceite con la frecuencia necesaria para evitar coqueras. El corte de los rollos de papel se hará por rasgado y no con tijera, navaja, etc. En los cables de aislamiento seco, se prestará especial atención a la limpieza de las trazas de cinta semiconductora pues ofrecen dificultades a la vista y los efectos de un deficiencia en este sentido pueden originar el fallo del cable en servicio. 4.4.1.8 Terminales. Se utilizará el tipo indicado en el proyecto, siguiendo para su confección las normas que dicte el Director de Obra o en su defecto el fabricante del cable o el de las botellas terminales. En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en las soldaduras, de forma que no queden poros por donde pueda pasar humedad, así como en el relleno de las botellas, realizándose éste con calentamiento previo de la botella terminal y de forma que la pasta rebase por la parte superior. Asimismo, se tendrá especial cuidado en el doblado de los cables de papel impregnado, para no rozar el papel, así como en la confección del cono difusor de flujos en los cables de campo radial, prestando atención especial a la continuidad de la pantalla. Se recuerdan las mismas normas sobre el corte de los rollos de papel, y la limpieza de los trozos de cinta semiconductora dadas en el apartado anterior de Empalmes. 4.4.1.9 Transporte de bobinas de cables. La carga y descarga, sobre camiones o remolques apropiados, se hará siempre mediante una barra adecuada que pase por el orificio central de la bobina. Bajo ningún concepto se podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas que abracen la bobina y se apoyen sobre la capa exterior del cable enrollado, asimismo no se podrá dejar caer la bobina al suelo desde un camión o remolque.



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4.4.2 Centros de Transformación. 4.4.2.1 Obra civil. Los edificios, locales o recintos destinados a alojar en su interior la instalación eléctrica descrita en el presente proyecto, cumplirán las Condiciones Generales prescritas en las Instrucciones del MIE-RAT 14 de Reglamento de Seguridad en Centrales Eléctricas, referentes a su situación, inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado y canalizaciones, etc. Los centros estarán constituidos enteramente con materiales no combustibles. Los elementos delimitadores de cada Centro (muros exteriores, cubiertas, solera, puertas, etc. ), así como los estructurales en él contenidos (columnas, vigas, etc. ) tendrán una resistencia al fuego de acuerdo con la norma NBE CPI-96. Los materiales constructivos del revestimiento interior (paramentos, pavimento y techo) serán de clase MO de acuerdo con la Norma UNE 23727. Tal como se indica en el capítulo de Cálculos, los muros del Centro deberán tener entre sus paramentos una resistencia mínima de 100.000 Ω al mes de su realización. La medición de esta resistencia se realizará aplicando una tensión de 500 V entre dos placas de 100 cm2 cada una. Los centros de Transformación tendrán un aislamiento acústico de forma que no transmitan niveles sonoros superiores a los permitidos por las Ordenanzas Municipales. Concretamente, no se superarán los 30 dBA durante el periodo nocturno y los 55 dBA durante el periodo diurno. Ninguna de las aberturas de los centros de transformación será tal que permita el paso de cuerpos sólidos de más de 12mm de diámetro. Las aberturas próximas a partes en tensión no permitirán el paso de cuerpos sólidos de más de 2.5 mm de diámetro. Además, existirá una disposición laberíntica que impida tocar algún objeto o parte en tensión. 4.4.2.2 Aparamenta de Media Tensión. La aparamenta de Media Tensión. estará constituida por conjuntos compactos serie CGM de Ormazabal. Cada uno de estos conjuntos se encontrará bajo una envolvente metálica. Estarán diseñados para una tensión admisible de 36 kV y cumplirán con las siguientes normas: Nacionales: RU-6405A Internacionales: BS-5227 RU- 6407 CEI-265 UNE-20.099 CEI-298 UNE-20.100 CEI-129 UNE-20.104 UNE-20.135 M.I.E. RAT El interruptor y el seccionador de puesta a tierra deberán ser un único aparato de tres posiciones (abierto, cerrado y puesto a tierra), a fin de asegurar la imposibilidad de cierre simultaneo del interruptor y el seccionador de puesta a tierra. El interruptor deberá ser capaz de soportar al 100% de su intensidad nominal más de 100 maniobras de cierre y apertura, correspondiendo a la categoría B según la norma CEI 265.



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4.4.2.2.1 Características constructivas. Los conjuntos compactos deberán tener una envolvente única con dieléctrico de hexafluoruro de azufre. Toda la aparamenta estará agrupada en el interior de una cuba metálica estanca rellenada de hexafluoruro de azufre. En la cuba habrá una sobrepresión de 0,3 bar. sobre la presión atmosférica. Se deberá encontrar sellada de tal forma que garantice que al menos durante 30 años no sea necesaria la reposición de gas. La cuba cumplirá con la norma CEI 56 (anexo EE). En la parte posterior se dispondrá de una clapeta de seguridad que asegure la evacuación de las eventuales sobrepresiones que se puedan producir, sin daño ni para el operario ni para las instalaciones. La seguridad de explotación será completada por los dispositivos de enclavamiento por candado existentes en cada uno de los ejes de accionamiento. Serán celdas de interior y su grado de protección según la Norma 20-324-94 será IP 307 en cuanto a envolvente externa. Los cables se conectarán desde la parte frontal de las cabinas. Los accionamientos manuales irán reagrupados en el frontal de la celda a una altura ergonómica a fin de facilitar la explotación. El interruptor será en realidad interruptor-seccionador. En la parte frontal superior de cada celda se dispondrá un esquema sinóptico del circuito principal, que contenga los ejes de accionamiento del interruptor y del seccionador de puesta a tierra. Se incluirá también en este esquema la señalización de posición del interruptor. Esta señalización estará ligada directamente al eje del interruptor sin mecanismos intermedios, de esta forma se asegura la máxima fiabilidad. Las celdas responderán en su concepción y fabricación a la definición de aparamenta bajo envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE 20099. A continuación se irán detallando las características que deberán cumplir los diferentes compartimentos que componen las celdas. 4.4.2.2.2 Compartimiento de aparellaje Estará relleno de SF6 y sellado de por vida según se define en el anexo GG de la recomendación CEI 298-90. El sistema de sellado será comprobado individualmente en fabricación y no se requerirá ninguna manipulación del gas durante toda la vida útil de la instalación (hasta 30 años). La presión relativa de llenado será 0.3 bares. Toda sobrepresión accidental originada en el interior del compartimiento aparellaje estará limitada por la apertura de la parte posterior del cárter. Los gases serán canalizados hacia la parte posterior de la cabina sin ninguna manifestación o proyección en la parte frontal. Las maniobras de cierre y apertura de los interruptores y cierre de los seccionadores de puesta a tierra se efectuarán con la ayuda de un mecanismo de acción brusca independiente del operador. El seccionador de puesta a tierra dentro del SF6, deberá tener un poder de cierre en cortocircuito de 40 kA. El interruptor realizará las funciones de corte y seccionamiento 4.4.2.2.3 Compartimento del juego de barras Se compondrá de tres barras aisladas de cobre conexionadas mediante tornillos de cabeza allen de M8. El par de apriete será de 2.8 mdaN.



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4.4.2.2.4 Compartimiento de conexión de cables Se podrán conectar cables secos y cables con aislamiento de papel impregnado. Las extremidades de los cables serán:

• simplificadas para cables secos. • termorretráctiles para cables de papel impregnado.

4.4.2.2.5 Compartimento de mando Contiene los mandos del interruptor y del seccionador de puesta a tierra, así como la señalización de presencia de tensión. Se podrán montar en obra los siguientes accesorios si se requieren posteriormente:

• motorizaciones • bobinas de cierre y/o apertura • contactos auxiliares

Este compartimento deberá ser accesible en tensión, pudiéndose motorizar, añadir accesorios o cambiar mandos manteniendo la tensión en el centro. 4.4.2.2.6 Compartimento de control En el caso de mandos motorizados, este compartimento estará equipado de bornas de conexión y fusibles de baja tensión. En cualquier caso, este compartimento será accesible con tensión tanto en barras como en los cables. 4.4.2.2.7 Cortacircuitos fusibles En la protección ruptofusible se utilizarán fusibles del modelo y calibre indicados en el capítulo de Cálculos de esta memoria. Los fusibles cumplirán las normas DIN 43-625 y R.U. 6.407-B. Se instalarán en tres compartimentos individuales estancos. El acceso a estos compartimentos estará enclavado con el seccionador de puesta a tierra. Este último pondrá a tierra ambos extremos de los fusibles. 4.4.2.3 Transformadores El transformador o transformadores a instalar será trifásico, con neutro accesible en B.T., refrigeración natural, seco, con regulación de tensión primaria mediante conmutador accionable estando el transformador desconectado, servicio continuo y demás características detalladas en la memoria. La colocación de cada transformador se realizará de forma que éste quede correctamente instalado sobre las vigas de apoyo. 4.4.2.4 Normas de ejecución de las instalaciones Todas las normas de construcción e instalación del centro se ajustarán, en todo caso, a los planos, mediciones y calidades que se expresan, así como a las directrices que la Dirección Facultativa estime oportunas. Además del cumplimiento de lo expuesto, las instalaciones se ajustarán a las normativas que le pudieran afectar, emanadas por organismos oficiales y en particular las de la propia compañía eléctrica. El acopio de materiales se hará de forma que estos no sufran alteraciones durante su depósito en la obra, debiendo retirar y reemplazar todos los que hubieran sufrido alguna descomposición o defecto durante su estancia, manipulación o colocación en la obra.



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4.4.2.5 Pruebas reglamentarias La aparamenta eléctrica que compone la instalación deberá ser sometida a los diferentes ensayos de tipo y de serie que contemplen las normas UNE o recomendaciones UNESA conforme a las cuales esté fabricada. Asimismo, una vez ejecutada la instalación, se procederá, por parte de una entidad acreditada por los organismos públicos competentes al efecto, a la medición reglamentaria de los siguientes valores:

• Resistencia de aislamiento de la instalación • Resistencia del sistema de puesta a tierra. • Tensiones de paso y de contacto.

4.4.2.6 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad 4.4.2.6.1 Prevenciones generales

• Queda terminantemente prohibida la entrada en el local de esta estación a toda persona ajena al servicio y siempre que el encargado del mismo se ausente, deberá dejarlo cerrado con llave.

• Se pondrán en sitio visible del local, y a su entrada, placas de aviso de "Peligro de muerte".

• En el interior del local no habrá más objetos que los destinados al servicio del centro de transformación, como banqueta, guantes, etc.

• No está permitido fumar ni encender cerillas ni cualquier otra clase de combustible en el interior del local del centro de transformación y en caso de incendio no se empleará nunca agua.

• No se tocará ninguna parte de la instalación en tensión, aunque se esté aislado. • Todas las maniobras se efectuarán colocándose convenientemente sobre la

banqueta. • En sitio bien visible estarán colocadas las instrucciones relativas a los socorros

que deben prestarse en los accidentes causados por electricidad, debiendo estar el personal instruido prácticamente a este respecto, para aplicarlas en caso necesario. También, y en sitio visible, debe figurar el presente reglamento y esquema de todas las conexiones de la instalación, aprobado por el Departamento de Industria, al que se pasará aviso en el caso de introducir alguna modificación en este centro de transformación, para su inspección y aprobación, en su caso.

4.4.2.6.2 Puesta en Servicio.

• Se conectará primero los seccionadores de alta y a continuación el interruptor de alta, dejando en vacío el transformador. Posteriormente, se conectará el interruptor general de baja, procediendo en último término a la maniobra de la red de baja tensión.

• Si al poner en servicio una línea se disparase el interruptor automático o hubiera fusión de cartuchos fusibles, antes de volver a conectar se reconocerá detenidamente la línea e instalaciones y si se observase alguna irregularidad, se dará cuenta de modo inmediato a la empresa suministradora de energía.

4.4.2.6.3 Separación de servicio



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• Se procederá en orden inverso al determinado en apartado 8, o sea, desconectando la red de baja tensión y separando después el interruptor de alta y seccionadores.

• Si el interruptor fuera automático, sus relés deben regularse por disparo instantáneo con sobrecarga proporcional a la potencia del transformador, según la clase de la instalación.

• A fin de asegurar un buen contacto en las mordazas de los fusibles y cuchillas de los interruptores así como en las bornas de fijación de las líneas de alta y de baja tensión, la limpieza se efectuará con la debida frecuencia. Si se tuviera que intervenir en la parte de la línea comprendida entre la celda de entrada y el seccionador aéreo exterior, se avisará por escrito a la compañía suministradora de energía eléctrica para que corte la corriente en la línea alimentadora. Los trabajos no podrán comenzar sin la conformidad de ésta, que no restablecerá el servicio hasta recibir, con las debidas garantías, notificación de que la línea de alta se encuentra en perfectas condiciones, para garantizar la seguridad de personas y cosas.

• La limpieza se hará sobre banqueta y con trapos perfectamente secos. El aislamiento que es necesario para garantizar la seguridad personal sólo se consigue teniendo la banqueta en perfectas condiciones y sin apoyar en metales u otros materiales derivados a tierra.

4.4.2.6.4 Prevenciones especiales

• No se modificarán los fusibles y al cambiarlos se emplearán de las mismas características de resistencia y curva de fusión.

• No debe de sobrepasar los 60 ºC la temperatura del líquido refrigerante, en los aparatos que lo tuvieran, y cuando se precise cambiarlo se empleará de la misma calidad y características.

• Deben humedecerse con frecuencia las tomas de tierra. Se vigilará el buen estado de los aparatos, y cuando se observase alguna anomalía en el funcionamiento del centro de transformación, se pondrá en conocimiento de la compañía suministradora, para corregirla de acuerdo con ella.

4.4.3 Red subterránea de baja tensión. 4.4.3.1 Trazado de línea y apertura de zanjas. 4.4.3.1.1 Trazado. Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos de dominio público, bajo las aceras o calzadas, evitando ángulos pronunciados y de acuerdo con el proyecto. El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a bordillos o fachadas de los edificios principales, cuidando de no afectar a las cimentaciones de los mismos. 4.4.3.1.2 Apertura de zanjas Antes de comenzar los trabajos, se marcarán en el pavimento las zonas donde se abrirán las zanjas - término que se utilizará en lo que sigue para designar la excavación en la que se han de instalar los cables - marcando tanto su anchura como su longitud y las zonas donde se dejen llaves para la contención del terreno.



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Si ha habido posibilidad de conocer las acometidas de otros servicios a las fincas existentes, se indicarán sus situaciones con el fin de tomar las precauciones debidas. Antes de proceder a la apertura de las zanjas, se abrirán catas de reconocimiento para confirmar o rectificar el trazado previsto. Se estudiará la señalización de acuerdo con las normas municipales y se determinarán las protecciones precisas tanto de las zanjas como de los pasos que sean necesarios para los accesos a los portales, comercios, garajes, etc., así como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de vehículos. Al marcar el trazado de las zanjas, se tendrá en cuenta el radio mínimo de curvatura de las mismas, que no podrá ser inferior a 10 veces el diámetro de los cables que se vayan a canalizar en la posición definitiva y 20 veces en el tendido. Las zanjas se harán verticales hasta la profundidad determinada, colocándose entibaciones en los casos en que la naturaleza del terreno lo haga preciso. Se eliminará toda rugosidad del fondo que pudiera dañar la cubierta de los cables y se extenderá una capa de arena fina de 4 cm. de espesor, que servirá para nivelación del fondo y asiento de los cables cuando vayan directamente enterrados. Se procurará dejar un paso de 50 cm. entre la zanja y las tierras extraídas, con el fin de facilitar la circulación del personal de la obra y evitar la caída de tierras en la zanja. 4.4.3.1.3 Vallado y señalización La zona de trabajo estará adecuadamente vallada, y dispondrá de las señalizaciones necesarias y de iluminación nocturna en color ámbar o rojo. El vallado debe abarcar todo elemento que altere la superficie vial (casetas, maquinaria, materiales apilados, etc.), será continuo en todo su perímetro y con vallas consistentes y perfectamente alineadas, delimitando los espacios destinados a viandantes, tráfico rodado y canalización. La obra estará identificada mediante letreros normalizados por los Ayuntamientos. Se instalará la señalización vertical necesaria para garantizar la seguridad de viandantes, automovilistas y personal de obra. Las señales de tránsito a disponer serán, como mínimo, las exigidas por el Código de Circulación y las Ordenanzas vigentes. 4.4.3.1.4 Dimensiones de las zanjas Las dimensiones - anchura y profundidad - de las canalizaciones se establecen de manera que su realización sea la más económica posible y que, a la vez, permitan una instalación cómoda de los cables. Por otro lado, la Instrucción Complementaria MI BT 006 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión determina que la profundidad mínima de instalación de los conductores directamente enterrados o dispuestos en conductos será de 0.60 metros, salvo lo establecido específicamente para cruzamientos. Esta profundidad podrá reducirse en casos especiales debidamente justificados, pero debiendo entonces utilizarse chapas de hierro, tubos u otros dispositivos que aseguren una protección mecánica equivalente de los cables, teniendo en cuenta que de utilizar tubos, debe colocarse en su interior los cuatro conductores de baja tensión. 4.4.3.1.5 Varios cables en la misma zanja Cuando en una zanja coincidan varias cuaternas de cable de BT, se dispondrán a la misma profundidad, manteniendo una separación de 8 cm., como mínimo, entre dos



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cuaternas de cables adyacentes y se aumentará la anchura de la excavación así como la de la protección mecánica. Si se trata de cables de BT y MT que deban discurrir por la misma zanja, se situarán los de BT a la profundidad reglamentaria (60 cm., si se trata de aceras y paseos. La distancia reglamentaria entre ambos circuitos debe ser de 25 cm.; en el caso de no poder conseguirse por la dimensión de la zanja, los cables de MT se instalarán bajo tubo. En los vados y cruces ambos circuitos de BT y MT estarán entubados. Tanto una como otra canalización contarán con protección mecánica. 4.4.3.1.6 Características de los tubulares Presentarán una superficie interior lisa y tendrán un diámetro interno apropiado al de los cables que deban alojar y no inferior a 1,5 veces el diámetro aparente del haz. Los tubos serán de polietileno de alta densidad y de diámetro exterior de 140 mm. 4.4.3.2 Transporte de bobinas de los cables La carga o descarga, sobre camiones o remolques adecuados, se hará siempre mediante una barra que pase por el orificio central de la bobina. Bajo ningún concepto, se podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas que la abracen y se apoyen sobre la capa exterior del cable enrollado; asimismo, no se podrá dejar caer la bobina al suelo desde el camión o remolque, aunque el suelo esté cubierto de arena. Cuando se desplace la bobina por tierra, rodándola, habrá que fijarse en el sentido de rotación, generalmente indicado con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cable enrollado en la misma. Las bobinas no deben almacenarse sobre un suelo blando. Antes de empezar el tendido del cable, se estudiará el lugar más adecuado para colocar la bobina con objeto de facilitar el tendido. En el caso del suelo con pendiente, es preferible realizar el tendido en sentido descendente. 4.4.3.3 Tendido de cables Para el tendido, la bobina estará siempre elevada y sujeta por barras y gatos adecuados al peso de la misma y dispositivos de frenado. El desenrollado del conductor se realizará de forma que éste salga por la parte superior de la bobina. El fondo de la zanja deberá estar cubierto en toda su longitud con una capa de arena fina de 4cm de espesor antes de proceder al tendido de los cables. Los cables deben ser siempre desenrollados y puestos en su sitio con el mayor cuidado, evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc., y teniendo en cuenta siempre que el radio de curvatura en el tendido de los mismos, aunque sea accidentalmente, no debe ser inferior a 20 veces su diámetro. Para la coordinación de movimientos de tendido se dispondrá de personal y los medios de comunicación adecuados. Cuando los cables se tiendan a mano, los operarios estarán distribuidos de una manera uniforme a lo largo de la zanja. También se puede tender mediante cabrestantes, tirando del extremo del cable al que se le habrá adaptado una cabeza apropiada y con un esfuerzo de tracción por milímetro cuadrado de conductor que no debe exceder de 3 kg/mm2. Será imprescindible la colocación de dinamómetros para medir dicha tracción. El tendido se hará obligatoriamente por rodillos que puedan girar libremente y construidos de forma que no dañen el cable, dispuestos sobre el fondo de la zanja, para evitar el rozamiento del cable con el terreno.



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Durante el tendido, se tomarán precauciones para evitar que el cable sufra esfuerzos importantes, golpes o rozaduras. En las curvas, se tomarán las medidas oportunas para evitar rozamientos laterales de cable. No se permitirán desplazar lateralmente el cable por medio de palancas u otros útiles; deberá hacerse siempre a mano. Sólo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la zanja y siempre sobre rodillos. No se dejarán nunca los cables tendidos en una zanja abierta sin haber tomado antes la precaución de cubrirlos con la capa de arena fina y la protección de la placa. En todo momento, las puntas de los cables deberán estar selladas mediante capuchones termorretráctiles o cintas autovulcanizadas para impedir los efectos de la humedad, no dejándose los extremos de los cables en la zanja sin haber asegurado antes la buena estanqueidad de los mismos. Cuando dos cables que se canalicen vayan a ser empalmados, se solaparán al menos en una longitud de 0.50 m. Las zanjas se recorrerán con detenimiento antes de tender el cable para comprobar que se encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su tendido. Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los trabajos, en las mismas condiciones en que se encontraban primitivamente. Si involuntariamente se causara alguna avería a dichos servicios, se avisará con toda urgencia a la Empresa correspondiente con el fin de que procedan a su reparación. Cada metro y medio, envolviendo las tres fases y el neutro, se colocará una sujeción que agrupe dichos conductores y los mantenga unidos, evitando la dispersión de los mismos por efecto de las corrientes de cortocircuito o dilataciones. Antes de pasar el cable por una canalización entubada, se limpiará la misma para evitar que queden salientes que puedan dañarlos. En las entradas de los tubulares se evitará que el cable roce el borde los mismos. Una vez tendidos los cables, los tubos se taparán con yeso, material expandible o mortero ignífugo. Se procurará separar los cables entre sí a fin de poder introducir el material de sellado entre ellos. Los tubos que se instalen y no se utilicen se taparán con ladrillos. Cuando las líneas salgan de los Centros de Transformación se empleará el mismo sistema descrito. La parte superior de los cables quedará a 60 cm. de profundidad . 4.4.3.4 Cruzamientos 4.4.3.5 Cables de BT directamente enterrados Se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 25 cm. y la distancia mínima del punto de cruce hasta un empalme será de al menos 1 m. En los casos en los que no puedan respetarse estas distancias, el cable que se tienda último se dispondrá separado mediante divisiones de adecuada resistencia mecánica. Según una resolución de la Generalitat de Catalunya (DOG nº 1649 del 25.09.92) esta protección podría ser con ladrillos macizos de 290x140x40mm, con una capa de arena a cada lado de 20 mm mínimo.



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4.4.3.6 Cables telefónicos o telegráficos subterráneos De existir dichos cables, se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 20 cm., la distancia mínima del punto de cruce hasta un empalme será al menos de 1m. El cable de energía debe, normalmente, estar situado por debajo del cable de telecomunicación. Si por justificadas exigencias técnicas no se pudiera respetar las distancias señaladas, sobre el cable inferior debe aplicarse una protección de adecuada resistencia mecánica. 4.4.3.7 Conducciones de agua y gas Se procurará efectuar el cruzamiento a una distancia superior a 20 cm., en el caso de cruces con tuberías de gas de alta presión (más de 4 bar.) esta distancia mínima será de 40 cm. No debe efectuarse el cruce sobre la proyección vertical de las uniones no soldadas de la conducción metálica. En el caso de no poder mantener las distancias especificadas se colocará una protección mecánica de adecuada resistencia. No debe existir ningún empalme del cable de energía a una distancia inferior a 1 m. 4.4.3.8 Proximidades y paralelismos La distancia mínima a mantener entre la canalización de BT y otra existente de MT (o bien de BT perteneciente a otra empresa) será de 25 cm. Entre BT y cables de comunicación la distancia a mantener será de 20 cm. Con las conducciones enterradas de agua y gas, la distancia a mantener será de 20 cm. (si son conexiones de servicios será de 30 cm.) y no deben situarse los cables eléctricos sobre la proyección vertical de la tubería. Para reducir distancias, interponer divisorias con material incombustible y de adecuada resistencia mecánica 4.4.3.9 Protección mecánica Las líneas eléctricas subterráneas deben estar protegidas contra posibles averías producidas por hundimiento de tierras, por contacto con cuerpos duros y por choque de herramientas metálicas en eventuales trabajos de excavación. Para señalizar la existencia de las mismas y protegerlas, a la vez, se colocará encima de la capa de arena, una placa de protección. La anchura se incrementará hasta cubrir todas las cuaternas en caso de haber más de una. 4.4.3.10 Señalización Todo conjunto de cables debe estar señalado por una cinta de atención, de acuerdo con la RU 0205, colocado a 0.40 m aproximadamente, por encima de la placa de protección. Cuando en la misma zanja existan líneas de tensión diferente (MT y BT), en diferentes planos verticales, debe colocarse dicha cinta encima de cada conducción. 4.4.3.11 Rellenado de zanjas Las Ordenanzas Municipales, muy variadas, pueden exigir el acopio de tierras "nuevas" o autorizar el empleo de las procedentes de la excavación y a ellas deberá atenerse. En cualquier caso, se efectuará por capas de 15 cm. de espesor y con apisonado mecánico.



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En el lecho de la zanja irá una capa de arena fina de 4 cm. de espesor cubriendo la anchura total de la zanja. El grosor total de la capa de arena será, como mínimo, de 20 cm. de espesor, dispuesta también sobre la totalidad de la anchura. La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta y áspera, exenta de sustancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, para lo cual se tamizará o lavará convenientemente si fuera necesario. Los primeros 30 cm. por encima de la placa de PE, deben rellenarse con tierra fina exenta de cascotes y piedras. Si es necesario, para facilitar la compactación de las sucesivas capas, se regarán con el fin de que se consiga una consistencia del terreno semejante a la que presentaba antes de la excavación. Los cascotes y materiales pétreos se retirarán y llevarán al vertedero. 4.4.3.12 Reposición de pavimentos Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas por el propietario de los mismos. Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el pavimento nuevo lo más igualado posible al antiguo. En general, se utilizarán en la reconstrucción, materiales nuevos, salvo las losas de piedra, adoquines, bordillos de granito y otros similares. 4.4.3.13 Empalmes y terminales Para la confección de empalmes y terminales se seguirán los procedimientos establecidos por el fabricante y homologados por las empresas. El técnico supervisor conocerá y dispondrá de la documentación necesaria para evaluar la confección del empalme o terminación. En concreto se revisarán las dimensiones del pelado de cubierta, utilización de manguitos o terminales adecuados y su engaste con el utillaje necesario, limpieza y reconstrucción del aislamiento. Los empalmes se identificarán con el nombre del operario y sólo se utilizarán los materiales homologados. La reconstrucción de aislamiento deberá efectuarse con las manos bien limpias, depositando los materiales que componen el empalme sobre una lona limpia y seca. El montaje deberá efectuarse ininterrumpidamente. Los empalmes unipolares se efectuarán escalonados, por lo tanto, deberán cortarse los cables con distancias a partir de sus extremos de 50 mm, aproximadamente. En el supuesto que el empalme requiera una protección mecánica, se efectuará el procedimiento de confección adecuado, utilizando además la caja de poliéster indicada para cada caso. 4.4.3.14 Puesta a tierra De conformidad con el Apdo. 4 de la MI BT 006, el conductor neutro de las redes subterráneas de distribución pública se conectará a tierra en el Centro de Transformación en la forma prevista en el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. Fuera del Centro de Transformación es recomendable su puesta a tierra en otros puntos de la red con objeto de disminuir su resistencia global a tierra. A tal efecto, se dispondrá el neutro a tierra en los armarios de distribución, si existen, y en cada CGP.



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4.4.3.15 Conectores Los conectores para efectuar derivaciones en T, de apriete por tortillería, estarán debidamente identificados con el nombre del operario que los hace y el material será obligatoriamente de un tipo homologado. Solicitante. Proyectista. Autor del proyecto.

Tarragona Mayo 2007

EL INGENIERO T. INDUSTRIAL Fdo. D. Juan Francisco Roca Blesa

Col. nº 1962-T


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Mediciones Nº Colegiado: 1.962

5.-MEDICIONES


Fecha: Mayo / 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Mediciones Nº Colegiado: 1.962

2

ÍNDICE Página.

Índice 2 5.1 Mediciones 3

5.1.1 Capítulo 01: Ingeniería de supervisión 1 5.1.2 Capítulo 02: Movimiento de tierras. 2 5.1.3 Capítulo 03: Planteamiento topográfico 3 5.1.4 Capítulo 04: Centro de transformación. 4 5.1.5 Capítulo 05: Cuadro de control de motores. 5 5.1.6 Capítulo 06: Canalizaciones. 6 5.1.7 Capítulo 07: Instalaciones eléctricas. 7 5.1.8 Capítulo 08: Programación y control. 8 5.1.9 Capítulo 09: Puesta en marcha. 9

Solicitante. Proyectistas. Autor del Proyecto. Tarragona Mayo 2007.

MEDICIONESPROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD

CAPÍTULO 01 INGENIERIA DE SUPERVISION

01.01 h Ingeniero supervisión

240,00

01.02 h Ayudante supervisión

240,00

8 de abril de 2007 Página 1


CAPÍTULO 02 MOVIMIENTO DE TIERRAS

02.01 m3 Excavación en áridos por medios mecanicos

Excavación de zanja en áridos, incluso carga y transporte de los productos de la excavación a ver-tedero o lugar de empleo.

Tramo 1-2 M.T. 1 5,00 0,40 0,90 1,80Solera para la posterior ubicación delcentro de transformación

1 6,88 3,18 0,56 12,25

14,05

02.02 m3 Excavación en paso hormigonado por medios mecanicos

Excavación de zanja en paso hormigonado, incluso carga y transporte de los productos de la exca-vación a vertedero o lugar de empleo.

Tramo 0-1 M.T. 1 15,00 0,40 0,90 5,40Tramo 2-3 M.T. 1 40,00 0,40 0,90 14,40Tramo 4-5 b.t. 1 40,00 0,40 0,90 14,40Tramo 5-6 b.t. 1 15,00 0,40 0,90 5,40

39,60

02.03 m3 Reposición zanjas relleno c/arena

Relleno de arena en zanjas, extendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. de espe-sor, con un grado de compactación del 96% del proctor modificado.

Tramo 0-1 M.T. 1 15,00 0,40 0,80 4,80

4,80

02.04 m Reposición hormigonado

Reposición de superficies de hormigón, v ibrado y planeado.


4,40

02.05 u Arqueta paso de cables M.T. b.t.

Realización mediante encofrado de arquetas registros de conducciones eléctricas para su posteriorrev isión.

7,00



CAPÍTULO 03 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO

03.01 h Oficial 1ª topógrafo

Trabajos consistentes en la delimitación, marcado, picado, y corrección necesarias de las interven-ciones de movimientos de tierras, así como la realización de los informes necesarios para la verifica-ción y legalización necesarios.

40,00

03.02 h Ayudante topógrafo

40,00



CAPÍTULO 04 CENTRO DE TRANSFORMACION

04.01 u Obra civil adecuar centro transformador

Limpieza, desembroce, realización de la excavación necesaria para colocar el centro de transforma-ción prev ia cimentación de la solera correspondiente y la colocación de la red de tierras preceptiva.

1,00

04.02 u Equipos de Media Tensión centro transformador

1,00

04.03 u Equipos de Baja Tensión centro transformador

1,00

04.04 u Sistema de puesta a tierra centro transformador.

1,00

04.05 u Suministro de efectos varios centro transformador

1,00



CAPÍTULO 05 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES

05.01 u Envolvente

Comprenden los trobajos de montaje del sistema modular funcional Prisma G, montaje de los sopor-tes para elementos eléctricos.

1,00

05.02 u Soportes y ordenación

Trabajos relacionados con la ubicación dentro del cuadro de los elementos de soporte tales coma ca-naletas, riel DIN, bornero de control, potencia y enlace.

1,00

05.03 u Aparamenta control

Trabajos en colocación de los módulos programables , verificación y realización del estadillo de con-trol.

1,00

05.04 u Aparamenta potencia

Trabajos en colocación de los elementos de potencia , verificación y realización del estadillo de con-trol.

1,00

05.05 u Conexionado interior cuadro y comprobación.

Comprenen el suministro del material , los trabajos de conexionado, comprobación, verificación y re-alización del estadillo correspondiente.

1,00

05.06 u Colocación en obra del cuadro de control

Todos los trabajos referentes al transporte, manejo y colocación del centro de control de motores afalta de interconexionado.

1,00



CAPÍTULO 06 CANALIZACIONES

06.01 m Colocación canalización para conductores M.T. en zanja.

Colocación de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desde la salidade la cabina suministro de tensión en M.T. hasta el centro de transformación.

37,00

06.02 m Colocación canalización para conductores b.t. en zanja.

Colocación de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desde la salidade la cabina suministro de tensión en b.t. hasta el C.C.M.

40,00

06.03 m Colocación conductores entubados M.T. en zanja.

Colocación de conductor en el interior de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendidodiscurre desde la salida de la cabina suministro de tensión en M.T. hasta el centro de transformación.

37,00

06.04 m Colocación conductores entubados b.t. en zanja.

Colocación de conductor en el interior de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendidodiscurre desde la salida del centro de transformación, hasta la entrada al C.C.M.

40,00

06.05 u Bandejas de maniobra

Suministro en obra, colocación y verificación de continuidad eléctrica de la conducción soportadamediante bandejas pasacables metálica.

1,00

06.06 u Bandejas de potencia


1,00



CAPÍTULO 07 INSTALACIONES ELÉCTRICAS

07.01 m Colocación cableado en bandeja soporte

Trabajos relacionados con el tendido no tensionado de los conductores eléctricos sobre las bandejasy su consiguiente fijación.

1,00

07.02 u Tendido y colocación cable de potencia

Trabajos relacionados con el suministro, disposición y sujección a las bandejas pasacables de losconductores de alimentación de potencia.

1,00

07.03 u Tendido y colocación cable de maniobra

Trabajos relacionados con el suministro, disposición y sujección a las bandejas pasacables de losconductores de maniobra. Colocación de caja maniobra elementos, sujección de tubo de PVC flex i-ble con prensa y contraprensa.

1,00

07.04 u Interconexión C.C.M. y motores

Comprenden los trabajos de conexión de cableado en elementos de campo, tales como selectoresremotos/local, paro/marcha, detector de giro (ya proporcionado montado y cableado hasta cabeceratractora por el fabricante de los equipos) y motores a los cuales se les verificará su correcto estadomediante megado de los mismos. Se realizará un estadillo de control de las verificaciones.

1,00



CAPÍTULO 08 PROGRAMACION Y CONTROL

08.01 h Programar e introducir codigos

0,00

08.02 u Programación autómata Zelio 001

Programación, control y verificación de programa.

1,00



1,00



1,00



1,00



1,00



1,00



1,00



1,00



1,00

08.11 u Asistencia técnica puesta en marcha y formación

Realización de las modificaciones oportunas para el correcto funcionamiento del control de planta, for-mación de los oficiales de mantenimiento en el manejo e introducción de modificaciones en los autó-matas programables.

1,00



CAPÍTULO 09 PUESTA EN MARCHA

09.01 h Encargado de obra apartado eléctrico

1,00

09.02 h Oficial 1ª electricista

1,00


1,00

09.04 h Ayudante electricista

1,00

09.05 h Peón Ordinario

1,00

09.06 h Programador FBD

1,00


PRESUPUESTO Y MEDICIONESPROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE



240,00 36,00 8.640,00


240,00 26,00 6.240,00

TOTAL CAPÍTULO 01 INGENIERIA DE SUPERVISION...................................................................................... 14.880,00






Tramo 1-2 M.T. 1 5,00 0,40 0,90 1,80Solera para la posterior ubicación delcentro de transformación

1 6,88 3,18 0,56 12,25

14,05 26,71 375,28




39,60 112,70 4.462,92



Tramo 0-1 M.T. 1 15,00 0,40 0,80 4,80

4,80 25,43 122,06




4,40 47,41 208,60



7,00 133,61 935,27

TOTAL CAPÍTULO 02 MOVIMIENTO DE TIERRAS .............................................................................................. 6.104,13






40,00 15,00 600,00


40,00 12,00 480,00

TOTAL CAPÍTULO 03 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO................................................................................... 1.080,00






1,00 3.722,96 3.722,96


1,00 69.815,00 69.815,00


1,00 14.973,00 14.973,00


1,00 1.824,00 1.824,00


1,00 1.152,00 1.152,00

TOTAL CAPÍTULO 04 CENTRO DE TRANSFORMACION.................................................................................... 91.486,96




05.01 u Envolvente


1,00 5.851,58 5.851,58



1,00 3.815,85 3.815,85



1,00 17.998,00 17.998,00



1,00 43.442,60 43.442,60



1,00 2.425,03 2.425,03



1,00 490,00 490,00

TOTAL CAPÍTULO 05 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES ........................................................................... 74.023,06






37,00 18,45 682,65



40,00 20,85 834,00



37,00 23,30 862,10



40,00 16,30 652,00



1,00 6.349,50 6.349,50



1,00 6.106,10 6.106,10

TOTAL CAPÍTULO 06 CANALIZACIONES............................................................................................................ 15.486,35






1,00 15,40 15,40



1,00 34.459,95 34.459,95



1,00 45.586,08 45.586,08



1,00 1.464,00 1.464,00

TOTAL CAPÍTULO 07 INSTALACIONES ELÉCTRICAS ...................................................................................... 81.525,43





0,00 44,00 0,00



1,00 440,00 440,00



1,00 308,00 308,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00



1,00 176,00 176,00


Realización de las modificaciones oportunas para el correcto funcionamiento del control de planta, for-mación de los oficiales de mantenimiento en el manejo e introducción de modificaciones en los autó-matas programables.

1,00 1.056,00 1.056,00

TOTAL CAPÍTULO 08 PROGRAMACION Y CONTROL......................................................................................... 3.036,00





1,00 25,00 25,00


1,00 16,00 16,00


1,00 12,00 12,00


1,00 8,00 8,00


1,00 8,00 8,00


1,00 32,00 32,00

TOTAL CAPÍTULO 09 PUESTA EN MARCHA........................................................................................................ 2.424,00

TOTAL...................................................................................................................................................................... 290.045,93



Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Presupuesto Nº Colegiado: 1.962

6.-PRESUPUESTO


Fecha: Mayo / 2007.



6.1 ÍNDICE

6.1 Índice del presupuesto. 6.2 Lista de precios elementales 6.3 Cuadro de descompuestos 6.4 Presupuesto 6.5 Resumen del presupuesto



6.2 Lista de precios elementales

LISTADO DE MATERIALES VALORADO (Pres)PROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO IMPORTE

PMAL001 14,600 t Arena de río lav ada 0/6 sin transporte 10,00 146,00PMAL005 192,000 t km transporte de áridos 0,09 17,28PMAL010 21,700 m3 Hormigón HM-20/P/20/l central 70,02 1.519,43PMAL015 7,000 u Marco/reja cuadrada articulada FD 600X600 61,20 428,40PMAL021 28,750 m3 Canon de áridos a v ertedero. 0,31 8,91PMAL022 77,000 m Tubo rígido P.E. 160 mm diámetro 2,85 219,45PMAL023 7,000 u Material de encofrado 25,00 175,00PMAQ010 2,875 m3 Camión basculante 4x 4 14 t. 20,00 57,50PMAQ020 118,800 h Disco de corte lajadora manual 22,50 2.673,00PMAQ030 0,480 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 Kg 4,70 2,26PMAQ040 27,340 h Ex cav adora hidráulica de cadenas 135 CV 53,00 1.449,02PMAQ045 0,096 h Retroescav adora neumáticos 50 CV 28,00 2,69PMAQ060 9,000 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 792,00PMAQ065 745,800 h Plataforma elev adora sin conductor 45,00 33.561,00PMAQ070 57,200 h Grupo soldador autógena 18,00 1.029,60PMAU001 9,000 u Módulo lógico programable Zelio Logic SR3B261FU 1.040,00 9.360,00

Ref: SR3B261FU. Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Módulo lógico programable Zelio Logic. Alimentación: 240 VAC.Entradas=16; salidas= 10 relé.

PMAU010 9,000 u Ex tensión módulo lógico Zelio Logic SR3XT141FU 377,00 3.393,00Ref: SR3XT141FU. Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Extensión módulo lógico programable Zelio Logic. Alimentación: 240 VAC.Entradas=14; salidas=6 relé.

PMAU015 1,000 u Cable conex ión PC + Softw are aplicación. 200,00 200,00

Grupo PMA .......................... 55.034,54

PMEL020 253,000 m Cond. aisla. I.halóg. 0.6-1 kV 1x 1.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 1,79 452,87Ref: 1621106NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: SZ1-K (AS+)Denominación comercial: SEGURFOC-331 Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: Compuesto termoestable especial ignífugo,Cubierta: Poliolefina color NaranjaNo propagador de la llama, UNE-EN 500266 ( IEC-60332-3).Resistente al fuego: UNE-EN-50200 PH-90 (IEC-60331)Libre de Halógenos: EN 50267-2 (IEC 60754), Baja emisión de humos opacos: EN50268-2 (IEC 61034)Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 28) Locales de públicaconcurrencia. Conexión cuadros eléctricos.

PMEL021-A 132,000 m Cond. aisla. l. halóog 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32Ref: 1621107NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: SZ1-K (AS+)Denominación comercial: SEGURFOC-331 Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: Compuesto termoestable especial ignífugo,Cubierta: Poliolefina color AzulNo propagador de la llama, UNE-EN 500266 ( IEC-60332-3).Resistente al fuego: UNE-EN-50200 PH-90 (IEC-60331)Libre de Halógenos: EN 50267-2 (IEC 60754), Baja emisión de humos opacos: EN50268-2 (IEC 61034)Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 28) Locales de públicaconcurrencia. Conexión cuadros eléctricos.



PMEL021-M 132,000 m Cond. aisla. l. halóg. 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32Ref: 1621107NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: SZ1-K (AS+)Denominación comercial: SEGURFOC-331 Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: Compuesto termoestable especial ignífugo,Cubierta: Poliolefina color MarrónNo propagador de la llama, UNE-EN 500266 ( IEC-60332-3).Resistente al fuego: UNE-EN-50200 PH-90 (IEC-60331)Libre de Halógenos: EN 50267-2 (IEC 60754), Baja emisión de humos opacos: EN50268-2 (IEC 61034)Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 28) Locales de públicaconcurrencia. Conexión cuadros eléctricos.

PMEL021-N 132,000 m Cond. aisla. l. halóg 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32Ref: 1621107NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: SZ1-K (AS+)Denominación comercial: SEGURFOC-331 Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: Compuesto termoestable especial ignífugo,Cubierta: Poliolefina color NegroNo propagador de la llama, UNE-EN 500266 ( IEC-60332-3).Resistente al fuego: UNE-EN-50200 PH-90 (IEC-60331)Libre de Halógenos: EN 50267-2 (IEC 60754), Baja emisión de humos opacos: EN50268-2 (IEC 61034)Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 28) Locales de públicaconcurrencia. Conexión cuadros eléctricos.

PMEL021-TT 34,000 m Cond. aisla. l. halóg. 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,30 78,20 Ref: 1621407NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: SZ1-K (AS+)Denominación comercial: SEGURFOC-331 Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: Compuesto termoestable especial ignífugo,Cubierta: Poliolefina color Amarillo/VerdeNo propagador de la llama, UNE-EN 500266 ( IEC-60332-3).Resistente al fuego: UNE-EN-50200 PH-90 (IEC-60331)Libre de Halógenos: EN 50267-2 (IEC 60754), Baja emisión de humos opacos: EN50268-2 (IEC 61034)Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 28) Locales de públicaconcurrencia. Conexión cuadros eléctricos.

PMEL040 40,000 m Cond. aisla. I. halóg. 0.6-1kV 120 mm2 Al 5,00 200,00PMEL045 37,000 m Cond. aisla. I. halóg. 0.6-1 kV 240 mm2 Al 12,00 444,00PMEL055 1.555,000 m Cond. aisla. I. halóg. 0.6-1 kV 3x 2.5 mm2 +T Cu (ITC-BT 32) 3,26 5.069,30

Ref: 1805406 Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: HO7RN-FDenominación comercial: FLEXIGRÓN H07RN-F Serie 4G2.5 ( Negro, marrón, gris,Am/Vd )Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: EPR, Cubierta: Policloropreno color NEGRONo propagador de la llama, UNE-EN 500265 ( IEC-60332.1). Temperatura máxima deutilización: 90ºC.Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 32) Máquinas de Elevación yTransporte.

PMEL060 91,000 m Cond. aisla.I. halóg. 0.6-1 kV 3x 4.0 mm2 +T Cu (ITC-BT 32) 8,00 728,00Ref: 1805512NGP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: DN-FDenominación comercial: FLEXIGRÓN H07RN-F Serie 4G4 ( Negro, marrón,gris, Am/Vd )Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: EPR, Cubierta: Policloropreno color NEGRONo propagador de la llama, UNE-EN 500265 ( IEC-60332.1). Temperatura máxima deutilización: 90ºC.Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 32) Máquinas de Elevación yTransporte.



PMEL061 1.809,000 m Cond. aisla. l. halóg. 0.6-1 kV 4x 1.5 mm2 +T Cu (ITC-BT 32) 7,72 13.965,48Ref: 1621506NJP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: DN-FDenominación comercial: FLEXIGRÓN H07RN-F Serie 5G1.5 ( Negro,marrón,gris,azul, Am/Vd )Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: EPR, Cubierta: Policloropreno color NEGRONo propagador de la llama, UNE-EN 500265 ( IEC-60332.1). Temperatura máxima deutilización: 90ºC.Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 32) Máquinas de Elevación yTransporte.

PMEL065 75,000 m Cond. aisla.I. halóg. 0.6-1 kV 4x 25.0 mm2 + T Cu (ITC-BT 32) 28,79 2.159,25Ref: 1805512NGP. Fabricante: Pirelli.Denominación técnica: DN-FDenominación comercial: FLEXIGRÓN H07RN-F Serie 5G25 ( Negro,marrón,gris,azul, Am/Vd )Conductor de Cu: Clase 5. Aislamiento: EPR, Cubierta: Policloropreno color NEGRONo propagador de la llama, UNE-EN 500265 ( IEC-60332.1). Temperatura máxima deutilización: 90ºC.Características constructivas: UNE-21150Exigencias reglamentarias: Ex igidas en REBT (ITC-BT 32) Máquinas de Elevación yTransporte.

PMEL071 405,000 u Borna de conex ión 2 mm2 sobre carril 0,60 243,00PMEL072 313,000 u Borna de conex ión 4 mm2 sobre carril 0,64 200,32PMEL073 129,000 u Borna de conex ión 6 mm2 sobre carril 0,82 105,78PMEL075 3,000 u Borna de conex ión 16 mm2 sobre carril 2,02 6,06PMEL076 190,000 u Separador bornas sobre carril 0,10 19,00PMEL077 53,000 u Portaliteral bornas sobre carril 0,60 31,80PMEL078 6,000 u Freno bornero sobre carril 2,00 12,00PMEL080 51,000 u Borna de conex ión 2 mm2 sobre carril (TT amarillo-v erde) 0,85 43,35PMEL082 1,000 u Borna de conex ión 10 mm2 sobre carril (TT amarillo-v erde) 2,30 2,30PMEL090 8,000 m Carril simétrico 2000mm 16,00 128,00

Ref: 06603. Carril simétrico soporte elementos eléctricos. Dimensiones 2000x15x1.5.PMEL091 17,000 u Juego soportes carril DIN (2 unidades) 2,00 34,00

Ref: 07548 Fabricante Merlin GerinPMEL092 22,000 m Canaleta sin tapa 30x 90 mm (AK2GA39) 21,50 473,00

Ref: AK2GA39 Fabricante Merlin GerinFabricado en barras de 2000 mm.

PMEL093 4,000 m Canaleta sin tapa 60x 90 mm (AK2GA69) 32,50 130,00Ref: AK2GA69 Fabricante Merlin GerinFabricado en barras de 2000 mm

PMEL094 22,000 m Tapa canaleta para AK2G3.. 7,50 165,00Ref: AK2CA3 Fabricante Merlin GerinFabricado en barras de 2000 mm

PMEL095 4,000 M Tapa canaleta para AK2GA6.. 15,50 62,00Ref: AK2CA6 Fabricante Merlin GerinFabricado en barras de 2000 mm

PMEL105 14,000 u Disy untor magnetotérmico (GV2ME16) de 6 a 10A 284,60 3.984,40Ref: GV2ME16. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Disyuntor guardamotor magneto-térmicos con rearme manual o automático yseñalización de disparo, para control de motores trifásicos. Contactos: 1NC

PMEL106 6,000 u Disy untor magnetotérmico (GV2ME20) de 13 a 18A 284,60 1.707,60Ref: GV2ME20. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Disyuntor guardamotor magneto-térmicos con rearme manual o automático yseñalización de disparo, para control de motores trifásicos. Contactos: 1NC

PMEL107 1,000 u Disy untor magnetotérmico (GV3ME14) DE 24 A 40A 734,00 734,00Ref: GV3ME14. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Disyuntor guardamotor magneto-térmicos con rearme manual o automático yseñalización de disparo, para control de motores trifásicos. Contactos: 1NC



PMEL108 1,000 U Disy untor magnetotérmico (GV7RE150) de 90 a 150A 1.299,40 1.299,40Ref: GV7RE150. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Disyuntor guardamotor magneto-térmicos con rearme manual o automático yseñalización de disparo, para control de motores trifásicos. Contactos: 1NC

PMEL200 14,000 u Contactor tetrapolar 5.5 Kw (LC1D09) 145,50 2.037,00PMEL210 6,000 u Contactor tetrapolar 12 Kw (LC1D18) 260,10 1.560,60

Ref: LC1D18. Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Contactor tetrapolar, accionados por C.A. para control de motores trifásicos.Montados sobre carril. Contactos: 1NA+1NC

PMEL220 1,000 u Contactor tetrapolar 30 Kw (LC1D40) 528,50 528,50Ref: LC1D32. Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Contactor tetrapolar, accionados por C.A. para control de motores trifásicos.Montados sobre carril. Contactos: 1NA+1NC

PMEL225 1,000 u Contactor tetrapolar 68 Kw (LC1D95) 1.242,70 1.242,70Ref: LC1D95. Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Contactor tetrapolar, accionados por C.A. para control de motores trifásicos.Montados sobre carril. Contactos: 1NA+1NC

PMEL301 14,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD14) de 7 a 10 A 198,90 2.784,60Ref: LRD14. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Relés tripolares de protección térmica compensados diferenciales con rearmemanual o automático y señalización de disparo, para control de motores trifásicos.Montados sobre D09-D38. Contactos: 1NC

PMEL310 6,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD21) de 12 a 18A 216,90 1.301,40Ref: LRD14. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Relés tripolares de protección térmica compensados diferenciales con rearmemanual o automático y señalización de disparo, para control de motores trifásicos.Montados sobre D18-D38. Contactos: 1NC

PMEL320 1,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD3355) de 30 a 40 A 372,00 372,00Ref: LRD3355. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Relés tripolares de protección térmica compensados diferenciales con rearmemanual o automático y señalización de disparo, para control de motores trifásicos.Montados sobre D40-D38. Contactos: 1NC

PMEL325 1,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD3365) de 80 a 104A 663,90 663,90Ref: LRD3365. Fabricante: TelemecaniqueDescripción:Relés tripolares de protección térmica compensados diferenciales con rearmemanual o automático y señalización de disparo, para control de motores trifásicos.Montados sobre D80-D95. Contactos: 1NC

PMEL600 1,000 u Pulsador parada de emergencia 79,00 79,00Ref: XB4BT42 ; Fabricante : Telemecanique. Descripción: Para da de emergencia y cabeza pulsada hongo 40 mm de diámetro.

PMEL601 1,000 u pulsador luminoso LED v erde 123,00 123,00Ref: XB4BW33M5. Fabricante: Telemecanique. Descripción: Pulsador luminoso con LED verde 240 Vac

PMEL602 1,000 u Pulsador luminoso LED rojo 123,00 123,00Ref: XB4BW33M6. Fabricante: Telemecanique. Descripción: Pulsador luminoso con LED rojo 240 Vac

PMEL605 44,000 u sw itche selector 2 pos 39,00 1.716,00Ref: XB5AD21. Fabricante: Telemecanique.Descripción: switche selector de manija negra 2 posiciones fijas-1NA.

PMEL610 22,000 u Caja maniobra campo 85,00 1.870,00Ref: XB5AVM3. Fabricante: Telemecanique.Descripción: Caja pretroquelada 2 elementos, realizada en material plástico altaresistencia y con tornillería completa.



PMEL611 22,000 m Tubo PVC flex ible 2,00 44,00PMEL612 22,000 u Juego de 2 prensa y contra prensa para tubo PCV flex ible 6,00 132,00PMEL615 22,000 u Luz piloto con LED v erde 106,00 2.332,00

Ref: XB5AVM3. Fabricante: Telemecanique.Descripción: Luz piloto con LED verde 240 Vac.

PMEL616 22,000 u Luz piloto con LED rojo 103,00 2.266,00Ref: XB5AVM4. Fabricante: Telemecanique.Descripción: Luz piloto con LED rojo 240 Vac.

PMEL701 1,000 u Arrancador suav e ATS48D88Y 6.325,00 6.325,00Ref: ATS48D88Y. Fabricante: Telemecanique.Descripción:Arrancador suave por CONTROL DE PAR. Entrega un arranqueprogresivo con un consumo mínimo de corriente que minimiza el calentamiento del motordurante los transitorios de arranque. Incluye la función de protección térmica del motor.Cuenta con Modbus en el equipo de base y en opción puede incorporarse el la mayoríade las redes y protocolos de comunicación actuales.

PMEL705 3,000 u Variador de v elocidad ATV31HU75N4 4.520,00 13.560,00Ref: ATV31HU75N4. Fabricante: Telemecanique.Descripción: De alto desempeño, el Altivar 31 es un equipo robusto y sencillo, destinadoal control de la velocidad de los motores trifásicos de jaula. Ofrece múltiplesfuncionalidades de mando y control que enriquecen la operación de las máquinas. Abiertoa las comunicaciones, incluye los protocolos de comunicación Modbus y CANopen. Suterminal de diálogo, compuesta por el display de cuatro (4) dígitos y teclas paraprogramación, facilita su paramatrización y la lectura de variables.

PMEL706 1,000 u Softw are Pow er Suite sobre CD Rom 756,00 756,00Ref: VW3A8104 . Fabricante: Telemecanique.Descripción: Control sobre terminal PC del control directo de motores.

PMEL707 1,000 u Kit de conex ión para PC-ATV/ATS 155,70 155,70PMEL710 1,000 u Terminal remota para ATS48 213,80 213,80

Ref: UW3G48101 Fabricante: Telemecanique.Descripción: Permite la gestión a distancia de los motores. Indicado en zonas deambiente nocivo o polvoriento.

PMEL720 1,000 u Batería automática Minicap 400v 59 kVAr Varlogic con seccionador 3.240,00 3.240,00Ref: 530824C (Minicap 2x15+30 ). Fabricante: TelemecaniqueRef: 52403 (Varlogic R6). Fabricante: TelemecaniqueDescripción: Batería automática de condensadores Varplus M1 y M4, de 400v detensión nominal, con una potencia escalonada (2x15+30) mediante controlador de energíareactiva Varlogic R6, contactores especiales telemecanique con resistencias depreinserción y seccionador de corte montado en el lateral carga tipo INS. Montadoprefabricado en envolvente cofret Prima G y grado de protección IP21.

PMEL730 3,000 u Fondo armario (1750x 600x 230). Sistema funcional Prisma GK 465,40 1.396,20Ref: 05518 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Fondo armario metálico (1750x600x230). Sistema funcional Prisma GK ygrado de protección IP55 , IK10.

PMEL731 1,000 u Juego 2 laterales (1750x 230). Sistema funcional Prisma GK 74,18 74,18Ref:05598 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Juego de dos laterales para armario metálico (1750x600x230). Sistemafuncional Prisma GK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL732 3,000 u Juego tapa sup. e inf. (600x 230) Sistema funcional Prisma GK. 56,25 168,75Ref: 05510 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Juego de tapas superios e inferior para armario metálico (1750x600x230).Sistema funcional Prisma GK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL733 3,000 u Puerta transparente (1750x 600). Sistema funcional Prisma GK. 345,58 1.036,74Ref: 05548 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Puerta transparente para armario metálico (1750x600x230). Sistemafuncional Prisma GK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL734 3,000 u Fondo + puerta plena (1750x 350x 230). Sistema funcional Prisma GK 419,85 1.259,55Ref: 05528 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Juego de fondo + puerta plena para armario metálico (1750x300x230).Sistema funcional Prisma GK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL735 6,000 u Repisa zócalo (600/300x 230). Sistema funcional Prisma GK. 28,23 169,38Ref: 05554 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Zócalo soporte para armario metálico (1750x600/300x230). Sistemafuncional Prisma GK y grado de protección IP55 , IK10.



PMEL736 3,000 u Tapa frontal zócalo (600x 100). Sistema funcional Prisma GK. 62,08 186,24Ref: 05555 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Tapa frontal zócalo para armario metálico (600). Sistema funcional PrismaGK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL737 3,000 u Tapa frontal zócalo (300x 100). Sistema funcional Prisma GK. 32,18 96,54Ref: 05556 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Tapa frontal zócalo para armario metálico (600). Sistema funcional PrismaGK y grado de protección IP55 , IK10.

PMEL745 2,000 u Juego de barras (32x 5) 400A 550,55 1.101,10Ref: 07019 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Juego de barras de cobre para realización del embarrado de distribución.Cada juego estará totalmente aislados,mediante soportes fijados en los montantesfuncionales y que admiten cuatro barras de sección 32x 5 mm (400A). L= 1400mm.Las barras están taladradas con M6 al paso de 25mm para facilitar las conexiones entoda la altura del cuadro.

PMEL746 2,000 u Juego de soportes de barras (3 soportes). 41,57 83,14Ref: 07025 . Fabricante: Merlin Guerin.Descripción: Juego soportes para sujección de barras de cobre de 32x5 mm.

Grupo PME........................... 82.272,09

PMOC025 41,920 h Oficial 1ª albañil 20,00 838,40PMOC030 259,800 h Peón Ordinario 8,00 2.078,40PMOE000 133,700 h Encargado de obra apartado eléctrico 25,00 3.342,50PMOE001 505,200 h Oficial 1ª electricista 16,00 8.083,20PMOE010 830,200 h Oficial 2ª electricista 12,00 9.962,40PMOE020 1.227,800 h Ay udante electricista 8,00 9.822,40PMOE030 12,000 h Cuadrilla montaje centro transformador 120,00 1.440,00PMOIS010 240,000 h Ingeniero superv isión 36,00 8.640,00PMOIS015 240,000 h Ay udante superv isión 26,00 6.240,00PMOP010 93,000 h Programador FBD 32,00 2.976,00PMOP015 69,000 h Ay udante programación 12,00 828,00PMOT001 40,000 h Oficial 1ª topógrafo 15,00 600,00

Trabajos consistentes en la delimitación, marcado, picado, y corrección necesarias de lasintervenciones de movimientos de tierras, así como la realización de los informesnecesarios para la verificación y legalización necesarios.

PMOT010 40,000 h Ay udante topógrafo 12,00 480,00

Grupo PMO.......................... 55.331,30

PMSL001 82,100 h Oficial 1ª soldador 20,00 1.642,00PMSL005 93,000 h Ay udante soldador 12,00 1.116,00PMSP001 88,000 m Bandeja chapa perforada 300x 20x 1.5 12,00 1.056,00PMSP002 198,000 m Bandeja chapa perforada 300x 60x 1.5 15,00 2.970,00PMSP005 286,000 u Soporte conducción bandejas y tornillería 10,00 2.860,00

Grupo PMS........................... 9.644,00

PTBT001 1,000 u Cuadros BT-B2 Transformador: Interruptor Automático BT. 11.960,00 11.960,00Ref: ORMA IAB 34 . Fabricante: Ormazabal.Cuadro de BT especialmente diseñado para esta aplicación con las siguientescaracterísticas:--Interruptor automático de 2000A.--Salidas formadas por bases portafusibles de 400A: 4 salidas.--Tensión nominal: 440V.--Aislamiento: 10kV.--Dimensiones. 900x300x510 mm.Incluye el montaje en taller.

PTBT005 1,000 u Puentes BT-B2 Transformador 500,00 500,00Juego de puentes de cables de BT, de sección y material 1x240 Al (Etileno-Propileno)sin armadura, y todos los accesorios para la conexión, formados por un grupo de cablesen la cantidad 4x fase+ 3x neutro de 3.0 m de longitud.Incluye el montaje en taller.

PTBT010 1,000 u Equipo de medida de energía en centro de transformación 2.513,00 2.513,00Contador tarificador electrónico multifunción, registrador electrónico y regleta deverificación. Incluye el montaje en taller.



PTBT015 1,000 u Tierras ex teriores protección transformación: Anillo rectangular 1.223,00 1.223,00Instalación exterior de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación,debidamente montada y conexionada, empleando conductor de cobre desnudo.El conductor de cobre está unido a picas de acero cobreado de 14 mm de diámetro.Características:--Geometría: Anillo rectangular.--Profundidad: 0.5m.--Número de picas: cuatro (4).--Longitud de las picas: 2 metros.--Dimensiones del rectángulo: 7.0x2.5m.

PTBT020 1,000 u Tierras ex teriores serv icio transformación: Picas alineadas 601,00 601,00Tierra de serv icio o neutro del transformador. Instalación exterior realizada con cobreaislado con el mismo tipo de materiales que las tierras de protección.Características:--Geometría: Picas alineadas.--Profundidad: 0.5 m.--Número de picas: dos (2).--Longitud de las picas: dos metros.--Distancia entre picas: 3 metros.

PTBT035 1,000 u Defensa de transformador: Protección física transformador 283,00 283,00Protección metálica para defensa del transformador. Incluye su instalación y anclado entaller.

PTBT036 1,000 u Iluminación edificio de transformación. Equipo de iluminación. 389,00 389,00Equipo de iluminación compuesto de:--Equipo de alumbrado que permita la suficiente v isibilidad para ejecutar las maniobras yrev isiones necesarias en los equipos de MT. Incluye su instalación y anclado en taller.

PTBT037 1,000 u Maniobra de transformación: Equipo de seguridad y maniobra. 480,00 480,00Equipo de operación que permite tanto la realización de maniobras con aislamientosuficiente para proteger al personal durante la operación, tanto de maniobras comomantenimiento, compuesto por:----Banquillo aislante.----Par de guantes de amianto.----Extintor eficacia 89B.----Una palanca de accionamiento.----Armario de primeros aux ilios.

Grupo PTB ........................... 17.949,00

PTMT020 2,000 u Entrada/salida MT: CGM-CML-36 4.242,00 8.484,00Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventualinmersión, fabricado por Ormazabal, con las siguientes características:Un=36KVIn= 400AIcc=20kA/50kADimensiones: 420x850x1800Mando. manual tipo b

PTMT025 1,000 u Seccionamiento Compañía: CGM-CMIP-Ptd-36 5.932,00 5.932,00Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventualinmersión, fabricado por Ormazabal, con las siguientes características:Un=36KVIn= 400AIcc=20kA/50kADimensiones: 600x850x1800Mando. manual tipo b

PTMT030 1,000 u Protección General: CGM-CMP-V-36 17.893,00 17.893,00Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventualinmersión, fabricado por Ormazabal, con las siguientes características:-Un=36KV-In= 400A-Icc=20kA/50kA-Dimensiones: 600x850x1800-Mando (automático): manual RAV-Relé de protección: ekorRPG-202A



PTMT035 1,000 u Medida: CGM-CMM-36 9.531,00 9.531,00Módulo metálico,conteniendo en su interior debidamente montados y conexionados losaparatos y materiales adecuados, fabricados por ORMAZABAL con las siguientescaracterísticas:-- Un=36kV--Dimensiones: 900x1180x1950 mm.Se incluyen en la celda tres (3) transformadores de tensión y tres (3) transformadores deintensidad, para la medición de la energía consumida, con las características detalladasen la Memoria.

PTMT040 1,000 u kV 30/18 Cables MT: Puentes MT transformador 778,00 778,00PTMT045 1,000 u Transformador seco 36kV 1250 kVA 27.197,00 27.197,00

Transformador de media a baja tensión de 1250 kVA. de potencia, aislamiento en seco,con bobinados encapsulados y moldeados en vacío en resina epoxi, refrigeración natural,para interior, de tensión primaria 25 kV y tensión secundaria 420 V en vacío, grupo deconexión Dyn11, de tensión de cortocircuito de 6% , regulación primaria de +/-2.5% ,+/-5% , +/-10% . Según normas 20101 (CEI 76), CENELEC HD538-1-S1, UNE20178, EIC 726. Equipado con dispositivode protección térmica formado por seis (6)sondas PTC y convertidor electrónico de dos contactos ( alarma y disparo), puentes deconexión entre módulo de protección y transformador realizado con cables de B.T.12/20kV. unipolares de 1x50 mm2. Al., terminales encapsulables en ambos extremos yrejilla de protección. Se incluye también una protección con Central electrónica dealarmas.

Grupo PTM........................... 69.815,00

Resumen

Mano de obra.................................................................. 58.089,30Materiales ....................................................................... 192.389,57Maquinaria ...................................................................... 39.567,06Otros.............................................................................. 0,00

TOTAL ........................................................................... 290.045,93




6.3 Cuadro de descompuestos

CUADRO DE DESCOMPUESTOSPROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE

CAPÍTULO 01 RECSA-000 INGENIERIA DE SUPERVISION PMOIS010 h Ingeniero supervisión

Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 36,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 36,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SEIS EUROS

PMOIS015 h Ayudante supervisión Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 26,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 26,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISEIS EUROS



CAPÍTULO 01 RECSA-001 MOVIMIENTO DE TIERRAS PA-000-002 m3 Excavación en áridos por medios mecanicos

Ex cav ación de zanja en áridos, incluso carga y transporte de los productos de la ex cav ación a v ertedero o lugarde empleo.

PMAQ040 0,400 h Ex cav adora hidráulica de cadenas 135 CV 53,00 21,20PMOC030 0,400 h Peón Ordinario 8,00 3,20PMAQ010 0,100 m3 Camión basculante 4x 4 14 t. 20,00 2,00PMAL021 1,000 m3 Canon de áridos a v ertedero. 0,31 0,31

Mano de obra.......................................................... 3,20Maquinaria .............................................................. 23,20Materiales ............................................................... 0,31

TOTAL PARTIDA .................................................... 26,71

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISEIS EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS

PA-000-003 m3 Excavación en paso hormigonado por medios mecanicos Ex cav ación de zanja en paso hormigonado, incluso carga y transporte de los productos de la ex cav ación a v erte-dero o lugar de empleo.

PMAQ020 3,000 h Disco de corte lajadora manual 22,50 67,50PMOC030 3,000 h Peón Ordinario 8,00 24,00PMAQ040 0,400 h Ex cav adora hidráulica de cadenas 135 CV 53,00 21,20

Mano de obra.......................................................... 24,00Maquinaria .............................................................. 88,70

TOTAL PARTIDA .................................................... 112,70

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO DOCE EUROS con SETENTA CÉNTIMOS

PA-000-004 m3 Reposición zanjas relleno c/arena Relleno de arena en zanjas, ex tendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. de espesor, con un gra-do de compactación del 96% del proctor modificado.

PMOC030 0,100 h Peón Ordinario 8,00 0,80PMAL001 2,000 t Arena de río lav ada 0/6 sin transporte 10,00 20,00PMAL005 40,000 t km transporte de áridos 0,09 3,60PMAQ045 0,020 h Retroescav adora neumáticos 50 CV 28,00 0,56PMAQ030 0,100 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 Kg 4,70 0,47

Mano de obra.......................................................... 0,80Maquinaria .............................................................. 1,03Materiales ............................................................... 23,60

TOTAL PARTIDA .................................................... 25,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTICINCO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS

PA-000-005 m Reposición hormigonado Reposición de superficies de hormigón, v ibrado y planeado.

PMOC025 0,300 h Oficial 1ª albañil 20,00 6,00PMOC030 0,800 h Peón Ordinario 8,00 6,40PMAL010 0,500 m3 Hormigón HM-20/P/20/l central 70,02 35,01

Mano de obra.......................................................... 12,40Materiales ............................................................... 35,01

TOTAL PARTIDA .................................................... 47,41

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y SIETE EUROS con CUARENTA Y UN CÉNTIMOS



PA-000-006 u Arqueta paso de cables M.T. b.t. Realización mediante encofrado de arquetas registros de conducciones eléctricas para su posterior rev isión.

PMAL010 0,500 m3 Hormigón HM-20/P/20/l central 70,02 35,01PMAL015 1,000 u Marco/reja cuadrada articulada FD 600X600 61,20 61,20PMAL023 1,000 u Material de encofrado 25,00 25,00PMOC025 0,300 h Oficial 1ª albañil 20,00 6,00PMOC030 0,800 h Peón Ordinario 8,00 6,40


TOTAL PARTIDA .................................................... 133,61

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y TRES EUROS con SESENTA Y UN CÉNTIMOS



CAPÍTULO 01 RECSA-002 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO PMOT001 h Oficial 1ª topógrafo

Trabajos consistentes en la delimitación, marcado, picado, y corrección necesarias de las interv enciones de mov i-mientos de tierras, así como la realización de los informes necesarios para la v erificación y legalización necesa-rios.

Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 15,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 15,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINCE EUROS

PMOT010 h Ayudante topógrafo Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 12,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 12,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS



CAPÍTULO 01 RECSA-005 CENTRO DE TRANSFORMACION PA-005-100 u Obra civil adecuar centro transformador

Limpieza, desembroce, realización de la ex cav ación necesaria para colocar el centro de transformación prev ia ci-mentación de la solera correspondiente y la colocación de la red de tierras preceptiv a.

PA-005-101 1,000 u Cimentación centro transformador 1.362,32 1.362,32PA-005-102 1,000 u Ex cav ación solera centro transformador 392,64 392,64PA-005-103 1,000 u Colocación edificio centro transformación 1.968,00 1.968,00

Mano de obra.......................................................... 1.679,04Maquinaria .............................................................. 869,04Materiales ............................................................... 1.174,88

TOTAL PARTIDA .................................................... 3.722,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES MIL SETECIENTOS VEINTIDOS EUROS con NOVENTA Y SEISCÉNTIMOS

PA-005-200 u Equipos de Media Tensión centro transformador PTMT020 2,000 u Entrada/salida MT: CGM-CML-36 4.242,00 8.484,00PTMT025 1,000 u Seccionamiento Compañía: CGM-CMIP-Ptd-36 5.932,00 5.932,00PTMT030 1,000 u Protección General: CGM-CMP-V-36 17.893,00 17.893,00PTMT035 1,000 u Medida: CGM-CMM-36 9.531,00 9.531,00PTMT040 1,000 u kV 30/18 Cables MT: Puentes MT transformador 778,00 778,00PTMT045 1,000 u Transformador seco 36kV 1250 kVA 27.197,00 27.197,00

Materiales ............................................................... 69.815,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 69.815,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y NUEVE MIL OCHOCIENTOS QUINCE EUROS

PA-005-300 u Equipos de Baja Tensión centro transformador PTBT001 1,000 u Cuadros BT-B2 Transformador: Interruptor Automático BT. 11.960,00 11.960,00PTBT005 1,000 u Puentes BT-B2 Transformador 500,00 500,00PTBT010 1,000 u Equipo de medida de energía en centro de transformación 2.513,00 2.513,00

Materiales ............................................................... 14.973,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 14.973,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE MIL NOVECIENTOS SETENTA Y TRES EUROS

PA-005-400 u Sistema de puesta a tierra centro transformador. PTBT015 1,000 u Tierras ex teriores protección transformación: Anillo rectangular 1.223,00 1.223,00PTBT020 1,000 u Tierras ex teriores serv icio transformación: Picas alineadas 601,00 601,00

Materiales ............................................................... 1.824,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 1.824,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL OCHOCIENTOS VEINTICUATRO EUROS

PA-005-500 u Suministro de efectos varios centro transformador PTBT035 1,000 u Defensa de transformador: Protección física transformador 283,00 283,00PTBT036 1,000 u Iluminación edificio de transformación. Equipo de iluminación. 389,00 389,00PTBT037 1,000 u Maniobra de transformación: Equipo de seguridad y maniobra. 480,00 480,00

Materiales ............................................................... 1.152,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 1.152,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL CIENTO CINCUENTA Y DOS EUROS



CAPÍTULO 01 RECSA-010 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES PA-010-001 u Envolvente

Comprenden los trobajos de montaje del sistema modular funcional Prisma G, montaje de los soportes para ele-mentos eléctricos.

PA-010-000-T 24,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 1.464,00PMEL730 3,000 u Fondo armario (1750x 600x 230). Sistema funcional Prisma GK 465,40 1.396,20PMEL731 1,000 u Juego 2 laterales (1750x 230). Sistema funcional Prisma GK 74,18 74,18PMEL732 3,000 u Juego tapa sup. e inf. (600x 230) Sistema funcional Prisma GK. 56,25 168,75PMEL733 3,000 u Puerta transparente (1750x 600). Sistema funcional Prisma GK. 345,58 1.036,74PMEL734 3,000 u Fondo + puerta plena (1750x 350x 230). Sistema funcional Prisma GK 419,85 1.259,55PMEL735 6,000 u Repisa zócalo (600/300x 230). Sistema funcional Prisma GK. 28,23 169,38PMEL736 3,000 u Tapa frontal zócalo (600x 100). Sistema funcional Prisma GK. 62,08 186,24PMEL737 3,000 u Tapa frontal zócalo (300x 100). Sistema funcional Prisma GK. 32,18 96,54

Mano de obra.......................................................... 1.464,00Materiales ............................................................... 4.387,58

TOTAL PARTIDA .................................................... 5.851,58

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO MIL OCHOCIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS con CINCUENTA YOCHO CÉNTIMOS

PA-010-002 u Soportes y ordenación Trabajos relacionados con la ubicación dentro del cuadro de los elementos de soporte tales coma canaletas, rielDIN, bornero de control, potencia y enlace.

PA-010-000-T 16,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 976,00PMEL071 405,000 u Borna de conex ión 2 mm2 sobre carril 0,60 243,00PMEL072 313,000 u Borna de conex ión 4 mm2 sobre carril 0,64 200,32PMEL073 129,000 u Borna de conex ión 6 mm2 sobre carril 0,82 105,78PMEL075 3,000 u Borna de conex ión 16 mm2 sobre carril 2,02 6,06PMEL076 190,000 u Separador bornas sobre carril 0,10 19,00PMEL077 53,000 u Portaliteral bornas sobre carril 0,60 31,80PMEL078 6,000 u Freno bornero sobre carril 2,00 12,00PMEL080 51,000 u Borna de conex ión 2 mm2 sobre carril (TT amarillo-v erde) 0,85 43,35PMEL082 1,000 u Borna de conex ión 10 mm2 sobre carril (TT amarillo-v erde) 2,30 2,30PMEL090 8,000 m Carril simétrico 2000mm 16,00 128,00PMEL091 17,000 u Juego soportes carril DIN (2 unidades) 2,00 34,00PMEL745 2,000 u Juego de barras (32x 5) 400A 550,55 1.101,10PMEL746 2,000 u Juego de soportes de barras (3 soportes). 41,57 83,14PMEL092 22,000 m Canaleta sin tapa 30x 90 mm (AK2GA39) 21,50 473,00PMEL093 4,000 m Canaleta sin tapa 60x 90 mm (AK2GA69) 32,50 130,00PMEL094 22,000 m Tapa canaleta para AK2G3.. 7,50 165,00PMEL095 4,000 M Tapa canaleta para AK2GA6.. 15,50 62,00

Mano de obra.......................................................... 976,00Materiales ............................................................... 2.839,85

TOTAL PARTIDA .................................................... 3.815,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES MIL OCHOCIENTOS QUINCE EUROS con OCHENTA Y CINCOCÉNTIMOS



PA-010-003 u Aparamenta control Trabajos en colocación de los módulos programables , v erificación y realización del estadillo de control.

PA-010-000-T 2,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 122,00PMAU001 9,000 u Módulo lógico programable Zelio Logic SR3B261FU 1.040,00 9.360,00PMAU010 9,000 u Ex tensión módulo lógico Zelio Logic SR3XT141FU 377,00 3.393,00PMAU015 1,000 u Cable conex ión PC + Softw are aplicación. 200,00 200,00PMEL600 1,000 u Pulsador parada de emergencia 79,00 79,00PMEL601 1,000 u pulsador luminoso LED v erde 123,00 123,00PMEL602 1,000 u Pulsador luminoso LED rojo 123,00 123,00PMEL615 22,000 u Luz piloto con LED v erde 106,00 2.332,00PMEL616 22,000 u Luz piloto con LED rojo 103,00 2.266,00


TOTAL PARTIDA .................................................... 17.998,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISIETE MIL NOVECIENTOS NOVENTA Y OCHO EUROS

PA-010-004 u Aparamenta potencia Trabajos en colocación de los elementos de potencia , v erificación y realización del estadillo de control.

PA-010-000-T 16,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 976,00PMEL105 14,000 u Disy untor magnetotérmico (GV2ME16) de 6 a 10A 284,60 3.984,40PMEL106 6,000 u Disy untor magnetotérmico (GV2ME20) de 13 a 18A 284,60 1.707,60PMEL107 1,000 u Disy untor magnetotérmico (GV3ME14) DE 24 A 40A 734,00 734,00PMEL108 1,000 U Disy untor magnetotérmico (GV7RE150) de 90 a 150A 1.299,40 1.299,40PMEL200 14,000 u Contactor tetrapolar 5.5 Kw (LC1D09) 145,50 2.037,00PMEL210 6,000 u Contactor tetrapolar 12 Kw (LC1D18) 260,10 1.560,60PMEL220 1,000 u Contactor tetrapolar 30 Kw (LC1D40) 528,50 528,50PMEL225 1,000 u Contactor tetrapolar 68 Kw (LC1D95) 1.242,70 1.242,70PMEL301 14,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD14) de 7 a 10 A 198,90 2.784,60PMEL310 6,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD21) de 12 a 18A 216,90 1.301,40PMEL701 1,000 u Arrancador suav e ATS48D88Y 6.325,00 6.325,00PMEL705 3,000 u Variador de v elocidad ATV31HU75N4 4.520,00 13.560,00PMEL706 1,000 u Softw are Pow er Suite sobre CD Rom 756,00 756,00PMEL707 1,000 u Kit de conex ión para PC-ATV/ATS 155,70 155,70PMEL710 1,000 u Terminal remota para ATS48 213,80 213,80PMEL720 1,000 u Batería automática Minicap 400v 59 kVAr Varlogic con seccionador 3.240,00 3.240,00PMEL320 1,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD3355) de 30 a 40 A 372,00 372,00PMEL325 1,000 u Relé trifásico térmico de protección (LRD3365) de 80 a 104A 663,90 663,90


TOTAL PARTIDA .................................................... 43.442,60

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y TRES MIL CUATROCIENTOS CUARENTA Y DOS EUROS conSESENTA CÉNTIMOS

PA-010-005 u Conexionado interior cuadro y comprobación. Comprenen el suministro del material , los trabajos de conex ionado, comprobación, v erificación y realización delestadillo correspondiente.

PA-010-000-T 18,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 1.098,00PMEL020 253,000 m Cond. aisla. I.halóg. 0.6-1 kV 1x 1.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 1,79 452,87PMEL021-A 132,000 m Cond. aisla. l. halóog 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32PMEL021-M 132,000 m Cond. aisla. l. halóg. 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32PMEL021-N 132,000 m Cond. aisla. l. halóg 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,01 265,32PMEL021-TT 34,000 m Cond. aisla. l. halóg. 0.6-1 kV 1x 2.5 mm2 Cu (ITC-BT 28) 2,30 78,20

Mano de obra.......................................................... 1.098,00Materiales ............................................................... 1.327,03

TOTAL PARTIDA .................................................... 2.425,03

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL CUATROCIENTOS VEINTICINCO EUROS con TRES CÉNTIMOS



PA-010-006 u Colocación en obra del cuadro de control Todos los trabajos referentes al transporte, manejo y colocación del centro de control de motores a falta de interco-nex ionado.

PMOE000 2,000 h Encargado de obra apartado eléctrico 25,00 50,00PMOE001 5,000 h Oficial 1ª electricista 16,00 80,00PMOE020 6,000 h Ay udante electricista 8,00 48,00PMOC030 6,000 h Peón Ordinario 8,00 48,00PMAQ060 3,000 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 264,00


TOTAL PARTIDA .................................................... 490,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS NOVENTA EUROS



CAPÍTULO 01 RECSA-015 CANALIZACIONES PA-015-001 m Colocación canalización para conductores M.T. en zanja.

Colocación de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desde la salida de la cabina su-ministro de tensión en M.T. hasta el centro de transformación.

PMOC025 0,500 h Oficial 1ª albañil 20,00 10,00PMOC030 0,700 h Peón Ordinario 8,00 5,60PMAL022 1,000 m Tubo rígido P.E. 160 mm diámetro 2,85 2,85


TOTAL PARTIDA .................................................... 18,45

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECIOCHO EUROS con CUARENTA Y CINCO CÉNTIMOS

PA-015-010 m Colocación canalización para conductores b.t. en zanja. Colocación de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desde la salida de la cabina su-ministro de tensión en b.t. hasta el C.C.M.

PMOC025 0,500 h Oficial 1ª albañil 20,00 10,00PMOC030 1,000 h Peón Ordinario 8,00 8,00PMAL022 1,000 m Tubo rígido P.E. 160 mm diámetro 2,85 2,85


TOTAL PARTIDA .................................................... 20,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS

PA-015-015 m Colocación conductores entubados M.T. en zanja. Colocación de conductor en el interior de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desdela salida de la cabina suministro de tensión en M.T. hasta el centro de transformación.

PA-015-000-T2 1,000 m Trabajos colocación conductores entubados 11,30 11,30PMEL045 1,000 m Cond. aisla. I. halóg. 0.6-1 kV 240 mm2 Al 12,00 12,00


TOTAL PARTIDA .................................................... 23,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con TREINTA CÉNTIMOS

PA-015-020 m Colocación conductores entubados b.t. en zanja. Colocación de conductor en el interior de canalización en zanja prev ia a su hormigonado. El tendido discurre desdela salida del centro de transformación, hasta la entrada al C.C.M.

PMEL040 1,000 m Cond. aisla. I. halóg. 0.6-1kV 120 mm2 Al 5,00 5,00PA-015-000-T2 1,000 m Trabajos colocación conductores entubados 11,30 11,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 16,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con TREINTA CÉNTIMOS

PA-015-030 u Bandejas de maniobra Suministro en obra, colocación y v erificación de continuidad eléctrica de la conducción soportada mediante bande-jas pasacables metálica.

SPA-015-030-1 55,000 m Colocación bandeja maniobra tramo A-C 42,70 2.348,50SPA-015-030-2 15,000 m Colocación bandeja maniobra tramo D-E 39,70 595,50SPA-015-030-3 36,000 m Colocación bandeja maniobra tramo F-G 46,60 1.677,60SPA-015-030-4 12,000 m Colocación bandeja maniobra tramo G-H 46,70 560,40SPA-015-030-5 25,000 m Colocación bandeja maniobra tramo K-J 46,70 1.167,50

Mano de obra.......................................................... 1.385,20Maquinaria .............................................................. 1.653,30Materiales ............................................................... 3.311,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 6.349,50

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS MIL TRESCIENTOS CUARENTA Y NUEVE EUROS con CINCUENTACÉNTIMOS



PA-015-025 u Bandejas de potencia Suministro en obra, colocación y v erificación de continuidad eléctrica de la conducción soportada mediante bande-jas pasacables metálica.

SPA-015-025-1 55,000 m Colocación bandeja de potencia trama A-C 42,70 2.348,50SPA-015-025-2 15,000 m Colocación bandeja de potencia trama D-E 42,70 640,50SPA-015-025-3 36,000 m Colocación bandeja de potencia trama F-G 42,70 1.537,20SPA-015-025-4 12,000 m Colocación bandeja de potencia trama G-H 42,70 512,40SPA-015-025-5 25,000 m Colocación bandeja de potencia trama K-J 42,70 1.067,50


TOTAL PARTIDA .................................................... 6.106,10

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS MIL CIENTO SEIS EUROS con DIEZ CÉNTIMOS



CAPÍTULO 01-RECSA-020 INSTALACIONES ELÉCTRICAS PA-020-000-T m Colocación cableado en bandeja soporte

Trabajos relacionados con el tendido no tensionado de los conductores eléctricos sobre las bandejas y su consi-guiente fijación.

PMOE001 0,100 h Oficial 1ª electricista 16,00 1,60PMOE010 0,200 h Oficial 2ª electricista 12,00 2,40PMOE020 0,300 h Ay udante electricista 8,00 2,40PMAQ065 0,200 h Plataforma elev adora sin conductor 45,00 9,00


TOTAL PARTIDA .................................................... 15,40

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINCE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS

PA-020-001 u Tendido y colocación cable de potencia Trabajos relacionados con el suministro, disposición y sujección a las bandejas pasacables de los conductores dealimentación de potencia.

SP-020-001-01 99,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-01 18,66 1.847,34SP-020-001-02 93,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-02 18,66 1.735,38SP-020-001-03 91,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-03 23,40 2.129,40SP-020-001-04 94,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-04 18,66 1.754,04SP-020-001-05 91,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-05 18,66 1.698,06SP-020-001-06 62,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-06 18,66 1.156,92SP-020-001-07 73,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-07 18,66 1.362,18SP-020-001-08 75,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-08 18,66 1.399,50SP-020-001-09 75,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-09 44,19 3.314,25SP-020-001-10 75,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-10 18,66 1.399,50SP-020-001-11 75,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-11 18,66 1.399,50SP-020-001-12 87,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-12 18,66 1.623,42SP-020-001-13 87,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-13 18,66 1.623,42SP-020-001-14 78,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-14 18,66 1.455,48SP-020-001-15 78,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-15 18,66 1.455,48SP-020-001-16 78,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-16 18,66 1.455,48SP-020-001-17 67,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-17 18,66 1.250,22SP-020-001-18 70,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-18 18,66 1.306,20SP-020-001-19 70,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-19 18,66 1.306,20SP-020-001-20 70,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-20 18,66 1.306,20SP-020-001-21 70,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-21 18,66 1.306,20SP-020-001-22 63,000 u Tendido y sujección de cable potencia M-22 18,66 1.175,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 34.459,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO MIL CUATROCIENTOS CINCUENTA Y NUEVE EUROScon NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS



PA-020-002 u Tendido y colocación cable de maniobra Trabajos relacionados con el suministro, disposición y sujección a las bandejas pasacables de los conductores demaniobra. Colocación de caja maniobra elementos, sujección de tubo de PVC flex ible con prensa y contraprensa.

SP-020-002-01 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-01 2.552,36 2.552,36SP-020-002-02 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-02 2.413,64 2.413,64SP-020-002-03 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-03 2.367,40 2.367,40SP-020-002-04 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-04 2.436,76 2.436,76SP-020-002-05 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-05 2.367,40 2.367,40SP-020-002-06 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-06 1.696,92 1.696,92SP-020-002-07 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-07 1.951,24 1.951,24SP-020-002-08 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-08 1.997,48 1.997,48SP-020-002-09 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-09 1.997,48 1.997,48SP-020-002-10 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-10 1.997,48 1.997,48SP-020-002-11 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-11 1.997,48 1.997,48SP-020-002-12 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-12 2.274,92 2.274,92SP-020-002-13 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-13 2.274,92 2.274,92SP-020-002-14 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-14 2.066,84 2.066,84SP-020-002-15 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-15 2.066,84 2.066,84SP-020-002-16 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-16 2.066,84 2.066,84SP-020-002-17 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-17 1.812,52 1.812,52SP-020-002-18 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-18 1.881,88 1.881,88SP-020-002-19 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-19 1.881,88 1.881,88SP-020-002-20 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-20 1.881,88 1.881,88SP-020-002-21 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-21 1.881,88 1.881,88SP-020-002-22 1,000 u Tendido y sujección de los conductores de maniobra M-22 1.720,04 1.720,04


TOTAL PARTIDA .................................................... 45.586,08

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y CINCO MIL QUINIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS conOCHO CÉNTIMOS

PA-020-003 u Interconexión C.C.M. y motores Comprenden los trabajos de conex ión de cableado en elementos de campo, tales como selectores remotos/local,paro/marcha, detector de giro (y a proporcionado montado y cableado hasta cabecera tractora por el fabricante delos equipos) y motores a los cuales se les v erificará su correcto estado mediante megado de los mismos. Se reali-zará un estadillo de control de las v erificaciones.

PA-010-000-T 24,000 h Mano de obra cuadrilla montadores eléctricos 61,00 1.464,00

Mano de obra.......................................................... 1.464,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 1.464,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL CUATROCIENTOS SESENTA Y CUATRO EUROS



CAPÍTULO 01-RECSA-025 PROGRAMACION Y CONTROL PA-025-000-T1 h Programar e introducir codigos PMOP010 1,000 h Programador FBD 32,00 32,00PMOP015 1,000 h Ay udante programación 12,00 12,00

Mano de obra.......................................................... 44,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 44,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y CUATRO EUROS

PA-025-001 u Programación autómata Zelio 001 Programación, control y v erificación de programa.

PA-025-000-T1 10,000 h Programar e introducir codigos 44,00 440,00

Mano de obra.......................................................... 440,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 440,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS CUARENTA EUROS



Mano de obra.......................................................... 308,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 308,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS OCHO EUROS



Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SETENTA Y SEIS EUROS



Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00




Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00




Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00




Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00






Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00




Mano de obra.......................................................... 176,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 176,00


PA-025-010 u Asistencia técnica puesta en marcha y formación Realización de las modificaciones oportunas para el correcto funcionamiento del control de planta, formación de losoficiales de mantenimiento en el manejo e introducción de modificaciones en los autómatas programables.

PA-025-000-T1 24,000 h Programar e introducir codigos 44,00 1.056,00

Mano de obra.......................................................... 1.056,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 1.056,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL CINCUENTA Y SEIS EUROS



CAPÍTULO 01-RECSA-090 PUESTA EN MARCHA PMOE000 h Encargado de obra apartado eléctrico

Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 25,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 25,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTICINCO EUROS

PMOE001 h Oficial 1ª electricista Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 16,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 16,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS

PMOE010 h Oficial 2ª electricista Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 12,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 12,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS

PMOE020 h Ayudante electricista Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 8,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 8,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS

PMOC030 h Peón Ordinario Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 8,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 8,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS

PMOP010 h Programador FBD Sin descomposición

Mano de obra.......................................................... 32,00

TOTAL PARTIDA .................................................... 32,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y DOS EUROS




6.4 Presupuesto

PRESUPUESTOPROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE



240,00 36,00 8.640,00


240,00 26,00 6.240,00

TOTAL CAPÍTULO 01 INGENIERIA DE SUPERVISION...................................................................................... 14.880,00






14,05 26,71 375,28



39,60 112,70 4.462,92



4,80 25,43 122,06



4,40 47,41 208,60



7,00 133,61 935,27

TOTAL CAPÍTULO 02 MOVIMIENTO DE TIERRAS .............................................................................................. 6.104,13






40,00 15,00 600,00


40,00 12,00 480,00

TOTAL CAPÍTULO 03 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO................................................................................... 1.080,00






1,00 3.722,96 3.722,96


1,00 69.815,00 69.815,00


1,00 14.973,00 14.973,00


1,00 1.824,00 1.824,00


1,00 1.152,00 1.152,00

TOTAL CAPÍTULO 04 CENTRO DE TRANSFORMACION.................................................................................... 91.486,96




05.01 u Envolvente


1,00 5.851,58 5.851,58



1,00 3.815,85 3.815,85



1,00 17.998,00 17.998,00



1,00 43.442,60 43.442,60



1,00 2.425,03 2.425,03



1,00 490,00 490,00

TOTAL CAPÍTULO 05 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES ........................................................................... 74.023,06






37,00 18,45 682,65



40,00 20,85 834,00



37,00 23,30 862,10



40,00 16,30 652,00



1,00 6.349,50 6.349,50



1,00 6.106,10 6.106,10

TOTAL CAPÍTULO 06 CANALIZACIONES............................................................................................................ 15.486,35






1,00 15,40 15,40



1,00 34.459,95 34.459,95



1,00 45.586,08 45.586,08



1,00 1.464,00 1.464,00

TOTAL CAPÍTULO 07 INSTALACIONES ELÉCTRICAS ...................................................................................... 81.525,43





0,00 44,00 0,00


1,00 440,00 440,00


1,00 308,00 308,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 176,00 176,00


1,00 1.056,00 1.056,00

TOTAL CAPÍTULO 08 PROGRAMACION Y CONTROL......................................................................................... 3.036,00





1,00 25,00 25,00


1,00 16,00 16,00


1,00 12,00 12,00


1,00 8,00 8,00


1,00 8,00 8,00


1,00 32,00 32,00

TOTAL CAPÍTULO 09 PUESTA EN MARCHA........................................................................................................ 2.424,00

TOTAL...................................................................................................................................................................... 290.045,93




6.5 Resumen de presupuesto

RESUMEN DE PRESUPUESTOPROYECTO: ELECTRIFICACIÓN TRAT. Y REVALORIZACIÓN DE ESCORIAS CAPITULO RESUMEN EUROS %

01 RECSA-000 INGENIERIA DE SUPERVISION....................................................................................................................... 14.880,00 5,1301 RECSA-001 MOVIMIENTO DE TIERRAS............................................................................................................................ 6.104,13 2,1001 RECSA-002 PLANTEAMIENTO TOPOGRAFICO................................................................................................................. 1.080,00 0,3701 RECSA-005 CENTRO DE TRANSFORMACION.................................................................................................................. 91.486,96 31,5401 RECSA-010 CUADRO DE CONTROL DE MOTORES.......................................................................................................... 74.023,06 25,5201 RECSA-015 CANALIZACIONES........................................................................................................................................ 15.486,35 5,3401-RECSA-020 INSTALACIONES ELÉCTRICAS...................................................................................................................... 81.525,43 28,1101-RECSA-025 PROGRAMACION Y CONTROL...................................................................................................................... 3.036,00 1,0501-RECSA-090 PUESTA EN MARCHA................................................................................................................................... 2.424,00 0,84

TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 290.045,9313,00% Gastos generales.......................... 37.705,976,00% Beneficio industrial ........................ 17.402,76

SUMA DE G.G. y B.I. 55.108,73SEGURIDAD Y SALUD...................................................................................... 1.000,00

SUMA 1.000,00

16,00% I.V.A....................................................................... 55.384,75

TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 401.539,41

TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 401.539,41

Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de CUATROCIENTOS UN MIL QUINIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROS con CUARENTA YUN CÉNTIMOS

, a May o 2007.

El promotor La dirección facultativa



Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Estudio básico de seguridad y salud

Nº Colegiado: 1.962

1

7.- ESTUDIO CON ENTIDAD PROPIA

(Estudio básico de seguridad y salud)



Fecha:Mayo / 2007.


Proyectista: Juan Francisco Roca Blesa Estudio básico de seguridad y salud 2

Colegiado: 1.962

7 ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD 1

Índice 2

7.1 Objeto de este estudio de Seguridad y Salud. 5

7.2 Características de la obra. 5

7.2.1 Memoria informativa. 5

7.2.1.1 Denominación. 5

7.2.1.2 Emplazamiento. 5

7.2.1.3 Propiedad. 6

7.2.1.4 Presupuesto. 6

7.2.1.5 Número de trabajadores. 6

7.2.1.6 Accesos. 6

7.2.1.7 Servicios públicos. 6

7.2.1.8 Centros asistenciales más próximos. 6

7.2.2 Memoria descriptiva. 6

7.2.2.1 Tipo de obra. 6

7.2.2.2 Cimentación. 6

7.2.2.3 Estructura. 6

7.2.2.4 Cerramientos. 7

7.2.2.5 Cubiertas. 7

7.2.2.6 Instalaciones. 7

7.2.2.7 Existencia de instalaciones previas. 7

7.2.2.8 Circulación de personas ajenas a la obra. 7

7.2.2.9 Suministro de energía eléctrica. 7

7.2.2.10 Suministro de agua potable. 7

7.2.2.11 Vertido de aguas sucias. 7

7.2.3 Descripción y prevención de riesgos generales. 7

7.2.3.1 Excavaciones. 7

7.2.3.1.1 Descripción de los trabajos. 7

7.2.3.1.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 7

7.2.3.1.3 Normas básicas de seguridad. 8

7.2.3.1.4 Protecciones colectivas. 8

7.2.3.1.5 Protecciones individuales. 9

7.2.3.2 Albañilería. 9



Colegiado: 1.962






7.2.3.3 Instalaciones. 12






7.2.4 Instalaciones sanitarias. 14

7.2.4.1 Problemática. 14

7.2.4.2 Instalaciones provisionales. 14

7.2.4.3 Normas generales de conservación y limpieza. 14

7.2.5 Instalaciones provisionales. 14

7.2.5.1 Instalación eléctrica: descripción de los trabajos. 14

7.2.5.1.1 Riesgos más frecuentes. 15

7.2.5.1.2 ¿Por qué se producen los accidentes eléctricos? 15


7.2.5.1.4 Neutralización de riesgos eléctricos. 17


7.2.5.1.6 Protecciones personales. 20

7.2.5.1.7 Actuación ante los accidentes eléctricos. 20

7.2.5.2 Instalación provisional de incendios. 21

7.2.5.3 Maquinaria. 22





7.2.6 Medios auxiliares. 25

7.2.6.1 Descripción de los medios auxiliares. 25

7.2.6.2 Detección de los riesgos más frecuentes. 26



Colegiado: 1.962

7.2.6.3 Normas básicas de seguridad. 26

7.2.6.4 Protecciones colectivas. 27

7.2.6.5 Protecciones individuales. 27

7.2.7 Trabajos previos a la realización de la obra. 27

7.2.8 Metodología para la evaluación de riesgos en la obra. 28

7.2.8.1 Metodología para definir la severidad

del posible daño. 29

7.2.8.2 Metodología para definir la probabilidad

que ocurra el daño. 29

7.2.8.3 Metodología para definir la evaluación

inicial de riesgos. 30

7.2.8.4 Cuadro base para evaluaciones de riesgos. 30

7.2.8.5 Plan de control de riesgos. 30

7.2.8.6 Revisiones del plan de control de riesgos. 31

7.2.8.7 Estadillo de presentación del trabajo de evaluación

de riesgos. 31

7.2.9 Anexo primeros auxilios. 31

7.2.9.1 Teléfonos de interés. 32

7.2.9.2 Primeros auxilios recogidos en este documento. 32



Colegiado: 1.962

ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

7.1 Objeto de este Estudio de Seguridad y Salud.

Este Estudio de Seguridad y Salud establece, durante la ejecución de las obras descritas en este proyecto, las previsiones respecto a Prevención de Riesgos y Accidentes Profesionales, así como las Instalaciones Preceptivas de Higiene y Bienestar de los trabajadores.

Servirá para dar unas directrices básicas a la empresa constructora para llevar a cabo sus obligaciones en el campo de la Prevención de Riesgos profesionales facilitando su desarrollo bajo el control de la Dirección Técnica de acuerdo con el Real Decreto 1627/97 de 24 de Octubre, que se recoge en este estudio en su parte inicial.

7.2 Características de la Obra.

La parcela sobre la que se va a ejecutar las obras, se halla ubicada en el término municipal de Tarragona, sobre la parcela 300 del polígono industrial Riu Clar, teniendo acceso a la misma por la calle del Coure, siendo su forma la de parcela poligonal irregular.

Se refiere la obra a la electrificación de una planta de tratamiento y revalorización de escorias procedentes de la incineración de residuos urbanos para su uso en la construcción.

Se ha proyectado el edificio, partiendo del encargo efectuado por la propiedad, siguiendo el proyecto el siguiente programa:

! Planta industrial: Es la planta a la que correspondería el proceso de clasificación de las escorias de manera granulométrica.

! Centro de transformación: Es la planta donde se ubicará el elemento transformador de energía eléctrica de m.t a b.t.

! Oficinas y servicios.

7.2.1 Memoria Informativa

7.2.1.1 Denominación

Diseño de la Instalación Eléctrica en Baja y Media Tensión de una planta de tratamiento y revalorización de escorias.

7.2.1.2 Emplazamiento

Término municipal de Tarragona, Polígono industrial Riu Clar.



Colegiado: 1.962

7.2.1.3 Propiedad

RECSA (Revalorización de escorias para la construcción S.A.) Representada por D. José Antonio Coren López.

C/ C/ Calle Tercio Gran Capitán 217. C.P. 28834 Colmenar Viejo (Madrid).

Teléfono: 91 7347834 Fax: 91 7342328

E-mail: [email protected]

7.2.1.4 Presupuesto

La obra esta prevista que se desarrolle en un plazo de 2 meses y con un presupuesto de ejecución para la parte eléctrica inicialmente previsto de 1.250.656,67 Euros.

7.2.1.5 Número de Trabajadores

Se estima que en el momento de mayor concentración de personal coincidirán en la obra 10 operarios de todos los gremios.

7.2.1.6 Acceso

El acceso se realiza por la calle del Coure.

7.2.1.7 Servicios Públicos

El solar posee todos los servicios de electricidad, agua potable, saneamiento y vía asfaltada.

7.2.1.8 Centros Asistenciales más Próximos

Centro asistencial Hospital Universitario Joan XXIII.

Centro asistencial Hospital Santa Tecla.

7.2.2 Memoria Descriptiva

7.2.2.1 Tipo de Obra

Construcción de un edificio para instalaciones industriales de nueva planta, 1 planta baja y zona de maduración de escorias.

7.2.2.2 Cimentación

Zapatas aisladas y muros de hormigón armado.

7.2.2.3 Estructura

Metálica.



Colegiado: 1.962

7.2.2.4 Cerramientos

Los cerramientos serán de bloque y chapa metálica y translúcida en sectores determinados.

7.2.2.5 Cubiertas

Chapa metálica tratada.

7.2.2.6 Instalaciones

Fontanería, electricidad, y evacuación de aguas.

7.2.2.7 Existencia de instalaciones previas.

Existen instalaciones antiguas, a mantener.

7.2.2.8 Circulación de Personas Ajenas a la Obra

No circularán personas ajenas a la obra.

7.2.2.9 Suministro de Energía Eléctrica

La energía eléctrica para la obra se contratará directamente con la empresa suministradora, Sirusa y la acometida se realizará en Baja Tensión desde el centro de transformación.

7.2.2.10 Suministro de Agua Potable

Acometida municipal contratada con EMATSA.

7.2.2.11 Vertido de Aguas Sucias

Se realizará a la red de saneamiento municipal (EDAR).

7.2.3 Descripción y Prevención de Riesgos Generales

7.2.3.1 Excavaciones

7.2.3.1.1 Descripción de los Trabajos

• Desbroce con pala cargadora y excavación del terreno con martillo picador realizándose muro pantalla en caso necesario.

• En pozos y zanjas se ejecutará con martillo picador.

7.2.3.1.2 Detección de los Riesgos más Frecuentes

• Caídas al interior de la excavación.



Colegiado: 1.962

• Atropellos causados por la maquinaria.

• Caídas al mismo nivel a consecuencia del estado resbaladizo del terreno (tierras sueltas, barro, etc.).

• Derrumbes de excavaciones o apeos.

• Golpes contra objetos.

• Aplastamiento.

• Descargas eléctricas.

• Heridas en extremidades por atrapamiento de máquinas en movimiento.

• Caídas de objetos desde niveles superiores.

• Accidentes al subir o bajar de la maquinaria.

• Vuelcos de la maquinaria.

7.2.3.1.3 Normas Básicas de Seguridad.

• Realización del trabajo por personal cualificado y con documento acreditativo en el que conste la formación recibida en materia de Seguridad e Higiene en el trabajo, así como la información de los riesgos existentes.

• Mantenimiento en el mejor estado de limpieza posible las zonas de trabajo, habilitando para el personal caminos de acceso o escaleras para que no coincidan con los recorridos de las máquinas y camiones.

• Construcción de las rampas de acceso al vaciado con pendiente inferior al 12% y con ancho suficiente para el movimiento seguro de los camiones y máquinas que hayan de circular por ellas.

• Escaleras de acceso al fondo de la excavación desde la viga de cadena, con sus peldaños antideslizantes, barandillas y rodapiés.

• Vigilar la carga de los camiones para que no rebase la caja y no existan riesgos de caídas de terrones de tierra dentro ni fuera de la obra.

• Revisión diaria del estado de las máquinas y camiones, en especial de los frenos y latiguillos del sistema hidráulico, así como del tren de rodadura, sea este de cadenas o neumáticos.

7.2.3.1.4 Protecciones Colectivas

• Protección mediante barandilla, resistente y firmemente anclada, de todo el perímetro del vaciado.

• Escalera de acceso al fondo del vaciado realizado con peldaños antideslizantes colocados sobre un andamiaje, con sus correspondientes pasamanos y rodapiés.



Colegiado: 1.962

• Protección de la instalación eléctrica mediante interruptores diferenciales sensibles a las corrientes de defecto y una correcta toma de tierra.

• Señalización dentro y fuera de la obra del peligro existente por haber máquinas en movimiento.

• Señalización de la salida de camiones cargados.

• Limpieza constante de la calzada ante la puerta de vehículos para evitar accidentes causados por el barro que pudieran llevar en los neumáticos los camiones procedentes del fondo del vaciado.

• Banderolas de delimitación del radio de acción de las máquinas en movimiento, para acotar zonas en el caso de que el personal tenga que trabajar en las proximidades de las mismas.

• Topes en rampas para evitar caídas o vuelcos de camiones con carga.

7.2.3.1.5 Protecciones Individuales

• Casco homologado, en todo momento.

• Mono de trabajo.

• Trajes de agua y botas de agua con puntera reforzada.

• Protectores auditivos.

• Guantes de cuero.

• Cinturones antivibratorios para los conductores.

7.2.3.2 Albañilería

7.2.3.2.1 Descripción de los Trabajos Los trabajos de albañilería a realizar, son todos los relativos a cerramientos de zanjas,

de fachadas y pavimentos.

Se incluyen en este apartado los recibidos de cercos, barandillas, etc. y las ayudas de albañilería a los diferentes oficios.

7.2.3.2.2 Detección de los riesgos más frecuentes

• Caídas del personal que intervienen en los trabajos al no usar los medios de protección adecuados.

• Caídas de materiales y herramientas.

• Caídas al mismo nivel por desorden ó suciedad de los tajos.

• Quemaduras y afecciones a la piel por acción de agentes químicos.

• Golpes en las extremidades.



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• Heridas en los ojos producidas por proyecciones de materiales.

7.2.3.2.3 Normas Básicas de Seguridad

Uso obligatorio de casco homologado, mono de trabajo y guantes de cuero. Siempre que las condiciones de trabajo exijan otros elementos de protección, cinturones de seguridad, se dotará de los mismos al personal.

En todo momento se mantendrán los lugares de trabajos limpios y ordenados.

Siempre que durante la ejecución de estas unidades deban desarrollarse trabajos en distintos niveles superpuestos, se protegerán los niveles inferiores con redes de protección, marquesinas ó medios equivalentes. A nivel del suelo se acotarán las áreas y se colocarán señales de “Riesgos de caída de objetos”, protegiéndose los accesos al edificio con pantallas ó viseras adecuadas.

Andamios. Reunirán los requisitos adecuados a las normas de seguridad.

Utilización de andamios. La altura máxima de la fábrica en construcción no debe superar la altura de los hombros del operario.

Los materiales que se acopien en los andamios serán los estrictamente necesarios, y en ningún caso, sobrepasarán la altura del rodapié, dejando espacio suficiente para el fácil movimiento y desenvolvimiento de los operarios que en el trabajen.

Los accesos al andamio se dispondrán teniendo en cuenta las máximas medidas de seguridad.

Se recomienda la utilización de elementos independientes del andamio que sirvan para enganche del mosquetón del cinturón de seguridad.

Por debajo de los cero grados, llueva ó nieve ó, si la velocidad del viento sobrepasa los 50 Km. /h. se abandonará el trabajo en los andamios colgados, descargándolos del material que pudiera haber acopiado en ellos.

Cinturones de seguridad. En las zonas de trabajo con peligro de caídas se dispondrá de cuerdas ó cables de retención, argollas u otros puntos fijos para el enganche de los cinturones de seguridad.

En cualquier caso, se utilizará el cinturón de seguridad de modo que el trabajador no pueda sufrir una caída libre superior a un metro. Si dispusiera de un mecanismo de frenado este será comprobado antes de su utilización, de modo que su efecto sea similar al de la caída desde un metro de altura como máximo.

Al nivel del suelo se acotará el área de trabajo y se colocará la señal “Riesgos de caída de objetos”.


• Redes elásticas. Se pueden utilizar hasta una altura máxima de caída de 6 m.

• Serán de tejido elástico, poliéster ó poliamida, sin nudos ni puntos duros, teniendo reforzado el perímetro. La cuadrícula máxima será de 10x10 cm.



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• La fijación de las redes se realizará mediante soportes tipo pértiga y horca superior que sostienen las superficies, debiendo atravesar los soportes los forjados en dos alturas, siendo auto resistentes y estando colocados de modo que el riesgo de golpearse con uno de los soportes en una caída accidental sea mínimo. Se recomienda que se coloquen lo más cerca posible de la vertical de pilares y paredes.

• Marquesinas. Para protección contra caídas de objetos. Compuestas por entablado de madera en voladizo de 2,50 m. de saliente, realizada a nivel del forjado de planta primera, con soportes horizontales anclados a los forjados con mordazas en su parte superior y jabalcones en la inferior, con una separación máxima entre ellos de 2 m. Se instalarán en el perímetro de las fachadas.

• Barandillas. Se realizarán preferentemente con elementos metálicos provistos de mordazas que se apretarán fuertemente a los bordes de los forjados y huecos. Tendrán un pasamanos a 90 cm. de altura del suelo y un rodapié a 15 ó 20 cm. debiendo resistir un empuje horizontal de 150 kg/ml. sin alterarse.

• Las barandillas provisionales de protección sólo se quitarán inmediatamente antes de colocar las definitivas. Mientras la barandilla no esté debidamente recibida en su emplazamiento definitivo se asegurará su estabilidad mediante cuerdas, cables de retención ó dispositivos equivalentes.

• En los trabajos en altura siempre que no se disponga de barandilla de protección ó dispositivos equivalentes, se usará cinturón de seguridad para el que obligatoriamente se habrán previsto puntos fijos de enganche.

• Siempre que las condiciones de trabajo exijan otros elementos de protección se dotará a los trabajadores de los mismos.

Escaleras. Si son de tijera, estarán dotadas de tirantes de limitación de apertura. Si son de mano tendrán dispositivos antideslizantes. En ambos casos el ancho mínimo será de 50 cm.

Andamios de borriquetas. Hasta 3 m. de altura podrán utilizarse andamios de borriquetas fijas sin arrostramiento.

Por encima de los 3 m. y hasta los 6 m., altura máxima permitida para este tipo de andamios, se emplearán borriquetas armadas de bastidores móviles arriostrados.

Todos los tablones que formen la andamiada deberán estar atados a las borriquetas por lías, no debiendo volar más de 20 cm.

La anchura mínima de la plataforma de trabajo será de 60 cm.

Andamios sobre ruedas. Su altura no podrá ser superior a cuatro veces su lado menor. Para alturas superiores a los 2 m. se dotará al andamio de barandillas de 90 cm. y rodapié de 20 cm. de altura.

El acceso a la plataforma de trabajo se realizará mediante escaleras de 50 cm. de ancho mínimo, fijada a un lateral del andamio. Para alturas superiores a los 5 m. la escalera estará dotada de jaula de protección.



Colegiado: 1.962

Las ruedas estarán provistas de dispositivos de bloqueo, en caso contrario se acuñarán por ambos lados.

Se cuidará que apoyen en superficies resistentes recurriendo, si fuera necesario, a la utilización de tablones u otros elementos que repartan el peso.

Antes del desplazamiento del andamio desembarcará el personal de la plataforma de trabajo y no volverá a subir al mismo hasta que el andamio no esté situado en su nuevo emplazamiento.

Andamios colgados. Los pescantes utilizados para colgar andamios se sujetarán a elementos resistentes de la estructura. Se utilizarán siempre andamios metálicos y aparejos con cables de acero.

Los andamios tendrán un ancho mínimo de 60 cm.

La separación entre el andamio y el paramento será como máximo de 40 cm.

Estarán provistos de barandillas de 90 cm. y rodapiés de 20 cm. de altura en sus tres lados exteriores, y barandilla de 70 cm. por el lado interior, el de trabajo.

Los andamios colgados tendrán una longitud máxima de 8 m. La distancia máxima entre puentes será de 3 m.

Los pescantes utilizados para colgar andamios se sujetarán firmemente a elementos resistentes de la estructura.

Revisión de andamios. Una vez montado el andamio y antes de su primera utilización, se probará con una carga igual a la de trabajo multiplicada por un coeficiente de seguridad que será de 6 en el caso de cables de acero.

Diariamente, antes de comenzar a trabajar en ellos, se efectuará una minuciosa inspección de todas las partes del andamio: pescantes, cables, liras, aparatos de elevación y descenso (trócolas), entablado del andamio, barandillas y rodapiés, etc.

A nivel del suelo se acotarán las áreas de trabajo y se colocará la señal “Riesgos de caída de objetos” y, si fuera preciso la de “Peligro, cargas suspendidas”.


• Casco homologado.

• Mono de trabajo con las mangas y perneras ajustadas.

• Cinturón de seguridad homologado cuando sea preciso.

• Guantes de goma ó cuero, según los trabajos.

• Calzado antideslizante.

• Mascarillas y gafas protectoras.

• Protectores auditivos.

• Botas, guantes y polainas de cuero para el manejo de líquidos a altas temperaturas (aplicación de productos asfálticos en caliente).



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• Siempre que las condiciones de trabajo exijan otros elementos de protección se dotará al personal de los mismos.

7.2.3.3 Instalaciones

7.2.3.3.1 Descripción de los Trabajos

Fontanería. La instalación será la necesaria para abastecer los diferentes cuartos húmedos de que consta el edificio.

La recogida de aguas pluviales y fecales se realizará con tubería de PVC.

El desagüe de la red se realizará mediante una salida de gravedad a la red general.

7.2.3.3.2 Detección de los Riesgos más Frecuentes

Fontanería y Extinción de Incendios

• Golpes contra o de objetos.

• Heridas en las manos.

• Quemaduras.

• Intoxicaciones.

• Caídas de personas al mismo ó distinto nivel.



• Zonas de trabajo limpias y ordenadas en todo momento.

• Máquinas eléctricas con doble aislamiento y puesta a tierra.

• Los locales de almacenamiento de productos inflamables estarán dotados de ventilación suficiente y de extintores, así como de carteles avisando del carácter de los productos allí almacenados.

• Los lugares donde se realicen soldaduras estarán debidamente iluminados y ventilados.

• Los taladros en los forjados y las arquetas se mantendrán tapados hasta su cierre definitivo.


Serán las mismas para todas las instalaciones:

• Mantenimiento en perfecto estado de limpieza y orden de los lugares de trabajo.

• Uso de herramientas eléctricas manuales provistas de doble aislamiento.



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• Uso de las pistolas fija-clavos siempre con su protección.

• Escaleras. Lo ya indicado anteriormente.

• Andamios. Lo ya indicado anteriormente.



• Casco homologado y mono de trabajo.

• Los soldadores, además de lo anterior, usarán guantes, gafas, mandil y botas con polainas.

• Siempre que las condiciones de trabajo exijan otros elementos de protección se dotará a los trabajadores de los mismos.

7.2.4 Instalaciones Sanitarias

7.2.4.1 Problemática

Hasta que se puedan instalar en el edificio se harán instalaciones provisionales.

7.2.4.2 Instalaciones Provisionales Constarán de varios barracones instalados dentro de la zona vallada.

Las dimensiones de los barracones en su conjunto serán, aproximadamente, de 80 m2. y serán prefabricados.

El conjunto estará compuesto por 1 caseta comedor de 18 m2. , 1 caseta almacén de 32 m2, un cuarto de herramientas de 8 m2 y 1 caseta aseo de 12 m2.

Dotación del aseo:

• Termo eléctrico de 50 litros.

• Plato de ducha.

• Lavabo.

• Inodoros

Dotación del vestuario:

• Espejos de dimensiones 1 x 0,50 m.

• En el vestuario se instalará un botiquín según se recoge en el apartado de primeros auxilios, anexo a este documento.

• Todas las estancias estarán convenientemente dotadas de luz eléctrica.



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7.2.4.3 Normas Generales de Conservación y Limpieza

Los suelos, paredes y techos de los aseos, vestuarios y duchas, serán continuos, lisos e impermeables. Estarán enlucidos en tonos claros y terminados con materiales que permitan el lavado con líquidos desinfectantes ó antisépticos con la frecuencia necesaria. Todos sus elementos, tales como grifos, desagües, alcachofas de duchas, etc. estarán siempre en perfecto estado de funcionamiento, y los armarios y bancos aptos para su utilización.

En la oficina de obra, en cuadro situado al exterior, se colocará de forma bien visible la dirección del Centro Asistencial de Urgencias más próximo y el teléfono del mismo.

Todas las estancias citadas estarán convenientemente dotadas de luz, ventilación y calefacción.

7.2.5 Instalaciones Provisionales

7.2.5.1 Instalación Eléctrica: Descripción de los Trabajos

Previa petición de acometida a la Cía. Eléctrica, con indicación expresa del punto de entrega del suministro, se procederá al montaje de la instalación de obra.

Simultáneamente con la petición de suministro se cursará la solicitud para el desvío de aquellas líneas aéreas ó subterráneas que afecten a la edificación.

La acometida realizada por la empresa suministradora será subterránea, disponiendo de un armario de protección y medida directa realizado en material aislante, con protección de intemperie y entrada y salida de cables por la parte inferior. La puerta dispondrá de cerradura de resbalón con llave de triángulo, con posibilidad de colocar un candado. La profundidad mínima del armario será de 25 cm.

A continuación se situará el cuadro general de mando y protección, dotado de: seccionador general de corte automático, interruptor omnipolar y protección contra defectos de tierra, sobrecargas y cortocircuitos mediante interruptores magnetotérmicos y diferencial de 300 mA. El cuadro estará construido de forma que impida el contacto con los elementos bajo tensión.

De este cuadro saldrán circuitos secundarios de alimentación a grúas, montacargas, vibradores, sierra circular, etc. dotadas de interruptor general magnetotérmico y diferencial de 30 mA.

Por último, del cuadro general saldrá un circuito de alimentación para los cuadros secundarios donde se conectarán las herramientas portátiles en los diferentes tajos. Estos cuadros serán de instalación móvil, según las necesidades de la obra y cumplirán las condiciones exigidas para las instalaciones de intemperie. Estarán colocados estratégicamente a fin de disminuir el número de líneas y su longitud.

El armario de protección y medida se situará en el límite del solar, con la conformidad de la empresa suministradora.

Todos los conductos empleados en la instalación estarán aislados para una tensión de 1.000 voltios.



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7.2.5.1.1 Riesgos más Frecuentes

• Caídas en altura

• Descargas eléctricas de origen directo ó indirecto.

• Caídas al mismo nivel.

7.2.5.1.2 ¿Por qué se producen los accidentes eléctricos?

Fundamentalmente por dos motivos:

• Condiciones peligrosas:

o Condiciones de organización:

" Estacionamiento ó almacenamiento peligroso junto a líneas ó instalaciones de alta tensión.

" Falta de protección para los trabajadores.

o Instalaciones de aparatos y materiales:

" Instalación eléctrica no protegida.

" Instalación eléctrica mal protegida.

" Aparatos ó material eléctrico en mal estado.

" Defecto de concepción ó construcción eléctrica.

o Condiciones de ambiente físico:

" Trabajar con electricidad sin iluminación.

" Trabajar en ambiente impropio (gases).

" Trabajar con electricidad existiendo lluvias, nieve, viento, etc.

• Acciones peligrosas:

o Falta de cumplimiento de las órdenes:

" Trabajar con electricidad sin experiencia ó sin autorización.

" No utilizar dispositivos de seguridad (interruptores, disyuntores, etc.).

" No utilizar el equipo individual de protección.

o Acciones peligrosas ligadas a la naturaleza del trabajo:

" Alimentar de mala manera, sobrecargar, cortacircuitos.

" Trabajar bajo tensión.

o Malos modos de trabajar:

" Trabajar a un ritmo anormal.

" Utilizar herramientas mal aisladas.



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• Cualquier parte de una instalación se considerará bajo tensión mientras no se compruebe lo contrario con aparatos destinados al efecto.

• El tramo aéreo entre el cuadro general de protección y los cuadros para máquinas, será tensado con piezas especiales sobre apoyos. Si los conductores no pueden soportar la tensión mecánica prevista, se emplearán cables fiables, con una resistencia a la rotura de 800 Kg. fijando a estos el conductor con abrazaderas. Los conductores, si discurren por el suelo, no serán pisados ni se colocarán materiales sobre ellos; Al atravesar zonas de paso estarán protegidos adecuadamente.

• En la instalación de alumbrado, estarán separados los circuitos de valla, acceso a zonas de trabajo, escaleras, almacenes, etc.

• Los aparatos portátiles que sea necesario emplear, serán estancos al agua y estarán debidamente aislados.

• Las derivaciones de conexión a máquinas se realizarán con terminales de presión, disponiendo las máquinas de mando de marcha y parada. Estas derivaciones, al ser portátiles, no estarán sometidas a esfuerzos de tracción mecánica que origine su rotura.

• Las lámparas para alumbrado general y sus accesorios, se situarán a una distancia mínima de 2,50 m. del piso ó suelo. Las que se puedan alcanzar con facilidad estarán protegidas con una cubierta resistente.

• Existirá una señalización, sencilla y clara a la vez, prohibiendo la entrada a personas no autorizadas a los locales donde esté instalado el equipo eléctrico, así como el manejo de aparatos eléctricos a personas no autorizadas para ello.

• Igualmente, se darán instrucciones sobre las medidas a adoptar en caso de incendios ó accidentes de origen eléctrico.

• Se sustituirán inmediatamente las mangueras que presenten algún deterioro en la capa aislante de protección.

7.2.5.1.4 Neutralización de Riesgos Eléctricos:

Contra contactos directos:

Medidas pasivas: Aislamiento. El aislamiento se puede lograr: por alejamiento, por interposición de un obstáculo y por aislamiento propiamente dicho.

• Por Alejamiento. Consiste esta medida en disponer las partes activas de tal modo que su alejamiento respecto a los emplazamientos de las personas sea tal que no pueda haber contacto fortuito. Las distancias mínimas al suelo a guarda son: 6 m. para las de primera categoría; 8 m. para las de segunda. En general, se mantendrán para los trabajos en proximidad de instalaciones en tensión, las mínimas distancias de seguridad siguientes:



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o Para tensiones menores a 57.000 V = 3 m.

o Para tensiones mayores a 57.000 V = 5 m.

Medidas desde el punto más próximo en tensión y cualquier parte externa del cuerpo de los operarios ó de las herramientas utilizadas por él, ó de la parte más externa de la maquinaria ó carga más próxima a la línea, etc.

• Por medio de un obstáculo. Se podrán interponer obstáculos que impidan todo contacto accidental con las partes activas de la instalación. Estos obstáculos deberán estar hechos y fijados de forma segura y resistir los esfuerzos mecánicos usuales.

• Por medio de aislamiento. Se deberán cubrir las partes activas con el aislamiento adecuado, que conserve sus propiedades indefinidamente y que limite la corriente de contacto a un valor no peligroso.

Medidas activas.

• Dispositivos diferenciales de alta sensibilidad.

• De 25 a 30 mA y 15 mc.seg.

• Dispositivos de corte de baja tensión sensibles a las corrientes de fuga de parte de la instalación, situada hacia abajo. (Toda puesta a tierra presenta un defecto de aislamiento a través del conductor de tierra para una corriente de defecto ó fuga, que retorna otra vez. Puesto que la corriente de defecto regresa a través de tierra, la corriente que circula por el conductor de fase tendrá un valor distinto de la que circula por el neutro, (entonces la diferencia entre las dos corrientes es igual a la de defecto ó diferencial).

Contra contactos indirectos:

Se podrán adoptar protecciones pasivas ó activas.

Protecciones pasivas:

• Adecuada puesta a tierra.

• Doble puesta a tierra.

• Doble aislamiento.

• Equipotencialidad de las masas.

• Separación de los circuitos de utilización de las fuentes de energía por transformadores ó grupos convertidores, manteniendo aislados de tierra todos los conductores del circuito de utilización, incluso el neutro.

Protecciones activas:

• Interruptores de corte automático ó de aviso, sensibles a la corriente de defecto (interruptores diferenciales).

• Interruptores de corte automático, sensibles a la tensión de defecto (relés de tierra).



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Puesta a Tierra. Ha de hacerse una adecuada puesta a tierra de todas aquellas máquinas eléctricas que funcionen en el centro de trabajo. Con esto lograremos que si existiese una derivación eléctrica de la máquina, la corriente vaya sin riesgo a tierra y, en el caso de que la derivación sea directa, se provoque un disparo de los disyuntores de la línea de alimentación. La causa es que la corriente se deriva siempre por el conducto que le ofrece menor resistencia, y al poner la toma de tierra, si está bien puesta, reducimos la resistencia del suelo a 10 ó 20 ohmios, frente a los 10.000 ohmios del cuerpo humano. Si por el contrario, la puesta a tierra no existiese, la corriente se derivaría por el cuerpo del operario.

La puesta a tierra puede realizarse muy fácilmente, clavando en el suelo, al lado de la máquina que deseamos proteger, un pica de las que se venden en el comercio y conectándola a la carcasa de la máquina por medio de un cable flexible.

Pero esta toma de tierra nunca podrá ser realmente efectiva, por lo que debemos eliminarla y utilizar una placa adecuada a tal efecto, colocada en tierra vegetal y dejando respiraderos para regar y humedecer periódicamente.

A veces, en terrenos de alta resistencia, es necesario reducir esta en las tomas de tierra con algún elemento. La sal común es buena pero tiene efectos corrosivos. Los sulfatos de cobre y de magnesio dan buenos resultados y no presentan importantes problemas de corrosión, aunque no deben ponerse en contacto con las placas ó electrodos, sino en pequeñas zanjas a su alrededor.

También hay que evitar a toda costa que se realicen las puestas a tierra utilizando las canalizaciones de conducción de agua y mucho menos, las de gas. Aunque una canalización sea una buena puesta a tierra hay que pensar que si una de las máquinas a ella conectada tuviese un falso contacto, toda la red de canalización quedaría bajo tensión, y cualquier persona que tuviera contacto con la misma podría sufrir una fuerte descarga ó electrocutarse.

Doble Aislamiento. El principio de esta protección consiste en utilizar materiales ó equipos que, ó bien no presenten masas (partes metálicas) accesibles a las personas, ó bien que si las presentan su aislamiento haya sido reforzado con respecto a las partes activas, de tal modo que se pueda estar seguro de que en ningún caso, estas partes metálicas sean seguro de que, en ningún caso, estas partes metálicas sean susceptibles de estar bajo tensión por un defecto de aislamiento. Esta medida es excelente pero con la condición de que sea correctamente aplicada. Dispensa, en efecto, de la puesta a tierra de las masas y, por lo mismo, no permite que se aplique a los materiales o a las instalaciones, considerándola una medida de protección activa complementaria, a título de última protección (siempre salvo la protección por separado de los circuitos ó por disyuntor diferencial de alta sensibilidad).

Hay que tener en cuenta esta disposición que muchas veces se presenta como una panacea, sea algunas veces puesta en condiciones precarias y, en consecuencia, que su eficacia no sea total.

Equipotencialidad de las Masas. El objeto que se pretende es hacer imposible el contrato simultáneo del cuerpo con dos masas ó partes conductoras llevados a potenciales diferentes. Para satisfacer este objetivo son posibles tres medidas:



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Separar las partes conductoras susceptibles de potenciales diferentes de forma que sea imposible entrar en contacto simultáneo con ellas.

Interconectar por conductores de protección estas partes conductoras de forma que, no puedan aparecer entre ellas potenciales diferentes.

Aislar aquellas de las partes conductoras con las que los operarios no puedan apenas evitar estar en contacto, en tanto que no pueden sustraerse a la ley de la gravedad, es decir, el suelo.

Separación de los Circuitos de Utilización. De las fuentes de energía por transformadores ó grupos convertidores, manteniendo aislados de tierra todos los conductores del circuito de utilización, incluido el neutro).

Se basa esta medida en el principio de separar el circuito de utilización de baja tensión susceptible de ser afectado por un defecto, de cualquier otra red, por ejemplo, de la red primaria, si el circuito secundario está alimentado no por un generador autónomo, sino por otro circuito. Entonces se deberá utilizar un transformador con bobinados separados (transformador de separación). Además, el circuito separado no deberá tener ningún punto unido a tierra, debe ser poco extenso y presentar, por sí mismo, un buen nivel de aislamiento.

De esta forma, ningún punto del circuito ha fijado su potencialidad respecto a tierra y, si una persona entra en contacto con una masa que se encuentre accidentalmente en conexión con un punto de este circuito, su cuerpo no será recorrido por ninguna corriente, aunque haya sido llevado al potencial del circuito, ya que no ofrece ningún camino a una corriente eventual.

Interruptores Automáticos. Las anomalías que producen las máquinas eléctricas ó sus líneas de alimentación son causas continuas de calentamiento, fusiones e, incluso incendios. Todo esto puede reducirse mucho con la utilización de interruptores automáticos de maniobra que, al presentarse alteraciones en las instalaciones protegidas por ellos, interrumpen inmediatamente el suministro de corriente. Se puede decir, sin faltar a la verdad, que son auténticas válvulas de seguridad de las instalaciones eléctricas, que hacen las veces de interruptores fusibles, teniendo sobre estos una serie de ventajas: protección más segura, desconexión de todas las fases, mejor acomodamiento a las condiciones de servicio, etc.

Utilizando estos interruptores automáticos, con sus correspondientes relés, se conseguirá, además de protección contra sobrecargas, contra corrientes y tensiones reducidas. Los térmicos para prevenir las sobrecargas y los magnetotérmicos para prevenir los cortocircuitos.

Deberá desterrarse, por completo, el uso de interruptores de cuchillas.

Máquinas Herramientas Portátiles. Es indispensable dedicar unas palabras a toda la gama de máquinas y herramientas portátiles, que suelen ser fuente inagotable de accidentes, debido sobretodo, al mal estado de los conductores de alimentación (dado el trato que reciben por su condición de portátiles). Lo mejor para evitar accidentes con estas máquinas es utilizarlas con tensiones inferiores a los 50 voltios. No obstante, como las que se encuentren habitualmente en le mercado son para tensiones de utilización normales, debemos utilizar siempre la toma de puesta a tierra con la que vienen preparadas



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normalmente dichas máquinas y, si puede ser, intercalar un transformador de los denominados de seguridad, con relación de transformación 1:1.

En estos transformadores el primario se encuentra perfectamente aislado del secundario, con lo que si existiera un falso contacto en el interior de una máquina portátil alimentada a través del mismo, no se cerraría el circuito a través de tierra, por lo que no podría haber electrocuciones.

7.2.5.1.5 Protecciones Colectivas Mantenimiento periódico del estado de las mangueras, tomas de tierra, enchufes,

cuadros, distribuidores, etc.

7.2.5.1.6 Protecciones Personales

• Casco homologado de seguridad, dieléctrico, en su caso.

• Guantes aislantes.

• Comprobador de tensión.

• Herramientas manuales con aislamiento.

• Botas aislantes y chaqueta ignífuga en maniobras eléctricas.

• Tarimas, alfombras, pértigas aislantes.

7.2.5.1.7 Actuación ante los accidentes eléctricos.

Frente a cualquier tipo de accidente hay que tener en cuenta que nuestra misión es salvar la vida del productor que haya sufrido el accidente pero, sin añadir más víctimas al siniestro. Para ello se deberá actuar con rapidez pero sin dejarse llevar por los nervios, con movimientos ordenados y con conocimiento de los riesgos existentes.

Los pasos a seguir son:

1. Cortar inmediatamente la corriente, si el aparato de corte se encuentra en la proximidad del lugar del accidente.

2. En su defecto, poner los conductores en cortocircuito, colocándose fuera del alcance de la corriente, para obtener los mismos resultados.

3. En el caso de que no se pudiera realizar el corte de la corriente, la persona que efectúe el desprendimiento de la víctima, deberá:

a. Aislarse, a la vez, de la tensión y de la tierra.

b. Protegerse con guantes, utilizando pértigas ó ganchos y banquetas aislantes, adecuadas a la tensión de que se trate.

c. Separar inmediatamente el accidentado del ó de los conductores, teniendo la precaución de no ponerse en contacto directo ó por medio de objetos metálicos, con un conductor en tensión.



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4. Una vez desprendida la víctima, si está inanimada, se procederá con toda urgencia a practicarle la respiración artificial, utilizando preferentemente el método boca a boca ó, en su defecto, el método manual.

5. Si después de practicar una docena de insuflaciones por el método boca a boca se observan signos de parada circulatoria (palidez, ausencia del pulso en cuello y muñeca, dilatación de pupilas y persistencia de la pérdida de la consciencia) debe procederse a practicarse, simultáneamente, el masaje cardiaco externo.

6. No debe moverse al accidentado, salvo si es para retirarle de una atmósfera viciada.

7. Si en el momento de ocurrir el accidente hay varias personas presentes, una de ellas debe avisar al médico, pero en ningún caso debe moverse a la víctima ni dejar de practicarle la reanimación.

8. Hay que evitar que el accidentado se enfríe, abrigándole con mantas, pero sin interrumpir en ningún momento la reanimación.

9. Cuando la víctima se haya reanimado, hay que permanecer a su lado para practicarle nuevamente la respiración artificial si la respiración natural cediese.

10. No se debe olvidar que un accidentado de este tipo presenta a veces movimientos convulsivos al recuperar el conocimiento, que pueden determinar una nueva pérdida del mismo.

11. Toda persona electrocutada, por breve que haya sido el tiempo de la pérdida del conocimiento y en general, todo el que haya sufrido un accidente eléctrico, debe ser visitado por el médico.

7.2.5.2 Instalación Provisional de Incendios.

Las causas que propician la aparición de incendios en un edificio en construcción no son distintas de las que lo generan en otro lugar: existencia de una fuente de ignición (hogueras, braseros, energía solar, trabajos de soldadura, conexiones eléctricas, cigarrillos, etc.) junto a una sustancia combustible (parque, encofrado de madera, carburante para la maquinaria, pinturas y barnices, etc.) puesto que el carburante (oxígeno) está presente en todos los sitios.

Por todo ello se realizará una revisión y comprobación periódica de la instalación eléctrica provisional, así como el correcto acopio de sustancias combustibles con los envases perfectamente cerrados e identificados, a lo largo de toda la ejecución de la obra, situando este acopio en planta baja, almacenando en plantas superiores los materiales de cerámica, sanitarios, etc.

Los medios de extinción serán los siguientes: extintores portátiles, de polvo ABC y CO2 situados en todas las plantas.

Así mismo, consideramos que deben tenerse en cuenta otros medios de extinción tales como el agua, la arena, herramientas de uso común (palas, rastrillos, picos, etc.).

Los caminos de evacuación estarán libres de obstáculos; de aquí la importancia del orden y limpieza en todos los tajos y, fundamentalmente, en las escaleras del edificio; el



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personal que esté trabajando en sótanos, se dirigirá hacia la calle a través de las rampas de vehículos. Existirá una adecuada señalización indicando los lugares con prohibición de fumar (acopio de líquidos combustibles), situación del extintor, camino de evacuación, etc.

Todas estas medidas han sido consideradas para que el personal extinga el fuego en su fase inicial, si es posible, ó disminuya sus efectos hasta la llegada de los bomberos, los cuales, en cualquier caso, serán avisados inmediatamente.

7.2.5.3 Maquinaria

7.2.5.3.1 Detección de los riesgos más frecuentes

Pala cargadora y camión basculante:

• Atropellos y colisiones en maniobras de marcha atrás y giros.

• Caídas de material desde la cuchara.

• Vuelco de la máquina

Montacargas:

• Tropiezos de la jaula con obstáculos que sobresalgan en alguna planta.

• Rotura del cable de elevación.

• Caída de materiales.

• Electrocución.

• Atrapamiento de extremidades a personas

• Descargas eléctricas por contactos directos ó indirectos.

• Rotura del cable de elevación.

Herramientas manuales:

• Descargas eléctricas.

• Proyecciones de partículas.

• Caídas en altura.

• Ambiente ruidoso.

• Ambiente de polvo.

• Explosiones e incendios.

• Cortes en extremidades.


Pala cargadora:

• Comprobación y conservación periódica de los elementos de la máquina.



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• Empleo de la máquina por personal autorizado y cualificado.

• Prohibido el transporte de personas en la máquina.

• Cuchara apoyada en el suelo, llave de contacto quitada y batería desconectada cuando la máquina finalice la jornada.

• No se fumará durante la carga del combustible ni se comprobará con llama el llenado del depósito.

Camión basculante:

• La caja será bajada inmediatamente después de efectuada la descarga y antes de emprender la marcha.

• Si por cualquier circunstancia hubiera de parar en la rampa de acceso el vehículo quedará frenado y calzado con topes.

• Entrar y salir con precaución de la obra.

• Máximo respecto al Código de la Circulación y a las indicaciones del personal encargado de dirigir las maniobras dentro de la obra.

Excavadora:

• No se realizarán operaciones de reparación ó mantenimiento con la máquina en marcha.

• Existirá un extintor de incendios en la cabina, de todas las máquinas.

• Se advertirá con el claxon antes de iniciar algún movimiento.

• Durante la excavación la máquina estará apoyada en sus zapatas hidráulicas.

• El conductor no abandonará la máquina sin antes parar el motor y dejar la palanca de marcha colocada en sentido contrario a la pendiente.

Montacargas:

• La protección perimetral del hueco será capaz de resistir una carga de 150 Kg. por metro lineal.

• Las puertas de acceso a la plataforma tendrán los enclavamientos necesarios para evitar el funcionamiento de la máquina estando estas abiertas.

• Indicación de la carga máxima en todas las puertas de acceso a la plataforma y de la prohibición de ser usado por personas.

• Dispositivo para caídas en la plataforma.


• Todas las herramientas eléctricas estarán dotadas de doble aislamiento de seguridad.

• No se utilizarán herramientas eléctricas sin la clavija de enchufe adecuada a la base donde se deba conectar.



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Pala cargadora:

El operador llevará en todo momento:

• Casco de seguridad homologado.

• Botas antideslizantes.

• Ropa de trabajo adecuada.

• Gafas de protección contra el polvo, en tiempo seco.

• Asiento anatómico.

Camión basculante.

El conductor del vehículo cumplirá las siguientes reglas:

• Usará casco homologado siempre que baje del camión.

• Durante la carga, permanecerá fuera del alcance del radio de acción de las máquinas y alejado del camión.

• Antes de comenzar la descarga tendrá echado el freno de mano.

Excavadora:

El operador llevará en todo momento:


• Ropa de trabajo adecuada.

• Botas antideslizantes, debiendo limpiar el barro adherido al calzado para que no resbalen los pies sobre los peldaños y pedales.


• Casco homologado.

• Guantes de cuero.

• Protecciones auditivas y oculares en el empleo de la pistola clavadora.

• Cinturón de seguridad para trabajos en altura.


Pala cargadora:

• Estará prohibida la permanencia de personas en el radio de acción de la máquina.

Camión basculante:

• No permanecerá nadie en las proximidades del camión en el momento de efectuar éste maniobras.

• No se aproximará a menos de 1 m. de la zanja ó pozo donde descargar.



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Excavadora:

• Las mismas antes citadas.

• Al descender por la rampa, el brazo de la cuchara estará situado en la parte trasera de la máquina.


• Las mismas antes citadas.

7.2.6 Medios Auxiliares.

7.2.6.1 Descripción de los Medios Auxiliares.

Los medios auxiliares más empleados son los siguientes:

Andamios de servicio. Usados como elemento auxiliar en los trabajos de cerrajería e instalaciones de los ascensores, siendo de dos tipos:

• Andamios colgados móviles: formados por plataformas metálicas colgadas de cable, mediante pescantes metálicos, atravesando estos el forjado de cubierta mediante una varilla provista de tuerca y contratuerca para su anclaje al mismo.

• Andamios de borriquetas ó caballetes: constituidos por una plataforma horizontal, formada por tres tablones, colocada sobre dos pies en forma de “V” invertida, sin arriostramiento.

Escaleras. Empleadas en las obras por los diferentes oficios. Destacan dos tipos de escalera, aunque una de ellas no sea propiamente un medio auxiliar, pero, por los problemas que plantean las escaleras fijas las incluiremos aquí.

• Escaleras fijas: constituyen el peldaño provisional a efectuar en las rampas de las escaleras del edificio, para comunicar dos plantas diferentes. De entre todas las soluciones posibles para el empleo del material más adecuado en la formación del peldaño, hemos elegido el hormigón, puesto que es el que presenta mayor uniformidad y porque con el mismo bastidor de madera. Podemos hacer todos los tramos, constando este de dos largueros y travesaños en número igual al de los peldaños de la escalera, haciendo este las veces de encofrado.

• Escaleras de mano: pueden ser de dos materiales, metálicas y de madera, las segundas para alturas pequeñas y de uso breve, y las metálicas para acceder a algún elevado más de 3 m. sobre el nivel del suelo.

Viseras de protección. Para acceso del personal, formada por estructura metálica sustentante para el cuajado de tablones que hace las veces de techo. Deberán tener ancho suficiente para el acceso del personal y se prolongará hacia el exterior del cerramiento 2,50 m. aproximadamente y deberán estar convenientemente señalizadas.



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7.2.6.2 Detección De Los Riesgos Más Frecuentes

Escaleras fijas.

• Caídas del personal.

Escaleras de mano.

• Caídas a niveles inferiores debidas a la mala colocación de las escaleras, rotura de alguno de los peldaños ó por deslizamientos de la base por excesiva inclinación ó estar el suelo mojado.

• Golpes con la escalera al manejarla de forma incorrecta.

Viseras de protección.

• Desplome de la visera como consecuencia de que los puntales metálicos no estuvieran bien aplomadas.

• Desplome de la estructura metálica que forma la visera debido a que las uniones utilizadas en los soportes no son rígidas.

• Caídas de pequeños objetos al no estar convenientemente cuajada y cosida la visera.

7.2.6.3 Normas Básicas De Seguridad.

Andamios de servicio.

• No se depositarán de modo violento pesos sobre los andamios.

• No se acumulará demasiada carga ni demasiadas personas en un mismo punto.

• Los andamios estarán libres de obstáculos y no se realizarán movimientos violentos sobre ellos.

Escaleras de mano.

• Se colocarán apartadas de elementos móviles que puedan derribarlas.

• Estarán fuera de las zonas de paso.

• Los largueros serán de una sola pieza, con peldaños ensamblados.

• El apoyo inferior se realizará sobre superficie plana, llevando en el pié elementos que impidan el desplazamiento.

• El apoyo superior se hará sobre elementos resistentes y planos.

• Los ascensos y descensos se realizará siempre de frente a ellas.

• Se prohíbe manejar en las escaleras pesos superiores a 25 kg. Nunca se efectuarán trabajos sobre las escaleras que impliquen el uso de las dos manos.

• Las escaleras dobles ó de tijera, estarán provistas de cadenas ó cables que impidan que estas se abran al utilizarlas.



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• La inclinación de las escaleras será aproximadamente de 75 grados, lo que equivale a estar separadas de la vertical la cuarta parte de su longitud entre apoyos.

Visera de protección.

• Los apoyos de las viseras en suelos y forjados, se realizarán sobre durmientes de madera.

• Los puntales metálicos estarán siempre verticales y perfectamente aplomados.

• Los tablones que forman la visera se colocarán de forma tal que no se muevan ni deslicen ni basculen.

7.2.6.4 Protecciones Colectivas.

• Se delimitará la zona de trabajo en los andamios colgados, evitando el paso del personal por debajo de estos, así como el hecho de que este coincida con la zona de acopio de materiales.

• Se colocarán viseras ó marquesinas de protección debajo de las zonas de trabajo, principalmente cuando se esté trabajando con los andamios en los cerramientos de la fachada.

• Se señalizarán las zonas de influencia mientras duren las operaciones de montaje y desmontaje de los andamios.

7.2.6.5 Protecciones Individuales.

• Mono de trabajo.


• Zapatos con suela antideslizante.

7.2.7 Trabajos Previos a la Realización de la Obra.

Antes de que se realicen las excavaciones se han de tener en cuenta los siguientes trabajos:

• Mantenimiento del saneamiento existente para su utilización por los servicios higiénicos propios de la obra. - Colocación de unas bandas de protección a una distancia de 60 cm. para protección de peatones, en los casos en que se invada la calzada

• Realización de los portones de acceso de 3,50 m. con doble hoja.

• Estará provista de la siguiente señalización, previo el oportuno permiso y abono de las tasas municipales

o “Prohibido el paso de peatones” por la entrada de vehículos.

o “Obligatoriedad del uso del casco de seguridad” en la entrada de personal.



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o “Prohibido el paso a toda persona ajena a la obra”.

• Realización de una caseta para la acometida general eléctrica, en la que se tendrá en cuenta lo indicado en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.

o Los elementos de seguridad contra contactos eléctricos indirectos serán tres diferenciales de 40 amperios y de sensibilidad 30 mA. y una toma de tierra de resistencia inferior a 800 ohmios que se instalará en una arqueta ubicada a 1 m. de la caseta. Esta toma de tierra será única para toda la obra y a ella se conectarán todas las máquinas por una línea de tierra secundaria.

o En la protección contra contactos eléctricos indirectos se tendrá en cuenta el aumento de la resistencia debido a la longitud y sección del cable utilizado para la toma de tierra.

o Un diferencial se utilizará para la línea de la grúa-torre, otro para las instalaciones de alumbrado y el tercero para el resto de la maquinaria.

o Toda manguera eléctrica que se emplee poseerá cuatro hilos. Uno de ellos será el de toma de tierra y su color será el normalizado. Estas mangueras contarán con la protección IP adecuada. A partir del cuadro auxiliar de obra se alimentarán los cuadros instalados en las diferentes plantas, utilizando para ello un cable que subirá el hueco de la escalera.

o Toda instalación a nivel del terreno se realizará enterrada bajo tubo rígido, mientras que en el interior de la obra se fijará a las paredes a dos metros de altura.

• Se construirá un local al efecto que permita el cambio de ropa y existan los correspondientes servicios sanitarios y botiquín de primeros auxilios (Ver Instalaciones Sanitarias Provisionales de Obra).

7.2.8 Metodología para la Evaluación de Riesgos en la Obra.

Se trata de la metodología compuesta y divulgada por el Instituto Nacional de Seguridad e Higiene en el Trabajo con el ánimo de conseguir la aplicación de criterios uniformes.

7.2.8.1 Metodología para Definir la Severidad del Posible Daño.

En este método para definir la calificación de las consecuencias previsibles, debe procederse como se indica a continuación.

1º. - Se definen partes del cuerpo que pueden verse afectadas por el daño, con el fin de centrar el problema que está estudiando.

2º. - Se gradúa la posible intensidad del daño utilizando las siguientes calificaciones:

• Ligeramente dañino. Cuando se estime que puedan ocurrir heridas y rasguños superficiales: por irritaciones por polvo; ligeras magulladuras; luxaciones leves, etc.



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• Dañino. Cuando se estime que puedan ocurrir heridas, rasguños y roturas de cierta importancia: heridas en los ojos por polvo o partículas; magulladuras, luxaciones importantes; fracturas simples sin consecuencias graves, recuperables; quemaduras, enfermedades que conducen a incapacidad laboral menor, etc.

• Extremadamente Dañino. Cuando se estime que pueden ocurrir heridas, rasguños, roturas, etc., de verdadera importancia para la salud: enfermedades que conduzcan a incapacidad laboral mayor; amputaciones traumáticas o quirúrgicas; politraumatismos graves; pérdidas de movilidad; fallecimiento.

7.2.8.2 Metodología para Definir la Probabilidad que Ocurra el Daño.

Esta metodología para definir la probabilidad de que ocurra el daño se expresa mediante un cuadro como el que expreso anteriormente adaptado para la construcción:

• Evaluación inicial de cada riesgo detectado.

• Siguiendo las expresiones del cuadro citado los criterios son los siguientes:

1. Definir el riesgo concreto que se pretende evaluar: Caída desde altura atrapamiento, polvo, viento, etc.

2. Definir cuando pueda darse según lo expresado en el plan de ejecución de obra:

En que semana de que mes concreto puede aparecer el riesgo evaluado a nivel de estudio de S+S. La perfección la podría dar el plan de S+S durante su ejecución, si utiliza una programación diaria de obra a ejecutar.

3. Definir concretamente quienes están sujetos de forma directa al riesgo que se evalúa.

4. Definir la probabilidad de que ocurra el riesgo en algún momento de la actividad de construir.

Las probabilidades de que pueda ocurrir el daño están condicionadas por: metodología de trabajo que se va a usar, las labores que se realizan en su entorno o proximidad, la cualificación empresarial del contratista, la cualificación profesional de los trabajadores, la prevención decidida y la protección proyectada en el proyecto (estudio de S+S) o en la obra (plan de S+S).

Se entiende en este método por: Probabilidades: baja, media y alta.

• Probabilidad baja. Rara vez ocurrirá el daño.

• Probabilidad media. En algunas ocasiones ocurrirá el daño.

• Probabilidad alta. Siempre o casi siempre ocurrirá el daño.



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7.2.8.3 Metodología para Definir la Evaluación Inicial de Riesgos

Entrar en la tabla siguiendo las líneas de abscisas y ordenadas y evaluar según los criterios adaptados a la construcción:

• Riesgo trivial. Es un riesgo de probabilidad baja. Se trata de una situación que no requiere una acción específica o inmediata.

• Riesgo tolerable. Presupone que existe ya una acción preventiva en uso, por ejemplo un sistema de redes sobre horca recogen al que se cae, que evidentemente, puede mejorarse con otras protecciones y vigilancia continua.

• Riesgo moderado. Requieren un estudio concreto con solución eficaz.

• Riesgo importante. Requieren la paralización del tajo, realización del estudio técnico con su solución eficaz.

• Riesgo intolerable. Requiere la paralización inmediata del tajo o de la obra, su aislamiento, la realización del estudio técnico con una solución eficaz.

7.2.8.4 Cuadro Base para Evaluaciones de Riesgos.

EVALUACIÓN INICIAL DE CADA RIESGO DETECTADO Riesgo: Temporalidad: Afectados: CALIFICACIÓN DE LAS CONSECUENCIAS

PREVISIBLES Ligeramente

dañino Dañino Extremadamente

dañino Probabilidad baja de que ocurra

Riesgo trivial

Riesgo tolerable

Riesgo moderado

Probabilidad media de que ocurra

Riesgo tolerable

Riesgo moderado

Riesgo importante

Probabilidad alta de que ocurra

Riesgo moderado

Riesgo importante

Riesgo intolerable

Prevención decidida: Calificación final

7.2.8.5 Plan de Control de Riesgos.

El método de control de riesgos es permanentemente una vez comenzada la obra, como consecuencia de su dinamismo. La forma que parece en principio más operativa es la revisión continua de tajos por una persona especializada, (Delegado de Prevención), que resuelva sobre la marcha la prevención requerida en consecuencia con las previsiones del plan o proponiendo su adaptación reforma.



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IMPORTANCIA DEL RIESGO

LA SOLUCIÓN DE LOS RIESGOS DEBE RECOGER SIN EXCUSA POSIBLE LOS:

Contenidos en el artículo nº 15 de la Ley 31/1997 de P.R.L.

RESPUESTA NECESARIA

Por lo general, esta respuesta debe cuya necesidad inexcusable, se apoya en el mandato una Ley de Cortes que transpone

Tres Directivas Comunitarias.

El contratista adjudicatario de cada obra, debe realizar estas funciones de evaluación de riesgos y su plan de control, como obligación expresa e interna de su actividad empresarial en la Ley 31/1995 de P.R.L. y R.D. 1627/1997.

7.2.8.6 Revisiones del Plan de Control de Riesgos.

El plan de control de riesgos en la construcción es el plan de seguridad y salud de calidad aprobado y puesto en obra par su ejecución.

El empresario realizará evaluación permanente de los riesgos de la obra comunicando sus resultados al coordinador de seguridad e higiene en la obra, el cual realizará su propia evaluación de riesgos con el fin de controlar la eficacia de la prevención decidida.

El cambio sobre las evaluaciones iniciales queda justificado técnicamente por:

• Aparición de riesgos distinto a los previstos

• Las revisiones del Plan S+S

• Cambio de las técnicas empleadas para la detección y evaluación de riesgos.

7.2.8.7 Estadillo de Presentación del Trabajo de Evaluación de Riesgos.

La Ley 31/95 de P.R.L., en su artículo nº 23, 1 (a), manda al empresario elaborar y conservar a disposición de la autoridad laboral, la evaluación de los riesgos para la seguridad y la salud en el trabajo, y la planificación de la acción preventiva conforme a lo dispuesto en el artículo 10 de la presente Ley.

En consecuencia es obligatorio que el contratista de la obra tenga en la misma a disposición de la autoridad laboral, el plan de seguridad y salud que se esté aplicando en la obra como muestra de la planificación de la acción preventiva que exige la Ley.

Motivado por todo lo dicho anteriormente, será necesaria la utilización de un estadillo operativo que permita tener definidos los riesgos y su evaluación ya sea inicial o permanente.

7.2.9 Anexo Primeros Auxilios

Saber qué hay que hacer y qué no, constituyen los principios básicos del socorrismo. Ante todo:

• Apartar a la víctima del peligro.

• No arriesgar su vida ni la de terceros.



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• Mantener la calma y valorar las prioridades.

Como pedir ayuda. Indicar siempre:

• Qué ha pasado, sintetizándolo en pocas palabras

• Número de víctimas y su estado

• Si es un accidente de tráfico, número de vehículos implicados.

• Señalar factores agravantes como fuego, humo, gases, heridos atrapados, etc.

• Realizar el SOS. a varios sitios.

7.2.9.1 Teléfonos de Interés:

EMERGENCIAS 112

Policía 091

Guardia Civil 062

Bomberos 080 y 085

Información toxicológica 91-5620420

7.2.9.2 Primeros Auxilios Recogidos en este Documento CONTUSIONES Y TORCEDURAS

• Aplique compresas frías en la zona afectada.

• Inmovilización y reposo.

• Vendaje para mantener fija la compresa fría.

HERIDAS

• Lave con agua y jabón, enjuagué y sequé bien.

• Aplique un desinfectante y cubra la herida con gasa.

• Coloque un vendaje limpio.

• No extraiga el objeto que causó la herida si está todavía insertado en profundidad. Cúbralo y evite que se mueva.

HEMORRAGIAS

• Aplique presión continua con un pañuelo limpio o una gasa durante diez minutos por lo menos.

• Acueste a la víctima con las piernas elevadas.

• Cuando la hemorragia haya cesado, coloque un vendaje bien sujeto para mantener la compresa en su sitio.

HEMORRAGIAS NASALES



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• Comprima la nariz en la zona más blanda, justo debajo del hueso. (mínimo diez minutos).

• Coloque a la víctima sentada y con la cabeza ligeramente inclinada hacía delante sobre un recipiente.

• Ponga una gasa empapada en agua oxigenada en el orificio nasal que sangra introduciéndola poco a poco.

• Instruya al paciente para que respire por la boca y para que evite tragar sangre.

• Aplique frió local sobre el lado que sangra.

FRACTURAS Y TRAUMATISMOS

• Inmovilice la fractura sujetando la extremidad afecta con una tabla que incluya las articulaciones más próximas.

• Si se puede doblar el codo haga un cabestrillo con un pañuelo de cabeza

• LESIONES DE COLUMNA. NO MOVER. Si puede disponer de asistencia médica no movilice a la víctima, si no es así, prepare al accidentado para el transporte. Con máximo cuidado deslice una tabla ancha bajo la víctima (puede servir una puerta). Evite lesiones de la espalda.

ELECTROCUCIÓN

• No toque a la víctima mientras esté en contacto con la fuente de energía. Desconecte la corriente, quite el enchufe o fusible o rompa el extremo del cable. Si es posible permanezca sobre algún aislante seco y utilice algún material no conductor (madera, vidrio, goma) para separar al accidentado de la corriente eléctrica.

• Es posible que este en parada cardiorrespiratoria. Si es así, realicé R.C.P.

MORDEDURAS Y PICADURAS

• Lave la herida con agua y jabón. Controle la hemorragia comprimiendo con un apósito hasta que cese. A continuación vende la herida. Procure tener localizado al animal.

• Picaduras de insectos: Si dejó el aguijón en la piel debe extraerse raspándolo con suavidad. Después, dar toques con amoniaco diluido o yodo.

• Picadura de víbora: Haga un torniquete por encima de la picadura. Mantenga la víctima en reposo, abrigada y llévela cuanto antes a un hospital.

QUEMADURAS

• En quemaduras de primer y segundo grado mantenga el área quemada bajo un chorro de agua fría durante unos diez minutos como mínimo o hasta que haya cesado el dolor; colocar Compresas frías en la zona.

• Si la quemadura es grave, cubra el área quemada con una compresa estéril empapada en agua oxigenada y sujeta con una venda o sábana seca y limpia.



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Procure no tocar el área quemada. No aplique lociones ni pomadas; no rompa ampollas.

• Si la víctima esta consciente, administre agua fría a pequeños sorbos y a intervalos regulares. No le de alcohol en ningún caso. Si está inconsciente colocar en posición que asegure la vía aérea libre. Envuelva al accidentado en una sábana mojada y diríjase a un centro hospitalario.

INTOXICACIONES:

• Ingestión de disolventes y derivados del petróleo:

• Contraindicado el vómito.

• Traslado inmediato al Hospital

• Ingestión de ácidos y álcalis (Lejías)

• Requerimiento urgente de atención médica

• No inducir ni provocar el vómito.

• Administrar agua albuminosa (2 vasos de agua + 2 claras de huevo)

• Traslado al hospital

• Productos no corrosivos (Medicamentos)

• Si esta consciente, provocar el vómito.

• Guardar el producto ingerido hasta llegar al hospital.

DESVANECIMIENTOS:

• Coloque a la víctima en la posición de seguridad. Aflojé la ropa, sobre todo en cuello y cintura.

• Si no respira, iniciar de inmediato la respiración boca a boca.

• Si no nota el pulso, asegurarse de que hay parada cardiaca e iniciar las maniobras de R.C.P.

CONVULSIONES.

• No pretenda evitar las convulsiones, asegurase tan solo de que no se hace daño durante las mismas. No intente abrir la boca por la fuerza.

• Antes de que se desplome acerque la víctima al suelo. Aparte cualquier objeto peligroso. Una vez finalizadas las convulsiones afloje cualquier cosa que oprima y dificulte la respiración.

• Coloque en posición de seguridad, compruebe si tiene alguna lesión grave. Abríguela.

ATRAGANTAMIENTO.

• Los conductos respiratorios bloqueados por algún alimento (cuerpo extraño) impiden la respiración y asfixian en pocos minutos.



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• La víctima, se lleva la mano al cuello y si la obstrucción es completa ni siquiera puede toser, pues no puede tomar aire.

• Maniobra de Heimlich

o Colóquese detrás de la víctima, si esta consciente.

o Rodéele la cintura con los brazos y sin titubeos, una mano cogida con la otra para hacer más fuerza, ejerza una presión rápida y fuerte de abajo arriba un poco por encima del ombligo.

o Si esta inconsciente, tumbe a la víctima en el suelo, colóquese encima y a horcajadas, con los brazos extendidos y las manos unidas y apoyadas en la misma región ejerza presiones repetidas de abajo arriba hasta conseguir desobstruir y expulsar el cuerpo extraño.

Solicitante. Proyectista. Autor del proyecto.

Tarragona Mayo 2007

EL INGENIERO T. INDUSTRIAL Fdo. D. Juan Francisco Roca Blesa

Col. nº 1962-T

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