elaboration du matricule geotechnique : cas du …
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Institut International d’Ingénierie Rue de la Science - 01 BP 594 - Ouagadougou 01 - BURKINA FASO Tél. : (+226) 50. 49. 28. 00 - Fax : (+226) 50. 49. 28. 01 - Mail : [email protected] - www.2ie-edu.org
MEMOIRE POUR L’OBTENTION DU DIPLOME DE
MASTER EN INGENIERIE DE L’EAU ET DE L’ENVIRONNEMENT
OPTION : ROUTE ET OUVRAGE D’ART
------------------------------------------------------------------
Présenté et soutenu publiquement le 26 janvier 2016 par
Mahamane Sani Tinao Ramatoulaye
Travaux dirigés par : Kokolé Koffi, Enseignant à 2iE
ET
Oumarou Bachir, Ingénieur Géotechnicien SOGEA-SATOM
Jury d’évaluation du stage :
Président : DR. Abdou Lawane
Membres :
M. Celestin OVONO
M. Cesaire HEMA
M. Moussa LO
Promotion [2014/2015]
ELABORATION DU MATRICULE GEOTECHNIQUE :
CAS DU TRONÇON FK160 VUN
(VOIRIE URBAINE DE NIAMEY-NIGER)
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
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Dédicace
Je dédie ce mémoire à :
Mes parents pour le sacrifice énorme consenti à mon éducation et à ma formation ;
Mon époux, pour ses conseils et sa patience ;
Mes frères et sœurs pour leurs encouragements, pour tout le soutien moral et
financier ;
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REMERCIEMENTS
Il me plait en ce moment d'adresser mes remerciements à tous ceux qui, d'une manière ou
d'une autre, ont contribué à l'aboutissement de ce travail et à rendre meilleures ces années de
formation.
Tout d'abord, je tiens à remercier le Mr Kokolé Koffi d'avoir bien voulu diriger ce travail.
Ma considération est inestimable. Ses remarques et critiques pertinentes m’ont conduit vers la
bonne voie.
Je voudrai ensuite remercier mon maitre de stage, Mr Oumarou Bachir, pour ses lectures
critiques et ses suggestions qui ont été d’un apport considérable. Son soutien m’a permis de
ne jamais faiblir et de poursuivre toujours plus loin mes travaux.
Mes remerciements vont à tout le corps enseignant du 2iE pour leur contribution à ma
formation. Ce n’est que justice de leur réaffirmer ici toute mon estime et ma reconnaissance.
Qu’il me soit permis de remercier tous mes collègues des différentes promotions pour leurs
encouragements et l’esprit d’équipe qui n’a cessé de régner autour de nous.
Toute ma gratitude à mes frères et sœurs, à mes oncles, à mes tantes, et à tous mes amis,
pour leur affection, leur patience et leur soutien multiforme.
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RESUME
Dans les pays en voie de développement, l’essentiel des transports étant fait par voie terrestre,
ces pays ont essayé de développer un réseau routier leur permettant de désenclaver les
différentes régions et de désengorger le trafic routier. Au Niger comme dans la plupart des
pays sahéliens, la majorité des couches d’assises des chaussées sont en graveleux latéritiques
car ces matériaux sont disponibles le long des tracés des routes et à un coût relativement bas.
Cette disponibilité des matériaux utilisable en couche d’assise présente des avantages
considérables. Néanmoins nous assistons à une dégradation rapide des routes due soit à une
négligence de mise en œuvre ou de non-respect des spécifications contractuelles par
l’entreprise ou soit à une négligence au niveau du contrôle. Dans une démarche de contrôle de
la qualité de la mise en œuvre de ses matériaux utilisés et dans une approche de synthèse
méthodique, il a été jugé nécessaire de mettre à la disposition de l’entreprise et de la mission
de contrôle un document de synthèse des essais et contrôle géotechnique qui compile tous les
essais effectués sur les matériaux mis en œuvre et respectant les spécifications du CPT pour
des fins de suivi des différentes couches structurelles réalisées dans le cadre du projet.
L’étude menée dans le cadre de notre mémoire se base sur les essais effectués au laboratoire
et in situ du tronçon FK 160 de la voirie urbaine de Niamey dont les résultats sont contenus
dans le classeur géotechnique et dont l’agencement est le suivant : classeur plate-forme,
classeur fondation, classeur couche de base classeur…. Ces essais sont entre autres les essais
d’identification et de portance sur le graveleux latéritique, les essais de résistance sur les
roches granitiques et les essais sur le bitume.
Mots clés :
1. Graveleux latéritique
2. Roche granitique
3. Bitume
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ABSTRACT
In developing countries, most of the transport is made by road, these countries have tried to
develop a road network allowing them to open up the various regions. In Niger, as in most of
the Sahelian countries, the majority of base courses of pavements are lateritic gravel as these
materials are available along the roads and paths at a relatively low cost. The availability of
usable material foundation layer has considerable advantages, but nevertheless we are
witnessing a rapid deterioration of roads due to negligence of implemented or non-compliance
by the company or either to negligence at control. Often we are witnessing a degradation of
structures before final reception. In order to situate the responsibility of each structure was
adopted establishing a geotechnical registration number by the company that traces all the
tests on the materials developed and specifications for the CPT in case of problem the
company can get by head high and without any compensation by the building owner.
The study conducted as part of our memory is based on laboratory tests and in situ to see if
the materials meet the required strength in the notebook of technical requirement (CPT).
These tests are among others the identification and testing of lift on the lateritic gravel,
resistance testing on granitic rocks and testing the black product.
Keywords:
1. Gritty lateritic
2. Granite
3. Bitume
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Sigles et abréviations
CBR Californian Bearing Ratio
OPM Optimum Proctor Modifié
IP Indice de Plasticité
MDE Micro Deval en présence d’eau
LA Los Angeles
BB Béton bitumineux
CPT Cahier de prescription technique
AG Analyse granulométrique
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TABLE DE MATIERE
Remerciements .................................................................................................................................. ii
Résumé .............................................................................................................................................. iii
ABSTRACT ...................................................................................................................................... iv
Sigles et abréviations ......................................................................................................................... v
Sommaire ................................................................................................... Erreur ! Signet non défini.
LISTE DES TABLEAUX .............................................................................................................. viii
LISTE DES FIGURES .................................................................................................................... ix
Introduction ............................................................................................................................... 1
Chapitre 1 : Généralités sur le projet ....................................................................................... 3
I. Présentation de la structure d’accueil .................................................................................... 3
II. Problématique et méthodologie : ............................................................................................ 4
III. Le projet d’étude .................................................................................................................. 5
III.1 Description globale du projet ............................................................................................................. 5
III.2 Description du tronçon : ........................................................................................................................ 7
III .3 Cadre géographique de la zone du projet ....................................................................................... 7
....................................................................................................................................................................... 8
Chapitre 2 : Caractérisation géotechnique des matériaux ...................................................... 9
I. Matériaux graveleux latéritique : ........................................................................................... 9
I.1. Identification géotechnique du Graveleux latéritique : ........................................................................... 9
I.2 Les essais de contrôle lors de la mise en œuvre .................................................................................... 19
II. Les matériaux pour la couche de surface ............................................................................. 21
II.1 Essai sur le granulat : ............................................................................................................................ 21
II.2 Essai sur le bitume ................................................................................................................................ 25
III. Mise en œuvre de la couche de surface ............................................................................ 27
La couche de surface comprend la couche de liaison (imprégnation) et la couche de roulement
(enduit superficiel, béton bitumineux ….) .................................................................................... 27
III.1 Couche d’imprégnation .................................................................................................................... 27
III.2 Revêtement en enduit superficiel ..................................................................................................... 29
Chapitre 3 : Elaboration du matricule géotechnique ............................................................ 33
I. Technique de renseignement du matricule : ........................................................................ 33
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I.1 Couche d’assise et couche de forme ....................................................................................................... 33
I.2 Couche de roulement .............................................................................................................................. 33
II. Présentation du matricule géotechnique .................................................................................. 33
Chapitre 4 : Etudes d’impacts environnementales ................................................................ 34
I. Impacts du projet sur l’environnement : ............................................................................. 34
II. Impacts négatifs potentiels identifiés : ..................................................................................... 34
II. Mesures d’atténuation des impacts négatifs : ...................................................................... 34
III. Mesures d’optimisation/ bonification : ............................................................................ 35
Conclusion ............................................................................................................................... 36
Recommandation ..................................................................................................................... 36
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES ............................................................................... 37
Références normatives ............................................................................................................ 37
ANNEXES ......................................................................................................................................... 39
Exemple de fiche d’essai d’identification pour couche de fondation ............................................................. a
Exemple de fiche d’essai d’identification pour couche de base .................................................................... b
Compacité pour couche de fondation ............................................................................................................. c
Compacité pour couche de base ..................................................................................................................... e
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LISTE DES TABLEAUX
Tableau 1 : Option d’aménagement de revêtement .................................................................... 7
Tableau 2: fuseau granulométrique du graveleux latéritique en couche de fondation ............. 10
Tableau 3 : fuseau granulométrique du graveleux latéritique pour couche de base ................ 11
Tableau 4 : Analyse granulométrique pour couche de fondation ............................................. 11
Tableau 5 : Analyse granulométrique pour couche de base ..................................................... 12
Tableau 6 : Limite d’Atterberg pour couche de fondation ....................................................... 14
Tableau 7 : Limite d’Atterberg pour couche de base ............................................................... 14
Tableau 8 : Résultats du Proctor pour couche de fondation ..................................................... 16
Tableau 9 : Résultats de l’essai Proctor pour couche de base .................................................. 16
Tableau 10 : Résultats CBR Pour couche de fondation ........................................................... 18
Tableau 11 : Résultats CBR pour couche de base .................................................................... 19
Tableau 12 : Essai Los Angeles ............................................................................................... 22
Tableau 13 : Essai Micro Deval ............................................................................................... 23
Tableau 14 : Résultat des coefficients d’aplatissement sur le concassé de Lossa .................... 25
Tableau 15 : Récapitulatif pour imprégnation .......................................................................... 29
Tableau 16 : Récapitulatif enduit superficiel mono couche ..................................................... 31
Tableau 17 : Récapitulatif des mesures pour l’enduit superficiel bicouche ............................. 32
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LISTE DES FIGURES
Figure 1 : Feuille de route du projet ........................................................................................... 5
Figure 2 : Carte globale du projet ............................................................................................... 6
Figure 3 : Zone du projet sur Google earth avec le profil en long ............................................. 8
Figure 4 : Mesure de compacité pour la couche de fondation ................................................. 20
Figure 5 : Mesure de compacité sur la couche de base ............................................................ 21
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INTRODUCTION
La création d’un système de communication routier apparait comme fondamentale dans la
réalisation du développement économique et social d’un pays en l’occurrence le Niger qui de
par sa situation géographique est dépourvu de débouché sur la mer. En effet la route assure
de multiples fonctions tel que la circulation des personnes et des biens, les échanges
économiques, le rapprochement des peuples…..
Dans le cadre de la mise en œuvre du programme de renaissance, le gouvernement de la
République du Niger entend donner un nouveau visage à la capitale Niamey. Dans cette
perspective il s’est engagé dans un vaste projet de la rénovation et d’embellissement de la
ville de Niamey appelé « Niamey-Nyala ou Niamey la coquette.»
Ce programme de rénovation des infrastructures et d’embellissement de la ville est motivé par
le développement presque anarchique de la ville de Niamey, à l’instar des autres capitales
africaines. Cette croissance asymétrique a pour cause fondamentale, l’attrait qu’exercent les
villes sur les populations des villes secondaires et des villages du fait de leur niveau de
croissance, de développement et des opportunités d’emplois qu’elles offrent.
Aussi, Niamey la capitale du Niger, connait une évolution fulgurante tant du point de vue de
démographie que spatial, avec une forte concentration des populations et un taux élevé
d’accroissement naturel de 4.7 pour la période de 1998 à 2001 et de 2.9% entre 2001 et 2012.
Cette croissance urbaine est source de beaucoup de difficultés dont entre autre la création de
zones d’habitations spontanées, l’occupation de terrains publics, la gestion difficile de la
circulation du fait des embouteillages monstres aux heures de pointes, etc.
Dans le souci d’inverser la tendance, améliorer la fluidité de la circulation et de rendre belle la
capitale, le gouvernement à travers son programme de développement économique et social
(PDES) prend en compte les projets et programmes prévus par la stratégie nationale des
transports, en vue de préserver et renforcer son réseau routier national qui constitue l’une des
principales infrastructures de son appareil économique.
Les travaux de construction et de réhabilitation des routes mobilisent des quantités
importantes de matériaux répondant aux normes et aux spécifications du cahier de
prescription technique.
Le respect des normes pour une construction routière a été longtemps délaissé en Afrique et
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plus particulièrement au Niger pour des raisons soit économiques ou techniques. C’est pour
cela au Niger la majorité des routes deviennent impraticable avant la durée de vie de la route
qui peut être de 15 à 20 ans.
L’objectif général du projet est la réalisation du matricule géotechnique faisant office de
documents de synthèses et de contrôle de tous les essais effectués, dans le sens de maitriser la
qualité des matériaux, leur emploi et le contrôle de mise en œuvre pour les travaux de
bitumage de la voirie urbaine de Niamey cas du tronçon FK160.
Comme objectifs spécifiques il s’agira de contrôler la conformité des essais laboratoires par
rapport aux exigences du CPT. Ces essais seront réalisés sur :
Le sol support ;
Les matériaux de la couche de fondation ;
Les matériaux de la couche de base ;
La mise en œuvre de la couche de roulement ;
La rédaction de ce projet s’organise en quatre (4) chapitres :
Le premier chapitre traite de l’étude du contexte général du projet. Dans ce chapitre
une présentation sommaire de la structure d’accueil sera donnée, une présentation du
projet d’étude ainsi que la caractérisation du tronçon seront survolés ;
Le deuxième chapitre porte sur la caractérisation géotechnique des matériaux. Dans ce
chapitre on mettra un accent sur chaque essai effectué sur les matériaux, son principe,
les spécifications données par le cahier de prescription technique et les résultats
obtenus sur les matériaux graveleux latéritiques ainsi que sur les matériaux pour la
couche de roulement ;
Le troisième chapitre se focalisera sur le traitement et renseignement du matricule
géotechnique ;
Le quatrième chapitre qui clore ce projet fait office d’une étude d’impact
environnementale comprenant les études d’impact du projet sur l’environnement, les
mesures d’atténuations des impacts négatifs sur le projet, et les mesures d’optimisation
ou de bonification ;
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Chapitre 1 : Généralités sur le projet
Ce chapitre présente premièrement la structure d’accueil ainsi que son domaine
d’intervention, il décrit ensuite la méthodologie et la problématique de l’étude, suivie de la
description du projet en détaillant les actions à entreprendre et les moyens utilisés pour
parvenir aux objectifs dans les délais impartis, et enfin donne la localisation géographique du
projet assortie d’une carte thématique.
I. Présentation de la structure d’accueil
L’aventure africaine de SOGEA SATOM commence dans les années 1930 au Maroc, avec
l’ouverture de l’usine de Sidi Bouknadel et la fourniture des premiers tuyaux d’adduction
d’eau de Rabat. L’entreprise s’implante peu à peu dans les pays d’Afrique tels que le Gabon
en 1948.
En 1951, avec la signature des premiers contrats de travaux routiers de Satom, l’entreprise
s’implante au Niger et au Tchad. C’est dans cette même année que Sainrapt et Brice prend le
contrôle de la société Travaux Afrique qui se développe d’abord au Sénégal puis rapidement
en Mauritanie, en Guinée, au Togo, au Bénin et au Niger. Elle réalise des travaux de bâtiment,
de forage et de génie civil. En 1967, Travaux Afrique absorbe Sofratom implantée en Afrique
depuis 1949 et forme SATOM.
Dès les années 1970, la nouvelle société met à son actif de prestigieuses réalisations :
complexe minier d’Arlit (Niger), pont ferroviaire de Japoma au Cameroun, ambassade du
Royaume d’Arabie Saoudite à N’Djamena au Tchad.
Liée à SOGEA depuis 1984, l'ensemble SOGEA SATOM joue un rôle majeur en Afrique
particulièrement au Niger. Au Niger l’entreprise SOGEA-SATOM intervient dans les
domaines à savoir :
La réalisation des infrastructures routières ;
L’exploitation de carrières ;
La conception et la réalisation de bâtiments et d’infrastructures hydrauliques :
château d’eau, réservoirs, forages, Usine de traitement d’eau…..
La construction et la réhabilitation d’infrastructures d’adduction et de
traitement d’eau potable et des eaux usées ;
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L’irrigation ;
La fourniture, la pose et le suivi de la maintenance des installations de
pompage ……..
II. Problématique et méthodologie :
La construction des infrastructures routières dans le respect des normes et le suivi des
routes après leur mise en service ont été longtemps délaissés en Afrique. De nos jours, du
fait de l’explosion démographique et de l’urbanisation galopante, les infrastructures
routières sont fortement sollicitées à cause de l’accroissement du trafic. Ainsi un accent
particulier doit être mis sur les techniques et mise en œuvre des matériaux répondant aux
CPT. C’est dans ce contexte que s’inscrit notre problématique qui est de savoir quel est la
méthode la plus adéquate pour qu’en cas de contrôle ou de défaillance qu’on puisse
contrôler ou situer rapidement le problème. Ainsi pour atteindre cet objectif nous nous
sommes élaborés comme feuille de route (figure 1) pour le stage ce qui suit :
Une recherche documentaire sur les essais géotechniques et les matricules
géotechniques déjà existants ;
Une étude sur le graveleux latéritique prélevé : essais d’identification (analyse
granulométrique, limite d’Atterberg) et de portance (Proctor, CBR) ;
Une étude sur les produits de revêtements ;
Une collecte des résultats des différents essais ;
Une mise en place d’une base de données des résultats des essais ;
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Figure 1 : Feuille de route du projet
III. Le projet d’étude
III.1 Description globale du projet
Les travaux concernent l’exécution des travaux d’aménagement et de bitumage de 70 Km
de voiries urbaines à Niamey (Phase I) composé de quatre tronçons :
Tronçon 1 : Boulevard Tanimoune long de 15.300 Km
Tronçon 2 : Rue FK 160 longue de 3.800 Km
Tronçon 3 : Rue BF 170 longue de 1.00 Km
Tronçon 4 : Rue LZ2 longue de 1.700 Km
Ci-joint la carte de présentation globale du projet présenté ci-dessous par la figure 2
Recherche documentaire sur les essais géotechniques et matricules
géotechniques
Etude sur le graveleux latéritique prélevé Etude sur les produits de revêtement
Collecte des résultats des différents essais
Mise en place d’une base de données des résultats des essais
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Figure 2 : Carte globale du projet
Cette première phase d’exécution des travaux est réalisée par l’entreprise SOGEA-
SATOM pour une durée de 12 mois. Les travaux comprennent :
Le déplacement et la mise en place de réseaux divers (électricité, eaux, téléphones,
etc)
Le nettoyage et le débroussaillement des abords de la chaussée ;
La fourniture et la mise en œuvre de couche de forme en matériaux de meilleure
qualité ;
La fourniture et la mise en œuvre de couche de fondation et de fondation en grave non
traitée (GNT) ;
La fabrication et la mise en œuvre de béton bitumineux sur 5 cm d’epaisseur comme
couche de roulement sur tout le linéaire ;
La fourniture et la mise en œuvre de monocouche sur les trottoirs ;
La construction d’ouvrages d’assainissement ;
La protection par bordures, perrés et gabions des rives de chaussée, talus et pieds de
talus et exutoires d’ouvrage ;
La mise en place des signalisations verticale et horizontale ;
L’éclairage public avec l’énergie solaire ;
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La fourniture et la pose de feux tricolores ;
La conception et la construction de monuments au niveau de certains carrefours ;
Les aménagements pour l’atténuation des impacts environnementaux, notamment la
plantation d’arbre, la remise en état de carrière, la construction de murs de clôture
pour les écoles mitoyennes, etc.
III.2 Description du tronçon :
L’ouvrage FK 160 est une route d’emprise 50m qui a été rechargé récemment en
matériaux latéritique. Les études effectuées dans l’APD (Page 20 et 64) nous donnent les
caractéristiques mentionnées dans le tableau 1:
Paramètres Classe ou valeurs
Trafic T2
Sol support S4
Couche de fondation 20cm
Couche de base 15cm
Revêtement 5cm de BB
Tableau 1 : Option d’aménagement de revêtement
La conception de l’ouvrage sera réalisé en une route de type 2*2 voies de 3.6 m
chacune avec un terre-plein central de 3m, une piste cyclable de part et d’autre de 2.5
m et un trottoir en monocouche de 1.5 m soit une emprise de 25.4 ml.
III .3 Cadre géographique de la zone du projet
Le tronçon FK 160 est situé entre le côté ouest du Boulevard Baaré Mainassara et le
boulevard Tanimoune (quartier Bobiel). Il s’agit d’une zone agglomérée très peu accidentée,
qui a longtemps été sans voies bitumées. Le tronçon passe devant plusieurs édifices tels que
l’hôpital cure, le Sos village d’enfants, le marché et l’hôtel dar Es Salam, les lycées Bédir et
Olinga, une base des sapeurs-pompiers… etc. Ci-dessous la présentation du projet de
bitumage (figure 3)
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Figure 3 : Zone du projet sur Google earth avec le profil en long
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CHAPITRE 2 : CARACTERISATION GEOTECHNIQUE DES MATERIAUX
La caractérisation géotechnique des matériaux a pour but d’identifier les matériaux utilisés
pour la réalisation de la couche de forme, la couche de fondation et la couche de base et
également les matériaux pour la couche de roulement. Dans ce chapitre nous allons expliquer
les différents essais réalisés et nous allons commentés les résultats obtenus sur les différents
matériaux.
I. Matériaux graveleux latéritique :
Ces matériaux seront des graves naturels non traités provenant des gisements et des gites
nouveaux et qui devront répondre aux spécifications du cahier de prescription technique. Pour
ce projet les matériaux pour les différentes couches sont issus de la carrière de Ouallam et
celle de Filingué. Ce sont ces matériaux qui sont utilisés pour la mise en place de la couche de
forme, la couche de fondation et celle de la base. Ces matériaux issus de ces sites devront
faire l’objet de vérification par les essais d’identifications qui sont :
I.1. Identification géotechnique du Graveleux latéritique :
L’identification du graveleux latéritique est constitué d’un ensemble d’essai qui sont :
l’analyse granulométrique (AG), la limite d’Atterberg, le Proctor et le CBR
I.1.1 Analyse granulométrique (AG)
L’analyse granulométrique est l’ensemble des opérations consistant à séparer les grains d’un
échantillon selon les dimensions des grains le constituant par l’utilisation des tamis à maille
carré. La méthode utilisée est celle par tamisage à sec après lavage de la norme NF P94-056
(Mars 1996)
I.1.1.1 Mode opératoire
L’échantillon soumis à l’essai est préalablement lavé et séché à l’étuve. Le lavage se fait à
plusieurs reprises jusqu’à ce que l’eau devienne claire et cela se fait au tamis de 80 µm. Après
séchage des matériaux, il est pesé à l’aide d’une balance pour avoir le poids de la masse sèche
(Ms) de l’échantillon. L’échantillon est ensuite versé dans une colonne de tamis constituée par
l’emboitement de tamis normalisés à maille carrée, classés de haut en bas dans l’ordre de
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maille décroissante. On agite manuellement ou mécaniquement la série de tamis et on prend
un à un les tamis en commençant par celui qui a le plus grand diamètre afin de peser et
d’avoir la masse de refus cumulée (Ri).
I.1.1.2 Expression des résultats
La masse des refus cumulés est rapportée à celle de la masse de l’échantillon sec et les
pourcentages de refus sont calculés par la formule suivante :
. Les
pourcentages de tamisât sont calculés par la formule suivante :
I.1.1.3 Spécification du CPT
Pour la couche de forme les spécifications du CPT précise que la granulométrie
comprise entre 40mm et 0.08mm soit moins de 35% de passant.
Pour les graveleux latéritiques utilisables en couche de fondation, le CPT exige que la
courbe granulométrique passe dans le fuseau granulométrique se trouvant dans le
tableau ci-dessous (tableau 2)
Dimension (mm) % Passant
40 95-100
31.5 90-100
20 75-100
10 58-100
5 48-78
2 28-65
1 22-56
0.5 18-50
0.8 5-35
Tableau 2: fuseau granulométrique du graveleux latéritique en couche de fondation
L’analyse granulométrique pour les graveleux latéritiques utilisables en couche de
base doit respecter les spécifications du CPT consignées dans le tableau 3 :
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Dimension (mm) % Passant
40 95-100
31.5 85-100
20 60-100
10 35-90
5 20-75
2 12-50
1 10-40
0.5 7-35
0.8 4-20
Tableau 3 : fuseau granulométrique du graveleux latéritique pour couche de base
I.1.1.4 Résultats et analyses des matériaux mis en place :
a) Couche de fondation
Pour la couche de fondation, l’analyse granulométrique réalisée sur les matériaux nous a
permis d’avoir les résultats se trouvant dans le tableau ci-dessous :
PK début PK fin Analyse granulométrique(AG)
20mm 10mm 5mm 2mm 0,08mm
0,00 1,000 68,6 58,4 48,1 41,2 21,8
1,000 2,000 62,4 49,4 39,9 32,8 12,3
2,000 3,000 87,1 81,4 75,6 68,5 23,8
3,000 3,800 81,1 75,1 69,2 64,0 21,8
Tableau 4 : Analyse granulométrique pour couche de fondation
Analyse des résultats :
Pour le PK 0.00 au PK1.00 le pourcentage de passant au tamis de 20mm est inférieur à
ce que le CPT exige mais les autres passants des tamis respectent les spécifications du
CPT.
Pour le PK1.00 au PK 2.00 seul les passants au tamis de 2mm et 0.08mm respectent
les exigences du CPT.
L’analyse granulométrique du PK2.00 au PK 3.800 respecte les normes du CPT.
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b) Couche de base :
Pour la couche de base, l’analyse granulométrique réalisée sur les matériaux nous a permis
d’avoir les résultats consignés dans le tableau ci-dessous :
PK début PK fin Analyse granulométrique(AG)
20mm 10mm 5mm 2mm 0,08mm
0,000 0,800 65,7 55,6 46,5 39,7 22,3
0,800 1,800 86 69,4 57,4 45,7 24,7
2,700 3,000 64,4 56,1 46,6 41,5 22,2
3,000 3,725 81,9 73,9 65,4 58 18,9
Tableau 5 : Analyse granulométrique pour couche de base
Analyse des résultats : Pour la couche de base l’analyse granulométrique respecte les
spécifications du CPT
I.1.2 Limite d’Atterberg : NF P94-051 (Mars 1993)
Les limites d’Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et à
caractériser son état. Par cet essai on détermine les limites de liquidité et de plasticité d’un sol.
La limite de liquidité (WL) est le passage d’un sol de l’état plastique à l’état liquide tandis
que la limite de plasticité (WP) est le passage de l’état solide à l’état plastique. La différence
entre la limite de liquidité et la limite de plasticité (WL-WP) nous donne l’indice de plasticité
noté IP ;
I.1.2.1 Principe
L’essai de détermination de la limite d’Atterberg s’effectue en deux phases :
La première consiste à déterminer la limite de liquidité par la coupelle de Casagrande.
La seconde consiste à déterminer la limite de plasticité par le confectionnement d’un rouleau
de 3mm de diamètre manuellement.
I.1.2.2 Préparation de l’échantillon
L’essai s’effectue sur une fraction de sol homogénéisée qu’on imbibe dans un récipient d’eau
pendant au moins 24h à une température ambiante. Une fois imbibé, le matériau est tamisé par
voie humide au tamis de 0.4 mm de telle sorte que le tamisât donne au moins 200 g de
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particules solides. L’eau de lavage et le tamisât sont ensuite recueillis dans un bac de
décantation pour une durée d’au moins 12h de temps. On siphonne l’eau claire sans entrainer
de particules solides puis on soumet l’eau excédentaire à l’évaporation. On recueille ensuite
les éléments inférieurs à 0.4 mm à l’état pâteux. C’est cette pate qui servira à l’exécution de
l’essai.
I.1.2.3 Réalisation de l’essai
La recherche de la limite de liquidité se fait à l’aide de l’appareil de Casagrande. La coupelle
propre et sèche est rempli avec la pâte qu’on étale en plusieurs couches afin d’éviter
d’emprisonner des bulles d’air. Avec l’outil à rainure on partage la pâte en deux en tenant
l’outil à rainure perpendiculairement à la surface de la coupelle et en présentant sa partie
biseauté face à la direction du mouvement. La coupelle fixée sur l’appareil de Casagrande est
soumise à une série de choc régulier. On note le nombre de chocs nécessaire pour que les
lèvres de la rainure se rejoignent sur une longueur d’environ 1 cm appréciable à l’œil nu. Si le
nombre de coups est inférieur à 15 on recommence l’essai en malaxant pour avoir un matériau
plus sec et si le nombre est supérieur à 35 on humidifie un peu l’échantillon. L’essai n’est
poursuivi que lorsque le nombre de chocs est compris entre 15 et 35. On prélève dans la
coupelle à l’aide de la spatule une petite quantité de la pâte au voisinage de l’endroit où les
lèvres se sont refermés enfin d’en déterminer la teneur en eau. On fait ainsi au moins 4 fois
sur la même pate mais avec une teneur en eau différente à chaque fois. Les nombres de chocs
de la série doivent encadrer 25 coups car une projection sur la courbe au 25ieme coup donne
la valeur de la limite de liquidité.
La limite de plasticité se fait après la limite de liquidité. Avec la pâte qui nous a servi à
déterminer la limite de plasticité on confectionne des rouleaux qu’on amincit progressivement
jusqu’à ce qu’ils atteignent 3mm de diamètre chacun. La limite de plasticité est atteinte
quand le rouleau de 3 mm commence à présenter des fissurations. On prélève la partie
centrale du rouleau qu’on pèse immédiatement et on l’introduit dans l’étuve enfin d’en
déterminer sa teneur en eau.
I.1.2.4 Spécification du CPT
Les spécifications du cpt exigent pour la plateforme un indice de plasticité (IP) ≤30 ; pour les
couches de fondation un IP ≤ 30 et pour les couches de base un IP ≤ 15
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I.1.2.5 Résultats et analyses :
a) Couche de fondation
Pour la couche de fondation, la limite d’Atterberg réalisée sur les matériaux nous a permis
d’avoir les résultats consignés dans le tableau ci-dessous :
PK début PK fin Limite d'Atterberg
WL IP
0,000 1,000 22 10
1,000 2,000 20 6
2,000 3,000 28 14
3,000 3,800 28 14
Tableau 6 : Limite d’Atterberg pour couche de fondation
Analyse des résultats : Tous les matériaux utilisés en couche de fondation ont un IP qui
respecte les normes du CPT.
b) Couche de base :
Pour la couche de fondation, la limite d’Atterberg réalisée sur les matériaux nous a permis
d’avoir les résultats consignés dans le tableau ci-dessous :
PK début PK fin Limite d'Atterberg
WL IP
0,000 0,800 25 13
0,800 1,800 25 13
2,700 3,000 25 12
3,000 3,725 23 12
Tableau 7 : Limite d’Atterberg pour couche de base
Analyse des résultats : Tous les matériaux utilisés en couche de base ont un IP≤ 15 (les
matériaux respectent les normes du CPT)
I.1.3 Essai Proctor : NF P94-093 (Octobre 2014)
L’essai Proctor est un essai consistant à compacter un matériau dans un moule normalisé
afin de déterminer à différente teneur en eau une densité sèche maximum (ϒd) pour une
teneur en eau optimale (w) y correspondant. On distingue :
L’essai Proctor Normal demande une énergie de compactage modérée parce que la
résistance souhaitée est relativement faible. Cet essai s’effectue pour un type de
remblai non ou peu chargé c’est le cas des barrages en terre ou des digues par
exemple.
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L’essai Proctor Modifié demande une énergie de compactage élevée pour une forte
résistance, c’est le cas du compactage pour les chaussées, les piste d’aérodrome…Cet
essai correspond au compactage maximum que l’on peut avoir sur les chantiers avec
des engins de compactages puissants.
L’essai Proctor Normal et Proctor Modifié sont identiques dans leur principe, seule
diffèrent l’énergie de compactage appliqué pour chaque essai. Dans le présent rapport
c’est l’essai Proctor Modifié qui sera décrit car les études concernent les matériaux
utilisés en couche de fondation et de base pour la réalisation d’une chaussée.
I.1.3.1 Principe
Le principe de l’essai consiste à humidifier un matériau à plusieurs teneurs en eau et à le
compacter dans un moule normalisé, à l’aide d’une dame normalisée pour chacune des
teneurs en eau, selon un procédé et une énergie conventionnels. Pour chacune des valeurs
de teneur en eau considérées, on détermine la masse volumique sèche du matériau et on
établit la courbe des variations de cette masse volumique en fonction de la teneur en eau
dont en abscisse on a les valeurs des teneurs en eau (w) et en ordonnée les valeurs des
densités sèches (ϒd). Cette courbe appelée courbe Proctor présente une valeur maximale
de la densité sèche pour une valeur particulière de la teneur en eau. Ce sont ces deux
valeurs qui sont appelées caractéristiques de compactage Proctor Modifié.
I.1.3.2 Préparation de l’échantillon
Le matériau est échantillonné dans cinq récipients pour l’exécution de l’essai. La masse de
l’échantillon est comprise entre 15 et 40 Kg en fonction du pourcentage de passant au
tamis normalisé. Pour la grave latéritique on tamise l’échantillon au tamis de 20mm,
lorsqu’on a un refus inférieur à 30% on peut effectuer l’essai sans intégrer le refus mais en
y apportant une petite correction.
I.1.3.3 Exécution de l’essai
Pour l’exécution de cet essai il faut d’abord assembler le moule, l’embase, la rehausse ;
placer au fond du moule le disque d’espacement et le disque papier. Ensuite il faut
introduire le matériau préalable humidifié avec une teneur en eau dans le moule et le
compacter en 5 couches avec 56 coups par couches. Après le compactage de la dernière
couche, il faut enlever la rehausse et raser soigneusement à partir du centre vers le bord du
moule. Peser l’ensemble matériau plus moule afin de calculer la densité sèche
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correspondante.
I.1.3.4 Expression des résultats
Pour chaque éprouvette compactée il convient de calculer la teneur en eau, la masse
volumique du matériau sec en tenant compte du volume réel du moule utilisé. On reporte
sur le graphe les couples des points (w ; ϒd) obtenus et on trace la courbe. On déduit
l’optimum Proctor qui est la teneur en eau pour laquelle le sol atteint une densité
maximale.
I.1.3.5 Spécification du CPT
Pour la couche de fondation le CPT exige que la densité sèche à l’OPM (ϒd) soit ≥
1.9 (t /m3)
Le CPT exige pour une couche de base que la densité sèche à l’OPM (ϒd) soit ≥ 2
(t /m3)
I.1.3.6 Résultats et analyses :
Pour la couche de fondation les résultats des essais sont consignés dans le tableau
ci-dessous :
PK début PK fin Proctor
ɣd(t/m3) W(%)
0,000 1,000 2,04 8,2
1,000 2,000 2,61 6,4
2,000 3,000 2,55 6,1
3,000 3,800 2,6 5
Tableau 8 : Résultats du Proctor pour couche de fondation
Analyse : Nous remarquons que tous les matériaux utilisés en couche de fondation ont une
densité sèche ≥ 1.9 (t/m3)
Pour la couche de base les résultats des différents essais réalisés sont consignés
dans le tableau ci-dessous :
PK début PK fin Proctor
ɣd(t/m3) W(%)
0,000 0,800 2,24 6,6
0,800 1,800 2,17 7,5
2,700 3,00 2.08 8
3,000 3,725 2,58 6
Tableau 9 : Résultats de l’essai Proctor pour couche de base
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Analyse : Pour la couche de base tous les matériaux ont une densité sèche qui respecte le
CPT.
I.1.4 Essai CBR : NF P94-078 (Mai 1997)
L’essai CBR est un essai de portance, il permet de mesurer l’aptitude des matériaux à
supporter les charges. On distingue trois types d’indice en fonction des buts fixés :
Indice Portant Immédiat(IPI) qui caractérise l’aptitude d’un sol à permettre la
circulation des engins de chantiers directement sur sa surface lors des travaux ;
L’Indice CBR Immédiat qui caractérise l’évolution de la portance d’un sol
support (ou constituant de chaussée) compacté à différentes teneur en eau ;
L’Indice CBR après Immersion qui caractérise l’évolution de la portance d’un sol
support (ou constituant de chaussée) compacté à différentes teneur en eau et dont
les mesures sont effectués après quatre jours d’immersion. C’est cette dernière
méthode qui sera détaillée dans notre mémoire.
I.1.4.1 Principe
La charge apportée par le pneu sur la chaussée poinçonne le sol support. Le principe
de cet essai est donc de reproduire ce phénomène en compactant le matériau dans les
conditions de l’essai Proctor dans un moule CBR puis en mesurant les forces à
appliquer sur un poinçon cylindrique pour le faire pénétrer à vitesse constante dans
une éprouvette de ce matériau.
I.1.4.2 Exécution de l’essai
L’essai CBR est réalisé dans les mêmes conditions que l’essai Proctor. L’exécution de cet
essai nécessite 3 moules et les moules sont compactés chacun en cinq couches. Le premier
est compacté à 56 coups, le deuxième à 25 coups et le troisième à 10 coups et cela par
couche.
Après le compactage de chaque moule, il faut retirer la rehausse et araser soigneusement
l’éprouvette. Après cela il faut peser l’ensemble moule plus matériau. Les modalités
d’exécution du poinçonnement diffèrent selon que l’on détermine l’IPI, l’I CBR ou
l’ICBR après immersion.
Pour l’Indice Portant Immédiat on place l’ensemble embase, moule éprouvette sur
la presse, en position centré par rapport au piston de poinçonnement et on procède
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au poinçonnement en faisant des lectures à 2mm ; 2.5 mm ; 5 mm ; 7.5mm et
10mm
Pour l’indice CBR immédiat on interpose deux surcharges dans le volume libéré
par le disque d’espacement et on exécute le poinçonnement
Pour l’Indice CBR après Immersion on positionne le disque de gonflement sur
l’éprouvette avant de mettre en place les surcharges et on imbibe le moule pour
quatre jours. On relève la valeur de gonflement total atteinte et après égouttage on
exécute le poinçonnement.
I.1.4.3 Expression des résultats
L’expression des résultats du CBR se fait à l’aide de comparaison de la valeur à 2.5mm
d’enfoncement et celle à 5 mm d’enfoncement. Le calcul de ces deux valeurs se fait par
les formules suivantes :
L’indice recherché est par convention la plus grande de ces deux valeurs
I.1.4.4 Spécification du CPT :
Le cpt requiert un CBR après quatre jours d’imbibition à 95% de l’OPM :
La plateforme CBR ≥ 15
La couche de fondation CBR ≥ 30
La couche de base CBR ≥ 80
I.1.4.5 Résultats et analyse des résultats des essais
Pour la couche de fondation les résultats des essais sont consignés dans le tableau ci-
dessous :
PK début PK fin CBR
95% 98%
1,000 0,000 77 95
1,000 2,000 55 75
2,000 3,000 25 64
3,000 3,800 34 51
Tableau 10 : Résultats CBR Pour couche de fondation
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Analyse : tous les matériaux utilisés en couche de fondation sont des matériaux avec un CBR
supérieur à 30 sauf au niveau du PK2.00 au PK3.00 qui a une valeur inférieure à la norme
exigée.
Pour la couche de base les résultats des essais sont consignés dans le tableau ci-
dessous :
PK début PK fin CBR
95% 98%
0,000 0,800 89 97
0,800 1,800 80 93
2,700 3,000 70 96
3,000 3,725 67 99
Tableau 11 : Résultats CBR pour couche de base
Analyse : Tous les matériaux mis en place pour la couche de base ont un CBR ≥ 80 sauf au
niveau du Pk2.700 au PK3.725 qu’on note un CBR inferieur à la norme du CPT.
I.2 Les essais de contrôle lors de la mise en œuvre
I.2.1 Essai de compacité
Le contrôle de la compacité est réalisé à l’aide du gamma densimètre-troxler qui permet de
mesurer la densité en place de la couche réalisée.
Pour le cas de notre projet et d’après le cahier des prescriptions techniques, la couche de
forme et celle de fondation doivent avoir une compacité en place ≥ 95% de l’OPM et pour la
base une compacité ≥ 98%. Les essais de compacité pour notre projet sont effectués sur les
deux côté de la chaussées à savoir le côté gauche et le côté droit.
I.2.2 Résultats et commentaires des mesures de compacité :
Couche de fondation
Les résultats obtenus pour la couche de fondation sont exprimés dans la figure ci-dessous :
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Série1 : mesure de compacité côté gauche ; Série2 : mesure de compacité côté droit ;
Série3 : Prescription du CPT
Figure 4 : Mesure de compacité pour la couche de fondation
Commentaire : Nous remarquons que toutes les mesures effectuées sur la couche de fondation
sont supérieures à 95%.
Couche de base
Les résultats obtenus pour la couche de base sont exprimés dans la figure ci-dessous :
94.5
95.0
95.5
96.0
96.5
97.0
97.5
98.0
98.5
99.0
0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500
Série1 Série2 Série3
96.500
97.000
97.500
98.000
98.500
99.000
99.500
100.000
0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000
compacié CD compacité CG Série3
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Figure 5 : Mesure de compacité sur la couche de base
Commentaire : Nous remarquons que la couche de base a été bien mise en œuvre car les
mesures de compacité respectent le CPT sauf au PK1.200 côté droit qu’on note une compacité
de 97% au lieu d’une valeur ≥ 98%
II. Les matériaux pour la couche de surface
Les matériaux pour la couche de surface de la chaussée sont élaborés à partir du concassage
des granites de la zone de Lossa et du bitume de classe 50/70.
II.1 Essai sur le granulat :
Les essais sur les granulats sont effectués sur la roche granitique provenant de Lossa.
Cette roche granitique a été déjà exploitée pour la réalisation de la route Goudel -Tondibia.
Cette carrière se situe à 80 Km de la ville de Niamey. Malgré les études effectuées sur cette
carrière antérieurement, ces roches granitiques sont subordonnées à l’exécution d’un nombre
suffisant d’essai de laboratoire afin de vérifier si ces matériaux répondent au présent cahier
de prescription technique.
II.1.1 Analyse granulométrique (AG)
L’analyse granulométrique est exécutée sur le granite suivant le même principe que sur les
graveleux naturels latéritiques. La différence réside seulement au niveau de la préparation de
l’échantillon.
II.1.2 Essai Los Angeles : NF EN 1097-2 (Juin 2010)
Le principe de cet essai est la détermination de la résistance à la fragmentation par chocs. Le
coefficient Los Angeles est obtenu lorsqu’on fait passer un échantillon dans un tambour
rotatif mélangé à des boulets d’acier et on détermine à la fin de l’essai la quantité de matériau
retenu sur le tamis de 1.63 mm.
II.1.2.1 Exécution de l’essai
En fonction de la classe granulaire du matériau on choisit préalablement le nombre de
boulet d’acier qu’on doit utiliser, et on prélève 5000g ou 5kg de cet échantillon pour
l’exécution de cet essai. On introduit les boulets et le matériau et on fait faire à la machine
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500 tours sur un temps de 15mm15s. Le matériau est retiré de la machine, ensuite lavé et
tamisé au tamis de 1.63 mm. Soit m la masse du refus au tamis de 1.63 mm.
II.1.2.2 Expression des résultats
Le coefficient Los Angeles est exprimé en pourcentage et se calcul par la formule
suivante : LA=
II.1.3 Spécification du CPT
Le CPT demande pour les granulats pour revêtement une valeur de Los Angeles (LA) ≤ 30
II.1.4 Résultats et commentaire
Classe granulométrique 6/10 6/10 10/14 10/14
Nombre de Boulets 9 9 12 12
Poids échantillon lavé - séché (g) 5000 5000 5000 5000
Poids refus à 1,6 mm lavé - séché (g) 3580 3577 3742 3810
Poids passant à 1,6 mm lavé - séché (g) 1420 1423 1258 1190
Coefficient Los Angeles (%) 28,40 28,46 25,16 23,8
Moyenne Coefficient Los Angeles (%) 28 24
Tableau 12 : Essai Los Angeles
Commentaire : Les deux classes granulaires respectent les spécifications du CPT
II.1.3 Essai Micro-Deval : NF EN 1097-1 (Aout 2011)
L’essai consiste à déterminer l’usure produite par le frottement entre les granulats et par
une charge abrasive dans un cylindre rotatif dans des conditions définies.
II.1.3.1 Exécution de l’essai
En fonction de la classe granulaire de l’échantillon présenté au laboratoire pour l’essai, un
abaque donne le poids de bille d’acier normalisé à utiliser pour l’exécution de l’essai. Une
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masse de 500g du matériau sera utilisé pour l’exécution de l’essai. On introduit le
matériau et les billes dans un cylindre normalisé puis on ajoute 2.5 l d’eau pour l’essai
micro deval humide ou pas d’apport en eau pour l’essai micro deval sec. On dépose le
cylindre sur l’appareil qu’on soumet à 12 000 tours à une vitesse de (100 tr/min) soit une
durée de 2h. Après l’arrêt de la machine le matériau est tamisé au tamis de 1.6 mm, lavé,
étuvé puis pesé. Soit m la masse du refus au tamis de 1.6 mm.
II.1.3.2 Expression des résultats
Le coefficient Micro-Deval exprimé en pourcentage est calculé par la formule
suivante :
II.1.3.3 Spécification du CPT
Pour le Micro Deval en présence d’eau (MDE) le cpt exige une valeur inferieur ou égale à
25 (MDE≤ 25)
II.1.3.4 Résultat et commentaire
Classe granulométrique 6/10 6/10 10/14 10/14
Poids de billes (g) 5000 5000 5000 5000
Poids échantillon lavé - séché (g) 500 500 500 500
Poids refus à 1,6 mm lavé - séché (g) 442,6 445,9 452 451,3
Poids passant à 1,6 mm lavé - séché (g) 57,4 54,1 48 48,7
Coefficient Micro - Deval (%) 11,48 10,82 9,6 9,74
Moyenne Coefficient Micro-Deval Humide(%) 11 10
Tableau 13 : Essai Micro Deval
Commentaire : les deux classes granulaires de ce matériau respectent les spécifications du
CPT.
II.1.3 Détermination du coefficient d’aplatissement : NF EN 933-3 (Mars 2012)
L’essai consiste à effectuer un double tamisage. Le premier tamisage se fait au moyen de
tamis d’essai à maille carré, l’échantillon est fractionné en différent granulat élémentaire
(di/Di). Cette classe granulaire (di/Di) est une fraction d’un granulat passant au tamis le plus
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grand des deux et le refus du plus petit. Chacun des granulats est ensuite tamisé au moyen de
tamis à barre ayant des fentes parallèles d’une largeur Di/2.
II .1.3.1 Mode opératoire
On prélève un échantillon représentatif dont la masse est d’environ de 5 à 7 Kg.
L’échantillon est ensuite lavé et séché à une température de (110 +/- 5) °C pendant au moins
4h. On élimine tous les grains passants au tamis de 4 mm et les refus au tamis de 100 mm et
on pèse le matériau avant le début de l’essai. On tamise d’abord le matériau sur des tamis à
maille carré et on pèse séparément chaque classe granulaire (di/Di), ensuite on procède au
tamisage sur grille en fonction de la classe granulaire correspondante puis on pèse le passant
sur la grille correspondante à chaque classe granulaire.
II.1.3.2 Expression des résultats
Le coefficient d’aplatissement global FI est calculé à partir de la formule suivante
avec M1 la somme des masses des granulats élémentaires di/Di en grammes et M2
la somme des masses de passants sur le tamis à barre correspondant d’écartement Di/2 en
grammes ;
Pour chaque classe granulaire le coefficient se calcule par la formule FIi = 100*
avec Ri la
masse de chaque granulat élémentaire di/Di ; et mi la masse du matériau de chaque granulat
élémentaire di/Di passant à travers le tamis à barre correspondant, d’écartement Di/2 en
grammes.
II.1.3.3 Spécification du CPT
Le cpt demande pour le coefficient d’aplatissement global une valeur FI <15
II.1.3.4 Résultat et commentaire
Ci-dessous le tableau présentant les résultats du coefficient d’aplatissement
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N° échantillon Apl(%) 6/10 Apl(%) 10/14
1 13.6 7.9
2 15.5 11.1
3 15.7 5.8
4 13.2 9.8
5 19.2 15.5
6 14.2 7.5
7 18.3 7.6
8 12.4 8.6
9 14 6.5
10 12.9 12.7
Min 12.4 5.8
Max 19.2 15.5
Moy 14.9 9.3
Tableau 14 : Résultat des coefficients d’aplatissement sur le concassé de Lossa
Commentaire : Nous remarquons que la moyenne des dix essais effectués sur la roche de
classe 6/10 et 10/14 est inférieure à la spécification du CPT.
II.2 Essai sur le bitume
Le bitume utilisé pour notre projet est un bitume pur de la classe 50/70. Afin de s’assurer que
ce bitume respecte cette classe, il est soumis à un nombre d’essai qui seront détaillé ci-
dessous :
II.2.1 Détermination de la pénétrabilité à l’aiguille : NF EN 1426 (Juin 2007)
La pénétrabilité est la consistance exprimée comme la profondeur, en dixième de millimètre,
correspondant à la pénétration verticale d’une aiguille de référence dans un échantillon d’essai
du matériau, dans des conditions prescrites de température, de charge et de durée
d’application de la charge.
II.2.1.1Principe
L’essai consiste à mesurer la pénétration d’une aiguille de référence dans l’échantillon
d’essai. Les conditions de cet essai s’effectuent dans les conditions suivantes : température
maintenue à 25°c pour une charge appliquée de 100g avec une durée d’application de la
charge de 5 s.
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II.2.1.2 Mode opératoire
Pour la détermination de la pénétrabilité on doit chauffer tout d’abord le matériau à une
température comprise entre 80 et 90°c et on remplit le récipient d’échantillon avec le matériau
à ras bord. Après le remplissage on laisse l’échantillon refroidir à une température ambiante
qui peut durer de 60 à 120 min selon la profondeur de remplissage. On place ensuite les
échantillons dans un bain-marie à une température constante de 25°c pour une durée égale au
temps de refroidissement. Après cela on fixe l’aiguille sur le porte aiguille et on prend un
récipient d’échantillon puis on abaisse l’aiguille lentement jusqu’à ce que sa pointe coïncide
avec son image réfléchie par la surface de l’échantillon. On libère le porte aiguille pendant 5s
et on fait la lecture sur le comparateur. L’essai est répété au moins trois fois avec 3 aiguilles
différentes. L’essai est à reprendre si l’écart maximum entre la détermination la plus élevé et
la plus basse atteint 2 pour une pénétrabilité qui atteint 49, un écart de 4 pour une pénétrabilité
comprise entre 50 et 149…Le résultat est la moyenne arithmétique des déterminations
acceptables.
II.2.1.3 Spécification du CPT
Le CPT requiert une pénétrabilité comprise entre 50 et 70 pour le bitume de la classe 50/70
II.2.2 Détermination du point de ramollissement bille et anneau : NF EN 1427 (Juin
2007)
Le point de ramollissement est à la température à laquelle le matériau dans les conditions de
référence de l’essai atteint une consistance précise.
II.2.2.1 Principe
L’essai consiste à moulé deux disques horizontaux de bitume dans des anneaux de laiton à
épaulement qui doivent être chauffés dans un bain liquide avec un taux d’élévation de la
température contrôlé alors que chacun soutient une bille d’acier. Le point de ramollissement
noté doit correspondre à la moyenne des températures auxquelles les deux disques se
ramollissent suffisamment pour permettre à chaque bille, enveloppée de liant bitumineux, de
descendre d’une hauteur de (25+/- 0.4 mm).
II.2.2.2 Exécution de l’essai
Pour la détermination du point de ramollissement on doit prélever et préparer l’échantillon
d’essai. Prendre deux anneaux et verser légèrement une quantité excédentaire de bitume dans
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les anneaux puis on laisse refroidir l’échantillon à une température ambiante pendant au
moins 30min. Quand les échantillons sont refroidis, enlever l’excédent de liant avec une lame
chauffée, pour que chaque échantillon d’essai soit de niveau avec le bord supérieur de son
anneau. On doit assembler l’appareillage avec les anneaux d’échantillon, les dispositifs de
centrage de billes, le thermomètre et on place les deux billes d’acier sur les anneaux
d’échantillon qu’on place dans un bain à une température de 5°c qu’on maintient constante
pendant 15 min avec le dispositif en place. On chauffe le liquide du bain par en dessus afin
que la température augmente à une vitesse uniforme de 5°C/min. On note les deux
températures aux quelles le liant bitumineux qui entoure la bille touche la plaque inférieure.
L’essai est à reprendre si l’écart entre les deux températures dépasse 1°C.
II.2.2.3 Expression des résultats
Le point de ramollissement est la moyenne arithmétique des deux températures
II.2.2.4 Spécification du CPT
Le CPT requiert un point de ramollissement compris entre 46 et 54 pour le bitume de la classe
50/70.
III. Mise en œuvre de la couche de surface
La couche de surface comprend la couche de liaison (imprégnation) et la couche de roulement
(enduit superficiel, béton bitumineux ….)
III.1 Couche d’imprégnation
La couche d’imprégnation sera appliquée sur la couche de base après réception par le maitre
d’œuvre sur toute la largeur de la plateforme couche de base. Elle doit pénétrer entièrement la
couche de base. Le répandage du cut-back (0/1) sera exécuter qu’après balayage de la surface
afin d’éliminer les matériaux non solidaires et impropre de la structure, et après légère
humidification de la surface à imprégner. Pour une pulvérisation uniforme sans atomisation
dans les limites de température prescrites, la répandeuse sera munie d’un tachymètre
enregistreur de mètres/minute pour une vitesse constante durant l’opération et d’un dispositif
enregistreur des débits en litres/minute passant à travers les gicleurs. De plus, la répandeuse
sera munie d’un thermomètre précis et sensible. Ces trois instruments devront être d’une
lecture facile et placés de telle sorte que le conducteur, l’operateur et le représentant du maitre
d’œuvre puissent les contrôler à tout instant. Pour les surfaces présentant les excès de liants,
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ces parties seront sablées ou gravillonnées. A chaque début de répandage, l’ouverture des
rampes, sera effectuée au-dessus d’une feuille de papier kraft ou similaire, disposé sur la
chaussée, immédiatement avant le début de la zone à imprégner. Il sera interdit toute
circulation sur la zone imprégner jusqu’à évaporation totale des produits volatils et ceci pour
une durée de 72 h soit 3 jours. Afin de permettre la circulation aux riverains, l’imprégnation
est faite par demi-bande de la chaussé.
III.1.1.1 Contrôle de dosage
Pour l’imprégnation on utilise du bitume cut-back ou le (0/1) qui est un mélange de bitume et
du pétrole. Ce bitume fluidifié est répandu sur la surface de la couche de base afin que ce
mélange pénètre dans la structure de couche de base. Un opérateur positionne une plaque de
manière à ce qu’elle soit sous la bouille afin de recueillir la quantité du cut-back répandu. On
recueille les plaques après le passage de la bouille et on pèse directement la plaque ainsi que
son contenu. Ces plaques sont généralement des plaques carrées de 25 cm qu’on multiplie par
le coefficient 16 pour ramener le tout au mètre carré. Ainsi on multiplie la quantité du cut-
back obtenue sur chaque plaque par le coefficient pour trouver la quantité du liant répandu.
Ces mesures sont faites sur les deux côtés de la chaussée.
III.1.2 Spécification du CPT
Le CPT exige que la couche d’imprégnation soit effectué à une température comprise entre 70
et 80°C avec un dosage en liant de 1.2 Kg /m2 mais une tolérance de +/- 0.1 Kg /m
2 est
approuvée par le maitre d’œuvre.
III.1.3 Résultat et commentaire :
Les résultats des différentes mesures sont consignés dans le tableau ci-dessous :
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PK Début PK Fin
Dosage
Moyen
Kg / m²
PK Début PK Fin
Dosage
Moyen
Kg / m²
Imprégnation FK 160 Voie de Droite Imprégnation FK 160 Voie de
Gauche
0,000 0,050 0,943 0,000 0,050 0,983
0,050 0,200 0,943 0,050 0,200 0,923
0,200 0,250 0,943 0,200 0,250 1,04
0,250 0,700 0,956 0,250 0,675 0,946
0,700 0,900 0,952 0,675 0,900 0,942
0,900 1,200 0,922 0,900 1,200 0,918
1,225 1,375 0,905 1,225 1,375 0,908
1,575 1,875 0,933 1,575 1,875 0,942
1,875 2,100 0,925 2,100 2,375 0,939
2,100 2,375 0,907 2,375 2,725 0,891
2,375 2,725 0,943 2,725 2,825 0,967
2,725 2,825 0,95 2,825 2,975 0,868
2,825 2,975 0,98 3,000 3,300 0,909
3,000 3,300 0,866 3,300 3,400 0,997
3,300 3,400 0,958 3,400 3,550 0,985
3,400 3,550 0,932 3,550 3,700 0,952
3,550 3,700 0,958
Tableau 15 : Récapitulatif pour imprégnation
Commentaire : Nous remarquons que toutes les surfaces qui ont été imprégnée, la quantité du
liant n’atteint pas la valeur exigée par le CPT. Des nouvelles valeurs ont été approuvées par la
mission de contrôle à l’issue des planches d’essais effectuées, et les valeurs obtenues sur le
terrain respectent les normes.
III.2 Revêtement en enduit superficiel
III.2.1 Mise en œuvre de l’enduit superficiel
Un balayage préalable énergique avec une balayeuse mécanique est effectué sur la surface de
la chaussée avant mise en œuvre de la couche de façon à éliminer tout matériau roulant,
poussières, traces d’argile, excrément, etc. si nécessaire un léger soufflage sera exécuté sur la
surface imprégnée. La répandeuse de liant est calorifugée et munie de dispositifs permettant le
maintien en température du liant dans la cuve, dans la pompe et dans la rampe d’une part, et
assurant un dosage régulier du bitume (par pompe doseuse ou à pression) d’autre part. Le
camion gravillonneur assurera une parfaite régularité du dosage en gravillons. Le répandage
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des granulats ne devra présenter que cinquante (50) mètres de retard maximum sur le
répandage des liants. En cas de panne des gravillonneurs, les répandeuses à bitume seront
stoppées, et les surfaces non gravillonnées seront recouvertes exceptionnellement à la main.
Les joints transversaux sont réalisés sans excès ni manque de liant car l’ouverture des rampes
est effectuée sur une bande de papier kraft recouvrant l’extrémité précédemment enduite. Le
compactage est réalisé au moyen d’un compacteur à pneus lisses avec une pression de
gonflage de 0.6 MPA et une charge par roue de 1.5 tonne. Les accotements et la chaussée
seront réalisés en enduit superficiel monocouche tandis que la voie cyclable est faite en enduit
bicouche.
III.2.1 Spécification du CPT
Le CPT exige que la température de répandage du liant soit comprise entre 160 à 180°C avec
une quantité de bitume de 1.1 Kg/m2 et un volume de granulat de 12 l/m
2. Une tolérance de
+/- 0.1 Kg/m2 sera accepté pour le bitume et une tolérance de +/- 10% du volume de
granulat/m2 sera admise.
III.2.2 Résultat et commentaire
a) Pour la monocouche couche
Pour les mesures du liant la méthode est la même que pour l’imprégnation ; pour le
gravillonnage la méthode est également la même que pour l’imprégnation mais cette fois ci
les mesures pour le gravillon se feront avec une éprouvette après avoir recueilli sur une plaque
le gravillon répandu. Les résultats des mesures effectuées sont consignés dans le tableau ci-
dessous :
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Enduit superficiel monocouche Voie de Droite
PK Début PK
Fin
Dosage
Moyen
Liant
Kg / m²
Dosage
moyen
gravillon
L/m²
0,000 0,150 0,940 11,000
0,150 0,250 0,943 9,867
0,250 0,700 0,937 10,083
0,700 1,225 0,938 10,080
1,225 1,375 0,892 9,933
1,375 1,575 0,925 10,000
1,575 1,875 0,942 10,044
1,850 2,100 0,943 10,000
2,100 2,375 0,962 10,160
2,375 2,725 0,904 9,867
2,725 2,975 0,936 9,778
3,000 3,200 0,867 10,067
3,200 3,400 0,927 10,33
3,400 3,700 0,927 9,721
Enduit superficiel monocouche Voie de Gauche
0,000 0,150 0,980 9,867
0,150 0,250 0,943 9,333
0,250 0,450 0,967 9,800
0,700 0,700 0,967 10,000
0,700 0,850 0,933 10,000
0,850 1,225 0,905 9,778
1,225 1,375 0,907 9,666
1,375 1,575 0,882 9,800
1,575 1,875 0,918 10,107
1,850 2,100 0,953 9,867
2,100 2,375 0,952 9,800
2,375 2,725 0,941 9,778
2,725 2,975 0,945 9,733
3,400 3,700 0,964 10,253
Tableau 16 : Récapitulatif enduit superficiel mono couche
Commentaire : Pour l’enduit superficiel mono couche toutes les mesures que ce soit pour le
liant ou pour le gravillon, les valeurs avoisinent sensiblement les valeurs exigées par le CPT.
b) Enduit superficiel bicouche
Les résultats des essais sont consignés dans le tableau ci-dessous :
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Enduit superficiel bicouche Voie de Droite
PK Début PK
Fin
Dosage
Moyen
Liant
Kg / m²
Dosage
moyen
gravillon
L/m²
0,000 0,150 0,950 8,000
0,150 0,250 0,98 8,000
0,250 0,450 0,985 8,000
0,250 0,700 0,960 8,100
0,700 1,225 0,913 8,400
1,225 1,375 0,975 7,600
1,375 1,575 0,930 8,200
1,850 2,725 0,917 8,114
2,725 2,975 0,947 7,867
3,000 3,700 0,931 7,886
Enduit superficiel bicouche Voie de Gauche
0,000 0,150 1,000 8,000
0,150 0,250 0,93 8,000
0,250 0,450 0,985 8,000
0,450 0,700 0,96 8,400
0,700 1,225 0,935 8,150
1,225 1,375 0,985 8,000
1,375 1,575 0,865 8,000
1,850 2,725 0,910 8,171
2,725 2,975 0,973 8,000
3,000 3,700 0,931 7,886
Tableau 17 : Récapitulatif des mesures pour l’enduit superficiel bicouche
Commentaire : Pour la bicouche toutes les valeurs sont inférieures à l’exigence du CPT. Une
correction devra être amenée surtout au niveau du dosage du gravillon.
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Chapitre 3 : Elaboration du matricule géotechnique
Le matricule géotechnique est un outil très important de la construction routière. Il est en
quelque sorte une base de données renseignant tous les résultats des matériaux mis en place
sur les différentes couches constituants la route. L’objectif de cette base de donnée est de
permettre en cas de problème qui surviendrait sur la route d’interroger le matricule afin de
savoir si le problème est du : soit à un matériau ne répondant pas aux spécifications du CPT,
soit à la mise en œuvre du matériau, soit à des caractéristiques du matériau que le cpt a exigé
mais ne répondant plus au trafic….
Les techniques et méthodes de renseignements du matricule sont:
I. Technique de renseignement du matricule :
I.1 Couche d’assise et couche de forme
Pour la couche d’assise et la couche de forme, les matériaux utilisés sont des graves
latéritiques. Le renseignement du matricule s’est fait par zone homogène de matériaux
répandu (matériaux ayant la même densité optimale, même CBR et même limite). On
renseigne dans le matricule suivant la surface couverte par les matériaux homogènes le CBR à
98%, le CBR à 95%, la densité sèche à l’OPM, l’indice de plasticité et pour l’analyse
granulométrique on renseigne le pourcentage de passant au tamis de 10mm, 5mm, 2mm et les
passants au tamis de 0.080mm.
Les mesures de compacité sont également renseignées par zone de matériaux homogène. On
renseigne dans le matricule suivant les deux cotés la valeur minimale, la valeur maximale et la
moyenne des mesures prises.
I.2 Couche de roulement
Pour l’imprégnation les mesures se sont faites sur les deux côtés. On renseigne dans le
matricule en fonction de la surface imprégnée la quantité de liant répandu. Pour le revêtement
mono ou bicouche on renseigne dans le matricule la quantité du liant répandu ainsi que le
volume de gravillon répandu en fonction de la zone revêtu et cela sur les deux côtés (côté
gauche et droit).
II. Présentation du matricule géotechnique
Ci-joint le fichier Excel
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CHAPITRE 4 : ETUDES D’IMPACTS ENVIRONNEMENTALES
L’étude d’impact environnemental et social constitue un instrument de prévention dans
le cadre de protection de l’environnement. L’environnement est défini comme l’ensemble des
éléments physiques, chimiques et biologiques naturels ou artificiels et des facteurs
économiques, sociaux, politiques et culturels qui ont un effet sur le processus de maintien de
la vie, la transformation et le développement du milieu.
L’étude d’impact environnementale contribuera à identifier les sources d’impact, les
récepteurs d’impact et les mesures à prendre soit pour supprimer ou atténuer les impacts
négatifs soit à mettre en œuvre des mesures compensatoires.
I. Impacts du projet sur l’environnement :
La mise en corrélation des activités liées aux travaux de construction et celles pendant la
phase d’exploitation d’une part, avec les éléments de l’environnement d’autre part, ont permis
d’identifier les impacts potentiels générés par le projet.
En effet, l’analyse de ces impacts, ont permis de constater que le projet génère non
seulement des impacts négatifs mais aussi des impacts positifs dont nous mentionnons les
essentiels ci-dessus :
II. Impacts négatifs potentiels identifiés :
Les principaux impacts négatifs potentiels identifiés sont les suivants :
Augmentation de la poussière et du bruit en conséquence des activités de construction
de la route ;
Perte de biens (et d’arbres) due à l’exploitation de la zone d’emprunt;
Exploitation accrue des ressources;
Dégradation de la qualité du sol par excavation et l’exploitation des emprunts ;
On a identifié peu d’impacts négatifs significatifs, et les rares impacts négatifs mineurs
peuvent tous être atténués par des mesures simples qui peuvent être ajoutées au PGES (Plan
de gestion environnementale et sociale)
II. Mesures d’atténuation des impacts négatifs :
Les mesures d’atténuation des impacts du projet sont :
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Pour minimiser les effets de la pollution de l’air dû aux soulèvements des poussières,
il sera procédé durant l’exploitation de la zone d’emprunt, à un arrosage périodique
au niveau de la carrière.
Pour éviter les risques d’intoxication ou de maladie, les entreprises éviteront tout
dépôt anarchique de produits pouvant être dangereux pour la santé des Hommes et des
animaux ;
Pour éviter toute forme de maladie liée à la poussière sur les chantiers, il sera instruit
aux travailleurs le port des masques de protection durant tous les travaux et interdire
au public la fréquentation du site ;
L’entreprise procédera à une remise en état des zones d’emprunt après leur abandon, à
la fin des travaux ;
III. Mesures d’optimisation/ bonification :
Il s’agira des mesures suivantes :
Elaboration d’un règlement intérieur pour le respect des clauses environnementales de
chaque chantier par le personnel de l’entreprise;
Mettre en place un code de «bonne conduite» environnementale pour les travaux de
construction. Le respect de ce code sera assuré par le chef de chantier désigné à cet
effet ;
Donner la priorité au recrutement de la main d’œuvre locale lors de l’exploitation ;
Faire partir de l’équipe de contrôle, un environnementaliste qui assurera le suivi des
closes environnementales durant les travaux. Son intervention peut être ponctuelle.
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Conclusion
Les routes constituent le moteur de tout développement socio-économique d’un pays
notamment dans la production et l’échange des produits et aussi comme organe de
communication. Cependant il faut mettre un accent particulier pour la réalisation des
infrastructures routières afin de garantir une bonne durabilité à l’infrastructure du fait du cout
élevé que cela requiert. Pour obtenir des résultats satisfaisants dans la réalisation de ces
infrastructures notamment celui du tronçon FK160 long de 3.7 Km, il est important de mettre
en place un matricule géotechnique faisant office de document de synthèse et de contrôle de
tous les essais géotechniques réalisés dans le sens de maitriser la qualité des matériaux et leurs
mises en œuvres tout en respectant les spécifications du cahier de prescription technique.
En définitif, les matériaux utilisés dans les différentes couches présentent des caractéristiques
mécaniques relativement acceptables par rapport à la norme exigée par le cahier de
prescription technique.
Cependant même si cela s’avère difficile pour les pays en voie de développement car ne
disposant pas d’assez de matériel en bon état de service ou une main d’œuvre qualifié il est
important de surveiller en permanence les travaux afin de remédier aux défaillances qui
peuvent survenir et vérifier les résultats finaux et les comparer aux spécifications.
Le contrôle de la qualité est essentiel pour obtenir des résultats satisfaisants d’où la nécessité
par les entreprises de mettre en place un matricule géotechnique qui met en évidence les
résultats de tous les essais effectués.
Recommandations
Nous recommandons à l’entreprise :
D’avoir des machines en bon état de service ;
D’avoir des ouvriers qualifiés surtout au niveau de la mise en œuvre de l’enduit
superficiel et du béton bitumineux ;
Mettre un accent particulier pour la collecte des résultats des différents essais réalisés
pour la chaussé ;
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REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES
Ismaïla G. (2004), Géotechnique Routière ; 2iE-Ouagadougou, 80P.
Kouamé Adou Marcel (2015), Aménagement Routier ; 2iE-Ouagadougou, 86P.
Mariétou KANAZOE (2011), Amélioration des graveleux latéritiques avec du granite
concassé de classes granulométriques différentes (0/20 ; 0/31.5 ; 5/20), 2iE 106P.
Direction générale des grands travaux et des études techniques (Novembre 2013), Avant-
Projet Détaillé, 194P.
REFERENCES NORMATIVES
NF P94-051 (Mars 1993) << Détermination des limites d’Atterberg >>
NF P94-093 (Octobre 2014) << Détermination des références de compactage d’un
matériau>>
NF P94-056 (Mars 1996) << Analyse granulométrique : Méthode par tamisage à sec après
lavage >>
NF P94-078 (Mai 1997) << Indice CBR après immersion- Indice CBR immédiat- Indice
portant immédiat>>
NF EN 1097-1 (Aout 2011) << Essais pour déterminer les caractéristiques mécaniques et
physique des granulats : Détermination de la résistance à l’usure (Micro-Deval)>>
NF EN 1097-2 (Juin 2010) <<Essais pour déterminer les caractéristiques mécaniques et
physique de granulats : Méthodes pour la détermination de la résistance à la fragmentation
(Los-Angeles)>>
NF EN 1426 (Juin 2007) << Détermination de la pénétrabilité à l’aiguille>>
NF EN 1427 (Juin 2007) << Détermination du point de ramollissement : Méthode bille et
anneau>>
NF EN 933-3 (Mars 2012) << Essais pour déterminer les caractéristiques géométriques des
granulats : Détermination de la forme de granulats- coefficient d’aplatissement >>
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 38
Sites Internet :
https://fr.wikipedia.org/wiki/Latérite
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 39
ANNEXES
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 a
Exemple de fiche d’essai d’identification pour couche de fondation
28 14 A - 2 - 4
Immediat Imbibé
P.n° 1 2 3 4 5 Val.opt 95% 98% 100% 55 2,60 85
W % 4,0 5,0 6,0 7,0 5,0 25 2,52 42
gd KN/m3 2,56 2,60 2,56 2,53 2,60 10 2,29 15
Entreprise Mission de contrôle
0,00
34,0 51,0 85,00,00
0,00
ANALYSE GRANULOMETRIQUE
Proctor Modifié CBR Imbibé N.coups gd KN/m3
Indice CBR Teneur en
eauGonfl.%
ESClassification
HRB AASHTO RTR
Date des essais : 17 - 06 2015
N° Echantillon Profondeur (m) W% nat WL IP
Intitulé du Projet: FK 160
Lieu de prélèvement : PK 3 + 800 - PK 3 + 000 Couche de Fondation
Nature : Latérite Opérateurs : Contradictoire
Date de prélèvement : 13 - 06 - 2015
IDENTIFICATION
(Granulomètrie, OPM, CBR, Limite D'Atterberg, ES)
Code: R2-MA3-SE-029
Version : V0
PS R2- Realiser les projets Page 1/1
2,50
2,53
2,56
2,59
2,62
3,5 4,5 5,5 6,5 7,5
De
nsi
té s
èch
e (
KN
/m3)
Teneur en eau (%)
2,29
2,34
2,39
2,44
2,49
2,54
2,59
15 25 35 45 55 65 75 85
De
nsi
té s
èch
e (
KN
/m3)
Indice CBR
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0010,010,1110100
% P
assa
nt
Tamis (mm)
C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 b
Exemple de fiche d’essai d’identification pour couche de base
25 13 A - 2 - 4
Immediat Imbibé
P.n° 1 2 3 4 5 Val.opt 95% 98% 100% 55 2,17 100
W % 6,2 7,2 8,2 9,2 7,5 25 2,06 78
gd KN/m3 2,10 2,17 2,16 2,13 2,17 10 1,91 25
Entreprise Mission de contrôle
0,00
80,0 93,0 100,00,00
0,00
ANALYSE GRANULOMETRIQUE
Proctor Modifié CBR Imbibé N.coups gd KN/m3
Indice CBR Teneur en
eauGonfl.%
ESClassification
HRB AASHTO RTR
Date des essais : 17 - 10 - 2015
N° Echantillon Profondeur (m) W% nat WL IP
Intitulé du Projet: FK 160
Lieu de prélèvement : PK 1 + 800 - PK 0 + 800 Couche de Base
Nature : Latérite Opérateurs : Contradictoire
Date de prélèvement : 13 - 10 - 2015
IDENTIFICATION
(Granulomètrie, OPM, CBR, Limite D'Atterberg, ES)
Code: R2-MA3-SE-029
Version : V0
PS R2- Realiser les projets Page 1/1
2,08
2,11
2,14
2,17
2,20
6,0 7,0 8,0 9,0
De
nsi
té s
èch
e (
KN
/m3)
Teneur en eau (%)
1,91
1,96
2,01
2,06
2,11
2,16
25 35 45 55 65 75 85 95 105
De
nsi
té s
èch
e (
KN
/m3)
Indice CBR
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0010,010,1110100
% P
assa
nt
Tamis (mm)
C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc C A I L L O U G R A V I E R S A B L E GROSSIER L I M O N ARGILES A B L E FINBloc
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 c
Compacité pour couche de fondation
Compacité pour couche de fondation
CG CD
PK Compacité(%) Compacité(%)
0.050 97,000 97,000
0.100 97,000 97,000
0.150 97,500 96,500
0.225 97,000 96,000
0.275 95,000 96,500
0.325 95,500 96,000
0.375 96,500 96,000
0.425 97,000 95,500
0.475 96,500 96,000
0.525 96,500 97,500
0.575 97,000 97,500
0.625 96,500 97,000
0.675 96,500 96,500
0.725 97,500 98,000
0.775 97,500 96,500
0.825 96,000 97,000
0.875 97,000 97,500
0.925 95,500 97,000
0.975 96,000 97,000
1.025 97,100 98,400
1.075 96,700 97,100
1.125 97,100 97,600
1.175 97,600 97,100
1.225 97,800 98,500
1.275 97,800 97,000
1.325 97,300 97,700
1.375 97,000 95,400
1.425 97,300 95,800
1.475 95,800 95,400
1.525 96,100 97,700
1.575 95,400 95,400
1.625 96,100 97,000
1.675 96,100 95,000
1.725 96,100 97,300
1.775 95,000 96,500
1.825 97,300 97,700
1.850
1.900
1.950
2.000 96,600 97,300
2.025 95,400 95,800
2.100 97,000 97,300
2.150 97,700 98,500
2.200 96,600 97,000
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 d
2.250 95,800 98,500
2.300 96,000 97,600
2.350 96,400 97,200
2.400 98,000 97,200
2.450 96,800 98,400
2.500 97,200 97,600
2.550 97,600 98,000
2.600 98,400 97,200
2.650 97,200 96,400
2,675 98,200 99,100
2,700 97,300 98,600
2,750 97,000 95,300
2,800 95,300 96,100
2,850 96,100 95,700
2,900 96,500 96,500
2,950 97,200 97,000
3,000 97,200 95,700
3,050 96,100 96,100
3,100 97,000 97,000
3,150 97,200 96,500
3,200 97,600 97,200
3,250 95,700 96,500
3,300 97,000 97,200
3,350 98,500 99,600
3,400 97,700 99,200
3,450 98,100 98,800
3,500 96,500 98,800
3,550 96,200 98,500
3,600 98,500 98,500
3,650 98,100 97,700
3,700 95,800 97,300
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 e
Compacité pour couche de base
Compacité pour couche de base
CG CD
PK Compacité(%) Compacité(%)
0.050 99,100 99,100
0.100 98,600 98,100
0.150 98,100 99,100
0.200 98,100 98,600
0.250 99,100 98,600
0.300 98,600 99,100
0.350 98,600 99,100
0.400 98,600 98,600
0.450 98,100 98,600
0.500 98,600 98,600
0.550 98,100 98,100
0.600 98,100 98,600
0.650 99,100 99,500
0.700 98,100 98,100
0.750 99,100 98,600
0.800 98,100 98,100
0.850 98,600 98,600
0.900 98,100 98,100
0.950 98,100 98,600
1.000 98,600 98,600
1.050 98,600 98,600
1.100 98,100 98,100
1.150 99,000 99,500
1.200 98,100 97,000
1.250 98,400 98,400
1.300 98,100 98,400
1.350 98,100 98,800
1.400 98,800 98,400
1.450 98,100 98,800
1.500 98,400 98,800
1.550 98,400 98,100
1.600 98,800 98,400
1.650 98,400 98,800
1.700 98,400 98,100
1.750 98,800 98,400
1.800 98,400 98,800
1.850 98,100 98,100
1.875 98,000 98,400
1.925 98,400 98,800
1.975 98,000 99,600
2.025 99,000 99,200
2.075 98,400 99,200
2.125 98,400 98,100
2.175 98,800 98,400
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 f
2.225 98,100 99,200
2.275 99,200 98,100
2.325 98,800 98,100
2.375 98,400 98,800
2.425 98,500 98,800
2.475 98,100 98,800
2.525 98,100 98,800
2.575 98,500 99,600
2.625 98,500 98,500
2.675 98,500 98,100
2.725 98,500 99,600
2,775 98,600 98,600
2,825 98,100 99,000
2,875 98,600 98,600
2,925 99,000 99,000
2,975 98,600 98,100
3.050
3.100
3.150
3.200
3.250
3.300 98,900 98,500
3.350 98,900 98,900
3.400 99,200 98,100
3.450 98,100 99,200
3.500 99,100 98,900
3.550 99,000 99,200
3.600 98,500 98,100
3.650 99,200 99,200
3.700 98,500 99,600
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 g
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 h
Thème : Elaboration du Matricule géotechnique cas du tronçon Fk160 VUN (Voirie Urbaine
de Niamey-Niger)
Mahamane Sani Ramatoulaye Promotion 2014-2015 i