e. becker, presentación sobre pavimentos y pisos industriales
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Conferencia sobre
PAVIMENTOS Y PISOS INDUSTRIALESEstado del arte y algunas recomendaciones
30/07/2012
Ing. Edgardo BECKER
Buenos Aires, 30/07/2012
TEMARIO ESPECÍFICO
PAVIMENTOS Y PISOS INDUSTRIALES estado del arte y algunas recomendaciones
2
Generalidades sobre pavimentos de hormigón• Usos• Algunos comentarios sobre el diseño estructural
Recomendaciones para el diseño de mezcla de hormigón• Elección de los materiales componentes• Especificaciones de desempeño de mezcla• Utilización de fibras
Endurecedores superficiales Recomendaciones de colocación, terminación, protección y curado dependiendo
de las condiciones climáticas Control de fisuración Patologías habituales Losas de grandes dimensiones y/o pisos sin juntas
• Hormigón de contracción limitada• Hormigón con armadura continua• Hormigón de retracción compensada• Hormigón postensado
CLASIFICACIÓN ELEMENTAL
PAVIMENTOS
3Buenos Aires, 30/07/2012
PAVIMENTOS
PISOS INDUSTRIALES
CALLES URBANASCAMINOS VECINALESRUTASAUTOPISTAS
ESTACIONAMIENTOS
PLAYAS DE MANIOBRASPLAYAS DE ACOPIO DE CONTENEDORESPLAYAS DE TRABAJO
PISOS INDUSTRIALES
PISOS EXTERIORES
PISOS INTERIORES
ALGUNOS EJEMPLOS
PAVIMENTOS
4Buenos Aires, 30/07/2012
PAVIMENTOS
PAVIMENTOS PARA RUTAS y AUTOPISTAS
5Buenos Aires, 30/07/2012
EJEMPLO PRÁCTICO CON ALGUNAS ALTERNATIVAS QUE PUEDEN ESTUDIARSE PARA UN MISMO PROYECTO
Fuente: E. Becker, 2011. Estudio preliminar de alternativas para duplicación de calzada en ruta nacional con TMDA = 2.500-3.000 vehículos/día
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
6Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
7Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
8Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
9Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
10Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
11Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
12Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de HORMIGÓN
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
13Buenos Aires, 30/07/2012
¿Y si no lo hago de HORMIGÓN?
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
14Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de asfalto
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
15Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de asfalto reparado con whitetopping en ½ calzada
recapado en hormigón ultradelgado(UTWT)
concreto asfáltico existente
concreto asfáltico existente fresado
PROCESO CONSTRUCTIVO
PAVIMENTOS URBANOS
16Buenos Aires, 30/07/2012
Pavimento urbano de asfalto reparado con whitetopping en calzada completa
recapado en hormigón ultradelgado(UTWT)
concreto asfáltico existente fresado
ALGUNOS EJEMPLOS
PISOS INDUSTRIALES
17Buenos Aires, 30/07/2012
PISOS INDUSTRIALES
ALGUNOS EJEMPLOS
PISOS INDUSTRIALES
18
Fotos: PCA, #69435, #69655, #67197, #69649, #69654 y #37459 de Concrete Floors on Ground.
Buenos Aires, 30/07/2012
USOS NO INDUSTRIALES DE LA TECNOLOGÍA
OTRAS APLICACIONES
19
Fotos: www.google.com
Buenos Aires, 30/07/2012
USOS NO INDUSTRIALES DE LA TECNOLOGÍA
OTRAS APLICACIONES DE LA MISMA TECNOLOGÍA
20Fotos: www.google.comBuenos Aires, 30/07/2012
TRANSMISIÓN DE CARGAS SOBRE EL SUELO
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
21
PAVIMENTO FLEXIBLE PAVIMENTO RÍGIDO
radio de rigidez relativa
Buenos Aires, 30/07/2012
TRANSMISIÓN DE CARGAS SOBRE EL SUELO
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
22Buenos Aires, 30/07/2012
TRANSMISIÓN DE CARGAS SOBRE EL SUELO
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
23Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA UNIFORMIDAD DE LA BASE DE APOYO
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
24
zona de suelo rígido
zona de suelo muy compresible y/o bombeable
ESTADO INICIAL
ESTADO FINAL
zona de suelo rígido
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA UNIFORMIDAD DE LA BASE DE APOYO
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
25
Foto: PCA, #69552. Concrete Floors on Ground
Foto: ASOCRETO, Asociación Colombiana del Concreto
Foto: htttp:www.constructorcivil.orgBuenos Aires, 30/07/2012
RELACIÓN ENTRE k Y CBR
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
26
k: módulo de reacción módulo de balasto módulo de Winkler
CBR: índice de soporte California California Bearing Ratio
NOTA:
CBR = 100% es piedra caliza compactada
Buenos Aires, 30/07/2012
POSIBLES ESTADOS TENSIONALES
DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES
27Buenos Aires, 30/07/2012
28
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOECUACIONES DE WESTERGAARD PARA LA CARGAS PUNTUALES
CARGA CENTRAL
CARGA DE BORDE
CARGA EN ESQUINA
Buenos Aires, 30/07/2012
29
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOCURVA DE FATIGA
Influencia de la relación de tensiones sobre la cantidad de repeticiones necesarias para producir la falla por fatiga del hormigón.Fuente: basado en el manual de la PCA escrito por Robert G. Packard, 1984 “Thickness Design for Concrete Highway and Street Pavements” .
Buenos Aires, 30/07/2012
30
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DE LAS CONDICIONES MEDIOAMBIENTALES LOCALES
Fuente: servcio meteorológico nacional
Buenos Aires, 30/07/2012
31
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DE LAS CONDICIONES MEDIOAMBIENTALES LOCALES
Gradiente de temperatura en el espesor de la losa y su influencia sobre el alabeo.Fuente: E. Becker, 2008. “Seminario sobre pisos industriales para Constructora DICON S.R.L.”
Buenos Aires, 30/07/2012
32
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DEL ÁREA DE CONTACTO DE LA CARGA SOBRE LOS CRITERIOS QUE CONTROLAN EL DISEÑO
Fuente: PCA, 2001. EB075 “Concrete Floors on Ground” Buenos Aires, 30/07/2012
1 10 100 1.000 10 100 1.000
100 100 10 100 1.000 10.000 [cm 2]
cargas concentradas
cargas distribuidasracks
sin platos de apoyo
con platos de apoyo
cargas especiales
áreas de almacenaje
• flexión• punzonado/corte
• tensión de flexión bajo la carga
• momento negativo en el área no cargada• falla de juntas• asentamiento
pulgadas cuadradas pies cuadrados
ÁREA DE CONCTACTO
TIPO DE CARGA
CONSIDERACIONES QUE CONTROLAN EL DISEÑO
33
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TIPO DE EJE SOBRE LOS MOMENTOS DEBAJO DE RUEDA Y SOBRE LOS ESFUERZOS SOBRE LOS PASADORES
Fuente: E. Becker, 2011. Memoria de cálculo de trabajo profesional de diseño de pavimento para proyecto TecPlata.
Buenos Aires, 30/07/2012
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DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TIPO DE EJE SOBRE LOS MOMENTOS DEBAJO DE RUEDA
Fuente: E. Becker, 2011. “Seminario sobre pavimentos de hormigón”.
MA MA
EJE SIMPLE EJE DUAL
Buenos Aires, 30/07/2012
35
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS
Buenos Aires, 30/07/2012
36
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS
Buenos Aires, 30/07/2012
log10(W18) = ZR . So + 7,35 . log10(D+1) – 0,06 + + (4,22 – 0,32 . pt) . log10
log10
PSI
4,5 – 1,5
1,624 . 107
(D + 1)8,461 +
S’c . Cd . (D0,75 – 1,132)
215,63 . J D0,75 -18,42
(Ec/k)0,25
W18 :
ZR :
SO :
D :
PSI :
S’c :
J :
Cd :
Ec :
k :
predicted number of 18-kip equivalent single axle load applications,
standard normal deviate,
combined standard error of traffic prediction and performance prediction,
tickness (inches) of pavement slab,
difference between the inicial design serviciability index, po, and the design terminal serviciability index, pt,
modulus of rupture (psi) for portland cement concrete used on a specific project,
load transfer coefficient used to adjust for load transfer characteristics of a specific design,
drainage coefficient,
modulus of elasticity (psi) for portland cement concrete, and
modulus of subgrade reaction (pci)
where
37
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS
Buenos Aires, 30/07/2012
5
4
3
2
1
0
PS
I(p
rese
nt
serv
icia
bilit
y in
dex) po
pt
ZR . So
R =
99
%
50
%90
%
ESALs(equivalent simple axles load)
38
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS
Buenos Aires, 30/07/2012
Fuente: E. Becker, 2012. Informe Técnico N°06-00012-01-2012 sobre alternativas de paquetes estructurales. Canal de Panamá, Third Set of Locks Project Atlantic Lock Complex – Access Road and Internal Pavements
39
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS. Influencia del valor de k
Buenos Aires, 30/07/2012
Fuente: E. Becker, 2012. Design Basis Memorandum. Acces Roads and Internal Pavements. Canal de Panamá, Third Set of Locks Project - Atlantic Lock Complex
0
1.000.000
2.000.000
3.000.000
4.000.000
5.000.000
6.000.000
7.000.000
8.000.000
9.000.000
10.000.000
0,100 0,150 0,200 0,250 0,300
ESA
Ls
D [m]
0,025
0,050
0,075
0,100
0,125
0,150
0,175
0,200
k-values
W18 = variable
ZR = -1.282
SO = 0.34
D = variable
PSI = 2.0
S’c = 650 psi (4.5 MPa)
J = 3.2
Cd = 0.90
Ec = 4,200,000 psi (29.1 GPa)
k = variable
40
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE AUTOELEVADOR
Buenos Aires, 30/07/2012
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DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER
Buenos Aires, 30/07/2012
42
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)
eje delantero (dual), P = 45 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -
si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -
s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02
i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -
Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02
Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas
i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
Buenos Aires, 30/07/2012
43
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)
eje delantero (dual), P = 45 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -
si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -
s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02
i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -
Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02
Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas
i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
Buenos Aires, 30/07/2012
44
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)
eje delantero (dual), P = 45 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -
si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -
s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02
i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -
Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02
Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas
i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 40 t)
eje delantero (dual), P = 121,9 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 1.243,4 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 342 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 410 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 330 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 341.930 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,62 2,64 2,21 0,04 s i [MPa] = 1,13 1,83 1,54 -
si acum [MPa] = 2,75 4,47 3,75 -
s i / smáx = 1,04 1,70 1,42 0,02s i / MR = 0,52 0,84 0,71 0,01
i [mm] = 0,384 1,005 2,557 -
Nf losa aislada = 333.954 35 1.588 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,75 3,36 2,43 0,04s i red./ MR = 0,52 0,63 0,46 0,01
Nf real = 333.954 12.319 15.345.504 ilimitadas
i red. [mm] = 0,384 0,754 1,662 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
121,9 t 16,7 t
Buenos Aires, 30/07/2012
45
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)
eje delantero (dual), P = 45 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -
si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -
s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02
i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -
Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02
Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas
i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 40 t)
eje delantero (dual), P = 121,9 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 1.243,4 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 342 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 410 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 330 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 341.930 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,62 2,64 2,21 0,04 s i [MPa] = 1,13 1,83 1,54 -
si acum [MPa] = 2,75 4,47 3,75 -
s i / smáx = 1,04 1,70 1,42 0,02s i / MR = 0,52 0,84 0,71 0,01
i [mm] = 0,384 1,005 2,557 -
Nf losa aislada = 333.954 35 1.588 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,75 3,36 2,43 0,04s i red./ MR = 0,52 0,63 0,46 0,01
Nf real = 333.954 12.319 15.345.504 ilimitadas
i red. [mm] = 0,384 0,754 1,662 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
121,9 t 16,7 t
Buenos Aires, 30/07/2012
46
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOTRANSFERENCIA DE CARGAS
Buenos Aires, 30/07/2012
47
DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESCARGA DISTRIBUIDA UNIFORME
h [mm]MR [MPa]
Fuente: E. Becker, predimensionado de piso para nave Q200-B (VW) comitente: DICON S.R.L. Buenos Aires, 30/07/2012
48
DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESCARGA PUNTUAL
Cálculo Elástico
Estado Plástico
Buenos Aires, 30/07/2012
49
DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO PRÁCTICO
Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)
eje delantero (dual), P = 45 t
smáx : máxima tensión de flexión, en MPa
Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa
k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm
Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2
p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa
a b c distribuidas
i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -
si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -
s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02
i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -
Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s
i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02
Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas
i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -
Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2
Hipótesis de ubicación de carga
Buenos Aires, 30/07/2012
50
DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESTENSIONES DE ALABEO POR GRADIENTE TÉRMICO
Fuente: E. Becker, predimensionado de piso para nave Q200-B (VW) comitente: DICON S.R.L.
Ubicación de la zona
Buenos Aires, 30/07/2012
51
DISEÑO DE PASADORESMODELOS UTILIZADOS PARA EL DIMENSIONADO
Buenos Aires, 30/07/2012
52
PASADORES NO CONVENCIONALESSISTEMA DIAMOND DOWELS
Fuente: Ing. Ramiro Ledezma. Asesor Comercial Internacional de GCC
Buenos Aires, 30/07/2012
53
PISOS PARA PLAYA DE CONTENEDORESEJEMPLO DE CARGAS ACTUANTES
Buenos Aires, 30/07/2012
54
PISOS PARA PLAYA DE CONTENEDORESEJEMPLO DE CARGAS ACTUANTES
Buenos Aires, 30/07/2012
55
PISOS PARA PLAYA DE CONTENEDORESEJEMPLO DE CARGAS ACTUANTES
Buenos Aires, 30/07/2012
COMPOSICIÓN
COMPOSICIÓN DEL HORMIGÓN
56
Pasta cementiciaentre 25 y 35 % del volumen
Agregadosentre 65 y 75 % del volumen
Aire incorporado - atrapadoentre 1 y 8 % del volumen
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA RESISTENCIA
COMPOSICIÓN DEL HORMIGÓN
57
Aire incorporado (no intencional)
Fuente: E. Becker, 2001. Informe sobre desempeño de CPC40 de LomaSer
H-21
Clase de Hormigón
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Vo
lum
en
pa
ra a
gre
ga
do
s e
n c
on
dic
ión
SS
S [
%]
Agregados
Agua
Cemento
Pasta Cementicia
H-17 H-30 H-38
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA RESISTENCIA
COMPOSICIÓN DEL HORMIGÓN
58
cemento agua agregado fino agregado gruesoaire
Hormigón Convencional
Hormigón de Alto Desempeño
Hormigón Autocompactable
finos
Buenos Aires, 30/07/2012
DESARROLLO DE LOS COMPUESTOS C-S-H
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
Compuestos C-S-H
Fuente: E. Becker, 2002. Seminario sobre Patología del Hormigón
59Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA SOBRE EL DESARROLLO DE RESISTENCIA DE LA PASTA
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
60
Fuente: E. Becker, 2002. Seminario sobre Patología del Hormigón
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA SOBRE LA ESTABILIDAD DIMENSIONAL
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
61
agu
ace
men
to
agu
ace
men
to
cementohidratado
cem
ento
hid
rata
do
cemento
aguavacíos de
hidratación acumulados
Contracciónautógena
asentamiento plástico
contracción química
(estado fresco)
contracción química
agua deexudación
Relación volumétrica entre asentamiento, contracción química y contracción autógena.
Inicial Inicio de Fraguado Endurecimiento
Fuente: S. Kosmatka y otros, 2004. “Diseño y Control de Mezclas de Hormigón” (Portland Cement Association).
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
62
Fuente: E. Becker, 2002. Seminario sobre Patología del Hormigón
Alta a/c (agua / cemento en masa)
Baja a/c (agua / cemento en masa)
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
63
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
30,0
35,0
40,0
45,0
50,0
55,0
0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80
a/c [kg/kg]
f' 28 [M
Pa]
B ca
Acf
/´
Fuente: P. Corallo & E. Becker, 2003 “Diseño de Hormigones Clase H-30 Utilizando Cementos de Categorías CP30 y CP40”
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA Y DURABILIDAD
HIDRATACIÓN DEL CEMENTO
64
Fuente: Revista CEMENTO N°25, Junio 2000
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE TAMAÑOS
AGREGADOS
65
Fuente: E. Becker, 2008. Curso para ARQ de Clarín
Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LA FORMA
AGREGADOS
66Buenos Aires, 30/07/2012
INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES AMBIENTALES
ALABEO EN PAVIMENTOS
67
Pavimento en estado ideal
Pavimento durante asoleamiento
Pavimento durante la noche
Buenos Aires, 30/07/2012
Fuente: E. Becker, 2009. Seminario Internacional sobre Construcción de Pavimentos de Hormigón Durables. Bogotá, Colombia (07/05/2009)
INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES AMBIENTALES
ALABEO EN PAVIMENTOS
68
Pavimento en estado ideal
Pavimento durante asoleamiento
Pavimento durante la noche
Buenos Aires, 30/07/2012
Fuente: E. Becker, 2009. Seminario Internacional sobre Construcción de Pavimentos de Hormigón Durables. Bogotá, Colombia (07/05/2009)
EFECTOS SOBRE LA FUNCIONALIDAD DE LOS PISOS INDUSTRIALES
ALABEO EN PAVIMENTOS
69
Foto: E. Becker, 2004. Alabeo de losas en piso de galpón en ciudad de Córdoba, Argentina.
Buenos Aires, 30/07/2012
EFECTOS DE LA HUMENDAD DIFERENCIAL
ALABEO EN PAVIMENTOS
70
• Los pisos industriales, al estar generalmente protegidos del asoleamiento, se alabean por un gradiente de humedad
superficie expuesta
losa de H°
base
subrasante
% d
e hu
men
dad
Buenos Aires, 30/07/2012
EFECTOS DE LA HUMENDAD DIFERENCIAL
ALABEO EN PAVIMENTOS
71
• Los pisos industriales, al estar generalmente protegidos del asoleamiento, se alabean por un gradiente de humedad
superficie expuesta
losa de H°
base
subrasante
Z
DZ
Dseco
húmedo
Buenos Aires, 30/07/2012
METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
72Buenos Aires, 30/07/2012
METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
73
Foto: http://www.imcyc.com/revistact06/ago06/EUCO.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
74
Foto: http://www.amioneconstrucciones.com/images/pisos-4.jpg
Buenos Aires, 30/07/2012
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
75
Foto: http://www.lanacion.com.ar/archivo/anexos/fotos/58/867158.jpg
EJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Buenos Aires, 30/07/2012
METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
76Buenos Aires, 30/07/2012
METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
77Buenos Aires, 30/07/2012
ALABEOS CON METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
78Buenos Aires, 30/07/2012
ALABEOS CON METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
79Buenos Aires, 30/07/2012
ALABEOS CON METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
80Buenos Aires, 30/07/2012
ALABEOS CON METODOLOGÍA TRADICIONAL
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
81
DETERIORO POR
ALABEO
Buenos Aires, 30/07/2012
82
ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL GRADIENTE TÉRMICO Y LA RIGIDEZ DE LA BASE
7,30 m
7,30
m
2,20 m
Buenos Aires, 30/07/2012
83
ALABEOS DE LOSAS DE PISO
Figura 8: alabeo (fuera de escala) de la misma losa de figura 7 pero apoyada sobre base rígida.Fuente: E. Becker, 2010. Estimación de alabeo del ejemplo de Holland & otros para base rígida.
Base flexible
Base rígida
(0,022 MPa/mm)
INFLUENCIA DEL GRADIENTE TÉRMICO Y LA RIGIDEZ DE LA BASE
Buenos Aires, 30/07/2012
84
ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DE LOSA
Buenos Aires, 30/07/2012
EFECTOS DE LA CONTRACCIÓN DEL HORMIGÓN Y LAS RESTRICCIONES
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
85
Estado inicial
Luego de algunas horas
Luego de algunos días
restricción
Buenos Aires, 30/07/2012
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
8686
restricción
Fuente: ACI 360R-06 – Design of Slabs on Ground, página 54.
EFECTOS DE LA CONTRACCIÓN DEL HORMIGÓN Y LAS RESTRICCIONES
Buenos Aires, 30/07/2012
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
87
CARACTERÍSTICAS DE LA MEZCLA DE HORMIGÓN
• La mezcla de hormigón debe ser:– suficientemente cohesiva (no segregable)– adecuadamente compactable– fácil de terminar con la técnica adecuada– de baja contracción– cumplir con los requerimientos de resistencia del proyecto:
MR (módulo de rotura) resistencia al desgaste adecuada otros requerimientos mecánicos (f’c, impacto, etc.)
– cumplir con otros requerimientos (durabilidad, etc.)
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGONES DE BAJA CONTRACCIÓN o de contracción limitada
88
ENSAYO DE CONTRACCIÓN LIBRE
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional 1
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGONES DE BAJA CONTRACCIÓN o de contracción limitada
89
ENSAYO DE CONTRACCIÓN LIBRE
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional 1
Hormigón convencional 2
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGONES DE BAJA CONTRACCIÓN o de contracción limitada
90
ENSAYO DE CONTRACCIÓN LIBRE
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional 1
Hormigón convencional 2
Límite a la edad de 28 días*
Límite a la edad de 56 días*
* Los límites deben ser definidos por acuerdo entre proyectista y productor.
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGONES DE BAJA CONTRACCIÓN o de contracción limitada
91
ENSAYO DE CONTRACCIÓN LIBRE
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional 1
Hormigón convencional 2
Hormigón de baja contracciónLímite a la edad de 28 días*
Límite a la edad de 56 días*
* Los límites deben ser definidos por acuerdo entre proyectista y productor.
Buenos Aires, 30/07/2012
CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES
92
TRATAMIENTOS SUPERFICIALES
• Endurecedores– por espolvoreo (en fresco)
• con agregado mineral• metálicos
– aplicados sobre hormigón endurecido
• Selladores líquidos• Recubrimientos
– Poliméricos• epóxicos• poluiretánicos
– cementicios
Buenos Aires, 30/07/2012
RETARDADORES DE VAPOR
93
DIAGRAMA DE DECISIÓN
¿el piso prevé la colocación de una terminación superficial
sensible al vapor o es un área de humedad controlada?
se requiere colocación de un retardador o barrera de vapor
losas con coberturas sensibles al vapor
losas en áreas de humedad controlada
¿las bases y las losas serán construidas con
el techo puesto? (1)
SI
NO
NO
SIFig.1 Fig.3Fig.2 (2)
(1) Si el material granular está sujeto a una futura infiltración de humedad use el esquema de fig.2.(2) Si se usa la fig.2, se requiere un reducido espaciamiento de juntas, una mezcla de baja contracción u otras medidas a fin de minimizar el alabeo de losas.
losa de H°
material granular seco
barrera/retardador de vapor
1
2 2
11
32
3
REFERENCIAS:
Buenos Aires, 30/07/2012
RETARDADORES DE VAPOR
94
DIAGRAMA DE DECISIÓN
¿el piso prevé la colocación de una terminación superficial
sensible al vapor o es un área de humedad controlada?
se requiere colocación de un retardador o barrera de vapor
losas con coberturas sensibles al vapor
losas en áreas de humedad controlada
¿las bases y las losas serán construidas con
el techo puesto? (1)
SI
NO
NO
SIFig.1 Fig.3Fig.2 (2)
(1) Si el material granular está sujeto a una futura infiltración de humedad use el esquema de fig.2.(2) Si se usa la fig.2, se requiere un reducido espaciamiento de juntas, una mezcla de baja contracción u otras medidas a fin de minimizar el alabeo de losas.
losa de H°
material granular seco
barrera/retardador de vapor
1
2 2
11
32
3
REFERENCIAS:
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
95
ENDURECEDORES
• Endurecedores por espolvoreo
Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
96
ENDURECEDORES
• Endurecedores por espolvoreo
Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
97
SELLADORES
• Selladores Líquidos
Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
98
RECUBRIMIENTOS
• Recubrimientos Cementicios
Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)
Fuente: Concrete Society, 2003. TR34-2003. Concrete Industrial Ground Floors.
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
99
RECUBRIMIENTOS
• Recubrimientos Poliméricos
Foto: http://www.polimerosflexibles.com/images/Image/lastofloor2.jpg
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
100
PATOLOGÍAS TÍPICAS EN RECUBRIMIENTOS
• Recubrimientos Poliméricos - Patologías
Foto: http://www.bvv.sld.cu/vaccimonitor/Vm2007/a16.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
101
PATOLOGÍAS TÍPICAS EN RECUBRIMIENTOS
Foto: PCA, #69689 y 69690. Concrete Floors on Ground
ASTM D 4263Test Method for Indicating Moisture in Concrete by the Plastic Sheet Method
La norma indica el uso de un polietileno de 100 mm de sección cuadrada de 18 in (460 mm) de lado, sellado durante 16 hs, para luego observar signos de humedad sobre la superficie.
Sin embargo, algunas especificaciones indican un procedimiento similar pero con una prueba de 24 hs usando un polietileno de alta resistencia.
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
102
PATOLOGÍAS TÍPICAS EN RECUBRIMIENTOS
• Recubrimientos Poliméricos - Patologías
Foto: http://www.bvv.sld.cu/vaccimonitor/Vm2007/a16.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES
103
PATOLOGÍAS TÍPICAS EN RECUBRIMIENTOS
• Recubrimientos Poliméricos - Patologías
Foto: http://www.bvv.sld.cu/vaccimonitor/Vm2007/a16.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
104
DEFINICIÓN Y TIPOS
• Definición:– “Las fibras son elementos de corta longitud y pequeña sección que se
incorporan al hormigón para mejorar ciertas propiedades específicas.” EHE – Anejo 14
• Clasificación:– Por finalidad:
• Estructural (proporcionan mayor energía de rotura)• No estructural (mejoran control de fisuración, impacto, etc.)
– Por material:• Fibras de polipropileno (estructurales y no estructurales)• Fibras de acero (estructurales)• Fibras de vidrio (no estructurales)• Fibras orgánicas• Otras (acrílico, nylon, poliéster, acrílico, aramida, PVC)
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
105
DEFINICIÓN Y TIPOS
• Clasificación (continuación):– Por forma:
• Rectas
• Onduladas corrugadas
• Conformadas en extremos (distintas formas)
– Por proceso de fabricación:• Trefiladas (tipo I)
• Cortadas en láminas (tipo II)
• Extraídas por rascado en caliente (tipo III)
• Fibras de acero fundido y otras (tipo IV)
– Por dimensiones• Microfibra (< 0,20 mm)
• Macrofibras (≥ 0,20 mm)
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
106
FIBRAS ESTRUCTURALES
• Efecto de la fibras estructurales
[mm]
P [kN]
hormigón sin fibras
P
[mm]
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
107
FIBRAS ESTRUCTURALES
• Efecto de la fibras estructurales
[mm]
P [kN]
hormigón sin fibras
P
[mm]
pf
Ppf
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
108
FIBRAS ESTRUCTURALES
• Efecto de la fibras estructurales
[mm]
P [kN]
hormigón sin fibras
P
[mm]
pf
Ppf
hormigón con fibras estructurales
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRAS
109
FIBRAS ESTRUCTURALES
• Efecto de la fibras estructurales
Fuente: Antonio Aguado, 2009. Jornadas del Hormigón Estructural 2009.
Buenos Aires, 30/07/2012
HORMIGÓN CON FIBRASFIBRAS ESTRUCTURALES
• Efecto de la fibras estructurales
Fuente: Antonio Aguado, 2009. Jornadas del Hormigón Estructural 2009.
110Buenos Aires, 30/07/2012
FISURAS POR ALABEO
ALGUNAS PATOLOGÍAS HABITUALES
111
Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)
Buenos Aires, 30/07/2012
FISURAS POR REFLEXIÓN
ALGUNAS PATOLOGÍAS HABITUALES
112
Fisura
Fisura
Fuente: E. Becker, 2004. Seminario sobre Tecnología del Hormigón Aplicada. Módulo V.
Buenos Aires, 30/07/2012
FISURAS POR CONTRACCIÓN PLÁSTICA
ALGUNAS PATOLOGÍAS HABITUALES
113
Fotos: PCA (vista general) y E. Becker (detalle)
Buenos Aires, 30/07/2012
DEBILIDAD SUPERFICIAL Y EMPOLVAMIENTO
ALGUNAS PATOLOGÍAS HABITUALES
114
Fotos: PCA (empolvamiento)
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
115
Piso industrial convencional
14,00 m
20,00 m
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
116
Piso industrial convencional
14,00 m
20,00 m
Piso industrial SIN juntas
14,00 m
20,00 m
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
117
Foto: G. Fornasier, 2004. Seminario sobre Tecnología Aplicada del Hormigón.
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
118
Foto: G. Fornasier, 2004. Seminario sobre Tecnología Aplicada del Hormigón.
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
119
Foto: http://www.imcyc.com/revistact06/ago06/EUCO.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
CON O SIN JUNTAS
PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES
120
Foto: G. Fornasier, 2004. Seminario sobre Tecnología Aplicada del Hormigón.
Buenos Aires, 30/07/2012
CONCEPTO
HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADA
121
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional
Buenos Aires, 30/07/2012
122
400
300
200
100
0
- 100
- 200
- 300
- 400
0 20 40 60 80 100 120Edad [días]
Exp
ansi
ón [
x10-6
]C
ontr
acci
ón [
x10-6
]
Hormigón convencional
HRC – hormigón de retracción compensada
CONCEPTO
HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADA
Buenos Aires, 30/07/2012
123
CONCEPTO
HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADA
Contracción por secado de hormigón convencional (sin expansor) y con expansor.Fuente: E. Becker, 2004. Seminario sobre pavimentos industriales.
Buenos Aires, 30/07/2012
124
ENSAYO DE CONTRACCIÓN RESTRINGIDA
HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADA
• Aspectos normativos:– La medición de la expansión se realiza de acuerdo con la norma
americana ASTM C 878. Además el comité ACI 223-98 “Standard Practice for the use of Shrinkage Compensating Concrete” brinda recomendaciones desde el punto de vista práctico.
– COMENTARIOS:• Moldeo de prismas de 75 x 75 x 250 mm en dos capas con el hormigón tamizado por el tamiz de 26,5
mm (1”).
• La lectura inicial se debe realizar a las 6 horas de moldeada la probeta. Si esto no es posible se realizará el desmolde tan pronto como lo permita el hormigón. Para disminuir la fricción molde-probeta, se revistieron la paredes del molde con un film adherente.
• Se toman las medidas durante 7/14 días de curado húmedo y luego se almacenan en ambiente de 21 ± 2ºC de temperatura y 50 ± 10% de humedad.
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HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADAENSAYO DE CONTRACCIÓN RESTRINGIDA
Buenos Aires, 30/07/2012
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HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADADOSIFICACIÓN DEL CEMENTO/PRODUCTO EXPANSOR
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA
Foto: http://www.inboundlogistics.com.mx/pdf/ilm21.pdf
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.laserscreedamerica.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.pyramidconcretellc.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.pyramidconcretellc.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.pyramidconcretellc.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.pyramidconcretellc.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)
Foto: http://www.barbeeconcrete.com
Buenos Aires, 30/07/2012
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ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DE LOSA
Piso convencional(losas de 5 m x 5 m)
Piso con losas grandes(losa de 20 m x 20 m)
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS
Alabeos en piso convencional(losas de 5 m x 5 m)
Piso con losas grandesPOSTESADO
(losa de 20 m x 20 m)
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS
Alabeos en piso con losas grandesSIN control*
(losas de 20 m x 20 m)
Piso con losas grandesPOSTESADO
(losa de 20 m x 20 m)
* se refiere a proyectos donde no se toman medidas tendientes a limitar el alabeo de las losas
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS
Fotos: D. Díaz et al. “Experiencia Chilena en la Construcción de Grandes Pisos Superplanos Postesados”
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS
Buenos Aires, 30/07/2012
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PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS
hueco de tensión y anclaje intemedio
apoyo plástico con barra de soporte opcional
hueco de tiro con anclaje en cuña de 2 piezas
tendón
qato de tensión
anclaje
encofrado
Buenos Aires, 30/07/2012