Trans. Korean Soc. Mech. Eng. A, Vol. 37, No. 3, pp. 429~436, 2013
429
<응용논문> DOI http://dx.doi.org/10.3795/KSME-A.2013.37.3.429 ISSN 1226-4873
고주파 열처리 SAE1055 강의 피로거동 및 이의 확률론적 평가
이선호* · 이승표* · 강기원**†
* (주) 진 술연 , ** 립 산 학 계 동차공학
Probabilistic Analysis of Fatigue Behavior of Induction Hardened Steel
Seon-Ho Lee *, Seung-Pyo Lee * and Ki Weon Kang**†
* R&D Center, ILGIN GLOBAL ** School of Mechanical Engineering, College of Engineering, Kunsan National Univ.
(Received September 13, 2012 ; Revised November 12, 2012 ; Accepted November 14, 2012)
1. 서 론
산업 고도 에 라 다양한 야에 고강도
강(high strength steel)에 한 수 가 지
가하고 다.(1) 특 동차 등 산업 야에 는
강도 건뿐만 아니라 피 (fatigue
failure)에 한 항 (fatigue resistance) 역시
하고 다. 라 고수 역(high cycle region)
에 고강도 재료 피 지난 수십
간 많 연 주 가 고 다.(2,3)
강도 강도 강 피 항 경도 /
또는 강도에 라 가하는 것
다.(3) 그러나 열처리강 등과 같 고강도강 피
항 특 피 한도(fatigue limit)는 특 한 경도
(hardness) 또는 강도(tensile strength) 수 에
도달하 상 가하지 않고 하게 지
는 상 나타난다.(4) 러한 상 열처리 공
에 생할 수 는 결함(surface defect) 또
는 개재 (inclusion) 등에 하여 피 야
다는 고강도 강 (failure mechanism)에
하여 수 다.(5,6) 한편 계
† Corresponding Author, [email protected] Ⓒ 2013 The Korean Society of Mechanical Engineers
Key Words: Fatigue Behavior(피 거동), Induction Hardening(고주 열처리), Probabilistic Analysis( 해
), Rotary Bending Fatigue Test( 피 시험), SAE 1055 Bearing Steel(SAE 1055 어링강)
초록: 본 에 는 고주 열처리 SAE1055 어링강 경도에 피 거동
평가 수행하 다. 하여 경도 수 에 5 시험편(A : 원재료, B : HV390- 경 , C :
HV510- 경 , D : HV700- 경 E : HV-700 경 ) 비하 다. 피 시험 4 피
시험 하여 비 R=-1 건하에 수행하 다. 그 결과, SAE1055 강 피 거동 경도에
라 크게 변 하 나 HV510 수 상에 는 피 한도 가는 찰 지 않았다. 또한 피
에 한 경도 향 평가하 하여 SEM(scanning electron microscope) 한 찰 수
행하 다. 피 수 통계 특 P-S-N(probabilistic S-N) 곡 하여 평가 었 에 한
경도 향 해 (residue analysis) 통하여 수행하 다.
Abstract: This study considers how the fatigue behavior and probabilistic properties of SAE1055 steel are related to its hardness level. SAE1055 steel was heat-treated using induction hardening. Five types of specimens were prepared (A: base material, B: through hardened material with HV390, C: through hardened material with HV510, D: through hardened material with HV700, and E: surface hardened material with HV700). Fatigue tests were performed under a stress ratio of R = -1 using a 4-point rotary bending fatigue tester. The fatigue behaviors were greatly influenced by the hardness, but the fatigue limit did not increase over a hardness of HV510. In addition, the effect of the hardness level on the failure mechanism was evaluated using a scanning electron microscope. The probabilistic properties of the fatigue life were investigated using a probabilistic S-N approach, and the effect of the hardness level on these properties was evaluated using a residue analysis.
· 승 ·강 원
430
/또는 경우, 보다 강도 피
항 보 하여 고주 열처리(induction
hardening) 등 공 한 열처리가
통한 경도는 피 항 보에
매우 하다.(7) 또한 고강도강 피 거동 상
당한 양 산 보 고 는
에 언 한 ( 내 생 )과
한 계가 다고 보고 고 다.(6) 라 매
우 하게 고 는 열처리 고강도강
경도에 피 거동 에 한 특
평가는 한 연 야 다.
본 연 에 는 동차 허브 어링(hub bearing)
에 는 SAE1055 강 경도에 피 거동
과 에 한 특 평가 수행하 다.
하여 고주 열처리 공 하여 5 가
지 수 경도 갖는 시험편 비하
들에 한 4 피 시험(rotary bending
fatigue test) 실시하 다. 경도에 피 거동
는 S-N 도 SEM(scanning electron
microscope) 통하여 평가하 다. 또한 P-S-N 곡
해 (residue analysis) 통하여 피
거동 특 에 한 경도 향
역시 평가하 다.
2. 실험방법
2.1 재료 및 시험편
본 연 에 는 승 차 허브 어링(hub
bearing) 허브에 는 SAE1055 강
시험편 재료 사 하 학
Table 1 과 같다. 사 SAE1055 강 열간압연
재 연 공 하여 라 징 처
리한 것 재 경우 HV240 공 경도
갖는다. 한 피 특 평가 시
험편 각각 KS B ISO 1143(8) ASTM E8M(9) 규
격에 라 었 상 Fig. 1 과 같
다. 러한 피 시험편 1 차 가공후 고
주 열처리 하여 한 경도 얻 후 2
차 연마 가공하 다. 고주 열처리는 50kW
원 하여 840∼870oC 도 에 수행
었 또한 경도 경 등 건
하여 링 도 하 다. 러한
공 거쳐 열처리 건에 라 경도가 상 한
5 시험편(Type A : HV240-원재료, Type B:
HV390- 경 , Type C : HV510- 경 , Type D :
HV700- 경 Type E : HV-700 경 ) 시
험편 비하 다.
Table 1 Chemical composition of SAE1055 steel (wt%)
C Si Mn P S Cr Ni Cu
0.56 0.20 0.80 0.01 0.01 0.15 0.2 0.08
(a) Tensile specimen
(b) Fatigue specimen
Fig. 1 Specimens
Fig. 2 Rotary bending fatigue tester
2.2 인장 및 피로시험
열처리 시험편 건 평가 하여 비커스
경도 시험 (Vickers hardness tester, AFFRI model
DM-2S) 사 하여 각 시험편 단 에
한 경도시험 수행하 다. 결과 열처리 시
험편 경도는 공 경도±5% 내에 포함
하 다.
열처리 건에 거동 평가 피 시
험에 할 하 하여 보- 압
식 피 시험 (Instron model 8801) 한
시험 실시하 다. 시험 2 mm/min 크
스헤드 도 변 어(displacement control) 건
하에 실시하 변 량 25mm 게 지
갖는 연신계(extensometer) 사 하 다.
R 30
f1
0
f1
0
3640
f6
40
고주 열처리 SAE1055 강 피 거동 평가
431
각 건당 7 개 시험편에 한 시험 실시하
다.
피 시험 Fig. 2 같 4 피 시
험 사 하여 과 압 복 는 R=-
1 수 3000 rpm 건에 수행하 다. 또
한 수 시험편 신뢰
득하 하여 14S-N (10)에 한 시험
건 하여 시험 실시하 다. 또한 107 하
복수에 도달해도 시험편 생하지
않 경우 한 수 간주하여 시험 지하
다. 피 내 개재 등 학
평가하 하여 SEM(scanning electron
microscope) EDX(energy dispersive X-ray
spectrometry) 한 실시하 다.
3. 결과 및 고찰
3.1 정적 특성 평가
SAE1055 강 거동에 한 열처리 건(경
도 경 ) 향 평가하 하여 5
0 5 10 15 20
0
200
400
600
800
1000
1200SAE1055 Steel - Type A
s-e curve for # 5 s-e curve for # 6 s-e curve for # 7
s-e curve for # 1 s-e curve for # 2 s-e curve for # 3 s-e curve for # 4
Str
ess,
s (
MP
a)
Strain, e (%) (a) Type A - Base material
0 5 10 15 20
0
400
800
1200
1600
2000
2400
2800
3200SAE1055 Steel - Type C
s-e curve for # 5 s-e curve for # 6 s-e curve for # 7
s-e curve for # 1 s-e curve for # 2 s-e curve for # 3 s-e curve for # 4
Str
ess,
s (
MP
a)
Strain, e (%)
(b) Type C - through hardened with HV510
Fig. 3 stress-strain curves of SAE1055 steel
에 한 각 7 시험 실시하 다.
Fig. 3 러한 건하에 수행 시험 결
과 나타낸 것 Table 2 는
결과 합하여 리한 것 다. 그림 에
알 수 듯 본 연 에 사 SAE1055 강
탄 함 량 0.5% 고탄 강 나
상당한 수 가공경 상 나타내고 다.
그러나 러한 재에 한 열처리 수행하게
취 격 가하여 강강도는 크게 가
하고 변 감 하는 상 나타나고 다.(4)
특 경도 가에 라 강도 등 편차
역시 크게 가함 알 수 다. 러한 상 역
시 열처리에 취 가(10) 열처리 균
한 것 단 다. 러한 상
보다 검 하 하여 Table 2 계
특 강도에 한
해 수행하 다. Fig. 4 는 강도
규 포(normal distribution) 사 하여 하고
결과 누 포함수(cumulative distribution
function) 나타낸 것 다.
700 750 800 850 900
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
Measured Results
Analyzed Results
Cum
ulat
ive
dist
ribu
tion
fun
ctio
n, F
Tensile Strength, su [MPa]
SAE1055 Steel Type A - Tensile Strength
CDF for Tensile Strength
(a) Type A
2150 2200 2250 2300 2350
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
Measured Results Analyzed Results
Cum
ulat
ive
dist
ribu
tion
fun
ctio
n, F
Tensile Strength, su [MPa]
SAE1055 SteelType C -Tensile Strength
CDF for Tensile Strength
(b) Type C
Fig. 4 Cumulative distribution function for tensile strength
· 승 ·강 원
432
0 1 2 3 4 5 6
0
10
20
30
40
Material No. 1 : Type A
Material No. 2 : Type BMaterial No. 3 : Type C
Material No. 4 : Type DMaterial No. 5 : Type E
Tensile Strength
Standard deviation ratio= m
Type i/m
Type A
SAE1055 Steel
Fat
igue
Lim
it R
atio
,sli
m, h
ard/s
lim
, bas
e
Materials Type, No. Fig. 5 Standard deviation ratio for tensile strength
여 실 강도 평균 편차
(standard deviation) 하여 한 누 도
함수 나타낸 것 고 원 마크는 앙순
(median rank) 통하여 한 실험
누 값 다. 그림에 알 수 듯 러한
강도 변동 규 포 평가 수
알 수 특 경도 가에 라 강도
변동 가하는 상 나타나고 다.
보다 검 하 하여 각 열처리 시험
편 편차 Type A 편차 규 한
후 시험편 에 하여 나타낸 Fig. 5 살펴보
, 규 포 평가 강도 변동 열처
리 수 경도에 라 격 가하고 다.
러한 결과들 통하여, 강도 변동
규 포 평가할 수 특 열처리에
변동 가 상 역시 규 포 평가할 수
알 수 다.
3.2 피로 특성 평가
SAE1055 강 피 특 평가 하여 14S-N
시험 에 거한 4 피 시험 실시하
다. 여 피 한도(fatigue limit)는 계단
(staircase method) 하여 평가하 다. Fig. 6
5 시험편에 한 시험결과 나타낸 S-N
곡 다.
103
104
105
106
107
108
400
800
1200
1600
2000
2400
2800
3200
3600
The materials with HV510 or higher have the nearly identical fatigue limit.
Type A slim
=584.53MPa
Type B slim
=1092.56MPa
Type C slim
=1266.41MPa
Type D slim
=1225.54MPa
Type E slim
=1284.29MPa
Max
imu
m S
tres
s, s
max
[MP
a]
Cycles to Failure, Nf
S-N curves for SAE1055 Steel
Fig. 6 S-N curves of SAE1055 steel
여 실 하 피
수 Nf 계 양 수(log-log) 계
한 Basquin 공식 = ∙ 에 하여 평가
S-N 곡 나타낸다. Basquin 공식 계수 A, B
계단 에 하여 평가 피 한도는 Table 3 에
리하여 나타내었다. 그림 에 알 수 듯
시험편 열처리 건과 계없 SAE1055 강
피 거동 Basquin 공식에 하여 사 고
특 경도 가에 라 피 강도 피
한도 가 상 생하고 다. 러한 상
경도 /또는 강도 피 강도는 비 한다(10)는
거동과 하고 다. 그러나 HV510 상 경
도 수 에 는 거 사한 S-N 곡 나타내고
다. 러한 HV510 상 (Type C, D E) S-N
곡 보다 살펴보 체 거동
사하지만 한수 한수 역 하
여 살펴보 한 차 할 수 다.
한수 역 경우 HV510(Type C) 에 비하여
HV700- 경 (Type D) HV700- 경 (Type E)
경우 피 강도 나타내고 다. 에
하여 한수 역에 는 Type C, Type D Type
E 피 한도는 거 동 한 값 나타내었다.
러한 거동 보다 단하 하여 열
처리 건에 피 한도 Fig. 7 에 나타내었
다. 그림에 재에 비하여 경도 가에 라
피 한도는 가하지만 HV510 상에 는 한
Table 2 Mechanical properties of SAE1055 steel
Type Elastic modulus [GPa] Yield strength [MPa] Tensile strength [MPa]
mean st. dev mean st. dev mean st. dev
A 202.34 13.09 413.29 14.36 836.86 9.92
B 208.34 4.87 1575.57 21.12 1638.57 23.52
C 207.20 10.93 1960.29 19.98 2254.57 16.89
D 204.80 18.44 1787.00 146.22 2146.58 251.05
E 196.76 17.38 1546.71 36.27 2043.29 115.24
고주 열처리 SAE1055 강 피 거동 평가
433
0 1 2 3 4 5 6
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
Material No. 1 : Type AMaterial No. 2 : Type BMaterial No. 3 : Type CMaterial No. 4 : Type DMaterial No. 5 : Type E
Fatigue Limit R=-1, 50Hz
Fatigue limit ratio = slim, Type i
/slim, Type A
SAE1055 Steel - Fatigue Limit
Fat
igue
Lim
it R
atio
, s
lim
, Ty
pe
i /s
lim
, Ty
pe A
Materials Type, No. Fig. 7 Fatigue limits with material type
0 1 2 3 4
0
1
2
3
4
5
0
1
2
3
4
5
Tensile strength ratio
Hardness vs Strength & Fatigue Limit
Ten
sile
Str
engt
h R
ate,
su
,Ty
pe
i/su
,Ty
pe
A
Hardness Ratio, HVType i
/HVType A
Fat
igue
Lim
it R
ate,
sli
m,T
yp
e i /s
lim
,Ty
pe
A
Fatigue limit ratio
Fig. 8 Hardness vs. strength and fatigue limit
값 수 하고 알 수 다. 러한
상 합 검 하 하여 피 한도,
강도 경도간 계 Fig. 8 에 시하 다. 여
피 한도, 강도 경도는 Type A 값
규 한 것 다. 그림에 경도 가에
라 피 한도는 한 값 지하고
는 수 경도 또는 강도 상 갖는 고
강도강 피 한도는 상 가하지 않고
수 지한다는 보고(4,10) 하고 다. 또
한 강도에 비하여 피 한도는 상 낮
경도 연 가지고 알 수
는 상 한 (failure mechanism) , 피
하 하에 피 는 결함(surface
defect) 또는 하 개재 (subsurface inclusion)에
하여 생하 라고 단 다.
하여 SEM 하여 피 하
(a) Type A (Nf=42,900)
(b) Type B (Nf=507,600) (c) Type C, (Nf=698,900)
(d) Type D (Nf=174,800) (e) Type E (Nf=191,100)
Fig. 9 SEM images of fractured surfaces
하에 시험편에 한 찰 실시하
다. Fig. 9 는 각 시험편 별
나타낸 것 다. 그림에 균열 시험편
에 생하여 피 생한 시험편
거동 보 는 Type A Type B
단 철 심하고 거 게 생
균열 빠 게 진 었 알 수 다. 에 비
하여 균열 시험편 내 에 생하여 단
Type C, Type D Type E 경우에는 하
내 개재 생 피 균열 상
느린 도 진 하여 만드는 어안
(fish-eye) 태 균열 양식(11,12) 할 수 다. 연 (4,12) 결과
보 , 상 피 는 피 수 ,
크 에 라 변 한다는 보고가 나 본
연 에 는 피 수 에 변 는
찰하지 못하 다.
Table 3 Fatigue limits and constants of Basquin’s equation
Constants Type A Type B Type C Type D Type E
Fatigue limit [MPa] 584.5 1,092.6 1,266.4 1,225.2 1,284.3
A [MPa] 1,515.4 1,951.4 2,064.1 3,754.3 3,171.3
B -0.0773 -0.0467 -0.0314 -0.0693 -0.0563
· 승 ·강 원
434
Fig. 10 EDX analysis results
103
104
105
106
107
108
400
500
600
700
800
900
1000
Pf=95%
Pf=5%
Type A material slim
=584.53MPa
smax
= ANf
B, A = 1515.41, B = -0.07733
Max
imu
m S
tres
s, s
max
[MP
a]
Cycles to Failure, Nf
Results for Type A (SAE1055)
Pf=1%
Pf=99%
(a) Type A
103
104
105
106
107
108
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
Type E material slim
=1284.29MPa
smax
= ANf
B, A = 3171.31, B = -0.056301M
axim
um
Str
ess,
sm
ax[M
Pa]
Cycles to Failure, Nf
Results for Type E Materials (SAE1055)
Pf=5%
Pf=1%
Pf=99%
Pf=95%
(b) Type E
Fig. 11 Probabilistic S-N curves of SAE1055 steel
Fig. 10 Type E 시험편 단 EDX
한 결과는 나타낸 것 어안 역
심 에 재했 개재 에 알루미늄
찰 었다. 는 다 시험편에 도
었다. 내 균열 거동 Al 계 개재
과 감싸고 는 Fe 계 재 탄 계수 차
하여 피 하 하에 계 에 집
야 하고 것 균열 생 하는 것
단 다.(1,13)
3.3 피로 수명의 확률론적 평가
Fig. 6 에 알 수 듯 SAE1055 강 피 수
에는 상당한 양 산포가 재하 특
피 수 변동 열처리 건 , 경도 수
에 하여 향 알 수 다. 라 상
한 경도 수 에 피 수 변동 평가
해 는 평가가 알 수 다.
하여, 본 연 에 는 P-S-N(probabilistic
stress-life) 근 (14) 하여 SAE1055 강
피 수 변동 평가하 다. Fig. 11
Type A Type E P-S-N 곡 나타
낸 것 다. 여 수 규 포(log-normal
distribution) 하여 at Pf =5% and Pf
=95%에 결과 나타낸 것 다.
시험편 에 계없 결과는 시험결과
사하고 알 수 다.
또한 Figs. 6 11 에 피 수 변동 시
험편 에 라 변 함 알 수 다.
량 평가 하여 본 연 에 는 해
(residue analysis) 도 하 다. 실험값
과 Basquin 식 (1)에 한 값 차 나
타내는 랜 변수 Z 도 하 다.
B
fBf
ANAN
1
maxmax
þýü
îíì
=®=s
s (1)
B
fA
ZN1
max
þýü
îíì×=s
(2)
또한 식 (2) 양변에 상 수 취함
랜 변수 Z 는 다 과 같 하게 계산할 수
다.
B
fA
NZ1
maxlogloglogþýü
îíì
-=s
(3)
여 우 변 첫 째 항 피 수 Nf 는
실험에 한 피 수 미하 항
Basquin 공식에 하여 피 수 미한
다. Basquin 공식에 50%에 해당하는
식 (3) 랜 변수는 피 수 변동 미하
므 , 랜 변수 Z 는 평균 0 수 규 포
다고 가 할 수 다.(13) 탕 랜
변수 통계 포특 평가 하여 앙순
수- 규 포 하 다.
Fig. 12 는 앙순 에 하여 해 실험결
과 수 규 포에 하여 누 포
함수(cumulative distribution function, CDF)
결과 비 하여 나타낸 것 , 결과
는 시험편 계없 실험결과
하고 다. 또한 그림 Type A 피 수
고주 열처리 SAE1055 강 피 거동 평가
435
-1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
CDF for Type A
CDF for Type B CDF for Type C CDF for Type D
CDF for Type E
SAE1055 CDF
Cum
ulat
ive
dens
ity
func
tion
, C
DF
(%
)
Random variable, Z Fig. 12 CDF for Fatigue life
0 1 2 3 4 5 6
0
1
2
3
4
5
6
7
Material No 1 = Type AMaterial No 2 = Type BMaterial No 3 = Type CMaterial No 4 = Type DMaterial No 5 = Type E
Test condition R=-1, 60Hz
Variance ratio
= s2
ZType i
/s2
ZType A
SAE1055 Variation of fatigue life Test Results
Var
ianc
e ra
tio,
s2
Zty
pe
i
/s2
Zty
pe
A
Test Materials Fig. 13 Variance of Fatigue life
변동 다 시험편에 비하여 상당
알 수 다. 보다 한 평가 하여
든 시험편 에 하여 랜 변수 Z 산
(variance) , 하 다. Fig. 13 Type
A 산 , 규 한 결과 시험편
별 나타낸 것 다. 피 수 변
동 시험편 경도 수 에 라 격하게 가
하고 HV510 (Type C) 상에 는 수 수
함 알 수 다. 라 실 허브 어링에
한 피 계시, 본 연 통하여 도 피 수
산 고 하 보다 신뢰 향상
허브 어링 계가 가능할 것 단 다.
4. 결 론
본 연 에 는 동차 허브 어링에 는
SAE1055 강 경도에 피 거동과 에 한
평가 수행하 에 얻어진 결과
는 다 과 같다.
(1) SAE1055 강 거동 경도 가
에 라 취 역시 크게 가하는 상 나타내
었다. 또한 강도 등 변동 역시 경도
에 라 크게 가하 는 취 에
민감도 가에 한 것 단 다.
(2) SAE1055 강 피 거동 경도 향
크게 었다. 특 피 한도 역시
경도 가에 라 가하 나 HV510 상
경도에 는 수 지하 다. 또한
경도 향 강도보다 피 한도에 낮게
나타났다.
(3) 피 수 변동 량 하여 P-S-N
근 하여 평가한 결과 값 실험
결과 하 다. 또한 경도 가에 라
SAE1055 강 피 수 변동 격하게
가하 나 HV510 상에 는 수 지하
다.
참고문헌
(1) Yoon, S.J. and Choi, N.S., 2011, "High Cyclic Fatigue Life and Fracture Behaviors of Shot-Peened
Bearing Steel," Trans. Korean Soc. Mech. Eng. A, Vol.
35, No. 2, pp.1119~1129. (2) Kerscher, E. and Lang, K.H., 2010, "Influence of
Thermal and Thermomechanical Treatments on the
Fatigue Limit of a Binitic High-Strength Bearing
Steel," Procedia Engineering, Vol. 2, pp.1731~1739. (3) Kerscher, E., Lang, K.H. and Lohe, D., 2008,
"Increasing the Fatigue Limit of a High-Strength
Bearing Steel by Thermomechanical Treatment," Materials Science and Engineering A, Vol. 483-484,
pp.415~417.
(4) Murakami, Y., Kodama, S. and Konuma, S., 1989, "Quantitative Evaluation of Effects of Non-Metallic
Inclusions on Fatigue Strength of High Strength Steels.
I: Basic Fatigue Mechanism and Evaluation of
Correlation Between the Fatigue Fracture Stress and the Size and Location of Non-Metallic Inclusions,"
International Journal of Fatigue, Vol. 11, No. 5,
pp.291~298. (5) McGreevy, T.E. and Socie, D.F., 1999, "Competing
Roles of Microstructures and Flaw Size," Fatigue &
Fracture of Engineering Materials & Structures, Vol. 22, pp.495~508.
(6) Li, W., Sakai, T., Li, Q., Lu, L.T. and Wang, P., 2011,
"Effect of Loading Type on Fatigue Properties of High
Strength Bearing Steel in Very High Cycle Regime," Materials Science and Engineering A, Vol. 528,
pp.5044~5052.
(7) Cubberly, W.H., 1993, Metals Handbook Ninth ed, Vol. 1, Metal Park, Ohio, USA.
(8) ASTM E8M. 2009, Standard Test Method for Tension
· 승 ·강 원
436
Testing of Metallic Materials.
(9) ISO 1143, 2010, Metallic Materials – Rotating Bar
Bending Fatigue Testing. (10) Dowling, N.E., 1999, Mechanical Behavior of
Materials 2nd Ed, Prentice Hall International Inc,
Virginia, USA.
(11) Liu, Y.B., Li Y.D., Li, S.X., Yang, Z.G., Chen, S.M., Hui, W.J. and Weng, Y.Q., 2010, "Prediction of the S-
N curves of High-Strength Steels in the Very High
Cycle Fatigue Regime," International Journal of Fatigue, Vol. 32, pp.1351~1357.
(12) Ravichandran, K.S., Ritchie, R.O. and Murakami, Y.,
1999, "Small Fatigue Cracks : Mechanics,
Mechanisms and Applications," Elsevier. (13) Li, W., Sakai, T., Li, Q., Lu, L.T. and Wang, P., 2010,
"Reliability Evaluation on Very High Cycle Fatigue
Property of GCr15 Bearing Steel, International
Journal of Fatigue, Vol.32, Issue 7, pp.1096~1107. (14) Kang, K.W., Goo, B.C., Kim, J.H., Kim, D.K. and
Kim, J.K., 2009, "Experimental Investigation on Static
and Fatigue Behavior of Welded SM490A Steel under Low Temperature," Steel Structures, Vol. 9, pp.85~91.