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su tutti i documenti in allegato al presente manuale e relativa produzione.
Capitolo 3
SELEZIONE PISTONI
UTT
03/19
DATA
IT-CAP-03
DISEGNO DESCRIZIONE
9019/1 Metodo di calcolo per il carico di punta degli steli (UNI-EN 81.20/50)
9019/2 Simboli e note per il calcolo del carico di punta
9020/1 Tabella di verifica dei carichi massimi per pistoni da Ø 50 a Ø 100
(Normativa Europea EN 81.20/50)
9030/1-1 Tabella di verifica dei carichi massimi per pistoni da Ø 110 a Ø 130
(Normativa Europea EN 81.20/50)
9030/1-2 Tabella di verifica dei carichi massimi per pistoni da Ø 150 a Ø 238
(Normativa Europea EN 81.20/50)
9040 Caratteristiche geometriche per il calcolo degli steli
9041/1 Dati iniziali e pressioni max. calcolate per la verifica del cilindro (e tubo mandata)
9041/2 Disegno per procedere al calcolo del cilindro
9041/3/4/5/6/7 Procedura calcolo cilindro
9041/S Dati iniziali per il gruppo Cilindro-Pistone (Norme armonizzate UNI 81.20/50)
9130 Pistone a taglia laterale
9131/MCE-MCS Pistone a taglia laterale per piattaforma elevatrice
9140 Pistone a spinta diretta laterale
9150 Pistone a spinta diretta interrato
9160 Pistone a spinta diretta interrato a doppia camicia
9180/10 Pistone HL Compact
9315 Cilindro laterale
9180/1 Spostamento cabina per comprimibilità olio
9180/2 Calcolo comprimibilità olio per pistoni Ø50-Ø100
9180/3 Calcolo comprimibilità olio per pistoni Ø110-Ø200
9330/AT Dispositivo protezione stelo per trasporto
Indice Capitolo 3
SELEZIONE PISTONI
N.DIS
UTT
03/17 DATA
9019/1
1) METODO DI EULERO CASO 2 (COEFF. DI SICUREZZA 2)
-GRAFICI DIS. 9020/1 – 9030/1-1 – 9030/1-2 È IL SISTEMA DI CALCOLO RICHIESTO DALLE NORMATIVE UNI-EN 81.20/50
ARMONIZZATE PER λλλλ ≥≥≥≥ 100
1.1 2
2
l 2
J E π<=Fs
PER λ < 100
1.2 ( ) ( )[ ]2λ/100×210-Rm - Rm
2A
<=Fs
1.3 ( )[ ]mr3mnS P+0.64P+Q+PC1.4g=F
NEI GRAFICI INDICATI È ESPOSTO IL CARICO TOTALE SUL PISTONE W QUINDI:
1.4 P)QP(CW rh3m ++=
2) FORMULE IMPORTANTI
( )[ ]44 2e-d-d64π
=J ]mm[ 4 il
=λ
( )[ ]22 2e-d-d64π
=J ]mm[ 2 I γ=Pr
A
Ji [mm] ]mm[
4d
A 2p
π=
3) VALORE Qfs PER IL CALCOLO DELLA LUNGHEZZA DI LIBERA INFLESSIONE STELO (INSERITA NEI GRAFICI: 9020/1 - 9030/1-1 – 9030/1-2) CON IL VALORE PIU ALTO “ DL – DC “
9019/1-IT
METODO DI CALCOLO PER IL CARICO
DI PUNTA DEGLI STELI (UNI-EN 81.20/50)
FFFF d Qfs Qfs STELO T DL-DC (mm) (mm) (mm) 50 /100 74.5 84.5 110 / 150 81.5 91.5 160 / 238 90 95
UT
N.DIS
03/17 DATA
9019/2
GRANDEZZE SIMBOLO UNITÀ
SEZIONE RESISTENTE DEL PISTONE ………………………………………. A ……… mm2
DIAMETRO ESTERNO DEL PISTONE ………………………………………… d ……… mm
SPESSORE DEL PISTONE …………………………………………………….. e ……… mm
DIAMETRO ESTERNO DEL CILINDRO ……………………………………….. D ……… mm
SPESSORE DEL CILINDRO ……………………………………………………. ecyl ……… mm
SEZIONE DEL PISTONE ………………………………………………………… Ap ……… mm2
RAGGIO D’INERZIA DEL PISTONE ……………………………………………. i ……… mm
MOMENTO D’INERZIA DEL PISTONE ………………………………………… J ……… mm4
MASSA PER L’UNITÀ DI LUNGHEZZA DEL PISTONE ………………………. γ ……… Kg/mm
COEFFICIENTE DI SNELLEZZA DEL PISTONE ……………………………... λ
MODULO DI ELASTICITÀ (PER ACCIAIO, E=2.1 105) ………………………. E ……… N/ mm2
LUNGHEZZA DI LIBERA INFLESSIONE STELO (CORSA TOTALE+Qfs+EVENTUALE DISTANZA ASSE PULEGGIA ALLA SOMMITA STELO)………………………………………………………………… I ………mm
RESISTENZA A TRAZIONE DEL MATERIALE ………………………………. Rm ……… N/ mm2
ACCELERAZIONE DI GRAVITÀ …………………………………………………. gn ……… m/s2
COEFFICIENTE DI TAGLIA ……………………………………………………….. Cm
SOMMA DELLA MASSA DELLA CABINA VUOTA E DELLA MASSA DELLA PORZIONE DI CAVI FLESSIBILI AD ESSA SOSPESA ………………………… P3 ……… Kg
PORTATA (MASSA) IN CABINA ………………………………………………….. Q ……… Kg
MASSA DEL PISTONE ……………………………………………………………… γ ……… Kg
MASSA DELLE APPARECCHIATURE DISPOSTE SULLA TESTA DEL PISTONE Prh ……… Kg
CARICO DI PUNTA EFFETTIVO APPLICATO …………………………………. SF ……… N
VALORE DI RESISTENZA AMMISSIBILE SECONDO DIN 4114 (PER St 52.0 σd,am = 210) …………………………………………….. σamm ……… N/ mm2
COEFFICIENTE DA RICAVARE DA DIN 4114 IN FUNZIONE DI ……………… ω
COEFFICIENTE DI SOVRAPRESSIONE …………………………………………. 1.4
NOTE AI GRAFICI
1 - IL LIMITE SUPERIORE ED INFERIORE DELLA CURVA È TAGLIATO DAI VALORI MASSIMI E MINIMI DELLA PRESSIONE AMMISSIBILE (RISPETTIVAMENTE 45 E 12 BAR)
2 - LE CURVE RAPPRESENTATE SONO STATE ESEGUITE UTILIZZANDO LE FORMULE DI EULERO.
− NE I GRAFICI SECONDO LA NORMA EN 81.20/50 E PER VALORI DI λ < 100 DEVE ESSERE USATA LA FORMULA INDICATA AL PUNTO 1.2 PER AVERE VALORI PIÙ PRECISI (VEDI INDICAZIONI SU GRAFICI).
− NEI GRAFICI SECONDO LA NORMA TRA 200 CON λ ≤ 250 DEVE ESSERE USATO IL METODO OMEGA COME AL PUNTO 4.1 SEMPRE PER DARE VALORI PIÙ PRECISI (VEDI INDICAZIONI SU GRAFICI).
− LE CURVE REALIZZATE UTILIZZANDO EULERO RISULTANO ESSERE SEMPRE DAL LATO DELLA SICUREZZA.
SIMBOLI E NOTE PER IL
CALCOLO DEL CARICO DI PUNTA
9019/2-IT
UTT
N.DIS
03/17 DATA
9041/3
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
- LA SEGUENTE DOCUMENTAZIONE TECNICA RIGUARDA LA VERIFICA DEI CILINDRI UTILIZZATI PER LA MOVIMENTAZIONE DEGLI ASCENSORI.
- LE VERIFICHE SONO STATE ESEGUITE SECONDO LE NORME TRA 200 (E RELATIVI RICHIAMI) E LA NORMA ARMONIZZATA, UNI-EN 81.20/50.
- NELLA TABELLA ALLEGATA È INDICATA LA PRESSIONE STATICA MASSIMA AMMISSIBILE PER OGNI TIPO DI CILINDRO, ALLA QUALE CORRISPONDE IL CARICO MASSIMO AMMISSIBILE
- PER OGNI IMPIANTO VIENE DICHIARATO IL CARICO REALE CHE DEVE ESSERE SEMPRE INFERIORE O UGUALE AL CARICO MASSIMO AMMISSIBILE.
- IL CILINDRO CONSIDERATO È QUELLO CORRISPONDENTE AL DISEGNO 0367/2-P COSTRUITO DALLA DITTA MORIS.
- LE UNITÀ DI MISURA GENERALMENTE UTILIZZATE CORRISPONDONO AL SISTEMA INTERNAZIONALE (S.I.)
- LA SIMBOLOGIA ADOTTATA E’ QUELLA DELLE TRA 200 (E RELATIVI RICHIAMI) E DELLE UNI-EN 81.20/50.
1) CALCOLO DELLO SPESSORE DEL TUBO DEL CILINDRO PER DETERMINARE LA PRESSIONE INTERNA
- IL CALCOLO VIENE ESEGUITO SECONDO L’APPENDICE K DELLA UNI-EN 81.20/50 E LA NORMA DIN 2413, CAMPO DI APPLICAZIONE 1.
- CARATTERISTICHE DEL MATERIALE SECONDO DIN 1629 CON CERTIFICATO DI COLLAUDO CONFORME A DIN 50049-3.1B ( MASSIMA PRESSIONE DI LAVORO 160 BAR )
- DIMENSIONI SECONDO DIN 2448
- MATERIALE UTILIZZATO ST. 52,0 DIN 1629 (1.0421)
- TENSIONE DI SNERVAMENTO …………………………….. )(N/mm 355= 2p0.2R
- ALLUNGAMENTO PERCENTUALE A ROTTURA …………. A5 > 21 %
- DALLA DIN 2413 SI HA:
exx20
PxDe o
nammcyl +
ησ= CON P (BAR)
- SECONDO TRA 200/229.11 P = 2,3 x Pmax 1eo =
- DA DIN 2413 1n =η PER TUBI NON SALDATI
8,0n =η PER TUBI SALDATI
S
R=
p0.2ammσ CON S = 1,7
- SOSTITUENDO I VALORI E RISOLVENDO RISPETTO A Pmax :
10xD x 1.7 x 2.3
1)-e( x R x 2 cylp0.2=P1max TUBI NON SALDATI
2) CALCOLO DEL FONDELLO PIANO DEL CILINDRO
- IL CALCOLO VIENE ESEGUITO SECONDO FOGLIO TECNICO AD-MERKBLATT B5, 6.1.1 CASO (E)
- MATERIALE DIN 17.100 RSt 37-2 (1.0038)
9041/3-IT
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
UTT
N.DIS
03/17 DATA
9041/4
- TENSIONE DI SNERVAMENTO ………………… 2p0.2 = N/mm 235R
e+Rx10
SxPxDxc=e o
p0.2i1
− SECONDO TRA 200 P = 2,3 x Pmax
1o =e
− SECONDO AD-MERKBLATT B0 TABELLA 2 S = 1,5
− SECONDO EN 81.20/50 S=1,7
− SECONDO AD-MERKBLATT B5 TABELLA 1 C = 0,4
− SOSTITUENDO I VALORI (S = 1,7) E RISOLVENDO PER Pmax :
10 x D
)1e( x 2.5x
1.7 x 2.3
R=
2i
21
2p0.2
max
-
P3
CALCOLO DELLO SPESSORE RIMANENTE
− CALCOLO SECONDO AD-MERKBLATT B5, TABELLA 1, E APPENDICE K DI
UNI-EN 81.20/50
− CALCOLO DELLO SPESSORE “Umin” CON PRESSIONE P <= LA MINIMA
TRA LE MASSIME PRESSIONI AMMISSIBILI PER TUTTI GLI ELEMENTI DEL
SISTEMA
( ) ( )1+
R
0.1 x P x 1.7 x 2.3 x r0.5 x D x 1.3=
p0.2
max1imin
-
U
DEVONO INOLTRE ESSERE VERIFICATE LE SEGUENTI CONDIZIONI DI PROGETTO:
mm5>=minU
Sx 11 2,0>=r
mm51>=r
Sx 1min 5,1<=U
11 r+u>=1h
3) CALCOLO DELLA SALDATURA TUBO CILINDRO / TESTA CILINDRO
− MATERIALE RSt 37-2 DIN 17.100
2p0.2 N/mm 98=R (DV 952)
− AREA DELLA SALDATURA axDx 2π=A
9041/4-IT
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
UTT
N.DIS
02/16 DATA
9041/5
− FORZA AGENTE SULLA SALDATURA
10Px3,2
xDx4
max2π=F
p0.2R<=AF
=τ
− RISOLVENDO RISPETTO A Pmax SI HA:
D x 2.3
40 x a x R=
2p0.2maxP5
4) CALCOLO DELLE VITI DI FISSAGGIO TESTA CILINDRO
− IL CALCOLO VIENE ESEGUITO SECONDO AD-MERKBLATT B7
− VITI M…..x …..UNI 5931 – 8.8
− LIMITE ELASTICO SECONDO DIN 267 PAR. 3 2N/mm 640R =p0.2
− FORZA AGENTE SULLE VITI:
40DlxxPx3,2 2
max π=F
− DIAMETRO MINIMO NECESSARIO DELLA VITE:
C5+nxR
FxZ=
p0.2dK
Z = 1,51 DA AD-MERKBLATT B7 TABELLA 3
n = NUMERO DELLE VITI
PONENDO Y=nxR
F
p0.2xZ
PER: Y <= 20 C5 = 3 Y >= 50 C5 = 1
20 < Y < 50 15
-Y)65(=C5
− RISOLVENDO RIPSETTO A Pmax :
85,1553xDl
)5Cd(xn2
2K
max−
=P6
CONDIZIONI DI PROGETTO
− PASSO DELLE VITI NON SUPERIORE A 5 x dK
− NUMERO MINIMO DELLE VITI 4
− DIAMETRO MINIMO DELLE VITI M10
− LUNGHEZZA DEL GAMBO DELLE VITI ALMENO 2 x dK
− PROFONDITÀ MINIMA DI AVVITAMENTO L (CLASSE 8.8)
d / P < 9 L = 1,0 x dK
d / P > 9 L = 1,25 x dK
P = PASSO DELLA FILETTATURA
9041/5-IT
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
UTT
N.DIS
03/17 DATA
9041/6
5) CALCOLO DELLA PRESSIONE LIMITE DI CONTATTO TRA FONDELLO PISTONE E TESTA CILINDRO
- TENSIONE DI SNERVAMENTO DEL FONDELLO: 2p0.2 N/mm 235=R
− FORZA DI SPINTA
dx40
xPx3,2 21Amax
π=F
− SUPERFICIE DI REAZIONE:
)Dd(x4
2A
21A −
π=A
σ<==σ ammAF
- RISOLVENDO RISPETTO Pmax
( )x2.3d
Ddx10xR2
A1
2A
2A1p0.2
=max-
P7
6) CALCOLO DELLE TUBAZIONI DELLA LINEA DI MANDATA
− IL CALCOLO VIENE ESEGUITO SECONDO LA NORMA DIN 2413, CAMPO DI APPLICAZIONE 1, E L’APPENDICE K DELLA UNI-EN 81.20/50
− CARATTERISTICHE DEL MATERIALE SECONDO DIN 1629, CON CERTIFICATO DI COLLAUDO CONFORME A DIN 50049-3.1 B (MASSIMA PRESSIONE DI LAVORO 160 bar )
− DIMENSIONI SECONDO DIN 2391
− MATERIALE UTILIZZATO St. 37.0 DIN 1629 ( 1.0254 )
− TENSIONE DI SNERVAMENTO ………………. )(N/mm 235= 2p0.2R
− ALLUNGAMENTO PERCENTUALE A ROTTURA …. A5 = 25%
− DALLA DIN 2413 SI HA:
exx20
PxDo
nammcyl +
ησ=e CON P (bar )
- SECONDO TRA 200/229.11 P = 2,3 x Pmax eo = 0,5
- DA DIN 2413 ηηηηn = 1
S
R=
p0.2ammσ CON S = 1,7
- SOSTITUENDO I VALORI E RISOLVENDO RISPETTO A Pmax
( )x10
D x 1.7 x 2.3
0.5-e x R x 2=
t
cylp0.2
maxP8
7) CALCOLO DELLA GIUNZIONE CILINDRO
- CALCOLO DELLA FILETTATURA SECONDO FOGLIO TECNICO AD-MERKBLATT B8 6.13
- MATERIALE St. 37.0 DIN 1629 (1.0254)
- TENSIONE DI SNERVAMENTO ……………………... )(N/mm 235= 2p0.2R
- ALLUNGAMENTO PERCENTUALE A ROTTURA….. A5 = 25%
- IL CALCOLO DELLE SALDATURE È GIÀ STATO TRATTATO AL PUNTO 3 ( N. DIS. 9041/4)
9041/6-IT
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
UTT
N.DIS
02/16
DATA
9041/7
CALCOLO DELLA FILETTATURA
- DA FOGLIO TECNICO AD-MERKBLATT B8 SI HA:
DfxπxL
Fx2=
p0.2
S
R
- DOVE:
L = LUNGHEZZA FILETTATURA
Df = DIAMETRO FILETTATURA
S = COEFFICIENTE DI SICUREZZA = 1,5
p0.2R = TENSIONE SI SNERVAMENTO DEL MATERIALE
F = FORZA DI TRAZIONE
Px3,2xDx40
max2o
π=F
- SOSTITUENDO I VALORI E RISOLVENDO RISPETTO A Pmax , SI HA:
10 x 2Do1.5x x 2.3
DfxL x p0.2
R x 2=maxP9
9041/7-IT
PROCEDURA CALCOLO CILINDRO
- MORIS ITALIA PRESCRIVE L'ADOZIONE DELL'ANELLO PROTEZIONE STELO,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 4,5 m PER DIAMETRI DA 70 mm A 90 mm,PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 5 m PER DIAMETRO 100 mm,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 6 m PER DIAMETRI DA 110 mm A 130 mm,
AL FINE DI EVITARE URTI E DANNEGGIAMENTI DURANTE IL TRASPORTO.
- PER ALTEZZE DIFFERENTI (> 150 mm) DEL RACCORDO "A" DAL BASSO, SPECIFICARE NELL'ORDINE.
- PISTONE CON AMMORTIZZATORE ANTERIORE (TUTTO FUORI) 35 mm.
NOTE
1 - MORIS ITALIA PRESCRIVE L'ADOZIONE
DELL'ANELLO PROTEZIONE STELO
PER MISURE SUPERIORI A 3000 mm
PER PISTONI SINGOLI, AL FINE DI EVITARE
URTI E DANNEGGIAMENTI DURANTE
IL TRASPORTO
2 - LA LUNGHEZZA MASSIMA CONSIGLIATA
DEI PISTONI MCE-MCS E' 6500 mm
OLTRE TALE MISURA NON VIENE GARANTITA
LA CORRETTA FUNZIONALITA' DEI PISTONI
- MORIS ITALIA PRESCRIVE L'ADOZIONE DELL'ANELLO PROTEZIONE STELO,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 4,5 m PER DIAMETRI DA 70 mm A 90 mm,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 5 m PER DIAMETRO 100 mm,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 6 m PER DIAMETRI DA 110 mm A 130 mm,
AL FINE DI EVITARE URTI E DANNEGGIAMENTI DURANTE IL TRASPORTO.
- PIASTRA SUPERIORE STELO DEL TIPO OSCILLANTE
- PISTONE CON AMMORTIZZATORE ANTERIORE (TUTTO FUORI) 35 mm
- MORIS ITALIA PRESCRIVE L'ADOZIONE DELL'ANELLO PROTEZIONE STELO,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 4,5 m PER DIAMETRI DA 70 mm A 90 mm,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 5 m PER DIAMETRO 100 mm,
PER STELI IN UNICO PEZZO DI LUNGHEZZA SUPERIORE A 6 m PER DIAMETRI DA 110 mm A 130 mm,
AL FINE DI EVITARE URTI E DANNEGGIAMENTI DURANTE IL TRASPORTO.
- PER LE RESTANTI QUOTE, CONSULTARE IL DISEGNO 9130
- PISTONE CON AMMORTIZZATORE (TUTTO FUORI) 35 mm
STELO CILINDRO FONDELLO
CILINDRO
VOLUME
OLIO
PESO
TOTALE
d e A Prx Pcx D ecyl bc d2 d3 e1 u1 h1 s1 Vc Vr kg
80x5
80
5
5027
0,009 ---
100 5 113 110 110
24 6 24
6,5
5,0 1,3
20 x S + 22 80x5
80x7 7 0,015
11
25 x S + 23 80x7
80x12 12 0,020 30 x S + 24 80x12
80x40 solid 0,043 52 x S + 24 80x40
90x5
90
5
6362
0,011 ---
110 5 118 125 120 6,4 1,5
23 x S + 24 90x5
90x7 7 0,015 11,5
28 x S + 26 90x7
90x12 12 0,024 40 x S + 37 90x12
100x5
100
5
7854
0,015 ---
120 5 123 131 130 24 6 24 7,9 1,6
26 x S + 28 100x5
100x7 7 0,020
12
31 x S + 29 100x7
100x12 12 0,029 38 x S + 30 100x12
100x50 solid 0,066 76 x S + 34 100x50
Foglio 1 di 1
9180/1
SPOSTAMENTO CABINA PER COMPRIMIBILITA' OLIODATA
12/18
Calcolo spostamento della cabina dovuto alla variazione di pressione
Per il calcolo dello spostamento massimo della cabina dovuto alla sola comprimibilità
dell’olio durante le fasi di carico/scarico di una massa all’interno della cabina, attenersi
alla seguente formula:
𝑆𝑃𝑂𝑆𝑇𝐴𝑀𝐸𝑁𝑇𝑂 𝐶𝐴𝐵𝐼𝑁𝐴 = 𝑍 ∗ 𝑄 ∗ 𝑐2
Dove:
Z=indice di abbassamento pistone per ogni Kg applicato (vedere tavole 9180/2 e
9180/3). Ogni indice è in funzione del tipo di pistone e della corsa massima dello stelo.
Utilizzare corsa pistone (per impianti in taglia: la corsa pistone è la metà della corsa
cabina).
Q= Portata Cabina (kg)
c= fattore di taglia (impianto diretto=1, impianto in taglia=2)
NOTA: il calcolo viene effettuato nella condizione più critica, ossia con stelo totalmente
esteso e durante il carico/scarico di tutta la portata utile Q.
NOTA 2: gli indici di abbassamento pistone (tavole 9180/2 e 9180/3) sono validi solo per
pistoni Moris.
Foglio 1 di 1
PISTONI Ø50-Ø100 9180/2
CALCOLO COMPRIMIBILITA' OLIODATA
12/18
Foglio 1 di 1
PISTONI Ø110-Ø200 9180/3
CALCOLO COMPRIMIBILITA' OLIODATA
12/18
UT
DA
TA
DIS
. N°
ANELLO PROTETTIVO
DIS
PO
SIT
IVO
PR
OT
EZ
ION
E S
TE
LO
02
/10
9330/A
T9
33
0/A
T- IT
PE
R T
RA
SP
OR
TO
ANELLO PROTETTIVO
ANELLO PROTETTIVO INSERITO AL CENTRO DELLO
STELO PER LA SALVAGUARDIA DA URTI ACCIDENTALI
DURANTE IL TRASPORTO.
FASE 1: PRIMA CORSA DELLO STELO DOPO L'INSTALLAZIONE.FASE 2:
L'ANELLO PROTETTIVO TERMINA LA SUA CORSA
IN BATTUTA SULLA TESTATA PORTA-ANELLI.
INSERIMENTO E CONSEGUENTE BLOCCAGGIO ANELLOFASE 3:
PROTEZIONE STELO SUL FONDELLO STELO.
ANELLO PROTETTIVO
L'ANELLO DI PROTEZIONE RIMANE BLOCCATO SUL
FONDELLO STELO E RIPRISTINA LA FORMA ORIGINALE
DEL FONDELLO STELO PER TUTTE LE SUE FUNZIONI ORIGINARIE.
FASE 4:
ANELLO PROTETTIVO