Download - 8.Detalji Veze HalaNM
10. DETALJI VEZE
10.1. KONTROLA ZAVARENIH VEZA
10.1.1. VEZA DIJAGONALA SA POJASNIM ŠTAPOVIMA
MAKSIMALNE NORMALNE SILE U DIJAGONALAMA REŠETKIBeam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My Mz
kN kN kN kNm kNm kNm2500 20 1365 27,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00754 20 411 27,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00754 35 411 27,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,002500 35 1365 27,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,002521 20 1345 27,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
NAPOMENAŠtapovi ispune se posebno pažljivo moraju zavrivati tankim elektrodama, obzirom da jedebljina vara ista koliko i zidovi kutijastih profila.
Maksimalna normalna sila u rešetkastoj ispuni javiće se za kombin.opterećenja "20", u čvoru "2500"i iznosi:
Fx,max = 27,50 kN
Aš = 4*4,0*0,3 = 4,80 cm2
Load 20X
Y
Z
2500
Dimenzije dijagonale: □40*40*3 mm
Maksimalna debljina kontinualnog ugaonog šava amax = 3 mm
Dopušteni napon u šavu za II slučaj opterećenja, Č0361:σšava, dop = 135,0 N/mm2
σšava = 27,50/(0,85*4,80) = 6,74 kN/cm2 = 67,4 N/mm2 < σšava,dop = 135,0 N/mm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 3,0 mm
10.1.2. NASTAVAK POJASNIH ŠTAPOVA (GORNJI I DONJI POJAS)Nastavak pojasnih štapova izvodi se radioničkim sučeonim šavovima I klase. Ovakve varove
moraju izvoditi zavarivači sa atestom, a svi sučeni šavovi moraju posedovati ateste o kvalitetu.Ovo se ne odnosi na montažne nastavke, koji se rade na gradilištu, i biće dati posebno.
10.1.3. KOTRILA VEZE REŠEKASTIH PODUŽNIH NOSAČA SA GLAVNIM NOSAČIMA
Maksimalna normalna sila u nosaču javiće se za komb.opterećenja "33", u štapu "2970" (ojačani pojavi štapovi) iznosi:
Fx,max = 15,43 kN
Mz,min = -1,54 kNmWš = 108,30/4,3 = 25,19 cm3
Dimenzije pojasa: □80*80*3 mm, aš = 3 mm (kontinualni ugaoni šav)
σšava = 15,43/9,6+1,54*100/25,19 = 7,72 kN/cm2 < σšava,dop = 13,2 kN/cm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 3,0 mm
KARAKTERISTIKE SAVAAs = 9,6 cm2I1 = I2 = 108,30 cm4
8
4,3
4,3
8
Load 33X
Y
Z
2970
10.1.4 KONTROLA VEZA LINIJSKIH PODUŽNIH NOSAČA SA GLAVNIM NOSAČIMA
Maksimalni statički uticaji za komb.opterećenja "52", u štapu "3427"Fx, max = 26,77 kNMz = 0,19 kNm
Kutijasti profil □40*40*3 mmVeza će se ostvariti kontinualnim ugaonim šavom a = 3 mmAš = 4*4,0*0,3 = 4,8 cm2
Wš = (4,4^4/12-4,0^4/12)/2,3 = 4,30 cm3
σš = 26,77/4,8+0,19*100/4,3 = 9,99 kN/cm2 < σš,dop = 13,5 kN/cm2
10.1.5 KONTROLA VEZA SPREGOVA SA REŠETKASTIM NOSAČIMA
Maksimalni statički uticaji za komb.opterećenja "46", u štapu "324"Fx, max = -34,18 kNMz = -0,444 kNm
Kutijasti profil □60*60*4 mm
Aš = 6,6*6,6*0,3 = 13,07 cm2
Wš = (6,6^4/12-6,0^4/12)/3,3 = 15,19 cm3
Veza će se ostvariti kontinualnim ugaonim šavom a = 3 mm
σš = 34,18/13,07+0,444*100/15,19 = 5,54 kN/cm2 < σš,dop = 13,5 kN/cm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 3,0 mm
Load 52X
Y
Z
3427
10.1.6 KONTROLA VEZA NOSAČA SA OSLONAČKOM ANKER PLOČOM
REŠETKASTI GLAVNI NOSA ČI MAKSIMALNI STATIČKI UTICAJI
max FyNode L/C Force-X Force-Y Force-Z
kN kN kN+Fy 139 46 -20,92 60,80 41,78
139 52 -24,01 60,64 34,12109 46 20,40 60,02 41,661673 33 -4,63 60,01 13,491643 33 3,69 59,99 13,2831 46 27,47 -46,86 43,841 47 -30,75 -48,06 44,7231 47 27,47 -48,11 44,36
1537 41 -10,35 -49,85 33,17-Fy 1567 41 10,39 -50,36 33,21
Minimalni statički uticaji za komb.opterećenja "46", u čvoru "139"Fy,max = -60,80 kNFx,odg = -20,92 kNFz,odg = 41,71 kN
Kutijasti profil □80*80*3 mmVeza će se ostvariti kontinualnim ugaonim šavom a = 3 mmAš = 9,60 cm2
I1 = I2 = 108,30 cm4Wšx = Wšz = 108,30/4,3 = 25,19 cm3
σš = 60,80/9,60 = 6,33 kN/cm2
Load 46X
Y
Z
324
T = (20,91^2+41,71^2)^0,5 = 46,66 kNτ� š = 46,66/9,6 = 4,86 kN/cm2
τu = (6,33^2+4,86^2)^0,5 = 7,98 kn/cm2 < σš,dop = 13,5 kN/cm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 3,0 mm
KALKANSKI STUBOVI □140*80*6 mm MAKSIMALNI STATIČKI UTICAJI
max FyNode L/C Force-X Force-Y Force-Z
kN kN kN+Fy 1836 53 -56,76 33,61 4,31
1836 34 2,24 32,94 4,311836 52 -56,96 32,67 2,651839 34 0,27 32,41 4,231836 33 2,05 32,01 2,65107 40 -57,56 -10,35 7,40107 26 11,98 -10,48 5,73107 25 12,00 -11,36 7,38107 47 81,54 -11,49 5,70
-Fy 107 46 81,56 -12,36 7,36
Minimalni statički uticaji za komb.opterećenja "53", u čvoru "1836"Fx, max = 33,61 kNFx,odg = -56,76 kN
Kutijasti profil □140*80*6 mmVeza će se ostvariti kontinualnim ugaonim šavom a = 4 mmAš = 2*(14,4+8,4)*0,4 = 18,24 cm2
σš = 64,50/18,24 = 3,54 kN/cm2
τ� š = 56,76/18,24 = 3,11 kN/cm2
σu = (3,54^2+3,11^2)^0,5 = 4,71 kn/cm2 < σš,dop = 13,5 kN/cm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 4,0 mm
KONTROLA ZAVARENE VEZE KUTIJASROG PROFILA 80*80*5 mm ZA STUM 140*80*6 mm
8,0
16,0
4,0
2M16...5.6
8,0
4,0
8,0
4,0
4,0
a = 3 mm
□80*80*3 mm
2M16...5.6
≠240*10*240 mm
Minimalni statički uticaji za komb.opterećenja "53", u čvoru "1836"Fx, max = 98,38 kNFx,odg = 0,76 kN
Kutijasti profil □80*80*5 mmVeza sa ugaonim šavom a = 4 mm
Aš = 12,8 cm2
I1 = I2 = 147,11 cm4Wšx = Wšz = 147,11/4,4 = 33,43 cm3
σš = 98,39/12,8+0,76*100/33,43 = 9,96 kN/cm2 <
< σš,dop = 13,5 kN/cm2
USVOJENO: Kontinualni ugaoni šav a = 4,0 mm
8
8
KARAKTERISTIKE SAVAAs = 12,8 cm2I1 = I2 = 147,11 cm4
4,4
4,4
8,0
16,0
4,0
□140*80*6 mm
3M16...5.6
8,0
≠240*10*300 mm
M16...5.6
3,0 cm
□80*80*5 mm4,0
14,0
M16...5.6
4,0
4,0
a = 4 mm
a = 4 mm
10.2. MONTAŽNI NASTAVCI
10.2.1.REŠETKASTI GLAVNI NOSAČI
POLOŽAJ MONTAŽNIH NASTAVAKA
MONTAŽNI NASTAVAK D2
POJASNI ŠTAPOVI GORNJI POJASREŠETKA POS R1 (U POLJU)
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □80*80*3 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max2442 32 1346 -60,46 0,50 0,00 -0,01 0,01 0,33
Prema Fy,max3012 35 1653 -0,64 1,86 0,25 0,21 0,47 -0,47
Prema Fz,max22 40 22 -4,73 0,61 3,26 -0,04 -1,89 0,25
Prema Mx,max21 49 22 -4,92 1,39 2,25 0,28 1,56 -0,36
Prema My,max22 52 22 -0,05 1,13 3,13 0,00 -1,93 0,37
Prema Mz,max696 20 392 -50,95 1,36 -0,01 0,01 -0,01 0,57
X
Y
Z
Montažni komad 1 Montažni komad 2
Montažni komad 3 Montažni komad 4
Montažni nastavak D2
Montažni nastavak D1
Montažni nastavak D2
Dat u fajlu "Fundiranje" Dat u fajlu "Fundiranje"
DIMENZIONISANJE
ZAVRTNJEVIt = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*0,8)^0,5-0,2 = 1,8 mm
Za M12...10.9 (viskovredni zavrtnjevi)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2
Ad = 1,13 cm2
As = 0,843 cm2
ey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 4,0 cm
Prema Fx,maxZ1,y ~ 0
Z1,z = 0,33/(2*0,04) = 4,13 kN
Z = 60,46/4+4,13 = 19,25 kNσn = 19,25/0,843 = 22,84 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
τn = 4,13/(4*1,13) = 0,97 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
Prema My,maxZ1,y = 1,93/(2*0,16) = 6,03 kN
Z1,z = 0,37/(2*0,04) = 4,63 kN
Z = 0,05/4+6,03+4,63 = 10,67 kNσn = 10,67/1,13 = 9,44 kN/cm2 < 41,0 kn/cm2
T = (1,13^2+3,13^2)^0,5 = 3,33 kN τn = 3,33/(4*1,13) = 0,74 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
USVOJENO: 4M12...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠120*240*8 mm
1
2
,
2
,
<
+
dopn
n
dopn
n
ττ
σσ
131,00,27
097
0,41
84,2222
<=
+
105,00,27
74,0
0,41
44,922
<=
+
120
□80*80*3 mm
40 m
m
40 m
m
40 mm 40 mm 40 mm 40 mm
240 mm
M12...10.9
M12...10.9
≠120*8...240
□40*40*3 mm
40 m
m
VAROVI*Veza pločice i profila ostvariće se: -kontinualnim ugaonim varom a = 3 mm -sučeonim "1/2K" šavom sa gornje*Veza rešetkaste ispune i pločica ugaonim šavovima a = 3 mm
DETALJ VEZE
REŠETKA POS R2 (KALKANSKA) STATIČKI UTICAJI
Štapovi □80*80*3 mmBeam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My Mz
kN kN kN kNm kNm kNmPrema Fx,max
3011 51 1651 18,08 1,34 0,50 -0,03 -0,29 0,21Prema My,max
9 52 10 -1,17 1,15 3,12 0,00 1,92 -0,38Prema Mz,max
21 35 21 0,30 1,86 -0,25 -0,23 0,48 0,47
t = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmZa M12...10.9 (viskovredni vijci)
USVOJENO: 4M12...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠160*160*8 mm
DONJI POJASREŠETKE POS R1 I R2
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □80*80*3 mm
a = 3 mm
1/2K šav
2*2M12...10.9
□80*80*3
40
80
40 40
40
160
4M12...10.9
≠160*8...160
□40*40*3 mm
40
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max2478 31 1383 -88,02 -0,07 0,01 0,01 -0,01 -0,23
Prema My,max57 40 58 -20,88 -0,09 1,98 -1,00 1,27 0,02
Prema Mz,max2477 20 1382 -86,62 0,27 -0,01 0,02 -0,01 -0,30
t = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*0,8)^0,5-0,2 = 1,8 mm
Za M10...10.9 (viskovredni vijci)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2
Ad = 0,785 cm2
As = 0,580 cm2
DIMENZIONISANJEey = 14,0 cm ez = 14,0 cmPrema Fx,maxZ1,z = 0,23/(2*0,14) = 0,82 kN ~ 0
Z = 88,02/8 = 11,07 kNσn = 11,07/0,58 = 19,09 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
USVOJENO: 8M10...klasa 10.9REŠETKE POS R1 (U POLJU) Anker pločice: 2*≠200*200*8 mm
REŠETKE POS R2 (KALKANSKE)
USVOJENO: 5M10...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠140*200*8 mm
200
70
30
30 70 70 30
□ 80*80*3 mm200
≠200*8...200
30
□40*40*3 mm
70
200
70
30
30 80 30
□ 80*80*3 mm 140
≠140*8...200
30
□40*40*3 mm
70
MONTAŽNI NASTAVAK D1
POJASNI ŠTAPOVI GORNJI POJASREŠETKA POS R1 (U POLJIMA)
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □80*80*3 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max2436 35 1341 -96,89 4,53 -0,02 0,01 0,05 -0,91
Prema Fy,max2435 35 1339 96,88 4,53 -0,02 0,01 -0,05 0,91
Prema Fz,max194 34 124 -56,92 2,96 0,34 0,05 0,30 -0,59
Prema Mx,max2435 53 1340 -92,56 3,98 0,30 0,03 0,34 -0,73
Prema My,max2436 53 1340 92,57 3,98 0,31 0,03 -0,35 0,73
Prema Mz,max2823 33 1552 -35,06 4,33 0,01 0,01 -0,04 -1,06
DIMENZIONISANJEZAVRTNJEVIt = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmdmax =(5*t)^0,3-0,2 = (5*1,0)^0,3-0,2 = 1,42 mm
Za M12...10.9 (viskovredni vijci)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2
Ad = 1,13 cm2
As = 0,843 cm2
ey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 4,0 cm
Prema Mz,maxZ1,y = 0,04/(2*0,16) ~ 0
Z1,z = 1,06/(2*0,04) = 13,25 kN
Z = 35,06/4+13,25 = 22,01 kNσn = 22,01/0,843 = 26,10 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
τn = 4,33/(4*1,13) = 0,96 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
120
□80*80*3 mm
40
40
40
40
40
40
240
2M12...10.9 2M12...10.9
≠120*280*8
□40*40*3 mm40
USVOJENO: 4M12...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠120*240*8 mm
VAROVI*Veza pločice i profila ostvariće se: -kontinualnim ugaonim varom a = 3 mm -sučeonim "1/2K" šavom sa gornje*Veza rešetkaste ispune i pločica ugaonim šavovima a = 3 mm
DETALJ VEZE
REŠETKA POS R2 (KALKANSKA) STATIČKI UTICAJI
Štapovi □80*80*3 mmBeam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My Mz
kN kN kN kNm kNm kNmPrema Fx,max
15 40 15 18,12 0,64 -0,15 -0,13 0,76 0,17Prema My,max
16 40 16 18,07 0,55 2,92 0,16 -1,55 0,10Prema Mz,max
3017 20 1657 -1,11 3,22 0,04 0,20 -0,46 0,85
t = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmZa M12...10.9 (viskovredni vijci)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2
Ad = 1,13 cm2
As = 0,843 cm2
DIMENZIONISANJEey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 4,0 cm
1
2
,
2
,
<
+
dopn
n
dopn
n
ττ
σσ
141,00,27
96,0
0,41
10,2622
<=
+
1/2K šav
a = 3 mm
2*2M12...10.9
□80*80*3
40
80
40 40
40
160
4M12...10.9
≠160*8...160
□40*40*3 mm
40
Prema My,maxZ1,y = 1,55/(2*0,16) =4,84
Z1,z = 0,10/(2*0,04) = 1,25 kN
Z = 18,07/4+4,84+1,25 = 10,61 kNσn = 10,61/0,843 = 12,59 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
τn = 2,92/(4*1,13) = 0,64 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
USVOJENO: 4M12...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠160*160*8 mm
DONJI POJASREŠETKE POS R1 I R2
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □80*80*3 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max2468 53 1373 72,84 0,04 0,01 0,01 0,03 0,25
Prema My,max48 46 49 -3,06 0,06 1,36 -1,37 0,93 -0,02
Prema Mz,max3050 33 1691 30,82 -0,18 0,55 -0,41 0,41 0,26
REŠETKE POS R1 (U POLJU)
USVOJENO: 8M10...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠200*200*8 mm
REŠETKE POS R2 (KALKANSKE)
USVOJENO: 5M10...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠140*200*8 mm
110,00,27
64,0
0,41
59,1222
<=
+
200
70
30
30 70 70 30
□ 80*80*3 mm200
≠200*8...200
30
□40*40*3 mm
70
200
70
30
30 80 30
□ 80*80*3 mm 140
≠140*8...200
30
□40*40*3 mm
70
REŠETKASTA ISPUNAŠtapovi □40*40*3 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max2500 20 1365 27,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
t = 1,5*d = 1,5*0,3 = 0,45 cm USVOJENO.: t = 8 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*0,8)^0,5-0,2 = 1,8 mm
Za M10...10.9 (viskovredni vijci)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2Ad = 0,785 cm2As = 0,580 cm2
DIMENZIONISANJEZ = 27,5/4 = 6,85 kNσn = 6,85/0,580 = 11,81 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
USVOJENO: 4M10...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠160*160*8 mm
KALKANSKI STUBOVI
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □140*80*6 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max3336 34 1689 -36,06 4,75 0,04 0,38 0,14 -3,22
Prema Fy,max173 52 51 -13,17 8,68 0,05 -0,49 0,11 -5,73
Prema Fz,max165 38 47 -1,36 1,93 -0,10 0,08 -0,16 -1,50
Prema Mx,max165 40 47 6,06 8,64 -0,09 0,51 -0,20 -5,82
Prema My,max3336 53 1689 -35,83 4,74 0,08 0,38 0,20 -3,18
Prema Mz,max173 46 51 6,42 8,66 0,06 -0,49 0,14 -5,99
160
5030
30 50 50 30
□ 40*40*3 mm160 mm
M10...10.9
M10...10.9
≠160*8...160
50
30
VEZA 1DIMENZIONISANJE
ZAVRTNJEVIt = 1,5*d = 1,5*0,6 = 0,90 cm USVOJENO.: t = 10 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*1,0)^0,5-0,2 = 2,04 mm
Za M16...10.9 (viskovredni zavrtnjevi)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2Ad = 2,01 cm2As = 1,57 cm2
ey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 10,0 cmPrema Fx,maxZ1,y ~ 0Z1,z = 3,22/(2*0,10) = 16,10 kN
Z = 36,06/6+16,10 = 22,11 kNσn = 22,11/1,57 = 14,08 kN/cm2 < 41,0 kN/cm2
180
□140*80*6 mm
40
50
40 40 40 40 240
≠180*10...240
□80*80*3
40
Spoljašnjost hale
50
2*3M16...10.9
X
Y
Z
471689
511693
VEZA 1 VEZA 1
VEZA 2 VEZA 2
421684
561698
τn = 4,75/(4*2,01) = 0,59 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
Prema Mz,maxZ1,y ~ 0Z1,z = 5,99/(2*0,10) = 29,95 kN
Z = 6,42/6+29,95 = 31,02 kNσn = 31,02/1,57 = 19,76 kN/cm2 < 41,0 kn/cm2τn = 19,76/(4*2,01) = 2,46 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
USVOJENO: 7M16...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠180*240*10 mm
VAROVI*Veza pločice i profila ostvariće se: -kontinualnim ugaonim varom a = 4 mm -sučeonim "1/2K" šavom sa spoljnje starane hale
VEZA 2STATIČKI UTICAJI
Štapovi □80*80*3 mmBeam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My Mz
kN kN kN kNm kNm kNmPrema Fx,max
3330 50 1684 -22,63 0,01 2,20 -0,07 1,31 0,00Prema My,max
179 43 56 -2,94 0,04 -2,79 -0,15 -1,83 -0,08Prema Mz,max
160 33 42 -9,72 0,10 5,34 -0,52 4,61 -0,20
DIMENZIONISANJEZAVRTNJEVIt = 1,5*d = 1,5*0,5 = 0,75 cm USVOJENO.: t = 10 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*1,0)^0,5-0,2 = 2,04 mm
Za M16...10.9 (viskovredni zavrtnjevi)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2Ad = 2,01 cm2As = 1,57 cm2
ey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 10,0 cm
114,00,27
0590,4108,14
22
<=
+
124,00,27
46,2
0,41
76,1922
<=
+
180
□80*80*5 mm
40
50
40 40 40 40 240
≠180*10...240
□80*80*3
40
Spoljašnjost hale
50
(2*3+1)M16...10.9
Prema Mz,maxZ1,y ~ 0Z1,z = 4,61/(2*0,10) = 23,05 kN
Z = 9,72/6+23,05 = 24,67 kNσn = 24,67/1,57 = 15,71 kN/cm2 < 41,0 kn/cm2τn = 5,34/(6*2,01) = 0,44 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
USVOJENO: 7M16...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠180*240*10 mm
VAROVI*Veza pločice i profila ostvariće se: -kontinualnim ugaonim varom a = 4 mm -sučeonim "1/2K" šavom sa spoljnje starane hale
10.2.2.ROŽNJAČE
NAČIN MONTAŽEZA PRVO I KRAJNJE POLJE
STATIČKI UTICAJIŠtapovi □80*80*3 mm
Beam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My MzkN kN kN kNm kNm kNm
Prema Fx,max364 52 37 13,82 0,47 7,00 0,01 4,35 -0,36
Prema My,max364 52 37 13,82 0,47 7,00 0,01 4,35 -0,36
Prema Mz,max424 33 52 4,32 5,69 2,28 0,21 -1,48 3,28
DIMENZIONISANJEZAVRTNJEVIt = 1,5*d = 1,5*0,5 = 0,75 cm USVOJENO.: t = 10 mmdmax =(5*t)^0,5-0,2 = (5*1,0)^0,5-0,2 = 2,04 mm
Za M16...10.9 (viskovredni zavrtnjevi)
136,00,27
44,0
0,41
67,2422
<=
+
Load 1X
Y
Z
Zatezanjeσz = 410 N/mm2
Smicanjeτdop = 270 N/mm2
Ad = 2,01 cm2
As = 1,57 cm2
ey = 8,0+2*4,0 = 16,0 cmez = 16,0 cmPrema My,maxZ1,y = 4,35/(2*0,16) = 13,60 kN
Z1,z ~ 0 kN
Z = 13,82/6+13,60 = 15,90 kNσn = 15,71/1,57 = 10,01 kN/cm2 < 41,0 kn/cm2
τn = 7,0/(6*2,01) = 0,58 kN/cm2 < 27,0 kN/cm2
USVOJENO: 8M16...klasa 10.9Anker pločice: 2*≠240*240*10 mm
ZA OSTALA POLJA
STATIČKI UTICAJI I DIMENZIONISANJEMaksimalni statički uticaji u rožnjačama javiće se za kombinaciju opterećenja "52" u čvori "1582" i
iznose:
11,00,27
58,0
0,41
01,1022
<=
+
240
□80*80*5 mm
40
80
40 40 40 40 240
≠240*10...240
□80*80*3
40
80
8M16...10.9
Load 1X
Y
Z
Fx,max = 26,78 kNFy = Fz ~ 0Za 4M12...10.9 (viskovredni vijci)σz = 410 N/mm2
As = 0,843 cm2
σz = 26,78/(4*0,843) = 7,94 kN/cm2 < σIIz,dop = 41,0 kN/cm2
10.2.3. SPREGOVI ZA UKRUĆENJE
STATIČKI UTICAJI I DIMENZIONISANJE
Štapovi □60*60*3 mmBeam L/C Node Axial Force Shera Y Shear Z Torsion My Mz
kN kN kN kNm kNm kNmPrema Fx,max
342 46 184 34,09 -0,15 -0,02 -0,01 -0,07 -0,09Prema My,max
311 40 37 -11,04 0,10 -0,30 0,04 0,58 0,09Prema Mz,max
3256 39 1643 20,31 0,41 0,09 0,05 -0,20 0,73
Kosnik □40*40*3 mm
110
25
30
30
50 50
30
□ 40*40*3 mm160
M12...10.9
M12...10.9
≠110*8...160
25
30
Load 1X
Y
Z
Prema Fx,maxMaksimalni statički uticaji u rožnjačama javiće se za kombinaciju opterećenja "46" u čvori "184" i
iznose:Fx,max = 34,09 kNFy = Fz ~ 0Za 4M12...10.9 (viskovredni vijci)Zatezanjeσz = 410 N/mm2
As = 0,843 cm2
σz = 34,09/(4*0,843) = 10,11 kN/cm2 < σIIz,dop = 41,0 kN/cm2
SHEMA MONTAŽNOG NASTAVKA
DETALJ VEZE
□60*60*3 mm
120
□80*60*4 mm
30
60
30 30 30 30
180 mm
M12...10.9
M12...10.9
≠100*8*180
M12...10.9
30
M12...10.9
□60*60*3 mmspreg
□80*80*3 mm
200 mm Dodatna kutija 80*60*3 za montažni nastavak
2*≠100*8*180
2*1M12...10.9
2*1M12...10.9
X
Y
Z Montažni nastavak
Montažni nastavak
Montažni komad
NAČIN MONTAŽE
Montažni komad
Montažni komad
□80*80*3 mmrešetka
STATIČKI PRORAČUN
VOJISLAV SIVČEV, DIPL.INŽ.GRAð.
PROJEKTANTSKA LICENCA: 310 2117 03 Beograd08.03.2010.god.