delİk aÇilmiŞ pvc kÖpÜk İÇeren denİzel...

16th International Materials Symposium IMSP'2016

12-14 Oct 2016, Pamukkale University – Denizli - Turkey

488

DELİK AÇILMIŞ PVC KÖPÜK İÇEREN DENİZEL SANDVİÇ KOMPOZİTLERİN MEKANİK PERFORMANSLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ

EVALUATION OF MECHANICAL PERFORMANCES OF MARINE SANDWICH COMPOSITES WITH PERFORATED PVC FOAM CORES

Mustafa Yıldız1, Fatih Balıkoğlu2 T.Kerem Demircioğlu3, Nurettin ARSLAN4

1Yıldırım Beyazıt University Faculty of Engineering and Natural Sciences, Mechanical Engineering Department

[email protected] 2,3Balıkesir University, Mechanical Engineering Department, [email protected],[email protected]

4Celal Bayar University, Hasan Ferdi Turgutlu Technology Faculty, Energy System Engineering,

[email protected]

ÖZET

Bu çalışmada, E-cam elyaf/vinilester tabakalardan oluşan, PVC köpük içeren denizel sandviç kompozitlerin

mekanik davranışları araştırılmıştır. PVC köpük malzemeye açılan farklı çap ve mesafe değerlerine sahip

deliklerin, sandviç kompozitlerin basma, eğilme ve kayma davranışlarına etkileri deneysel olarak çalışılmıştır.

Statik mekanik testler, ASTM C393/C393M (eğilme), ASTMC365/365M (basma) ve ASTM C273/C273M (kayma)

standartlarına uygun şekilde yapılmıştır. Delik çap değerlerinin artışı ile basma, eğilme ve kayma dayanım

değerlerinde artış gözlenmiştir. Delik merkezleri arası mesafe değerinin artışı basma dayanım ve rijitlik

değerlerinin düşmesine sebep olmuştur. Statik mekanik testler sonucunda, delik açılmış PVC içeren numunelerin

hasar yükleri ve hasar durumları rapor edilmiştir.

Anahtar kelimeler: Sandviç, delik, eğilme, kayma, basma

ABSTRACT

In this work, mechanical performances of marine sandwich panels comprising E-glass/vinylester face sheets and

perforated PVC foam core were evaluated in this study. Effects of perforation diameter and distance between holes

that were perforated through the core thickness on the static mechanical behaviour were experimentally studied.

Static mechanical tests of the sandwich composite samples were conducted in accordance with ASTM

C393/C393M (bending), ASTMC365/365M (flatwise compression), and ASTM C273/C273M (shear) standards. The mechanical properties of compressive, bending and shear increase with increasing of the diameters of the

perforation. In compression tests, increase in the distance between the perforation has led to a decrease in strength

and stiffness values of samples. Damage modes and failure loads of perforated samples were compared with ones

with plain PVC foam after static tests.

Key Words: Sandwich, perforation, bending, shear, compression

1. GİRİŞ

Sandviç kompozitler, eğilme yükü taşıma kabiliyetleri ve düşük ağırlıklarından dolayı kara, deniz ve hava ulaşım

taşıtlarında tercih edilen malzemelerdir. Sandviç malzemelerin performanslarını, üst/alt tabakaların mekanik

özellikleri, kor yapının rijitlik değerleri ve tabaka-kor ara yüzey özellikleri belirlemektedir [1]. Literatürde kor

yapının mekanik değerlerini (ezilme direnci) ve ara yüzey mukavemetini (delaminasyon direnci) artırmak

amacıyla kalınlık doğrultusunda fiber takviye uygulaması, üst/alt tabakaların kor yapıya dikilmesi (stitching) ve

kor modifikasyonu (core shear key) yöntemlerini içeren çalışmalar yapılmıştır. Üst/alt tabakaların ve kor yapının



489

birlikte dikilmesi sandviç malzemelerin mekanik dayanımlarında artışa neden olmuştur [2-5]. Dikiş yönteminde,

statik eğilme dayanımında % 50 oranında artış sağlanmıştır [5]. Sandviç kompozitlerin kalınlık doğrultusunda

uygulanan farklı malzemeden üretilmiş (cam, karbon, metal fiberler), farklı çap ve yoğunlukta fiber takviyelerinin

eğilme, basma ve kayma dayanım değerlerine etkileri araştırılmıştır [6-10]. Fiber takviyeli kor yapılı sandviç

kompozitlerde fiber miktarı artışı ile (fiber sayısı/cm2), basma, eğilme ve kayma performanslarında artış

gözlenmiştir [6- 8]. Çalışmalarda, fiber takviye diziliminin, fiber miktarının (fiber sayısı/inç2), tabaka sayısının ve

toplam kalınlık değerlerinin, eğilme test sonuçları ve sandviç teorisi ile belirlenen efektif elastik ve kayma modülü

değerlerine etkileri belirlenmiştir [9,10]. Mitra, PVC köpük üzerine açılan yüzeysel kor modifikasyonları üzerine

çalışmalar yürütmüştür. PVC kor yüzeyi üzerinde açılan farklı boyut, şekil ve yönlenmeye sahip olukların düzlem

içi kayma ve basma mukavemetlerine etkisini araştırmıştır [11,12]. A. Mostafa ve arkadaşları, PVC ve PU köpük

içeren sandviç kompozitlerde farklı çap değerlerine ve yönlemlere sahip olukların düzlem içi kayma

mukavemetine etkisini nümerik olarak araştırmıştırlar [13,14,15]. Hai F. ve arkadaşları, delikli ve oluklu PVC

içeren sandviç kompozitlerin eğilme performanslarını araştırmışlar. Modifikasyona uğramış PVC kor malzemenin

basma dayanım ve modül değerlerinde artış sağlanmıştır. Reçinenin doldurduğu olukların ve deliklerin, alt ve üst

tabakaların kor yapıya tutunmasını sağladığı ve çivilediği belirtilmiştir [16]. May-Pat ve arkadaşları

çalışmalarında, delik açılmış PVC kor içeren E-cam/polyester tabakalı sandviç kompozitlerin basma, kayma ve

kırılma tokluğu davranışları incelenmiştir. Delikli kor yapının kayma mukavemeti ve kırılma tokluğu değerlerinde

düz PVC içeren örneklere göre üstünlük sağlamadığı ve sadece çatlak ilerlemesine engel teşkil ettiği

vurgulanmıştır. Basma dayanımı ve rijitlik değerlerinde ise başarılı sonuçlar alınmıştır. May-Pat ve arkadaşları,

çalışmalarında sabit delik çapı ve mesafe değerlerinde sonuçlar elde etmiştir [17]. Halimi F. ve arkadaşları farklı

dizilimlerde delik içeren PVC kor malzemeye sahip sandviç kompozitlerin eğilme dayanım ve kırılma tokluğu

sonuçlarını araştırmıştırlar. Eğilme testlerinde, maksimum yük ve absorbe ettiği enerji miktarlarında sırası ile %38

ve % 100 artış elde etmiştirler. Dayanım değerleri yüksek çıkan plakanın ağırlığında % 3,6 artış gözlenmiştir.

Kırılma tokluğu testlerinde, kritik yük ve kırılma tokluk değerlerinde az miktarda iyileşme görülmektedir [18].

Başka bir çalışmada, delik açılmış (çap:3,5 mm, merkezler arası:10 mm) ve 600, 1200, 1600 ve 1800 tex

değerlerinde cam fiber ile dikilmiş PVC köpük içeren sandviç kompozitlerin statik ve dinamik yükler altında

performansları karşılaştırılmıştır [19].

İleriye sürülen çalışmada, farklı delik şablonlarına sahip PVC köpük içeren E-cam/vinilester tabakalı denizel

sandviç kompozit malzemelerin statik mekanik performansları incelenmiştir. Literatürde açıklanan: fiber takviyesi

(z-pinning), kayma kaması (core shear key), ve dikiş (stitching) yöntemlerinin denizel taşıtların üretiminde

uygulanabilirlik açısından zor oldukları ve üretim sürecinin uzamasına neden olacakları açıktır. Çalışmamızda ise,

PVC köpük malzemede farklı çap ve mesafe değerlerine sahip delikler açılmıştır. Böylece, sandviç kompozit

plakalar vakum destekli infüzyon yöntemi ile (VARTM) tek seferde üretilmiştir. Ayrıca, literatürde verilen çap

değerlerinin (Ø 2,3,4 mm) dışında, delik açılmış PVC kopük içeren sandviç plakaların statik yükler altında

davranışları rapor edilmiştir. Numunelerin statik mekanik test sonuçları ve ağırlık değerleri referans (delik

içermeyen) numune ile karşılaştırılmıştır.

2. MATERYAL VE METOT

2.1. Vakum destekli infüzyon (VARTM) ile Sandviç Kompozit Üretimi

Sandviç kompozit plakalar laboratuvarda VARTM (vakum destekli infüzyon yöntemi) ile üretilmiştir. Vakum

infüzyon üretimi sırasında vakum pompası negatif 760 mm hg basınç sağlanmıştır. Sandviç kompozit plakalar test

numunesi olarak kesilmeden önce iki (2) hafta kadar tamamen kürleşmesi için beklenir. Delikli PVC kor içeren

sandviç plakaların, VARTM yöntemi ile üretimi Şekil 1c’ de verilmiştir. Tabakalarda, iki eksenli dikişli bükümsüz

850 gr/m2 E-cam elyaf, 450 gr/m2 keçe malzeme kullanılmıştır. Sandviç plakanın laminasyon planı Şekil 1a’ da

gösterilmiştir. VARTM üretimine uygun Poliya marka Polives 702 infüzyon tipi Bisfenol-A Epoksi vinilester

reçine tercih edilmiştir. Reçine içerisine, başlatıcı olarak ağırlıkça %1-2 wt oranında MEKP

(Metiletilketonperoksit), hızlandırıcı olarak ağırlıkça % 0,2-0,5 wt oranında kobalt naftanat kullanılmıştır. Kor

malzeme Airex C.70.75 PVC köpük malzeme kullanılmıştır. PVC köpük üzerine delikler CNC tezgahında

işlenmiştir. Çap değerleri Ø 4, 6 ,8 mm ve delik çap merkezleri arası 12, 14, 16, ve 18 mm olarak belirlenmiştir

(Şekil1b). Şekil 1a’da verilen laminasyon planında, kalın tabaka Mat 450, (0/90)4 borda dışını, ince tabaka (0/90)3



490

ise borda iç kısmını göstermektedir. Sandviç kompozit numunelerde tekne yan borda laminasyon planı

kullanılmıştır.

a b c

Şekil 1: Delik içeren sandviç plakaların laminasyon planı (a), delik şabonları (b),VARTM metodu ile üretimi (c)

2.2. Deneysel Çalışma

Sandviç kompozit numunelerin ASTM C393/C393M-11 standartlarına uygun olarak üç (3) nokta eğilme testleri

yapılmıştır [20]. Üç (3) nokta eğilme testleri için destek mesafesi 200 mm belirlenmiştir. Eğilme testleri Zwick

Roell 250 kN elektromekanik çekme-basma cihazında 6 mm/dak yükleme hızıyla gerçekleşmiştir. Deneyler

sırasında kuvvet-deplasman değerleri cihaz üzerinden alınmıştır. Grafiklerde D:Ø4, A:Ø6, S:Ø8 çap değerlerini

sonrasında gelen 12, 14, 16, 18 ifadeleri çap merkezleri arası mesafeyi göstermektedir. Şekil 2’ de borda içi (ince

tabaka) ve borda dışı (kalın tabaka) yükleme sonuçlarına yer verilmiştir.

a. Borda içi yükleme, Ø 4 mm

b. Borda içi yükleme, Ø 6 mm



491

c. Borda içi yükleme, Ø 8 mm

d. Borda dışı yükleme, Ø 4,8 mm, 12,16

Şekil 2: Sandviç kompozitlerin üç (3) nokta eğilme test sonuçları

(borda içi: ince tabaka, borda dışı: kalın tabaka)

Tablo 1: Üç (3) nokta eğilme test sonuçları (borda içi: ince tabaka, borda dışı: kalın tabaka)

Not: Hasar durumları: KKK: Kor kayma kırılması, FK:Fiber kırılması, Referans: düz PVC içeren sandviç

kompozit numune.

Şekil 3: Üç (3) nokta eğilme testi sonrası hasara uğramış sandviç kompozit numune

Eğilme testleri sonucunda kor malzemede oluşan çatlağın alt tabaka-kor ara yüzeyine ilerleyişi ve delaminasyon

şeklinde oluşan hasar ayrıntılı olarak Şekil 3’ te görülmektedir. VARTM yöntemi ile PVC köpük malzemede açılan

deliklerin tamamen doldukları ve başarılı olduğu görülmektedir. Sandviç kompozit numunelerin basma testleri

ASTM C365 / C365M-05 standartına uygun şekilde 0,5 mm/dak test hızında yapılmıştır [21]. Basma testleri

sonucu, kuvvvet- deplasman grafikleri aşağıda Şekil 4’ de verilmiştir.

Yükleme D-12 D-14 D-16 D-18 A-12 A-14 A-16 A-18 S-12 S-14 S-16 S-18 Referans

6760 5905 7383 4468 5885 7888 7734 6624 7409 8786 7855 9289 5067

33,4 16,5 45,7 -11,8 16,1 55,7 52,6 30,7 46,2 73,4 55,0 83,3

KKK KKK KKK FK KKK KKK KKK KKK KKK KKK KKK KKK FK

7259 7115 7972 8516 6807

6,6 4,5 17,1 25,1

KKK KKK KKK KKK FK

Maksimum yük (N)

Maks. Yük. Artış %

Hasar durumları

Borda içi

Borda dışı

Numune kodu

Maksimum yük (N)

Maks. Yük. Artış %

Hasar durumları



492

D-12

D-16

A-14

A-16

S-12

Referans numune

Şekil 4: Sandviç kompozitlerin basma testi sonuçları (ASTM C365 / C365M-05)

Tablo 2: Sandviç kompozitlerin basma test sonrası mekanik özellikleri

Mekanik Öz. D-12 D-16 A-14 A-16 S-12 Referans

Ezfc (MPa) 187,7 105,8 207,7 174,9 270,7 76,5

Pmak (N) 26691 18327 55968 59932 75672 11323

Fzfcu(MPa) 7,0 2,9 10,2 9,4 15,7 1,4

δPmak(mm) 4,6 5,9 3,6 4,3 3,9 5,0

Tablo 2’ de Ezfc: Basma modülü, Pmak: Maks. Kuvvet, Fzfcu: Basma dayanımı, δPmak: maks. kuvvet karş ılığına

gelen deplasman değerlerine karşılık gelmektedir. Basma test sonuçlarında delik çap değeri artış ile basma

dayanım ve rijitlik değerlerinde artış gözlenmiştir. Delik merkezleri arası mesafe artışı, rijitlik değerlerinin

azalmasına ve deplasman değerlerinin artışına neden olmuştur.

Sandviç kompozit numunelerin basma testleri ASTM C273/C273M -11 standartına uygun şekilde 2 mm/dak test

hızında yapılmıştır [22]. Ø 4,6,8 mm-16, Ø4, 8 mm-18 numunelere ait kuvvvet- deplasman grafikleri aşağıda

Şekil 5’ de verilmiştir. Ø 4,6,8-16 mm numunelerin kayma mukavemetleri sırası ile 1,393, 1,54 ve 1,875 MPa

olarak hesaplanmıştır. Ø 8-12, 16, 18 delik içeren numunelerin dayanım değerleri ise 2,02, 1,875 ve 2,07 MPa

olarak belirlenmiştir.



493

a b

Şekil 5: Sandviç kompozitlerin kayma testi sonuçları (ASTM C273/C273M -11), Kayma test cihazı

3. SONUÇLAR VE TARTIŞMA

Delik açılan PVC kor ile üretilen sandviç kompozitler başarı ile üretilmiştir. PVC köpüğün kalınlık

doğrultusunda açılan dairesel kesitli kanalların reçine ile dolması sağlanmıştır. VARTM üretim tekniği

ile üretilen sandviç kompozitlerin üretimleri sırasında akış filesi ve soyma kumaşı kullanılmamıştır. Delik

açılan PVC kor malzeme reçine akışını ve elyaf ıslanmasını sağlamıştır.

Üç (3) nokta eğilme testlerinin borda içi (ince tabaka) yükleme sonuçlarında, D-18 numunesi fiber

kırılması ve kor ezilmesi şeklinde hasara uğramıştır. Tüm numunelerde, kor kırılması hasar durumu

gerçekleşmiştir. PVC kor malzemede oluşan çatlak kalınlık doğrultusunda ilerlemiş ve alt tabaka-kor ara

yüzeyine ulaşarak delaminasyona neden olmuştur. Delik açılmamış referans numunede ise fiber kırılması

ve kor ezilmesi şeklinde hasar durumu olmuştur.

Üç (3) nokta eğilme testleri yapılan Ø 4,8-12,16 mm olan numunelerin borda dışı (kalın tabaka) yükleme

sonuçlarına yer verilmiştir. Numunelerde kor kırılması hasar durumu gözlenmiştir. Referans numune ile

hasar yüklerini % fark değerleri azalmıştır. Referans numunede fiber kırılması şeklinde hasar olmuştur.

Delik açılan numunelerde borda içi eğilme hasar yükü değerlerinde artış sağlanmıştır. S -18 numunesinde

% maksimum eğilme yük artışı % 83,3’e ulaşmıştır (Tablo 1). D-16, A-16 ve S-16 numunelerinde hasar

yüklerinin ve % maks. yük. artış değerlerinin yakınlaştığı görülmektedir. Ayrıca, D-16, A-16 ve S-16

numuneleri benzer mekanik davranışlar göstermiştir (Şekil 2). Borda dışı uygulanan eğilme testleri

sonuçlarında ise hasar yüklerinde S-16 numunesinde % 25 artış sağlanmıştır

Eğilme yükü altında, delik içeren PVC kor içeren numunelerde, reçine dolan delikler çivi gibi davranarak

tabakaları kor malzemeye bağlamış ve dayanım değerlerinin yükselmeni sağlamıştır. Reçine olukları

içeren PVC kor, takviyeli malzeme gibi davranarak rijitliğin artmasına neden olmuştur. Tabaka-kor ara

yüzeyinin güçlendirilmesi sağlanmıştır.

Basma testlerinde, çap değerlerinde artış maksimum yük, dayanım ve rijitlik değerlerinde artışa neden

olmuştur. Delik merkezleri arası mesafe artışı ise rijitliğin azalmasına neden olmuştur. Delik açılan tüm

numuneler, referans numune ile karşılaştırıldığında, dayanımda ve rijitlikte artış sağlanmıştır.

Ø 4, 6, 8-16 mm numunelerin kayma mukavemetleri sırası ile 1,393, 1,54 ve 1,875 MPa olarak

hesaplanmıştır. Ø 8-12, 16, 18 delik içeren numunelerin dayanım değerleri ise 2,02, 1,875 ve 2,07 MPa

olarak belirlenmiştir. Kayma testlerinde delik çap artışı dayanım değerlerinin yükselmesini sağlamıştır.

Çap değerlerinin sabit tutulduğu Ø 8 mm delik içeren numunelerde ise kayma mukavemet değerlerinde

az değişim gözlenmiştir (Şekil 5).



494

4. REFERANS LİSTESİ

[1] Vinson JR., 2001, Sandwich structures. Appl Mech Rev ;54(3):201–14.

[2] Stanley LE, Adams DO. Development and evaluation of stitched sandwich panels. NASA/CR-2001-211025.

[3] Lascoup B., Aboura Z., Khellil K., Benzeggagh M., 2006, On the mechanical effect of stitch addition in

sandwich panel, Composites Science and Technology, Volume 66, Issue 10, Pages 1385-1398, ISSN 0266-

3538, http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2005.09.005.

[4] Potluri P., Kusak E.,. Reddy T.Y, 2003, Novel stitch-bonded sandwich composite structures, Composite

Structures, Volume 59, Issue 2, Pages 251-259, ISSN 0263-8223, http://dx.doi.org/10.1016/S0263-

8223(02)00087-9.

[5] Kim J.H., Lee Y.S., Park B.J., Kim D.H., 1999, Evaluation of durability and strength of stitched foam-cored

sandwich structures, Composite Structures, Volume 47, Issues 1–4, Pages 543-550, ISSN 0263-8223,

http://dx.doi.org/10.1016/S0263-8223(00)00019-2.

[6] Engin M. Reis, Sami H. Rizkalla, Material characteristics of 3-D FRP sandwich panels, 2008, Construction

and Building Materials, Volume 22, Issue 6, Pages 1009-1018, ISSN 0950-0618,

http://dx.doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2007.03.023.

[7] Wang B., Wu L., Jin X., Du S., Sun Y., Ma L., 2010, Experimental investigation of 3D sandwich structure

with core reinforced by composite columns, Materials & Design, Volume 31, Issue 1, Pages 158-165, ISSN

0261-3069, http://dx.doi.org/10.1016/j.matdes.2009.06.039.

[8] Cartié D.D., Fleck N.A., 2003, The effect of pin reinforcement upon the through-thickness compressive

strength of foam-cored sandwich panels, Composites Science and Technology, Volume 63, Issue 16, Pages

2401-2409, ISSN 0266-3538, http://dx.doi.org/10.1016/S0266-3538(03)00273-2.

[9] Dawood M.,. Taylor E., Rizkalla S., 2010, Two-way bending behavior of 3-D GFRP sandwich panels with

through-thickness fiber insertions, Composite Structures, Volume 92, Issue 4, Pages 950-963, ISSN 0263-

8223, http://dx.doi.org/10.1016/j.compstruct.2009.09.040.

[10] Dawood M., Taylor E., Ballew W., Rizkalla S., 2010, Static and fatigue bending behavior of pultruded GFRP

sandwich panels with through-thickness fiber insertions, Composites Part B: Engineering,

Volume41,Issue5,Pages363-374,ISSN 1359-8368, http://dx.doi.org/10.1016/j.compositesb.2010.02.006.

[11] Mitra N., 2010, A methodology for improving shear performance of marine grade sandwich composites:

Sandwich composite panel with shear key, Composite Structures, Volume 92, Issue 5, Pages 1065-1072,

ISSN 0263-8223, http://dx.doi.org/10.1016/j.compstruct.2009.10.005.

[12] Mitra N., Raja B.R., 2012, Improving delamination resistance capacity of sandwich composite columns with

initial face/core debond, Composites Part B: Engineering, Volume 43, Issue 3, Pages 1604-1612, ISSN 1359-

8368, http://dx.doi.org/10.1016/j.compositesb.2011.11.039.

[13] Mostafa A., Shankar K., Morozov E.V., 2013, Effect of shear keys diameter on the shear performance of

composite sandwich panel with PVC and PU foam core: FE study, Composite Structures, Volume 102, Pages

90-100, ISSN 0263-8223, http://dx.doi.org/10.1016/j.compstruct.2013.03.003.

[14] Mostafa A., Shankar K., Morozov E.V., 2013, Influence of shear keys orientation on the shear performance

of composite sandwich panel with PVC foam core: Numerical study, Materials & Design, Volume 51, Pages

1008-1017, ISSN 0261-3069, http://dx.doi.org/10.1016/j.matdes.2013.05.024.

[15] Mostafa A., Shankar K., Morozov E.V., 2013, Insight into the shear behaviour of composite sandwich panels

with foam core, Materials & Design, Volume 50, Pages 92-101, ISSN 0261-3069,

http://dx.doi.org/10.1016/j.matdes.2013.03.016.

[16] Hai F., Weiqing L.,Weidong L.,Li W., Flexural properties of grooved perforation sandwich composites,

Journal of Wuhan University of Technology, Mater. Sci. Ed. 2010; 25(4):583-587.

[17] May-Pat A., Avilés F., Aguilar JO, 2011, Mechanical properties of sandwich panels with perforated foam

cores, Journal of Sandwich Structures and Materials, 13: 427-444, first published on September 2, 2010

doi:10.1177/1099636210379769

[18] Halimi F.,Golzar M.,Asadi P.,Beheshty MH., 2012, Core modifications of sandwich panels fabricated by

vacuum-assisted resin transfer molding. Journal of Composite Materials, 1-11,

doi:10.1177/0021998312451763

[19] Yalkin H.E, Icten B.M., Alpyildiz T., 2015, Enhanced mechanical performance of foam core sandwich

composites with through the thickness reinforced core, Composites Part B: Engineering, Volume 79, 15,

Pages 383-391, ISSN1359-8368, http://dx.doi.org/10.1016/j.compositesb.2015.04.055

http://dx.doi.org/10.1016/j.compscitech.2005.09.005

http://dx.doi.org/10.1016/S0263-8223(00)00019-2

http://dx.doi.org/10.1016/j.matdes.2009.06.039

http://dx.doi.org/10.1016/S0266-3538(03)00273-2

http://dx.doi.org/10.1016/j.compstruct.2009.09.040

http://dx.doi.org/10.1016/j.compstruct.2009.10.005



495

[20] ASTM C393/C393M – 11-1. Standard test method for core shear properties of sandwich constructions by

beamflexure. Annual book for ASTM standarts. 2011.

[21] ASTM C365 / C365M-05, Standard Test Method for Flatwise Compressive Properties of Sandwich Cores,

ASTM International, West Conshohocken, PA, 2005.

[22] ASTM C273/C273M -11. Standard test method for shear properties of sandwich core materials. Annual book

for ASTM standarts. 2011.

Yazışma Adresi:

Mustafa Yıldız

Postal address: Yildirim Beyazit Universitesi Muhendislik ve Doga Bilimleri Fakultesi, Makina Mühendisliği

Bölümü, Ovacik/Keçiören/Ankara

Telephone and E-mail address: 0533 5123936, [email protected]

ÖZGEÇMİŞLER

Mustafa Yıldız – 20.08.1991, Bursa, Osmangazi doğumluyum. Lise eğitimini Bursa Çelebi Mehmet Lisesinde

okudum. Balıkesir Üniversitesi Makine Mühendisliği bölümünde lisans eğitimini fakülte birinciliğiyle

tamamladım. Balıkesir Üniversitesi Mekanik Anabilim dalında ve Yıldırım Beyazıt Üniversitesi Otomotive

Anabilim dalındaki master eğitimlerim tez aşamasında devam etmektedir. Balıkesir Elektromekanik Sanayi

Tesisi(BEST A.Ş)’de yaklaşık bir yıllık iş deneyimim ardından Yıldırım Beyazıt Üniversitesi Makine

Mühendisliği Bölümü Otomotiv Anabilim dalında, araştırma görevlisi olarak hizmet vermekteyim.

Fatih Balıkoğlu - 22.06.1982 İzmir’de doğdum. Lise eğitimini İzmir Atatürk Lisesinde tamamladım. Celal Bayar

Üniversitesi Makina Mühendisliği bölümünde lisans eğitimini bitirdikten sonra İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü

Malzeme Bilimi ve Mühendisliği bölümünde yüksek lisansı tamamladım. Balıkesir Üniversitesi Makine

Mühendisliği bölümünde doktora eğitimine devam etmekteyim. “Geleneksel ve Alternatif malzemeli Denizel

Kompozitlerin Üretim Parametreleri ve Mekanik Özelliklerine Etkilerinin Araştırılması” başlıklı doktora tezimi

yürütmekteyim.

Tayfur Kerem Demircioğlu- 24.03.1980 Bursa da doğdum. Lise eğitimini Bursa Anadolu Lisesinde tamamladım.

Balıkesir Üniversitesi Makina Mühendisliği bölümünde lisans eğitimini bitirdikten sonra Balıkesir Üniversitesi

Fen Bilimleri Enstitüsü Makina Mühendisliği Ana bilim dalında yüksek lisansı tamamladım. Balıkesir Üniversitesi

Makine Mühendisliği bölümünde doktora eğitimine devam etmekteyim. Tez konum “Elyaf Yapımı Kurşun

Geçirmez Yeleklerin Sonlu Elemanlarla Modellenmesi ve Balistik Performansının İncelenmesi” üstünedir.

mailto:[email protected]

delİk aÇilmiŞ pvc kÖpÜk İÇeren denİzel...

Documents