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VILLE DE CHATEAU-THIERRY
PROJET GÉOTHERMIE DE CHATEAU-THIERRY
(Aisne)
ÉTUDE DE FAISABILITÉ
BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES
SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL
Département Géothermie
B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex
Associé à
l'Omnium d'Etudes Techniques
1 9, rue Marc Viéville - 93250 Villemomble
Rapport du B.R.G.M.
81 SGN 520 GTH Juin 1981
Réalisation- Département d«s Arts Graphiguas
VILLE DE CHATEAU-THIERRY
PROJET GÉOTHERMIE DE CHATEAU-THIERRY
(Aisne)
ÉTUDE DE FAISABILITÉ
BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES
SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL
Département Géothermie
B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex
Associé à
l'Omnium d'Etudes Techniques
1 9, rue Marc Viéville - 93250 Villemomble
Rapport du B.R.G.M.
81 SGN 520 GTH Juin 1981
Réalisation- Département d«s Arts Graphiguas
RESUME
Le Département Géothermie du BRGM a réalisé, pour le compte de laMunicipalité de Château-Thierry, une étude de faisabilité relative a un réseau dechaleur alimenté par la géothermie.
Ce réseau serait susceptible de desservir de nombreux utilisateurs.
L'étude prend en compte deux opérations de géothermie :
- la premiere, située en zone nord, permettrait de raccorder deslogements, des groupes scolaires, une piscine, une maison deretraite, un hôpital et des serres. La consommation énergétiquede cet ensemble est d'environ 3 600 TEP ;
- la seconde, en zone sud, alimenterait en fluide géothermique desindustriels variés ainsi que des logements consommant annuellement2 500 TEP environ.
Le réservoir visé par les forages est le Dogger dont les caractéris¬tiques sont satisfaisantes puisque les hypothèses retenues sont un débit de 250 m3/het une température en tête de puits de 68° C.
L'étude détaillée de l'opération nord réalisée à partir de deux puitsdroits met en évidence des bilans économiques favorables grâce à des systèmes dechauffage adaptés même si les coûts d'investissement sont relativement élevés du faitde l'importante longueur des réseaux de distribution.
Pour l'opération sud, il semblerait que le potentiel raccordable soitinsuffisant pour en démontrer la faisabilité économique.
RESUME
Le Département Géothermie du BRGM a réalisé, pour le compte de laMunicipalité de Château-Thierry, une étude de faisabilité relative a un réseau dechaleur alimenté par la géothermie.
Ce réseau serait susceptible de desservir de nombreux utilisateurs.
L'étude prend en compte deux opérations de géothermie :
- la premiere, située en zone nord, permettrait de raccorder deslogements, des groupes scolaires, une piscine, une maison deretraite, un hôpital et des serres. La consommation énergétiquede cet ensemble est d'environ 3 600 TEP ;
- la seconde, en zone sud, alimenterait en fluide géothermique desindustriels variés ainsi que des logements consommant annuellement2 500 TEP environ.
Le réservoir visé par les forages est le Dogger dont les caractéris¬tiques sont satisfaisantes puisque les hypothèses retenues sont un débit de 250 m3/het une température en tête de puits de 68° C.
L'étude détaillée de l'opération nord réalisée à partir de deux puitsdroits met en évidence des bilans économiques favorables grâce à des systèmes dechauffage adaptés même si les coûts d'investissement sont relativement élevés du faitde l'importante longueur des réseaux de distribution.
Pour l'opération sud, il semblerait que le potentiel raccordable soitinsuffisant pour en démontrer la faisabilité économique.
Pages
TABLE DES MATIERES - SOMMAIRE
INTRODUCTION
RES UME
1ère PARTIE : ETUDE SOUS -SOL
I - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE 1
II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION 9
III - PROGRAMME TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES . 12
2 ème PARTIE : ETUDE THERMIQUE DE SURFACE
rv - RECENSBENT DE UTILISATEURS 16
V - DEFINITION DES OPERATIONS 20
VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE 29
3 ème PARTIE : BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE ET FINANCIER ;
FAISABILITE DU PROJET
VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET CCM'LEMENTS) 51
VIII - MONTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81) 53
IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81) 57
X - BILANS EC0N3MIQUES 60
XI - BILANS ENERGETIQUES 61
XII - BILANS FINANCIERS 62
4 ème PARTIE : POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND DOUBLETDANS LA PARTIE SUD DE LA VILLE DE CHATEAU-THIERRY
XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIBÍE DOUBLET AU SUD ' 70
5 ème PARTIE : CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE
XIV - CONCLUSION GENERALE 73
ANNEXES : Annexe 1 : PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL
Annexe 2 : TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE
Annexe 3 : LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERSCAS 1 A, 2 A, 1 B et 2 B.
Pages
TABLE DES MATIERES - SOMMAIRE
INTRODUCTION
RES UME
1ère PARTIE : ETUDE SOUS -SOL
I - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE 1
II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION 9
III - PROGRAMME TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES . 12
2 ème PARTIE : ETUDE THERMIQUE DE SURFACE
rv - RECENSBENT DE UTILISATEURS 16
V - DEFINITION DES OPERATIONS 20
VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE 29
3 ème PARTIE : BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE ET FINANCIER ;
FAISABILITE DU PROJET
VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET CCM'LEMENTS) 51
VIII - MONTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81) 53
IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81) 57
X - BILANS EC0N3MIQUES 60
XI - BILANS ENERGETIQUES 61
XII - BILANS FINANCIERS 62
4 ème PARTIE : POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND DOUBLETDANS LA PARTIE SUD DE LA VILLE DE CHATEAU-THIERRY
XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIBÍE DOUBLET AU SUD ' 70
5 ème PARTIE : CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE
XIV - CONCLUSION GENERALE 73
ANNEXES : Annexe 1 : PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL
Annexe 2 : TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE
Annexe 3 : LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERSCAS 1 A, 2 A, 1 B et 2 B.
LISTE DES FIGURES
FIGURE 1
FIGURE 2
FIGURE 3
FIGURE 4
FIGURE 5
FIGURE 6
FIGURE 7
Raccordement par échange. Schéma de principe
Raccordement par mélange. Schéma de principe
Préchauffage d'eau chaude sanitaire. Schéma de principe
TEP substituées GAZ
TEP substituées (FOD)
TEP substituées (FOD + GAZ)
Seuils de rentabilité
LISTE DES FIGURES
FIGURE 1
FIGURE 2
FIGURE 3
FIGURE 4
FIGURE 5
FIGURE 6
FIGURE 7
Raccordement par échange. Schéma de principe
Raccordement par mélange. Schéma de principe
Préchauffage d'eau chaude sanitaire. Schéma de principe
TEP substituées GAZ
TEP substituées (FOD)
TEP substituées (FOD + GAZ)
Seuils de rentabilité
LISTE DES PLANCHES
PLANCHE 1 : Liste des documents consultés (Etude Hydrogéologique)
PLANCHE 2 : Profil des nappes superficielles dans la région de CHATEAU-THIERRY
PLANCHE 3 : Isobathes du toit du Dogger
PLANCHE 4 : Carte d'Isobathes au toi tJ de la craiePLANCHE 5 : Coupe géologique prévisionnelle CHATEAU-THIERRY
PLANCHE 6 : Corrélation entre forages pétroliersPLANCHE 7 : Plan de position des forages pétroliers étudiésPLANCHE 8 : Corrélations au niveau du Dogger
PLANCHE 9 : Diagramme Pression-Profondeur
PLANCHE 10 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 11 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 7")
PLANCHE 12 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 13 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 14 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 15 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 9 "5/8)PLANCHE 16 : Coupe technique des forages (7" puits droit)PLANCHE 17 : Plan masse type d'une plateforme de forage
PLANCHE 18 : Schéma général du réseau, première solutionPLANCHE 19 : Schéma général du réseau, deuxième solutionPLANCHE 20 : CHATEAU-THIERRY (Schéma des réseaux)
PLANCHE 21 : CHATEAU-THIERRY (Production - Injection)PLANCHE 22 : Investissements des installations de surface (1er échangeur)
PLANCHE 23 : Investissements installations de surface (2ème et 3ëme échangeurs)
LISTE DES PLANCHES
PLANCHE 1 : Liste des documents consultés (Etude Hydrogéologique)
PLANCHE 2 : Profil des nappes superficielles dans la région de CHATEAU-THIERRY
PLANCHE 3 : Isobathes du toit du Dogger
PLANCHE 4 : Carte d'Isobathes au toi tJ de la craiePLANCHE 5 : Coupe géologique prévisionnelle CHATEAU-THIERRY
PLANCHE 6 : Corrélation entre forages pétroliersPLANCHE 7 : Plan de position des forages pétroliers étudiésPLANCHE 8 : Corrélations au niveau du Dogger
PLANCHE 9 : Diagramme Pression-Profondeur
PLANCHE 10 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 11 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 7")
PLANCHE 12 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 7")PLANCHE 13 : Puits de production CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 14 : Puits de réinjection CHATEAU-THIERRY (doublet 9"5/8)PLANCHE 15 : Puissance de pompage CHATEAU-THIERRY (doublet 9 "5/8)PLANCHE 16 : Coupe technique des forages (7" puits droit)PLANCHE 17 : Plan masse type d'une plateforme de forage
PLANCHE 18 : Schéma général du réseau, première solutionPLANCHE 19 : Schéma général du réseau, deuxième solutionPLANCHE 20 : CHATEAU-THIERRY (Schéma des réseaux)
PLANCHE 21 : CHATEAU-THIERRY (Production - Injection)PLANCHE 22 : Investissements des installations de surface (1er échangeur)
PLANCHE 23 : Investissements installations de surface (2ème et 3ëme échangeurs)
LISTE DES TABLEAUX
TABLEAU 1
TABLEAU 2
TABLEAU 3
TABLEAU 4
TABLEAU 5
TABLEAU 6
TABLEAU 7
TABLEAU 8
TABLEAU 9
TABLEAU 10
TABLEAU 11
TABLEAU 12
TABLEAU 13
TABLEAU 14
TABLEAU 15
TABLEAU 16
TABLEAU 17
TABLEAU 18
TABLEAU 19
TABLEAU 20
TABLEAU 21
TABLEAU 22 :
TABLEAU 23 :
TABLEAU 24 :
Potentiel situé en zone nord et mode de chauffage
Potentiel situé en zone sud et mode de chauffage
Calculs des consommations de combustible corrigées en fonction desdegrés jours unifiés.
Calculs des besoins utilesNuméros des calculs
Numéros des utilisationsRécapitulation (KWH utiles) Calcul n° 1
Il II II _o o
" " " n° 3
Il II II ^o ^
n° 5
Il II II j^O g
Il II II _o y
I. ,1 I, ^o g
Il II II _0 Q
II II II ^O IQ
n° 11
n° 12
Calculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(1er échangeur)
Gain annuel sur le coût de l'énergieCalculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(2ème et 3ème échangeur)
Gains annuels sur le coût de l'énergie (mise en service 2ème et 3èmeéchangeur)
Hypothèses de financement du projetPrincipaux résultats des calculs économiques et financiers
LISTE DES TABLEAUX
TABLEAU 1
TABLEAU 2
TABLEAU 3
TABLEAU 4
TABLEAU 5
TABLEAU 6
TABLEAU 7
TABLEAU 8
TABLEAU 9
TABLEAU 10
TABLEAU 11
TABLEAU 12
TABLEAU 13
TABLEAU 14
TABLEAU 15
TABLEAU 16
TABLEAU 17
TABLEAU 18
TABLEAU 19
TABLEAU 20
TABLEAU 21
TABLEAU 22 :
TABLEAU 23 :
TABLEAU 24 :
Potentiel situé en zone nord et mode de chauffage
Potentiel situé en zone sud et mode de chauffage
Calculs des consommations de combustible corrigées en fonction desdegrés jours unifiés.
Calculs des besoins utilesNuméros des calculs
Numéros des utilisationsRécapitulation (KWH utiles) Calcul n° 1
Il II II _o o
" " " n° 3
Il II II ^o ^
n° 5
Il II II j^O g
Il II II _o y
I. ,1 I, ^o g
Il II II _0 Q
II II II ^O IQ
n° 11
n° 12
Calculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(1er échangeur)
Gain annuel sur le coût de l'énergieCalculs des tonnes d'équivalent pétrole substituées annuellement(2ème et 3ème échangeur)
Gains annuels sur le coût de l'énergie (mise en service 2ème et 3èmeéchangeur)
Hypothèses de financement du projetPrincipaux résultats des calculs économiques et financiers
INTRODUCTION
La Municipalité de Château-Thierry a demandé au B.R.G.M. deréaliser une étude de faisabilité des possibilités de réalisation d'un projetde géothermie concernant les utilisateurs potentiels de la commune ou limi¬trophes .
Pour la réalisation de cette étude, le B.R.G.M. (DépartementGéothermie) s'est associé les compétences d'un Bureau d'études thermiques :l'Omnium d'Etudes Techniques (O.E. T.).
Située dans une zone reconnue comme favorable du point de vuedes ressources géothermiques, la ville de Château-Thierry regroupe un potentield'utilisateurs assez important et diversifié. Plusieurs ensembles de logements(ZAC de Blanchard, Les Vaucrises, Centre Ville et Filoirs), des équipementspublics et collectifs (CES, Lycée, piscine. Hôpital, Maternité, Maison deretraite, bâtiments communaux), des ensembles de serres et des établissementsindustriels représentent un potentiel de consommation supérieur à 7000 TEP'Vanpour le chauffage et l'ECS".
La dispersion de ces utilisateurs sur le territoire communal ainsique des contraintes topographiques sont cependant des facteurs à prendre encompte pour la réalisation d'un réseau de chauffage urbain alimenté par géothermie.
La présente étude de faisabilité devrait permettre "d'orienter lesdécisions éventuelles de réalisation vers les solutions qui paraissent, à l'heureactuelle, les plus intéressantes du double point de vue technique et économique.
:: tpgp . xonnes équivalent pétrole, ECS : eau chaude sanitaire.
INTRODUCTION
La Municipalité de Château-Thierry a demandé au B.R.G.M. deréaliser une étude de faisabilité des possibilités de réalisation d'un projetde géothermie concernant les utilisateurs potentiels de la commune ou limi¬trophes .
Pour la réalisation de cette étude, le B.R.G.M. (DépartementGéothermie) s'est associé les compétences d'un Bureau d'études thermiques :l'Omnium d'Etudes Techniques (O.E. T.).
Située dans une zone reconnue comme favorable du point de vuedes ressources géothermiques, la ville de Château-Thierry regroupe un potentield'utilisateurs assez important et diversifié. Plusieurs ensembles de logements(ZAC de Blanchard, Les Vaucrises, Centre Ville et Filoirs), des équipementspublics et collectifs (CES, Lycée, piscine. Hôpital, Maternité, Maison deretraite, bâtiments communaux), des ensembles de serres et des établissementsindustriels représentent un potentiel de consommation supérieur à 7000 TEP'Vanpour le chauffage et l'ECS".
La dispersion de ces utilisateurs sur le territoire communal ainsique des contraintes topographiques sont cependant des facteurs à prendre encompte pour la réalisation d'un réseau de chauffage urbain alimenté par géothermie.
La présente étude de faisabilité devrait permettre "d'orienter lesdécisions éventuelles de réalisation vers les solutions qui paraissent, à l'heureactuelle, les plus intéressantes du double point de vue technique et économique.
:: tpgp . xonnes équivalent pétrole, ECS : eau chaude sanitaire.
1ère PARTIE
ETUDE SOUS-SOL
1ère PARTIE
ETUDE SOUS-SOL
.1 - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE
1.1. Introduction
La présente étude reprend les principaux résultats des recherchespétrolières exécutées depuis vingt ans dans le Bassin Parisien, et particulière¬ment dans la région de Château-Thierry.
Elle a pour but de préciser les caractéristiques hydrogéologiquesdes aquifères profonds dont l'exploitation géothermique pourrait être envisagéeen ajoutant une coupe géologique prévisionnelle détaillée en vue du programmede forage et de son coût.
On donne les caractéristiques des principaux aquifères et onétudie en détail le Dogger,' aiuifëre retenu.
1.2. Çadre_geologigue_et_struçtural
1.2.1, Situation
La ville de Château-Thierry se trouve dans la partie nord-est duplateau de Brie.
La surface de ce plateau est généralement constituée par desargiles à meulières plus ou moins remaniées et recouvertes d'un manteau delimon.
Le plateau de Brie est profondément incisé par la vallée de laMarne et ses affluents (cf. coupe planche 2). Les cours d'eau ont entamé lesassises de l'Eocène jusqu'au Sparnicien qui affleure par endroits au fond dela vallée.
Parmi les traits structuraux les plus marquants, il faut noter :
- le pendage général vers le centre du bassin de toutes les assises(cf. carte d'isobathes - planche 3;
- l'existence des dômes et de cuvettes d'orientation générale NW-SEqui provoquent quelques ondulations locales dans cette penterégionale (cf. carte d'isobathes planche 4).
1.2.2. Coupe géologique prévisionnelle
La coupe géologique prévisionnelle â l'aplomb de Château-Thierryest donnée dans la planche 5 (pour un site en fond de la vallée) .
Les prévisions concernant les profondeurs et les épaisseurs desdifférentes formations ont été déduites de la coupe géologique prévisionnelleprésentée sur la planche 6, elle-même réalisée à partir de forages pétrolierset des études sismiques effectuées dans la zone (voir références en annexe) .
Les planches mentionnées sont en annexe 1
.1 - ETUDE HYDROGEOLOGIQUE
1.1. Introduction
La présente étude reprend les principaux résultats des recherchespétrolières exécutées depuis vingt ans dans le Bassin Parisien, et particulière¬ment dans la région de Château-Thierry.
Elle a pour but de préciser les caractéristiques hydrogéologiquesdes aquifères profonds dont l'exploitation géothermique pourrait être envisagéeen ajoutant une coupe géologique prévisionnelle détaillée en vue du programmede forage et de son coût.
On donne les caractéristiques des principaux aquifères et onétudie en détail le Dogger,' aiuifëre retenu.
1.2. Çadre_geologigue_et_struçtural
1.2.1, Situation
La ville de Château-Thierry se trouve dans la partie nord-est duplateau de Brie.
La surface de ce plateau est généralement constituée par desargiles à meulières plus ou moins remaniées et recouvertes d'un manteau delimon.
Le plateau de Brie est profondément incisé par la vallée de laMarne et ses affluents (cf. coupe planche 2). Les cours d'eau ont entamé lesassises de l'Eocène jusqu'au Sparnicien qui affleure par endroits au fond dela vallée.
Parmi les traits structuraux les plus marquants, il faut noter :
- le pendage général vers le centre du bassin de toutes les assises(cf. carte d'isobathes - planche 3;
- l'existence des dômes et de cuvettes d'orientation générale NW-SEqui provoquent quelques ondulations locales dans cette penterégionale (cf. carte d'isobathes planche 4).
1.2.2. Coupe géologique prévisionnelle
La coupe géologique prévisionnelle â l'aplomb de Château-Thierryest donnée dans la planche 5 (pour un site en fond de la vallée) .
Les prévisions concernant les profondeurs et les épaisseurs desdifférentes formations ont été déduites de la coupe géologique prévisionnelleprésentée sur la planche 6, elle-même réalisée à partir de forages pétrolierset des études sismiques effectuées dans la zone (voir références en annexe) .
Les planches mentionnées sont en annexe 1
569 m
257 m
756 m
579 m
276 m
800 m
569 m
281 m
576 m
288 m
843 m
2.
Pour réaliser la coupe géologique de la planche 6 , nous avonsretenu 4 puits (3 pétroliers et 1 core-drill) situés sensiblement sur une lignenord-sud, au milieu de laquelle s'insère Château-Thierry (cf. plan de position," pl. 7),
En ne considérant que les grands ensembles, on a les épaisseurssuivantes :
LATILLY ETREPILLY MC-9 ESSISES
CRETACE SUPERIEUR
CRETACE INFERIEUR
JURASSIQUE SUPERIEUR
On constate donc que le Crétacé Supérieur, à 10 m près, est semblableen épaisseur dans les forages étudiés, d'autre part, on note un épaississement assezrégulier du Crétacé Inférieur et du Jurassique Supérieur vers le sud.
1.3. Çhoix_de_l^aqui£ère
1.3.1. Aquifères potentiels
Les principaux aquifères présents sous Château-Thierry ont été tra¬versés dans les forages d'Etrepilly et Trugny, situés à moins de 10 km au nord dusite.
La coupe de la planche 2 (d'après Rocex) donne une idée plus détailléede l'emplacement des nappes superficielles.
profonds .
ALBÎEW
Nous donnons ci-dessous les caractéristiques des aquifères les plus
Il Z&t zoynitaz pan. dz& ¿ablzÁ gnoiólz/U,, avzc. ¿ntziLaaJÎatloyi& d'a/igllz.Son. zpaài&enn. moyznnz z&t d' znvlnjon. 65 m zt ¿a ptwlondziVi dz VonAfiz dz 115 m/6ol.La pfioduLCtioYi dz czt aqixÁ,{fiJiz z&t ¿nconmiz danA Za zonz. Lz W/Cueoa p¿zzomzt/U.quzextnjapolz à pahtÀÂ. dz la cmtz p¿zzomzt/u.qaz dz l'Albien ej&t d' znvluon 100 m.La tempzfiatuiLZ e^t dz V ofujjiz dz 33° C aa toit da n.z&eA.voln. [zn pn.zna.nt un gn/idtzntmoyen dz 3,3) zt l' zaa dz la {,onmation zJ>t doacz.
BARREMIEN - MEOCOMIEM - PURBEC/CÎEM
Il n' y a pa& eu dz tzÂt züzctaz dmi zz& nz6en.volu. Czpzndant,lz caZcai dz &a¿¿nÁXz à pantin. dz& d¿agna.ph¿z& ttzctntqaz& montnz quz cz>itaÁn&nt-vzauK dz cz& &zntz¿ n.en{¡znmznt dz l' eaa &alzz ; 1 à 10 g/l poun. lz Bann.znU.zn -hJzocomlzn et 15 g/t envÁAon poun lz Pun.bzcktzn. Cz& &aJLuíiitz¿> panjat&&znt anonma-lemznt é£eüéaó ma¿6 JUL ^aut &lgnaZ.eJi qu'un dzblt d'eau &alzz [S g/t] a ^z ob&eA.vzaa zowu d'un tz&t z^izctaz dan& lz Vunbzcktzn aa zonz-dnÂZl MC-4. La tempznatan,zcaZcalzz au toit deó ¿zntzM [ISO m) e^t dz l'ondn.z dz 35" C.
569 m
257 m
756 m
579 m
276 m
800 m
569 m
281 m
576 m
288 m
843 m
2.
Pour réaliser la coupe géologique de la planche 6 , nous avonsretenu 4 puits (3 pétroliers et 1 core-drill) situés sensiblement sur une lignenord-sud, au milieu de laquelle s'insère Château-Thierry (cf. plan de position," pl. 7),
En ne considérant que les grands ensembles, on a les épaisseurssuivantes :
LATILLY ETREPILLY MC-9 ESSISES
CRETACE SUPERIEUR
CRETACE INFERIEUR
JURASSIQUE SUPERIEUR
On constate donc que le Crétacé Supérieur, à 10 m près, est semblableen épaisseur dans les forages étudiés, d'autre part, on note un épaississement assezrégulier du Crétacé Inférieur et du Jurassique Supérieur vers le sud.
1.3. Çhoix_de_l^aqui£ère
1.3.1. Aquifères potentiels
Les principaux aquifères présents sous Château-Thierry ont été tra¬versés dans les forages d'Etrepilly et Trugny, situés à moins de 10 km au nord dusite.
La coupe de la planche 2 (d'après Rocex) donne une idée plus détailléede l'emplacement des nappes superficielles.
profonds .
ALBÎEW
Nous donnons ci-dessous les caractéristiques des aquifères les plus
Il Z&t zoynitaz pan. dz& ¿ablzÁ gnoiólz/U,, avzc. ¿ntziLaaJÎatloyi& d'a/igllz.Son. zpaài&enn. moyznnz z&t d' znvlnjon. 65 m zt ¿a ptwlondziVi dz VonAfiz dz 115 m/6ol.La pfioduLCtioYi dz czt aqixÁ,{fiJiz z&t ¿nconmiz danA Za zonz. Lz W/Cueoa p¿zzomzt/U.quzextnjapolz à pahtÀÂ. dz la cmtz p¿zzomzt/u.qaz dz l'Albien ej&t d' znvluon 100 m.La tempzfiatuiLZ e^t dz V ofujjiz dz 33° C aa toit da n.z&eA.voln. [zn pn.zna.nt un gn/idtzntmoyen dz 3,3) zt l' zaa dz la {,onmation zJ>t doacz.
BARREMIEN - MEOCOMIEM - PURBEC/CÎEM
Il n' y a pa& eu dz tzÂt züzctaz dmi zz& nz6en.volu. Czpzndant,lz caZcai dz &a¿¿nÁXz à pantin. dz& d¿agna.ph¿z& ttzctntqaz& montnz quz cz>itaÁn&nt-vzauK dz cz& &zntz¿ n.en{¡znmznt dz l' eaa &alzz ; 1 à 10 g/l poun. lz Bann.znU.zn -hJzocomlzn et 15 g/t envÁAon poun lz Pun.bzcktzn. Cz& &aJLuíiitz¿> panjat&&znt anonma-lemznt é£eüéaó ma¿6 JUL ^aut &lgnaZ.eJi qu'un dzblt d'eau &alzz [S g/t] a ^z ob&eA.vzaa zowu d'un tz&t z^izctaz dan& lz Vunbzcktzn aa zonz-dnÂZl MC-4. La tempznatan,zcaZcalzz au toit deó ¿zntzM [ISO m) e^t dz l'ondn.z dz 35" C.
LUSITAMIEM
La majzun.z pantlz da Lu&ttantzn, con&tùtazz pan. dz& c.atcjaviz&cAayzux, {¡onmz un bon n.z&eA.vo¿iL.
A Tnxigny, lz tzMt zi^zctaz zntn.z 1356 et 131S m a dzbltz en 21 mn3,2 m3 d' zaa dont ¿a ¿aZinttz maximum ztatt dz 1 ,9 g/l.
A Etn,zpllZy, un tz&t z^{¡zctaz dan& Iz Luu<antzn a. la. &uÂtz dz peAtz&[1389 - 1404 m) a dzbiti en 45 mn 4,2 m3 d' eaa douez mzlangzz cL dz Z'zaa bouea^zpnovznant de/& pentes.
La tempenataiLZ caZautzz aa toit da Liuitanlzn [1230 m] &enatt dzI'ondnz dz 50° C.
COGGER
VanÁ le^ deux {¡onagzA ztudtê/&, lz Voggen. a ztz &euJLemznt {,onz dan&4>a pantLz &upénÁeun.z.
A Tnagny, la pantiz ¿ornmiXaZz da Voggzn. a ztz tnjwen^zz zn.canjDt-tagz aontina. Czpzndant, Za pantiz &itazz zntn.z llSl et. 1790 m n'a pa¿ ztznzcapziLZZ. V'apn.z& Zzá di.agnaphiz& , czttz pantiz aonneÁpond à unz zonz ponza&zet pnobabZzment {^ntabZz.
A 1S09 m, Zz ionoQZ a dâ ztnz ann.ztz à Za. ¿uttz dz pzntzÁ dz bouz&a&&zz impontanteÁ. Lz tz&t ziizctaz en iin dz puit& zntnz 1778 et 1809 m a débité.4,7 m3 zn 46 mn. L' zaa necxipzutz, tnz& bouzu&z, n'était quz {¡atbZemznt &aZéz[4g/Z] aZon& quz Za ¿aZínité dz Z'zaa dz ^onmatLon caZcaZzz à pantin. de¿ dtagna-pkieJ> éZzctntquz& donnz unz vaZzan. dz 27 g/Z. La tempénatafiz moyznnz au toit dun.é&eA.voin &enatt d' envinan 70° C [c.^. panagnaphz tempénatun,z) .
1.3.2. Niveau retenu
L'analyse succinte des différents réservoirs potentiels conduitâ retenir comme objectif principal d'un forage géothermique le niveau descalcaires du Dogger. En effet, les caractéristiques de ce réservoir sont relati¬vement bien connues et son exploitation devrait se présenter dans des conditionsplus favorables pour l'utilisation envisagée (bonne productivité et températureélevée) .
1.4. Çaractéristiques_de_l^agui£ëre {DoggËll
Le Dogger est pris ici dans le sens lithologique et englobe doncla partie calcaire du Callovien inférieur et le Bathonien.
Le Bajocien est compact dans la région et n'a pas été considéré.
1.4.1. Profondeur
La profondeur du toit du Dogger est déduite de la carte structuralede la planche 3.
LUSITAMIEM
La majzun.z pantlz da Lu&ttantzn, con&tùtazz pan. dz& c.atcjaviz&cAayzux, {¡onmz un bon n.z&eA.vo¿iL.
A Tnxigny, lz tzMt zi^zctaz zntn.z 1356 et 131S m a dzbltz en 21 mn3,2 m3 d' zaa dont ¿a ¿aZinttz maximum ztatt dz 1 ,9 g/l.
A Etn,zpllZy, un tz&t z^{¡zctaz dan& Iz Luu<antzn a. la. &uÂtz dz peAtz&[1389 - 1404 m) a dzbiti en 45 mn 4,2 m3 d' eaa douez mzlangzz cL dz Z'zaa bouea^zpnovznant de/& pentes.
La tempenataiLZ caZautzz aa toit da Liuitanlzn [1230 m] &enatt dzI'ondnz dz 50° C.
COGGER
VanÁ le^ deux {¡onagzA ztudtê/&, lz Voggen. a ztz &euJLemznt {,onz dan&4>a pantLz &upénÁeun.z.
A Tnagny, la pantiz ¿ornmiXaZz da Voggzn. a ztz tnjwen^zz zn.canjDt-tagz aontina. Czpzndant, Za pantiz &itazz zntn.z llSl et. 1790 m n'a pa¿ ztznzcapziLZZ. V'apn.z& Zzá di.agnaphiz& , czttz pantiz aonneÁpond à unz zonz ponza&zet pnobabZzment {^ntabZz.
A 1S09 m, Zz ionoQZ a dâ ztnz ann.ztz à Za. ¿uttz dz pzntzÁ dz bouz&a&&zz impontanteÁ. Lz tz&t ziizctaz en iin dz puit& zntnz 1778 et 1809 m a débité.4,7 m3 zn 46 mn. L' zaa necxipzutz, tnz& bouzu&z, n'était quz {¡atbZemznt &aZéz[4g/Z] aZon& quz Za ¿aZínité dz Z'zaa dz ^onmatLon caZcaZzz à pantin. de¿ dtagna-pkieJ> éZzctntquz& donnz unz vaZzan. dz 27 g/Z. La tempénatafiz moyznnz au toit dun.é&eA.voin &enatt d' envinan 70° C [c.^. panagnaphz tempénatun,z) .
1.3.2. Niveau retenu
L'analyse succinte des différents réservoirs potentiels conduitâ retenir comme objectif principal d'un forage géothermique le niveau descalcaires du Dogger. En effet, les caractéristiques de ce réservoir sont relati¬vement bien connues et son exploitation devrait se présenter dans des conditionsplus favorables pour l'utilisation envisagée (bonne productivité et températureélevée) .
1.4. Çaractéristiques_de_l^agui£ëre {DoggËll
Le Dogger est pris ici dans le sens lithologique et englobe doncla partie calcaire du Callovien inférieur et le Bathonien.
Le Bajocien est compact dans la région et n'a pas été considéré.
1.4.1. Profondeur
La profondeur du toit du Dogger est déduite de la carte structuralede la planche 3.
4.
Au droit de Château-Thierry, le toit du Dogger se trouverait â1660 m par rapport au niveau de la mer avec une incertitude de ± 20 m.
Si l'on retient comme lieu d'implantation du premier forage le fondde la vallée, le toit du Dogger par rapport au sol se trouverait à la profondeurde 1720 m ± 20 (cote sol : 60 m) .
1.4.2. Epaisseur et faciès (planche 8)
On distingue dans le Dogger plusieurs niveaux qui se retrouvent àquelques variations près dans toute la région étudiée et que l'on désignera parles symboles suivants :
R poun Ze/& ntvzaax poneux [n.é&en.voin.]
C poun. ZzÁ ntveaax aompact&
RC poun. Z'aZtzAnanzz dz& niveaax aompact& et poneux
La courbe prévue à Château-Thierry est de haut en bas :
RC- 1 1720 - 1750 m
Ce niveau est constitué de calcaires oolithiques, suivis de calcaires litho¬graphiques compacts. Son épaisseur est de l'ordre de 30 m. Ce niveau estsouvent fissuré et présente parfois des traces d'hydrocarbures. Il seraitdonc préférable de l'isoler avec le tubage de production afin d'éviter desproblèmes au cours de l'exploitation.
R-? 1750 - 1880 m
Ce niveau constitue le réservoir principal du Dogger. Il est formé par uncalcaire beige à gris oolithique, parfois graveleux, friable. D'un point devue paléogéographique, on observe des variations latérales de faciès du nordau sud.
A Latilly, le niveau R-l est constitué par des calcaires oolithiques à cimentcrayeux .
A Essises, le ciment crayeux disparait et le calcaire présente une bonneporosité interoolithique.
Château-Thierry se trouverait donc dans une position intermédiaire entreces deux faciès.
L'épaisseur du niveau R-l est d'environ 130 m. Les calcaires argileux sous-jacents constituent un niveau compact (c) d'une épaisseur moyenne de 10 m
qui sépare le réservoir principal d'un réservoir secondaire que nous avonsdésigné par R-2.
R-2 1890 - 1910 m
Ce niveau est formé par des calcaires oolithiques à porosité plus faible quele réservoir principal. Son épaisseur moyenne est de 20 m. on constate unamincissement de ce niveau vers le sud, entre Latilly et Essises et ildisparait complètement à Montmirail.
RC-2 1910 - 1960 m
La partie básale du Dogger est constituée par des calcaires sub-lithographi-ques, argileux et compacts.
4.
Au droit de Château-Thierry, le toit du Dogger se trouverait â1660 m par rapport au niveau de la mer avec une incertitude de ± 20 m.
Si l'on retient comme lieu d'implantation du premier forage le fondde la vallée, le toit du Dogger par rapport au sol se trouverait à la profondeurde 1720 m ± 20 (cote sol : 60 m) .
1.4.2. Epaisseur et faciès (planche 8)
On distingue dans le Dogger plusieurs niveaux qui se retrouvent àquelques variations près dans toute la région étudiée et que l'on désignera parles symboles suivants :
R poun Ze/& ntvzaax poneux [n.é&en.voin.]
C poun. ZzÁ ntveaax aompact&
RC poun. Z'aZtzAnanzz dz& niveaax aompact& et poneux
La courbe prévue à Château-Thierry est de haut en bas :
RC- 1 1720 - 1750 m
Ce niveau est constitué de calcaires oolithiques, suivis de calcaires litho¬graphiques compacts. Son épaisseur est de l'ordre de 30 m. Ce niveau estsouvent fissuré et présente parfois des traces d'hydrocarbures. Il seraitdonc préférable de l'isoler avec le tubage de production afin d'éviter desproblèmes au cours de l'exploitation.
R-? 1750 - 1880 m
Ce niveau constitue le réservoir principal du Dogger. Il est formé par uncalcaire beige à gris oolithique, parfois graveleux, friable. D'un point devue paléogéographique, on observe des variations latérales de faciès du nordau sud.
A Latilly, le niveau R-l est constitué par des calcaires oolithiques à cimentcrayeux .
A Essises, le ciment crayeux disparait et le calcaire présente une bonneporosité interoolithique.
Château-Thierry se trouverait donc dans une position intermédiaire entreces deux faciès.
L'épaisseur du niveau R-l est d'environ 130 m. Les calcaires argileux sous-jacents constituent un niveau compact (c) d'une épaisseur moyenne de 10 m
qui sépare le réservoir principal d'un réservoir secondaire que nous avonsdésigné par R-2.
R-2 1890 - 1910 m
Ce niveau est formé par des calcaires oolithiques à porosité plus faible quele réservoir principal. Son épaisseur moyenne est de 20 m. on constate unamincissement de ce niveau vers le sud, entre Latilly et Essises et ildisparait complètement à Montmirail.
RC-2 1910 - 1960 m
La partie básale du Dogger est constituée par des calcaires sub-lithographi-ques, argileux et compacts.
On retiendra les niveaux R-l et R-2 pour calculer l'épaisseur utile.Il est cependant préférable de forer le niveau RC-2 jusqu'à sa base afin de pro¬fiter d'une fissuration éventuelle de la roche dans ce niveau.
1.4.3. Hauteur utile
Elle a pu être estimée à partir des diagraphies de porosité de foragesvoisins ayant traversés complètement le Dogger.
Si l'on ne considère, pour cette estimation, que les zones â porositésupérieure à 10 % des niveau R-l et R-2, on arrive à une hauteur utile potentiellecumulée de 80 m.
En sachant qu'au Dogger les expériences précédentes dans le BassinParisien nous ont montré que la hauteur réellement productrice (1) représenteentre 30 et 50 % de la hauteur utile estimée, on retiendra pour nos calculsla valeur moyenne de 40 m.
1.4.4. Porosité - pennéabilité
Dans les forages avoisinants, la partie supérieure du Dogger (niveauRC-1) constitue un réservoir médiocre. Les porosités mesurées sur carottes varientde 0,7 à 11,9 %.
Les perméabilités, dans ce même niveau, sont très faibles -souventde l'ordre de 0,1 md- avec quelques valeurs maximum de 470 md dans les parties fis¬surées .
Le réservoir principal (niveau R-l) n'a été carotté -dans la zoneétudiée- qu'à Montmirail I et seulement dans sa partie supérieure (1888 - 1915 m).
Dans l'intervalle carotté, les porosités varient de 10 à 18 % entre1888 et 1910 m, et de 10 à 22 % entre 1910 et 1915 m.
Les perméabilités mesurées sont de quelques millidarcy sauf pourdeux niveaux où elles sont nettement plus élevées :
1906,60 - 1908 m : 16 à 930 mD
1913,80 - 1915 m : 22 à 1250 mD
Ces valeurs maximum sont plus proches des valeurs moyennes mesuréesdans les puits géothermiques dans le même niveau (3,3 D à Coulommiers, 1,35 D auMée/Seine) .
(1) La hauteur productrice ne peut être connue qu'à la fin des essais de puits,à l'aide d'une diagraphie de production (débitmètre).L'examen de différents débitmètres réalisés dans les puits géothermiques duBassin de Paris montre que la majeure partie du débit est produite par deszones de faible épaisseur, très localisées, probablement fracturées, d'oùleur position aléatoire dans le réservoir et par conséquent la difficultéd'estimer à l'avance la hauteur productrice.
On retiendra les niveaux R-l et R-2 pour calculer l'épaisseur utile.Il est cependant préférable de forer le niveau RC-2 jusqu'à sa base afin de pro¬fiter d'une fissuration éventuelle de la roche dans ce niveau.
1.4.3. Hauteur utile
Elle a pu être estimée à partir des diagraphies de porosité de foragesvoisins ayant traversés complètement le Dogger.
Si l'on ne considère, pour cette estimation, que les zones â porositésupérieure à 10 % des niveau R-l et R-2, on arrive à une hauteur utile potentiellecumulée de 80 m.
En sachant qu'au Dogger les expériences précédentes dans le BassinParisien nous ont montré que la hauteur réellement productrice (1) représenteentre 30 et 50 % de la hauteur utile estimée, on retiendra pour nos calculsla valeur moyenne de 40 m.
1.4.4. Porosité - pennéabilité
Dans les forages avoisinants, la partie supérieure du Dogger (niveauRC-1) constitue un réservoir médiocre. Les porosités mesurées sur carottes varientde 0,7 à 11,9 %.
Les perméabilités, dans ce même niveau, sont très faibles -souventde l'ordre de 0,1 md- avec quelques valeurs maximum de 470 md dans les parties fis¬surées .
Le réservoir principal (niveau R-l) n'a été carotté -dans la zoneétudiée- qu'à Montmirail I et seulement dans sa partie supérieure (1888 - 1915 m).
Dans l'intervalle carotté, les porosités varient de 10 à 18 % entre1888 et 1910 m, et de 10 à 22 % entre 1910 et 1915 m.
Les perméabilités mesurées sont de quelques millidarcy sauf pourdeux niveaux où elles sont nettement plus élevées :
1906,60 - 1908 m : 16 à 930 mD
1913,80 - 1915 m : 22 à 1250 mD
Ces valeurs maximum sont plus proches des valeurs moyennes mesuréesdans les puits géothermiques dans le même niveau (3,3 D à Coulommiers, 1,35 D auMée/Seine) .
(1) La hauteur productrice ne peut être connue qu'à la fin des essais de puits,à l'aide d'une diagraphie de production (débitmètre).L'examen de différents débitmètres réalisés dans les puits géothermiques duBassin de Paris montre que la majeure partie du débit est produite par deszones de faible épaisseur, très localisées, probablement fracturées, d'oùleur position aléatoire dans le réservoir et par conséquent la difficultéd'estimer à l'avance la hauteur productrice.
6.
On retiendra pour nos calculs une valeur moyenne (K) de 1 D ; ce quidonne pour une hauteur productrice (h) estimée de 40 m, un produit Kh de 40 Darcy-mètres.
En ce qui concerne la porosité, d'après les diagraphies (surtoutd'après le sonique), on calcule une porosité moyenne de 15 % pour le niveau R-let 12 % pour le niveau R-2.
Comme l'épaisseur du niveau R-l est plus importante, on retiendrapour l'ensemble du réservoir une porosité moyenne de 14 %.
1.4.5. Pression du réservoir
Nous indiquons dans le planche 9 les valeurs de pression du Doggerpar rapport à la profondeur absolue (profondeur par rapport au niveau de la mer) .
Les valeurs de pression ont été mesurées au cours des tests deformation, réalisés dans la partie supérieure du Dogger, dans les puits voisins.
Par interpolation linéaire à partir des valeurs mesurées, onpeut estimer la pression au toit du Dogger à Chateau-Thierry. Elle serait de180 kg/cm£.
1.5. Çaracteristigues_du_£luide_gêgtheiTnal
1.5.1. Température du fluide
Quelques mesures de température ont été faites au sommet du Dogger,lors de tests de formation réalisés dans les forages voisins.
A Villemoyenne 1, une mesure effectuée à 1786 m a donné 63° C. AVillemoyenne 2, on a mesuré 70° C à 1817 m. Cet écart peut être expliqué par laqualité de la mesure. En fait, dans un test de formation, la température enregis¬trée est d'autant plus exacte que le test produit un volinne important de fluidede la formation. En ce qui concerne les mesures indiquées à Villemoyenne 1 , onn'a récupéré que 456 1 de boue en 120 min. d'ouverture. Par contre, à Villemoyenne 2,le débit a été de 12 m3 d'eau salée en 20 min. d'ouverture.
Si l'on prend la valeur de Villemoyenne 2, qui est apparemment plusfaible, le gradient calculé serait de 3,3° C/100 m, ce qui donnerait 67° C au toitdu Dogger (1720 m/sol) en prenant une température moyenne au sol de 10° C. Cettevaleur serait le bas de la fourchette puisque si l'on prend le gradient mesuréà Coulommiers (3,7° C) on aurait au toit du réservoir 73° C.
Certes, Coulommiers se trouve à 30 km environ de Chateau-Thierryet est apparemment dans une zone à gradient géothermique élevé, mais c'est aussila mesure la plus représentative que l'on a dans la région.
On retiendra donc une valeur moyenne de 70° C au toit du Dogger(± 3° C).
6.
On retiendra pour nos calculs une valeur moyenne (K) de 1 D ; ce quidonne pour une hauteur productrice (h) estimée de 40 m, un produit Kh de 40 Darcy-mètres.
En ce qui concerne la porosité, d'après les diagraphies (surtoutd'après le sonique), on calcule une porosité moyenne de 15 % pour le niveau R-let 12 % pour le niveau R-2.
Comme l'épaisseur du niveau R-l est plus importante, on retiendrapour l'ensemble du réservoir une porosité moyenne de 14 %.
1.4.5. Pression du réservoir
Nous indiquons dans le planche 9 les valeurs de pression du Doggerpar rapport à la profondeur absolue (profondeur par rapport au niveau de la mer) .
Les valeurs de pression ont été mesurées au cours des tests deformation, réalisés dans la partie supérieure du Dogger, dans les puits voisins.
Par interpolation linéaire à partir des valeurs mesurées, onpeut estimer la pression au toit du Dogger à Chateau-Thierry. Elle serait de180 kg/cm£.
1.5. Çaracteristigues_du_£luide_gêgtheiTnal
1.5.1. Température du fluide
Quelques mesures de température ont été faites au sommet du Dogger,lors de tests de formation réalisés dans les forages voisins.
A Villemoyenne 1, une mesure effectuée à 1786 m a donné 63° C. AVillemoyenne 2, on a mesuré 70° C à 1817 m. Cet écart peut être expliqué par laqualité de la mesure. En fait, dans un test de formation, la température enregis¬trée est d'autant plus exacte que le test produit un volinne important de fluidede la formation. En ce qui concerne les mesures indiquées à Villemoyenne 1 , onn'a récupéré que 456 1 de boue en 120 min. d'ouverture. Par contre, à Villemoyenne 2,le débit a été de 12 m3 d'eau salée en 20 min. d'ouverture.
Si l'on prend la valeur de Villemoyenne 2, qui est apparemment plusfaible, le gradient calculé serait de 3,3° C/100 m, ce qui donnerait 67° C au toitdu Dogger (1720 m/sol) en prenant une température moyenne au sol de 10° C. Cettevaleur serait le bas de la fourchette puisque si l'on prend le gradient mesuréà Coulommiers (3,7° C) on aurait au toit du réservoir 73° C.
Certes, Coulommiers se trouve à 30 km environ de Chateau-Thierryet est apparemment dans une zone à gradient géothermique élevé, mais c'est aussila mesure la plus représentative que l'on a dans la région.
On retiendra donc une valeur moyenne de 70° C au toit du Dogger(± 3° C).
1.5.2. Salinité
Les mesures de salinité faites sur des échantillons prélevés lorsdes tests de formation dans les forages voisins donnent pour le Dogger des valeursassez faibles.
A Trugny, forage proche de Chateau-Thierry, un test effectué dans lapartie supérieure du Dogger a récupéré de l'eau salée à 4 g/1, alors que lasalinité calculée à partir des diagraphies est de 27 g/1.
Cet écart, que l'on observe aussi dans les forages voisins (Latilly,Villemoyenne, Essises) ne peut s'expliquer qu'en partie par la contamination parla boue de forage et semble être un phénomène assez général dans la région.
Pour nos calculs, nous retiendrons la valeur de 27 g/1 qui est plusproche des valeurs mesurées dans les puits géothermiques à la même profondeur.
1.6. Risgue_geologigue
Le risque majeur est lié à la productivité de l'aquifère étant donnéque le Dogger au droit de Chateau-Thierry se trouve dans une zone de transition entreun faciès de calcaire oolithique à ciment crayeux au nord (forage de Latilly) et uncalcaire oolithique propre au sud (forage d'Essises). En plus, les données issuesdes mesures soit sur carottes soit des essais de formation concernent seulement lapartie supérieure de l'aquifère et l'extrapolation faite pour le reste de l'aquifèrecomporte certains risques. On a tenu compte de cette incertitude pour la valeurmoyenne retenue.
En ce qui concerne la température, la valeur indiquée est la moyennedes valeurs les plus représentatives.
Les risques particuliers aux opérations de forage (zone de pertes pos¬sibles, aquifères à protéger) ont été indiqués dans la coupe géologique prévision¬nelle.
L'incertitude sur les cotes est minime du fait de la qualité desinformations.
La fiche ci-aprës résume les caractéristiques prévisionnelles duréservoir du Dogger.
1.5.2. Salinité
Les mesures de salinité faites sur des échantillons prélevés lorsdes tests de formation dans les forages voisins donnent pour le Dogger des valeursassez faibles.
A Trugny, forage proche de Chateau-Thierry, un test effectué dans lapartie supérieure du Dogger a récupéré de l'eau salée à 4 g/1, alors que lasalinité calculée à partir des diagraphies est de 27 g/1.
Cet écart, que l'on observe aussi dans les forages voisins (Latilly,Villemoyenne, Essises) ne peut s'expliquer qu'en partie par la contamination parla boue de forage et semble être un phénomène assez général dans la région.
Pour nos calculs, nous retiendrons la valeur de 27 g/1 qui est plusproche des valeurs mesurées dans les puits géothermiques à la même profondeur.
1.6. Risgue_geologigue
Le risque majeur est lié à la productivité de l'aquifère étant donnéque le Dogger au droit de Chateau-Thierry se trouve dans une zone de transition entreun faciès de calcaire oolithique à ciment crayeux au nord (forage de Latilly) et uncalcaire oolithique propre au sud (forage d'Essises). En plus, les données issuesdes mesures soit sur carottes soit des essais de formation concernent seulement lapartie supérieure de l'aquifère et l'extrapolation faite pour le reste de l'aquifèrecomporte certains risques. On a tenu compte de cette incertitude pour la valeurmoyenne retenue.
En ce qui concerne la température, la valeur indiquée est la moyennedes valeurs les plus représentatives.
Les risques particuliers aux opérations de forage (zone de pertes pos¬sibles, aquifères à protéger) ont été indiqués dans la coupe géologique prévision¬nelle.
L'incertitude sur les cotes est minime du fait de la qualité desinformations.
La fiche ci-aprës résume les caractéristiques prévisionnelles duréservoir du Dogger.
FICHE DE RESSOURCES GEOTHERMIQUES
CHÂTEÂU-THÎERRy
IMPLANTATION :
Coordonnées approx.: x = 677.400 y = 149.600
Cote sol : 60 m
Observations : Hypothèse d'implantation dans la vallée près du forage d'eau156.6.6 (N° BRGM) (voir plan de situation)
FORMATION CONSIDEREE : DOGGER
ST}-''UCTURE DU RESERVOIR
A Cote du toit (NGF) : - 1 660 m ± 20
A Profondeur du toit : 1 720 m
B, Hauteur utile potentielle : 80 m Hauteur productrice estimée : 40 m
A Hauteur totale : 240 m
A Profondeur totale des forages : 1 960 m
Observations :
CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR
A Porosité moyenne : 14 %
B Perméabilité moyenne : 1 darcy
A Pression de gisement (cote au sol) : 180 kg/cm^ à - 1 660 m ± 2 kg/cm^ -» 8 kg ± 2au sol
A Niveau piézomètrique : 140 m ± 20 m
Observations :
CARACTERISTIQUES DU FLUIDE
B Température : 70° C ± 3 au toit du Dogger
B Salinité : 27 g/1 (NaCl)
Observations :
A : Pronostic appuyé sur des données fiablesB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou
moins certains.
FICHE DE RESSOURCES GEOTHERMIQUES
CHÂTEÂU-THÎERRy
IMPLANTATION :
Coordonnées approx.: x = 677.400 y = 149.600
Cote sol : 60 m
Observations : Hypothèse d'implantation dans la vallée près du forage d'eau156.6.6 (N° BRGM) (voir plan de situation)
FORMATION CONSIDEREE : DOGGER
ST}-''UCTURE DU RESERVOIR
A Cote du toit (NGF) : - 1 660 m ± 20
A Profondeur du toit : 1 720 m
B, Hauteur utile potentielle : 80 m Hauteur productrice estimée : 40 m
A Hauteur totale : 240 m
A Profondeur totale des forages : 1 960 m
Observations :
CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR
A Porosité moyenne : 14 %
B Perméabilité moyenne : 1 darcy
A Pression de gisement (cote au sol) : 180 kg/cm^ à - 1 660 m ± 2 kg/cm^ -» 8 kg ± 2au sol
A Niveau piézomètrique : 140 m ± 20 m
Observations :
CARACTERISTIQUES DU FLUIDE
B Température : 70° C ± 3 au toit du Dogger
B Salinité : 27 g/1 (NaCl)
Observations :
A : Pronostic appuyé sur des données fiablesB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou
moins certains.
9.
II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION
II.I. H^oteses_retenues
11. 1.1. Réinjection
La teneur en sels des eaux du Dogger (27 g/1) nécessite la réinjec¬tion. La technique du doublet sera donc utilisée.
11. 1.2. Distance entre puits
Le puits de production et le puits de réinjection doivent être, auniveau du réservoir à une certaine distance afin d'éviter un recyclage prématurédu fluide refroidi.
Les calculs sont réalisés pour déterminer la distance minimale àrespecter avec les hypothèses suivantes :
- hauteur productrice : 40 mètres
- débit annuel moyen : 200 m3/h (valeur maximum)
- "durée de vie" du doublet : 30 ans.
Le résultat obtenu est alors d = 1370 mètres.
On rappellera que la "durée de vie" prise en compte ci-dessus estla durée pendant laquelle la température resterait constante en tête de puits.Sachant que la baisse de cette température est ensuite très lente, il n'y auraitpas d'inconvénient majeur pour les bilans de l'opération à réduire cette valeurà 25, voire 20 ans. Par ailleurs, le débit moyen considéré apparait comme unmaximum.
Ainsi la distance à respecter entre les puits au niveau du réservoirdevrait être comprise entre 1000 et 1300 m permettant une "durée de vie" supérieureà 20 ans au débit moyen annuel maximum.
11. 1.3. Température de réinjection
Elle a été prise ici égale à 35° C. Une valeur inférieure nécessiteraitpressions et puissances de pompage à la réinjection supérieures à celles indiquéespour une même valeur du débit.
II . 2 . Çalçul_des_pressions_et_2uissançes_de_2on)gage
II. 2.1. Courbes caractéristiques
Les planches 10 à 15 (annexe 1) indiquent, avec les hypothèseshydrogéologiques retenues, la variation des pressions et puissances de pompageen fonction du débit exploité.
Deux cas ont été considérés en ce qui concerne le diamètre du tubagede production : 7" (% 170 mm) et 9"5/8 (# 240 lam) .
9.
II - CARACTERISTIQUES PREVISIONNELLES D'EXPLOITATION
II.I. H^oteses_retenues
11. 1.1. Réinjection
La teneur en sels des eaux du Dogger (27 g/1) nécessite la réinjec¬tion. La technique du doublet sera donc utilisée.
11. 1.2. Distance entre puits
Le puits de production et le puits de réinjection doivent être, auniveau du réservoir à une certaine distance afin d'éviter un recyclage prématurédu fluide refroidi.
Les calculs sont réalisés pour déterminer la distance minimale àrespecter avec les hypothèses suivantes :
- hauteur productrice : 40 mètres
- débit annuel moyen : 200 m3/h (valeur maximum)
- "durée de vie" du doublet : 30 ans.
Le résultat obtenu est alors d = 1370 mètres.
On rappellera que la "durée de vie" prise en compte ci-dessus estla durée pendant laquelle la température resterait constante en tête de puits.Sachant que la baisse de cette température est ensuite très lente, il n'y auraitpas d'inconvénient majeur pour les bilans de l'opération à réduire cette valeurà 25, voire 20 ans. Par ailleurs, le débit moyen considéré apparait comme unmaximum.
Ainsi la distance à respecter entre les puits au niveau du réservoirdevrait être comprise entre 1000 et 1300 m permettant une "durée de vie" supérieureà 20 ans au débit moyen annuel maximum.
11. 1.3. Température de réinjection
Elle a été prise ici égale à 35° C. Une valeur inférieure nécessiteraitpressions et puissances de pompage à la réinjection supérieures à celles indiquéespour une même valeur du débit.
II . 2 . Çalçul_des_pressions_et_2uissançes_de_2on)gage
II. 2.1. Courbes caractéristiques
Les planches 10 à 15 (annexe 1) indiquent, avec les hypothèseshydrogéologiques retenues, la variation des pressions et puissances de pompageen fonction du débit exploité.
Deux cas ont été considérés en ce qui concerne le diamètre du tubagede production : 7" (% 170 mm) et 9"5/8 (# 240 lam) .
10.
11. 2. 2. Valeurs limites
La croissance importante des puissances de pompage avec les débitsexploités peut faire apparaitre un maximum économique ; cependant des limitationstechniques ou technologiques imposent de borner les courbes obtenues ; ce sont :
- la profondeur de la chambre de pompage qui limite, au puits deproduction la profondeur à laquelle- peut Etre descendu le groupeimmergé de pompage. Généralement la chambre a de l'ordre de300 mètres et on bornera, dans ces conditions le rabattement àune valeur de 250 mètres environ. Sur les courbes considéréesplanches 10 et 13, le débit maximum dépasse dans les 2 cas300 m3/h.
- la technologie existant pour les pompes de réinjection contraint àborner au stade de l'étude les pressions admissibles à des valeursde 50 kg/cm2. Sur les planches 11 et 14, les débits maximumdépassent également 300 m3/h.
11. 2. 3. Résultats
Les principaiix résultats peuvent ainsi être résumés.
- distance nécessaire entre puits (au niveau du réservoir) : 1000 à1300 m.
- débit maximum possible : supérieur à 300 m3/h.
- débit artésien prévisible : supérieur à 100 m3/h.
On fera les remarques suivantes :
a) Les calculs ont été effectués pour un site dans la vallée (Z = 60 m NGF) .
Si la cote sol était supérieure, les caractéristiques seraient modifiéesdans le sens d'un accroissement des pressions et puissances de pompageà la production et d'une diminution (de même valeur) à la réinjection.
L'incidence la plus marquée serait une diminution du débit artésien quipasserait à 70 m3/h environ pour un site à + 100 m NGF (tubage 7").
b) Lorsqu'on compare les puissances totales de pompage pour une valeur de200 m3/h, par exemple, on obtient :
- en tubage 7" 50 kW + 230 kW = 280 kW a - 70 kW- en tubage 9"5/8 20 kW + 190 kW = 210 kW
La différence des coûts d'électricité sur une saison de chauffe serait ainside l'ordre de 100.000 F/an. Cette valeur, ainsi que les résultats des étudesthermiques (cf plus loin) , montrent que le doublet pourra être réalisé en7" économisant ainsi de l'ordre de 1,5 â 2 MF d'investissement.
c) Des pertes thermiques doivent être prises en compte dans la colonne deproduction. La baisse de température est d'autant plus élevée que ledébit est plus faible. Dans le cas de Château-Thierry, des débits impor¬tants sont escomptés et la baisse de température devrait être au maximum de2° C.
La température en tête de puits serait donc de 68° C ± 3.
10.
11. 2. 2. Valeurs limites
La croissance importante des puissances de pompage avec les débitsexploités peut faire apparaitre un maximum économique ; cependant des limitationstechniques ou technologiques imposent de borner les courbes obtenues ; ce sont :
- la profondeur de la chambre de pompage qui limite, au puits deproduction la profondeur à laquelle- peut Etre descendu le groupeimmergé de pompage. Généralement la chambre a de l'ordre de300 mètres et on bornera, dans ces conditions le rabattement àune valeur de 250 mètres environ. Sur les courbes considéréesplanches 10 et 13, le débit maximum dépasse dans les 2 cas300 m3/h.
- la technologie existant pour les pompes de réinjection contraint àborner au stade de l'étude les pressions admissibles à des valeursde 50 kg/cm2. Sur les planches 11 et 14, les débits maximumdépassent également 300 m3/h.
11. 2. 3. Résultats
Les principaiix résultats peuvent ainsi être résumés.
- distance nécessaire entre puits (au niveau du réservoir) : 1000 à1300 m.
- débit maximum possible : supérieur à 300 m3/h.
- débit artésien prévisible : supérieur à 100 m3/h.
On fera les remarques suivantes :
a) Les calculs ont été effectués pour un site dans la vallée (Z = 60 m NGF) .
Si la cote sol était supérieure, les caractéristiques seraient modifiéesdans le sens d'un accroissement des pressions et puissances de pompageà la production et d'une diminution (de même valeur) à la réinjection.
L'incidence la plus marquée serait une diminution du débit artésien quipasserait à 70 m3/h environ pour un site à + 100 m NGF (tubage 7").
b) Lorsqu'on compare les puissances totales de pompage pour une valeur de200 m3/h, par exemple, on obtient :
- en tubage 7" 50 kW + 230 kW = 280 kW a - 70 kW- en tubage 9"5/8 20 kW + 190 kW = 210 kW
La différence des coûts d'électricité sur une saison de chauffe serait ainside l'ordre de 100.000 F/an. Cette valeur, ainsi que les résultats des étudesthermiques (cf plus loin) , montrent que le doublet pourra être réalisé en7" économisant ainsi de l'ordre de 1,5 â 2 MF d'investissement.
c) Des pertes thermiques doivent être prises en compte dans la colonne deproduction. La baisse de température est d'autant plus élevée que ledébit est plus faible. Dans le cas de Château-Thierry, des débits impor¬tants sont escomptés et la baisse de température devrait être au maximum de2° C.
La température en tête de puits serait donc de 68° C ± 3.
11.
Les études thermiques seront réalisées avec les hypothèses suivantes
- Débit : 200 à 300 m3/h
- température en tête de puits : 65 à 7 1 ° C (on analysera le cas62° C afin de mener une meilleure analyse du risque).
11.
Les études thermiques seront réalisées avec les hypothèses suivantes
- Débit : 200 à 300 m3/h
- température en tête de puits : 65 à 7 1 ° C (on analysera le cas62° C afin de mener une meilleure analyse du risque).
12,
III - PROGRAMA TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES
111.1. Prinçi2ales_hYgoth|ses_retenues
111. 1.1. Espacement entre les puits du doublet
On a vu précédemment qu'une distance de l'ordre de 1000 à 1300 mserait nécessaire.
111. 1.2. Diamètre des tubages
On a vu précédemment qu'un diamètre de 7" pour la colonne de pro¬duction paraissait suffisant.
f. ! - ' .
111. 1.3. Nature des, forages et localisation
Compte tenu de l'inventaire des besoins et des résultats de l'étudethermique (voir ci-dessous) , il semble que 2 sites de forage peuvent être retenusdistants de plus de 1000 m. L'option de base sera donc la réalisation de 2 foragesdroits. Le forage de production pourrait être situé en bordure de la voie expresset dans le lacet de la Rue des Marais si les terrains disponibles sont compatiblesavec les contraintes du forage. Le puits de réinjection pourrait être situé, sansdifficulté apparente, face à la piscine dans l'angle voie express. Avenue duGénéral de Gaulle.
Comme l'étude thermique l'indique, l'adoption de puits droits per¬mettrait un raccordement à l'aval (au puits d'injection) d'utilisateurs "basse-température" .
1 1 1 . 2 . Programme_tectaigue_som!T}aire
La planche 16 ci- jointe, indique la coupe technique des foragesqui pourraient être réalisés sur le site de Château-Thierry.
Le programme technique détaillé sera déterminé lorsque les sitesdéfinitifs seront choisis, mais les grandes lignes peuvent en être proposées.
III. 2.1. Travaux de plateforme
Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il sera réa¬lisé sur chacun des sites une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et conso¬lidée d'environ un hectare (100 x 100 m) recevra la machine de forage, les équi¬pements et tubages nécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée enson centre supportera la machine elle-même. La cave et le tube guide sur quelquesmètres sont réalisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevrontles boues de forages qui viendront décanter.
12,
III - PROGRAMA TECHNIQUE PREVISIONNEL DES FORAGES
111.1. Prinçi2ales_hYgoth|ses_retenues
111. 1.1. Espacement entre les puits du doublet
On a vu précédemment qu'une distance de l'ordre de 1000 à 1300 mserait nécessaire.
111. 1.2. Diamètre des tubages
On a vu précédemment qu'un diamètre de 7" pour la colonne de pro¬duction paraissait suffisant.
f. ! - ' .
111. 1.3. Nature des, forages et localisation
Compte tenu de l'inventaire des besoins et des résultats de l'étudethermique (voir ci-dessous) , il semble que 2 sites de forage peuvent être retenusdistants de plus de 1000 m. L'option de base sera donc la réalisation de 2 foragesdroits. Le forage de production pourrait être situé en bordure de la voie expresset dans le lacet de la Rue des Marais si les terrains disponibles sont compatiblesavec les contraintes du forage. Le puits de réinjection pourrait être situé, sansdifficulté apparente, face à la piscine dans l'angle voie express. Avenue duGénéral de Gaulle.
Comme l'étude thermique l'indique, l'adoption de puits droits per¬mettrait un raccordement à l'aval (au puits d'injection) d'utilisateurs "basse-température" .
1 1 1 . 2 . Programme_tectaigue_som!T}aire
La planche 16 ci- jointe, indique la coupe technique des foragesqui pourraient être réalisés sur le site de Château-Thierry.
Le programme technique détaillé sera déterminé lorsque les sitesdéfinitifs seront choisis, mais les grandes lignes peuvent en être proposées.
III. 2.1. Travaux de plateforme
Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il sera réa¬lisé sur chacun des sites une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et conso¬lidée d'environ un hectare (100 x 100 m) recevra la machine de forage, les équi¬pements et tubages nécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée enson centre supportera la machine elle-même. La cave et le tube guide sur quelquesmètres sont réalisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevrontles boues de forages qui viendront décanter.
13.PLANCHE 16
CHATEAU -THIERRY
COUPE TECHNIQUE DES FORAGES { l" Puits droits )
^Niveauaquifère
ALBIEN
PRODUCTIONProfedeur
LUSITANIEN
DOGGER
1^300
1 570
I 980
1 1230
.- 1720
1960
J- coupes tubages
m
^ DV
F 23;
T 18 5/8
F 17 1/2
T 13" 3/8
F 12 1/4T 9 5/8
F 8 1/2
T 7
F 6
INJECTION
13.PLANCHE 16
CHATEAU -THIERRY
COUPE TECHNIQUE DES FORAGES { l" Puits droits )
^Niveauaquifère
ALBIEN
PRODUCTIONProfedeur
LUSITANIEN
DOGGER
1^300
1 570
I 980
1 1230
.- 1720
1960
J- coupes tubages
m
^ DV
F 23;
T 18 5/8
F 17 1/2
T 13" 3/8
F 12 1/4T 9 5/8
F 8 1/2
T 7
F 6
INJECTION
14.
La planche 17 ci-jointe, représente un plan-type de plateforme.Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.
Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...)peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.
III. 2. Programme technique sommaire des forages
Le premier forage réalisé devrait être le forage de production selonle programme prévisionnel résumé suivant (par phase de travaux) :
- Forage en 17" 1/2" et elargissage à 23" jusqu'à 80 m environ (péné¬tration de 20 m dans le Sénonien), descente d'un tubage l8"5/8,et cimentation. -¡.Í
- Forage en 17"l/2 jusqu'à 400 m puis en 12"l/4 jusqu'à 980 m (péné¬tration de 20 m dans le PORTLANDIEN). Descente d'un tubage mixte13"3/8 - 9"5/8. Cimentation et controle éventuel par- -thermométrieEn cas de pertes dans la craie :
. Forage en 17"l/2 jusqu'à -600 m tubage 13"3/8 et cimentation
. Forage en 12"l/4 jusqu-'à 980 m tubage 9"5/-8 éîmenté jusqu'à400 m. Une DV-sera positionnée à cette cote pour éliminer lesurplus de ciment et permettre la coupe de tubage.
- Forage en 8" 1/2 de 980 m au toit du réservoir, soit 1720 m environ,descente d'un tubage 7", cimentation en 2 étages par une sociétéde service (première DV à 1230 m environ, seconde DV à 450 m
pour chambre de pompage) . Des diagraphies électriques seront réa¬lisées avant (BHC - GR Diamétreur) et après (CBL - VD) la posedu tubage.
- Forage en 6" du réservoir sur 240 m environ, diagraphies électriquessur le réservoir.
- Coupe des tubages pour dégagement de la chambre de pompage.
- Réalisation des essais à l'air-lift. Une ou plusieurs stimulationsdu réservoir par acidification seront réalisées.
En fonction des difficultés rencontrées, le programme ci-dessus peut,en cours de forage être modifié soit en simplification, soit en complication.
Le puits de réinjection serait réalisé selon le même programme ; laseule différence provient de l'absence de la chambre de pompage qui permet (ouimpose) la remontée de chacun des tubages jusqu'au niveau du sol.
Les mesures de diamètre indiquées sont exprimées aux normes anglo-saxonnes enpouces (1" = 25,4 mm).
14.
La planche 17 ci-jointe, représente un plan-type de plateforme.Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.
Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...)peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.
III. 2. Programme technique sommaire des forages
Le premier forage réalisé devrait être le forage de production selonle programme prévisionnel résumé suivant (par phase de travaux) :
- Forage en 17" 1/2" et elargissage à 23" jusqu'à 80 m environ (péné¬tration de 20 m dans le Sénonien), descente d'un tubage l8"5/8,et cimentation. -¡.Í
- Forage en 17"l/2 jusqu'à 400 m puis en 12"l/4 jusqu'à 980 m (péné¬tration de 20 m dans le PORTLANDIEN). Descente d'un tubage mixte13"3/8 - 9"5/8. Cimentation et controle éventuel par- -thermométrieEn cas de pertes dans la craie :
. Forage en 17"l/2 jusqu'à -600 m tubage 13"3/8 et cimentation
. Forage en 12"l/4 jusqu-'à 980 m tubage 9"5/-8 éîmenté jusqu'à400 m. Une DV-sera positionnée à cette cote pour éliminer lesurplus de ciment et permettre la coupe de tubage.
- Forage en 8" 1/2 de 980 m au toit du réservoir, soit 1720 m environ,descente d'un tubage 7", cimentation en 2 étages par une sociétéde service (première DV à 1230 m environ, seconde DV à 450 m
pour chambre de pompage) . Des diagraphies électriques seront réa¬lisées avant (BHC - GR Diamétreur) et après (CBL - VD) la posedu tubage.
- Forage en 6" du réservoir sur 240 m environ, diagraphies électriquessur le réservoir.
- Coupe des tubages pour dégagement de la chambre de pompage.
- Réalisation des essais à l'air-lift. Une ou plusieurs stimulationsdu réservoir par acidification seront réalisées.
En fonction des difficultés rencontrées, le programme ci-dessus peut,en cours de forage être modifié soit en simplification, soit en complication.
Le puits de réinjection serait réalisé selon le même programme ; laseule différence provient de l'absence de la chambre de pompage qui permet (ouimpose) la remontée de chacun des tubages jusqu'au niveau du sol.
Les mesures de diamètre indiquées sont exprimées aux normes anglo-saxonnes enpouces (1" = 25,4 mm).
BOURBIER
o-
BOURBIER
Limits de la dalle «n coide ploleforme simple
-th-
1 ¡¡a.13m
DALLE BETON
4Bm
lOOm
Coble I
, Soignee
Tube 9 Î^Ou 2 traverses type
chemin de fer
ANCRAGE
M X 36m
, . >l^^\2,50m'\
'Vv>< X'y^ii'yi »VV>>r>^"
^ IO»32m ^
/2m
BOURBIER
S
PLAN MASSE TYPE D'UNE PLATEFORME DE FOMGE (ici le cas d'un PF double)I
I::4* Ancrages provisoires
Ul
BOURBIER
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I::4* Ancrages provisoires
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2ème PARTIE
ETUDE THERMIQUE DE SURFACE
2ème PARTIE
ETUDE THERMIQUE DE SURFACE
16.
IV - RECENSBIENT DES UTILISATEURS
Le potentiel existant accessible à la géothermie est disséminésur la commune de CHATEAU-THIERRY et sur les communes avoisinantes d'Essomes etd'Etampes-sur-Marne. Il se compose principalement d'ensembles de logements, ainsique de quelques groupes scolaires et d'industries diverses.
Compte-tenu de la configuration des lieux, le potentiel a étéregroupé en deux zones situées de part et d'autre de la Marne, que l'on appelledans l'étude zone Nord et zone Sud.
Une enquête menée auprès des différentes personnes concernées, apermis d'obtenir un certain nombre de renseignements concernant les caractéris¬tiques essentielles des installations rencontrées ainsi que les températuresde fonctionnement des installations.
- Installations situées en zone Nord :
Les installations rencontrées sur cette zone concernent unemajorité de logements situés dans les quartiers de Blanchard, des Chesneaux, deVaucrises et de Bas-Courteau, ainsi que différents établissements comme lenouvel Hôpital, la Maison de Retraite, le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S.Rostand, le Lycée d'Enseignement Professionnel et une Piscine.
On trouve également à proximité, sur la commune d'Essomes,3,5 ha de Serres et la résidence de la Vallée.
Le tableau n° 1 indique pour chaque utilisateur la nature ducombustible ainsi que les températures de fonctionnement des installations dechauffage pour une température extérieure de - 7° C.
Toutes ces installations utilisent des appareils de productionde chaleur à combustion classique. Seule la piscine est équipée de chaudièresà condensation destinées au chauffage des locaux et venant en appoint d'unéquipement de capteurs solaires assurant le chauffage de l'eau du bassin etdes douches.
- Installations situées en zone Sud :
, Cette zone regroupe la zone industrielle de Chateau-Thierry, quireprésente la grande majorité du potentiel recensé, ainsi que quelques logementsappartenant à la Société H.L.M. "Les Filoirs" (164 logements), à la SociétéImmobilière des Bords de Marne (24 logements) et à l'O.P.H.L.M. Quai Delizy(20 logements). On trouve également le C.E.S. Paul Claudel.
En ce qui concerne les utilisateurs industriels, une partieseulement du potentiel recensé est accessible à la géothermie du fait deprocédés de fabrication faisant appel à des températures trop élevées.
A l'origine, ces températures ont été retenues pour satisfaireun souci de production unique, une partie de l'énergie étant ensuite dégradéepour de besoins de chauffage à plus basses températures.
16.
IV - RECENSBIENT DES UTILISATEURS
Le potentiel existant accessible à la géothermie est disséminésur la commune de CHATEAU-THIERRY et sur les communes avoisinantes d'Essomes etd'Etampes-sur-Marne. Il se compose principalement d'ensembles de logements, ainsique de quelques groupes scolaires et d'industries diverses.
Compte-tenu de la configuration des lieux, le potentiel a étéregroupé en deux zones situées de part et d'autre de la Marne, que l'on appelledans l'étude zone Nord et zone Sud.
Une enquête menée auprès des différentes personnes concernées, apermis d'obtenir un certain nombre de renseignements concernant les caractéris¬tiques essentielles des installations rencontrées ainsi que les températuresde fonctionnement des installations.
- Installations situées en zone Nord :
Les installations rencontrées sur cette zone concernent unemajorité de logements situés dans les quartiers de Blanchard, des Chesneaux, deVaucrises et de Bas-Courteau, ainsi que différents établissements comme lenouvel Hôpital, la Maison de Retraite, le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S.Rostand, le Lycée d'Enseignement Professionnel et une Piscine.
On trouve également à proximité, sur la commune d'Essomes,3,5 ha de Serres et la résidence de la Vallée.
Le tableau n° 1 indique pour chaque utilisateur la nature ducombustible ainsi que les températures de fonctionnement des installations dechauffage pour une température extérieure de - 7° C.
Toutes ces installations utilisent des appareils de productionde chaleur à combustion classique. Seule la piscine est équipée de chaudièresà condensation destinées au chauffage des locaux et venant en appoint d'unéquipement de capteurs solaires assurant le chauffage de l'eau du bassin etdes douches.
- Installations situées en zone Sud :
, Cette zone regroupe la zone industrielle de Chateau-Thierry, quireprésente la grande majorité du potentiel recensé, ainsi que quelques logementsappartenant à la Société H.L.M. "Les Filoirs" (164 logements), à la SociétéImmobilière des Bords de Marne (24 logements) et à l'O.P.H.L.M. Quai Delizy(20 logements). On trouve également le C.E.S. Paul Claudel.
En ce qui concerne les utilisateurs industriels, une partieseulement du potentiel recensé est accessible à la géothermie du fait deprocédés de fabrication faisant appel à des températures trop élevées.
A l'origine, ces températures ont été retenues pour satisfaireun souci de production unique, une partie de l'énergie étant ensuite dégradéepour de besoins de chauffage à plus basses températures.
TABLEAU N° 1
17.
POTENTIEL SITUE EN ZONE NORD ET MODE DE CHAUFFAGE
Etabl issements
Puissancesinstallées
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production E.C. S.
BLANCHARD503 logements
CHESNEAUX60 logements
VAUCRISES6 chaufferies : 669 logts
VAUCRISES : 19 logements
LYCEE ENS. PROFESSIONNELLes Chesneaux
C.E.S. ROSTAND
LYCEE JEAN DE LA FONTAINE
PISCINE
SERRES (3,5 ha)
RESIDENCE "LA VALLEE"84 logements
NOUVEL HOPITAL212 Lits
MAISON DE RETRAITE
BAS-COURTEAU
NOTA : GN = Gaz naturel
FOD = Fuel domestiqueFOc Fuel lourd
5 926
468
5 278
175
1 464
8 482
1 228
988
G N
FOD
FOD
G N
FOD
G N
G N
G N
FO2
FOD
G N
et FOD
FOD
GN
Radiateurs 90/78 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 55/40
Plancher 50/40
Radiateurs 90/70 + ECS
Radiateurs 70/50
Radiateurs 70/60
Batteries: 93/30Radiateurs 93/83
Spécifiques
Plancher 50/40
Radiateurs 90/70 + ECS
et divers
Radiateurs 85/70 + ECS
Plancher 50/40
TABLEAU N° 1
17.
POTENTIEL SITUE EN ZONE NORD ET MODE DE CHAUFFAGE
Etabl issements
Puissancesinstallées
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production E.C. S.
BLANCHARD503 logements
CHESNEAUX60 logements
VAUCRISES6 chaufferies : 669 logts
VAUCRISES : 19 logements
LYCEE ENS. PROFESSIONNELLes Chesneaux
C.E.S. ROSTAND
LYCEE JEAN DE LA FONTAINE
PISCINE
SERRES (3,5 ha)
RESIDENCE "LA VALLEE"84 logements
NOUVEL HOPITAL212 Lits
MAISON DE RETRAITE
BAS-COURTEAU
NOTA : GN = Gaz naturel
FOD = Fuel domestiqueFOc Fuel lourd
5 926
468
5 278
175
1 464
8 482
1 228
988
G N
FOD
FOD
G N
FOD
G N
G N
G N
FO2
FOD
G N
et FOD
FOD
GN
Radiateurs 90/78 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 55/40
Plancher 50/40
Radiateurs 90/70 + ECS
Radiateurs 70/50
Radiateurs 70/60
Batteries: 93/30Radiateurs 93/83
Spécifiques
Plancher 50/40
Radiateurs 90/70 + ECS
et divers
Radiateurs 85/70 + ECS
Plancher 50/40
18.
De telle sorte que les installations industrielles existantesdoivent être revues au fur et à mesure des modernisations et extensions, afinde rendre la part de la fourniture géothermique la plus grande possible.
Le potentiel total raccordable dans cette zone, en prenant unerépartition réaliste des consommations de combustible, est actuellement de2500 TEP. Le doublet destiné au raccordement de cette zone est prévu au Sudde la voie express, à proximité de la future usine BELIN.
Le tableau n° 2 regroupe les utilisateurs potentiels rencontréset les caractéristiques principales des installations thermiques.
18.
De telle sorte que les installations industrielles existantesdoivent être revues au fur et à mesure des modernisations et extensions, afinde rendre la part de la fourniture géothermique la plus grande possible.
Le potentiel total raccordable dans cette zone, en prenant unerépartition réaliste des consommations de combustible, est actuellement de2500 TEP. Le doublet destiné au raccordement de cette zone est prévu au Sudde la voie express, à proximité de la future usine BELIN.
Le tableau n° 2 regroupe les utilisateurs potentiels rencontréset les caractéristiques principales des installations thermiques.
TABLEAU N° 2
19.
POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE
Etablissements
Puissancesinstalléeschauffage
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production éventuelle ECS
S.A. HLM LES FILOIRS :
60 logements
40
64
Société IMMOBILIERE DES
BORDS DE MARNE :
24 logements+ 23 chambres
OPHLM QUAI DELIZY
20 logements
C.E.S. PAUL CLAUDEL
SERRES
BELIN
COOPERATEURS DE CHAMPAGNE
DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)
NOTA :
F02 = fuel lourdGN = gaz naturelFOD = fuel domestique
453
598
1 010
178
Chaud. BRUNA
7 789
total : 11248
FOD
G N
FOD
G N
FOD
FOD
G N
FOD
FO^t FOD
Majorité GN
Planchers 55/40
Planchers 51/38 + ECS
Planchers 55/45 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 60/47
Radiateurs
Spécifiques
Chauffages diversifiés
Radiateurs et aérothermes
Chauffages diversifiés
TABLEAU N° 2
19.
POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE
Etablissements
Puissancesinstalléeschauffage
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production éventuelle ECS
S.A. HLM LES FILOIRS :
60 logements
40
64
Société IMMOBILIERE DES
BORDS DE MARNE :
24 logements+ 23 chambres
OPHLM QUAI DELIZY
20 logements
C.E.S. PAUL CLAUDEL
SERRES
BELIN
COOPERATEURS DE CHAMPAGNE
DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)
NOTA :
F02 = fuel lourdGN = gaz naturelFOD = fuel domestique
453
598
1 010
178
Chaud. BRUNA
7 789
total : 11248
FOD
G N
FOD
G N
FOD
FOD
G N
FOD
FO^t FOD
Majorité GN
Planchers 55/40
Planchers 51/38 + ECS
Planchers 55/45 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 60/47
Radiateurs
Spécifiques
Chauffages diversifiés
Radiateurs et aérothermes
Chauffages diversifiés
20.
V - DEFINITION DES OPERATIONS
V.l. Etendue_de_l^etude
Il est envisagé, sur la commune de Chateau-Thierry, la réalisationde deux opérations de géothermie :
- la première est destinée à alimenter les utilisateurs situésen zone Nord.
Elle servira de test en vue de la réalisation de la deuxième opération.
- Quant à la seconde, si elle a lieu, elle sera destinée à alimenter, , les industries et les quelques logements situés en zone sud.'A "''
La présente étude porte sur la réalisation de la première opération.On trouvera en complément à l'étude de la première opération une analyse de lafaisabilité d'un second doublet (cf. 4ème partie).
V. 2 . Schemas_de_grincÍ£e_des_réseaux_possibles
La position des différents utilisateurs potentiels et des emplacementspossibles pour la réalisation des forages conduisent à orienter l'étude vers deuxsolutions .
V.2.1. Première solution A (voir planche 18)
Elle consiste à raccorder les équipements et ensembles indiqués(planche 18) qui sont relativement groupés au Nord de la ville.
Deux cas de figure peuvent être envisagés pour les forages :
- réalisation à partir du site rue des Marais (ou proche) de deuxforages déviés.
- réalisation de 2 forages droits, celui de production sur le siteprévu et celui d'injection près de la piscine.
On a vu précédemment (cf programme des forages) que des foragesdroits pouvaient être recommandés car n'imposant pas de contraintes excessives.On gardera cette hypothèse de base sachant qu'elle laisse la faculté de choisirl'une ou l'autre des solutions de raccordement (A ou B, ci-dessous).
L'installation est équipée à proximité de la tête de puits d'unéchangeur en Titane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau.
Le réseau comprend en fait deux antennes principales :
- une alimente le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S. Rostand,les logements de la ZAC Blanchard.
- l'autre, alimente le Lycée d'Enseignement Professionnel, leslogements des Chesneaux, la Maison de Retraite, et l'Hôpital.
20.
V - DEFINITION DES OPERATIONS
V.l. Etendue_de_l^etude
Il est envisagé, sur la commune de Chateau-Thierry, la réalisationde deux opérations de géothermie :
- la première est destinée à alimenter les utilisateurs situésen zone Nord.
Elle servira de test en vue de la réalisation de la deuxième opération.
- Quant à la seconde, si elle a lieu, elle sera destinée à alimenter, , les industries et les quelques logements situés en zone sud.'A "''
La présente étude porte sur la réalisation de la première opération.On trouvera en complément à l'étude de la première opération une analyse de lafaisabilité d'un second doublet (cf. 4ème partie).
V. 2 . Schemas_de_grincÍ£e_des_réseaux_possibles
La position des différents utilisateurs potentiels et des emplacementspossibles pour la réalisation des forages conduisent à orienter l'étude vers deuxsolutions .
V.2.1. Première solution A (voir planche 18)
Elle consiste à raccorder les équipements et ensembles indiqués(planche 18) qui sont relativement groupés au Nord de la ville.
Deux cas de figure peuvent être envisagés pour les forages :
- réalisation à partir du site rue des Marais (ou proche) de deuxforages déviés.
- réalisation de 2 forages droits, celui de production sur le siteprévu et celui d'injection près de la piscine.
On a vu précédemment (cf programme des forages) que des foragesdroits pouvaient être recommandés car n'imposant pas de contraintes excessives.On gardera cette hypothèse de base sachant qu'elle laisse la faculté de choisirl'une ou l'autre des solutions de raccordement (A ou B, ci-dessous).
L'installation est équipée à proximité de la tête de puits d'unéchangeur en Titane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau.
Le réseau comprend en fait deux antennes principales :
- une alimente le Lycée Jean de la Fontaine, le C.E.S. Rostand,les logements de la ZAC Blanchard.
- l'autre, alimente le Lycée d'Enseignement Professionnel, leslogements des Chesneaux, la Maison de Retraite, et l'Hôpital.
21
Puits deProduction
^ ZAC Bl anchare
CES Rostand
Lycée Jeande la Fontairie
Lycée d'Ens.Professionnel!
C.I.L.Les Chesneaux
î
vl
r.aison ce
Retraite
ik ^r
H2zit=
i :
PLANCHE N° 18 : SCHEMA GENERAL DU RESEAU
PREMIERE SOLUTION
21
Puits deProduction
^ ZAC Bl anchare
CES Rostand
Lycée Jeande la Fontairie
Lycée d'Ens.Professionnel!
C.I.L.Les Chesneaux
î
vl
r.aison ce
Retraite
ik ^r
H2zit=
i :
PLANCHE N° 18 : SCHEMA GENERAL DU RESEAU
PREMIERE SOLUTION
22.
L'ensemble de ces utilisateurs dispose d'installations équipéesen radiateurs, à l'exception des logements des Chesnaxix, relativement peu perfor¬mantes à l'égard de la géothermie, mais il représente un potentiel intéressant. Onutilise donc le retour des deux antennes pour alimenter les installations deslogements des Vaucrises, équipés en planchers chauffants, relativement performantsà l'égard de la géothermie. On procède ainsi à un épuisement thermique progressif.
L'ensemble de ces utilisateurs représente un potentiel totald'environ 3640 TEP.
V.2.2. Deuxième solution B (voir planche 19)
Le puits de production est situé entre la rue des Marais et la voieexpress, le puits d'irijeeêioii'. â proximité de la Piscine avenue d'Essomes.
A proximité du puits de production, on place un premier échangeurTitane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau. Le réseau raccordé au secon¬daire de cet échangeur est identique à celui de la première solution, il alimenteles mêmes utilisateurs.
Un deuxième échangeur Titane est raccordé en parallèle sur leréseau de réinjection. Une partie du débit de l'eau géothermale est bypasséevers cet échangeur et permet d'alimenter directement les logements de Bas-Courteau.
Enfin, un troisième échangeur, placé à proximité du puits de réinjec¬tion, permet un ultime épuisement de la ressource géothermale en alimentant leslogements de la résidence La Vallée, chauffés par panneaux de sol et les instal¬lations de la Piscine qui peuvent fonctionner à basses températures, notammenten ce qui concerne le réchauffage de l'eau des bassins, et qui sont par conséquentparticulièrement intéressantes à l'égard de la géothermie.
Le potentiel total raccordé sur le deuxième et le troisièmeéchangeur, s'élève à environ 389 TEP, auxquels on peut ajouter le potentielreprésenté par les serres d'Essomes qui s'élève à 488 TEP environ.
SERRES D'ESSOMES :
On disposerait pour l'alimentation des Serres d'Essomes d'un débitde l'ordre de 200 m3/h, à une température au moins égale à 40° C en hiver et nette¬ment plus élevée en été ou en mi-saison.
Le raccordement nécessite une longueur de réseau supplémentairede 650 m, mais également une modification importante des installations intérieuresdes serres.
Celles-ci sont équipées de la manière traditionnelle de chauffagepar tubes lisses, par des chaudières fonctionnant à 90° voire 95° par températuresrigoureuses.
Le taux de couverture du chauffage des serres dépendra essentiellementdu système de chauffage et donc des modifications à apporter.
22.
L'ensemble de ces utilisateurs dispose d'installations équipéesen radiateurs, à l'exception des logements des Chesnaxix, relativement peu perfor¬mantes à l'égard de la géothermie, mais il représente un potentiel intéressant. Onutilise donc le retour des deux antennes pour alimenter les installations deslogements des Vaucrises, équipés en planchers chauffants, relativement performantsà l'égard de la géothermie. On procède ainsi à un épuisement thermique progressif.
L'ensemble de ces utilisateurs représente un potentiel totald'environ 3640 TEP.
V.2.2. Deuxième solution B (voir planche 19)
Le puits de production est situé entre la rue des Marais et la voieexpress, le puits d'irijeeêioii'. â proximité de la Piscine avenue d'Essomes.
A proximité du puits de production, on place un premier échangeurTitane entre l'eau géothermale et l'eau du réseau. Le réseau raccordé au secon¬daire de cet échangeur est identique à celui de la première solution, il alimenteles mêmes utilisateurs.
Un deuxième échangeur Titane est raccordé en parallèle sur leréseau de réinjection. Une partie du débit de l'eau géothermale est bypasséevers cet échangeur et permet d'alimenter directement les logements de Bas-Courteau.
Enfin, un troisième échangeur, placé à proximité du puits de réinjec¬tion, permet un ultime épuisement de la ressource géothermale en alimentant leslogements de la résidence La Vallée, chauffés par panneaux de sol et les instal¬lations de la Piscine qui peuvent fonctionner à basses températures, notammenten ce qui concerne le réchauffage de l'eau des bassins, et qui sont par conséquentparticulièrement intéressantes à l'égard de la géothermie.
Le potentiel total raccordé sur le deuxième et le troisièmeéchangeur, s'élève à environ 389 TEP, auxquels on peut ajouter le potentielreprésenté par les serres d'Essomes qui s'élève à 488 TEP environ.
SERRES D'ESSOMES :
On disposerait pour l'alimentation des Serres d'Essomes d'un débitde l'ordre de 200 m3/h, à une température au moins égale à 40° C en hiver et nette¬ment plus élevée en été ou en mi-saison.
Le raccordement nécessite une longueur de réseau supplémentairede 650 m, mais également une modification importante des installations intérieuresdes serres.
Celles-ci sont équipées de la manière traditionnelle de chauffagepar tubes lisses, par des chaudières fonctionnant à 90° voire 95° par températuresrigoureuses.
Le taux de couverture du chauffage des serres dépendra essentiellementdu système de chauffage et donc des modifications à apporter.
23;
Puits deProduction
CES Rostand
Lycée Jeande la FontaiHe
Lycée d'Ens.Professionnel
C.I.L.Les Chesneaux
Maison deRetraite
Bas Courteau
1
@- J L3e échangeur
@)
Huits oeréinjection
RésidenceLa Vallée
Piscine
Serresd'Essomes
PLANCHE N° 19
SCHEMA GENERAL DU RESEAU
DEUXIEME SOLUTION
23;
Puits deProduction
CES Rostand
Lycée Jeande la FontaiHe
Lycée d'Ens.Professionnel
C.I.L.Les Chesneaux
Maison deRetraite
Bas Courteau
1
@- J L3e échangeur
@)
Huits oeréinjection
RésidenceLa Vallée
Piscine
Serresd'Essomes
PLANCHE N° 19
SCHEMA GENERAL DU RESEAU
DEUXIEME SOLUTION
24.
On peut estimer entre 200 et 350 TEP l'équivalent procuré par lagéothermie. Cependant, on peut estimer au niveau de la présente étuáe, queles coûts du réseau supplémentaire et les dépenses à consentir sur les installa¬tions inférieures, ne modifieront pas les résultats économiques de l'opération.
Une étude approfondie sera nécessaire lors du projet.
'' L'implantation géographique des différents réseaux figure à laplanche n° 20.
V.3. Ada£tation_des_installations_|_la_geother¡n^
Il est rappelé que l'on place des échangeurs Titane entre l'eaugéothermale et l'eau des différents réseaux. Les réseaux de distribution ont enfait un débit légèrement supérieur aux débits au primaire de ces échangeurs.
Les sous-stations régulent sur le débit des réseaux de distribution,ils sont donc à débit variable. La température sur ces réseaux est elle-mêmeconstamment variable, en fonction du débit sur les réseaux et des températures deretour.
L'eau des réseaux est utilisée pour le réchauffage des retoursdes installations en utilisation. L'énergie de complément est assurée par leschaufferies existantes.
- PRINCIPES DES SOUS-STATIONS :
Compte tenu de la différence d'altitude entre le forage de production,environ 75 m et le point le plus haut, c'est-à-dire la ZAC Blanchard, plus de200 m, on prévoit la mise en place d' échangeurs dans les sous-stations raccordéessur le réseau alimenté par le premier échangeur Titane, à l'exception des sous-stations de la ZAC Blanchard et du C.E.S. Rostand. Ceci afin de dissocier les pro¬blèmes de pression du réseau des pressions des installations d'utilisation etéviter le risque d' intercommunication.
figure n° 1 ,
Le schéma de principe des sous-stations d'échange est représenté
Par contre, pour la ZAC BLANCHARD et le C.E.S. Rostand, ainsi quepour tous les utilisateurs raccordés sur les réseaux des deuxième et troisièmeéchangeurs on peut penser que ces problèmes d ' intercommunication ne se posentpas et donc envisager un raccordement par mélange sur les réseaux (voir figure n° 2) .
D'autre part, en ce qui concerne la production d'eau chaude sanitaire,on assure dans la majorité des cas, un préchauffage qui permet en général de pourvoirà la majeure partie de la demande, seulement pendant l'été.
Certaines installations disposent de ballons d'eau chaude decapacité suffisante. L'interposition d'un échangeur et d'une pompe de circulationpermet d'assurer le préchauffage.
Par contre, pour d'autres utilisateurs, il sera nécessaire de prévoirdes ballons de stockage (voir figure n° 3) .
24.
On peut estimer entre 200 et 350 TEP l'équivalent procuré par lagéothermie. Cependant, on peut estimer au niveau de la présente étuáe, queles coûts du réseau supplémentaire et les dépenses à consentir sur les installa¬tions inférieures, ne modifieront pas les résultats économiques de l'opération.
Une étude approfondie sera nécessaire lors du projet.
'' L'implantation géographique des différents réseaux figure à laplanche n° 20.
V.3. Ada£tation_des_installations_|_la_geother¡n^
Il est rappelé que l'on place des échangeurs Titane entre l'eaugéothermale et l'eau des différents réseaux. Les réseaux de distribution ont enfait un débit légèrement supérieur aux débits au primaire de ces échangeurs.
Les sous-stations régulent sur le débit des réseaux de distribution,ils sont donc à débit variable. La température sur ces réseaux est elle-mêmeconstamment variable, en fonction du débit sur les réseaux et des températures deretour.
L'eau des réseaux est utilisée pour le réchauffage des retoursdes installations en utilisation. L'énergie de complément est assurée par leschaufferies existantes.
- PRINCIPES DES SOUS-STATIONS :
Compte tenu de la différence d'altitude entre le forage de production,environ 75 m et le point le plus haut, c'est-à-dire la ZAC Blanchard, plus de200 m, on prévoit la mise en place d' échangeurs dans les sous-stations raccordéessur le réseau alimenté par le premier échangeur Titane, à l'exception des sous-stations de la ZAC Blanchard et du C.E.S. Rostand. Ceci afin de dissocier les pro¬blèmes de pression du réseau des pressions des installations d'utilisation etéviter le risque d' intercommunication.
figure n° 1 ,
Le schéma de principe des sous-stations d'échange est représenté
Par contre, pour la ZAC BLANCHARD et le C.E.S. Rostand, ainsi quepour tous les utilisateurs raccordés sur les réseaux des deuxième et troisièmeéchangeurs on peut penser que ces problèmes d ' intercommunication ne se posentpas et donc envisager un raccordement par mélange sur les réseaux (voir figure n° 2) .
D'autre part, en ce qui concerne la production d'eau chaude sanitaire,on assure dans la majorité des cas, un préchauffage qui permet en général de pourvoirà la majeure partie de la demande, seulement pendant l'été.
Certaines installations disposent de ballons d'eau chaude decapacité suffisante. L'interposition d'un échangeur et d'une pompe de circulationpermet d'assurer le préchauffage.
Par contre, pour d'autres utilisateurs, il sera nécessaire de prévoirdes ballons de stockage (voir figure n° 3) .
GÉOTHERMIE
SCHÉMA DES RÉSEAUX
ECHELLE
26.
VersChaudières.'!
r-'9--' 1 ^-'Í1-: Í
-t)0-
Vanne'de régulation dudébit ou réseau dedistribution
--4
/ VersUtilisation
Echangeur
i iReseau 1
FIGURE N° 1 : RACCORDEMENT PAR ECHANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,
26.
VersChaudières.'!
r-'9--' 1 ^-'Í1-: Í
-t)0-
Vanne'de régulation dudébit ou réseau dedistribution
--4
/ VersUtilisation
Echangeur
i iReseau 1
FIGURE N° 1 : RACCORDEMENT PAR ECHANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,
27.
chíüdiere¿''appoint
TE
.z-Q- -TTi
vanne de regulationdu debit du reseaude distribution
Pu\TS-& I f
!!._
-&-
I
-tS-
I
I
±
..j>¿epsrc utilisàVloa
«rretcrjr uliliiaticn
^ limitoLeur de deb.":l
-M-fJ
/ / debit e!; temocratun; v ariablcs
ECHANGEURGEOTHERMAL
RESEAU DE DISTRIBUTION
''^'^URE N° 2 : RACCORDEMENT PAR MELANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,
27.
chíüdiere¿''appoint
TE
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vanne de regulationdu debit du reseaude distribution
Pu\TS-& I f
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-&-
I
-tS-
I
I
±
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«rretcrjr uliliiaticn
^ limitoLeur de deb.":l
-M-fJ
/ / debit e!; temocratun; v ariablcs
ECHANGEURGEOTHERMAL
RESEAU DE DISTRIBUTION
''^'^URE N° 2 : RACCORDEMENT PAR MELANGE - SCHEMA DE PRINCIPE,
28.
VersChaudières;!
t VersUtilisation
t^Cc
EF
ReseauPrechauffageECS
FIGURE N°3 : PRECHAUFFAGE D'EAU CHAUDE SANITAIRE
SCHEMA DE PRINCIPE.
28.
VersChaudières;!
t VersUtilisation
t^Cc
EF
ReseauPrechauffageECS
FIGURE N°3 : PRECHAUFFAGE D'EAU CHAUDE SANITAIRE
SCHEMA DE PRINCIPE.
29.
VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE
VI . 1 . Çonsoramations_annuenes_de_combustibles_
On entend par consommations utiles exprimées en MWh, les quantitésde chaleur nécessaires après rendement des chaufferies.
Les tableaux n° 3 et 4 récapitulent les consommations annuellesde combustibles et les besoins utiles pour l'ensemble des utilisateurs poten¬tiels.
Ces tableaux sont établis :
. en tenant compte des relevés de consommations fournis par lesdifférents utilisateurs.
En ce qui concerne l'Hôpital en construction et la piscine, lesconsommations sont estimées par rapport à des installationsexistantes similaires.
Les consommations de combustible affectées au chauffage des locauxsont, pour leur part, corrigées en fonction des degrés-jours pourla station météo de SAINT-QUENTIN et celles attribuées à l'eauchaude sanitaire sont, la plupart du temps, estimées du fait del'inexistance d'un comptage particulier.
. En considérant les rendements en chaufferie sur PCI suivants :
- chaufferies gaz 0,78
- chaufferies gaz (générateurs à ] o'^condensation) '
- chaufferies fuel domestique 0,75
VI . 2 . Çalçuls_de_la_£guimture_2ar_la_gêotheim
- Base de l'étude :
Les caractéristiques probables du forage sont les suivantes :
. débit : 250 m3/h
. température : 68° C.
On étudiera l'influence de la variation de débit et de la températuredans les plages suivantes :
. débit de 200 à 300 m3/h
. température de 62 à 71° C.
29.
VI - COUVERTURE DES BESOINS PAR LA GEOTHERMIE
VI . 1 . Çonsoramations_annuenes_de_combustibles_
On entend par consommations utiles exprimées en MWh, les quantitésde chaleur nécessaires après rendement des chaufferies.
Les tableaux n° 3 et 4 récapitulent les consommations annuellesde combustibles et les besoins utiles pour l'ensemble des utilisateurs poten¬tiels.
Ces tableaux sont établis :
. en tenant compte des relevés de consommations fournis par lesdifférents utilisateurs.
En ce qui concerne l'Hôpital en construction et la piscine, lesconsommations sont estimées par rapport à des installationsexistantes similaires.
Les consommations de combustible affectées au chauffage des locauxsont, pour leur part, corrigées en fonction des degrés-jours pourla station météo de SAINT-QUENTIN et celles attribuées à l'eauchaude sanitaire sont, la plupart du temps, estimées du fait del'inexistance d'un comptage particulier.
. En considérant les rendements en chaufferie sur PCI suivants :
- chaufferies gaz 0,78
- chaufferies gaz (générateurs à ] o'^condensation) '
- chaufferies fuel domestique 0,75
VI . 2 . Çalçuls_de_la_£guimture_2ar_la_gêotheim
- Base de l'étude :
Les caractéristiques probables du forage sont les suivantes :
. débit : 250 m3/h
. température : 68° C.
On étudiera l'influence de la variation de débit et de la températuredans les plages suivantes :
. débit de 200 à 300 m3/h
. température de 62 à 71° C.
Chaufferie ^
^ ' Nature du^ """^ combustible
Lycée Jean de laFontaine
GAZ
CES Rostand
Gaz
ZAC Blanchard
GAZ
Lycée d'EnseignementProfessionnel
FOD
C.I.L. Les Chesneaux
FOD
Périodede
Référence
1/10/79au
20/05/80
1/10/79au
20/05/80
31/10/78au
31/05/79
1/10/79au
20/05/80
1/10/78au
20/05/79
Consommation decombustible
340 000 m3
106 870 i.i3
I 130 220 m3
1 800 hl
1 329 hl
DJUTi = 19°C
2 466
2 466
2 456
2 466
2 CI3
Consommationpour E.C. S.(estimée)
60 000 m3
ECS individuelle
220 000 m3
ECS individuelle
ECS individuelle
Consommationpour chauffage
280 000 m3
106 870 mS
910 220 m3
1 800 hl
1 329 hl
Consommationpour chauffageCorrigée DJU
Ti = lOT
282 950 m3
107 997 m3
923 552 m3
1 819 hl
1 177 hl
Ti = Température intérieure
Station Saint-Quentin DJU de base est égal â : 2492 pour Ti égale à 19°C
TABLEAU N° 3 : CALCULS DES CONSOMMATIONS DE COMBUSTIBLE CORRIGEES EN FONCTION DES DEGRES JOURS UNIFIES.o
Chaufferie ^
^ ' Nature du^ """^ combustible
Lycée Jean de laFontaine
GAZ
CES Rostand
Gaz
ZAC Blanchard
GAZ
Lycée d'EnseignementProfessionnel
FOD
C.I.L. Les Chesneaux
FOD
Périodede
Référence
1/10/79au
20/05/80
1/10/79au
20/05/80
31/10/78au
31/05/79
1/10/79au
20/05/80
1/10/78au
20/05/79
Consommation decombustible
340 000 m3
106 870 i.i3
I 130 220 m3
1 800 hl
1 329 hl
DJUTi = 19°C
2 466
2 466
2 456
2 466
2 CI3
Consommationpour E.C. S.(estimée)
60 000 m3
ECS individuelle
220 000 m3
ECS individuelle
ECS individuelle
Consommationpour chauffage
280 000 m3
106 870 mS
910 220 m3
1 800 hl
1 329 hl
Consommationpour chauffageCorrigée DJU
Ti = lOT
282 950 m3
107 997 m3
923 552 m3
1 819 hl
1 177 hl
Ti = Température intérieure
Station Saint-Quentin DJU de base est égal â : 2492 pour Ti égale à 19°C
TABLEAU N° 3 : CALCULS DES CONSOMMATIONS DE COMBUSTIBLE CORRIGEES EN FONCTION DES DEGRES JOURS UNIFIES.o
Nature du ^^^^^'^"'^^Combustible..--^
, " Chaufferie
1
Maison de Retraite
FOD
VaucrisesAv. des Comtesses170 logements
FOD
VaucrisesMare_ aux Canards130 logements
FOD
VaucrisesAv . Otmus51 logements
FOD
VaucrisesAv. des Comtesses106 logements
FOD
Périodede
Référence
1/10/79au
20/05/80
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
Consommation decombustible
2 750 hl
3 538 hl
2 547 hl
1 227 hl
1 724 hl
DJU
Ti = I9°C
2 466
2 456
2 456
2 456
2 456
Consommationpour E.C. S,
(estimée)
682 hl
ECS individuelle
ECS individuelle
230 hl
ECS individuelle
Consommationpour chauffage
2 068 hl
3 538 hl
2 547 hl
997 hl
1 724 hl
Consommationpour chauffagecorrigée DJU
Ti - Ti°r
2 090 hl
3 590 hl
2 585 hl
1 012 hl
1 750 hl
TABLEAU N° 3 (Suite n° 1)
Cji
Nature du ^^^^^'^"'^^Combustible..--^
, " Chaufferie
1
Maison de Retraite
FOD
VaucrisesAv. des Comtesses170 logements
FOD
VaucrisesMare_ aux Canards130 logements
FOD
VaucrisesAv . Otmus51 logements
FOD
VaucrisesAv. des Comtesses106 logements
FOD
Périodede
Référence
1/10/79au
20/05/80
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
Consommation decombustible
2 750 hl
3 538 hl
2 547 hl
1 227 hl
1 724 hl
DJU
Ti = I9°C
2 466
2 456
2 456
2 456
2 456
Consommationpour E.C. S,
(estimée)
682 hl
ECS individuelle
ECS individuelle
230 hl
ECS individuelle
Consommationpour chauffage
2 068 hl
3 538 hl
2 547 hl
997 hl
1 724 hl
Consommationpour chauffagecorrigée DJU
Ti - Ti°r
2 090 hl
3 590 hl
2 585 hl
1 012 hl
1 750 hl
TABLEAU N° 3 (Suite n° 1)
Cji
Chaufferie ^^^^//"-"^"^
^ '"mture du^^^/^ ' Combustible
VaucrisesRue des Hauguins95 logements
FOD
VaucrisesAv. Otmus114 logements
FOD
VaucrisesAv. des Vaucrises19 logements
GAZ
Bas Courteau
GAZ
Résidence La Vallée
FOD
Périodede
Référence
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
1/10/79au
20/05/80
1/01/79au
31/12/79
Consommation decombustible
1 648 hl
1 986 hl
37 610 m3
128 926 m3
1 884 hl
DJU
Ti = 19°C
2 456
2 456
2 456
2 466
2 556
Consommationpour E.C, S.
estimée
ECS individuelle
ECS individuelle
ECS individuelle
ECS individuelle
364 hl
Consommationpour chauffage
1 648 hl
1 986 hl
37 610 m3
128 926 m3
1 520 hl
Consommationpour chauffagecorrigée DJUTi = 19°C
1 673 hl
2 015 hl
38 161 m3
130 285 m3
1 482 hl
TABLEAU N° 3 (Suite n" 2)
N3
Chaufferie ^^^^//"-"^"^
^ '"mture du^^^/^ ' Combustible
VaucrisesRue des Hauguins95 logements
FOD
VaucrisesAv. Otmus114 logements
FOD
VaucrisesAv. des Vaucrises19 logements
GAZ
Bas Courteau
GAZ
Résidence La Vallée
FOD
Périodede
Référence
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
31/10/78au
31/05/79
1/10/79au
20/05/80
1/01/79au
31/12/79
Consommation decombustible
1 648 hl
1 986 hl
37 610 m3
128 926 m3
1 884 hl
DJU
Ti = 19°C
2 456
2 456
2 456
2 466
2 556
Consommationpour E.C, S.
estimée
ECS individuelle
ECS individuelle
ECS individuelle
ECS individuelle
364 hl
Consommationpour chauffage
1 648 hl
1 986 hl
37 610 m3
128 926 m3
1 520 hl
Consommationpour chauffagecorrigée DJUTi = 19°C
1 673 hl
2 015 hl
38 161 m3
130 285 m3
1 482 hl
TABLEAU N° 3 (Suite n" 2)
N3
CHAUFFERIE
LYCEE JEAN DE
LA FONTAINE
C.E.S. ROSTAND
ZAC BLANCHARD
L.E. P.Les Chesneaux
C.I.L.Les Chesneaux
MAISON DE
RETRAITE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
GAZ
GAZ
FOD .
FOD
FOD
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou hl/an
282 950 m3'
60 000 m3
107 997 m3
923 562 m3
220 000 m3
1 819 hl
I 177 hl
2 090 hl
682 hl
TEP/AN
276
58
105
900
214
156
101
180
59
MWh PC I/AN
3 199
678
1 221
10 442
2 487
1 815
1 174
2 085
680
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
0,78
0,78
0,78
0,78
0,78
0,75
0,75
0,75
0,75
BESOINS UTILES
MWh/AN
2 495
529
952
8 145
1 940
1 361
881
1 564
510
TABLEAU N° 4 : CALCULS DES BESOINS UTILES.LO
CHAUFFERIE
LYCEE JEAN DE
LA FONTAINE
C.E.S. ROSTAND
ZAC BLANCHARD
L.E. P.Les Chesneaux
C.I.L.Les Chesneaux
MAISON DE
RETRAITE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
GAZ
GAZ
FOD .
FOD
FOD
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou hl/an
282 950 m3'
60 000 m3
107 997 m3
923 562 m3
220 000 m3
1 819 hl
I 177 hl
2 090 hl
682 hl
TEP/AN
276
58
105
900
214
156
101
180
59
MWh PC I/AN
3 199
678
1 221
10 442
2 487
1 815
1 174
2 085
680
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
0,78
0,78
0,78
0,78
0,78
0,75
0,75
0,75
0,75
BESOINS UTILES
MWh/AN
2 495
529
952
8 145
1 940
1 361
881
1 564
510
TABLEAU N° 4 : CALCULS DES BESOINS UTILES.LO
CHAUFFERIE
HOPITAL
VAUCRISES
VAUCRISES
(Tour Av. Otmus)
VAUCRISES(Av. Vaucrises)
BAS COURTEAU
RESIDENCELA VALLEE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
FOD
GAZ.
GAZ
FOD
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S,
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CONSOfIMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou hl/an
365 344 m3
94 930 m3
11 613 hl
1 012 hl
230 hl
38 161 m3
130 285 m3
1 482 hl
364 hl
TEP/AN
356
92
999
87
20
37
127
127
31
MWh PC I /Air"
4 131
1 073
11 591
1 012
229
432
1 473
1 478
363
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
0,78
0,78
0,75
0,75
0,75
0,78
0,78
0,75
0;75
BESOINS UTILES
MWh/AN
3 222
836
8 693
759
172
337
1 149
1 109
272
TABLEAU N° 4 : (SUITE N° 1)
LOtï-
CHAUFFERIE
HOPITAL
VAUCRISES
VAUCRISES
(Tour Av. Otmus)
VAUCRISES(Av. Vaucrises)
BAS COURTEAU
RESIDENCELA VALLEE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
FOD
GAZ.
GAZ
FOD
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S,
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
CHAUFFAGE
E.C. S.
CONSOfIMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou hl/an
365 344 m3
94 930 m3
11 613 hl
1 012 hl
230 hl
38 161 m3
130 285 m3
1 482 hl
364 hl
TEP/AN
356
92
999
87
20
37
127
127
31
MWh PC I /Air"
4 131
1 073
11 591
1 012
229
432
1 473
1 478
363
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
0,78
0,78
0,75
0,75
0,75
0,78
0,78
0,75
0;75
BESOINS UTILES
MWh/AN
3 222
836
8 693
759
172
337
1 149
1 109
272
TABLEAU N° 4 : (SUITE N° 1)
LOtï-
CHAUFFERIE
PISCINE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.+
Bassin
CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou T/AN
80 190 m3
26 450 m3
TEP/AN
78
26
MWh PC I/AN
907
299
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
1,05
1,05
BESOINS UTILES
MWh/AN
952
314
* Compte tenu du solaire,
TABLEAU N° 4 : (Suite n° 2)
OJCJl
CHAUFFERIE
PISCINE
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
UTILISATION
CHAUFFAGE
E.C. S.+
Bassin
CONSOMMATION ANNUELLE DE COMBUSTIBLE
m3 ou T/AN
80 190 m3
26 450 m3
TEP/AN
78
26
MWh PC I/AN
907
299
RENDEMENTESTIME
SUR PCI
1,05
1,05
BESOINS UTILES
MWh/AN
952
314
* Compte tenu du solaire,
TABLEAU N° 4 : (Suite n° 2)
OJCJl
36.
La complexité du projet nécessitant une modélisation très finede l'ensemble, afin de limiter au maximum les erreurs, on simule le comportementdes installations grâce au programme de calculs automatiques O.E. T. qui nousprocure pour chaque utilisation, connaissant les besoins utiles :
- la fourniture par la géothermie exprimée en KWh
- l'appoint nécessaire assuré par les chaudières existantes expriméeen KWh.
- le facteur d'utilisation exprimé en % et qui est égal au rapport :
Fourniture géothermique
Besoins utiles
Les résultats des calculs automatiques, pour les différents couplesdébit-température, figurent dans les- tableaux n° 7 à 18 (annexe 2). La correspon¬dance entre les numéros des calculs et les couples débit- temperature concernés estdonnée par le tableau n" 5.
^"^""^WER.DEBIT ^^"^^200 m3/h
250 m3/h
300 m3/h
62''C
I-I5
9
65°C
2
6
10
68°C
3
7
11
irc
4
8
12
TABLEAU N" 5 : NUMEROS DES CALCULS,
Les calculs sont effectués pour chaque utilisation, c'est-à-dire pourchaque système, en effet certains utilisateurs disposent de plusieurs systèmes,chauffage et eau chaude sanitaire par exemple. On affecte un numéro à chaqueutilisation. La correspondance entre les numéros et les utilisations figure autableau n" 6.
36.
La complexité du projet nécessitant une modélisation très finede l'ensemble, afin de limiter au maximum les erreurs, on simule le comportementdes installations grâce au programme de calculs automatiques O.E. T. qui nousprocure pour chaque utilisation, connaissant les besoins utiles :
- la fourniture par la géothermie exprimée en KWh
- l'appoint nécessaire assuré par les chaudières existantes expriméeen KWh.
- le facteur d'utilisation exprimé en % et qui est égal au rapport :
Fourniture géothermique
Besoins utiles
Les résultats des calculs automatiques, pour les différents couplesdébit-température, figurent dans les- tableaux n° 7 à 18 (annexe 2). La correspon¬dance entre les numéros des calculs et les couples débit- temperature concernés estdonnée par le tableau n" 5.
^"^""^WER.DEBIT ^^"^^200 m3/h
250 m3/h
300 m3/h
62''C
I-I5
9
65°C
2
6
10
68°C
3
7
11
irc
4
8
12
TABLEAU N" 5 : NUMEROS DES CALCULS,
Les calculs sont effectués pour chaque utilisation, c'est-à-dire pourchaque système, en effet certains utilisateurs disposent de plusieurs systèmes,chauffage et eau chaude sanitaire par exemple. On affecte un numéro à chaqueutilisation. La correspondance entre les numéros et les utilisations figure autableau n" 6.
37.
UTILISATION
1
2
3
4
5
5
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
CHAUFFERIE
Lycée Jean de la Fontaine
Il II II
C.E.S. Rostand
ZAC Blanchard
Il II
Lycée d'EnseignementProfessionnel
C.I.L. Les Chesneaux
Maison de Retraite
Il 11
Hôpital
II
Vaucrises FOD
Vaucrises FOD
(Av. Otmus 51 logements)
Vaucrises GAZ
Bas Courteaux
Résidence La Vallée
Il II
Piscine
II
TABLEAU N° 6 : NUMEROS DES U
UTILISATION
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
E.C. S.+ chauffage eau
bassin
TILISATIONS.
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
II
GAZ
GAZ
II
FOD
FOD
FOD
II
GAZ
II
FOD
FOD
II
GAZ
GAZ
FOD
II
GAZ
II
37.
UTILISATION
1
2
3
4
5
5
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
CHAUFFERIE
Lycée Jean de la Fontaine
Il II II
C.E.S. Rostand
ZAC Blanchard
Il II
Lycée d'EnseignementProfessionnel
C.I.L. Les Chesneaux
Maison de Retraite
Il 11
Hôpital
II
Vaucrises FOD
Vaucrises FOD
(Av. Otmus 51 logements)
Vaucrises GAZ
Bas Courteaux
Résidence La Vallée
Il II
Piscine
II
TABLEAU N° 6 : NUMEROS DES U
UTILISATION
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
Chauffage
Chauffage
E.C. S.
Chauffage
E.C. S.+ chauffage eau
bassin
TILISATIONS.
NATURE DU
COMBUSTIBLE
GAZ
II
GAZ
GAZ
II
FOD
FOD
FOD
II
GAZ
II
FOD
FOD
II
GAZ
GAZ
FOD
II
GAZ
II
38.
VI . 3 . Etude_écgnomigue_- _Sensibilité_au_cou2le_dêbit-t
Cette étude comprend deux parties :
- dans la première partie, on s'occupe uniquement de la rentabi¬lité de la mise en exploitation du premier échangeur.
- dans la seconde partie, cm s'intéresse à la rentabilité de lamise en service des deuxième et troisième échangeurs.
Dans le cas de l'opération réalisée â partir de deux puits déviésà partir d'une même plateforme, les investissements pour la réalisation des fora¬ges sont supérieurs du fait de la déviation des puits, par contre on économise leréseau de réinjection.
VI. 3.1. Rentabilité de la mise en place du premier échangeur
- CALCULS DES TEP (Tonnes d'équivalent pétrole) substituéesannuellement :
Le nombre des TEP substituées est égal au nombre de TEP que l'onaurait consommées moins le nombre de TEP qu'il faudra consommer après raccorde¬ment à la géothermie.
Pour chaque couple débit-température, on calcule le nombre deTEP substituées ainsi que la répartition de ces TEP entre les deux combustiblesrencontrés qui sont le gaz naturel et le fuel domestique. Les résultats des cal¬culs sont récapitulés dans le tableau n° 19.
Ces résultats sont schématisés sur les courbes en traits pleinset au figures suivantes :
- Figure n" 4 : TEP gaz substituées- Figure n° 5 : TEP FOD substituées
- Figure n° 6 : TEP FOD + GAZ substituées
- CALCULS ET GAINS ANNUELS sur le coût de V'énergie :
Ces calculs sont effectués à partir des tarifs suivants (valeuravril 1981) :
. Prix du FOD tarif zone F : 151,70 F H.T. l'hectolitre
. Prix du Gaz Naturel tarif chaufferie :
10, 42 centimes H.T. le KWh PCS.
Ce qui se traduit par :
- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.
- 1 TEP Gaz naturel : 1 346 F H.T.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n" 20.Ils ne prennent pas en compte le coût de l'énergie de pompage.
38.
VI . 3 . Etude_écgnomigue_- _Sensibilité_au_cou2le_dêbit-t
Cette étude comprend deux parties :
- dans la première partie, on s'occupe uniquement de la rentabi¬lité de la mise en exploitation du premier échangeur.
- dans la seconde partie, cm s'intéresse à la rentabilité de lamise en service des deuxième et troisième échangeurs.
Dans le cas de l'opération réalisée â partir de deux puits déviésà partir d'une même plateforme, les investissements pour la réalisation des fora¬ges sont supérieurs du fait de la déviation des puits, par contre on économise leréseau de réinjection.
VI. 3.1. Rentabilité de la mise en place du premier échangeur
- CALCULS DES TEP (Tonnes d'équivalent pétrole) substituéesannuellement :
Le nombre des TEP substituées est égal au nombre de TEP que l'onaurait consommées moins le nombre de TEP qu'il faudra consommer après raccorde¬ment à la géothermie.
Pour chaque couple débit-température, on calcule le nombre deTEP substituées ainsi que la répartition de ces TEP entre les deux combustiblesrencontrés qui sont le gaz naturel et le fuel domestique. Les résultats des cal¬culs sont récapitulés dans le tableau n° 19.
Ces résultats sont schématisés sur les courbes en traits pleinset au figures suivantes :
- Figure n" 4 : TEP gaz substituées- Figure n° 5 : TEP FOD substituées
- Figure n° 6 : TEP FOD + GAZ substituées
- CALCULS ET GAINS ANNUELS sur le coût de V'énergie :
Ces calculs sont effectués à partir des tarifs suivants (valeuravril 1981) :
. Prix du FOD tarif zone F : 151,70 F H.T. l'hectolitre
. Prix du Gaz Naturel tarif chaufferie :
10, 42 centimes H.T. le KWh PCS.
Ce qui se traduit par :
- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.
- 1 TEP Gaz naturel : 1 346 F H.T.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n" 20.Ils ne prennent pas en compte le coût de l'énergie de pompage.
DEBITTEMP.
200 w3/h
62°C
200 m3/h
65°C
200 m3/h
68°C
200 m3/h
7I°C
N°CALCUL
1
2
3
4
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 455
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIE
MWh/AN
99 114
11 8P0
21 714
11 202
12 038
23 240
12 466
12 253
24 719
13 676
12 441
26 117
FU
%
53,7
84,7
67,0
60,7
86,3
71,7
67,5
87,9
76,3
74,1
89,2
80,6
TEPSUBSTITUEES
1 095
1 356
2 451
1 238
1 384
2 622
1 378
I 408
2 786
1 511
1 430
2 941
TABLEAU N" 19 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENTpar rapport aux potentiels GAZ et FOD
1ER ECHANGEUR.
LOVD
DEBITTEMP.
200 w3/h
62°C
200 m3/h
65°C
200 m3/h
68°C
200 m3/h
7I°C
N°CALCUL
1
2
3
4
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 455
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIE
MWh/AN
99 114
11 8P0
21 714
11 202
12 038
23 240
12 466
12 253
24 719
13 676
12 441
26 117
FU
%
53,7
84,7
67,0
60,7
86,3
71,7
67,5
87,9
76,3
74,1
89,2
80,6
TEPSUBSTITUEES
1 095
1 356
2 451
1 238
1 384
2 622
1 378
I 408
2 786
1 511
1 430
2 941
TABLEAU N" 19 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENTpar rapport aux potentiels GAZ et FOD
1ER ECHANGEUR.
LOVD
DEBITTEMP.
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
N°CALCUL
5
6
7
8
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh /An
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIEMWh/AN
11 037
12 091
23 128
12 427
12 342
24 769
13 728
12 570
26 298
14 904
12 744
27 648
FU
%
59,8
86,7
71,4
67,3
88,5
76,5
74,4
90,2
81,2
80,7
91,4
85,3
TEPSUBSTITUEES
1 220
1 390
2 610
1 373
1 419
2 792
1 517
1 445
2 962
1 647
1 465
3 112
TABLEAU N° 19 : (SUITE N° 1)4>O
DEBITTEMP.
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
N°CALCUL
5
6
7
8
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh /An
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIEMWh/AN
11 037
12 091
23 128
12 427
12 342
24 769
13 728
12 570
26 298
14 904
12 744
27 648
FU
%
59,8
86,7
71,4
67,3
88,5
76,5
74,4
90,2
81,2
80,7
91,4
85,3
TEPSUBSTITUEES
1 220
1 390
2 610
1 373
1 419
2 792
1 517
1 445
2 962
1 647
1 465
3 112
TABLEAU N° 19 : (SUITE N° 1)4>O
DEBITTEMP.
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
N°CALCUL
9
10
11
12
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINS
MWh/AN
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIEMWh/AN
11 880
12 296
24 176
13 307
12 566
25 873
14 578
12 794
27 372
15 711
12 952
28 663
FU
%
64,4
88,2
74,6
72,1
90,1
79,9
79,0
91,8
84,5
85,1
92,9
88,5
TEPSUBSTITUEES
1 313
1 413
2 726
1 471
1 444
2 915
1 611
1 470
3 081
1 736
1 489
3 225
TABLEAU N° 19 : (SUITE N" 2)
DEBITTEMP.
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
N°CALCUL
9
10
11
12
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINS
MWh/AN
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
18 456
13 940
32 396
GEOTHERMIEMWh/AN
11 880
12 296
24 176
13 307
12 566
25 873
14 578
12 794
27 372
15 711
12 952
28 663
FU
%
64,4
88,2
74,6
72,1
90,1
79,9
79,0
91,8
84,5
85,1
92,9
88,5
TEPSUBSTITUEES
1 313
1 413
2 726
1 471
1 444
2 915
1 611
1 470
3 081
1 736
1 489
3 225
TABLEAU N° 19 : (SUITE N" 2)
TABLEAU N° 20
42.
GAIN ANNUEL SUR LE COUT DE L'ENERGIE
(HORS FRAIS DE POMPAGE)
DEBITTEMPERATURE
200 m3/h
62°C
200 m3/h
200 m3/h
68°C
200 m3/h
71°C
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71''C
300 m3/h
52°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68»C
300 m3/h
7rc
GAINS SUR GAZ
EN KFHT
1 474
1 665
1 C55
2 034
1 642
1 848
2 042
2 217
1 767
1 980
2 168
2 337
GAINS SUR FOD
EN KFHT
2 392
2 441
2 483
2 522
2 452
2 503
2 549
2 584
: 492
2 547
2 593
2 626
GAINS TOTAUX SUR LECOUT DE L'ENERGIE
(Hors frais Pompage)EN KFHT
3 865
4 107
4 338
4 556
4 094
4 351
4 591
4 801
4 259
4 527
4 761
4 963
TABLEAU N° 20
42.
GAIN ANNUEL SUR LE COUT DE L'ENERGIE
(HORS FRAIS DE POMPAGE)
DEBITTEMPERATURE
200 m3/h
62°C
200 m3/h
200 m3/h
68°C
200 m3/h
71°C
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71''C
300 m3/h
52°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68»C
300 m3/h
7rc
GAINS SUR GAZ
EN KFHT
1 474
1 665
1 C55
2 034
1 642
1 848
2 042
2 217
1 767
1 980
2 168
2 337
GAINS SUR FOD
EN KFHT
2 392
2 441
2 483
2 522
2 452
2 503
2 549
2 584
: 492
2 547
2 593
2 626
GAINS TOTAUX SUR LECOUT DE L'ENERGIE
(Hors frais Pompage)EN KFHT
3 865
4 107
4 338
4 556
4 094
4 351
4 591
4 801
4 259
4 527
4 761
4 963
43,
VI. 3. 2. Rentabilité de la mise en place des deuxième et troisièmeéchangeurs"
- CALCUL DES TEP substituées annuellement :
Comme dans le cas de la mise en place du premier échangeur, oncalcule pour chaque couple débit-température le nombre de TEP substituées GAZ
et FOD.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.
Sur les figures 4, 5 et 6, les courbes en pointillés représententle nombre de TEP substituées par la mise en service des trois échangeurs. Lenombre de TEP subsituées par la mise en service des deuxième et troisième échan¬geur, est représenté par les écarts entre les courbes pointillés et les courbesen traits pleins de ces figures.
- CALCUL DES GAINS ANNUELS sur le coût de l'énergie -:
Les calculs précédents du nombre de TEP substituées permettent dedéterminer les gains annuels sur les coûts de l'énergie â partir des tarifssuivants :
- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.
- 1 TEP GAZ = 1 346 F H.T.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.Ces résultats ne tiennent pas compte du coût de l'énergie de pompage.
43,
VI. 3. 2. Rentabilité de la mise en place des deuxième et troisièmeéchangeurs"
- CALCUL DES TEP substituées annuellement :
Comme dans le cas de la mise en place du premier échangeur, oncalcule pour chaque couple débit-température le nombre de TEP substituées GAZ
et FOD.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.
Sur les figures 4, 5 et 6, les courbes en pointillés représententle nombre de TEP substituées par la mise en service des trois échangeurs. Lenombre de TEP subsituées par la mise en service des deuxième et troisième échan¬geur, est représenté par les écarts entre les courbes pointillés et les courbesen traits pleins de ces figures.
- CALCUL DES GAINS ANNUELS sur le coût de l'énergie -:
Les calculs précédents du nombre de TEP substituées permettent dedéterminer les gains annuels sur les coûts de l'énergie â partir des tarifssuivants :
- 1 TEP FOD = 1 764 F H.T.
- 1 TEP GAZ = 1 346 F H.T.
Les résultats des calculs sont récapitulés dans le tableau n° 21.Ces résultats ne tiennent pas compte du coût de l'énergie de pompage.
DEBITTEMP.
200 m3/h
62°C
200 m3/h
65°C
200 m3/h
68°C
200 m3/h
7I°C
N°CALCUL
1
2
3
4
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
2 408
1 381
, 3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
GEOTHERMIE
MWh/an
1 512
1 194
2 706
1 537
1 236
2 773
1 566
1 267
2 833
1 596
1 290
2 886
FU
%
62,8
86,4
71,4
63.8
89.5
73,1
65,0
91.7
74.7
66,2
93,4
76,1
TEP
SUBSTITUEES
167
137
304
170
142
312
173
145
318
176
148
324
TABLEAU N" 21 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENT
par rapport aux potentiels GAZ et FOD
2EKE ET 3EÎ1E ECHANGEURS.
p-
DEBITTEMP.
200 m3/h
62°C
200 m3/h
65°C
200 m3/h
68°C
200 m3/h
7I°C
N°CALCUL
1
2
3
4
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
2 408
1 381
, 3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
GEOTHERMIE
MWh/an
1 512
1 194
2 706
1 537
1 236
2 773
1 566
1 267
2 833
1 596
1 290
2 886
FU
%
62,8
86,4
71,4
63.8
89.5
73,1
65,0
91.7
74.7
66,2
93,4
76,1
TEP
SUBSTITUEES
167
137
304
170
142
312
173
145
318
176
148
324
TABLEAU N" 21 CALCULS DES TONNES D'EQUIVALENT PETROLE SUBSTITUEES ANNUELLEMENT
par rapport aux potentiels GAZ et FOD
2EKE ET 3EÎ1E ECHANGEURS.
p-
DEBITTEMP.
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
N°
CALCUL
5
6
7
8
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMUh/AN
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
"'
GEOTHERMIEMWh/AN
1 550
1 247
2 797
1 581
1 276
2 857
1 614
1 299
2 913
1 646
1 315
2 996
.
FU
%
64,4
90,3
73,8
_ 65,6
'7 92,4
75,4
67,0
94,1
76,8
68,3
95,2
78,1
TEPSUBSTITUEES
171
143
314
175
146
321
178
149
327
182
151
333
TABLEAU N° 21 : (SUITE N° 1) 4>-Ul
DEBITTEMP.
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
N°
CALCUL
5
6
7
8
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMUh/AN
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
"'
GEOTHERMIEMWh/AN
1 550
1 247
2 797
1 581
1 276
2 857
1 614
1 299
2 913
1 646
1 315
2 996
.
FU
%
64,4
90,3
73,8
_ 65,6
'7 92,4
75,4
67,0
94,1
76,8
68,3
95,2
78,1
TEPSUBSTITUEES
171
143
314
175
146
321
178
149
327
182
151
333
TABLEAU N° 21 : (SUITE N° 1) 4>-Ul
DEBITTEMP.
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
N°
CALCUL
9
10
11
12
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ .
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
GEOTHERMIE
MWh/AN
1 581
1 272
2 853
1 615
1 295
2 910
1 653
1 314
2 967
1 689
1 329
3 018
"
FU
%
65,6
92,1
75,3
67,1
93,8
76,3
68,6
95,2
78,3
70,1
96,2
79,6
TEPSUBSTITUEES
175
146
321
178
149
327
183
151
334
187
153
339
TABLEAU N° 21 (SUITE N° 2)4>C3V
DEBITTEMP.
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
N°
CALCUL
9
10
11
12
COMBUSTIBLE
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
GAZ .
FOD
TOTAL
GAZ
FOD
TOTAL
BESOINSMWh/AN
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
2 408
1 381
3 789
GEOTHERMIE
MWh/AN
1 581
1 272
2 853
1 615
1 295
2 910
1 653
1 314
2 967
1 689
1 329
3 018
"
FU
%
65,6
92,1
75,3
67,1
93,8
76,3
68,6
95,2
78,3
70,1
96,2
79,6
TEPSUBSTITUEES
175
146
321
178
149
327
183
151
334
187
153
339
TABLEAU N° 21 (SUITE N° 2)4>C3V
47.TABLEAU N° 22 GAINS ANNUELS SUR LE COUT DE L'ENERGIE
(HORS FRAIS DE POMPAGE)
Par la mise en service des 2ème et 3ème échangeurs
DEBITTEMPERATURE
200 m3/h
62*C
200 m3/h
65 »C
200 m3/h
68"C
200 m3/h
71°C
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
GAINS SUR GAZ
EN KFHT
225
229
233
237
230
235
239
245
235
239
246
252
GAINS SUR FOD
EN KFHT
242
250
256
261
252
257
263
265
257
263
266
270
. -
GAIN TOTAL SUR LECOUT DE L'ENERGIE
(Hors frais Pompage)EN KFHT
457
479
489
498
482
492
502
511
492
502
512
522
47.TABLEAU N° 22 GAINS ANNUELS SUR LE COUT DE L'ENERGIE
(HORS FRAIS DE POMPAGE)
Par la mise en service des 2ème et 3ème échangeurs
DEBITTEMPERATURE
200 m3/h
62*C
200 m3/h
65 »C
200 m3/h
68"C
200 m3/h
71°C
250 m3/h
62°C
250 m3/h
65°C
250 m3/h
68°C
250 m3/h
71°C
300 m3/h
62°C
300 m3/h
65°C
300 m3/h
68°C
300 m3/h
71°C
GAINS SUR GAZ
EN KFHT
225
229
233
237
230
235
239
245
235
239
246
252
GAINS SUR FOD
EN KFHT
242
250
256
261
252
257
263
265
257
263
266
270
. -
GAIN TOTAL SUR LECOUT DE L'ENERGIE
(Hors frais Pompage)EN KFHT
457
479
489
498
482
492
502
511
492
502
512
522
GAZ
2000 .
15 00 _
1000 .
FIG.4. TEP SUBSTITUEES GAZ
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 2038 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 2269 TEP
48.
Tempérolur
GAZ
2000 .
15 00 _
1000 .
FIG.4. TEP SUBSTITUEES GAZ
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 2038 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 2269 TEP
48.
Tempérolur
FIG. 5. TEP SUBSTITUEES (FOD)
RESEAU NORD-EST -.POTENTIEL: 1602 TEP
'RESEAU TOTAL :P0TENT1EL: 1760 TEP
49.
FOD
1700 .
1600 .
.-*'>
1500 .
1400 .
©
-502-
® .^0 ë^^^3
zo^.1»-
©
62 65 68 71Temperolure
FIG. 5. TEP SUBSTITUEES (FOD)
RESEAU NORD-EST -.POTENTIEL: 1602 TEP
'RESEAU TOTAL :P0TENT1EL: 1760 TEP
49.
FOD
1700 .
1600 .
.-*'>
1500 .
1400 .
©
-502-
® .^0 ë^^^3
zo^.1»-
©
62 65 68 71Temperolure
FIG.6. TEP SUBSTITUEES (FOD + GAZ) 50.
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP
3500 .
3000 J
2500 J
Temperolure
FIG.6. TEP SUBSTITUEES (FOD + GAZ) 50.
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP
3500 .
3000 J
2500 J
Temperolure
3ème PARTIE
BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE,
FINANCIER ; FAISABILITE DU PROJET
3ème PARTIE
BILANS ENERGETIQUE, ECONOMIQUE,
FINANCIER ; FAISABILITE DU PROJET
51.
VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET COMPLBIENIS)
VII. 1 . Çaractêristigues_de_la_ressource
Les valeurs retenues pour les calculs sont :
- température en tête de puits : 68 ± 3° C
- débit : 250 ± 50 iii3/h
L'hypothèse de base des calculs sera le couple (250 in3/h, 68° C) .
Les puissances de pompage correspondantes sont estimées â (cf pl. 12) 110 kW à laproduction et 350 kW à la réinjection, soit 460 kW au total.
On retiendra, en été, un débit compris entre 50 et 100 m3/h pour unepuissance totale de pompage (à la seule pompe d'injection) de 50 kW environ, t.
VII. 2. Schêina_du_reseau_de_sur£ace
On analysera les 2 hypothèses retenues pour les raccordements.
VI 1 . 3 . Planning_du_2roiet _etJchjaiicj.^^^
Au stade actuel de l'étude, seul un planning prévisionnel possiblepeut être indiqué.
On supposera que l'ensemble des travail peut-être réalisé courant1982 (forages au 1er semestre, surface 2ème semestre). On supposera que la totalitédes fournitures géothermiques est assurée en 1983.
VII . 4 . Base_des_couts_et_dêrive_des_grix
Les coûts ont été estimés valeur avril 81, on les actualisera à ladate de réalisation prévisionnelle sur la base d'une hausse annuelle de 12 % (soit15 % jusqu'à mi 82, date moyenne de réalisation des investissements).
La dérive des coûts de 1 ' énergie (fuel et gaz) par rapport auxautres valeurs sera prise égale â + 2 % (hjrpothèse basse du Sème plan) .
On retiendra pour les calculs en monnaie courante les taux annuelssuivants d'inflation (à partir de mi 82).
- FOD et GAZ (énergies de référence) + 12 % par an
- Electricité et autres coûts + 10 % par an.
NOTA ; L'ensemble des coûts et prix servant aux calculs est exprimé hors taxes. LaT.V.A. (actuellement 17,6 % sur l'ensemble des coûts et prix concernés)devrait être prise en compte notamment si la structure juridique mise enplace pour le projet ne pouvait pas la récupérer. Ce point devra être précisépar le maître d'ouvrage en particulier pour les demandes d'aide au ComitéGéothermie ou autres organismes.
51.
VII - HYPOTHESES DE BASE DU PROJET (RAPPELS ET COMPLBIENIS)
VII. 1 . Çaractêristigues_de_la_ressource
Les valeurs retenues pour les calculs sont :
- température en tête de puits : 68 ± 3° C
- débit : 250 ± 50 iii3/h
L'hypothèse de base des calculs sera le couple (250 in3/h, 68° C) .
Les puissances de pompage correspondantes sont estimées â (cf pl. 12) 110 kW à laproduction et 350 kW à la réinjection, soit 460 kW au total.
On retiendra, en été, un débit compris entre 50 et 100 m3/h pour unepuissance totale de pompage (à la seule pompe d'injection) de 50 kW environ, t.
VII. 2. Schêina_du_reseau_de_sur£ace
On analysera les 2 hypothèses retenues pour les raccordements.
VI 1 . 3 . Planning_du_2roiet _etJchjaiicj.^^^
Au stade actuel de l'étude, seul un planning prévisionnel possiblepeut être indiqué.
On supposera que l'ensemble des travail peut-être réalisé courant1982 (forages au 1er semestre, surface 2ème semestre). On supposera que la totalitédes fournitures géothermiques est assurée en 1983.
VII . 4 . Base_des_couts_et_dêrive_des_grix
Les coûts ont été estimés valeur avril 81, on les actualisera à ladate de réalisation prévisionnelle sur la base d'une hausse annuelle de 12 % (soit15 % jusqu'à mi 82, date moyenne de réalisation des investissements).
La dérive des coûts de 1 ' énergie (fuel et gaz) par rapport auxautres valeurs sera prise égale â + 2 % (hjrpothèse basse du Sème plan) .
On retiendra pour les calculs en monnaie courante les taux annuelssuivants d'inflation (à partir de mi 82).
- FOD et GAZ (énergies de référence) + 12 % par an
- Electricité et autres coûts + 10 % par an.
NOTA ; L'ensemble des coûts et prix servant aux calculs est exprimé hors taxes. LaT.V.A. (actuellement 17,6 % sur l'ensemble des coûts et prix concernés)devrait être prise en compte notamment si la structure juridique mise enplace pour le projet ne pouvait pas la récupérer. Ce point devra être précisépar le maître d'ouvrage en particulier pour les demandes d'aide au ComitéGéothermie ou autres organismes.
52.
VII . 5 . Pt:ix_de_ré£érence_de_l^ênergie_substituêe
Pour les bilans économiques et financiers, on estimera en "recettes"pour le projet le produit des MWh fournis par géothermie par un prix de référence.
Ce prix peut être pris égal à la valeur du Pl moyen pour lescombustibles utilisés.
Sur la base de la répartition FOD/GAZ, la valeur avril 81 du MWh estde 175 F HT environ.
52.
VII . 5 . Pt:ix_de_ré£érence_de_l^ênergie_substituêe
Pour les bilans économiques et financiers, on estimera en "recettes"pour le projet le produit des MWh fournis par géothermie par un prix de référence.
Ce prix peut être pris égal à la valeur du Pl moyen pour lescombustibles utilisés.
Sur la base de la répartition FOD/GAZ, la valeur avril 81 du MWh estde 175 F HT environ.
53.
VIII - MDNTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81)
VI II.I. Forages
La planche 21 indique poste par poste la répartition des coûts deforage. Le montant estimé en valeur avril 81 est de 16 050 kF H.T.
VIII. 2. Surface
Les planches 22 et 23 indiquent pour chacun des postes la répartitiondes coûts des travaxix de surface. En valeur avril 81, les montants estimés sont de21 670 kF HT pour l'hypothèse des premiers raccordements auxquels s'ajouteraient3 080 kF H.T. pour les seconds raccordements.
VIII . 3 . Fonds_de_2|regimtign_des_risgues_g|otheiTnigues
Ce fonds est destiné à couvrir les risques a. long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothermie. Les principaïucrisques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématuré, chute dedébit, problèmes de corrosion...
Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maîtres d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'ouvrage les charges suivantes :
a) au début de l'exploitation, une prime représentant environ 3 % des investis¬sements garantis ;
b) chaque année, une prime liée à la profondeur des forages et de l'ordre de20 kF pour des opérations du type de celle étudiée.
Si on estime l'assiette des investissements couverts à 22 MF (coûtapproximatif de la boucle géothermale) , il convient d'ajouter au montant desinvestissements, la somme de 660 kF.
VI II. 4. Montant_global_des_in.vestissements
Le tableau ci-dessous indique les montants d'investissements prévus,selon les cas étudiés (valeurs HT en kF-Avril 81).
FORAGE
SURFACE
FONDS DE PEREQUATION
TOTAL (250 m3/h)
Surcoût 300 m3/h
Moins value 200 m3/h
SOLUTION A
16 050
21 670
660
38 380
+ 500
- 500
SOLUTION B
16 050
24 750
660
41 460
+ 650
- 650
53.
VIII - MDNTANT DES INVESTISSEMENTS (VALEUR AVRIL 81)
VI II.I. Forages
La planche 21 indique poste par poste la répartition des coûts deforage. Le montant estimé en valeur avril 81 est de 16 050 kF H.T.
VIII. 2. Surface
Les planches 22 et 23 indiquent pour chacun des postes la répartitiondes coûts des travaxix de surface. En valeur avril 81, les montants estimés sont de21 670 kF HT pour l'hypothèse des premiers raccordements auxquels s'ajouteraient3 080 kF H.T. pour les seconds raccordements.
VIII . 3 . Fonds_de_2|regimtign_des_risgues_g|otheiTnigues
Ce fonds est destiné à couvrir les risques a. long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothermie. Les principaïucrisques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématuré, chute dedébit, problèmes de corrosion...
Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maîtres d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'ouvrage les charges suivantes :
a) au début de l'exploitation, une prime représentant environ 3 % des investis¬sements garantis ;
b) chaque année, une prime liée à la profondeur des forages et de l'ordre de20 kF pour des opérations du type de celle étudiée.
Si on estime l'assiette des investissements couverts à 22 MF (coûtapproximatif de la boucle géothermale) , il convient d'ajouter au montant desinvestissements, la somme de 660 kF.
VI II. 4. Montant_global_des_in.vestissements
Le tableau ci-dessous indique les montants d'investissements prévus,selon les cas étudiés (valeurs HT en kF-Avril 81).
FORAGE
SURFACE
FONDS DE PEREQUATION
TOTAL (250 m3/h)
Surcoût 300 m3/h
Moins value 200 m3/h
SOLUTION A
16 050
21 670
660
38 380
+ 500
- 500
SOLUTION B
16 050
24 750
660
41 460
+ 650
- 650
AVRIL 81 PROJET : CHATEAU-THIERRY54.
PLANCHE 21
HYPOTHESES GENERALES : 2 puits droits 7"/opérations coordonnées (pas de repli prisOBJECTIF : DOGGER (1720 - 1960 m) ^^ compte).
Valeurs en milliers de francs - hors taxes (Avril 81).
1
A
2 B
C
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
2^
Plateforme
Transport - Montage - Démontage
Forage
Location à entreprise forage
Fuel
Têtes de puits
Tubages et équipements
Outils
Boue + Technicien
Cimentations + ciment
Diagraphies et analyses
Opérations de déviation
Completion
Stimulation .
Coupe de tubage
Test de formation
Matériel d'air-lift
Eau-téléphone
Electricité
Citernage-vidange
Pompe d'exhaure 250 m3/h (150 m de HMT)
Transports
Divers imprévus 5 %
Intendant forage
Surveillance géologique
Suivi et interprétation essais
Maîtrise d'oeuvre
Dossiers administratifs
Assurance globale chantier
PRODUCTION
600
790
2 150
50
240
100
1 060
210
295
315
365
-
-
50
50
-
60
30
p.m.
190
-
50
350
115
215
55
660
60
90
8 15016 C
INJECTION
600
445
2 150
50
240
100
1 170
210
295
240
410
-
-
50
-
-
60
30
p.m.
190
520
50
320
115
160
45
360
-
90
7 90050
X L'implantation définitive n'étant pas choisie, ce coût ne tient pas compte desproblèmes d'accès, d'aménagement du site ou autres qui pourraient éventuellementêtre rencontres.
AVRIL 81 PROJET : CHATEAU-THIERRY54.
PLANCHE 21
HYPOTHESES GENERALES : 2 puits droits 7"/opérations coordonnées (pas de repli prisOBJECTIF : DOGGER (1720 - 1960 m) ^^ compte).
Valeurs en milliers de francs - hors taxes (Avril 81).
1
A
2 B
C
3
4
5
6
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14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
2^
Plateforme
Transport - Montage - Démontage
Forage
Location à entreprise forage
Fuel
Têtes de puits
Tubages et équipements
Outils
Boue + Technicien
Cimentations + ciment
Diagraphies et analyses
Opérations de déviation
Completion
Stimulation .
Coupe de tubage
Test de formation
Matériel d'air-lift
Eau-téléphone
Electricité
Citernage-vidange
Pompe d'exhaure 250 m3/h (150 m de HMT)
Transports
Divers imprévus 5 %
Intendant forage
Surveillance géologique
Suivi et interprétation essais
Maîtrise d'oeuvre
Dossiers administratifs
Assurance globale chantier
PRODUCTION
600
790
2 150
50
240
100
1 060
210
295
315
365
-
-
50
50
-
60
30
p.m.
190
-
50
350
115
215
55
660
60
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8 15016 C
INJECTION
600
445
2 150
50
240
100
1 170
210
295
240
410
-
-
50
-
-
60
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p.m.
190
520
50
320
115
160
45
360
-
90
7 90050
X L'implantation définitive n'étant pas choisie, ce coût ne tient pas compte desproblèmes d'accès, d'aménagement du site ou autres qui pourraient éventuellementêtre rencontres.
PLANCHE 2255.
INVE:TIS5EMEMT£ des INSTALLATIONS DE SURFACE
FRANCS H.T.
(Valeur Avril 1981)
Pour la réalisation et la mise en place du réseau alimentépar le 1er échangeur. (hypothèse de 2 puits droits).
1 doublet débit 250 m3/h
LOCAUX TECHNIQUES
- Génie Civil- Pompes de réinjection
- Transformateur
- Echangeur Titane (250 m3/h) :
. pompes réseau, tuyauteries, régulation.électricité
SOUS -TOTAL
RESEAUX DE SURFACE :
- 1350 ml' réseau réinjection- 4500 ml 2 tuyaux calorifuges
- 900 ml 1 seul tuyau calorifuge
Puits deproduction
500 000 F
400 000 F
Puits deréinjection
400 000 F
350 000 F
50 000 F
1 9Ô0 000 F
3 600 000 F
1 620 000 F HT9 000 000 F HT
1 980 000 F HT
RACCORDEMENT ET MODIFICATIONS DES CHAUFFERIES
- avec échangeurs
- avec sous-stations de mélange
3 120 000 F HT
380 000 F HT
TOTAL (Hors Ingénierie)
INGENIERIE SURFACE
TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE
19 700 000 F HT
.1 970 000 F HT
21 670 000 F HT
PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 500 000 F HT
MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 500 000 F HT.
PLANCHE 2255.
INVE:TIS5EMEMT£ des INSTALLATIONS DE SURFACE
FRANCS H.T.
(Valeur Avril 1981)
Pour la réalisation et la mise en place du réseau alimentépar le 1er échangeur. (hypothèse de 2 puits droits).
1 doublet débit 250 m3/h
LOCAUX TECHNIQUES
- Génie Civil- Pompes de réinjection
- Transformateur
- Echangeur Titane (250 m3/h) :
. pompes réseau, tuyauteries, régulation.électricité
SOUS -TOTAL
RESEAUX DE SURFACE :
- 1350 ml' réseau réinjection- 4500 ml 2 tuyaux calorifuges
- 900 ml 1 seul tuyau calorifuge
Puits deproduction
500 000 F
400 000 F
Puits deréinjection
400 000 F
350 000 F
50 000 F
1 9Ô0 000 F
3 600 000 F
1 620 000 F HT9 000 000 F HT
1 980 000 F HT
RACCORDEMENT ET MODIFICATIONS DES CHAUFFERIES
- avec échangeurs
- avec sous-stations de mélange
3 120 000 F HT
380 000 F HT
TOTAL (Hors Ingénierie)
INGENIERIE SURFACE
TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE
19 700 000 F HT
.1 970 000 F HT
21 670 000 F HT
PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 500 000 F HT
MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 500 000 F HT.
56.
PLANCHE 23
INVESTISSEMENTS INSTALLATIONS DE SURFACE
FRANCS H.T.
(Valeur Avril 1981)
Surcoût pour la réalisation et la mise en service des réseaux alimentéspar les 2èi:)e et 3ème échangeurs.
1 doublet débit 250 m3/h
LOCAUX TECHNIQUES :
- Génie Civil ÎOO 000 F HT
- Echangeurs Titane :
(1 échangeur 40 m3/h pour le réseau Nord-Ouest)
(1 échangeur 40 m3/h pour Bas-Courteau) 800 000 F HT
. pompes réseau, tuyauteries, régulation,électricité
RESEAUX DE SURFACE :
- 600 ml réseau secondaire 1 200 000 F HT
/RACCORDEMENT ET MODIFICATION DES CHAUFFERIES :
- Sous-stations de mélange 680 000 F HT
TOTAL (Hors Ingénierie) 2 780 000 F HT
INGENIERIE SURFACE 300 000 F HT
TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE 3 08Ó OOO F HT
PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 150 000 F HT.
MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 150 000 F HT.
56.
PLANCHE 23
INVESTISSEMENTS INSTALLATIONS DE SURFACE
FRANCS H.T.
(Valeur Avril 1981)
Surcoût pour la réalisation et la mise en service des réseaux alimentéspar les 2èi:)e et 3ème échangeurs.
1 doublet débit 250 m3/h
LOCAUX TECHNIQUES :
- Génie Civil ÎOO 000 F HT
- Echangeurs Titane :
(1 échangeur 40 m3/h pour le réseau Nord-Ouest)
(1 échangeur 40 m3/h pour Bas-Courteau) 800 000 F HT
. pompes réseau, tuyauteries, régulation,électricité
RESEAUX DE SURFACE :
- 600 ml réseau secondaire 1 200 000 F HT
/RACCORDEMENT ET MODIFICATION DES CHAUFFERIES :
- Sous-stations de mélange 680 000 F HT
TOTAL (Hors Ingénierie) 2 780 000 F HT
INGENIERIE SURFACE 300 000 F HT
TOTAL INVESTISSEMENTS DE SURFACE 3 08Ó OOO F HT
PLUS VALUE : 1 doublet débit 300 m3/h = 150 000 F HT.
MOINS VALUE : 1 doublet débit 200 m3/h = 150 000 F HT.
57.
IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81)
On considère ici les surcoûts liés au projet géothermie par rapportà la solution actuelle.
IX. 1 . Çonsonimations_eleçtrigues_des_2on2es_{P^21
Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :
en hiver (-v 4 500 h) 460 kW + 20 kW (distribution) = 480 kW
en été ('v. 4 000 h) 50 kW + 20 kW (distribution) = 70 kW
Les consommations annuelles s'élèvent ainsi â :
(480 X 4 500) + (70 x 4000) = 2 440 000 kWh
Ces consommations sont équivalentes à 610 TEP/an (base 1 MWh él. =0,25 TEP). Le coût annuel sur la base d'un prix moyen du kWh de 0,27 F est ainside : 2 440 X 0,27 # 660 kF/an H.T.
IX. 2 . Couts_d^entretien_courant_£P¿2}
IX. 2.1. Entretien courant
Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothermique :
- surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs depression, température, débit, chimisme, etc..
- Manoeuvre périodique des vannes.
- Entretien général des vannes et des têtes de puits.
Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.
Les coûts annuels peuvent être estimés à 40 kF pour le doublet deforages.
On ajoutera â cette somme, un coût d'entretien courant pour leséquipements de surface propres à l'installation géothermique, soit environ 160 kF.
Ce poste aurait ddnc un montant global de 200 kF.
IX. 2. 2. Pompe d'exhaure
On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les 4 ans ; les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait révisée (ou changée) tous les 2 ans.
57.
IX - COUTS D'EXPLOITATION (VALEUR AVRIL 81)
On considère ici les surcoûts liés au projet géothermie par rapportà la solution actuelle.
IX. 1 . Çonsonimations_eleçtrigues_des_2on2es_{P^21
Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :
en hiver (-v 4 500 h) 460 kW + 20 kW (distribution) = 480 kW
en été ('v. 4 000 h) 50 kW + 20 kW (distribution) = 70 kW
Les consommations annuelles s'élèvent ainsi â :
(480 X 4 500) + (70 x 4000) = 2 440 000 kWh
Ces consommations sont équivalentes à 610 TEP/an (base 1 MWh él. =0,25 TEP). Le coût annuel sur la base d'un prix moyen du kWh de 0,27 F est ainside : 2 440 X 0,27 # 660 kF/an H.T.
IX. 2 . Couts_d^entretien_courant_£P¿2}
IX. 2.1. Entretien courant
Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothermique :
- surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs depression, température, débit, chimisme, etc..
- Manoeuvre périodique des vannes.
- Entretien général des vannes et des têtes de puits.
Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.
Les coûts annuels peuvent être estimés à 40 kF pour le doublet deforages.
On ajoutera â cette somme, un coût d'entretien courant pour leséquipements de surface propres à l'installation géothermique, soit environ 160 kF.
Ce poste aurait ddnc un montant global de 200 kF.
IX. 2. 2. Pompe d'exhaure
On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les 4 ans ; les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait révisée (ou changée) tous les 2 ans.
58,
Le coût d'un entretien peut être estimé à :
- Remontée et descente pompe : 120 kF
- Entretien (estimé à 20 % environ du coûtd'investissement) : 80 kF
- Supervision travaux et divers : 40 kF
TOTAL 240 kF tous les4 ans
Une provision annuelle de 60 kF peut être retenue pour ce poste.
IX. 2. 3. Pompes d'injection
On retiendra le rythme d'une révision annuelle. Le coût de l'inter¬vention peut être fixé entre 10 et 15 % du coût de l'investissement initial. Lavaleur retenue sera de 40 kF par an.
IX . 3 . Renouvellement_des_eguÍ2ements_et_intenren^
IX. 3.1. Pompe d'exhaure et colonne de production
Celles-ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :
- Pompe d'exhaure
- Remontée-descente
- Colonne de production
- Supervision et divers
680 kF tous les 4 ans
Une provision annuelle de 170 kF pourra être retenue pour ce poste.
IX. 3.2. Pompes d'injection
Un changement tous les 4 ans peut être envisagé. Le coût à retenirest de 300 kF environ.
Une provision annuelle de 75 kF pourra être retenue pour ce poste.
IX. 3. 3. Têtes de puits
La durée de vie moyenne d'une tête de puits est estimée à 10 ans. Uncoût de 200 kF est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kFpourra être retenue pour ce poste.
400
120
80
80
kF
kF
kF
kF
58,
Le coût d'un entretien peut être estimé à :
- Remontée et descente pompe : 120 kF
- Entretien (estimé à 20 % environ du coûtd'investissement) : 80 kF
- Supervision travaux et divers : 40 kF
TOTAL 240 kF tous les4 ans
Une provision annuelle de 60 kF peut être retenue pour ce poste.
IX. 2. 3. Pompes d'injection
On retiendra le rythme d'une révision annuelle. Le coût de l'inter¬vention peut être fixé entre 10 et 15 % du coût de l'investissement initial. Lavaleur retenue sera de 40 kF par an.
IX . 3 . Renouvellement_des_eguÍ2ements_et_intenren^
IX. 3.1. Pompe d'exhaure et colonne de production
Celles-ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :
- Pompe d'exhaure
- Remontée-descente
- Colonne de production
- Supervision et divers
680 kF tous les 4 ans
Une provision annuelle de 170 kF pourra être retenue pour ce poste.
IX. 3.2. Pompes d'injection
Un changement tous les 4 ans peut être envisagé. Le coût à retenirest de 300 kF environ.
Une provision annuelle de 75 kF pourra être retenue pour ce poste.
IX. 3. 3. Têtes de puits
La durée de vie moyenne d'une tête de puits est estimée à 10 ans. Uncoût de 200 kF est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kFpourra être retenue pour ce poste.
400
120
80
80
kF
kF
kF
kF
59.
IX. 3. 4. Intervention spécifiques
Certaines interventions spécifiques peuvent être rendues nécessairessans qu'une périodicité précise puisse être fixée. Il en est ainsi des opérationssuivantes :
- Stimulation de puits (par acidification ou autre méthode) .
- Contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistrementsETT ou autre méthode) .
- Interventions liées â la corrosion sur certains équipements.
Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de 60 kFpour ces interventions et l'assistance technique qu'elles impliquent.
IX. 3. 5. Réseau de distribution
Sur la base de 1 % du coût des investissements, une charge annuelled'environ 250 kF pourra être retenue.
IX . 4 . Resame_des_çoûts _d_:^exglgitation_f valeur_Av^
Compte tenu de la périodicité des interventions il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné etconstituer une réserve pour les opérations importantes.
Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts annuels moyens selonle débit exploité exprimés en valeur avril 81.
On ajoutera à ces coûts d'exploitation, la prime annuelle pour lefonds de garantie soit environ 20 kF/an,
Pl
P2
P3
Electricité (forages et réseau)
SOUS TOTAL Pl
Entretien courantPompe d'exhaurePompes d'injection
SOUS TOTAL P2
Pompe d'exhaure et colonne productionPompe d ' inj ectionTêtes de puitsInterventions spécifiques '
Réseau distribution
Fonds de garantie
SOUS TOTAL P3
TOTAL/AN
HYPOTHESE DE
DEBIT 250 m3/h
660
2006040
300
170752060
250
575
20
1 555
kF
kFkFkF
kF
kFkFkFkFkF
kF
kF
kF
59.
IX. 3. 4. Intervention spécifiques
Certaines interventions spécifiques peuvent être rendues nécessairessans qu'une périodicité précise puisse être fixée. Il en est ainsi des opérationssuivantes :
- Stimulation de puits (par acidification ou autre méthode) .
- Contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistrementsETT ou autre méthode) .
- Interventions liées â la corrosion sur certains équipements.
Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de 60 kFpour ces interventions et l'assistance technique qu'elles impliquent.
IX. 3. 5. Réseau de distribution
Sur la base de 1 % du coût des investissements, une charge annuelled'environ 250 kF pourra être retenue.
IX . 4 . Resame_des_çoûts _d_:^exglgitation_f valeur_Av^
Compte tenu de la périodicité des interventions il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné etconstituer une réserve pour les opérations importantes.
Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts annuels moyens selonle débit exploité exprimés en valeur avril 81.
On ajoutera à ces coûts d'exploitation, la prime annuelle pour lefonds de garantie soit environ 20 kF/an,
Pl
P2
P3
Electricité (forages et réseau)
SOUS TOTAL Pl
Entretien courantPompe d'exhaurePompes d'injection
SOUS TOTAL P2
Pompe d'exhaure et colonne productionPompe d ' inj ectionTêtes de puitsInterventions spécifiques '
Réseau distribution
Fonds de garantie
SOUS TOTAL P3
TOTAL/AN
HYPOTHESE DE
DEBIT 250 m3/h
660
2006040
300
170752060
250
575
20
1 555
kF
kFkFkF
kF
kFkFkFkFkF
kF
kF
kF
60.
X - BILANS ECONOMIQUES
Les bilans économiques ci-dessous sont établis hors-subventionsou aides attribuées au projet et hors inflation.
Les économies annuelles sont chiffrées à partir de la valeur desMWh fournis par géothermie. Le prix du MWh peut être estimé en valeur avril 81
à 175 F HT, compte tenu de la répartition entre les combustibles substitués (gaz etFOD) .
Les économies brutes annuelles sont ainsi de :26 298 X 175 X 10"^ = 4 602 kF- pour 250 m3/h - 68° C en tête de puits et leséconomies nettes annuelles de :4 602 - 1 555 = 3 047 kF.
Le délai de retour du projet est ainsi de :
38 380 ,_ , . T ^. Ao çir-- = 12,5 ans pour la solution A
pour la solution B, les économies nettes seraient de :
(26 298 + 2 913) x 175 x 10"3 - 1 555 = 3 557 kF
et le délai de retour de :
41 460 ,, _ . , ,. ,,-- -tÇn ~ 'l»7 ans pour la solution B
On voit que la solution B apparait légèrement plus intéressante quela solution A, d'autant que la fourniture d'énergie aux serres d'Essomes peut con¬forter le bilan économique, le cas échéant.
Les valeurs trouvées pour l'un et l'autre cas apparaissent dans lafourchette haute des projets actuels mais, sous réserve d'un montage financierfavorable, devraient permettre la faisabilité du projet.
On analysera en XII, les bilans financiers prévisionnels du projet.
Nota : la valeur diffère des 4 591 kF calculés dans le tableau 20 (§ VI. 3.1.) carici nous simplifions en prenant une valeur moyenne unique pour le MWh géo¬thermique quel que soit le combustible utilisé.
60.
X - BILANS ECONOMIQUES
Les bilans économiques ci-dessous sont établis hors-subventionsou aides attribuées au projet et hors inflation.
Les économies annuelles sont chiffrées à partir de la valeur desMWh fournis par géothermie. Le prix du MWh peut être estimé en valeur avril 81
à 175 F HT, compte tenu de la répartition entre les combustibles substitués (gaz etFOD) .
Les économies brutes annuelles sont ainsi de :26 298 X 175 X 10"^ = 4 602 kF- pour 250 m3/h - 68° C en tête de puits et leséconomies nettes annuelles de :4 602 - 1 555 = 3 047 kF.
Le délai de retour du projet est ainsi de :
38 380 ,_ , . T ^. Ao çir-- = 12,5 ans pour la solution A
pour la solution B, les économies nettes seraient de :
(26 298 + 2 913) x 175 x 10"3 - 1 555 = 3 557 kF
et le délai de retour de :
41 460 ,, _ . , ,. ,,-- -tÇn ~ 'l»7 ans pour la solution B
On voit que la solution B apparait légèrement plus intéressante quela solution A, d'autant que la fourniture d'énergie aux serres d'Essomes peut con¬forter le bilan économique, le cas échéant.
Les valeurs trouvées pour l'un et l'autre cas apparaissent dans lafourchette haute des projets actuels mais, sous réserve d'un montage financierfavorable, devraient permettre la faisabilité du projet.
On analysera en XII, les bilans financiers prévisionnels du projet.
Nota : la valeur diffère des 4 591 kF calculés dans le tableau 20 (§ VI. 3.1.) carici nous simplifions en prenant une valeur moyenne unique pour le MWh géo¬thermique quel que soit le combustible utilisé.
61,
XI - BILANS ENERGETIQUES
On se reportera â l'étude thermique pour analyser les économiesbrutes réalisées dans chacun des cas de débit et de température considérés.
Pour l'hypothèse de base du projet (250 m3/h - 68° C) , leséconomies en énergie primaire sont de :
2 962 - 610 = 2 352 TEP/an pour la solution A
et (2 962 + 327) - 610 = 2 679 TEP/an pour la solution B.
Les coûts d'investissement à la TEP annuelle économisée sont ainside (Valeur avril 81)
38 380 X 'lO^1 - ' ^ ' #16 300 F/TEP pour la solution A
et 41 460 X 10^
2 679# 15 500 F/TEP pour la solution B
Les conclusions qui peuvent être tirées de ces valeurs sont identiquesà celles tirées ci-dessus des bilans économiques.
61,
XI - BILANS ENERGETIQUES
On se reportera â l'étude thermique pour analyser les économiesbrutes réalisées dans chacun des cas de débit et de température considérés.
Pour l'hypothèse de base du projet (250 m3/h - 68° C) , leséconomies en énergie primaire sont de :
2 962 - 610 = 2 352 TEP/an pour la solution A
et (2 962 + 327) - 610 = 2 679 TEP/an pour la solution B.
Les coûts d'investissement à la TEP annuelle économisée sont ainside (Valeur avril 81)
38 380 X 'lO^1 - ' ^ ' #16 300 F/TEP pour la solution A
et 41 460 X 10^
2 679# 15 500 F/TEP pour la solution B
Les conclusions qui peuvent être tirées de ces valeurs sont identiquesà celles tirées ci-dessus des bilans économiques.
62.
XII - BILANS FINANCIERS
XII. 1. Modalites_des_çalçuls
Les bilans financiers sont évalués par le calcul d'un échéancierde trésorerie du projet pris isolément.
Pour élaborer ces échéanciers, on considère comme "recette" pour leprojet les économies réalisées sur la base d'un prix de référence du MWh fourniégal au Pl des combustibles substitués. On considère (de façon pessimiste pour leprojet) que les P2 et P3 des installations actuelles sont maintenus et leséconomies réalisées sur le Pl doivent couvrir les P'2 et P'3 spécifiques de lagéothermie ainsi que les charges financières des investissements réalisés, appeléesparfois P'4.
L'intérêt de ces calculs par rapport aux simples calculs de bilanséconomiques est d'intégrer le montage financier prévisionnel qui pèse sur -laviabilité du projet et d'indiquer l'évolution dans le temps de l'intérêt duprojet. Plusieurs hypothèses peuvent être analysées, notamment pour le montagefinancier. On utilise un programme de calcul informatisé permettant l'analyserapide de multiples variantes compte tenu des hypothèses de ressources, de solu¬tion thermique, de montage financier...
L'ensemble des valeurs (investissements, prix de référence...) ontété actualisés à mi-82 par majoration de 15 % des valeurs avril 81.
Les calculs financiers sont réalisés sur 20 ans d'exploitation.
XI 1 . 2 . Fûiancement_greYÍsionnel_du_pro2et
Au stade actuel du projet, seules des hypothèses peuvent être prisesen compte. Les principales sources du financement et les hypothèses prises icisont :
XII. 2.1. Subvention du Comité Géothermie
A l'heure actuelle, le Comité Géothermie apporte une aide en subven¬tion égale à 30 % du coût du premier forage.
Dans le cas présent, cette subvention serait de :
8 150 X 1,15 X 0,3 = 2 812 kF (valeur mi 82).
On rappellera que, par ailleurs, la couverture du risque géologiqueest assurée à hauteur de 80 % sur le premier forage par une garantie complémentairede 50 % du Comité Géothermie en cas d'échec.
XII. 2. 2. Subvention de l'Agence pour les Economies d'Energie
Celle-ci est actuellement attribuée au cas par cas.
On retiendra ici une hypothèse de 400 F/TEP économisée annuellementsoit :
62.
XII - BILANS FINANCIERS
XII. 1. Modalites_des_çalçuls
Les bilans financiers sont évalués par le calcul d'un échéancierde trésorerie du projet pris isolément.
Pour élaborer ces échéanciers, on considère comme "recette" pour leprojet les économies réalisées sur la base d'un prix de référence du MWh fourniégal au Pl des combustibles substitués. On considère (de façon pessimiste pour leprojet) que les P2 et P3 des installations actuelles sont maintenus et leséconomies réalisées sur le Pl doivent couvrir les P'2 et P'3 spécifiques de lagéothermie ainsi que les charges financières des investissements réalisés, appeléesparfois P'4.
L'intérêt de ces calculs par rapport aux simples calculs de bilanséconomiques est d'intégrer le montage financier prévisionnel qui pèse sur -laviabilité du projet et d'indiquer l'évolution dans le temps de l'intérêt duprojet. Plusieurs hypothèses peuvent être analysées, notamment pour le montagefinancier. On utilise un programme de calcul informatisé permettant l'analyserapide de multiples variantes compte tenu des hypothèses de ressources, de solu¬tion thermique, de montage financier...
L'ensemble des valeurs (investissements, prix de référence...) ontété actualisés à mi-82 par majoration de 15 % des valeurs avril 81.
Les calculs financiers sont réalisés sur 20 ans d'exploitation.
XI 1 . 2 . Fûiancement_greYÍsionnel_du_pro2et
Au stade actuel du projet, seules des hypothèses peuvent être prisesen compte. Les principales sources du financement et les hypothèses prises icisont :
XII. 2.1. Subvention du Comité Géothermie
A l'heure actuelle, le Comité Géothermie apporte une aide en subven¬tion égale à 30 % du coût du premier forage.
Dans le cas présent, cette subvention serait de :
8 150 X 1,15 X 0,3 = 2 812 kF (valeur mi 82).
On rappellera que, par ailleurs, la couverture du risque géologiqueest assurée à hauteur de 80 % sur le premier forage par une garantie complémentairede 50 % du Comité Géothermie en cas d'échec.
XII. 2. 2. Subvention de l'Agence pour les Economies d'Energie
Celle-ci est actuellement attribuée au cas par cas.
On retiendra ici une hypothèse de 400 F/TEP économisée annuellementsoit :
63.
2 352 X 0,4 = 941 kF pour la solution A
2 679 X 0,4 = 1 072 kF pour la solution B
XI 1.2. 3. Autres aides possibles pour le projet
D'autres aides sont possibles pour le projet qu'il conviendra desolliciter auprès des organismes concernés. Les principales sont :
- Aides_de_la CEE (opérations de démonstration) : le projet a étéprésenté au 3ème appel d'offres (mars 1981). Les aides (50 % sub¬ventions + 50 % prêt) peuvent atteindre 40 % des coûts d'inves¬tissement.
-.Aide de l'EPR : une subvention pourrait être sollicitée.
- Aide_£Our_les_réseaux : une aide spécifique pourrait être demandéepour les réseaux ; en effet, des subventions pouvant atteindre 15 %
de leur coût sont prévues dans le cadre de l'incitation à lacréation de réseaux de chaleur.
On analysera le cas où les aides complémentaires s'élèveraient a4000 kF (notamment subvention réseatjx de chaleur) .
XII. 2. 4. Droits de raccordement
Des droits (ou taxes) de raccordement pourraient être demandées auxutilisateurs raccordés. On n'a pas analysé cette hypothèse ici.
XII. 2. 5. Emprunts complémentaires
On supposera que les fonds propres sont nuls et donc que la majeurepartie des investissements seront couverts par emprunts. Les opérations degéothermie uéalisées par les collectivités locales ont jusqu'à présent pubénéficier des prêts bonifiés de la Caisse des Dépôts (10,25 %, 20 ans).
Le renchérissement du crédit, d'une part et la possibilité d'unemodification des conditions de prêt de la CDC, d'autre part, incitent à retenirdes taux plus élevés.
On analysera 2 modalités possibles pour les prêts complémentaires :
,, ° _ annuités constantes, sans différé de remboursement,et 14 % 20 ans
XII. 2. 6. Hypothèses de financement retenues
Le tableau 23 ci-après les résume pour l'hypothèse de base d'exploi¬tation (250 m3/h - 68° C) et les 2 solutions A et B pour les raccordements.
63.
2 352 X 0,4 = 941 kF pour la solution A
2 679 X 0,4 = 1 072 kF pour la solution B
XI 1.2. 3. Autres aides possibles pour le projet
D'autres aides sont possibles pour le projet qu'il conviendra desolliciter auprès des organismes concernés. Les principales sont :
- Aides_de_la CEE (opérations de démonstration) : le projet a étéprésenté au 3ème appel d'offres (mars 1981). Les aides (50 % sub¬ventions + 50 % prêt) peuvent atteindre 40 % des coûts d'inves¬tissement.
-.Aide de l'EPR : une subvention pourrait être sollicitée.
- Aide_£Our_les_réseaux : une aide spécifique pourrait être demandéepour les réseaux ; en effet, des subventions pouvant atteindre 15 %
de leur coût sont prévues dans le cadre de l'incitation à lacréation de réseaux de chaleur.
On analysera le cas où les aides complémentaires s'élèveraient a4000 kF (notamment subvention réseatjx de chaleur) .
XII. 2. 4. Droits de raccordement
Des droits (ou taxes) de raccordement pourraient être demandées auxutilisateurs raccordés. On n'a pas analysé cette hypothèse ici.
XII. 2. 5. Emprunts complémentaires
On supposera que les fonds propres sont nuls et donc que la majeurepartie des investissements seront couverts par emprunts. Les opérations degéothermie uéalisées par les collectivités locales ont jusqu'à présent pubénéficier des prêts bonifiés de la Caisse des Dépôts (10,25 %, 20 ans).
Le renchérissement du crédit, d'une part et la possibilité d'unemodification des conditions de prêt de la CDC, d'autre part, incitent à retenirdes taux plus élevés.
On analysera 2 modalités possibles pour les prêts complémentaires :
,, ° _ annuités constantes, sans différé de remboursement,et 14 % 20 ans
XII. 2. 6. Hypothèses de financement retenues
Le tableau 23 ci-après les résume pour l'hypothèse de base d'exploi¬tation (250 m3/h - 68° C) et les 2 solutions A et B pour les raccordements.
CAS
- Investissements actualisés(kF - HT)
- Subventions Comité
- Subventions AEE
- Autres subventions
- Prêts complémentaires
(dont frais financiers 82)
- Taux d'intérêt
1 A
44 136
2 812
941
0
42 961
(2-578)
12 %
2 A
44 136
2 812
941
4 000
38 705
(2 322) .
12 %
3 A
44 136
2 812
941
0
43 423
(3 040)
14 %
4 A
44 136
2 812
941
4 000
39 122
(2 739)
14 %
.1 B
47 678
2 812
1 072
0
46 589
(2 795)
12 %
2 B
47 678
2 812
1 072
4 000
42 334
(2 540)
12 %
3 B
47 678
2 812
1 072
0
47 090
(3 296)
14 %
4 B
47 678
2 812
1 072
4 000
42 789
(2 995)
14 %
1
TABLEAU 23 : HYPOTHESES DE FINANCEMENT DU PROJET
4>
CAS
- Investissements actualisés(kF - HT)
- Subventions Comité
- Subventions AEE
- Autres subventions
- Prêts complémentaires
(dont frais financiers 82)
- Taux d'intérêt
1 A
44 136
2 812
941
0
42 961
(2-578)
12 %
2 A
44 136
2 812
941
4 000
38 705
(2 322) .
12 %
3 A
44 136
2 812
941
0
43 423
(3 040)
14 %
4 A
44 136
2 812
941
4 000
39 122
(2 739)
14 %
.1 B
47 678
2 812
1 072
0
46 589
(2 795)
12 %
2 B
47 678
2 812
1 072
4 000
42 334
(2 540)
12 %
3 B
47 678
2 812
1 072
0
47 090
(3 296)
14 %
4 B
47 678
2 812
1 072
4 000
42 789
(2 995)
14 %
1
TABLEAU 23 : HYPOTHESES DE FINANCEMENT DU PROJET
4>
65.
XII . 3 . R|sultats_des_calculs
XII. 3.1. Indicateurs retenus
Les résultats des calculs peuvent être caractérisés par plusieursfacteurs. On retiendra ici les suivants :
* TRI-PHS : Taux de rentabilité interne du projet hors subvention en monnaieconstante :
Il s'agit du taux d'actualisation qui annule la somme des flux de trésoreriedans l'hypothèse qui ne prend pas en compte le financement. Ce taux est égalau taux de rentabilité que constaterait le maître d'ouvrage s'il finançaitle projet â 100 % en fonds propres.
* TRI-PRO : Taux de rentabilité interne du projet après prise en compte dessubventions escomptées (en monnaie constante) :
Idem ci-dessus après déduction des subventions des investissements à finan¬cer.
3t PTRES : Total des pertes de trésorerie des premières années de démarragedu projet :
Ces pertes devraient être compensées par des emprunts complémentaires.
* GA : Gains annuels (en pourcentage) :
La différence entre les"recettes géothermie" et les charges, y comprisfinancières, peut être rapportée au montant des "recettes" permettant uneévaluation de l'intérêt généralement progressif du projet. On peut retenirles valeurs les années 1 à 5 puis les années 10, 15 et 20.
XII. 3. 2. Résultats ' .
Le tableau 24 indique les résultats obtenus. On retrouvera enannexe 3 les listings correspondants aux cas IA, 2A, IB et 2B.
XII, 3. 3. Analyse des résultats pour l'hypothèse de base 250 m3/h - 68° C.
L'analyse des résultats indiqués dans le tableau 24 conduit axxx. re¬marques suivantes :
- Valeur du TRI hor s_subvention : selon le cas, celui-ci est de 7,53 % ou8,36 %. La différence est assez sensible pour que soit recommandé leraccordement maximal selon l'option B. Ceci confirme le choix de 2 foragesdroits implantés tels qu'il est précisé dans l'étude sous-sol.
- Valeur_du TRI_a2rès_subventions : la prise en compte des subventions ComitéGéotheïnnie + AEE améliore de plus de 1 % le taux de rentabilité interne ;lorsqu'on prend en compte une subvention complémentaire de 4 MF, le gainsupplémentaire est de l'ordre de 1,3 %.
~ Partes de trésorerie : elles ne dépassent jamais la 5ème année ; au maximumelles représentent T7 % du coût des investissements initiaux (cas 3 A) .
65.
XII . 3 . R|sultats_des_calculs
XII. 3.1. Indicateurs retenus
Les résultats des calculs peuvent être caractérisés par plusieursfacteurs. On retiendra ici les suivants :
* TRI-PHS : Taux de rentabilité interne du projet hors subvention en monnaieconstante :
Il s'agit du taux d'actualisation qui annule la somme des flux de trésoreriedans l'hypothèse qui ne prend pas en compte le financement. Ce taux est égalau taux de rentabilité que constaterait le maître d'ouvrage s'il finançaitle projet â 100 % en fonds propres.
* TRI-PRO : Taux de rentabilité interne du projet après prise en compte dessubventions escomptées (en monnaie constante) :
Idem ci-dessus après déduction des subventions des investissements à finan¬cer.
3t PTRES : Total des pertes de trésorerie des premières années de démarragedu projet :
Ces pertes devraient être compensées par des emprunts complémentaires.
* GA : Gains annuels (en pourcentage) :
La différence entre les"recettes géothermie" et les charges, y comprisfinancières, peut être rapportée au montant des "recettes" permettant uneévaluation de l'intérêt généralement progressif du projet. On peut retenirles valeurs les années 1 à 5 puis les années 10, 15 et 20.
XII. 3. 2. Résultats ' .
Le tableau 24 indique les résultats obtenus. On retrouvera enannexe 3 les listings correspondants aux cas IA, 2A, IB et 2B.
XII, 3. 3. Analyse des résultats pour l'hypothèse de base 250 m3/h - 68° C.
L'analyse des résultats indiqués dans le tableau 24 conduit axxx. re¬marques suivantes :
- Valeur du TRI hor s_subvention : selon le cas, celui-ci est de 7,53 % ou8,36 %. La différence est assez sensible pour que soit recommandé leraccordement maximal selon l'option B. Ceci confirme le choix de 2 foragesdroits implantés tels qu'il est précisé dans l'étude sous-sol.
- Valeur_du TRI_a2rès_subventions : la prise en compte des subventions ComitéGéotheïnnie + AEE améliore de plus de 1 % le taux de rentabilité interne ;lorsqu'on prend en compte une subvention complémentaire de 4 MF, le gainsupplémentaire est de l'ordre de 1,3 %.
~ Partes de trésorerie : elles ne dépassent jamais la 5ème année ; au maximumelles représentent T7 % du coût des investissements initiaux (cas 3 A) .
CAS
TRI-PHS (%)
TRI-PRO (%)
P. TRES (en kF valeurscourantes)
GA année 1
(en %) . -année 2
année 3
année 4
année 5
année 1 0
année 1 5
année 20
1 A
7,53
8,62
3 967
- 31
- 20
- 10
- 1
+ 7
+ 36
+ 54
+ 65
2 A
7,53
9,97
2 168
- 21
- 11
- 2
+ 6
+ 13
+ 40
+ 56
+ 66
3 A
7,53
8,62
7 347
- 45
- 32
- 21
- 11
- 2
+ 32
+ 51
+ 63
4 A
7,53
" - - -
1 B
8,36
9,97 1 9,45
4 588
- 34
- 22
- 12
- 3
+ 5
+ 35
+ 40
+ 65
3 133
- 25
- 15
- 5
+ 4
+ 11
+ 40
+ 57
+ 68
... .
2 B
8,36
10,74
1 588
- 17
- 7
+ 2
+ 10
+ 17
+ 43
+ 59
+ 69
3 B
8,36
9,45
6 282
- 39
- 27
- 16
- 6
+ 3
+ 35
+ 54
+ 66
4 B
8,36
10,74
3 803
- 29
- 18
- 8
+ 1
+ 9
+ 39
+ 56
+ 67
TABLEAU 24 : PRINCIPAUX RESULTATS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS (250 m3/h - 68° C)
c^0^
CAS
TRI-PHS (%)
TRI-PRO (%)
P. TRES (en kF valeurscourantes)
GA année 1
(en %) . -année 2
année 3
année 4
année 5
année 1 0
année 1 5
année 20
1 A
7,53
8,62
3 967
- 31
- 20
- 10
- 1
+ 7
+ 36
+ 54
+ 65
2 A
7,53
9,97
2 168
- 21
- 11
- 2
+ 6
+ 13
+ 40
+ 56
+ 66
3 A
7,53
8,62
7 347
- 45
- 32
- 21
- 11
- 2
+ 32
+ 51
+ 63
4 A
7,53
" - - -
1 B
8,36
9,97 1 9,45
4 588
- 34
- 22
- 12
- 3
+ 5
+ 35
+ 40
+ 65
3 133
- 25
- 15
- 5
+ 4
+ 11
+ 40
+ 57
+ 68
... .
2 B
8,36
10,74
1 588
- 17
- 7
+ 2
+ 10
+ 17
+ 43
+ 59
+ 69
3 B
8,36
9,45
6 282
- 39
- 27
- 16
- 6
+ 3
+ 35
+ 54
+ 66
4 B
8,36
10,74
3 803
- 29
- 18
- 8
+ 1
+ 9
+ 39
+ 56
+ 67
TABLEAU 24 : PRINCIPAUX RESULTATS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS (250 m3/h - 68° C)
c^0^
67.
~ íS£ÍÉeS£e_ÉÜ_£§li?E_áliS£EE§£ ^^ taux d'intérêt des emprunts de 14 % au lieude 12 % se traduit par une majoration de 2 à 3 MF des pertes initiales,l'incidence sur les gains annuels est peu sensible au delà de la lOëme année.
- Gains_annuels : au delà des premières années négatives, le gain croit trèsvite. Cependant ces valeurs calculées à partir d'un "prix de vente" de lagéothermie indexée à + 12 % par an devraient être réduites en fonction de larépartition du bénéfice de l'opération entre le maître d'ouvrage et lesutilisateurs finaux.
XII. 3. 4. Conclusion des résultats de l'étude économique et financière
Les conclusions suivantes peuvent être indiquées :
- La 2ème solution (B) de raccordement devrait être envisagée.
- Des aides devraient être recherchées pour être significatives devant l'ampleurdes investissements à réaliser.
- Des prêts à taux réduit et si possible avec un différé de remboursementdevraient être également recherchés.
Si ces conditions étaient réunies, la viabilité financière du projetserait assurée et les bénéfices à moyen et long termes importants;-
XII . 4 . AnalYse_de_la_sensibilite_du_pro¿et_aux_caract^
On a vu précédemment la sensibilité du projet aux choix techniques etaux modalités de financement. Il convient d'analyser également la sensibilité auxrésultats du forage, à savoir le débit et la température ou ce qui revient sensi¬blement au même à la couverture possible des besoins par la géothermie.
On a étudié sur le cas 1 B cette sensibilité en faisant varier lacouverture géothermique et on analysera ci-dessous l'incidence sur le taux derentabilité hors subvention.
FOURNITURE GEOTHERMIQUE
32 132 MWh (110 %) 3 618 TEP
30 672 MWh ^105 %) 3 454 TEP
29 211 MWh (100 %) 3 289 TEP
27 750 MWh (95 %) 3 125 TEP
26 290 MWh (90 %) 2 960 TEP
24 829 MWh (85 %) 2 796 TEP
23 369 MWh (80 %) 2 632 TEP
20 448 MWh (70 %) 2 303 TEP
17 527 MWh (60 %) 1 974 TEP
TRI-HS
10,01 %
9^20 %
8^36 %
7,50 %
6,61 %
5,69 %
4,73 %
2,66 %
0,32 %
67.
~ íS£ÍÉeS£e_ÉÜ_£§li?E_áliS£EE§£ ^^ taux d'intérêt des emprunts de 14 % au lieude 12 % se traduit par une majoration de 2 à 3 MF des pertes initiales,l'incidence sur les gains annuels est peu sensible au delà de la lOëme année.
- Gains_annuels : au delà des premières années négatives, le gain croit trèsvite. Cependant ces valeurs calculées à partir d'un "prix de vente" de lagéothermie indexée à + 12 % par an devraient être réduites en fonction de larépartition du bénéfice de l'opération entre le maître d'ouvrage et lesutilisateurs finaux.
XII. 3. 4. Conclusion des résultats de l'étude économique et financière
Les conclusions suivantes peuvent être indiquées :
- La 2ème solution (B) de raccordement devrait être envisagée.
- Des aides devraient être recherchées pour être significatives devant l'ampleurdes investissements à réaliser.
- Des prêts à taux réduit et si possible avec un différé de remboursementdevraient être également recherchés.
Si ces conditions étaient réunies, la viabilité financière du projetserait assurée et les bénéfices à moyen et long termes importants;-
XII . 4 . AnalYse_de_la_sensibilite_du_pro¿et_aux_caract^
On a vu précédemment la sensibilité du projet aux choix techniques etaux modalités de financement. Il convient d'analyser également la sensibilité auxrésultats du forage, à savoir le débit et la température ou ce qui revient sensi¬blement au même à la couverture possible des besoins par la géothermie.
On a étudié sur le cas 1 B cette sensibilité en faisant varier lacouverture géothermique et on analysera ci-dessous l'incidence sur le taux derentabilité hors subvention.
FOURNITURE GEOTHERMIQUE
32 132 MWh (110 %) 3 618 TEP
30 672 MWh ^105 %) 3 454 TEP
29 211 MWh (100 %) 3 289 TEP
27 750 MWh (95 %) 3 125 TEP
26 290 MWh (90 %) 2 960 TEP
24 829 MWh (85 %) 2 796 TEP
23 369 MWh (80 %) 2 632 TEP
20 448 MWh (70 %) 2 303 TEP
17 527 MWh (60 %) 1 974 TEP
TRI-HS
10,01 %
9^20 %
8^36 %
7,50 %
6,61 %
5,69 %
4,73 %
2,66 %
0,32 %
68.
Par interpolation, on peut estimer les seuils de fourniture quicorrespondent à des valeurs entières du TRI-HS.
Pour 10 % le seuil serait d'environ 3 615 TEP v
Pour 9 % le seuil serait d'environ 3 415 TEP v
Pour 8 % le seuil serait d'environ 3 220 TEP lPour 7 % le seuil serait d'environ 3 030 TEP ?
Pour 6 % le seuil serait d'environ 2 850 TEP lPour 5 % le seuil serait d'environ 2 680 TEP ?
Pour 4 % le seuil serait d'environ 2 515 TEP
Pour 3 % le seuil serait d'environ 2 360 TEP
Pour 2 % le seuil serait d'environ 2 210 TEP
Pour 1 % le seuil serait d'environ 2 070 TEP
Pour 0 % le seuil serait d'environ 1 940 TEP
j
A = 200
A = 195
A = 190
A = 180
A = 170
A = 165
A = 155
A = 150
A = 140
A = 130
On a reporté sur le fonds de la figure 6 les seuils de rentabilité(figure .7) . On peut y constater que dans la solution B et dans la plage de varia¬tion des caractéristiques prévisionnelles d'exploitation (200 à 300 m3/h et 65° C
à 71° C en tête de puits), le taux de rentabilité interne -hors subvention- nedescend pas au dessous de 6,5 %. Si la température descendait à 62° C, le tauxresterait supérieur à 5 %.
La valeur de 5 % peut être considérée comme un seuil de rentabilitélimite. On voit ainsi que l'opération présente un risque limité du fait d'uneressource assez assurée et d'un potentiel élevé de besoins dont les caractéristiquessont le plus souvent favorables à la géothermie (planchers, substitution au FOD).
Une analyse de sensibilité ainsi que la détermination des courbesSuccès-Echec nécessaires pour le Comité Géothermie seront reprises lors de laprésentation du dossier et en fonction de facteurs qu'il conviendra de préciser(critère à adopter et seuils, solution thermique...).
68.
Par interpolation, on peut estimer les seuils de fourniture quicorrespondent à des valeurs entières du TRI-HS.
Pour 10 % le seuil serait d'environ 3 615 TEP v
Pour 9 % le seuil serait d'environ 3 415 TEP v
Pour 8 % le seuil serait d'environ 3 220 TEP lPour 7 % le seuil serait d'environ 3 030 TEP ?
Pour 6 % le seuil serait d'environ 2 850 TEP lPour 5 % le seuil serait d'environ 2 680 TEP ?
Pour 4 % le seuil serait d'environ 2 515 TEP
Pour 3 % le seuil serait d'environ 2 360 TEP
Pour 2 % le seuil serait d'environ 2 210 TEP
Pour 1 % le seuil serait d'environ 2 070 TEP
Pour 0 % le seuil serait d'environ 1 940 TEP
j
A = 200
A = 195
A = 190
A = 180
A = 170
A = 165
A = 155
A = 150
A = 140
A = 130
On a reporté sur le fonds de la figure 6 les seuils de rentabilité(figure .7) . On peut y constater que dans la solution B et dans la plage de varia¬tion des caractéristiques prévisionnelles d'exploitation (200 à 300 m3/h et 65° C
à 71° C en tête de puits), le taux de rentabilité interne -hors subvention- nedescend pas au dessous de 6,5 %. Si la température descendait à 62° C, le tauxresterait supérieur à 5 %.
La valeur de 5 % peut être considérée comme un seuil de rentabilitélimite. On voit ainsi que l'opération présente un risque limité du fait d'uneressource assez assurée et d'un potentiel élevé de besoins dont les caractéristiquessont le plus souvent favorables à la géothermie (planchers, substitution au FOD).
Une analyse de sensibilité ainsi que la détermination des courbesSuccès-Echec nécessaires pour le Comité Géothermie seront reprises lors de laprésentation du dossier et en fonction de facteurs qu'il conviendra de préciser(critère à adopter et seuils, solution thermique...).
69.
FIG 7= SEUILS DE RENTABILITE couverture gth
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP
3500 _
Temperoluri
69.
FIG 7= SEUILS DE RENTABILITE couverture gth
RESEAU NORD-EST : POTENTIEL: 3640 TEP
RESEAU TOTAL : POTENTIEL: 4029 TEP
3500 _
Temperoluri
4èine PARTIE
POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND
DOUBLET DANS LA PARTIE SUD DE LA
VILLE DE C H A T E A U - T H I E R R Y
4èine PARTIE
POSSIBILITE DE REALISATION D'UN SECOND
DOUBLET DANS LA PARTIE SUD DE LA
VILLE DE C H A T E A U - T H I E R R Y
70.
XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIEME DOUBLET AU SUD
XI 1 1 . 1 . Inventaire_des_besoins
XIII. 1.1. Besoins existants
Le tableau 2 de l'étude thermique indique les besoins existants dansla zone sud de la ville. Il est rappelé la page ci-après.
Il appelle les remarques suivantes :
* Besoins industriels :
Les plus importants sont relatifs aux Coopérateurs de champagne et auxEtablissements BELIN. L'ensemble représente 1 830 TEP pour le chauffage.L'étude d'inventaire qui a été réalisée et les contacts établis avec lesindustriels montrent un intérêt pour les résultats de l'étude mais il estévident qu'une certaine réserve demeure dans l'attente d'une précision surle coût de l'énergie fournie.
* Besoins agricoles :
Ils restent limités à ceux des serres SCEM, soit 153 TEP.
* Besoins en chauffage de logements :
Ils concernent 184 logements dans le quartier des Filoirs (NOTA : 150 autreslogements ne peuvent être raccordés, leur système de chauffage étant électri¬que).
* Besoins en chauffage équipements publics ou privés :
Le raccordement du Collège Paul Claudel ainsi que du Pensionnat St Josephpeut-être envisagé en cas de raccordement de l'usine U2 de Belin. Lesbesoins potentiels sont de 600 TEP. Les autres équipements au Nord de laMarne (Bâtiments communaux. Hôpital actuel...) nécessiteraient des coûts deréseau vraisemblablement élevés, dont le franchissement de la Marne ; ilsne seront donc pas retenus, en première analyse.
Le potentiel actuellement recensé et estimé comme raccordable atteintainsi moins de 3 000 TEP.
XIII. 1.2. Besoins prévisibles
Dans cette zone à vocation industrielle ou agricole, les seulsbesoins prévisibles concernent des activités de ce type.
Un seul projet a pu être identifié, celui de l'implantation possibled'un nouvelle usine Belin au Sud de la rocade et de la zone industrielle.
Néanmoins, il semble que l'échéance de ce projet ne peut pas êtredéfinie actuellement et le raccordement de cette usine à un projet de géothermiene peut pas constituer une base de travail.
70.
XIII - ETUDE SOMMAIRE D'UN DEUXIEME DOUBLET AU SUD
XI 1 1 . 1 . Inventaire_des_besoins
XIII. 1.1. Besoins existants
Le tableau 2 de l'étude thermique indique les besoins existants dansla zone sud de la ville. Il est rappelé la page ci-après.
Il appelle les remarques suivantes :
* Besoins industriels :
Les plus importants sont relatifs aux Coopérateurs de champagne et auxEtablissements BELIN. L'ensemble représente 1 830 TEP pour le chauffage.L'étude d'inventaire qui a été réalisée et les contacts établis avec lesindustriels montrent un intérêt pour les résultats de l'étude mais il estévident qu'une certaine réserve demeure dans l'attente d'une précision surle coût de l'énergie fournie.
* Besoins agricoles :
Ils restent limités à ceux des serres SCEM, soit 153 TEP.
* Besoins en chauffage de logements :
Ils concernent 184 logements dans le quartier des Filoirs (NOTA : 150 autreslogements ne peuvent être raccordés, leur système de chauffage étant électri¬que).
* Besoins en chauffage équipements publics ou privés :
Le raccordement du Collège Paul Claudel ainsi que du Pensionnat St Josephpeut-être envisagé en cas de raccordement de l'usine U2 de Belin. Lesbesoins potentiels sont de 600 TEP. Les autres équipements au Nord de laMarne (Bâtiments communaux. Hôpital actuel...) nécessiteraient des coûts deréseau vraisemblablement élevés, dont le franchissement de la Marne ; ilsne seront donc pas retenus, en première analyse.
Le potentiel actuellement recensé et estimé comme raccordable atteintainsi moins de 3 000 TEP.
XIII. 1.2. Besoins prévisibles
Dans cette zone à vocation industrielle ou agricole, les seulsbesoins prévisibles concernent des activités de ce type.
Un seul projet a pu être identifié, celui de l'implantation possibled'un nouvelle usine Belin au Sud de la rocade et de la zone industrielle.
Néanmoins, il semble que l'échéance de ce projet ne peut pas êtredéfinie actuellement et le raccordement de cette usine à un projet de géothermiene peut pas constituer une base de travail.
TABLEAU I," 2
POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE
71.
Etabl issements
Puissancesinstalléeschauffage
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production éventuelle ECS
S.A. HLM LES FILOIRS :
60 logements
40
64
Société IMMOBILIERE DES
BORDS DE MARNE :
24 logements+ 23 chambres
OPHLM QUAI DELI-ZY
20 logements
C.E.S. PAUL CLAUDEL
SERRES
BELIN
COOPERATEURS DE CHAMPAGNE
DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)
F02GN
FOD
NOTA :
fuel lourdgaz naturelfuel domestique
453
598
1 010
FOD
G N
FOD
G N
178
-
Chaud. BRUNA
7 789
total : 11248
-
FOD
FOD
G N
FOD
F02St FOD
Majorité GN
Planchers 55/40
Planchers 51/38 + ECS
Planchers 55/45 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 60/47
Radiateurs
Spécifiques
Chauffages diversifiés
Radiateurs et aérothermes
Chauffages diversifiés
TABLEAU I," 2
POTENTIEL SITUE EN ZONE SUD ET MODE DE CHAUFFAGE
71.
Etabl issements
Puissancesinstalléeschauffage
KW
CombustiblesMode de chauffage
Production éventuelle ECS
S.A. HLM LES FILOIRS :
60 logements
40
64
Société IMMOBILIERE DES
BORDS DE MARNE :
24 logements+ 23 chambres
OPHLM QUAI DELI-ZY
20 logements
C.E.S. PAUL CLAUDEL
SERRES
BELIN
COOPERATEURS DE CHAMPAGNE
DIVERS (ZONE INDUSTRIELLE)
F02GN
FOD
NOTA :
fuel lourdgaz naturelfuel domestique
453
598
1 010
FOD
G N
FOD
G N
178
-
Chaud. BRUNA
7 789
total : 11248
-
FOD
FOD
G N
FOD
F02St FOD
Majorité GN
Planchers 55/40
Planchers 51/38 + ECS
Planchers 55/45 + ECS
Plancher 55/40
Plancher 60/47
Radiateurs
Spécifiques
Chauffages diversifiés
Radiateurs et aérothermes
Chauffages diversifiés
72.
XI I I . 2 . Çoncegtion_d^un_second_doùblet
Si un second doublet était réalisé au Sud de la Ville, il conviendraitd'assurer une connection des réseaux avec le premier afin de constituer un réseaude chaleur bouclant la ville au Nord, Ouest" et Sud.
XI 1 1 . 3 . Perspectives _de_viabilité_économigue
Sur la base des coûts actuels, les investissements à prévoir devraientêtre proches de 30 MF dont 10 MF pour les réseaux.
L'étude menée ci-dessus montre que la viabilité du projet nécessiteune fourniture géothermique de l'ordre de 2 500 à 3 000 TEP. Dans la mesure où lesensembles à raccorder sont moins favorables que les précédents (dispersion, systèmesde chauffage, combustibles substitués..), le potentiel à raccorder devrait êtrecompris entre 4 000 et 5 000 TEP.
XIII. 4. Çonclusion_{2|me_doublet2
Il ne semble pas que le potentiel actuel de la zone sud de la villejustifie la réalisation d'un second doublet. L'analyse devrait être reprise aprèsla réalisation de la première opération et en fonction des résultats obtenus.
72.
XI I I . 2 . Çoncegtion_d^un_second_doùblet
Si un second doublet était réalisé au Sud de la Ville, il conviendraitd'assurer une connection des réseaux avec le premier afin de constituer un réseaude chaleur bouclant la ville au Nord, Ouest" et Sud.
XI 1 1 . 3 . Perspectives _de_viabilité_économigue
Sur la base des coûts actuels, les investissements à prévoir devraientêtre proches de 30 MF dont 10 MF pour les réseaux.
L'étude menée ci-dessus montre que la viabilité du projet nécessiteune fourniture géothermique de l'ordre de 2 500 à 3 000 TEP. Dans la mesure où lesensembles à raccorder sont moins favorables que les précédents (dispersion, systèmesde chauffage, combustibles substitués..), le potentiel à raccorder devrait êtrecompris entre 4 000 et 5 000 TEP.
XIII. 4. Çonclusion_{2|me_doublet2
Il ne semble pas que le potentiel actuel de la zone sud de la villejustifie la réalisation d'un second doublet. L'analyse devrait être reprise aprèsla réalisation de la première opération et en fonction des résultats obtenus.
Sème PARTIE
CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE
Sème PARTIE
CONCLUSION DE L'ETUDE DE FAISABILITE
73.
XIV - CONCLUSION GENERALE " - .
L'étude de faisabilité ci-dessus montre que le site de Château-Thierry dispose de plusieurs atouts pour la réalisation d'une opération degéothermie :
- La ressource géothermique du réservoir du Dogger devrait présenter de trèsbonnes caractéristiques ; des débits. supérieurs â 200 m3/h peuvent êtreobtenus avec une température en tête de puits comprise entre 65 et 71° C.
- Un potentiel important de besoins domestiques et tertiaires existe, supérieurà 4 000 TEP ; les systèmes de chauffage et les combustibles utilisés actuel¬lement sont le plus souvent très favorables à la réalisation d'une opérationde géothermie (planchers et FOD) .
- Les bilans économiques qui ont été établis semblent favorables malgré un coûtd'investissement élevé dû à des réseaux de distribution longs et en siteparticulier (montée au plateau de Blanchard) .
L'opération pourrait être lancée dès qu'un montage juridique et finan¬cier aura pu être établi. Des aides auprès du Comité Géothermie et des autresorganismes concernés devraient pouvoir être obtenus compte tenu de l'intérêt duprojet.
Enfin, il ne semble pas opportun au stade actuel d'envisager uneseconde opération visant au raccordement des industriels et autres utilisateurs duSud de la Ville.
73.
XIV - CONCLUSION GENERALE " - .
L'étude de faisabilité ci-dessus montre que le site de Château-Thierry dispose de plusieurs atouts pour la réalisation d'une opération degéothermie :
- La ressource géothermique du réservoir du Dogger devrait présenter de trèsbonnes caractéristiques ; des débits. supérieurs â 200 m3/h peuvent êtreobtenus avec une température en tête de puits comprise entre 65 et 71° C.
- Un potentiel important de besoins domestiques et tertiaires existe, supérieurà 4 000 TEP ; les systèmes de chauffage et les combustibles utilisés actuel¬lement sont le plus souvent très favorables à la réalisation d'une opérationde géothermie (planchers et FOD) .
- Les bilans économiques qui ont été établis semblent favorables malgré un coûtd'investissement élevé dû à des réseaux de distribution longs et en siteparticulier (montée au plateau de Blanchard) .
L'opération pourrait être lancée dès qu'un montage juridique et finan¬cier aura pu être établi. Des aides auprès du Comité Géothermie et des autresorganismes concernés devraient pouvoir être obtenus compte tenu de l'intérêt duprojet.
Enfin, il ne semble pas opportun au stade actuel d'envisager uneseconde opération visant au raccordement des industriels et autres utilisateurs duSud de la Ville.
ANNEXE 1
PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL
ANNEXE 1
PLANCHES DE L'ETUDE SOUS-SOL
PLANCHE
LISTE DES DOCUMENTS CONSUI.TES (ETUDE HYDROGEOLOGKJUE)
- Rapports de fin de sondage de : '
- Coulommiers 1
- Etrepilly 101
- Essises 1
- Latilly 1
- Montmirail 1 et 2
- Trugny 101
- Villemoyenne 1 et 2
- Compagnie Générale de Géophysique - rapport n° 615
- Ouvrages généraux :
- "Potentiel géothermique du Bassin Parisien" - B.R.G.M. - ELF Aquitaine
- "Atlas des eaux souterraines de la France" - D.A.T.A.R. - B.R.G.M.
- "Hydrogéologie du centre du Bassin de Paris" - Mémoire B.R.G.M. n° 98
PLANCHE
LISTE DES DOCUMENTS CONSUI.TES (ETUDE HYDROGEOLOGKJUE)
- Rapports de fin de sondage de : '
- Coulommiers 1
- Etrepilly 101
- Essises 1
- Latilly 1
- Montmirail 1 et 2
- Trugny 101
- Villemoyenne 1 et 2
- Compagnie Générale de Géophysique - rapport n° 615
- Ouvrages généraux :
- "Potentiel géothermique du Bassin Parisien" - B.R.G.M. - ELF Aquitaine
- "Atlas des eaux souterraines de la France" - D.A.T.A.R. - B.R.G.M.
- "Hydrogéologie du centre du Bassin de Paris" - Mémoire B.R.G.M. n° 98
MorinSurlacs de la nappe us la crait
J.-C. Roux
REGION DE CHATEAU THIERRY.
0b:
10 20Km=1 1
i>X)
1 Nappas d'alluvions
3 Nappas das sablas lertiairas (da haut en bas : Sables da Beauchamp ILédienl, Sables de Cuise (Yprésien), sables ihanéiiens
3' Nappa captiva das < Sables verts i (Albien)
8 Nappas st réseaux aquifères des couches calcaires tertiaires
7 Nappa de la craie (libre)
T Nappe da la craie captive et pauvre sous la couverture tertiaire
9 Eaux profondes possibles 17) dans les calcaires jurassiques
'¡^¡^i^Vi t.O Complexe argilo-sableux du Sparnacien, sous nappe étendue
r
14 Couches marneuses et argileuses non aquifères
Calcaire de Champigny el Calcaire de Saint-Ouen (Ludien et Lédien)
I Calcaire grossier (Lutétien)
MorinSurlacs de la nappe us la crait
J.-C. Roux
REGION DE CHATEAU THIERRY.
0b:
10 20Km=1 1
i>X)
1 Nappas d'alluvions
3 Nappas das sablas lertiairas (da haut en bas : Sables da Beauchamp ILédienl, Sables de Cuise (Yprésien), sables ihanéiiens
3' Nappa captiva das < Sables verts i (Albien)
8 Nappas st réseaux aquifères des couches calcaires tertiaires
7 Nappa de la craie (libre)
T Nappe da la craie captive et pauvre sous la couverture tertiaire
9 Eaux profondes possibles 17) dans les calcaires jurassiques
'¡^¡^i^Vi t.O Complexe argilo-sableux du Sparnacien, sous nappe étendue
r
14 Couches marneuses et argileuses non aquifères
Calcaire de Champigny el Calcaire de Saint-Ouen (Ludien et Lédien)
I Calcaire grossier (Lutétien)
250-
200-
BASSIN DE PARIS
250-
200-
BASSIN DE PARIS
!n
CARTE D'ISOBATHES AU TOIT DE LA CRAIE
O /Km
!n
CARTE D'ISOBATHES AU TOIT DE LA CRAIE
O /Km
CHATEAU - THIERRYCOUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE
PLANCHE 5
i(«)C«*t
(M)UilM«9Í* Strottgrophit Obstrvotlon
o.-«60 iCrrz
»o
60 0 S
AUuvlon da -fond des vdUâesargils gris foncó plastique llgnlteusIntsrcalatlons de sableiat]l* grlt verdâtre Intercalations
d'argile
TERTIAIRE
3±E
«79a Craie blanctie i illex bruns ou blonds SENONIEN
Cñpiagb d'eaupotable flans leïialluvions et Uanlês saules,Aquifère à
protéger
Pertes prùbaùlat.depuis le toitda là craieJusqu'à la baseOu Turonien.Forage à 1 ' eauclaire rucom-manaé.
CE
4«
S49
¤20
7IS
7*0
cr
-178
IK)
^0
eu
90
M9
-720
«e
mCI
irrs-
J^
X-r-L
z^Al ',.
rrr
EE
W'^
li
Calcalra crayeux blanc à gris clair,tendra dsvanant argileux et trèsflnamsnt sableux par endroits, avacrares silex dispersés
Calcaire crayeux gris clair avàCfinas passées d'argile, silex rares
Calcalra crayeux gils et calcairegrisaux gris clair localement glau-
conleux
Arglla du Gault"Argile gris fonci i noire, tendre,glauconlauaa et pyrlteuse
TURONIEN
CENOMANIEN
ALBD-APTIEN
Ufi
9M -MS
SCO -ISO
cao
1230
4fi
lao
--f?:^.-
--'
trrt
^smT=J
TZTT
1020
IflO
1170
1555
1656
1720
1750
1905
I9G0
326 m
1495
100
-1595
66
1660
169030
158
1845
-1900
55
Sables verts'Sabla grossier, vert. Jaune, blanc ourosa, glauconieux at pyrlteux, quel¬ques Intsrcalatlons d'argile grise
Alternance d'argile gtlse, brune ouKaKl et da gras ou sable gris, loca¬lement argileuxPassâes de lignite
rrrr
dm
Alternance de calcaire oolithique oufiAtrltlQuB et ae marne zrlseCalcalra dolomitique, passées d'anny
drite
Calcaire gris-beige sublitnographiquedur st compact avec quelques Inter¬calations de marne grls-clalrglauconleusa et pyrlteuse
BAREMIEN
NEQCOriIEN
aquifère, niuaaupiézomètrique100 m
PURBECKIEN
PORTUANDIEN
Arglla calcaire grisa à gris-foncé,fosslllféra. pyrlteuse, schisteusepar indrolts, avac Intercalations deCélcalr* tubUthographlqua gris-beige
rrrCI
a
«
T~rZT
m
X.; I..
Ht.
T^-
Calcaire belge, graveleux localementoolithique
Alternance de calcaire oolithiqueassez compact et de calcaire crayeuxporeux
MnnERIDGIEN
LUSITANIEN
Ensemble assez poreux constitué pardes calcaires crayeux avec quelquesintercalations de calcaire sublitho¬graphique
Calcaire belge cryptocrlstallln
Argile calcaire gréseuse avec finespassées de grès et de calcairegréseux parfois slllclflé
Argile gris foncé, indurée, gréseusequelques fines intercalations de grès
Argile gris-foncé à noire, fosaillfèravec passées de calcaire finement sableux et de grès très fin gris clairrares oolithes ferrugineuses vers 170(1 m
Calcaires oolithiques et calcairessubll thdgraphlques compacts
Cfllcñlri? bPlgH à grls-clalr oollthlaiparfois graveleux orésentnnt uneporo<)lté interoolithique. A la basecolcfllriî argileux compact suivi d'uncal';nlrp oolithique à porosité plusfalblH
Calcaires subllthographlquesflrf;llpux, comoacts
Harnqg fl o3trpa acummlnata
Pertes possiblessi la densité dela boue devianttrop élevés(1,15 environ)
OXFORDIEN
CALLOVIEN
DOGGERIntervalle tcapter (partaspossibles)
W.J
CHATEAU - THIERRYCOUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE
PLANCHE 5
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(M)UilM«9Í* Strottgrophit Obstrvotlon
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AUuvlon da -fond des vdUâesargils gris foncó plastique llgnlteusIntsrcalatlons de sableiat]l* grlt verdâtre Intercalations
d'argile
TERTIAIRE
3±E
«79a Craie blanctie i illex bruns ou blonds SENONIEN
Cñpiagb d'eaupotable flans leïialluvions et Uanlês saules,Aquifère à
protéger
Pertes prùbaùlat.depuis le toitda là craieJusqu'à la baseOu Turonien.Forage à 1 ' eauclaire rucom-manaé.
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Calcaire crayeux gris clair avàCfinas passées d'argile, silex rares
Calcalra crayeux gils et calcairegrisaux gris clair localement glau-
conleux
Arglla du Gault"Argile gris fonci i noire, tendre,glauconlauaa et pyrlteuse
TURONIEN
CENOMANIEN
ALBD-APTIEN
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1845
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55
Sables verts'Sabla grossier, vert. Jaune, blanc ourosa, glauconieux at pyrlteux, quel¬ques Intsrcalatlons d'argile grise
Alternance d'argile gtlse, brune ouKaKl et da gras ou sable gris, loca¬lement argileuxPassâes de lignite
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Alternance de calcaire oolithique oufiAtrltlQuB et ae marne zrlseCalcalra dolomitique, passées d'anny
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Calcaire gris-beige sublitnographiquedur st compact avec quelques Inter¬calations de marne grls-clalrglauconleusa et pyrlteuse
BAREMIEN
NEQCOriIEN
aquifère, niuaaupiézomètrique100 m
PURBECKIEN
PORTUANDIEN
Arglla calcaire grisa à gris-foncé,fosslllféra. pyrlteuse, schisteusepar indrolts, avac Intercalations deCélcalr* tubUthographlqua gris-beige
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Calcaire belge, graveleux localementoolithique
Alternance de calcaire oolithiqueassez compact et de calcaire crayeuxporeux
MnnERIDGIEN
LUSITANIEN
Ensemble assez poreux constitué pardes calcaires crayeux avec quelquesintercalations de calcaire sublitho¬graphique
Calcaire belge cryptocrlstallln
Argile calcaire gréseuse avec finespassées de grès et de calcairegréseux parfois slllclflé
Argile gris foncé, indurée, gréseusequelques fines intercalations de grès
Argile gris-foncé à noire, fosaillfèravec passées de calcaire finement sableux et de grès très fin gris clairrares oolithes ferrugineuses vers 170(1 m
Calcaires oolithiques et calcairessubll thdgraphlques compacts
Cfllcñlri? bPlgH à grls-clalr oollthlaiparfois graveleux orésentnnt uneporo<)lté interoolithique. A la basecolcfllriî argileux compact suivi d'uncal';nlrp oolithique à porosité plusfalblH
Calcaires subllthographlquesflrf;llpux, comoacts
Harnqg fl o3trpa acummlnata
Pertes possiblessi la densité dela boue devianttrop élevés(1,15 environ)
OXFORDIEN
CALLOVIEN
DOGGERIntervalle tcapter (partaspossibles)
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LATILLY ETREPILLY MC9«l4Bm
ESSISES
ISOOm
2000m
0 nivsou d« lo m»r.
Fond Irou -2746m
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3
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S
9
IT)
tCti
LATILLY ETREPILLY MC9«l4Bm
ESSISES
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PLAN DE POSITIONDES FORAGES PETROLIERS ETUDIES
PLANCHE 7
L'Ourcq
LATILLY 1VILLEMOYENNE 1
O
IO »
O »
m\
-a I
CB \U) \
I-% » ETREPILLY^ 101
\MC4 \
O \
VILLEMOYENNE 2O
O TRUGNY 101
CHATEAU -THIERRY
MONTMIRAIL 1O
Echelle: 1/200 000^"^^-
PLAN DE POSITIONDES FORAGES PETROLIERS ETUDIES
PLANCHE 7
L'Ourcq
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VILLEMOYENNE 2O
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CHATEAU -THIERRY
MONTMIRAIL 1O
Echelle: 1/200 000^"^^-
COR RELATIONS AU NIVEAU DU DOGGER
LATILLY I
E.I2I17461/
1775
Toll du dogger
C HATEAU _ THIERRY (Prevision)
Z.60ESSISES
ZeizeMONTMIRAIL
Z = I74
/
IB82
1896
1930
1965
R-l
R-2
WRC-2
1720
1750
JB80
__i890
1910
'"'"' " "-- o~Bsfr¡r - --_ _J960
R-l
TSZlR-2
'f
''/
R : Niveau poreux (reservoir).C : " " compocl.RC : Alternance de niveoux compods et poreux.
R-l
azz
1835
1868
2010 .2015-2022-
2097-
Echelle :
\=À. 2 3 5km
;rc
R-l
'RC-2
1850
1888
1^
2033
IOO
2110
COR RELATIONS AU NIVEAU DU DOGGER
LATILLY I
E.I2I17461/
1775
Toll du dogger
C HATEAU _ THIERRY (Prevision)
Z.60ESSISES
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Z = I74
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R : Niveau poreux (reservoir).C : " " compocl.RC : Alternance de niveoux compods et poreux.
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2097-
Echelle :
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2033
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DIAGRAMMEPLANCHE 9
PRESSION - PROFONDEUR
1650100
IOOO
1650
Í700
1750
150 200 Kg./cm'^
VILLEMOYENNE 2 l75Kg/cm^ à -1614 m
CHATEAU..THIERRY 180kg /cm^ d -1660m (hypothèse).
MONTMIRAIL 2 183 kg /cm^ à-1680m
MONTMIRAIL 101 189,2 kg/cm^ â -1735 m
ESSISES I 192,5 kg /cm^ô ..1759
^rof/merFait d'après données des DST réalisés dans lapartie supérieur du Dogger (toit du réservoir)
DIAGRAMMEPLANCHE 9
PRESSION - PROFONDEUR
1650100
IOOO
1650
Í700
1750
150 200 Kg./cm'^
VILLEMOYENNE 2 l75Kg/cm^ à -1614 m
CHATEAU..THIERRY 180kg /cm^ d -1660m (hypothèse).
MONTMIRAIL 2 183 kg /cm^ à-1680m
MONTMIRAIL 101 189,2 kg/cm^ â -1735 m
ESSISES I 192,5 kg /cm^ô ..1759
^rof/merFait d'après données des DST réalisés dans lapartie supérieur du Dogger (toit du réservoir)
H = 1 720 mTp = 70°s - 27 g/1Û =- 1 370 mDr = 6"De = 7"
CHA.TEAU THIERRY
(Doublet 7")
PUITS DE PRODUCTION
Caractéristiques d'exploitation
PLANCHE 10
Pression entête de puita.
-W
H = 1 720 mTp = 70°s - 27 g/1Û =- 1 370 mDr = 6"De = 7"
CHA.TEAU THIERRY
(Doublet 7")
PUITS DE PRODUCTION
Caractéristiques d'exploitation
PLANCHE 10
Pression entête de puita.
-W
CHATEAU THIERRY
CDoublet 7"5
PLANCHE 1 1
H = 1 720 m$ = 14 %
Ti = 35°Dr = 6"De = 7"S6 = 27 g/1
PUITS DE REINJECTION
Caractéristiques d'exploitation
Presstête d
1 ,Hrtrr:J^~:jon en T-irr~~JL^iF^de puitHSg
200 in3/h
CHATEAU THIERRY
CDoublet 7"5
PLANCHE 1 1
H = 1 720 m$ = 14 %
Ti = 35°Dr = 6"De = 7"S6 = 27 g/1
PUITS DE REINJECTION
Caractéristiques d'exploitation
Presstête d
1 ,Hrtrr:J^~:jon en T-irr~~JL^iF^de puitHSg
200 in3/h
PLANCHE 12CHATEAU THIERRY
(Doublet 7")
PUISSANCE DE POMPAGE
PUITS DE PRODUCTION
Kif ^ Puissance
400
300
200
100
200 250
Débit
300 m'/ti
PUITS DE REINJECTION
tcw
400 '
300
200
100
Debit
50 100 150 200 250 300 otV*
PLANCHE 12CHATEAU THIERRY
(Doublet 7")
PUISSANCE DE POMPAGE
PUITS DE PRODUCTION
Kif ^ Puissance
400
300
200
100
200 250
Débit
300 m'/ti
PUITS DE REINJECTION
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300
200
100
Debit
50 100 150 200 250 300 otV*
PLANCHE 13
H = 1 720 mTp = 70°s = 27 g/1D = 1 370 mDr = 6"Df. = 9"5/8
CHATEAU THIERRY
(Doublet 9"5/8)
PUITS DE PRODUCTION
Caractéristiques d'exploitation
Pression entête de puits^
PLANCHE 13
H = 1 720 mTp = 70°s = 27 g/1D = 1 370 mDr = 6"Df. = 9"5/8
CHATEAU THIERRY
(Doublet 9"5/8)
PUITS DE PRODUCTION
Caractéristiques d'exploitation
Pression entête de puits^
CHATEAU THIERRY
(Doublet 9"5/8)
PLANCHE 14
H = 1 720 m
$ = 14 %
Ti = 35°s - 27 g/1Dr= 6"De = 9"5/8
PUITS DE REINJECTION
Caractéristiques d'exploitation
Pression entête de puit
50
40
30
20
10
m3/h
CHATEAU THIERRY
(Doublet 9"5/8)
PLANCHE 14
H = 1 720 m
$ = 14 %
Ti = 35°s - 27 g/1Dr= 6"De = 9"5/8
PUITS DE REINJECTION
Caractéristiques d'exploitation
Pression entête de puit
50
40
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10
m3/h
PLANCHE 15CHATEAU THIERRY
Poublet 9"5/8)
PUISSANCE DE POMPAGE
PUITS DE PRODUCTION
Kty '
400
300 '
200
n
' Puissance
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PLANCHE 15CHATEAU THIERRY
Poublet 9"5/8)
PUISSANCE DE POMPAGE
PUITS DE PRODUCTION
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Debit
300 m^/h
ANNEXE 2
TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE
ANNEXE 2
TABLEAUX 7 A 18 DE L'ETUDE THERMIQUE
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TABLEAU H" 11
RECRPITULRTIDN CKWH UTILE:3> CALCUL NUMERO 6.
UTILISRTIDN
4
3
1 :i
14
13
i z*
17
1 5
! ;
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931997
3144936
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1565993
3 0?999
-553999
.56929:35
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1 72 0 0 0
5 5-5 5 99
1142610
1 1 03999
272000
?3 1 999
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RPPDINT
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4535091
1670591
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573235
977510
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1116733
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17.3
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TDTRL 36135549. 3553436. 27627063. 76.3
TABLEAU N° 12
RECRPITULRTIDN CKWH UTILE:3> CALCUL NUMERO 6.
UTILISRTIDN
4
3
1 :i
14
13
i z*
17
1 5
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3ESDIN:2
2494994
32:5999
931997
3144936
1939993
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1565993
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TDTRL 36135549. 3553436. 27627063. 76.3
TABLEAU N° 12
RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE-S::- CRLCUL tlUMERD
UTILrSRTIDri BESDIN3 RPPDINT 6EDTHERMIE EN
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14
13
15
17
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71,
21,
TDTRL 36135549. 6974537. 29210962. 5 fl "'..' 'J m I
TABLEAU N° 13
RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE-S::- CRLCUL tlUMERD
UTILrSRTIDri BESDIN3 RPPDINT 6EDTHERMIE EN
10
14
13
15
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TDTRL 36135549. 6974537. 29210962. 5 fl "'..' 'J m I
TABLEAU N° 13
RECRPITULRTIDN ::KI..IH UTILE:S:> CRLCUL NUMERD 3.
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14
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TDTRL :36 1:33549. 5575433. 3 06 1 0 06 1 . :34.6
TABLEAU N" 14
RECRPITULRTIDN ::KI..IH UTILE:S:> CRLCUL NUMERD 3.
JTILI:I:RTIDN
1 :i
14
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1 ->
3E-iDIN3
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1360993.
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TDTRL :36 1:33549. 5575433. 3 06 1 0 06 1 . :34.6
TABLEAU N" 14
RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE:î:> CRLCUL l'IUNERD
JTILI-SRTIDN
10
12
1 -.
14
13
17
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1563993
509999
5221996
3 '35999
56929:35
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172000
-3 36999
1142610
1 1 03999
272000
951999
315???
RPPDINT
201452
1 66353
76359
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303126
657644
1375
653469
?9724
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170010
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101937
791327
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575155
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663959
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5 311725
1125596
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160172
2?7116
F.U. EN
91.9
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34.3
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62.5
16.5
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TDTflL :36 135549. 9156159. 27029390. 74.'
TABLEAU N" 15
RECRPITULRTIDN ÍKWH UTILE:î:> CRLCUL l'IUNERD
JTILI-SRTIDN
10
12
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14
13
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1 ^
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2494994
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RPPDINT
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101937
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6EDTHERriIE
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562641
575155
5959214
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160172
2?7116
F.U. EN
91.9
63 . 6
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34.3
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99.4
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TDTflL :36 135549. 9156159. 27029390. 74.'
TABLEAU N" 15
RECRPITULRTIDN OiUH UTILE5> CRLCUL NUMERD 10.
UTILLiRTIDN BE.vDIN3 RPPDiriT '5Ea THERM II F.U. EN
1 :i
-; I
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3 09999.
3221996.
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5692935.
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1 72 0 0 0 .
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1142610.
1 1 03999.
272000.
931999.
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97.6
57.6
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97.7
99.7
69.4
20.9
TDTRL 36135549. 7401305. 23733745. 79.5
TABLEAU N° 16
RECRPITULRTIDN OiUH UTILE5> CRLCUL NUMERD 10.
UTILLiRTIDN BE.vDIN3 RPPDiriT '5Ea THERM II F.U. EN
1 :i
-; I
2494994.
323999.
931997.
3144936.
1939993.
1 36 0993 .
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1565993.
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1 72 0 0 0 .
556 ?99.
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931999.
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37439.
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69.4
20.9
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TABLEAU N° 16
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TABLEAU N° 17
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TABLEAU N° 17
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TABLEAU N° 18
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TABLEAU N° 18
ANNEXE 3
LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS
CAS 1 A, 2 A. 1 B ET 2 B
ANNEXE 3
LISTINGS DES CALCULS ECONOMIQUES ET FINANCIERS
CAS 1 A, 2 A. 1 B ET 2 B
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10 11 13 14 15 lt 17 18 19
*** iqq2 1993 149t iqoj 1996 1997 1991 1999 2000 2001BESJMS TOTAUX tHWHI 32396 3.:39o 3¿39o J239o 32396 32396 32396 32396 32396 32396FOURNITURE GEOTHERMIE MWHI 262915 2029iJ 2o¿98 2b298 26298 26298 26298 26298 26298 26298COMPTÉ D'E TP.ESORE'ÎIÉ
* E^'PLOIS »COUT FOSAGES OOCOOOOOOO
" SURFACE t'OÜOOOOOOO- FONDS DE GAR4HTIE O'O û 0 0 0 0 0 0 0
mTOTAI des IHVESTISSEMÎNTS 0 0 0 00 0 0 0 0 0
COUT ELECTRICITE lOb2 215H 2374, 2bU 2d72 3160 3476 3123 4205 4626COUT P2 GEOTHFR.IIEIV C.F.OE G.» 955 K'S.M 1155 1270 1397 1537 1691 1160 2046 2251COUT P3 CECTHrR'-IIË 1714 ItJBo 2074 :282 2510 2761 3037 3341 3675 4043COUTS D'EXPLOITATION ANTJELS ^-bSl 509" 5603 6163 6779 7*51 8204 9024 9926 10920
IMTERETS SU'^. PRET CEE t 0 C J 0 0 0 0.0 0RtHUlJRStilEKTS PRET CEE OOOOOOOOOOINTir^TS S'J= PPET CûrtPLF-.E-JTAIPa 4C9-» 3«I00 3^7^. J-2 9 3150 2131 2496 2096 1658 1166RtnniJfcSE-IE-lTS PRET C'JIPL. It53 IftSi ¿<.7^ 2523 2t02 2914 3264 3655 4094 4585.«TOTAL OES CHANGES F Ir,a!<CI ERES 5751 'iTi2 5752 5752 5752 5752 5752 5751 5752 5751
TITAL OES EMPLOIS l-:-i'i2 lOsio 11355 U91Ç 12531 13210 13956 14775 15678 16671
« RESSO.IP.CES '--'TJTAL FONDS PPOPRES «CAPITAL» ú 0 LO O O O O O O
«SüByTENTIO-l OE LA CEE O O t- u O O O C O O
*SiJ'»>'ENTIù:| CO"ITE GEOTHEPilE 00 ü O O O O O O O
SUIVENT 1 0,-J A.E.E. OOOOOOOOOOAUTP.ES SUIVE-lTiri-IS OOlJOOOOOO
PRET DE LA CEE i. '-> I t ^ 0.0 00 O
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T.lTAL OES RESSOURCES 16335 1B296 2C49i ¿Z<i^O 257C4 26769 32243 36112 40446 45299
TREil-.tRIE ACTlnrriAlírS '5953 7s5û 9i3b 11D35 13173 15579 18217 21337 24768 28628
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A^.-^Ec *BÉSJIilS TOTAUX CHHHtFOOR-IITURE GEOTHEP.ril:COMPTî DE TRESORERIE
MWH»
" E.-PL 01 S -»COUT FORAGES
" SURFACEFONDS OE GARANTIE
TOTAL DES INVESTISSEMENTS
COUT ELECTRICITECOUT P2 CEOTHÉRMIEIY C.F.OE G.»COUT P3 GEOTHERMIECOUTS D'EXPLOITATION ANIUELS
INTERETS SUI PRET CEEReM;niJRSEM£-jT5 FRET CEEItlTE?ETS SlJi! PRET CO.MPLSIENTAIP«EMI.J'JRSEnE-iTi PRET CHiPL.-TO'aL DES CHARGES FIl-iNCIEPES
T0T4L üES EMPLOIS
«^ESSOIRCESTOTAL FQNUS PfOPRES ICAPITAL»
SURVENTIO-i ilE LA CES«SiJBVENTIOM COMITE GEOTHER-IF» SOUVENT lû'i A.Ê.E.
AUTP.ES SURVE.iTKnS
PRET DE LA CEEPRET COHPLEME-JTAIRE«TOTAL DES E''PRUNT5
«total RECETTES FOU.RN.GTHI Pl I
TOTAL DES RESSOURCES
TREJKEPIE ACTMNNAIîiS
THE5JRÇIRIE PROJET ITO'IT CAPITAL ITAUX OE RÇN?A'UL|TE 1^:»OElAI de RETOi'R (Af'iEES»TRES.lr.ERIE ACT. ( M. CONST. 82»TRESn-ÎEKIE PR0J.l1.CJ-lST.iJ2»Taux kentabilitem.coistanteitres. projet hors subvc m.coust. »
TAUX OE RENTAOILITE».i.CONSTA,NT£l
20DZ 32396 b6031-j26298 525960
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5ÛB9247044«.7
12C12
Ü0
61 051355751
184,5724920
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GEaTHcRMSc CHATEAU ÎHHEPPYI026 BRAN FIMA4CIEB SOKMES EW «IliügRS DE FR^ MV
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ANNEEBESOIliS TOTAUX MWH»F-IURIITURE GEOTHÊRriE IM'JH»COMPTE OE TRESORERIE
EMPLOIS «'CJliT FOPAGES 18457 uOCOOOOOO
SURFACE 24920 0 0 0 00 0 0 0 0FONDS DE GARANTIE 759 0 0 0 0 0 0 0 00
TOTAL DES I-WESTISScMEHTS 44136 0 0 00 0 0 0 0 0
CilUT ELECTRICITE C é32 915 1007 1107 1211 1340 1474 1621 1784COUT P2 GEOTHERMIEIY C.F.OE G.» 0 404 445 490 539 593 652 717 789 867COUT P3 GEOTHcR-'IH 0 727 800 580 968 1065 1171 1211 1417 1559COUTS D'EXPLOITATIO.N ANMUELS 0 196J .:160 2377 2614 2876 3163 3479 3827 4210
IIU3RETS SUi< PRET CEE cUuOOOOOOOatM.n'J";sE-!ENTs fret cee o oo o o o o o o oINTERETS SU-: PRÊT CiVIPLEMEîT AIRE 2322 4'-'5 ..¿I.J -.505 -t427 4.136 4235 *.121 3994 3852REMUIJCSEMEnTS prêt C I'iPL. t ;37 6.'2 67', 755 1*5 947 106C 1188 1330T.íTaL des CHAKGES Fr-iANC;c?ES 2322 51^2 5iB¿ 5162 5152 5181 5192 5191 51B2 5182
TOTIL OES E-IPLOIS tiA.^H 71i,5 7;,^ 7539 7796 1C57 8345 1660 9009 9392
RESSOURCESTOTAL FO^inS PROPRES (CAPITAL» 0 lw5i 744 170 0 0 0 C 0 0
SUBVEnTIO'I oe la CEE 0 c- 0 Ci C 0 0 0 0 0SL'OVENTIOi CQ-ITE TÎOTHEfi-UE îel2 0 ùO 0 0 0 0 0 0
«SOBVENTIO;, A.E.E. 94.1 00 0 0 0 0 0 0 0A'JT^ES S0«VS.-<TI'J:|S ^000 OlOC OOOOO
PRET DE LA CEE ("uCCOCOOOPRET COMPLErlEiiTAiRE 387J5 (.- CO 0 0 0 0 0 0TOTAL OES EllPPUUTS 31705 0 0 0 0 0 00 0 0
T.lTAL RECETTES '=a:JRM.GTHI Pl » 0 5.59Í 659« 73f9 8276 9269 1C311 11627 13023 14585
TOTAL DES RESSOURCES 46458 7145 7342 7559 6276 9269 10311 11627 13023 14585
TKES.IRERIE ACTIOriAlRES 0 -125-. -7t- -170 490 1212 2036 2967 4C14 5193
TRES.lf.ERIi PROJET «TOIT CAPITAL I -36393 i'iZA l'-^h 50i¿ 5o62 6393 7211 1146 9196 10375TAUX DE RE'ITAIILITE l'.l »»,,,»,». *«»i««.^>< ,vvf,*4»^ ......... ,.,,«..., ,«,....,> .....*.* ......... *....*,» *«*4**«*«DELAI PE fETDîjR IANMEES» .*».»- *..*>.<.. ,f..,.c*,é* ,*v<.«r...« *»>,«>,., 4«*».*.,. .«,*,««*, **.*»*.»«. >.*».<.* «*,«»««
TKEilkERIE ACT.(M.C0!^ÎT.82» 0 -lltO -615 -123 328 7'i3 1149 1523 1873 2202TRESO'.ERIE PROJ.in.CO'IST.aZI -363e3 3571 3609 376o 3967 3970 4074 4191 4290 4400TAUX RENTABILITE CI. CUjISTAnTE» »«»«» .*,»..«,.< **,«..,».< «,.*««., ..4»,,*^,, *».«.*.«» «.»*«,» ,«««&*«» .*«,,., *«,*,«»*«
TRES. PROJET HORS SUIVIT. CO.IST. » -44136 3571 5co6 37o6 3667 3970 4074 4181 4290 4400TAUX OE REf.TAilILITEI.M. CONSTANTE» »-f.»»»<*T »,» «,.*««4,« ,,«v«.f«4 «,.» * ««»».*>** *.*«*«« ,**«««*«* ,*«*.«, ^^
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SURFACE 24920 0 0 0 00 0 0 0 0FONDS DE GARANTIE 759 0 0 0 0 0 0 0 00
TOTAL DES I-WESTISScMEHTS 44136 0 0 00 0 0 0 0 0
CilUT ELECTRICITE C é32 915 1007 1107 1211 1340 1474 1621 1784COUT P2 GEOTHERMIEIY C.F.OE G.» 0 404 445 490 539 593 652 717 789 867COUT P3 GEOTHcR-'IH 0 727 800 580 968 1065 1171 1211 1417 1559COUTS D'EXPLOITATIO.N ANMUELS 0 196J .:160 2377 2614 2876 3163 3479 3827 4210
IIU3RETS SUi< PRET CEE cUuOOOOOOOatM.n'J";sE-!ENTs fret cee o oo o o o o o o oINTERETS SU-: PRÊT CiVIPLEMEîT AIRE 2322 4'-'5 ..¿I.J -.505 -t427 4.136 4235 *.121 3994 3852REMUIJCSEMEnTS prêt C I'iPL. t ;37 6.'2 67', 755 1*5 947 106C 1188 1330T.íTaL des CHAKGES Fr-iANC;c?ES 2322 51^2 5iB¿ 5162 5152 5181 5192 5191 51B2 5182
TOTIL OES E-IPLOIS tiA.^H 71i,5 7;,^ 7539 7796 1C57 8345 1660 9009 9392
RESSOURCESTOTAL FO^inS PROPRES (CAPITAL» 0 lw5i 744 170 0 0 0 C 0 0
SUBVEnTIO'I oe la CEE 0 c- 0 Ci C 0 0 0 0 0SL'OVENTIOi CQ-ITE TÎOTHEfi-UE îel2 0 ùO 0 0 0 0 0 0
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T.lTAL RECETTES '=a:JRM.GTHI Pl » 0 5.59Í 659« 73f9 8276 9269 1C311 11627 13023 14585
TOTAL DES RESSOURCES 46458 7145 7342 7559 6276 9269 10311 11627 13023 14585
TKES.IRERIE ACTIOriAlRES 0 -125-. -7t- -170 490 1212 2036 2967 4C14 5193
TRES.lf.ERIi PROJET «TOIT CAPITAL I -36393 i'iZA l'-^h 50i¿ 5o62 6393 7211 1146 9196 10375TAUX DE RE'ITAIILITE l'.l »»,,,»,». *«»i««.^>< ,vvf,*4»^ ......... ,.,,«..., ,«,....,> .....*.* ......... *....*,» *«*4**«*«DELAI PE fETDîjR IANMEES» .*».»- *..*>.<.. ,f..,.c*,é* ,*v<.«r...« *»>,«>,., 4«*».*.,. .«,*,««*, **.*»*.»«. >.*».<.* «*,«»««
TKEilkERIE ACT.(M.C0!^ÎT.82» 0 -lltO -615 -123 328 7'i3 1149 1523 1873 2202TRESO'.ERIE PROJ.in.CO'IST.aZI -363e3 3571 3609 376o 3967 3970 4074 4191 4290 4400TAUX RENTABILITE CI. CUjISTAnTE» »«»«» .*,»..«,.< **,«..,».< «,.*««., ..4»,,*^,, *».«.*.«» «.»*«,» ,«««&*«» .*«,,., *«,*,«»*«
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ANNEEBcSOIÜS TOTAUX |M«H»Fi)UR-|ITUR£ GEOTHERME (MWHlCÜMPTC DE TREJORESIE
- EfPLOlSC-5UT foi;age5
SURFACEFONOS OE GARANTIE
TOTAL DES INVESTI SSEMSNTS
COUT ELECTRICITECOUT P2 GEOTHERHIEIY C.F.DE 'Î. »
COUT P3 GEOTHERMIECOUTS D'EXPLOITATION ANtlUELS
I'ITERETS SUP. PRET CEERÉMUlJkSEMENTS PRET CEEI:ITE".= TS SU?. PRET CO-IPlEíENTai» S
RE(1B-J JîSEMEnTS PRET CJ-^PL.vTOTaL DES CHAtGIS FINANCIERES
T.lTAL DES E-IPlOIS
RESSOURCES "TCT*.L F0:;0S PROPRES «CAPITAL»
SUnVENTIO.\ IIE LA CEE«StilVENTla-i CO''ITE GjOTHE^.MIE
SUnVENTIÙ.l A.E.E." AUT3.es SUIVi-lTI-Jt.S
PRET DE LA CEEPRET CO.MPLEME-iTAIRETOTAL DES E-'PiiUllTS
«TOTAL RECETTES FLIJR 1. GTHI Pl I
TOTAL DES RESSOURCES
TilES'IRERIE ACTin-IMAl'.ES
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ANNEEBcSOIÜS TOTAUX |M«H»Fi)UR-|ITUR£ GEOTHERME (MWHlCÜMPTC DE TREJORESIE
- EfPLOlSC-5UT foi;age5
SURFACEFONOS OE GARANTIE
TOTAL DES INVESTI SSEMSNTS
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TOTAL OES CI-ARGFS FINANCIERES
TOTAL OES FHPIOIS«****«*«
RESSOUPCESTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAll
SUBVENTION CE LA CEFSUBVENTION COMITE GEOTHERHIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTICNS
PRET DE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRE -
TOTAl OES EMPRUNTS
TOTAL PECFTTES FDURN. GTHIPl I
TCTAl DES RESSCUPCtS««4>«444
TRESORERIF ACTIONNAIRES
TRESORERIE PROJET (TOUT CAPITAL)TAUX DE PENTAeillTF <X|DELAI DE RETOUR IAN^EESITRESORERIE ACT. IK. CONST. 621TRESOPERIE PROJ. IH. CONST. B2ITAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES.PPOJET HORS SUBV(M. CONST . )
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509811406238
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INTERETS SUR PRFT CEEÇEKBCURSEPENTS PFET CEEINTERETS SUP PPET COMPLEMENTAIREBEMBOtPSEMENTS PdET COMPL.TOTAL DES CHARGES FINANCIERES
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PRET CE LA CEFPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES EPPRUNTS
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371625196237
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19973239629211
0000
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00
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19983239629211
0000
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00
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19993239629211
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0000
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00
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0000
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ANNEE *BESOINS TOTAUX (MWH)FOURNITURE GECTHERMIE (MWH)CCPPTE DE TPESORERH
« EMPLOISCOUT FOPAGES
" SURFACE" FONDS DE GARANTIE
TOTAL DES INVESTISSEMENTS
COUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERMIEIY C.F.OE 6.)CCUT P3 GEOTHERMECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS
INTERETS SUR PRFT CEEREfBCUPSEMFNTS IPET CEEINTERETS SUR PPET COMPLEMENTAIREREMBOURSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES
TOTAL DES EMPLOIS44^^^^^^*^4^*444«
RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRES ICAPITAL)
SUBVENTION CF LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERMIE«SUBVENTION A.F.E.AUTRES SUBVENTIONS
PRET CE LA CEFPRET COMPLEMENTAIRETOTAL DES EPPRUNTS
TOTAL RECETTES FOURN. GTHI Pl )
TCTAL DES RESSOURCES44^^«^4^444444444444TRESORERIE ACTIONNAIRES
TRESORERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RfNTAeilITF U)DELAI GE RETOUR «ANNEES»TRESORERIE ACT . «K. CONST. 82»TRESORERIE PROJ. IM. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES.PPOJET HORS SUBVIM. CONST. )
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19963239629211
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19973239629211
0000
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PAGE Í
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*** ANNEEBESOINS TOTAUX IMUH)FOURNITURE GEOTHERMIE IMWH)COMPTE DE TRESORERIE
EMPLOIS «COUT FOPAGES
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CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.OE G.)CCUT P3 GEOTHERMIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS
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GEOTHERMIE CHATEAU THIERRV(02) BILAN FINANCIER SOMMES EN HILL1¡C-K¿> DE FR» Hî
HYPOTHESE 2B8 250I93/M-68.C SOLoB «4HF SUBV. NONNAIE COURANTE
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GEOTHERMIE CHATEAU THIERRV(02) BILAN FINANCIER SOMMES EN HILL1¡C-K¿> DE FR» Hî
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3025 3351 3661 395? 4241 4513 4775 5029 5276 5515521C 5337 5467 5599 5733 5870 6009 6151 6295 6442
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CEOTMEeniE CHATEAU! VHÏERRYlOZt BILAN FINANCIER SOHHES EN HILLSËOU» DE irRo HT
HYPOTHESE 2BI 250H3^H-68.C SOL.B «4MF SUBV. SfOliiHAlE COURANUE
p&GE a
20
« ANNEEBESOINS TOTAUX IMWH)FOURNITURE GEOTHERMIE IMWH)CCPPTE OE TRESORERIE
« EMPLOISCOUT FOPAGES
" SURFACE* FONDS DE GARANTIE
TOTAL DES INVESTISSEMENTS
CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.DE G.)CCUT P3 GEOTHEPKIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS
INTERETS SUR PRET CEEREPBCUPSFMFMTS FRET CEEINTERETS SUR PRET COMPLEMENTAIREPEMBCUPSEMENTS PPFT COMPL.TOTAl DES CHARGES FINANCIERES
TDTAL OFS EMPLOIS44444*444^^4444444 RESSOURCESTOTAL FONDS PROPRFS ICAPITAL)
SUBVENTION CE LA CEESUBVENTION COMITE GEOTHERHIESUBVENTION A.E.E.AUTRES SUBVENTIONS
PRET DE LA CEEPRET COMPLEMENTAIRETOTAL OES EPPRUNTS
TOTAL RECETTES FOURN. GTHI Pl )
TCTAL DES RESSOURCES44444444^4444444
TRESORERIE ACTIONNAIRES
TRESOPERIE PROJET ITOUT CAPITAL)TAUX DE RENTABILITE (ZIDELAI DE RETLUR «ANNEES»TRESORERIE ACT. «M. CONST. 82)TRESORERIE PROJ. ( M. CONST. 62)TAUX RENTABILITEIM. CONSTANTE)TRES. PROJET HORS SUBVI H.CONST . )TAUX DE RENTABILITEIM. CONSTANTE)
200232396 68031629211 584220
0000
506924764447
12012
0C
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75947678
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00
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56355
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C4233442334
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10.7366591 58557
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CCUT ELECTRICITECCUT P2 GEOTHERPIEIY C.F.DE G.)CCUT P3 GEOTHEPKIECOUTS D'EXPLOITATION ANNUELS
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