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Norme Europee • EN 1997-1. Eurocode 7 Geotechnical Design – Part 1: General Rules
Rd Sd
Resistenza di progetto Azioni di progetto
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Alessandro Mandolini: Fondazioni profonde
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Norme Europee • EN 1997-1. Eurocode 7 Geotechnical Design – Part 1: General Rules
Rd Sd
Resistenza di progetto Azioni di progetto
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Norme Europee • EN 1997-1. Eurocode 7 Geotechnical Design – Part 1: General Rules
Rd Sd
Resistenza di progetto Azioni di progetto
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FS = /
Rd = Rn Sd = Sn
Resistenza di progetto Azioni di progetto
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*
* 1,35 nell’EC7 – parte 1
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* coincidenti con EC7 – parte 1
*
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Si verifica il soddisfacimento della condizione
Rd Ed
“amplificando” le azioni permanenti e variabili
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Si verifica il soddisfacimento della condizione
Rd Ed
“amplificando” le azioni variabili e riducendo le
resistenze (del terreno e del sistema fondazione-terreno)
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Approccio Europeo
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Si verifica il soddisfacimento della condizione
Rd Ed
“amplificando” le azioni permanenti e variabili e
riducendo le resistenze del solo sistema fondazione-terreno
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Approccio nord-americano
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Rd = Ed
Rd = 1,3G1 + 1,5(G2+Q)
Rd = Rcal / 2,3
Es: G2 = Q = 0 Rcal = 3G1
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Le NTC-08 non cambiano le Teorie e/o i Metodi per la previsione dei comportamenti bensì le procedure attraverso le quali eseguire le verifiche: - di capacità portante, SLU - di cedimento, SLE
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
Per Nc e Nq si utilizzano le soluzioni fornite da Prandtl (1921) e Reissner (1924):
Nq = Kp · etg Nc = (Nq – 1)·cotg
Per N è frequente l’uso dell’espressione fornita da Vesic (1975):
N = 2(Nq + 1)·tg
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
Meyerhof (1957), Bazaraa (1969)
relazione DR - NSPT - σv
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
Meyerhof (1957), Bazaraa (1969)
relazione DR - NSPT - σv
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
0 20 40 60 80 100
DR [%]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
Meyerhof, 1957
Bazaraa, 1969
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
Shioi & Fukuni (1982a,b) Relazione diretta - NSPT
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
20 30 40
[°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
Shioi & Fukuni, 1982a
Shioi & Fukuni, 1982b
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
Schmertmann (1977)
Relazione - DR - Granulometria
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
0 20 40 60 80 100
DR [%]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
Meyerhof, 1957
Bazaraa, 1969
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
Schmertmann (1977)
Relazione - DR - Granulometria
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
0 20 40 60 80 100
DR [%]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
Meyerhof, 1957
Bazaraa, 1969
0
5
10
15
20
25
20 30 40 50
[°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
Schmertmann, 1977 + M57
Schmertmann, 1977 + B69
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
20 30 40 50
[°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
S&F82a
S&F82b
SCH77 (MEY57)
SCH77 (BAZ69)
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
20 30 40 50
[°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
S&F82a
S&F82b
SCH77 (MEY57)
SCH77 (BAZ69)
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
m, s [°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
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Risultati di prove SPT in terreni granulari per la determinazione di DR e
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
NSPT [-]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
0
5
10
15
20
25
20 30 40 50
[°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
S&F82a
S&F82b
SCH77 (MEY57)
SCH77 (BAZ69)
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
m, s [°] - COV [%]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
COV [%]
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
m, s [°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
m, s [°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
ESEMPIO:
= 16 kN/m3; c = 0; = 30°; D = 0
N = 22,40
qlim [kPa] = 0,5 16 22,40 B = 179,2 BR [m]
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
m, s [°]
pro
f. [
m d
al p
.c.]
= 30° 6°
Incertezza del 20%
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
ESEMPIO: = 16 kN/m3; c = 0; = 24°; D = 0
N = 9,44 qlim [kPa] = 75,5 BR [m]
= 16 kN/m3; c = 0; = 36°; D = 0
N = 56,31 qlim [kPa] = 450,5 BR [m]
1 : 6
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Carico limite di una fondazione superficiale:
Rccqqlim BN2
1FcNFDNFq
= 30° 6°
Incertezza del 20%
Incertezza del 600%
Amplificazione: 30 VOLTE !!!!!
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A
2P
2A
2PP
2AA
K
1
245tanK;
245tanK
HK2
1S
HK2
1S
Spinte agenti su di un’opera di sostegno
Corso di aggiornamento professionale avanzato sulla Geotecnica
Alessandro Mandolini: Fondazioni profonde
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0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
[°]
ka
Corso di aggiornamento professionale avanzato sulla Geotecnica
Alessandro Mandolini: Fondazioni profonde
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0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
[°]
ka 0,42
0,33
0,26
= 30° 6°
Incertezza del 20%
1 : 1,6
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= 30° 6°
Incertezza del 20%
Incertezza del 60%
Amplificazione: 3 VOLTE !!!!!
Spinte agenti su di un’opera di sostegno
2AA HK
2
1S
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“LA SCELTA DEI VALORI NUMERICI DA
ATTRIBUIRE AI PARAMETRI E’
FONDAMENTALE”
“IL GRADO DI APPROFONDIMENTO
SULLA CONOSCENZA DI UN
DETERMINATO PARAMETRO E’
FUNZIONE DELL’IMPORTANZA CHE
ESSO RIVESTE NEL PROBLEMA IN
ESAME”
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