cop ertina geoprove ok - pucsantantonioabate.it · (menzebach, malcev) 20 25 30 35 40 45 010 2030...

COMMITTENTE: DOTT. ARCH. FELICE TRAPANI

OGGETTO: RELAZIONE TECNICA

CANTIERE: P.I.P. COMUNE DI S. ANTONIO ABATE (NA) –

JOB: 07/19 COD. s.a.abat/rel07 N° PAG 26 escl. Alleg. Rev. n° 0 del 17/05/2007

GEOPROVE Laboratorio Geotecnico

Autorizzazione Ministero delle Infrastrutture e Trasporti Prove Geotecniche Art.8 D.P.R. 246 Settore A - Richiesta

Via Martucci, 17 -81055 S. Maria C.V. (Ce) - 0823.797119 - 0823.587830 Web Site:-www.geoprove.it – e-mail: [email protected]

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ELABORAZIONE

Dr Geol Gaetano Guadagni

APPROVAZIONE

Dr Geol. Nicola Maione

Geoprove S.a.s. Job. N. Rev0 del 17/05/2007 Laboratorio geotecnico 07/19 Pagina 1 di25

Via Martucci,17 – 81055 S. M. Capua Vetere (CE) Tel 0823. 797119 Fax 0823.587830 www.geoprove.it e-mail: [email protected]

INDICE

ALLEGATI:

− ALLEGATO - UBICAZIONE DELLE INDAGINI

− ALLEGATO - STRATIGRAFIE

− ALLEGATO - CERTIFICATI DI LABORATORIO

− ALLEGATO - PROVE PENETROMETRICHE STATICHE

− ALLEGATO - PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE

− ALLEGATO - PROVE SISMICHE IN FORO TIPO DOWN-HOLE

− ALLEGATO - DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

PREMESSA pag. 2

1. SONDAGGI GEOGNOSTICI pag. 2

1.1. STANDARD PENETRATION TEST pag. 4

1.2. PRELIEVO DI CAMPIONI INDISTURBATI pag. 8

2. ATTIVITÀ DI LABORATORIO pag. 9

2.1. DESCRIZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI pag. 9

2.2. DETERMINAZIONE DELLE CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI pag. 10

2.3. ANALISI GRANULOMETRICA pag. 11

2.4. PROVE MECCANICHE pag. 13

2.4.1. PROVA DI TAGLIO DIRETTO pag. 13

2.4.2. PROVA DI CONSOLIDAZIONE EDOMETRICA pag. 14

2.5. CONCLUSIONI SULLE ATTIVITÀ DI LABORATORIO pag. 15

3. PROVE PENETROMETRICHE pag. 15

3.1. PROVA PENETROMETRICA STATICA “CPT” pag. 17

3.2. PROVA PENETROMETRICA DINAMICA SUPERPESANTE “DP” pag. 20

4. INDAGINI SISMICHE IN FORO TIPO DOWN-HOLE pag. 22



PREMESSA

A seguito dell’incarico ricevuto dal dott. arch. Felice Trapani con ordine n° 07/19 del

28/03/2007, la Geoprove S.a.s. ha eseguito una campagna di indagini geognostiche allo

scopo di determinare le caratteristiche geomeccaniche e litostratigrafiche di un area, ubicata

nel comune di Sant’Antonio Abate (NA), oggetto di “VARIANTE URBANISTICA PER LA

FORMAZIONE DEL PIANO INSEDIAMENTI PRODITTIVI CON RELATIVE INFRASTRUTTURE” .

Il programma di indagine, come da apposito ordine di lavoro, che il 10-04-2007, si è

concretizzato nella realizzazione di:

n° 2 Sondaggi Geognostici a Carotaggio Continuo;

n° 4 Standard Penetration Test;

n° 1 Prelievo di Campione Indisturbato;

n° 1 Prova penetrometrica statica (CPT);

n° 3 Prove penetrometriche dinamiche superpesanti (DPSH);

n° 1 Prova Sismica in foro tipo Down-Hole.

L’ubicazione, i certificati e le schede relative alle indagini effettuate sono riportate in allegato e

costituiscono parte integrante del presente report.

1. SONDAGGI GEOGNOSTICI

Sono stati eseguiti n° 2 sondaggi a carotaggio continuo che hanno avuto lo scopo di:

− ricostruire il profilo stratigrafico mediante l'esame delle carote estratte;

− effettuare il prelievo del campione indisturbato;

− effettuare prove meccaniche in foro tipo SPT (Standard Penetration Test);

− eseguire la prova sismica in foro tipo ‘Down-Hole’.

I sondaggi hanno raggiunto le seguenti profondità dal locale piano campagna:

SONDAGGIO PROFONDITÀ DAL P.C. (m)

METODO DI PERFORAZIONE

SA 34.00 Rotazione con carotiere semplice a secco

SB 30.00 Rotazione con carotiere semplice a secco



Per l’esecuzione del sondaggio è stata utilizzata un’attrezzatura di perforazione costituita da

una sonda a rotazione del tipo CMV MK 420 D, avente le seguenti caratteristiche:

− attrezzatura a testa di rotazione idraulica;

− velocità di rotazione di 0-270 giri-min;

− coppia massima = 420 Kgm;

− spinta sulla testa di rotazione Kg 3000;

− avanzamento idraulico testa di rotazione;

− carro cingolato;

− doppia morsa idraulica;

− argano idraulico;

− freno blocca aste;

− carotieri semplici azionati a circolazione diretta mediante batterie di aste, di

diametro

− ∅101-113 mm di lunghezza pari a 3.00 m.

FOTO 1: PARTICOLARE SONDA DI PERFORAZIONE -CMV MK 420 D –



Le carote estratte dai sondaggi a carotaggio continuo, utilizzate per la ricostruzione

stratigrafica delle verticali investigate, sono state sistemate nelle apposite cassette

catalogatrici a sfoglia di legno, munite di scomparti divisori e coperchio apribile.

Ogni cassetta è stata fotografata (vd. Alleg.) con una macchina digitale Canon modello

PowerShot A20.

I certificati relativi alle stratigrafie, che si allegano, contengono le seguenti informazioni:

• indicazioni sul cantiere;

• committente;

• numero progressivo;

• quota boccaforo;

• lunghezza del sondaggio;

• scala grafica;

• nominativi degli operatori e del responsabile di cantiere;

• profondità dal p.c. dei vari litotipi;

• spessori dei vari litotipi attraversati;

• descrizione litologica;

• percentuale di carotaggio.

1.1 STANDARD PENETRATION TEST (SPT)

La prova SPT viene eseguita nel corso della perforazione in modo discontinuo ed è

standardizzata dalle seguenti norme:

A.G.I.- Associazione Geotecnica Italiana (1977):

Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche.

A.S.T.M.-D1586-67(74); D1586-84:

Standard method for Penetration test and Split-Barrel Sampling of Soils.

ISSMFE Techn. Committee (1988):

Standard Penetration Test (SPT): International Reference Test Procedure.



FOTO 2: CAMPIONATORE RAYMOND

Dopo la pulizia del foro sono state svolte le seguenti operazioni:

• impiego di un dispositivo per lo sganciamento del maglio con peso di 63.5 Kg da

un’altezza di caduta pari a 76 cm; la massa battente corre lungo le aste di collegamento

al terminale di infissione;

• infissione del campionatore Raymond con superfici lisce apribile longitudinalmente

aventi le seguenti caratteristiche:

o diametro esterno = 51 mm

o diametro interno = 35 mm

o lunghezza L = 457 mm

o lunghezza scarpa l = 76 mm

o angolo scarpa α = 16°- 23°

L’esecuzione della prova ha seguito le successive fasi:

• controllo con scandaglio della quota del fondo foro raggiunta;

• calo a fondo foro dell’attrezzatura di prova;

• infissione preliminare dei primi 15 cm e dei successivi 30 cm contando separatamente il

numero dei colpi per ogni tratto di 15 cm.



In figura 1, 2 e 3, si riportano alcune curve rappresentative con le quali, tramite opportune

correlazioni con il numero di colpi Nspt, è possibile acquisire dati sul comportamento a rottura

e sulla deformabilità dei terreni investigati :

Ns pt

Dr i

n %

0

10

20

3 0

40

50

6 0

70

8 0

9 0

10 0

0 10 20 3 0 40 50 6 0

TERZ A G H I - PEC K

Figura 1 Densità relativa in funzione di Nspt

0

100

200

300

400

500

600

700

0 10 20 30 40 50 60

Nspt

Eed

(K

g/cm

q)

Sabbia

Sabbia fine

Sabbia ghiaiosa

Sabbia + Ghiaia

(Menzebach, Malcev)

20

25

30

35

40

45

0 10 20 30 40 50 60

Nspt

Attr

ito (g

radi

)

12 3

1 = PECK - HANSON - THORNBURN

2 = MEYERHOF (< 5% di sabbia fine e limo)

3 = MEYERHOF (> 5% di sabbia fine e limo)

Figura 2 Modulo edometrico in funzione di Nspt Figura 3 Angolo di attrito in funzione di Nspt

Dr (

%)



A seguire viene presentata una tabella riepilogativa delle prove Standard Penetration Test

realizzate e una restituzione grafica delle stesse, costruita in base al numero di colpi (Nspt) ed

alle profondità riferite ai sondaggi SA, SB:

In questo grafico successivo viene messo a confronto l’andamento delle Nspt per le diverse

verticali investigate:

SPT Sondaggi

0

5

10

15

20

25

30

0 20 40 60N SPT

Prof

ondi

tà in

met

ri da

p.c

.

SASB

TABELLA RIASSUNTIVA PROVE SPT

SONDAGGIO (n°) PROFONDITÀ (m) SPT (n°) COLPI (n°) NSPT

6.80 1 03-01-01 2 SA 16.50 2 11-11-11 22

5.00 1 03-03-04 7 SB 20.00 2 07-09-10 19



1.2 PRELIEVO CAMPIONE INDISTURBATO

Nel corso della perforazione del sondaggio SA è stato prelevato un campione indisturbato, alla

profondità di 16.0 ÷ 16.5, con l’ausilio di un campionatore a pareti sottili del tipo Shelby.

Il campionatore è composto da una testa con valvola a sfera e relativi sfiati, collegata con viti a

brucola al tubo di infissione che funge da contenitore.

Il tubo di infissione, che contiene il campione di terreno, è costituito da un tubo d’acciaio

adeguatamente levigato all’interno, e possiede la base tagliente con angolo di scarpa tra 4° e

15°, in modo da minimizzare il disturbo del terreno per effetto delle operazioni di prelievo.

Questo tipo di campionatore di norma viene utilizzato anche per il prelievo di campioni

indisturbati in terreni coesivi (classe di qualità Q5), e permette la determinazione delle

caratteristiche geotecniche.

Dopo il prelievo la fustella, contenente il campione indisturbato, è stata controllata e sigillata

ermeticamente con un velo di paraffina al fine di migliorarne la conservazione nel trasporto.

Su ogni fustella è riportata:

• la designazione del committente, del cantiere e del sondaggio;

• la profondità del prelievo;

• la data del prelievo.

Le analisi di laboratorio sul campione, i cui certificati sono allegati alla presente relazione,

sono le seguenti:

FOTO 3: PARTICOLARE FUSTELLA SHELBY FOTO 4: PARTICOLARE SIGILLATURA CAMPIONE INDISTURBATO



• determinazione delle caratteristiche fisiche generali;

• determinazione della granulometria;

• prova di compressione edometrica;

• prova di taglio.

2. ATTIVITÀ DI LABORATORIO

Di seguito sono riportate le attività di laboratorio e le modalità di esecuzione delle prove

svolte per caratterizzare i materiali in esame. Ogni prova è stata identificata con i seguenti

termini:

• Committente;

• Cantiere;

• Sondaggio;

• Profondità di Prelievo;

• Tipo di prova.

Per il campione indisturbato aperto le prove seguite sono state:

• Descrizione geotecnica dei terreni;

• Determinazione delle caratteristiche fisiche generali;

• Analisi Granulometriche;

• Prove di Taglio Diretto;

• Prova di compressione edometrica.

2.1 DESCRIZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI

La descrizione del campione, riportata sul certificato delle Caratteristiche Fisiche Generali,

raccoglie tutte le indicazioni desunte dall’osservazione delle caratteristiche del campione

immediatamente dopo la sua apertura ed eventuale scorticazione. La natura del terreno è stata

descritta con riferimento alle dimensioni dei grani ed alle percentuali dei diversi tipi di

materiali presenti, così come determinati visivamente dall’operatore e successivamente tramite

verifica con le analisi granulometriche secondo lo schema e le definizioni delle

Raccomandazioni AGI (AGI, 1977).



Al materiale è stato attribuito il nome della percentuale più rilevante seguita da specificazioni

per indicare le frazioni minoritarie.

2.2 DETERMINAZIONE DELLE CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI

Sono definite anche proprietà indice e vengono determinate al fine di quantizzare le

caratteristiche intrinseche del terreno:

γn = Peso di volume allo stato naturale (gr/cm3);

γs = Peso specifico dei grani (gr/cm3);

w = Contenuto d’acqua o umidità naturale (%);

γd = Peso secco (gr/cm3);

n = Porosità;

e = Indice dei vuoti;

S = Grado di saturazione (%).

Tra i parametri sopraelencati solo i primi 3 vengono definiti sperimentalmente; i rimanenti si

ottengono mediante semplici relazioni di calcolo.

Determinazione del peso di volume umido (γn)

Il peso di volume umido (o densità) che caratterizza un terreno può essere determinato pesando

un campione rappresentativo del terreno stesso di cui sia noto il volume. La metodologia

utilizzata per la sua determinazione è stata quella dettata dalle norme “AGI 1994” basata sulla

misurazione di dimensioni e peso del terreno ancora contenuto in fustella e dei provini di forma

regolare predisposti per l’ esecuzione delle prove meccaniche.

Determinazione del peso specifico (γs)

Il peso specifico di un terreno è la media dei pesi specifici dei vari granuli che lo compongono.

La metodologia utilizzata per la sua determinazione è stata quella dettata dalle norme “ASTM

D 852”. Lo strumento utilizzato per questo tipo di analisi è un picnometro di peso noto,

riempito con circa 5 g di materiale essiccato, pestellato e passante al setaccio 0.075 mm e per

circa 45’deareato al fine di espellere eventuali gas naturali contenuti tra i granuli. Terminato

ciò, si aggiunge acqua distillata deareata fino al collo del picnometro, chiudendolo poi con



l’apposito tappo in modo da far fuoriuscire l’acqua in eccesso. L’operazione si conclude con la

misura della temperatura. L’utilizzo di apposite tabelle e di determinate formule consente, infine, la determinazione del

peso specifico, la cui espressione è la seguente:

dove:

Ps = peso del volume essiccato (g); Pa = peso dell’acqua (g); Pt = peso totale della miscela (g); Vs= volume specifico dell’acqua spostato dalle particelle solide (g/cm3); γwt = peso specifico dell’acqua alla temperatura della miscela (g/cm3)

Determinazione del contenuto d’acqua (w)

Per contenuto d’acqua nelle terre, si intende la percentuale in peso di acqua rispetto al peso del

campione secco. La metodologia utilizzata per la sua determinazione è stata quella dettata dalle

norme “ASTM D 2216”, secondo le quali, una parte del materiale allo stato naturale deve

essere prima pesato e poi messo nella stufa termostatica alla temperatura costante di circa 105 °

C, fino a peso costante. Successivamente si rimuove il materiale dalla stufa e si effettua la

pesata; dalla differenza tra il peso del materiale allo stato naturale ed il materiale essiccato

(Ws) si ottiene il peso dell’acqua (Ww). Il rapporto tra il peso dell’acqua e il peso del materiale

essiccato determina il contenuto d’acqua w:

2.3 ANALISI GRANULOMETRICA

L’analisi granulometrica ha lo scopo di caratterizzare una roccia sciolta sotto l’aspetto

dimensionale delle varie particelle litiche che la compongono; essa rappresenta quindi quel

complesso di operazioni sperimentali e relative elaborazioni di dati, necessario alla

W = Ww

Ws

. 100

Ps

Vs =

Ps γwt

Pa +Ps - Pt γ



determinazione delle dimensioni dei granuli e delle percentuali in peso relative a ciascuna

frazione granulometrica. Per frazione granulometrica s’intende l’insieme delle particelle i cui

diametri sono compresi entro limiti prefissati.

La determinazione della curva granulometrica è stata eseguita per vagliatura del materiale

trattenuto al vaglio ASTM n.200 con maglia da 0.075 mm e per sedimentazione del passante

allo stesso vaglio. Il materiale è stato preparato per via secca, cioè utilizzando materiale

precedentemente essiccato e disgregato a mano. Per la vagliatura sono stati impiegati vagli

tarati della serie ASTM; per la sedimentazione, cilindri graduati e densimetri tarati ed

antiflocculante costituto da una soluzione di sodio esametafosfato (3%). Sul certificato

“Analisi granulometrica” sono presentati la curva granulometrica e alcuni parametri da essa

desunti, quali la percentuale di passante, il diametro dei granuli e la composizione

granulometrica in percentuale.

Definizione dei materiali in funzione delle funzioni granulometriche presenti

Per l’ identificazione dei terreni composti da più frazioni si segue il criterio: siano A, B, C, i

nomi degli intervalli principali (argilla, limo,…); siano p1, p2, p3 le percentuali di A, B, C,

presenti nel terreno in esame; se, per esempio, p1 > p2 > p3 il terreno viene denominato con il

nome della frazione A, seguito dai nomi delle frazioni B e C preceduti dalla preposizione ‘con’

se il corrispondente p è comprese tra il 50 ed il 25%, seguiti dal suffisso ‘oso’ se p è compreso

tra il 25 ed il 10%, preceduti da ‘debolmente’ se p è compreso tra il 10 ed il 5%. Si definisce

Classificazione dei grani in funzione dell' intervallo granulometrico

Tipo di materiale Dimensione dei grani (mm)

Argilla d < 0.002

Limo 0.002 < d < 0.06

Sabbia 0.06 < d < 2

Ghiaia 2 < d < 60

Ciottoli d > 60



terreno di granulometria uniforme se D60/D10 < 2 dove D60 e D10 sono i diametri

corrispondenti al 60 e al 10% di passante rilevati dall’ analisi granulometrica.

2.4 PROVE MECCANICHE

2.4.1 PROVA DI TAGLIO DIRETTO

La prova di taglio diretto consolidata drenata permette di determinare la resistenza di picco ϕ

di un terreno sottoposto sia a un determinato valore di tensione normale σ, sia ad uno

spostamento orizzontale.

La prova è stata eseguita su tre provini di terreno sottoposti a carichi assiali differenti, che

sono stati portati a rottura. Per la fase di consolidazione i tre provini sono stati posti in un

banco di consolidazione a 3 posti che, in acquisizione automatica, ha registrato i valori dei

cedimenti nel tempo. Successivamente i singoli campioni da sottoporre al taglio sono stati posti

nella macchina di taglio digitale, anch’essa in acquisizione automatica, che ha registrato i

valori di resistenza massima a rottura. I dati sono stati acquisiti utilizzando un sistema di

acquisizione automatica caratterizzato da una centralina del Tipo Datalog 30 –T601/A che è

uno strumento di misura a microprocessore per acquisizione dati a 8 canali estensibile fino a

32. Il Datalog svolge la funzione di interfaccia tra i trasduttori ad esso collegati ed il software

GEOLAB 2000 (cat. 30-T0601/P1, 30-T0601/P2) installato sul PC grazie al quale vengono

elaborati i certificati relativi alla prova.

Dall’elaborazione dei dati è stato costruito un grafico che mette in relazione la resistenza

massima in funzione del carico assiale. La retta che unisce i punti cosi ottenuti viene

denominata “retta di inviluppo”, la cui pendenza rappresenta l’angolo d’attrito del materiale e

l’intercetta sull’asse delle ordinate la coesione.



2.4.2 PROVA DI CONSOLIDAZIONE EDOMETRICA

Tale prova ha lo scopo di valutare i cedimenti di un terreno sottoposto all’applicazione di un

carico.

La prova è stata eseguita su provini indisturbati sottoposti a diversi gradini di carico lasciati a

gravare sul campione finchè non si è esaurito il processo di consolidazione (24h).

FOTO 5: PARTICOLARE DEL BANCO DI CONSOLIDAZIONE

FOTO 6: PARTICOLARE DELLA MACCHINA DI TAGLIO



Per ogni gradino di carico è stato registrato in acquisizione automatica il relativo cedimento. A

fine carico, è stato effettuato lo scarico, al fine di confrontare l’andamento dei cedimenti prima

e dopo la consolidazione del provino.

I dati sono stati acquisiti utilizzando un sistema di acquisizione automatica caratterizzato da

una centralina del Tipo Datalog 30 –T601/A, che è uno strumento di misura a microprocessore

per acquisizione dati a 8 canali estensibile fino a 32. Il Datalog svolge la funzione di

interfaccia tra i trasduttori ad esso collegati ed il software GEOLAB 2000 (cat. 30-T0601/P1,

30-T0601/P2) istallato sul PC grazie al quale vengono elaborati i certificati relativi alla prova.

I parametri ricavati sono i seguenti:

• Cv = coefficiente di consolidazione verticale

• E = modulo edometrico

• Mv = modulo di compressibilità volumetrica

• K = coefficiente di permeabilità

2.5 CONCLUSIONI SULLE ATTIVITÀ DI LABORATORIO La tabella seguente offre un quadro sintetico sul numero, sulle profondità e sulle caratteristiche

fisico-meccaniche del campione prelevato:

FOTO 7: PARTICOLARE SISTEMA DI ACQUISIZIONE PROVA

EDOMETRICA



Sond.

Campione

(Prof. in mt

dal p.c.)

γs

(KN/m3)

γn

(KN/m3)

γd

(KN/m3)

W(%)

n

e

Sr

(%)

Granulometria

SA

C1 16.00÷16.50

24.90 13.92 9.02 33 0.64 1.76 48 Sabbia limoso ghiaiosa

Le analisi di laboratorio sui campioni prelevati, vale a dire la determinazione delle

caratteristiche fisiche generali, della granulometria e della prova di taglio, sono allegate alla

presente relazione.

3. PROVE PENETROMETRICHE

Le Prove Penetrometriche aventi lo scopo di determinare le caratteristiche meccaniche dei

terreni in oggetto, sono state effettuate con attrezzatura autoancorante della Pagani “Pagani

TG63 (200 kN)” conforme allo standard di riferimento ISSMFE D.P.L. Techn. Committee

(1988).

FOTO 8: PENETROMETRO STATICO DINAMICO AUTOANCORANTE PAGANI; PROVA DINAMICA SUPERPESANTE DP1.



A seguire si riporta una tabella dalla quale si evince un riepilogo dei tests effettuati e in

allegato i relativi elaborati.

Tipologia di prova Test id. Profondità investigata

(m)

Statica “CPT” CPT 1 11.4

Dinamica superpesante “DP” DP 1 30.0

Dinamica superpesante “DP” DP 2 10.0

Dinamica superpesante “DP” DP3 10.6

3.1 PROVA PENETROMETRICA STATICA “CPT”

La Prova Penetrometrica Statica C.P.T (Cone Penetration Test) consiste nella misura della

resistenza alla penetrazione di una punta conica infissa a velocità costante nel terreno (2

cm/sec), secondo le norme ASTM (American Society for Testing Material). L’infissione

avviene per mezzo di un dispositivo di spinta che agisce su di una batteria di aste alla cui

estremità è collegata una punta.

Il test è stato eseguito utilizzando una punta di tipo Begemann standardizzata, munita di

manicotto nella parte superiore per la misura dell’attrito laterale.

FOTO 9: PROVA DINAMICA SUPERPESANTE DP 2.



Le dimensioni della punta e del manicotto sono:

diametro di base del cono = 35.7 mm;

angolo di apertura del cono = 60 gradi;

friction jacket = 150 cmq;

diametro esterno delle aste = 36 mm.

Con questo sistema di indagine si rileva la resistenza della punta (Qc), la resistenza laterale

locale (Fs) e la resistenza della batteria di aste (Qc+Fs).

Le misure vengono di norma annotate ogni 20 cm di penetrazione.

L’esecuzione di prove penetrometriche (CPT) consente di ottenere, nota la stratigrafia,

informazioni valide ai fini della ricostruzione dei profili geotecnici. Sulle stesse tabelle è

riportato il valore del rapporto di frizione X = Qc/Fs, calcolato per ogni misura.

Questo rapporto consente, attraverso una correlazione empirica, di associare caratteristiche

granulometriche alla resistenza meccanica dei terreni attraversati.

Torbe ed Argille organiche 0<X<15

Limi ed Argille 15<X<30

Limi sabbiosi e sabbie limose 30<X<60

Sabbie e Sabbie con ghiaie X>60

FOTO 10: PARTICOLARE PUNTA BEGEMANN.



Le curve rappresentative della funzione, resistenza alla punta/resistenza laterale con la

profondità, permettono tramite opportune correlazioni di acquisire dati sul comportamento a

rottura e sulla deformabilità dei materiali investigati.

0

100

200

300

400

500

600

700

0 1 2 3 4 5 6

Tens.Vert.eff. (kg/cmq)

Rp

(kg/

cmq)

45° 43° 42° 41° 40° 39° 38°

37°36°35°34°

32°

Correlazione Rp/ϕ

I risultati delle prove sono contenuti in allegato, dove per ogni prova sono stati forniti:

− tabella valori in cui viene riportata:

→ profondità di infissione;

→ lettura di punta;

→ lettura laterale;

→ resistenza di punta (qc);

→ resistenza laterale (fs);

→ rapporto qc/fs;

→ rapporto fs/qc x 100;

− tabella valori in cui viene riportata la profondità di infissione e la relativa valutazione

litologica;

− tabelle riepilogative della stima dei parametri geotecnici dalle quali si evince per ogni

strato:

→ densità relativa (%);



→ angolo di resistenza al taglio (°);

→ Modulo di Young (kg/cm2);

→ Modulo Edometrico (kg/cm2);

→ Peso di unità di volume (t/m3);

→ Peso di unità di volume saturo (t/m3);

− grafico con le variazioni in funzione della profondità della resistenza alla punta qc e della

resistenza locale fs con relativa interpretazione stratigrafica.

3.2 PROVA PENETROMETRICA DINAMICA SUPERPESANTE “DPSH”

La prova consiste nella misura della resistenza alla penetrazione di una punta conica di

dimensioni standard, infissa per battitura nel terreno, per mezzo di un idoneo dispositivo di

percussione.

Le misure vengono di norma annotate ogni 20 cm, pertanto il relativo numero di colpi va

moltiplicato per 1,5 nel caso si vogliano equiparare alle prove SPT classiche. L’esecuzione di

prove penetrometriche consente, nota la stratigrafia, di rilevare informazioni valide ai fini della

ricostruzione dei profili geotecnici, attraverso l’identificazione di parametri quali:

→ Densità relativa;

→ Angolo di resistenza al taglio;

→ Modulo di Young;

→ Modulo edometrico;

→ Peso di volume;

→ Peso di volume saturo;

→ Modulo di poisson.

La strumentazione utilizzata presenta le seguenti caratteristiche tecniche:

→ Peso Massa Battente = 63.50 Kg

→ Altezza Caduta Libera = 0.75 m

→ Peso Sistema Battuta = 0.63 Kg

→ Diametro Punta Conica = 50.46 mm



→ Area Base Punta Conica = 20.00 cm2

→ Angolo Apertura Punta = 90°

→ Lunghezza della Aste = 1.00 m

→ Peso Aste Per Metro = 6.30 Kg

→ Prof. Giunzione 1a Asta = 0.80 m

→ Avanzamento Punta = 0.20 m

→ Numero di Colpi Punta = N (20)Relativo ad un avanzamento di 20 cm

→ Rivestimento/Fanghi non utilizzati

In figura 1, 2 e 3, si riportano alcune curve rappresentative con le quali, tramite opportune

correlazioni, è possibile acquisire dati sul comportamento a rottura e sulla deformabilità dei

terreni investigati.

N s p t

Dr i

n %

0

10

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

70

8 0

9 0

10 0

0 10 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0

T ER Z A G H I - P EC K

Fig. 1 Densità relativa in funzione di Nspt



4. INDAGINI SISMICHE IN FORO “DOWN-HOLE”

Le metodologie di misura sismica nei perfori possono essere di tipo “Cross-Hole”, “Up-

Hole” e “Down-Hole”. Tale terminologia si riferisce alla posizione dei sensori rispetto alla

sorgente di energizzazione e più specificatamente:

• Il metodo Cross-Hole prevede il posizionamento della sorgente di energizzazione e

dei sensori in due perfori a distanza di solito non superiore ai 10,0 m.

• Il metodo Up-Hole prevede l’ubicazione della sorgente di energizzazione all’interno

del perforo e dei sensori in superficie. Ciò comporta qualche difficoltà per

l’energizzazione diretta in foro e comunque necessita di un apposito sistema di

energizzazione.

• Il metodo Down-Hole , da noi utilizzato,prevede l’energizzazione in superficie e la

disposizione dei sensori all’interno del foro.

Tutte e tre le metodologie hanno come scopo la determinazione delle velocità di

propagazione delle onde di compressione “P” e di taglio “S” alle diverse quote lungo la

verticale investigata, mediante la misurazione dei tempi di arrivo dei relativi impulsi. La

0

100

200

300

400

500

600

700

0 10 20 30 40 50 60

Nspt

Eed

(K

g/cm

q)

Sabbia

Sabbia fine

Sabbia ghiaiosa

Sabbia + Ghiaia

(Menzebach, Malcev)

20

25

30

35

40

45

0 10 20 30 40 50 60

Nspt

Attr

ito (g

radi

)

12 3

1 = PECK - HANSON - THORNBURN

2 = MEYERHOF (< 5% di sabbia fine e limo)

3 = MEYERHOF (> 5% di sabbia fine e limo)

Fig. 2 - Modulo edometrico in funzione di Nspt Fig. 3 - Angolo di attrito in funzione di Nspt



scelta della tipologia di indagine da utilizzare dipende dalle condizioni operative e dalle

eventuali particolarità delle condizioni geologiche locali. In genere la metodologia di

tipo“Down-Hole” è la più utilizzata in quanto associa la qualità dei risultati ottenibili alla

maggiore economicità di esecuzione delle indagini.

L’ indagine geofisica di tipo Down-Hole utilizza un geofono tridimensionale da pozzo,

parte integrante della strumentazione, con possibilità di rilevare in contemporanea i tempi di

arrivo delle onde di compressione "P" e di taglio "S". Ciò permette di ricavare le relative

velocità di propagazione e, da queste, i moduli elastici dinamici caratterizzanti il sottosuolo,

sulla base dei quali, è possibile valutare la risposta sismica dei terreni.

La prova avviene all'interno di un foro di sondaggio adeguatamente condizionato per la

profondità di interesse. Il foro, viene rivestito con tubazione in PVC del diametro ∅ = 80

mm, condizionando l'intercapedine fra le pareti del foro ed il tubo di rivestimento con

boiacca cementizia.

La prova consiste nella registrazione delle onde generate in superficie, ad una distanza fissa

dal foro (nel nostro caso a 2.0 metri) chiamata "Offset", mediante l'impiego di un geofono

tridimensionale dotato di sensori disposti nelle tre direzioni spaziali e provvisto di un

sistema per l'ancoraggio alle pareti del foro.

Le registrazioni vengono effettuate disponendo il geofono a profondità variabili all'interno

del foro, con distanza fra due misure successive prestabilita (1,00÷2.00 m), utilizzando un

apparato di registrazione costituito da un sismografo a più canali.

Per generare le onde longitudinali "P" viene utilizzata una sorgente energizzante, costituita

da una massa battente del peso di 10 Kg, percossa su una piastra metallica poggiata sul

terreno. Le onde trasversali "S" vengono prodotte energizzando lateralmente, con la massa

battente, una piastra di forma rettangolare infissa per i 2/3 della lunghezza nel terreno.



ATTREZZATURA E METODOLOGIA UTILIZZATA

Nel complesso, all'interno del foro di sondaggio adeguatamente condizionato, è stata

effettuata un indagine sismica di tipo “Down-Hole”, con una distanza intergeofonica di 2

metri fino a 34.0 metri di profondità.

Per ogni punto di registrazione sono stati ottenuti dei sismogrammi dai quali è stato

possibile misurare i tempi di arrivo delle onde longitudinali e delle onde trasversali; a tal

FOTO 11: GEOFONO TRIDIMENSIONALE DA POZZO

FOTO 12: PROVA D-H , PARTICOLARE DELL’ATTREZZATURA.



punto, nota la distanza dal punto di energizzazione, sono state ricavare le velocità di

propagazione nei singoli strati attraversati.

L’indagine è stata eseguita utilizzando un’apparecchiatura digitale della M.A.E. di Isernia

modello A6000S, avente le seguenti caratteristiche:

CPU NS Geode DXLV 300 MHz – RAM 128 Mb PC 100 Mhz;

Hard Disk 512 Mb on Compact Flash Disk Udma/33;

Display LCD 10.4’’ Tft tranflettivo a colori, touch screen ;

Doppia interfaccia di rete Fast Ethernet 10/100;

Campionamento da 125 a 50.000 c/s- risoluzione 24 bit

convertitore A/D 24 bit con un convertitore sigma-delta dedicato ad ogni singolo

canale;

Geofono verticale da 14 Hz.

I risultati delle prove contenenti i dati di campagna e le relative interpretazioni sono riportate

nell’apposito allegato.

L'apparecchiatura è dotata di incremento automatico del segnale con algoritmo di sommatoria e

consente la visione in simultanea dei dati sullo schermo del computer. Si può, inoltre,

manipolare il segnale con appositi di filtri, verificare il livello di rumori generati da sorgenti

estranee (vento, rumori naturali, mezzi meccanici, ecc.) e scegliere l’amplificazione più idonea

del segnale.

L’ energizzazione è fornita da una mazza a cui è legato un trigger che dà il tempo iniziale

dell’eccitazione.

La misura delle vibrazioni indotte è eseguita con un geofono da pozzo, dotato di un sistema di

ancoraggio, che è costituito da tre geofoni: uno verticale che misura le vibrazioni longitudinali

e due orizzontali che misurano le due componenti orizzontali della onda di taglio S

I risultati delle prove contenenti i dati di campagna e le relative interpretazioni sono riportate

nell’apposito allegato.

Tanto per l’incarico ricevuto. Il geologo

Dr. Nicola Maione

Soluzioni Geotecniche S.r.l.Sondaggi geognostici - C.P.T. - Prospezioni geofisiche - Monitoraggio strutturale -81055 Santa Maria C.V. (CE) - tel. / fax. 0823 699800

Committente Cantiere Indagine Sondaggio

Quota Ass. P.C.

Tipo Carotaggio Tipo Sonda

Profondità raggiunta

Coordinate X Y

Inizio Esecuzione Termine Esecuzione

Responsabile Operatore

Note1

Arch. Felice Trapani S. Antonio Abate (NA) Sondaggi geognostici S"A"

Carotaggio Continuo CMV 420

34.0 mt

23/04/07 24/04/07

dr. geol. Gaetano Guadagni Sig. L. Posabella

installato tubo PVC fino a -34 mt di prof.

Scal

a (m

t)

Litologia Descrizione Quota

%Ca

rot.

R.Q

.D.

S.P

.T.

(n°

Col

pi)

Poc

ket

(kg

/cm

q)

Cam

pion

i

Dia

m. F

oro

M

etod

o P

erfo

raz.

M

etod

o S

tabi

liz.

Cas

s.Ca

tal

Falda

Altr

e pr

ove

Altr

e pr

ove Tubo PVC

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

Terreno veget. marrone. 0.80

C

Sabbia fine limosa, grigia. Presente qualche incluso pomiceo.

2.20C

Pomici e lapilli.5.20

C

Sabbia con ghiaia fine, sciolta di natura alluvionale. Colore marrone.

8.80

C

Torba di colore nero.

11.50

C

Sabbia limosa, grigia. presenti frequenti inclusi pomicei .

15.00

C

Sabbia grossa con pomici, grigio chiara.

15.60 C

Sabbia media debolmente limosa di natura piroclastica di colore grigio. Presenti rari inclusi formati da pomici e scorie laviche (diametro massimo 50.0 mm)

34.00

C

0 20 40 60 80 100

6.80 PA

3-1-1

16.50 PA

11-11-11 S 16.00

16.50

34.00

(CS)

15.00

(RM)

3.50

34.00A

I-(1)

Campioni: S-Pareti Sottili, O-Osterberg, M-Mazier, R-Rimaneggiato , Rs-Rimaneggiato da SPTPiezometro: ATA-Tubo Aperto, CSG-CasagrandePerforazione: CS-Carotiere Semplice, CD-Carotiere Doppio, EC-Elica ContinuaStabilizzazione: RM-Rivestimento Metallico, FB-Fanghi BetoniticiProve SPT: PA-Punta Aperta, PC-Punta ChiusaCarotaggio: Carotaggio Continuo

Sonda: CMV 420

Soluzioni Geotecniche S.r.l.Sondaggi geognostici - C.P.T. - Prospezioni geofisiche - Monitoraggio strutturale -81055 Santa Maria C.V. (CE) - tel. / fax. 0823 699800

Committente Cantiere Indagine Sondaggio

Quota Ass. P.C.

Tipo Carotaggio Tipo Sonda

Profondità raggiunta

Coordinate X Y

Inizio Esecuzione Termine Esecuzione

Responsabile Operatore

Note1

Arch. Felice Trapani S. Antonio Abate (NA) Sondaggio geognostico S"B"

Carotaggio Continuo CMV 420

30.0 mt

24/04/07 26/04/07

dr. geol. Gaetano Guadagni Sig. L. Posabella

Scal

a (m

t)

Litologia Descrizione Quota

%Ca

rot.

R.Q

.D.

S.P

.T.

(n°

Col

pi)

Poc

ket

(kg

/cm

q)

Cam

pion

i

Dia

m. F

oro

M

etod

o P

erfo

raz.

M

etod

o S

tabi

liz.

Cas

s.Ca

tal

Falda

Altr

e pr

ove

Altr

e pr

ove Tubo PVC

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

Terreno veget. marrone. 0.50 C

Sabbia fine limosa, grigia. Presente qualche incluso pomiceo.

2.70

C

Pomici e lapilli. 5.00

C

Limo debolmente sabbioso di colore marrone. Presenti rari inclusi pomicei (diam. max 5.0 mm).

18.00

C

Sabbia media debolmente limosa, moderatamente addensata. Colore grigio. Presente qualche incluso pomiceo e scorie laviche

30.00

C

0 20 40 60 80 100

5.00 PA

3-3-4

20.00 PA

7-9-10

30.00

(113)

30.00

(CS)

10.00

(RM)

3.50

Campioni: S-Pareti Sottili, O-Osterberg, M-Mazier, R-Rimaneggiato , Rs-Rimaneggiato da SPTPiezometro: ATA-Tubo Aperto, CSG-CasagrandePerforazione: CS-Carotiere Semplice, CD-Carotiere Doppio, EC-Elica ContinuaStabilizzazione: RM-Rivestimento Metallico, FB-Fanghi BetoniticiProve SPT: PA-Punta Aperta, PC-Punta ChiusaCarotaggio: Carotaggio Continuo

Sonda: CMV 420

Certificato n° CFG 07/62

Del 11/05/2007

Verbale di Accettazione n° 07/15

Job n° 07/19

Committente: Arch. Trapani

Cantiere:

Progetto:

Stato:Indisturbato

Sondaggio SA Campione C1

γ s = 24,90 KN/m32,54 gr/cm3

γ = 13,92 KN/m3 1,42 gr/cm3

γ d = 9,02 KN/m3 0,92 gr/cm3

w = 33 %

n = 0,64

e = 1,76

Sr = 48 %

Determinazione del Contenuto di Carbonati………………………. ∆ CaCO3 = %

∆ Sost.Org = %

Determinazione del Contenuto di Solfati…………………………….. ∆ Solfati = %

Peso dell' unità di volume ………………………………

CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI (ASTM D 2216, BS 1377 T 15/e, ASTM D 854)

Lo Sperimentatore Direttore Tecnico

Dott. Geol Francesca Marruchella Dott Geol. Tiziana Gentile

Grado di saturazione ……………………………………

GEOPROVE Laboratorio di Ricerca e Sperimentazione su Terre

Via Martucci,17 -81055 -S.Maria C.V. (CE) Tel 0823.797119 Fax. 0823.587830

www. geoprove. it - [email protected]

Data consegna in laboratorio: 24/04/2007

Pocket Penetrometer Test (Kpa)

Descrizione del campione: Sabbia limosa di colore marrone scuro, umida al tatto e non reagente all'HCl. Presenza di inclusi di natura vulcanica di dimensioni che variano da pochi mm ad 1 cm.

Data Esecuzione prova: 26/04/2007

Pocket Vane Test (Kpa)

S. Antonio Abate (NA)

Autorizzazione Ministero delle Infrastrutture e Trasporti Prove Geotecniche Art.8 D.P.R. 246 Settore A - Richiesta

Porosità ……………………………………………………...…………

Rapporto dei vuoti …………………………………………

Profondità prelivo (m): 16,00 - 16,50

Peso specifico dei grani ……………………………….

CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI (ASTM D 4373, Normalizzata Internamente (Rif. Racc. AGI sulle Prove Geotecniche di Laboratorio 1994); Normalizzata Internamente (Rif. UNI EN 1744) )

Determinazione del Contenuto di sostanze organiche………….

Contenuto d'acqua ……………………………………..

Peso dell'unità di volume secco ………………………..

Pagina1/1

bc d e f G

37,27 57,83 55,34 2,49 18,07 0,137797

h i L Vetr. m n p q

40 59,54 144,06 38,66 45,86 1,1465 164,04 65,84 1,646

174,92 59,54 37,31 78,07

1,95175

Pagina1/1

Certificato n° Gr 07/60

Del

Verbale di Accettazione n° 07/15

Job n° 07/19

Data Consegna in Laboratorio: Data Esecuzione Prova:

Progetto:

Setacciatura31,50 22,40 16,00 12,50 8,000 4,000 2,000 1,000 0,500 0,250 0,125 0,075

Passante % 100% 100% 100% 100% 99,21% 95,15% 88,46% 78,07% 66,78% 56,43% 41,37% 22,81%Sedimentazione

0,0520 0,0374 0,0258 0,0158 0,0082 0,0059 0,0042 0,0017 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000Passante % 19,16% 18,09% 11,67% 6,32% 3,10% 2,03% 0,96% 0,96% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00%

COMPOSIZIONE % Ghiaia Sabbia Limo Argilla

11,54% 65,65% 21,84% 0,96%

Pagina 1/1Autorizzazione Ministero delle Infrastrutture e Trasporti Prove Geotecniche Art.8 D.P.R. 246

Settore A - Richiesta

Diametro (mm)

11/05/2007

Profondità di Prelievo (m)

16,00 - 16,50

Sondaggio

Committente: Arch. Trapani

C1

Via Martucci,17 -81055 -S.Maria C.V. (CE) Tel 0823.797119 Fax. 0823.587830 www. geoprove. it - [email protected]

24/04/2007 30/04/2007

Campione

Lo Sperimentatore

SA

Sabbia limoso ghiaiosa

Diametro (mm)

Dott. Geol Francesca Marruchella Direttore Tecnico

Dott. Geol. Tiziana Gentile

Cantiere: S. Antonio Abate (NA)

GEOPROVE Laboratorio di Ricerca e Sperimentazione su Terre

ANALISI GRANULOMETRICA (UNI 8520 - Norm. internamente (Rif. AGI 1994) - Norm. internamente (Rif. ASTM 2217)

DIAGRAMMA DELLA DISTRIBUZIONE GRANULOMETRICA

Definizione granulometrica:

0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%

100%

0,0001 0,001 0,01 0,1 1 10 100Diametro dei grani (mm)

Pas

sant

e %

SetacciaturaSedimentazione

Argilla Limo Sabbia Ghiaia

Geoprove S.a.s. Job. N. 07/19 Rev0 del 17/05/2007 Laboratorio geotecnico Elaborati prove penetrometriche “CPT” Pagina 1


PROVA PENETROMETRICA STATICA

Committente: dott. arch. Felice Trapani Cantiere: P.I.P. - S. Antanio Abate Località: S. Antanio Abate (NA)

Caratteristiche Strumentali PAGANI TG 63 (200 kN)

Rif. Norme ASTM D3441-86 Diametro Punta conica meccanica (mm) 35,7 Angolo di apertura punta (°) 60 Area punta 10 Superficie manicotto 150 Passo letture (cm) 20 Costante di trasformazione Ct 10

OPERATORE RESPONSABILE dr. geol. G. Guadagni dr. geol. G. Guadagni



PROVE PENETROMETRICHE STATICHE (CONE PENETRATION TEST)

CPT

PROVA ... CPT Nr.1

Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data 26/04/2007 Profondità prova 11,40 mt

Profondità (m)

Lettura punta (Kg/cm²)

Lettura laterale (Kg/cm²)

qc (Kg/cm²)

fs (Kg/cm²)

qc/fs Begemann

fs/qcx100 (Schmertmann)

0,20 0,0 0,0 0,0 0,00,40 0,0 0,0 0,0 0,00,60 0,0 0,0 0,0 2,2 0,00,80 19,0 52,0 19,0 0,8 23,75 4,211,00 44,0 56,0 44,0 0,87 50,57 1,981,20 10,0 23,0 10,0 1,47 6,8 14,71,40 15,0 37,0 15,0 0,67 22,39 4,471,60 5,0 15,0 5,0 0,87 5,75 17,41,80 13,0 26,0 13,0 0,13 100,0 1,02,00 11,0 13,0 11,0 0,4 27,5 3,642,20 3,0 9,0 3,0 0,27 11,11 9,02,40 9,0 13,0 9,0 0,2 45,0 2,222,60 4,0 7,0 4,0 0,13 30,77 3,252,80 6,0 8,0 6,0 0,13 46,15 2,173,00 13,0 15,0 13,0 0,4 32,5 3,083,20 7,0 13,0 7,0 0,2 35,0 2,863,40 11,0 14,0 11,0 0,47 23,4 4,273,60 15,0 22,0 15,0 0,6 25,0 4,03,80 26,0 35,0 26,0 0,07 371,43 0,274,00 23,0 24,0 23,0 0,4 57,5 1,744,20 14,0 20,0 14,0 1,47 9,52 10,54,40 15,0 37,0 15,0 0,4 37,5 2,674,60 36,0 42,0 36,0 0,6 60,0 1,674,80 16,0 25,0 16,0 0,27 59,26 1,695,00 23,0 27,0 23,0 1,27 18,11 5,525,20 42,0 61,0 42,0 0,53 79,25 1,265,40 25,0 33,0 25,0 1,27 19,69 5,085,60 25,0 44,0 25,0 0,33 75,76 1,325,80 15,0 20,0 15,0 0,6 25,0 4,06,00 12,0 21,0 12,0 0,33 36,36 2,756,20 5,0 10,0 5,0 0,2 25,0 4,06,40 7,0 10,0 7,0 0,8 8,75 11,436,60 20,0 32,0 20,0 0,2 100,0 1,06,80 35,0 38,0 35,0 0,87 40,23 2,497,00 18,0 31,0 18,0 0,13 138,46 0,727,20 27,0 29,0 27,0 0,67 40,3 2,487,40 11,0 21,0 11,0 0,47 23,4 4,277,60 25,0 32,0 25,0 0,47 53,19 1,887,80 17,0 24,0 17,0 0,87 19,54 5,128,00 15,0 28,0 15,0 0,6 25,0 4,08,20 8,0 17,0 8,0 0,4 20,0 5,08,40 8,0 14,0 8,0 0,33 24,24 4,138,60 12,0 17,0 12,0 0,2 60,0 1,678,80 14,0 17,0 14,0 0,47 29,79 3,369,00 13,0 20,0 13,0 0,73 17,81 5,629,20 16,0 27,0 16,0 1,0 16,0 6,259,40 33,0 48,0 33,0 0,73 45,21 2,219,60 11,0 22,0 11,0 0,2 55,0 1,829,80 30,0 33,0 30,0 0,2 150,0 0,67

10,00 58,0 61,0 58,0 0,33 175,76 0,5710,20 27,0 32,0 27,0 0,2 135,0 0,74



10,40 43,0 46,0 43,0 1,33 32,33 3,0910,60 15,0 35,0 15,0 0,13 115,38 0,8710,80 35,0 37,0 35,0 0,47 74,47 1,3411,00 44,0 51,0 44,0 2,13 20,66 4,8411,20 67,0 99,0 67,0 3,47 19,31 5,1811,40 298,0 350,0 298,0 0,2 1490,0 0,07

Profondità (m) Valutazione litologica secondo: Douglas Olsen 1981

0,20 Stima non eseguibile0,40 Stima non eseguibile0,60 Stima non eseguibile0,80 Terreni coesivi ed incorenti a grana fine 1,00 Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane) 1,20 Argille sensitive 1,40 Argille sensitive 1,60 Torba e Argille organiche 1,80 Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa 2,00 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 2,20 Torba e Argille organiche 2,40 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 2,60 Argille sensitive 2,80 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 3,00 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 3,20 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 3,40 Argille sensitive 3,60 Terreni coesivi ed incorenti a grana fine 3,80 Sabbie metastabili 4,00 Sabbie metastabili 4,20 Argille sensitive 4,40 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 4,60 Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane) 4,80 Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa 5,00 Argille sensitive 5,20 Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane) 5,40 Argille sensitive 5,60 Sabbie metastabili 5,80 Terreni coesivi ed incorenti a grana fine 6,00 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 6,20 Argille sensitive 6,40 Torba e Argille organiche 6,60 Sabbie metastabili 6,80 Terreni incoerenti a grana grossa e fine 7,00 Sabbie metastabili 7,20 Terreni incoerenti a grana grossa e fine 7,40 Argille sensitive 7,60 Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane) 7,80 Argille sensitive 8,00 Terreni coesivi ed incorenti a grana fine 8,20 Argille sensitive 8,40 Argille sensitive 8,60 Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa 8,80 Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti 9,00 Argille sensitive 9,20 Argille sensitive 9,40 Terreni incoerenti a grana grossa e fine 9,60 Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa 9,80 Sabbie metastabili

10,00 Sabbie metastabili 10,20 Sabbie metastabili 10,40 Terreni incoerenti a grana grossa e fine 10,60 Sabbie metastabili 10,80 Sabbie metastabili 11,00 Terreni coesivi ed incorenti a grana fine 11,20 Argille sensitive 11,40 Sabbie metastabili

Soluzioni Geotecniche S.r.l

Probe CPT - Cone Penetration CPT Nr.1Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs

Committente : dott. arch. Felice Trapani Data :26/04/2007Cantiere : P.I.P. - S. Antanio AbateLocalità : S. Antanio Abate (NA)

Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)

Prof

ondi

tà

0 59,6 119,2 178,8 238,4 298,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

0 0,70 1,39 2,09 2,78 3,48

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

100

cm

0.00

100,0

sabbia

2

260

cm

360,0

sabbia debolmente limosa

3

200

cm

560,0

sabbia

4

100

cm

660,0

sabbia con limo

5

100

cm

760,0

sabbia

6

160

cm

920,0

sabbia e limo

716

0 cm

1080,0


8 1140,0

argilla con limo

3,3

FALD

A

Scala 1:100



STIMA PARAMETRI GEOTECNICI CPT Nr.1 TERRENI COESIVI Coesione non drenata (Kg/cm²) Prof.

Strato (m)

qc (Kg/cm²)

fs (Kg/cm²)

Lunne & Eide

Sunda Relazione Sperimen

tale

Lunne T.-Kleven A. 1981

Kjekstad. 1978 - Lunne,

Robertson and

Powell 1977

Lunne, Robertso

n and Powell 1977

Terzaghi Begemann

De Beer Baligh ed altri

(1980) Nk=(20)

Strato 1 1,00 12,6 0,77 0,72 0,90 0,84 0,74 0,66 0,63 0,90 0,63 0,63Strato 2 3,60 9,38 0,46 0,52 0,68 0,60 0,53 0,48 0,47 0,65 0,47 0,45Strato 3 5,60 24,5 0,66 1,37 1,51 1,58 1,40 1,25 1,23 1,71 1,23 1,19Strato 4 6,60 11,8 0,43 0,63 0,78 0,72 0,63 0,57 0,59 0,79 0,59 0,55Strato 5 7,60 23,2 0,52 1,28 1,42 1,46 1,29 1,16 1,16 1,60 1,16 1,12Strato 6 9,20 12,88 0,58 0,68 0,82 0,76 0,67 0,60 0,64 0,85 0,64 0,60Strato 7 10,80 31,5 0,45 1,74 1,78 1,98 1,75 1,56 1,58 2,17 1,58 1,52Strato 8 11,40 136,33 1,93 7,74 4,14 8,95 7,90 7,07 6,82 9,65 6,82 6,75

Modulo Edometrico (Kg/cm²) Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Mitchell &

Gardner (1975)Metodo generale

del modulo edometrico

Buismann Buismann Sanglerat

Strato 1 1,00 12,6 0,77 63,00 47,48 75,60 37,80Strato 2 3,60 9,38 0,46 46,90 42,16 56,28 28,14Strato 3 5,60 24,5 0,66 61,25 49,00 73,50 73,50Strato 4 6,60 11,8 0,43 59,00 46,59 70,80 35,40Strato 5 7,60 23,2 0,52 58,00 46,40 69,60 69,60Strato 6 9,20 12,88 0,58 64,40 47,72 77,28 38,64Strato 7 10,80 31,5 0,45 78,75 63,00 94,50 94,50Strato 8 11,40 136,33 1,93 340,83 272,66 408,99 204,49

Modulo di deformazione non drenato Eu (Kg/cm²) Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Cancelli 1980 Ladd 1977 (30)

Strato 1 1,00 12,6 0,77 470,98 18,90Strato 2 3,60 9,38 0,46 339,84 14,10Strato 3 5,60 24,5 0,66 895,38 36,90Strato 4 6,60 11,8 0,43 413,82 17,70Strato 5 7,60 23,2 0,52 837,89 34,80Strato 6 9,20 12,88 0,58 446,41 19,20Strato 7 10,80 31,5 0,45 1138,97 47,40Strato 8 11,40 136,33 1,93 5065,65 204,60

Peso unità di volume Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Correlazione Peso unità di volume

(t/m³) Strato 1 1,00 12,6 0,77 Meyerhof 1,89Strato 2 3,60 9,38 0,46 Meyerhof 1,84Strato 3 5,60 24,5 0,66 Meyerhof 2,00Strato 4 6,60 11,8 0,43 Meyerhof 1,87Strato 5 7,60 23,2 0,52 Meyerhof 1,99Strato 6 9,20 12,88 0,58 Meyerhof 1,89Strato 7 10,80 31,5 0,45 Meyerhof 2,04Strato 8 11,40 136,33 1,93 Meyerhof 2,29

Peso unità di volume saturo Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs


saturo (t/m³)

Strato 1 1,00 12,6 0,77 Meyerhof 1,97Strato 2 3,60 9,38 0,46 Meyerhof 1,92Strato 3 5,60 24,5 0,66 Meyerhof 2,08Strato 4 6,60 11,8 0,43 Meyerhof 1,95



Strato 5 7,60 23,2 0,52 Meyerhof 2,07Strato 6 9,20 12,88 0,58 Meyerhof 1,97Strato 7 10,80 31,5 0,45 Meyerhof 2,12Strato 8 11,40 136,33 1,93 Meyerhof 2,37

TERRENI INCOERENTI Densità relativa (%) Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Baldi 1978 -

Schmertmann 1976

Schmertmann Harman Lancellotta 1983

Jamiolkowski 1985

Strato 1 1,00 12,6 0,77 52,58 81,19 77,95 53,3 99,81Strato 2 3,60 9,38 0,46 14,93 14,99 18,27 15,32 32,32Strato 3 5,60 24,5 0,66 32,64 31,99 35,05 33,18 35,09Strato 4 6,60 11,8 0,43 < 5 < 5 5,03 9,31 5Strato 5 7,60 23,2 0,52 26,57 21,45 25,54 27,07 19,32Strato 6 9,20 12,88 0,58 < 5 < 5 5 8,33 5Strato 7 10,80 31,5 0,45 31,35 25,24 29,42 31,89 17,36Strato 8 11,40 136,33 1,93 71,57 76,17 77,36 72,45 55,92

Angolo di resistenza al taglio (°) Prof.

Strato (m)

qc (Kg/cm²)

fs (Kg/cm²)

Durgunouglu-

Mitchell 1973

Caquot Koppejan De Beer Schmertmann

Robertson &

Campanella 1983

Herminier Meyerhof 1951

Strato 1 1,00 12,6 0,77 40,99 38,27 35,71 33,22 39,37 45 37,29 22,66Strato 2 3,60 9,38 0,46 30,31 26,59 23,44 22,02 30,1 33,61 23,01 21,21Strato 3 5,60 24,5 0,66 31,88 28,01 24,93 23,38 32,48 35,39 23,8 28Strato 4 6,60 11,8 0,43 27,45 23,37 20,06 18,93 28,7 29,27 22,08 22,3Strato 5 7,60 23,2 0,52 30,19 26,17 22,99 21,61 31 33,06 22,94 27,42Strato 6 9,20 12,88 0,58 26,78 22,6 19,24 18,18 28,7 27,88 21,94 22,78Strato 7 10,80 31,5 0,45 30,42 26,32 23,15 21,75 31,53 33,25 23,02 31,14Strato 8 11,40 136,33 1,93 37 33,09 30,26 28,25 38,66 41,18 28,47 45

Modulo di Young (Kg/cm²) Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Schmertmann Robertson &

Campanella (1983)ISOPT-1 1988

Ey(50) Strato 1 1,00 12,6 0,77 31,50 25,20 78,84Strato 2 3,60 9,38 0,46 23,45 18,76 133,21Strato 3 5,60 24,5 0,66 61,25 49,00 297,95Strato 4 6,60 11,8 0,43 29,50 23,60 181,72Strato 5 7,60 23,2 0,52 58,00 46,40 311,48Strato 6 9,20 12,88 0,58 32,20 25,76 198,35Strato 7 10,80 31,5 0,45 78,75 63,00 408,59Strato 8 11,40 136,33 1,93 340,83 272,66 935,17

Modulo Edometrico (Kg/cm²) Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs

(Kg/cm²) Robertson & Campanella

da Schmertmann

Lunne-Christoffersen

1983 - Robertson and Powell 1997

Kulhawy-Mayne 1990

Mitchell & Gardner 1975

Buisman - Sanglerat

Strato 1 1,00 12,6 0,77 64,99 49,43 95,37 25,20 63,00Strato 2 3,60 9,38 0,46 15,84 36,79 66,51 18,76 75,04Strato 3 5,60 24,5 0,66 33,30 96,11 185,94 49,00 122,50Strato 4 6,60 11,8 0,43 13,25 46,29 77,46 23,60 59,00Strato 5 7,60 23,2 0,52 27,66 91,01 169,29 46,40 116,00Strato 6 9,20 12,88 0,58 15,75 50,52 81,44 25,76 64,40Strato 7 10,80 31,5 0,45 34,08 123,56 231,89 63,00 94,50Strato 8 11,40 136,33 1,93 78,84 287,39 1094,59 204,49 204,49



Peso unità di volume Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs


(t/m³) Strato 1 1,00 12,6 0,77 Meyerhof 1,80Strato 2 3,60 9,38 0,46 Meyerhof 1,80Strato 3 5,60 24,5 0,66 Meyerhof 1,80Strato 4 6,60 11,8 0,43 Meyerhof 1,80Strato 5 7,60 23,2 0,52 Meyerhof 1,80Strato 6 9,20 12,88 0,58 Meyerhof 1,80Strato 7 10,80 31,5 0,45 Meyerhof 1,90Strato 8 11,40 136,33 1,93 Meyerhof 1,90

Peso unità di volume saturo Prof. Strato

(m) qc

(Kg/cm²) fs


saturo (t/m³)

Strato 1 1,00 12,6 0,77 Meyerhof 2,10Strato 2 3,60 9,38 0,46 Meyerhof 2,10Strato 3 5,60 24,5 0,66 Meyerhof 2,10Strato 4 6,60 11,8 0,43 Meyerhof 2,10Strato 5 7,60 23,2 0,52 Meyerhof 2,10Strato 6 9,20 12,88 0,58 Meyerhof 2,10Strato 7 10,80 31,5 0,45 Meyerhof 2,20Strato 8 11,40 136,33 1,93 Meyerhof 2,20

Geoprove S.a.s. Job. N. 07/19 Rev0 del 17/05/2007 Laboratorio geotecnico Elaborati prove penetrometriche “DP” Pagina 1


PROVA PENETROMETRICA DINAMICA

Committente: Arch. Felice Trapani Cantiere: P.I.P. S. Antonio Abate (NA) Località: S. Antonio Abate -Napoli-

Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)

Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 63,5 Kg Altezza di caduta libera 0,75 m Peso sistema di battuta 8 Kg Diametro punta conica 50,46 mm Area di base punta 20 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 6,3 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0,80 m Avanzamento punta 0,20 m Numero colpi per punta N(20) Coeff. Correlazione 1,504 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90 °

OPERATORE RESPONSABILE dr. geol. Gaetano Guadagni dr. geol. Gaetano Guadagni



PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING)

DPSH – DPM (... scpt ecc.) Correlazione con Nspt

Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare

informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi Nspt

ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica

con Nspt. Il passaggio viene dato da:

Nspt = βt N

Dove:

SPTt Q

Q=β

in cui Q è l’energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT.

L’energia specifica per colpo viene calcolata come segue:

( )'2

MMAHMQ+⋅⋅

⋅=

δ

in cui

M = peso massa battente;

M’ = peso aste;

H = altezza di caduta;

A = area base punta conica;

δ = passo di avanzamento.

Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd

Formula Olandesi

( )[ ] ( )[ ]PMANHM

PMeAHMRpd

+⋅⋅⋅⋅

=+⋅⋅

⋅=

δ

22

Rpd = resistenza dinamica punta (area A); e = infissione media per colpo (δ/ N); M = peso massa battente (altezza caduta H); P = peso totale aste e sistema battuta.



PROVA ...DP Nr.1

Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 24/04/2007 Profondità prova 30,00 mt Falda rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda

Chi

Res. dinamica ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica (Kg/cm²)

Pres. ammissibile con riduzione Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0,20 1 0,855 8,31 9,72 0,42 0,490,40 1 0,851 8,27 9,72 0,41 0,490,60 1 0,847 8,23 9,72 0,41 0,490,80 1 0,843 8,20 9,72 0,41 0,491,00 1 0,840 7,55 8,99 0,38 0,451,20 1 0,836 7,52 8,99 0,38 0,451,40 2 0,833 14,97 17,98 0,75 0,901,60 4 0,830 29,83 35,96 1,49 1,801,80 4 0,826 29,71 35,96 1,49 1,802,00 6 0,823 41,31 50,18 2,07 2,512,20 5 0,820 34,29 41,82 1,71 2,092,40 5 0,817 34,17 41,82 1,71 2,092,60 5 0,814 34,05 41,82 1,70 2,092,80 6 0,811 40,72 50,18 2,04 2,513,00 5 0,809 31,61 39,09 1,58 1,953,20 2 0,806 12,60 15,64 0,63 0,783,40 1 0,803 6,28 7,82 0,31 0,393,60 1 0,801 6,26 7,82 0,31 0,393,80 1 0,798 6,24 7,82 0,31 0,394,00 1 0,796 5,84 7,34 0,29 0,374,20 1 0,794 5,83 7,34 0,29 0,374,40 1 0,791 5,81 7,34 0,29 0,374,60 1 0,789 5,79 7,34 0,29 0,374,80 1 0,787 5,78 7,34 0,29 0,375,00 1 0,785 5,43 6,92 0,27 0,355,20 1 0,783 5,42 6,92 0,27 0,355,40 2 0,781 10,81 13,83 0,54 0,695,60 1 0,779 5,39 6,92 0,27 0,355,80 1 0,777 5,38 6,92 0,27 0,356,00 1 0,775 5,07 6,54 0,25 0,336,20 1 0,774 5,06 6,54 0,25 0,336,40 1 0,772 5,05 6,54 0,25 0,336,60 1 0,770 5,04 6,54 0,25 0,336,80 1 0,769 5,03 6,54 0,25 0,337,00 1 0,767 4,76 6,20 0,24 0,317,20 1 0,766 4,75 6,20 0,24 0,317,40 1 0,764 4,74 6,20 0,24 0,317,60 1 0,763 4,73 6,20 0,24 0,317,80 1 0,761 4,72 6,20 0,24 0,318,00 1 0,760 4,48 5,90 0,22 0,298,20 1 0,759 4,47 5,90 0,22 0,298,40 1 0,757 4,47 5,90 0,22 0,298,60 1 0,756 4,46 5,90 0,22 0,298,80 1 0,755 4,45 5,90 0,22 0,299,00 1 0,753 4,24 5,62 0,21 0,289,20 1 0,752 4,23 5,62 0,21 0,289,40 1 0,751 4,22 5,62 0,21 0,289,60 1 0,750 4,22 5,62 0,21 0,289,80 1 0,749 4,21 5,62 0,21 0,28

10,00 1 0,748 4,01 5,37 0,20 0,2710,20 3 0,747 12,03 16,11 0,60 0,8110,40 2 0,746 8,01 10,74 0,40 0,54



10,60 1 0,744 4,00 5,37 0,20 0,2710,80 1 0,743 3,99 5,37 0,20 0,2711,00 1 0,742 3,82 5,14 0,19 0,2611,20 2 0,741 7,62 10,28 0,38 0,5111,40 2 0,740 7,61 10,28 0,38 0,5111,60 2 0,739 7,60 10,28 0,38 0,5111,80 1 0,738 3,79 5,14 0,19 0,2612,00 1 0,737 3,63 4,93 0,18 0,2512,20 3 0,736 10,89 14,79 0,54 0,7412,40 4 0,735 14,49 19,71 0,72 0,9912,60 4 0,734 14,47 19,71 0,72 0,9912,80 2 0,733 7,23 9,86 0,36 0,4913,00 1 0,732 3,47 4,73 0,17 0,2413,20 3 0,731 10,38 14,20 0,52 0,7113,40 3 0,730 10,37 14,20 0,52 0,7113,60 4 0,729 13,80 18,94 0,69 0,9513,80 5 0,728 17,23 23,67 0,86 1,1814,00 4 0,727 13,24 18,22 0,66 0,9114,20 4 0,726 13,22 18,22 0,66 0,9114,40 3 0,725 9,90 13,66 0,50 0,6814,60 4 0,723 13,18 18,22 0,66 0,9114,80 8 0,722 26,32 36,44 1,32 1,8215,00 4 0,721 12,66 17,55 0,63 0,8815,20 2 0,720 6,32 8,78 0,32 0,4415,40 3 0,719 9,46 13,16 0,47 0,6615,60 3 0,717 9,44 13,16 0,47 0,6615,80 4 0,716 12,57 17,55 0,63 0,8816,00 7 0,715 21,18 29,63 1,06 1,4816,20 10 0,714 30,20 42,33 1,51 2,1216,40 10 0,712 30,15 42,33 1,51 2,1216,60 9 0,711 27,08 38,10 1,35 1,9016,80 8 0,709 24,02 33,87 1,20 1,6917,00 8 0,708 23,15 32,71 1,16 1,6417,20 10 0,706 28,88 40,89 1,44 2,0417,40 10 0,705 28,82 40,89 1,44 2,0417,60 10 0,703 28,75 40,89 1,44 2,0417,80 11 0,701 31,55 44,98 1,58 2,2518,00 13 0,650 33,40 51,40 1,67 2,5718,20 11 0,698 30,36 43,50 1,52 2,1718,40 11 0,696 30,28 43,50 1,51 2,1718,60 17 0,644 43,32 67,22 2,17 3,3618,80 21 0,592 49,20 83,04 2,46 4,1519,00 23 0,591 51,99 88,05 2,60 4,4019,20 17 0,638 41,55 65,08 2,08 3,2519,40 15 0,636 36,54 57,42 1,83 2,8719,60 14 0,634 33,99 53,59 1,70 2,6819,80 11 0,682 28,72 42,11 1,44 2,1120,00 12 0,680 30,26 44,52 1,51 2,2320,20 8 0,678 20,11 29,68 1,01 1,4820,40 6 0,675 15,03 22,26 0,75 1,1120,60 8 0,673 19,96 29,68 1,00 1,4820,80 8 0,670 19,89 29,68 0,99 1,4821,00 8 0,668 19,22 28,79 0,96 1,4421,20 8 0,665 19,14 28,79 0,96 1,4421,40 7 0,662 16,68 25,19 0,83 1,2621,60 9 0,659 21,35 32,39 1,07 1,6221,80 9 0,656 21,26 32,39 1,06 1,6222,00 9 0,653 20,55 31,44 1,03 1,5722,20 7 0,650 15,91 24,46 0,80 1,2222,40 8 0,647 18,09 27,95 0,90 1,4022,60 7 0,644 15,75 24,46 0,79 1,2222,80 8 0,641 17,91 27,95 0,90 1,4023,00 8 0,637 17,31 27,16 0,87 1,3623,20 9 0,634 19,37 30,55 0,97 1,5323,40 10 0,630 21,40 33,95 1,07 1,7023,60 12 0,627 25,53 40,74 1,28 2,04



23,80 11 0,623 23,26 37,34 1,16 1,8724,00 12 0,619 24,53 39,62 1,23 1,9824,20 10 0,615 20,31 33,02 1,02 1,6524,40 10 0,611 20,18 33,02 1,01 1,6524,60 12 0,607 24,05 39,62 1,20 1,9824,80 11 0,603 21,89 36,32 1,09 1,8225,00 11 0,598 21,15 35,34 1,06 1,7725,20 11 0,594 20,99 35,34 1,05 1,7725,40 11 0,589 20,83 35,34 1,04 1,7725,60 10 0,585 18,79 32,13 0,94 1,6125,80 10 0,580 18,63 32,13 0,93 1,6126,00 10 0,575 17,99 31,29 0,90 1,5626,20 10 0,570 17,84 31,29 0,89 1,5626,40 9 0,565 15,91 28,16 0,80 1,4126,60 9 0,560 15,76 28,16 0,79 1,4126,80 9 0,554 15,61 28,16 0,78 1,4127,00 9 0,549 15,06 27,45 0,75 1,3727,20 9 0,543 14,91 27,45 0,75 1,3727,40 10 0,537 16,39 30,50 0,82 1,5227,60 10 0,532 16,21 30,50 0,81 1,5227,80 11 0,526 17,63 33,55 0,88 1,6828,00 11 0,520 17,00 32,72 0,85 1,6428,20 11 0,513 16,79 32,72 0,84 1,6428,40 11 0,507 16,59 32,72 0,83 1,6428,60 12 0,500 17,86 35,69 0,89 1,7828,80 11 0,494 16,16 32,72 0,81 1,6429,00 10 0,487 14,14 29,02 0,71 1,4529,20 10 0,480 13,94 29,02 0,70 1,4529,40 11 0,473 15,10 31,93 0,76 1,6029,60 11 0,466 14,88 31,93 0,74 1,6029,80 12 0,459 15,97 34,83 0,80 1,7430,00 13 0,401 14,78 36,84 0,74 1,84

Geoprove S.a.s.Laboratorio geotecnico

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DP Nr.1Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)DIAGRAMMA NUMERO COLPI PUNTA-Rpd

Committente : Arch. Felice Trapani Data :24/04/2007Cantiere : P.I.P. S. Antonio Abate (NA)Località : S. Antonio Abate -Napoli-

Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica

0 5 10 15 20

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

111111

244

6555

65

21111111111

211111111111111111111111

32

111

222

11

344

21

33

45

44

34

84

233

47

1010

988

101010

1113

1111

1721

2317

1514

1112

86

8888

7999

78

788

910

1211

121010

1211111111

10101010

99999

1010

11111111

1211

1010

1111

1213

0 10,4 20,8 31,2 41,6 52,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

1

0.00

120,0

terreno vegetale

2

200

cm

320,0

sabbia limosa

3

880

cm

1200,0

limo sabbioso

440

0 cm

1600,0


5

400

cm

2000,0

sabbia

6

1000

cm

3000,0


3,5

FALD

A

Scala 1:150



STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA DP Nr.1 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Cu

(Kg/cm²) Strato 1 1 1,20 Terzaghi-Peck 0,06Strato 2 6 3,20 Terzaghi-Peck 0,38Strato 3 1 12,00 Terzaghi-Peck 0,06Strato 4 5 16,00 Terzaghi-Peck 0,31Strato 5 18 20,00 Terzaghi-Peck 1,22Strato 6 14 30,00 Terzaghi-Peck 0,95

Modulo Edometrico Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Eed

(Kg/cm²) Strato 1 1 1,20 Stroud e Butler (1975) 4,59Strato 2 6 3,20 Stroud e Butler (1975) 27,53Strato 3 1 12,00 Stroud e Butler (1975) 4,59Strato 4 5 16,00 Stroud e Butler (1975) 22,94Strato 5 18 20,00 Stroud e Butler (1975) 82,58Strato 6 14 30,00 Stroud e Butler (1975) 64,23

Modulo di Young Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Ey

(Kg/cm²) Strato 1 1 1,20 Apollonia 10,00Strato 2 6 3,20 Apollonia 60,00Strato 3 1 12,00 Apollonia 10,00Strato 4 5 16,00 Apollonia 50,00Strato 5 18 20,00 Apollonia 180,00Strato 6 14 30,00 Apollonia 140,00

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Classificazione

Strato 1 1 1,20 Classificaz. A.G.I. (1977)

PRIVO DI CONSISTENZA


MODERAT. CONSISTENTE






MOLTO CONSISTENTE


CONSISTENTE

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume

(t/m³) Strato 1 1 1,20 Meyerhof ed altri 1,48Strato 2 6 3,20 Meyerhof ed altri 1,81Strato 3 1 12,00 Meyerhof ed altri 1,48Strato 4 5 16,00 Meyerhof ed altri 1,76Strato 5 18 20,00 Meyerhof ed altri 2,09Strato 6 14 30,00 Meyerhof ed altri 2,05



Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato


saturo (t/m³)

Strato 1 1 1,20 Bowles 1982, Terzaghi-Peck

1948/1967

1,84


1948/1967

1,89


1948/1967

1,84


1948/1967

1,88


1948/1967

---


1948/1967

---

TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Densità relativa

(%) Strato 1 1 1,20 1 Meyerhof 1957 23,64Strato 2 6 3,20 6 Meyerhof 1957 50Strato 3 1 12,00 1 Meyerhof 1957 17,26Strato 4 5 16,00 5 Meyerhof 1957 34,58Strato 5 18 20,00 16,5 Meyerhof 1957 57,33Strato 6 14 30,00 14 Meyerhof 1957 45,69

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Angolo d'attrito

(°) Strato 1 1 1,20 1 Meyerhof (1956) 20,29Strato 2 6 3,20 6 Meyerhof (1956) 21,71Strato 3 1 12,00 1 Meyerhof (1956) 20,29Strato 4 5 16,00 5 Meyerhof (1956) 21,43Strato 5 18 20,00 16,5 Meyerhof (1956) 24,71Strato 6 14 30,00 14 Meyerhof (1956) 24



presenza falda Correlazione Modulo di Young

(Kg/cm²) Strato 1 1 1,20 1 Schmertmann

(1978) (Sabbie) 8,00

Strato 2 6 3,20 6 Schmertmann (1978) (Sabbie)

48,00


8,00


40,00

Strato 5 18 20,00 16,5 Schmertmann (1978) (Sabbie)

132,00




112,00



presenza falda Correlazione Modulo

Edometrico (Kg/cm²)

Strato 1 1 1,20 1 Begemann 1974 (Ghiaia con

sabbia)

29,52


sabbia)

39,79


sabbia)

29,52


sabbia)

37,73

Strato 5 18 20,00 16,5 Begemann 1974 (Ghiaia con

sabbia)

61,36


sabbia)

56,22



presenza falda Correlazione Classificazione

AGI Strato 1 1 1,20 1 Classificazione

A.G.I. 1977 SCIOLTO

Strato 2 6 3,20 6 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO


SCIOLTO


POCO ADDENSATO

Strato 5 18 20,00 16,5 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE

ADDENSATOStrato 6 14 30,00 14 Classificazione

A.G.I. 1977 MODERATAME

NTE ADDENSATO



presenza falda Correlazione Gamma

(t/m³) Strato 1 1 1,20 1 Meyerhof ed altri 1,35Strato 2 6 3,20 6 Meyerhof ed altri 1,58Strato 3 1 12,00 1 Meyerhof ed altri 1,35Strato 4 5 16,00 5 Meyerhof ed altri 1,54Strato 5 18 20,00 16,5 Meyerhof ed altri 1,92Strato 6 14 30,00 14 Meyerhof ed altri 1,85



presenza falda Correlazione Gamma Saturo

(t/m³) Strato 1 1 1,20 1 Terzaghi-Peck

1948-1967 1,86

Strato 2 6 3,20 6 Terzaghi-Peck 1,89



1948-1967 Strato 3 1 12,00 1 Terzaghi-Peck

1948-1967 1,86

Strato 4 5 16,00 5 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,89

Strato 5 18 20,00 16,5 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,96

Strato 6 14 30,00 14 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,94

Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Poisson

Strato 1 1 1,20 1 (A.G.I.) 0,35Strato 2 6 3,20 6 (A.G.I.) 0,34Strato 3 1 12,00 1 (A.G.I.) 0,35Strato 4 5 16,00 5 (A.G.I.) 0,34Strato 5 18 20,00 16,5 (A.G.I.) 0,32Strato 6 14 30,00 14 (A.G.I.) 0,33

Liquefazione Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Potenziale

Liquefazione Strato 1 1 1,20 1 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie) < 0.04

Strato 2 6 3,20 6 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie)

< 0.04


< 0.04


< 0.04

Strato 5 18 20,00 16,5 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie)

0.04-0.10


0.04-0.10



PROVA ...DP Nr.2

Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 26/04/2007 Profondità prova 10,00 mt Falda rilevata Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff.

riduzione sonda Chi


(Kg/cm²)


Pres. ammissibile con

riduzione Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)


Olandesi (Kg/cm²)

0,20 2 0,855 16,61 19,44 0,83 0,970,40 2 0,851 16,54 19,44 0,83 0,970,60 3 0,847 24,69 29,15 1,23 1,460,80 5 0,843 40,98 48,59 2,05 2,431,00 3 0,840 22,65 26,97 1,13 1,351,20 3 0,836 22,55 26,97 1,13 1,351,40 4 0,833 29,95 35,96 1,50 1,801,60 4 0,830 29,83 35,96 1,49 1,801,80 5 0,826 37,14 44,95 1,86 2,252,00 6 0,823 41,31 50,18 2,07 2,512,20 7 0,820 48,01 58,54 2,40 2,932,40 6 0,817 41,00 50,18 2,05 2,512,60 7 0,814 47,67 58,54 2,38 2,932,80 5 0,811 33,93 41,82 1,70 2,093,00 5 0,809 31,61 39,09 1,58 1,953,20 4 0,806 25,21 31,27 1,26 1,563,40 2 0,803 12,56 15,64 0,63 0,783,60 1 0,801 6,26 7,82 0,31 0,393,80 1 0,798 6,24 7,82 0,31 0,394,00 1 0,796 5,84 7,34 0,29 0,374,20 2 0,794 11,65 14,68 0,58 0,734,40 1 0,791 5,81 7,34 0,29 0,374,60 1 0,789 5,79 7,34 0,29 0,374,80 1 0,787 5,78 7,34 0,29 0,375,00 1 0,785 5,43 6,92 0,27 0,355,20 1 0,783 5,42 6,92 0,27 0,355,40 1 0,781 5,40 6,92 0,27 0,355,60 1 0,779 5,39 6,92 0,27 0,355,80 1 0,777 5,38 6,92 0,27 0,356,00 1 0,775 5,07 6,54 0,25 0,336,20 1 0,774 5,06 6,54 0,25 0,336,40 1 0,772 5,05 6,54 0,25 0,336,60 2 0,770 10,08 13,08 0,50 0,656,80 2 0,769 10,06 13,08 0,50 0,657,00 3 0,767 14,27 18,61 0,71 0,937,20 3 0,766 14,25 18,61 0,71 0,937,40 1 0,764 4,74 6,20 0,24 0,317,60 1 0,763 4,73 6,20 0,24 0,317,80 1 0,761 4,72 6,20 0,24 0,318,00 2 0,760 8,96 11,79 0,45 0,598,20 1 0,759 4,47 5,90 0,22 0,298,40 1 0,757 4,47 5,90 0,22 0,298,60 1 0,756 4,46 5,90 0,22 0,298,80 1 0,755 4,45 5,90 0,22 0,29



9,00 3 0,753 12,71 16,86 0,64 0,849,20 5 0,752 21,14 28,11 1,06 1,419,40 9 0,751 38,00 50,59 1,90 2,539,60 14 0,700 55,08 78,70 2,75 3,939,80 23 0,649 83,88 129,29 4,19 6,46

10,00 40 0,548 117,64 214,79 5,88 10,74





0 5 10 15 20 25 30 35

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

22

35

33

44

56

76

755

42

111

211111111111

22

33

111

21111

35

914

2340

0 23,6 47,2 70,8 94,4 118,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

320

cm

0.00

320,0


2

560

cm

880,0

limo sabbioso

3 1000,0

sabbia

3,5

FALD

A

Scala 1:150




(m) Correlazione Cu

(Kg/cm²) Strato 1 6,68 3,20 Terzaghi-Peck 0,42Strato 2 1,99 8,80 Terzaghi-Peck 0,12Strato 3 23,57 10,00 Terzaghi-Peck 1,59



(Kg/cm²) Strato 1 6,68 3,20 Stroud e Butler (1975) 30,65Strato 2 1,99 8,80 Stroud e Butler (1975) 9,13Strato 3 23,57 10,00 Stroud e Butler (1975) 108,14


(m) Correlazione Ey

(Kg/cm²) Strato 1 6,68 3,20 Apollonia 66,80Strato 2 1,99 8,80 Apollonia 19,90Strato 3 23,57 10,00 Apollonia 235,70



Strato 1 6,68 3,20 Classificaz. A.G.I. (1977)





MOLTO CONSISTENTE



(t/m³) Strato 1 6,68 3,20 Meyerhof ed altri 1,84Strato 2 1,99 8,80 Meyerhof ed altri 1,56Strato 3 23,57 10,00 Meyerhof ed altri 2,11



saturo (t/m³)

Strato 1 6,68 3,20 Bowles 1982, Terzaghi-Peck

1948/1967

1,89


1948/1967

1,85


1948/1967

2,18






(%) Strato 1 6,68 3,20 6,68 Meyerhof 1957 54,43Strato 2 1,99 8,80 1,99 Meyerhof 1957 24,39Strato 3 23,57 10,00 19,285 Meyerhof 1957 70,75




(°) Strato 1 6,68 3,20 6,68 Meyerhof (1956) 21,91Strato 2 1,99 8,80 1,99 Meyerhof (1956) 20,57Strato 3 23,57 10,00 19,285 Meyerhof (1956) 25,51




(Kg/cm²) Strato 1 6,68 3,20 6,68 Schmertmann

(1978) (Sabbie) 53,44

Strato 2 1,99 8,80 1,99 Schmertmann (1978) (Sabbie)

15,92


154,28





Strato 1 6,68 3,20 6,68 Begemann 1974 (Ghiaia con

sabbia)

41,19


sabbia)

31,55


sabbia)

67,08




AGI Strato 1 6,68 3,20 6,68 Classificazione

A.G.I. 1977 POCO

ADDENSATOStrato 2 1,99 8,80 1,99 Classificazione

A.G.I. 1977 SCIOLTO

Strato 3 23,57 10,00 19,285 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO




(t/m³) Strato 1 6,68 3,20 6,68 Meyerhof ed altri 1,61Strato 2 1,99 8,80 1,99 Meyerhof ed altri 1,40Strato 3 23,57 10,00 19,285 Meyerhof ed altri 1,98






(t/m³) Strato 1 6,68 3,20 6,68 Terzaghi-Peck

1948-1967 1,90

Strato 2 1,99 8,80 1,99 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,87


---




Strato 1 6,68 3,20 6,68 (A.G.I.) 0,34Strato 2 1,99 8,80 1,99 (A.G.I.) 0,35Strato 3 23,57 10,00 19,285 (A.G.I.) 0,32




Liquefazione Strato 1 6,68 3,20 6,68 Seed (1979)


Strato 2 1,99 8,80 1,99 Seed (1979) (Sabbie e ghiaie)

< 0.04


0.04-0.10



PROVA ...DP Nr.3

Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 26/04/2007 Profondità prova 10,60 mt Falda rilevata Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff.

riduzione sonda Chi


(Kg/cm²)


Pres. ammissibile con

riduzione Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)


Olandesi (Kg/cm²)

0,20 6 0,855 49,83 58,31 2,49 2,920,40 3 0,851 24,80 29,15 1,24 1,460,60 3 0,847 24,69 29,15 1,23 1,460,80 2 0,843 16,39 19,44 0,82 0,971,00 1 0,840 7,55 8,99 0,38 0,451,20 1 0,836 7,52 8,99 0,38 0,451,40 1 0,833 7,49 8,99 0,37 0,451,60 4 0,830 29,83 35,96 1,49 1,801,80 2 0,826 14,86 17,98 0,74 0,902,00 7 0,823 48,19 58,54 2,41 2,932,20 4 0,820 27,44 33,45 1,37 1,672,40 4 0,817 27,34 33,45 1,37 1,672,60 4 0,814 27,24 33,45 1,36 1,672,80 4 0,811 27,14 33,45 1,36 1,673,00 5 0,809 31,61 39,09 1,58 1,953,20 6 0,806 37,81 46,91 1,89 2,353,40 5 0,803 31,41 39,09 1,57 1,953,60 4 0,801 25,05 31,27 1,25 1,563,80 4 0,798 24,97 31,27 1,25 1,564,00 2 0,796 11,69 14,68 0,58 0,734,20 2 0,794 11,65 14,68 0,58 0,734,40 1 0,791 5,81 7,34 0,29 0,374,60 1 0,789 5,79 7,34 0,29 0,374,80 1 0,787 5,78 7,34 0,29 0,375,00 1 0,785 5,43 6,92 0,27 0,355,20 1 0,783 5,42 6,92 0,27 0,355,40 3 0,781 16,21 20,75 0,81 1,045,60 1 0,779 5,39 6,92 0,27 0,355,80 2 0,777 10,75 13,83 0,54 0,696,00 2 0,775 10,14 13,08 0,51 0,656,20 2 0,774 10,12 13,08 0,51 0,656,40 1 0,772 5,05 6,54 0,25 0,336,60 2 0,770 10,08 13,08 0,50 0,656,80 1 0,769 5,03 6,54 0,25 0,337,00 1 0,767 4,76 6,20 0,24 0,317,20 1 0,766 4,75 6,20 0,24 0,317,40 2 0,764 9,48 12,40 0,47 0,627,60 2 0,763 9,46 12,40 0,47 0,627,80 3 0,761 14,16 18,61 0,71 0,938,00 4 0,760 17,93 23,59 0,90 1,188,20 5 0,759 22,37 29,49 1,12 1,478,40 3 0,757 13,40 17,69 0,67 0,888,60 4 0,756 17,83 23,59 0,89 1,188,80 5 0,755 22,25 29,49 1,11 1,47



9,00 4 0,753 16,94 22,48 0,85 1,129,20 3 0,752 12,69 16,86 0,63 0,849,40 2 0,751 8,44 11,24 0,42 0,569,60 3 0,750 12,65 16,86 0,63 0,849,80 5 0,749 21,05 28,11 1,05 1,41

10,00 2 0,748 8,03 10,74 0,40 0,5410,20 2 0,747 8,02 10,74 0,40 0,5410,40 30 0,646 103,99 161,09 5,20 8,0510,60 40 0,544 116,94 214,79 5,85 10,74





0 5 10 15 20 25 30 35

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

633

2111

42

74444

56

544

22

11111

31

222

12

111

22

34

53

45

43

23

522

3040

0 23,4 46,8 70,2 93,6 117,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1 0.00 60,0 terreno vegetale

2 140,0sabbia e limo

3

240

cm

380,0


4

380

cm

760,0

limo sabbioso

5

160

cm

920,0


6 1020,0

limo sabbioso

7 1060,0 bbi

2,2

FALD

A

Scala 1:150




(m) Correlazione Cu

(Kg/cm²) Strato 1 6,02 0,60 Terzaghi-Peck 0,38Strato 2 1,88 1,40 Terzaghi-Peck 0,12Strato 3 6,65 3,80 Terzaghi-Peck 0,42Strato 4 2,3 7,60 Terzaghi-Peck 0,14Strato 5 5,84 9,20 Terzaghi-Peck 0,37Strato 6 4,21 10,20 Terzaghi-Peck 0,26Strato 7 52,64 10,60 Terzaghi-Peck 3,55



(Kg/cm²) Strato 1 6,02 0,60 Stroud e Butler (1975) 27,62Strato 2 1,88 1,40 Stroud e Butler (1975) 8,63Strato 3 6,65 3,80 Stroud e Butler (1975) 30,51Strato 4 2,3 7,60 Stroud e Butler (1975) 10,55Strato 5 5,84 9,20 Stroud e Butler (1975) 26,79Strato 6 4,21 10,20 Stroud e Butler (1975) 19,32Strato 7 52,64 10,60 Stroud e Butler (1975) 241,51


(m) Correlazione Ey

(Kg/cm²) Strato 1 6,02 0,60 Apollonia 60,20Strato 2 1,88 1,40 Apollonia 18,80Strato 3 6,65 3,80 Apollonia 66,50Strato 4 2,3 7,60 Apollonia 23,00Strato 5 5,84 9,20 Apollonia 58,40Strato 6 4,21 10,20 Apollonia 42,10Strato 7 52,64 10,60 Apollonia 526,40










POCO CONSISTENTE






ESTREM. CONSISTENTE



(t/m³) Strato 1 6,02 0,60 Meyerhof ed altri 1,81Strato 2 1,88 1,40 Meyerhof ed altri 1,55



Strato 3 6,65 3,80 Meyerhof ed altri 1,84Strato 4 2,3 7,60 Meyerhof ed altri 1,58Strato 5 5,84 9,20 Meyerhof ed altri 1,80Strato 6 4,21 10,20 Meyerhof ed altri 1,71Strato 7 52,64 10,60 Meyerhof ed altri 4,00



saturo (t/m³)


1948/1967

1,89


1948/1967

1,85


1948/1967

1,89


1948/1967

1,85


1948/1967

1,89


1948/1967

1,87


1948/1967

---




(%) Strato 1 6,02 0,60 6,02 Meyerhof 1957 59,33Strato 2 1,88 1,40 1,88 Meyerhof 1957 30,86Strato 3 6,65 3,80 6,65 Meyerhof 1957 51,32Strato 4 2,3 7,60 2,3 Meyerhof 1957 27,67Strato 5 5,84 9,20 5,84 Meyerhof 1957 41,46Strato 6 4,21 10,20 4,21 Meyerhof 1957 34,08Strato 7 52,64 10,60 33,82 Meyerhof 1957 96,1




(°) Strato 1 6,02 0,60 6,02 Meyerhof (1956) 21,72Strato 2 1,88 1,40 1,88 Meyerhof (1956) 20,54Strato 3 6,65 3,80 6,65 Meyerhof (1956) 21,9Strato 4 2,3 7,60 2,3 Meyerhof (1956) 20,66Strato 5 5,84 9,20 5,84 Meyerhof (1956) 21,67Strato 6 4,21 10,20 4,21 Meyerhof (1956) 21,2Strato 7 52,64 10,60 33,82 Meyerhof (1956) 35,04






(Kg/cm²) Strato 1 6,02 0,60 6,02 Schmertmann

(1978) (Sabbie) 48,16


15,04


53,20


18,40


46,72


33,68


421,12






sabbia)

39,83


sabbia)

31,33


sabbia)

41,12


sabbia)

32,19


sabbia)

39,46


sabbia)

36,11


sabbia)

135,59




AGI Strato 1 6,02 0,60 6,02 Classificazione

A.G.I. 1977 POCO

ADDENSATOStrato 2 1,88 1,40 1,88 Classificazione

A.G.I. 1977 SCIOLTO


POCO ADDENSATO


SCIOLTO


POCO ADDENSATO


POCO ADDENSATO

Strato 7 52,64 10,60 33,82 Classificazione MOLTO



A.G.I. 1977 ADDENSATO




(t/m³) Strato 1 6,02 0,60 6,02 Meyerhof ed altri 1,58Strato 2 1,88 1,40 1,88 Meyerhof ed altri 1,40Strato 3 6,65 3,80 6,65 Meyerhof ed altri 1,61Strato 4 2,3 7,60 2,3 Meyerhof ed altri 1,42Strato 5 5,84 9,20 5,84 Meyerhof ed altri 1,57Strato 6 4,21 10,20 4,21 Meyerhof ed altri 1,50Strato 7 52,64 10,60 33,82 Meyerhof ed altri 2,25




(t/m³) Strato 1 6,02 0,60 6,02 Terzaghi-Peck

1948-1967 1,89


1,87


1,90


1,87


1,89


1,88


---




Strato 1 6,02 0,60 6,02 (A.G.I.) 0,34Strato 2 1,88 1,40 1,88 (A.G.I.) 0,35Strato 3 6,65 3,80 6,65 (A.G.I.) 0,34Strato 4 2,3 7,60 2,3 (A.G.I.) 0,35Strato 5 5,84 9,20 5,84 (A.G.I.) 0,34Strato 6 4,21 10,20 4,21 (A.G.I.) 0,35Strato 7 52,64 10,60 33,82 (A.G.I.) 0,25




Liquefazione Strato 1 6,02 0,60 6,02 Seed (1979)



< 0.04


< 0.04


< 0.04


< 0.04


< 0.04


> 0.35

Geoprove S.a.s. Elaborati sismica Down-Hole Laboratorio Geotecnico


ANALISI SISMICA DOWN-HOLE

Elaborati sismica in foro "Down-Hole" Cantiere: S. Antonio Abate (CE)

DISTANZA DELLO SPARO DA BOCCA FORO

Distanza = 2.00 [m]

PRIMI ARRIVI N° Geof. Profondità

[m] Onde P

[ms] Onde S

(X) [ms]Onde S

(Y) [ms]Onde P

(corretti) [ms]

Onde S (X)

(corretti) [ms]

Onde S (Y)

(corretti) [ms]

1 2.00 13.70 16.92 23.67 9.69 11.96 16.742 4.00 15.30 27.49 35.91 13.68 24.59 32.123 6.00 17.02 33.84 41.90 16.15 32.10 39.754 8.00 20.88 45.68 45.62 20.26 44.32 44.265 10.00 22.88 50.75 52.40 22.43 49.77 51.386 12.00 26.20 57.10 56.26 25.84 56.32 55.497 14.00 28.73 66.40 60.12 28.44 65.74 59.518 16.00 30.46 71.90 63.44 30.22 71.35 62.959 18.00 31.79 79.52 68.50 31.59 79.03 68.08

10 20.00 33.12 84.17 72.75 32.95 83.75 72.3911 22.00 36.80 92.63 79.93 36.65 92.25 79.6012 24.00 38.49 96.86 85.92 38.36 96.52 85.6213 26.00 41.45 100.66 93.50 41.33 100.37 93.2214 28.00 43.14 104.47 99.39 43.03 104.20 99.1415 30.00 45.26 108.28 102.78 45.16 108.04 102.5516 32.00 46.95 110.39 107.43 46.86 110.18 107.2217 34.00 49.49 112.93 112.51 49.40 112.73 112.31

VELOCITA' ONDE P Strato Profondità [m] Velocità [m/s]

1 8 3762 34 928

PARAMETRI ONDE SX Strato Profondità [m] Velocità [m/s] Poisson [-] Shear [kPa] Young [kPa] Bulk [kPa]

1 8 170 0 578 1525 14122 34 356 0 2534 6993 9712

PARAMETRI ONDE SY

Strato Profondità [m] Velocità [m/s] Poisson [-] Shear [kPa] Young [kPa] Bulk [kPa]1 8 175 0.31 612.0 1603.0 1406.02 34 395 0.35 3120.0 8423.0 9358.0

Geoprove S.a.s. Elaborati sismica Down-Hole Laboratorio Geotecnico


VELOCITA' MEDIE VS30

Geofono VS30 [m/s]

orizzontale Sx 275.6orizzontale Sy 295.8

Geoprove S.a.s. Allegato fotografico Rev0 del 17/05/2007 Laboratorio geotecnico Pagina 1 di9

Via Martucci,17 – 81055 S. M. Capua Vetere (CE) Tel 0823. 797119 Fax 0823.587830

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Sondaggi a carotaggio continuo

Sondaggio S”A”




Sondaggio S”B”




Prove in foro SPT (Standard Penetration Test

Prelievo di campione indisturbato

Prove penetrometriche Statiche CTP e Dinamiche Superpesanti DP




Prove sismiche in foro tipo “Down-Hole”

cop ertina geoprove ok - pucsantantonioabate.it · (menzebach, malcev) 20 25 30 35 40 45 010 2030...

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