consorzioconsorzio b.b.mb.b.m.. · cup e3 1 b05000390007 collegamento autostradale di connessione...

CUP E3 1 B05000390007

COLLEGAMENTO AUTOSTRADALE

DI CONNESSIONE TRA LE CITTA’ DI BRESCIA E MILANO

PROCEDURA AUTORIZZAT IVA D. LGS 163/2006 DELIBERA C.I.P.E. DI APPROVAZIONE DEL PROGETTO DEFINIT IVO N ° 42/2009

PROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVO

OPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVE

LOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0B----RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA

PROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALE

ASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALE----MURIMURIMURIMURI

ALLEGATO ALLEGATO ALLEGATO ALLEGATO 2222 ALLA RELAZION ALLA RELAZION ALLA RELAZION ALLA RELAZIONE DI CALCOLO MURIE DI CALCOLO MURIE DI CALCOLO MURIE DI CALCOLO MURI

PROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONE: VERIFICAVERIFICAVERIFICAVERIFICA::::

CONSORZIOCONSORZIOCONSORZIOCONSORZIO B.B.MB.B.MB.B.MB.B.M....

PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO

IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE

PRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHE

IL DIRETTORE TECNICOIL DIRETTORE TECNICOIL DIRETTORE TECNICOIL DIRETTORE TECNICO

IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. Dott. Ing. Pietro Mazzoli Dott. Ing. Sabino Del Balzo

Ordine degli Ingegneri di Parma N. 821 Ordine degli Ingegneri di Potenza N. 631 I.D.I.D.I.D.I.D. IDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATO PROGR.PROGR.PROGR.PROGR. DATA:DATA:DATA:DATA:

EMITT. TIPO FASE M.A. LOTTO OPERA PROG. OPERA TRATTO PARTE PROGR. PART.DOC. STATO REV. DICEMBRE 2010

20189 04 RC E C 0B RI B02 00 OS 003 00 A 01 SCALA:

ELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALE REVISIONE N. REV. DESCRIZIONE DATA REDATTO DATA CONTROLLATO DATA APPROVATO

IL PROGETTISTA 2 01 REVISIONE A SEGUITO ISTRUTTORIA 15/12/2010 VINCI 15/12/2010 BRUNELLI 15/12/2010 BIEMMI DOTT. ING. A.BRUNELLI 1 00 EMISSIONE 28/01/2010 VINCI 28/01/2010 BRUNELLI 28/01/2010 BIEMMI DOTT. ING. G.VINCI DOTT. ING. M.BOTTONI DOTT. GEOL. S.DAL FORNO

DIRETTORE TECNICO: DOTT. ING G. BIEMMI

IL DIRETTORE DEI LAVORI IL CONCEDENTE IL CONCESSION ARIO

IL PRESENTE DOCUMENTO NON POTRA’ ESSERE COPIATO, RIPRODOTTO O ALTRIMENTI PUBBLICATO, IN TUTTO O IN PARTE, SENZA IL CONSENSO SCRITTO DELLA SdP BREBEMI S.P.A. OGNI UTILIZZO NON AUTORIZZATO SARA’ PERSEGUITO A NORMA DI LEGGE

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INDICE

1. MURO H=4.00M............................................................................................................... 3 1.1 Combinazione A1M1 .......................................................................................................................... 3

1.2 Combinazione sismica M1.................................................................................................................. 9

1.3 Combinazione A2M2 ........................................................................................................................ 17

1.4 Combinazione sismica M2................................................................................................................ 25

1.5 Combinazione EQU M2 ................................................................................................................... 37

1.6 Combinazione EQU M2 sismica ...................................................................................................... 41

1.7 Combinazione Ad M1....................................................................................................................... 46

1.8 Combinazione Ad M2....................................................................................................................... 53

1.9 Combinazione SLE rara................................................................................................................... 59

1.10 Combinazione SLE frequente ...................................................................................................... 74

1.11 Combinazione SLE quasi permanente ........................................................................................ 88

1.12 Verifiche geotecniche .................................................................................................................. 103

1.13 Verifiche strutturali .................................................................................................................... 113

Doc. N.20189 20189-RIB02-A01 .DOC

CODIFICA DOCUMENTO 20189-04-RC-E-C-0B-RIB02-00-OS-004-00-A-01

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File mod.:Normal.dot File doc.: 20189-RIB02-A01.doc

1. MURO H=4.00M 1.1 Combinazione A1M1

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:

Geometria del MuroElevazione H3 = 4,00 (m)Aggetto Valle B2 = 0,00 (m)Spessore del Muro in Testa B3 = 0,40 (m)Aggetto monte B4 = 0,40 (m)

Geometria della FondazioneLarghezza Fondazione B = 3,10 (m)Spessore Fondazione H2 = 0,70 (m)Suola Lato Valle B1 = 0,80 (m)Suola Lato Monte B5 = 1,50 (m)Altezza dente Hd = 0,00 (m)Larghezza dente Bd = 0,00 (m)Mezzeria Sezione Xc = 1,55 (m)

Peso Specifico del Calcestruzzo γcls = 25,00 (kN/m3)

Dati GeotecniciAngolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38,00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 20,00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0,00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 25,33 (°)

Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 25,33 (°)

Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kPa)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,40 (m)Profondità Falda Zw = 9,77 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 6,20 (m)

Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)Dat

i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate

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Accelerazione sismica ag/g = 0,19 (-)

Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,34 (-)il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si

coefficiente sismico orizzontale kh = 0,0640 (-)

coefficiente sismico verticale kv = 0,0320 (-)

Da

ti S

ism

ici

Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0,22 (-) 0,217Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale sisma + kas+ = 0,25 (-) 0,251Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale sisma - kas- = 0,25 (-) 0,254Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3,39 (-) 3,392Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione sisma + kps+ = 3,28 (-) 3,276Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione sisma - kps- = 3,27 (-) 3,268

Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

coefficienti parziali

permanentitemporanee

variabilisfavorevoli sfavorevoli

caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. --

Con

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zion

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ativ

a

tan ϕ' c' cu

proprietà del terreno

SLU

azioni

caso

Dati Geotecnici (usati per verifiche di stabilità e SLU)

Angolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38,00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 26,00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0,00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 25,33 (°)Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 25,33 (°)

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kN/m2)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)

Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,40 (m)Profondità Falda Zw = 9,77 (m)Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0,22 (-) 0,217Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas+ = 0,25 (-) 0,251Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas- = 0,25 (-) 0,254Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3,25 (-) 3,255Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps+ = 3,14 (-) 3,141Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps- = 3,13 (-) 3,133

Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 30,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 15,00 (kN/m2)

Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

Val

ori d

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a

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VERIFICHE GEOTECNICHE

FORZE VERTICALI

- Peso del Muro (Pm)Pm1 = (B2*H3*γcls)/2 = 0,00 (kN/m)Pm2 = (B3*H3*γcls) = 40,00 (kN/m)Pm3 = (B4*H3*γcls)/2 = 20,00 (kN/m)Pm4 = (B*H2*γcls) = 54,25 (kN/m)Pm5 = (Bd*Hd*γcls) = 0,00 (kN/m)Pm = Pm1 + Pm2 + Pm3 + Pm4 + Pm5 = 114,25 (kN/m)

- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 120,00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0,00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 16,00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 136,00 (kN/m)

MOMENTI DELLE FORZE VERT. RISPETTO AL PIEDE DI VAL LE DEL MURO

- Muro (Mm)Mm1 = Pm1*(B1+2/3 B2) = 0,00 ( kNm/m )Mm2 = Pm2*(B1+B2+0,5*B3) = 40,00 ( kNm/m )Mm3 = Pm3*(B1+B2+B3+1/3 B4) = 26,67 ( kNm/m )Mm4 = Pm4*(B/2) = 84,09 ( kNm/m )Mm5 = Pm5*(B - Bd/2) = 0,00 ( kNm/m )Mm = Mm1 + Mm2 + Mm3 + Mm4 +Mm5 = 150,75 ( kNm/m )

- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23,47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305,47 ( kNm/m )

CONDIZIONE STATICA

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione staticaSt = 0,5*γ'*(H2+H3+H4+Hd)2*ka = 62,26 (kN/m)Sq = q*(H2+H3+H4+Hd)*ka = 30,57 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione staticaSth = St*cosδ = 56,27 (kN/m)Sqh = Sq*cosδ = 27,63 (kN/m)

- Componente verticale condizione staticaStv = St*senδ = 26,63 (kN/m)Sqv = Sq*senδ = 13,08 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp = ½*γ1'*Hd2*kp+(2*c1'*kp0.5+γ1'*kp*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

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MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione staticaMSt1 = Sth*((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd ) = 88,16 (kN/m)MSt2 = Stv*B = 82,57 (kN/m)MSq1 = Sqh*((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 64,93 (kN/m)MSq2 = Sqv*B = 40,54 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kp/3+(2*c1'*kp0.5+g1'*kp*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m )

VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 289,96 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f - Sp = 83,90 (kN/m)

Risultante dei momenti rispetto al piede di valle (MM)MM = Ms - Mr = 426,25 ( kNm/m )

Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = 23,20 ( kNm/m )

CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE

Reazione del terreno

σvalle = N / A + M / Wgg sezioni di verifica

σmonte = N / A - M / Wgg

A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)

N M σσσσvalle σσσσmonte

[kN] [kNm] [kN/m2] [kN/m2]

statico 289,96 23,20 108,02 79,05sisma+ 302,03 43,09 124,33 70,52sisma- 275,72 51,15 120,88 57,00

caso

cba

lato valle lato monte

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Mensola Lato Valle

Peso Proprio. PP = 17,50 (kN/m) Peso Proprioa

Ma = σ1*B12/2 + (σvalle - σ1)*B12/3 - PP*B12/2*(1±kv)

σσσσvalle σσσσ1 Ma B1 a[kN/m2] [kN/m2] [kNm]

statico 108,02 100,54 28,17sisma+ 124,33 110,45 32,53 σvalle σ1sisma- 120,88 104,39 31,50

Mensola Lato Monte Stv+Stq

PP = 17,50 (kN/m2) peso proprio soletta fondazionePD = 0,00 (kN/m) peso proprio dente

Peso del Terrapienopm = 104,00 (kN/m2) pv pmpvb = 104,00 (kN/m2)pvc = 104,00 (kN/m2) PP

b - c PD

Mb=(σmonte-(pvb+PP)*(1±kv))*B52/2+(σ2b-σmonte)*B52/6-(pm-pvb))*(1±kv)*B52/3+

-(Stv+Sqv)*B5-PD*(1±kv)*(B5-Bd/2)-PD*kh*(Hd+H2/2)+Msp+Sp*H2/2 b - c B5 - B5/2

Mc =(σmonte-(pvc+PP)*(1±kv))*(B5/2)2/2+(σ2c-σmonte)*(B5/2)2/6-(pm-pvc)*(1±kv)*(B5/2)2/3+

-(Stv+Sqv)*(B5/2)-PD*(1±kv)*(B5/2-Bd/2)-PD*kh*(Hd+H2/2)+Msp+Sp*H2/2 σ2 σmonte

σσσσmonte σσσσ2b Mb σσσσ2c Mc

[kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]statico 79,05 93,07 -102,06 86,06 -41,07sisma+ 70,52 96,56 -111,10 83,54 -43,78sisma- 57,00 87,91 -113,32 72,46 -43,96

caso

caso

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CALCOLO SOLLECITAZIONI PARAMENTO VERTICALE DEL MURO Azioni sulla parete e Sezioni di Calcolo

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

h Mt Mq Mext Mtot Nt Nq Next Npp Ntot

[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 4,00 61,56 53,27 0,00 114,82 27,78 16,03 0,00 60,00 103,81e-e 3,00 25,97 29,96 0,00 55,93 15,63 12,02 0,00 41,25 68,90f-f 2,00 7,69 13,32 0,00 21,01 6,95 8,01 0,00 25,00 39,96g-g 1,00 0,96 3,33 0,00 4,29 1,74 4,01 0,00 11,25 16,99

condizione statica

sezione

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1.2 Combinazione sismica M1

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kPa)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,40 (m)Profondità Falda Zw = 9,77 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 6,20 (m)Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)D

ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate





Da

ti S

ism

ici

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Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)C

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caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,10

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso






Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)


Val

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zion

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S

pint

a

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FORZE VERTICALI





- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23,47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305,47 ( kNm/m ) CONDIZIONE SISMICA +

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica +Sst1 = 0,5*γ'*(1+kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas+ = 61,49 (kN/m)Ssq1 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas+ = 12,68 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica +Sst1h = Sst1*cosδ = 61,49 (kN/m)Ssq1h = Ssq1*cosδ = 12,68 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica +Sst1v = Sst1*senδ = 0,00 (kN/m)Ssq1v = Ssq1*senδ = 0,00 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1'(1+kv) Hd2*kps++(2*c1'*kps+0.5+γ1' (1+kv) kps+*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

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MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 96,33 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 29,79 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 7,31 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 8,70 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = 4,35 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0,00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 6,91 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 2,60 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 1,21 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0,00 ( kNm/m )MPs = = 10,72 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) - (B - B5/2)*0.5) = 11,70 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) - (B - B5/3)*0.5) = 0,00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)-(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5) = 2,52 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 14,23 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m )

MPs1+MPs2+MPs3+MPs4+MPs5


Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 262,60 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh - Sp = 90,17 (kN/m)



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CONDIZIONE SISMICA -

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica -Sst2 = 0,5*γ'*(1-kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas- = 58,15 (kN/m)Ssq2 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas- = 12,78 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica -Sst2h = Sst2*cosδ = 58,15 (kN/m)Ssq2h = Ssq2*cosδ = 12,78 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica -Sst2v = Sst2*senδ = 0,00 (kN/m)Ssq2v = Ssq2*senδ = 0,00 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0,00 (kN/m) MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 91,11 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 30,04 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)


- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 8,70 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = -4,35 (kN/m)


- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) + (B - B5/2)*0.5) = 29,74 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) + (B - B5/3)*0.5) = 0,00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)+(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5)= 4,37 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 34,10 ( kNm/m )


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MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA DELLA FONDAZIONE


Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh - Sp = 86,94 (kN/m)







A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)




caso

cba


Mensola Lato Valle





caso

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b - c PD





σσσσmonte σσσσ2b Mb σσσσ2c Mc [kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]

statico 39,18 79,39 -50,53 59,28 -14,52sisma+ 30,21 82,95 -59,43 56,58 -17,33sisma- 18,62 74,87 -64,14 46,75 -18,67

caso

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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,28 (-) 0,277componente orizzontale kah = 0,28 (-)componente verticale kav = 0,03 (-)

Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla parete kas+ = 0,31 (-) 0,310componente orizzontale kash+ = 0,31 (-)componente verticale kasv+ = 0,03 (-)

Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla parete kas- = 0,31 (-) 0,312componente orizzontale kash- = 0,31 (-)componente verticale kasv- = 0,03 (-)

Coe

ffici

enti

di S

pint

a

Mt = ½ Kaorizz.* γ*(1±kv)*h2*h/3 o ½ Kaorizz.* γ*(1±kv)*h2*h/2 (con sisma)

Mq = ½ Kaorizz*q*h2

Mext = m+f*h

Minerzia = ΣPmi*bi*kh (solo con sisma)

Nt = ½ Kavert.* γ*(1±kv)*h2

Nq = Kavert.*q*h

Next = v

N pp+inerzia= ΣPmi*(1±kv)

h Mt Mq Mext Minerzia Mtot Nt Nq Next Npp+inerzia Ntot

[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 4.00 101.74 24.65 0.00 22.17 148.55 5.09 1.23 0.00 61.92 68.24e-e 3.00 42.92 13.86 0.00 12.23 69.01 2.86 0.92 0.00 42.57 46.35f-f 2.00 12.72 6.16 0.00 5.33 24.21 1.27 0.62 0.00 25.80 27.69g-g 1.00 1.59 1.54 0.00 1.31 4.44 0.32 0.31 0.00 11.61 12.24



sezione

condizione sismica -

condizione sismica +

sezione

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1.3 Combinazione A2M2

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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Da

ti S

ism

ici



ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI


- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 120,00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0,00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 16,00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 136,00 (kN/m) MOMENTI DELLE FORZE VERT. RISPETTO AL PIEDE DI VAL LE DEL MURO



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CONDIZIONE STATICA







VERIFICA ALLO SCORRIMENTO


Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f = 87,87 (kN/m)

Coefficiente di attrito alla base (f)f = tgϕ1' = 0,52 (-)

Fs = (N*f + Sp) / T = 1,68 (-)

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Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = 40,65 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)

Fondazione Nastriforme

qlim = c'Nc*ic + q 0*Nq*iq + 0,5* γγγγ1*B*Nγγγγ*iγγγγ

c1' coesione terreno di fondaz. = 0,00 (kPa)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 27,45 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20,00 (kN/m3)

q0 =γd*H2' sovraccarico stabilizzante = 28,00 (kN/m2)

e = M / N eccentricità = 0,14 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 2,81 (m)

I valori di Nc, Nq e Ng sono stati valutati con le espressioni suggerite da Vesic (1975)

Nq = tg2(45 + ϕ'/2)*e(π*tg(ϕ')) (1 in cond. nd) = 13,86 (-)Nc = (Nq - 1)/tg(ϕ') (2+π in cond. nd) = 24,76 (-)Nγ = 2*(Nq + 1)*tg(ϕ') (0 in cond. nd) = 15,45 (-)

I valori di ic, iq e iγ sono stati valutati con le espressioni suggerite da Vesic (1975)

iq = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m (1 in cond. nd) = 0,48 (-)ic = iq - (1 - iq)/(Nq - 1) = 0,44 (-)iγ = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m+1 = 0,33 (-)

(fondazione nastriforme m = 2)

qlim (carico limite unitario) = 329,03 (kN/m2)

F = qlim*B*/ N = 3,25 (-)

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CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE

qm

Dδ = µ0 * µ1 * qm * B* / E (Christian e Carrier, 1976)

BH

Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1,40 (m)D/B* = 0,50 (m)H/B* = 2,20 (m)

Carico unitario medio (qm) qm = N / (B - 2*e) = N / B* = 101,12 (kN/mq)

Coefficiente di forma µ0 = f(D/B) µ0 = 0,938 (-)

Coefficiente di profondità µ1 = f(H/B) µ1 = 0,71 (-)

Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4,71 (mm) CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE




A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)




caso

cba


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Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




condizione statica

sezione

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1.4 Combinazione sismica M2

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate





Da

ti S

ism

ici

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ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






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CONDIZIONE SISMICA +





MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 122,65 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 37,93 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m) INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 7,31 (kN/m)





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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 262,60 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh = 110,44 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 1,24 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE





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Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)



c1' coesione terreno di fondaz. = 0,00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 27,45 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20,00 (kN/m3)









F = qlim*B*/ N = 1,62 (-)

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qm


BH

Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,40 (m)D/B* 0,64 (m)H/B* 2,85 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 5,03 (mm) CONDIZIONE SISMICA -




- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 115,90 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 38,21 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1-kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 237,90 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh = 106,25 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 1,16 (-)






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33 di 135














F = qlim*B*/ N = 1,48 (-)

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qm


BH









A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)




Mensola Lato Valle





caso

caso

cba


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b - c PD







caso


g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,35 (-) 0,347componente orizzontale kah = 0,35 (-)componente verticale kav = 0,03 (-)



Coe

ffici

enti

di S

pint

a

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Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v






sezione



sezione

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1.5 Combinazione EQU M2

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,40 (m)Profondità Falda Zw = 9,77 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 6,20 (m)Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)D

ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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Da

ti S

ism

ici


Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. EQU M2 1,10 1,50 1,25 1,25 1,40

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU






Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 30,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 15,00 (kN/m2)


Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






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FOGLIO

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CONDIZIONE STATICA






MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA AL RIBALTAMENTO

Momento stabilizzante (Ms)Ms = Mm + Mt + MSt2 + MSq2 + Mfext3 = 529,67 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSt1 + MSq1 + Mfext1+ Mfext2 + MSp = 182,36 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 2,90 (-)

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FOGLIO

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1.6 Combinazione EQU M2 sismica coefficienti parziali



caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a


FORZE VERTICALI



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- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23,47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305,47 ( kNm/m ) CONDIZIONE SISMICA +





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VERIFICA AL RIBALTAMENTO

Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1+kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 470,81 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 185,54 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 2,54 (-)

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Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1-kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 441,63 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 2,22 (-)

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1.7 Combinazione Ad M1

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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Da

ti S

ism

ici


Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 10,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 10,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 0,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. AD M1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI





- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23,47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305,47 ( kNm/m ) CONDIZIONE STATICA





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Fs = (N*f + Sp) / T = 2,53 (-)




Fr = Ms / Mr = 3,25 (-)






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F = qlim*B*/ N = 7,71 (-)

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51 di 135






A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)




Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




sezione

condizione statica

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1.8 Combinazione Ad M2 coefficienti parziali



caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. AD M2 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a


FORZE VERTICALI



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CONDIZIONE STATICA







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Fs = (N*f + Sp) / T = 1,61 (-) VERIFICA AL RIBALTAMENTO



Fr = Ms / Mr = 2,74 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE





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56 di 135














F = qlim*B*/ N = 2,65 (-)

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A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)




Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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CALCOLO SOLLECITAZIONI PARAMENTO VERTICALE DEL MURO

Azioni sulla parete e Sezioni di Calcolo

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




sezione

condizione statica

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1.9 Combinazione SLE rara

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate


Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,30 (-)

Il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si



Da

ti S

ism

ici

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Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1.40 1.50 1.00 1.00 1.00

caso A2+M2 1.00 1.30 1.25 1.25 1.40

SLD -- 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

def. SLE rara 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso


Angolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38.00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 20.00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0.00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 25.33 (°)Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 25.33 (°)

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0.00 (kN/m2)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 33.00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 20.00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20.00 (kN/m3)

Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1.40 (m)Profondità Falda Zw = 9.77 (m)Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0.22 (-) 0.217Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas+ = 0.25 (-) 0.228Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas- = 0.25 (-) 0.228Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3.39 (-) 3.392Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps+ = 3.64 (-) 3.355Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps- = 3.64 (-) 3.354

Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20.00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0.00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0.00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0.00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10.00 (kN/m2)

Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0.00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0.00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0.00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI

- Peso del Muro (Pm)Pm1 = (B2*H3*γcls)/2 = 0.00 (kN/m)Pm2 = (B3*H3*γcls) = 40.00 (kN/m)Pm3 = (B4*H3*γcls)/2 = 20.00 (kN/m)Pm4 = (B*H2*γcls) = 54.25 (kN/m)Pm5 = (Bd*Hd*γcls) = 0.00 (kN/m)Pm = Pm1 + Pm2 + Pm3 + Pm4 + Pm5 = 114.25 (kN/m)

- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 120.00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0.00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 16.00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 136.00 (kN/m)


- Muro (Mm)Mm1 = Pm1*(B1+2/3 B2) = 0.00 ( kNm/m )Mm2 = Pm2*(B1+B2+0,5*B3) = 40.00 ( kNm/m )Mm3 = Pm3*(B1+B2+B3+1/3 B4) = 26.67 ( kNm/m )Mm4 = Pm4*(B/2) = 84.09 ( kNm/m )Mm5 = Pm5*(B - Bd/2) = 0.00 ( kNm/m )Mm = Mm1 + Mm2 + Mm3 + Mm4 +Mm5 = 150.75 ( kNm/m )

- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282.00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0.00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23.47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305.47 ( kNm/m )

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CONDIZIONE STATICA

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione staticaSt = 0,5*γ'*(H2+H3+H4+Hd)2*ka = 47.89 (kN/m)Sq = q*(H2+H3+H4+Hd)*ka = 20.38 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione staticaSth = St*cosδ = 43.28 (kN/m)Sqh = Sq*cosδ = 18.42 (kN/m)

- Componente verticale condizione staticaStv = St*senδ = 20.49 (kN/m)Sqv = Sq*senδ = 8.72 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp = ½*γ1'*Hd2*kp+(2*c1'*kp0.5+γ1'*kp*H2')*Hd = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione staticaMSt1 = Sth*((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd ) = 67.81 (kN/m)MSt2 = Stv*B = 63.51 (kN/m)MSq1 = Sqh*((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 43.28 (kN/m)MSq2 = Sqv*B = 27.03 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kp/3+(2*c1'*kp0.5+g1'*kp*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )

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Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 279.46 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f = 61.70 (kN/m)

Coefficiente di attrito alla base (f)f = tgϕ1' = 0.65 (-)

Fs = (N*f + Sp) / T = 2.94 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = Mm + Mt + MSt2 + MSq2 + Mfext3 = 546.76 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSt1 + MSq1 + Mfext1+ Mfext2 + MSp = 111.10 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 4.92 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 279.46 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f - Sp = 61.70 (kN/m)

Risultante dei momenti rispetto al piede di valle (MM)MM = Ms - Mr = 435.66 ( kNm/m )

Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -2.51 ( kNm/m )

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c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kPa)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)

q0 =γd*H2' sovraccarico stabilizzante = 28.00 (kN/m2)

e = M / N eccentricità = -0.01 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 3.08 (m)


Nq = tg2(45 + ϕ'/2)*e(π*tg(ϕ')) (1 in cond. nd) = 26.09 (-)Nc = (Nq - 1)/tg(ϕ') (2+π in cond. nd) = 38.64 (-)Nγ = 2*(Nq + 1)*tg(ϕ') (0 in cond. nd) = 35.19 (-)


iq = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m (1 in cond. nd) = 0.61 (-)ic = iq - (1 - iq)/(Nq - 1) = 0.59 (-)iγ = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m+1 = 0.47 (-)


qlim (carico limite unitario) = 956.65 (kN/m2)

F = qlim*B*/ N = 10.55 (-) CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE

qm D δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E (Christian e Carrier, 1976) B H

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1.40 (m)D/B* = 0.45 (m)H/B* = 2.01 (m)

Carico unitario medio (qm) qm = N / (B - 2*e) = N / B* = 90.67 (kN/mq)

Coefficiente di forma µ0 = f(D/B) µ0 = 0.940 (-)

Coefficiente di profondità µ1 = f(H/B) µ1 = 0.66 (-)

Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4.36 (mm) CONDIZIONE SISMICA +

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica +Sst1 = 0,5*γ'*(1+kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas+ = 55.35 (kN/m)Ssq1 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas+ = 11.66 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica +Sst1h = Sst1*cosδ = 50.02 (kN/m)Ssq1h = Ssq1*cosδ = 10.54 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica +Sst1v = Sst1*senδ = 23.68 (kN/m)Ssq1v = Ssq1*senδ = 4.99 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1'(1+kv) Hd2*kps++(2*c1'*kps+0.5+γ1' (1+kv) kps+*H2')*Hd = 0.00 (kN/m) MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 78.37 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 73.40 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 24.76 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 15.46 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

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INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 2.34 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 2.79 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = 1.40 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0.00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 2.22 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 0.83 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 0.39 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0.00 ( kNm/m )MPs = = 3.44 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) - (B - B5/2)*0.5) = 3.76 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) - (B - B5/3)*0.5) = 0.00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)-(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5) = 0.81 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 4.57 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )



Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 282.88 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh = 65.69 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 2.80 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1+kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 549.76 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 111.13 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 4.95 (-)

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Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 282.88 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh - Sp = 65.69 (kN/m)


Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -0.17 ( kNm/m )




c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)


e = M / N eccentricità = 0.00 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 3.10 (m)







F = qlim*B*/ N = 10.12 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1.40 (m)

D/B* 0.45 (m)H/B* 2.00 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4.40 (mm) CONDIZIONE SISMICA -

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica -Sst2 = 0,5*γ'*(1-kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas- = 54.22 (kN/m)Ssq2 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas- = 11.66 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica -Sst2h = Sst2*cosδ = 49.01 (kN/m)Ssq2h = Ssq2*cosδ = 10.54 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica -Sst2v = Sst2*senδ = 23.20 (kN/m)Ssq2v = Ssq2*senδ = 4.99 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 76.78 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 71.91 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 24.76 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 15.46 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

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INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 2.34 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 2.79 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = -1.40 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0.00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 2.22 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 0.83 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 0.39 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0.00 ( kNm/m )MPs = = 3.44 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) + (B - B5/2)*0.5) = 9.54 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) + (B - B5/3)*0.5) = 0.00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)+(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5)= 1.40 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 10.94 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )


Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt )*(1-kv)+ vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 274.47 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh = 64.68 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 2.76 (-)


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Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1-kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 538.91 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 115.92 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 4.65 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 274.47 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh - Sp = 64.68 (kN/m)


Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = 2.44 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)



c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)


e = M / N eccentricità = 0.01 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 3.08 (m)

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F = qlim*B*/ N = 10.23 (-) CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE


Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1.40 (m)

D/B* = 0.45 (m)H/B* = 2.01 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4.28 (mm)

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A = 1.0*B = 3.10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1.60 (m3)



statico 279.46 -2.51 88.58 91.71sisma+ 282.88 -0.17 91.15 91.36sisma- 274.47 2.44 90.06 87.02

Mensola Lato Valle

Peso Proprio. PP = 17.50 (kN/m) Peso Proprioa



statico 88.58 89.39 22.83sisma+ 91.15 91.20 23.52 σvalle σ1sisma- 90.06 89.28 23.19


PP = 17.50 (kN/m2) peso proprio soletta fondazionePD = 0.00 (kN/m) peso proprio dente

Peso del Terrapienopm = 80.00 (kN/m2) pv pmpvb = 80.00 (kN/m2)pvc = 80.00 (kN/m2) PP

b - c PD






[kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]statico 91.71 90.20 -50.89 90.96 -23.60sisma+ 91.36 91.25 -51.07 91.31 -23.51sisma- 87.02 88.49 -52.39 87.75 -23.74

caso

caso

casocba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,26 (-) 0,259

componente orizzontale kah = 0,22 (-)componente verticale kav = 0,13 (-)



Coe

ffici

enti

di S

pint

a



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v


h Mt Mq M ext Mtot Nt Nq N ext Npp Ntot

[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 4.00 47.35 35.51 0.00 82.86 21.37 10.69 0.00 60.00 92.06e-e 3.00 19.98 19.98 0.00 39.95 12.02 8.01 0.00 41.25 61.29f-f 2.00 5.92 8.88 0.00 14.80 5.34 5.34 0.00 25.00 35.69g-g 1.00 0.74 2.22 0.00 2.96 1.34 2.67 0.00 11.25 15.26





condizione statica

sezione

sezione



sezione

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1.10 Combinazione SLE frequente

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,40 (m)Profondità Falda Zw = 9,77 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 6,20 (m)

Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)Dat

i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate


Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,30 (-)

Il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si



Da

ti S

ism

ici

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Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. SLE frequente 1,00 0,75 1,00 1,00 1,00

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI





- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 282,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 23,47 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 305,47 ( kNm/m ) CONDIZIONE STATICA





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MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA ALLO SCORRIMENTO











Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -9,95 ( kNm/m )

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e = M / N eccentricità = -0,04 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 3,03 (m)







F = qlim*B*/ N = 10,86 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1,40 (m)

D/B* = 0,46 (m)H/B* = 2,05 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4,38 (mm) CONDIZIONE SISMICA +






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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 281,63 (kN/m)




Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1+kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 545,90 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 5,20 (-)

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Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -4,43 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)












F = qlim*B*/ N = 10,29 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,40 (m)

D/B* 0,46 (m)H/B* 2,02 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 4,41 (mm)





- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0,00 (kN/m) MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 76,78 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 71,91 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 18,57 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 11,59 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

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Fs = (N*f + Sp) / T = 2,86 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1-kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 535,05 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 4,88 (-)

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F = qlim*B*/ N = 10,60 (-)

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85 di 135





D/B* = 0,45 (m)H/B* = 2,01 (m)





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A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)



statico 277,28 -9,95 83,23 95,66sisma+ 281,63 -4,43 88,09 93,61sisma- 273,22 -1,82 87,00 89,27

Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi





Coe

ffici

enti

di S

pint

a



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v





[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 4,00 79,50 14,75 0,00 2,19 96,44 23,92 4,44 0,00 60,62 88,98e-e 3,00 33,54 8,30 0,00 1,15 42,99 13,46 3,33 0,00 41,67 58,46f-f 2,00 9,94 3,69 0,00 0,48 14,10 5,98 2,22 0,00 25,26 33,46g-g 1,00 1,24 0,92 0,00 0,11 2,28 1,50 1,11 0,00 11,37 13,97

sezione


sezione

condizione statica



sezione


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1.11 Combinazione SLE quasi permanente

OPERA H = 4m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

oD

ati T

erre

no F

onda

zion

e

0

1

2

3

4

5

6

-1 0 1 2 3 4 5 6

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. SLE quasi p. 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI


- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 120,00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0,00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 16,00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 136,00 (kN/m) MOMENTI DELLE FORZE VERT. RISPETTO AL PIEDE DI VAL LE DEL MURO



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CONDIZIONE STATICA







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Fs = (N*f + Sp) / T = 4,06 (-)




Fr = Ms / Mr = 7,66 (-)





Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -32,28 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)






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F = qlim*B*/ N = 11,76 (-) CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE



D/B* = 0,49 (m)H/B* = 2,17 (m)





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CONDIZIONE SISMICA +











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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt )*(1+kv)+ vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 277,89 (kN/m)



Fs = (N*f + Sp) / T = 3,27 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1+kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 534,30 ( kNm/m )







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Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,40 (m)

D/B* 0,47 (m)H/B* 2,08 (m)





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Fs = (N*f + Sp) / T = 3,23 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1-kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 523,45 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 5,74 (-)






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A = 1.0*B = 3,10 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 1,60 (m3)



statico 270,74 -32,28 67,18 107,49sisma+ 277,89 -17,20 78,91 100,38sisma- 269,48 -14,59 77,82 96,04

Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi





Coe

ffici

enti

di S

pint

a



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v

N pp+inerzia= ΣPmi*(1±kv) h Mt Mq Mext Mtot Nt Nq Next Npp Ntot




condizione statica

sezione


sezione



sezione


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1.12 Verifiche geotecniche

In sintesi, l’esito delle verifiche geotecniche è riassunto come segue

4

VE

RIF

ICA

DI

ST

AB

ILIT

A'

GLO

BA

LE

VE

RIF

ICA

A

SC

OR

RIM

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PO

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AN

TE

A2M2 1.86 1.68 ------- 3.25

A2M2 sisma + 1.80 1.24 ------- 1.62

A2M2 sisma - 1.79 1.16 ------- 1.48

EQU M2 ------- ------- 2.90 -------

EQU M2 sisma + ------- ------- 2.54 -------

EQU M2 sisma - ------- ------- 2.22 -------

Ad M1 ------- 2.53 3.25 7.71

Ad M2 1.93 1.61 2.74 2.65

SLE R. ------- 2.94 4.92 10.55

SLE R. sisma + ------- 2.80 4.95 10.12

SLE R. sisma - ------- 2.76 4.65 10.23

SLE F. ------- 3.15 5.39 10.86

SLE F. sisma+ ------- 2.90 5.20 10.29

SLE F. sisma- ------- 2.86 4.88 10.60

SLE Q.P. ------- 4.06 7.66 11.76

SLE Q.P. sisma + ------- 3.27 6.19 10.80

SLE Q.P. sisma - ------- 3.23 5.74 11.14

Nella tabella riassuntiva vengono di fatto riportate soltanto le verifiche di stabilità globale significative ovvero, le più gravose. Si riporta di seguito i tabulati di calcolo delle verifiche di stabilità globale CONDIZIONI A2M2, SISMA + M2,SISMA- M2 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00

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Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γγγγR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20 GEOMETRIA MURO E FONDAZIONE Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 4,00 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,80 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 5,71 [°] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,80 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,50 [m] Lunghezza totale fondazione 3,10 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,70 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

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GEOMETRIA PROFILO TERRENO A MONTE DEL MURO Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 0,00 0,00 TERRENO A VALLE DEL MURO Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,70 [m] DESCRIZIONE TERRENI Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kPa] ca Adesione terra-muro espressa in [kPa] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Terreno 1 20,00 20,00 38.00 25.33 0,0 0,0 Terreno 2 19,00 19,00 32.00 33.00 0,0 0,0 STRATIGRAFIA Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 4,70 0,00 0,00 0,00 Terreno 1 2 10,00 0,00 6,72 0,00 Terreno 2 CONDIZIONI DI CARICO Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN] M Momento espresso in [kNm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=1,90 Xf=10,00 Qi=20,0000 Qf=20,0000

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DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 STAB γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 STAB - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n° 3 STAB - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 1.00 0.50 0.50 STABILITÀ GLOBALE MURO + TERRENO Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,78 Y[m]= 1,57 Raggio del cerchio R[m]= 6,82 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5,57 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5,86 Larghezza della striscia dx[m]= 0,46 Coefficiente di sicurezza C= 1.86 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 1817.46 70.60 1714.22 1.38 32.01 0.000 0.000 2 2809.68 61.15 2461.00 0.95 32.01 0.000 0.000 3 3489.11 53.91 2819.38 0.78 32.01 0.000 0.000 4 4016.51 47.78 2974.74 0.68 32.01 0.000 0.000 5 4445.66 42.33 2993.52 0.62 32.01 0.000 0.000 6 4802.30 37.31 2910.99 0.57 32.01 0.000 0.000 7 5101.20 32.62 2749.63 0.54 32.01 0.000 0.000 8 5351.73 28.16 2525.43 0.52 32.01 0.000 0.000 9 5205.60 23.88 2107.13 0.50 30.57 0.000 0.000 10 4682.01 19.74 1581.05 0.49 27.45 0.000 0.000 11 4818.41 15.70 1303.84 0.47 27.45 0.000 0.000 12 4924.40 11.74 1002.18 0.47 27.45 0.000 0.000 13 5572.74 7.84 760.30 0.46 27.45 0.000 0.000 14 4738.74 3.98 328.65 0.46 27.45 0.000 0.000 15 1978.59 0.13 4.51 0.46 27.45 0.000 0.000 16 1874.15 -3.72 -121.44 0.46 27.45 0.000 0.000 17 1759.84 -7.58 -232.08 0.46 27.45 0.000 0.000 18 1688.20 -11.48 -335.88 0.47 27.45 0.000 0.000 19 1586.08 -15.43 -421.96 0.47 27.45 0.000 0.000

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20 1451.93 -19.46 -483.68 0.48 27.45 0.000 0.000 21 1283.50 -23.59 -513.69 0.50 30.27 0.000 0.000 22 1077.71 -27.86 -503.65 0.52 32.01 0.000 0.000 23 830.21 -32.31 -443.71 0.54 32.01 0.000 0.000 24 534.85 -36.98 -321.77 0.57 32.01 0.000 0.000 25 182.51 -41.97 -122.06 0.62 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 745,5440 [kN] ΣWisinαi= 242,5875 [kN] ΣWitanφi= 427,4189 [kN] Σtanαitanφi= 4.50 Combinazione n° 2 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,18 Y[m]= 2,35 Raggio del cerchio R[m]= 7,70 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6,41 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 6,16 Larghezza della striscia dx[m]= 0,50 Coefficiente di sicurezza C= 1.79 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 1120.59 67.03 1031.72 1.29 32.01 0.000 0.000 2 2157.10 58.98 1848.57 0.98 32.01 0.000 0.000 3 2918.91 52.28 2309.03 0.82 32.01 0.000 0.000 4 3523.79 46.50 2556.26 0.73 32.01 0.000 0.000 5 4021.77 41.29 2654.04 0.67 32.01 0.000 0.000 6 4438.66 36.47 2638.63 0.63 32.01 0.000 0.000 7 4789.85 31.94 2534.07 0.59 32.01 0.000 0.000 8 5085.39 27.62 2357.86 0.57 32.01 0.000 0.000 9 5156.33 23.47 2053.63 0.55 29.71 0.000 0.000 10 5201.83 19.45 1731.70 0.53 27.45 0.000 0.000 11 5364.37 15.52 1435.17 0.52 27.45 0.000 0.000 12 5679.77 11.66 1148.33 0.51 27.45 0.000 0.000 13 6562.38 7.86 897.88 0.51 27.45 0.000 0.000 14 2457.33 4.10 175.62 0.50 27.45 0.000 0.000 15 2203.81 0.35 13.48 0.50 27.45 0.000 0.000 16 2075.50 -3.40 -122.95 0.50 27.45 0.000 0.000 17 2027.85 -7.16 -252.65 0.51 27.45 0.000 0.000 18 1945.62 -10.95 -369.57 0.51 27.45 0.000 0.000 19 1827.71 -14.79 -466.63 0.52 27.45 0.000 0.000 20 1672.41 -18.70 -536.29 0.53 27.45 0.000 0.000 21 1477.31 -22.71 -570.30 0.54 28.84 0.000 0.000 22 1239.08 -26.83 -559.34 0.56 32.01 0.000 0.000 23 953.12 -31.12 -492.58 0.59 32.01 0.000 0.000 24 612.99 -35.61 -356.89 0.62 32.01 0.000 0.000 25 209.36 -40.37 -135.60 0.66 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 732,7922 [kN] ΣWisinαi= 211,0737 [kN] ΣWitanφi= 415,8933 [kN] Σtanαitanφi= 4.09

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Combinazione n° 3 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,18 Y[m]= 2,35 Raggio del cerchio R[m]= 7,70 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6,41 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 6,16 Larghezza della striscia dx[m]= 0,50 Coefficiente di sicurezza C= 1.80 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 1120.59 67.03 1031.72 1.29 32.01 0.000 0.000 2 2157.10 58.98 1848.57 0.98 32.01 0.000 0.000 3 2918.91 52.28 2309.03 0.82 32.01 0.000 0.000 4 3523.79 46.50 2556.26 0.73 32.01 0.000 0.000 5 4021.77 41.29 2654.04 0.67 32.01 0.000 0.000 6 4438.66 36.47 2638.63 0.63 32.01 0.000 0.000 7 4789.85 31.94 2534.07 0.59 32.01 0.000 0.000 8 5085.39 27.62 2357.86 0.57 32.01 0.000 0.000 9 5156.33 23.47 2053.63 0.55 29.71 0.000 0.000 10 5201.83 19.45 1731.70 0.53 27.45 0.000 0.000 11 5364.37 15.52 1435.17 0.52 27.45 0.000 0.000 12 5679.77 11.66 1148.33 0.51 27.45 0.000 0.000 13 6562.38 7.86 897.88 0.51 27.45 0.000 0.000 14 2457.33 4.10 175.62 0.50 27.45 0.000 0.000 15 2203.81 0.35 13.48 0.50 27.45 0.000 0.000 16 2075.50 -3.40 -122.95 0.50 27.45 0.000 0.000 17 2027.85 -7.16 -252.65 0.51 27.45 0.000 0.000 18 1945.62 -10.95 -369.57 0.51 27.45 0.000 0.000 19 1827.71 -14.79 -466.63 0.52 27.45 0.000 0.000 20 1672.41 -18.70 -536.29 0.53 27.45 0.000 0.000 21 1477.31 -22.71 -570.30 0.54 28.84 0.000 0.000 22 1239.08 -26.83 -559.34 0.56 32.01 0.000 0.000 23 953.12 -31.12 -492.58 0.59 32.01 0.000 0.000 24 612.99 -35.61 -356.89 0.62 32.01 0.000 0.000 25 209.36 -40.37 -135.60 0.66 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 732,7922 [kN] ΣWisinαi= 211,0737 [kN] ΣWitanφi= 415,8933 [kN] Σtanαitanφi= 4.09

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CONDIZIONE AdM2 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali �R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20

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GEOMETRIA MURO E FONDAZIONE Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 4,00 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,80 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 5,71 [°] Lunghezza del muro 1,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,80 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,50 [m] Lunghezza totale fondazione 3,10 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,70 [m] Spessore magrone 0,10 [m] GEOMETRIA PROFILO TERRENO A MONTE DEL MURO Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 0,00 0,00 TERRENO A VALLE DEL MURO Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,70 [m] DESCRIZIONE TERRENI Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kPa] ca Adesione terra-muro espressa in [kPa] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Terreno 1 20,00 20,00 38.00 25.33 0,0 0,0 Terreno 2 19,00 19,00 32.00 33.00 0,0 0,0 STRATIGRAFIA Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 4,70 0,00 0,00 0,00 Terreno 1 2 10,00 0,00 9,33 0,00 Terreno 2

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CONDIZIONI DI CARICO Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN] M Momento espresso in [kNm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Sovraccarico) C Paramento X=-0,20 Y=0,00 Fx=10,0000 Fy=0,0000 M=10,0000 D Profilo Xi=1,90 Xf=10,00 Qi=20,0000 Qf=20,0000 DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 STAB γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Sovraccarico 1.00 1.00 1.00 STABILITÀ GLOBALE MURO + TERRENO Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,78 Y[m]= 1,57 Raggio del cerchio R[m]= 6,82 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5,57 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5,86 Larghezza della striscia dx[m]= 0,46 Coefficiente di sicurezza C= 1.93 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 1537.71 70.60 1450.36 1.38 32.01 0.000 0.000 2 2529.94 61.15 2215.97 0.95 32.01 0.000 0.000 3 3209.36 53.91 2593.33 0.78 32.01 0.000 0.000 4 3736.76 47.78 2767.55 0.68 32.01 0.000 0.000 5 4165.91 42.33 2805.15 0.62 32.01 0.000 0.000 6 4522.55 37.31 2741.42 0.57 32.01 0.000 0.000 7 4821.46 32.62 2598.84 0.54 32.01 0.000 0.000 8 5071.98 28.16 2393.42 0.52 32.01 0.000 0.000 9 5020.41 23.88 2032.17 0.50 30.57 0.000 0.000 10 4682.01 19.74 1581.05 0.49 27.45 0.000 0.000 11 4818.41 15.70 1303.84 0.47 27.45 0.000 0.000 12 4924.40 11.74 1002.18 0.47 27.45 0.000 0.000 13 5572.74 7.84 760.30 0.46 27.45 0.000 0.000 14 4738.74 3.98 328.65 0.46 27.45 0.000 0.000 15 1978.59 0.13 4.51 0.46 27.45 0.000 0.000 16 1874.15 -3.72 -121.44 0.46 27.45 0.000 0.000

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17 1759.84 -7.58 -232.08 0.46 27.45 0.000 0.000 18 1688.20 -11.48 -335.88 0.47 27.45 0.000 0.000 19 1586.08 -15.43 -421.96 0.47 27.45 0.000 0.000 20 1451.93 -19.46 -483.68 0.48 27.45 0.000 0.000 21 1283.50 -23.59 -513.69 0.50 30.27 0.000 0.000 22 1077.71 -27.86 -503.65 0.52 32.01 0.000 0.000 23 830.21 -32.31 -443.71 0.54 32.01 0.000 0.000 24 534.85 -36.98 -321.77 0.57 32.01 0.000 0.000 25 182.51 -41.97 -122.06 0.62 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 721,7806 [kN] ΣWisinαi= 226,3295 [kN] ΣWitanφi= 412,6285 [kN] Σtanαitanφi= 4.50

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1.13 Verifiche strutturali

Si riportano nel seguito le sollecitazioni per le verifiche strutturali ricavate dai calcoli riportati in precedenza Calcolo delle azioni di taglio sulla fondazione:

cba


1) Mensola di valle

Ta = (σvalle + σ1)*B1/2 - pp * B1

COMBO σvalle σ1 pp B1 Ta

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m] [m] [kN]

A1M1 108,02 100,54 17,5 0,80 69,42

A1M1 sisma + 139,21 111,08 17,5 0,80 86,12

A1M1 sisma - 134,86 104,86 17,5 0,80 81,89

A2M2 117,18 104,08 17,5 0,80 74,50

A2M2 sisma + 160,73 121,49 17,5 0,80 98,89

A2M2 sisma - 155,47 114,83 17,5 0,80 94,12

Ad M1 124,17 106,61 17,5 0,80 78,31

Ad M2 143,99 116,58 17,5 0,80 90,23

max 98,89

2) Mensola di monte

Tb = (σmonte + σ2)*B5/2 - pp * B5 - (pv+pm)*B5/2 - Stv - Sqv

COMBO σmonte σ2b pp pv pm Stv Sqv B5 Tb

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m] [kN/m

2] [kN/m

2] [kN] [kN] [m] [kN]

A1M1 79,05 93,07 17,5 104 104 26,63 13,08 1,50 -92,87

A1M1 sisma + 30,21 82,95 17,5 80 80 0 0 1,50 -61,38

A1M1 sisma - 18,62 74,87 17,5 80 80 0 0 1,50 -76,13

A2M2 66,42 90,98 17,5 80 80 22,1 12,22 1,50 -62,52

A2M2 sisma + 8,69 82,26 17,5 80 80 0 0 1,50 -78,04

A2M2 sisma - 0 74,19 17,5 80 80 0 0 1,50 -90,61

Ad M1 56,12 89,05 17,5 80 80 20,49 8,72 1,50 -66,58

Ad M2 37,79 89,17 17,5 80 80 22,1 9,4 1,50 -82,53

max -92,87

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Le sollecitazioni di progetto per le verifiche strutturali risultano:

sez. M T M T M T

[m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

a-a 28,17 69,42 35,77 86,12 34,53 81,89

b-b -102,06 -92,87 -59,43 -61,38 -64,14 -76,13

sez. M T M T

[m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

a-a 32,26 78,31 37,55 90,23

b-b -78,01 -66,58 -95,16 -82,53

A1M1 statica A1M1 sisma + A1M1 sisma -

Ad M1 Ad M2

sez.

[m]

a-a

b-b

sez.

[m]

a-a

b-b

sez.

[m]

a-a

b-b -26.81 -37.30 -38.62

[kNm/m] [kNm/m] [kNm/m]

17.01 20.18 19.86

-48.95

SLE q. perm. SLE q. perm. sisma + SLE q. perm. sisma -

M M M

-44.87 -47.63


21.38 22.68 22.36

SLE freq. SLE freq. sisma + SLE freq. sisma -

M M M

22.83 23.52 23.19

-50.89 -51.07 -52.39

M M M


SLE rara SLE rara sisma + SLE rara sisma -

Verifica della fondazione a ml di struttura:

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Descrizione Sezione: FONDAZIONE H=4m Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica

CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CONGLOMERATO - Classe: C28/35 Resis. compr. di calcolo fcd : 158.60 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 79.30 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 323080 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 28.80 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 168.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista

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Combinazioni Frequenti in Esercizio Sc Limite : 168.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 126.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 70.0 cm Barre inferiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Barre superiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 0 2817 6942 0 2 0 -10206 -9287 0 3 0 3577 8612 0 4 0 -5943 -6138 0 5 0 3453 8189 0 6 0 -6414 -7613 0 7 0 3226 7831 0 8 0 -7801 -6658 0 9 0 3755 9023 0 10 0 -9516 -8253 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 2283 2 0 -5089 3 0 2352 4 0 -5107 5 0 2319 6 0 -5239 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA

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N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 2138 2 0 -4487 3 0 2268 4 0 -4763 5 0 2236 6 0 -4895 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 1701 2 0 -2681 3 0 2018 4 0 -3730 5 0 1986 6 0 -3862 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.5 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 0 2817 29 379 13 13.459 63.9 0.10 0.70 2 S 0 -10206 29 -379 13 3.715 6.1 0.10 0.70 3 S 0 3577 29 379 13 10.599 63.9 0.10 0.70 4 S 0 -5943 29 -379 13 6.379 6.1 0.10 0.70 5 S 0 3453 29 379 13 10.980 63.9 0.10 0.70 6 S 0 -6414 29 -379 13 5.911 6.1 0.10 0.70 7 S 0 3226 29 379 13 11.752 63.9 0.10 0.70 8 S 0 -7801 29 -379 13 4.860 6.1 0.10 0.70 9 S 0 3755 29 379 13 10.097 63.9 0.10 0.70 10 S 0 -9516 29 -379 13 3.984 6.1 0.10 0.70

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METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01379 70.0 -0.00053 63.0 -0.03281 7.0 2 0.00350 -0.01379 0.0 -0.00053 7.0 -0.03281 63.0 3 0.00350 -0.01379 70.0 -0.00053 63.0 -0.03281 7.0 4 0.00350 -0.01379 0.0 -0.00053 7.0 -0.03281 63.0 5 0.00350 -0.01379 70.0 -0.00053 63.0 -0.03281 7.0 6 0.00350 -0.01379 0.0 -0.00053 7.0 -0.03281 63.0 7 0.00350 -0.01379 70.0 -0.00053 63.0 -0.03281 7.0 8 0.00350 -0.01379 0.0 -0.00053 7.0 -0.03281 63.0 9 0.00350 -0.01379 70.0 -0.00053 63.0 -0.03281 7.0 10 0.00350 -0.01379 0.0 -0.00053 7.0 -0.03281 63.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 4.8 70.0 0.0 70.0 - 251 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 10.7 0.0 0.0 0.0 - 559 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 4.9 70.0 0.0 70.0 - 258 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 4 S 10.7 0.0 0.0 0.0 - 561 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 5 S 4.9 70.0 0.0 70.0 - 255 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 6 S 11.0 0.0 0.0 0.0 - 575 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 2.5 -2.5 -1.0 0.17 5 1.0 0.000050 350 0.030 2 S 5.5 -5.5 -2.2 0.17 5 1.0 0.000112 350 0.067 3 S 2.6 -2.6 -1.0 0.17 5 1.0 0.000052 350 0.031 4 S 5.5 -5.5 -2.2 0.17 5 1.0 0.000112 350 0.067 5 S 2.5 -2.5 -1.0 0.17 5 1.0 0.000051 350 0.030 6 S 5.7 -5.7 -2.3 0.17 5 1.0 0.000115 350 0.068

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COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 4.5 70.0 0.0 70.0 - 235 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 9.4 0.0 0.0 0.0 - 493 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 4.8 70.0 0.0 70.0 - 249 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 4 S 10.0 0.0 0.0 0.0 - 523 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 5 S 4.7 70.0 0.0 70.0 - 246 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 6 S 10.3 0.0 0.0 0.0 - 537 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 2.3 -2.3 -0.9 0.17 5 0.5 0.000047 350 0.028 2 S 4.9 -4.9 -1.9 0.17 5 0.5 0.000099 350 0.059 3 S 2.5 -2.5 -1.0 0.17 5 0.5 0.000050 350 0.030 4 S 5.2 -5.2 -2.1 0.17 5 0.5 0.000105 350 0.062 5 S 2.4 -2.4 -1.0 0.17 5 0.5 0.000049 350 0.029 6 S 5.3 -5.3 -2.1 0.17 5 0.5 0.000107 350 0.064 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 3.6 70.0 0.0 70.0 - 187 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 5.6 0.0 0.0 0.0 - 294 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 4.2 70.0 0.0 70.0 - 222 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 4 S 7.8 0.0 0.0 0.0 - 410 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 5 S 4.2 70.0 0.0 70.0 - 218 63.0 21.0 2100 15.7 21.5 6 S 8.1 0.0 0.0 0.0 - 424 7.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 1.8 -1.8 -0.7 0.17 5 0.5 0.000037 350 0.022 2 S 2.9 -2.9 -1.2 0.17 5 0.5 0.000059 350 0.035 3 S 2.2 -2.2 -0.9 0.17 5 0.5 0.000044 350 0.026 4 S 4.0 -4.0 -1.6 0.17 5 0.5 0.000082 350 0.049 5 S 2.2 -2.2 -0.9 0.17 5 0.5 0.000044 350 0.026 6 S 4.2 -4.2 -1.7 0.17 5 0.5 0.000085 350 0.050

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VERICA AZIONI TAGLIANTIElementi senza armature trasversali a taglio

Dati geometrici:

H 70 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7,00 cm

Sollecitazioni

N = 0,00 kN

T = 90,23 kN

Armature:

strato posizione Aarm. (cm) (cm2) n. barre (φφφφdiam) φ φ φ φ barre

1 7 15,70 5 φ 20

2 0 0,00 φ3 0 0,00 φ4 0 0,00 φ5 0 0,00 φ6 0 0,00 0 φ 0

7 0 0,00 0 φ 0

8 63 15,70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezioneLarghezza minima della sezione

Copertura ferro:

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Materiali

calcestruzzoclasse di resistenza C28/35

modulo elastico Ec = 32.588 N/mm2

resistenza caratteristica a compressione cilindrica fck = 29,05 N/mm2

resistenza media a compressione cilindrica fcm = 37,05 N/mm2

resistenza di calcolo a compressione fcd = 16,46 N/mm2

resistenza a trazione ( valore medio ) fctm = 2,83 N/mm2

resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,98 N/mm2

resistenza caratteristica a trazione per flessione fcfk = 3,40 N/mm2

resistenza di calcolo a trazione fctd = 1,32 N/mm2

acciaio B450Ctensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2

tensione caratteristica di rottura ftk = 540 N/mm2

resistenza di calcolo a trazione fyd = 391,30 N/mm2

tensione ammissibile σs,amm = - N/mm2

modulo elastico Es = 206.000 N/mm2

Verifica per c.a. V Rd >= VSd

VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3

/γc+0,15*σcp]*bw*d >= (vmin+015*σcp)*bw*d

k = 1+(200/d)1/2

= 1,563 <= 2 VERIFICATO

vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0,369

ρl = Asl/(bw*d) = 0,00249 <= 0,02 VERIFICATO

σcp = Ned/Ac = 0,000 N/mm2

<= 0,2* fcd VERIFICATO

VRd [KN] = 228,65 >= 232,33

VRd [KN] = 232,33 > 90,23NON OCCORRE ARMAREA

TAGLIO

NON VERIFICATO, E'

VALIDO IL LIMITE

INFERIORE

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3) Elevazione

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Calcolo delle azioni di taglio

h St cosδ Sq cosδ St totSt cosδ Sq cosδ Ps St tot

St cosδ Sq cosδ Ps St tot

[m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

4.00 40.80 23.54 64.33 44.58 10.80 11.76 67.14 42.13 10.88 11.76 64.77

3.00 22.95 17.65 40.60 25.08 8.10 8.96 42.14 23.70 8.16 8.96 40.82

2.00 10.20 11.77 21.97 11.15 5.40 6.16 22.71 10.53 5.44 6.16 22.13

1.00 2.55 5.88 8.43 2.79 2.70 3.36 8.85 2.63 2.72 3.36 8.71


h St cosδ Sq cosδ St totSt cosδ Sq cosδ St tot

[m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

4.00 41.38 15.69 57.07 50.99 20.49 71.48

3.00 27.65 11.77 39.42 33.05 15.37 48.42

2.00 17.85 7.85 25.69 20.25 10.25 30.49

1.00 11.96 3.92 15.88 12.56 5.12 17.68

Ad M1 Ad M2

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Le sollecitazioni di progetto per le verifiche strutturali risultano:

h N M T N M T N M T

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

d-d 4.00 103.81 114.82 64.33 68.24 148.55 67.14 64.13 143.14 64.77

e-e 3.00 68.90 55.93 40.60 46.35 69.01 42.14 43.57 66.75 40.82

f-f 2.00 39.96 21.01 21.97 27.69 24.21 22.71 26.02 23.55 22.13

g-g 1.00 16.99 4.29 8.43 12.24 4.44 8.85 11.50 4.36 8.71


h N M T N M T

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

d-d 4.00 92.06 132.86 57.07 94.72 155.78 71.48

e-e 3.00 61.29 79.95 39.42 62.95 91.00 48.42

f-f 2.00 35.69 44.80 25.69 36.57 48.89 30.49

g-g 1.00 15.26 22.96 15.88 15.59 23.78 17.68

Ad M1 Ad M2

h N M N M N M

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m]

d-d 4.00 92.06 82.86 90.46 106.28 88.74 104.67

e-e 3.00 61.29 39.95 59.57 48.53 58.45 47.85

f-f 2.00 35.69 14.80 34.20 16.57 33.56 16.36

g-g 1.00 15.26 2.96 14.34 2.89 14.08 2.87

h N M N M N M


d-d 4.00 89.39 73.98 88.98 101.36 87.26 99.75

e-e 3.00 59.28 34.96 58.46 45.76 57.34 45.08

f-f 2.00 34.35 12.58 33.46 15.34 32.82 15.13

g-g 1.00 14.59 2.40 13.97 2.58 13.71 2.56

h N M N M N M


d-d 4.00 81.37 47.35 84.54 86.61 82.82 84.99

e-e 3.00 53.27 19.98 55.13 37.46 54.01 36.78

f-f 2.00 30.34 5.92 31.24 11.65 30.60 11.45

g-g 1.00 12.59 0.74 12.86 1.66 12.60 1.64

SLE freq. SLE freq. sisma + SLE freq. sisma-

SLE q. perm. SLE q. perm. sisma + SLE q. perm. sisma -

SLE rara SLE rara sisma + SLE rara sisma -

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Verifica della sezione di spiccato d-d a ml di struttura:

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. NOME SEZIONE: spiccato sez.d Descrizione Sezione: SPICCATO sez.d Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CONGLOMERATO - Classe: C32/40 Resis. compr. di calcolo fcd : 181.33 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 90.67 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 333458 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 30.23 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm²

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Apert.Fess.Limite : Non prevista Combinazioni Frequenti in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 144.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 80.0 cm Barre inferiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Barre superiori : 5Ø16 (10.1 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 10381 11482 6433 0 2 6824 14855 6714 0 3 6413 14314 6477 0 4 9206 13286 5707 0 5 9472 15578 7148 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 9206 8286 2 9046 10628 3 8874 10467 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx

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¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 8939 7398 2 8898 10136 3 8726 9975 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 8137 4735 2 8454 8661 3 8282 8499 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.5 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 10.1 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 10381 11482 57792 639 21 5.567 72.3 2 S 6824 14855 24160 525 93 3.540 73.7 3 S 6413 14314 23455 523 53 3.657 73.7 4 S 9206 13286 40200 580 16 4.367 73.1 5 S 9472 15578 34004 559 25 3.590 73.3 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01210 80.0 0.00032 73.0 -0.02971 7.0 2 0.00350 -0.01542 80.0 -0.00036 73.0 -0.03678 7.0 3 0.00350 -0.01550 80.0 -0.00038 73.0 -0.03696 7.0 4 0.00350 -0.01379 80.0 -0.00003 73.0 -0.03331 7.0 5 0.00350 -0.01438 80.0 -0.00015 73.0 -0.03458 7.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI

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Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 14.5 80.0 0.0 80.0 - 510 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 18.6 80.0 0.0 80.0 - 732 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 18.3 80.0 0.0 80.0 - 722 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 8.3 -5.9 -2.2 0.17 2 1.0 0.000102 347 0.060 2 S 10.3 -7.9 -3.2 0.17 5 1.0 0.000146 350 0.087 3 S 10.1 -7.8 -3.1 0.17 5 1.0 0.000144 350 0.086 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 12.9 80.0 0.0 80.0 - 436 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 17.7 80.0 0.0 80.0 - 690 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 17.5 80.0 0.0 80.0 - 680 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 7.5 -5.2 -1.9 0.17 0 0.5 0.000087 345 0.051 2 S 9.8 -7.5 -3.0 0.17 5 0.5 0.000138 350 0.082 3 S 9.7 -7.4 -2.9 0.17 5 0.5 0.000136 350 0.081 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 8.1 80.0 0.0 80.0 - 216 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 15.1 80.0 0.0 80.0 - 566 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 14.9 80.0 0.0 80.0 - 556 73.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 5.1 -3.1 -0.9 0.16 3 0.5 0.000043 337 0.025 2 S 8.5 -6.3 -2.5 0.17 3 0.5 0.000113 348 0.067 3 S 8.3 -6.2 -2.4 0.17 3 0.5 0.000111 348 0.066

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Dati geometrici:

H 80 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 8.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 71.48 kN

Armature:


1 8 15.70 5 φ 20

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 0 0.00 0 φ 0

8 72 15.70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezione

Larghezza minima della sezione

Copertura ferro:

Materiali










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acciaio B450Ctensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2


resistenza di calcolo a trazione fyd = 391,30 N/mm2


modulo elastico Es = 206.000 N/mm2


VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3


k = 1+(200/d)1/2

= 1.527 <= 2 VERIFICATO

vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0.381

ρl = Asl/(bw*d) = 0.00218 <= 0,02 VERIFICATO

σcp = Ned/Ac = 0.000 N/mm2


VRd [KN] = 255.23 >= 274.00

VRd [KN] = 274.00 > 71.48NON OCCORRE ARMAREA

TAGLIO

NON VERIFICATO, E'

VALIDO IL LIMITE

INFERIORE

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Verifica della sezione di spiccato e-e a ml di struttura:

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. Descrizione Sezione: ELEVAZIONE sez. e Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CONGLOMERATO - Classe: C32/40 Resis. compr. di calcolo fcd : 181.30 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 90.65 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 333457 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 30.20 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista Combinazioni Frequenti in Esercizio

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Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 144.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 75.0 cm Barre inferiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Barre superiori : 5Ø16 (10.1 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 6890 5593 4060 0 2 4635 6901 4214 0 3 4357 6675 4082 0 4 6129 7995 3942 0 5 6295 9100 4842 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 6129 3995 2 5957 4853 3 5845 4785 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 5928 3496

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2 5846 4576 3 5734 4508 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 5327 1998 2 5513 3746 3 5401 3678 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.5 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 10.1 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 6890 5593 82474 669 49 11.970 66.2 2 S 4635 6901 35171 523 65 7.588 68.2 3 S 4357 6675 33927 519 76 7.787 68.3 4 S 6129 7995 41710 544 08 6.805 68.0 5 S 6295 9100 36515 527 85 5.801 68.2 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.00927 75.0 0.00072 68.0 -0.02351 7.0 2 0.00350 -0.01316 75.0 -0.00013 68.0 -0.03175 7.0 3 0.00350 -0.01327 75.0 -0.00015 68.0 -0.03198 7.0 4 0.00350 -0.01257 75.0 0.00000 68.0 -0.03049 7.0 5 0.00350 -0.01304 75.0 -0.00010 68.0 -0.03149 7.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata

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Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 7.8 75.0 0.0 75.0 - 228 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 9.5 75.0 0.0 75.0 - 317 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 9.4 75.0 0.0 75.0 - 313 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 4.7 -3.1 -0.9 0.16 2 1.0 0.000046 336 0.026 2 S 5.5 -3.9 -1.3 0.16 6 1.0 0.000063 340 0.037 3 S 5.4 -3.9 -1.3 0.16 6 1.0 0.000063 340 0.036 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 6.7 75.0 0.0 75.0 - 185 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 8.9 75.0 0.0 75.0 - 293 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 8.8 75.0 0.0 75.0 - 289 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 4.2 -2.6 -0.7 0.15 9 0.5 0.000037 333 0.021 2 S 5.2 -3.7 -1.2 0.16 5 0.5 0.000059 340 0.034 3 S 5.1 -3.6 -1.2 0.16 5 0.5 0.000058 340 0.033 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 3.7 75.0 0.0 75.0 -62 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 7.3 75.0 0.0 75.0 - 220 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 7.1 75.0 0.0 75.0 - 216 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE 1 S 2.6 -1.3 -0.2 0.14 1 0.5 0.000012 314 0.007 2 S 4.4 -2.9 -0.9 0.16 2 0.5 0.000044 337 0.025 3 S 4.3 -2.9 -0.9 0.16 2 0.5 0.000043 337 0.025

Doc. N.20189 20189-RIB02-A01 .DOC


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Dati geometrici:

H 70 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 48.42 kN

Armature:


1 7 10.05 5 φ 16

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 0 0.00 0 φ 0

8 63 15.70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezione

Larghezza minima della sezione

Copertura ferro:

Materiali










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acciaio B450C

tensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2


resistenza di calcolo a trazione fyd = 391.30 N/mm2


modulo elastico Es = 206 000 N/mm2


VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3


k = 1+(200/d)1/2

= 1.563 <= 2 VERIFICATO

vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0.394

ρl = Asl/(bw*d) = 0.00249 <= 0,02 VERIFICATO

σcp = Ned/Ac = 0.000 N/mm2


VRd [KN] = 239.06 >= 248.37

VRd [KN] = 248.37 > 48.42NON OCCORRE ARMAREA

TAGLIO

NON VERIFICATO, E'

VALIDO IL LIMITE

INFERIORE

consorzioconsorzio b.b.mb.b.m.. · cup e3 1 b05000390007 collegamento autostradale di connessione...

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