REFRIGERACION

COMPRESOR DE DOS ETAPASUNI-FIMUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERAFACULTAD DE INGENIERA MECNICA

COMPRESOR DE DOS ETAPAS

CURSO: LABORATORIO DE INGENIERIA MECANICA III

SECCION:A

ALUMNOS: PROFESOR: ING. PINTO

LIMA PERU

2014-I

INFORME N 8: COMPRESOR DE DOS ETAPAS

1.- INTRODUCCION:Aire comprimido,aireapresinsuperior a una atmsfera, puede emplearse para empujar un pistn, como en una perforadora neumtica; hacerse pasar por una pequea turbina de aire para mover un eje, como en los instrumentos odontolgicos o expandirse a travs de una tobera para producir un chorro de alta velocidad, como en una pistola para pintar. El aire comprimido suministra fuerza a las herramientas llamadas neumticas, como perforadoras, martillos, remachadoras o taladros de roca. El aire comprimido tambin se emplea en las minas de carbn para evitar que se produzcan explosiones por las chispas de las herramientas elctricas que hacen detonar las bolsas de gris. El aire comprimido aumenta grandemente la produccin en los ms grandes campos industriales, tales como la minera, metalurgia, ingeniera civil y arquitectura, en todas las ramas de la construccin de maquinarias, en las industrias del cemento, vidrios y qumicos.El desarrollo de mtodos econmicos para comprimir el aire u otros gases, requiere de los conocimientos de teora, diseo y operacin de mquinas que compriman estos gases.En la presente experiencia tendremos oportunidad de aplicar los conocimientos tericos aprendidos en los cursos de termodinmica sobre compresin de aire.

2.- OBJETIVOS: Conocer en forma objetiva el funcionamiento de un compresor experimental de aire de dos etapas y adems aplicar los conceptos tericos.

Conocer la disposicin del equipo y los instrumentos utilizados.

3.- FUNDAMENTO TEORICO:Un compresor de desplazamiento positivo es una mquina donde se obtiene un aumento en la presin esttica cuando se succiona sucesivamente un cierto volumen de aire dentro de un espacio cerrado y luego se le expulsa, todo esto ocurre por el desplazamiento de un elemento mvil dentro del espacio cerrado. La compresin de aire u otros gases mediante compresores alternativos (compresores de desplazamiento positivo) se puede considerar como un proceso de flujo y estado estable (FEES).La primera ley de la Termodinmica aplicada a un FEES es:Hs - Hi = W - Q (KJ)Donde:Hi = entalpa del aire que ingresa al sistema.Hs = entalpa del aire que sale del sistema.W = trabajo del eje o indicado realizado sobre el sistema.Q = prdida de calor del sistema.

La ecuacin anterior aplicada a compresores es:H5 - H1 = W1 + W2 - Q1 - Q2 - Q3 - Q4 - Q (kJ)Donde:H1 = entalpa del aire a la entrada de la primera etapa.H2 = entalpa del aire a la salida de la primera etapa.H3 = entalpa del aire a la entrada de la segunda etapa.H4 = entalpa del aire a la salida de la segunda etapa.H5 = entalpa del aire a la salida del postenfriador.W1 = trabajo especfico entregado a la primera etapa.W2 = trabajo especfico entregado a la segunda etapa.Q1 = calor entregado al agua de refrigeracin de la primera etapa.Q2 = calor entregado al agua de refrigeracin del nter enfriador.Q3 = calor entregado al agua de refrigeracin de la segunda etapa.Q4 = calor entregado al agua de refrigeracin de la postenfriador.Q = prdidas de calor por conveccin y radiacin.

Se debe observar que se debe tomar a W1 y W2 como el trabajo entregado al compresor o como el trabajo indicado en el cilindro del compresor. En el primer caso incluimos las prdidas mecnicas del compresor, en el segundo las excluimos; estas prdidas aparecen como calores parciales en la camiseta de agua y parcialmente al medio ambiente. Consideremos un compresor ideal, sin volumen muerto y que no presente prdidas de presin en la succin y descarga. El trabajo total en una compresin adiabtica es:

Donde:W = potencia en una compresin adiabtica (W)M = flujo de masa de aire (kg/s)T1 = temperatura de succin del aire.

En un proceso politrpico el calor entregado por el aire es cuando se desea comprimir aire a altas presiones se utilizan compresores de varias etapas. Si no hubiese enfriamiento intermedio el proceso de compresin seguira una trayectoria continua. La curva de compresin por etapas con interenfriamiento se acerca al proceso isotrmico. Para realizar el mnimo trabajo en la compresin es necesario que la relacin de presiones en todas las etapas sean iguales:

En un compresor de dos etapas la presin intermedio ptima es:

El trabajo y la potencia entregados a un compresor real son diferentes a los obtenidos en el compresor ideal, ya que un remanente de gas que queda en el volumen muerto se expande cuando las vlvulas estn cerradas. El volumen muerto reduce la capacidad del compresor, esta reduccin aumenta a medida que aumenta la relacin de compresin. Adems debido a las perdidas de presin en las vlvulas y tuberas, la presin del aire durante la succin es menor que la presin del medio de donde es succionado y durante la descarga la presin es mayor que la presin en la tubera de descarga.

El funcionamiento de un compresor alternativo esta caracterizado por los siguientes parmetros:

1) El porcentaje de volumen muerto: es la relacin entre el volumen muerto Vo y el volumen de desplazamiento Vd.

En compresores de baja presin: E (2 5%).En compresores de alta presin: E (5 10%).La eficiencia volumtrica aparente tomando en cuenta la perdida de presin la entrada se obtiene del diagrama indicado.

2) Eficiencia volumtrica real o total: esta eficiencia difiere de la anterior por los siguientes motivos: El fluido se calienta durante toda la carrera de succin. Cuando se pone en contacto con las vlvulas, paredes del cilindro y pistn. Existen fugas por los anillos del pistn, vlvulas y uniones.

En compresores multietapas la disminucin de la eficiencia volumtrica es ms acentuada debido a la precipitacin de la humedad en el interenfriador.Esta eficiencia se define como la relacin entre peso de fluido descargado durante la revolucin del eje del compresor y el peso de fluido a las condiciones de la lnea de succin, que ocupara un volumen igual al desplazamiento total de una revolucin.

Se encuentra en el rango de 0.65 a 0.85.

Se utilizan adems las siguientes eficiencias para determinar la potencia realmente entregada al compresor:

La eficiencia isotrmica isot. Es la relacin de la potencia isotrmica Wisot y la potencia indicada PI.

La eficiencia mecnica m. Es la relacin entre la potencia indicada Wi y la potencia en el eje del compresor Weje.

La eficiencia efectiva efec. O eficiencia en el eje es el producto de la eficiencia isotrmica isot o adiabtica y la eficiencia mecnica m.

La potencia real para mover el compresor es mayor que la potencia terica y esta determinada por las siguientes frmulas.

Donde:N = velocidad del eje del compresor (rpm). Vd = volumen de desplazamiento (m3).

POTENCIA INDICADAEn las mquinas de vapor y los motores de combustin interna, la sustancia activa ejerce una fuerza neta sobre los pistones a medida que estos se mueven, y, por lo tanto, se desarrolla potencia a costa de la energa de la sustancia activa. Despreciando la friccin, esta potencia es transmitida a travs de la mquina hasta el eje de salida. En cambio, en los compresores y en las bombas reciprocas, se suministra potencia a la mquina por intermedio de su eje y se la transmite hasta los pistones. El pistn, a su vez entrega trabajo a la sustancia activa. El trabajo realizado sobre el pistn, o por l, es una medida de la eficacia del proceso experimentado por la sustancia activa.La presin ejercida por el pistn por la sustancia activa varia con el tiempo. Por lo tanto, resulta necesario medir esta variacin para determinar la potencia entregada al pistn o por l. Para esta determinacin se utiliza un aparato llamado indicador. Por la tanto, la potencia determinada mediante el uso de unos indicadores le llama potencia indicada. Potencia indicada res igual a la potencia entregada a la cara del pistn o por ella. Hay muchos tipos de indicadores. Solo describiremos aqu algunos de los ms comunes:

INDICADOR DEL TIPO DE PISTN:Se le usa en mquinas alternativas de baja velocidad, tales como mquinas de vapor, bombas, compresores y motores de combustin interna. La presin de la sustancia activa acta hacia arriba sobre el pistn del indicador. Esta presin es resistida por un resorte calibrado. La posicin del pistn del indicador en un instante cualquiera es, as, una funcin de la presin de la sustancia activa y de la rigidez del resorte. El movimiento del pistn del indicador es transmitido por medio del vstago del pistn a una punta trazadora por medio de un sistema de palancas. Este sistema debe disearse de modo que la punta trazadora tenga solo un movimiento vertical. As, la posicin vertical e la punta trazadora es funcin de la presin de la sustancia activa.El resorte utilizado en este indicador esta calibrado y especificado en Kg. La especificacin en Kg. Es la variacin de presin en Kg. Por cm2, que actuando sobre el pistn del indicador, produce un movimiento vertical de 1 cm de la punta trazadora. Dado que pueden variar los dimetros de pistn de los diversos indicadores, cada resorte debe ser calibrado en el indicador como conque ha de usarse.Si el tambor, que es una parte del indicador, es movido de tal modo que su posicin angular es en todo momento directamente proporcional a la posicin del pistn del motor, la punta trazadora describe un diagrama de las variaciones de presin en funcin del volumen dentro del cilindro de la mquina. Este diagrama se conoce con el nombre de diagrama indicador. Para la mayora de las mquinas y compresores, la longitud de carrera es tan grande que resulta necesario reducir el movimiento con el fin de mantener el tambor en un tamao razonable. El requisito esencial de un mecanismo reductor no es solo el de reducir el movimiento en la proporcin conveniente, sino asegurar que el desplazamiento angular del tambor sea en todo momento proporcional al desplazamiento del pistn de la mquina.

Debido a la inercia y la friccin de las partes mviles del indicador de pistn, se obtendrn diagramas muy deformados cuando se lo utilice con mquinas de alta velocidad. Adems si la velocidad es muy alta, pueden existir deformaciones adicionales por la vibracin sincrnica del resorte del indicador. Por esta razn, el indicador comn del tipo de pistn no es adecuado para mquinas de ms de unas 400 rpm., dependiendo el lmite exacto del tamao y diseo del indicador.El diagrama obtenido por medio del indicador es un grfico de la presin en funcin de la posicin del pistn de la mquina, o de la presin en funcin del volumen. Por lo tanto, el rea de este diagrama es proporcional al trabajo neto realizado sobre la cara del pistn o por ella. El trabajo se calcula determinando la presin media efectiva del ciclo (pme.). Defnase la pme. como la presin equivalente que debe actuar sobre la cara del pistn durante toda su carrera para producir el trabajo neto indicado realmente producido por ciclo. La pme. indicada puede obtenerse del diagrama del indicador. El rea del diagrama dividida por su longitud es igual a la ordenada media. La pme. es igual al producto de esta ordenada media por el factor de escala del resorte del indicador. As,

rea del diagrama pme. indicada = ---------------------------- * factor del resorte Longitud del diagrama

El producto de la pme. por el rea del pistn es igual a la fuerza neta equivalente que acta sobre el pistn. Multiplicando este producto por la longitud de la carrera y por el nmero de ciclos por minuto y dividiendo por 4500, se obtiene la potencia en H.P. indicada (H.P.I.). La potencia total es igual a la suma de las potencias individuales desarrolladas sobre cada cara del pistn. As

( P *A * L * n)H.P.I. = ----------------------------------4500

Donde P = pme. Kg./cm2 A = rea efectiva del pistn, cm2 L = longitud de la carrera, mn = nmero de ciclos por minuto para la cara de un pistn. Para una mquina de dos tiempos n = rpm. para una mquina de cuatro tiempos, n = rpm./2.Cuando la cara del pistn que se considera tiene vstago, el rea efectiva del pistn es igual al rea bruta menos la seccin transversal del vstago. En algunos casos, puede obtenerse una pme. para todos los cilindros. Si se desprecia el rea de los vstagos, los H.P.I. estn dados aproximadamente por

(P *A * L * n)H.P.I. = ---------------------------- * N4500

Donde A = rea bruta del pistn, cm2 N = nmero total de caras de pistn activas

Adems de la determinacin de la pme. el diagrama indica las partes del ciclo en que se producen los distintos eventos. En los motores de explosin con vlvulas de ajuste fijo, el diagrama demostrara los efectos de los distintos grados de adelanto de la chispa y otras variables. En los motores Diesel, el diagrama es til para ajustar la fase de inyeccin del combustible.

INDICADORES DE DIAGRAMA:Se usan para mquinas alternativas de alta velocidad.Indicadores electrnicos:-Son tiles para un rango ms amplio de velocidades, estando libre de los efectos de la inercia.Indicadores pticos:-Son tiles para un rango de velocidades de 2000 rpm. o mayores.

POTENCIA AL FRENO Y POTENCIA EN EL EJELa potencia de salida de las mquinas de vapor se determinaba antes por medio de un freno. Por lo tanto la potencia entregada por las mquinas de vapor se llamaba potencia al freno (H.P.F.). El trmino ha persistido y tambin se lo usa en relacin con los motores de combustin interna. La potencia entregada por las turbinas y los motores se llama potencia en el eje (H.P.E.). Tambin se usa este trmino para indicar la potencia de entrada en el eje de compresores, ventiladores y bombas.Hay dos mtodos bsicos para medir la potencia de salida de los motores, segn que se basen los instrumentos denominados dinammetros de absorcin o en los llamados dinammetros de transmisin. El tipo de absorcin absorbe toda la potencia producida y por lo tanto su uso debe restringirse a la prediccin de los que una mquina, turbina o motor har en circunstancias dadas. El tipo de transmisin, en cambio, es de valor para determinar la potencia realmente entregada en funcionamiento.Los dinammetros de absorcin pueden ser clasificados de la manera siguiente 1.-Tipos de friccin mecnica como el freno de Prony, el freno de cuerda, etc.2.-Dinammetro hidrulico. 3.-Dinammetro de aire.4.-Dinammetro elctrico:a.-De campo basculanteb.-De corrientes de remolino

DINAMMETRO DE FRICCIN MECNICA.-El dispositivo tpico de esta clase es el freno de Prony. Existen varios tipos de freno Prony. La potencia entregada es absorbida por la friccin existente entre la faja y la volante. El efecto de friccin lo controlamos por medio del cargado de pesas aumentando esta, conforme se aumenta el cargado.El freno Prony presenta grandes dificultades para la disipacin del calor y para mantener constante el par resistente, por ello su uso se limita para la medicin de bajas potencias.Hay muchas variantes del freno de Prony. En los de menor tamao pueden sustituirse cuerdas o bandas de lona o de cuero a la banda de acero y los tacos de madera.Se han construido frenos de Prony aptos para potencias de hasta centenares de H.P. y hasta 1000 rpm. A mayores velocidades este tipo de freno requiere una construccin muy cuidadosa, pues de lo contrario tiende a oscilar irregularmente. Esta tendencia puede disminuirse introduciendo unas gotas de lubricante entre el freno y el volante.El clculo de la potencia es de acuerdo a la siguiente formula:

2LWn H.P.F. =--------------------- 4500

Donde L = longitud del brazo de palanca del freno, m W = peso, Kg. n =rpm.

DINAMMETRO ELCTRICOEl dinammetro de campo basculante consiste en una mquina de c.c. en derivacin que puede funcionar como motor o como generador.La fuerza aplicada al extremo del brazo basculante equilibra el estator, se mide por medio de una balanza. El dinammetro de campo ofrece la ventaja de poder funcionar como motor. SE lo utiliza para determinar la potencia de entrada absorbida por ventilad9res, bombas, compresores, etc.La potencia al freno se puede hallar aplicando la siguiente formula:

H.P.F. = F L W = V I/N

Donde F = carga, Kg.L = Brazo, mW = velocidad angular, rpm.V = voltaje, vI = amperaje, AN = eficiencia del generador.4.- APARATOS: Compresores de alta y baja

Generadores

Tanque de Admisin de aire y de estancamiento

Tablero de Control

Tubos de Reynols

Manmetros y Termmetros

Tacmetros y Dinammetros

Indicador de Diagrama

Planmetro

Datos tcnicos del compresor de aire de dos etapas:

Primera etapa (Baja presin)Numero de cilindros 2Carrera101.6 mm.Dimetro interior101.6 mm.Volumen de desplazamiento 1.647 lVolumen muerto 29.5 cm3Presin mxima 10.3 barRelacin de velocidades motor / compresor 3 : 1Eficiencia de la transmisin 0.98Rango de velocidades 300 500 rpm

Segunda etapa (Alta presin)Numero de cilindros 1Carrera101.6 mmDimetro interior 76.2 mmVolumen de desplazamiento 0.463 lVolumen muerto 28.2 cm3Presin mxima 13.8 barRelacin de velocidades motor / compresor 3 : 1Eficiencia de la transmisin 0.98Rango de velocidades 300 500 rpm

6 termmetros de bulbo sin corazaRango 0 200 CAprox. 1 C6 termmetros de bulbo con corazaRango -1 110 CAprox. 1 C2 Manmetros BourdonRango 0 14 Kg. / cm2; 0 20 Kg. / cm2 Aprox. 0.5 Kg. / cm2; 1 Kg. / cm2 2 Manmetros inclinados de lquidoRango 0 70 mm H2OAprox. 0.5 mm H2O 2 DinammetrosRango 0 30 Kg.Aprox. 100 g.2 TacmetrosRango 0 200 rpmAprox. 25 rpm2 ContmetrosRango 999.999 Rev.Aprox. 1 Rev.2 VoltmetrosRango 0 350VAprox. 10V2 AmpermetrosRango 0 25Aprox. 0.51 Indicador de diagrama NAIHACK

5.- PROCEDIMIENTO:Antes del encendido:a)Observar si los manmetros inclinados se encuentran en cero.b)Llenar los pozos de aceite de los termmetros con aceite.c)Drenar el condensado del interenfriador, postenfriador y tanque de almacenamiento.Procedimiento del ensayo:a)Ubicar las vlvulas A, B y C en la posicin correcta.b)Ajustar los flujos de agua de refrigeracin, hasta obtener lecturas comprendidas entre 10 y 25 cm. En los medidores de flujo.c)Accionar las llaves de funcionamiento en vacod)Ubicar los reguladores de velocidades en su posicin mnima.e)Encender primero el compresor de alta presin y luego el de baja, manejando lentamente los arrancadores.f)Cuando la presin en el tanque de almacenamiento se acerque a la presin deseada, abrir lentamente la vlvula de estrangulamiento. La posicin correcta de la vlvula de estrangulamiento para obtener una presin constante en el tanque, ser aquella que produzca la misma cada de presin en la tobera de descarga con respecto a la cada de presin en el orificio de entrada.g)Tomar los datos de temperaturas, presiones, rpm, etc. Adems usar el indicador de diagrama en los compresores de alta y baja para obtener el diagrama indicado. Posteriormente se mide esta rea con el planmetro.h)Repetir las mismas tomas de datos para otras medidas de presion de P2ESQUEMA DE LA INSTALACION6.- CALCULOS Y RESULTADOS:

POP2TaT1T2T3T4T5T6T7hoht

Presin de Aire (Kg/cm2)Temperaturas del aire ( C )Manmetros (mm H2O)

P0P2TA T1T2T3T4T5T6T7hoht

82,7212180228122302185155

83,2222292278227242175115

RPMFVARPMFVACPBIECAPPE

Dinammetro de Baja PresinDinammetro de Alta PresinAlturas de los medidores de agua (cm. de H2O)

RPMFza. (Kg)Volts.Amps.RPMFza(Kg)VICBPI.E.CAPP.E.

85561209,56043,81271442,542,74842

850615014,87713,4104942,643,13942,2

TiaT1aT2aT3aT4aCBPCAP

Temperaturas del agua de Refrigeracin(cm2)(cm2)

TiaT1aT2aT3aT4aAA

22312526242,35

22,53325,5282653

Clculo de los flujos de agua de refrigeracin:

Formulas para determinar los flujos en funcin de las alturas del agua alcanzada en los medidores:Q = K H n

Compresor de baja presin: Q1 = 10,4 H 0,527 (lt/hr) ... (1)Compresor de alta presin: Q2 = 8,3 H 0,545 (lt/hr.) ... (2)nter enfriador: Q3 = 12,4 H 0,50 (lt/hr.) ... (3)Postenfriador : Q4 = 11,7 H 0,494 (lt/hr.) ... (4)

Reemplazando los datos del tubo de Reynolds en las ecuaciones 1, 2,3 y 4 tenemos: Q(caudal) kg/s de agua de enfriamiento

CBPIECAPPE

0,020839720,02250780,019013060,02059532

0,020865540,022612980,016978750,02064371

Clculo del flujo de aire:Utilizando el medidor de la caja de aire cuyo dimetro de orificio es 31,95 mm.ma = 1,2577 H0 PA (kg/s) ...(6) TA

Donde: H0 : en metros de agua PA: en bar TA : en Kflujo de aire

(Kg/s)

0,060486416

0,056720713

Clculo de la potencia elctrica suministrada a cada motor:Para ambos motores de corriente continua

PEL = V I (watts) ...(7)Donde :V: en voltiosI : en amperios

potencia electrica

CBP (KW)CAP (KW)

1,141,778

2,220,936

Clculo de la potencia al eje entregada por el motor elctrico:

PEM = F x N (Watts) ...(8) 3,0592

donde:F: kilogramos fuerzaN: en r.p.m.potencia al eje

CBP (KW)CAP (KW)

1,6769090,75026151

1,667102510,85689069

Potencia entregada al compresor (PE) : Siendo la eficiencia mecnica de la transmisin 0,98 tenemos que:

PE = 0,98 PEM ...(9)Donde : 0.98 eficiencia de la transmisinpotencia entregada (n=0.98)

CBP (KW)CAP (KW)Pot total (KW)

1,643370820,735256282,378627092

1,633760460,839752882,473513337

Clculo de la potencia indicada (PI):

PI = p x Vd (Watts) ...(10)Donde.p: presin indicada en N/m2Vd : volumen desplazado por unidad de tiempo m3/s

Primero se calcular p :p = K A LDonde:K: constante del resorte del indicador de diagramaA: rea del diagramaL: longitud del diagrama Las constantes de los resortes del indicador de diagrama son:KAlta= 180Psi /pulg.= 48862.2*103 N/m2KBaja= 72 Psi /pulg.=19544.88*103 N/m2Adems:El volumen de desplazamiento se calcula de la siguiente manera:Vd = L * N/(60*n)Donde:l: carrera del pistn(m) baja: 1.647cm alta: 0.463cmN: RPMn: relacin de transmisin

presion mediavolumen de desplazamientopotencia indicada

CBP (bar)CAP (bar)CBP(m3/s)CAP(m3/s)CBP (KW)CAP (KW)

3,21082,4430,007823250,0015536222,511889110,37954991

2,641081083,66450,00777750,0019831832,054100810,72673753

Clculo de los calores absorbidos por el agua de refrigeracin:Los calores absorbidos por el agua se pueden calcular valindonos de la primera ley de la termodinmica para un proceso de flujo de estado estable(FEES).En este caso nuestra nica herramienta de donde nos podemos sostener es el valor del calor especifico para el agua a 27C y 1atm. de condiciones ambientales.CeH2O = 4.18KJ/kg.C

perdidas calor rad-conv

H5 - H1 (Kw)Qradia (Kw)

0,060698124,86370193

0,284596184,80749154

n volumetrica aparenten volumetrica realpotencia isotermicaeficiencias isotermicas

CBPCAPCBPCAPCBPCAPCBPCAP

0,976584190,915679556,589685322,0822645,120575865,562467320,038535790,6554305

0,970298520,934136070.421280770.408232610.711896230.491858660.474992010.8708056

Clculo de las eficiencias mecnicas:m= PI / PE

eficiencia mecanica

CBPCAP

1,528498060,51621444

0.661042180.38447652

7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES:

En el presente laboratorio se puede observar y concluir lo siguiente:Los calores absorbidos por los equipos son menores conforme nos acercamos a la presin intermedia terica. Al colocar el indicador de diagrama en la 1ra obtencin de datos, equivocamos el resorte, intercambindolo, por lo que los dems datos dependientes de estos resultaron errados. La eficiencia aumenta conforme la relacin de presiones (Pi*Pf) se acerca a la presin intermedia ideal (2.828 kg/cm2) Las altura en los tubos de Reynolds fueron mayores a 10 cm, y es lo comn. Con esta experiencia podemos comprobar que el trabajo de compresin disminuye a medida que la presin intermedia se acerca al valor terico. Una vez ms nos damos cuenta de la importancia de la primera ley de termodinmica en este caso para un proceso de flujo de estado estable(FEES) ya que a sido una de las ecuaciones fundamentales en este informe.

8.- BIBLIOGRAFIA:1.- Manual de Laboratorio de Ingeniera Mecnica IIIUNI-FIM2.- Compresores de Aire. A. Feller3.- Web: http:monografias.com/compresores de dos etapas

9.-ANEXO:

Pg.24LABORATORIO DE INGENIERIA MECANICA III