chapter 8 sbvl
DESCRIPTION
tlTRANSCRIPT
https://sites.google.com/site/trangtantrien/
Chương 8: Thanh Chịu Lực Phức Tạp
1 Giới Thiệu
2 Uốn Xiên
3 Uốn và Kéo-Nén Đồng Thời
4 Uốn và Xoắn Đồng Thời
1 Giới Thiệu
1 Giới Thiệu
1 Giới Thiệu
1 Giới Thiệu
y
z
x
C
1P
l1z
2P
y
z
x
C
1P
1z
z
x
y
yQxM
2P xQyM
P
b
b
4b
A A
AA
q
z
y
x
b3
1 Giới Thiệu
P5,5b
x
zyzN
yMq
1 Giới Thiệu
Pz
x
y
3b b
B
A
L
l
y
z
L
A
B
P M Pl
q y
z
zB
P M Pl
q
zNxM
1 Giới Thiệu
y
z
x
C
P
l1z
y
z
x
C
1z
z
x
y
yQxMP
zM
1 Giới Thiệu
1z
P
1z
P
y
xz
yQ
xMzM
1 Giới Thiệu
1m
0,3m
A B
C
75P kN
1m
y
z
x
75P kN22,5 .M kN m
A B
* Ứng suất do các thành phần nội lực gây ra
2.1 Khái niệm
2 Uốn Xiên
z
x
y
0xM
1P
2P
NP0yM
Một thanh được gọi là uốn xiênkhi trên mặt cắt ngang của thanhtồn tại đồng thời hai thành phầnmômen uốn yx MM ,
2.2 Qui ước dấu của nội lực
* Mômen uốn Mx được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục y
* Mômen uốn My được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục x
2.3 Ứng suất trên mặt cắt ngang
2 Uốn Xiên
* Mômen uốn Mx sinh ra ứng suất pháp dọc trục xz
x
M yJ
* Mômen uốn My sinh ra ứng suất pháp dọc trục yz
y
Mx
J
=> Ứng suất pháp dọc trục do Mx và My cùng sinh ra
yxz
x y
MM y xJ J
* Mx, My Mômen uốn tại mặt cắt có điểm tính ứng suất
* Jx, Jy Mômen quán tính chính trung tâm của mặt cắt ngang có điểmtính ứng suất* x, y tọa độ của điểm tính ứng suất so với hệ trục quán tính chính trungtâm
2 Uốn Xiên
* Khi tính toán để tránh nhầm lẫn về dấu
yxz
x y
MMy x
J J
Lấy dấu “+” hay “-” tùy thuộc vào điểm tính ứng suất thuộc vùngchịu kéo hay vùng chịu nén do từng thành phần nội lực gây ra
x
y
z
A
B
C
D
xM
yM
( )max
yxAz
x y
MMy x
J J
( ) yxBz
x y
MMy x
J J
( )min
yxCz
x y
MMy x
J J
( ) yxDz
x y
MMy x
J J
2 Uốn Xiên
y
x
z
xM
yM
* Mặt cắt ngang hình tròn không bị uốn xiên, chỉ chịu uốn phẳng
2 2
,max ;/ 2
x y xz x
x
M M JWW D
2.4 Phương trình đường trung hòa
2 Uốn Xiên
* Đường trung hòa là tập hợp các điểm có ứng suất pháp bằng không
0yxz
x y
MM y xJ J
x
y
z
A
B
C
D
xM
yM
Ñöôøng trung hoøa
2.5 Điều kiện bền ứng suất pháp
2 Uốn Xiên
* Vật liệu dẻo
maxz
* Vật liệu dòn
max
min
k
n
Ví dụ : Dầm AB mặt cắt ngang hình tròn, liên kết, chịu lực và có kíchthước như hình vẽ. Dầm làm bằng vật liệu có ứng suất cho phép
* Vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong dầm
* Xác định đường kính dầm theo điều kiện bền ứng suất pháp
d
3m
650 /q N m3P kN
x
y
z
28 /kN cm
* Sơ đồ tính và biểu đồ nội lực
Ad
3m
650 /q N m 3P kN
x
y
Bz
A 3m
650 /q N m
y
Bz
A 3m
3P kN
x
Bz
1,95kN
yQ
xM
2,925 .kN m9 .kN m
yM
xQ
3kN
* Theo điều kiện bền ứng suất pháp 2 2 2 2
3max 0,1x y x y
zx
M M M MW d
2 2 42 2
332,925 9 .10
10,570,1. 0,1.8
x yM Md cm
Chọn cmd 11
Ví dụ : Dầm AB mặt cắt ngang hình chữ nhật, liên kết, chịu lực và cókích thước như hình vẽ. Dầm làm bằng vật liệu có ứng suất cho phép
* Vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong dầm
* Xác định tải trọng cho phép [q] theo điềukiện bền ứng suất pháp
218 /kN cm
l
q
A B
b
2b
q
030
xy
A
B
10 ; 4,5b cm l m
Ví dụ : Trục AD mặt cắt ngang không đổi hình tròn đường kính d đượcđỡ trên hai ổ lăn tại A và C. Trục liên kết, chịu lực và có kích thước nhưhình vẽ. Trục làm bằng thép có ứng suất cho phép
* Vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong trục
* Xác định đường kính trục theo điều kiện bền ứng suất pháp
218 /kN cm
0,3 ; 75a m P kN
AB
CD
3P
P
P
a 2a a
d
Cho:
Ví dụ : Dầm AB coù maët caét ngang hình chöõ nhaät kích thöôùc 2bxb lieân keát vaøchòu löïc nhö hình vẽ. Boû qua troïng löôïng baûn thaân cuûa daàm.
* Vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong dầm
* Viết phương trình đường trung hòa tại mặt cắt nguy hiểm
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bố ứng suất pháp tại mặt cắt nguy hiểm
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong dầm
* Xác định kích thước mặt cắt ngang theo điều kiện bền ứng suất pháp
22,5 ; 18 / ; 150l m kN cm P kN
y
z
x
A
2P
l
P
B
2b
b
Ví dụ : Coät AB coù maët caét ngang hình chöõ nhaät kích thöôùc 2b x b lieân keát vaøchòu löïc nhö hình vẽ. Boû qua troïng löôïng baûn thaân coät, coät laøm baèng vaät lieäucoù öùng suaát cho pheùp 26 /kN cm
1 12P kNz
x
y
2b b
B2 3P kN
A
2,5L m
* Vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong cột
* Viết phương trình đường trung hòa tại mặt cắtnguy hiểm
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bố ứng suấtpháp tại mặt cắt nguy hiểm
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớnnhất phát sinh trong cột
* Xác định kích thước mặt cắt ngang của cộttheo điều kiện bền ứng suất pháp
* Phương trình đường trung hòa
yz
2 3P kN
2,5m
A
B
yQ2P L
xM
2P xz
1 12P kN
A
B
xQ yM
1P
1PL
0yx
x y
MM y xJ J
3 34 4
2 1
. 2 2 2 . 17,5 . ; 30 . ; ;12 3 12 6x y x y
b b b bM P L kN m M PL kN m J b J b
16y x
* Theo điều kiện bền ứng suất pháp
y
x
2b
b
max
min
xM
yM
* Sự phân bố ứng suất trên mặt cắt
* Ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong cột
max 3
min max
101,25yx
x y
MMW W b
2
333max
101,25 101,25 101,25.10 11,96z b cm
b
Chọn 12b cm
Ví dụ : Dầm AB coù maët caét ngang hình chöõ T, chieàu daøi l lieân keát vaø chòu löïcnhö hình vẽ. Boû qua troïng löôïng baûn thaân thanh.
* Xác định nội lực tại mặt cắt nguy hiểm
* Viết phương trình đường trung hòa tại mặt cắt nguy hiểm
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bố ứng suất pháp tại mặt cắt nguy hiểm
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong dầm
* Xác định kích thước mặt cắ ngang theo điều kiện bền ứng suất pháp
2 20,8 ; 5 / ; 20 / ; 200k nl m kN cm kN cm P kN
y
x
P
x
y
060
b
4b
5b
b
* Nội lực của mặt cắt tại ngàm
x
y
x
x
y
y
060
P
zxM
yM
yQxQ
0
0
0
0
cos 6023sin 602
3sin 60 .2
cos 60 .2
x
y
x
y
PQ P
PQ P
PlM P l
PlM P l
* Trọng tâm mặt cắt
* Mômen quán tính chính trung tâm của mặt cắt ngang
25 150150.25 25 .25.1502 2 56,25
150.25 150.25ic i
ci
y Fy mm
F
x
y
150
150
25
25
x
y1x
* Phương trình đường trung hòa của mặt cắt tại ngàm 0yx
x y
MM y xJ J
23 3
2 4
3 34
150.25 25 25.15056,25 150.25 100 56,25 150.25 2158,2cm12 2 12
25.150 150.25 722,6612 12
x
y
J
J cm
PlMPlM yx 21;
23
xy 724,1
* Sự phân bố ứng suất trên mặt cắt
x
y150
150
25
25
min max
xM
yM
1O
2O
* Theo điều kiện bền ứng suất pháp
* Ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong thanh
Chọn
PPP
xJM
yJM
PPP
xJM
yJM
Oy
yO
x
x
Oy
yO
x
x
45,025,166,722
80.21
875,112,2158
80.23
596,05,766,722
80.21
625,52,2158
80.23
22
11
min
max
kNP
kNP
cmkNPcmkNP
n
k
44,4445,0
20
39,8596,05
/2045,0/5596,0
2min
2max
kNP 3,8
3.1 Khái niệm
3 Uốn và Kéo_Nén Đồng Thời
Một thanh được gọi là uốn và kéo_nénđồng thời khi trên mặt cắt ngang củathanh tồn tại các thành phần nội lực
yz
xz
yxz
MNMN
MMN
,,
,,
2.2 Qui ước dấu của nội lực
* Mômen uốn Mx được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục y
* Mômen uốn My được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục x
1P
2P
nP
y
x
zzNxM
yMC
* Lực dọc Nz được gọi là dương khi kéo (hướng ra mặt cắt)
3.3 Ứng suất trên mặt cắt ngang
* Mômen uốn Mx sinh ra ứng suất pháp dọc trục xz
x
M yJ
* Mômen uốn My sinh ra ứng suất pháp dọc trục yz
y
Mx
J
=> Ứng suất pháp dọc trục do Nz, Mx và My cùng sinh ra
* Nz, Mx, My: nội lực tại mặt cắt có điểm tính ứng suất
* F, Jx, Jy: diện tích và các mômen quán tính chính trung tâmcủa mặt cắt ngang có điểm tính ứng suất* x, y tọa độ của điểm tính ứng suất so với hệ trục quán tínhchính trung tâm
3 Uốn và Kéo_Nén Đồng Thời
* Lực dọc Nz sinh ra ứng suất pháp dọc trục zz
NF
yxzz
x y
MMN y xF J J
* Khi tính toán để tránh nhầm lẫn về dấu
Lấy dấu “+” hay “-” tùy thuộc vào điểm tính ứng suất thuộc vùngchịu kéo hay vùng chịu nén do từng thành phần nội lực gây ra
3 Uốn và Kéo_Nén Đồng Thời
yz xz
x y
MN My x
F J J
y
x
zzN
xM
yM
C
A
B
D
( )max
yxA zz
x y
MMN y xF J J
( ) yxB zz
x y
MMN y xF J J
( ) yxC zz
x y
MMN y xF J J
( ) yxD zz
x y
MMN y xF J J
3.4 Phương trình đường trung hòa
* Đường trung hòa là tập hợp các điểm có ứng suất pháp bằng không
3 Uốn và Kéo_Nén Đồng Thời
y
x
zzN
xM
yM
C
A
B
D
Đường trung hòa
0yxzz
x y
MMN y xF J J
3.5 Điều kiện bền ứng suất pháp
* Vật liệu dẻo
maxz
* Vật liệu dòn
max
min
k
n
3 Uốn và Kéo_Nén Đồng Thời
Ví dụ 5: Moät giaù chòu löïc nhö hình vẽ. Caùc kích thöôùc treân hình coù ñôn vò laømilimeùt.
* Xác định nội lực của mặt cắt A_A
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trên mặt cắtA-A
* Xác tải trọng P để mặt cắt A-A bền theo điều kiện bền ứng suất pháp.
Biết rằng chi tiết làm bằng thép có ứng suất cho phép 27 /kN cm
P150
30
10
A A
AAHình 2
5010
P
* Các thành phần nội lực trên mặtcắt như hình vẽ
P150
30
10
A A
AAHình 2
5010
P150
30
10
A A
AA
5010
y
z
zNxM
y
x 1x
* Trọng tâm của mặt cắt 25.500 55.300 36,25500 300
ic ic
i
y Fy mm
F
* Các thành phần nội lực trên mặt cắtA-A
P150
30
10
A A
AA
5010
y
z
zNxM
y
x 1x
0z zF N P 0 (15 3,625) 18,625x xm M P P
P150
30
10
A A
AA
5010
y
z
zNxM
y
x 1x
3 32 2 4 41.5 3.1 661(2,5 3,625) .5 (5,5 3,625) .3 27,542
12 12 24xJ cm cm
* Mômen quán tính chính trung tâm của mặt cắt ngang
30
10
10
50
x 1x
y
maxmin
cy
zNxM
* Ứng suất kéo lớn nhất phát sinh trên mặt cắt
30
10
10
50
x 1x
y
maxmin
cy zNxM
maxmax18,625 3,625 2,576
8 27,542z x
x
N M P Py PF J
* Ứng suất nén lớn nhất phát sinh trên mặt cắt
maxmin18,625 2,375 1,481
8 27,542z x
x
N M P Py PF J
* Theo điều kiện bền maxmax
72,576 7 2,7172,576z P P kN
2,7P kNChọn
Ví dụ : Coät AB maët caét ngang hình vaønh khăn,lieân keát, chòu löïc vaø coù kích thöôùc nhö hình vẽ.Coät laøm baèng vaät lieäu coù öùng suaát cho pheùp
. Khi tính boû qua troïng löôïng cuûacoät vaø phaàn nhoâ ra. Cho 219 /kN cm
* Vẽ sơ đồ tính và vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong cột* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong coät
* Kieåm tra beàn cho coät theo ñieàu kieän beàn öùng suaát phaùp
2 20P kN
40cm
D
1 85P kN
t
A
B DC
508 , 8D mm t mm
Pz
x
y
3b b
B
A
L
l Ví dụ : Coät AB maët caét ngang hình chöõ nhaät kíchthöôùc b x 3b (b=25cm) lieân keát, chòu löïc vaø coù kíchthöôùc nhö hình vẽ. Coät coù chieàu cao L=2,5m, phaàntreân nhoâ ra so vôùi truïc coät moät ñoaïn l=0,3m. Coät laømbaèng vaät lieäu coù troïng löôïng rieâng , coùöùng suaát cho pheùp khi keùo vaø öùng suaátkhi neùn . Khi tính boû qua troïng löôïngphaàn nhoâ ra.
325 /kN m 23 /
kkN cm
28 /n
kN cm
* Vẽ sơ đồ tính và vẽ biểu đồ nội lực phát sinh trong cột
* Viết phương trình đường trung hòa tại mặt cắt nguyhiểm
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bố ứng suất pháp tạimặt cắt nguy hiểm
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trên mặt cắt nguyhiểm* Xác định tải trọng cho phép P theo điều kiện bền ứng suất pháp
* Sơ đồ tính và biểu đồ nội lực
* Phương trình đường trung hòatại mặt cắt chân cột
y
z
L
A
B
xM zN
Pl
P M Pl
q
P
P qL
2 2. .3 25.3.0,25 4,6875 /q F b kN m
0xz
x
MN yF J
32 4. 3
; ; 3 ; 2, 2512z x x
b bN P qL M Pl F b J b
20,75 P qLy bPl
b
3b
y
x
* Sự phân bố ứng suất pháp trên mặt cắt chân cột
b
3b
y
x
min
max zNxM
* Theo điều kiện bền ứng suất pháp
* Ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trong thanh
Chọn
max 2 3
min 2 3
11,718753 1,5 1875 781,25
11,718753 1,5 1875 781,25
z x
x
z x
x
N M P qL Pl P PF W b b
N M P qL Pl P PF W b b
max
min
11,71875 34026, 221875 781, 25
11,71875 4408,3181875 781, 25
k
n
P PP kN
P P P kN
4026P kN
Ví dụ 5: Moät giaù chòu löïc nhö hình vẽ. Caùc kích thöôùc treân hình coù ñôn vò laømilimeùt.
* Xác định nội lực của mặt cắttại ngàm A
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trên mặt cắt tại A
* Xác kích thước mặt cắt ngang b để mặt cắt tại A bền theo điều kiện bền ứngsuất pháp.
6kN04575
130
3b
bA
* Viết phương trình đường trunghòa của mặt tại A
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bốứng suất pháp của mặt tại A
Biết rằng chi tiết làm bằng thép có ứng suất cho phép 29 /kN cm
Ví dụ 6: Moät giaù chòu löïc nhö hình vẽ.
* Xác định nội lực của mặt cắttại A
* Tính ứng suất kéo lớn nhất, ứng suất nén lớn nhất phát sinh trên mặt cắt tại A
* Xác kích thước mặt cắt ngang b để mặt cắt tại A bền theo điều kiện bền ứngsuất pháp.
* Viết phương trình đường trunghòa của mặt tại A
* Vẽ đường trung hòa và sự phân bốứng suất pháp của mặt tại A
Biết rằng chi tiết làm bằng thép có ứng suất cho phép 29 /kN cm
120kN
3b
b
l
_A A
25l cmq
4.1 Khái niệm
4 Uốn và Xoắn Đồng Thời
Một thanh được gọi là uốn và xoắnđồng thời khi trên mặt cắt ngang củathanh tồn tại các thành phần nội lực
, ,
,,
z x y
z x
z y
M M MM MM M
4.2 Qui ước dấu của nội lực
* Mômen uốn Mx được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục y
* Mômen uốn My được gọi là dương khi làm căng phần dương của trục x
* Mômen xoắn Mz được gọi là dương khi nhìn vào mặt cắt thấy Mz quaycùng chiều kim đồng hồ
Z
X
Y
xM1P
2P
NPyM
zM
4.3 Ứng suất trên mặt cắt ngang
* Mômen uốn Mx sinh ra ứng suất pháp dọc trục xz
x
M yJ
* Mômen uốn My sinh ra ứng suất pháp dọc trục yz
y
Mx
J
=> Ứng suất pháp dọc trục do Mx và My cùng sinh ra
* Mx, My: nội lực tại mặt cắt có điểm tính ứng suất* Jx, Jy: diện tích và các mômen quán tính chính trung tâm củamặt cắt ngang có điểm tính ứng suất
* x, y tọa độ của điểm tính ứng suất so với hệ trục quán tínhchính trụng tâm
* Mômen xoắn Mz sinh ra ứng suất tiếp
yxz
x y
MM y xJ J
4 Uốn và Xoắn Đồng Thời
4.4 Thanh có mặt cắt ngang hình chữ nhật
* Ứng suất tiếp do mômen xoắn Mz sinh ra ứng suất tiếp
, ax W Wyx
z mx y
MM
max 1 max;z
xo
MW
* Ứng suất pháp lớn nhất do Mx, My cùng sinh ra
4.5 Thanh có mặt cắt ngang hình tròn đặc
* Ứng suất tiếp lớn nhất do mômen xoắn Mz sinh ra ứng suất tiếp
2 2
, ax Wx y
z mx
M M
3max ; 0, 2zM W d
W
* Ứng suất pháp lớn nhất do Mx, My cùng sinh ra
4 Uốn và Xoắn Đồng Thời
3W 0,1x d
4.4 Thanh có mặt cắt ngang hình vành khăn
* Ứng suất tiếp lớn nhất do mômen xoắn Mz sinh ra ứng suất tiếp
max ;/ 2
z JM WW D
* Ứng suất pháp lớn nhất do Mx, My cùng sinh ra
2 2
, ax ; WW / 2x y x
z m xx
M M JD
4.5 Kiểm tra bền thanh chịu uốn và xoắn đồng thời
4 Uốn và Xoắn Đồng Thời
* Theo thuyết bền ba 2 2maxmax
4z z
* Theo thuyết bền bốn 2 2maxmax
3z z
1m
0,3m
A B
C
75P kN
Ví dụ 7: Truïc AB maët caét ngang hình troøn ñöôøng kính d bò ngaøm taïi A.Ñaàu B ñöôïc haøn vuoâng goùc vôùi thanh BC, heä chòu löïc vaø coù kích thöôùc nhöhình veõ. Bieát raèng truïc AB laøm baèng theùp coù öùng suaát cho pheùp
* Veõ sô ñoà tính vaø veõ caùc bieåu ñoà noäi löïc phaùt sinh trong truïc AB
* Xaùc ñònh ñöôøng kính truïc theo thuyeát beàn boán
216 /kN cm
Ví dụ 8: Truïc AE maët caét ngang hình troøn ñöôøng kính d ñöôïc ñôõ treân hai oålaên taïi A, D. Truïc chòu löïc vaø coù kích thöôùc nhö hình veõ. Bieát raèng truïc laømbaèng theùp coù öùng suaát cho pheùp
* Veõ caùc bieåu ñoà noäi löïc phaùt sinh trong truïc AE
* Xaùc ñònh ñöôøng kính truïc theo thuyeát beàn boán
216,5 /kN cm
AB C
DE
2P
3P
PP
2P Pa a a a
d2MMM
10,5 . ; 35 ; 0,3M kN m P kN a m
1rF
1tF
2tF
2tF2r
F2r
F
A BC D E
a 3a 3a a