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化学组成对重构钢渣中 MgO 存在形式的影响

李召峰 1，李术才 1，周宗辉 2，沙飞 1，刘人太 1

(1.山东大学岩土与结构工程研究中心<单位名称>，济南<单位所在城市>250061<邮编>;

2.济南大学山东省建筑材料制备与测试技术重点实验室，济南 250022)

摘要：重构钢渣中MgO的存在形式受矿化剂及杂质元素的影响严重，采用化学相分离法测定 MgO分布及含量，借助 XRD

与岩相分析对重构钢渣中矿物组成进行研究；通过综合热分析确定不同升温速率下MgO析晶放热峰值温度，计算重构钢渣中MgO的析晶活化能。结果表明：氟化钙、硫酸钙与锰、磷元素均提高了胶凝性矿物生成数量及胶凝矿物的结晶程度，使更多镁离子以固溶于胶凝性矿物的形式存在；当氟化钙、硫酸钙及锰、磷元素含量分别为 0.8%、4%、0.09%、1%时，相应的重构钢渣中游离MgO含量最少，分别占镁离子总量的 4.18%、3.80%、6.27%和 18.53%；钢渣重构过程中硫酸钙可提高MgO析晶活化能至 409.4146 kJ•mol-1，其抑制游离态MgO析出的作用效果显著强于氟化钙及锰、磷。关键词：化学组成；重构钢渣；MgO；析晶活化能<3~5个，关键词与关键词之间用分号分割>

图书分类号：TQ172（不知道可以不写） 文献标示码：A

Effects of Chemical Composition on Existence Forms of MgO in

Reconstructed Steel Slag

LI Zhaofeng1,LI Shucai1,ZHOU Zonghui2,SHA Fei1,LIU Rentai1

(1.Geotechnical and Structural Engineering Research Center,Shandong University,Jinan 250061,China;

2.Shandong Provincial Key Laboratory of Preparation and Measurement of Building Materials,University of Jinan,Jinan

250022,China)

Abstract: The forms of MgO are effected by mineralizers and impurity elements in reconstructed steel slag. The content and

distribution of MgO were tested by the method of chemical separation. The crystallization degree of MgO was determined by X-ray

diffraction analysis and petrographic analysis. Peak exothermic temperatures of MgO were acquired by comprehensive thermal

analysis (DSC) and the crystallization activation energy of MgO was calculated. The results show that plenty of magnesium were

dissolved in the cementitious minerals in the process of reconstruction. The amounts and crystallinity of cementitious minerals were

increased by CaF2、 CaSO4、manganese and phosphorus, respectively. The minimum amount of f-MgO was achieved when

CaF2、CaSO4、manganese ions and phosphorus ions were 0.8%、4%、0.09% and 4%, the percentages of f-MgO in total magnesium

ions were 4.18%、3.80%、6.27% and 18.53%, respectively. The crystallization activation energy of MgO was enhanced to 409.4146

kJ•mol-1 under the effect of CaSO4, whose effect on reducing f-MgO is much better than those of CaF2, manganese ions and

phosphorus.

基金项目：国家重点基础研究发展计划（2013CB036001）;国家自然科学基金（51172098）作者简介：李召峰 (1986-)，男，博士研究生 主要从事绿色注浆材料研发与应用研究. email: lizf68@126.com通讯作者：李术才，教授，博导.

Key word: chemical composition; reconstructed steel slag; MgO; crystallization activation energy

1 引 言钢渣作为冶金行业的废弃物，近年来在建材行业得到广泛应用，但应用时存在成分波动大、胶凝活性

低、体积安定性差等问题[1-3]，尤其是体积安定性差的缺点制约了其在水泥混凝土中的大规模利用。造成体积安定性危害的主要是游离CaO及游离MgO。与游离CaO相比，游离MgO水化速度更缓慢，需要延续几个月甚至几年，水化生成Mg(OH)2的体积膨胀率为148%，远大于Ca(OH)2的膨胀率(97.9%)，采用一般工艺很使其安定性达到合格，因此游离MgO严重影响着钢渣的体积稳定性[4,5]。国内外学者研究表明，钢渣重构能够改善体积稳定性差的问题，钢渣重构过程中氟、硫、磷、锰等元素将对钢渣中MgO的分布产生影响[6,7]，并能改变MgO的析晶活化能等参数。因此，在钢渣重构过程中，研究含有上述元素的化学组分对MgO析晶的影响具有重要的理论与应用价值。

本研究测定了钢渣重构后的镁离子分布及游离氧化镁含量，探讨了几种化学组成对重构钢渣中胶凝性矿物固溶镁离子含量的影响，分析了胶凝性矿物及游离MgO的形貌和结晶程度，通过计算得到了MgO的析晶活化能，得到了几种化学组分对 MgO析晶的作用规律，对提高重构钢渣的体积稳定性具有重要指导意义。

2 实 验2.1原材料

钢渣为济钢转炉钢渣，主要化学成分见表 1。蔗糖、氢氧化钾、氟化钙、磷酸钙、甲醇、水杨酸、氧化锰、碳酸钙来自天津市广成化学试剂有限公司。

<表格中的文字（没有准确中文翻译的英文缩写除外）都使用英文，并且排成 3线表>表 1 钢渣主要化学成分

Table 1 Chemical composition of steel slag / wt%

Chemical

ConstitutionCaO SiO2 Al2O3 Fe2O3 MgO MnO P2O5

Content 39.5 18.1 4.8 18.7 8.8 2.2 0.5

2.2实验方法与仪器依据钢渣化学组成，将校正材料组分加入钢渣中混合粉磨，加水压制成Φ60 mm×10 mm试饼，放入烘

箱中在 378 K下烘干 2小时，通过硅钼棒高温炉以 5 K/min的速度升温至 1573 K，保温煅烧 30 min后采用风冷至常温，制得重构钢渣试样[8]。

本研究以使用矿化剂（氟化钙、硫酸钙）的重构钢渣试样和掺入锰、磷元素的重构钢渣试样作为研究对象[9,10]，锰磷分别以氧化锰和磷酸钙的形式加入。利用水杨酸-甲醇溶液(SAM法)以及氢氧化钾-蔗糖溶液(KOSH法)对试样进行化学相分离[11]，分别萃取硅酸盐相和中间相，结合X射线定量分析方法，确定各矿相及剩余残渣中镁离子的含量，得到试样中MgO的含量及其分布情况。

借助XRD分析(德国布鲁克公司D8 ADVANCE型)重构钢渣中MgO结晶程度；采用岩相分析方法观察钢渣重构后矿物的数量、形貌及固溶镁离子情况[12]；结合 1600HT型同步热分析仪（DSC）测试钢渣重构过程中MgO的析晶温度，分析几种化学成分对MgO析晶活化能的影响。所用其它仪器设备：FA2004N电子天平，三用电热恒温水箱，101-1A电热鼓风干燥箱，SX24-12箱式电阻炉，JJ—1增力电动搅拌器。3 结果与讨论3.1 不同化学组成时重构钢渣效果分析

2

钢渣重构过程中，为形成有利于胶凝性矿物生成的液相环境，提高重构后钢渣的水化活性，需加入有效的化学组分，促进 C3S等胶凝性矿物形成。钢渣中存在的锰、磷等微量元素对重构效果也会产生影响。本研究通过分析不同加入量的氟化钙、硫酸钙、锰、磷对钢渣的重构效果，测试镁离子在不同重构条件下分布状态，确定各组分的最佳加入量。图 1为各组分在不同加入量时，重构后钢渣的XRD测试结果。

由图 1可以发现，与含有矿化剂的重构钢渣相比，原始钢渣经过重构后，其胶凝性矿物衍射峰强度弱，游离态MgO衍射峰强度均高于含有矿化剂试样。说明原始钢渣经重构后内部胶凝性矿物结晶程度较低，游离MgO结晶程度仍处于较高水平。矿化剂及锰、磷等外加组分可以显著促进重构钢渣中胶凝性矿物的结晶形成，游离MgO衍射峰呈减弱趋势。

图 1(a)中，随着重构钢渣中氟化钙加入量增大，游离 MgO衍射峰强度先减弱后增强，氟化钙为 0.8%时，游离MgO衍射峰强度最弱，胶凝性矿物衍射峰较强。图 1(b)中，硫酸钙加入量为 4%时，重构钢渣中胶凝性矿物衍射峰强度最强，游离MgO衍射峰最弱。图 1(c)与(d)中，随着锰、磷离子加入量增大，游离MgO衍射峰强度呈现出先减弱后增强的趋势，锰、磷离子加入量分别为 0.09%、1.0%时，游离MgO衍射峰强度最弱，同时胶凝性矿物衍射峰强度高于其它试样。

(a)不同 CaF2 组分 (b) 不同 CaSO4组分<对文中曲线插图的要求：1，像素密度为 300dpi，一般图片高度控制在 4.5cm，除非图片内容非常

特殊。图片宽度为 5～7cm左右，画布宽为 8.5cm。如果图片很宽，那么可以将图片控制在 12～15cm，画布宽为 17cm。如果如原始图片不符合分辨率规格，可利用 Photoshop等工具进行修改；

2，请使用灰度图片，不要使用 RGB或 CMYK色彩规格；3，所有文字，在 300dpi像素密度的情况下，使用 7pt；4，图片内容要准确，小数保留位数尽量一致；5，所有文字、物理单位均使用英文。>

图 1 不同化学组分重构钢渣的XRD图Fig.1 XRD patterns of reconstructed steel slag with different chemical composition

表 2为通过相分离方法测定的各试样中镁离子的分布数据。与原始钢渣相比，加入矿化剂等组分后，重构钢渣中游离态镁离子含量显著降低，生成的硅酸盐相和中间相均能固溶更多镁离子，重构后 RO相中镁离子含量变化不如硅酸盐相和中间相显著。

在重构过程中，氟化钙能够降低重构环境中液相出现的温度和液相粘度，提高 C3S等胶凝矿物生成的数量，并可以固溶更多的镁离子，显著降低了游离态MgO生成的数量；当加入量大于 0.8%时，过量氟化钙在高温液相中结晶，增加液相粘度，不利于胶凝性矿物生成，固溶的镁离子数量减少。硫酸钙含量大于 4%时，高温条件下分解生成过量的氧化钙和三氧化硫，过量的三氧化硫和 RO相中释放出的锰等离子易被 C2S所固溶，不仅导致 C3S形成困难，还会降低硅酸盐相固溶镁离子的数量[13]。

锰离子可降低液相生成的温度和液相粘度，促进胶凝矿物的形成，增大固溶镁离子的量。由表 2可知当锰加入量超过 0.09%时，胶凝性矿物固溶的镁离子数量降低。磷元素作为钢渣中常见微量组分，影响着钢渣的重构效果；当加入量超过 1%时，重构钢渣中硅酸盐相固溶镁离子的量显著降低，产生上述现象的

3

原因可能是过量磷酸元素使 C3S等矿相分解所致。表 2 加入不同化学组分的钢渣重构后镁离子的分布

Table2 Distribution of MgO in reconstructed steel slag with different chemical composition

NameGross

/g

Silicate phase Mesophase RO phase Free state

Mass

/g

Percentage

/w%

Mass

/g

Percentage

/w%

Mass

/g

Percentage

/w%

Mass

/g

Percentage

/w%Original steel slag 8.77 0.80 9.18 0.20 2.24 3.04 34.61 4.73 53.97

CaF2

0.6% 8.14 2.65 32.56 0.97 11.92 4.06 49.88 0.46 5.42

0.8% 8.14 3.81 46.81 1.28 15.72 2.71 33.29 0.34 4.18

1.0% 8.15 3.62 44.42 1.16 17.91 2.65 32.52 0.72 8.83

CaSO4

3% 8.15 2.85 34.97 1.21 14.85 3.53 43.31 0.56 6.87

4% 8.15 3.25 39.88 1.56 19.14 3.03 37.18 0.31 3.80

5% 8.14 3.06 37.59 1.36 16.71 2.98 36.61 0.74 9.09

Mn

0.06% 8.13 2.45 30.14 0.93 11.44 3.89 47.85 0.86 10.58

0.09% 8.13 2.73 33.58 1.06 13.04 3.83 47.11 0.51 6.27

0.12% 8.16 2.56 31.37 0.96 11.76 3.92 48.04 0.72 8.82

P

0.8% 8.16 2.98 36.52 1.21 14.83 2.41 29.53 1.56 19.12

1.0% 8.15 3.13 38.40 1.56 19.14 1.95 23.93 1.51 18.53

1.2% 8.15 2.81 34.48 1.36 16.69 2.06 25.28 1.92 23. 56

3.2 重构钢渣中的MgO分布及含量选取重构后原始钢渣作为 A试样，氟化钙加入量 0.8%的重构钢渣为 B试样，硫酸钙加入量 4%的重

构钢渣为 C，锰元素加入量 0.09%的重构钢渣为 D试样、磷元素加入量 1%的重构钢渣为 E试样。其中B、C、D、E试样中游离态 MgO含量分别为各自最低。

图 2为加入不同组分试样的岩相分析结果。图 2(a)为原始钢渣重构后岩相照片，与其他四组试样相比，硅酸盐相含量较少，且晶体尺寸差异大，结晶程度弱，存在大量游离态MgO，且分布集中。如图 2(b)所示，为氟化钙加入量为 0.8%时，重构钢渣中硅酸盐矿物生成数量多，且结晶尺寸大，只有零星的游离态MgO。硫酸钙加入量为 4%时，重构钢渣中硅酸盐矿物数量多，分布均匀且结晶程度高，未发现游离态MgO，如图 2(c)所示。由图 2(d)和图 2(e)中可以发现，当锰元素加入量 0.09%的试样和磷元素加入量 1.0%的试样相比，两种试样硅酸盐相含量均较少，锰元素加入量 0.09%的图 2(d)试样中大量游离态MgO存在较为集中，硅酸盐相晶粒尺寸较小，而磷元素加入量 1.0%的图 2(e)试样分布散乱，存在大量麻点状游离态MgO。

4

<对文中 SEM插图的要求：1，像素密度为 300dpi，一般图片高度控制在 3cm，除非图片内容非常特殊。图片宽度为 3～5cm左右，可多个一起放，画布宽为 8.5cm或 17。如果如原始图片不符合分辨率规格，可利用 Photoshop等工具进行修改；

2，请使用灰度图片，不要使用 RGB或 CMYK色彩规格；3，所有文字，在 300dpi像素密度的情况下，使用 7pt；4，所有文字、物理单位均使用英文。>

图 2 四种组分重构钢渣的岩相照片Fig.2 Lithofacies photographs of reconstructed steel slag with different chemical composition

图 3为钢渣重构后MgO的含量分布图。由图 3发现，原始钢渣中镁离子主要为游离态，占镁离子总量的 53.97%。氟化钙和硫酸钙作为矿化剂加入量分别在 0.8%和 4%时，重构钢渣中游离态MgO含量最少，镁离子主要被固溶于胶凝性矿物中，降低了游离态MgO形成机率。锰元素加入量为 0.09%时，重构钢渣中镁离子在 RO相中固溶量增多。磷元素加入量在 1%时可显著降低 RO相中镁离子含量，对降低游离态MgO含量作用较弱。

图 3 钢渣重构后氧化镁含量分布图5

Fig.3 Distribution of MgO in reconstructed steel slag

3.3 重构钢渣中MgO析晶活化能分析根据 JMA(Johnson-Mell-Avrami)状态转变的动力学方程[14]：

x=1-exp[-(kt)n] (1)

式(1)中，x为晶化体积分数，t为时间，n是晶体生长指数，k为反应速率常数，非等温过程中 k与温度的关系可用Arrhenius[15]方程表示：

k=Aexp(-E/RT) (2)式(2)中，A为频率因子，E为析晶活化能，R为气体常数，T为绝对温度。若升温速率恒定为

β=dT/dt，则温度升高函数表达式为： T=T0+βt (3)

式(3)中，T0是 x=0时的温度，T是 t时的温度，则 t时的 k值为： k=Aexp[-E/R(T0+βt)] (4)

温度 Tp时，x达到最大值，即 d2x/dt2=0。由式(1)对 t作二次微分，整理得：ln(β/Tp

2)=- E/(RTp)+C (5)根据 Kissinger方程[16]，式(5)可以修改为：

ln(β/Tp2)=-E/(RTp)+ln(AR/E) (6)

即为MgO析晶活化能与放热峰温度间的关系方程。 以 CaSO4矿化剂的 C试样为例，采用 DSC进行不同升温速率下MgO析晶的动态扫描分析，获得试

样在不同升温速率时MgO析晶放热的峰值温度(Tp)，结果如图 4所示。

图 4 不同升温速率试样 C的MgO析晶DSC曲线Fig. 4 Dynamic DSC curves of MgO crystallization of sample C with different heating rates.

采用相同方法可以获得其他四组试样MgO的 Tp 值。表 3为A、B、C、D、E五组试样DSC测试的 Tp值。其中 Tp1、Tp2、Tp3、Tp4分别为升温速率在 5、10、15、20 K•min-1时的MgO析晶放热峰值温度。

表 3 重构钢渣中MgO的DSC析晶放热峰温度Table 3 Peak temperatures of MgO crystallization in the reconstructed steel slag

Sample Tp1/K Tp2/K Tp3/K Tp4/K

A 1523 1544 1573 1623

B 1538 1553 1578 1603

6

C 1553 1574 1592 1618

D 1523 1573 1598 1613

E 1523 1545 1592 1616

表 3中，各试样 Tp值随升温速率增加而增大。升温速率相同时C、D试样的 Tp值略高于其他试样，说明升温速率的加快能提高MgO析晶放热峰温度，硫酸钙和锰元素均能明显提高MgO析晶放热峰温度。由表 3中五组试样的 Tp值，分别计算出其对应的 ln(β/Tp2)、1/(RTp)值，可绘制出五组试样 ln(β/Tp2)—

1/Tp关系曲线，对其进行线性拟合，如图 5所示。

图 5 ln(β/Tp2 )—1/Tp关系图Fig.5 Relationship between ln(β/Tp2) and 1/Tp

结合公式(6)与图 5，可得到拟合直线方程及MgO析晶活化能 E，如表 4所示。表 4 重构钢渣中MgO的析晶活化能

Table 4 Linear equations and values of E of the samples

Sample The fitting equations (E/R)/10-4 E/(kJ•mol-1)

A y=-1.8084x+1.5589 1.8084 150.3504

B y=-4.6601x+3.7366 4.6601 387.4407

C y=-4.9244x+3.8110 4.9244 409.4146

D y=-3.4092x+2.7293 3.4092 283.4409

E y=-2.9680x+2.2283 2.9680 246.7595

与A试样相比，B、C、D及 E试样中MgO的析晶活化能均增大，说明钢渣重构过程中加入有效矿化剂及锰、磷等杂质元素均能够有效提高MgO析晶活化能，抑制MgO自由析晶。 其中试样 C的活化能最大(409.4146 kJ•mol-1)，硫酸钙抑制MgO析晶的作用效果最好；氟化钙的效果次之；锰、磷元素对提高 MgO析晶活化能作用效果有限，与MgO的分布及含量测定结果相符。4 结 论

（1）与原始钢渣重构后相比，加入氟化钙、硫酸钙等矿化剂及锰、磷等元素的重构试样中胶凝性矿物含量显著增加；硅酸盐相和中间相的含量增加，使更多的镁离子以固溶于胶凝性矿物中的形式存在。

7

（2）当氟化钙、硫酸钙与锰、磷元素加入量为 0.8%、4%、0.09%、1%时，相应的重构钢渣中游离MgO最少，分别占镁离子总量的 4.18%、3.80%、6.27%和 18.53%。（3）氟化钙、硫酸钙等矿化剂及锰、磷等元素在钢渣重构过程中，可以显著提高MgO析晶活化能，抑

制游离MgO的生成，析晶活化能的提高是游离MgO含量减少的主要影响因素。硫酸钙抑制MgO析晶的作用效果最好，MgO析晶活化能为 409.4146 kJ•mol-1；氟化钙的效果次之；锰、磷元素对提高MgO析晶活化能作用效果有限。<参考文献请认真阅读参考文献书写规则>

根据中华人民共和国国家标准《文后参考文献著录规则》(CG7714-87)，本刊的参考文献采用顺序编码制。参考文献著录格式示例(作者 3人以上的用缩写符号：et al.等等) 如下：

1. 期刊 著者.文献题名［J］.刊名，出版年，卷号(期号)：页次. 例：关铁堂，林景臻，林树坤，等.马来酸氢十八酯晶体生长［J］.人工晶体学报，1992，20(1)：5-8. ARNOLD W A, WILCOX W R, CARLSON F, et al.Transport modes during crystal growth in a centrifuge ［J］.Journal of Crystal Growth, 1992, 119(1 -2):24-28.

2. 专著 著者.书名［M］. 版本，出版地：出版者，出版年：页次. 例：蒋民华.晶体物理［M］.济南：山东科学技术出版社，1980：253-257. VANBUEREN H G. Imperfections in Crystals［M］.Second Edition, Amsterdam: North-Holl and Publishing

Co.,1961:291-295. 3. 论文集或会议文献 著者.文献题名.论文集的编者姓名(多编者用 eds). 文集名［C］，会议名，会址，开会年，出版地：出版者，出版年：页次.

例：苟清泉，等. 金刚石薄膜的形成机理及原子分子设计.蒋翔六 eds. 金刚石薄膜研究进展［C］. 北京： 化学工业出版社，1991：57-62.

FAREED A S, FANG P, KOCZAK M J, et al.Thermo-mechanical properties of silicon carbide yarn.In:Smolthers W J ed. Proceedings of the 10th Annual Conference on Composites and Advanded Ceramic Materials［C］.Ohio:American Ceramic Society, Inc, 1986:913-918.

4. 学位论文 著者.文献题名［D］.学位授于单位，编导或缩微制品序号，年. 例：玄真武.化学气相沉积金刚石薄膜界面结构研究［D］.吉林大学硕士学位论文，1990. 5. 报告 著者.文献题名［R］.报告题名，编号，出版地：出版者，出版年：页次. 例：DICARLO J A. High Performance Fibers for Structurally Reliable Metal and Ceramic Composites［R］.

NASA N85-12095, Los Angeles: NASA,1985. 6.专利文献 著者.专利题名［P］.专利国别：专利号，出版日期 . 例：王杏林. 建筑砌块联接件［P］.中国专利：CN1036800，1997-09-27. 7.国际、国家标准 标准编号，标准名称［S］. 例：GB 50023/T-95，建筑抗震鉴定标准［S］. 8.电子文献 主要责任者. 电子文献题名［电子文献及载体类型标识］. 电子文献的出处或可获得地址，发

8

表或更新日期/引用日期(任选).例：王明言. 关于中国学术期刊标准化数据库系统工程的进展［EB/OL］.http：//www.cajcd.edu.cn/pub/wml.tex，1998-08-16/1998-10-04.

参考文献[1] 伦云霞,周明凯，陈美祝. 钢渣集料的体积稳定性与工程应用前景[J].矿业快报,2006(4):38-39.

[2] 侯贵华,李伟峰. 转炉钢渣的显微形貌及矿物相[J].硅酸盐学报,2008, 36(4):436-443.

[3] TSAKIRIDAS P E, PAPADIMITRIOU G D, TSIVILIS S, et al. Utilization of steel slag for Portland cement clinker production

[J]. Cem Concr Res, 2007, 33(26): 1852-1856.

[4] 江海东, 李辽沙, 杨国明, 申星梅. 风碎钢渣的时效相变及性能研究[J]. 硅酸盐通报,2012, 31(1): 171-174.

[5] 林宗寿, 陶海征, 涂成厚. 钢渣粉煤灰活化方法研究[J]. 武汉理工大学学报, 2001, 23(2): 4-7.

[6] 李建新, 余其俊, 韦江雄. 钢渣高温重构中 RO相的转变规律[J]. 武汉理工大学学报, 2012, 34(5): 19-24.

[7] 唐明述, 袁美栖, 韩苏芬, 等. 钢渣中MgO、FeO、MnO的结晶状态与钢渣的体积安定性[J]. 硅酸盐学报, 1979, 7(1): 35-46.

[8] 李召峰. 优化钢渣物相组成、控制MgO分布及其机理研究[D]. 济南: 济南大学, 2011.

[9] 周勇敏, Tom ROBL, Kevin HENKE. 矿化剂硫酸钙和氟化钙作用下硅酸三钙的合成[J]. 硅酸盐学报, 2014, 42(5): 601-606.

[10] DIOURI A, BOUKHARI A, ARTDE J, et al. Stable Ca3SiO5 solid solution containing manganese and phosphorus [J]. Cem

Concr Res, 1997, 27(8): 1203-1212.

[11] 施惠生,郭 蕾.钢渣对硬化水泥浆体结构形成的影响研究[J].水泥,2005 (7):1-4.

[12] 侯贵华, 李伟峰, 郭伟, 等. 转炉钢渣的显微形貌及矿物相[J]. 硅酸盐学报, 2008, 36(4): p436-443.

[13] LIU X C, LI Y J, ZHANG N. Influence of MgO on the formation of Ca3SiO5 and 3CaO•3Al2O3•CaSO4 minerals in alite-

sulphoaluminate cement [J]. Cem Concr Res, 2002, 32(7): 1125-1129.

[14] KALU P N, WARYOBA D R. A JMAK-Microharaness Model for Quantifying the Kinetics of Restoration Mechanisms in

Inhomogeneous Microstructure [J]. Mater Sci Eng, 2007, 464(25): 68-72.

[15] CHEN H X, LIU N A. Application of non-Arrhenius equations in interpreting calcium carbonate decomposition kinetics: revised

[J]. J Am Ceram Soc, 2010, 93(2): 548-553.

[16] KISSINGER H E. Reaction Kinetics in Differential Thermal Analysis [J]. Anal Chem, 1957, 29: 1702-1706.

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