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COMUNE di SAN GIOVANNI IN FIORE

INTERVENTI INTEGRATIVI DI MITIGAZIONE DEL RISCHIO FRANA

IN LOCALITÀ VIA VIRGILIO

REGIONE CALABRIA - APQ - Scheda intervento Cod. CS 063A/1

Aztec Informatica® * MAX 10.10Relazione di calcolo e fascicolo dei calcoli –Soglie in Gabbioni 1

Relazione di calcolo e Fascicolo dei calcoli – Soglie in Gabbioni






Normative di riferimento

- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri

generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di

fondazione.

- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 9 Gennaio 1996

Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e

per le strutture metalliche


Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'


Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

- Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)

- Circolare 617 del 02/02/2009

- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al

D.M. 14 gennaio 2008

Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:

- Calcolo della spinta del terreno

- Verifica a ribaltamento

- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa

- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)

- Verifica della stabilità globale

Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione e verifica in diverse sezioni al ribaltamento, allo

scorrimento ed allo schiacciamento.

Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo

Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di

calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza

parziali . In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e

lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i

parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann

Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre

Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette

di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare

situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al

metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di

Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in






questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una

superficie di rottura rettilinea.

I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:

- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta

delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;

- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e

per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A);

- dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.

Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima.

La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.

Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati

ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb.

Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il

diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma

Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa

riferimento la Normativa Italiana).

La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.

Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola

la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

' =

' =

dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in

funzione di kh.

In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:

Terreno a bassa permeabilità

= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2()

A = –––––––––––––––––––––––––––––

cos2cos

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .

Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1.

Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di

incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di

incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.






Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del

sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel

baricentro dei pesi.

Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la

forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente

superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento

La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il

muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento

stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un

determinato coefficiente di sicurezza r.

Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.

Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= r

Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno

gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante

interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto

riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo,

ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che

tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono

presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante.

Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento

Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al

piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che

si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta

se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare

scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0

Fr

––––– >= s

Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle

forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.

La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la

componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito

terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza

resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr






La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a

valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta

passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.

Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari

all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite

Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul

terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in

fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= q

R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0

Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF.

L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5BNdi

In questa espressione

c coesione del terreno in fondazione;

angolo di attrito del terreno in fondazione;

peso di volume del terreno in fondazione;

B larghezza della fondazione;

D profondità del piano di posa;

q pressione geostatica alla quota del piano di posa.

I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da:

A = e tg

Nq = A tg2(45°+/2)

Nc = (Nq - 1) ctg

N = (Nq - 1) tg (1.4)

Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da:

Kp = tg2(45°+/2)

I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico

espressi dalle seguenti relazioni:

Fattori di profondità

D

dq = 1 + 0.2 ––– Kp

B






dq = d = 1 per = 0

D

dq = d = 1 + 0.1 ––– Kp per > 0

B

Fattori di inclinazione

Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito

del terreno di posa abbiamo:

ic = iq = (1 - °/90)2

°

i = (1 - ––––– )2 per > 0

°

i = 0 per = 0

Verifica alla stabilità globale

La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0

Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di

scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i

pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in

prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.

Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop.

Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula:

cibi+(Wi-uibi)tgi

i ( ––––––––––––––––––– )

m

= ––––––––––––––––––––––––––––

iWisini

dove il termine m è espresso da






tgitgi

m = (1 + –––––––––––––––) cosi

In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della

striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima , ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed

angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia.

L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di . Quindi

essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per da inserire nell'espressione di m ed

iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.

Normativa

N.T.C. 2008 - Approccio 1

Simbologia adottata

Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche

Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90

Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30

Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2 M2 M1

Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00

Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche

Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 1.00 0.90

Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.00 1.00 1.00 1.30

Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole Qsfav 1.00 1.00 1.00 1.50

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2 M2 M1






Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00

FONDAZIONE SUPERFICIALE

Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali

R1 R2 R3

Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40

Scorrimento 1.00 1.00 1.10

Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40

Stabilità globale 1.10

Geometria muro e fondazione

Descrizione Muro a gradoni in pietrame

Descrizione dei gradoni

Simbologia adottata

Nr. numero d'ordine del gradone (a partire dall'alto)

Bs base superiore del gradone espressa in [m] Bi base inferiore del gradone espressa in [m]

Hg altezza del gradone espressa in [m]

e inclinazione esterna del gradone espressa in [°]

i inclinazione interna del gradone espressa in [°]

Nr. Bs Bi Hg e i 1 2.00 2.00 0.50 0.00 0.00

2 2.00 2.00 0.50 0.00 0.00

Altezza del paramento 1.00 [m]

Fondazione

Lunghezza mensola fondazione di valle 0.50 [m]

Lunghezza mensola fondazione di monte 0.50 [m]

Lunghezza totale fondazione 3.00 [m]

Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°]

Spessore fondazione 1.00 [m]

Spessore magrone 0.10 [m]

Materiali utilizzati per la struttura

Pietrame

Peso specifico 2100.0 [kg/mc]

Tensione ammissibile a compressione c 30.0 [kg/cmq]

Angolo di attrito interno p 45.00 [°]

Resistenza a taglio p 0.0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro

Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)






N numero ordine del punto

X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m]

A inclinazione del tratto espressa in [°]

N X Y A 1 5.00 0.00 0.00

Terreno a valle del muro

Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]

Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]

Falda

Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 2.00 [m]

Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1.00 [m]

Descrizione terreni

Simbologia adottata

Nr. Indice del terreno

Descrizione Descrizione terreno

Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]

s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]

Angolo d'attrito interno espresso in [°]

Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]

c Coesione espressa in [kg/cmq]

ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]

Descrizione s c ca Terreno 1 2200 2250 43.00 28.67 0.000 0.000

Terreno 2 2200 2250 43.00 28.67 0.070 0.020

Stratigrafia

Simbologia adottata

N Indice dello strato

H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°]

Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm

Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato

Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.00 0.00 27.74 0.00 Terreno 1

2 4.00 0.00 0.00 0.00 Terreno 2

Terreno di riempimento (drenante) Terreno 1

Condizioni di carico

Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso.

Carichi orizzontali positivi verso sinistra.

Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]

Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg]






Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg]

M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]

Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]

Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m]

D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato

Condizione n° 1 (Condizione 1)

D Profilo Xi=0.00 Xf=2.50 Qi=200.00 Qf=200.00

Descrizione combinazioni di carico

Simbologia adottata

F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)

Coefficiente di partecipazione della condizione

Coefficiente di combinazione della condizione

Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30


S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30

Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30










Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO)




Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU)




Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)













Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50
















Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO)





Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU)





Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)





Combinazione n° 15 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo









Combinazione n° 16 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 17 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo




Combinazione n° 18 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 19 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo




Combinazione n° 20 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 21 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo




Combinazione n° 22 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 23 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 24 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo










Combinazione n° 25 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 26 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo





Combinazione n° 27 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo





Combinazione n° 28 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 29 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 30 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo





Combinazione n° 31 - Quasi Permanente (SLE)

S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 32 - Frequente (SLE)










Combinazione n° 33 - Rara (SLE)





Combinazione n° 34 - Caso HYD (SLU)




Impostazioni di analisi

Calcolo della portanza metodo di Meyerhof

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00

Impostazioni avanzate

Terreno a monte a elevata permeabilità

Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati

Simbologia adottata

C Identificativo della combinazione

Tipo Tipo combinazione

Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento

CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento

CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale

C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.94 -- 61.00 --

2 A1-M1 - [1] -- 2.55 -- 61.60 --

3 A1-M1 - [1] -- 2.00 -- 62.27 --

4 A1-M1 - [1] -- 2.49 -- 61.39 --

5 A2-M2 - [1] -- 2.02 -- 23.66 --

6 EQU - [1] -- -- 2.60 -- --

7 STAB - [1] -- -- -- -- 3.58

8 A1-M1 - [2] -- 2.46 -- 60.36 --

9 A1-M1 - [2] -- 1.92 -- 60.05 --

10 A1-M1 - [2] -- 2.51 -- 59.38 --

11 A1-M1 - [2] -- 1.97 -- 59.61 --

12 A2-M2 - [2] -- 1.97 -- 22.52 --

13 EQU - [2] -- -- 2.63 -- --

14 STAB - [2] -- -- -- -- 3.33

15 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 2.03 -- 56.42 --

16 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.91 -- 55.48 --



19 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 2.86 -- --






20 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 2.55 -- --

21 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 2.70

22 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 2.54





27 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 2.56 -- --

28 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 2.87 -- --

29 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 2.60

30 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 2.45

31 SLEQ - [1] -- 2.67 -- 77.57 --

32 SLEF - [1] -- 2.67 -- 77.57 --

33 SLER - [1] -- 2.67 -- 77.57 --

34 HYD - [0] --

Analisi della spinta e verifiche

Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte)

Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte

Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle

Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso

Calcolo riferito ad 1 metro di muro

Tipo di analisi

Calcolo della spinta metodo di Culmann

Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof

Calcolo della stabilità globale metodo di Bishop

Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva

Sisma

Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.92 [m/s^2]

Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20

Coefficiente riduzione (m) 0.24

Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 6.77

Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 3.38

Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.66 [m/s^2]

Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20

Coefficiente riduzione (m) 0.18

Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 1.74

Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.87

Forma diagramma incremento sismico Rettangolare






Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0

Lunghezza del muro 11.00 [m]

Peso muro 10500.00 [kg]

Baricentro del muro X=-1.00 Y=-1.10

Superficie di spinta

Punto inferiore superficie di spinta X = 0.50 Y = -2.00

Punto superiore superficie di spinta X = 0.50 Y = 0.00

Altezza della superficie di spinta 2.00 [m]

Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]

COMBINAZIONE n° 1

Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole

Valore della spinta statica 572.85 [kg]

Componente orizzontale della spinta statica 502.63 [kg]

Componente verticale della spinta statica 274.80 [kg]

Punto d'applicazione della spinta X = 0.50 [m] Y = -1.33 [m]

Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 28.67 [°]

Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 63.64 [°]

Spinta falda 2600.00 [kg]

Punto d'applicazione della spinta della falda X = 0.50 [m] Y = -1.33 [m]

Sottospinta falda 3900.00 [kg]

Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1100.00 [kg]

Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.25 [m] Y = -0.50 [m]

Risultanti

Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3102.63 [kg]

Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7974.80 [kg]

Resistenza passiva a valle del muro -1652.90 [kg]

Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7974.80 [kg]

Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3102.63 [kg]

Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.04 [m]

Lunghezza fondazione reagente 3.00 [m]

Risultante in fondazione 8557.09 [kg]

Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21.26 [°]

Momento rispetto al baricentro della fondazione 281.47 [kgm]

Carico ultimo della fondazione 486460.95 [kg]

Tensioni sul terreno


Tensione terreno allo spigolo di valle 0.2846 [kg/cmq]

Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2471 [kg/cmq]

Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 105.11 Nq = 99.01 N = 171.14

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00

Fattori inclinazione ic = 0.58 iq = 0.58 i = 0.26

Fattori profondità dc = 1.15 dq = 1.08 d = 1.08

I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa,

inclinazione pendio.

N'c = 70.72 N'q = 62.19 N' = 47.11






COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.94

Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 61.00

Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni

Combinazione n° 1

L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm

H altezza della sezione espressa in [cm]

N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm]

T taglio [kg]

e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm]

p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq]

Ms momento stabilizzante [kgm]

Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento

Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento

Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00

2 0.05 200.00 210 0 1 0.00 0.01 211 0 379.57 99.90

3 0.10 200.00 420 0 2 0.02 0.02 422 0 189.77 5726.09

4 0.15 200.00 630 0 5 0.04 0.03 635 0 126.51 2552.11

5 0.20 200.00 840 1 9 0.07 0.04 850 1 94.88 1439.64

6 0.25 200.00 1050 1 14 0.11 0.05 1065 1 75.90 923.98

7 0.30 200.00 1260 2 20 0.16 0.06 1282 2 63.25 643.47

8 0.35 200.00 1470 3 27 0.22 0.07 1500 3 54.22 474.09

9 0.40 200.00 1680 5 35 0.28 0.08 1719 5 47.44 364.00

10 0.45 200.00 1890 7 45 0.36 0.10 1939 7 42.17 288.42

11 0.50 200.00 2100 9 55 0.44 0.11 2160 9 38.06 234.31

12 0.50 200.00 2100 9 55 0.44 0.11 2161 9 37.95 234.27

13 0.55 200.00 2310 12 67 0.53 0.12 2383 12 34.50 194.16

14 0.60 200.00 2520 16 80 0.63 0.13 2607 16 31.63 163.60

15 0.65 200.00 2730 20 94 0.74 0.14 2832 20 29.19 139.79

16 0.70 200.00 2940 25 108 0.86 0.15 3059 25 27.11 120.87

17 0.75 200.00 3150 31 125 0.99 0.16 3286 31 25.30 105.58

18 0.80 200.00 3360 38 142 1.12 0.17 3515 38 23.72 93.05

19 0.85 200.00 3570 45 160 1.27 0.19 3745 45 22.32 82.65

20 0.90 200.00 3780 54 179 1.42 0.20 3976 54 21.08 73.93

21 0.95 200.00 3990 63 200 1.59 0.21 4208 63 19.97 66.53

22 1.00 200.00 4200 74 221 1.76 0.22 4442 74 18.99 60.21

COMBINAZIONE n° 2

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole

















Risultanti






Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.01 [m]




Momento rispetto al baricentro della fondazione -131.03 [kgm]













N'c = 83.83 N'q = 73.72 N' = 77.26




Combinazione n° 2




T taglio [kg]







2 0.05 200.00 273 0 1 0.00 0.01 274 0 493.45 99.90

3 0.10 200.00 546 0 2 0.01 0.03 548 0 246.70 7434.08






4 0.15 200.00 819 0 5 0.03 0.04 824 0 164.46 3311.18

5 0.20 200.00 1092 1 9 0.05 0.05 1102 1 123.34 1866.61

6 0.25 200.00 1365 1 14 0.08 0.07 1380 1 98.68 1197.24

7 0.30 200.00 1638 2 20 0.12 0.08 1660 2 82.23 833.23

8 0.35 200.00 1911 3 27 0.17 0.10 1941 3 70.48 613.51

9 0.40 200.00 2184 5 35 0.22 0.11 2223 5 61.67 470.74

10 0.45 200.00 2457 7 45 0.27 0.12 2506 7 54.82 372.75

11 0.50 200.00 2730 9 55 0.34 0.14 2790 9 49.48 302.64

12 0.50 200.00 2730 9 55 0.34 0.14 2791 9 49.34 302.59

13 0.55 200.00 3003 12 67 0.41 0.15 3076 12 44.85 250.61

14 0.60 200.00 3276 16 80 0.49 0.17 3363 16 41.11 211.04

15 0.65 200.00 3549 20 94 0.57 0.18 3651 20 37.95 180.21

16 0.70 200.00 3822 25 108 0.66 0.19 3941 25 35.24 155.72

17 0.75 200.00 4095 31 125 0.76 0.21 4231 31 32.89 135.94

18 0.80 200.00 4368 38 142 0.86 0.22 4523 38 30.84 119.73

19 0.85 200.00 4641 45 160 0.98 0.24 4816 45 29.02 106.29

20 0.90 200.00 4914 54 179 1.09 0.25 5110 54 27.41 95.01

21 0.95 200.00 5187 63 200 1.22 0.27 5405 63 25.97 85.45

22 1.00 200.00 5460 74 221 1.35 0.28 5702 74 24.69 77.29

COMBINAZIONE n° 3

Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole












Risultanti




























N'c = 72.32 N'q = 63.60 N' = 50.52




Combinazione n° 3

L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm

H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg]

M momento flettente [kgm]

T taglio [kg]



Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm]

Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento



2 0.05 200.00 210 0 1 0.00 0.01 211 0 379.57 99.90

3 0.10 200.00 420 0 2 0.02 0.02 422 0 189.77 5726.09

4 0.15 200.00 630 0 5 0.04 0.03 635 0 126.51 2552.11

5 0.20 200.00 840 1 9 0.07 0.04 850 1 94.88 1439.64

6 0.25 200.00 1050 1 14 0.11 0.05 1065 1 75.90 923.98

7 0.30 200.00 1260 2 20 0.16 0.06 1282 2 63.25 643.47

8 0.35 200.00 1470 3 27 0.22 0.07 1500 3 54.22 474.09

9 0.40 200.00 1680 5 35 0.28 0.08 1719 5 47.44 364.00

10 0.45 200.00 1890 7 45 0.36 0.10 1939 7 42.17 288.42

11 0.50 200.00 2100 9 55 0.44 0.11 2160 9 38.06 234.31

12 0.50 200.00 2100 9 55 0.44 0.11 2161 9 37.95 234.27

13 0.55 200.00 2310 12 67 0.53 0.12 2383 12 34.50 194.16

14 0.60 200.00 2520 16 80 0.63 0.13 2607 16 31.63 163.60

15 0.65 200.00 2730 20 94 0.74 0.14 2832 20 29.19 139.79

16 0.70 200.00 2940 25 108 0.86 0.15 3059 25 27.11 120.87

17 0.75 200.00 3150 31 125 0.99 0.16 3286 31 25.30 105.58

18 0.80 200.00 3360 38 142 1.12 0.17 3515 38 23.72 93.05

19 0.85 200.00 3570 45 160 1.27 0.19 3745 45 22.32 82.65

20 0.90 200.00 3780 54 179 1.42 0.20 3976 54 21.08 73.93

21 0.95 200.00 3990 63 200 1.59 0.21 4208 63 19.97 66.53

22 1.00 200.00 4200 74 221 1.76 0.22 4442 74 18.99 60.21

COMBINAZIONE n° 4

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole

















Risultanti























N'c = 82.88 N'q = 72.88 N' = 74.91




Combinazione n° 4




N sforzo normale [kg]


T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm]











2 0.05 200.00 273 0 1 0.00 0.01 274 0 493.45 99.90

3 0.10 200.00 546 0 2 0.01 0.03 548 0 246.70 7434.08

4 0.15 200.00 819 0 5 0.03 0.04 824 0 164.46 3311.18

5 0.20 200.00 1092 1 9 0.05 0.05 1102 1 123.34 1866.61

6 0.25 200.00 1365 1 14 0.08 0.07 1380 1 98.68 1197.24

7 0.30 200.00 1638 2 20 0.12 0.08 1660 2 82.23 833.23

8 0.35 200.00 1911 3 27 0.17 0.10 1941 3 70.48 613.51

9 0.40 200.00 2184 5 35 0.22 0.11 2223 5 61.67 470.74

10 0.45 200.00 2457 7 45 0.27 0.12 2506 7 54.82 372.75

11 0.50 200.00 2730 9 55 0.34 0.14 2790 9 49.48 302.64

12 0.50 200.00 2730 9 55 0.34 0.14 2791 9 49.34 302.59

13 0.55 200.00 3003 12 67 0.41 0.15 3076 12 44.85 250.61

14 0.60 200.00 3276 16 80 0.49 0.17 3363 16 41.11 211.04

15 0.65 200.00 3549 20 94 0.57 0.18 3651 20 37.95 180.21

16 0.70 200.00 3822 25 108 0.66 0.19 3941 25 35.24 155.72

17 0.75 200.00 4095 31 125 0.76 0.21 4231 31 32.89 135.94

18 0.80 200.00 4368 38 142 0.86 0.22 4523 38 30.84 119.73

19 0.85 200.00 4641 45 160 0.98 0.24 4816 45 29.02 106.29

20 0.90 200.00 4914 54 179 1.09 0.25 5110 54 27.41 95.01

21 0.95 200.00 5187 63 200 1.22 0.27 5405 63 25.97 85.45

22 1.00 200.00 5460 74 221 1.35 0.28 5702 74 24.69 77.29

COMBINAZIONE n° 5












Risultanti




























N'c = 41.55 N'q = 29.90 N' = 17.29




Combinazione n° 5


Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm]


M momento flettente [kgm] T taglio [kg]


p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm]

Mr momento ribaltante [kgm]

Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento


2 0.05 200.00 210 0 1 0.00 0.01 211 0 365.37 99.90

3 0.10 200.00 420 0 2 0.02 0.02 422 0 182.67 5506.43

4 0.15 200.00 630 0 5 0.04 0.03 635 0 121.77 2453.03

5 0.20 200.00 840 1 9 0.07 0.04 848 1 91.33 1383.08

6 0.25 200.00 1050 1 14 0.11 0.05 1063 1 73.06 887.26

7 0.30 200.00 1260 2 21 0.16 0.06 1278 2 60.89 617.61

8 0.35 200.00 1470 3 28 0.22 0.07 1495 3 52.19 454.82

9 0.40 200.00 1680 5 37 0.29 0.08 1712 5 45.66 349.04

10 0.45 200.00 1890 7 47 0.37 0.10 1931 7 40.59 276.44

11 0.50 200.00 2100 10 57 0.46 0.11 2150 10 36.64 224.47

12 0.50 200.00 2100 10 57 0.46 0.11 2150 10 36.53 224.44

13 0.55 200.00 2310 13 70 0.55 0.12 2371 13 33.21 185.92

14 0.60 200.00 2520 17 83 0.66 0.13 2592 17 30.44 156.59

15 0.65 200.00 2730 21 97 0.77 0.14 2815 21 28.10 133.73

16 0.70 200.00 2940 26 113 0.89 0.15 3039 26 26.09 115.58

17 0.75 200.00 3150 32 129 1.03 0.16 3263 32 24.35 100.92

18 0.80 200.00 3360 39 147 1.17 0.17 3489 39 22.83 88.90

19 0.85 200.00 3570 47 166 1.32 0.19 3715 47 21.49 78.93

20 0.90 200.00 3780 56 186 1.48 0.20 3943 56 20.31 70.57

21 0.95 200.00 3990 66 207 1.65 0.21 4171 66 19.27 63.49

22 1.00 200.00 4200 77 229 1.82 0.22 4400 77 18.37 57.45






COMBINAZIONE n° 6












Risultanti




Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 6799.89 [kgm]

Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 17651.19 [kgm]








COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.60

Stabilità globale muro + terreno

Combinazione n° 7

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto

Origine in testa al muro (spigolo contro terra)

W peso della striscia espresso in [kg]

angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia

c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m]

u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

Metodo di Bishop

Numero di cerchi analizzati 36

Numero di strisce 25

Cerchio critico

Coordinate del centro X[m]= -1.44 Y[m]= 1.92

Raggio del cerchio R[m]= 4.37

Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4.71

Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.50

Larghezza della striscia dx[m]= 0.29

Coefficiente di sicurezza C= 3.58






Le strisce sono numerate da monte verso valle

Caratteristiche delle strisce

Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 158.55 59.45 136.55 0.57 36.72 0.00 0.02

2 443.14 53.41 355.81 0.48 36.72 0.00 0.07

3 671.10 47.45 494.36 0.43 36.72 0.00 0.10

4 857.58 42.11 575.02 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1013.14 37.19 612.39 0.36 36.72 0.00 0.16

6 1143.92 32.58 615.91 0.34 36.72 0.00 0.18

7 1249.95 28.19 590.50 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1287.95 23.98 523.47 0.32 36.72 0.00 0.21

9 1353.82 19.90 460.92 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1393.42 15.93 382.48 0.30 36.72 0.00 0.13

11 1439.69 12.04 300.22 0.29 36.72 0.00 0.14

12 1472.86 8.20 209.99 0.29 36.72 0.00 0.14

13 1493.37 4.39 114.41 0.29 36.72 0.00 0.14

14 1501.50 0.61 16.00 0.29 36.72 0.00 0.15

15 1497.34 -3.17 -82.80 0.29 36.72 0.00 0.14

16 1239.88 -6.96 -150.34 0.29 36.72 0.00 0.14

17 848.46 -10.79 -158.84 0.29 36.72 0.00 0.14

18 834.92 -14.67 -211.38 0.30 36.72 0.00 0.13

19 793.41 -18.61 -253.21 0.30 36.72 0.00 0.12

20 722.85 -22.65 -278.38 0.31 36.72 0.00 0.11

21 636.51 -26.81 -287.13 0.32 36.72 0.00 0.10

22 532.69 -31.14 -275.45 0.34 36.72 0.00 0.08

23 409.01 -35.67 -238.49 0.35 36.72 0.00 0.06

24 262.00 -40.48 -170.08 0.38 36.72 0.00 0.04

25 86.38 -45.66 -61.79 0.41 36.72 0.00 0.01

Wi= 23343.46 [kg]

Wisini= 3220.16 [kg]

Witani= 17414.50 [kg]

tanitani= 2.55

COMBINAZIONE n° 8

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole












Risultanti




























N'c = 82.49 N'q = 72.55 N' = 73.97




Combinazione n° 8





T taglio [kg]







2 0.05 200.00 273 0 3 0.02 0.01 276 0 96.33 4178.47

3 0.10 200.00 546 0 7 0.06 0.03 553 0 80.18 1829.71

4 0.15 200.00 819 1 12 0.09 0.04 832 1 68.83 1086.78

5 0.20 200.00 1092 2 18 0.14 0.05 1112 2 60.35 735.91

6 0.25 200.00 1365 3 25 0.19 0.07 1393 3 53.75 537.05

7 0.30 200.00 1638 4 34 0.25 0.08 1675 4 48.46 411.67

8 0.35 200.00 1911 6 43 0.31 0.10 1958 6 44.12 326.82

9 0.40 200.00 2184 8 54 0.39 0.11 2243 8 40.49 266.42

10 0.45 200.00 2457 11 66 0.46 0.12 2529 11 37.42 221.74

11 0.50 200.00 2730 15 78 0.55 0.14 2816 15 34.85 187.68

12 0.50 200.00 2730 15 79 0.55 0.14 2816 15 34.78 187.67






13 0.55 200.00 3003 19 92 0.64 0.15 3104 19 32.48 161.06

14 0.60 200.00 3276 24 107 0.74 0.17 3394 24 30.48 139.84

15 0.65 200.00 3549 30 124 0.85 0.18 3684 30 28.70 122.64

16 0.70 200.00 3822 37 141 0.96 0.20 3976 37 27.12 108.49

17 0.75 200.00 4095 44 159 1.08 0.21 4269 44 25.71 96.70

18 0.80 200.00 4368 53 179 1.20 0.23 4563 53 24.44 86.76

19 0.85 200.00 4641 62 199 1.34 0.24 4859 62 23.28 78.31

20 0.90 200.00 4914 73 221 1.48 0.26 5156 73 22.23 71.06

21 0.95 200.00 5187 84 244 1.62 0.27 5454 84 21.27 64.80

22 1.00 200.00 5460 97 268 1.78 0.29 5753 97 20.41 59.34

COMBINAZIONE n° 9













Risultanti























N'c = 70.53 N'q = 62.03 N' = 46.72









Combinazione n° 9




T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 3 0.03 0.01 213 0 74.10 3225.03

3 0.10 200.00 420 0 7 0.07 0.02 427 0 61.67 1413.15

4 0.15 200.00 630 1 12 0.12 0.03 643 1 52.95 839.90

5 0.20 200.00 840 2 18 0.18 0.04 860 2 46.43 569.11

6 0.25 200.00 1050 3 25 0.25 0.05 1078 3 41.35 415.59

7 0.30 200.00 1260 4 34 0.32 0.06 1297 4 37.27 318.76

8 0.35 200.00 1470 6 43 0.41 0.07 1517 6 33.93 253.23

9 0.40 200.00 1680 8 54 0.50 0.09 1739 8 31.15 206.55

10 0.45 200.00 1890 11 66 0.60 0.10 1962 11 28.78 172.02

11 0.50 200.00 2100 15 78 0.71 0.11 2186 15 26.81 145.69

12 0.50 200.00 2100 15 79 0.71 0.11 2186 15 26.75 145.68

13 0.55 200.00 2310 19 92 0.83 0.12 2411 19 24.99 125.10

14 0.60 200.00 2520 24 107 0.96 0.13 2638 24 23.44 108.69

15 0.65 200.00 2730 30 124 1.10 0.14 2865 30 22.08 95.38

16 0.70 200.00 2940 37 141 1.25 0.15 3094 37 20.86 84.42

17 0.75 200.00 3150 44 159 1.40 0.16 3324 44 19.78 75.29

18 0.80 200.00 3360 53 179 1.57 0.18 3555 53 18.80 67.60

19 0.85 200.00 3570 62 199 1.74 0.19 3788 62 17.91 61.05

20 0.90 200.00 3780 73 221 1.92 0.20 4022 73 17.10 55.43

21 0.95 200.00 3990 84 244 2.11 0.21 4257 84 16.36 50.57

22 1.00 200.00 4200 97 268 2.31 0.22 4493 97 15.70 46.34

COMBINAZIONE n° 10

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole

















Risultanti























N'c = 83.44 N'q = 73.38 N' = 76.29




Combinazione n° 10




T taglio [kg]







2 0.05 200.00 273 0 3 0.02 0.01 276 0 96.33 4178.47

3 0.10 200.00 546 0 7 0.06 0.03 553 0 80.18 1829.71

4 0.15 200.00 819 1 12 0.09 0.04 832 1 68.83 1086.78

5 0.20 200.00 1092 2 18 0.14 0.05 1112 2 60.35 735.91






6 0.25 200.00 1365 3 25 0.19 0.07 1393 3 53.75 537.05

7 0.30 200.00 1638 4 34 0.25 0.08 1675 4 48.46 411.67

8 0.35 200.00 1911 6 43 0.31 0.10 1958 6 44.12 326.82

9 0.40 200.00 2184 8 54 0.39 0.11 2243 8 40.49 266.42

10 0.45 200.00 2457 11 66 0.46 0.12 2529 11 37.42 221.74

11 0.50 200.00 2730 15 78 0.55 0.14 2816 15 34.85 187.68

12 0.50 200.00 2730 15 79 0.55 0.14 2816 15 34.78 187.67

13 0.55 200.00 3003 19 92 0.64 0.15 3104 19 32.48 161.06

14 0.60 200.00 3276 24 107 0.74 0.17 3394 24 30.48 139.84

15 0.65 200.00 3549 30 124 0.85 0.18 3684 30 28.70 122.64

16 0.70 200.00 3822 37 141 0.96 0.20 3976 37 27.12 108.49

17 0.75 200.00 4095 44 159 1.08 0.21 4269 44 25.71 96.70

18 0.80 200.00 4368 53 179 1.20 0.23 4563 53 24.44 86.76

19 0.85 200.00 4641 62 199 1.34 0.24 4859 62 23.28 78.31

20 0.90 200.00 4914 73 221 1.48 0.26 5156 73 22.23 71.06

21 0.95 200.00 5187 84 244 1.62 0.27 5454 84 21.27 64.80

22 1.00 200.00 5460 97 268 1.78 0.29 5753 97 20.41 59.34

COMBINAZIONE n° 11

Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole












Risultanti




























N'c = 72.10 N'q = 63.41 N' = 50.04




Combinazione n° 11




T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 3 0.03 0.01 213 0 74.10 3225.03

3 0.10 200.00 420 0 7 0.07 0.02 427 0 61.67 1413.15

4 0.15 200.00 630 1 12 0.12 0.03 643 1 52.95 839.90

5 0.20 200.00 840 2 18 0.18 0.04 860 2 46.43 569.11

6 0.25 200.00 1050 3 25 0.25 0.05 1078 3 41.35 415.59

7 0.30 200.00 1260 4 34 0.32 0.06 1297 4 37.27 318.76

8 0.35 200.00 1470 6 43 0.41 0.07 1517 6 33.93 253.23

9 0.40 200.00 1680 8 54 0.50 0.09 1739 8 31.15 206.55

10 0.45 200.00 1890 11 66 0.60 0.10 1962 11 28.78 172.02

11 0.50 200.00 2100 15 78 0.71 0.11 2186 15 26.81 145.69

12 0.50 200.00 2100 15 79 0.71 0.11 2186 15 26.75 145.68

13 0.55 200.00 2310 19 92 0.83 0.12 2411 19 24.99 125.10

14 0.60 200.00 2520 24 107 0.96 0.13 2638 24 23.44 108.69

15 0.65 200.00 2730 30 124 1.10 0.14 2865 30 22.08 95.38

16 0.70 200.00 2940 37 141 1.25 0.15 3094 37 20.86 84.42

17 0.75 200.00 3150 44 159 1.40 0.16 3324 44 19.78 75.29

18 0.80 200.00 3360 53 179 1.57 0.18 3555 53 18.80 67.60

19 0.85 200.00 3570 62 199 1.74 0.19 3788 62 17.91 61.05

20 0.90 200.00 3780 73 221 1.92 0.20 4022 73 17.10 55.43

21 0.95 200.00 3990 84 244 2.11 0.21 4257 84 16.36 50.57

22 1.00 200.00 4200 97 268 2.31 0.22 4493 97 15.70 46.34

COMBINAZIONE n° 12

















Risultanti























N'c = 41.17 N'q = 29.63 N' = 16.73




Combinazione n° 12
















2 0.05 200.00 210 0 3 0.04 0.01 213 0 64.73 2795.78

3 0.10 200.00 420 0 8 0.08 0.02 427 0 54.69 1239.25

4 0.15 200.00 630 1 13 0.14 0.03 642 1 47.47 743.18

5 0.20 200.00 840 2 20 0.20 0.04 858 2 41.97 507.21

6 0.25 200.00 1050 3 28 0.27 0.05 1074 3 37.63 372.57

7 0.30 200.00 1260 5 37 0.36 0.06 1292 5 34.10 287.17

8 0.35 200.00 1470 7 47 0.45 0.07 1511 7 31.19 229.06

9 0.40 200.00 1680 9 58 0.55 0.09 1731 9 28.73 187.50

10 0.45 200.00 1890 12 71 0.66 0.10 1952 12 26.63 156.62

11 0.50 200.00 2100 16 84 0.78 0.11 2174 16 24.87 132.99

12 0.50 200.00 2100 16 85 0.78 0.11 2174 16 24.82 132.98

13 0.55 200.00 2310 21 99 0.91 0.12 2397 21 23.24 114.45

14 0.60 200.00 2520 26 115 1.04 0.13 2621 26 21.85 99.63

15 0.65 200.00 2730 32 132 1.19 0.14 2846 32 20.62 87.57

16 0.70 200.00 2940 40 151 1.35 0.15 3072 40 19.51 77.63

17 0.75 200.00 3150 48 170 1.51 0.16 3299 48 18.52 69.33

18 0.80 200.00 3360 57 191 1.68 0.18 3527 57 17.63 62.32

19 0.85 200.00 3570 67 212 1.87 0.19 3756 67 16.82 56.34

20 0.90 200.00 3780 78 235 2.06 0.20 3986 78 16.09 51.20

21 0.95 200.00 3990 90 259 2.26 0.21 4216 90 15.43 46.76

22 1.00 200.00 4200 104 283 2.47 0.23 4447 104 14.85 42.89

COMBINAZIONE n° 13












Risultanti




















Combinazione n° 14

Le ascisse X sono considerate positive verso monte

Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto

Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]



c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

b larghezza della striscia espressa in [m]


Metodo di Bishop



Cerchio critico










2 518.12 53.41 416.01 0.48 36.72 0.00 0.07

3 746.08 47.45 549.60 0.43 36.72 0.00 0.10

4 932.56 42.11 625.30 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1088.12 37.19 657.71 0.36 36.72 0.00 0.16

6 1218.90 32.58 656.29 0.34 36.72 0.00 0.18

7 1324.93 28.19 625.93 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1362.94 23.98 553.95 0.32 36.72 0.00 0.21

9 1403.76 19.90 477.93 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1393.42 15.93 382.48 0.30 36.72 0.00 0.13

11 1439.69 12.04 300.22 0.29 36.72 0.00 0.14

12 1472.86 8.20 209.99 0.29 36.72 0.00 0.14

13 1493.37 4.39 114.41 0.29 36.72 0.00 0.14

14 1501.50 0.61 16.00 0.29 36.72 0.00 0.15

15 1497.34 -3.17 -82.80 0.29 36.72 0.00 0.14

16 1239.88 -6.96 -150.34 0.29 36.72 0.00 0.14

17 848.46 -10.79 -158.84 0.29 36.72 0.00 0.14

18 834.92 -14.67 -211.38 0.30 36.72 0.00 0.13

19 793.41 -18.61 -253.21 0.30 36.72 0.00 0.12

20 722.85 -22.65 -278.38 0.31 36.72 0.00 0.11

21 636.51 -26.81 -287.13 0.32 36.72 0.00 0.10

22 532.69 -31.14 -275.45 0.34 36.72 0.00 0.08

23 409.01 -35.67 -238.49 0.35 36.72 0.00 0.06

24 262.00 -40.48 -170.08 0.38 36.72 0.00 0.04

25 86.38 -45.66 -61.79 0.41 36.72 0.00 0.01






Wi= 23993.26 [kg]


Witani= 17899.26 [kg]

tanitani= 2.55

COMBINAZIONE n° 15







Incremento sismico della spinta 171.73 [kg]

Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.50 [m] Y = -1.00 [m]

Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 58.52 [°]






Inerzia del muro 710.41 [kg]

Inerzia verticale del muro 355.21 [kg]

Inerzia del terrapieno fondazione di monte 74.42 [kg]

Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 37.21 [kg]

Risultanti























N'c = 73.99 N'q = 65.07 N' = 54.17









Combinazione n° 15





T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 18 0.21 0.01 210 0 11.78 476.10

3 0.10 200.00 420 2 37 0.43 0.02 422 2 11.51 234.81

4 0.15 200.00 630 4 56 0.65 0.03 634 4 11.24 154.44

5 0.20 200.00 840 7 76 0.88 0.04 847 7 10.99 114.31

6 0.25 200.00 1050 12 98 1.12 0.05 1062 12 10.75 90.27

7 0.30 200.00 1260 17 120 1.36 0.07 1277 17 10.52 74.27

8 0.35 200.00 1470 24 143 1.62 0.08 1493 24 10.31 62.86

9 0.40 200.00 1680 31 166 1.87 0.09 1710 31 10.09 54.33

10 0.45 200.00 1890 40 191 2.14 0.10 1928 40 9.89 47.71

11 0.50 200.00 2100 51 216 2.41 0.11 2146 51 9.70 42.43

12 0.50 200.00 2100 51 217 2.41 0.11 2147 51 9.70 42.43

13 0.55 200.00 2310 62 243 2.69 0.12 2366 62 9.51 38.12

14 0.60 200.00 2520 75 270 2.97 0.14 2587 75 9.33 34.54

15 0.65 200.00 2730 89 298 3.26 0.15 2809 89 9.16 31.52

16 0.70 200.00 2940 105 327 3.56 0.16 3031 105 8.99 28.95

17 0.75 200.00 3150 122 357 3.87 0.18 3255 122 8.83 26.72

18 0.80 200.00 3360 140 387 4.18 0.19 3479 140 8.67 24.78

19 0.85 200.00 3570 161 419 4.50 0.20 3705 161 8.52 23.07

20 0.90 200.00 3780 182 451 4.82 0.22 3931 182 8.38 21.56

21 0.95 200.00 3990 206 484 5.15 0.23 4158 206 8.24 20.22

22 1.00 200.00 4200 231 518 5.49 0.24 4386 231 8.11 19.01

COMBINAZIONE n° 16





















Inerzia verticale del muro -355.21 [kg]


Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -37.21 [kg]

Risultanti























N'c = 70.78 N'q = 62.24 N' = 47.23




Combinazione n° 16




T taglio [kg]












2 0.05 200.00 210 0 17 0.20 0.01 210 0 12.16 491.60

3 0.10 200.00 420 2 35 0.41 0.02 422 2 11.87 242.33

4 0.15 200.00 630 4 54 0.63 0.03 634 4 11.59 159.31

5 0.20 200.00 840 7 74 0.86 0.04 847 7 11.32 117.86

6 0.25 200.00 1050 11 95 1.09 0.05 1062 11 11.07 93.02

7 0.30 200.00 1260 17 116 1.32 0.07 1277 17 10.83 76.50

8 0.35 200.00 1470 23 139 1.57 0.08 1493 23 10.59 64.73

9 0.40 200.00 1680 31 162 1.82 0.09 1710 31 10.37 55.92

10 0.45 200.00 1890 39 186 2.08 0.10 1928 39 10.16 49.08

11 0.50 200.00 2100 49 211 2.34 0.11 2146 49 9.96 43.63

12 0.50 200.00 2100 49 211 2.34 0.11 2147 49 9.95 43.63

13 0.55 200.00 2310 60 237 2.61 0.12 2366 60 9.76 39.19

14 0.60 200.00 2520 73 263 2.89 0.14 2587 73 9.57 35.49

15 0.65 200.00 2730 87 291 3.18 0.15 2809 87 9.39 32.38

16 0.70 200.00 2940 102 319 3.47 0.16 3031 102 9.21 29.72

17 0.75 200.00 3150 119 348 3.77 0.18 3255 119 9.04 27.43

18 0.80 200.00 3360 137 378 4.07 0.19 3479 137 8.88 25.42

19 0.85 200.00 3570 157 409 4.38 0.20 3705 157 8.72 23.67

20 0.90 200.00 3780 178 441 4.70 0.22 3931 178 8.57 22.11

21 0.95 200.00 3990 201 474 5.03 0.23 4158 201 8.42 20.72

22 1.00 200.00 4200 225 507 5.36 0.24 4386 225 8.28 19.48

COMBINAZIONE n° 17



















Risultanti




























N'c = 36.54 N'q = 26.29 N' = 10.47




Combinazione n° 17










2 0.05 200.00 210 0 18 0.22 0.01 211 0 11.43 463.11

3 0.10 200.00 420 2 38 0.44 0.02 422 2 11.08 227.32

4 0.15 200.00 630 4 59 0.68 0.03 635 4 10.76 148.83

5 0.20 200.00 840 8 80 0.92 0.04 848 8 10.45 109.67

6 0.25 200.00 1050 12 103 1.17 0.05 1063 12 10.16 86.24

7 0.30 200.00 1260 18 127 1.44 0.07 1278 18 9.88 70.66

8 0.35 200.00 1470 25 153 1.71 0.08 1495 25 9.62 59.57

9 0.40 200.00 1680 33 179 1.99 0.09 1712 33 9.38 51.29

10 0.45 200.00 1890 43 207 2.28 0.10 1931 43 9.14 44.87

11 0.50 200.00 2100 54 235 2.58 0.11 2150 54 8.92 39.76

12 0.50 200.00 2100 54 235 2.58 0.11 2150 54 8.92 39.76

13 0.55 200.00 2310 67 265 2.88 0.13 2371 67 8.71 35.60

14 0.60 200.00 2520 81 296 3.20 0.14 2592 81 8.50 32.15

15 0.65 200.00 2730 96 329 3.53 0.15 2815 96 8.31 29.25

16 0.70 200.00 2940 114 362 3.86 0.16 3039 114 8.12 26.77

17 0.75 200.00 3150 132 396 4.20 0.18 3263 132 7.95 24.64

18 0.80 200.00 3360 153 432 4.56 0.19 3489 153 7.78 22.78






19 0.85 200.00 3570 176 469 4.92 0.20 3715 176 7.62 21.15

20 0.90 200.00 3780 200 507 5.29 0.22 3943 200 7.46 19.71

21 0.95 200.00 3990 226 545 5.67 0.23 4171 226 7.32 18.43

22 1.00 200.00 4200 255 585 6.06 0.25 4400 255 7.18 17.28

COMBINAZIONE n° 18



















Risultanti























N'c = 34.92 N'q = 25.13 N' = 8.55









Combinazione n° 18





T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 18 0.21 0.01 211 0 11.92 483.16

3 0.10 200.00 420 2 36 0.42 0.02 422 2 11.54 236.94

4 0.15 200.00 630 4 56 0.65 0.03 635 4 11.19 155.00

5 0.20 200.00 840 7 77 0.88 0.04 848 7 10.86 114.13

6 0.25 200.00 1050 12 100 1.13 0.05 1063 12 10.54 89.67

7 0.30 200.00 1260 17 123 1.38 0.07 1278 17 10.25 73.42

8 0.35 200.00 1470 24 147 1.64 0.08 1495 24 9.97 61.85

9 0.40 200.00 1680 32 173 1.92 0.09 1712 32 9.70 53.21

10 0.45 200.00 1890 41 200 2.20 0.10 1931 41 9.45 46.53

11 0.50 200.00 2100 52 228 2.49 0.11 2150 52 9.22 41.20

12 0.50 200.00 2100 52 228 2.49 0.11 2150 52 9.21 41.20

13 0.55 200.00 2310 64 257 2.78 0.13 2371 64 8.99 36.87

14 0.60 200.00 2520 78 287 3.09 0.14 2592 78 8.77 33.27

15 0.65 200.00 2730 93 319 3.41 0.15 2815 93 8.57 30.25

16 0.70 200.00 2940 110 351 3.73 0.16 3039 110 8.37 27.67

17 0.75 200.00 3150 128 385 4.07 0.18 3263 128 8.18 25.45

18 0.80 200.00 3360 148 420 4.41 0.19 3489 148 8.00 23.52

19 0.85 200.00 3570 170 456 4.77 0.20 3715 170 7.83 21.83

20 0.90 200.00 3780 194 493 5.13 0.22 3943 194 7.67 20.33

21 0.95 200.00 3990 220 531 5.50 0.23 4171 220 7.52 19.00

22 1.00 200.00 4200 247 569 5.88 0.25 4400 247 7.38 17.81

COMBINAZIONE n° 19
























Risultanti














COMBINAZIONE n° 20



















Risultanti




















Combinazione n° 21








Metodo di Bishop



Cerchio critico










2 437.37 52.08 345.05 0.48 36.72 0.00 0.07

3 667.58 46.40 483.41 0.43 36.72 0.00 0.10

4 857.68 41.26 565.60 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1017.20 36.50 605.06 0.37 36.72 0.00 0.15

6 1151.88 32.02 610.77 0.35 36.72 0.00 0.17

7 1265.48 27.75 589.30 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1310.94 23.65 525.84 0.32 36.72 0.00 0.20

9 1375.38 19.67 462.92 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1411.67 15.79 384.03 0.31 36.72 0.00 0.13

11 1460.06 11.98 302.97 0.30 36.72 0.00 0.13

12 1494.96 8.22 213.74 0.30 36.72 0.00 0.14

13 1516.80 4.50 118.99 0.30 36.72 0.00 0.14

14 1525.86 0.80 21.24 0.30 36.72 0.00 0.14

15 1522.27 -2.90 -77.03 0.30 36.72 0.00 0.14

16 1260.76 -6.61 -145.15 0.30 36.72 0.00 0.14

17 857.14 -10.35 -153.99 0.30 36.72 0.00 0.14

18 845.68 -14.13 -206.51 0.31 36.72 0.00 0.13






19 801.84 -17.98 -247.55 0.31 36.72 0.00 0.12

20 730.14 -21.92 -272.54 0.32 36.72 0.00 0.11

21 642.42 -25.96 -281.26 0.33 36.72 0.00 0.10

22 537.07 -30.16 -269.81 0.34 36.72 0.00 0.08

23 411.87 -34.54 -233.51 0.36 36.72 0.00 0.06

24 263.63 -39.17 -166.50 0.38 36.72 0.00 0.04

25 87.61 -44.12 -61.00 0.41 36.72 0.00 0.01

Wi= 23608.65 [kg]


Witani= 17612.34 [kg]

tanitani= 2.49


Combinazione n° 22


Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto

Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]


angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

b larghezza della striscia espressa in [m]


Metodo di Bishop



Cerchio critico










2 437.37 52.08 345.05 0.48 36.72 0.00 0.07

3 667.58 46.40 483.41 0.43 36.72 0.00 0.10

4 857.68 41.26 565.60 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1017.20 36.50 605.06 0.37 36.72 0.00 0.15

6 1151.88 32.02 610.77 0.35 36.72 0.00 0.17

7 1265.48 27.75 589.30 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1310.94 23.65 525.84 0.32 36.72 0.00 0.20

9 1375.38 19.67 462.92 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1411.67 15.79 384.03 0.31 36.72 0.00 0.13

11 1460.06 11.98 302.97 0.30 36.72 0.00 0.13

12 1494.96 8.22 213.74 0.30 36.72 0.00 0.14

13 1516.80 4.50 118.99 0.30 36.72 0.00 0.14

14 1525.86 0.80 21.24 0.30 36.72 0.00 0.14

15 1522.27 -2.90 -77.03 0.30 36.72 0.00 0.14

16 1260.76 -6.61 -145.15 0.30 36.72 0.00 0.14






17 857.14 -10.35 -153.99 0.30 36.72 0.00 0.14

18 845.68 -14.13 -206.51 0.31 36.72 0.00 0.13

19 801.84 -17.98 -247.55 0.31 36.72 0.00 0.12

20 730.14 -21.92 -272.54 0.32 36.72 0.00 0.11

21 642.42 -25.96 -281.26 0.33 36.72 0.00 0.10

22 537.07 -30.16 -269.81 0.34 36.72 0.00 0.08

23 411.87 -34.54 -233.51 0.36 36.72 0.00 0.06

24 263.63 -39.17 -166.50 0.38 36.72 0.00 0.04

25 87.61 -44.12 -61.00 0.41 36.72 0.00 0.01

Wi= 23608.65 [kg]


Witani= 17612.34 [kg]

tanitani= 2.49

COMBINAZIONE n° 23




















Risultanti




























N'c = 73.55 N'q = 64.68 N' = 53.20




Combinazione n° 23










2 0.05 200.00 210 0 20 0.24 0.01 212 0 10.53 428.68

3 0.10 200.00 420 2 41 0.48 0.02 425 2 10.31 211.69

4 0.15 200.00 630 5 62 0.73 0.03 639 5 10.09 139.43

5 0.20 200.00 840 8 85 0.98 0.04 854 8 9.89 103.35

6 0.25 200.00 1050 13 108 1.25 0.05 1070 13 9.69 81.73

7 0.30 200.00 1260 19 133 1.52 0.07 1287 19 9.51 67.34

8 0.35 200.00 1470 26 158 1.79 0.08 1505 26 9.33 57.08

9 0.40 200.00 1680 35 184 2.08 0.09 1723 35 9.15 49.40

10 0.45 200.00 1890 45 210 2.37 0.10 1943 45 8.99 43.44

11 0.50 200.00 2100 56 238 2.66 0.11 2163 56 8.83 38.68

12 0.50 200.00 2100 56 238 2.66 0.11 2163 56 8.83 38.68

13 0.55 200.00 2310 69 266 2.97 0.13 2385 69 8.67 34.80

14 0.60 200.00 2520 83 296 3.28 0.14 2607 83 8.52 31.57

15 0.65 200.00 2730 98 326 3.59 0.15 2831 98 8.38 28.85

16 0.70 200.00 2940 115 357 3.92 0.16 3055 115 8.24 26.52

17 0.75 200.00 3150 134 389 4.25 0.18 3280 134 8.10 24.51

18 0.80 200.00 3360 154 422 4.59 0.19 3506 154 7.97 22.75

19 0.85 200.00 3570 176 455 4.93 0.20 3733 176 7.84 21.21

20 0.90 200.00 3780 200 490 5.28 0.22 3961 200 7.72 19.84

21 0.95 200.00 3990 225 525 5.64 0.23 4190 225 7.60 18.62

22 1.00 200.00 4200 252 561 6.00 0.25 4420 252 7.49 17.53






COMBINAZIONE n° 24



















Risultanti























N'c = 70.38 N'q = 61.89 N' = 46.39









Combinazione n° 24





T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 19 0.23 0.01 212 0 10.89 443.40

3 0.10 200.00 420 2 39 0.46 0.02 425 2 10.65 218.86

4 0.15 200.00 630 4 60 0.70 0.03 639 4 10.42 144.08

5 0.20 200.00 840 8 82 0.95 0.04 854 8 10.20 106.74

6 0.25 200.00 1050 13 105 1.21 0.05 1070 13 10.00 84.37

7 0.30 200.00 1260 19 129 1.47 0.07 1287 19 9.80 69.49

8 0.35 200.00 1470 26 153 1.74 0.08 1505 26 9.61 58.87

9 0.40 200.00 1680 34 178 2.01 0.09 1723 34 9.42 50.93

10 0.45 200.00 1890 43 204 2.30 0.10 1943 43 9.25 44.77

11 0.50 200.00 2100 54 231 2.59 0.11 2163 54 9.08 39.85

12 0.50 200.00 2100 54 231 2.59 0.11 2163 54 9.08 39.85

13 0.55 200.00 2310 67 259 2.88 0.13 2385 67 8.91 35.84

14 0.60 200.00 2520 80 288 3.18 0.14 2607 80 8.75 32.50

15 0.65 200.00 2730 95 317 3.49 0.15 2831 95 8.60 29.69

16 0.70 200.00 2940 112 348 3.81 0.16 3055 112 8.45 27.28

17 0.75 200.00 3150 130 379 4.13 0.18 3280 130 8.31 25.20

18 0.80 200.00 3360 150 411 4.46 0.19 3506 150 8.17 23.39

19 0.85 200.00 3570 171 444 4.80 0.20 3733 171 8.04 21.80

20 0.90 200.00 3780 194 478 5.14 0.22 3961 194 7.91 20.39

21 0.95 200.00 3990 219 512 5.49 0.23 4190 219 7.79 19.13

22 1.00 200.00 4200 246 548 5.85 0.25 4420 246 7.67 18.00

COMBINAZIONE n° 25
























Risultanti























N'c = 36.19 N'q = 26.05 N' = 10.05




Combinazione n° 25











2 0.05 200.00 210 1 21 0.25 0.01 212 1 9.94 405.65

3 0.10 200.00 420 2 43 0.51 0.02 426 2 9.67 199.56

4 0.15 200.00 630 5 67 0.78 0.03 640 5 9.42 130.95






5 0.20 200.00 840 9 92 1.05 0.04 855 9 9.18 96.72

6 0.25 200.00 1050 14 117 1.34 0.05 1072 14 8.95 76.23

7 0.30 200.00 1260 21 144 1.63 0.07 1289 21 8.74 62.60

8 0.35 200.00 1470 29 172 1.94 0.08 1507 29 8.53 52.89

9 0.40 200.00 1680 38 201 2.25 0.09 1727 38 8.34 45.63

10 0.45 200.00 1890 49 232 2.58 0.10 1947 49 8.15 40.01

11 0.50 200.00 2100 61 263 2.91 0.11 2168 61 7.98 35.52

12 0.50 200.00 2100 61 263 2.91 0.11 2169 61 7.97 35.52

13 0.55 200.00 2310 75 296 3.25 0.13 2391 75 7.80 31.87

14 0.60 200.00 2520 91 330 3.60 0.14 2614 91 7.64 28.83

15 0.65 200.00 2730 108 365 3.96 0.15 2839 108 7.48 26.28

16 0.70 200.00 2940 127 401 4.33 0.17 3064 127 7.33 24.09

17 0.75 200.00 3150 148 438 4.70 0.18 3291 148 7.19 22.21

18 0.80 200.00 3360 171 477 5.09 0.19 3518 171 7.05 20.57

19 0.85 200.00 3570 196 516 5.49 0.21 3746 196 6.92 19.13

20 0.90 200.00 3780 223 557 5.89 0.22 3976 223 6.79 17.86

21 0.95 200.00 3990 252 598 6.30 0.24 4206 252 6.67 16.72

22 1.00 200.00 4200 282 640 6.73 0.25 4436 282 6.56 15.71

COMBINAZIONE n° 26



















Risultanti




























N'c = 34.60 N'q = 24.90 N' = 8.19




Combinazione n° 26










2 0.05 200.00 210 1 20 0.24 0.01 212 1 10.37 423.65

3 0.10 200.00 420 2 42 0.49 0.02 426 2 10.08 208.24

4 0.15 200.00 630 5 64 0.74 0.03 640 5 9.81 136.55

5 0.20 200.00 840 8 88 1.01 0.04 855 8 9.55 100.77

6 0.25 200.00 1050 14 113 1.29 0.05 1072 14 9.30 79.36

7 0.30 200.00 1260 20 139 1.57 0.07 1289 20 9.07 65.13

8 0.35 200.00 1470 27 166 1.86 0.08 1507 27 8.85 54.99

9 0.40 200.00 1680 36 194 2.17 0.09 1727 36 8.64 47.42

10 0.45 200.00 1890 47 224 2.48 0.10 1947 47 8.44 41.55

11 0.50 200.00 2100 59 254 2.80 0.11 2168 59 8.26 36.87

12 0.50 200.00 2100 59 254 2.80 0.11 2169 59 8.25 36.87

13 0.55 200.00 2310 72 286 3.13 0.13 2391 72 8.07 33.05

14 0.60 200.00 2520 87 319 3.47 0.14 2614 87 7.90 29.89

15 0.65 200.00 2730 104 353 3.82 0.15 2839 104 7.73 27.22

16 0.70 200.00 2940 123 388 4.18 0.17 3064 123 7.57 24.95

17 0.75 200.00 3150 143 425 4.54 0.18 3291 143 7.41 22.99

18 0.80 200.00 3360 165 462 4.92 0.19 3518 165 7.27 21.28

19 0.85 200.00 3570 189 501 5.31 0.21 3746 189 7.12 19.78

20 0.90 200.00 3780 215 541 5.70 0.22 3976 215 6.99 18.45

21 0.95 200.00 3990 243 581 6.10 0.24 4206 243 6.86 17.27

22 1.00 200.00 4200 274 623 6.51 0.25 4436 274 6.75 16.22






COMBINAZIONE n° 27



















Risultanti














COMBINAZIONE n° 28
























Risultanti















Combinazione n° 29


Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra)




c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

Metodo di Bishop



Cerchio critico










2 496.60 52.08 391.77 0.48 36.72 0.00 0.07

3 726.80 46.40 526.30 0.43 36.72 0.00 0.10






4 916.90 41.26 604.65 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1076.42 36.50 640.29 0.37 36.72 0.00 0.15

6 1211.11 32.02 642.18 0.35 36.72 0.00 0.17

7 1324.70 27.75 616.88 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1370.16 23.65 549.60 0.32 36.72 0.00 0.20

9 1425.73 19.67 479.87 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1411.67 15.79 384.03 0.31 36.72 0.00 0.13

11 1460.06 11.98 302.97 0.30 36.72 0.00 0.13

12 1494.96 8.22 213.74 0.30 36.72 0.00 0.14

13 1516.80 4.50 118.99 0.30 36.72 0.00 0.14

14 1525.86 0.80 21.24 0.30 36.72 0.00 0.14

15 1522.27 -2.90 -77.03 0.30 36.72 0.00 0.14

16 1260.76 -6.61 -145.15 0.30 36.72 0.00 0.14

17 857.14 -10.35 -153.99 0.30 36.72 0.00 0.14

18 845.68 -14.13 -206.51 0.31 36.72 0.00 0.13

19 801.84 -17.98 -247.55 0.31 36.72 0.00 0.12

20 730.14 -21.92 -272.54 0.32 36.72 0.00 0.11

21 642.42 -25.96 -281.26 0.33 36.72 0.00 0.10

22 537.07 -30.16 -269.81 0.34 36.72 0.00 0.08

23 411.87 -34.54 -233.51 0.36 36.72 0.00 0.06

24 263.63 -39.17 -166.50 0.38 36.72 0.00 0.04

25 87.61 -44.12 -61.00 0.41 36.72 0.00 0.01

Wi= 24108.65 [kg]


Witani= 17985.34 [kg]

tanitani= 2.49


Combinazione n° 30








Metodo di Bishop



Cerchio critico















2 496.60 52.08 391.77 0.48 36.72 0.00 0.07

3 726.80 46.40 526.30 0.43 36.72 0.00 0.10

4 916.90 41.26 604.65 0.39 36.72 0.00 0.13

5 1076.42 36.50 640.29 0.37 36.72 0.00 0.15

6 1211.11 32.02 642.18 0.35 36.72 0.00 0.17

7 1324.70 27.75 616.88 0.33 36.72 0.00 0.19

8 1370.16 23.65 549.60 0.32 36.72 0.00 0.20

9 1425.73 19.67 479.87 0.31 36.72 0.00 0.22

10 1411.67 15.79 384.03 0.31 36.72 0.00 0.13

11 1460.06 11.98 302.97 0.30 36.72 0.00 0.13

12 1494.96 8.22 213.74 0.30 36.72 0.00 0.14

13 1516.80 4.50 118.99 0.30 36.72 0.00 0.14

14 1525.86 0.80 21.24 0.30 36.72 0.00 0.14

15 1522.27 -2.90 -77.03 0.30 36.72 0.00 0.14

16 1260.76 -6.61 -145.15 0.30 36.72 0.00 0.14

17 857.14 -10.35 -153.99 0.30 36.72 0.00 0.14

18 845.68 -14.13 -206.51 0.31 36.72 0.00 0.13

19 801.84 -17.98 -247.55 0.31 36.72 0.00 0.12

20 730.14 -21.92 -272.54 0.32 36.72 0.00 0.11

21 642.42 -25.96 -281.26 0.33 36.72 0.00 0.10

22 537.07 -30.16 -269.81 0.34 36.72 0.00 0.08

23 411.87 -34.54 -233.51 0.36 36.72 0.00 0.06

24 263.63 -39.17 -166.50 0.38 36.72 0.00 0.04

25 87.61 -44.12 -61.00 0.41 36.72 0.00 0.01

Wi= 24108.65 [kg]


Witani= 17985.34 [kg]

tanitani= 2.49

COMBINAZIONE n° 31












Risultanti




























N'c = 83.49 N'q = 73.42 N' = 76.42




Combinazione n° 31











2 0.05 200.00 210 0 2 0.02 0.01 212 0 107.91 4714.34

3 0.10 200.00 420 0 5 0.05 0.02 425 0 88.11 2032.40

4 0.15 200.00 630 1 8 0.09 0.03 639 1 74.62 1192.77

5 0.20 200.00 840 1 13 0.13 0.04 854 1 64.76 800.02

6 0.25 200.00 1050 2 18 0.18 0.05 1070 2 57.22 579.31

7 0.30 200.00 1260 3 25 0.23 0.06 1287 3 51.26 441.20

8 0.35 200.00 1470 4 32 0.29 0.07 1505 4 46.43 348.36

9 0.40 200.00 1680 6 40 0.36 0.08 1723 6 42.43 282.65

10 0.45 200.00 1890 8 48 0.44 0.10 1943 8 39.07 234.29

11 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.28 197.61

12 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.20 197.60

13 0.55 200.00 2310 14 68 0.61 0.12 2385 14 33.72 169.05

14 0.60 200.00 2520 18 80 0.71 0.13 2607 18 31.57 146.37

15 0.65 200.00 2730 22 92 0.81 0.14 2831 22 29.67 128.05

16 0.70 200.00 2940 27 105 0.92 0.15 3055 27 27.98 113.02

17 0.75 200.00 3150 33 119 1.04 0.16 3280 33 26.48 100.54

18 0.80 200.00 3360 39 134 1.16 0.17 3506 39 25.13 90.04

19 0.85 200.00 3570 46 149 1.29 0.19 3733 46 23.91 81.14

20 0.90 200.00 3780 54 166 1.43 0.20 3961 54 22.81 73.52






21 0.95 200.00 3990 63 183 1.57 0.21 4190 63 21.80 66.94

22 1.00 200.00 4200 72 201 1.72 0.22 4420 72 20.89 61.22

COMBINAZIONE n° 32












Risultanti























N'c = 83.49 N'q = 73.42 N' = 76.42









Combinazione n° 32





T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 2 0.02 0.01 212 0 107.91 4714.34

3 0.10 200.00 420 0 5 0.05 0.02 425 0 88.11 2032.40

4 0.15 200.00 630 1 8 0.09 0.03 639 1 74.62 1192.77

5 0.20 200.00 840 1 13 0.13 0.04 854 1 64.76 800.02

6 0.25 200.00 1050 2 18 0.18 0.05 1070 2 57.22 579.31

7 0.30 200.00 1260 3 25 0.23 0.06 1287 3 51.26 441.20

8 0.35 200.00 1470 4 32 0.29 0.07 1505 4 46.43 348.36

9 0.40 200.00 1680 6 40 0.36 0.08 1723 6 42.43 282.65

10 0.45 200.00 1890 8 48 0.44 0.10 1943 8 39.07 234.29

11 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.28 197.61

12 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.20 197.60

13 0.55 200.00 2310 14 68 0.61 0.12 2385 14 33.72 169.05

14 0.60 200.00 2520 18 80 0.71 0.13 2607 18 31.57 146.37

15 0.65 200.00 2730 22 92 0.81 0.14 2831 22 29.67 128.05

16 0.70 200.00 2940 27 105 0.92 0.15 3055 27 27.98 113.02

17 0.75 200.00 3150 33 119 1.04 0.16 3280 33 26.48 100.54

18 0.80 200.00 3360 39 134 1.16 0.17 3506 39 25.13 90.04

19 0.85 200.00 3570 46 149 1.29 0.19 3733 46 23.91 81.14

20 0.90 200.00 3780 54 166 1.43 0.20 3961 54 22.81 73.52

21 0.95 200.00 3990 63 183 1.57 0.21 4190 63 21.80 66.94

22 1.00 200.00 4200 72 201 1.72 0.22 4420 72 20.89 61.22

COMBINAZIONE n° 33












Risultanti




























N'c = 83.49 N'q = 73.42 N' = 76.42




Combinazione n° 33




T taglio [kg]







2 0.05 200.00 210 0 2 0.02 0.01 212 0 107.91 4714.34

3 0.10 200.00 420 0 5 0.05 0.02 425 0 88.11 2032.40

4 0.15 200.00 630 1 8 0.09 0.03 639 1 74.62 1192.77

5 0.20 200.00 840 1 13 0.13 0.04 854 1 64.76 800.02

6 0.25 200.00 1050 2 18 0.18 0.05 1070 2 57.22 579.31

7 0.30 200.00 1260 3 25 0.23 0.06 1287 3 51.26 441.20

8 0.35 200.00 1470 4 32 0.29 0.07 1505 4 46.43 348.36

9 0.40 200.00 1680 6 40 0.36 0.08 1723 6 42.43 282.65

10 0.45 200.00 1890 8 48 0.44 0.10 1943 8 39.07 234.29






11 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.28 197.61

12 0.50 200.00 2100 11 58 0.52 0.11 2163 11 36.20 197.60

13 0.55 200.00 2310 14 68 0.61 0.12 2385 14 33.72 169.05

14 0.60 200.00 2520 18 80 0.71 0.13 2607 18 31.57 146.37

15 0.65 200.00 2730 22 92 0.81 0.14 2831 22 29.67 128.05

16 0.70 200.00 2940 27 105 0.92 0.15 3055 27 27.98 113.02

17 0.75 200.00 3150 33 119 1.04 0.16 3280 33 26.48 100.54

18 0.80 200.00 3360 39 134 1.16 0.17 3506 39 25.13 90.04

19 0.85 200.00 3570 46 149 1.29 0.19 3733 46 23.91 81.14

20 0.90 200.00 3780 54 166 1.43 0.20 3961 54 22.81 73.52

21 0.95 200.00 3990 63 183 1.57 0.21 4190 63 21.80 66.94

22 1.00 200.00 4200 72 201 1.72 0.22 4420 72 20.89 61.22

Verifiche idrauliche

Verifica a sifonamento

Simbologia adottata

Ic : Indice della combinazione Tipo Tipo di Combinazione/Fase

H : Perdita di carico espressa in [m]

L : Lunghezza di filtrazione espressa in [m]

m : Peso di galleggiamento medio espresso in [kg/mc]

iC : Gradiente idraulico critico

iE : Gradiente idraulico di efflusso FSsif : Coefficiente di sicurezza a sifonamento

Coefficiente di sicurezza a sifonamento richiesto FSR = 3.00

Ic Tipo H L m iC iE FSsif 34 HYD 1.00 6.00 1125.00 1.13 0.17 6.75

c:documents and settingsutentedesktopdacopiaremodello1 ...1).pdf · in presenza di falda a monte,...

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