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AEROCATALOGO

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19

HEAT DISSIPATIONUNITS FOR SOLAR

APPLICATIONSwww.inditer.es

www.inditer.es

Industria de Intercambiadores Térmicos S.A.Ampliación Polígono Industrial Llanos de Jarata s/n

14550 Montilla (Córdoba) España Tel.: +34 957 664 142

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AEROTERMOSSOLARESHeat dissipation units for solarapplicationsLos aerotermos solares generalmente se instalan en las cubiertas de los edificios junto a los captadores. Durante su funcionamiento una válvula de tres vías permite el paso del fluido caloportador (agua + glicol) a través de dichos elementos cuando se supera la temperatura de diseño de los captadores solares, de este modo, se consigue disipar el excedente de energía al ambiente exterior.

El Código Técnico de la Edificación en el apartado de Ahorro de Energía (DBHE-4), en su epígrafe 2.2.2 establece su utilización como una de las medidas para la protección contra sobrecalentamientos en instalaciones solares cuando la instalación pudiera sobrepasar el 100% de la demanda energética.

Heat dissipation unit are usually installed on the roofs of the buildings next to the solar panels. During its operation, a three ways valve allows the circulation of the heat transfer fluid (water + glycol) through these elements when design temperature of the solar collectors is exceeded, thereby, the excess of energy is dissipated to the environment.

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SERIE ATS / ATS SERIESSERIE AMS / AMS SERIES

- 4 -Aerotermos solares / Heat dissipation units

CARACTERÍSTICAS GENERALES / GENERAL FEATURES

Los aerotermos solares generalmente se instalan en las cubiertas de los edificios junto a los captadores. Durante su funcionamien-to una válvula de tres vías permite el paso del fluido caloportador (agua + glicol) a través de dichos elementos cuando se supera la temperatura de diseño de los captadores solares, de este modo, se consigue disipar el excedente de energía al ambiente exterior.

INDITER S.A ofrece una amplia gama de equipos aerotermos para instalaciones solares que permiten al instalador dotar al sistema de la capacidad de disipación necesaria, así como proporcionar un funcionamiento modular a la hora de disipar el exceso de energía.

Todos estos equipos ofrecen una solución compacta, con un rendimiento elevado al utilizar tubo de cobre y aletas de aluminio “V Baffle“, así como una gran robustez y resistencia a la corrosión, al disponer de carcasa construida en acero galvanizado protegida con pintura polimerizada y termoendurecible de alta resistencia a la corrosión y UV de RAL 7004.

Lo cual confiere una máxima resistencia a la intemperie.

Los colectores son de cobre con manguito roscado de conexión.

Heat dissipation unit are usually installed on the roofs of the buildings next to the solar panels. During its operation, a three ways valve allows the circulation of the heat transfer fluid (water + glycol) through these elements when design temperature of the solar collectors is exceeded, thereby, the excess of energy is dissipated to the environment.

INDITER S.A offers a wide range of heat dissipation unit for solar installations which allow the installer to provide the system with the necessary dissipation capacity, as well as providing modular operation when dissipating that excess of energy.

All these heat dissipation unit offer a high performance and compact solution by using smooth copper tube and “V Baffle“ aluminium fins, as well as great strength and corrosion resistance due to its fully protected case made of galvanized steel and covered with a polymerised and thermosetting painting with high corrosion and UV resistance of RAL 7004.

Which it´s confers maximum weatherproofing.

Manifolds are made of copper with threaded connection.

SERIE ATS / ATS SERIES

SERIE AMS / AMS SERIES

ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLICOLECTORES DE

COBRE

ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLI ALETAS

DE COBRE

ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLI

ADECUADOSPARA

INTEMPERIE


ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLI

REJILLAPROTECCIÓN

PAQUETE ALETEADO

ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLI

OPTIMIZADOSPARA ALTAS MEZCLAS

DE PROPILENGLICOL

ALE-TAS RE-

CUBIERTAS DE POLI

TENSIONES DE ALIMENTACIÓN ESPECIALES

Copper manifolds -

Copper fins -

Suitable for outdoors -

Special voltages -

Protecting grid for the finned package -

Optimized for high concentration mixtures of propylenglicol -


SERIE ATS / ATS SERIES - (ESTANDAR/STANDARD)

La gama ATS corresponde a la gama de aerotermos solares con ventilador monofásico y que cubren las potencias que van des-de los 5,4 kW hasta los 59 kW.

The ATS series corresponds to the heat dissipation unit with single-phase fan which cover a range of capacities from 5,4 kW up to 59 kW.

OUTLET

INLET

AIRE

SERIE ATS

ATS SERIES

220v/ 50 Hz

Potencia Q fluido Niv. Son Consumo T

Capacity Q fluid Sound P T Consump

MODELO/ MODEL kW m3/h dB(A) w

ATS-81 5.4 0.4 - 72

ATS-171 12.4 0.9 31 72

ATS-241 17.7 1.3 35 165

ATS-391 30.8 2.2 40 490

ATS-501 38.4 2.8 40 490

ATS-551 45 3.3 43 680

ATS-671 58.8 4.3 42 680

SERIE ATS

ATS SERIES

DIMENSIONES/ DIMENSIONS

A B C D E F GØ Conex Peso

Ø Conec Weight

MODELO/ MODEL mm mm mm mm mm mm mm “ Kg

ATS-81 442 400 265 83 330 295 254 1/2” 16

ATS-171 542 500 365 83 430 445 347 1” 21

ATS-241 542 500 365 83 430 470 347 1” 26

ATS-391 695 700 465 83 580 515 365 1”1/4 40

ATS-501 695 700 565 83 580 515 365 1”1/4 41

ATS-551 695 700 540 83 580 546 404 1”1/4 44

ATS-671 835 800 665 83 720 546 404 1”1/2 62

• Las condiciones de cálculo se establecen para Tª Ambiente= 35ºC; Propilenglicol= 30%; Salto 90/77.5ºC.• Motores con protección térmica y clase de aislamiento IP-44 para los modelos comprendidos entre ATS-81 y ATS-241 e IP-54 para los modelos superiores.• Nivel de presión sonora LP, en dB(A) medido en campo libre a 10 m de distancia de la fuente, directividad 2 y a 1,5 m del suelo. En caso de requerir un estudio más deta-

llado, póngase en contacto con el Departamento Técnico- Comercial de INDITER.• El peso del equipo se considera en vacío y con aleta de aluminio.• Para otras condiciones de funcionamiento utilice las tablas de selección, si no encuentra un equipo que se adapte a las condiciones de su instalación, póngase en con-

tacto con el Departamento Técnico de INDITER.

• Calculation condition are stablished with a room temperature= 35ºC; Propilenglycol= 30%; inlet temperature90ºC, outlet temperature 77.5ºC.• Engines with thermal protection and insulation type IP-44 for models ranging from ATS-81 and ATS-241 and IP-54 for superior models.• Sound Pressure Level LP, in dB(A) are given in free field conditions and directivity “Q2” to 10 m. of distance from the source and 1,5 m above the ground. In case a more

detailed study is required, contact the Technical-Commercial department of INDITER.• The weight of the equipment is provided considering aluminium fin and empty.• For other operating conditions use the selection tables, if you do not find any equipment that meets the conditions of your installation, please contact the Technical

Department of INDITER.

A

C

ED

B

F

G


SERIE AMS / AMS SERIES - (ESTÁNDAR/STANDARD)

La gama AMS corresponde a la gama de aerotermos solares con uno y dos ventiladores trifásicos y que cubren las potencias que van desde los 81 kW hasta los 230 kW.

The AMS series corresponds to the heat dissipation unit with one and two three-phase fans which cover a range of capacities from 81 kW up to 230 kW.

INLET

OUTLET

(*) Estos aerotermos llevan dos ventiladores con alimentación independiente.(**) Para potencias superiores existe posibilidad de fabricación especial. En

caso de necesidad póngase en contacto con el Departamento Técnico de INDITER S.A

(*) These heat dissipation unit have two fans with an independent power

supply.(**) For higher dissipation power exists possibility of special manufacturing. In

case you need it, please contact the Technical Dep of INDITER S.A

SERIE AMS

AMS SERIES

~ 400v/ 50 Hz

Potencia Q fluido Niv. Son Consumo T

Capacity Q fluid Sound P T Consump

MODELO/ MODEL kW m3/h dB(A) w

AMS-831 81 5.8 48 1100 x 1

AMS-1002 102 7.4 47 1100 x 1

AMS-1151 118 8.5 47 1100 x 1

AMS-1681* 161 11.6 51 1100 x 2

AMS-2171* 203 14.7 50 1100 x 2

AMS-2402* 230 16.6 50 1100 x 2

SERIE AMS

AMS SERIES

DIMENSIONES/ DIMENSIONS

A B C D E F GØ Conex Peso

Ø Conec Weight

MODELO/ MODEL mm mm mm mm mm mm mm “ Kg

AMS-831 1265 1070 907 108 1004 575 490 1”1/2 89

AMS-1002 1265 1070 884 108 1004 575 490 2” 96

AMS-1151 1265 1070 884 108 1004 575 490 2” 103

AMS-1681 2305 1070 881 107 2045 655 490 2”1/2 155

AMS-2171 2305 1070 881 107 2045 655 490 2”1/2 169

AMS-2402 2305 1070 881 107 2045 655 490 2”1/2 183

• Las condiciones de cálculo se establecen para Tª Ambiente= 35ºC; Propilenglicol= 30%; Salto 90/77.5ºC.• Motores con protección térmica y clase de aislamiento IP-54 .• Nivel de presión sonora LP, en Db(A) medido en campo libre a 10 m de distancia de la fuente, directividad 2 y a 1,5 m del suelo. En caso de requerir un estudio más

detallado, póngase en contacto con el Departamento Técnico- Comercial de INDITER.• El peso del equipo se considera en vacío y con aleta de aluminio.• Para otras condiciones de funcionamiento utilice las tablas de selección, si no encuentra un equipo que se adapte a las condiciones de su instalación, póngase en

contacto con el Departamento Técnico de INDITER.

• Calculation condition are stablished with a room temperature= 35ºC; Propilenglycol= 30%; inlet temperature 90ºC, outlet temperature 77.5ºC.• Engines with thermal protection and insulation type IP-54.• Sound Pressure Level LP, in dB(A) are given in free field conditions and directivity “Q2” to 10 m. of distance from the source and 1,5 m above the ground. In case a more

detailed study is required, contact the Technical-Commercial department of INDITER• The weight of the equipment is provided considering aluminium fin and empty.• For other operating conditions use the selection tables, if you do not find any equipment that meets the conditions of your installation, please contact the Technical

Department of INDITER.

AF

G E

BC


CRITERIO DE SELECCIÓN GRÁFICA SERIE ATS SELECCTION CRITERIA GRAPH ATS SERIES

0

10

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40

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100

110

120

75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

ATS-081

ATS-171

ATS-241

ATS-391

ATS-501

ATS-551

ATS-671

Serie ATS - Temperatura ambiente. 35ºC. Propilenglicol 30%. Salto fluido 10ºC.

ATS Series - Room Temperature 35ºC. Propilenglycol 30%. Liquid side temperature difference 10ºC.

Temperatura media del fluido en batería (Tª media) / Average temperature of the liquid side.

0

10

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75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

kW

Temperatura media del fluido

ATS

ATS-081

ATS-171

ATS-241

ATS-391

ATS-501

ATS-551

ATS-671

Serie ATS - Temperatura ambiente. 40ºC. Propilenglicol 30%. Salto fluido 10ºC.

ATS Series - Room Temperature 40ºC. Propilenglycol 30%. Liquid side temperature difference 10ºC.


Para otras condiciones diferentes de funcionamiento establecidas en el catálogo contacte con el Departamento de Técnico- Comercial de INDITER.For other operating conditions different from the established in this catalogue, please contact the Technical- Commercial Department of INDITER.

p (kW)

p (kW)

Tª

Tª


CRITERIO DE SELECCIÓN GRÁFICA SERIE AMS SELECCTION CRITERIA GRAPH AMS SERIES

Serie AMS - Temperatura ambiente. 35ºC. Propilenglicol 30%. Salto fluido 10ºC.

AMS Series - Room Temperature 35ºC. Propilenglycol 30%. Liquid side temperature difference 10ºC.



Para otras condiciones diferentes de funcionamiento establecidas en el catálogo contacte con el Departamento de Técnico- Comercial de INDITER.For other operating conditions different from the established in this catalogue, please contact the Technical- Commercial Department of INDITER.

50

100

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200

250

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350

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75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

kW


AMS

AMS-0831

AMS-1002

AMS-1151

AMS-1681

AMS-2171

AMS-2402

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400

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75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

kW


AMS

AMS-0831

AMS-1002

AMS-1151

AMS-1681

AMS-2171

AMS-2402



p (kW)

p (kW)

Tª

Tª


CRITERIO SELECCIÓN SERIE ATS PARA PORCENTAJE GLICOL DISTINTO AL 30%

SELECTION CRITERIA FOR ATS SERIES WITH A GLYCOL % DIFERENT TO 30%

A continuación, se define el criterio de selección gráfico de los dis-tintos modelos de la gama de aerotermos de la gama ATS cuando las condiciones de funcionamiento son temperatura ambiente de 35ºC y 40ªC, salto térmico de 10ºC y diferente porcentaje de glicol.

La base de este criterio, consiste en aplicar unos coeficientes para adaptar dichos datos a las nuevas condiciones de funcionamiento.

Datos de partida

- Potencia a disipar en kW.- Temperatura de entrada del fluido en ºC.- Temperatura de salida del fluido en ºC.- Temperatura ambiente en ºC.- % glicol en mezcla.

A partir de estos datos de partida se procederá del siguiente modo;

1) Calcular la temperatura media= (Temperatura entrada + Tempe-ratura salida) /2.

2) Determinar el porcentaje de glicol del fluido refrigerante, según ANEXO I.

3) Aplicar el coeficiente C1 correspondiente a la potencia a disipar para obtener la potencia de selección.

Pseleccion= Pdisipacion/ C1.

Find below defined the selection criteria based on the graphs for the different models of the ATS series when operating conditions are: room temperature 35ºC and 40ºC, liquid thermal difference (inlet-outlet) 10ºC and different percentage of glycol.

The basis of this criterion consists of applying several coefficients to adapt the data to the new operating conditions.

Datos de partida

- Capacity dissipated in kW.- Inlet temperature (ºC).- Outlet temperature (ºC).- Room temperature (ºC).- % Glycol in the mixture.

From the input data, we proceed as follows:

1) Calculate average temperature: Average temperature = (Inlet temperature + Outlet temperature)/2.

2) Determine the percentage of glycol coolant, according to ANNEX I.

3) Apply the C1 coefficient corresponding to the power to be dissi-pated to obtain the power of selection.

Pselection= Pdissipation/ C1.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C1 (Pot/ Cap) 1,02 1,01 1 0,99 0,97

4) Seleccionar la gráfica en función de la temperatura ambiente 35ºC ó 40ºC y entrar con la Tª media. Si el punto obtenido no corresponde con ningún modelo, coger el inmediatamente su-perior.

CALCULO CAUDAL FLUIDO CALOPORTADORUna vez seleccionado el modelo podríamos determinar el caudal de fluido caloportador. Para ello el procedimiento será el siguiente

Caudal (m3/h) = (Pdisip x C2 x 0,860) / ΔT.

4) Select the chart based on the room temperature 35 ° C or 40 ° C, and enter with the average Temperature. If obtained point does not match with any model, you shall choose the superior one.

CALCULATION OF FLOWRATES FOR THE HEAT TRANSFER FLUIDOnce the model is selected, we should determine the flow rates of the heat transfer fluid. To do this, we will follow the following procedure:

Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860) / ΔT.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C2 (Caudal/ Flow) 1,03 1,05 1,08 1,12 0,97

P disip es la potencia a disipar en kWC2, factor de corrección de caudal por mezcla de glicolΔT, es la diferencia de temperatura entre la entrada y salida del fluido.

P dissip is the dissipation power in kWC2, is the flow correction factor due to the glycol % in the fluid.ΔT, is difference in the temperature between the fluid inlet and outlet.


Supongamos que necesitamos para una instalación solar situada en Cáceres un aerotermo que disipe una potencia de 28 kW.

La temperatura ambiente a efectos de cálculos se estima que será de 40ºC.La temperatura del agua glicolada se estima que será de 95ºC a la entrada y de 85ºC a la salida del aerotermo.

Procedemos a aplicar el procedimiento de cálculo anteriormente descrito.

1) Calcular la temperatura media= (Temperatura entrada + Tempe-ratura salida) /2.

Tª media = (95+85)/2= 90ºC.

2) Determinar el porcentaje de glicol del fluido refrigerante, según tabla de temperaturas mínimas por capitales de provincia según ANEXO I. Podemos comprobar según la tabla que para Cáceres la temperatura mínima es de -18ºC. A este valor le tendremos que restar 5ºC. De este modo el valor a considerar para Cáceres es de -23ºC.

En la tabla de temperaturas y porcentaje de glicol, podemos comprobar que para una temperatura de -23ºC el porcentaje de glicol en peso sería de un 40%.

Let us suppose that we need a heat dissipation unit for an installa-tion located in Caceres (Spain) with a dissipation power of 28 kW.

For calculations purposes, room temperature is assumed to be 40ºC. It is estimated that the inlet glycoled water temperature will be of 95ºC and 85ºC for outlet of the heat dissipation unit.

We proceed to apply the calculation procedure described above.

1) Calculate the average temperature= (inlet temperature + outlet temperature) /2.

Average T= (95+85)/2= 90ºC.

2) Determine the percentage of glycol in the coolant agent, accor-ding to table of minimum temperatures per province capital ac-cording to ANNEX I. We may check in the table for Caceres that minimum temperature is -18ºC. We have to subtract 5ºC to that value. Thus the value to consider for Caceres is -23ºC.

Within the table of temperature and glycol percentage, we may verify that for a temperature of -23ºC the correspondent wei-ght percent of Glycol is 40%.

EJEMPLO SELECCIÓN SERIE ATS PARA PORCENTAJE GLICOL DISTINTO AL 30%

SELECTION EXAMPLE FOR ATS SERIES FOR GLYCOL % DIFERENT TO 30%


EJEMPLO SELECCIÓN SERIE ATS PARA PORCENTAJE GLICOL DISTINTO AL 30%

SELECTION EXAMPLE FOR ATS SERIES FOR GLYCOL % DIFERENT TO 30%

3) Aplicamos el coeficiente C1 correspondiente a la potencia a disi-par para obtener la potencia de selección.

Se puede comprobar en la tabla que el coeficiente C1, toma el valor de 0,99 cuando el porcentaje del glicol es del 40%.

Pseleccion = Pdisipar / C1= 28 /0.99= 28,28kW.

4) En la gráfica Serie ATS. - Tª Amb. 40ºC. Propilenglicol 40%. Salto fluido 10ºC, cruzamos la temperatura media obtenida de 90ºC con la potencia de selección de 28,28 kW.

El punto de corte de estas dos rectas se encuentra entre los modelos ATS-241 y ATS-391. Se coge el modelo superior que en este caso sería ATS-391.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C1 (Pot/ Cap) 1,02 1,01 1 0,99 0,97

3) We use C1 coefficient correspondent to the dissipation power to obtain the selection power.

In the table below, we may see that C1 coefficient takes a value of 0,99 when glycol percentage is 40%.

Pseletion = Pdissipation / C1= 28 /0.99= 28,28kW.

4) In graph ATS Series. - Room Temp 40ºC. Propilenglycol 40%. Li-quid side temperature difference 10ºC, we enter in with the cal-culated average temperature 90ºC and with the selection power 28,28 kW.

The intersection between the two lines is located between ATS-241 y ATS-391. Of those two models the superior one is selected, in this case ATS-391.

Serie ATS - Temperatura ambiente. 40ºC. Propilenglicol 30%. Salto fluido 10ºC.ATS Series - Room Temperature 40ºC. Propilenglycol 30%. Liquid side temperature difference 10ºC.


CALCULO CAUDAL FLUIDOPara ello emplearemos la expresión; Caudal (m3/h) = (Pdisip x C2 x 0,860) / ΔT.Se puede comprobar en la tabla que el coeficiente C2, toma el valor de 1,12 cuando el porcentaje del glicol es del 40%.Caudal(m3/h) = (Pdisip x C2 x 0,860)/ ΔT= (28 x 1,12 x 0,860)/(95-86)= 2,70 m3/h.

CALCULATION OF FLOWRATES FOR THE HEAT TRANSFER FLUIDFor doing so we use the equation; Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860) / ΔT.In the table below we see that C2 coefficient has the value 1,12 when glycol percentage is del 40%.Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860) / ΔT= (28 x 1,12 x 0,860) / (95-86)= 2,70 m3/h.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C2 (Caudal/ Flow) 1,03 1,05 1,08 1,12 1,15

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75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

ATS-081

ATS-171

ATS-241

ATS-391

ATS-501

ATS-551

ATS-671

Tª

p (kW)


A continuación, se define el criterio de selección gráfico de los dis-tintos modelos de la gama de aerotermos de la gama AMS cuando las condiciones de funcionamiento son temperatura ambiente de 35ºC y 40ºC, salto térmico 10ºC y diferente porcentaje de glicol.

La base de este criterio, consiste en aplicar unos coeficientes para adaptar dichos datos a las nuevas condiciones de funcionamiento.

Datos de partida

- Potencia a disipar en KW.- Temperatura de entrada del fluido en ºC.- Temperatura de salida del fluido len ºC.- Tempera ambiente en ºC.- % glicol en mezcla.

A partir de estos datos de partida se procederá del siguiente modo;

1) Calcular la temperatura media= (Temperatura entrada + Tempe-ratura salida)/2.

2) Determinar el porcentaje de glicol del fluido refrigerante, me-diante el ANEXO I.

3) Aplicar el coeficiente C1 correspondiente a la potencia a disipar para obtener la potencia de selección.

Pseleccion= Pdisipacion/C1.

Find below defined the selection criteria based on the graphs for the different models of the AMS series when operating conditions are: room temperature 35ºC and 40ºC, liquid thermal difference (inlet-outlet) 10ºC and different percentage of glycol.

The basis of this criterion consists of applying several coefficients to adapt the data to the new operating conditions.

Baseline data

- Capacity dissipated in kW.- Inlet temperature (ºC).- Outlet temperature (ºC).- Room temperature (ºC).- % Glycol in the mixture.

From the input data, we proceed as follows:

1) Calculate average temperature: Average temperature = (Inlet temperature + Outlet temperature)/2 .

2) Determine the percentage of glycol coolant, according to ANNEX I.

3) Apply the C1 coefficient corresponding to the power to be dissi-pated to obtain the power of selection.

Pselection= Pdissipation/C1

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C1 (Pot/ Cap) 1,02 1,01 1 0,99 0,97

4) Seleccionar la gráfica en función de la temperatura ambiente 35ºC ó 40ºC y entrar con la Tª media. Si el punto obtenido no corresponde con ningún modelo, coger el inmediatamente su-perior.

5) Una vez seleccionado el modelo deberemos de determinar el caudal de fluido caloportador. Para ello el procedimiento será el siguiente:

Caudal(m3/h) = (Pdisip x C2 x 0,860)/ ΔT.

4) Select the chart based on the room temperature 35 ° C or 40 ° C, and enter with the average Temperature. If obtained point does not match with any model, you shall choose the superior one.

5) Once the model is selected, we should determine the flow rates of the heat transfer fluid. To do this, we will follow the following procedure:

Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860) / ΔT.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C2 (Caudal/ Flow) 1,03 1,05 1,08 1,12 0,97

P disip es la potencia a disipar en kW.C2, factor de corrección de caudal por mezcla de glicol.ΔT, es la diferencia de temperatura entre la entrada y salida del flui-do.

P dissip is the dissipation power in kW.C2, is the flow correction factor due to the glycol % in the fluid.ΔT, is difference in the temperature between the fluid inlet and outlet.

CRITERIO SELECCIÓN SERIE AMS PARA PORCENTAJE GLICOL DISTINTO AL 30%

SELECTION CRITERIA FOR AMS SERIES WITH A GLYCOL % DIFERENT TO 30%


EJEMPLO SELECCIÓN SERIE AMS PARA PORCENTAJE GLICOL DISTINTO AL 30%

SELECTION EXAMPLE FOR AMS SERIES FOR GLYCOL % DIFERENT TO 30%

Supongamos que necesitamos para una instalación solar situada en Cáceres un aerotermo que disipe una potencia de 198 kW.

La temperatura ambiente a efectos de cálculos se estima que será de 40ºC.La temperatura del agua glicolada se estima que será de 95ºC a la entrada y de 85ºC a la salida del aerotermo.

Procedemos a aplicar el procedimiento de cálculo anteriormente descrito.

1) Calcular la temperatura media = (Temperatura entrada + Tempe-ratura salida)/2.

Tª media= (95+85)/2= 90ºC.

2) Porcentaje de glicol en peso 40%. Calculado en el ejemplo de la SERIE ATS.

3) Aplicamos el coeficiente C1 correspondiente a la potencia a disi-par para obtener la potencia de selección.


Pseleccion= Pdisipar/C1= 198/0,99= 200Kw.

Let us suppose that we need a heat dissipation unit for an installa-tion located in Caceres (Spain) with a dissipation power of 198 kW.

For calculations purposes, room temperature is assumed to be 40ºC. It is estimated that the inlet glycoled water temperature will be of 95ºC and 85ºC for outlet of the heat dissipation unit.

We proceed to apply the calculation procedure described above.

1) Calculate the average temperature = (inlet temperature + outlet temperature)/2.

Average T= (95+85)/2= 90ºC.

2) Weight percent of Glycol is 40%. Obtained in the ATS SERIES example.

3) We use C1 coefficient correspondent to the dissipation power to obtain the selection power.

In the table below, we may see that C1 coefficient takes a value of 0,99 when glycol percentage is 40%.

Pseletion = Pdissipation/C1= 198 /0.99= 200kW.

4) En la gráfica Serie AMS - Tª Amb. 40ºC. Propilenglicol 30%. Salto fluido 10ºC, cruzamos la temperatura media obtenida de 90ºC con la potencia de selección de 200 kW.

El punto de corte de estas dos rectas se coincide, y siguiendo el mismo criterio de selección que en la serie ATS, con el modelo AMS-2171. Por lo tanto, se selecciona el modelo AMS-2171.

4) In graph AMS Series - Room Temp 40ºC. Propilenglycol 40%. Liquid side temperature difference 10ºC, we enter in with the calculated average temperature 90ºC and with the selection power 200 kW.

The intersection between the two lines, and following the same selection criteria as in ATS series, corresponds with the model AMS-2171. Therefore, AMS-2171 model is selected.

Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C1 (Pot/ Cap) 1,02 1,01 1 0,99 0,97


CALCULO CAUDAL FLUIDOPara ello emplearemos la expresión;

Caudal(m3/h)= (Pdisip x C2 x 0,860)/ΔT.


Caudal(m3/h) = (Pdisip x C2 x 0,860)/ΔT= (198 x 1,12 x 0,860)/(95-85)= 2,12 m3/h.

CALCULATION OF FLOWRATES FOR THE HEAT TRANSFER FLUIDFor doing so we use the equation;

Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860)/ΔT.

In the table below we see that C2 coefficient has the value 1,08 when glycol percentage is del 30%.

Flow (m3/h) = (Pdissip x C2 x 0,860)/ΔT= (198 x 1,12 x 0,860) / (95-86)= 2,12 m3/h.




Glicol 15% 20% 30% 40% 50%

C2 (Caudal/ Flow) 1,03 1,05 1,08 1,12 1,15

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125

ATS-081

ATS-171

ATS-241

ATS-391

ATS-501

ATS-551

ATS-671

p (kW)

Tª

- 16 -

- 17 -

ANEXOSAEROTERMOS

SOLARES


ANEXO I. DETERMINACIÓN PORCENTAJE GLICOLANNEX I. GLYCOL PERCENTAJE CALCULATION

Temperaturas mínimas por capitales de provincia.

Minimum temperature per capital of province.

PROVINCIA MÍNIMA PROVINCIA MÍNIMA PROVINCIA MÍNIMA

Albacete (Los Llanos) -9,5 Guadalajara (Molina de Aragón) -24 Prat de Llobregat (Aeropuerto) -3,6

Alicante (Ciudad Jardín) -0,6 Huelva (Ronda Este) -0,2 Salamanca (Matacán) -12

Almería (Aeropuerto) 3,6 Huesca (Monflorite) -11 San Sebastián (Igueldo) -5,6

Ávila (Observatorio) -12 Izaña (Santa Cruz de Tenerife) -6,8 Santa Cruz de Tenerife 10,1

Badajoz (Talavera la Real) -5 Jaén (Cerro de los Lirios) -2,9 Santander (Parayas aeropuerto) -5,2

Bilbao (Aeropuerto) -6 León (Virgen del Camino) -10 Santiago -5,8

Burgos (Villafría) -13 Lleida (Observatorio 2) -9,5 Segovia (Observatorio) -11

Cáceres (Observatorio) -18 Logroño (Agoncillo) -9,8 Sevilla (Aeropuerto) 0

Cádiz (Jerez de la Frontera) -1,9 Lugo (Las Rozas) -7,3 Soria (Observatorio) -13

Castellón de la Plana (Almanzora) -0,8 Madrid (Retiro) -5,5 Teruel (Calamocha) -20

Ceuta 7,2 Mahón -1 Toledo -8

Ciudad Real (Observatorio) -6 Málaga ( Aeropuerto) 1 Tortosa (Observatorio del Ebro) -2,3

Córdoba (Aeropuerto) -3,8 Melilla (Aeropuerto) 4 Valencia (Los Viveros) -0,5

Coruña (A) -4,7 Murcia (Alcantarilla) -4,2 Valladolid (Observatorio) -11

Cuenca -11 Noain (Aeropuerto) -12 Vigo (Peinador) -2

Gijón -2,4 Ourense (Instituto) -8,6 Vitoria (Foronda) -12

Girona (Costa Brava) -8 Palma (Centro meteorológico) -3 Zamora (Observatorio) -11

Granada (Aeropuerto) -5,8 Palmas (Las) (Gando) 10,9 Zaragoza (Aeropuerto) -9,5

La concentración de anticongelante será la indicada en la siguiente Tabla, una vez restados 5ºC a la mínima histórica anteriormente indicada.

The concentration (%) of antifreeze will be indicated in the following Table, after subtracting 5 ° C above the indicated.

PROVINCIA MÍNIMA PROVINCIA MÍNIMA PROVINCIA MÍNIMA

Albacete (Los Llanos) -9,5 Guadalajara (Molina de Aragón) -24 Prat de Llobregat (Aeropuerto) -3,6

Alicante (Ciudad Jardín) -0,6 Huelva (Ronda Este) -0,2 Salamanca (Matacán) -12

Almería (Aeropuerto) 3,6 Huesca (Monflorite) -11 San Sebastián (Igueldo) -5,6

Ávila (Observatorio) -12 Izaña (Santa Cruz de Tenerife) -6,8 Santa Cruz de Tenerife 10,1

Badajoz (Talavera la Real) -5 Jaén (Cerro de los Lirios) -2,9 Santander (Parayas aeropuerto) -5,2

Bilbao (Aeropuerto) -6 León (Virgen del Camino) -10 Santiago -5,8

Burgos (Villafría) -13 Lleida (Observatorio 2) -9,5 Segovia (Observatorio) -11

Cáceres (Observatorio) -18 Logroño (Agoncillo) -9,8 Sevilla (Aeropuerto) 0

Cádiz (Jerez de la Frontera) -1,9 Lugo (Las Rozas) -7,3 Soria (Observatorio) -13

Castellón de la Plana (Almanzora) -0,8 Madrid (Retiro) -5,5 Teruel (Calamocha) -20

Ceuta 7,2 Mahón -1 Toledo -8

Ciudad Real (Observatorio) -6 Málaga ( Aeropuerto) 1 Tortosa (Observatorio del Ebro) -2,3

Córdoba (Aeropuerto) -3,8 Melilla (Aeropuerto) 4 Valencia (Los Viveros) -0,5

Coruña (A) -4,7 Murcia (Alcantarilla) -4,2 Valladolid (Observatorio) -11

Cuenca -11 Noain (Aeropuerto) -12 Vigo (Peinador) -2

Gijón -2,4 Ourense (Instituto) -8,6 Vitoria (Foronda) -12

Girona (Costa Brava) -8 Palma (Centro meteorológico) -3 Zamora (Observatorio) -11

Granada (Aeropuerto) -5,8 Palmas (Las) (Gando) 10,9 Zaragoza (Aeropuerto) -9,5

La temperatura mínima por capitales de provincia son: The minimum temperature for provincial capitals are:

AEROTERMOS SOLARES / SOLAR HEATERS

La concentración de anticongelante será la indicada en la siguiente Tabla, una vez restados 5ºC a la mínima histórica anteriormente indicada.

The concentration of antifreeze will be indicated in the following Table, after subtracting 5 ° C above the indicated time low.

-35

-30

-25

-20

-15

-10

-5

0

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Temperatura de Cálculo (ºC)

% Propilenglicol en Peso

21w w w. i n d i t e r. e s A E ROT E R M O S S O L A R E S / S O L A R H E AT E R S


ANEXO II. ESTIMACIÓN CÁLCULO POTENCIA DE DISIPACIÓN DE CAMPO SOLARANNEX II. CALCULATION OF THE DISSIPATION POWER FOR A SOLAR THERMAL FIELD

Supongamos que tenemos un campo solar que montan unos captadores solares genéricos que tendrían las siguientes características.

Let´s assume we have a solar field with generic solar thermal panels which have the following characteristics.

Número de captadores Number of collector 10

Area de absorción Absorption area 2 m2

Rendimiento optico % Optical efficiency% 0,745

Potencia panel Power per panel 1490w

Consideremos las siguientes condiciones de activación de la válvu-la termostática.

- Temperatura de entrada de agua= 70 ºC.- Temperatura de salida de agua= 90ºC .- Temperatura media de agua= 80ºC.- Temperatura ambiente= 35ºC.- Radiación (G)= 800 w/m2.

Procedemos a calcular la temperatura reducida del captador me-diante la expresión.

The following conditions for the activation of the thermostatic val-ve are considered.

- Inlet water temperature= 70 ºC.- Outlet water temperature = 90ºC.- Temperatura media de agua= 80ºC.- Room (environment) temperature= 35ºC.- Radiation (G)= 800 W/m2.

We proceed to calculate the reduced temperature of the panel using the expression.

A continuación, procedemos a calcular el rendimiento (η) del cap-tador solar, para ello utilizaremos la curva de rendimiento del cap-tador solar facilitada por el fabricante.

Then, we proceed to calculate the efficiency (η) of the solar panel, for doing this we use the graph provided by the supplier.


ANEXO II. ESTIMACIÓN CÁLCULO POTENCIA DE DISIPACIÓN DE CAMPO SOLARANNEX II. CALCULATION OF THE DISSIPATION POWER FOR A SOLAR THERMAL FIELD

Si trazamos la vertical comprobamos que el rendimiento del cap-tador solar sería del 0,63.

La potencia de disipación del aerotermo sería= 1490x10x2x0,63 = 18774 W = 18,77 kW.

Esquema conexionado aerotermo en campo solar.

If we draw the vertical check the performance of the solar collector would be 0.63.

Dissipation power of the heat dissipation unit would be = 1490x10x2x0,63 = 18774 W = 18,77 kW.

Solar air heater connection scheme in solar field.

NOTA DE APLICACIÓN / APPLICATION NOTE

SELECCIÓN DE POTENCIA DE DISIPACIÓN

Según el C.T.E. en su Apartado Sección HE 4 Contribución

solar mínima de agua caliente sanitaria.

De modo general:

“3.2.2.3 Sobrecalentamientos

3.2.2.3.1 Protección contra sobrecalentamientos.

Se debe dotar a las instalaciones solares de dispositivos

de control manuales o automáticos que eviten los

sobrecalentamientos de la instalación que puedan dañar los

materiales o equipos y penalicen la calidad del suministro

energético. En el caso de dispositivos automáticos,

se evitarán de manera especial las pérdidas de fluido

anticongelante, el relleno con una conexión directa a la

red y el control del sobrecalentamiento mediante el gasto

excesivo de agua de red”

Deforma particular:

”Especial cuidado se tendrá con las instalaciones de uso

estacional en las que en el periodo de no utilización se

tomarán medidas que eviten el sobrecalentamiento por el

no uso de la instalación.”

Para el cumplimiento de estos requerimientos del CTE,

el Aerotermo Solar impide el sobrecalentamiento de la

instalación, disipando el exceso de calor producido en

determinadas épocas del año. Este tipo de instalaciones son:

Hoteles, Residencias de estudiantes, Piscinas Cubiertas

con cierre estival, y en definitiva cualquier instalación en

la que por su utilización y/o ubicación puedan producirse

sobrecalentamientos que pueden causar daños en

materiales y equipos.

Esquema de conexionadoEl conexionado se realizará conforme al esquema anexo:

Connection diagramThe connection is conducted accordingto attached diagram:

According C.T.E. Section HE 4 Minimum solar contribution

in hot water.

In general:

3.2.2.3 overheating

3.2.2.3.1 Protection against overheating

It must be provided to the solar facilities manual or

automatic control to avoid overheating of the system

that can damage equipment and materials or penalize the

quality of energy supply. In case of automated devices, will

be avoided specially antifreeze fluid losses, filling with a

direct connection to the network and control overheating

by maxing mains water.

In particular:

“Special care will be taken with seasonal use facilities

where the period of non-use measures will be taken to

avoid overheating by non-use of the facility.”

To fulfill these requirements of the CTE, the solar air

heater prevents overheating of the system, dissipating

excess of heat produced at certain times of year. Such

facilities include hotels, residences, indoor swimming

pools, and in short, any facility that use and / or location

overheating may occur that can cause damage to materials

and equipment.

w w w. i n d i t e r. e s18 A E ROT E R M O S S O L A R E S / S O L A R H E AT E R S

Esquema conexionado aerotermo en campo solar / Solar air heater connection scheme in solar field.


ANEXO III. EJEMPLO PROYECTO BÁSICO DE INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR

ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO

Temperatura agua de red (ºC) 7 8 9 12,5 14,5 17,5Demanda ACS (litros/ día) a 45ºC 96,24 96,97 97,75 100,85 102,93 106,64Consumo ACS (litros/mes) a 45ºC 149.167,11 135.762,16 151.512,50 151.269,23 159.548,36 159.954,55Dias/ mes 31 28 31 30 31 30Potencia demandada (MJ) 23.733,4 21.032,1 22.837,8 20.584,3 20.374,9 18.417,6Radiación solar (MJ/m2 día) 7,2 10,1 15,1 18,5 21,8 25,9Factor de corrección solar 1,36 1,26 1,14 1,02 0,93 0,9Radiación corregida (MJ/m2 mes) 9,79 12,73 17,21 18,87 20,27 23,31Temperatura ambiente diaria (ºC) 8,00 10,00 13,00 15,00 18,00 23,00Temperatura reducida 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07Rendimiento reducido captador 0,56 0,56 0,56 0,56 0,60 0,60Energia solar captada (MJ) 7.139,5 8.380,8 12.551,1 13.314,7 15.838,0 17.622,4Energia auxiliar (MJ) 16.593,8 12.651,3 10.286,7 7.269,7 4.536,8 795,2Cobertura solar (%) 30,1 39,8 55,0 64,7 77,7 95,7

Supongamos que tenemos un proyecto en el que tenemos que calcular los captadores solares necesarios para cumplir con la contribución solar mínima que establece el CTE. El proyecto sería para un Hotel de 5 estrellas de 50 camas situado en Montilla (Córdoba).

Los captadores solares suponemos que se van a montar con una inclinación de 40º y hacia el sur y que no vamos a tener pérdidas por som-bras. Se resuelve instalando 42 m2 de captadores solares.

Los datos calculados para este supuesto serían los siguientes:

JULIO AGOSTO SEPTIEMB OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE

Temperatura agua de red (ºC) 19,5 19,5 19 16 12 10Demanda ACS (litros/ día) a 45ºC 109,59 109,59 108,81 104,69 100,36 98,57Consumo ACS (litros/mes) a 45ºC 169.861,76 169.861,76 163.211,54 162.268,97 150.545,45 152.785,71Dias/ mes 31 31 30 31 30 31Potencia demandada (MJ) 18.135,9 18.135,9 17.767,5 19.703,2 20.801,0 22.390,0Radiación solar (MJ/m2 día) 28,5 25,1 19,9 12,6 8,6 6,9Factor de corrección solar 0,93 1,03 1,18 1,35 1,46 1,45Radiación corregida (MJ/m2 mes) 26,51 25,85 23,48 17,01 12,56 10,01Temperatura ambiente diaria (ºC) 27,00 27,00 23,00 18,00 13,00 9,00Temperatura reducida 0,06 0,06 0,07 0,07 0,08 0,08Rendimiento reducido captador 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63Energia solar captada (MJ) 21.741,0 21.206,2 18.640,0 13.952,6 9.967,0 8.206,7Energia auxiliar (MJ) -3.605,1 -3.070,3 -872,5 5.750,6 10.834,1 14.183,3Cobertura solar (%) 119,9 116,9 104,9 70,8 47,9 36,7

RESUMEN/ AÑO

Temperatura agua de red (ºC) 13,71Demanda ACS (litros/ día) a 45ºC 103,56Consumo ACS (litros/mes) a 45ºC 156.312,43Dias/ mes 365Potencia demandada (MJ) 243.913,58Radiación solar (MJ/m2 día) 16,68Factor de corrección solar 1,17Radiación corregida (MJ/m2 mes) 18,13Temperatura ambiente diaria (ºC) 17,00Temperatura reducida 0,07Rendimiento reducido captador 0,60Energia solar captada (MJ) 167.251,4Energia auxiliar (MJ) 76.662,2Cobertura solar (%) 71,67



Temperatura agua de la red ºC

La siguiente tabla contiene la temperatura diaria mensual (ºC) de agua fría para las capitales de provincia, para su uso de cálculo de la demanda de ACS a temperaturas de cálculo distintas a 60ºC:

ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DICA Coruña 10 10 11 12 13 14 16 16 15 14 12 11Albacete 7 8 9 11 14 17 19 19 17 13 9 7Alicante 11 12 13 14 16 18 20 20 19 16 13 12Almería 12 12 13 14 16 18 20 21 19 17 14 12Ávila 6 6 7 9 11 14 17 16 14 11 8 6Badajoz 9 10 11 13 15 18 20 20 18 15 12 9Barcelona 9 10 11 12 14 17 19 19 17 15 12 10Bilbao 9 10 10 11 13 15 17 17 16 14 11 10Burgos 5 6 7 9 11 13 16 16 14 11 7 6Cáceres 9 10 11 12 14 18 21 20 19 15 11 9Cádiz 12 12 13 14 16 18 19 20 19 17 14 12Castellón 10 11 12 13 15 18 19 20 18 16 12 11Ceuta 11 11 12 13 14 16 18 18 17 15 13 12Ciudad Real 7 8 10 11 14 17 20 20 17 13 10 7Córdoba 10 11 12 14 16 19 21 21 19 16 12 10Cuenca 6 7 8 10 13 16 18 18 16 12 9 7Girona 8 9 10 11 14 16 19 18 17 14 10 9Granada 8 9 10 12 14 17 20 19 17 14 11 8Gualdalajara 7 8 9 11 14 17 19 19 16 13 9 7Huelva 12 12 13 14 16 18 20 20 19 17 14 12Huesca 7 8 10 11 14 16 19 18 17 13 9 7Jaén 9 10 11 13 16 19 21 21 19 15 12 9Las Palmas de Gran Canaria 15 15 16 16 17 18 19 19 19 18 17 16León 6 6 8 9 12 14 16 16 15 11 8 6Lleida 7 9 10 12 15 17 20 19 17 14 10 7Logroño 7 8 10 11 13 16 18 18 16 13 10 8Lugo 7 8 9 10 11 13 15 15 14 12 9 8Madrid 8 8 10 12 14 17 20 19 17 13 10 8Málaga 12 12 13 14 16 18 20 20 19 16 14 12Melilla 12 13 13 14 16 18 20 20 19 17 14 13Murcia 11 11 12 13 15 17 19 20 18 16 13 11Ourense 8 10 11 12 14 16 18 18 17 13 11 9Oviedo 9 9 10 10 12 14 15 16 15 13 10 9Palencia 6 7 8 10 12 15 17 17 15 12 9 6Palma de Mallorca 11 11 12 13 15 18 20 20 19 17 14 12Pamplona 7 8 9 10 12 15 17 17 16 13 9 7Ponteveda 10 11 11 13 14 16 17 17 16 14 12 10Salamanca 6 7 8 10 12 15 17 17 15 12 8 6San Sebastián 9 9 10 11 12 14 16 16 15 14 11 9Santa Cruz de Tenerife 15 15 16 16 17 18 20 20 20 18 17 16Santander 10 10 11 11 13 15 16 16 16 14 12 10Segovia 6 7 8 10 12 15 18 18 15 12 8 6Sevilla 11 11 13 14 16 19 21 21 20 16 13 11Soria 8 6 7 9 11 14 17 16 14 11 8 6Tarragona 10 11 12 14 16 18 20 20 19 16 12 11Teruel 6 7 8 10 12 15 18 17 15 12 8 6Toledo 8 9 11 12 15 18 21 20 18 14 11 8Valencia 10 11 12 13 15 17 19 20 18 16 13 11Valladolid 6 8 9 10 12 15 18 18 16 12 9 7Vitoria-Gasteiz 7 7 8 10 12 14 16 16 14 12 8 7Zamora 6 8 9 10 13 16 18 18 16 12 9 7Zaragoza 8 9 10 12 15 17 20 19 17 14 10 8

Temperatura diaria media mensual de agua fría (ºC)En los casos en los que la localidad no coincida con la capital de provincia se corregirá la temperatura ambiente diaria media mensual (TambY) según la temperatura de la capital de provincia (TambCP) y la diferencia de altura con respecto a esta (Az = Altura de la localidad – Altura de la Capital de provincia) mediante la siguiente expresión:TambY = TambCP - B · Az.Donde;B = 0,010 para los meses de octubre a marzo.B = 0,005 para los meses de abril a septiembre.



Demanda ACS

CRITERIO DE DEMANDA LITROS/DÍA - UNIDAD UNIDADVivienda 28 Por persona

Hospitales y clínicas 55 Por personaAmbulatorio y centro de salud 41 Por persona

Hotel ***** 69 Por personaHotel **** 55 Por personaHotel *** 41 Por persona

Hotel/Hostal ** 34 Por personaCamping 21 Por persona

Hostal/Pensión 28 Por personaResidencia 41 Por persona

Centro penitenciario 28 Por personaAlbergue 24 Por persona

Vestuarios/Duchas colectivas 21 Por personaEscuela sin ducha 4 Por personaEscuela con ducha 21 Por persona

Cuarteles 28 Por personaFábricas y talleres 21 Por persona

Oficinas 2 Por personaGimnasios 21 Por persona

Restaurantes 8 Por personaCafeterías 1 Por persona

Los valores de demanda ofrecidos en esta tabla tienen la función de determinar la fracción solar mínima a abastecer. Las demandas de ACS a 60 ºC se han obtenido de la norma UNE 94002. Para cálculo se ha utilizado la ecuación (3.2) con los valores de Ti = 12 ºC (constante) y T = 45 ºC.

2) Para otros usos se tomarán valores contrastados por la experiencia o recogidos por fuentes de reconocida solvencia.

3) Para una temperatura en el acumulador final diferente de 60 ºC, se deberá alcanzar la contribución solar mínima correspondiente a la demanda obtenida con las demandas de referencia a 60 ºC. No obstante, la demanda a considerar a efectos de cálculo, según la temperatura elegida, será la que se obtenga a partir de la siguiente expresión:

(4.1)

(4.2)

Donde;

- D(T) = Demanda de agua caliente sanitaria anual a la temperatura (T) elegida.- Di(T) = Demanda de agua caliente sanitaria para el mes (i) a la temperatura (T) elegida. - Di(60 ºC) = Demanda de agua caliente sanitaria para el mes (i) a la temperatura de 60 ºC.- T = Temperatura del acumulador final.- Ti = Temperatura media del agua fría en el mes (i).



Radiación solar sobre superficie horizontal.Documento Básico HE Ahorro de Energía

HE 4 - 6

Fig. 3.1. Zonas climáticas

Tabla 3.3 Zonas climáticas

A CORUÑA Arteixo I Carballo I A Coruña I Ferrol I Naron I Oleiros I Riveira I Santiago de

compostela I ALAVA Vitoria-Gasteiz I ALBACETE Albacete V Almansa V Hellin V Villarrobledo IV ALICANTE Alcoy IV Alicante V Benidorm IV Crevillent V Denia IV Elche V Elda IV Ibi IV Javea IV Novelda IV Orihuela IV

Petrer IV

San Vicente del Raspeig V

Torrevieja V Villajoyosa IV

Villena IVALMERIA Adra V Almería V El Ejido V Roquetas de mar V ASTURIAS Aviles I Castrillon I Gijón I Langreo I Mieres I Oviedo I San Martín del

rey Aurelio I Siero I AVILA Ávila IVBADAJOZ Almendralejo V Badajoz V Don Benito V Mérida V Villanueva de la

Serena V

BARCELONA Badalona II Barbera del valles II

Barcelona II Castelldefels II

Cerdanyola del Valles II

Cornella de Llobregat II

Gava II Granollers III

L’Hospitalet de Llobregat II

Igualada III

Manresa IIIEl Masnou II Mataro II Mollet del Valles II Montcada i II

El Prat de Llobregat II

Premia de mar II Ripollet II Rubi II Sabadell III

Sant Adria de Besos II

ZONA CLIMÁTICA MJ/m2 kWh/m2

I H < 13,7 H < 3,8

II 13,7 ≤ H < 15,1 3,8 ≤ H < 4,2

III 15,1 ≤ H < 16,6 4,2 ≤ H < 4,6

IV 16,6 ≤ H < 18,0 4,6 ≤ H < 5,0

V H ≥ 18,0 H ≥ 5,0

Zonas climáticas.

Radiación solar global.

Radiación solar corregida: Es la radiación solar sobre el captador solar teniendo en cuenta para ello la inclinación utilizada para el montaje de los mismo.



Rendimiento reducido del captador.

AEROTERMOS SOLARES / SOLAR HEATERS

Area de Absorción Absorption Area 2m2

Area campo de Captación Catchment area 20m2

Rendimiento óptico (área absorción) (%) Optical efficiency (absorption area) (%) 0.745

Coeficiente de pérdida de calor k1 Heat loss coefficient k1 1.973

Coeficiente de pérdida de calor k2 Heat loss coefficient k2 0.008

Selección de equipo de disipación con campo solar

existente

Una vez conocida la superficie de apertura del campo de

captación se determinará la potencia a disipar.

Tomaremos una instalación de 10 captadores con las

siguientes características:

Dissipation equipment selection with existing solar field

Once known the aperture surface of catchment area we

will determine the capacity to dissipate.

We will take an installation of 10 collectors with the

following features:

19w w w. i n d i t e r. e s A E ROT E R M O S S O L A R E S / S O L A R H E AT E R S

Donde;- Tm= temperatura medida del agua ºC.- Ta= temperatura ambiente ºC.- G= radiación que toma el valor de 800 w/m2.

CONCLUSIONES CALCULOMontilla se encuentra en la zona climática V. Como la demanda media del Hotel es de 5178 litros, la contribución solar mínima para ACS tendría que se ser del 70%. Según el estudio la cobertura es del 71,67% cumpliendo de este modo con lo establecido por el CTE.

Como en los meses de julio y agosto se sobrepasa el 100% de la contribución solar la instalación tiene que poseer de un equipo aerotermo que pueda disipar los excedentes de la instalación.

Para la selección de la potencia del aerotermo estudiaremos el caso más desfavorable del mes de julio, donde la energía solar captada al día es de unos 700 MJ al día.

Sería a criterio del proyectista seleccionar un equipo que sea capaz de disipar 200 kW/h (AMS-2171), o bien, dos equipos que sean capaz de disipar 100 Kw/h (AMS-1002). Estos modelos has sido determinados atendiendo a los criterios anteriormente expuestos.

Zona climática

Demanda total de ACS del edificio (I/d) I II III IV V

50 - 5.000 30 30 40 50 60

5.000 - 10.000 30 40 50 60 70

> 10.000 30 50 60 70 70

AERO

CATALOGO�� 9

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Industria de Intercambiadores Térmicos S.A.Ampliación Polígono Industrial Llanos de Jarata s/n


19OGO��

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catalogo 19 - inditer · - 6 - aerotermos solares / heat dissipation units serie ats / ats series -...

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