calculul parametrilor regimurilor de aşchiere

8/17/2019 Calculul Parametrilor Regimurilor de Aşchiere

1/6

CALCULUL PARAMETRILOR REGIMURILOR DE AŞCHIERE

Pentru ca aşchierea să aibă loc, trebuie realizate două mişcări: mişcareaprincipală de aşchiere şi mişcarea de avans. La strunguri, mişcareaprincipală este rotirea piesei iar mişcarea de avans este mişcarea detranslaţie a cuţitului în lungul generatoarei piesei.

În plus, pentru ca aşchierea să se realizeze în condiţii bune este necesarsă se stabilească parametrii principali ai regimului de aşchiere:

Aschierea la prelucrarea prin mortezare

a Adancimea de aschiere.

Adancimea de aschiere se stabileste in concordant cu indicatiile din

!g."#.$.a cu precizarea ca adancimea minima este: t min=0.15….0.3mm.

%e adopta adancimea de aschiere: t min=0.2mm

b Avansul.

Pentru mortezarea canalelor,valorile avansului sunt date in tabelul "#.&$.

'alorea minima a avansului la mortezare este de: s=0.13 mm

cursadubla

(pag.)$$,tab."#.&$,*$+

c 'iteza de aschiere.

n cazul mortezarii otelului cu Rm=650 N

mm2 [ MPa ] , viteza de aschiere se

determina cu urmatoarea relatie:

v= 19.2 ∙K v

T 0.25

∙ s0.66

[ m

min] (pag.)$&,rel. ("#.$$, vol.*$+

K v= K vT ∙ K vm ∙ K vsf ∙ K v ∙ K v 1 ∙ K vc ∙K vl (pag.)$#,rel. ("#.$#,*$+


2/6

unde:

• K vT −¿ coe!cient de corectie in -unctie de durabilitatea sculei

aschietoare

•

K vm−¿

coe!cient de corectie in -unctie de rezistenta la rupere sauduritatea materialului de prelucrat

• K vsf −¿ coe!cient de stare a supra-etei de prelucrat

• K v −¿ coe!cient de corectie in -unctie de valoarea unghiului de atac

principal al sculei

• K v 1−¿ coe-. de corectie in -unctie de valoarea unghiului de atac

secundar

• K vc−¿

coe-. de corectie in -unctie de lungimea si -elul canalului•

K vl−¿ coe-. de corectie in -unctie de utilizarea lichidului de racier/

ungere.

K vT =1 (tab. "#.&0/",pag.)$0,*$+

K vm=0.62 (tab. "#.&0/$,pag.)$0,*$+

K vsf =0.9 (tab. "#.&0/0,pag.)$0,*$+

K v =¿ ".$# (tab. "#.&0/&,pag.)$0,*$+

K v 1=¿ 1.23 (tab. "#.&0/0,pag.)$0,*$+

K vc=1 (tab. "#.&0/#,pag.)$&,*$+

K vl=¿ ".$# (tab. "#.&0/),pag.)$0,*$+

K v=1 ∙0.62 ∙0.9 ∙1.25 ∙0.97 ∙1 ∙1.25=0.8457

T −¿ durabilitatea economica


3/6

T =240min (pag.)$#,*$+

v= 19.2 ∙0.8457

2400.25

∙0.130.66

= 16.23

3.9 ∙0.26=16m /min

d 4umarul de curse duble se calculeaza cu relatia ("#.3,pag.)15,

*$+,in care raportul vitezelor K =1,0… .1,6

Lungimea suplimentara a cursei sculei,necesara intrarii si depasiriipiesei,se ia din tabelul "#.&3,pag.)01,*$+

nc .d= 1000∙ v

L∙(1+k ) *c.d.6min+ (pag.)15,rel. ("#.3,*$+

v=16m /mi n

Se adoptak =1,4

L=16mm (pag.)01,tab."#.&3,*$+

nc .d

= 1000 ∙16

16 ∙(1+1,4)=357,14c .d /min

e 7orta de aschiere:

8omponenta princpala F se calculeaza cu relatiile ("#."$ si

("#."0. (pag.)$#,e,*$+

F =C F ∙t F ∙ s

! F ∙ K F [daN ]

, (pag.)"&,rel.("#."$,*$+

unde :


4/6

•C F −¿ coe-. care depinde de natura materialului de prelucrat

si a sculei aschietoare,tabelul "#.03 F si ! F −¿

e9ponenti,tabelul "#.03

• K F −¿ coe-. de corectie al -ortei principale de aschiere si sedetermina cu relatia:

K F = K Fm ∙ K F ∙ K Fr ∙ K F" ∙ K F# ∙ K F$ ("#.&0 (pag.)"#,*$+

unde:

• K Fm−¿ coe-. de corectie al -ortei in -unctie de natura materialului de

prelucrat

• K F −¿ coe-. de corectie al -ortei in -unctie de valorile unghiului de

atac principal

• K Fr−¿ coe-. de corectie al -ortei in -unctie de raza de rotun;ire a

var-ului cutitului

• K F"−¿ coe-. de corectie a -ortei in -unctie de uzura cutitului pe -ata

de asezare

• K F# −¿ coe-. de corectie al -ortei in -unctie de valoarea unghiului de

dega;are•

K F$−¿ coe-.de corectie al -ortei in -unctie de unghiul de inclinare al

taisului principal al sculei.

• K Fm=1.15 (pag.)"),tab."#.05/",*$+

• K F =1.08 (pag.)"),tab."#.05/$,*$+

• K Fr=1.06 (pag.)"),tab."#.05/0,*$+

•

K F"

=1 (pag.)"3,tab."#.05/&,*$+

• K F# =1.0 (pag.)"3,tab."#.05/#,*$+

• K F$=1.0 (pag.)"),tab."#.05/),*$+

K F =1.15 ∙1 %08 ∙1.06 ∙1 ∙1 ∙1=1.316


5/6

F =1.0 (tab."#.03,pag.)"#,*$+

! F =1.0 (tab."#.03,pag.)"#,*$+

C F =214 (tab."#.03,pag.)"#,*$+

s=0.13 mm

cursadubla

t =0.2mm

F =214 ∙0.21

∙0.131

∙1,316=7.32daN

- Puterea necesara se calculeaza cu relatia ("#."5.

N n= F ∙ v

6000 *orteze

%e alege o amsina de mortezat ?imerman =erhe cu urmatoarelecaracteristici:

@iametrul mesei: )11 mm

Lungimea cursei: $#1 mm

Puterea: $.$


6/6

Bibliografie:

1. [1]Baciu. E,Crivac Ghe.-Indrumar de proiectare pentru fabricarea si reparareaautovehiculelor,Pitesti,1!"

#. [#] C.PIC$%,s.a.-Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prinaschiere,vol.I si II,Ed.&niversitatii,Chisinau,1#'

(. C.PIC$%,s.a.-Normarea tehnica pentru prelucrari prin aschiere,vol.I siII,Ed.)ehnica,1*-1!#'

+. [+] .%E,s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice detimp,vol.I si II,Ed.)ehnica,1!"'

". /icolae ., Curs Repararea autovehiculelor , #01+-#01"'

calculul parametrilor regimurilor de aşchiere

Documents