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148 韓國情報技術學會論文誌 제7권 제1호 2009년 2월
이중 모드 혼 안테나 빔폭 공식
김춘원*, 바얀무흐*, 안병철*
A Formula for the Beamwidth of the Dual-Mode Horn Antenna
Chun-won Kim*, Bayanmunkh Enkhbayar* and Bierng-Chearl Ahn*
요 약
본 논문에서는 개구 크기에 따른 이중 모드 혼의 빔폭 공식을 제시하였다. 이중 모드 혼 안테나는 TE11모드
와 TM11모드 사용하여 원형대칭의 방사패턴을 구현한 안테나로 반사경 급전용으로 널리 사용된다. 이중 모드
혼 안테나는 입력 원형도파관과 TM11 모드 발생을 위한 경사 테이퍼와 모드 위상과 빔폭 조절을 위한 혼으로
구성된다. 이중 모드 혼의 빔폭은 개구면 크기에 의하여 결정된다. 이중 모드 혼 안테나의 입력 도파관 크기,
경사 테이퍼 각도, 혼의 길이 등의 설계 공식이 다른 연구자들에 의해 개발되었다. 하지만 빔폭 공식은 나와
있지 않으므로 시행착오 방법으로 이중 모드 혼 안테나를 설계해야 된다. 본 논문에서는 이중 모드 혼 안테나
의 개구면 반경에 따른 빔폭 공식을 도출하였다. 도출된 공식을 상용 소프트웨어를 이용한 시뮬레이션과 제
작·측정을 통하여 검증하였다.
Abstract
In this paper, a formula is presented for the beamwidth of the dual-mode horn antenna. The dual-mode horn has a circularly symmetric radiation pattern arising from the use of TE11 and TM11 modes. It is widely used for feeding reflector antennas. The dual-mode horn antenna is consisted of a circular input waveguide, a slant taper for TM11 mode generation, a horn section for mode phase and beamwidth control. The beamwidth of the dual-mode horn antenna is determined by its aperture size. Design formulas for input waveguide size, slant taper angle, and horn length have been developed by other researchers. A design formula for the beamwidth, however, is not available so that one has to design a dual-mode horn antenna by trial and error method. In this paper we have developed a formula for the beamwidth of the dual-mode horn versus the aperture radius. The validity of the developed formual is verified by simulation and measurement.
Key Words Dual-mode horn antenna, Beamwidth, Design formula
* 한국 충북대학교 ‧ 제1저자 (First Author) : 김춘원 ‧ 접수일자 : 2008년 12월 06일, 수정일 : 1차 - 2008년 12월 17일, 게재확정일 : 2009년 02월 17일
Ⅰ. 서 론
이중 모드 혼 안테나는 원형 도파관의 TE11모드
와 TM11모드를 사용하여 회전대칭인 방사패턴과 낮
은 교차편파 특성을 구현 할 수 있는 안테나를 말하
며 반사경 안테나 급전용으로 널리 사용된다[1].
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이중 모드 혼 안테나 빔폭 공식 149
혼 안테나 개구면에 TE11 모드만 존재할 경우 자
계면(수평방향) 전기장 분포는 양끝(도파관 내벽)에서
0이 되지만 전계면(수직방향)의 경우에는 0이 되지
않으므로 수평방향 빔폭이 수직방향 빔폭보다 크게
된다. 또한 수직방향 방사패턴에는 높은 부엽이 발생
하며 비교적 높은 수준의 교차편파 성분이 복사된다.
혼 안테나의 개구면에 TE11모드와 TM11모드가
적절한 비율로 조합되어 존재하면 전계면 방향 전기
장 분포가 양끝에서 0이 되며 또한 교차편파가 크게
감소되고 개구면 전기장 분포함수가 수평방향, 45°
방향, 수직방향을 거의 유사해진다.
이중 모드 혼 안테나는 반사경 안테나 급전용으로
적합하며 1963년에 Potter에 의해 처음으로 고안되었
다[2]. 이중 모드 혼 안테나는 앞에서 설명한 특성
외에 1) 모든 패턴면에서 -30dB 이하의 부엽레벨, 2)
보다 양호한 임피던스 정합특성, 3) 빔폭의 대칭성
확보에 따른 전계면 위상중심과 자계면 위상 중심의
일치 등 여러 가지 장점을 가진다[3]. 이중 모드 혼
안테나의 단점으로는 개구면에서 두 모드의 위상이
같아야 하는 조건에 의해 발생되는 대역폭 감소이다
[3].
이중 모드 혼 안테나를 설계하기 위한 공식들이
이전 연구자들에 의해 개발되었다[1]. 이들 공식을
이용하여 주어진 -10dB 레벨 빔폭을 가지는 이중 모
드 혼 안테나를 설계하려면 개구면 직경을 먼저 알
아야 한다. 그러나 개구면 직경에 따른 빔폭 공식은
제시되지 않은 관계로 여러 번 시행착오를 거쳐서
원하는 빔폭을 가지는 이중 모드 혼 안테나를 설계
한다.
본 논문에서는 효율적인 이중 모드 혼 안테나 설
계를 위한 개구면 반경에 따른 빔폭 공식을 제안한
다. CST사의 Microwave StudioTM를 이용하여 여러
가지 개구면 반경에 따른 이중 모드 혼 안테나의
-10dB 빔폭을 구하고 이 결과를 curve-fitting하여 빔
폭 공식을 도출하였다.
Ⅱ. 이중 모드 혼 안테나 설계이론
이중 모드 급전 혼은 그림 1 같이 입력 원형 도파
관, 이중 모드 발생을 위한 원형도파관 상의 경사테
이퍼와 빔 폭 조절을 위한 혼으로 구성된다. 입력
도파관에 TM11모드가 입사되면 경사 테이퍼진 부분
에 의해 TM11가 발생되고 혼의 길이를 적절히 조정
하여 개구면에서 두 모드가 동일 위상을 가지도록
한다[4]. 이중 모드 혼의 모드이론은 기존 연구결과
에 잘 설명되어 있다[2]-[5].
그림 2는 이중 모드 혼 안테나 개구면에서의 모드
구성을 보인 것이다.
Input Guide Mode Generation PhasingHorn
Aperture
그림 1. 이중 모드 혼 안테나의 구조.
Fig. 1. Geometry of dual mode horn.
(a) (b) (c)
그림 2. 이중 모드 혼 안테나의 모드 구성[4].
(a) TE11, (b) TM11, (c) TE11+TM11.
Fig. 2. Mode organization of a dual mode horn.
(a) TE11, (b) TM11, (c) TE11+TM11.
tθ
L
b
ca
그림 3. 이중 모드 혼의 설계 패러미터.
Fig. 3. Design Parameter of a dual mode horn.
그림 3은 이중 모드 혼 안테나의 설계 패러미터를
보인 것이다. 우선 입력 원형 도파관의 반경 는
TE11 모드만 전파되고 테이퍼 부분에서 발생된
TM11 모드는 반대 방향으로 진행하지 못하도록 다
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150 韓國情報技術學會論文誌 제7권 제1호 2009년 2월
음 식을 만족하도록 한다[1].
≤ ≤ (1)
여기서 는 진공에서의 위상정수이다.
이중 모드의 발생은 원형 도파관 경사 테이퍼에
기인한다. 테이퍼가 끝나는 단면 c부분에서 TE11모
드와 TM11 모드의 전력비가 다음 식을 만족하도록
하면 개구의 전계면 양끝에서의 전기장 세기가 0이
된다[3].
(2)
여기서 는 혼 부분에서 각 모드의
차단주파수이다. 식 (2)와 참고문헌 [5]의 결과로부터
최적 모드 진폭비를 얻기 위한 테이퍼 각도 공식은
다음과 같이 주어진다[1].
(3)
개구면 반경 b는 혼 안테나의 빔폭과 혼 부분에서
의 TM11모드의 통과와 이보다 고차인 모드의 차단
을 고려하여 결정한다. TE11모드와 결합되어 원형
대칭인 개구면 전기장를 제공하는 TM11모드보다 고
차인 모드는 TE12모드와 TM12모드로서 이들 모드가
차단되지 않으려면 각각 kb > 5.33, kb > 7.02의 조
건을 만족해야 한다. 이중 모드 혼에서는 이들 모드
가 사용되지 않으므로 개구면 반경 b가 다음 조건을
만족하도록 한다[1].
≤ ≤ (4)
보다 작은 빔폭을 얻기 위해 개구면 반경이 식 (4)
의 상한을 초과할 경우라도 여기되는 TE12모드와
TM12모드의 레벨은 크지 않으므로 큰 문제가 되지
는 않는다[1].
그림 3의 c 단면에서 TE11 모드의 위상을 0°라
가정하면 TM11모드는 위상이 +90°가 된다[8]. 따라
서 개구면에서 두 모드가 동일 위상이 되려면 다음
식을 만족해야 한다[3].
(5)
여기서
이며 n은 양의 정수로서 n = 0인 경우 개구면 위
상 특성이 주파수에 가장 덜 민감하다.
경사 테이퍼부와 혼 부분의 직경은 TE11모드와
TM11모드 외에 다른 모드도 차단되지 않고 진행할
수 있는 크기이다. 그림 4는 원형 도파관에서의 모드
별 차단 주파수를 표시한 도표이다[6]. 이로부터 혼
부분도파관에서 TE11모드와 TM11모드 외에도 TM01,
TE21, TE01, ... 등의 여러 개의 고차모드가 차단되
지 않음을 알 수 있다. 그러나 이러한 모드는 그림 5
에서와 같이 도파관 중심을 기준으로 우함수가 아니
라 기함수이므로 우함수인 TE11모드가 입사된 경우
그림 3의 원형 대칭구조인 테이퍼부에서 이들 모드
가 여기되지 않는다[3].
그림 4. 원형 도파관의 모드별 차단 주파수[6].
Fig. 4. Cutoff frequency of TE and TM modes of a circular
waveguide.
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이중 모드 혼 안테나 빔폭 공식 151
(a) (b) (c)
그림 5. 원형 도파관 모드[7].
(a) TM01, (b)TE21, (c) TE01.
Fig. 5. Field distribution of each modes of a circular
waveguide.
(a) TM01, (b)TE21, (c) TE01.
위에서 제시한 설계 공식 (1)-(4)를 적용하는 과정
에서 개구면 반경 b에 따른 빔폭 공식이 없으므로 b
를 조금씩 증가시키면서 원하는 빔폭이 나올 때까지
설계를 반복하는 시행착오법을 사용해야 한다. 본 논
문에서는 이중 모드 혼 개구면의 반경에 따른 빔폭
공식을 개발함으로써 설계를 효율적으로 할 수 있도
록 하였다.
Ⅲ. 빔폭 공식 도출
식 (1)-(5)를 지침으로 하여 1) 개구면 전기장 분포
의 대칭성, 2) -30dB이하의 부엽레벨, 3) 원거리 복사
패턴의 대칭성, 4) 수평방향, 45° 방향, 수직방향 위
상중심점의 일치, 5) 60°-100° 범위의 -10dB 빔폭
등의 특성을 가지는 이중 모드 혼 안테나를
Microwave StudioTM으로 설계하였다.
0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.260
65
70
75
80
85
90
95
100
105
-10d
B B
eam
Wid
th [d
eg]
b/λ
그림 6. 이중 모드 혼 안테나의 개구면 반경(b)에 따른
-10dB 빔폭.
Fig. 6. the -10dB beamwidth of the dual-mode horn versus
the aperture radius.
그림 6은 이렇게 하여 설계된 이중 모드 혼 안테
나의 개구면 반경에 따른 -10dB 빔폭()을 나타
낸 그래프이다. 여기서 는 진공중에서의 파장이다.
데이터 표로부터 곡선의 공식을 도출하는 프로그
램인 TableCurve 2DTM를 그림 6에 적용하여 다음과
같은 빔폭 공식을 얻었다.
≤≤ (6)
Ⅳ. 설계 공식 검증
도출된 설계 공식을 검증하기 위하여 이중 모드
혼 안테나를 설계, 제작, 측정하였다. -10dB빔폭은
12GHz대역의 위성신호 수신에 적합한 축변위 그레
고리안 안테나의 급전혼으로 사용 가능하도록 하였
다. 기존 설계 공식 (1)-(5)와 빔폭 공식 (6)을 이용하
여 88°의-10dB 빔폭을 갖는 이중 모드 혼 안테나를
설계하였다.
입력 도파관의 크기 는 식 (1)의 범위를 만족하
는 값인 0.36λ로 정하였다. 개구면 크기 는 도출된
빔폭 공식 (6)을 이용하여 0.74λ로 정하였다. 나머지
패러미터 , 는 식 (3), (4)를 이용하여 =2.1λ,
=30.14°로 선정하였다.
(a)
.
(b)
그림 7. 설계된 이중 모드 급전 혼의 전계분포.
(a) 입력 도파관, (b) 개구면.
Fig. 7. Aperture electric field distribution of the dual mode
horn. (a) Input waveguide (b) Aperture.
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설계된 안테나의 빔폭 특성을 Microwave StudioT
M를 이용하여 확인하였다. 우선 개구면에서 이중 모
드가 적절히 형성되었는지 확인하기 위해 그림 7에
서와 같이 설계된 개구면의 전기장 분포와 TE11 모
드만 있는 입력 도파관의 전기장 분포를 비교하였다.
그림 7(b)로부터 설계된 안테나의 개구면에는 원형대
칭성이 매우 높고 교차편파 성분이 크게 줄어든 결
과를 확인할 수 있다.
-180-160-140-120-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180
-50
-45
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0 V-CUT H-CUT
Nom
aliz
ed P
ower
patte
rn [M
ag]
Theta [deg]
(a)
-180-160-140-120-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1800
20406080
100120140160180200220240260280300320340360
V-CUT H-CUT
Pha
se [d
eg]
Theta [deg]
(b)
그림 8. 설계된 이중 모드 혼 안테나의 방사패턴. (a)
크기, (b) 위상.
Fig. 8. Simulated radiation patterns of the dual mode horn.
(a) Magnitude (b) Phase
그림 8은 설계된 혼 안테나의 원거리 진폭 및 위
상 방사패턴을 보인 것이다. 복사패턴은 dir -30dB의
낮은 부엽레벨과 수직방향과 수평방향 간 높은 패턴
일치도를 보인다. -10dB 빔폭은 수직평면에서 87.2°
와 자계면에서 86.4°로 설계 값과는 각각 -0.8°,
-1.6°의 오차를 갖는다. 위상중심은 개구면으로부터
0.02λ 들어간 지점이며 위상중심으로 기준으로 한
위상패턴의 경우 수직방향 ±44°까지 위상이 5.3°
이내로 변하며, 수평방향 ±44°까지 위상이 10° 이
내로 변한다.
(a)
17.5mm
16.7mm 51.6mm
36.4mm 37.4mm
123mm
(b)
그림 9. 제작된 이중 모드 혼 안테나. (a) 형상, (b) 치수
Fig. 9. A product of the dual mode horn. (a) Figure (b)
Dimension.
-70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
Simulated Measured
Nom
aliz
ed P
ower
patte
rn [d
B]
Theta [deg]
(a)
-70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70-30
-25
-20
-15
-10
-5
0 Simulated Measured
Nom
aliz
ed P
ower
patte
rn [d
B]
Theta [deg]
(b)
그림 10. 이중 모드 혼 안테나 방사패턴.
(a) 전계면, (b) 자계면.
Fig. 10. Measured radiation patterns of the dual mode
horn. (a) Eplane (b) Hplane.
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이중 모드 혼 안테나 빔폭 공식 153
도출된 빔폭 공식의 정확성을 확인하기 위해 설계
된 혼 안테나를 그림 9와 같이 제작하여 방사패턴을
측정하였다. 그림 10은 제작된 급전 혼의 방사패턴
측정결과이다. 좌우 50° 범위에서 전계면과 자계면
상의 방사패턴이 거의 동일하며 -10dB 빔폭은 수직
평면에서 90.4°와 자계면에서 86.2°로 설계값과는
각각 +2.4°, -1.8°의 오차를 갖는다. 설계 공식과의
오차의 원인은 1) 시뮬레이션의 경우 mesh 크기에
따른 수렴 문제, 2) 측정결과의 경우 측정상의 오차
에 기인된다고 판단된다.
Ⅴ. 결 론
본 논문에서는 반사경 안테나 급전용으로 널리 이
용되는 이중 모드 혼 안테나의 개구면 반경에 따른
빔폭 공식을 제안하였다. 여러 가지 빔폭을 가지는
이중 모드 혼 안테나의 방사패턴을 상용 소프트웨어
를 이용하여 구한 후 이로부터 개구면 크기에 따른
-10dB 빔폭 공식을 도출하였다.
도출된 공식을 검증하기 위해 88°의 빔폭을 가지
는 이중 모드 혼 안테나를 설계하고 이의 빔폭 특성
을 상용 소프트웨어와 측정을 통하여 확인하였다. 본
논문에서 도출된 빔폭 공식은 시뮬레이션과 측정 결
과와 잘 일치함을 알 수 있었다. 본 논문에서 제안
된 빔폭 공식은 기존에 제안된 설계 공식과 함께 이
중 모드 혼 안테나 설계에 유용하게 사용될 수 있다
고 판단된다.
참 고 문 헌
[1] R. C. Johnson, Antenna Engineering Handbook, 3rd Ed., New York: McGraw-Hill, 1993, pp. 15-19 to 15-25.
[2] P. D. Potter, "A new horn antenna with suppressed sidelobes and equal beamwidths," Microwave J., Vol. 6, June 1963, pp.71-78,.
[3] R. H. Turrin, "Dual mode small aperture antennas," IEEE Trans. Antennas Propagat., Vol. 15 ,March 1967,
pp. 307-308,[4] W. G. Yang, S. S. Kong, W. K. Lee, B. K.
Nah, and D. S. Kim, "Design and implementation of dual mode feed horn for broadband wireless local loop antenna," Dig. IEEE Antennas Propagat. Soc. Int. Symp., Asia-Pacific Microwave Conf., 16-21 June 2002, pp. 666-669.
[5] K. Tomiyasu, "Conversion of TE11 mode by a large diameter conical junction," IEEE Trans. Microwave Theory Tech., Vol. MTT-17, May 1989, pp. 277-279.
[6] D. M. Pozar, Microwave Engineering, 2nd Ed., New York: John Wiley & Sons, 1998,pp. 139.
[7] N. Marcuvitz, Ed., Waveguide Handbook, London: Inst. of Elec. Eng., 1986, pp. 66-71.
[8] P. Wade, W1GHZ, The W1GHZ Microwave Antenna Book - Online, www.w1ghz.org
저자소개
김 춘 원 (Chun-Won Kim)
2007년 2월 : 충북대학교 전자공학과(공학사)
2007년 3월 ~ 현재 : 충북대학교 전파공학과 석사과정
관심분야 : 안테나
바 얀 무 흐 (Bayanmunkh Enkhbayar)
2005년 1월 : Mongolian University of Science and Technology, 정보통신 공학과 (공학사)
2006년 1월 : Mongolian University of Science and Technology, 정보통신 공학과 (석사)
2007년 3월 ~ 현재 : 충북대학교 전파공학과 박사과정
관심분야 : RF/안테나
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154 韓國情報技術學會論文誌 제7권 제1호 2009년 2월
안 병 철 (Bierng-Chearl Ahn)
1981년 2월 : 서울대학교 전기공학사
1983년 2월 : 한국과학기술원 전기전자공학석사
1992년 12월 : University of Mississippi, 전기전자 공학박사
1992년 ~ 1994년 : 국방과학연구소 선임연구원
1995년 ~ 현재 : 충북대학교 전파공학과 교수관심분야 : 전자파 응용, 안테나
이중 모드 혼 안테나 빔폭 공식요약AbstractⅠ. 서론Ⅱ. 이중 모드 혼 안테나 설계이론Ⅲ. 빔폭 공식 도출Ⅳ. 설계 공식 검증Ⅴ. 결론참고문헌저자소개