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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE TECNICA GENERALE
RELAZIONE DI CALCOLO
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (__________________)
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
1 - DESCRIZIONE GENERALE DELLrsquoOPERA
Vengono di seguito riportate delle viste in sezione allo scopo di consentire una migliore
comprensione dellrsquoopera in oggetto della presente relazione
Vista in Sezione
1
50
19
0
04
0
0 30 1 000 30
0 30 0 30 0 40 0 30 0 30
1 60
Lu
ng
P
alo
= 4
00
Lu
ng
P
alo
= 4
00
SEZIONE A - SEZIO NE
Sezione A - Vista Sezione
Vista Stratigrafica
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Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni
normative per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista evidenziato nel prosieguo della presente relazione
Legge 5 novembre 1971 n 1086 (G U 21 dicembre 1971 n 321)
rdquoNorme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallicardquo
Legge 2 febbraio 1974 n 64 (G U 21 marzo 1974 n 76) rdquoProvvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismicherdquo
Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981
CNR n 100241986 rdquoAnalisi di strutture mediante elaboratore Impostazione e Redazione delle relazioni di calcolordquo
D M Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (GU 4 febbraio 2008 n 29 - Suppl Ord)
rdquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo
Inoltre in mancanza di specifiche indicazioni ad integrazione della norma precedente e per quanto con
esse non in contrasto sono state utilizzate le indicazioni contenute nella
Circolare 2 febbraio 2009 n 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (GU 26 febbraio 2009 n 27 ndash Suppl Ord)
ldquoIstruzioni per lapplicazione delle Norme Tecniche delle Costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008rdquo
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Eurocodice 7 ndash ldquoProgettazione geotecnicardquo - ENV 1997-1
3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO
Per la realizzazione dellrsquoopera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali
bull Calcestruzzo di tipo C2530 (Resistenza caratteristica Rck = 30 Nmm2) armato con barre di acciaio ad
aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 Nmm2) bull
I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo nella
relativa sezione
Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di
Resistenza di calcolo a trazione (fctd)
Resistenza a rottura per flessione (fcfm)
Resistenza tangenziale di calcolo (Rd)
Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (c)
Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412122 del DM 14 gennaio 2008 in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta egrave
stato adottato il modello riportato in fig (a)
Diagrammi di calcolo tensionedeformazione del calcestruzzo
La deformazione massima cmax egrave assunta pari a 00035
Per lrsquoacciaio sono riportati i valori di
Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (f)
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi dellrsquoacciaio sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412123 del DM 14 gennaio 2008 in particolare egrave stato adottato il modello elastico perfettamente
plastico descritto in b)
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La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
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incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
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hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
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I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
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- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
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Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
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carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
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dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092
934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492 990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097
993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497 1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512
1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123 1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151
1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551 1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587
1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208 1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146
961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546 1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153
1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572
1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215
1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615 1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653
910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679 1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252 950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652
1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659 1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269
1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669 1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694
1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
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1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
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1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
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1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
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1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
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1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
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1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
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1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
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1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
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Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
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1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
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863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
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1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
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715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
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1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
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741 196487 1456774 X -170 Y 550 1026 739 196487 1452826 X -170 Y 550 1026 878 281725 2473823 X -170 Y 550 1426 877 281725 2470579 X -170 Y 550 1426
788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
1154 228208 2632774 X -370 Y 550 1496 1152 228208 2628774 X -370 Y 550 1496
1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
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755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
725 205908 1492206 X -170 Y 600 1074 723 205908 1488295 X -170 Y 600 1074 838 297991 2497946 X -170 Y 600 1474 837 297991 2494335 X -170 Y 600 1474
770 197844 1524126 X -220 Y 600 1088 768 197844 1520006 X -220 Y 600 1088 902 282272 2546584 X -220 Y 600 1488 901 282272 2543067 X -220 Y 600 1488
816 191384 1561325 X -270 Y 600 1104 814 191384 1557025 X -270 Y 600 1104 959 269280 2582148 X -270 Y 600 1504 958 269280 2578523 X -270 Y 600 1504 865 185303 1603485 X -320 Y 600 1122 863 185303 1598985 X -320 Y 600 1122
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1113 239642 2667783 X -370 Y 600 1541 1112 239642 2663786 X -370 Y 600 1541 989 171769 1698681 X -420 Y 600 1163 986 171769 1693827 X -420 Y 600 1163
1201 226212 2717586 X -420 Y 600 1563 1199 226212 2713330 X -420 Y 600 1563
590 246819 1456385 X 030 Y 650 1092 589 246819 1453052 X 030 Y 650 1092 663 376084 2492962 X 030 Y 650 1492 662 376084 2489996 X 030 Y 650 1492
615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
748 208162 1557785 X -220 Y 650 1136 746 208162 1553746 X -220 Y 650 1136 869 297861 2586965 X -220 Y 650 1536 867 297861 2583323 X -220 Y 650 1536
796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
845 193398 1634433 X -320 Y 650 1168 843 193398 1629997 X -320 Y 650 1168 992 268056 2659722 X -320 Y 650 1568 991 268056 2655803 X -320 Y 650 1568 898 186948 1679694 X -370 Y 650 1187 896 186948 1675052 X -370 Y 650 1187
1062 254490 2703236 X -370 Y 650 1587 1061 254490 2699150 X -370 Y 650 1587 962 179700 1729107 X -420 Y 650 1208 960 179700 1724231 X -420 Y 650 1208
1158 237556 2750591 X -420 Y 650 1608 1156 237556 2746368 X -420 Y 650 1608 581 256895 1493164 X 030 Y 700 1142 580 256895 1489815 X 030 Y 700 1142 648 391112 2536117 X 030 Y 700 1542 648 391112 2532894 X 030 Y 700 1542
607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
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Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 1
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE TECNICA GENERALE
RELAZIONE DI CALCOLO
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (__________________)
Arch Antonio De Marco - pag 2
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
1 - DESCRIZIONE GENERALE DELLrsquoOPERA
Vengono di seguito riportate delle viste in sezione allo scopo di consentire una migliore
comprensione dellrsquoopera in oggetto della presente relazione
Vista in Sezione
1
50
19
0
04
0
0 30 1 000 30
0 30 0 30 0 40 0 30 0 30
1 60
Lu
ng
P
alo
= 4
00
Lu
ng
P
alo
= 4
00
SEZIONE A - SEZIO NE
Sezione A - Vista Sezione
Vista Stratigrafica
Arch Antonio De Marco - pag 3
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni
normative per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista evidenziato nel prosieguo della presente relazione
Legge 5 novembre 1971 n 1086 (G U 21 dicembre 1971 n 321)
rdquoNorme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallicardquo
Legge 2 febbraio 1974 n 64 (G U 21 marzo 1974 n 76) rdquoProvvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismicherdquo
Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981
CNR n 100241986 rdquoAnalisi di strutture mediante elaboratore Impostazione e Redazione delle relazioni di calcolordquo
D M Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (GU 4 febbraio 2008 n 29 - Suppl Ord)
rdquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo
Inoltre in mancanza di specifiche indicazioni ad integrazione della norma precedente e per quanto con
esse non in contrasto sono state utilizzate le indicazioni contenute nella
Circolare 2 febbraio 2009 n 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (GU 26 febbraio 2009 n 27 ndash Suppl Ord)
ldquoIstruzioni per lapplicazione delle Norme Tecniche delle Costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008rdquo
Arch Antonio De Marco - pag 4
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Eurocodice 7 ndash ldquoProgettazione geotecnicardquo - ENV 1997-1
3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO
Per la realizzazione dellrsquoopera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali
bull Calcestruzzo di tipo C2530 (Resistenza caratteristica Rck = 30 Nmm2) armato con barre di acciaio ad
aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 Nmm2) bull
I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo nella
relativa sezione
Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di
Resistenza di calcolo a trazione (fctd)
Resistenza a rottura per flessione (fcfm)
Resistenza tangenziale di calcolo (Rd)
Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (c)
Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412122 del DM 14 gennaio 2008 in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta egrave
stato adottato il modello riportato in fig (a)
Diagrammi di calcolo tensionedeformazione del calcestruzzo
La deformazione massima cmax egrave assunta pari a 00035
Per lrsquoacciaio sono riportati i valori di
Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (f)
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi dellrsquoacciaio sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412123 del DM 14 gennaio 2008 in particolare egrave stato adottato il modello elastico perfettamente
plastico descritto in b)
Arch Antonio De Marco - pag 5
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
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Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
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1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
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1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092
934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492 990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097
993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497 1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512
1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123 1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151
1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551 1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587
1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208 1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146
961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546 1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153
1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572
1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215
1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615 1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653
910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679 1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252 950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652
1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659 1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269
1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669 1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694
1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
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Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
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Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
726 188979 1371402 X -070 Y 450 906 724 188979 1368325 X -070 Y 450 906 843 276775 2332681 X -070 Y 450 1306 842 276775 2330913 X -070 Y 450 1306 770 181075 1394763 X -120 Y 450 917 769 181075 1391817 X -120 Y 450 917
882 267357 2357459 X -120 Y 450 1317 881 267357 2355017 X -120 Y 450 1317 811 175922 1426997 X -170 Y 450 930 809 175922 1423677 X -170 Y 450 930
947 251839 2385946 X -170 Y 450 1330 947 251839 2383700 X -170 Y 450 1330 856 170882 1463286 X -220 Y 450 946 854 170882 1459930 X -220 Y 450 946
1006 240806 2422908 X -220 Y 450 1346 1005 240806 2419832 X -220 Y 450 1346 926 162479 1504415 X -270 Y 450 964 924 162479 1501138 X -270 Y 450 964
1098 224076 2460708 X -270 Y 450 1364 1097 224076 2458555 X -270 Y 450 1364
993 156318 1552294 X -320 Y 450 984 991 156318 1548810 X -320 Y 450 984 1182 212102 2507910 X -320 Y 450 1384 1181 212102 2505304 X -320 Y 450 1384
1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
1405 186163 2615159 X -420 Y 450 1431 1403 186163 2611924 X -420 Y 450 1431 643 214876 1382349 X 030 Y 500 943 642 214876 1379377 X 030 Y 500 943
732 321541 2354085 X 030 Y 500 1343 732 321541 2352096 X 030 Y 500 1343 675 206455 1393125 X -020 Y 500 948 673 206455 1390055 X -020 Y 500 948 773 305833 2362895 X -020 Y 500 1348 772 305833 2361076 X -020 Y 500 1348
690 198285 1367885 X -070 Y 500 955 688 198285 1364242 X -070 Y 500 955 806 295516 2380558 X -070 Y 500 1355 805 295516 2378080 X -070 Y 500 1355
721 192827 1390883 X -120 Y 500 965 719 192827 1387120 X -120 Y 500 965 858 279898 2402355 X -120 Y 500 1365 857 279898 2399683 X -120 Y 500 1365 766 185506 1420224 X -170 Y 500 978 763 185506 1416231 X -170 Y 500 978
903 269178 2430757 X -170 Y 500 1378 902 269178 2427874 X -170 Y 500 1378 809 179761 1454951 X -220 Y 500 993 807 179761 1450735 X -220 Y 500 993
974 252862 2463535 X -220 Y 500 1393 973 252862 2460691 X -220 Y 500 1393 861 173574 1495051 X -270 Y 500 1010 859 173574 1490618 X -270 Y 500 1010
1037 241443 2503805 X -270 Y 500 1410 1036 241443 2500369 X -270 Y 500 1410 918 167765 1540333 X -320 Y 500 1030 915 167765 1535656 X -320 Y 500 1030
1112 229213 2548056 X -320 Y 500 1430 1110 229213 2544445 X -320 Y 500 1430
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703 341412 2401699 X 030 Y 550 1392 703 341412 2399322 X 030 Y 550 1392 641 216741 1389948 X -020 Y 550 997 640 216741 1386485 X -020 Y 550 997
741 325581 2410945 X -020 Y 550 1397 740 325581 2408340 X -020 Y 550 1397 668 210580 1406573 X -070 Y 550 1004 666 210580 1402983 X -070 Y 550 1004 784 309419 2426128 X -070 Y 550 1404 783 309419 2423254 X -070 Y 550 1404
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788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
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1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
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755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
725 205908 1492206 X -170 Y 600 1074 723 205908 1488295 X -170 Y 600 1074 838 297991 2497946 X -170 Y 600 1474 837 297991 2494335 X -170 Y 600 1474
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816 191384 1561325 X -270 Y 600 1104 814 191384 1557025 X -270 Y 600 1104 959 269280 2582148 X -270 Y 600 1504 958 269280 2578523 X -270 Y 600 1504 865 185303 1603485 X -320 Y 600 1122 863 185303 1598985 X -320 Y 600 1122
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1113 239642 2667783 X -370 Y 600 1541 1112 239642 2663786 X -370 Y 600 1541 989 171769 1698681 X -420 Y 600 1163 986 171769 1693827 X -420 Y 600 1163
1201 226212 2717586 X -420 Y 600 1563 1199 226212 2713330 X -420 Y 600 1563
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615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
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607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
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624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
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856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
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892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
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636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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865 281934 2437948 X -020 Y 600 1447 864 281934 2435063 X -020 Y 600 1447 779 183130 1426444 X -070 Y 600 1054 777 183130 1422842 X -070 Y 600 1054 921 266383 2452402 X -070 Y 600 1454 920 266383 2449436 X -070 Y 600 1454
827 174952 1447514 X -120 Y 600 1063 825 174952 1443753 X -120 Y 600 1063 984 251218 2472899 X -120 Y 600 1463 983 251218 2469743 X -120 Y 600 1463
874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
1133 223351 2530186 X -220 Y 600 1488 1131 223351 2526670 X -220 Y 600 1488 1006 153525 1543805 X -270 Y 600 1104 1003 153525 1539505 X -270 Y 600 1104
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1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
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841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
906 169899 1539535 X -220 Y 650 1136 904 169899 1535496 X -220 Y 650 1136 1084 236972 2569679 X -220 Y 650 1536 1083 236972 2566036 X -220 Y 650 1536 975 161606 1575390 X -270 Y 650 1151 972 161606 1571154 X -270 Y 650 1151
1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
915 277704 2540059 X -120 Y 700 1561 913 277704 2536370 X -120 Y 700 1561 835 184753 1541887 X -170 Y 700 1172 832 184753 1538027 X -170 Y 700 1172 987 261438 2579424 X -170 Y 700 1572 985 261438 2575785 X -170 Y 700 1572
886 177421 1571759 X -220 Y 700 1184 884 177421 1567755 X -220 Y 700 1184 1052 247916 2608181 X -220 Y 700 1584 1051 247916 2604443 X -220 Y 700 1584
951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 2
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
1 - DESCRIZIONE GENERALE DELLrsquoOPERA
Vengono di seguito riportate delle viste in sezione allo scopo di consentire una migliore
comprensione dellrsquoopera in oggetto della presente relazione
Vista in Sezione
1
50
19
0
04
0
0 30 1 000 30
0 30 0 30 0 40 0 30 0 30
1 60
Lu
ng
P
alo
= 4
00
Lu
ng
P
alo
= 4
00
SEZIONE A - SEZIO NE
Sezione A - Vista Sezione
Vista Stratigrafica
Arch Antonio De Marco - pag 3
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni
normative per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista evidenziato nel prosieguo della presente relazione
Legge 5 novembre 1971 n 1086 (G U 21 dicembre 1971 n 321)
rdquoNorme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallicardquo
Legge 2 febbraio 1974 n 64 (G U 21 marzo 1974 n 76) rdquoProvvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismicherdquo
Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981
CNR n 100241986 rdquoAnalisi di strutture mediante elaboratore Impostazione e Redazione delle relazioni di calcolordquo
D M Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (GU 4 febbraio 2008 n 29 - Suppl Ord)
rdquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo
Inoltre in mancanza di specifiche indicazioni ad integrazione della norma precedente e per quanto con
esse non in contrasto sono state utilizzate le indicazioni contenute nella
Circolare 2 febbraio 2009 n 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (GU 26 febbraio 2009 n 27 ndash Suppl Ord)
ldquoIstruzioni per lapplicazione delle Norme Tecniche delle Costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008rdquo
Arch Antonio De Marco - pag 4
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Eurocodice 7 ndash ldquoProgettazione geotecnicardquo - ENV 1997-1
3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO
Per la realizzazione dellrsquoopera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali
bull Calcestruzzo di tipo C2530 (Resistenza caratteristica Rck = 30 Nmm2) armato con barre di acciaio ad
aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 Nmm2) bull
I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo nella
relativa sezione
Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di
Resistenza di calcolo a trazione (fctd)
Resistenza a rottura per flessione (fcfm)
Resistenza tangenziale di calcolo (Rd)
Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (c)
Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412122 del DM 14 gennaio 2008 in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta egrave
stato adottato il modello riportato in fig (a)
Diagrammi di calcolo tensionedeformazione del calcestruzzo
La deformazione massima cmax egrave assunta pari a 00035
Per lrsquoacciaio sono riportati i valori di
Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (f)
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi dellrsquoacciaio sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412123 del DM 14 gennaio 2008 in particolare egrave stato adottato il modello elastico perfettamente
plastico descritto in b)
Arch Antonio De Marco - pag 5
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
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1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
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1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
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1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
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971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
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1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
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1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
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1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
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910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
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893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
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1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
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1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
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1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
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2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
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1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
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1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
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1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
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1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
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1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
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990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
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914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
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1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
726 188979 1371402 X -070 Y 450 906 724 188979 1368325 X -070 Y 450 906 843 276775 2332681 X -070 Y 450 1306 842 276775 2330913 X -070 Y 450 1306 770 181075 1394763 X -120 Y 450 917 769 181075 1391817 X -120 Y 450 917
882 267357 2357459 X -120 Y 450 1317 881 267357 2355017 X -120 Y 450 1317 811 175922 1426997 X -170 Y 450 930 809 175922 1423677 X -170 Y 450 930
947 251839 2385946 X -170 Y 450 1330 947 251839 2383700 X -170 Y 450 1330 856 170882 1463286 X -220 Y 450 946 854 170882 1459930 X -220 Y 450 946
1006 240806 2422908 X -220 Y 450 1346 1005 240806 2419832 X -220 Y 450 1346 926 162479 1504415 X -270 Y 450 964 924 162479 1501138 X -270 Y 450 964
1098 224076 2460708 X -270 Y 450 1364 1097 224076 2458555 X -270 Y 450 1364
993 156318 1552294 X -320 Y 450 984 991 156318 1548810 X -320 Y 450 984 1182 212102 2507910 X -320 Y 450 1384 1181 212102 2505304 X -320 Y 450 1384
1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
1405 186163 2615159 X -420 Y 450 1431 1403 186163 2611924 X -420 Y 450 1431 643 214876 1382349 X 030 Y 500 943 642 214876 1379377 X 030 Y 500 943
732 321541 2354085 X 030 Y 500 1343 732 321541 2352096 X 030 Y 500 1343 675 206455 1393125 X -020 Y 500 948 673 206455 1390055 X -020 Y 500 948 773 305833 2362895 X -020 Y 500 1348 772 305833 2361076 X -020 Y 500 1348
690 198285 1367885 X -070 Y 500 955 688 198285 1364242 X -070 Y 500 955 806 295516 2380558 X -070 Y 500 1355 805 295516 2378080 X -070 Y 500 1355
721 192827 1390883 X -120 Y 500 965 719 192827 1387120 X -120 Y 500 965 858 279898 2402355 X -120 Y 500 1365 857 279898 2399683 X -120 Y 500 1365 766 185506 1420224 X -170 Y 500 978 763 185506 1416231 X -170 Y 500 978
903 269178 2430757 X -170 Y 500 1378 902 269178 2427874 X -170 Y 500 1378 809 179761 1454951 X -220 Y 500 993 807 179761 1450735 X -220 Y 500 993
974 252862 2463535 X -220 Y 500 1393 973 252862 2460691 X -220 Y 500 1393 861 173574 1495051 X -270 Y 500 1010 859 173574 1490618 X -270 Y 500 1010
1037 241443 2503805 X -270 Y 500 1410 1036 241443 2500369 X -270 Y 500 1410 918 167765 1540333 X -320 Y 500 1030 915 167765 1535656 X -320 Y 500 1030
1112 229213 2548056 X -320 Y 500 1430 1110 229213 2544445 X -320 Y 500 1430
1000 158984 1589640 X -370 Y 500 1051 997 158984 1584764 X -370 Y 500 1051 1202 216105 2597047 X -370 Y 500 1451 1200 216105 2593264 X -370 Y 500 1451
1077 152630 1644057 X -420 Y 500 1074 1074 152630 1638897 X -420 Y 500 1074 1307 202809 2650560 X -420 Y 500 1474 1305 202809 2646549 X -420 Y 500 1474 614 224789 1379736 X 030 Y 550 992 612 224789 1376422 X 030 Y 550 992
703 341412 2401699 X 030 Y 550 1392 703 341412 2399322 X 030 Y 550 1392 641 216741 1389948 X -020 Y 550 997 640 216741 1386485 X -020 Y 550 997
741 325581 2410945 X -020 Y 550 1397 740 325581 2408340 X -020 Y 550 1397 668 210580 1406573 X -070 Y 550 1004 666 210580 1402983 X -070 Y 550 1004 784 309419 2426128 X -070 Y 550 1404 783 309419 2423254 X -070 Y 550 1404
705 202753 1428429 X -120 Y 550 1014 703 202753 1424673 X -120 Y 550 1014 822 297616 2446959 X -120 Y 550 1414 821 297616 2444079 X -120 Y 550 1414
741 196487 1456774 X -170 Y 550 1026 739 196487 1452826 X -170 Y 550 1026 878 281725 2473823 X -170 Y 550 1426 877 281725 2470579 X -170 Y 550 1426
788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
1154 228208 2632774 X -370 Y 550 1496 1152 228208 2628774 X -370 Y 550 1496
1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
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755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
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Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
825 294408 2428513 X 030 Y 600 1442 824 294408 2425738 X 030 Y 600 1442 737 191454 1410634 X -020 Y 600 1047 735 191454 1407190 X -020 Y 600 1047
865 281934 2437948 X -020 Y 600 1447 864 281934 2435063 X -020 Y 600 1447 779 183130 1426444 X -070 Y 600 1054 777 183130 1422842 X -070 Y 600 1054 921 266383 2452402 X -070 Y 600 1454 920 266383 2449436 X -070 Y 600 1454
827 174952 1447514 X -120 Y 600 1063 825 174952 1443753 X -120 Y 600 1063 984 251218 2472899 X -120 Y 600 1463 983 251218 2469743 X -120 Y 600 1463
874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
1133 223351 2530186 X -220 Y 600 1488 1131 223351 2526670 X -220 Y 600 1488 1006 153525 1543805 X -270 Y 600 1104 1003 153525 1539505 X -270 Y 600 1104
1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
906 169899 1539535 X -220 Y 650 1136 904 169899 1535496 X -220 Y 650 1136 1084 236972 2569679 X -220 Y 650 1536 1083 236972 2566036 X -220 Y 650 1536 975 161606 1575390 X -270 Y 650 1151 972 161606 1571154 X -270 Y 650 1151
1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
915 277704 2540059 X -120 Y 700 1561 913 277704 2536370 X -120 Y 700 1561 835 184753 1541887 X -170 Y 700 1172 832 184753 1538027 X -170 Y 700 1172 987 261438 2579424 X -170 Y 700 1572 985 261438 2575785 X -170 Y 700 1572
886 177421 1571759 X -220 Y 700 1184 884 177421 1567755 X -220 Y 700 1184 1052 247916 2608181 X -220 Y 700 1584 1051 247916 2604443 X -220 Y 700 1584
951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 3
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni
normative per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista evidenziato nel prosieguo della presente relazione
Legge 5 novembre 1971 n 1086 (G U 21 dicembre 1971 n 321)
rdquoNorme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallicardquo
Legge 2 febbraio 1974 n 64 (G U 21 marzo 1974 n 76) rdquoProvvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismicherdquo
Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981
CNR n 100241986 rdquoAnalisi di strutture mediante elaboratore Impostazione e Redazione delle relazioni di calcolordquo
D M Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (GU 4 febbraio 2008 n 29 - Suppl Ord)
rdquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo
Inoltre in mancanza di specifiche indicazioni ad integrazione della norma precedente e per quanto con
esse non in contrasto sono state utilizzate le indicazioni contenute nella
Circolare 2 febbraio 2009 n 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (GU 26 febbraio 2009 n 27 ndash Suppl Ord)
ldquoIstruzioni per lapplicazione delle Norme Tecniche delle Costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008rdquo
Arch Antonio De Marco - pag 4
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Eurocodice 7 ndash ldquoProgettazione geotecnicardquo - ENV 1997-1
3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO
Per la realizzazione dellrsquoopera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali
bull Calcestruzzo di tipo C2530 (Resistenza caratteristica Rck = 30 Nmm2) armato con barre di acciaio ad
aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 Nmm2) bull
I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo nella
relativa sezione
Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di
Resistenza di calcolo a trazione (fctd)
Resistenza a rottura per flessione (fcfm)
Resistenza tangenziale di calcolo (Rd)
Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (c)
Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412122 del DM 14 gennaio 2008 in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta egrave
stato adottato il modello riportato in fig (a)
Diagrammi di calcolo tensionedeformazione del calcestruzzo
La deformazione massima cmax egrave assunta pari a 00035
Per lrsquoacciaio sono riportati i valori di
Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (f)
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi dellrsquoacciaio sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412123 del DM 14 gennaio 2008 in particolare egrave stato adottato il modello elastico perfettamente
plastico descritto in b)
Arch Antonio De Marco - pag 5
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
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Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
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[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
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Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457 1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075
1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118 1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518
950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042 971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442
1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447 1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054
1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454 1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063
1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092 934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492
990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587 1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208
1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
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Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
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633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
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1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
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1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
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886 177421 1571759 X -220 Y 700 1184 884 177421 1567755 X -220 Y 700 1184 1052 247916 2608181 X -220 Y 700 1584 1051 247916 2604443 X -220 Y 700 1584
951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 4
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Eurocodice 7 ndash ldquoProgettazione geotecnicardquo - ENV 1997-1
3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO
Per la realizzazione dellrsquoopera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali
bull Calcestruzzo di tipo C2530 (Resistenza caratteristica Rck = 30 Nmm2) armato con barre di acciaio ad
aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 Nmm2) bull
I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo nella
relativa sezione
Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di
Resistenza di calcolo a trazione (fctd)
Resistenza a rottura per flessione (fcfm)
Resistenza tangenziale di calcolo (Rd)
Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (c)
Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412122 del DM 14 gennaio 2008 in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta egrave
stato adottato il modello riportato in fig (a)
Diagrammi di calcolo tensionedeformazione del calcestruzzo
La deformazione massima cmax egrave assunta pari a 00035
Per lrsquoacciaio sono riportati i valori di
Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)
Modulo elastico tangenziale (G)
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (f)
Peso Specifico
Coefficiente di dilatazione termica
I diagrammi costitutivi dellrsquoacciaio sono stati adottati in conformitagrave alle indicazioni riportate al punto 412123 del DM 14 gennaio 2008 in particolare egrave stato adottato il modello elastico perfettamente
plastico descritto in b)
Arch Antonio De Marco - pag 5
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
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Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
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carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
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Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
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[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092
934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492 990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097
993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497 1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512
1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123 1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151
1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551 1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587
1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208 1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146
961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546 1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153
1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572
1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215
1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615 1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653
910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679 1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252 950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652
1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659 1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269
1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669 1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694
1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
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Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
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Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
726 188979 1371402 X -070 Y 450 906 724 188979 1368325 X -070 Y 450 906 843 276775 2332681 X -070 Y 450 1306 842 276775 2330913 X -070 Y 450 1306 770 181075 1394763 X -120 Y 450 917 769 181075 1391817 X -120 Y 450 917
882 267357 2357459 X -120 Y 450 1317 881 267357 2355017 X -120 Y 450 1317 811 175922 1426997 X -170 Y 450 930 809 175922 1423677 X -170 Y 450 930
947 251839 2385946 X -170 Y 450 1330 947 251839 2383700 X -170 Y 450 1330 856 170882 1463286 X -220 Y 450 946 854 170882 1459930 X -220 Y 450 946
1006 240806 2422908 X -220 Y 450 1346 1005 240806 2419832 X -220 Y 450 1346 926 162479 1504415 X -270 Y 450 964 924 162479 1501138 X -270 Y 450 964
1098 224076 2460708 X -270 Y 450 1364 1097 224076 2458555 X -270 Y 450 1364
993 156318 1552294 X -320 Y 450 984 991 156318 1548810 X -320 Y 450 984 1182 212102 2507910 X -320 Y 450 1384 1181 212102 2505304 X -320 Y 450 1384
1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
1405 186163 2615159 X -420 Y 450 1431 1403 186163 2611924 X -420 Y 450 1431 643 214876 1382349 X 030 Y 500 943 642 214876 1379377 X 030 Y 500 943
732 321541 2354085 X 030 Y 500 1343 732 321541 2352096 X 030 Y 500 1343 675 206455 1393125 X -020 Y 500 948 673 206455 1390055 X -020 Y 500 948 773 305833 2362895 X -020 Y 500 1348 772 305833 2361076 X -020 Y 500 1348
690 198285 1367885 X -070 Y 500 955 688 198285 1364242 X -070 Y 500 955 806 295516 2380558 X -070 Y 500 1355 805 295516 2378080 X -070 Y 500 1355
721 192827 1390883 X -120 Y 500 965 719 192827 1387120 X -120 Y 500 965 858 279898 2402355 X -120 Y 500 1365 857 279898 2399683 X -120 Y 500 1365 766 185506 1420224 X -170 Y 500 978 763 185506 1416231 X -170 Y 500 978
903 269178 2430757 X -170 Y 500 1378 902 269178 2427874 X -170 Y 500 1378 809 179761 1454951 X -220 Y 500 993 807 179761 1450735 X -220 Y 500 993
974 252862 2463535 X -220 Y 500 1393 973 252862 2460691 X -220 Y 500 1393 861 173574 1495051 X -270 Y 500 1010 859 173574 1490618 X -270 Y 500 1010
1037 241443 2503805 X -270 Y 500 1410 1036 241443 2500369 X -270 Y 500 1410 918 167765 1540333 X -320 Y 500 1030 915 167765 1535656 X -320 Y 500 1030
1112 229213 2548056 X -320 Y 500 1430 1110 229213 2544445 X -320 Y 500 1430
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703 341412 2401699 X 030 Y 550 1392 703 341412 2399322 X 030 Y 550 1392 641 216741 1389948 X -020 Y 550 997 640 216741 1386485 X -020 Y 550 997
741 325581 2410945 X -020 Y 550 1397 740 325581 2408340 X -020 Y 550 1397 668 210580 1406573 X -070 Y 550 1004 666 210580 1402983 X -070 Y 550 1004 784 309419 2426128 X -070 Y 550 1404 783 309419 2423254 X -070 Y 550 1404
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788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
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1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
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755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
725 205908 1492206 X -170 Y 600 1074 723 205908 1488295 X -170 Y 600 1074 838 297991 2497946 X -170 Y 600 1474 837 297991 2494335 X -170 Y 600 1474
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816 191384 1561325 X -270 Y 600 1104 814 191384 1557025 X -270 Y 600 1104 959 269280 2582148 X -270 Y 600 1504 958 269280 2578523 X -270 Y 600 1504 865 185303 1603485 X -320 Y 600 1122 863 185303 1598985 X -320 Y 600 1122
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1113 239642 2667783 X -370 Y 600 1541 1112 239642 2663786 X -370 Y 600 1541 989 171769 1698681 X -420 Y 600 1163 986 171769 1693827 X -420 Y 600 1163
1201 226212 2717586 X -420 Y 600 1563 1199 226212 2713330 X -420 Y 600 1563
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615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
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607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
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624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
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856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
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892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
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636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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865 281934 2437948 X -020 Y 600 1447 864 281934 2435063 X -020 Y 600 1447 779 183130 1426444 X -070 Y 600 1054 777 183130 1422842 X -070 Y 600 1054 921 266383 2452402 X -070 Y 600 1454 920 266383 2449436 X -070 Y 600 1454
827 174952 1447514 X -120 Y 600 1063 825 174952 1443753 X -120 Y 600 1063 984 251218 2472899 X -120 Y 600 1463 983 251218 2469743 X -120 Y 600 1463
874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
1133 223351 2530186 X -220 Y 600 1488 1131 223351 2526670 X -220 Y 600 1488 1006 153525 1543805 X -270 Y 600 1104 1003 153525 1539505 X -270 Y 600 1104
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1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
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841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
906 169899 1539535 X -220 Y 650 1136 904 169899 1535496 X -220 Y 650 1136 1084 236972 2569679 X -220 Y 650 1536 1083 236972 2566036 X -220 Y 650 1536 975 161606 1575390 X -270 Y 650 1151 972 161606 1571154 X -270 Y 650 1151
1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
915 277704 2540059 X -120 Y 700 1561 913 277704 2536370 X -120 Y 700 1561 835 184753 1541887 X -170 Y 700 1172 832 184753 1538027 X -170 Y 700 1172 987 261438 2579424 X -170 Y 700 1572 985 261438 2575785 X -170 Y 700 1572
886 177421 1571759 X -220 Y 700 1184 884 177421 1567755 X -220 Y 700 1184 1052 247916 2608181 X -220 Y 700 1584 1051 247916 2604443 X -220 Y 700 1584
951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 5
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza di calcolo egrave data da fyk f Il coefficiente di sicurezza f si assume pari a 115
Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa
4 - TERRENO DI FONDAZIONE
Le indagini effettuate mirate alla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) permettono di classificare il profilo stratigrafico ai
fini della determinazione dellrsquoazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa
mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt 50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)]
Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo nella relativa sezione Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica
5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO
La pressione esercitata da un terreno contro un muro egrave simile alla spinta idrostatica infatti essa aumenta in funzione della profonditagrave h e puograve essere cosigrave espressa
hKp
dove egrave il peso dellrsquounitagrave di volume del terreno e K egrave un coefficiente che dipende dallrsquoangolo di attrito
interno dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro dallrsquoangolo di attrito
terra-muro noncheacute dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva)
Esistono due modalitagrave di calcolo della spinta
Spinta attiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola verso lrsquoesterno (valle) Spinta passiva quando il muro subisce una rotazione sia pure piccola premendo contro il terrapieno
(monte)
Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta si egrave utilizzata quella dovuta al Coulomb
opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualitagrave che possono presentarsi Attrito terra-muro
Paramento inclinato
Profilo del piano di campagna di forma generica Carichi distribuiticoncentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo
Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti costituiti da terreni coerenti eo
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
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Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457 1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075
1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118 1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518
950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042 971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442
1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447 1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054
1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454 1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063
1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092 934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492
990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587 1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208
1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
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1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
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1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
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615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
748 208162 1557785 X -220 Y 650 1136 746 208162 1553746 X -220 Y 650 1136 869 297861 2586965 X -220 Y 650 1536 867 297861 2583323 X -220 Y 650 1536
796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
845 193398 1634433 X -320 Y 650 1168 843 193398 1629997 X -320 Y 650 1168 992 268056 2659722 X -320 Y 650 1568 991 268056 2655803 X -320 Y 650 1568 898 186948 1679694 X -370 Y 650 1187 896 186948 1675052 X -370 Y 650 1187
1062 254490 2703236 X -370 Y 650 1587 1061 254490 2699150 X -370 Y 650 1587 962 179700 1729107 X -420 Y 650 1208 960 179700 1724231 X -420 Y 650 1208
1158 237556 2750591 X -420 Y 650 1608 1156 237556 2746368 X -420 Y 650 1608 581 256895 1493164 X 030 Y 700 1142 580 256895 1489815 X 030 Y 700 1142 648 391112 2536117 X 030 Y 700 1542 648 391112 2532894 X 030 Y 700 1542
607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
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1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
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795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
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1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
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951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 6
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
incoerenti Falda acquifera eventualmente inclinata
Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del
muro la spinta egrave lrsquointegrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta
Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella per
la quale la spinta egrave massima
Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo lrsquoaltezza del paramento del muro avviene col metodo
delle strisce dovuto a Huntington che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo lrsquoaltezza parallele a quella della superficie di scorrimento Costruito il diagramma delle pressioni sul muro egrave
quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta
Questo procedimento viene applicato sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento ciograve al fine di ottenere le azioni con
cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso
sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte ciograve al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa
Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio se ne tiene conto
sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione considerando la sottospinta di
galleggiamento
Per quanto riguarda le azioni sismiche per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni spinta ad esse afferente viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e
moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh
6 - VALUTAZIONE DELLrsquoAZIONE SISMICA
La valutazione della spinta del terreno in zona sismica secondo quanto prevede il DM 14 gennaio
2008 ldquoNorme tecniche per le Costruzionirdquo al sect 323 e al sect 711621 egrave stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici
In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche egrave stato il seguente
definizione della Vita Nominale e della Classe drsquoUso della struttura il cui uso combinato ha portato alla
definizione del Periodo di Riferimento dellrsquoazione sismica
Individuazione tramite latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag F0 e Tc per tutti e
quattro gli Stati Limite previsti (SLO SLD SLV e SLC) lrsquoindividuazione egrave stata effettuata interpolando
tra i 4 punti piugrave vicini al punto di riferimento dellrsquoedificio
Determinazione dei coefficienti drsquoamplificazione stratigrafica e topografica
Calcolo del periodo Tc corrispondente allrsquoinizio del tratto a velocitagrave costante dello Spettro
Lrsquoutilizzo di metodi pseudo-statici consente di ricondurre lrsquoazione sismica che egrave unrsquoazione dinamica variabile nel tempo e nello spazio ad un insieme di forze statiche equivalenti orizzontali e verticali mediante l rsquoutilizzo
di coefficienti sismici che dipendono dalla zona sismica dalle condizioni locali e dallrsquoentitagrave degli spostamenti ammessi per lrsquoopera considerata Tali coefficienti vengono utilizzati oltre che per valutare le forze di inerzia
sullrsquoopera anche per determinare la spinta retrostante il muro mediante lrsquoutilizzo della teoria di Mononobe
Okabe Come specificato al sect 711621 in assenza di studi specifici i coefficienti sismici orizzontale e verticale
devono essere calcolati come
g
ak max
mh (7116)
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
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- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
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Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
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carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
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tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
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Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
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1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
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2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
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971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092
934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492 990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097
993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497 1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512
1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123 1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151
1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551 1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587
1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208 1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146
961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546 1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153
1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572
1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215
1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615 1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653
910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679 1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252 950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652
1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659 1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269
1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669 1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694
1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
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1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
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Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
726 188979 1371402 X -070 Y 450 906 724 188979 1368325 X -070 Y 450 906 843 276775 2332681 X -070 Y 450 1306 842 276775 2330913 X -070 Y 450 1306 770 181075 1394763 X -120 Y 450 917 769 181075 1391817 X -120 Y 450 917
882 267357 2357459 X -120 Y 450 1317 881 267357 2355017 X -120 Y 450 1317 811 175922 1426997 X -170 Y 450 930 809 175922 1423677 X -170 Y 450 930
947 251839 2385946 X -170 Y 450 1330 947 251839 2383700 X -170 Y 450 1330 856 170882 1463286 X -220 Y 450 946 854 170882 1459930 X -220 Y 450 946
1006 240806 2422908 X -220 Y 450 1346 1005 240806 2419832 X -220 Y 450 1346 926 162479 1504415 X -270 Y 450 964 924 162479 1501138 X -270 Y 450 964
1098 224076 2460708 X -270 Y 450 1364 1097 224076 2458555 X -270 Y 450 1364
993 156318 1552294 X -320 Y 450 984 991 156318 1548810 X -320 Y 450 984 1182 212102 2507910 X -320 Y 450 1384 1181 212102 2505304 X -320 Y 450 1384
1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
1405 186163 2615159 X -420 Y 450 1431 1403 186163 2611924 X -420 Y 450 1431 643 214876 1382349 X 030 Y 500 943 642 214876 1379377 X 030 Y 500 943
732 321541 2354085 X 030 Y 500 1343 732 321541 2352096 X 030 Y 500 1343 675 206455 1393125 X -020 Y 500 948 673 206455 1390055 X -020 Y 500 948 773 305833 2362895 X -020 Y 500 1348 772 305833 2361076 X -020 Y 500 1348
690 198285 1367885 X -070 Y 500 955 688 198285 1364242 X -070 Y 500 955 806 295516 2380558 X -070 Y 500 1355 805 295516 2378080 X -070 Y 500 1355
721 192827 1390883 X -120 Y 500 965 719 192827 1387120 X -120 Y 500 965 858 279898 2402355 X -120 Y 500 1365 857 279898 2399683 X -120 Y 500 1365 766 185506 1420224 X -170 Y 500 978 763 185506 1416231 X -170 Y 500 978
903 269178 2430757 X -170 Y 500 1378 902 269178 2427874 X -170 Y 500 1378 809 179761 1454951 X -220 Y 500 993 807 179761 1450735 X -220 Y 500 993
974 252862 2463535 X -220 Y 500 1393 973 252862 2460691 X -220 Y 500 1393 861 173574 1495051 X -270 Y 500 1010 859 173574 1490618 X -270 Y 500 1010
1037 241443 2503805 X -270 Y 500 1410 1036 241443 2500369 X -270 Y 500 1410 918 167765 1540333 X -320 Y 500 1030 915 167765 1535656 X -320 Y 500 1030
1112 229213 2548056 X -320 Y 500 1430 1110 229213 2544445 X -320 Y 500 1430
1000 158984 1589640 X -370 Y 500 1051 997 158984 1584764 X -370 Y 500 1051 1202 216105 2597047 X -370 Y 500 1451 1200 216105 2593264 X -370 Y 500 1451
1077 152630 1644057 X -420 Y 500 1074 1074 152630 1638897 X -420 Y 500 1074 1307 202809 2650560 X -420 Y 500 1474 1305 202809 2646549 X -420 Y 500 1474 614 224789 1379736 X 030 Y 550 992 612 224789 1376422 X 030 Y 550 992
703 341412 2401699 X 030 Y 550 1392 703 341412 2399322 X 030 Y 550 1392 641 216741 1389948 X -020 Y 550 997 640 216741 1386485 X -020 Y 550 997
741 325581 2410945 X -020 Y 550 1397 740 325581 2408340 X -020 Y 550 1397 668 210580 1406573 X -070 Y 550 1004 666 210580 1402983 X -070 Y 550 1004 784 309419 2426128 X -070 Y 550 1404 783 309419 2423254 X -070 Y 550 1404
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741 196487 1456774 X -170 Y 550 1026 739 196487 1452826 X -170 Y 550 1026 878 281725 2473823 X -170 Y 550 1426 877 281725 2470579 X -170 Y 550 1426
788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
1154 228208 2632774 X -370 Y 550 1496 1152 228208 2628774 X -370 Y 550 1496
1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
715 343559 2456741 X -020 Y 600 1447 714 343559 2453855 X -020 Y 600 1447 657 219870 1444047 X -070 Y 600 1054 655 219870 1440445 X -070 Y 600 1054
755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
725 205908 1492206 X -170 Y 600 1074 723 205908 1488295 X -170 Y 600 1074 838 297991 2497946 X -170 Y 600 1474 837 297991 2494335 X -170 Y 600 1474
770 197844 1524126 X -220 Y 600 1088 768 197844 1520006 X -220 Y 600 1088 902 282272 2546584 X -220 Y 600 1488 901 282272 2543067 X -220 Y 600 1488
816 191384 1561325 X -270 Y 600 1104 814 191384 1557025 X -270 Y 600 1104 959 269280 2582148 X -270 Y 600 1504 958 269280 2578523 X -270 Y 600 1504 865 185303 1603485 X -320 Y 600 1122 863 185303 1598985 X -320 Y 600 1122
1036 253041 2622026 X -320 Y 600 1522 1035 253041 2618370 X -320 Y 600 1522 925 178321 1650208 X -370 Y 600 1141 923 178321 1645468 X -370 Y 600 1141
1113 239642 2667783 X -370 Y 600 1541 1112 239642 2663786 X -370 Y 600 1541 989 171769 1698681 X -420 Y 600 1163 986 171769 1693827 X -420 Y 600 1163
1201 226212 2717586 X -420 Y 600 1563 1199 226212 2713330 X -420 Y 600 1563
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615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
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796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
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877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
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624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
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892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
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658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
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832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
825 294408 2428513 X 030 Y 600 1442 824 294408 2425738 X 030 Y 600 1442 737 191454 1410634 X -020 Y 600 1047 735 191454 1407190 X -020 Y 600 1047
865 281934 2437948 X -020 Y 600 1447 864 281934 2435063 X -020 Y 600 1447 779 183130 1426444 X -070 Y 600 1054 777 183130 1422842 X -070 Y 600 1054 921 266383 2452402 X -070 Y 600 1454 920 266383 2449436 X -070 Y 600 1454
827 174952 1447514 X -120 Y 600 1063 825 174952 1443753 X -120 Y 600 1063 984 251218 2472899 X -120 Y 600 1463 983 251218 2469743 X -120 Y 600 1463
874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
1133 223351 2530186 X -220 Y 600 1488 1131 223351 2526670 X -220 Y 600 1488 1006 153525 1543805 X -270 Y 600 1104 1003 153525 1539505 X -270 Y 600 1104
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895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
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1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
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915 277704 2540059 X -120 Y 700 1561 913 277704 2536370 X -120 Y 700 1561 835 184753 1541887 X -170 Y 700 1172 832 184753 1538027 X -170 Y 700 1172 987 261438 2579424 X -170 Y 700 1572 985 261438 2575785 X -170 Y 700 1572
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951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
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931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
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703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
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1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 7
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
hv k50k (7117)
dove amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito
Nella precedente espressione il coefficiente m assume i valori indicati nella Tab 711-II
Categoria sottosuolo
A B C D E
m m
02ltag(g)le 04 031 031
01ltag(g)le 02 029 024
ag(g)le 01 02 018
Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolositagrave sismica
Latitudine 41deg 2 3558 Longitudine 14deg 52 5964 Altitudine 400
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
7 - SCENARI DI CARICO
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442 1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447
1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054 1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454
1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063 1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088
1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488 1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522
1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141 1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092
934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492 990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097
993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497 1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512
1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123 1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151
1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551 1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587
1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208 1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146
961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546 1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153
1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553 1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572
1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184 1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215
1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615 1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653
910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192 888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592
956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196 938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596
1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202
999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602 1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210
1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610 1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632
1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246 1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279
1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679 1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642
922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246 902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646
981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252 950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652
1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259
1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659 1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269
1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669 1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694
1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309 1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
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1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
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2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
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1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
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1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
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1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
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1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
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1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
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1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
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1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
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1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
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Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
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715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
961 153071 1470531 X -270 Y 400 918 959 153071 1467315 X -270 Y 400 918 1144 211658 2421529 X -270 Y 400 1318 1143 211658 2419295 X -270 Y 400 1318
1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
1347 187428 2524176 X -370 Y 400 1363 1345 187428 2521068 X -370 Y 400 1363 1211 134920 1633905 X -420 Y 400 988 1208 134920 1630150 X -420 Y 400 988
1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
726 188979 1371402 X -070 Y 450 906 724 188979 1368325 X -070 Y 450 906 843 276775 2332681 X -070 Y 450 1306 842 276775 2330913 X -070 Y 450 1306 770 181075 1394763 X -120 Y 450 917 769 181075 1391817 X -120 Y 450 917
882 267357 2357459 X -120 Y 450 1317 881 267357 2355017 X -120 Y 450 1317 811 175922 1426997 X -170 Y 450 930 809 175922 1423677 X -170 Y 450 930
947 251839 2385946 X -170 Y 450 1330 947 251839 2383700 X -170 Y 450 1330 856 170882 1463286 X -220 Y 450 946 854 170882 1459930 X -220 Y 450 946
1006 240806 2422908 X -220 Y 450 1346 1005 240806 2419832 X -220 Y 450 1346 926 162479 1504415 X -270 Y 450 964 924 162479 1501138 X -270 Y 450 964
1098 224076 2460708 X -270 Y 450 1364 1097 224076 2458555 X -270 Y 450 1364
993 156318 1552294 X -320 Y 450 984 991 156318 1548810 X -320 Y 450 984 1182 212102 2507910 X -320 Y 450 1384 1181 212102 2505304 X -320 Y 450 1384
1066 150500 1604836 X -370 Y 450 1006 1064 150500 1601192 X -370 Y 450 1006 1282 199707 2559407 X -370 Y 450 1406 1280 199707 2556441 X -370 Y 450 1406 1159 143398 1661750 X -420 Y 450 1031 1156 143398 1657951 X -420 Y 450 1031
1405 186163 2615159 X -420 Y 450 1431 1403 186163 2611924 X -420 Y 450 1431 643 214876 1382349 X 030 Y 500 943 642 214876 1379377 X 030 Y 500 943
732 321541 2354085 X 030 Y 500 1343 732 321541 2352096 X 030 Y 500 1343 675 206455 1393125 X -020 Y 500 948 673 206455 1390055 X -020 Y 500 948 773 305833 2362895 X -020 Y 500 1348 772 305833 2361076 X -020 Y 500 1348
690 198285 1367885 X -070 Y 500 955 688 198285 1364242 X -070 Y 500 955 806 295516 2380558 X -070 Y 500 1355 805 295516 2378080 X -070 Y 500 1355
721 192827 1390883 X -120 Y 500 965 719 192827 1387120 X -120 Y 500 965 858 279898 2402355 X -120 Y 500 1365 857 279898 2399683 X -120 Y 500 1365 766 185506 1420224 X -170 Y 500 978 763 185506 1416231 X -170 Y 500 978
903 269178 2430757 X -170 Y 500 1378 902 269178 2427874 X -170 Y 500 1378 809 179761 1454951 X -220 Y 500 993 807 179761 1450735 X -220 Y 500 993
974 252862 2463535 X -220 Y 500 1393 973 252862 2460691 X -220 Y 500 1393 861 173574 1495051 X -270 Y 500 1010 859 173574 1490618 X -270 Y 500 1010
1037 241443 2503805 X -270 Y 500 1410 1036 241443 2500369 X -270 Y 500 1410 918 167765 1540333 X -320 Y 500 1030 915 167765 1535656 X -320 Y 500 1030
1112 229213 2548056 X -320 Y 500 1430 1110 229213 2544445 X -320 Y 500 1430
1000 158984 1589640 X -370 Y 500 1051 997 158984 1584764 X -370 Y 500 1051 1202 216105 2597047 X -370 Y 500 1451 1200 216105 2593264 X -370 Y 500 1451
1077 152630 1644057 X -420 Y 500 1074 1074 152630 1638897 X -420 Y 500 1074 1307 202809 2650560 X -420 Y 500 1474 1305 202809 2646549 X -420 Y 500 1474 614 224789 1379736 X 030 Y 550 992 612 224789 1376422 X 030 Y 550 992
703 341412 2401699 X 030 Y 550 1392 703 341412 2399322 X 030 Y 550 1392 641 216741 1389948 X -020 Y 550 997 640 216741 1386485 X -020 Y 550 997
741 325581 2410945 X -020 Y 550 1397 740 325581 2408340 X -020 Y 550 1397 668 210580 1406573 X -070 Y 550 1004 666 210580 1402983 X -070 Y 550 1004 784 309419 2426128 X -070 Y 550 1404 783 309419 2423254 X -070 Y 550 1404
705 202753 1428429 X -120 Y 550 1014 703 202753 1424673 X -120 Y 550 1014 822 297616 2446959 X -120 Y 550 1414 821 297616 2444079 X -120 Y 550 1414
741 196487 1456774 X -170 Y 550 1026 739 196487 1452826 X -170 Y 550 1026 878 281725 2473823 X -170 Y 550 1426 877 281725 2470579 X -170 Y 550 1426
788 189159 1489895 X -220 Y 550 1040 785 189159 1485735 X -220 Y 550 1040 928 269910 2505726 X -220 Y 550 1440 927 269910 2502448 X -220 Y 550 1440 835 182942 1528478 X -270 Y 550 1057 833 182942 1524123 X -270 Y 550 1057
1002 253655 2542332 X -270 Y 550 1457 1001 253655 2539042 X -270 Y 550 1457 892 176314 1572131 X -320 Y 550 1075 889 176314 1567539 X -320 Y 550 1075
1073 240929 2585476 X -320 Y 550 1475 1072 240929 2581737 X -320 Y 550 1475 953 170117 1620440 X -370 Y 550 1096 950 170117 1615603 X -370 Y 550 1096
1154 228208 2632774 X -370 Y 550 1496 1152 228208 2628774 X -370 Y 550 1496
1027 162942 1673084 X -420 Y 550 1118 1024 162942 1667961 X -420 Y 550 1118 1252 214479 2684211 X -420 Y 550 1518 1250 214479 2680022 X -420 Y 550 1518
598 237142 1418647 X 030 Y 600 1042 597 237142 1415350 X 030 Y 600 1042 687 356561 2447827 X 030 Y 600 1442 686 356561 2445053 X 030 Y 600 1442 626 228306 1428404 X -020 Y 600 1047 624 228306 1424960 X -020 Y 600 1047
715 343559 2456741 X -020 Y 600 1447 714 343559 2453855 X -020 Y 600 1447 657 219870 1444047 X -070 Y 600 1054 655 219870 1440445 X -070 Y 600 1054
755 327186 2470608 X -070 Y 600 1454 754 327186 2467643 X -070 Y 600 1454 692 211709 1465051 X -120 Y 600 1063 690 211709 1461290 X -120 Y 600 1063 800 311238 2490507 X -120 Y 600 1463 799 311238 2487351 X -120 Y 600 1463
725 205908 1492206 X -170 Y 600 1074 723 205908 1488295 X -170 Y 600 1074 838 297991 2497946 X -170 Y 600 1474 837 297991 2494335 X -170 Y 600 1474
770 197844 1524126 X -220 Y 600 1088 768 197844 1520006 X -220 Y 600 1088 902 282272 2546584 X -220 Y 600 1488 901 282272 2543067 X -220 Y 600 1488
816 191384 1561325 X -270 Y 600 1104 814 191384 1557025 X -270 Y 600 1104 959 269280 2582148 X -270 Y 600 1504 958 269280 2578523 X -270 Y 600 1504 865 185303 1603485 X -320 Y 600 1122 863 185303 1598985 X -320 Y 600 1122
1036 253041 2622026 X -320 Y 600 1522 1035 253041 2618370 X -320 Y 600 1522 925 178321 1650208 X -370 Y 600 1141 923 178321 1645468 X -370 Y 600 1141
1113 239642 2667783 X -370 Y 600 1541 1112 239642 2663786 X -370 Y 600 1541 989 171769 1698681 X -420 Y 600 1163 986 171769 1693827 X -420 Y 600 1163
1201 226212 2717586 X -420 Y 600 1563 1199 226212 2713330 X -420 Y 600 1563
590 246819 1456385 X 030 Y 650 1092 589 246819 1453052 X 030 Y 650 1092 663 376084 2492962 X 030 Y 650 1492 662 376084 2489996 X 030 Y 650 1492
615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
748 208162 1557785 X -220 Y 650 1136 746 208162 1553746 X -220 Y 650 1136 869 297861 2586965 X -220 Y 650 1536 867 297861 2583323 X -220 Y 650 1536
796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
845 193398 1634433 X -320 Y 650 1168 843 193398 1629997 X -320 Y 650 1168 992 268056 2659722 X -320 Y 650 1568 991 268056 2655803 X -320 Y 650 1568 898 186948 1679694 X -370 Y 650 1187 896 186948 1675052 X -370 Y 650 1187
1062 254490 2703236 X -370 Y 650 1587 1061 254490 2699150 X -370 Y 650 1587 962 179700 1729107 X -420 Y 650 1208 960 179700 1724231 X -420 Y 650 1208
1158 237556 2750591 X -420 Y 650 1608 1156 237556 2746368 X -420 Y 650 1608 581 256895 1493164 X 030 Y 700 1142 580 256895 1489815 X 030 Y 700 1142 648 391112 2536117 X 030 Y 700 1542 648 391112 2532894 X 030 Y 700 1542
607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
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Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 8
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le
indicazioni del DM 14 gennaio 2008
Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti accidentali e sisma)
mediante le combinazioni di carico di seguito descritte Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche
Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo lApproccio 1 definito dal
DM 14 Gennaio 2008 Nelle relative tabelle sono riportati in funzione dei carichi agenti sulla struttura e
dellapproccio scelto per la verifica i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti
parziali delle azioni Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento
al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti parziali R
specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M
M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 100 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Sono stati considerati i seguenti Stati Limite
71 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare
piugrave sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilitagrave ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori piugrave sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti
Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo
30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG
dove
G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali peso proprio del terreno quando pertinente forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno) forze
risultanti dalla pressione dellrsquoacqua (quando si configurino costanti nel tempo) G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
P rappresenta pretensione e precompressione Q azioni sulla struttura o sullrsquoelemento strutturale con valori istantanei che possono risultare
sensibilmente diversi fra loro nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
Arch Antonio De Marco - pag 12
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
Arch Antonio De Marco - pag 13
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
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La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118
1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518 950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042
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Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457 1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075
1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118 1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518
950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042 971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442
1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447 1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054
1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454 1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063
1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092 934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492
990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587 1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208
1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
1095 222682 2437813 X -220 Y 400 1299 1094 222682 2437035 X -220 Y 400 1299
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Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
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Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
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895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
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1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
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951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
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1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 9
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
- di lunga durata agiscono con unrsquointensitagrave significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura
- di breve durata azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita nominale della struttura
Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile
G Q P coefficienti parziali come definiti nella Tab 62I del DM 14 gennaio 2008
0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilitagrave di concomitanza delle
azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici
Tab 62I DM 14012008
CARICHI EFFETTO Coefficiente
EQU (A1) (A2)
F (o E) STR GEO
Carichi permanenti favorevoli
G1 09 10 10
sfavorevoli 11 13 10
Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli
G21 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13
Carichi variabili favorevoli
Qi 00 00 00
sfavorevoli 15 15 13 (1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es carichi permanenti portati) siano
compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni
permanenti
Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni
condizione di carico elementare ciascuna condizione di carico accidentale a rotazione egrave stata considerata
sollecitazione di base ( kQ1 nella formula precedente)
I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo
In zona sismica oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma Lrsquoazione sismica egrave stata combinata
con le altre azioni secondo la seguente relazione
kiii QEPGG 221
dove
E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali
G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali
KP rappresenta pretensione e precompressione
i2 coefficiente di combinazione delle azioni variabili iQ
kiQ valore caratteristico dellrsquoazione variabile iQ
I valori dei coefficienti i2 sono riportati nella seguente tabella
CategoriaAzione 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 03
Categoria B ndash Uffici 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 03
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
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carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
Arch Antonio De Marco - pag 14
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tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
Arch Antonio De Marco - pag 15
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Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
Arch Antonio De Marco - pag 16
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Arch Antonio De Marco - pag 18
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
Arch Antonio De Marco - pag 19
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
Arch Antonio De Marco - pag 20
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
Arch Antonio De Marco - pag 21
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
Arch Antonio De Marco - pag 22
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
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Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345
1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745 863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292
846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457 1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075
1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118 1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518
950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042 971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442
1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447 1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054
1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454 1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063
1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092 934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492
990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587 1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208
1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
954 249125 2377582 X -120 Y 400 1268 954 249125 2376535 X -120 Y 400 1268 832 166942 1389145 X -170 Y 400 882 830 166942 1385984 X -170 Y 400 882
1035 232525 2405967 X -170 Y 400 1282 1035 232525 2405771 X -170 Y 400 1282 899 158591 1425824 X -220 Y 400 899 897 158591 1422879 X -220 Y 400 899
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1028 147826 1520333 X -320 Y 400 939 1026 147826 1516908 X -320 Y 400 939 1237 199653 2470532 X -320 Y 400 1339 1236 199653 2467780 X -320 Y 400 1339 1115 141231 1574895 X -370 Y 400 963 1113 141231 1571278 X -370 Y 400 963
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1484 174006 2582168 X -420 Y 400 1388 1482 174006 2578821 X -420 Y 400 1388 657 204151 1341717 X 030 Y 450 893 656 204151 1338905 X 030 Y 450 893 752 306831 2306281 X 030 Y 450 1293 751 306831 2304565 X 030 Y 450 1293
Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
690 196167 1352992 X -020 Y 450 898 688 196167 1350078 X -020 Y 450 898 794 291900 2317080 X -020 Y 450 1298 793 291900 2314931 X -020 Y 450 1298
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615 238195 1465665 X -020 Y 650 1097 614 238195 1462212 X -020 Y 650 1097 697 358623 2500801 X -020 Y 650 1497 696 358623 2497736 X -020 Y 650 1497 645 229507 1480585 X -070 Y 650 1103 644 229507 1476988 X -070 Y 650 1103
Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
736 341457 2514214 X -070 Y 650 1503 735 341457 2511002 X -070 Y 650 1503 674 222580 1500935 X -120 Y 650 1112 673 222580 1497224 X -120 Y 650 1112
773 327654 2533559 X -120 Y 650 1512 772 327654 2530193 X -120 Y 650 1512 712 214510 1526890 X -170 Y 650 1123 710 214510 1522997 X -170 Y 650 1123 822 311172 2557283 X -170 Y 650 1523 821 311172 2553834 X -170 Y 650 1523
748 208162 1557785 X -220 Y 650 1136 746 208162 1553746 X -220 Y 650 1136 869 297861 2586965 X -220 Y 650 1536 867 297861 2583323 X -220 Y 650 1536
796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
845 193398 1634433 X -320 Y 650 1168 843 193398 1629997 X -320 Y 650 1168 992 268056 2659722 X -320 Y 650 1568 991 268056 2655803 X -320 Y 650 1568 898 186948 1679694 X -370 Y 650 1187 896 186948 1675052 X -370 Y 650 1187
1062 254490 2703236 X -370 Y 650 1587 1061 254490 2699150 X -370 Y 650 1587 962 179700 1729107 X -420 Y 650 1208 960 179700 1724231 X -420 Y 650 1208
1158 237556 2750591 X -420 Y 650 1608 1156 237556 2746368 X -420 Y 650 1608 581 256895 1493164 X 030 Y 700 1142 580 256895 1489815 X 030 Y 700 1142 648 391112 2536117 X 030 Y 700 1542 648 391112 2532894 X 030 Y 700 1542
607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
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1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
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795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
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1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
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951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 10
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Categoria H ndash Coperture 00
Vento 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 02
Variazioni termiche 00
72 Stati Limite di Esercizio
Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in ca sono state
ricavate applicando le formule riportate nel DM 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al
punto 253 Per le verifiche agli stati limite di esercizio a seconda dei casi si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico
combinazione rara
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
01
1
combinazione frequente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2111
1
combinazione quasi
permanente
l
h
kh
n
i
kiik
m
j
Kjd PQQGF12
2121
1
dove
Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa
Qkl valore caratteristico dellrsquoazione variabile di base di ogni combinazione
Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile
0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili
1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 095 delle distribuzioni
dei valori istantanei
2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei
Ai coefficienti 0i 1i 2i sono attribuiti i seguenti valori
Azione 0i 1i 2i
Categoria A ndash Ambienti ad uso residenziale 07 05 03
Categoria B ndash Uffici 07 05 03
Categoria C ndash Ambienti suscettibili di affollamento 07 07 06
Categoria D ndash Ambienti ad uso commerciale 07 07 06
Categoria E ndash Biblioteche archivi magazzini e ambienti ad uso industriale 10 09 08
Categoria F ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso le 30 kN) 07 07 06
Categoria G ndash Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso gt 30 kN) 07 05 03
Categoria H ndash Coperture 00 00 00
Vento 06 02 00
Neve (a quota le 1000 m slm) 05 02 00
Neve (a quota gt 1000 m slm) 07 05 02
Variazioni termiche 06 05 00
In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico a turno ogni condizione di
Arch Antonio De Marco - pag 11
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
carico variabile egrave stata considerata sollecitazione di base con ciograve dando origine a tanti valori combinati Per ognuna delle combinazioni ottenute in funzione dellrsquoelemento sono state effettuate le verifiche allo SLE
(tensioni deformazioni e fessurazione) Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate
relativamente alle combinazioni di azioni Quasi Permanente Frequente e Rara
Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati inoltre sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati piugrave gravosi
8 - VERIFICHE
81 Verifica a Ribaltamento
Nella verifica a ribaltamento egrave stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione
Il Momento Ribaltante egrave dovuto alla componente orizzontale della spinta allrsquoincremento sismico di
essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento Il Momento Stabilizzante egrave dovuto al peso proprio del muro del terreno su esso agente ad eventuali
carichi esterni che possono contribuire alla stabilitagrave ed ai tiranti
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Momento Stabilizzante Momento Ribaltante Tale
valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2 Il rapporto piugrave gravoso in relazione al
corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave stato riportato
come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento
82 Verifica a Scorrimento
Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un
meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione tenendo conto dellinclinazione del piano di posa e delleventuale presenza di speroni
La Forza Agente egrave la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
La Forza Resistente egrave rappresentata dallrsquoattrito e dalla coesione agente sulla fondazione dalla presenza di tiranti e di pali da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza
allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso
Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto Forza ResistenteForza Agente Tale valore egrave stato
calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio adottato e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e dalla combinazione considerata egrave
stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento
83 Verifica a Carico Limite
Il carico limite verticale dei pali egrave stato calcolato col metodo di Berezantzeev tenendo conto della
stratigrafia delle condizioni del terreno (drenatonon drenato) se trattasi di pali con grosso diametro (gt80
cm) dellrsquoeventuale presenza della falda e della riduzione dovuta agli effetti drsquointerazione per gruppi di pali Per i pali sottoposti a trazione viene effettuata una verifica allo sfilamento considerando i termini di
attrito e di adesione Il carico limite orizzontale viene invece ricavato secondo la metodologia indicata da Broms per pali
vincolati in testa Viene calcolata larmatura principale e secondaria del palo rispettivamente a pressoflessione ed a taglio il meccanismo di rottura del complesso palo-terreno (palo cortomediolungo) e
leventuale profonditagrave di formazione della cerniera plastica in caso di palo lungo
Il coefficiente di sicurezza sia per azioni verticali che orizzontali egrave dato dal rapporto Carico Limite Carichi Agenti Tale valore egrave stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio
adottato ed il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R dipendente dallapproccio e
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dalla combinazione considerata egrave stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite
84 Verifica di Stabilitagrave Globale
Per la verifica di stabilitagrave globale egrave stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio Esso deve essere al sicuro da fenomeni drsquoinstabilitagrave che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento
assimilabili a circonferenze
Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilitagrave Sono state escluse le superfici che intercettano il muro i pali e i
tiranti Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti Il calcolo egrave stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop suddividendo il
complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli e calcolando
le forze resistenti per attrito e coesione alla base che si oppongono alla forza di scorrimento del settore Il coefficiente di sicurezza egrave dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici Tale valore egrave
stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dallapproccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto piugrave gravoso in relazione al corrispondente coefficiente R2 egrave stato riportato come Coefficiente di
Sicurezza per Stabilitagrave Globale Lrsquoazione sismica egrave stata valutata come previsto dal DM 14012008 al sect 711352
85 Progetto e Verifica degli elementi strutturali
Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul
paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola) Esse sono in genere a passo costante ma se esistono delle singolaritagrave come ad es gradoni speroni
mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti
La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento
si costruiscono le combinazioni in base al DM 14012008 ottenendo un insieme di sollecitazioni
si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute alleventuale azione del sisma
per sollecitazioni semplici (flessione retta taglio etc) si individuano i valori minimo e massimo con cui
progettare o verificare lrsquoelemento considerato per sollecitazioni composte (pressoflessione rettadeviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciograve si
individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza
Per quanto concerne il progetto degli elementi in ca illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in
presenza di pressoflessione retta utilizzato per verificare le seguenti sezioni Paramento attacco con la fondazione a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione
Fondazione le due sezioni rispettivamente a valle e a monte di attacco con il Paramento
Mensola la sezione di attacco con il Paramento Sperone la sezione di attacco con la Fondazione
Viene ipotizzata unarmatura iniziale che rispetti i minimi normativi quindi per tutte le coppie (N Mx)
individuate secondo la modalitagrave precedentemente illustrata si calcola il momento ultimo in funzione di N quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx
Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa
lrsquoarmatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al piugrave pari a 1
Nei tabulati di calcolo per brevitagrave non potendo riportare una cosigrave grossa mole di dati si riporta la
coppia (N Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza
Una volta semiprogettate le armature allo SLU si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di
Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare frequenti e quasi permanenti se necessario le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti
Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione quando richiesto ed alla fessurazione che come egrave noto sono tese ad assicurare la durabilitagrave dellrsquoopera nel tempo
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Per quanto riguarda le verifiche al Taglio egrave stata utilizzata la formulazione riportata al sect 412131 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche
per lassorbimento del taglio Anche qui per tutte le combinazioni di carico egrave stata controllata la relazione (4113) ed egrave stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti VrdVed
86 Modello di Calcolo
Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo individuando i vari
elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche
Il calcolo delle sollecitazioni egrave eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta
muro senza contrafforti viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per la
fondazione considerando la striscia di un metro
muro con contrafforti le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti
vengono trattate come piastre vincolate su tre lati
Nel modello di calcolo i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo
terreno letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale)
pali molle concentrate reagenti a trazionecompressione e a momento
micropali molle concentrate reagenti a trazionecompressione
tiranti molle concentrate reagenti a sola trazione col loro eventuale sforzo di pretensione
Il vincolo offerto dai pali egrave del tipo incastro cedevole con rigidezze traslazionali in direzione XZ e rotazionali in X In direzione Z la rigidezza rotazionale egrave trascurata Il calcolo delle rigidezze traslazionali egrave effettuato in
Z con un metodo geotecnico che tiene conto dello spessore deformabile mentre le altre sono ricavate da relazioni riportate in EC8 parte 5 appC
9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO
91 Denominazione
Nome del Software GeoMurus
Versione 600
Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di
sostegno per Windows
Produzione e Distribuzione ACCA software SpA
Via Michelangelo Cianciulli
83048 Montella (AV) Tel 082769504 ra - Fax 0827601235
e-mail infoaccait - Internet wwwaccait
92 Sintesi delle funzionalitagrave generali Il pacchetto consente di modellare la struttura di effettuare il dimensionamento e le verifiche di
tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi Egrave una procedura integrata dotata di tutte le funzionalitagrave necessarie per consentire il calcolo
completo di un muro di sostegno
Lrsquoinput della struttura avviene per oggetti (paramento fondazione scarpa contrafforte mensola sperone pali tiranti etc) in un ambiente grafico integrato
Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali Terreni e Carichi
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tali archivi sono generali nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo potendoli comunque integraremodificare in ogni momento
Lutente non puograve modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come
modificare i parametri necessari alla definizione dellrsquoazione sismica
definire condizioni di carico
Il programma egrave dotato di un manuale tecnico ed operativo Lassistenza egrave effettuata direttamente
dalla casa produttrice mediante linea telefonica o e-mail
Tutti i risultati del calcolo sono forniti oltre che in formato numerico anche in formato grafico permettendo cosigrave di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze
Il programma consente la stampa di tutti i dati di input dei dati del modello strutturale utilizzato dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate
10 - TABULATI DI CALCOLO
Per quanto non espressamente sopra riportato ed in particolar modo per ciograve che concerne i dati numerici di calcolo si rimanda allallegato Tabulati di calcolo costituente parte integrante della presente
relazione
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Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
RELAZIONE GEOTECNICA GENERALE
OGGETTO
Relazione geotecnica relativa al progetto ldquoIntervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusirdquo
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista
_________________________ (Arch Antonio De Marco)
Il Direttore dei Lavori
_________________________ (________________)
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11 - DESCRIZIONE GENERALE DELLOPERA
La presente relazione geotecnica riguarda le indagini la caratterizzazione e modellazione
geotecnica del ldquovolume significativordquo per lopera in esame e valuta linterazione opera terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni
Questa relazione egrave stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna eo di laboratorio
12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE
Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dellarea di sito si egrave proceduto alla
progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal ldquovolume significativordquo dellopera in esame
Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel ldquovolume significativoldquo dellopera in esame sono state condotte delle prove geotecniche riassunte nella
relazione geologica Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle
quali sono state definite le proprietagrave geotecniche dei singoli terreni coinvolti
Strato Descrizione g gsat f Cu C
T1 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 190deg 012 002
T2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 230deg 012 002
T3 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 120deg 001 000
-025
-233
-461
-093
-247
-649
-019
-156
-461
SEZIO NE A - STRATI
T1
T2
T3
T3
Sezione A - Vista Strati
13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA SISMICA DEL SITO
Le indagini effettuate permettono di classificare il profilo stratigrafico ai fini della determinazione
dellazione sismica di categoria C [Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati
o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m
Arch Antonio De Marco - pag 17
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caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietagrave meccaniche con la
profonditagrave e da valori di Vs 30 compresi tra 180 ms e 360 ms (ovvero 15 lt NSPT30 lt
50 nei terreni a grana grossa e 70 lt cu 30 lt 250 kPa nei terreni a grana fina)] basandosi sulla valutazione della velocitagrave delle onde di taglio (VS30) eo del numero di colpi dello
Standard Penetration Test (NSPT) eo della resistenza non drenata equivalente (cu30) Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi
131 Caratterizzazione geotecnica
La caratterizzazione geotecnica dei terreni egrave riassunta nella seguente tabella
TERRENI
Terreni
N Descrizio
ne saturo Cu C Ed
Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36
2 [SM12] Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione
Descrizione del terreno
Peso per unitagrave di volume [Nm3] saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3] Angolo di attrito [degssdc] Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2] Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
132 Modellazione geotecnica
Ai fini del calcolo strutturale il terreno sottostante lopera viene modellato secondo lo schema di Winkler cioegrave un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti Ciograve
consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione siano queste profonde o
superficiali che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dellinterazione opera terreno
133 Pericolositagrave sismica
Ai fini della pericolositagrave sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicitagrave dellarea di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica Si sono tenute in considerazione anche
la classe delledificio e la vita nominale
Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolositagrave come da normativa
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
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Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008
Nuove Norme tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m
Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi] Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del
terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche Nel caso in esame la struttura di fondazione egrave costituita da
fondazioni indirette di tipo a pali
15 - VERIFICHE DI SICUREZZA
Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione
Ed le Rd
dove Ed egrave il valore di progetto dellrsquoazione o dellrsquoeffetto dellrsquoazione
Rd egrave il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico
Le verifiche di sicurezza sono state condotte con riferimento allApproccio 1 sulla base delle
tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente
Le azioni sono ottenute applicando ai valori caratteristici delle stesse i coefficienti parziali F di cui
nella tabella 62I delle NTC 2008 che vengono di seguito riportati
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CARICHI EFFETTO
Coefficiente
parziale
F (o E)
A1
(STR)
A2
(GEO)
Permanenti Favorevole
G1 10 10
Sfavorevole 13 10
Permanenti non strutturali Favorevole
G2 00 00
Sfavorevole 15 13
Variabili Favorevole
Qi 00 00
Sfavorevole 15 13
Il valore di progetto della resistenza Rd egrave determinato in modo analitico con riferimento al valore
caratteristico dei parametri geotecnici del terreno diviso per il valore del coefficiente parziale M
specificato nella tabella 62II delle NTC 2008 e tenendo conto ove necessario dei coefficienti
parziali R specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 65I delle NTC 2008
Tab 62II ndash Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
PARAMETRO
Grandezza alla quale
applicare il coefficiente parziale
Coefficiente
parziale
M M1 M2
Tangente dellrsquoangolo di
resistenza al taglio tan lsquo 10 125
Coesione efficace crsquok crsquo 100 125
Resistenza non drenata cuk cu 100 140
Tab 65I ndash Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
VERIFICA
Coefficiente
parziale R
(R1)
Coefficiente
parziale R
(R2)
Coefficiente
parziale R
(R3)
Capacitagrave portante della fondazione 10 10 14
Scorrimento 10 10 11
Resistenza del terreno a valle 10 10 14
Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il
calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo
151 Carico limite per i pali
Calcolo del carico limite verticale
Per il calcolo del carico limite verticale viene adottato il metodo dellequilibrio limite in base al quale il carico limite verticale Qlim egrave dato dalla somma della resistenza laterale Pl e della resistenza alla punta
Pp Qlim=Pp+Pl
Stimando il carico limite sia in condizione drenate che non drenate egrave fondamentale nella stratigrafia il comportamento del singolo strato (coerenteincoerente)
In particolare se uno strato egrave stato dichiarato incoerente il suo contributo al carico limite viene sempre valutato in condizioni drenate a prescindere dal metodo di calcolo richiesto (drenatonon drenato)
La resistenza alla punta Pp si calcola con la seguente formula
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qc
2
p NqNc4
DP
dove
Per la determinazione dei valori di Nq vengono usati i grafici di Berezantzev Nq = Nq(LD )
in cui L egrave lunghezza del palo D il diametro e langolo di attrito
Nc=(Nq-1)cotg()
c egrave la coesione
q egrave la pressione litostatica alla punta del palo
Nel calcolo della resistenza alla punta si fa distinzione tra condizioni drenate e non drenate In caso di condizioni drenate si assume c=c (coesione efficace) e q calcolata per pressioni effettive In
condizioni non drenate si assume q=qtot (pressione totale) c=cu (coesione non drenata) =0 e Nc=9
Se lo strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato coerente la stima della resistenza alla punta viene fatta in condizioni drenate o non drenate a seconda del metodo di calcolo richiesto Viceversa se lo
strato in cui arriva il palo egrave stato dichiarato incoerente la stima della resistenza alla punta viene fatta sempre in condizioni drenate indipendentemente dal tipo di calcolo richiesto (drenato o non drenato)
La portanza viene valutata portando in conto che la resistenza alla punta di un palo si mobilita per
determinati valori di cedimento proporzionali al diametro del palo Pertanto viene fatta la distinzione fra pali di medio e grande diametro (gt80 cm) per i quali la resistenza alla punta non viene mobilitata
se non dopo un cedimento che puograve essere notevole (in tal caso si utilizza un valore di Nq ridotto
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Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
rispetto a Nq)
Per il calcolo della resistenza laterale si usa invece la formula
sLDPl
in cui s egrave la somma di un termine di adesione a indipendente dalla tensione normale (orizzontale h )
e da un termine attritivo dipendente da questultima e dalla tecnologia con cui viene realizzato il palo
(battuto trivellato )
has
con dipendente dalla scabrezza dellinterfaccia paloterreno
Anche per il calcolo della resistenza laterale si distingue tra condizioni drenate e non drenate In
condizioni drenate si assume a =0 pertanto hs (con =Atan dove A egrave il coefficiente
riduttivo relativo allrsquoattrito palo-terreno) In condizioni non drenate si assume che ladesione sia
unaliquota della coesione non drenata per cui a=cu con dipendente dalla tecnologia esecutiva del
palo stesso In caso di terreni stratificati la resistenza laterale egrave la somma delle resistenze offerte dai singoli strati
calcolate a seconda della tipologia del terreno (coerenteincoerente)
Pertanto il calcolo del palo in condizioni non drenate per gli strati coerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione della coesione non drenata mentre per gli strati
incoerenti in funzione dellrsquoattrito Invece richiesto un calcolo del palo in condizioni drenate sia per gli strati coerenti che per quelli
incoerenti il contributo alla portanza laterale del singolo strato viene stimato in funzione dellattrito
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Calcolo del Carico Limite Orizzontale
Per la valutazione del carico limite orizzontale si egrave fatto riferimento alla teoria di Broms e al caso di pali supposti vincolati in testa (rotazione impedita)
Le ipotesi assunte da Broms sono le seguenti 1 comportamento dellinterfaccia palo-terreno di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave la
resistenza del terreno si mobilita interamente per un qualsiasi valore non nullo dello
spostamento e resta poi costante al crescere dello spostamento 2 forma del palo ininfluente rispetto al carico limite orizzontale il quale risulta influenzato solo
dal diametro del palo stesso 3 in presenza di forze orizzontali la resistenza della sezione strutturale del palo puograve essere
chiamata in causa poicheacute il regime di sollecitazione di flessione e taglio che consegue allapplicazione di forze orizzontali egrave molto piugrave gravoso dello sforzo normale che consegue
allapplicazione di carichi verticali
4 anche il comportamento flessionale del palo egrave assunto di tipo rigido-perfettamente plastico cioegrave le rotazioni plastiche del palo sono trascurabili fincheacute il momento flettente non attinge al
valore Mplast ovvero Momento di plasticizzazione A questo punto nella sezione si forma una cerniera plastica ovvero la rotazione continua indefinitamente sotto momento costante
La resistenza limite laterale di un palo egrave determinata dal minimo valore fra
il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto del palo
il carico orizzontale necessario per produrre la plasticizzazione del palo
Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni
poco resistenti (meccanismo di palo corto) Mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al
terreno dinfissione (meccanismo di palo lungo o intermedio con la formazione rispettivamente di due ed una cerniera plastica)
Arch Antonio De Marco - pag 23
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La resistenza limite del terreno rappresenta il valore limite di resistenza che esso puograve esplicare
quando il palo egrave soggetto ad un carico orizzontale e dipende dalle caratteristiche del terreno e dalla
geometria del palo Per quanto riguarda la resistenza del terreno secondo la teoria di Broms si considerano
separatamente i casi di
terreni coesivi o coerenti (rottura non drenata)
terreni non coesivi o incoerenti (rottura drenata)
Nel caso di terreni non coesivi (c=0) la teoria di Broms assume che la resistenza laterale sia
variabile linearmente con la profonditagrave dal valore p=0 (in testa) fino al valore p=3kpL (alla base)
essendo Kp il coefficiente di resistenza passiva
Per quanto riguarda i terreni coesivi la resistenza laterale parte in testa al palo con un valore di
Arch Antonio De Marco - pag 24
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
p=2cuD cresce linearmente fino alla profonditagrave 3D per poi rimanere costante e pari a p=8-12cuD per
tutta la lunghezza del palo In alternativa egrave possibile utilizzare un diagramma semplificato di valore
p=0 fino alla profonditagrave 15D e con valore costante e pari a 9cuD per tutta la lunghezza del palo La teoria di Broms egrave formulata per terreni omogenei di tipo coerente o incoerente in caso di terreni
stratificati il programma effettua un controllo sul tipo di comportamento per capire quale sia la tipologia prevalente ed i parametri meccanici medi In base a tali parametri viene poi condotto il
calcolo
Oltre ai parametri meccanici del terreno viene considerato anche il Momento Ultimo del palo che egrave funzione oltre che dellarmatura anche dello sforzo assiale agente ed egrave fondamentale per il calcolo
delle sezioni che si plasticizzano Di ciograve viene tenuto correttamente conto Se il comportamento egrave a palo lungo viene calcolata anche la profonditagrave di formazione della seconda cerniera plastica
Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alle verifiche delle fondazioni su pali eseguite per i seguenti stati limite
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali
collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali
Si precisa che i valori relativi alle colonne Qlim di cui nella tabella relativa alle verifiche sono da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per
il valore del coefficiente parziale R) Nel caso in esame tali valori come indicato nelle tabelle 64II
64VI delle NTC 2008 sono sinteticamente riportati nelle seguenti tabelle
Coefficienti parziali R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi assiali
Resistenza Simbolo Pali infissi Pali trivellati Pali ad elica continua
R (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base b 100 145 115 100 170 135 100 160 130
Laterale in compressione s 100 145 115 100 145 115 100 145 115
Laterale in trazione st 100 160 125 100 160 125 100 160 125
Totale() t 100 145 115 100 160 130 100 155 125 () da applicare alle resistenze caratteristiche dedotte dai risultati di prove di carico di progetto
Con riferimento alle procedure analitiche che prevedono lrsquoutilizzo dei parametri geotecnici il valore
caratteristico della resistenza Rk egrave dato dal valore ottenuto applicando alle resistenze calcolate Rcal i
fattori di correlazione riportati nella Tab 64IV delle NTC 2008 in funzione del numero n di verticali
di indagine
3
calk
RR
Fattori di correlazione per il calcolo della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate
Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10
3 170 165 160 155 150 145 140
Coefficiente parziale R da applicare alle resistenze di pali soggetti a carichi trasversali
R (R1) R (R2) R (R3)
100 160 130
Si precisa che nella sottostante tabella la coppia Qmax e Qlim egrave relativa alla combinazione di carico fra
tutte quelle esaminate che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS)
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOr
z QLimVrt
QLimVPnt
QLimVLtrl
QLimOrz MMaxOr
z Tipo
Rottura Prof Cern
CS Vert CS Oriz
Arch Antonio De Marco - pag 25
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
[N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali
n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2
33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura
Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo)
Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
________
Il Tecnico Arch Antonio De Marco
Arch Antonio De Marco - pag 1
Comune di Pietradefusi
Provincia di Avellino
TABULATI DI CALCOLO
TOMO 1 di 1
OGGETTO
Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Intervento A2 - Muro di contenimento su pali
COMMITTENTE
Amministrazione comunale
________
Il Progettista Arch Antonio De Marco
_________________________
Il Direttore dei Lavori
_________________________
Arch Antonio De Marco - pag 2
INFORMAZIONI GENERALI
Comune Comune di Pietradefusi
Provincia Provincia di Avellino Oggetto Intervento per la mitigazione del dissesto idrogeologico nellabitato di Pietradefusi
Parte dopera Intervento A2 - Muro di contenimento su pali Normativa di riferimento DM 14012008 Analisi sismica Orizzontale e Verticale
Classe struttura 3 Vita nominale 50 anni
Periodo di riferimento 75
MATERIALI
Materiali
N Tipo Descrizione Sigla
Peso
Specifico
Coeff
Dil Termic
a
Modulo elastico
Rk ridFmk n ft fc R N Act E G
[Nm3] [1degC] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
1 CA Cls C2530-B450C C2530 25000
0000010 31447 13103 300 150 85 15 119 307 034
Acciaio B450C
2 AcT Acciaio B450C
B450C 78500
000001
0 210000 80769 4500 115 0 1 000 000 000
LEGENDA Materiali N Numero identificativo del materiale Tipo Tipologia del materiale [CA] = Calcestruzzo armato - [AcT] = Acciaio in tondini - [AcP] = Acciaio in profilati - [M] = Muratura - [AcA]
= Acciaio armonico per trefoli - [Mlt] = Malta per tiranti Sigla Sigla del materiale
Coeff Dil Termica Coefficiente di dilatazione termica E Modulo elastico normale G Modulo elastico tangenziale
Rk Resistenza caratteristica del materiale Il valore riportato egrave Rck per il calcestruzzo f ykper lacciaio fmk per la muratura ed fk nel caso di altro materiale
Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale Il valore riportato egrave c per il calcestruzzo f per lacciaio m per
la muratura e g in caso di altro materiale
ridFmk Percentuale di riduzione di Rcfmk n Coefficiente di omogeneizzazione ft Il valore riportato e la Resistenza di calcolo a trazione per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a trazione per la
muratura fc Il valore riportato e la Resistenza a rottura per flessione per il calcestruzo armato la Resistenza caratteristica a compressione
orizzontale per la muratura R Il valore riportato e la Resistenza tangenziale di calcolo per il calcestruzzo armato la Resistenza caratteristica a taglio in assenza
di compressione - fvk0 per la muratura
N Act Identificativo nella tabella materiali dellacciaio utilizzato
TERRENI
Terreni
N Descrizione saturo Cu C Ed Costante di sottofondo
X Y Z [Nm3] [Nm3] [degssdc] [Nmm2] [Nmm2] [Nmm2] [Ncm3] [Ncm3] [Ncm3]
1 [SM11] Terreno
agrario 17500 18500 12 001 000 10 16 16 36 2 [SM12]
Siltite sabbiosa giallastra 18500 19500 23 012 002 10 16 16 36
3 [SM13] Siltite
argillosa grigio-giallastra 18500 1950 19 012 002 10 16 16 36
LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno Descrizione Descrizione del terreno Peso per unitagrave di volume [Nm3]
saturo Peso per unitagrave di volume saturo [Nm3]
Angolo di attrito [degssdc]
Cu Coesione [Nmm2] C Coesione Efficace [Nmm2]
Ed Modulo edometrico[Nmm2] Costante di sottofondo
Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X Y e Z
CONDIZIONI DI CARICO
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
1 Carico permanente SI NO Carico permanente 10 10 10
Arch Antonio De Marco - pag 3
Condizioni di carico
N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale
Descrizione AgS Alt Descrizione 0 1 2
LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico AgS Indica se la condizione di carico considerata egrave Agente con il Sisma Alt Indica se la condizione di carico egrave Alternata (cioegrave considerata due volte con segno opposto) o meno
0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari)
1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti)
2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Quasi permanente -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
01 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI
SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti
COMB CC 01
Carico permanente (Carico
permanente)
01 100 02 100
LEGENDA SLE Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 11
02 09
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura
(A1+M1+R1) 01 13
02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1
Arch Antonio De Marco - pag 4
SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico CC Condizione di carico considerata
CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI
SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma -
Coefficienti
COMB
CC 01
Carico permanente (Carico permanente)
Stato limite di Equilibrio (EQU+M2)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 1 - Stato limite di Resistenza
della struttura (A1+M1+R1)
01 1 02 1
Approccio 1
Combinazione 2 - Stato limite di Resistenza del
terreno (A2+M2+R2) 01 1 02 1
LEGENDA SLU Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB Numero identificativo della Combinazione di Carico
CC Condizione di carico considerata CC 01= Carico permanente (Carico permanente)
DATI GENERALI ANALISI SISMICA
Dati generali analisi sismica
TP Coef Ampl
Topog s m KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine
[gradi] [gradi] [m]
C 100 028 031 011 012 41deg 2 3558 14deg 52 5964 400
Classe Edificio Vita Nominale Periodo di
Riferimento
[adim] [anni] [anni]
3 50 75
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
SLO 45 00781 0000 2374 0288
SLD 75 01028 0000 2306 0311
SLV 712 03019 0000 2305 0381
SLC 1462 03982 0000 2335 0407
LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente categoria di suolo di fondazione come definito al punto 322 del DM 14 gennaio 2008 Nuove Norme
tecniche per le costruzioni [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica
s Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita
m Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno
KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita
Arch Antonio De Marco - pag 5
SL Tr Ag Ss F0 Tc
[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]
KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi] Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]
Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m]
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
GEOMETRIA
Geometria
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 6
Geometria
CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI
Caratteristiche meccaniche degli strati
Arch Antonio De Marco - pag 7
N Caratt Geotecnica Addens Strato Var Mod
Edom NSPT
Alfa Res Tang Kp
PrsMenard IGU IRS IGU IRS
[Nmm2] [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A
1 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 2 Argilla Sciolto Nulla 24 12 19 0134 0234 160 160 3 Argilla Sciolto Nulla 28 12 19 0151 0259 160 186
LEGENDA Caratteristiche meccaniche degli strati N Numero identificativo dello strato Caratt
Geotecnica Caratterizzazione geotecnica per micropali
Addens Strato
Addensamento dello strato
Var Mod Edom
Variazione del Modulo Edometrico
NSPT Numero di colpi dello Standard Penetration Test Alfa Coefficiente maggiorativo diametro perforazione per micropali Res Tang Resistenza tangenziale tra zona iniettata e terreno per micropali
Kp Coefficiente di calcolo resistenza alla punta per micropali PrsMenard Pressione limite terreno determinata col pressiometro Menard
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 2609 425 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2007 327 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 7894 327 50 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 5539 327 50 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 3317 443 50 X 030 Z 070
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI 10597 443 45 X 030 Z 098
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 7685 443 45 X 030 Z 096
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 3648 487 54 X 030 Z 068
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 2985 398 54 X 030 Z 068
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 10597 443 50 X 030 Z 100
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
SI 7685 443 50 X 030 Z 098
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 4595 749 54 X 130 Z 073
Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3535 576 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 15267 576 49 X 130 Z 100
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10574 576 49 X 130 Z 098
Arch Antonio De Marco - pag 8
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU
Approccio Stato limite Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO 5360 711 50 X 130 Z 074
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 20162 711 43 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI 14241 711 43 X 130 Z 099
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Equilibrio
NO 5896 782 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
NO 4824 640 54 X 130 Z 073
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 20162 711 49 X 130 Z 102
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Equilibrio
SI 14241 711 49 X 130 Z 100
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLU Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N]
Fz Spinta Verticale [N] Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi]
PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068
RARA NO 2007 327 54 X 030 Z 068 FREQUENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
QUASI PERMANENTE NO 2007 327 54 X 030 Z 068
LEGENDA Spinte sul paramento allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE Sisma Sisma agente nella Combinazione
Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE
Combinazione Sisma Fx Fz Angolo PtApp [N] [N] [gradi] [m]
Sezione A
RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073 RARA NO 3535 576 54 X 130 Z 073
FREQUENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073 QUASI PERMANENTE NO 3535 576 54 X 130 Z 073
LEGENDA Spinte sul cuneo allo SLE Combinazione Combinazione di Carico allo SLE
Sisma Sisma agente nella Combinazione Fx Spinta Orizzontale [N] Fz Spinta Verticale [N]
Angolo Angolo della retta delimitante il cuneo di Spinta [gradi] PtApp Punto di applicazione della Spinta [m]
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A Sez calcolo n1 - Dis 000 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 14612 -159400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 11240 -122600 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11240 -481300 -553900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 11240 -242200 -318700
Arch Antonio De Marco - pag 9
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11355 -211400 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 11355 -660400 -768300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 11355 -361200 -477500
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 11240 -122600 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 11240 -242100 -318400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 11240 -3100 -83200
Sez calcolo n2 - Dis 018
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 12894 -113400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 9919 -87200 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 9919 -384200 -547500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 9919 -186300 -316500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 10034 -152900 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 10034 -525700 -760600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 10034 -277300 -474800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione
RARA
NO 9919 -87200 -200800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 9919 -186200 -316300
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 9919 11700 -85300
Sez calcolo n3 - Dis 035 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 11175 -67400 -261000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8597 -51800 -200800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -289000 -528000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8597 -130900 -310000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 8712 -94500 -331700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -393100 -737400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 8712 -194100 -467000
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
- SLE Combinazione RARA
NO 8597 -51800 -200800
Arch Antonio De Marco - pag 10
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 8597 -130900 -309800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 8597 27200 -91800
Sez calcolo n4 - Dis 053 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 9339 -27000 -218700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7184 -20800 -168200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -201500 -481500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7184 -81000 -272700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 7253 -43600 -270900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -272300 -659900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 7253 -119900 -400700
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione RARA
NO 7184 -20800 -168200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 7184 -81000 -272600
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 7184 39500 -63800
Sez calcolo n5 - Dis 071
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 7424 -7300 -79200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5712 -5600 -60900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -135000 -337400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5712 -48700 -153000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 5761 -15400 -119700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -180100 -464700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 5761 -70400 -234700
- SLE Combinazione RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
RARA
NO 5712 -5600 -60900
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 5712 -48700 -153100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 5712 37500 31300
Sez calcolo n6 - Dis 088 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 5607 -600 -9100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 4313 -500 -7000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -84300 -234400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 4313 -28400 -82800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di NO 4336 -3000 -29400
Arch Antonio De Marco - pag 11
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 4336 -3000 -29400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -110700 -315700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 4336 -38900 -124900
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione RARA
NO 4313 -500 -7000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 4313 -28400 -82800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 4313 27400 68800
Sez calcolo n7 - Dis 106 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 3876 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2981 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -46200 -198300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2981 -15400 -66100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2989 000 -7100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -60200 -258600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 2989 -20100 -91000
- SLE Combinazione
RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 2981 000 000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 2981 -15400 -66100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 2981 15400 66100
Sez calcolo n8 - Dis 123
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 2157 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -17800 -130800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -5900 -43600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 1659 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 1659 -23700 -170800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 1659 -7900 -57000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 1659 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 1659 -5900 -43600
- SLE Combinazione NO 1659 5900 43600
Arch Antonio De Marco - pag 12
SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
QUASI PERMANENTE
Sez calcolo n9 - Dis 141 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 439 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 337 000 000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione RARA
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 337 000 000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 337 000 000
LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione N Sforzo Normale [N]
My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm] Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Sezione A
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 1600 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 600 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 1600 45000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 400 45000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 3300 92600
Arch Antonio De Marco - pag 13
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 2500 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 4300 71200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3100 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1400 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 3600 71200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 2200 71200
- SLE Combinazione RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 2500 71200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 3100 71200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1900 71200
Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 6200 126700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 4800 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 6600 97500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5300 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 3700 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 5800 97500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 4400 97500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 4800 97500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 5400 97500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 4100 97500
Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10000 160900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 7700 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 9500 123800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 8300 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 6600 123800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 8800 123800
Arch Antonio De Marco - pag 14
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 7300 123800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 7700 123800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 8300 123800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 7100 123800
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 14600 195000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 11200 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 13100 150000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 11800 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 10200 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 12300 150000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 10900 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 11200 150000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 11900 150000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 10600 150000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 20200 229100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 15500 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 17300 176200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 16100 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 14400 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 16600 176200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 15200 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 15500 176200
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 16100 176200
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 14900 176200
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 26700 263300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di NO 0 20500 202500
Arch Antonio De Marco - pag 15
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 22300 202500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 21100 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 19400 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 21600 202500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 20100 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 20500 202500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 21100 202500
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 19900 202500
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 34000 297400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 26200 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 28000 228800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 26800 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 25100 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 27300 228800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 25800 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 26200 228800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 26800 228800
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 25600 228800
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 42300 331500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 32500 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 34300 255000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 33100 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 31400 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 33600 255000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di SI 0 32100 255000
Arch Antonio De Marco - pag 16
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura - SLE Combinazione
RARA NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 32500 255000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 33100 255000
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 31900 255000
Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 458400 1274100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 352600 980100
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 373200 1024400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 359500 994900
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 356800 986300
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 382600 1041600
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 365500 1004800
- SLE Combinazione RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 352600 980100
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 359500 994900
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 345800 965300
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 362900 424300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 279100 326300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 294600 370600
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 284300 341100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 282600 332500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 302100 387800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 289100 351000
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 279100 326300
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 284300 341100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 273900 311500
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 331000 -80300
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 254600 -61900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 265100 -17600
Arch Antonio De Marco - pag 17
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
SI 0 258100 -47100
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 257400 -55700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 270600 -400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 261900 -37200
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione RARA
NO 0 254600 -61900
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 258100 -47100
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 251100 -76700
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 361600 -588900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 278100 -453000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 283600 -408700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 280000 -438200
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 280300 -446800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 287100 -391500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 282600 -428300
- SLE Combinazione RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 278100 -453000
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 280000 -438200
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 276300 -467800
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 455200 -1101400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 350200 -847200
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350600 -802900
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 350300 -832400
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 351600 -841000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 352200 -785700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 351800 -822500
- SLE Combinazione NO 0 350200 -847200
Arch Antonio De Marco - pag 18
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
RARA
- SLE Combinazione RARA
NO 0 350200 -847200
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 350300 -832400
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 350000 -862000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 380700 2014700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 292800 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291000 1549800
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 292200 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 293900 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 291800 1549800
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 293200 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 292800 1549800
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 292200 1549800
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 293400 1549800
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte) Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 188800 1494500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 145300 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 143400 1149700
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 144700 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 146400 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 144200 1149700
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 145600 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione RARA
NO 0 145300 1149700
- SLE Combinazione
FREQUENTE
NO 0 144700 1149700
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 145900 1149700
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 61500 970400
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 47300 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 45500 746500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di SI 0 46700 746500
Arch Antonio De Marco - pag 19
SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE
Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]
Resistenza della
Struttura Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della
Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
NO 0 48400 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 46200 746500
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 47700 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione RARA
NO 0 47300 746500
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 46700 746500
- SLE Combinazione
QUASI PERMANENTE
NO 0 47900 746500
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1300 58500
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 1000 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -800 45000
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 400 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
NO 0 2100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI 0 -100 45000
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di
Resistenza della Struttura
SI 0 1400 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione
RARA
NO 0 1000 45000
- SLE Combinazione FREQUENTE
NO 0 400 45000
- SLE Combinazione QUASI PERMANENTE
NO 0 1600 45000
LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
N Sforzo Normale [N] My Vettore Momento ortogonale al piano dellelemento [Nm]
Tx Taglio orizzontale nel piano dellelemento [N]
VERIFICHE DI STABILITA
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
Sezione A Verifica 1 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma
1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249 1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857
1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257 1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868
1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
Arch Antonio De Marco - pag 20
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918
1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318 2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363
2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988 2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388
1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893 1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906
1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306 1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330
1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946 1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984
1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384 2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431
1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943 1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343
1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948 1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965
1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365 1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393
1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010 1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051
1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451 2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074
2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474 980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997 1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397
1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004 1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026
1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426 1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457
1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075 1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
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Arch Antonio De Marco - pag 21
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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Arch Antonio De Marco - pag 22
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696
966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301 931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701
1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309 987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709
1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329
1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729 1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757
1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373 1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma 1099 116497 1280627 X 030 Y 400 843 1097 116497 1277965 X 030 Y 400 843 1161 197725 2295125 X 030 Y 400 1243 1160 197725 2294378 X 030 Y 400 1243
1179 109608 1292583 X -020 Y 400 849 1177 109608 1290040 X -020 Y 400 849 1240 186012 2306984 X -020 Y 400 1249 1240 186012 2306570 X -020 Y 400 1249
1248 105246 1313263 X -070 Y 400 857 1245 105246 1310385 X -070 Y 400 857 1339 173599 2324665 X -070 Y 400 1257 1339 173599 2324777 X -070 Y 400 1257
1372 97615 1339415 X -120 Y 400 868 1369 97615 1336522 X -120 Y 400 868 1409 167080 2354197 X -120 Y 400 1268 1408 167080 2353150 X -120 Y 400 1268 1477 92987 1373003 X -170 Y 400 882 1473 92987 1369842 X -170 Y 400 882
1553 153500 2384288 X -170 Y 400 1282 1553 153500 2384092 X -170 Y 400 1282 1668 84591 1410565 X -220 Y 400 899 1664 84591 1407621 X -220 Y 400 899
1656 145993 2417221 X -220 Y 400 1299 1655 145993 2416444 X -220 Y 400 1299 1853 78557 1455869 X -270 Y 400 918 1849 78557 1452654 X -270 Y 400 918 1746 137556 2402077 X -270 Y 400 1318 1745 137556 2399844 X -270 Y 400 1318
2068 72834 1506303 X -320 Y 400 939 2063 72834 1502878 X -320 Y 400 939 1910 128397 2452341 X -320 Y 400 1339 1908 128397 2449589 X -320 Y 400 1339
2371 65859 1561567 X -370 Y 400 963 2366 65859 1557951 X -370 Y 400 963 2102 119282 2507315 X -370 Y 400 1363 2099 119282 2504207 X -370 Y 400 1363 2733 59318 1621314 X -420 Y 400 988 2727 59318 1617558 X -420 Y 400 988
2350 109231 2566722 X -420 Y 400 1388 2347 109231 2563375 X -420 Y 400 1388 1054 125347 1321527 X 030 Y 450 893 1052 125347 1318715 X 030 Y 450 893
1071 212555 2276977 X 030 Y 450 1293 1070 212555 2275261 X 030 Y 450 1293 1127 118329 1333659 X -020 Y 450 898 1125 118329 1330745 X -020 Y 450 898
1144 200186 2289296 X -020 Y 450 1298 1143 200186 2287147 X -020 Y 450 1298 1212 111645 1352895 X -070 Y 450 906 1209 111645 1349818 X -070 Y 450 906 1229 187726 2306456 X -070 Y 450 1306 1228 187726 2304688 X -070 Y 450 1306
1325 103916 1377097 X -120 Y 450 917 1322 103916 1374152 X -120 Y 450 917 1292 180456 2332282 X -120 Y 450 1317 1291 180456 2329840 X -120 Y 450 1317
1433 98398 1409891 X -170 Y 450 930 1429 98398 1406571 X -170 Y 450 930 1408 167811 2362359 X -170 Y 450 1330 1406 167811 2360113 X -170 Y 450 1330 1556 92955 1446798 X -220 Y 450 946 1553 92955 1443442 X -220 Y 450 946
1508 159235 2400475 X -220 Y 450 1346 1506 159235 2397398 X -220 Y 450 1346 1763 84452 1488809 X -270 Y 450 964 1759 84452 1485533 X -270 Y 450 964
1674 145798 2440045 X -270 Y 450 1364 1672 145798 2437892 X -270 Y 450 1364 1976 77820 1537346 X -320 Y 450 984 1971 77820 1533863 X -320 Y 450 984 1822 136618 2488505 X -320 Y 450 1384 1820 136618 2485899 X -320 Y 450 1384
2221 71609 1590574 X -370 Y 450 1006 2216 71609 1586929 X -370 Y 450 1006 1997 127255 2541345 X -370 Y 450 1406 1995 127255 2538379 X -370 Y 450 1406
2566 64234 1648241 X -420 Y 450 1031 2560 64234 1644442 X -420 Y 450 1031 2221 116987 2598522 X -420 Y 450 1431 2218 116987 2595286 X -420 Y 450 1431 1029 132247 1361103 X 030 Y 500 943 1027 132247 1358131 X 030 Y 500 943
1042 222914 2323344 X 030 Y 500 1343 1041 222914 2321355 X 030 Y 500 1343 1099 124881 1372775 X -020 Y 500 948 1097 124881 1369704 X -020 Y 500 948
1112 209855 2333767 X -020 Y 500 1348 1111 209855 2331948 X -020 Y 500 1348 1149 117336 1348360 X -070 Y 500 955 1146 117336 1344716 X -070 Y 500 955
1167 201598 2352520 X -070 Y 500 1355 1166 201598 2350042 X -070 Y 500 1355 1228 111738 1371960 X -120 Y 500 965 1224 111738 1368197 X -120 Y 500 965 1259 188728 2375905 X -120 Y 500 1365 1257 188728 2373234 X -120 Y 500 1365
1342 104485 1402126 X -170 Y 500 978 1338 104485 1398134 X -170 Y 500 978 1334 180363 2405487 X -170 Y 500 1378 1332 180363 2402604 X -170 Y 500 1378
1461 98365 1437477 X -220 Y 500 993 1457 98365 1433262 X -220 Y 500 993 1461 166974 2439933 X -220 Y 500 1393 1460 166974 2437088 X -220 Y 500 1393 1611 91784 1478243 X -270 Y 500 1010 1606 91784 1473810 X -270 Y 500 1010
1568 158263 2481394 X -270 Y 500 1410 1566 158263 2477958 X -270 Y 500 1410 1782 85556 1524206 X -320 Y 500 1030 1776 85556 1519530 X -320 Y 500 1030
1697 148869 2526972 X -320 Y 500 1430 1695 148869 2523360 X -320 Y 500 1430 2054 76660 1574426 X -370 Y 500 1051 2047 76660 1569550 X -370 Y 500 1051 1857 138818 2577339 X -370 Y 500 1451 1854 138818 2573555 X -370 Y 500 1451
Arch Antonio De Marco - pag 23
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
2328 70009 1629577 X -420 Y 500 1074 2320 70009 1624417 X -420 Y 500 1074 2044 128770 2632287 X -420 Y 500 1474 2041 128770 2628276 X -420 Y 500 1474
980 138473 1357420 X 030 Y 550 992 978 138473 1354105 X 030 Y 550 992 996 237772 2369005 X 030 Y 550 1392 995 237772 2366627 X 030 Y 550 1392
1040 131578 1368542 X -020 Y 550 997 1037 131578 1365078 X -020 Y 550 997
1059 224637 2379901 X -020 Y 550 1397 1058 224637 2377296 X -020 Y 550 1397 1102 125787 1385843 X -070 Y 550 1004 1099 125787 1382253 X -070 Y 550 1004
1135 211221 2396722 X -070 Y 550 1404 1133 211221 2393847 X -070 Y 550 1404 1192 118187 1408517 X -120 Y 550 1014 1189 118187 1404761 X -120 Y 550 1014
1199 201717 2418797 X -120 Y 550 1414 1198 201717 2415917 X -120 Y 550 1414 1286 111774 1437535 X -170 Y 550 1026 1283 111774 1433587 X -170 Y 550 1026 1297 188668 2447275 X -170 Y 550 1426 1295 188668 2444031 X -170 Y 550 1426
1409 104399 1471475 X -220 Y 550 1040 1405 104399 1467315 X -220 Y 550 1040 1383 179363 2480463 X -220 Y 550 1440 1381 179363 2477185 X -220 Y 550 1440
1545 97791 1510726 X -270 Y 550 1057 1540 97791 1506371 X -270 Y 550 1057 1515 166201 2518730 X -270 Y 550 1457 1513 166201 2515440 X -270 Y 550 1457 1713 90776 1555085 X -320 Y 550 1075 1708 90776 1550493 X -320 Y 550 1075
1640 156270 2563200 X -320 Y 550 1475 1638 156270 2559461 X -320 Y 550 1475 1905 84201 1604109 X -370 Y 550 1096 1899 84201 1599272 X -370 Y 550 1096
1782 146571 2611868 X -370 Y 550 1496 1779 146571 2607868 X -370 Y 550 1496 2161 76711 1657511 X -420 Y 550 1118 2154 76711 1652388 X -420 Y 550 1118 1959 136050 2664745 X -420 Y 550 1518 1956 136050 2660556 X -420 Y 550 1518
950 146911 1395124 X 030 Y 600 1042 947 146911 1391826 X 030 Y 600 1042 971 248457 2413654 X 030 Y 600 1442 970 248457 2410879 X 030 Y 600 1442
1009 139275 1405810 X -020 Y 600 1047 1007 139275 1402366 X -020 Y 600 1047 1019 237775 2423915 X -020 Y 600 1447 1018 237775 2421030 X -020 Y 600 1447 1081 131575 1422339 X -070 Y 600 1054 1078 131575 1418737 X -070 Y 600 1054
1088 224156 2439451 X -070 Y 600 1454 1087 224156 2436485 X -070 Y 600 1454 1167 123722 1444190 X -120 Y 600 1063 1164 123722 1440429 X -120 Y 600 1063
1166 211023 2461011 X -120 Y 600 1463 1165 211023 2457855 X -120 Y 600 1463 1250 117797 1472025 X -170 Y 600 1074 1246 117797 1468113 X -170 Y 600 1074
1234 200228 2469815 X -170 Y 600 1474 1232 200228 2466203 X -170 Y 600 1474 1371 109738 1504780 X -220 Y 600 1088 1367 109738 1500660 X -220 Y 600 1088 1344 187482 2520065 X -220 Y 600 1488 1342 187482 2516549 X -220 Y 600 1488
1499 102936 1542669 X -270 Y 600 1104 1494 102936 1538369 X -270 Y 600 1104 1443 177163 2556986 X -270 Y 600 1504 1441 177163 2553361 X -270 Y 600 1504
1644 96464 1585532 X -320 Y 600 1122 1639 96464 1581032 X -320 Y 600 1122 1583 164127 2598565 X -320 Y 600 1522 1581 164127 2594908 X -320 Y 600 1522 1833 89105 1632993 X -370 Y 600 1141 1827 89105 1628253 X -370 Y 600 1141
1722 153681 2645716 X -370 Y 600 1541 1719 153681 2641720 X -370 Y 600 1541 2045 82240 1682214 X -420 Y 600 1163 2040 82240 1677360 X -420 Y 600 1163
1881 143411 2696961 X -420 Y 600 1563 1878 143411 2692705 X -420 Y 600 1563 936 152969 1431852 X 030 Y 650 1092 934 152969 1428519 X 030 Y 650 1092 934 262941 2456903 X 030 Y 650 1492 933 262941 2453937 X 030 Y 650 1492
990 145618 1442090 X -020 Y 650 1097 988 145618 1438636 X -020 Y 650 1097 993 248327 2466511 X -020 Y 650 1497 992 248327 2463446 X -020 Y 650 1497
1058 137738 1457918 X -070 Y 650 1103 1056 137738 1454322 X -070 Y 650 1103 1060 234017 2481663 X -070 Y 650 1503 1059 234017 2478451 X -070 Y 650 1503
1129 130961 1479003 X -120 Y 650 1112 1127 130961 1475291 X -120 Y 650 1112 1124 222723 2502432 X -120 Y 650 1512 1122 222723 2499065 X -120 Y 650 1512 1224 123035 1505795 X -170 Y 650 1123 1221 123035 1501902 X -170 Y 650 1123
1209 209106 2527835 X -170 Y 650 1523 1207 209106 2524385 X -170 Y 650 1523 1319 116527 1537413 X -220 Y 650 1136 1316 116527 1533374 X -220 Y 650 1136
1289 198465 2558930 X -220 Y 650 1536 1288 198465 2555287 X -220 Y 650 1536 1451 108505 1574080 X -270 Y 650 1151 1447 108505 1569844 X -270 Y 650 1151 1400 185350 2594476 X -270 Y 650 1551 1398 185350 2590693 X -270 Y 650 1551
1595 101299 1615609 X -320 Y 650 1168 1591 101299 1611174 X -320 Y 650 1168 1510 174502 2634758 X -320 Y 650 1568 1508 174502 2630839 X -320 Y 650 1568
1759 94485 1661604 X -370 Y 650 1187 1754 94485 1656962 X -370 Y 650 1187 1635 163925 2679722 X -370 Y 650 1587 1632 163925 2675635 X -370 Y 650 1587 1970 86904 1711782 X -420 Y 650 1208 1964 86904 1706905 X -420 Y 650 1208
1814 150448 2728814 X -420 Y 650 1608 1811 150448 2724591 X -420 Y 650 1608 920 159452 1467636 X 030 Y 700 1142 918 159452 1464288 X 030 Y 700 1142
914 273435 2498558 X 030 Y 700 1542 913 273435 2495335 X 030 Y 700 1542 976 151309 1477466 X -020 Y 700 1146 974 151309 1474001 X -020 Y 700 1146 961 260963 2508459 X -020 Y 700 1546 960 260963 2505226 X -020 Y 700 1546
1036 144136 1492666 X -070 Y 700 1153 1033 144136 1489093 X -070 Y 700 1153 1023 246689 2523193 X -070 Y 700 1553 1021 246689 2519802 X -070 Y 700 1553
1111 136189 1513072 X -120 Y 700 1161 1108 136189 1509364 X -120 Y 700 1161 1088 232237 2526962 X -120 Y 700 1561 1087 232237 2523273 X -120 Y 700 1561
1196 128652 1538870 X -170 Y 700 1172 1193 128652 1535010 X -170 Y 700 1172 1177 218132 2567418 X -170 Y 700 1572 1175 218132 2563779 X -170 Y 700 1572 1291 121538 1569468 X -220 Y 700 1184 1288 121538 1565465 X -220 Y 700 1184
1256 206789 2597015 X -220 Y 700 1584 1254 206789 2593276 X -220 Y 700 1584 1417 113308 1605025 X -270 Y 700 1199 1413 113308 1600833 X -270 Y 700 1199
1346 195533 2631545 X -270 Y 700 1599 1344 195533 2627661 X -270 Y 700 1599 1544 106557 1645309 X -320 Y 700 1215 1540 106557 1640941 X -320 Y 700 1215 1464 182388 2670284 X -320 Y 700 1615 1462 182388 2666254 X -320 Y 700 1615
1706 99065 1689821 X -370 Y 700 1233 1701 99065 1685256 X -370 Y 700 1233 1586 171145 2713566 X -370 Y 700 1633 1583 171145 2709392 X -370 Y 700 1633
1890 91967 1738527 X -420 Y 700 1253 1885 91967 1733757 X -420 Y 700 1253 1690 160233 2708659 X -420 Y 700 1653 1687 160233 2702648 X -420 Y 700 1653 910 165139 1502578 X 030 Y 750 1192 908 165139 1499211 X 030 Y 750 1192
Arch Antonio De Marco - pag 24
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
888 285928 2539549 X 030 Y 750 1592 887 285928 2536109 X 030 Y 750 1592 956 158109 1511995 X -020 Y 750 1196 954 158109 1508549 X -020 Y 750 1196
938 271670 2549192 X -020 Y 750 1596 937 271670 2545690 X -020 Y 750 1596 1018 149965 1526646 X -070 Y 750 1202 1016 149965 1523084 X -070 Y 750 1202 999 256652 2563911 X -070 Y 750 1602 998 256652 2560314 X -070 Y 750 1602
1090 141868 1546425 X -120 Y 750 1210 1087 141868 1542731 X -120 Y 750 1210 1050 241664 2537341 X -120 Y 750 1610 1048 241664 2533024 X -120 Y 750 1610
1170 134355 1571325 X -170 Y 750 1220 1167 134355 1567503 X -170 Y 750 1220 1112 229877 2556033 X -170 Y 750 1620 1110 229877 2551388 X -170 Y 750 1620
1238 126312 1563281 X -220 Y 750 1232 1234 126312 1558686 X -220 Y 750 1232 1197 215827 2584157 X -220 Y 750 1632 1195 215827 2579292 X -220 Y 750 1632 1338 119377 1597614 X -270 Y 750 1246 1334 119377 1592779 X -270 Y 750 1246
1283 203943 2617329 X -270 Y 750 1646 1281 203943 2612195 X -270 Y 750 1646 1471 111209 1636318 X -320 Y 750 1262 1467 111209 1631200 X -320 Y 750 1262
1379 192458 2654449 X -320 Y 750 1662 1376 192458 2649106 X -320 Y 750 1662 1612 104149 1678416 X -370 Y 750 1279 1606 104149 1673055 X -370 Y 750 1279 1503 179321 2695939 X -370 Y 750 1679 1500 179321 2690303 X -370 Y 750 1679
1790 96467 1726370 X -420 Y 750 1299 1784 96467 1720658 X -420 Y 750 1299 1634 167831 2741563 X -420 Y 750 1699 1630 167831 2735646 X -420 Y 750 1699
893 172082 1536726 X 030 Y 800 1242 891 172082 1533371 X 030 Y 800 1242 874 295217 2579245 X 030 Y 800 1642 872 295217 2575597 X 030 Y 800 1642 922 163550 1508687 X -020 Y 800 1246 920 163550 1504965 X -020 Y 800 1246
902 281535 2539699 X -020 Y 800 1646 901 281535 2535506 X -020 Y 800 1646 981 155265 1522785 X -070 Y 800 1252 978 155265 1518895 X -070 Y 800 1252
950 268923 2553450 X -070 Y 800 1652 948 268923 2549190 X -070 Y 800 1652 1049 147025 1541906 X -120 Y 800 1259 1046 147025 1537819 X -120 Y 800 1259 1012 254137 2572054 X -120 Y 800 1659 1010 254137 2567629 X -120 Y 800 1659
1119 139955 1565840 X -170 Y 800 1269 1116 139955 1561579 X -170 Y 800 1269 1083 239537 2595112 X -170 Y 800 1669 1081 239537 2590423 X -170 Y 800 1669
1209 131909 1594456 X -220 Y 800 1281 1205 131909 1589971 X -220 Y 800 1281 1156 226871 2622121 X -220 Y 800 1681 1154 226871 2617288 X -220 Y 800 1681
1309 124310 1627735 X -270 Y 800 1294 1306 124310 1623016 X -270 Y 800 1294 1246 213064 2654021 X -270 Y 800 1694 1243 213064 2648935 X -270 Y 800 1694 1429 116532 1665335 X -320 Y 800 1309 1425 116532 1660364 X -320 Y 800 1309
1339 200970 2690097 X -320 Y 800 1709 1336 200970 2684791 X -320 Y 800 1709 1567 108924 1707103 X -370 Y 800 1326 1562 108924 1701865 X -370 Y 800 1326
1447 188673 2730168 X -370 Y 800 1726 1444 188673 2724627 X -370 Y 800 1726 1725 101591 1752846 X -420 Y 800 1345 1720 101591 1747329 X -420 Y 800 1345 1579 175749 2774352 X -420 Y 800 1745 1575 175749 2768525 X -420 Y 800 1745
863 177703 1533365 X 030 Y 850 1292 861 177703 1529827 X 030 Y 850 1292 846 303882 2570628 X 030 Y 850 1692 845 303882 2566415 X 030 Y 850 1692
912 169089 1541925 X -020 Y 850 1296 910 169089 1538245 X -020 Y 850 1296 883 292176 2579340 X -020 Y 850 1696 881 292176 2575078 X -020 Y 850 1696 966 161077 1555572 X -070 Y 850 1301 963 161077 1551745 X -070 Y 850 1301
931 278517 2592655 X -070 Y 850 1701 929 278517 2588303 X -070 Y 850 1701 1031 152718 1574100 X -120 Y 850 1309 1028 152718 1570087 X -120 Y 850 1309
987 264503 2610791 X -120 Y 850 1709 985 264503 2606291 X -120 Y 850 1709 1101 145033 1597318 X -170 Y 850 1318 1098 145033 1593135 X -170 Y 850 1318
1049 251094 2633360 X -170 Y 850 1718 1047 251094 2628714 X -170 Y 850 1718 1188 136765 1625183 X -220 Y 850 1329 1185 136765 1620779 X -220 Y 850 1329 1124 236544 2659651 X -220 Y 850 1729 1122 236544 2654806 X -220 Y 850 1729
1279 129537 1657388 X -270 Y 850 1342 1276 129537 1652788 X -270 Y 850 1342 1204 223394 2690370 X -270 Y 850 1742 1202 223394 2685333 X -270 Y 850 1742
1397 121267 1693992 X -320 Y 850 1357 1393 121267 1689145 X -320 Y 850 1357 1299 209829 2725425 X -320 Y 850 1757 1296 209829 2720149 X -320 Y 850 1757 1528 113550 1734621 X -370 Y 850 1373 1523 113550 1729525 X -370 Y 850 1373
1401 197319 2764166 X -370 Y 850 1773 1398 197319 2758690 X -370 Y 850 1773 1675 106194 1779219 X -420 Y 850 1391 1670 106194 1773862 X -420 Y 850 1391
1519 184766 2806981 X -420 Y 850 1791 1516 184766 2801260 X -420 Y 850 1791 Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
680 191089 1299482 X 030 Y 400 843 679 191089 1296820 X 030 Y 400 843 810 286881 2322483 X 030 Y 400 1243 809 286881 2321735 X 030 Y 400 1243
715 183260 1310585 X -020 Y 400 849 714 183260 1308042 X -020 Y 400 849 856 272647 2332822 X -020 Y 400 1249 855 272647 2332408 X -020 Y 400 1249 744 178908 1330765 X -070 Y 400 857 742 178908 1327887 X -070 Y 400 857
912 257560 2348950 X -070 Y 400 1257 912 257560 2349063 X -070 Y 400 1257 792 171165 1356099 X -120 Y 400 868 791 171165 1353206 X -120 Y 400 868
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Arch Antonio De Marco - pag 25
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
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Arch Antonio De Marco - pag 26
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
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796 200256 1593629 X -270 Y 650 1151 794 200256 1589393 X -270 Y 650 1151 930 281728 2620862 X -270 Y 650 1551 929 281728 2617078 X -270 Y 650 1551
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1062 254490 2703236 X -370 Y 650 1587 1061 254490 2699150 X -370 Y 650 1587 962 179700 1729107 X -420 Y 650 1208 960 179700 1724231 X -420 Y 650 1208
1158 237556 2750591 X -420 Y 650 1608 1156 237556 2746368 X -420 Y 650 1608 581 256895 1493164 X 030 Y 700 1142 580 256895 1489815 X 030 Y 700 1142 648 391112 2536117 X 030 Y 700 1542 648 391112 2532894 X 030 Y 700 1542
607 247406 1502005 X -020 Y 700 1146 606 247406 1498540 X -020 Y 700 1146 677 376071 2544473 X -020 Y 700 1546 676 376071 2541240 X -020 Y 700 1546
633 239518 1516371 X -070 Y 700 1153 632 239518 1512797 X -070 Y 700 1153 713 358924 2557435 X -070 Y 700 1553 712 358924 2554044 X -070 Y 700 1553 664 231177 1535912 X -120 Y 700 1161 663 231177 1532204 X -120 Y 700 1161
749 341597 2559459 X -120 Y 700 1561 748 341597 2555770 X -120 Y 700 1561 699 223457 1560862 X -170 Y 700 1172 697 223457 1557002 X -170 Y 700 1172
801 324517 2598174 X -170 Y 700 1572 800 324517 2594535 X -170 Y 700 1572 735 216468 1590723 X -220 Y 700 1184 733 216468 1586719 X -220 Y 700 1184 846 310525 2626325 X -220 Y 700 1584 845 310525 2622586 X -220 Y 700 1584
780 208296 1625433 X -270 Y 700 1199 778 208296 1621241 X -270 Y 700 1199 897 296479 2659367 X -270 Y 700 1599 896 296479 2655484 X -270 Y 700 1599
825 201892 1664991 X -320 Y 700 1215 823 201892 1660623 X -320 Y 700 1215 962 280211 2696445 X -320 Y 700 1615 961 280211 2692415 X -320 Y 700 1615
877 194761 1708753 X -370 Y 700 1233 875 194761 1704188 X -370 Y 700 1233 1029 265997 2738250 X -370 Y 700 1633 1028 265997 2734075 X -370 Y 700 1633 935 187981 1756697 X -420 Y 700 1253 932 187981 1751927 X -420 Y 700 1253
1084 251959 2731882 X -420 Y 700 1653 1082 251959 2725871 X -420 Y 700 1653 575 266124 1529067 X 030 Y 750 1192 573 266124 1525700 X 030 Y 750 1192
631 408440 2578788 X 030 Y 750 1592 631 408440 2575348 X 030 Y 750 1592 596 257839 1537564 X -020 Y 750 1196 595 257839 1534117 X -020 Y 750 1196 661 391310 2586693 X -020 Y 750 1596 660 391310 2583191 X -020 Y 750 1596
624 248775 1551272 X -070 Y 750 1202 622 248775 1547709 X -070 Y 750 1202 696 373335 2599598 X -070 Y 750 1602 695 373335 2596001 X -070 Y 750 1602
654 240213 1570165 X -120 Y 750 1210 652 240213 1566471 X -120 Y 750 1210 724 355372 2571241 X -120 Y 750 1610 722 355372 2566924 X -120 Y 750 1610 685 232602 1594273 X -170 Y 750 1220 684 232602 1590451 X -170 Y 750 1220
759 340916 2588415 X -170 Y 750 1620 758 340916 2583771 X -170 Y 750 1620 706 224502 1585431 X -220 Y 750 1232 704 224502 1580836 X -220 Y 750 1232
807 323841 2614808 X -220 Y 750 1632 806 323841 2609943 X -220 Y 750 1632 744 217752 1619006 X -270 Y 750 1246 741 217752 1614172 X -270 Y 750 1246
856 309170 2646470 X -270 Y 750 1646 854 309170 2641335 X -270 Y 750 1646 790 209730 1656883 X -320 Y 750 1262 788 209730 1651765 X -320 Y 750 1262 910 294748 2682065 X -320 Y 750 1662 908 294748 2676723 X -320 Y 750 1662
837 203001 1698228 X -370 Y 750 1279 834 203001 1692866 X -370 Y 750 1279 978 278373 2721880 X -370 Y 750 1679 976 278373 2716244 X -370 Y 750 1679
892 195653 1745410 X -420 Y 750 1299 889 195653 1739698 X -420 Y 750 1299 1049 263757 2765986 X -420 Y 750 1699 1046 263757 2760070 X -420 Y 750 1699 565 276749 1564258 X 030 Y 800 1242 564 276749 1560903 X 030 Y 800 1242
621 422193 2619835 X 030 Y 800 1642 620 422193 2616186 X 030 Y 800 1642 576 266752 1535224 X -020 Y 800 1246 574 266752 1531502 X -020 Y 800 1246
636 405613 2578637 X -020 Y 800 1646 635 405613 2574445 X -020 Y 800 1646 601 257445 1548360 X -070 Y 800 1252 600 257445 1544470 X -070 Y 800 1252 664 390278 2590815 X -070 Y 800 1652 663 390278 2586555 X -070 Y 800 1652
630 248636 1566572 X -120 Y 800 1259 628 248636 1562485 X -120 Y 800 1259 700 372515 2607621 X -120 Y 800 1659 699 372515 2603196 X -120 Y 800 1659
658 241425 1589714 X -170 Y 800 1269 657 241425 1585453 X -170 Y 800 1269 741 354853 2628897 X -170 Y 800 1669 740 354853 2624208 X -170 Y 800 1669 693 233265 1617484 X -220 Y 800 1281 691 233265 1612998 X -220 Y 800 1281
782 339374 2654317 X -220 Y 800 1681 781 339374 2649485 X -220 Y 800 1681 731 225799 1649984 X -270 Y 800 1294 729 225799 1645265 X -270 Y 800 1294
832 322505 2684472 X -270 Y 800 1694 831 322505 2679385 X -270 Y 800 1694 773 218148 1686751 X -320 Y 800 1309 771 218148 1681780 X -320 Y 800 1309
884 307473 2718999 X -320 Y 800 1709 883 307473 2713693 X -320 Y 800 1709 819 210866 1727755 X -370 Y 800 1326 817 210866 1722517 X -370 Y 800 1326 944 292145 2757490 X -370 Y 800 1726 942 292145 2751949 X -370 Y 800 1726
870 203841 1772719 X -420 Y 800 1345 867 203841 1767202 X -420 Y 800 1345 1015 275879 2799974 X -420 Y 800 1745 1013 275879 2794147 X -420 Y 800 1745
546 285826 1561877 X 030 Y 850 1292 545 285826 1558340 X 030 Y 850 1292 600 435176 2612566 X 030 Y 850 1692 599 435176 2608353 X 030 Y 850 1692 569 275656 1569388 X -020 Y 850 1296 568 275656 1565709 X -020 Y 850 1296
623 420828 2619795 X -020 Y 850 1696 622 420828 2615534 X -020 Y 850 1696 594 266558 1582054 X -070 Y 850 1301 592 266558 1578227 X -070 Y 850 1301
651 404249 2631423 X -070 Y 850 1701 650 404249 2627070 X -070 Y 850 1701 621 257567 1599655 X -120 Y 850 1309 620 257567 1595643 X -120 Y 850 1309 684 387228 2647800 X -120 Y 850 1709 683 387228 2643300 X -120 Y 850 1709
Arch Antonio De Marco - pag 27
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
650 249693 1622063 X -170 Y 850 1318 648 249693 1617879 X -170 Y 850 1318 719 370946 2668710 X -170 Y 850 1718 718 370946 2664064 X -170 Y 850 1718
684 241260 1649056 X -220 Y 850 1329 682 241260 1644653 X -220 Y 850 1329 762 353322 2693215 X -220 Y 850 1729 761 353322 2688371 X -220 Y 850 1729 718 234139 1680479 X -270 Y 850 1342 716 234139 1675879 X -270 Y 850 1342
807 337248 2722292 X -270 Y 850 1742 806 337248 2717255 X -270 Y 850 1742 760 225963 1716241 X -320 Y 850 1357 757 225963 1711394 X -320 Y 850 1357
860 320525 2755614 X -320 Y 850 1757 858 320525 2750337 X -320 Y 850 1757 804 218530 1756092 X -370 Y 850 1373 801 218530 1750995 X -370 Y 850 1373
916 304978 2792754 X -370 Y 850 1773 914 304978 2787277 X -370 Y 850 1773 851 211492 1799910 X -420 Y 850 1391 849 211492 1794553 X -420 Y 850 1391 980 289275 2833949 X -420 Y 850 1791 978 289275 2828228 X -420 Y 850 1791
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma
810 158677 1284781 X 030 Y 400 843 808 158677 1282119 X 030 Y 400 843 988 233435 2306836 X 030 Y 400 1243 988 233435 2306089 X 030 Y 400 1243 859 150960 1296117 X -020 Y 400 849 857 150960 1293575 X -020 Y 400 849
1054 219905 2317737 X -020 Y 400 1249 1054 219905 2317324 X -020 Y 400 1249 900 146287 1316334 X -070 Y 400 857 898 146287 1313456 X -070 Y 400 857
1136 205530 2334452 X -070 Y 400 1257 1136 205530 2334565 X -070 Y 400 1257 969 138431 1341705 X -120 Y 400 868 967 138431 1338813 X -120 Y 400 868
1199 197149 2363535 X -120 Y 400 1268 1198 197149 2362488 X -120 Y 400 1268
1028 133680 1374716 X -170 Y 400 882 1026 133680 1371555 X -170 Y 400 882 1319 181343 2392596 X -170 Y 400 1282 1319 181343 2392400 X -170 Y 400 1282
1129 125017 1411439 X -220 Y 400 899 1127 125017 1408495 X -220 Y 400 899 1413 171656 2424999 X -220 Y 400 1299 1412 171656 2424222 X -220 Y 400 1299 1225 118852 1456091 X -270 Y 400 918 1222 118852 1452875 X -270 Y 400 918
1498 160820 2409287 X -270 Y 400 1318 1497 160820 2407054 X -270 Y 400 1318 1334 112871 1505862 X -320 Y 400 939 1331 112871 1502437 X -320 Y 400 939
1650 149034 2458967 X -320 Y 400 1339 1648 149034 2456215 X -320 Y 400 1339 1478 105572 1560417 X -370 Y 400 963 1475 105572 1556801 X -370 Y 400 963
1834 137032 2513361 X -370 Y 400 1363 1832 137032 2510253 X -370 Y 400 1363 1644 98517 1619467 X -420 Y 400 988 1640 98517 1615712 X -420 Y 400 988 2077 123821 2572174 X -420 Y 400 1388 2075 123821 2568826 X -420 Y 400 1388
778 170350 1326161 X 030 Y 450 893 777 170350 1323349 X 030 Y 450 893 913 250804 2289636 X 030 Y 450 1293 912 250804 2287920 X 030 Y 450 1293
823 162494 1337656 X -020 Y 450 898 821 162494 1334743 X -020 Y 450 898 972 236631 2300961 X -020 Y 450 1298 971 236631 2298812 X -020 Y 450 1298 873 155303 1356179 X -070 Y 450 906 871 155303 1353102 X -070 Y 450 906
1043 222252 2317154 X -070 Y 450 1306 1042 222252 2315385 X -070 Y 450 1306 937 147292 1379610 X -120 Y 450 917 935 147292 1376665 X -120 Y 450 917
1100 213040 2342445 X -120 Y 450 1317 1098 213040 2340003 X -120 Y 450 1317 997 141669 1411796 X -170 Y 450 930 994 141669 1408476 X -170 Y 450 930
1196 198241 2371562 X -170 Y 450 1330 1195 198241 2369315 X -170 Y 450 1330
1064 136089 1448063 X -220 Y 450 946 1062 136089 1444706 X -220 Y 450 946 1285 187451 2409089 X -220 Y 450 1346 1284 187451 2406013 X -220 Y 450 1346
1170 127286 1489224 X -270 Y 450 964 1167 127286 1485947 X -270 Y 450 964 1427 171500 2447655 X -270 Y 450 1364 1426 171500 2445501 X -270 Y 450 1364
1276 120457 1537064 X -320 Y 450 984 1273 120457 1533580 X -320 Y 450 984 1562 159747 2495525 X -320 Y 450 1384 1561 159747 2492919 X -320 Y 450 1384 1396 113893 1589601 X -370 Y 450 1006 1392 113893 1585956 X -370 Y 450 1006
1726 147570 2547750 X -370 Y 450 1406 1724 147570 2544784 X -370 Y 450 1406 1552 106079 1646538 X -420 Y 450 1031 1549 106079 1642739 X -420 Y 450 1031
1940 134219 2604299 X -420 Y 450 1431 1938 134219 2601064 X -420 Y 450 1431 759 179950 1365982 X 030 Y 500 943 757 179950 1363010 X 030 Y 500 943 886 263645 2336579 X 030 Y 500 1343 886 263645 2334591 X 030 Y 500 1343
802 171697 1376993 X -020 Y 500 948 800 171697 1373922 X -020 Y 500 948 943 248748 2345966 X -020 Y 500 1348 942 248748 2344147 X -020 Y 500 1348
826 163594 1351823 X -070 Y 500 955 824 163594 1348179 X -070 Y 500 955 990 238688 2364114 X -070 Y 500 1355 989 238688 2361635 X -070 Y 500 1355 871 157851 1374835 X -120 Y 500 965 869 157851 1371073 X -120 Y 500 965
1066 223799 2386488 X -120 Y 500 1365 1065 223799 2383816 X -120 Y 500 1365 934 150315 1404207 X -170 Y 500 978 932 150315 1400215 X -170 Y 500 978
1132 213363 2415463 X -170 Y 500 1378 1131 213363 2412579 X -170 Y 500 1378 999 144056 1438908 X -220 Y 500 993 996 144056 1434693 X -220 Y 500 993
1239 197686 2448885 X -220 Y 500 1393 1237 197686 2446041 X -220 Y 500 1393
1077 137306 1478984 X -270 Y 500 1010 1074 137306 1474551 X -270 Y 500 1010 1334 186604 2489776 X -270 Y 500 1410 1332 186604 2486341 X -270 Y 500 1410
1165 130826 1524245 X -320 Y 500 1030 1162 130826 1519568 X -320 Y 500 1030 1451 174646 2534712 X -320 Y 500 1430 1449 174646 2531100 X -320 Y 500 1430
1295 121547 1573584 X -370 Y 500 1051 1291 121547 1568707 X -370 Y 500 1051 1597 161808 2584440 X -370 Y 500 1451 1595 161808 2580656 X -370 Y 500 1451 1423 114439 1628021 X -420 Y 500 1074 1418 114439 1622861 X -420 Y 500 1074
1774 148735 2638738 X -420 Y 500 1474 1771 148735 2634727 X -420 Y 500 1474 721 188863 1362515 X 030 Y 550 992 720 188863 1359200 X 030 Y 550 992
848 281143 2383266 X 030 Y 550 1392 847 281143 2380889 X 030 Y 550 1392 758 181024 1372976 X -020 Y 550 997 757 181024 1369513 X -020 Y 550 997 899 266164 2393074 X -020 Y 550 1397 898 266164 2390469 X -020 Y 550 1397
795 174746 1389721 X -070 Y 550 1004 793 174746 1386131 X -070 Y 550 1004 960 250809 2408821 X -070 Y 550 1404 959 250809 2405946 X -070 Y 550 1404
846 166849 1411634 X -120 Y 550 1014 844 166849 1407877 X -120 Y 550 1014 1015 239364 2430206 X -120 Y 550 1414 1014 239364 2427326 X -120 Y 550 1414 899 160256 1439985 X -170 Y 550 1026 896 160256 1436038 X -170 Y 550 1026
Arch Antonio De Marco - pag 28
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
1096 224183 2457669 X -170 Y 550 1426 1095 224183 2454425 X -170 Y 550 1426 965 152630 1473119 X -220 Y 550 1040 962 152630 1468958 X -220 Y 550 1040
1171 212682 2490180 X -220 Y 550 1440 1169 212682 2486902 X -220 Y 550 1440 1037 145842 1511679 X -270 Y 550 1057 1034 145842 1507324 X -270 Y 550 1057 1282 197082 2527470 X -270 Y 550 1457 1281 197082 2524180 X -270 Y 550 1457
1122 138614 1555311 X -320 Y 550 1075 1119 138614 1550719 X -320 Y 550 1075 1393 184633 2571268 X -320 Y 550 1475 1391 184633 2567529 X -320 Y 550 1475
1218 131713 1603613 X -370 Y 550 1096 1214 131713 1598775 X -370 Y 550 1096 1521 172192 2619286 X -370 Y 550 1496 1519 172192 2615286 X -370 Y 550 1496
1337 123834 1656263 X -420 Y 550 1118 1333 123834 1651140 X -420 Y 550 1118 1683 158703 2671499 X -420 Y 550 1518 1681 158703 2667310 X -420 Y 550 1518 700 200052 1400618 X 030 Y 600 1042 698 200052 1397321 X 030 Y 600 1042
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874 168824 1474685 X -170 Y 600 1074 871 168824 1470773 X -170 Y 600 1074 1041 238356 2480884 X -170 Y 600 1474 1039 238356 2477272 X -170 Y 600 1474 939 160490 1506622 X -220 Y 600 1088 936 160490 1502502 X -220 Y 600 1088
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1218 210697 2566385 X -270 Y 600 1504 1216 210697 2562759 X -270 Y 600 1504 1080 146820 1585945 X -320 Y 600 1122 1077 146820 1581445 X -320 Y 600 1122 1336 195071 2606979 X -320 Y 600 1522 1335 195071 2603323 X -320 Y 600 1522
1173 139189 1632653 X -370 Y 600 1141 1170 139189 1627913 X -370 Y 600 1141 1458 181940 2653433 X -370 Y 600 1541 1456 181940 2649436 X -370 Y 600 1541
1274 131915 1681139 X -420 Y 600 1163 1271 131915 1676285 X -420 Y 600 1163 1602 168755 2703992 X -420 Y 600 1563 1600 168755 2699735 X -420 Y 600 1563
689 208791 1437580 X 030 Y 650 1092 687 208791 1434247 X 030 Y 650 1092 793 311624 2472702 X 030 Y 650 1492 793 311624 2469736 X 030 Y 650 1492 722 200433 1447134 X -020 Y 650 1097 720 200433 1443680 X -020 Y 650 1097
841 295115 2481131 X -020 Y 650 1497 840 295115 2478066 X -020 Y 650 1497 762 191873 1462235 X -070 Y 650 1103 760 191873 1458638 X -070 Y 650 1103
895 278835 2495139 X -070 Y 650 1503 894 278835 2491927 X -070 Y 650 1503 802 184816 1482641 X -120 Y 650 1112 800 184816 1478929 X -120 Y 650 1112 947 265564 2515046 X -120 Y 650 1512 946 265564 2511680 X -120 Y 650 1512
854 176611 1508637 X -170 Y 650 1123 852 176611 1504745 X -170 Y 650 1123 1017 249817 2539391 X -170 Y 650 1523 1015 249817 2535942 X -170 Y 650 1523
906 169899 1539535 X -220 Y 650 1136 904 169899 1535496 X -220 Y 650 1136 1084 236972 2569679 X -220 Y 650 1536 1083 236972 2566036 X -220 Y 650 1536 975 161606 1575390 X -270 Y 650 1151 972 161606 1571154 X -270 Y 650 1151
1176 221476 2604245 X -270 Y 650 1551 1174 221476 2600462 X -270 Y 650 1551 1048 154193 1616175 X -320 Y 650 1168 1045 154193 1611740 X -320 Y 650 1168
1270 208147 2643771 X -320 Y 650 1568 1268 208147 2639852 X -320 Y 650 1568 1130 147087 1661425 X -370 Y 650 1187 1126 147087 1656784 X -370 Y 650 1187
1379 194894 2687993 X -370 Y 650 1587 1377 194894 2683906 X -370 Y 650 1587 1229 139150 1710839 X -420 Y 650 1208 1226 139150 1705963 X -420 Y 650 1208 1533 178477 2736135 X -420 Y 650 1608 1531 178477 2731912 X -420 Y 650 1608
676 217928 1473594 X 030 Y 700 1142 675 217928 1470245 X 030 Y 700 1142 774 324806 2514969 X 030 Y 700 1542 773 324806 2511745 X 030 Y 700 1542
710 208741 1482720 X -020 Y 700 1146 709 208741 1479255 X -020 Y 700 1146 813 310457 2523892 X -020 Y 700 1546 812 310457 2520659 X -020 Y 700 1546 745 200923 1497260 X -070 Y 700 1153 743 200923 1493686 X -070 Y 700 1153
862 294207 2537451 X -070 Y 700 1553 861 294207 2534060 X -070 Y 700 1553 788 192603 1516889 X -120 Y 700 1161 786 192603 1513181 X -120 Y 700 1161
915 277704 2540059 X -120 Y 700 1561 913 277704 2536370 X -120 Y 700 1561 835 184753 1541887 X -170 Y 700 1172 832 184753 1538027 X -170 Y 700 1172 987 261438 2579424 X -170 Y 700 1572 985 261438 2575785 X -170 Y 700 1572
886 177421 1571759 X -220 Y 700 1184 884 177421 1567755 X -220 Y 700 1184 1052 247916 2608181 X -220 Y 700 1584 1051 247916 2604443 X -220 Y 700 1584
951 168926 1606485 X -270 Y 700 1199 949 168926 1602293 X -270 Y 700 1199 1127 234332 2641865 X -270 Y 700 1599 1126 234332 2637982 X -270 Y 700 1599 1016 161954 1646025 X -320 Y 700 1215 1014 161954 1641657 X -320 Y 700 1215
1225 218665 2679636 X -320 Y 700 1615 1224 218665 2675606 X -320 Y 700 1615 1096 154205 1689769 X -370 Y 700 1233 1093 154205 1685205 X -370 Y 700 1233
1329 204787 2722144 X -370 Y 700 1633 1327 204787 2717969 X -370 Y 700 1633 1184 146745 1737715 X -420 Y 700 1253 1181 146745 1732945 X -420 Y 700 1253
1422 191036 2716448 X -420 Y 700 1653 1419 191036 2710437 X -420 Y 700 1653 667 226275 1508737 X 030 Y 750 1192 665 226275 1505370 X 030 Y 750 1192 752 340120 2556714 X 030 Y 750 1592 751 340120 2553274 X 030 Y 750 1592
695 218222 1517514 X -020 Y 750 1196 694 218222 1514067 X -020 Y 750 1196 792 323869 2565220 X -020 Y 750 1596 791 323869 2561718 X -020 Y 750 1596
732 209331 1531425 X -070 Y 750 1202 730 209331 1527862 X -070 Y 750 1202 840 306826 2578733 X -070 Y 750 1602 839 306826 2575135 X -070 Y 750 1602 772 200804 1550420 X -120 Y 750 1210 770 200804 1546726 X -120 Y 750 1210
880 289753 2550940 X -120 Y 750 1610 879 289753 2546623 X -120 Y 750 1610 816 193037 1574565 X -170 Y 750 1220 814 193037 1570743 X -170 Y 750 1220
931 275880 2568705 X -170 Y 750 1620 929 275880 2564060 X -170 Y 750 1620 848 184721 1565675 X -220 Y 750 1232 845 184721 1561080 X -220 Y 750 1232
1000 259568 2595745 X -220 Y 750 1632 998 259568 2590879 X -220 Y 750 1632
Arch Antonio De Marco - pag 29
VERIFICHE DI STABILITA
Bishop Fellenius
CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]
901 177552 1599255 X -270 Y 750 1246 898 177552 1594420 X -270 Y 750 1246 1071 245380 2628040 X -270 Y 750 1646 1069 245380 2622905 X -270 Y 750 1646
968 169107 1637130 X -320 Y 750 1262 965 169107 1632012 X -320 Y 750 1262 1151 231429 2664315 X -320 Y 750 1662 1149 231429 2658972 X -320 Y 750 1662 1037 161781 1678461 X -370 Y 750 1279 1034 161781 1673099 X -370 Y 750 1279
1254 215622 2704855 X -370 Y 750 1679 1252 215622 2699218 X -370 Y 750 1679 1122 153766 1725637 X -420 Y 750 1299 1119 153766 1719925 X -420 Y 750 1299
1366 201335 2749699 X -420 Y 750 1699 1363 201335 2743783 X -420 Y 750 1699 654 235917 1543160 X 030 Y 800 1242 653 235917 1539805 X 030 Y 800 1242
737 352204 2596862 X 030 Y 800 1642 736 352204 2593214 X 030 Y 800 1642 669 226271 1514355 X -020 Y 800 1246 668 226271 1510633 X -020 Y 800 1246 760 336475 2556208 X -020 Y 800 1646 758 336475 2552015 X -020 Y 800 1646
703 217193 1527706 X -070 Y 800 1252 702 217193 1523816 X -070 Y 800 1252 798 321841 2568987 X -070 Y 800 1652 797 321841 2564727 X -070 Y 800 1652
742 208480 1546042 X -120 Y 800 1259 740 208480 1541955 X -120 Y 800 1259 848 304954 2586420 X -120 Y 800 1659 847 304954 2581995 X -120 Y 800 1659 780 201133 1569224 X -170 Y 800 1269 778 201133 1564963 X -170 Y 800 1269
905 288173 2608332 X -170 Y 800 1669 903 288173 2603643 X -170 Y 800 1669 828 192771 1597041 X -220 Y 800 1281 826 192771 1592555 X -220 Y 800 1281
964 273301 2634385 X -220 Y 800 1681 962 273301 2629553 X -220 Y 800 1681 881 184949 1629547 X -270 Y 800 1294 879 184949 1624829 X -270 Y 800 1294
1037 257133 2665201 X -270 Y 800 1694 1035 257133 2660115 X -270 Y 800 1694
942 176886 1666315 X -320 Y 800 1309 939 176886 1661345 X -320 Y 800 1309 1113 242591 2700403 X -320 Y 800 1709 1111 242591 2695096 X -320 Y 800 1709
1010 169023 1707306 X -370 Y 800 1326 1007 169023 1702068 X -370 Y 800 1326 1203 227698 2739594 X -370 Y 800 1726 1201 227698 2734053 X -370 Y 800 1726 1086 161370 1752267 X -420 Y 800 1345 1082 161370 1746750 X -420 Y 800 1345
1313 211953 2782834 X -420 Y 800 1745 1310 211953 2777007 X -420 Y 800 1745 631 244173 1539963 X 030 Y 850 1292 629 244173 1536425 X 030 Y 850 1292
712 363669 2588642 X 030 Y 850 1692 711 363669 2584428 X 030 Y 850 1692 660 234394 1547797 X -020 Y 850 1296 659 234394 1544118 X -020 Y 850 1296
742 349950 2596468 X -020 Y 850 1696 741 349950 2592206 X -020 Y 850 1696 692 225541 1560688 X -070 Y 850 1301 690 225541 1556862 X -070 Y 850 1301 781 334180 2608723 X -070 Y 850 1701 779 334180 2604370 X -070 Y 850 1701
729 216655 1578428 X -120 Y 850 1309 727 216655 1574415 X -120 Y 850 1309 826 318009 2625735 X -120 Y 850 1709 824 318009 2621235 X -120 Y 850 1709
767 208684 1600881 X -170 Y 850 1318 765 208684 1596697 X -170 Y 850 1318 875 302447 2647271 X -170 Y 850 1718 874 302447 2642625 X -170 Y 850 1718 814 200104 1627929 X -220 Y 850 1329 811 200104 1623525 X -220 Y 850 1329
936 285630 2672433 X -220 Y 850 1729 934 285630 2667588 X -220 Y 850 1729 861 192630 1659358 X -270 Y 850 1342 859 192630 1654758 X -270 Y 850 1342
1000 270157 2702160 X -270 Y 850 1742 998 270157 2697123 X -270 Y 850 1742 921 184067 1695127 X -320 Y 850 1357 918 184067 1690280 X -320 Y 850 1357
1077 254105 2736173 X -320 Y 850 1757 1075 254105 2730896 X -320 Y 850 1757
985 176101 1734973 X -370 Y 850 1373 982 176101 1729876 X -370 Y 850 1373 1161 239018 2774014 X -370 Y 850 1773 1158 239018 2768537 X -370 Y 850 1773
1056 168425 1778785 X -420 Y 850 1391 1053 168425 1773428 X -420 Y 850 1391 1259 223722 2815941 X -420 Y 850 1791 1256 223722 2810220 X -420 Y 850 1791
LEGENDA Verifiche di stabilita Approccio Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza FrzRblt Forza Ribaltante [N] FrzRes Forza Resistente [N]
Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m] Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]
VERIFICHE A SCORRIMENTO
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 0 0
Verifica 3
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 4 Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
SI - 0 0
Verifica 5 Approccio 1 Stato Limite di NO - 0 0
Arch Antonio De Marco - pag 30
VERIFICHE A SCORRIMENTO
Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]
Combinazione 2 Resistenza del
Terreno Verifica 6
Approccio 1
Combinazione 2
Stato Limite di
Resistenza del Terreno
NO - 0 0
Verifica 7 Approccio 1
Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
Verifica 8
Approccio 1 Combinazione 2
Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione CS Coefficiente di sicurezza FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]
FrzR Forza Resistente a scorrimento [N]
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
VERIFICHE A RIBALTAMENTO
Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]
Sezione A
Verifica 1 Approccio 1
Combinazione 1 Stato Limite di
Equilibrio NO - 0 0
Verifica 2 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
NO - 0 0
Verifica 3 Approccio 1
Combinazione 1
Stato Limite di
Equilibrio
SI - 0 0
Verifica 4
Approccio 1 Combinazione 1
Stato Limite di Equilibrio
SI - 0 0
LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito
Stato limite Tipo di Stato Limite Sisma Sisma agente nella Combinazione
CS Coefficiente di sicurezza Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm] Mstbl Momento Stabilizzante [Nm]
VERIFICHE A CARICO LIMITE
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
Sezione A Verifica 1
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 2
Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura
NO - 000 000
Verifica 3 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura SI - 000 000
Verifica 4 Approccio 1 Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della
Struttura
SI - 000 000
Verifica 5 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
NO - 000 000
Verifica 6
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
NO - 000 000
Verifica 7
Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno
SI - 000 000
Verifica 8 Approccio 1 Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del
Terreno
SI - 000 000
LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito Stato limite Tipo di Stato Limite
Sisma Sisma agente nella Combinazione
Arch Antonio De Marco - pag 31
VERIFICHE A CARICO LIMITE
Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [Nmm2] [Nmm2]
CS Coefficiente di sicurezza
QMedP Tensione media di Progetto [Nmm2] QLim Carico Limite [Nmm2]
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CSSup CSInf Sollecitazioni
AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf
[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 1327 0 000 11240 -481300 616 616
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 1659 0 000 9919 -384200 616 616
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 2200 0 000 8597 -289000 616 616 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 3147 0 000 7184 -201500 616 616 Sez calcolo n5 - Dis 071
- 4685 0 000 5712 -135000 616 616 Sez calcolo n6 - Dis 088
- 7485 0 000 4313 -84300 616 616
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 2981 000 2981 000 616 616
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 1659 000 1659 000 616 616
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 337 000 337 000 616 616 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 0 2800 0 000 804 804
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 0 4300 0 000 804 804 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 0 6600 0 000 804 804 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 0 10000 0 000 804 804
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) NS - 0 14600 0 000 804 804
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) NS - 0 20200 0 000 804 804
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle) NS - 0 26700 0 000 804 804
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
NS - 0 34000 0 000 804 804 Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
NS - 0 42300 0 000 804 804 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
2404 - 0 458400 0 000 804 804
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte) 3037 - 0 362900 0 000 804 804
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte) 3330 - 0 331000 0 000 804 804
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
3048 - 0 361600 0 000 804 804 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
2421 - 0 455200 0 000 804 804 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
2895 - 0 380700 0 000 804 804 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
5838 - 0 188800 0 000 804 804
Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte) NS - 0 61500 0 000 804 804
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 0 1300 0 000 804 804
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per larmatura superiore ed inferiore
N Sforzo normale per larmatura superiore ed inferiore [N] My Vettore Momento intorno a Y per larmatura superiore ed inferiore [Nm] AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]
AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2] NOTE Per il paramento sup=armatura a valle inf=armatura a monte
Per la fondazione sup=armatura superiore inf=armatura inferiore
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sezione A
Arch Antonio De Marco - pag 32
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Paramento Sez calcolo n1 - Dis 000
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0106 11240 -2421 -0177 11240 -2421 1313 11240 -2421 Sez calcolo n2 - Dis 018
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0078 9919 -1862 -0140 9919 -1862 0950 9919 -1862
Sez calcolo n3 - Dis 035
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0050 8597 -1309 -0104 8597 -1309 0591 8597 -1309 Sez calcolo n4 - Dis 053
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0025 7184 -810 -0070 7184 -810 0278 7184 -810 Sez calcolo n5 - Dis 071
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 5712 -487 -0046 5712 -487 0102 5712 -487
Sez calcolo n6 - Dis 088
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 4313 -284 -0030 4313 -284 0013 4313 -284 Sez calcolo n7 - Dis 106
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0018 2981 -154 0000 0 0 Sez calcolo n8 - Dis 123
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 -0009 1659 -59 0000 0 0
Sez calcolo n9 - Dis 141
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0000 0 0 0000 0 0 0000 0 0
Fondazione muro Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 31 -0001 0 31 0014 0 31 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0002 0 54 -0002 0 54 0024 0 54 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0003 0 83 -0003 0 83 0037 0 83
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0004 0 119 -0004 0 119 0053 0 119 Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0005 0 161 -0005 0 161 0071 0 161 Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0007 0 211 -0007 0 211 0093 0 211
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0009 0 268 -0009 0 268 0118 0 268
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0011 0 331 -0011 0 331 0146 0 331 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0118 0 3595 -0118 0 3595 1587 0 3595
Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0093 0 2843 -0093 0 2843 1255 0 2843
Arch Antonio De Marco - pag 33
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE
Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio
ct N My cc N My at N My [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m] [Nmm2] [N] [N∙m]
Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0084 0 2581 -0084 0 2581 1140 0 2581
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0092 0 2800 -0092 0 2800 1236 0 2800 Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0115 0 3503 -0115 0 3503 1547 0 3503 Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0096 0 2934 -0096 0 2934 1295 0 2934
Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0048 0 1459 -0048 0 1459 0644 0 1459 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0016 0 479 -0016 0 479 0211 0 479 Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte)
AA= MDA CA=FQR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000
mm CA=QPR sm=000000 Ae=00 cm2 sm=0 mm wk=000 mm
0001 0 16 -0001 0 16 0007 0 16
LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dellaggressivitagrave dellambiente [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto
aggressivo CA Identificativo della Combinazione di Azione [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara
sm Deformazione media nel calcestruzzo
Ae Area efficace del calcestruzzo teso
sm Distanza media tra le fessure wk Apertura massima delle fessure ct N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale cc N My Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che
lhanno generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale at N My Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nellacciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che lhanno
generata riferite allasse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x y della sezione trasversale
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
Sezione A Paramento
Sez calcolo n1 - Dis 000 - 5156 0 -2610 132369 134561 0 0 0 14612 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n2 - Dis 018 - 5146 0 -2610 132369 134303 0 0 0 12894 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n3 - Dis 035
- 5136 0 -2610 132369 134045 0 0 0 11175 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n4 - Dis 053
- 6117 0 -2187 132369 133770 0 0 0 9339 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n5 - Dis 071
- NS 0 -792 132369 133483 0 0 0 7424 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n6 - Dis 088 - NS 0 -91 132369 133210 0 0 0 5607 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n7 - Dis 106 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n8 - Dis 123 - - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n9 - Dis 141
- - 0 0 132369 132369 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Fondazione muro
Sez calcolo n10 - Dis 000(Valle) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n11 - Dis 003(Valle)
NS - 926 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n12 - Dis 005(Valle)
NS - 1267 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n13 - Dis 008(Valle)
NS - 1609 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n14 - Dis 011(Valle) 8589 - 1950 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n15 - Dis 013(Valle) 7310 - 2291 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n16 - Dis 016(Valle)
Arch Antonio De Marco - pag 34
VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU
CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctg+ ctg AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm2cm]
6361 - 2633 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n17 - Dis 018(Valle) 5632 - 2974 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n18 - Dis 021(Valle)
5052 - 3315 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n19 - Dis 000(Monte)
1315 - 12741 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n20 - Dis 011(Monte)
3947 - 4243 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n21 - Dis 023(Monte)
- NS 0 -803 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n22 - Dis 034(Monte) - 2844 0 -5889 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n23 - Dis 046(Monte) - 1521 0 -11014 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n24 - Dis 057(Monte)
831 - 20147 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n25 - Dis 068(Monte)
1121 - 14945 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000 Sez calcolo n26 - Dis 080(Monte)
1726 - 9704 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
Sez calcolo n27 - Dis 091(Monte) NS - 585 0 167483 167483 0 0 0 0 0 0 000 000 00000 00000
LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+ CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100
Tx+ Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio Vcc+ Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo per conglomerato compresso
Vwd+ Vwd- Contributi dellacciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- Nd+ Nd- Sforzo normale
Vwp+ Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx- ctg+ ctg ctg() utilizzato nel calcolo di Vcc Vwd e Vwp
AfTe+ AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro relativi alle sollecitazioni Tx+ e Tx-
PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE
pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale
Palo QMaxVrt QMaxOrz QLimVrt QLimVPnt QLimVLtrl QLimOrz MMaxOrz Tipo Rottura Prof Cern CS Vert CS Oriz [N] [N] [N] [N] [N] [N] [Nm] [m]
Sezione A Fila di pali n1 32816 4478 81500 29948 51552 23223 37061 Palo Lungo 187 248 519
Fila di pali n2 33212 4478 79752 29948 49804 23304 37061 Palo Lungo 186 240 520
LEGENDA pali - Verifiche a carico limite verticale e orizzontale Palo Identificativo del palo QMaxVrt Carico verticale di progetto allo SLU
QMaxOrz Carico orizzontale di progetto allo SLU QLimVrt Carico limite verticale QLimVPnt Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza alla punta
QLimVLtrl Aliquota carico limite verticale dovuto alla resistenza laterale QLimOrz Carico limite orizzontale
MMaxOrz Momento massimo lungo il palo per carichi orizzontali Tipo Rottura Modalita di rottura per carico limite orizzontale(Palo Corto Palo Medio Palo Lungo) Prof Cern Profondita della seconda cerniera plastica
CS Vert Coefficiente di sicurezza per carichi verticali [NS]= Non significativo CS Oriz Coefficiente di sicurezza per carichi orizzontali [NS]= Non significativo
PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU
pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU
Palo N Mx My CS c A N ult nf St [N] [N∙m] [N∙m] [N] [mm] [mm]
Sezione A Fila di pali n1 30363 2803 0 1020 -00035 00059 1066639 12 6 0
Fila di pali n2 31374 2803 0 1023 -00035 00059 1066639 12 6 0
LEGENDA Pali - Verifiche a pressoflessione deviata allo SLU Palo Identificativo del palo N Mx My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 (Le sollecitazioni ultime Nu Mxu Myu sono date da N Mx My moltiplicate per CS)
c Deformazione del calcestruzzo in corrispondenza di Nu Mxu Myu
A Deformazione dellacciaio in corrispondenza di Nu Mxu Myu
N ult Sforzo normale ultimo per compressione semplice
Diametro delle barre di acciaio nei vertici
nf Numero delle barre di acciaio nei vertici
St Diametro delle staffe
PALI - VERIFICHE A TAGLIO
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Sezione A
Fila di pali n1 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
Arch Antonio De Marco - pag 35
Pali - Verifiche a Taglio
Palo Tc CS Vcc Vwd Vcd Vwp Aft Pst St [N] [N] [N] [N] [N] [cm2cm] [cm] [mm]
Fila di pali n2 4478 1003 168168 44902 - - 00200 50 0
LEGENDA Pali - Verifiche a Taglio Palo Identificativo del palo
Nodo Identificativo del nodo in testa al palo Tc Valori della massima sollecitazione di taglio composta in funzione di Tx Ty e dellasse neutro
CS Minimo Coefficiente di sicurezza [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100 Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso Il valore egrave calcolato secondo il punto 42231 del DM911996 per pilastri Per pilastri Parete come
definiti dallOrdinanza 3431 il valore e calcolato secondo le indicazioni del punto 5452 della citata Ordinanza
Vwd Contributo acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo
Vwp Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati Aft Area di ferro per il taglio per centimetro
Pst Passo massimo staffe da Normativa St Diametri delle staffe [mm]
Arch Antonio De Marco - pag 36
INDICE INFORMAZIONI GENERALI pag 34 MATERIALI pag 34 TERRENI pag 34 CONDIZIONI DI CARICO pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI pag 34 SLE COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 SLU COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI pag 34 DATI GENERALI ANALISI SISMICA pag 34 GEOMETRIA pag 34 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEGLI STRATI pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLU pag 34 SPINTE SUL PARAMENTO ALLO SLE pag 34 SPINTE SUL CUNEO ALLO SLE pag 34 SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO pag 34 SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE pag 34 VERIFICHE DI STABILITA pag 34 VERIFICHE A SCORRIMENTO pag 34 VERIFICHE A RIBALTAMENTO pag 34 VERIFICHE A CARICO LIMITE pag 34
Arch Antonio De Marco - pag 37
VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE pag 34 VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A CARICO LIMITE VERTICALE E ORIZZONTALE pag 34 PALI - VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO SLU pag 34 PALI - VERIFICHE A TAGLIO pag 34