valutazione delle prestazioni sismiche di strutture ... · di strutture intelaiate in acciaio...
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1212--13 13 FebbraioFebbraio 20072007UniversitUniversitàà didi SalernoSalerno
VALUTAZIONE DELLE PRESTAZIONI SISMICHEVALUTAZIONE DELLE PRESTAZIONI SISMICHEDI STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIODI STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIO
Massimiliano FERRAIOLIMassimiliano FERRAIOLI,, Alberto Alberto MariaMaria AVOSSA, Alberto MANDARAAVOSSA, Alberto MANDARA
WORKSHOPWORKSHOPMateriali ed Approcci Innovativi Materiali ed Approcci Innovativi per il Progetto in Zona Sismicaper il Progetto in Zona Sismicae la Mitigazione della Vulnerabilite la Mitigazione della Vulnerabilitàà delle Strutture delle Strutture
Dip
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Dip
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QUADRO GENERALE DELLE ATTIVITQUADRO GENERALE DELLE ATTIVITÀÀ –– TASK 4TASK 4
OBIETTIVI INTERMEDIOBIETTIVI INTERMEDI
Messa a punto e validazione del Metodo dello Spettro di CapacitMessa a punto e validazione del Metodo dello Spettro di Capacitàà e e degli Spettri Inelastici con valutazione degli effetti del dannodegli Spettri Inelastici con valutazione degli effetti del dannocumulato cumulato (Metodo ICSM)(Metodo ICSM)..
2.2.
Individuazione dei parametri strutturali significativi ai fini dIndividuazione dei parametri strutturali significativi ai fini delle elle prestazioni sismiche prestazioni sismiche (Performance (Performance CriteriaCriteria).).
3.3.
Impiego del Metodo ICSM per correlare i livelli prestazionali cImpiego del Metodo ICSM per correlare i livelli prestazionali con i on i livelli dlivelli d’’intensitintensitàà delldell’’azione sismica azione sismica (Performance (Performance MatrixMatrix))..
4.4.
Estrapolazione dei risultati delle analisi al fine di mettere a Estrapolazione dei risultati delle analisi al fine di mettere a punto una punto una metodologia di carattere generale basata sul metodo ICSM per la metodologia di carattere generale basata sul metodo ICSM per la progettazione su base prestazionaleprogettazione su base prestazionale di strutture intelaiate in acciaio.di strutture intelaiate in acciaio.
5.5.
Analisi comparativa dei criteri di progettazione esistenti.Analisi comparativa dei criteri di progettazione esistenti.1.1.
DEFINIZIONE E MESSA A PUNTO DI CRITERI DI PROGETTO PER DEFINIZIONE E MESSA A PUNTO DI CRITERI DI PROGETTO PER STRUTTURE SISMORESISTENTI IN ACCIAIO BASATI SUL STRUTTURE SISMORESISTENTI IN ACCIAIO BASATI SUL PERFORMANCEPERFORMANCE--BASED DESIGN.BASED DESIGN.
OBIETTIVO GENERALEOBIETTIVO GENERALE
CRITERI DI PROGETTO PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIOCRITERI DI PROGETTO PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIOM
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CRITERIO DELLA RIGIDEZZA
CRITERIO DELLA RESISTENZA
NON CONSENTONO DI PRECONFIGURARE ILMECCANISMO DI COLLASSONON GARANTISCONO LALIMITAZIONE DEI LIVELLI DI DANNEGGIAMENTO SOTTO TERREMOTI SEVERI
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
0 1 2 3 4
Periodo T (sec)
Sa/P
GAANALISI LINEARE
CON SPETTRO RIDOTTOq=4 DCM
q0=5αu/α1 DCH αu/α1 =1.3
CRITERIO DELLA DUTTILITÀ
CAPACITY DESIGN
MECCANISMO DI COLLASSO DI TIPO DUTTILESUFFICIENTE MARGINE DISICUREZZA A COLLASSO
NON ASSICURANO CHE SI FORMINO MECCANISMI DI COLLASSO DI TIPO GLOBALE
1. ORDINANZA 3274
M. F
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M
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A.M
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ANALISI COMPARATIVA DEI CRITERI DI PROGETTAZIONE ESISTENTIANALISI COMPARATIVA DEI CRITERI DI PROGETTAZIONE ESISTENTIIN TERMINI DI PRESTAZIONI SISMICHEIN TERMINI DI PRESTAZIONI SISMICHE
PLASTIC DESIGN(F.M. Mazzolani & V. Piluso, 1997)
2.2.
3.3. PLASTIC DESIGN + VERIFICA ALLO SLD
ANALISI PLASTICA DEL 2° ORDINE
TEOREMA CINEMATICOα
δδu
αl
αg
γl
γg
Meccanismo locale
Meccanismo globale
CURVA DI EQUILIBRIO
INCREMENTO VALORE ULTIMO ROTAZIONE PLASTICA DELLE TRAVI θθuu.
CONDIZIONI TECNOLOGICHE
INCREMENTO SPOSTAMENTO ULTIMO DI PROGETTO δδuu
TEOREMA CINEMATICO
CONDIZIONI TECNOLOGICHE
MECCANISMO DI COLLASSODI TIPO GLOBALECONTROLLO DEFORMABILITÀ
MECCANISMO DI COLLASSODI TIPO GLOBALE
PERFORMANCEPERFORMANCE--BASED ASSESSMENTBASED ASSESSMENTM
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M. F
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LIVELLI PRESTAZIONALIIMMEDIATA OCCUPAZIONESALVAGUARDIA DELLA VITA UMANAPREVENZIONE DEL COLLASSO
LIVELLO DI RISCHIOOCCASIONALERAROMOLTO RARO
DOMANDA SISMICA DI SPOSTAMENTO
PERFORMANCE CRITERIAPERFORMANCE CRITERIA
INTERSTORY DRIFT RATIOINTERSTORY DRIFT RATIOROOF DRIFT RATIOROOF DRIFT RATIO
STIFFNESS CRITERIONSTIFFNESS CRITERION
RESIDUAL PERMANENT DRIFT RATIORESIDUAL PERMANENT DRIFT RATIOSTRENGTH CRITERIONSTRENGTH CRITERION
DUCTILITY CRITERIONDUCTILITY CRITERIONPLASTIC HINGE ROTATIONPLASTIC HINGE ROTATION
LOWLOW--CYCLE FATIGUE CRITERIONCYCLE FATIGUE CRITERIONDAMAGE INDEXDAMAGE INDEX
SPOSTAMENTO DI UN PUNTO
SPOSTAMENTI D’INTERPIANO
ROTAZIONI PLASTICHE
INDICI DI DANNO
IL PBD RICHIEDE LIL PBD RICHIEDE L’’IMPIEGO DI IMPIEGO DI METODI DI METODI DI ANALISI NON LINEAREANALISI NON LINEARE
(IRHA)(IRHA) -- INCREMENTAL RESPONSEINCREMENTAL RESPONSEHISTORY ANALYSISHISTORY ANALYSIS
(INSP) (INSP) –– INCREMENTAL NONLINEAR INCREMENTAL NONLINEAR STATIC PROCEDURESTATIC PROCEDURE
M. F
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IMMEDIATE OCCUPACY
TRANSIENT DRIFT
PERMANENTDRIFT
1% -
2% 1%
4% 4%
PERFORMANCE LEVEL
FEMA 356 - Federal Emergency Management Agency“Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of buildings”
CRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIOCRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIO
LIFE SAFETY
COLLAPSE PREVENTION
STRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND DAMAGESTRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND DAMAGE
M. F
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i STRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND PLASTIC ROTATIONSTRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND PLASTIC ROTATION
IMMEDIATE OCCUPACY
LIFE SAFETY
COLLAPSE PREVENTION
PERFORMANCE LEVEL
COLUMNS FLEXURE0.20<P/PCL<0.50BEAMS FLEXURE
θy
6θy
8θy
0.25θy
2θy
3θy
0.25θy 0.25θy
0.50θy
0.80θy
8 (1-1.7 P/PCL) θy
11(1-1.7 P/PCL) θy
CRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIOCRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIO
M. F
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CRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIOCRITERI PRESTAZIONALI PER LE STRUTTURE INTELAIATE IN ACCIAIO
NONSTRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND DRIFT RATIONONSTRUCTURAL PERFORMANCE LEVELS AND DRIFT RATIO
IMMEDIATE OCCUPACY
LIFE SAFETY
COLLAPSE PREVENTION
PERFORMANCE LEVEL
EXTERIORWALL
0.01
0.02
GLASSBLOCK
PREFABRICATEDPANELS PARTITIONS
0.01
0.02
0.01
0.02
0.005
0.01
- - --
FEMA 356 - Federal Emergency Management Agency“Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of buildings”
M. F
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1
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mF Vm
=
= ⋅∑
DISTRIBUZIONE UNIFORME
1
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m hF Vm h
=
⋅= ⋅
⋅∑DISTRIBUZIONE
TRIANGOLARE EQUIVALENTE
1
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i N ej jJ
mF Vm
φ
φ=
= ⋅∑
DISTRIBUZIONE UNIMODALE
( )2
ij1
Ne
i j a j ij
F S T m=
⎡ ⎤= Γ⎣ ⎦∑ φ DISTRIBUZIONE SRSS
Fi
1
pi i
i N ej jJ
mF Vm
φ
φ=
= ⋅∑
( )2
ij1
Np
i j a j ij
F S T m=
⎡ ⎤= Γ⎣ ⎦∑ φ
DISTRIBUZIONE UNIMODALE ADATTIVA
DISTRIBUZIONE SRSS ADATTIVA
PUSHOVER ADATTIVO
1
11
i ii Ν
j jj
mF V
m
φ
φ=
= ⋅
∑DISTRIBUZIONE
UNIMODALE EQUIVALENTE2
1
N
ij jij
φ φ=
⎡ ⎤= ⋅Γ⎣ ⎦∑a(t)
t
EQUIVALENT SDOF 1
δ
V
V
EQUIVALENT SDOF 2
Mode 1 Mode 2
Mode 2
Mode 1δ
MODAL PUSHOVER ANALYSIS (CHOPRA, 2002)
METODO DELLO SPETTRO DI CAPACITMETODO DELLO SPETTRO DI CAPACITÀÀ E DEGLI SPETTRI INELASTICI E DEGLI SPETTRI INELASTICI
DEFINIZIONE SISTEMA SDOF EQUIVALENTEDEFINIZIONE SISTEMA SDOF EQUIVALENTEEQUIVALENZA CINEMATICA MDOFEQUIVALENZA CINEMATICA MDOF--SDOFSDOF
DEFINIZIONE DEGLI DEFINIZIONE DEGLI SPETTRI DI RISPOSTA INELASTICISPETTRI DI RISPOSTA INELASTICI ATTRAVERSO ATTRAVERSO FATTORI DI RIDUZIONEFATTORI DI RIDUZIONE OPPORTUNAMENTE TARATI.OPPORTUNAMENTE TARATI.
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
0.0 10.0 20.0 30.0 40.0
Sd (cm)
Sa/g EDRS
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
0.0 10.0 20.0 30.0 40.0
Sd (cm)
Sa/g
IDRS
aea
SSRμ
=
ded
SSRμ
μ ⋅=
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( )
1 1V DS T S TR T
PGV PGD
α μ β μ
μ μ⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= + −⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
PGV = Velocità di picco al suolo.
PGD = Spostamento di picco al suolo.
SV(T) = Velocità spettrale.
SD(T) = Spostamento spettrale
SPETTRO DI CAPACITSPETTRO DI CAPACITÀÀ E SISTEMA E SISTEMA SDOF SDOF BILINEARE EQUIVALENTE.BILINEARE EQUIVALENTE.
Sd
Sa/g
T=cost
CapacitySpectrum
Bilinear Model
METODO DELLO SPETTRO DI CAPACITMETODO DELLO SPETTRO DI CAPACITÀÀ E DEGLI SPETTRI INELASTICI E DEGLI SPETTRI INELASTICI
{ } { }1 1Γ= ⋅ ⋅dδ φ
{ }[ ] { }1
1
φ
Γ
⋅ ⋅=M V
F
{ } { }F δ V d
M. F
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M. F
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ddCPCP
DUTTILITÀ μ
METODO DELLO SPETTRO DI CAPACITMETODO DELLO SPETTRO DI CAPACITÀÀ E DEGLI SPETTRI INELASTICI E DEGLI SPETTRI INELASTICI
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( )
1 1α μ β μ
μ μ⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= + −⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
V DS T S TR T
PGV PGD
PERFORMANCE CRITERIAPERFORMANCE CRITERIA
DUCTILITY CRITERIONDUCTILITY CRITERION
INTERSTORY DRIFT RATIOINTERSTORY DRIFT RATIOROOF DRIFT RATIOROOF DRIFT RATIO
STIFFNESS CRITERIONSTIFFNESS CRITERION
PLASTIC HINGE ROTATIONPLASTIC HINGE ROTATION MDOF MDOF -- SDOFSDOF
Fi
PUSHOVER ANALYSISPUSHOVER ANALYSIS
Sd (cm)
Sa/g
CS
Sd (cm)
Sa/g
BCS
Sd (cm)
Sa/g
d CP
PP
IDRSIDRSSd (cm)
Sa/g
IDRS
Sd (cm)
Sa/g
Sd (cm)
Sa/g
M. F
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A.M
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i
PERFORMANCEPERFORMANCE--BASED ASSESSMENTBASED ASSESSMENT
Tabella 1. Schemi strutturali esaminati: caratteristiche dinamiche e geometriche, carichi sulle travi. Periodo (s)
TELAIO 2P1C TELAIO 3P3C TELAIO 7P3C ORD PD PD+SLD ORD PD PD+SLD ORD PD+SLD
1°Modo 0.4740 0.6599 0.4250 0.5612 0.7726 0.5721 1.9974 1.5709 2°Modo 0.1324 0.2220 0.1348 0.1459 0.2258 0.1702 0.6269 0.4764 3°Modo 0.0238 0.0315 0.0222 0.0680 0.1142 0.0835 0.3399 0.2447
Carichi sulle travi (kN/m) TELAIO 2P1C TELAIO 3P3C TELA0049O 7P3C Gk Qk Gk Qk Gk Qk
Ultimo Piano 10.00 5.00 20.00 10.00 20.00 10.00
2P1C3P3C
7P3C
h1
h
L
Altri Piani 19.38 5.00 21.95 10.00 21.95 10.00 Caratteristiche geometriche
TELAIO 2P1C TELAIO 3P3C TELAIO 7P3C Ord.3274 PD PD+SLD Ord.3274 PD PD+SLD Ord. 3274 PD+SLD
Travi IPE 220 IPE 220 IPE 220 IPE 270 IPE 300 IPE 300 IPE 270 IPE 270 Pilastri Est./Int. Est./Int. Est./Int. Est./Int. Esterni Interni Esterni Interni Esterni Interni Esterni Interni
1°Piano HE260B HE180B HE300B HE400B HE300B HE280B HE450B HE400B HE220B HE280B HE550B HE500B 2°Piano - HE180B HE220B HE400B HE280B HE260B HE340B HE300B HE220B HE280B HE450B HE450B 3°Piano - - - HE400B HE260B HE240B HE300B HE260B HE220B HE280B HE400B HE360B 4°Piano - - - - - - - - HE220B HE280B HE400B HE360B 5°Piano - - - - - - - - HE220B HE280B HE360B HE340B 6°Piano - - - - - - - - HE220B HE280B HE320B HE300B 7°Piano - - - - - - - - HE220B HE280B HE260B HE240B
M. F
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M
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A.M
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i MODELLO A PLASTICITÀ CONCENTRATA
LEGAME MOMENTO-ROTAZIONE DI TIPO TRILINEARE
DEGRADO DI RIGIDEZZA E DI RESISTENZA
MOLLE ROTAZIONALI PER MODELLAREI NODI SEMIRIGIDI
LEGAME MOMENTO-ROTAZIONE DI TIPO TRILINEARE
EFFETTI P-DELTA
DOMINIO D’INTERAZIONE M-P DI TIPO BILINEARE
MODELLO A PLASTICITÀ CONCENTRATA
MODELLAZIONE NON LINEAREMODELLAZIONE NON LINEARE
MODELLAZIONE DELLE TRAVI
MODELLAZIONE DELLE COLONNE
M/My
θ/θy1
1m Kh 1 1 Kd
a/θy
c
b/θy
KATO & AKIYAMA
M. F
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MODELLAZIONE NON LINEAREMODELLAZIONE NON LINEARE
DEFORMABILITÀ A TAGLIO
RESISTENZA A TAGLIO
COMPORTAMENTO INELASTICO (TRILINEARE CON STRAIN-HARDENING=6%)
RESISTENZA A TAGLIO DEL PANNELLO > SOLLECITAZIONI TRASMESSE DALLA TRAVE PLAST. E INCR:
RIGIDEZZA DEL PANNELLO >
LA MODELLAZIONE DEI PANNELLI PUÒ ESSERE EVITATA, OSSIA SI POSSONO UTILIZZARE OFFSET RIGIDI, SE VALGONO LE CONDIZIONI (FEMA 351):
10 x RIGIDEZZA FLESSIONALE DELLA TRAVE
MODELLAZIONE DEI PANNELLI NODALI
M. F
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M
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A.M
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i
PERFORMANCE CURVEPERFORMANCE CURVE
LSCP
CPLS
IO
CPLS
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
0.00 4.00 8.00 12.00 16.00 20.00
SPOSTAMENTO IN SOMMITA' / ALTEZZA (%)
TAGL
IANT
E AL
LA B
ASE
/ PES
O PLASTIC DESIGN + SLD
PLASTIC DESIGN
ORDINANZA 3274
BEVAGNA
IO
LS CP
CPLS
IO
0.000
0.200
0.400
0.600
0.800
1.000
0.00 2.50 5.00 7.50 10.00
SPOSTAMENTO IN SOMMITA' / ALTEZZA (%)
TAGL
IANT
E AL
LA B
ASE
/ PES
OPLASTIC DESIGN
PLASTIC DESIGN + SLD
ORD.3274
BEVAGNA
IO
LS
CP
CPLS
0.000
0.100
0.200
0.300
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
SPOSTAMENTO IN SOMMITA' / ALTEZZA (%)
TAGL
IANT
E AL
LA B
ASE
/ PES
O
PLASTIC DESIGN + SLDPLASTIC DESIGN
ORDINANZA 3274
BEVAGNA
ORDINANZA 32741.1.
PLASTIC DESIGN(F.M. Mazzolani & V. Piluso, 1997)
2.2.
3.3. PLASTIC DESIGN + VERIFICA ALLO SLD
PLASTIC DESIGN ORDINANZA 3274 PLASTIC DESIGN +SL
IO LS CP
PLASTIC DESIGN ORDINANZA 3274 PLASTIC DESIGN+SLDPLASTIC DESIGN
PLASTIC DESIGN + SLD ORDINANZA 3274
M. F
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A.M
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Avo
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EFFETTI MDOFEFFETTI MDOF
2
2 2σ⋅
=δ φ
δ φCP
CP
MECCANISMI LOCALI DI COLLASSOEFFETTI MDOF
Fi
PUSHOVER ANALYSISPUSHOVER ANALYSIS
1
ei i
i N ej jJ
mF Vm
φ
φ=
= ⋅∑
DISTRIBUZIONE UNIMODALE NON ADATTIVA
MODO FONDAMENTALEDI VIBRAZIONE
VETTORE DEGLI SPOSTAMENTI LATERALI A COLLASSO
φ
δCP
CONTRIBUTO DEI MODI DI VIBRAZIONE PIÙ ELEVATI
ORD PD PD+SLD ORD PD PD+SLD ORD PD+SLD IO 0.9998 0.9995 0.9787 1.0000 0.9997 0.9946 0.9934 0.9986 LS 0.9991 0.9988 0.9748 0.9993 0.9994 0.9921 0.9889 0.9953 CP 0.9964 0.9996 0.9989 0.9970 0.9984 0.9990 0.9563 0.9981
M. F
erra
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M
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A.M
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A.
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Nap
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PERFORMANCE MATRIXPERFORMANCE MATRIX
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
OPERATIONAL LIFE SAFETY COLLAPSEPREVENTION
LIVE
LLO
D'IN
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SISM
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LIVELLO PRESTAZIONALEOR
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TIC DE
SIGN
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OPERATIONAL LIFE SAFETY COLLAPSEPREVENTION
LIVE
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LIVELLO PRESTAZIONALE
ORDINANZA 3274
PLASTIC
DESIGN+S
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OPERATIONAL LIFE SAFETY COLLAPSEPREVENTION
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LIVELLO PRESTAZIONALE
PLASTIC
DESIGN+S
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NORDINANZA
3274
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PLASTIC DESIGN
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BEVAGNA
CONSIDERAZIONI CONCLUSIVECONSIDERAZIONI CONCLUSIVE
Non Non èè garantito che risulti garantito che risulti limitato il danneggiamentolimitato il danneggiamento degli elementi degli elementi strutturali e non strutturali in corrispondenza di eventi sismicstrutturali e non strutturali in corrispondenza di eventi sismici di i di debole intensitdebole intensitàà..
4.4.
Il costo dellIl costo dell’’ efficacia delle procedure di progetto a deformabilitefficacia delle procedure di progetto a deformabilitàà, , duttilitduttilitàà e meccanismo di collasso controllato e meccanismo di collasso controllato èè spesso spesso unun’’incontrollabile incontrollabile sovraresistenzasovraresistenza delle membrature.delle membrature.
1.1.
In alcuni casi tale In alcuni casi tale sovraresistenzasovraresistenza non produce un miglioramento non produce un miglioramento significativosignificativo delle prestazioni sismiche in quanto ldelle prestazioni sismiche in quanto l’’intersezione tra intersezione tra capacitcapacitàà e domanda sismica in una zona dello spettro inelastico a e domanda sismica in una zona dello spettro inelastico a spostamento spettrale quasi costante.spostamento spettrale quasi costante.
2.2.
3.3. Nei casi esaminati il livello prestazionale IO (Immediata OccupaNei casi esaminati il livello prestazionale IO (Immediata Occupazione) zione) èèsempre legato alle sempre legato alle rotazioni plastiche delle travirotazioni plastiche delle travi e viene raggiunto per e viene raggiunto per livelli modesti delllivelli modesti dell’’intensitintensitàà delldell’’azione sismica.azione sismica.
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SVILUPPI FUTURISVILUPPI FUTURI
Estrapolazione dei risultati delle analisi al fine di mettere a Estrapolazione dei risultati delle analisi al fine di mettere a punto una punto una metodologia di carattere generale per la metodologia di carattere generale per la progettazione strutturale su progettazione strutturale su base prestazionale base prestazionale di strutture intelaiate in acciaio.di strutture intelaiate in acciaio.
4.4.
Validazione del Metodo ICSM mediante confronto con le prestazionValidazione del Metodo ICSM mediante confronto con le prestazioni i sismiche ottenute attraverso lsismiche ottenute attraverso l’’analisi dinamica non lineare di tipo analisi dinamica non lineare di tipo incrementale incrementale ((IncrementalIncremental ResponseResponse HistoryHistory AnalysisAnalysis))..
1.1.
Modellazione non lineareModellazione non lineare delle strutture intelaiate in acciaio delle strutture intelaiate in acciaio considerando anche il degrado di rigidezza e di resistenza e la considerando anche il degrado di rigidezza e di resistenza e la deformabilitdeformabilitàà dei pannelli nodali.dei pannelli nodali.
2.2.
Valutazione della Valutazione della sensibilitsensibilitàà dei risultatidei risultati ai diversi fattori che ai diversi fattori che influenzano la risposta: resistenza del materiale, influenzano la risposta: resistenza del materiale, strainstrain--hardeninghardening, , smorzamento strutturale, degrado di rigidezza e di resistenza.smorzamento strutturale, degrado di rigidezza e di resistenza.
3.3.
M. F
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