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NEHRP PAUTAS PARA LA REHABILITACIÓNSÍSMICA DE EDIFICIOS

Publicado por FEMA en apoyo del Decenio para la Reducción de los Desastres Naturales



El Consejo de Seguridad Sísmica de edificios (BSSC) fue creado en 1979 bajo los auspicios del InstitutoNacional de Ciencias de la Construcción como un nuevo tipo de instrumento para hacer frente a lascomplejas cuestiones reglamentarias, técnicas, sociales y económicos implicados en el desarrollo y la

promulgación de la construcción del terremoto disposiciones de mitigación de riesgos de

reglamentación que son de alcance nacional. Al reunir en la BSSC todos los conocimientos necesarios y

todos los intereses públicos y privados, se creía que las cuestiones relativas a la seguridad sísmica de

las zonas edificadas se puede resolver y superar problemas jurisdiccionales con autoridad a través deorientación y asistencia respaldada por un amplio consenso.

El BSSC es un cuerpo de ingreso independiente, voluntario que representa una amplia variedad deconstruir intereses de comunidad. Su objetivo fundamental es realzar la seguridad públicaproporcionando un foro nacional que cría provisiones de seguridad sísmicas mejoradas para el uso por lacomunidad de edificio en la planificación, diseño, construcción, regulación, y utilización de edificios.

Realizar su objetivo, el BSSC: (1) promueve el desarrollo de provisiones de seguridad sísmicasconvenientes para el uso en todas partes de los Estados Unidos; (2) recomienda, anima, y promueve laadopción de provisiones de seguridad sísmicas apropiadas en estándares voluntarios y códigos modelos;(3) tasa el progreso en la realización de tales provisiones por federal, estado, y local regulador y agenciasde construcción; (4) identifica oportunidades de mejorar normas de seguridad sísmicas y prácticas y animaorganizaciones públicas y privadas a efectuar tales mejoras; (5) promueve el desarrollo de cursos deformación y educativos y materiales para el uso por profesionales de diseño, constructores, construyendo

a funcionarios reguladores, elegidos a funcionarios, representantes de industria, otros miembros de lacomunidad de edificio, y el gran público; (6) aconseja a organismos estatales sobre sus programas deinvestigación, desarrollo, y realización; y

(7) periódicamente las revisiones y evalúan conclusiones de investigación, prácticas, y experiencia y hacenrecomendaciones para la incorporación en prácticas de diseño sísmicas.

JUNTA DE DIRECCIÓN: 1997

Presidente Eugene Zeller, Ciudad de Long Beach, California

Presidente Vice- Guillermo W. Stewart, Stewart-Scholberg Architects, Clayton, Misuri (representando elInstituto americano de Arquitectos)

Secretario Mark B. Hogan, Asociación de Mampostería Concreta Nacional, Herndon, Virginia

Ex-Officio James E. Beavers, Castores y Socios, Canto de Roble, Tennessee

Miembros Eugene Cole, Carmichael, California (representación de la Asociación de Ingenieros Estructuralde

California); S. K. Ghosh, Asociación de Cemento de Portland, Skokie, Illinois; Nestor Iwankiw,

Instituto americano de Construcción de Acero, Chicago, Illinois; Gerald H. Jones, Ciudad de Kansas,

Misuri (representando el Instituto Nacional de Construir Ciencias); Joseph Nicoletti, URS/John

A. Blume y Socios, San Francisco, California (representación del Instituto de Investigación de Ingeniería deTerremoto); John R.“ Jack” Prosek, Compañía de Construcción de Tornero, San Francisco, California(representación de los Contratistas Generales Asociados de América); W. Lee Shoemaker, Asociación deFabricantes de Edificio Metálica, Cleveland, Ohio; John C. Theiss, Theiss Engineers, Inc, San Louis, Misuri

(representando la Sociedad americana de Ingenieros Civiles); Charles Thornton, Thornton-TomasettiEngineers, Nueva York, Nueva York (representando el Consejo de Tecnología Aplicado); David P. Tyree,Asociación Forestal y de Papel americana, Primaveras de Colorado, Colorado; David Wismer,Departamento de Licencias e Inspecciones, Filadelfia, Pensilvania (representando a los Funcionarios deEdificio y Administradores de Código Internacionales); Richard Wright, Instituto Nacional de Estándares yTecnología, Gaithersburg, Maryland (representando el Comité Interdepartamental de Seguridad Sísmicaen Construcción)

Personal de BSSC James R. Smith, Director Ejecutivo; Thomas Hollenbach, el Diputado ExecutiveDirector; Larry

Anderson, Director, Proyectos Especiales; Claret M. Heider, Escritor-editor Técnico; Mary Marshall,

Ayudante Administrativo



BSSC

Proyecto de

Rehabilitación

Sísmica

NEHRP GUÍA PARA LA REHABILITACIÓN SÍSMICA DE

EDIFICIOS

(FEMA Publicación 273 )

Preparado para elCONSEJO DE SEGURIDAD SÍSMICO DE CONSTRUCCIÓN

Washington, D.C.

Por elCONSEJO DE TECNOLOGÍA APLICADO (Proyecto ATC-33)Redwood City, California

Con financiamiento deAGENCIA FEDERAL PARA EL MANEJO DE EMERGENCIASWashington, D.C.

Octubre 1997Washington, D.C.



AVISO: Este informe fue preparado bajo Acuerdo Cooperativo SEM-91-K-3602 entre elAgencia Federal de Administración de Emergencias y el Instituto Nacional de Ciencias de laConstrucción.

Las opiniones, resultados, conclusiones o recomendaciones expresadas en esta publicación noreflejan necesariamente las opiniones del Consejo de Tecnología Aplicada (ATC), el edificio del

Consejo de Seguridad Sísmica (BSSC), o la Agencia Federal Para El Manejo De Emergencias (FEMA).Además, ni ATC, BSSC, FEMA, ni ninguno de sus empleados hace cualquier garantía, expresa oimplícita, ni asume ninguna obligación legal ni responsabilidad por la exactitud, integridad o utilidadde cualquier información, producto o proceso incluido en esta publicación. Los usuarios de lainformación de esta publicación asumen toda la responsabilidad derivada de dicho uso.

Para más información sobre este documento o las actividades de la BSSC, comuníquese con elDirector Ejecutivo, Consejo de Seguridad Sísmica de construcción, 1090 Vermont Ave.., NW, Suite700, Washington, DC 20005; teléfono 202-289-7800, fax 202-289-1092, e-mail [email protected].



PARTICIPANTES

COMITÉ DE SUPERVISION DELPROYECTOEugene Zeller, ChairmanThomas G. Atkinson, ATC

Gerald Jones, BSSCChristopher Rojahn, ATCPaul Seaburg, ASCEAshvin Shah, ASCEJames R. Smith, BSSCCONSEJO DE SEGURIDAD SÍSMICO DECONSTRUCCIÓNGERENTE DE PROYECTOJames R. SmithSUBGERENTE DE PROYECTOThomas HollenbachESCRITOR-REDACTOR TÉCNICOClaret Heider

REHABILITACIÓN SÍSMICA PANEL ASESORGerald Jones, ChairmanDavid AllenJohn BattlesDavid BreiholzMichael CaldwellGregory L. F. ChiuTerry DooleySusan DowtySteven J. EderS. K. Ghosh

Barry J. GoodnoCharles G. Gutberlet Warner HoweHoward KunreutherHarry W. MartinRobert McCluerMargaret Pepin-Donat William PetakHoward SimpsonWilliam Stewart James ThomasL. Thomas TobinCOMITÉ DE PROYECTO

Warner Howe, ChairmanGerald H. JonesAllan R. PorushF. Robert PreeceWilliam W. Stewart CUESTIONES SOCIALESRobert A. Olson

AGENCIA FEDERAL PARA EL MANEJODE EMERGENCIASPROYECTO OFICIAL Ugo Morelli

ASESOR TÉCNICO Diana Todd

CONSEJO DE TECNOLOGÍA APLICADAINVESTIGADOR PRINCIPAL Christopher Rojahn

DIRECTOR DE PROYECTODaniel ShapiroDIRECTOR CO-DE PROYECTOLawrence D. Reaveley

ASESOR TÉCNICO MAYORGuillermo T. Holmes

ASESOR TÉCNICOJack P. MoehleCONSEJO DE ATCREPRESENTANTEThomas G. AtkinsonREQUISITOS GENERALRonald O. Hamburger, el Líder de

Equipo Sigmund A. FreemanPeter Gergely (difunto)Richard A. ParmeleeAllan R. PorushMODELADO Y ANÁLISISMike Mehrain, Líder de EquipoRonald P. GallagherHelmut KrawinklerGuy J. P. NordensonMaurice S. PowerAndrew S. WhittakerGEOTECNICOS &

FOUNDACIONESJeffrey R. Keaton, Team Leader Craig D.ComartinPaul W. Grant Geoffrey R. MartinMaurice S. PowerCONCRETOJack P. Moehle, Co-equipoLawrence D. Reaveley,LiderJames E. CarpenterJacob GrossmanPaul A. Murray

Joseph P. NicolettiKent B. SoelbergJames K. Wight MAMPOSTERIADaniel P. Abrams, Team Leader Samy A.AdhamGregory R. KingsleyOnder KustuJohn C. Theiss

ACERODouglas A. Foutch, Team Leader NavinR. AminJames O. MalleyCharles W. Roeder

Thomas Z. Scarangello

MADERAJohn M. Coil, Team Leader Jeffery T.

MillerRobin ShepherdWilliam B. Vaughn

NUEVAS TECNOLOGIASCharles A. Kircher, Team LeaderMichael C. ConstantinouAndrew S. WhittakerNO ESTRUCTURALESChristopher Arnold, Team LeaderRichard L. HessFrank E. McClureTodd W. Perbix

REHABILITACIÓN SIMPLIFICADAChris D. Poland, Team Leader Leo E.ArgirisThomas F. HeauslerEvan ReisTony TschanzCALIFICACIÓN DE MATERIALES DELUGARCharles J. Hookham, Lead Consultant Richard Atkinson (deceased)Ross EsfandiariLANGUAGE & FORMATO

James R. HarrisPREPARACIÓN DE INFORMERoger E. Scholl (deceased),Lead Consultant Robert K. ReithermanA. Gerald Brady, Copy Editor PattyChristofferson, Coordinator Peter N.Mork, IllustrationsSOCIEDAD AMERICANA DEINGENIEROS CIVILESCOMITÉ DE DIRECCIÓN DEREHABILITACIÓNVitelmo V. Bertero

Paul SeaburgRoland L. SharpeJon S. TrawClarkson W. PinkhamWilliam J. Hall

TALLERES DE USUARIOSTom McLane, ManagerDebbie Smith, CoordinatorSÍNTESIS DE INVESTIGACIÓNJames O. JirsaCUESTIONES ESPECIALESMelvyn Green



In Memoriam

El Consejo de Seguridad Sísmico deConstrucción, el Consejo de TecnologíaAplicado, la Sociedad americana de IngenierosCiviles, y la Agencia federal para el manejo deEmergencias desean reconocer lacontribución significativa a las Pautas y alespacio total de la ingeniería de terremoto delos participantes en el proyecto que novivieron para ver este esfuerzo completado:Richard AtkinsonPeter GergelyRoger SchollEl medio ambiente se ha beneficiadoenormemente de su trabajo.



Advertencia

El volumen usted sostiene ahora en sus manos,NEHRP Las Pautas de para la RehabilitaciónSísmica de Edificios, y su volumen de Comentariode compañero, son la manifestación culminante de

más de 13 años del esfuerzo. Ellos contienen ladirección sistemática que habilita a profesionales dediseño para formular acercamientos de rehabilitacióneficaces y confiables que limitarán el daño delterremoto esperado con un rango especificado paraun nivel especificado del estremecimiento de tierra.Esta clase de la dirección aplicable a todos los tiposde edificios existentes y en todas las partes del paísnunca ha existido antes.

Desde 1984, cuando la Agencia de Dirección de

Emergencia federal (FEMA) primero comenzó unprograma para dirigirse al riesgo planteado poredificios existentes inseguros sísmicamentes, lacreación de estas Pautas ha sido el objetivo principalde los esfuerzos del FEMA. Los pasos preparatoriosprevios, sin embargo, fueron muy necesarios, comofue notado en el Plan de Acción 1985 desarrolladoen la petición del FEMA por el ABE Joint Venture.Éstos incluyeron el desarrollo de una metodologíaestándar para identificar en peligro edificios

rápidamente o en profundidad, un compendio detécnicas de rehabilitación eficaces, y unaidentificación de implicaciones sociales de larehabilitación.

Hacia 1990, esta plataforma técnica había sidoesencialmente completada, y el trabajo podríacomenzar en estas Pautas. $8 millones, el proyectode siete años requirió el variado talentos de más de

100 ingenieros, investigadores y escritores,suavemente orquestados por el Consejo deSeguridad Sísmico de Construcción (BSSC),gerente(jefe) total del proyecto; el Consejo deTecnología Aplicado (ATC); y la Sociedadamericana de Ingenieros Civiles (ASCE). Cientos

más donados su conocimiento y tiempo al proyectoexaminando documentos preliminares en variasetapas(escenas) de desarrollo y proporcionandocomentarios, críticas, y suposiciones para mejoras.Los refinamientos adicionales y las mejorasresultaron de la revisión de consenso del documentode Pautas y su Comentario de compañero por elproceso de votación del BSSC durante el año pasadodel esfuerzo.

Nadie que trabajó en este proyecto en cualquier

capacidad, si el voluntario, pagado al consultor o elpersonal, recibió la compensación monetariaconmensurada con su esfuerzos. La dedicación detodos era realmente pendiente. Pareció que cada unoimplicó reconoció la magnitud del paso adelante queestaba siendo tomado en el progreso hacia la mayorseguridad sísmica de nuestras comunidades, y dio sumáximo. FEMA y el Oficial de Proyecto de FEMApersonalmente cariñosamente y sinceramenteagradecen a cada uno que participó en este esfuerzo.

Las gracias simples de FEMA en una Advertencia,sin embargo, nunca pueden recompensar a estosindividuos suficientemente. La esperanza fervienteconsiste en que, quizás, usando las Pautasextensivamente ahora y mejorado por futurasgeneraciones será la recompensa que ellos tan

justamente y lujosamente merecen.

La Agencia de Dirección de Emergencia federal



Prefacio

En el agosto de 1991, el Instituto Nacional de ConstruirCiencias (SEMILLAS) firmó un acuerdo cooperativo conla Agencia de Dirección de Emergencia federal (FEMA)para un programa de siete años completo que lleva al

desarrollo de un juego de pautas en escala nacionalaplicables para la rehabilitación sísmica de edificiosexistentes. Conforme a este acuerdo, el Consejo deSeguridad Sísmico de Construcción (BSSC) servido comodirector del proyecto con la Sociedad americana deIngenieros Civiles (ASCE) y el Consejo de TecnologíaAplicado (ATC) que trabaja comosubcontratistas(abastecedores). Al principio, FEMAproveyó la financiación para una actividad de definiciónde programa intentó generar el plan de trabajodetallado para el programa total. El plan de trabajo fue

completado en el abril de 1992 y en septiembre FEMAcontratado con SEMILLAS para el resto del esfuerzo.

Los objetivos principales del proyecto eran desarrollarun juego del técnicamente sonido, pautas en escalanacional aplicables (con el comentario) para larehabilitación sísmica de edificios; desarrolle elconsenso de comunidad de edificio en cuanto a laspautas; y desarrolle la base de un plan para estimular laaceptación extendida y la aplicación de las pautas. Seespera que los documentos de pautas producidos aconsecuencia de este proyecto sirvan como un recursoprimario en la rehabilitación sísmica de edificios para eluso de profesionales de diseño, educadores, códigomodelo y organizaciones de estándares, y personalregulador de construcción estatal y local.

Como notado encima, el trabajo de proyecto implicó elASCE y ATC como subcontratistas(abastecedores) asícomo grupos de expertos de voluntario y pagó aconsultores. Fue estructurado para asegurar que laspautas técnicas que escriben el esfuerzo se beneficiaronde una amplia sección de consideraciones: los

resultados de esfuerzos técnicos completados y en cursoy actividades de investigación; cuestiones(emisiones)sociales; preocupaciones(negocios) de política(póliza)públicas; las recomendaciones presentadas en uninforme FEMA-financiado más temprano sobreidentificación de cuestiones(emisiones) y resolución;datos de coste en aplicación de procedimientos derehabilitación; reacciones de usuarios potenciales; y elconsenso examina por un amplio espectro de construirintereses de comunidad. Un esfuerzo especial tambiénfue hecho usar los resultados de la última investigación

relevante.

Mientras la dirección total ha sido la responsabilidad delBSSC, responsabilidad de la conducta del específico lastareas de proyecto son compartidas por el BSSC conASCE y ATC. Las tareas BSSC específicas fueroncompletadas bajo la dirección de un Comité de Proyectode BSSC. Para asegurar la continuidad de proyecto y laproject tasks is dirección, un Comité de Supervisión de

Proyecto (POC) era responsable a la Junta(al Bordo) deBSSC de la Dirección para el logro de los objetivos deproyecto y la conducta de tareas de proyecto. Adelante,una Rehabilitación Sísmica el Panel Consultivo examinóproductos de proyecto cuando ellos desarrollaron yaconsejaron el POC sobre el acercamiento tomado,problemas surgir(levantarse) o esperados, y progresohecho.

Tres talleres de usuario fueron sostenidos durante elcurso del proyecto de exponer el proyecto y varios

esbozos de los documentos de Pautas para examinar porusuarios potenciales del producto último. Los dostalleres más tempranos aseguraron(previeron) larevisión de la estructura de proyecto total y para larevisión detallada del esbozo completo del 50 porciento. El último taller fue sostenido en el diciembre de1995 cuando los documentos de Pautas eran el 75 porciento completos. Los participantes en este tallertambién tenían la oportunidad de asistir a un seminarioen la aplicación de las pautas y comentar sobre todo eltrabajo de proyecto hecho hasta ahora.

Después de tercer taller de usuario, los comentarios porescrito y orales del esbozo completo del 75 por cientode los documentos recibidos de los participantes detaller y otros revisores fueron dirigidos por los autorese incorporados en un esbozo de las Pautas yComentario. Los miembros de POC fueron enviados unacopia de revisión del esbozo completo del 100 porciento en el agosto de 1996 y se encontraron paraformular una recomendación a la Junta(al Bordo) deBSSC de la Dirección acerca de la votación de los

documentos. Esencialmente, el POC recomendó que laJunta(el Bordo) acepte los documentos para el consensoque vota por la organización de miembro BSSC. LaJunta(El Bordo), habiendo recibido esta recomendacióna finales de agosto, votado unánimemente para seguircon la votación.

La votación de las Pautas y Comentario ocurrió entre el15 de octubre y el 20 de diciembre de 1996, y unsimposio de votación para los representantes votadoresde organizaciones de miembro BSSC fue sostenido ennoviembre durante el período de votación. Aorganización de miembro que vota a representantes lepidieron votar por cada subdivisión principal deldocumento de Pautas y en cada capítulo del Comentario.



Como requerido por procedimientos BSSC, la votaciónaseguró(previó) cuatro respuestas:

"sí", “sí con reservaciones(con pedidos anticipado),”“no,” “y se abstienen.” Todos “sí con reservaciones(conpedidos anticipado)” y votos "de no" debían seracompañados por una explicación de las razones del

voto y los votos "de no" debían ser acompañados porsuposiciones específicas para el cambio si aquelloscambios cambiaran el voto negativo a una afirmación.

Aunque todas las secciones de las Pautas y documentosde Comentario fueran aprobadas en la votación, loscomentarios y explicaciones recibidas “con sí conreservaciones(con pedidos anticipado)” y los votos "deno" fueron compilados por el BSSC para la entrega aATC para revisión y resolución. El Comité TécnicoMayor ATC examinó estos comentarios detalladamente

y encargó a miembros de los equipos técnicosdesarrollar respuestas detalladas y formular cualquieroferta necesaria del cambio que refleja los comentarios.Este esfuerzo causó 48 ofertas del cambio para serpresentado a las organizaciones de miembro BSSC parauna segunda votación. En el abril de 1997, el ATCpresentó sus recomendaciones al Comité de Supervisiónde Proyecto, que los aprobó para expedir a la Junta(alBordo) de BSSC. La Junta(El Bordo) de BSSCposteriormente dio la aprobación provisional a la nuevavotación pendiente un voto de correo por el segundo

paquete de votación entero. Esto fue hecho y la nuevavotación fue oficialmente aprobada por la Junta(elBordo). El segundo paquete de votación fue enviado aorganizaciones de miembro BSSC el 10 de junio convotaciones completadas debidas hacia el 28 de julio..

Todas las segundas ofertas de votación pasaron lavotación; sin embargo, como con los primerosresultados de votación, los comentarios presentadoscon votaciones fueron compilados por el BSSC para la

revisión por el Comité Técnico Mayor ATC. Este esfuerzocausó varios cambios editoriales y seis cambios técnicosadicionales propuestos por el ATC. El 3 de septiembre,el ATC presentó sus recomendaciones para el cambio enel Comité de Supervisión de Proyecto que, después de ladiscusión considerable, juzgó los cambios propuestospara ser el editorial o de la sustancia insuficiente paragarantizar otra votación. Encontrándose el 4 deseptiembre, la Junta(el Bordo) de BSSC recibió lasrecomendaciones del POC, los aceptó, y aprobó lapreparación de los documentos finales para la

transmisión a la Agencia de Dirección de Emergenciafederal. Esto fue hecho el 30 de septiembre de 1997

Debería ser notado por aquellos usando este documentoque las recomendaciones que resultan del trabajo de

concepto del Comité de Proyecto de BSSC han causadola iniciación de un proyecto de estudios del caso queimplicará el desarrollo de diseños de rehabilitaciónsísmicos para al menos 40 edificios federalesseleccionados de un inventario de edificios decididos deser sísmicamente deficiente bajo el programa derealización de la Orden 12941(del Pedido 12941)

Ejecutiva y decidido de ser considerado “típico deestructuras existentes localizadas en todas partes de lanación.” El proyecto de estudios del caso esestructurado

• Prueba de utilidad de las Pautas NEHRP para laRehabilitación Sísmica de Edificios en aplicacionesauténticas a fin de determinar el grado al cual losingenieros de diseño que practican y los arquitectosencuentran los documentos de Pautas ellos mismos ylos procedimientos de análisis estructurales y criterios

de aceptación incluidos para ser presentados en lalengua comprensible y de una moda clara, lógica quepermite a determinaciones técnicas válidas ser hechas, yevaluar la facilidad de transición de prácticas técnicascorrientes a los nuevos conceptos presentados en lasPautas.

• Tasa de suficiencia técnica del diseño de Pautas yprocedimientos de análisis. Determine si la aplicaciónde los resultados de procedimientos (en el juicio deldiseñador) en diseños racionales de construir

componentes para la rehabilitación correctiva mide.Tase si estos diseños suficientementeencuentran(cumplen) los niveles de rendimientoseleccionados cuando comparado con procedimientosexistentes y en luz del conocimiento y experiencia deldiseñador. Evalúe si los métodos de Pautasproporcionan un mejor entendimiento fundamental delrendimiento sísmico esperado que hacenprocedimientos existentes.

• Tasa de criterios de aceptación de Pautas soncorrectamente calibrados para causar diseñoscomponentes que proporcionan valores permisibles detales factores claves como movimiento, demanda defuerza componente, y deformación inelástica a nivelesde rendimiento seleccionados.

• Desarrolle datos empíricos en los gastos de diseñode rehabilitación y construcción paraencontrar(cumplir) las Pautas “objetivo de seguridadbásico” así como los niveles de rendimiento más altosincluidos. Tase si los gastos más altos esperados delanálisis técnico anticipado causan ahorros que vale la

pena comparado con el coste de construir soluciones dediseño más conservadoras necesarias con un esfuerzotécnico menos sistemático.



• Comparan los criterios de aceptación de las Pautascon las exigencias de diseño sísmicas predominantespara nuevos edificios en la posición de edificio paradeterminar si las exigencias para conseguir las Pautas“objetivo de seguridad básico” son equivalentes a o máso menos rigurosas que aquellos esperados de nuevosedificios.

La reacción de aquellos usando las Pautas fuera de esteproyecto de estudios del caso es fuertemente animada.Adelante, el plan de estudios para una serie deseminarios de educación/formación de las Pautas estásiendo desarrollado y varios seminarios sonprogramados para la conducta a principios de 1998.Aquellos que desean proporcionar la reacción o por undeseo de la información acerca de los seminarios

deberían dirigir su correspondencia a: BSSC, 1090Avenida de Vermón, N.W., Suite 700, Washington, D.C.20005; teléfono 202-289-7800; el fax 202-289-1092; e-

mail [email protected]. Las copias de las Pautas yComentario pueden ser obtenidas por teléfono de laInstalación de Distribución FEMA en 1-800-480-2520

La Junta de BSSC de la Dirección agradecidamente

reconoce la contribución de todo el ATC y participantesASCE en el proyecto de desarrollo de Pautas así comoaquellos de la Rehabilitación Sísmica BSSC PanelConsultivo, el Comité de Proyecto de BSSC, y losparticipantes de Taller de Usuario. La Junta(El Bordo)también desea agradecer a Ugo Morelli, Oficial deProyecto de FEMA, y Diana Todd, Asesor técnico deFEMA, para su insumo valioso y apoyo.

Presidente

Eugene Zeller,

Junta de BSSC de Dirección



1. Introducción

1.1 PropósitoEl objetivo primario de este documento esproporcionar pautas técnicamente validas y enescala nacional aceptables para la rehabilitación

sísmica de edificios. Las Pautas para la rehabilitaciónsísmica de los edificios están destinadas a servircomo una herramienta preparada para losprofesionales del diseño, un documento dereferencia para la construcción de los funcionariosreguladores, y una base para el futuro desarrollo yaplicación de las disposiciones del código deconstrucción y normas.

Este documento consiste en dos volúmenes. Laspautas de este volumen detalla exigencias yprocedimientos, que El volumen de comentarios

explica. Un volumen complementario tituladoEjemplos de Aplicación contiene información sobredeficiencias típicas, gastos de rehabilitación, y otrainformación explicativa útil..

Este documento está destinado a un grupo deusuario principal de arquitectos, ingenieros yfuncionarios de construcciones, específicamente losde la comunidad técnica responsable del desarrolloy la utilización de códigos y estándares deconstrucción, y para llevar a cabo el diseño y análisisde los edificios. Las partes del documento también

serán útiles e informativas para el públicosecundario fuera de la comunidad técnica, comodueños de edificios, agencias gubernamentales, y losresponsables políticos.

La experiencia en ingeniería de diseño de unprofesional es un requisito previo para el usocorrecto de las Directrices, y la mayoría de lasdisposiciones de los capítulos siguientes suponen lapráctica de un ingeniero profesional experimentadoen el diseño de edificios, como se indica en lasreferencias específicas al "ingeniero" que seencuentra ampliamente en el presente documento.

Un ingeniero puede usar este documento paraayudar a un dueño de edificio a seleccionar criteriosde protección sísmicos cuando los esfuerzos dereducción de riesgo del dueño son puramentevoluntarios. El ingeniero también puede usar eldocumento para el diseño y el análisis de proyectosde rehabilitación sísmicos. Sin embargo, no deberíaconsiderarse este documento como un manual dediseño, libro de texto, o guía. No obstante los

ejemplos educacionales y explicaciones encontradasen el volumen de Ejemplos de Aplicación yComentario, la otra información suplementaria yrecursos educacionales bien puede ser requeridopara utilizar este documento apropiadamente.

Este documento no es ni un código ni una norma. Suobjetivo es servir tanto para uso voluntario de lospropietarios y profesionales del diseño, así comopara la adaptación y adopción en los códigos ynormas modelo. La conversión de material de lasPautas en un código o norma requerirá, comomínimo, a) un estudio cuidado en cuanto a la

aplicabilidad de los criterios de aceptación a lasituación específica y el tipo de construcción, b)cambio de formato en el idioma del código, c) laadición de las normas de la aplicabilidad o"desencadenante" políticas, y d) la modificación oadición de requisitos relacionados con operacionesespecíficas del consejo construcción dentro de unajurisdicción determinada.

Ver la Sección 1.3 para descripciones importantesdel alcance y limitaciones de este documento

1.2 Nuevas características importantesEste documento contiene varios aspectos nuevosque se apartan considerablemente deprocedimientos de diseño sísmicos anterioresusados para diseñar nuevos edificios..

1.2.1 Niveles de Rendimiento Sísmicos yObjetivos de RehabilitaciónLos métodos y los criterios de diseño para conseguirvarios niveles diferentes y rangos de rendimientosísmico son definidos. Los cuatro Niveles de

Rendimiento de Edificio son Prevención de Colapso,Seguridad de la Vida, Ocupación Inmediata, yOperacional. (El Nivel Operacional está definido,pero la especificación de criterios de diseñocompletos no está incluida en las Pautas. Ver elCapítulo 2.) Estos niveles son puntos distintos poruna escala continua que describe el rendimientoesperado del edificio, u o bien, la magnitud del daño,la pérdida económica, y la ruptura q se puedaproducir.

Cada Nivel de Rendimiento de Edificio se compone

de un Nivel de Rendimiento Estructural que describeel estado límite de daño de los sistemasestructurales y un Nivel de Rendimiento Noestructural que describe el estado límite de daño delos sistemas no estructurales. Tres Niveles deRendimiento Estructurales y cuatro Niveles deRendimiento No estructurales son usados paraformar los cuatro Niveles de Rendimiento deEdificios básicos mencionados.

Además, dos rangos de rendimiento estructural sondefinidos para proporcionar una designación arehabilitaciones únicas que pueden ser destinadascon objetivos especiales y por lo tanto quedaranbien definidos entre los niveles estructurales



Otras categorías estructurales y no estructuralesson incluidas para describir una amplia variedad deintenciones de rehabilitación sísmicas. De hecho, unode los objetivos del sistema de nivel de rendimientoempleado en este documento es permitir ladescripción de todos los objetivos de rendimiento,previamente designados en códigos y normas, y la

mayoría de los objetivos utilizados en los esfuerzosde rehabilitación voluntaria.

Los tres Niveles de Rendimiento Estructurales y dosVariedades de Rendimiento Estructurales consistenen:

• S-1: Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediata

• S-2: La Variedad de Rendimiento de Control deDaño (se extiende entre Seguridad de Vida y Nivelesde Rendimiento de Ocupación Inmediatos)

• S-3: Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida

• S-4: La rango de Rendimiento de SeguridadLimitada (se extiende entre Niveles de Rendimientode Prevención de Colapso y Seguridad de Vida)

• S-5: Nivel de Rendimiento de Prevención deColapso.

Además, existe la denominación S-6, DesempeñoEstructural no considerado, para cubrir la situaciónen la que sólo se hacen mejoras no estructurales.

Los cuatro Niveles de Rendimiento No estructuralesson:

• N-A: Nivel de Rendimiento Operacional

• N-B: Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato

• N-C: Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida

• N-D: Riesgos Reducido del Nivel de Rendimiento

Además, esta la designación de N-E, Rendimiento Noestructural No Considerado, para cubrir la situacióndonde las mejoras sólo estructurales son hechas.

A Una descripción “de cómo quedara el edificiodespués del terremoto” plantea las siguientespreguntas: ¿Qué terremoto? ¿Uno pequeño ogrande? ¿Un grado menor a moderado de severidadde los temblores de tierra en el sitio donde seencuentra el edificio, o movimiento de tierrasevero? Los criterios de estremecimiento de tierradeben ser seleccionados, junto con un Nivel de

Rendimiento deseado o rango, de las Pautas paraser aplicadas; esto se puede hacer bien porreferencia a tierra normalizada regional o nacional,con mapas de peligrosidad sísmica, o medianteestudios específicos del sitio. Una vez un Nivel de

Niveles De Rendimiento Y Rangos De Un EdificioNivel de rendimiento: la condición de pos-terremotodestinada de un edificio; un punto bien definido enuna escala de medición como la pérdida causada porel daño del terremoto. Además de victimas, lapérdida puede ser en términos de propiedad ycapacidad operativa .Rango de Rendimiento: una variedad o grupo derendimiento, más bien que un nivel distinto.Designación de Nivel de Rendimiento y Rangos:El Rendimiento es separado en descripciones deldaño de sistemas estructurales y no estructurales; lasdesignaciones estructurales son s-1 por s-5 y lasdesignaciones no estructurales son N-A por N-DNivel De Rendimiento De Un Edificio: La combinaciónde un Nivel de Rendimiento Estructural y un Nivel deRendimiento No estructural para formar unadescripción completa de un nivel de daño global.Objetivo de Rehabilitación: La combinación de unNivel de Rendimiento o Rango con Criterios deDemanda Sísmicos.

Rendimiento más altoMenos perdidas

Nivel operacionalReservas de herramientasDe servicio mantienen funciones;Muy poco daño. (S1+NA)

Nivel de ocupación InmediataEl edificio recibe una etiqueta"verde" (es seguro para ocupar)Evaluación de inspección; algunareparación menor. (S1 + NB)

Nivel de seguridad de VidaLa estructura permanece establetiene la reserva de rendimientosignificativa; el daño no estructuralarriesgado es controlado. (S3+NC)

Nivel de prevencion de ColapsoEl edificio sigue en pie, pero a duraspenas, y cualquier otro daño opérdida es aceptable. (S5 + NE)

Rendimiento inferiormenos perdida



Rendimiento de Edificio deseado para unaseveridad de sismo de tierra particular (Demandasísmica) es seleccionado, el resultado es un Objetivode Rehabilitación (ver la Sección 1.5.1.3 para undebate detallado). A excepción del Objetivo deSeguridad Básico (BSO), no hay combinacionespredeterminadas de rendimiento y ni riesgo de

temblor de tierra. El Objetivo de Seguridad Básicose cumple cuando un edificio puede satisfacer doscriterios: (1) la Seguridad de Vida en laConstrucción a Nivel de rendimiento, que es lacombinación de los Niveles de Rendimiento deSeguridad de Vida Estructurales y No estructurales,para el Terremoto de Seguridad Básica 1 (EEB-1), y(2) el Nivel de Rendimiento de Prevención deColapso, que sólo se refiere al rendimientoestructural, para el temblor más fuerte que ocurrecon menor frecuencia como definido en elTerremoto de Seguridad Básico 2 (EEB-2). Uno ovarios de estos dos niveles del movimiento sísmicopueden estar usados en el proceso de diseño paracumplir también otros Objetivos de Rehabilitación,pero ellos han sido seleccionados como los criteriosde terremoto requeridos para el BSO. Si bien elmargen contra falla puede ser más pequeño ymenos fiable, el propósito primario del BSO esproporcionar un nivel de seguridad para edificiosrehabilitados similares a aquel de edificiosrecientemente diseñados a exigencias de códigosísmico estadounidense. . De hecho, el argumento

más fuerte para el uso de movimientos de tierrasimilares a los utilizados para los edificios nuevoses permitir una comparación directa de losresultados esperados. Hay que recordar, sinembargo, que las pérdidas económicas del daño nose consideran explícitamente en el BSO, y deberíaesperarse que estas pérdidas en edificios existentesrehabilitados sean más grandes que en el caso de unedificio recién construido.Usando varias combinaciones de Niveles deRendimiento y criterios sísmicos, muchos otrosObjetivos de Rehabilitación pueden ser definidos.Aquellos objetivos que exceden los requisitos delBSO, ya sea en términos de Nivel de Rendimiento,criterios sísmicos, o en términos de ambos, sonllamados Objetivos Realzados, y del mismo modo,aquellos que no cumplan con algún aspecto de laBSO se denominan objetivos limitados.

1.2.2 Método de RehabilitaciónSistemático y SimplificadoLa Rehabilitación Simplificada puede ser aplicada aciertos edificios pequeños especificados en las

Pautas. La intención principal de la RehabilitaciónSimplificada es reducir el riesgo sísmicoeficazmente cuando sea posible y apropiado por labúsqueda de Objetivos Limitados. Las medidas derehabilitación parciales, objetivo las deficiencias en

construcción de alto riesgo, como parapetos y otrospeligros exteriores de caer, son incluidas comotécnicas de Rehabilitación Simplificadas. Aunque dealcance limitado, la Rehabilitación Simplificada seráaplicable a un gran número de edificios en todaspartes de los EE.UU el Método de RehabilitaciónSimplificado emplea procedimientos de análisis de

fuerza estáticos equivalentes, que son encontradosen la mayor parte de códigos sísmicos para nuevosedificios.La Rehabilitación Sistemática puede ser aplicada acualquier edificio e implica la comprobaciónminuciosa de cada elemento o componenteestructural existente (un elemento, como un pórticoque resiste al momento es formado de vigas ycomponentes de columna), el diseño de nuevoselementos, y la verificación de la interacción globalaceptable para desplazamientos esperados yfuerzas internas. El Método de RehabilitaciónSistemático se concentra en el comportamiento nolineal de la respuesta estructural, y empleaprocedimientos no destacados anteriormente en loscódigos sísmicos.

1.2.3 Variación en los Métodos de AnálisisCuatro procedimientos analíticos distintos se puedeutilizar en la rehabilitación sistemática:Procedimientos Lineal Estático, lineal Dinámica, nolineal estático y no lineal dinámico. La elección delmétodo de análisis está sujeta a limitaciones

basadas en las características del edificio. Losprocedimientos lineales mantener el uso tradicionalde una relación lineal de tensión-deformación, peroincorporan los ajustes a las deformaciones total deledificio y los criterios de aceptación de materialespara permitir una mejor consideración de lascaracterísticas no lineales probables de respuestasísmica. El Procedimiento Estático No lineal, amenudo llamado "análisis de volteo ", utilizatécnicas no lineales simplificadas para estimardeformaciones estructurales sísmicas. Elprocedimiento dinámico no lineal, conocidocomúnmente como análisis de historia de tiempo nolineal análisis, requiere el juicio y experiencia parallevar a cabo, y sólo podrán utilizarse dentro de laslimitaciones descritas en la sección 2.9.2.2 de lasPautas.

1.2.4 Especificaciones Cuantitativas DelFuncionamiento De Los ComponentesInherent Inherente en el concepto de niveles deRendimiento y Rangos es la suposición de que elrendimiento puede medirse utilizando los

resultados analíticos, como proporciones demovimiento de piso o fuerza y demandas deductilidad en componentes individuales oelementos. Para permitir la verificación Estructuralal Nivel del Rendimiento Seleccionado, rigidez,



resistencia, ductilidad y las características demuchos elementos y componentes comunes hansido derivados de las pruebas de laboratorio yestudios analíticos y puestas en un formatoestándar en las Pautas.

1.2.5 Procedimientos para Incorporar Nueva

Información y Tecnologías en RehabilitaciónIt is Se espera que las pruebas de materialesexistentes y elementos continúen y que las medidascorrectivas adicionales y los productos seandesarrollados. También se espera que los sistemas ylos productos destinados a modificar la respuestaestructural sea beneficiosamente avanzado. Elformato de las técnicas de análisis y los criterios deadmisibilidad de las Pautas permiten laincorporación rápida de tal tecnología. La sección2.13 da la dirección específica en este aspecto. Seespera que las Pautas tengan un impactosignificativo a pruebas y documentación demateriales existentes y sistemas así como nuevosproductos. Además, todo un capítulo (capítulo 9) seha dedicado a dos de esas tecnologías nuevas, elaislamiento sísmico y disipación de energía.

1.3 Alcance, Contenido, y LimitacionesEsta sección describe el alcance y las limitacionesdel contenido de este documento que pertenece a losiguiente:• Edificios y Cargas

• Las actividades y las políticas asociadas con larehabilitación sísmica• Trazar un mapa sísmico • Contenido técnico

1.3.1 Edificios Y CargasEste documento está destinado para ser aplicado atodos los edificios , sin tener en cuenta importancia,ocupación, aspectos históricos, tamaño, u otrascaracterísticas que por algunos criterios sondeficientes en su capacidad de resistir a los efectos

de terremotos. Además de los efectos directos de lostemblores, este documento también considera losefectos en edificios del fracaso de tierra local, comola licuefacción. Con la extrapolación cuidadosa, losprocedimientos aquí también pueden ser aplicadosa muchos edificios no estructurales, como estradasde tubería estradas de almacenaje de acero, torresestructurales para tanques y buques, muelles,embarcaderos, e instalaciones de generación deenergía eléctricas. La aplicabilidad de losprocedimientos no ha sido examinada del todo ycada tipo estructural, en particular aquellos que han

sido generalmente cubiertos por sus propioscódigos o estándares, como puentes y centralesnucleares. Es importante notar que, como estáescrito, disposiciones no pretenden ser obligatorias.La deliberación de la aplicabilidad a cualquier grupo

dado de edificios o estructuras debería ser hechaantes de la adopción de cualquiera de estosprocedimientos para el uso obligatorio.

Este documento se aplica a la resistencia sísmicatanto del sistema estructural total de un edificiocomo de sus elementos — como paredes de corte o

pórticos — y los componentes constituyentes deelementos, como una columna en un pórtico o unmiembro divisorio en un muro. Esto también seaplica a componentes no estructurales de losedificios existentes, techos, paredes, y sistemaseléctricos / mecánicos. Además de técnicas paraaumentar la fuerza y la ductilidad de sistemas, estedocumento proporciona técnicas de rehabilitaciónde reducción de la demanda sísmica, como laintroducción del aislamiento o dispositivos deamortiguación. Y, aunque este documento no espropuesto para dirigirse al diseño de nuevosedificios, cubre nuevos componentes o elementospara ser añadidos a edificios existentes. Laevaluación de componentes para gravedad y fuerzasdel viento en ausencia de demandas de terremotoestá más allá del alcance del documento.

1.3.2 Actividades y Políticas Asociadas conRehabilitación SísmicaHay varios pasos significativos en el proceso dereducir el riesgo sísmico en edificios que estedocumento no abarca. El primer paso, decidir si

emprender un proyecto de rehabilitación para unedificio particular, está más allá del alcance de lasPautas. Una vez que la decisión de rehabilitar unedificio ha sido tomada, la dirección técnicadetallada de las Pautas para llevar a cabo el análisisde rehabilitación sísmico puede ser aplicada.

Otro paso, determinar cuando las Pautas deberíanser aplicables de un modo obligatorio a unaremodelación o proyecto de modificaciónestructural (la decisión de cuando las disposicionesson "provocadas"), también está más allá delalcance de este documento. Finalmente, losmétodos de reducción de riesgo sísmico que nocambian físicamente el edificio tales como comoreducir el número ocupantes no están cubiertosaquí.Las recomendaciones en cuanto a la selección de unObjetivo de Rehabilitación para cualquier edificiotambién están más allá del alcance de estedocumento. Como se señaló anteriormente, unriesgo de seguridad de vida a menudo consideradoaceptable, es definido por un objetivo específico,

denominado Objetivo de Seguridad Básico (BSO).Más alto y los objetivos inferiores también puedenser definidos por el usuario. El Comentario habla decuestiones para considerar combinando variosrendimientos y niveles de riesgo sísmicos; hay que



notar que no todas las combinaciones constituyenObjetivos de Rehabilitación razonables o rentables.Las Pautas fueron escritas bajo la premisa que lamayor flexibilidad sea requerida en la rehabilitaciónsísmica que en el diseño de nuevos edificios. Sinembargo, hasta con la flexibilidad proporcionadapor varios Objetivos de Rehabilitación, una vez un

Objetivo de Rehabilitación es decidido sobre, lasPautas proporcionan procedimientos internamenteconsecuentes que incluyen el análisis necesario yespecificaciones de construcción.Presentado en las Pautas son descripciones deestados de daño con la relación a Niveles deRendimiento específicos. Estas descripciones sondestinadas para ayudar a profesionales de diseño ydueños seleccionando Niveles de Rendimientoapropiados para el diseño de rehabilitación. Ellos noson queridos para estar usados directamente parael asesoramiento de condición de edificios dañadospor el terremoto. Aunque hayasemejanzas(parecido) en descripciones de daño queestán usadas para la selección de criterios de diseñode rehabilitación y descripciones usadas para elasesoramiento de postdaño del terremoto, muchosfactores firman los procesos de asesoramiento ydiseño. Ningún parámetro solo debería ser citadocomo definiendo un Nivel de Rendimiento o laseguridad o la utilidad de un edificio dañado por elterremoto.Las técnicas de la reparación para edificios dañados

por el terremoto no son incluidas en las Pautas. Sinembargo, si las propiedades mecánicas decomponentes reparados son conocidas, los criteriosde admisibilidad para el uso en este documentopueden ser o deducidos por la comparación conotros componentes similares, o sacados. Cualquiercombinación de elementos reparados, elementosexistentes intactos, y nuevos elementos puede sermodelada usando este documento, y cada unocomprobado contra criterios de aceptación de Nivelde Rendimiento.Aunque las Pautas no fueran escritas para laevaluación del rendimiento esperado de un edificioexistente no rehabilitado, ellos pueden estar usadoscomo una referencia con objetivos de evaluación enla decisión si un edificio requiere la rehabilitación,de manera similar al modo que las provisiones decódigo para nuevos edificios están a veces usadascomo unas herramientas de evaluación.

1.3.3 Trazar un mapa sísmicoTrazar un mapa especial o nuevo de la tierrasísmica esperada que tiembla para el país no ha sido

desarrollado para las Pautas. Sin embargo, losnuevos mapas de riesgo de terremoto nacionalesfueron desarrollados en 1996 por la RevisiónGeológica de los Estados Unidos (USGS) como laparte de un proyecto conjunto (conocido como el

Proyecto ’97) con el Consejo de Seguridad Sísmicode Construcción para actualizar NEHRP 1997Provisiones Recomendadas para nuevos edificios.Los mapas de probabilistic nacionales fuerondesarrollados para movimientos de tierra con unaposibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 50años, una posibilidad(un azar) del 10 % de

exceedance en 100 años (que también puede serexpresado cuando una posibilidad(un azar) del 5 %de exceedance en 50 años) y una posibilidad(unazar) del 10 % de exceedance en 250 años (quetambién puede ser expresado como unaposibilidad(un azar) del 2 % de exceedance en 50años). Estas probabilidades equivalen amovimientos que son esperados ocurrir, portérmino medio, sobre una vez cada 500, 1000, y2500 años. Además, en ciertas posiciones confuentes de terremoto bien definidas, losmovimientos de tierra locales para terremotosespecíficos fueron desarrollados, conocidos comomovimientos deterministas. Las ordenadas clavesde un espectro de respuesta de movimiento detierra para estos varios casos permiten que elusuario desarrolle un espectro completo encualquier sitio. Las Pautas son escritas para usar talespectro de respuesta como el insumo de demandasísmico para varias técnicas de análisis.La responsabilidad del Consejo de SeguridadSísmico de Construcción en el Proyecto ’97 eradesarrollar un mapa nacional y/o procedimiento

analítico para utilizar mejor la nueva informaciónde riesgo sísmica para el diseño de nuevos edificios.Como la parte de aquel proceso, las reglas fuerondesarrolladas para combinar partes tanto del USGSprobabilistic como de mapas deterministas paracrear un mapa de movimientos de tierra querepresentan los efectos de acontecimientos grandes,raros en todas las partes del país. Esteacontecimiento es llamado el TerremotoConsiderado Máximo (MCE). Los nuevos edificiosdeben ser diseñados, con reglas de diseñotradicionales, para dos terceras partes de estosvalores de movimiento de tierra con el objetivo deproporcionar un margen igual contra el colapsopara Sismicidad variado a través del país.Para el consecuencia en este documento, lasprobabilidades de movimiento de tierra seránexpresadas con la relación a tiempos de exposiciónde 50 años, y en un formato de taquigrafía; es decir,10 años %/50 son una posibilidad(un azar) del 10% de exceedance en 50 años, 5 años %/50 es unaposibilidad(un azar) del 5 % de exceedance en 50años, y 2 años %/50 son una posibilidad(un azar)

del 2 % de exceedance en 50 años.Los Objetivos de Rehabilitación variablespresentados en las Pautas permiten laconsideración de cualquier movimiento de tierraque puede ser del interés, las características de que



pueden ser determinadas expresamente para elsitio, o tomadas de un mapa nacional o local. Sinembargo, expresamente para el uso con el BSO, ygeneralmente para la conveniencia en la definicióndel movimiento de tierra para otros Objetivos deRehabilitación, el 10 año %/50 probabilistic mapasy los mapas de MCE desarrollados en el Proyecto 97

está en el paquete de mapa distribuido con lasPautas. Para paquetes de mapa adicionales, llameFEMA en 1-800-480-2520.Se espera que nuevos mapas de movimiento detierra expresamente relacionados con losprocedimientos de diseño sísmicos de NEHRP 1997Provisiones Recomendadas estén disponibles. Estosmapas grafican ordenadas claves de un espectro derespuesta de movimiento de tierra, permitiendo eldesarrollo por el usuario de un espectro completoen cualquier sitio. Las Pautas son escritas para usartal espectro de respuesta como el insumo dedemanda sísmico para varias técnicas de análisis.Mientras los mapas de NEHRP proporcionan unafuente lista a este tipo de la información, las Pautas pueden estar usadas con datos de riesgo sísmicosde cualquier fuente mientras es expresado como unespectro de respuesta.

1.3.4 Contenido técnicoLas Pautas han sido desarrolladas por un equipogrande de especialistas en el terremotorehabilitación técnica y sísmica. Las técnicas

analíticas más anticipadas que fueron consideradasprácticas para el uso de producción han sidoincorporadas, y los criterios de Nivel deRendimiento sísmicos han sido especificadosusando resultados de prueba de laboratorioactuales, donde disponible, complementado por eljuicio técnico de varios equipos de desarrollo. Losciertos edificios dañados en el terremotoNorthridge 1994 y un número limitado de diseñosusando códigos para nuevos edificios han sidocomprobados con los procedimientos de estedocumento. Todavía no hubo oportunidad, sinembargo, para comparaciones completas con otroscódigos y estándares, ni para la evaluación de laexactitud en la predicción del nivel de daño bajomovimientos de tierra de terremoto actuales. Desdeesta escritura (1997), los estudios del casosignificativos deben probar en marcha ya más afondo varias técnicas de análisis y criterios deadmisibilidad. Indudablemente también habrálecciones aprendidas de futuros terremotosperjudiciales estudiando el rendimiento tanto deedificios no rehabilitados como de edificios

rehabilitados a éstos u otros estándares. Unprograma estructurado también será instituidopara juntar y tasar el nuevo conocimiento relevantepara los datos, procedimientos, y criterioscontenidos en las Pautas, y hacer recomendaciones

para futuros refinamientos. El juicio técnico deberíaser ejercido en la determinación de la aplicabilidadde varias técnicas de análisis y criterios deadmisibilidad materiales en cada situación. Sesugiere que los resultados obtenidos para cualquieredificio de individuo sean validados porcontroles(cheques) adicionales usando

metodologías alternativas y análisis cuidadoso decualquier diferencia. La información contenida en el

Comentario será valiosa para tales estudios devalidación individuales.Los conceptos y la terminología del diseño basadoen el rendimiento son nuevos y deberían ser concuidado estudiados y hablados con el edificio dedueños antes del uso. La terminología usada paraNiveles de Rendimiento es querida pararepresentar objetivos del diseño. El movimiento detierra actual será rara vez comparable a estoespecificado en el Objetivo de Rehabilitación,entonces en la mayor parte de acontecimientos, losdiseños apuntados en varios estados de daño sólopueden determinar el rendimiento relativo. Inclusoconsiderando un movimiento de tierra similar aesto especificado en el Objetivo de Rehabilitación yusado en el diseño, las variaciones de rendimientosindicados deberían ser esperadas. Éstos podríantener que ver con geometría desconocida y tamañosde miembro en edificios existentes, empeoramientode materiales, datos de sitio incompletos, variacióndel movimiento de tierra que puede ocurrir dentro

de una pequeña área, y conocimiento incompleto ysimplificaciones relacionadas con modelado yanálisis. La conformidad con las Pautas no deberíaser por lo tanto considerada una garantía delrendimiento especificado. La determinación de lafiabilidad estadística de las recomendaciones en lasPautas no era una parte del proyecto de desarrollo.Tal estudio requeriría que desarrollo de yaceptación de consenso de una nueva metodologíadeterminen la fiabilidad. Sin embargo, hablan de lafiabilidad esperada de conseguir varios Niveles deRendimiento cuando las exigencias de un Niveldado son seguidas en el Comentario para el Capítulo2.

1.4 Relación a Otros Documentos yProcedimientos

Las Pautas contienen referencias específicas amuchos otros documentos; sin embargo, las Pautas también están relacionadas generically con laspublicaciones siguientes.

• FEMA 222A y 223A, NEHRP Provisiones

Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para

Nuevos Edificios (BSSC, 1995): con los objetivos deldiseño de nuevos componentes, las Pautas han sido



diseñadas para ser tan compatibles como seaposible con las Provisiones de compañero paranuevos edificios y sus documentos de diseño dereferencia. Las referencias detalladas al uso desecciones específicas del documento de Provisiones

serán encontradas en secciones subsecuentes de las

Pautas.

• FEMA 302 y 303, 1997 NEHRP ProvisionesRecomendadas para Prescripciones Sísmicas para

Nuevos Edificios y Otras Estructuras (BSSC, 1997),mandado a aquí como NEHRP 1997 ProvisionesRecomendadas, han estado en la preparación para elmismo tiempo que las versiones posteriores de lasPautas. La mayor parte de referencias son a NEHRP

1994 Provisiones Recomendadas.

• FEMA 237, Desarrollo de Pautas para

Rehabilitación Sísmica de Edificios, Fase I:Identificación de Cuestiones(Emisiones) y Resolución

(ATC, 1992), que se sometió a una Sociedadamericana de Ingenieros Civiles (ASCE) proceso deaprobación de consenso, proporcionado la direcciónde política(póliza) para este documento.• • Procedimientos del Taller Para Resolver Subcuestiones(Subemisiones) de Rehabilitación

Sísmicas (ATC, 1993) proporcionadorecomendaciones a los escritores de las Pautas desubcuestiones(subemisiones) más detalladas.• • FEMA 172, la Guía de NEHRP de Técnicas parala Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes

(BSSC, 1992a), al principio producido por

URS/Blume y examinado por el BSSC, contienetécnicas de construcción para poner en prácticasoluciones técnicas con las carencias sísmicas deedificios existentes.• FEMA 178, Guía de NEHRP para la Evaluación

Sísmica de Edificios Existentes (BSSC, 1992b), quefue al principio desarrollado por ATC y se sometióal proceso de aprobación de consenso del BSSC,cubre el sujeto de evaluar edificios existentes paradecidirse si ellos son sísmicamentes deficiente entérminos de seguridad de vida. Los tipos de edificiode modelo y otra información de aquellapublicación están usados o mandados aextensivamente en las Pautas en el Capítulo 10 y enel documento de Aplicaciones de Ejemplo (ATC,1997). FEMA 178, 1992 edición, está siendoactualizado para incluir objetivos de rendimientoadicionales así como ser más compatible con las

Pautas.

• FEMA 156 y 157, Segunda Edición, Gastos Típicos

para la Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes

(Ciervo, 1994 y 1995), hace un informe el análisis

estadístico de los gastos de la rehabilitación de másde 2000 edificios, basados en costes de laconstrucción o estudios detallados. Varias zonassísmicas diferentes y los niveles de rendimiento sonincluidos en los datos. Ya que los datos fueron

desarrollados en 1994, ninguno de los datos estábasado en edificios rehabilitados expresamente deacuerdo con el documento de Pautas corriente. LosNiveles de Rendimiento definidos en las Pautas noson queridos para ser considerablemente diferentesde niveles paralelos usados antes, y los gastostodavía deberían ser razonablemente

representativos.• FEMA 275, Planeando para Rehabilitación

Sísmica: las Cuestiones(Emisiones) Sociales (VSP,

1996), habla social y cuestiones(emisiones) derealización asociadas con la rehabilitación, ydescribe varios historiales clínicos.• FEMA 276, Pautas para la Rehabilitación

Sísmica de Edificios: las Aplicaciones de Ejemplo

(ATC, 1997), querido como un documento decompañero a las Pautas y Comentario, describenejemplos de edificios que han sido sísmicamentesrehabilitado en varias regiones sísmicas y paraObjetivos de Rehabilitación diferentes. Dan gastosdel trabajo y las referencias hechas a FEMA 156 y157. Ya que el documento está basado en historialesclínicos anteriores, ninguno de los ejemplos fuerehabilitado expresamente de acuerdo con eldocumento de Pautas corriente. Sin embargo, losNiveles de Rendimiento definidos en las Pautas noson queridos para ser considerablemente diferentesque niveles paralelos usados antes, y los estudiosdel caso se consideran por lo tanto representativos.• ATC 40, Evaluación Sísmica y Retrofit de

Edificios Concretos, (ATC, 1996), incorpora nivelesde rendimiento casi idénticos a aquellos mostradosen la Tabla 2-9 y emplea técnicas de análisis nolineales “pushover”. El método de espectro decapacidad para determinar la demanda dedesplazamiento es tratado detalladamente. Estedocumento cubre edificios sólo concretos.

1.5 Uso de las Pautas en el Proceso deRehabilitación Sísmico

La cifra(figura) 1-1 es una descripción del flujo deprocedimientos contenidos en este documento asícomo una indicación del alcance más amplio delproceso de rehabilitación sísmico total paraedificios individuales. Además de la exposición deun organigrama simplificado del proceso total, laCifra(Figura) 1-1 indica puntos en los cuales elinsumo de este documento es pasos probables, asícomo potenciales fuera del alcance de las Pautas.Las referencias de capítulo específicas son notadasen puntos en el organigrama donde el insumo de lasPautas debe ser obtenido. Esto es una pintura muygeneral de este proceso, que puede tomar muchasformas y puede incluir pasos más numerosos y en laorden(el pedido) diferente que mostrado.



Como indicado en la Sección 1.3, las Pautas sonescritas suponiendo que el usuario ha concluido yaque un edificio tiene que ser sísmicamentemejorado; las técnicas de evaluación para alcanzaresta decisión no son expresamente prescribidas. Sinembargo, el uso de las técnicas de verificación yanálisis detalladas asociadas con la Rehabilitación

Sistemática (la Sección 1.5.4) puede indicar quealgunos edificios determinaron de ser deficientespor otra evaluación o los sistemas de clasificaciónson realmente aceptables sin la modificación. Estopodría ocurrir, por ejemplo, si un método deanálisis de Pautas revela que un edificio existentetiene la mayor capacidad que fue determinado porel uso de un método de evaluación menos exacto.

1.5.1 Consideraciones Iniciales para EdificiosIndividuales

El uso de las Pautas será simplificado y hecho máseficiente si la cierta información baja es obtenida yse considera antes del principio del proceso.El dueño de edificio debería ser consciente delrango de gastos y los impactos de la rehabilitación,tanto incluso la variación asociada con Objetivos deRehabilitación diferentes como incluso los gastos decomplemento potenciales a menudo asociados conla rehabilitación sísmica, como otrasmodernizaciones de seguridad de vida, retiromaterial arriesgado, trabajo asociado con los

americanos con el Acto de Invalidez, y edificio nosísmico remodelar. También para ser consideradoson incentivos fiscales federales potenciales para larehabilitación para edificios históricos y paraalgunos otros edificios no residenciales más viejos.El uso del edificio debe considerarse en el pesadodel significado de interrupciones temporales opermanentes potenciales asociadas con variosesquemas de mitigación de riesgo. Otraslimitaciones de modificaciones al edificio debido aaspectos históricos o estéticos también deben serentendidas. El estado histórico de cada edificio almenos 50 años deberían ser determinados (ver elsidebar, Consideraciones para Edificios Históricos,más tarde en este capítulo). Esta determinacióndebería ser hecha temprana, porque ella podríainfluir en las opciones de acercamientos derehabilitación y técnicas.Este documento es enfocado principalmente en losaspectos técnicos de la rehabilitación. Hablan de lainformación básica expresamente incluida en lasPautas abajo.

1.5.1.1 Riesgos de sitio Además deEstremecimiento de Tierra SísmicoEl análisis y los procedimientos de diseño de las

Pautas son apuntados principalmente al

mejoramiento del rendimiento de edificios bajo lascargas y deformaciones impuestas por elestremecimiento sísmico. Sin embargo, otrosriesgos sísmicos podrían existir en la obra(elterreno edificable) que podría dañar el edificio sintener en cuenta su capacidad de resistir alestremecimiento de tierra. Estos riesgos incluyen

ruptura de falta, licuefacción u otros fracasos desuelo inducidos por el estremecimiento,desprendimientos de tierras, e inundación deefectos de offsite, como el fracaso de presa otsunami.

El riesgo y el grado posible del daño de tales riesgosde sitio deberían ser considerados antes deemprender la rehabilitación apuntada únicamente areducir el daño tembloroso. En algunas situaciones,puede ser factible mitigar el riesgo de sitio. Enmuchos casos, la probabilidad del riesgo de sitioocurrir será suficientemente pequeña que larehabilitación del edificio para el estremecimientosolo es apropiada. Donde un riesgo de sitio existe,puede ser factible mitigarlo, por sí mismo o enrelación al proyecto de rehabilitación de edificio.También es posible que el riesgo de un riesgo desitio sea tan extremo y difícil de controlar que larehabilitación no será rentable.El capítulo 2 describe la aplicabilidad de riesgos defracaso de tierra sísmicos a las exigencias derehabilitación sísmicas de este documento, y el

Capítulo 4 describe procedimientos de análisiscorrespondientes y medidas de mitigación.

1.5.1.2 Características del Edificio ExistenteEl capítulo 2 habla de la investigación de como -condiciones construidas. El uso eficiente de las

Pautas requiere el conocimiento básico de laconfiguración, características estructurales, ycarencias sísmicas del edificio. La mayor parte deesta información estará normalmente disponible deuna evaluación sísmica del edificio. Para situacionesdonde la rehabilitación sísmica ha sidoencomendada por la administración municipalsegún el edificio de la clasificación de construcción,la familiaridad con el tipo de edificio y sus carenciassísmicas típicas es recomendada. Tal informaciónestá disponible de varias fuentes, incluso FEMA 178(BSSC, 1992b) y el documento de Aplicaciones de

Ejemplo de compañero.



Figura 1-1 Flujograma de Proceso de Rehabilitación



La información básica sobre el edificio es necesariapara determinar la elegibilidad de la RehabilitaciónSimplificada (Paso 3 en la Cifra(Figura) 1-1), si suuso es deseado, o desarrollar un diseño preliminar(Paso 4 en la Cifra(Figura) 1-1). Es prudente realizarcálculos preliminares para seleccionar posicionesclaves o parámetros antes del establecimiento de un

programa de pruebas detallado, a fin de obtener elconocimiento rentablemente y con tan pocainterrupción como sea posible de aspectos deconstrucción y propiedades de materiales enposiciones ocultas.Si el edificio es histórico, adicional como - lascondiciones construidas deberían ser más a fondoinvestigadas y analizadas. Las publicaciones quetratan con el sujeto especializado de los espacios quedefinen el carácter, aspectos, y detalles de edificioshistóricos deberían ser consultadas, y los serviciosde un experto de preservación histórico puedenrequerirse.

1.5.1.3 Objetivo de rehabilitaciónUn Objetivo de Rehabilitación debe ser seleccionado,al menos en una base preliminar, antes de comenzara usar los procedimientos de las Pautas. Un Objetivode Rehabilitación es una declaración(afirmación) delos límites deseados de daño o pérdida (Nivel deRendimiento) para una demanda sísmica dada. Laselección de un Objetivo de Rehabilitación seráhecha por el dueño e ingeniero en casos de

rehabilitación voluntarios, o por agencias públicasrelevantes en programas obligatorios. Si el edificioes histórico, debería haber un objetivo adicional deconservar su tela histórica y carácter en laconformidad con el Secretario de los Estándares delInterior para la Rehabilitación.Siempre que posible, el Objetivo de Rehabilitacióndebería encontrar(cumplir) las exigencias del BSO,que consiste en dos partes: 1, la Seguridad de Vidaque Construye el Nivel de Rendimiento para la BSE 1(el movimiento de tierra de terremoto con unaposibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 50años (10 año %/50), pero en ningunas dos terceraspartes de excediendo de caso de la respuesta detierra expresada para el Terremoto ConsideradoMáximo) y 2, la Prevención de Colapso queConstruye el Nivel de Rendimiento para el terremototierra el movimiento que representa elacontecimiento grande, raro, llamado el TerremotoConsiderado Máximo (descrito en las Pautas como laBSE 2). En todas partes de este documento, el BSOprovee una cota de referencia nacional con la cualmás abajo u Objetivos de Rehabilitación más altos

puede ser comparado.Debido a la variación en el rendimiento asociado concondiciones desconocidas en edificios existentes,empeoramiento de materiales, datos de sitioincompletos, y variación grande esperada en el

estremecimiento de tierra, la conformidad con las

Pautas no debería ser considerada una garantía delrendimiento especificado. Hablan de la fiabilidadesperada de conseguir varios Niveles deRendimiento cuando las exigencias de un Nivel dadoson seguidas en el Comentario al Capítulo 2.

1.5.2 Estrategias de Mitigación de RiesgoIniciales

Hay muchos modos de reducir el riesgo sísmico, si elriesgo es a propiedad, seguridad de vida, o uso depostterremoto del edificio. La ocupación de edificiosvulnerables puede ser reducida, las instalacionesredundantes pueden ser proporcionadas, y losedificios no históricos pueden ser demolidos yreemplazados. Los riesgos planteados porcomponentes no estructurales y contenido puedenser reducidos. Los riesgos de sitio sísmicos ademásdel estremecimiento pueden ser mitigados.El más a menudo, sin embargo, cuando todas lasalternativas se consideran, las opciones de modificarel edificio para reducir el riesgo de daño deben serestudiadas. Tales medidas correctivas incluyen elrefuerzo o el refuerzo de la estructura, la adición deelementos locales para eliminar irregularidades oatar la estructura juntos, reducir la demanda en laestructura por el uso de aislamiento sísmico o

dispositivos de disipación de energía, y reducir laaltura o la masa de la estructura. Hablan de estasestrategias de modificación en el Capítulo 2.Las modificaciones apropiadas para el edificiopueden ser determinadas usando el Método deRehabilitación Simplificado o Método deRehabilitación Sistemático.

1.5.3 Rehabilitación simplificada

La Rehabilitación Simplificada se aplicará a muchospequeños edificios de la configuración regular, enparticular en zonas sísmicas moderadas o bajas. LaRehabilitación Simplificada requiere el análisismenos complicado y en algunos casos menos diseñoque los procedimientos de diseño de rehabilitaciónanalíticos completos encontrados bajo laRehabilitación Sistemática. En muchos casos, laRehabilitación Simplificada representa una mejorarentable del rendimiento sísmico, pero a menudo norequiere suficientemente detallado o completa elanálisis y la evaluación para tener derecho a unNivel de Rendimiento específico. Las técnicas de

Rehabilitación Simplificadas son descritas paracomponentes (p.ej, parapetos, lazos de la pared), asícomo sistemas enteros. La RehabilitaciónSimplificada de sistemas estructurales es cubierta enel Capítulo 10, y las combinaciones de Sismicidad,



Edificio Modelo, y otras consideraciones para lascuales es permitido son proporcionadas en laSección 2.8 y en la Tabla 10-1. La rehabilitaciónsimplificada de componentes no estructurales escubierta en el Capítulo 11.

1.5.4 Rehabilitación SistemáticaEl Método de Rehabilitación Sistemático es queridopara ser completo y contiene todas las exigenciaspara alcanzar cualquier Nivel de Rendimientoespecificado. La Rehabilitación Sistemática es unproceso iterativo, similar al diseño de nuevosedificios, en los cuales las modificaciones de laestructura existente son asumidas con los objetivosde un diseño preliminar y análisis, y los resultadosdel análisis son verificados como aceptables en unelemento y base componente. Si los componentesnuevos o existentes o los elementos todavía resultanser inadecuados, las modificaciones son ajustadas y,si es necesario, un nuevo ciclo de verificación yanálisis es realizado. La Rehabilitación Sistemáticaes cubierta en Capítulos 2 a 9, y 11.

1.5.4.1 Diseño preliminarUn diseño preliminar es necesario para definir elgrado y la configuración de medidas correctivas enel detalle suficiente para estimar que la interacciónde la rigidez, fuerza, y comportamiento depostrendimiento de todos los elementos nuevos,

modificados, o existentes está usada para laresistencia de fuerza lateral. El diseñador esanimado a incluir todos los elementos con la rigidezlateral significativa en un modelo matemático paraasegurar la capacidad de deformación enmovimientos sísmicos realistas. Sin embargo, comoen el diseño de nuevos edificios, puede serdeterminado que los ciertos componentes o loselementos no serán considerados la parte delsistema de resistencia de la fuerza lateral, mientraslos controles de compatibilidad de deformación sonrealizados en estos componentes o elementos para

asegurar su suficiencia. En la Cifra(Figura) 1-1, eldiseño preliminar está en Pasos 3 y 4.

1.5.4.2 AnálisisUn modelo matemático, desarrollado para el diseñopreliminar, debe ser construido en relación a uno delos procedimientos de análisis definidos en elCapítulo 3. Éstos son los procedimientos lineales(Lineal Estático y Lineal Dinámico) y losprocedimientos no lineales (No lineal Estático y Nolineal Dinámico). A excepción del Procedimiento

Dinámico No lineal, las Pautas definen el análisis yprocedimientos de diseño de rehabilitaciónsuficientemente que la conformidad puede sercomprobada por un departamento de edificio en una

manera similar para diseñar revisiones para nuevosedificios. Dan el modelado de asunciones para estarusadas en varias situaciones en Capítulos 4 a 9, y elCapítulo 11 para componentes no estructurales, ydan la dirección en la demanda sísmica requerida enel Capítulo 2. Dan la dirección para el uso delProcedimiento Dinámico No lineal; sin embargo, el

juicio considerable se requiere en su aplicación. Dancriterios para aplicar el movimiento de tierra paravarios procedimientos de análisis, pero las reglasdefinitivas para desarrollar el insumo demovimiento de tierra no son incluidas en las Pautas.

1.5.5 Verificación y Aceptación EconómicaPara la rehabilitación sistemática, los efectos defuerzas y desplazamientos impuestos a varioselementos por la demanda sísmica deben sercomprobados para la admisibilidad para el Nivel deRendimiento seleccionado. Dan estos criterios deadmisibilidad, generalmente clasificados por elmaterial, en Capítulos 4 a 9. Además, el ciertodetallamiento total, configuración, y exigencias deconectividad, cubiertas en el Capítulo 2 y en elCapítulo 10 para la rehabilitación simplificada, debeestar satisfecho antes de la aceptación completa deldiseño de rehabilitación. Los componentes noestructurales son cubiertos en el Capítulo 11. En estaetapa un presupuesto de costes puede ser hechoexaminar la admisibilidad económica del diseño.Si el diseño resulta poco económico u Objetivos deRehabilitación por otra parte impracticables,

diferentes o las estrategias de mitigación de riesgodeberían ser consideradas, y el proceso comenzaríade nuevo en el Paso 2 o 3 en la Cifra(Figura) 1-1. Elproceso volvería para Andar 3 o 4 si sólo losrefinamientos fueran necesarios en el diseño, o si unesquema diferente fuera ser probado.

1.5.6 Realización del DiseñoCuando un diseño satisfactorio es completado, lafase de realización importante puede comenzar. Elcapítulo 2 contiene provisiones para un programa degarantía de calidad durante la construcción.Mientras el análisis detallado de costes de laconstrucción y la programación no son cubiertos porlos procedimientos en las Pautas, hablan de estascuestiones importantes en el volumen de

Aplicaciones de Ejemplo (ATC, 1997). Otros aspectossignificativos del proceso de realización — inclusodetalles de la preparación de documentos deconstrucción por los profesionales de diseñoarquitectónicos y técnicos, obteniendo un permisode edificación, selección de un contratista, detallesde técnicas de preservación históricas para clases

particulares de materiales, y son financiación no laparte de las Pautas.



1.6 Uso de las Pautas para Programas deMitigación de Riesgo Locales o Dirigidos

Las Pautas han sido escritas para alojar el uso en unaamplia variedad de situaciones, tanto inclusoprogramas de mitigación de riesgo locales como

incluso programas dirigidos creados pororganizaciones ampliamente basadas o agenciasgubernamentales que tienen la jurisdicción sobremuchos edificios. Estos programas pueden apuntarciertos tipos de edificio para la rehabilitación orequerir la rehabilitación completa conectada conotro trabajo que remodela. La incorporación deObjetivos de Rehabilitación variables y el uso deTipos de Edificio de Modelo en las Pautas permitenque la creación de subconjuntos de exigencias derehabilitación satisfaga condiciones locales deSismicidad, construyendo inventario,consideraciones sociales y económicas, y otrosfactores. Las provisiones apropiadas parasituaciones locales pueden ser extraídas, puestas en

la lengua reguladora, y adoptadas en códigosapropiados, estándares, u ordenanzas locales.

1.6.1 Consideraciones Iniciales para Programasde MitigaciónLos programas locales o dirigidos pueden apuntar o

tipos de edificio de riesgo elevado o ponerprioridades totales. Estas decisiones deberían sertomadas con la consideración llena decaracterísticas físicas, sociales, históricas, yeconómicas del inventario de edificio. Aunque losincentivos financieros puedan inducir la mitigaciónde riesgo voluntaria, con cuidado planeó programasobligatorios o dirigidos, desarrollados en lacooperación con aquellos cuyos intereses sonafectados, son generalmente más eficaces. Lasventajas potenciales de tales programas incluyen lareducción de pérdidas de terremoto directas —

como bajas, gastos para reparar el daño, y la pérdidadel uso de edificios — así como recuperación totalmás rápida. Los edificios rehabilitados tambiénpueden aumentar en el valor y ser asignados precios

Consideraciones sociales, Económicas, y Políticas

Coste de la construcciónSi la rehabilitación sísmica siempre fuera barata, los gastos sociales y políticos y las controversias desaparecerían en granparte. Lamentablemente, la rehabilitación sísmica a menudo requiere que el retiro de materiales arquitectónicos tengaacceso a las partes vulnerables de la estructura, y la modernización no sísmica (p.ej, eléctrico, acceso de minusválido,restauración histórica) es con frecuencia "provocada" por las exigencias de permiso que remodelan de un código de

construcción o es deseable para emprender al mismo tiempo.

AlojamientoMientras la rehabilitación sísmica por último mejora las existencias de alojamiento, las unidades pueden sertemporalmente perdidas durante la fase de construcción, que puede durar más de un año. Esto puede requerir el trasladode arrendatarios.

Impactos a Grupos Peor pagadosLos residentes peor pagados y los arrendatarios comerciales pueden ser desplazados por la rehabilitación sísmica. Amenudo causado modernizando sin relaciones con intereses(preocupaciones) de terremoto, upgradingalso sísmico tiendea levantar alquileres y precios de bienes inmuebles, debido a la necesidad de recuperar los gastos de la inversión.

Prescripciones

Como con esfuerzos de imponer normas de seguridad en otros espacios, encomendando la rehabilitación sísmica amenudo es polémico. Las Pautas no son escritas como provisiones de código obligatorias, pero una aplicación posibledebe adaptarlos a aquel uso. En tales casos la controversia política debería ser esperada, y las cuestiones(emisiones) notécnicas de todas las clases deberían ser con cuidado consideradas.

Arquitectura

Incluso si un edificio no es histórico, hay impactos arquitectónicos a menudo significativos. El aspecto(La aparición)exterior e interior puede cambiar, y la división de espacios y el arreglo de rutas de circulación pueden ser cambiados.

Revitalización de Comunidad

La rehabilitación sísmica no sólo plantea cuestiones(emisiones) e implica gastos, también confiere ventajas. Además de

seguridad pública realzada y protección económica de la pérdida de terremoto, la rehabilitación sísmica puede jugar unpapel principal en la revitalización de anuncio más viejo y zonas industriales así como vecindades residenciales



de seguros inferiores. Las cuestiones adicionales quedeberían ser consideradas para efectos positivos onegativos incluyen la interacción de rehabilitacióncon objetivos de planificación totales, preservaciónhistórica, y la economía local. Hablan de estascuestiones en la Planificación para la Rehabilitación

Sísmica: Cuestiones Sociales (VSP, 1996).

1.6.1.1 Gastos Potenciales de los Locales oDirigidoLos gastos primarios de la rehabilitación sísmica — el trabajo de construcción sí mismo, incluso diseño,inspección, y son administración normalmentepagados por el dueño. Los gastos adicionales quedeberían ser pesados creando programas dereducción de riesgo sísmicos son aquellos asociadoscon desarrollo y administración del programa, comolos gastos de identificación de edificios de riesgoelevado, informes de impacto ambientales osocioeconómicos, programas de formación,comprobación de plan e inspección de construcción.

Los costes de la construcción incluyen no sólo elcoste de la rehabilitación estructural pura sinotambién los gastos asociados con fines nuevos oreemplazados que pueden requerirse. En algunoscasos, el trabajo de rehabilitación sísmico provocaráotras exigencias jurisdiccionales locales, como retiromaterial arriesgado o conformidad parcial o llenacon los americanos con el Acto de Invalidez. Los

gastos de mejoras sísmicas o funcionales a sistemasno estructurales también deberían ser considerados.También pueden haber gastos del dueño asociadocon interrupción temporal o pérdida del uso deledificio durante la construcción. Para balancearestos gastos, pueden haber créditos derehabilitación de terremoto de interés bajodisponibles de la administración municipal o estatal,o créditos de impuesto de edificio históricos.Si la rehabilitación sísmica es el objetivo primario dela construcción, los gastos de vario trabajo nosísmico que puede requerirse deberían ser incluidoscomo consecuencias directas. Por otra parte, si eltrabajo sísmico es un aspecto añadido de uncomandante remodelan, las mejoras no sísmicasprobablemente habrían sido redestinadas de todosmodos, y por lo tanto no deberían ser atribuidas a larehabilitación sísmica.Una discusión de estas cuestiones así comodirección en el rango de gastos de la rehabilitaciónsísmica, es incluida en FEMA 156 y 157, SegundaEdición, Gastos Típicos para la Rehabilitación Sísmica

de Edificios (Ciervo, 1994 y 1995) y en FEMA 276,

Pautas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios: Aplicaciones de Ejemplo(ATC, 1997). Ya que los datos para estosdocumentos fueron desarrollados antes de lasPautas, la información no está basada en edificios

rehabilitados expresamente de acuerdo con eldocumento corriente. Sin embargo, los Niveles deRendimiento definidos en las Pautas no son queridospara ser considerablemente diferentes que nivelesparalelos usados antes, y los gastos todavía deberíanser razonablemente representativos.

1.6.1.2 Horarios y Eficacia ProgramasSuponiendo que los nuevos edificios están siendoconstruidos con la protección sísmica adecuada yque los edificios más viejos son de vez en cuandodemolidos o reemplazados, el inventario de edificiosarriesgados sísmicamentes en cualquier comunidadserá gradualmente reducido. Este coeficiente dedesgaste es normalmente pequeño, ya que lasestructuras de muchos edificios tienen períodos deservicio de 100 años o más y muy pocos edificiosrealmente son demolidos. Si los edificios o losdistritos se hacen históricamente significativos, ellospueden no ser sujetos al desgaste en absoluto. Enmuchos casos, entonces, no haciendo nada (oesperando una influencia exterior a forzar acción)puede presentar un riesgo acumulativo grande alinventario.A menudo se ha indicadoque el tiempo de exposiciónes un elemento significativo del riesgo. El aspecto detiempo de la reducción de riesgo es tan irresistibleque a menudo aparece como la parte de títulos detaller y libro; por ejemplo, Entre Dos Terremotos:

Propiedad Cultural en Zonas Sísmicas (Feilden,

1987); Compitiendo Contra Tiempo (la Junta deinvestigación del Gobernador de California, 1990);“y En Esperan el Próximo” (EERI, 1995). Por lotanto, una consideración importante en el desarrollode programas es el tiempo asignado para alcanzarun cierto objetivo de reducción de riesgo. Se suponegeneralmente que los programas más largos creanmenos privación que cortos permitiendo másflexibilidad en planificación para el coste einterrupción posible de la rehabilitación, así comopermitiendo el desgaste natural o acelerado reducirimpactos indeseables. Por otra parte, la reducciónneta del riesgo es más pequeña debido al tiempo deexposición aumentado de las existencias de edificiodeficientes sísmicamentes.Considerando un peligro percibido alto y las ciertascaracterísticas ventajosas de la propiedad, tamaño, yocupación de los edificios objetivos, los programasobligatorios han sido completados en tan poco comocinco a diez años. Los edificios complejos másextensos que implican los programas, comohospitales, o con mayo de las limitaciones definanciación significativo tienen objetivos de

finalización de 30 a 50 años. Las fechas límites paraedificios individuales también a menudo sondeterminadas por el riesgo presentadoconstruyendo el tipo, la ocupación, la posición, el



tipo de suelo, financiando la disponibilidad, u otrosfactores.

1.6.1.3 Preservación históricaLa rehabilitación sísmica de edificios puede afectarla preservación histórica de dos modos. En primerlugar, la introducción de nuevos elementos que

tendrán que ver con el mayo de rehabilitación dealgún modo afecta la tela histórica de el edificio. Ensegundo lugar, el trabajo de rehabilitación sísmicopuede servir para proteger mejor el edificio delfuturo daño del terremoto posiblemente no

reparable. Los efectos de cualquier programa dereducción de riesgo sísmico en edificios históricos odistritos de preservación deberían ser con cuidado

considerado durante desarrollo de programa, ytrabajo subsecuente debería ser con cuidadosupervisado para asegurar la conformidad con

pautas de preservación nacionales antesmencionadas. (Ver el sidebar, “Consideraciones paraEdificios Históricos.”)

Consideraciones para Edificios Históricos

Debe ser determinado temprano en el proceso si unedificio es "histórico". Un edificio es histórico si tiene almenos 50 años y es puesto en una lista en opotencialmente elegible para el Registro Nacional de

Sitios Históricos y/O un registro estatal o local comouna estructura individual o como una estructuracontribuyente en un distrito. Menos de 50 años deestructuras también pueden ser históricos si ellosposeen el significado excepcional. Para edificioshistóricos, los usuarios deberían desarrollar y evaluarsoluciones alternativas en cuanto a su efecto en lapérdida de carácter histórico y tela, usando alSecretario de los Estándares del Interior para laRehabilitación (el Secretario del Interior, 1990).Inadición a la rehabilitación, el Secretario del Interiortambién tiene estándares para preservación,restauración, y reconstrucción. Éstos son publicados en

los Estándares para el Tratamiento de PropiedadesHistóricas (el Secretario del Interior, 1992). Un proyectode rehabilitación sísmico puede incluir el trabajo que secae bajo los Estándares de Rehabilitación, losEstándares de Tratamiento, o ambos. Para edificioshistóricos así como para otras estructuras del interésarquitectónico, es importante notar que el Secretario delos Estándares del Interior define la rehabilitación como―el proceso de devolver una propiedad a un estado deherramienta, por reparación o modificación, que haceposible un uso contemporáneo eficiente conservandoaquellas partes y aspectos de la propiedad que sonsignificativos a sus valores históricos, arquitectónicos y

culturales.‖ El Secretario también ha publicadoestándares para "preservación", "restauración", "yreconstrucción". La dirección adicional en el tratamientode propiedades históricas está contenida en laspublicaciones en el Catálogo de Publicaciones dePreservación Históricas (NPS, 1995).RehabilitationObjectivesIf rehabilitación sísmica es requerido por la jurisdicción de edificio de gobierno, las exigenciassísmicas mínimas deberían ser emparejadas con un

Objetivo de Rehabilitación definido en las Pautas. Estodebería benoted que muchos códigos que cubrenedificios históricos permiten alguna cantidad(suma) dela flexibilidad en el rendimiento requerido, según el

efecto de la rehabilitación en aspectos históricosimportantes. Si un edificio contiene artículos del interésarquitectónico extraño, deberían dar la consideración alvalor de estos artículos. Puede ser deseable rehabilitarel edificio al Rango de Rendimiento de Control de Dañopara asegurar que la tela arquitectónica sobreviveciertos terremotos. Rehabilitación el desarrollo deStrategiesIn de estrategias de mitigación de riesgoiniciales, deben dar la consideración al valorarquitectónico e histórico del edificio y su tela. Eldesarrollo de un Informe de Estructura Histórico queidentifica la tela histórica primaria puede ser esencialen las etapas(escenas) de planificación preliminares

para ciertos edificios. Algunas solucionesestructuralmente adecuadas pueden ser sin embargoinaceptables porque ellos implican la destrucción detela histórica o carácter. Los métodos de rehabilitaciónalternos que disminuyen el impacto a la tela históricadeberían ser desarrollados para la consideración. Lademolición parcial puede ser inadecuada paraestructuras históricas. Los elementos que creanirregularidades pueden ser esenciales para el carácterhistórico de la estructura. El asesoramiento de expertosde preservación históricos puede ser necesario. Larehabilitación estructural de edificios históricos puedeser llevada a cabo escondiendo a los nuevos miembros

estructurales o exponiéndolos como es verdad quenuevos elementos en la historia del edificio. A menudo,la exposición de nuevos miembros estructurales espreferida, porque las modificaciones de esta clase son"reversibles"; es decir ellos podrían ser posiblementedeshechos en un futuro tiempo sin la pérdida de telahistórica al edificio. La decisión de esconderse oexponer a miembros estructurales es uno complejo,mejor hecho por un profesional de preservación.



1.6.2 Use en Programas PasivosLos programas que sólo requieren la rehabilitaciónsísmica conjuntamente con otra actividad deledificio a menudo son clasificados como "pasivos".Los programas "activos", por otra parte, sonaquellos que encomiendan la rehabilitación sísmica

para edificios apuntados en una cierta marca detiempo, sin tener en cuenta otra actividad asociadacon el edificio (ver la Sección 1.6.3). Las actividadesen un edificio que puede generar pasivamente unaexigencia a sísmicamente rehabilitan — como unaumento de ocupación, modificación estructural, oremodelar principal que ampliaríaconsiderablemente la vida de ser edificio "gatillos"llamados. El concepto de ciertas actividades queprovocan la conformidad con estándares corrienteses bien establecido en códigos de construcción. Sinembargo, los detalles de las exigencias han variadoextensamente. Estas cuestiones han sidodocumentadas con respecto a la rehabilitaciónsísmica en California (Aspiradora, 1992). Losprogramas pasivos reducen el riesgo más despacioque programas activos.

1.6.2.1 Selección de Gatillos de RehabilitaciónSísmicosLas Pautas no cubren gatillos para la rehabilitaciónsísmica. El grado y el detalle de gatillos sísmicosafectarán enormemente la velocidad, eficacia, e

impactos de la reducción de riesgo sísmica, y laselección de gatillos es una decisión de políticaesperada ser hecha en la localidad, por la persona oagencia responsable del inventario. Los gatillos quehan estado usados o considerados en el pasadoincluyen la revisión de proporciones especificadasde la estructura, remodelar de porcentajesespecificados del área de edificio, trabajo en eledificio que cuesta sobre un porcentaje especificadodel valor de edificio, cambio del uso que aumenta laocupación o importancia del edificio, y cambios de lapropiedad.

1.6.2.2 Selección de Estándares deRehabilitación Sísmicos PasivosUn Objetivo de Rehabilitación solo podría serseleccionado bajo todas las situaciones deprovocación (el BSO, por ejemplo), o los objetivosmás rigurosos pueden estar usados para cambiosimportantes en el edificio, objetivos menosrigurosos para cambios menores. Por ejemplo, es aveces necesario para profesionales de diseño,dueños, y funcionarios de construcción negociar el

grado de mejoras sísmicas hechas conjuntamentecon el edificio de modificaciones. La rehabilitacióncompleta a menudo es requerida por la regulaciónlocal para completo remodela o modificacionesestructurales principales. Es la intención de las

Pautas de proporcionar un marco común a todosestos varios usos.

1.6.3 Use en Programas Activos o EncomendadosLos programas activos el más a menudo sonapuntados en tipos de edificio de riesgo elevado uocupaciones. Los programas de reducción de riesgo

sísmicos activos son aquellos que requieren quedueños rehabiliten sus edificios en una cierta marcade tiempo o, en caso de reparticiones públicas uotros dueños de inventarios grandes, fijen plazosimpuestos a sÍ mismo para la finalización.

1.6.3.1 Selección de Edificios para ser IncluidosLos programas apuntarían lógicamente sólo losedificios de riesgo más alto o al menos crearíanprioridades basadas en el riesgo. El riesgo puedeestar basado en la probabilidad de construir elfracaso, la ocupación o la importancia de edificios,

tipos de suelo, u otros factores. Las Pautas sonescritas principalmente para estar usadas en elproceso de rehabilitación y no se dirigendirectamente al nivel de riesgo relativo de variostipos de edificio u otros factores de riesgo. Losciertos tipos de edificio, como la mampostería noreforzada que aguanta edificios de la pared yedificios de pórtico de hormigón armado más viejosincorrectamente detallados, han presentadohistóricamente un riesgo alto, según Sismicidad localy práctica de edificio. Por lo tanto, estos tipos de

edificio han sido a veces apuntados en programasactivos.Las Pautas deliberadamente se permiten una ampliavariedad de opciones que pueden ser adoptadas enestándares para la rehabilitación sísmica parafacilitar la reducción de riesgo. Los estándarespueden ser seleccionados con grados variados de lareducción de riesgo y gastos variados designandoObjetivos de Rehabilitación diferentes. Comodescrito antes, un Objetivo de Rehabilitación escreado especificando un Nivel de Rendimiento deEdificio deseado para criterios de movimiento de

tierra de terremoto especificados. Una jurisdicciónpuede especificar así estándares apropiadosextrayendo exigencias aplicables e incorporándolosen su propio código o estándar, o por la referencia.Una consideración más pragmática es la facilidad delocalizar edificios apuntados. Si los ciertos tipos deedificio no pueden ser fácilmente identificados, porla jurisdicción local o por los dueños y susingenieros, la imposición podría hacerse difícil ycostosa. En el extremo, cada edificio diseñado antesde un ciclo de código aceptable dado requeriría que

una evaluación sísmica determine si lascaracterísticas apuntadas u otros factores de riesgoestán presentes, el coste de que puede sersignificativo. Un procedimiento alterno podría deberseleccionar características de edificio fácilmente



identificables para poner objetivos, aun si lasprioridades de edificio por edificio más exactasestán algo puestas en peligro.

1.6.3.2 Selección de Estándares deRehabilitación Sísmicos ActivosComo hablado para programas pasivos (la Sección

1.6.2.2), las Pautas son escritas para facilitar unaamplia variación en la reducción de riesgo. Losfactores solían decidir que un Objetivo deRehabilitación apropiado incluye Sismicidad local,los gastos de rehabilitación, y condicionessocioeconómicas locales.Puede ser deseable usar Métodos de RehabilitaciónSimplificados para programas activos oencomendados. Los Objetivos de Rendimiento SóloLimitados son incluidos en las Pautas para estemétodo. Sin embargo, si un programa ha identificadoun tipo de edificio local con pocas variaciones enmaterial y configuración, un estudio de una muestrade edificios típicos usando Métodos Sistemáticospuede establecer aquella conformidad con lasexigencias de la Rehabilitación Simplificada quecumple el BSO, o mejor, para este tipo de edificio enesta posición. Tal riesgo y decisiones de rendimientosólo pueden ser hechos al nivel local.

1.7 ReferenciasATC, 1992, Desarrollo de Pautas para Rehabilitación

Sísmica de Edificios, Fase I: Identificación de Cuestionesy Resolución, desarrollada por el Consejo de TecnologíaAplicado (Informe No ATC-28) para la Agencia deDirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA237), Washington, D.C.ATC, 1993, Procedimientos del Taller para Resolver

Rehabilitación Sísmica el 29 y 30 de julio de las

subcuestiones de 1993; Desarrollo de Pautas para

Rehabilitación Sísmica de Edificios, Fase I: Identificación de

Cuestionesy Resolución, Informe No ATC-28-2, Consejo deTecnología Aplicado, Ciudad de Secoya, California.ATC, 1996, Evaluación Sísmica y Retrofit de Edificios

Concretos, preparados por el Consejo de TecnologíaAplicado, (Informe No ATC-40), Ciudad de Secoya,California, para la Comisión de Seguridad Sísmica deCalifornia (Informe No de SSC 96-01).ATC, 1997, Pautas para la Rehabilitación Sísmica de

Edificios: Aplicaciones de Ejemplo, preparadas por elConsejo de Tecnología Aplicado, para el Consejo deSeguridad Sísmico de Construcción y la Agencia deDirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA276), Washington, D.C.BSSC, 1992a, Guía de NEHRP de Técnicas para la

Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes ,desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de

Construcción para la Agencia de Dirección de Emergenciafederal (Informe No de FEMA 172), Washington, D.C.

BSSC, 1992b, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica

de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo deSeguridad Sísmico de Construcción para la Agencia deDirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA178), Washington, D.C.BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para

Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994

Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario,

preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico deConstrucción para la Agencia de Dirección de Emergenciafederal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A),Washington, D.C.BSSC, 1997, NEHRP Provisiones Recomendadas para

Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras

Estructuras, 1997 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte

2: Comentario, preparado por el Consejo de SeguridadSísmico de Construcción para la Agencia de Dirección deEmergencia federal (Números de Informe. FEMA 302 y303), Washington, D.C.La Junta de investigación del Gobernador de California enLoma Prieta Earthquake 1989, 1990, Compitiendo Contra

el Tiempo, hacen un informe al Gobernador GeorgeDeukmejian, el estado de California, Office dePlanificación e Investigación, Sacramento, California.EERI, 1995, “En Esperan el Próximo,” los Procedimientos

del Cuarto Japón/Estados Unidos. Taller en

Reducción(Disminución) de Riesgo de Terremoto Urbana,Instituto de Investigación de Ingeniería de Terremoto eInstituto de Japón de Ciencia de Seguridad Social,patrocinadores, Osaka, Japón.Feilden, Bernard M., 1987, Entre Dos Terremotos:

Propiedad Cultural en Zonas Sísmicas, Instituto deConservación de Getty, Marina del Rey, California.

Ciervo, 1994, Gastos Típicos para Rehabilitación Sísmica

de Edificios, Segunda Edición, Volumen 1: Resumen,

preparado por el Grupo de Consultor de Ciervo para laAgencia de Dirección de Emergencia federal (Informe Node FEMA 156), Washington, D.C.Ciervo, 1995, Gastos Típicos para Rehabilitación Sísmica

de Edificios, Segunda Edición, Volumen II: Documentos

acreditativoses, preparados por el Grupo de Consultor deCiervo para la Agencia de Dirección de Emergenciafederal (Informe No de FEMA 157), Washington, D.C.Aspiradora, C. A., 1992, Políticas(Pólizas) Retrofit

Sísmicas: una Evaluación de Prácticas Locales en Zona 4 y

Su Aplicación a Zona 3, Instituto de Investigación deIngeniería de Terremoto, Oakland, California.NPS, 1995, Catálogo de Publicaciones de Preservación

Históricas, Servicio de Parque Nacional, Washington, D.C.Secretario del Interior, 1990, Estándares para

Rehabilitación y Pautas para Rehabilitar Edificios

Históricos, Servicio de Parque Nacional, Washington, D.C.Secretario del Interior, 1992, Estándares para el

Tratamiento de Propiedades Históricas, Servicio de ParqueNacional, Washington, D.C.VSP, 1996, Planeando para Rehabilitación Sísmica:

Cuestiones Sociales, preparadas por Socios de VSP para el

Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción y Agenciade Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA275), Washington, D.C.



2. Exigencias Generales(Rehabilitación simplificada y Sistemática)

2.1 AlcanceEste capítulo presenta las exigencias generales de las

Pautas para rehabilitar edificios existentes. El marcoen el cual estas exigencias son especificadas esresueltamente amplio a fin de alojar edificios demuchos tipos diferentes, satisfacer un amplio rangode niveles de rendimiento, e incluir la consideraciónde la variedad de riesgos sísmicos en todas partes delos Estados Unidos y Territorios.Los criterios para las cuestiones(emisiones)generales siguientes en cuanto a la rehabilitaciónsísmica de edificios son incluidos en este capítulo:

• Objetivos de Rehabilitación: Selección de nivelesde rendimiento deseados para niveles deseveridad(seriedad) de terremoto dados• Niveles de Rendimiento: Definición delcomportamiento esperado del edificio en elterremoto (s) de diseño en términos de limitación deniveles de daño a los componentes estructurales yno estructurales• Riesgo Sísmico: Determinación delestremecimiento de tierra de diseño y otros riesgosde sitio, como landsliding, licuefacción, oliquidación(pago)

• Como - Características Construidas:Determinación de las características de construcciónbásicas y terremoto capacidad resistiva del edificioexistente• Métodos de Rehabilitación: Selección delMétodo Simplificado o Sistemático• Estrategias de Rehabilitación: Selección deuna estrategia básica para rehabilitación, p.ej,proporcionando elementos de transporte de la cargalateral adicionales, aislamiento sísmico, oreduciendo la masa del edificio

• Análisis y Procedimientos de Diseño: Ya queRehabilitación Sistemática se acerca, selección entreProcedimientos Dinámicos Estáticos, o No linealesDinámicos, No lineales Estáticos, Lineales Lineales• Análisis General y Diseño: la Especificación dela fuerza y acciones de deformación para las cualesdado componentes de un edificio debe ser evaluado,y criterios de diseño mínimos para interconexión decomponentes estructurales• Edificio de Interacción: las Pautas paraedificios que comparten elementos con estructurasvecinas, y edificios con el rendimiento afectado por

la presencia de estructuras adyacentes• Garantía de calidad: las Pautas para asegurarque la intención de diseño es apropiadamentepuesta en práctica en el proceso de construcción

• Materiales Alternativos y Métodos: Pautaspara evaluar y diseñar componentes estructuralesno expresamente cubiertos por otras secciones de

las Pautas

2.2 Acercamiento BásicoEl acercamiento básico para el diseño derehabilitación sísmico incluye los pasos indicadosabajo. Note que estos pasos son presentados aquí enla orden(el pedido) en la cual ellos serían t-ípicamente seguidos en el proceso de rehabilitación.Sin embargo, las pautas para realizar realmenteestos pasos son presentadas en una orden(un

pedido) algo diferente, para facilitar la presentaciónde los conceptos.• Obtenga como - información construida en eledificio y determine sus características, incluso si eledificio tiene el estado histórico (la Sección 2.7).• Seleccione un Objetivo de Rehabilitación para eledificio (la Sección 2.4).• Seleccione un Método de Rehabilitaciónapropiado (la Sección 2.8).• Si un Método Simplificado es aplicable, seguirlos procedimientos del Capítulo 10; o,• • Si un Método Sistemático es ser seguido:

• Seleccione una Estrategia de Rehabilitación (laSección 2.10) y realice un diseño preliminar demedidas correctivas.• Seleccione un Procedimiento de Análisisapropiado (la Sección 2.9).

• Realice un análisis del edificio, incluso lasmedidas correctivas, para verificar su suficienciapara encontrar(cumplir) el Objetivo deRehabilitación seleccionado (el Capítulo 3).• Si el diseño es inadecuado, revisar las medidas

correctivas o intentar una estrategia alternativa yrepetir el análisis hasta que una solución de diseñoaceptable sea obtenida.

Antes de emprender un programa de rehabilitación,una evaluación debería ser realizada paradeterminar si el edificio, en su condición existente,tiene el nivel deseado de la resistencia sísmica.FEMA 178 (BSSC, 1992) es un ejemplo de unametodología de evaluación que puede estar usadapara este fin. Sin embargo, FEMA 178 actualmenteno se dirige a objetivos además del Nivel de

Rendimiento de Seguridad de Vida para terremotoscon una probabilidad del 10 % de exceedance en 50años (10 año %/50), mientras que estas Pautas pueden estar usadas para otros niveles de



rendimiento y criterios de estremecimiento detierra. FEMA 178 está siendo revisado para incluir elRango de Rendimiento de Control de Daño.La tabla 2-1 da una descripción de pautas y criteriosincluidos en este capítulo y su relación a pautas ycriterios en otros capítulos de las Pautas.

2.3 Diseño BaseLas Pautas son destinadas para proporcionar unacercamiento en escala nacional aplicable a larehabilitación sísmica de edificios. Se espera que lamayor parte de edificios rehabilitados de acuerdocon las Pautas funcionarían dentro de los nivelesdeseados cuando sujetado a los terremotos dediseño. Sin embargo, la conformidad con las Pautas no garantiza tal rendimiento. La práctica de laingeniería de terremoto evoluciona rápidamente, ytanto nuestro entendimiento del comportamiento de

edificios sujetados a terremotos fuertes comonuestra capacidad de predecir que estecomportamiento anticipa. En el futuro, nuevoconocimiento y tecnología proporcionará métodosmás confiables de llevar a cabo estos objetivos.Los procedimientos contenidos en las Pautas son expresamente aplicables a la rehabilitación deedificios existentes y son, en general, másapropiados con aquel objetivo que son códigos deconstrucción para el diseño sísmico de nuevosedificios. Los códigos de construcción son queridosprincipalmente para regular el diseño y la

construcción de nuevos edificios; como tal, ellosincluyen muchas provisiones que animan eldesarrollo de diseños con aspectos importantes parael rendimiento sísmico bueno, incluso configuraciónregular, continuidad estructural, detallamientodúctil, y materiales de la calidad apropiada. Muchosedificios existentes fueron diseñados y construidossin estos aspectos, y contienen características — como configuración desfavorable y detallamientopobre — que impiden la aplicación de provisionesde código de construcción para su rehabilitación

sísmica.Un Objetivo de Rehabilitación debe ser seleccionadocomo la base para un diseño de rehabilitación a finde usar las provisiones de estas Pautas. CadaObjetivo de Rehabilitación consiste en una o variasespecificaciones de una demanda sísmica (nivel de

riesgo) y estado de daño correspondiente (edificiodel nivel de rendimiento). Las Pautas presentan unObjetivo de Seguridad Básico (BSO), que tiene elrendimiento y los niveles de riesgo consecuentescon el riesgo sísmico tradicionalmente consideraronaceptable en los Estados Unidos. Los objetivosalternativos que proporcionan niveles inferiores

(Objetivos Limitados) y niveles más altos (ObjetivosRealzados) del rendimiento también son descritosen las Pautas.Cada componente estructural y elemento deledificio, incluso sus fundaciones, deben serclasificados como primarios o como secundarios. Enun edificio típico, casi todos los elementos, inclusomuchos componentes no estructurales, contribuirána rigidez total del edificio, masa, y amotiguación, ypor consiguiente su respuesta al movimiento detierra de terremoto. Sin embargo, no todos estoselementos son críticos a la capacidad de laestructura de resistir al colapso cuando sujetado alestremecimiento de tierra fuerte. Por ejemplo, elrevestimiento exterior y las particiones interiorespueden añadir la rigidez inicial sustancial a unaestructura, aún esta rigidez no se consideratípicamente en el diseño de nuevos edificios para laresistencia de fuerza lateral porque la fuerza lateralde estos elementos a menudo es pequeña. Delmismo modo, la interacción de sistemas deenmarcación de piso y columnas en edificios de lapared de corte puede añadir alguna rigidez, aunque

los diseñadores típicamente descuiden tal rigidezproporcionando las paredes de corte del edificio. Enlos procedimientos contenidos en estas Pautas, elcomportamiento de todos los elementos ycomponentes que participan en la respuesta lateraldel edificio se considera, aun si ellos no seconsideran normalmente como la parte del sistemade resistencia de la fuerza lateral. Esto debe permitirla evaluación del grado de daño probablemente paraser experimentado por cada uno de estos elementos.El concepto de elementos primarios y secundariospermite al ingeniero distinguir entre el rendimientorequerido de elementos que son críticos a lacapacidad del edificio de resistir al colapso y deaquellos que no son.



• Los elementos primarios y componentes sonaquellos que proporcionan la capacidad total de laestructura de resistir al colapso bajo el movimientode tierra inducido por el terremoto. Aunque el dañoa estos elementos, y un poco de degradación de sufuerza y rigidez, puedan ser permitidos ocurrir, lafunción total de estos elementos en la resistencia alcolapso estructural no debería estar puesta enpeligro.

• Los Otros elementos y componentes del edificioexistente son designados como secundarios. Paraalgunos niveles de rendimiento estructurales, ladegradación sustancial de la rigidez de resistencia

de la fuerza lateral y la fuerza de elementossecundarios y componentes son permisibles, cuandoesto no inhibirá la capacidad del edificio entero deresistir los movimientos de tierra de diseño. Sinembargo, la capacidad de estos elementossecundarios y componentes para apoyar cargas degravedad, en las deformaciones máximas que elterremoto (s) de diseño induciría en el edificio, debeser conservada.

Para un nivel de rendimiento dado, los criterios deaceptación para elementos primarios ycomponentes serán típicamente más restrictivos (es

Tabla 2-1 Pautas y Criterios en el Capítulo 2 y Relación a Pautas y Criterios en Otros Capítulos

Acción Sección de Criterios del capítulo 2 Criterios de Realización Detallados en Otros Capí

Sección Información Presentada

Capítulo (s)

Objetivo de Rehabilitación

Escogido

La sección 2.4 Pautas Detalladas

Nivel de RendimientoEscogido


Riesgo de EstremecimientoEscogido La sección 2.6 Criterios Detallados

Evalúe Otros RiesgosSísmicos

La sección 2.6 Discusión General El capítulo 4Evaluación y MétoMitigación

Obtenga Como -Información Construida,Incluso Estado Histórico

La sección 2.7 Criterios Detallados Los capítulos 4-8 y 11 Pautas de PropiedMateriales que PruPautas

Método de RehabilitaciónEscogido SimplificadoSistemático

La Sección 2.11 de lasección 2.8

Métodos de RehabilitaciónCriterios de Diseño yAnálisis Generales

Los capítulos 10 y 11 losCapítulos 3-9 y 11

Realización de PauDetallada de MétodSistemático

Procedimiento de AnálisisEscogido

La sección 2.9 Criterios Detallados

Estrategia de RehabilitaciónEscogida


Cree Modelo Matemático La sección 2.11 Criterios de Diseño yAnálisis Generales

El capítulo 3 los Capítulos 4-9y 11

Rigidez de ExigencDetallada y FuerzaComponentes

Realice Evaluación de

Deformación y Fuerza

La sección 2.11 Criterios de Diseño y

Análisis Generales

El capítulo 3 Criterios Detallado

Aplique Criterios deAceptación Componentes

La sección 2.9 Criterios Generales El capítulo 3 los Capítulos 4-9y 11

Criterios de DeformFuerza de ComponCriterios Detallado

Aplique Garantía de calidad La sección 2.12 Criterios Detallados

Use Materiales Alternativosy Métodos de Construcción

La sección 2.13 Criterios Detallados



decir, menos daño es permisible) que aquellos paraelementos secundarios y componentes.A fin de cumplir con el BSO o cualquier Objetivo deRehabilitación Realzado, el edificio rehabilitadodebe ser proveído de un paso de carga continuo, opasos, de fuerza adecuada y rigidez para transferirfuerzas inducidas sísmicamentes causadas por el

movimiento de tierra en cualquier dirección, delpunto de aplicación al punto final de la resistencia.Hay que demostrar que todos los elementosprimarios y secundarios de la estructura soncapaces de resistir a las fuerzas y deformacionescorrespondiente a los riesgos de terremoto dentrode los criterios de aceptación contenidos en las

Pautas para los niveles de rendimiento aplicables.Los componentes no estructurales y los contenidode edificio también deben ser suficientementeanclados o vigorizados a la estructura para controlarel daño como requerido por los criterios deaceptación para el nivel de rendimiento aplicable.

2.4 Objetivos de rehabilitaciónComo se dijo antes, un Objetivo de Rehabilitacióndebe ser seleccionado como la base para el diseño.Los Objetivos de Rehabilitación son afirmaciones delrendimiento de edificio deseado (ver la Sección 2.5)cuando el edificio es sujetado a demandas deterremoto de la severidad(seriedad) especificada(ver la Sección 2.6).

El edificio del rendimiento puede ser descritocualitativamente en términos de seguridadpermitida construyendo a inquilinos, durante ydespués del acontecimiento; el coste y viabilidad dedevolver el edificio a condición de preterremoto; eltiempo el edificio es borrado del servicio paraefectuar reparaciones; e impactos económicos,arquitectónicos, o históricos a la comunidad másgrande. Estas características de rendimiento estándirectamente relacionadas hasta el punto del dañosostenido por el edificio.

En estas Pautas, el grado de daño a un edificio esclasificado como un Nivel de Rendimiento deEdificio. Un amplio rango de Construir Niveles deRendimiento puede ser seleccionado determinandoObjetivos de Rehabilitación. Cada Nivel deRendimiento de Edificio consiste en un Nivel deRendimiento Estructural, que define el dañopermisible a sistemas estructurales, y un Nivel deRendimiento No estructural, que define el dañopermisible a componentes de edificio noestructurales y contenido.La sección 2.5.1 define una serie de tres Niveles de

Rendimiento Estructurales distintos que puedenestar usados en la construcción de Objetivos deRehabilitación de proyecto. Éstos son la OcupaciónInmediata (s-1), Seguridad de Vida (s-3), yPrevención de Colapso (s-5). Dos Rangos de

Rendimiento Estructurales son definidos parapermitir el diseño para el intermedio de estados dedaño estructural a aquellos representados por losniveles de rendimiento distintos. Éstos son Controlde Daño (s-2) y Seguridad Limitada (s-4). Además,hay designación de s-6, Rendimiento Estructural NoConsiderado, para cubrir la situación donde las

mejoras sólo no estructurales son hechas.La sección 2.5.2 define una serie de tres Niveles deRendimiento No estructurales distintos. Éstos son:Nivel de Rendimiento Operacional (N-A), Nivel deRendimiento de Ocupación Inmediato (N-B), y Nivelde Rendimiento de Seguridad de Vida (N-C).También hay unos Riesgos el Rango de RendimientoReducido (N-D) y un quinto nivel o la categoría (N-E) en el cual el daño no estructural no es limitado.La sección 2.5.3 indica como los Niveles deRendimiento Estructurales y No estructuralespueden ser combinados para formar designacionespara Construir Niveles de Rendimiento. Losnúmeros indican el Nivel de RendimientoEstructural y cartas el Nivel de Rendimiento Noestructural. Cuatro Niveles de Rendimientocomúnmente usados en la formación de ConstruirObjetivos de Rehabilitación son descritos; éstos sonel Nivel de Rendimiento Operacional (1-a), Nivel deOcupación de Rendimiento Inmediato (1-b), Nivel deRendimiento de Seguridad de Vida (3-c), y Nivel deRendimiento de Prevención de Colapso (5-e).La sección 2.6, Riesgo Sísmico, presenta métodos

para determinar demandas de estremecimiento deterremoto y consideración de otros riesgos sísmicos,como la licuefacción y landsliding. Las demandas deestremecimiento de terremoto son expresadas entérminos de espectros de respuesta de movimientode tierra, parámetros distintos que definen estosespectros, o las suites de las historias de tiempo demovimiento de tierra, según el procedimiento deanálisis seleccionado. Para sitios con el potencialsignificativo para el fracaso de tierra, las demandastambién deberían ser expresadas en términos dedeformaciones de tierra diferenciales permanentesesperadas.Las demandas de terremoto son una función de laposición del edificio con respecto a faltas causativas,las características geológicas regionales y específicaspara el sitio, y el nivel (es) de riesgo de movimientode tierra seleccionado en el Objetivo deRehabilitación. En las Pautas, los niveles de peligropueden ser definido sobre una base probabilística odeterminista. peligros probabilístico se definen entérminos de la probabilidad de que más severasexigencias serán experimentados (probabilidad de

superación) en un periodo de 50 años. demandasdeterministas se definen dentro de un nivel deconfianza en términos de un evento de magnitudespecífica sobre un defecto en particular, que es elmás apropiado para los edificios situados a pocos



kilómetros de una falla activa mayor. niveles deriesgo probabilístico de uso frecuente en laspresentes Directrices y sus correspondientesperíodos de retorno promedio (el número promediode años entre los eventos de similar gravedad) sonlos siguientes:

En las Pautas, los niveles de riesgo pueden serdefinidos en un probabilistic o en base determinista.Los riesgos de Probabilistic son definidos entérminos de probabilidad que las demandas másseveras serán experimentadas (la probabilidad desuperar) en un período de 50 años. Las demandasdeterministas son definidas dentro de un nivel deconfianza en términos de acontecimiento demagnitud específico en una falta particular, que es lamás apropiada para edificios localizados dentro deunas millas de una falta activa principal. Los nivelesde riesgo de Probabilistic con frecuencia usados enestas Pautas y sus períodos de retorno medioscorrespondientes (el número medio de años entreacontecimientos de la severidad similar son comosigue:

Terremoto Tener Período deretornoMedio

Probabilidad deExceder

(años)

50 año %/50 7220 año %/50 225

10 año %/50 4742 año %/50 2 475

Doblan típicamente sobre estos períodos deretorno(devolución) medios( s) a 75, 225, 500, y 2500 años, respectivamente. El Pautas haga lareferencia frecuente a dos niveles del riesgo deterremoto que son en particular útiles para laformación de Objetivos de Rehabilitación. Éstos sondefinidos tanto en términos de probabilística comoen términos de acercamientos deterministas. Ellosson llamados un Terremoto de Seguridad Básico 1(BSE 1) y Terremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2).La BSE 1 y la BSE 2 terremotos son típicamentetomadas como 10 %/50 y 2 acontecimientos de año%/50, respectivamente, excepto en regiones cercade faltas activas principales. En estas regiones la BSE1 y la BSE 2 pueden ser definidas basadas enestimaciones deterministas de terremotos en estasfaltas. La discusión más detallada de riesgos demovimiento de tierra es presentada en la Sección2.6.

El Objetivo de Rehabilitación seleccionado como unabase para el diseño determinará, en alto grado, elcoste y la viabilidad de cualquier proyecto derehabilitación, así como la ventaja para ser obtenidaen términos de seguridad mejorada,

reducción(disminución) del daño a la propiedad, einterrupción del uso en caso de futuros terremotos.Tabla 2-2 regalos una matriz que indica el ampliorango de Objetivos de Rehabilitación que puedenestar usados en éstos Pautas. (Ver la Sección 2.5.3para definiciones de Construir Niveles deRendimiento.) Cada célula en esta matriz representa

un Objetivo de Rehabilitación solo. El objetivo de unproyecto de rehabilitación puede ser de satisfacerun Objetivo por ejemplo de Rehabilitación solo,Seguridad de Vida para la BSE 1 terremoto — uObjetivos por ejemplo de Rehabilitación múltiples,Seguridad de Vida para la BSE 1 terremoto,Prevención de Colapso para la BSE 2 terremoto, yOcupación Inmediata para un terremoto con unaprobabilidad del 50 % de superación en 50 años.Una evaluación específica analítica debería serrealizada para confirmar que un diseño derehabilitación es capaz de encontrar(cumplir) cadaObjetivo de Rehabilitación deseado seleccionadocomo un objetivo para el proyecto.

2.4.1 Objetivo de Seguridad BásicoUn objetivo deseable para la rehabilitación esconseguir el Objetivo de Seguridad Básico (BSO). Afin de conseguir este objetivo, construyendo larehabilitación debe ser diseñado para conseguirtanto el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida(3-c) para la BSE 1 demandas de terremoto como elNivel de Prevención de Colapso (5-e) para la BSE 2demandas de terremoto. Los edificios que han sidocorrectamente diseñados y construidos en la

Tabla 2-2 Objetivos de Rehabilitación

Edificio de Niveles deRendimiento

N i v e l d e R e n d

i m i e n t o

O p e r a c i o n a l (

1 - a )


i m i e n t o d e

O c u p a c i ó n I n

m e d i a t o ( 1 - b )


i m i e n t o d e

S e g u r i d a d d e

V i d a ( 3 - c )

P r e v e n c i ó n d e C o l a p s o ( 5 -

e )

T e r r e m o t o

50 año %/50 a b c d

20 año %/50 e f g h

BSE 1

(~10 año %/50)yo j k l

BSE 2

(~2 año %/50)m n o p



conformidad con la última edición de el Código de

construcción Nacional (BOCA, 1993), Código de

construcción Estándar (SBCC, 1994), o Código de

construcción Uniforme (ICBO, 1994), incluso todaslas provisiones sísmicas aplicables de aquelloscódigos, puede ser juzgado por agencias deimposición cumplimiento del código BSO.

El edificio de programas de rehabilitación diseñadosal BSO es querido para proporcionar un riesgo bajodel peligro para cualquier terremoto probablementepara afectar el sitio. Esto aproximadamenterepresenta el riesgo de terremoto a la seguridad devida tradicionalmente consideró aceptable en losEstados Unidos. Se espera que edificios queencuentran(cumplen) el BSO experimenten el pocodaño de los terremotos relativamente frecuentes,moderados que pueden ocurrir, peroconsiderablemente más daño de los terremotos másseveros e infrecuentes que podrían afectarlos.El nivel de daño a edificios rehabilitados al BSOpuede ser mayor que esto esperado encorrectamente diseñado y construyó nuevosedificios.Cuando es deseado que un edificio sea capaz deresistir a terremotos con menos daño que implícitopor el BSO, la rehabilitación puede ser diseñada auno o varios de los Objetivos de RehabilitaciónRealzados de la Sección 2.4.2.

2.4.2 Objetivos de Rehabilitación realzados

Cualquier Objetivo de Rehabilitación tuvo laintención de proveer el rendimiento superior aaquel de los BSO es llamado un Objetivo Realzado.Un Objetivo Realzado debe proveer mejor que elrendimiento BSO-designado en la BSE 1 o en BSE 2,o ambos. El rendimiento realzado puede serobtenido de dos modos:Directamente, por diseño para la BSE 1 o BSE 2terremotos. Los ejemplos incluyen el diseño para unNivel de Rendimiento más alto que la Seguridad deVida para la BSE 1 o un Nivel de Rendimiento másalto que la Prevención de Colapso para la BSE 2.Indirectamente, controlando el diseño por algúnotro Nivel de Rendimiento seleccionado y riesgo queproveerá mejor que el rendimiento BSO en la BSE 1o BSE 2. Por ejemplo, si el suministro de laOcupación Inmediata para un 50 acontecimiento deaño %/50 controló los criterios de admisibilidad derehabilitación de tal modo que demanda dedeformación eran menos que esto permitido por elBSO, se consideraría que el diseño tiene un ObjetivoRealzado.Las Pautas no incorporan Objetivos de

Rehabilitación Realzados a ningún procedimientoformal, pero la definición es incluida para facilitar ladiscusión del concepto de Niveles de Rendimientovariables tanto en las Pautas como en el Comentario.

2.4.3 Objetivos de Rehabilitación limitadosCualquier Objetivo de Rehabilitación tuvo laintención de proveer el rendimiento inferior a aquelde los BSO es llamado un Objetivo Limitado. UnObjetivo Limitado puede consistir en RehabilitaciónParcial (la Sección 2.4.3.1) o en RehabilitaciónReducida (la Sección 2.4.3.2). Los Objetivos de

Rehabilitación Limitados deberían ser permisibles silas condiciones siguientes son cumplidas:Las medidas de rehabilitación no crean unairregularidad estructural o hacen una irregularidadestructural existente más severa;Las medidas de rehabilitación no causan unadisminución de la capacidad de la estructura deresistir a fuerzas laterales o deformaciones;Las medidas de rehabilitación no causan unaumento de las fuerzas sísmicas a ningúncomponente que no tiene la capacidad adecuada de

resistir a estas fuerzas, a menos que elcomportamiento de este componente sea laconsideración todavía aceptable rendimiento engeneral estructural;Todos los elementos estructurales nuevos orehabilitados son detallados y conectados a laestructura existente, como requerido por las Pautas;Una condición insegura no es creada o hecha mássevera por las medidas de rehabilitación; yLas prescripciones de edificio en la localidadadoptadas y hechas cumplir no impiden talrehabilitación.

2.4.3.1 Rehabilitación parcialCualquier programa de rehabilitación que no sedirige totalmente a la capacidad de resistencia de lafuerza lateral de la estructura completa es llamadola Rehabilitación Parcial. La parte de la estructuraque es dirigida en la Rehabilitación Parcial deberíaser diseñada para un Objetivo de Rehabilitaciónobjetivo y planeada de modo que la rehabilitaciónadicional pudiera ser realizada más tarde aencuentre(cumpla) totalmente aquel objetivo.

2.4.3.2 Rehabilitación reducidaLos programas de Rehabilitación Reducidos sedirigen a la capacidad de resistencia de la fuerzalateral del edificio entero, pero no a los nivelesrequeridos para el BSO. La Rehabilitación Reducidapuede ser diseñada por su parte o más de losobjetivos siguientes:El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c)para demandas de terremoto que son menos severas(más probable) que la BSE 1

El Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso(5-e) para demandas de terremoto que son menosseveras (más probable) que la BSE 2



Niveles de Rendimiento 4-C, 4to, 4-E, 5-C, 5to, 5-E,6to, o 6-e para BSE 1 o menos severo (más probable)demandas de terremoto

2.5 Niveles de rendimientoEl edificio del rendimiento es una combinación del

rendimiento tanto de componentes estructuralescomo de no estructurales. La tabla 2-3 describe losniveles totales del daño estructural y no estructuralque puede ser esperado de edificios rehabilitados alos niveles definidos en las Pautas. Con objetivosrelativos, el rendimiento estimado de un nuevoedificio sujetado a la BSE 1 nivel delestremecimiento es indicado. Estas descripciones derendimiento son estimaciones, más bien quepredicciones precisas, y la variación entre edificiosdel mismo Nivel de Rendimiento debe ser esperada.

Las definiciones de rendimiento independientes sonproporcionadas para componentes estructurales yno estructurales. Los niveles de rendimientoestructurales son identificados en estas Pautas tantopor un nombre como por designator numérico(después de S-) en la Sección 2.5.1. Los niveles derendimiento no estructurales son identificados porun nombre y designator alfabético (después de N-)en la Sección 2.5.2.

2.5.1 Niveles de Rendimiento estructurales yRangos

Tres Niveles de Rendimiento Estructurales distintosy dos intermedian los Rangos de RendimientoEstructurales son definidos. Los criterios deaceptación, que están relacionados con las fuerzasinducidas por el terremoto permisibles ydeformaciones para varios elementos del edificio,tanto existencia como nuevo, son atadosdirectamente a estos Rangos de RendimientoEstructurales y Niveles.Un amplio rango de exigencias de rendimientoestructurales podría ser deseado por dueños de

edificio individuales. Los tres Niveles deRendimiento Estructurales definidos en estas Pautashan sido seleccionados para guardar correlación conlas exigencias de rendimiento estructurales máscomúnmente especificadas. Los dos Rangos deRendimiento Estructurales permiten a usuarios conotras exigencias personalizar sus Objetivos deRehabilitación de edificio.Los Niveles de Rendimiento Estructurales son elNivel de Ocupación Inmediato (s-1), el Nivel deSeguridad de Vida (s-3), y el Nivel de Prevención deColapso (s-5). La tabla 2-4 relaciona estos Niveles de

Rendimiento Estructurales con los estados de dañorestrictivos para elementos verticales comunes de -sistemas laterales que resisten a la fuerza. La tabla2-5 relaciona estos Niveles de Rendimiento

Estructurales con los estados de daño restrictivospara elementos horizontales comunes de edificio desistemas de resistencia de la fuerza lateral. Lassecciones posteriores de estas Pautas especificanparámetros de diseño (como el m de factores,capacidades componentes, y demandas dedeformación inelásticas) recomendado como valores

límite para deformaciones estructurales deliberadasy tensiones para componentes de construccióndiferentes, a fin de a Niveles de RendimientoEstructurales attainthese para una demanda deterremoto conocida.Los valores de movimiento dados en la Tabla 2-4 sonvalores típicos proporcionados para ilustrar larespuesta estructural total asociada con variosniveles de rendimiento. No les proporcionan(No lesproveen) en estas tablas como exigencias de límitede movimiento de las Pautas, y ellos no reemplazanlos límites de movimiento específicos o relacionaroncomponente o límites de deformación de elementoque son especificados en Capítulos 5 a 9, y 11. Elestado de postterremoto esperado de los edificiosdescritos en estas tablas es con objetivos de diseño yno debería estar usado en el proceso de evaluaciónde seguridad de postterremoto.Los Rangos de Rendimiento Estructurales son elRango de Control de Daño (s-2) y el Rango deSeguridad Limitado (S4). Los criterios de aceptaciónespecíficos no son proporcionados para el diseño aestos rangos de rendimiento intermedios. El

ingeniero que desea diseñar para tal rendimientotiene que determinar criterios de aceptaciónapropiados. Los criterios de aceptación para elrendimiento dentro del Rango de Control de Dañopueden ser obtenidos interpolando los criterios deaceptación previó los Niveles de Rendimiento deSeguridad de Vida y Ocupación Inmediatos. Loscriterios de aceptación para el rendimiento dentrodel Rango de Seguridad Limitado pueden serobtenidos interpolando los criterios de aceptaciónpara el rendimiento dentro de los Niveles deRendimiento de Prevención de Colapso y Seguridadde Vida.

2.5.1.1 Rendimiento de Ocupación InmediatoEl Nivel de Rendimiento Estructural s-1, OcupaciónInmediata, significa el estado de postdaño delterremoto en el cual el daño estructural sólo muylimitado ha ocurrido. Los verticales básicos - y lossistemas de resistencia de la fuerza lateral deledificio retienen el casi todo su pre fuerza deterremoto y rigidez. El riesgo de vidala heridaamenazadora a consecuencia del daño estructural es

muy baja, y aunque algunas reparacionesestructurales menores puedan ser apropiadas, norequerirían generalmente a éstos antes de la nuevaocupación.



2.5.1.2 Nivel de Rendimiento de Seguridad devida (s-3)El Nivel de Rendimiento Estructural s-3, Seguridadde Vida, significa el estado de postdaño delterremoto en el cual el daño significativo a laestructura ha ocurrido, pero algún margen contra elcolapso estructural parcial o contra total permanece.

Algunos elementos estructurales y los componentesson con severidad dañados, pero esto no ha causadoriesgos de escombros decrecientes grandes, dentrode o fuera del edificio. Las heridas pueden ocurrirdurante el terremoto; sin embargo, se espera que elriesgo total de la herida amenazadora por la vida aconsecuencia del daño estructural es bajo. Deberíaser posible reparar la estructura; sin embargo, pormotivos económicos esto puede no ser práctico.Mientras la estructura dañada no es un riesgo decolapso inminente, sería prudente a ponga en

práctica reparaciones estructurales o instale lasujeción temporal antes de la nueva ocupación.

2.5.1.3 Sufra un colapso el Nivel de Rendimientode Prevención (s-5)El Nivel de Rendimiento Estructural s-5, Prevenciónde Colapso, significa que el edificio está a punto deexperimentar el colapso parcial o total. El dañosustancial a la estructura ha ocurrido,potencialmente incluso la degradación significativaen la rigidez y la fuerza del sistema lateral que

resiste a la fuerza, deformación lateral permanentegrande de la estructura, y — a una degradación delgrado más limitada en capacidad de transporte de lacarga vertical. Sin embargo, todos los componentessignificativos de la gravedadel sistema que resiste ala carga debe seguir llevando sus demandas de cargade gravedad. El riesgo significativo de la heridadebido a riesgos decrecientes de escombrosestructurales puede existir. La estructura puede noser técnicamente práctica para reparar y no essegura para la nueva ocupación, cuando la actividad

de réplica podría inducir el colapso.

2.5.1.4 Dañe el Nivel de Rango de Rendimientode Control (s-1) (s-2)El Rango de Rendimiento Estructural s-2, Control deDaño, significa el rango continuo de estados de dañoque implican menos daño que esto definido para elnivel de Seguridad de Vida, pero más que estodefinido para el nivel de Ocupación Inmediato. Eldiseño para el rendimiento de Control de Dañopuede ser deseable para minimizar el tiempo dereparación y la interrupción de operación; como unmedio parcial de proteger equipo valioso ycontenido; o conservar aspectos históricosimportantes cuando el coste de diseño para la

Ocupación Inmediata es excesivo. Los criterios deaceptación para este rango pueden ser obtenidosinterpolando entre los valores aseguró(previó) laOcupación Inmediata (s-1) y Seguridad de Vida (s-3)niveles.

2.5.1.5 Rango de Rendimiento de Seguridad

limitado (s-4)El Rango de Rendimiento Estructural s-4, SeguridadLimitada, significa el rango continuo de estados dedaño entre los niveles de Prevención de Colapso ySeguridad de Vida. Los parámetros de diseño paraeste rango pueden ser obtenidos interpolando entrelos valores aseguró(previó) la Seguridad de Vida (s-3) y Prevención de Colapso (s-5) niveles.2.5.1.6 Rendimiento estructural No Considerado (s-6)Algunos dueños pueden desear dirigirse a ciertasvulnerabilidades no estructurales en un programapor ejemplo de rehabilitación, parapetostonificantes, o anclar contenedores de almacenaje demateriales arriesgados — sin dirigirse alrendimiento de la estructura sí mismo. Talesprogramas de rehabilitación son a veces atractivosporque ellos pueden permitir una reducciónsignificativa del riesgo sísmico al costerelativamente bajo. El rendimiento actual de laestructura en cuanto a exigencias de Pautas no esconocido y podría el rango de un riesgo de colapsopotencial a una estructura capaz de cumplir el Nivel

de Rendimiento de Ocupación Inmediato.2.5.2 Niveles de Rendimiento no estructuralesCuatro Niveles de Rendimiento No estructurales sondefinidos en estas Pautas y son resumidos en Tablas2-6 a 2-8. Los componentes no estructuralesdirigidos en estos niveles de rendimiento incluyencomponentes arquitectónicos, como particiones,revestimiento exterior, y techos; y los componentesmecánicos y eléctricos, incluso sistemas HVAC,fontanería, disparan sistemas de supresión, eiluminación. El contenido de habitantes y elmobiliario (como inventario y ordenadores) sonincluidos en estas tablas para algunos niveles, perono son generalmente cubiertos de exigencias dePautas específicas. Los procedimientos de diseño ylos criterios de aceptación para la rehabilitación decomponentes no estructurales al Nivel deRendimiento de Seguridad de Vida están contenidosen el Capítulo 11. La dirección general sólo esproporcionada para otros niveles de rendimiento.2.5.2.1 Nivel de Rendimiento operacional (N-A)El Nivel de Rendimiento No estructural A,Operacional, significa el estado de postdaño del

terremoto del edificio en el cual los componentes noestructurales son capaces de apoyar la funciónintencionada del edificio. A este nivel, la mayor partede sistemas no estructurales requeridos para el usonormal de la iluminación que incluye el edificio,



fontanería, HVAC, y ordenador son sistemasfuncionales, aunque la limpieza menor y lareparación de algunos artículos puedan serredestinadas. Este nivel de rendimiento requiereconsideraciones más allá de aquellos que sonnormalmente dentro de la única provincia delingeniero estructural. Además de asegurar que los

componentes no estructurales son correctamentemontados y vigorizados dentro de la estructura, a finde conseguir este rendimiento a menudo esnecesario proporcionar herramientas de reserva deemergencia. Además, puede ser necesario realizarpruebas de calificación rigurosas de la capacidad deartículos de equipo eléctricos y mecánicos claves defuncionar durante o después del estremecimientofuerte.Los procedimientos de diseño específicos y loscriterios de aceptación para este nivel derendimiento no son incluidos en las Pautas. Losusuarios que desean diseñar para este nivel derendimiento tendrán que referirse para asignarcriterios de otras fuentes, como los datos de losfabricantes de equipo, asegurar el rendimiento desistemas mecánicos y eléctricos.

2.5.2.2 Nivel de Ocupación Inmediato (N-B)El Nivel de Rendimiento No estructural B, OcupaciónInmediata, significa el estado de postdaño delterremoto en el cual sólo limitó el daño no

estructural ha ocurrido. El acceso básico y lossistemas de seguridad de vida, incluso puertas,escaleras, ascensores, iluminación de emergencia,alarmas de incendios, y sistemas de supresión,permanecen operables, a condición de que la energíaesté disponible. Podrían haber rotura de ventanamenor y el daño leve a algunos componentes.Suponiendo que el edificio es estructuralmenteseguro, se espera que los inquilinos podríanpermanecer sin peligro en el edificio, aunque el usonormal pueda ser perjudicado y alguna limpieza y lainspección puede requerirse. En general, loscomponentes de sistemas mecánicos y eléctricos enel edificio son estructuralmente asegurados ydeberían ser capaces de funcionar si es necesario elservicio de herramienta está disponible. Sinembargo, algunos componentes puedenexperimentar misalignments o daño interno y ser nooperable. La energía, el agua, el gas(la gasolina)natural, las líneas de comunicaciones, y otrasherramientas redestinadas para el uso de edificionormal pueden no estar disponibles. El riesgo de laherida amenazadora por la vida debido al daño no

estructural es muy bajo.

2.5.2.3 Nivel de Seguridad de vida (N-C)El Nivel de Rendimiento No estructural C, Seguridadde Vida, es el estado de postdaño del terremoto en elcual el daño potencialmente significativo y costosoha ocurrido a componentes no estructurales peroellos no se han hecho la seguridad de vidadesalojada y caída, amenazadora dentro de o fuera

del edificio. Las rutas de egreso dentro del edificiono son extensivamente bloqueadas, pero pueden serperjudicadas por escombros ligeros. HVAC, lafontanería, y los sistemas de supresión de incendiopueden haber sido dañados, causando la inundaciónlocal así como la pérdida de la función. Mientras lasheridas pueden ocurrir durante el terremoto delfracaso de componentes no estructurales, se esperaque, en general, el riesgo de la herida amenazadorapor la vida es muy bajo. La restauración de loscomponentes no estructurales puede tomar el

esfuerzo extenso.2.5.2.4 Riesgos Nivel Reducido (N-D)El Nivel de Rendimiento No estructural D, RiesgosReducidos, representa un nivel de estado depostdaño del terremoto en el cual el considerabledaño ha ocurrido a componentes no estructurales,pero artículos grandes o pesados que plantean unriesgo decreciente a varia gente — como parapetos,paneles de revestimiento, techos de yeso pesados, olos estantes de almacenaje — son impedidos caerse.Mientras aislado la herida seria podría ocurrir de

escombros de caída, fracasos que podrían perjudicargrandes números de personas — cualquiera dentroo fuera de deber estructura ser evitados. Las salidas,los sistemas de supresión de fuego(incendio), y lascuestiones(emisiones) de seguridad de la vidasimilares no son dirigidos en este nivel derendimiento.

2.5.2.5 Rendimiento no estructural NoConsiderado (N-E)En algunos casos, la decisión puede ser tomada para

rehabilitar la estructura sin dirigirse a lasvulnerabilidades de componentes no estructurales.Puede ser deseable hacer esto cuando larehabilitación debe ser realizada sin la interrupciónde construir la operación. En algunos casos, esposible realizar todos o la mayor parte de larehabilitación estructural desde fuera de áreas deedificio ocupadas, mientras puede requerirse que lainterrupción extensa de la operación normal realicela rehabilitación no estructural. También, ya quemuchos de los riesgos más severos a la seguridad devida ocurren a consecuencia de vulnerabilidades

estructurales, algunas municipalidades puedendesear adoptar ordenanzas de rehabilitación querequieren la rehabilitación estructural sólo.



2.5.3 Edificio de Niveles de RendimientoLos Niveles de Rendimiento de Construcción sonobtenidos combinando Niveles de RendimientoEstructurales y No estructurales. Un gran número decombinaciones es posible. Cada Nivel deRendimiento de Edificio es la alfa designada-numéricamente con un número que representa el

Nivel de Rendimiento Estructural y una carta querepresenta el Nivel de Rendimiento No estructural(p.ej 1-B, 3-C). La tabla 2-9 indica el posible lascombinaciones y proporcionan nombres a aquellosque con la mayor probabilidad serán seleccionadoscomo una base para el diseño. Varios de los Nivelesde Rendimiento de Edificio más comunes sondescritos abajo.

2.5.3.1 Nivel operacional (1-a)Este Nivel de Rendimiento de Edificio es unacombinación del Nivel de Ocupación InmediatoEstructural y el Nivel Operacional No estructural. Seespera que edificios que encuentran(cumplen) estenivel de rendimiento sostengan mínimo o ningúndaño a sus componentes estructurales y noestructurales. El edificio es conveniente para suocupación normal y uso, aunque posiblemente en unmodo ligeramente perjudicado, con la energía, elagua, y otras herramientas redestinadas proveyerande fuentes de emergencia, y posiblemente conalgunos sistemas no esenciales que no funcionan.

Los edificios que encuentran(cumplen) este nivel derendimiento plantean un riesgo muy bajo a laseguridad de vida.Bajo niveles muy bajos del movimiento de tierra deterremoto, la mayor parte de edificios deberían sercapaces de encontrar(cumplir) o exceder este nivelde rendimiento. Típicamente, sin embargo, no seráeconómicamente práctico para diseñar para esterendimiento bajo niveles severos delestremecimiento de tierra, excepto edificios aquellacasa servicios esenciales.

2.5.3.2 Nivel de Ocupación Inmediato (1-b)Este Nivel de Rendimiento de Edificio es unacombinación de los niveles de Ocupación InmediatosEstructurales y No estructurales. Se espera queedificios que encuentran(cumplen) este nivel derendimiento sostengan mínimo o ningún daño a suselementos estructurales y sólo daño mínimo a suscomponentes no estructurales. Mientras seríaseguro para ocupar de nuevo un edificio queencuentra(cumple) este nivel de rendimientoinmediatamente después de terremoto principal, los

sistemas no estructurales pueden no funcionardebido a una carencia de la energía eléctrica odebido a daño interno al equipo. Por lo tanto,aunque la nueva ocupación inmediata del edificiosea posible, puede ser necesario realizar alguna

limpieza y reparar, y esperar la restauración delservicio de herramienta, antes de que el edificiopudiera funcionar en un modo normal. El riesgo a laseguridad de vida a este nivel de rendimiento esmuy bajo.Muchos dueños de edificio pueden desear conseguireste nivel del rendimiento cuando el edificio es

sujetado para moderar niveles del movimiento detierra de terremoto. Además, algunos dueñospueden desear tal rendimiento para edificios muyimportantes, bajo niveles severos delestremecimiento de tierra de terremoto. Este nivelproporciona la mayor parte de la protecciónobtenida bajo el Nivel Operacional, sin el coste deproporcionar herramientas de reserva y realizar lacalificación sísmica rigurosa del rendimiento deequipo.

2.5.3.3 Nivel de Seguridad de vida (3-c)

Este Nivel de Rendimiento de Edificio es unacombinación de los niveles de Seguridad de VidaEstructurales y No estructurales. Los edificios queencuentran(cumplen) este nivel puedenexperimentar el considerable daño a componentesestructurales y no estructurales. Las reparacionespueden requerirse antes de que la nueva ocupacióndel edificio ocurra, y la reparación puede ser juzgadaeconómicamente poco práctica. El riesgo a la vida enedificios que encuentran(cumplen) este nivel derendimiento es bajo.

Este nivel de rendimiento implica algo más daño queesperado para nuevos edificios que han sidocorrectamente diseñados y construidos para laresistencia sísmica cuando sujetado a susterremotos de diseño. Muchos dueños de edificiodesearán encontrar(cumplir) este nivel derendimiento para un nivel severo delestremecimiento de tierra.

2.5.3.4 Sufra un colapso el Nivel de Prevención(5-e)Este Nivel de Rendimiento de Edificio consiste en elNivel de Prevención de Colapso Estructural sin laconsideración de vulnerabilidades no estructurales,salvo que los parapetos y los apéndices pesados sonrehabilitados. Los edificios queencuentran(cumplen) este nivel de rendimientopueden plantear un riesgo significativo a laseguridad de vida que resulta del fracaso decomponentes no estructurales. Sin embargo, porqueel edificio sí mismo no cae, la pérdida gruesa de lavida debería ser evitada. Muchos edificios quecumplen este nivel tendrán pérdidas económicas

completas.Este nivel ha sido a veces seleccionado como la basepara ordenanzas de rehabilitación sísmicasobligatorias decretadas por municipalidades, cuando



esto causa la mitigación de los riesgos de seguridad de la vida más severos al coste relativamente bajo.

Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Elementos Damage1-verticales

Elementos Tipo

Niveles de Rendimiento Estructurales

Prevención de Colapso s-5 Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1

Pórticos Concretos PrimarioAgrietamiento extenso yformación de rótula en

elementos dúctiles.Fracaso de empalme y/oagrietamiento limitado en

algunas columnas nodúctiles. Daño severo en

columnas cortas.

Considerable daño aviga(casa,rayos).

Desprendimiento detapa(cobertura) y

agrietamiento de corte(<1/8" anchura) paracolumnas dúctiles.

Desprendimiento menor encolumnas no dúctiles. La

conexión raja< 1/8" amplio.

Agrietamiento fino menor.Limitado flexible posible enunas posiciones. Ninguna

represión (tira abajo 0.003).

SecundarioDesprendimiento extensoen columnas (mantequilla

limitada) yviga(casa,rayos). Dañoconjunto severo. Un poco

de refuerzo se torció.

Agrietamiento extenso yformación de rótula en

elementos dúctiles.

Fracaso de empalme y/oagrietamiento limitado enalgunas columnas no

dúctiles. Daño severo encolumnas cortas.

Desprendimiento menor enunos sitios en columnas

dúctiles y viga(casa,rayos).

Flexión que se raja enviga(casa,rayos) ycolumnas. Corte que se

raja en conexiones< 1/16"anchura.

Movimiento2 Procesotransitorio(Transeúnte) del

4 % o permanente

Procesotransitorio(Transeúnte) del2 %; el 1 % permanente

Procesotransitorio(Transeúnte) del

1 %; insignificantepermanente

Elementos Tipo



Pórticos Concretos Primario Agrietamiento extenso yformación de rótula en



columnas cortas.

Considerable daño a viga.Desprendimiento de

tapa(cobertura) y

agrietamiento de corte(<1/8" anchura) paracolumnas dúctiles.

Desprendimiento menor encolumnas no dúctiles. La

conexión raja< 1/8" amplio.

Agrietamiento fino menor.Limitado flexible posible enunas posiciones. Ninguna

represión (tira abajo 0.003).

Secundario

Desprendimiento extensoen columnas y viga. Dañoconjunto severo. Un poco

de refuerzo se torció.

Agrietamiento extenso yformación de rótula en



columnas cortas.

Desprendimiento menor enunos sitios en columnas

dúctiles y viga . Flexión quese raja en viga y columnas.

Corte que se raja enconexiones< 1/16" anchura.

Movimiento2

Procesotransitorio(Transeúnte) del4 % o permanente

Procesotransitorio(Transeúnte) del2 %; el 1 % permanente

Proceso

transitorio(Transeúnte) del1 %; insignificante

permanente



Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Daño1

— Los Elementos verticales (siguieron)

Elementos Tipo

Niveles de Rendimiento EstructuralesPrevención de Colapso s-5 Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1

Pórticos de Momento deAcero

Primario Deformación extensa deviga y paneles de columna.Muchas fracturas demomento las conexiones,pero las conexiones decorte permanecen intactas.

Forma de rótulas.Pandeo(Flexión de la viga)local de algunos elementosde viga . Deformaciónconjunta severa; lasfracturas de conexión de

momento aisladas, pero lasconexiones de cortepermanecen intactas. Unoselementos puedenexperimentar la fracturaparcial.

Vecino menor flexible enunos sitios. Ningunasfracturas. Menor que setuerce o de formaciónpermanente observable demiembros.

Secundario Mismo como primario. Deformación extensa deviga y paneles de columna.Muchas fracturas demomento las conexiones,pero las conexiones decorte permanecen intactas.

Mismo como primario.

Movimiento2 Procesotransitorio(Transeúnte) del5 % o permanente

2.5 % pasajero; el 1 %permanente

0.7 % pasajero;insignificante permanente

Pórticos de AceroVigorizados

Primario Extenso flexible y se torcerde tirantes. Muchos tirantesy sus conexiones puedenfallar.

Muchos tirantes producen ohebilla, pero no fallantotalmente. Muchasconexiones pueden fallar.

Menor que produce o se ytuerce de tirantes.

Secundario Mismo como primario. Mismo como primario. Mismo como primario.


1.5 % pasajero; el 0.5 %permanente


Paredes Concretas Primario Flexión principal y grietasde corte y nulos.Deslizamiento enconexiones. Represiónextensa y se torcer derefuerzo. Fracaso alrededor

de aperturas. Daño deelemento divisorio severo.La viga de enganche serompió y prácticamente sedesintegró.

Alguna fatiga de elementodivisoria, inclusopandeo(flexión de la viga)limitado de refuerzo. Unpoco de deslizamiento enconexiones. Daño

alrededor de aperturas. Unpoco de represión yagrietamiento de flexión.Viga de enganche: corteextenso y grietas de flexión;un poco de represión, peroconcreto generalmentepermanece en el lugar.

Agrietamiento fino menorde paredes,< 1/16" amplio.El enganche viga laexperiencia que se raja<1/8" anchura.

Secundario Los paneles se rompieron yprácticamente sedesintegraron.

Flexión principal y grietasde corte. Deslizamiento enconexiones. Represiónextensa. Fracaso alrededorde aperturas. Daño deelemento divisorio severo.La viga de enganche serompió y prácticamente sedesintegró.

Agrietamiento fino menorde paredes. Algunaspruebas de deslizamientoen conexiones deconstrucción. Laexperiencia de viga deenganche raja< 1/8"anchura. Desprendimientomenor.


Procesotransitorio(Transeúnte) del1 %; el 0.5 % permanente




1 Los estados de daño indicados en esta tabla son proporcionados para permitir un entendimiento de la severidad (seriedad) de daño que puede sersostenido por varios elementos estructurales cuando presente en estructuras que encuentran(cumplen) las definiciones de los Niveles de RendimientoEstructurales. Estos estados de daño no son queridos para el uso en el post evaluación de terremoto de daño ni para juzgar la seguridad de, o nivel requeridode reparación a, una estructura después de terremoto.

2 Los valores de movimiento, los asentamientos diferenciales, y las cantidades similares indicadas en estas tablas no son queridos para estar usados comocriterios de aceptación para evaluar la admisibilidad de un diseño de rehabilitación de acuerdo con los procedimientos de análisis proporcionados en éstosPautas; mejor dicho, ellos son indicativos del rango de movimiento que las estructuras típicas que contienen los elementos estructurales indicados puedensometerse respondiendo dentro de varios niveles de rendimiento. El control de movimiento de una estructura rehabilitada a menudo puede ser gobernado porlas exigencias para proteger componentes no estructurales. Los niveles aceptables de liquidación de fundación o movimiento son muy dependientes de laconstrucción de la superestructura. Los valores indicados son queridos para ser descripciones cualitativas del comportamiento aproximado de estructuras quecumplen los niveles indicados.

3. Para limitar el daño para enmarcar elementos de pórticos rellenados, refiérase a las filas para el pórtico concreto o de acero.

Tabla 2-5 Niveles de Rendimiento Estructurales y Elementos horizontales por el Daño

Elemento

Niveles de Rendimiento


Diafragmas de CubiertaMetálicos

Deformación grande conpandeo (con flexión de la viga)de algunas unidades yrasgadura de muchassoldaduras y anexos decostura.

Un poco de fracaso localizadode conexiones soldadas decubierta a encuadrado y entrepaneles. Pandeo (Flexión de laviga) local menor de cubierta.

Conexiones entre unidades decubierta y encuadrado intacto.Deformación menor.

Diafragmas de Madera Deformación permanentegrande con retirada parcial declavos y división extensa de

elementos.

Un poco de división enconexiones. Aflojamiento derevestimiento. Retirada

observable de sujetadores.División de encuadrado yrevestimiento.

Ningún aflojamientoobservable o retirada desujetadores. Ninguna división

de revestimiento o encuadrado

Diafragmas Concretos Compensación aplastante yobservable extensa a travésde muchas grietas.

Agrietamiento extenso (<1/4"anchura). Represión local ydesprendimiento.

Agrietamiento fino distribuido.Algunas grietas menores detamaño más grande (<1/8‖anchura).

Diafragmas Prefabricados Las conexiones entreunidades fallan. Las unidadescambian el uno con relación alotro. Aplastante ydesprendimiento enconexiones.

Agrietamiento extenso (<1/4‖anchura). Represión local ydesprendimiento.

Un poco de agrietamientomenor a lo largo deconexiones.

Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Daño — Los Elementos verticales (siguieron)

Elementos Tipo



Conexiones ConcretasPrefabricadas

Primario Algunos fracasos de conexiónpero ningunos elementos

desalojados.

Represión local ydesprendimiento en

conexiones, pero ningúnfracaso grueso deconexiones.

Menor que trabaja enconexiones; grietas< 1/16"

anchura en conexiones.

Secundario

Mismo como primario. Algunos fracasos deconexión pero ningunoselementos desalojados.

Represión menor ydesprendimiento enconexiones.

Fundaciones General Asentamiento principal einclinación.

Asentamientos totales< 6" yasentamientosdiferenciales< 1/2" en 30pies.

Asentamiento menor einclinación insignificante.



Tabla 2-6 Niveles de Rendimiento No estructurales y Componentes arquitectónicos por el Daño

Componente Niveles de Rendimiento No estructurales

Riesgos NivelReducido N-D Seguridad de Vida N-C Ocupación Inmediata

N-B N-A operacional

Revestimiento

Daño severo aconexiones yrevestimiento. Muchospaneles se soltaron.

Deformación severa en

conexiones.Agrietamientodistribuido, flexión,aplastante, ydesprendimiento deelementos derevestimiento. Un pocode fractura delrevestimiento, peropaneles no se cae.

Rendimiento deconexiones; grietasmenores (<1/16"anchura) o flexionandoen revestimiento.

Rendimiento deconexiones; grietasmenores (<1/16"anchura) o flexionandoen revestimiento.

Trabajo de vidriero

Cristal trastornadogeneral y pórticosdeformados. Riesgosdecrecientesextendidos.

Cristal rajado extenso;poco cristal roto.

Algunos cristalesrajados; ninguno roto.

Algunos cristalesrajados; ninguno roto

Particiones Atormentar severo ydaño en muchos casos.

Daño distribuido; unpoco de agrietamientosevero, aplastante, yatormentar en algunasáreas.

El agrietamiento aaproximadamente 1/16"anchura en aperturas.Represión menor y serajar en esquinas.

El agrietamiento aaproximadamente 1/16"anchura en aperturas.Represión menor y serajar en esquinas.

Techos

La mayor parte detechos dañados. La luzsuspendió techosdejados caer.Agrietamiento severoen techos difíciles.

Considerable daño.Azulejos de techosuspendidos dejadoscaer. Agrietamientomoderado en techosdifíciles.

Daño mínimo. Algunosazulejos de techosuspendidosinterrumpidos. Unospaneles se cayeron.Agrietamiento menor entechos difíciles.

Daño generalmenteinsignificante.Separaciones depaneles suspendidosaislados, o grietas entechos difíciles.

Parapetos y

Ornamentación

Considerable daño; un

otoño en áreas noocupadas.

Considerable daño; un

poco de caída en áreasno ocupadas. Daño mínimo. Daño mínimo.

&Carpas de Doseles& Deformación extensa. Deformación moderada. Daño mínimo. Daño mínimo.

&Pilas de Chimeneas& Considerable daño.Ningún colapso.

Considerable daño.Ningún colapso. Agrietamiento menor. Daño insignificante.

&Escaleras deincendios deEscalera&

Atormentar extenso.Pérdida de uso.

Unos atormentarse yrajarse de losas,utilizables.

Daño mínimo. Daño insignificante.

Encuentros

Ligeros(Claros)

Considerable daño. Los

riesgos decrecientesocurren.

Muchos encuentrosclaros rotos. Losriesgos decrecientes

generalmente evitadosen encuentros máspesados> (20 libras).

Daño mínimo. Algunas

luces pendientes rotas. Daño insignificante.

Puertas

Daño distribuido.Muchas puertasdesmejoradas yatestadas.

Daño distribuido.Algunas puertasdeploradas y atestadas.

Daño mínimo. Puertasoperables.

Daño mínimo. Puertasoperables.



Tabla 2-7 Niveles de Rendimiento No estructurales y mecánico por el Daño, Eléctrico, y Sistemas/Componentesde Fontanería

Sistema/Componente

Niveles de Rendimiento No estructurales

Riesgos N-D reducido Seguridad de Vida N-C Ocupación InmediataN-B N-A operacional

Ascensores Ascensores) deservicio; contrapesos decarriles.

Ascensores de servicio;los contrapesos nodesalojan.

Ascensores operables;puede ser comenzadocuando energía

disponible.

Los ascensores operan.

Equipo de HVAC La mayor parte deunidades no operan;muchos se deslizan ovuelcan; un poco decaída de unidadessuspendida.

El cambio de unidadessobre apoyos, dúctiles,tubería, y conducto,pero no caerse.

Las unidades sonseguras y la mayoríaopera si la energía yotras herramientasredestinadas estándisponibles.

Las unidades sonseguras y operan;energía de emergenciay otras herramientas acondición de que, deser requerido.

Conductos Los conductos serompen suelto deequipo y persianas;algunos apoyos fallan;un poco de caída deconductos.

Daño mínimo enconexiones desecciones y anexo aequipo; algunos apoyosdañados, peroconductos no se caen.

El daño mínimo enconexiones, pero losconductos permaneceútil.

Daño insignificante.

Tubería Alguna ruptura delíneas. Algunos apoyos

fallan. Algunas caídasde tubería.

Daño mínimo enconexiones, con un

poco de salida. Algunosapoyos dañados, perosistemas permanecensuspendidos.

Las goteras menores sedesarrollan en unas

conexiones.


Sistemas de aspersiónautomática de

Fuego(Incendio)

Muchas cabezasdeaspersor dañadas portechos que caen. LosLas goteras sedesarrollan enenganches. Algunaslíneas de sucursalfallan.

Algunas cabezas deaspersor dañadasinfluyendo en techos.Las goteras sedesarrollan en algunosenganches.

Salida menor en unascabezas(jefes) oconexiones detubo(pipa). El sistemapermanece operable.


Sistemas de Alarma deincendios

El techo montósensores dañados.Sistema no funcional.

Puede no funcionar. El sistema es funcional. El sistema es funcional.

Iluminación deEmergencia Un poco de caída deluces. La energía puedeno estar disponible.

El sistema es funcional. El sistema es funcional. El sistema es funcional.

Equipo de DistribuciónEléctrico

Las unidades sedeslizan y/O vuelcan,rompiendo el conductoadjuntado. Los sistemasde Fuente dealimentación deininterrumpible fallan.Los generadores dieselno comienzan.

El cambio de unidadessobre apoyos y puedeno operar. Losgeneradoresaseguraron el principiode energía deemergencia; el serviciode herramienta perdió.

Las unidades sonseguras y generalmenteoperables. Principio degeneradores deemergencia, peropuede no ser adecuadopara atender todas lasexigencias de energía.

Las unidades sonfuncionales. La energíade emergencia esproporcionada,

Fontanería Algunos encuentrosrotos; líneas rotas; elconducto principal

interrumpido en lafuente.

Algunos encuentrosrotos, líneas rotas; elconducto principal

interrumpido en lafuente.

Encuentros y líneasútiles; sin embargo, elservicio de herramienta

puede no estardisponible.

El sistema es funcional.Abastecimiento de agualocal a condición de

que, de ser requerido.



Tabla 2-9 Niveles/Rangos de Rendimiento de Edificio

No estructuralNiveles deRendimiento

Niveles/Rangos de Rendimiento Estructurales

s-1 OcupaciónInmediata

Rango deControl de Dañode s-2

Seguridad deVida de s-3

s-4 Rango deSeguridadLimitado

Prevención deColapso de s-5

s-6 NoConsiderado

N-A Operacional 1-A operacional2-A No

recomendadoNorecomendado

Norecomendado

Norecomendado

N-B OcupaciónInmediata

OcupaciónInmediata 1-B

2-B 3-B Norecomendado

Norecomendado

Norecomendado

Seguridad deVida de N-C

1-C 2-C Seguridad deVida 3-C

4-C 5-C 6-C

Riesgos de N-D

Reducidos

No

recomendado

2DO 3ER 4TO 5TO 6TO

N-E NoConsiderado

Norecomendado

Norecomendado

Norecomendado

4-E Prevención deColapso de 5-e

Ningunarehabilitación

2.6 El Riesgo sísmicoLa causa más común y significativa del daño deterremoto a edificios es el estremecimiento detierra; así, los efectos del estremecimiento de tierraforman la base para la mayor parte de exigencias decódigo de construcción para el diseño sísmico. Comodeclarado en la Sección 2.4, dos niveles del riesgo de

estremecimiento de terremoto son usados parasatisfacer el BSO para estas Pautas. Éstos sonllamados Terremoto de Seguridad Básico 1 (BSE 1) yTerremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2). El BSE 2tierra de terremoto sacudir, también llamado el

Terremoto Considerado Máximo (MCE)estremecimiento de tierra, es similar a esto definidopara el MCE en NEHRP 1997 ProvisionesRecomendadas (BSSC, 1997). En la mayor parte deáreas de los Estados Unidos, BSE 2 movimiento detierra de terremoto tiene una probabilidad del 2 %de la superación en 50 años (2 %/de 50 años). Enregiones cerca de faltas conocidas con precios deresbalón significativos y terremotos característicoscon magnitudes superior a aproximadamente 6.0, elBSE 2 estremecimiento de tierra es limitado por unaestimación conservadora (el 150 % de la atenuaciónmediana) del estremecimiento probablemente paraser experimentado a consecuencia de un

Tabla 2-8 Niveles de Rendimiento No estructurales y contenido del Daño

Tipo de Contenido

Niveles de Rendimiento No estructurales

Riesgos N-D reducidoSeguridad de Vida N-C

Ocupación InmediataN-B N-A operacional

Sistemas de Ordenador Las unidades hacenrodar y vuelcan,desconectan cables.Colapso de pisos deacceso levantado.

El cambio de unidadesy puede desconectarcables, pero no vuelca.Impulse no disponible.

Las unidades asegurany permanecenconectadas. La energíapuede no estardisponible para operar,y el daño interno menorpuede ocurrir.

Unidades intactas yoperables; energíadisponible.

Fabricación de Equipo Las unidades sedeslizan y vuelcan; lasherramientasdesconectadas. Lasunidades pesadasrequieren la nuevaconexión y elrealineamiento. Elequipo sensible puedeno ser funcional.

Diapositiva deunidades, pero novuelcan; herramientasno disponibles; un pocode realineamientorequerido operar.

Unidades seguras, y elmás operable si energíay herramientasdisponibles.

Unidades seguras yoperables; energía yherramientasdisponibles.

Equipo de Escritorio Las unidades sedeslizan de escritorios.

Algún equipo se deslizade escritorios.

Algún equipo se deslizade escritorios.

Equipo asegurado aescritorios y operable.

Gabinetes de ArchivoLos gabinetes vuelcan ycontenido de caída.

Los cajones se deslizanabierto; punta(consejo)de gabinetes.

La diapositiva decajones abierta, perogabinetes no seinclinan.

La diapositiva decajones abierta, perogabinetes no seinclinan.

Anaqueles de Libro Los anaqueles vuelcany contenido de caída.

Los libros se deslizande anaqueles.

Los libros se deslizanen anaqueles.

Los libros permanecenen anaqueles.

Materiales Arriesgados Daño severo; ningunacantidad grande delmaterial soltada.

Daño mínimo; losmateriales ocasionalesse derramaron; losmateriales gaseososcontenidos.

Daño insignificante; losmateriales contenidos.

Daño insignificante; losmateriales contenidos.

Objetos de Arte Objetos dañadoscayéndose, agua,polvo.

Objetos dañadoscayéndose, agua,polvo.

Algunos objetos puedenser dañadoscayéndose.

Objetos intactos.



acontecimiento tan característico. Los niveles deestremecimiento de tierra determinados en estamanera equivaldrán típicamente a una probabilidadde superación que es mayor que el 2 % en 50 años.El BSE 1 terremoto es similar, pero no idéntico alconcepto de un terremoto de diseño contenido enlas Provisiones NEHRP. Es definido como aquelestremecimiento de tierra que tiene una 10%probabilidad de la superación en 50 años (10 año%/50). Los movimientos no tienen que excederaquellos usados para nuevos edificios, definidoscomo 2/3 del BSE 2 movimiento. Además del BSE 1 yBSE 2 niveles del movimiento de tierra, los Objetivosde Rehabilitación pueden ser formadosconsiderando riesgos de estremecimiento de tierrade terremoto con cualquier probabilidad definida dela superación, o basados en cualquieracontecimiento determinista en una falta específica.Los espectros de respuesta son usados paracaracterizar la demanda de estremecimiento de

terremoto en edificios en las Pautas. La tierra quesacude espectros de respuesta para el uso en eldiseño de rehabilitación sísmico puede serdeterminada en el acuerdo con el ProcedimientoGeneral de la Sección 2.6.1 o con el Procedimientoespecífico para el Sitio de la Sección 2.6.2. Las zonassísmicas son definidas en la Sección 2.6.3. Hablan deotros riesgos sísmicos (p.ej, licuefacción) en laSección 2.6.4.En el Procedimiento General, el riesgo deestremecimiento de tierra es determinado de planosacotados de aceleración de espectro de respuesta

disponibles. Los mapas mostrando 5 %-mojaronordenadas de espectro de respuesta durante períodocorto (0.2 segundo) y período largo (1 segundo) larespuesta distribuida con las Pautas puede estarusada directamente con el Procedimiento General deSection2.6.1 para desarrollar espectros de respuestade diseño para o para tanto el BSE 1 como BSE 2, opara terremotos de cualquier probabilidad deseadade la superación. O bien, otros mapas y otrosprocedimientos pueden estar usados, a condición deque 5 %-se debilitaran los espectros de respuestason desarrollados que representan la tierra quetiembla para el período de retorno(devolución) de

terremoto deseado, y la clasificación de suelo desitio se considera. En el Procedimiento específicopara el Sitio, el riesgo de estremecimiento de tierraes determinado usando un estudio específico de lasfaltas y zonas de la fuente sísmicas que puedenafectar el sitio, así como la evaluación de lascondiciones regionales y geológicas que afectan elcarácter del movimiento de tierra de sitio causadopor acontecimientos que ocurren en estas faltas yfuentes. El Procedimiento General puede estar usadopara cualquier edificio. El Procedimiento específicopara el Sitio también puede estar usado para

cualquier edificio y debería ser considerado dondecualquiera de lo siguiente se aplica:

• La rehabilitación es planeada a un Objetivo deRehabilitación Realzado, como definido en la Sección2.4.2.• La obra(El terreno edificable) está localizadadentro de 10 kilómetros de una falta activa.• El edificio está localizado en el Tipo E suelos(como definido en la Sección 2.6.1.4) y la BSEtrazada un mapa 2 aceleración de respuestaespectral en períodos cortos (S S ) excede• 2.0g.• El edificio está localizado en el Tipo F sueloscomo definido en la Sección 2.6.1.4.• Excepción: Donde S S , determinado en acuerdocon la Sección 2.6.1.1,< 0.20g. En estos casos, unTipo E perfil de suelo puede ser asumido.• Un análisis de respuesta de historia de tiempodel edificio será realizado como la parte del diseño.Otros riesgos sísmicos específicos para el sitio quepueden causar daño a edificios incluyen:• revista la ruptura de falta

• compactación diferencial del material defundación• deslizamiento• licuefacción• extensión lateral• inundación

Si el potencial para cualquiera de éstos, u otro, losriesgos sísmicos existen en un sitio dado, entoncesellos también deberían ser considerados en eldiseño de rehabilitación, de acuerdo con la Sección2.6.4 y el Capítulo 4.

2.6.1 Tierra General que Sacude Procedimientode RiesgoLos procedimientos generales de esta secciónpueden ser usados para determinar espectros derespuesta de aceleración para cualquiera de losniveles de riesgo siguientes:• Terremoto de Seguridad Básico 1 (BSE 1)• Terremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2)• Terremoto con cualquier probabilidad definidade superación en 50 años

Las estimaciones deterministas del riesgo deterremoto, en el cual un espectro de respuesta deaceleración es obtenido para un terremoto demagnitud específico que ocurre en una falta definida,deben ser hechas usando los Procedimientosespecíficos para el Sitio de la Sección 2.6.2.Los pasos básicos para determinar un espectro derespuesta conforme al este procedimiento are:sgeneral1. Determine si el nivel de riesgo deseado equivalea uno de los niveles contenidos en la tierra quesacude mapas de riesgo distribuidos con el Pautas.

El paquete incluye mapas para la BSE 2 (MCE)riesgos de estremecimiento de tierra así como parariesgos con 10 año %/50 superación probabilidades.2. Si el nivel de riesgo deseado corresponde a unode los niveles de riesgo trazados un mapa, obtenga



parámetros de aceleración de respuesta espectralesdirectamente de los mapas, de acuerdo con laSección 2.6.1.1.3. Si el nivel de riesgo deseado es la BSE 1,entonces obtenga los parámetros de aceleración derespuesta espectrales de los mapas, de acuerdo conla Sección 2.6.1.2.4. Si el nivel de riesgo deseado no corresponde alos niveles trazados un mapa del riesgo, entoncesobtenga el espectral los parámetros de aceleraciónde respuesta de los mapas disponibles, y losmodifican al nivel de riesgo deseado, porinterpolación logarítmica o por extrapolación, deacuerdo con la Sección 2.6.1.3.

5. Obtenga el diseño parámetros de aceleración derespuesta espectrales ajustando que el trazado unmapa, o modificado trazó un mapa de parámetros deaceleración de respuesta espectrales para efectos declase de sitio, de acuerdo con la Sección 2.6.1.4.

6. Usando el diseño los parámetros de aceleraciónde respuesta espectrales que han sido ajustadospara efectos de clase de sitio, construyen el espectrode respuesta de acuerdo con la Sección 2.6.1.5.

2.6.1.1 BSE 2 y 10 Parámetros de Aceleración deRespuesta %/50El parámetro de aceleración de respuesta de períodocorto trazado un mapa, S S , y parámetro deaceleración de respuesta trazado un mapa en un

segundo período, S 1, para BSE 2 los riesgos demovimiento de tierra pueden ser obtenidosdirectamente de los mapas distribuidos con elPautas. El corto trazado un mapa CON parámetrosde aceleración de respuesta de período, S S , yparámetro de aceleración de respuesta trazado unmapa en un segundo período, S 1, durante 10 año%/50 los riesgos de movimiento de tierra tambiénpueden ser obtenidos directamente de los mapasdistribuidos con el Pautas.Parámetros S S y S 1 será obtenido interpolando entrelos valores mostrados en las curvas de nivel de

aceleración de respuesta a ambos lados del sitio, enel mapa apropiado, o usando el valor mostrado en elmapa para el contorno más alto adyacente al sitio.

2.6.1.2 BSE 1 Parámetros de Aceleración deRespuestaEl parámetro de aceleración de respuesta de períodocorto trazado un mapa, S S , y parámetro deaceleración de respuesta trazado un mapa en unsegundo período, S 1, para la BSE 1 riesgos deestremecimiento de tierra deben ser tomados como

el más pequeño de lo siguiente:• los valores de los parámetros S S y S 1,respectivamente, determinado durante 10 año %/50tierra riesgos de movimiento, de acuerdo con laSección 2.6.1.1.

Tercios de •Two de los valores de los parámetros S S y S 1, respectivamente, determinado para BSE 2riesgos de movimiento de tierra, de acuerdo con laSección 2.6.1.1.

2.6.1.3 Ajuste de Parámetros de Aceleración deRespuesta Trazados un mapa para OtrasProbabilidades de SuperaciónCuando la BSE trazada un mapa 2 respuesta deperíodo corta parámetro de aceleración, S S , es menosque 1.5g, el parámetro de aceleración de respuestade período corto trazado un mapa modificado, S S , yparámetro de aceleración de respuesta trazado unmapa modificado en un segundo período, S 1, ya quelas probabilidades de superación entre 2 años %/50y 10 años %/50 pueden ser determinadas de laecuación:

donde:1n (S yo) = Logaritmo natural del parámetro deaceleración espectral (“i” = “s” durante período cortoo "i" = 1 durante 1 segundo período) en laprobabilidad deseada de superación1n (S i10/50) = Logaritmo natural del parámetro deaceleración espectral (“i” = “s” durante período cortoo "i" = 1 durante 1 segundo período) en un 10 año%/50 superación precioln (S iBSE-2) = Logaritmo natural del parámetro deaceleración espectral (“i” = “s” durante período corto o "i" = 1 durante 1 segundo período) para la BSE 2nivel de riesgo1n (P R) = Logaritmo natural del período deretorno(devolución) medio( ) correspondiente a laprobabilidad superación del nivel de riesgo deseadoy el período de retorno(devolución) medio( ) P R enla probabilidad superación deseada puede sercalculado de la ecuación:

donde P E50 es la probabilidad de superación en 50años del nivel de riesgo deseado.Cuando la BSE trazada un mapa 2 respuesta deperíodo corta parámetro de aceleración, S S , esmayor que o igual a 1.5g, el parámetro deaceleración de respuesta de período corto trazadoun mapa modificado, S S , y parámetro de aceleraciónde respuesta trazado un mapa modificado en unsegundo período,

S 1, ya que las probabilidades de superación entre 2años %/50 y 10 años %/50 pueden serdeterminadas de la ecuación:donde S yo, S i10/50, y P R son como definidos encima y n puede ser obtenido de la Tabla 2-10.



Tabla 2-10 y dos lo siguiente especifican cincoregiones, tres de las cuales todavía no sonexpresamente definidos, a saber Intermontaña,EE.UU Centrales, y EE.UU del Este. Para estados oáreas que podrían estar cerca de los bordesregionales, el cuidado será necesario.

Tabla 2-10 Valores de Exponente n para Determinación de

Parámetros de Aceleración

de Respuesta a la ventura Niveles entre 10 años %/50 y 2 años %/50; Sitios donde

BSE Trazada un mapa 2

Valores de SS ≥ 1.5g

Valores de Exponente npara

Región Ss S1

California 0.29 0.29Noroeste Pacífico 0.56 0.67Intermontaña 0.50 0.60EE.UU centrales 0.98 1.09Eastem EE.UU 0.93 1.05

Cuando la BSE trazada un mapa 2 parámetro deaceleración de respuesta de período corto, SS, esmenos que 1.5g, el parámetro de aceleración derespuesta de período corto trazado un mapamodificado, SS, y parámetro de aceleración derespuesta trazado un mapa modificado en unsegundo período, S1, para probabilidades de

superación mayor que 10 años %/50 puede serdeterminada de Equation2-3, donde el exponente nes obtenido de Table2-11. Cuando la BSE trazada unmapa 2 parámetro de aceleración de respuesta deperíodo corto, SS, es mayor que o igual a 1.5g, elparámetro de aceleración de respuesta de períodocorto trazado un mapa modificado, SS, y parámetrode aceleración de respuesta trazado un mapamodificado en un segundo período, S1, paraprobabilidades de superación mayor que 10 %/50.

Table2-11 Valores de Exponente n para

Determinación de Parámetrosde Aceleración de Respuestaen Probabilidades de losSuperación Mayor que 10 años%/50; Sitios donde BSETrazada un mapa 2 Valores deSs < 1.5g

Valores de Exponente n para

Región Ss S1

California 0.44 0.44

Noroeste Pacífico eIntermontaña

0.54 0.59

EE.UU centrales yEastem

0.77 0.8

Tabla 2-12 Valores de Exponente n para

Determinación de Parámetros de

Aceleración de Respuesta en Probabilidades de los Superación Mayor que 10 años %/50; Sitios donde BSE Trazada un mapa 2

Valores de S s ≥

1.5g

Valores de Exponente n para

Región Ss S1

California 0.44 0.44NoroestePacífico

0.89 0.96

Intermontaña 0.50 0.59EE.UUcentrales

0.89 0.89

Eastem EE.UU 1.25 1.25

los años pueden ser determinados de Equation2-3,donde el exponente n es obtenido de Table2-12.

2.6.1.4 Adjustment para Clase de SitioEl período corto de diseño parámetro de aceleraciónde respuesta espectral, SXS, y el diseño parámetro deaceleración de respuesta espectral en un segundo,SX1, será obtenido respectivamente de Equations2-4y 2-5 como sigue:

donde la Fa y Fv son coeficientes de sitiodeterminados respectivamente de Tables2-13 y 2-14, basado en el

Tabla 2-13 Valores de F a

como una Función de Clase

de Sitio y Período corto Trazado un mapa Aceleración de Respuesta Espectral S

S

Aceleración Espectral Trazada un mapa en PeríodosCortos SS

ClaseSitio

SS ≤

0.25

SS = 0.50 SS = 0.75 SS = 1 SS ≥

1.25

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0C 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0D 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0E 2.5 1.7 1.2 0.9 *F * * * * *



NOTE: Use la interpolación constante para valores intermedios de SS.*Site-specific la investigación de geotechnical y los análisis de respuesta desitio dinámicos deberían ser realizados.

clase de sitio y los valores de los parámetros deaceleración de respuesta SS y S1.Las clases de sitio deben ser definidas como sigue:

·Class A: Rock duro con velocidad de onda(ola) decorte mesurada,> 5 000 pies/segundos·Class B: Roca con 2 500 pies/segundos <<5 000pies/segundos

·Class C: el suelo Muy denso y la roca suave con 1200 pies/segundos <pies/segundo de 2.500£ o conel estándar hacen volar a la cuenta(al conde)> 50 ocon resistencia al corte no drenada> 2 000 psf ·Class D: suelo tieso con 600 pies/segundos<pies/segundo de 1.200£ o con 15 <50£ o 1 000£ psf <2 000 psf ·Class E: Cualquier perfil con más de 10 pies dearcilla suave definida como el suelo con laplasticidad pone índice a la PI> 20, o contenidoacuático w> el 40 por ciento, y <500 psf o un perfilde suelo con <600 pies/segundos. Si los datos

insuficientes están disponibles para clasificar unperfil de suelo como el tipo un por D, un tipo E perfildebería ser asumido.• Clase F: Suelos que requieren evaluacionesespecíficas para el sitio:Suelos vulnerables a fracaso potencial o colapso encarga sísmica, como suelos de liquefiable, arcillasrápidas y muy sensibles, suelos débilmentecementados plegablesTurbas y/o arcillas muy orgánicas (H> 10 pies deturba y/o arcilla muy orgánica, donde H = grosor desuelo)Arcillas de plasticidad muy altas (H> 25 pies con PI>el 75 por ciento)Muy grueso suave / medio arcillas tiesas (H> 120pies)

Los parámetros v, N , y s son, respectivamente, el su

haga un promedio de valores de la velocidad deonda de corte, Prueba de Penetración Estándar(SPT) cuenta(conde) de golpe, y resistencia al corteno drenada de 100 pies superiores de suelos en elsitio. Estos valores pueden ser calculados de laEcuación 2-6, abajo:

N i = golpe de SPT incluyen la capa de suelo “i” n = El número de capas de materiales de suelosimilares para los cuales los datos están disponiblesd i = Profundidad de capa “i” sui = resistencia al corte No drenada en capa “i”

v si = velocidad de onda(ola) de Corte del suelo encapa “i”

Donde confiable contra datos están disponibles parael sitio, tales datos deberían ser usados paraclasificar el sitio. Si tales datos son

no disponible, N datos debería estarpreferentemente usado para sitios de suelocohesionless (playa(banco de arena), cubre degrava), y los datos s

upara sitios de suelo cohesivos

(arcillas). Para roca en clases de perfil By C, la clasificación puede estar basada en mesuradoo estimaciones de contra la Clasificación de un sitiocomoClase una roca debería estar basada en medidas decontra

parael material en el sitio sí mismo, o para

materiales de roca similares en las cercanías; porotra parte, la Clase B roca debería ser asumida. No

debería suponerse que la clase A o los perfiles de Besté presente si hay más de 10 pies de suelo entre lasuperficie de roca y la base del edificio.

2.6.1.5 Espectro de Respuesta GeneralUn espectro de respuesta general, horizontal puedeser construido graficando las dos funcionessiguientes en la aceleración espectral contra eldominio de período estructural, como mostrado enla Cifra(Figura) 2-1. Donde se requiere un espectrode respuesta vertical, puede ser construido tomandodos terceras partes de las ordenadas espectrales, encada período, obtuvo para el espectro de respuestahorizontal.

Tabla 2-14 Valores de Fv

como una Función de

Clase de Sitio y Aceleración de Respuesta Espectral Trazada un mapa en Un

Segundo Período S1

Aceleración Espectral Trazada un mapa en Un Segundo

Período S1

Clasede Sitio

SS ≤ 0.1 SS = 0.2 SS = 0.3 SS = 0.4 SS ≥ 0.5

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0C 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3D 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5E 3.5 3.2 2.8 2.4 *F * * * * *

NOTE: Use la interpolación constante para valores intermedios de S1.

* La investigación geotécnica específica para el sitio y los análisis derespuesta de sitio dinámicos deberían ser realizados.



La figura 2-1 Espectro de Respuesta General

donde To es dado por la ecuación

donde el Bs y B1 son tomados de la Tabla 2-15Tabla 2-15 Amotiguación BS de

Coeficientes y B1 comouna Función deHumectación Eficaz

amortiguación Eficaz(porcentaje de crítico) 1

Bs B1

< 2 0,80 0,805,00 1,00 1,00

10,00 1,30 1,2020,00 1,80 1,5030,00 2,30 1,7040,00 2,70 1,90> 50 3,00 2,00

El coeficiente amortiguación debería estar basado en lainterpolación lineal para valores de amortiguación eficacesademás de aquellos dados

En general, se recomienda que el 5 % espectro derespuesta amortiguado esté usado para el diseño derehabilitación de la mayor parte de edificios ysistemas estructurales. Las excepciones son comosigue.

En general, se recomienda que el 5 % espectro de

respuesta desalentado(debilitado,mojado) estéusado para el diseño de rehabilitación de la mayorparte de edificios y sistemas estructurales. Lasexcepciones son como sigue:

Para estructuras sin el revestimiento exterior unaración de amortiguación viscosa eficaz, β, del 2 %debería ser asumida.Para estructuras con diafragmas de madera y ungran número de particiones interiores y paredesenfadadas que interconectan los niveles dediafragma, una proporción de amortiguación viscosa

eficaz, β, del 10 % puede ser asumida.Para estructuras rehabilitadas usando la tecnologíade aislamiento sísmica o la tecnología de disipaciónde energía realzada, una proporción deamortiguación viscosa eficaz equivalente, β, deberíaser calculada usando los procedimientos contenidosen el Capítulo 9.

En el Capítulo 9 de las Pautas, los procedimientosanalíticos para estructuras rehabilitadas usando elaislamiento sísmico y/o la tecnología de disipaciónde energía hacen la referencia específica a la

evaluación de demandas de terremoto del BSE 2 yniveles de riesgo de terremoto de diseñoespecificados por el usuario. En aquel capítulo, losparámetros: S

aM , S

MS , S

M1, se refieren

respectivamente a el valor de los parámetros deaceleración de respuesta espectrales S

a, S

XS , y S

X1,

evaluado para el BSE 2 nivel de riesgo,y los parámetros Tristes, SDS, SD1 en el Capítulo 9,mandan respectivamente al valor de los parámetrosde aceleración de respuesta espectrales Sa, SXS, ySX1, evaluado para el nivel de riesgo de terremotode diseño especificado por el usuario.

2.6.2 Riesgo de Estremecimiento de Tierraespecífico para el SitioDonde la caracterización de estremecimiento detierra específica para el sitio está usada como la basedel diseño de rehabilitación, la caracterización debeser desarrollada de acuerdo con esta sección.

2.6.2.1 Espectro de Respuesta específico para elSitioEl desarrollo de espectros de respuesta específicos

para el sitio debe estar basado en el geológico,seismologic, y características de suelo asociadas conel sitio específico. Los espectros de respuestadeberían ser desarrollados para una proporción deamortiguación viscosa equivalente del 5 %. Losespectros adicionales deberían ser desarrolladospara otras proporciones de amortiguaciónapropiadas para el comportamiento estructuralindicado, como hablado en la Sección 2.6.1.5. Cuandoel 5 % se debilitó(mojó) el espectro específico parael sitio tiene amplitudes espectrales en el rango deperíodo del mayor significado a la respuesta

estructural que son menos del 70 por ciento de lasamplitudes espectrales del Espectro de RespuestaGeneral, una revisión de tercero independiente delespectro debería ser hecha por un individuo con lamaestría en la evaluación del movimiento de tierra.

l

i

l ,

Periodo, T



Cuando un espectro de respuesta específico para elsitio ha sido desarrollado y otras secciones de estasPautas requieren valores para los parámetros derespuesta espectrales, S

XS ,

S X1

, o T 0, ellos pueden ser obtenidos de acuerdo con esto

sección. El valor del diseño aceleración de respuestaespectral en períodos cortos, SXS, debe ser tomado

como la aceleración de respuesta obtenida delespecífico para el sitioel espectro en un período de 0.2 segundos, salvo quedebería ser tomado como no menos del 90 % de laaceleración de respuesta máxima en cualquierperíodo. A fin de obtener un valor para el diseñoparámetro de aceleración de respuesta espectralSX1, una curva de la forma Sa = SX1/T debería sergráficamente revestimiento en el espectro específicopara el sitio talen cualquier período, el valor de Sa obtenido de la

curva es no menos del 90 % de lo que sería obtenidodirectamente del espectro. El valor de T0será determinado de acuerdo con la Ecuación 2-11.O bien, los valores obtenidos de acuerdo con laSección 2.6.1 pueden estar usados para todos estosparámetros.

2.6.2.2 Historias de Tiempo de aceleraciónEl Análisis de historia del Tiempo debe ser realizado

sin menos de tres conjuntos de datos (doscomponentes horizontales o, si el movimientovertical es considerarse, dos componenteshorizontales y un componente vertical) de historiasde tiempo de movimiento de tierra apropiadas quedeben ser seleccionadas y escaladas de no menos detres acontecimientos registrados. Las historias detiempo adecuado deben tener magnitud, distanciasde falta, y mecanismos de la fuente que sonconsecuentes con aquellos que controlan elmovimiento de tierra de terremoto de diseño. Dondetres apropiado registró conjuntos de datos dehistoria de tiempo groundmotion no son conjuntosde datos de historia de tiempo simuladosdisponibles, apropiados puede ser usado paraarreglar el número total requerido. Para cadaconjunto de datos, la raíz cuadrada de la suma de loscuadrados(las plazas) (SRSS) del 5 espectroespecífico para el sitio %-damped de loscomponentes horizontales escalados debe serconstruida. Los conjuntos de datos deben serescalados tal que el valor medio de los espectrosSRSS no se caiga debajo de 1.4 veces el 5 espectro %-

damped para el terremoto de diseño duranteperíodos entre segundos 0.2T y 1.5T segundos(donde T es el período fundamental del edificio).Donde tres vez los conjuntos de datos de historiaestán usados en el análisis de una estructura, el

valor máximo de cada parámetro de respuesta (p.ej,fuerza en un miembro, desplazamiento a un nivelespecífico) debe ser usado para determinar laadmisibilidad de diseño. Donde siete o más vez losconjuntos de datos de historia son empleados, elvalor medio de cada parámetro de respuesta puedeser usado para determinar la admisibilidad de

diseño.

2.6.3 Zonas de SismicidadEn estas Pautas, Sismicidad zonas son definidoscomo sigue.

2.6.3.1 Zonas de Sismicidad altaLos edificios localizaron en sitios para cual el 10 año%/50,la aceleración de respuesta de período corto dediseño, S

XS , es igual a o mayor que 0.5g, o para que el 10

diseño de año %/50 una segunda aceleración de respuesta

de período, S X1, es

igual a o mayor que 0.2g será considerado estarlocalizado dentro de zonas de Sismicidad alto.

2.6.3.2 Zonas de Sismicidad moderadaLos edificios localizaron en sitios para cual el 10 año%/50,la aceleración de respuesta de período corto dediseño, S

XS , es igual a o mayor que 0.167g, pero es menos

que 0.5g, o para que el 10 año %/50, intentan que unasegunda aceleración de respuesta de período, S

X1, sea igual a

o mayor queDebe considerarse que 0.067g, pero menos que 0.2gestá localizado dentro de zonas de Sismicidadmoderado.

2.6.3.3 Zonas de Sismicidad bajaLos edificios localizaron en sitios que no estánlocalizados dentro de zonas de alto o moderanSismicidad, como definido en las Secciones 2.6.3.1 y2.6.3.2, será considerado estar localizado dentro dezonas de Sismicidad bajo.

2.6.4 Otros Riesgos SísmicosEn la adición para tierra el estremecimiento, losriesgos sísmicos pueden incluir el fracaso de tierracausado por ruptura de falta superficial, licuefacción,extensión lateral, asentamiento diferencial, ydelizamiento. La inundación inducida por elterremoto, debido a tsunami, seiche, o el fracaso deuna estructura que retiene la agua, también puedeplantear un riesgo a una obra(a un terrenoedificable). El proceso de rehabilitar un edificio debeestar basado en el entendimiento que el sitio no es

expuesto a un riesgo inducido por el terremotosignificativo que se desborda o fracaso de tierra, o elsitio puede ser estabilizado o protegido de talesriesgos a un coste que es incluido junto con los otrosgastos de rehabilitación. El capítulo 4 describe, y



proporciona la dirección a evaluar y mitigar, estos yotros riesgos sísmicos locales y fuera de sitio.

2.7 Información de Contrucciónlos elementos estructurales y los componentesdeben ser características de edificio de existenciapertinentes a su inclusión del rendimiento sísmica

su configuración, y el tipo, detallamiento, fuerzasmateriales, y condición de varios elementosestructurales y no estructurales, incluso fundacionesy su interconexiones ser determinado de acuerdocon esta sección. Los cálculos de proyecto deberíanincluir la documentación de estas características endibujos o fotografías, complementadas por el textodescriptivo apropiado. Las características existentesdel edificio y sitio deberían ser obtenidas de lasfuentes siguientes, como apropiadas:Observación de condiciones expuestas y

configuración de documentos de construccióndisponibles, análisis técnicos, informes, sueloborings y registros de prueba, historias demantenimiento, y la literatura de los fabricantes ydatos de prueba estándares de referencia y códigos apartir del período de construcción como citado enCapítulos 5 a 8 Examen destructivo y no destructivoy pruebas de componentes de edificio seleccionadosEntrevistas con edificio de dueños, arrendatarios,gerentes, el arquitecto original e ingeniero,contratista (s), y el edificio local oficial.

Como mínimo, al menos una visita de sitio deberíaser realizada para obtener la información detalladaen cuanto al edificio de configuración y condición,sitio y condiciones geotecnicas y cualquier cuestiónrelacionada con estructuras adyacentes, y confirmarque los documentos de construcción disponibles songeneralmente representativos de condicionesexistentes. Si el edificio es una estructura histórica,también es importante identificar las posiciones deaspectos históricamente significativos y tela. Elcuidado debería ser tomado en el diseño y proceso

de investigación para minimizar el impacto detrabajo en estos aspectos. Refiérase al Secretario de

los Estándares del Interior para el Tratamiento de

Propiedades Históricas como es hablado en elCapítulo 1.

2.7.1 Edificio de ConfiguraciónEl como - la configuración de edificio construidaconsiste en el tipo y el arreglo de elementosestructurales existentes y componentes que formanla gravedad - y sistemas laterales-load resisting, ylos componentes no estructurales.

identificado y clasificado como primario o comosecundario, usando los criterios descritos en laSección 2.3, con cualquier carencia estructural quepotencialmente afecta el rendimiento sísmicotambién se identificó.

Es importante, en la identificación de laconfiguración de edificio, para explicar(representar)tanto los elementos intencionados que resisten a lacarga como componentes y los elementos eficaces ycomponentes. Los sistemas eficaces que resisten a lacarga pueden incluir elementos estructurales que seconforman el código de construcción, elementos

estructurales no conformes, y aquellos elementos noestructurales que realmente participan en laresistencia a gravedad, gravedad lateral, ocombinada y cargas laterales, si ellos fueronqueridos para hacer así por los diseñadoresoriginales. Los pasos de carga existentes deberíanser identificados, considerando los efectos decualquier modificación (p.ej, adiciones,modificaciones, rehabilitación, degradación) desdela construcción original. Las discontinuidadespotenciales y los enlaces débiles también deberíanser identificados, así como irregularidades quepueden tener un efecto perjudicial en la respuestadel edificio a demandas laterales. FEMA 178 (BSSC,1992) ofrece la dirección para estos aspectos deconstruir la evaluación.

2.7.2 Propiedades ComponentesEl análisis estructural significativo delcomportamiento sísmico probable de un edificio y eldiseño confiable de medidas de rehabilitaciónrequieren el entendimiento bueno de loscomponentes existentes (p.ej, viga , columnas,

diafragmas), su interconexión, y sus propiedadesmateriales (fuerza, deformabilidad, y dureza). Lafuerza y la capacidad de deformación decomponentes existentes deberían ser computadas,como indicado en los Capítulos 4 a 9 y 11, basadosen propiedades materiales sacadas y detallaron elconocimiento componente. Las fuerzas de accióncomponentes existentes deben ser determinadascon dos objetivos básicos: permitir a cálculo de sucapacidad de entregar carga a otros elementos ycomponentes, y permitir a determinación de sucapacidad de resistir a fuerzas y deformaciones.La capacidad de deformación componente debe sercalculada para permitir validación del elementototal y deformaciones de edificio y su admisibilidadpara los Objetivos de Rehabilitación seleccionados.En general, las capacidades componentes soncalculadas como “valores esperados” que explican las fuerzas materiales medias así como los efectosprobables de endurecimiento de tensión y/odegradación. La excepción a esto es el cálculo defuerzas usadas para evaluar la suficiencia deacciones de fuerza componentes con poca ductilidad

inherente (comportamientos controlados por lafuerza). Para estas evaluaciones, el tener en cuentalas estimaciones de fuerza inferior y atado lavariación posible en el material son fuerzas usadospara la determinación de la capacidad. La dirección



en como obtener estos valores esperados einferiores y atados es proporcionada en Capítulos 5a 8 para los materiales estructurales comúnmenteusados y sistemas.El conocimiento de la configuración componenteexistente, la calidad de construcción, estado físico, einterconexión a otros componentes estructurales

son necesarios para computar capacidades dedeformación y fuerza. Este conocimiento debería serobtenido por revisiones visuales de condición,pruebas destructivas y no destructivas, y medida decampana de dimensiones, como apropiado. Inclusocon un esfuerzo exhaustivo de maximizar elconocimiento, la incertidumbre permanecerá encuanto a la validez de fuerza componentecomputada y capacidades de deformación. Paraexplicar(representar) esta incertidumbre, un factorde conocimiento, κ, es utilizado en las evaluacionesde capacidad. Dos valores posibles existen para κ,basado en la fiabilidad del conocimiento disponible— clasificado como mínimo o como completo.Cuando sólo un nivel mínimo del conocimiento estádisponible, un valor de • de 0.75 debe ser incluidoen capacidad componente y análisis de deformación.Las características siguientes representan el nivelapropiado mínimo del esfuerzo en la ganancia delconocimiento de la configuración estructural:Los archivos de la construcción original y cualquiermodificación, incluso dibujos estructurales yarquitectónicos, están generalmente disponibles. En

ausencia de dibujos estructurales, un juego dedibujos de registro y/o esbozos está preparado,documentando tanto gravedad como sistemaslaterales.Una revisión de condición visual es realizada en loselementos primarios accesibles y componentes, conla verificación que el tamaño, la posición, y laconexión de estos elementos son como indicados enla documentación disponible.Un programa limitado de pruebas de lugar esrealizado, como indicado en Capítulos 5 a 8, paracuantificar las propiedades materiales, condicióncomponente, y dimensiones de elementos primariosrepresentativos con el requisito de los efectos decualquier empeoramiento observable. O bien, losvalores por defecto proporcionados en Capítulos 5 a8 son utilizados para fuerzas materiales, teniendo lacondición observada en cuenta de estos materiales;si la variación significativa es encontrada en

la condición o como - las propiedades probadas delos materiales, deberían dar la consideración a laagrupación de aquellos componentes con condición

similar o propiedades de modo que el coeficiente devariación dentro de un grupo no exceda el 30 %.El conocimiento de cualquier interés(preocupación)relacionado con el sitio — como la palpitación deestructuras vecinas, efectos de la pared del partido, y

suelo o problemas geológicos incluso riesgos detiene licuefacción sido ganado por encuestas demercado e investigación.Los · fundación Específica - e intereses(ypreocupaciones) relacionados con el materialcitados en Capítulos 4 a 8, como aplicable, han sidoexaminados, y el conocimiento de su influencia en el

edificio del rendimiento ha sido ganado.Un valor de • de 1.0 puede estar usado donde elconocimiento completo y el entendimiento de laconfiguración componente han sido obtenidos. Elconocimiento completo puede ser asumido cuandotodos los factores siguientes existen:Los archivos de construcción originales, inclusodibujos y especificaciones, así como cualesquieradatos de modificación de postconstrucción, estándisponibles y explícitamente representan como -condiciones construidas. Donde tales documentosno están disponibles, los dibujos y los esbozos sondesarrollados basados en revisiones detalladas delos elementos estructurales primarios. Talesrevisiones incluyen la investigación destructiva y/ono destructiva como requerido para determinar eltamaño, número, colocación, y tipo de artículosobscurecidos, como cerrojos y barras que refuerzan.Además, la documentación es desarrollada paraelementos secundarios representativos.Las pruebas de lugar extensas son realizadas comoindicado en Capítulos 4 a 8 para cuantificarpropiedades materiales, y condiciones componentes

y dimensiones o los archivos de los resultados depruebas de garantía de calidad construidas durantepruebas están disponibles. Los coeficientes de lavariabilidad para resultados de prueba de fuerzamateriales son menos del 20 %, o los componentesson agrupados y las pruebas adicionales sonrealizadas tal que los resultados de prueba de fuerzamateriales para cada grupo tengan coeficientes de lavariación dentro de este límite.Conocimiento de cualquier interés(preocupación)relacionado con el sitio — como palpitación deestructuras vecinas, efectos de la pared del partido, ysuelo o problemas geológicos incluso

los riesgos de tienen licuefacción sidos ganado derevisión visual cuidadosa y esfuerzos deinvestigación.función Específica e intereses relacionados con elmaterial citados en Capítulos 4 a 8, como aplicable,han sido examinados y el conocimiento de suinfluencia en el edificio del rendimiento ha sidoganado.Siempre que práctico, la investigación debería ser

suficientemente cuidadosa para permitir el uso deun valor solo de • para todos los componentes deedificio y elementos. Si las circunstancias atenuantesprevienen el uso de un valor de • común paraciertos componentes, valores de • múltiples



deberían estar usados en el análisis, comoapropiados para el conocimiento disponible de loscomponentes individuales. Cuando unprocedimiento de análisis no lineal es empleado, elnivel de investigación debería ser suficiente parapermitir el conocimiento completo de la estructura(κ = 1.0).

2.7.3 Caracterización de sitio e InformaciónGeotecnicaLos datos en condiciones superficiales ysubsuperficiales en el sitio, incluso la configuraciónde fundaciones, deben ser obtenidos para el uso enel edificio de análisis. Los datos deben ser obtenidosde documentos existentes, reconocimiento de sitiovisual, o un programa de la investigaciónsubsuperficial. De ser adecuado geotechnical datosno están disponibles de investigaciones anteriores,un programa de la investigación subsuperficialespecífica para el sitio debería ser considerado parasitios en áreas sujetas a licuefacción, extensiónlateral, o delizamiento, y para todos los edificios conun Objetivo de Rehabilitación Realzado. Las pautasadicionales para caracterización de sitio einvestigación subsuperficial están contenidas en elCapítulo 4.Un reconocimiento de sitio siempre debería serrealizado. En el curso de este reconocimiento, losdesacuerdos de los dibujos de edificio deberían sernotados. Tales desacuerdos podrían incluir

modificaciones de fundación que no son mostradasen la documentación existente. El desarrollo fuerade sitio que debería ser notado podría incluiredificios o actividades de clasificación que puedenimponer una carga o reducir el nivel del apoyolateral a la estructura. Los indicadores delrendimiento de fundación pobre — comoasentamientos de losas del suelo, fundaciones oaceras, sugiriendo la fatiga que podría afectar elrendimiento de edificio durante un futuro debenterremoto ser notados.

2.7.4 Edificios adyacentesLos datos deberían ser coleccionados en laconfiguración de estructuras adyacentes cuandotales estructuras tienen el potencial para influir en elrendimiento sísmico del edificio rehabilitado. Losdatos coleccionados deberían ser suficientes parapermitir el análisis de las cuestiones(emisiones) deinteracción potenciales identificadas abajo, comoaplicable. En algunos casos, puede no ser posibleobtener la información adecuada en estructurasadyacentes para permitir una evaluación

significativa. En tales casos, el dueño debería sernotificado de las consecuencias potenciales de estasinteracciones.2.7.4.1 Edificio de Palpitación

Los datos en estructuras adyacentes deberían sercoleccionados para permitir la investigación de losefectos potenciales de construir la palpitaciónsiempre que el lado de la estructura adyacente estélocalizado más cercano al edificio que el 4 % de laaltura de edificio encima del grado(de la clase) en laposición de impactos potenciales.

El edificio de la palpitación puede cambiar larespuesta básica del edificio para tierra elmovimiento, e impartir cargas de inercia adicionalesy energía al edificio de la estructura adyacente. Delinterés(De la preocupación) particular es elpotencial para el daño local extremo a elementosestructurales en las zonas de impacto. (Ver laSección el 2.11.10.)

2.7.4.2 Condición de Elemento compartidaLos datos deberían ser coleccionados en todas lasestructuras adyacentes que comparten elementos encomún con el edificio. Los edificios que compartenelementos comunes, como paredes del partido,tienen varios problemas potenciales. Si los edificiosintentan moverse independientemente, un edificiopuede separar el elemento compartido del otro,causando un colapso parcial. Si los edificios secomportan como una unidad integral, las cargas demasas y de inercia adicionales de una estructurapueden causar demandas extremas en el sistema deresistencia de la fuerza lateral del otro. (Ver laSección 2.11.9.)

2.7.4.3 Riesgos de Estructura AdyacenteLos datos deberían ser coleccionados en todas lasestructuras que tienen el potencial para dañar eledificio con escombros decrecientes, u otros riesgosfísicos inducidos por el terremoto, como salidaquímica agresiva, fuego(incendio), o explosión.Deberían dar la consideración al endurecimiento deaquellas partes del edificio que puede ser afectadopor escombros u otros riesgos de estructurasadyacentes. Donde la Ocupación Inmediata deledificio es deseada, y el ingreso al edificio puede ser

perjudicado por tales riesgos, deberían dar laconsideración al aseguramiento apropiadamenteresistente acceso al edificio. La informaciónsuficiente debe ser coleccionada en estructurasadyacentes para permitir la evaluación preliminarde la probabilidad y la naturaleza de riesgos, comoescombros decrecientes potenciales, incendio, ypresiones de ráfaga. Evaluaciones similares aaquellos en FEMA 154, Proteger Visual Rápido deEdificios para Riesgos Sísmicos: una Guía (ATC,1988), debería ser adecuado para este fin.

2.8 Métodos de rehabilitaciónEl alcance de construir modificaciones estructuralesy modificaciones redestinadas encontrar(cumplir) elObjetivo de Rehabilitación seleccionado debe ser



determinado de acuerdo con uno de los métodosdescritos en esta sección. Además, la rehabilitaciónde edificios históricos debería ser con cuidadoconsiderada de acuerdo con la discusión en elCapítulo 1.

2.8.1 Método simplificadoEl Método Simplificado tiene el diseño en cuenta de

construir medidas de rehabilitación sin requeriranálisis de la respuesta del edificio entero a riesgosde terremoto. Este método no es aplicable a todoslos edificios y sólo puede estar usado para conseguirObjetivos de Rehabilitación Limitados (la Sección2.4.3).El Método Simplificado puede ser usado paraconseguir un Objetivo de Rehabilitación que consisteen el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c) para un BSE 1 terremoto para edificios quecumplen todas las condiciones siguientes:El edificio se conforma con uno de los Tipos de

Edificio de Modelo indicados en la Tabla 10-1, asícomo todas las limitaciones indicadas en aquellatabla en cuanto al número de pisos, regularidad, yzona sísmica; yUna evaluación completa del edificio es realizada deacuerdo con FEMA 178 (BSSC, 1992), y todas lascarencias identificadas en aquella evaluación sondirigidas por los Métodos de RehabilitaciónSimplificados seleccionados.

Cualquier edificio puede ser parcialmenterehabilitado para conseguir un Objetivo deRehabilitación Limitado utilización del MétodoSimplificado, sujeto a las limitaciones de la Sección2.4.3.El Método Simplificado no puede estar usado paraedificios queridos para encontrar(cumplir) el BSO ocualquier Objetivo de Rehabilitación Realzado. Paraaquellos edificios y otros edificios que noencuentran(cumplen) las limitaciones para elMétodo Simplificado, el Método Sistemático debeestar usado.

2.8.2 Método SistemáticoLa rehabilitación programa para edificios y objetivos

que no tienen derecho a la RehabilitaciónSimplificada bajo la Sección 2.8.1 será diseñado deacuerdo con esta sección. El acercamiento básicodebe incluir lo siguiente:La estructura debe ser analizada para determinar sies suficiente cumplir el Objetivo (s) deRehabilitación seleccionado y, si no es adecuado,para identificar carencias específicas. Si los análisisiniciales indican que los elementos claves o loscomponentes de la estructura no cumplen loscriterios de aceptación, puede ser posible demostrarla admisibilidad usando procedimientos analíticos

más detallados y exactos. La sección 2.9 proporcionala información en procedimientos analíticosalternativos que pueden estar usados.Una o varias estrategias de rehabilitación deben serdesarrolladas para dirigirse a las carencias

identificadas en la evaluación preliminar. Lasestrategias de rehabilitación alternativas sonpresentadas en la Sección 2.10.Un diseño de rehabilitación preliminar debe serdesarrollado que es consecuente con la estrategia derehabilitación.La estructura y las medidas de rehabilitaciónpreliminares deben ser analizadas para determinarsi la estructura rehabilitada será adecuada paracumplir el Objetivo (s) de Rehabilitaciónseleccionado.El proceso debe ser repetido como requerido hastaque una solución de diseño sea obtenida que cumpleel Objetivo (s) de Rehabilitación seleccionado, comodeterminado por el análisis.

2.9 Procedimientos de análisisUn análisis de la estructura debe ser conducido paradeterminar la distribución de fuerzas ydeformaciones inducidas en la estructura por el

estremecimiento de tierra de diseño y otros riesgossísmicos que corresponden al Objetivo (s) deRehabilitación seleccionado. El análisis debedirigirse a las demandas sísmicas y la capacidad deresistir a estas demandas de todos los elementos enla estructura que tampoco:

Son esenciales para la estabilidad lateral de laestructura (elementos primarios); oSon esenciales para la integridad vertical quelleva la carga del edificio; oSon por otra parte críticos a la reunión delObjetivo de Rehabilitación y podrían ser sujetosde dañar a consecuencia de la respuesta deledificio a los riesgos de terremoto. Elprocedimiento de análisis debe consistir en unode lo siguiente:análisis Lineal, de acuerdo con la Sección 3.3,incluso el Procedimiento Estático Lineal (LSP)(ver la Sección 3.3.1), y el ProcedimientoDinámico Lineal (LDP) (ver la Sección 3.3.2),incluso:Análisis de Espectro de Respuesta (ver laSección 3.3.2.2C), yAnálisis de historia del Tiempo Lineal (ver laSección 3.3.2.2da), o

Análisis no lineal, de acuerdo con la Sección 3.3,incluso Procedimiento Estático No lineal (NSP)en la Sección 3.3.3 y Procedimiento Dinámico Nolineal (NDP) en la Sección 3.3.4, oAnálisis racional alternativoDan limitaciones en cuanto al uso de estosprocedimientos en Secciones 2.9.1, 2.9.2, y 2.9.3.Los criterios solían determinar si los resultadosde un análisis indican que hablan delrendimiento aceptable para el edificio en laSección 2.9.4.

2.9.1 Procedimientos linealesLos procedimientos lineales pueden estar usadospara cualquiera de las estrategias de rehabilitacióncontenidas en la Sección 2.10 excepto aquellasestrategias que incorporan el uso de sistemas de



disipación de energía suplementales y algunos tiposde sistemas de aislamiento sísmicos. Para losprocedimientos de análisis específicos aplicables aestas estrategias de rehabilitación, refiérase alCapítulo 9.Los resultados de los procedimientos linealespueden ser muy inexactos cuando aplicado aedificios con sistemas estructurales muy irregulares,a menos que el edificio sea capaz de responder alterremoto (s) de diseño en una manera casi elástica.Por lo tanto, los procedimientos lineales no deberíanestar usados para edificios muy irregulares, a menosque a menos que las demandas de ductilidad deterremoto en el edificio sean apropiadamente bajas.

2.9.1.1 Método de Determinar Aplicabilidad deProcedimientos LinealesLa metodología indicada en esta sección puede serusada para determinar si un edificio puede ser

analizado con la exactitud suficiente porprocedimientos lineales. El acercamiento básicodebe realizar un análisis lineal usando las cargasdefinidas en la una o la otra Sección 3.3.1 o 3.3.2 yluego examinar los resultados de este análisis paraidentificar la magnitud y la uniformidad de ladistribución de demandas inelásticas en varioscomponentes de los elementos de resistencia de lafuerza lateral primarios. La magnitud y ladistribución de demandas inelásticas son indicadaspor proporciones de capacidad de la demanda(DCRs), como definido abajo. Note que estos DCRs

no son usados para determinar la admisibilidad delcomportamiento componente. La suficiencia decomponentes estructurales y elementos debe serevaluada usando los procedimientos contenidos enel Capítulo 3, juntos con la aceptación que loscriterios proporcionan en Capítulos 4 a 8. DCRs sóloestán usados para determinar la regularidad de unaestructura. Hay que notar que para estructurascomplejas, como edificios con paredes de corteperforadas, puede ser más fácil usar uno de losprocedimientos no lineales que asegurar que eledificio tiene la regularidad suficiente para permitirel uso de procedimientos lineales.

DCRs para existencia y componentes de edificioañadidos debe ser computado de acuerdo con laecuación:

donde:QUD = La fuerza contó de acuerdo conLa sección 3.4, debido a la gravedad y cargas deterremoto de la Sección 3.3QCE = fuerza Esperada del componente o elemento,calculado de acuerdo con Capítulos 5 a 8.

DCRs debería ser estimado para cada acción decontrol (como la fuerza axial, momento, corte) decada componente. Si todo el se espera que el controlcomputado DCRs para un componente son menos

que o iguales a 1.0, entonces el componenteresponda elastically al estremecimiento de tierra deterremoto evaluado. Si uno o varios de DCRscomputados para un componente son mayores que1.0, entonces se espera que el componente respondainelastically al estremecimiento de tierra deterremoto. DCR más grande calculado para uncomponente dado define la acción crítica para elcomponente, es decir, el modo en el cual elcomponente producirá primero, o fallará. Este DCRes llamado DCR componente crítico. Si un elementoes formado de componentes múltiples, entonces elcomponente con el más grande computó DCR es elcomponente crítico para el elemento, es decir, estoserá el primer componente en el elemento paraproducir, o fallar. DCR más grande para cualquiercomponente en un elemento en un piso particular esllamado el elemento crítico DCR en aquel piso.

Si los DCRs computados para todas las acciones

críticas (fuerza axial, momento, corte) de todos loscomponentes (como vigas, columnas, embarcaderosde la pared, tirantes, y conexiones) de los elementosprimarios son menos de 2.0, entonces losprocedimientos lineales son aplicables, sin tener encuenta consideraciones de la regularidad. Si unoscomputaran DCRs exceden 2.0, entonces losprocedimientos lineales no deberían estar usados sicualquiera de lo siguiente se aplica:• hay una discontinuidad en el plano en cualquierelemento primario del sistema de resistencia de lafuerza lateral. En discontinuidades planas ocurren

siempre que un lateral - el elemento de resistencia defuerza esté presente en un piso, pero no siga, o seabalanceado, en el piso inmediatamente abajo. Lacifra(figura) 2-2 representa tal condición. Estalimitación no tiene que aplicarse si el coeficiente J enla Ecuación 3-15 es tomado como 1.0

• hay una discontinuidad del plano en cualquierelemento primario del sistema de resistencia de la

fuerza lateral. Una discontinuidad del plano existecuando un elemento en un piso es balanceado conrelación a la continuación de aquel elemento en unpiso adyacente, como representado en laCifra(Figura) 2-3. Esta limitación no tiene que



aplicarse si el coeficiente J en la Ecuación 3-15 estomado como 1.0.

Hay un de irregularidad de piso débil severa prestentr encualquier piso en cualquier dirección del edificio. Puede juzgarse que una irregularidad de piso débil severa existesi la proporción del corte medio DCR para algún piso aesto para un piso adyacente en la misma dirección excedeel 125 %. DCR medio para un piso puede ser calculado porla ecuación:

DCR = DCR medio para el piso DCRi = acción Crítica DCR para elemento i V i = fuerza de corte lateral deliberada Total en un

elemento i debido a la respuesta de terremoto,suponiendo que la estructura permanezca elástica n = Número total de elementos en el pisoPara edificios con diafragmas flexibles, cada línea delencuadrado debería ser independientemente evaluada.• hay una irregularidad de fuerza torsional severopresente en cualquier piso. Puede juzgarse que unairregularidad de fuerza torsional severa existe en unpiso cuando el diafragma encima del piso no esflexible y la proporción del elemento crítico DCRspara elementos primarios en un lado del centro deresistencia en una dirección dada para un piso, a

aquellos al otro lado del centro de resistencia para elpiso, excede 1.5. Si las pautas encima indican que unprocedimiento lineal es aplicable, entonces el LSP oel LDP pueden estar usados, a menos que uno ovarios de lo siguiente se apliquen, en cuyo caso elLSP no debería estar usado:• La altura de edificio excede 100 pies.• La proporción de la dimensión horizontal deledificio en cualquier piso a la dimensióncorrespondiente en un piso adyacente excede 1.4(excluyendo áticos).• Se encuentra que el edificio tiene una

irregularidad de rigidez torsional severa encualquier piso. Puede juzgarse que una irregularidadde rigidez torsional severa existe en un piso si eldiafragma encima del piso no es flexible y losresultados del análisis indican que el movimiento a

lo largo de cualquier lado de la estructura es más del150 % del movimiento de piso medio.• Se encuentra que el edificio tiene una masavertical severa o irregularidad de rigidez. Puedejuzgarse que una masa vertical severa o lairregularidad de rigidez existe cuando elmovimiento medio en cualquier piso (exceptoáticos) excede el del piso encima o abajo en más del150 %.• El edificio tiene un sistema lateral-forceresisting no ortogonal.

2.9.2 Procedimientos no linealesLos Procedimientos de Análisis No lineales puedenestar usados para cualquiera de las estrategias derehabilitación contenidas en la Sección 2.10. Losprocedimientos no lineales son sobre todorecomendados para el análisis de edificios quetienen irregularidades como identificado en la

Sección 2.9.1.1. El NSP es principalmenteconveniente para edificios sin la respuesta de modomás alto significativa. El NDP es conveniente paracualquier estructura, sujeto a las limitaciones en laSección 2.9.2.2.

2.9.2.1 Procedimiento Estático no lineal (NSP)El NSP puede estar usado para cualquier estructuray cualquier Objetivo de Rehabilitación, con lasexcepciones siguientes y limitaciones.• El NSP no debería estar usado para estructurasen las cuales los efectos de modo más altos sonsignificativos, a menos que una evaluación LDPtambién sea realizada. Para determinar si los modosmás altos son significativos, un análisis de espectrode respuesta modal debería ser realizado para laestructura usando modos suficientes para capturarla participación de masas del 90 %, y un segundoanálisis de espectro de respuesta debería serrealizado considerando sólo la primera participaciónde modo. Los efectos de modo más altos deberíanser considerados significativos si el corte en algúnpiso calculado del análisis modal considerandotodos los modos requeridos obtener participaciónde masas del 90 % excede el 130 % del corte de piso

correspondiente que resulta del análisisconsiderando sólo la primera respuesta de modo.Cuando un LDP es realizado para complementar unNSP para una estructura con efectos de modo másaltos significativos, los valores de criterios deaceptación para acciones controladas por ladeformación (m de valores), proporcionado enCapítulos 5 a 9, pueden ser aumentados por unfactor de 1.33.• El NSP no debería estar usado a menos que elconocimiento completo de la estructura haya sidoobtenido, como indicado en la Sección 2.7.2.

2.9.2.2 Procedimiento Dinámico no lineal (NDP)El NDP puede estar usado para cualquier estructuray cualquier Objetivo de Rehabilitación, con lasexcepciones siguientes y limitaciones.



• El NDP no es recomendado para el uso conestructuras de pórtico de madera.• El NDP no debería ser utilizado a menos que elconocimiento completo de la estructura haya sidoobtenido, como indicado en la Sección 2.7.2.• El análisis y el diseño deberían ser sujetos deexaminar por un ingeniero de profesional de terceroindependiente con la experiencia sustancial endiseño sísmico y procedimientos no lineales.

2.9.3 Análisis Racional AlternativoNada en las Pautas debería ser interpretado como laprevención del uso de cualquier procedimiento deanálisis alternativo que está racional y basado enprincipios fundamentales de mecánica técnica ydinámica. Tales análisis alternativos no deberíanadoptar el criterios de aceptación contenidos en lasPautas sin revisión cuidadosa en cuanto a suaplicabilidad. Todos los proyectos usandoprocedimientos de análisis racionales alternativos

deberían ser sujetos de examinar por un ingenierode profesional de tercero independiente con laexperiencia sustancial en el diseño sísmico.

2.9.4 Criterios de aceptaciónLos Procedimientos de Análisis indican la respuestadel edificio al terremoto (s) de diseño y las fuerzas ydeformaciones impuestas a varios componentes, asícomo demandas de movimiento globales en laestructura. Cuando LSP o el análisis LDP sonrealizados, la admisibilidad del comportamientocomponente es evaluada para cada una de variasacciones del componente usando la Ecuación 3-18para acciones (controladas por la deformación)dúctiles y Ecuación 3-19 para acciones (controladaspor la fuerza) no dúctiles. La cifra(figura) 2-4 indicacurvas de deformación de la fuerza idealizadastípicas para varios tipos de acciones componentes.El tipo 1 curva es representativo delcomportamiento dúctil típico. Es caracterizado porun rango elástico (señale 0 para señalar 1 en lacurva), seguido de un rango plástico (señala 1 a 3)

que puede incluir el endurecimiento de tensión o eldebilitamiento (señala 1 a 2), y un rango degradadopor la fuerza (señala 2 a 3) en que la fuerza residualque puede ser resistida es considerablemente menosque la fuerza máxima, pero todavía sustancial. Loscriterios de aceptación para elementos primariosque exponen este comportamiento son típicamentedentro de los rangos elásticos o plásticos entrepuntos 1 y 2, según el Nivel de Rendimiento. Loscriterios de aceptación para elementos secundariospueden ser dentro de cualquiera de los rangos. Lasacciones componentes primarias que exponen estecomportamiento se consideran controladas por ladeformación si el rango que endurece la tensión oablanda la tensión es e> suficientemente grande 2g;por otra parte, ellos se consideran forcecontrolled.Se considera típicamente que acciones componentessecundarias que exponen este comportamiento soncontroladas por la deformación.El tipo 2 curva es representativo de otro tipo del

comportamiento dúctil. Es caracterizado por unrango elástico y un rango plástico, seguido de unapérdida rápida y completa de la fuerza. Si el rangoplástico es suficientemente grande (e ≥ 2g), estecomportamiento es clasificado comodeformationcontrolled. Por otra parte es clasificadocomo forcecontrolled. Los criterios de aceptaciónpara componentes primarios y secundarios queexponen este comportamiento serán dentro de losrangos elásticos o plásticos, según el nivel derendimiento.El tipo 3 curva es representativo de un

comportamiento frágil o no dúctil. Es caracterizadopor un rango elástico, seguido de una pérdida rápiday completa de la fuerza. La demostración de accionescomponente este comportamiento siempre esclasificada como controlado por la fuerza. Loscriterios de aceptación para componentes primariosy secundarios que exponen este comportamientosiempre son dentro del rango elástico.

Figure2-5 muestra una fuerza idealizada contra lacurva de deformación que está usada en todaspartes de las Pautas para especificar criterios de

aceptación para el componente controlado por ladeformación y acciones de elemento para cualquierade los cuatro tipos básicos de materiales. La



respuesta lineal es representada entre el punto un(componente descargado) y un rendimiento eficazseñalan B. La cuesta de B a C es típicamente unpequeño porcentaje (el 0-10 %) de la cuesta elástica,y es incluida para representar fenómenos, como elendurecimiento de tensión. El C tiene una ordenadaque representa la fuerza del componente, y una

abscisa valora igual a la deformación en la cual ladegradación de fuerza significativa comienza (CD delínea). Más allá del punto D, el componente respondecon la fuerza considerablemente reducida paraseñalar E. En deformaciones mayores que el punto E,la fuerza componente es esencialmente el cero. EnFigure2-4, Qy representa la fuerza de rendimientodel componente. En una verdadera estructura, lafuerza de rendimiento de elementos individualesque parecen similares realmente tendrá un poco devariación. Esto es debido a la variabilidad inherenteen la fuerza material que comprende los elementosindividuales así como diferencias en habilidad yestado físico. Evaluando el comportamiento decomponentes controlados por la deformación, lafuerza esperada, QCE, más bien que la fuerza derendimiento Qy está usado. QCE es definido como elvalor medio de la resistencia al nivel de deformaciónesperado, e incluye la consideración de lavariabilidad hablada encima así como fenómenos,como endurecimiento de tensión y desarrollo desección plástico. Evaluando el comportamiento decomponentes controlados por la fuerza, una

estimación atada inferior de la fuerza componente,QCL, se considera. QCL es según las estadísticasdefinido como el medio menos una desviaciónestándar de las fuerzas de rendimiento Qy para unapoblación de componentes similares.Para algunos componentes es conveniente prescribircriterios de aceptación en términos de deformación(p.ej, q o D), mientras para otros es más convenientedar criterios en términos de proporciones dedeformación. Para alojar esto, dos tipos de la fuerzaidealizada contra curvas de deformación estánusados en las Pautas como ilustrado en Figuras 2-5

(a) (y b). La figura 2-5 (a) espectáculos normalizó lafuerza (Q/QCE) contra la deformación (q o D) y losparámetros a, b, y c. La figura 2-5 (b) espectáculosnormalizó la fuerza (Q/QCE) contra la proporción dedeformación (q/qy, D/Dy, o D/h) y los parámetros d,e, y c. Dan rigideces elásticas y los valores para losparámetros a, b, c, d, y e que puede estar usado paramodelar componentes en capitulo 5 a 8.



La figura 2-5 (c) gráficamente muestra la proporciónde deformación o deformación aproximada, conrelación a la fuerza idealizada contra la curva dedeformación, lo que es juzgado aceptable en lasPautas para Primario (P) y componentes (S)Secundarios para la Ocupación Inmediata (IO),Seguridad de Vida (LS), y Prevención de Colapso

(CP) Niveles de Rendimiento. Dan valores numéricosde las deformaciones aceptables o proporciones dedeformación en Capítulos 5 a 8 para todos los tiposde componentes y elementos.

Si los procedimientos no lineales están usados, lascapacidades componentes consisten en demandasde deformación inelásticas permisibles decomponentes controlados por la deformación, y dedemandas de fuerza permisibles de componentescontrolados por la fuerza. Si los procedimientoslineales están usados, las capacidades son definidascomo el producto de factores m y fuerzas esperadasQCE para componentes controlados por ladeformación y cuando la fuerza permisible exigepor componentes de control de fuerza. Las tablas 2-16 y 2-17 resumen estas capacidades.En esta tabla, el • es el factor basado enconocimientos definido en la Sección 2.7.2, y • es ladesviación estándar de las fuerzas materiales. Laspautas detalladas del cálculo de fuerza componenteindividual y capacidades de deformación pueden serencontradas en los capítulos de materiales

individuales como sigue:

El capítulo de las fundaciones 4

Los elementos y los componentes formados delCapítulo de hierro 5 de molde o acero

Los elementos y los componentes formados delCapítulo concreto 6 reforzado

Los elementos y los componentes formados delcapítulo de la Mampostería 7 reforzado o noreforzado

Los elementos y los componentes formados de lamadera, encienda(ilumine) clavos metálicos,yeso, o enyese el capítulo de los Productos 8

Sistemas de aislamiento sísmicos y el capítulo delos Sistemas 9 de disipación de energía

No estructural (arquitectónico, mecánico, yeléctrico) el capítulo de los Componentes 11

Elementos y componentes que comprendencombinaciones de los cubiertos de los materialesen los capítulos asociado.

Tabla 2-17 Cálculo de Acción ComponenteProcedimientos no lineales por la Capacidad

Parámetro de la Deformación Controladocontrolado por la Fuerza

Note: la reducción(disminución) de capacidad (φ)factores es típicamente tomada como la unidad en la

evaluación de capacidades.Los criterios de aceptación para elementos y loscomponentes para los cuales los criterios no sonpresentados en las Pautas deben ser determinados



2.10 Estrategias de RehabilitaciónLa rehabilitación de edificios puede ser conseguidapor una o varias de las estrategias indicadas en estasección. Aunque no expresamente requerido porcualquiera de las estrategias, seamuy beneficiosopara el sistema de resistencia de la fuerza lateral deledificio rehabilitado para tener un nivel apropiado

del despido, de modo que cualquier fracasolocalizado de unos elementos del sistema no cause elcolapso local o una inestabilidad. Esto debería serconsiderado desarrollando diseños derehabilitación.

2.10.1 Modificación local de ComponentesAlgunos edificios existentes tienen la fuerzasustancial y la rigidez; sin embargo, algunos de suscomponentes no tienen la fuerza adecuada, la

dureza, o la capacidad de deformación de satisfacerlos Objetivos de Rehabilitación. Una estrategiaapropiada para tales estructuras puede ser derealizar modificaciones locales de aquelloscomponentes que son inadecuados, reteniendo laconfiguración básica del sistema de resistencia de lafuerza lateral del edificio. Las modificaciones localesque pueden considerarse incluyen la mejora deconectividad componente, fuerza componente, y/ocapacidad de deformación componente. Estaestrategia tiende a ser el acercamiento máseconómico a la rehabilitación cuando sólo algunos

de los componentes del edificio son inadecuados.El refuerzo local permite que uno o varios elementosunderstrength o conexiones resistan a las demandasde fuerza preditas por el análisis, sin afectar larespuesta total de la estructura. Esto podría incluirmedidas, como la tapa(cobertura) que platea viga deacero o columnas, o añade el revestimiento decontrachapado a un diafragma de madera existente.Tales medidas aumentan la fuerza del elemento ocomponente y permiten que esto resista a másfuerza de earthquakeinduced antes del inicio del

daño.Las medidas correctivas locales que mejoran lacapacidad de deformación o la ductilidad de uncomponente permiten que esto resista a niveles dedeformación grandes con cantidades(sumas)reducidas del daño, sin aumentar necesariamente lafuerza. Una tal medida es la colocación de unachaqueta de confinamiento alrededor de unacolumna de hormigón armado para mejorar sucapacidad de deformar sin desprendimiento oempalmes de refuerzo degradantes. Otra medida esla reducción(disminución) del corte transversal de

componentes estructurales seleccionados paraaumentar su flexibilidad y capacidad dedesplazamiento de respuesta.

2.10.2 Retiro o Disminución de IrregularidadesExistentes y DiscontinuidadesLa rigidez, la masa, y las irregularidades de fuerzason causas comunes del rendimiento de terremotoindeseable. Examinando los resultados de unanálisis lineal, las irregularidades pueden serdescubiertas examinando la distribución de

desplazamientos estructurales y DCRs. Examinandolos resultados de un análisis no lineal, lasirregularidades pueden ser descubiertasexaminando la distribución de desplazamientosestructurales y demandas de deformacióninelásticas. Si los valores de desplazamientosestructurales, DCRs, o demandas de deformacióninelásticas predito por el análisis sondesequilibrados,con concentraciones grandes devalores altos dentro de un piso o en un lado de unedificio, luego una irregularidad existe. Tales

irregularidades a menudo son, pero no siempre,causadas por la presencia de una discontinuidad enla estructura, en cuanto a ejemplo, terminación deuna pared de cortede perímetro encima del primerpiso. El retiro simple de la irregularidad puede sersuficiente para reducir demandas preditas por elanálisis a niveles aceptables. Sin embargo, el retirode discontinuidades puede ser inadecuado en casode edificios históricos,y el efecto de talesmodificaciones en aspectos históricos importantesdebería ser considerado con cuidado.Las medidas correctivas eficaces para retiro o

reducción(disminución) de irregularidades ydiscontinuidades, como pisos suaves o débiles,incluyen la adición de pórticos vigorizados o corteparedes dentro del piso suave/débil. Lasirregularidades de Torsional pueden ser corregidaspor la adición de pórticos de momento, vigorizópórticos, o paredes de corte para equilibrar ladistribución de rigidez y masa dentro de un piso. Loscomponentes discontinuos, como columnas oparedes pueden ser ampliados por la zona dediscontinuidad.

La demolición parcial también puede ser unamedida correctiva eficaz para irregularidades,aunque esto obviamente tenga el impactosignificativo al aspecto(a la aparición) y laherramienta del edificio, y esto puede no ser unaalternativa apropiada para estructuras históricas.Las partes de la estructura que crean lairregularidad, como torres de revés o alas de lado,pueden ser borradas. Las conexiones de extensiónpueden ser creadas para transformar un edificioirregular solo en estructuras regulares múltiples; sinembargo, el cuidado debe ser tomado para evitar los

problemas potenciales asociados con la palpitación.



2.10.3 Refuerzo Estructural GlobalAlgunas estructuras flexibles se comportan mal enterremotos porque los componentes críticos y loselementos no tienen la ductilidad adecuada o ladureza para resistir a las deformaciones lateralesgrandes que tierra el estremecimiento induce en laestructura. Para estructuras que comprenden

muchos tales elementos, un modo eficaz de mejorarrendimiento es fortalecer(endurecer,reforzar) laestructura de modo que su respuesta produzcamenos deformación lateral. La construcción denuevos pórticos vigorizados o paredes de cortedentro de una estructura existente es medidaseficaces para añadir la rigidez.

2.10.4 Refuerzo Estructural GlobalAlgunos edificios existentes tienen la fuerzainadecuada para resistir a fuerzas laterales. Talesestructuras exponen el comportamiento inelástico aniveles muy bajos del estremecimiento de tierra. Losanálisis de tales edificios indican DCRs grande (odemandas de deformación inelásticas) en todaspartes de la estructura. Proporcionando la fuerzasuplemental al sistema de resistencia de la fuerzalateral de tal edificio, es posible levantar el umbraldel movimiento de tierra en el cual el inicio de dañoocurre. Las paredes de corte y los pórticosvigorizados son elementos eficaces para este fin; sinembargo, ellos pueden ser considerablemente mástiesos que la estructura a la cual ellos son añadidos,

requiriendo que ellos ser diseñados paraproporcionar la casi toda la resistencia lateral de laestructura. Los pórticos de Momentresisting, siendomás flexible, pueden ser más compatibles conelementos existentes en algunas estructuras; sinembargo, tales elementos flexibles pueden no entraren vigor en la respuesta del edificio hasta que loselementos frágiles existentes hayan sido dañados ya.

2.10.5 Reducción(Disminución) de misaDos de las características primarias que controlan lacantidad(suma) de fuerza y deformación inducida enuna estructura por el movimiento de tierra son surigidez y masa. Las reducciones(disminuciones) dela masa causan reducciones(disminuciones) directastanto de la cantidad(suma) de fuerza como dedemanda de deformación producida por terremotos,y por lo tanto pueden estar usadas en lugar derefuerzo estructural y refuerzo. La misa puede serreducida por demolición de pisos superiores,reemplazo de revestimiento pesado y particionesinteriores, o retiro de almacenaje pesado y cargas deequipo.

2.10.6 Aislamiento sísmicoCuando una estructura es portes aislados, dócilessísmicamentes son insertados entre lasuperestructura y sus fundaciones. Esto produce un

sistema (estructura y portes de aislamiento) con larespuesta fundamental que consiste en la traducciónde cuerpo casi rígida de la estructura encima de losportes. La mayor parte de la deformación inducidaen el sistema aislado por el movimiento de tierraocurre dentro de los portes dóciles, que han sidoexpresamente diseñados para resistir a estos

desplazamientos concentrados.La mayor parte de portes también tienencaracterísticas de disipación de energía excelentes(amortiguación). Juntos, esto causa demandasenormemente reducidas en los elementos existentesde la estructura, incluso contenido y componentesno estructurales. Por esta razón, el aislamientosísmico a menudo es una estrategia apropiada deconseguir Objetivos de Rehabilitación Realzados queincluyen la protección de tela histórica, contenidovaliosos, y equipo, o para edificios que contienenoperaciones importantes y funciones. Esta técnica esla más eficaz para edificios relativamente tiesos conperfiles bajos y masa grande. Es menos eficaz paraestructuras ligeras(claras), flexibles.

2.10.7 Disipación de Energía suplementalVarias tecnologías están disponibles que permiten elenergía impartida a una estructura por movimientode tierra para ser disipado en una maneracontrolada por la acción de dispositivos especiales— como apagadores viscosos fluidos (cilindroshidráulicos), platos flexibles, o almohadillas de

fricción — causar una reducción(disminución) totalde los desplazamientos de la estructura. Losdispositivos más comunes disipan la energía porfriccional, histerético, o procesos de viscoelastic. Afin de disipar la energía sustancial, los dispositivosde disipación deben someterse típicamente a ladeformación significativa (o golpe) que requiere quela experiencia estructural desplazamientos lateralessustanciales. Por lo tanto, estos sistemas son los máseficaces en estructuras que son relativamenteflexibles y tienen un poco de capacidad dedeformación inelástica. La energía dissipaters es elmás comúnmente instalada en estructuras comocomponentes de pórticos vigorizados. Según lascaracterísticas del dispositivo, la rigidez estática odinámica es añadida a la estructura así comocapacidad de disipación de energía (amortiguación).En algunos casos, aunque los desplazamientosestructurales sean reducidos, las fuerzas entregadasa la estructura realmente pueden ser aumentadas.

2.11 Exigencias de Diseño y AnálisisGeneralesLas pautas detalladas de esta sección se aplican atodos los edificios rehabilitados para conseguir elBSO o cualquier Objetivo de RehabilitaciónRealzado. Aunque la conformidad con las pautas en



esta sección no sea requerida para edificiosrehabilitados a Objetivos de RehabilitaciónLimitados, tal conformidad debería ser considerada.A menos que por otra parte no notado, todos losvalores numéricos se aplican al Nivel deRendimiento de Seguridad de Vida, y deben sermultiplicados por 1.25 para aplicarse a la Ocupación

Inmediata.

2.11.1 Efectos direccionalesEl sistema de resistencia de la carga lateral debe serdemostrado para ser capaz de responder paratierra-motionproducing fuerzas laterales encualquier dirección horizontal. Para edificios conhachas primarias ortogonales de la resistencia, estopuede estar satisfecho evaluando la respuesta de laestructura a tales fuerzas en cada una de las dosdirecciones ortogonales. Como mínimo, los efectosde la respuesta estructural en cada una de estasdirecciones ortogonales deben considerarseindependientemente. Además, el efecto combinadode la respuesta simultánea en ambas direccionesdebe considerarse, de acuerdo con losprocedimientos aplicables de la Sección 3.2.7.

2.11.2 P-Δ EfectosLa estructura debe ser investigada para asegurarque los movimientos laterales inducidos por larespuesta de terremoto no causan una condición de

inestabilidad bajo cargas de gravedad. En cada piso,la cantidad • i debe ser calculada para cada unodirección de respuesta, como sigue:

donde:Pi = Parte del peso total de la estructura inclusomuerto, permanente vivo, y el 25 % de cargas vivaspasajeras que actúan sobre las columnas y aguantanparedes dentro de nivel de piso iVi = fuerza de corte lateral deliberada Total en la

dirección en la consideración en el piso i debido a larespuesta de terremoto, suponiendo que laestructura permanezca elásticaHi = la Altura del piso i, que puede ser tomado comola distancia entre el centerline del piso que aporticaa cada uno de los niveles encima y abajo, la distanciaentre la cumbre de losas del suelo a cada uno de losniveles encima y abajo, o puntos comunes similaresde la referencia

i = movimiento Lateral en piso i, en la dirección enconsideración, en su centro de rigidez, usando las

mismas unidades en cuanto a medición holaEn cualquier piso en el cual • i es menos que o igual a0.1, la estructura no tiene que ser investigadaadelante para intereses(preocupaciones) deestabilidad. Cuando la cantidad • i en un piso excede

0.1, el análisis de la estructura debe considerar P-Δefectos, de acuerdo con los procedimientosaplicables deLa sección 3.2.5. Cuando el valor de θi excede 0.33, laestructura debería ser considerada potencialmenteinestable y el diseño de rehabilitación modificadopara reducir las desviaciones laterales computadas

en el piso.

2.11.3 TorsiónLos modelos analíticos usados para evaluar larespuesta del edificio al movimiento de tierra deterremoto deben explicar(representar) los efectosde la respuesta torsional que resulta de diferenciasen la posición de plan del centro de masa y el centrode la rigidez de la estructura a todos los niveles dediafragma que no son flexibles.

2.11.4 Derrocamiento

Los efectos de derrocamiento a cada nivel de laestructura deben ser evaluados acumulativamentede la cumbre de la estructura a su base (Ver elcomentario y dirección adicional en el sidebar,“Volcando Cuestiones(Emisiones) y MétodosAlternativos.”)

2.11.4.1 Procedimientos linealesCuando un procedimiento lineal es seguido, cadaelemento primario a cada nivel de la estructura debeser investigado para la estabilidad contra el

derrocamiento bajo los efectos de fuerzas sísmicasaplicadas en y encima del nivel en la consideración.El derrocamiento de efectos puede ser resistido porel efecto que se estabiliza de cargas muertas o por laconexión positiva del elemento a componentesestructurales localizados abajo.Donde las cargas muertas son usadas para resistir alos efectos de derrocamiento, lo siguiente debe estarsatisfecho:

MOT = Momento de derrocamiento total inducido enel elemento por fuerzas sísmicas aplicadas en yencima del nivel en consideraciónMST = La estabilización de momento producido porcargas muertas que actúan sobre el elemento,calculado como la suma de los productos de cadacarga muerta separada y la distancia horizontalentre su línea vertical de acción y el centroid de laresistencia.



La respuesta al movimiento de tierra de terremotocausa una tendencia para estructuras, y loselementos verticales individuales de las estructuras,para volcar sobre sus bases. Aunque elderrocamiento actual sea muy raro, volcando efectospuede causar tensiones significativas, que hancausado algunos fracasos locales y globales. En elnuevo diseño de edificio, los efectos de terremoto,incluso el derrocamiento, son evaluados parafuerzas laterales que son considerablementereducidas (por el R-factor) de aquellos querealmente pueden desarrollarse en la estructura.

Para elementos con el anexo positivo entre niveles,que se comportan como unidades solas, comoparedes de hormigón armado, los efectos quevuelcan son resueltos en fuerzas componentes (p.ej,flexión y corte en la base de la pared) y el elementoes proporcionado entonces con la fuerza adecuadapara resistir a estos efectos de derrocamiento que

resultan de los niveles de fuerza reducidos. Algunoselementos, como paredes de corte de madera yfundaciones, no pueden ser proveídos del anexopositivo entre niveles. Para ellos, un control(cheque)de estabilidad que vuelca es realizado. Si el elementotiene la carga muerta suficiente para permanecerestable bajo los efectos que vuelcan del diseñofuerzas laterales y conexión de corte suficiente conel nivel abajo, entonces el diseño es juzgadoadecuado.

Sin embargo, si la carga muerta es inadecuada para

proporcionar la estabilidad, entonces el asimiento-colinas, los pilares, u otros tipos de anclajes deelevación son proporcionados para resistir alderrocamiento residual causado por las fuerzas dediseño. En los procedimientos lineales y no linealesde las Pautas, las fuerzas laterales no son reducidaspor un R-factor, cuando ellos son para nuevosedificios. Así, los efectos de derrocamientocomputados son más grandes que típicamentedeliberado para nuevos edificios. Aunque elprocedimiento usado para nuevos edificios no seacompletamente racional, ha causado el rendimientoacertado. Por lo tanto, fue sentido inoportuno

requerir que las estructuras y los elementos deestructuras permanezcan estables para las fuerzaslaterales llenas usadas en los procedimientoslineales. En cambio, el diseñador debe determinar siel anexo directo positivo será usado para resistir avolcar efectos, o si las cargas muertas estaránusadas. Si el anexo directo positivo debe estar usado,entonces este anexo es tratado como cualquier otroelemento o acción componente.Sin embargo, si las cargas muertas solas son usadaspara resistir a volcar, entonces el derrocamiento estratado como un comportamiento controlado por la

fuerza y las demandas que vuelcan son reducidas auna estimación de las verdaderas demandas dederrocamiento que pueden ser transmitidas alelemento, considerando la fuerza restrictiva total dela estructura.

No hay ningún método racional disponible, que hasido mostrado ser consecuente con elcomportamiento observado, diseñar o evaluarelementos para volcar efectos. El método descrito enlas Pautas es racional, pero inconsecuente conprocedimientos usados para nuevos edificios. Paramejorar el control de daño, el método de Pautas esrecomendado para comprobar la admisibilidadNiveles de Rendimiento más alto que la Seguridadde Vida.Una alternativa simplificada, descrita abajo, paraevaluar la suficiencia de la carga muerta paraproporcionar la estabilidad contra el derrocamientopara Niveles de Rendimiento de Seguridad de Vida oPrevención de Colapso debe usar procedimientossimilares a aquellos usados para el diseño de nuevosedificios:

donde QD y QE tienen signos de enfrente, y laPUTREFACCIÓN = 7.5 para el Nivel de Rendimientode Prevención de Colapso, o 6.0 para la Seguridad deVida, está usada para evaluar la suficiencia de lacarga muerta sola. En caso de que la carga muertasea inadecuada, el diseño de cualquier asimiento-colinas requerido, apilar, u otros tipos de anclajes deelevación son realizados según las Pautas. Loscriterios de admisibilidad para componentes debenser tomados de Capítulos 5 a 8 con el m = 1.Los estudios adicionales son necesarios en losparámetros que el control resista a volcar efectos, o

si las cargas muertas estarán usadas. Volcando enrehabilitación sísmica.Éstos el anexo directo positivo alternativo debeestar usado, entonces estos métodos de anexo sonresultados provisionales, pendientes de este futuroes tratado como cualquier otro elemento o accióncomponente.

La fuerza en la base del pie del elemento sobre elcual las fuerzas sísmicas tienden a causar elderrocamientoC1, C2, y C3 = Los coeficientes definidos en la

Sección 3.3.1.3J = Coeficiente definido en Ecuación 3-17

La cantidad MOT/J no tiene que exceder el momentoque vuelca que puede ser aplicado al elemento,como limitado por la fuerza esperada de laestructura que responde con un mecanismoinelástico aceptable. El elemento debe ser evaluadopara los efectos de compresión en el dedo del piesobre el cual está siendo volcado. Para este fin, lacompresión en el dedo del pie del elemento debeconsiderarse una acción controlada por la fuerza, ydebe ser evaluada de acuerdo con losprocedimientos de la Sección 3.4.2.1. Refiérase alCapítulo 4 para consideraciones especialesrelacionadas con el derrocamiento de efectos enfundaciones.



Donde las cargas muertas que actúan sobre unelemento son insuficientes para proporcionar laestabilidad, el anexo positivo del elemento a laestructura localizada encima y debajo del nivel en laconsideración debe ser proporcionado. Estos anexosdeben ser evaluados como controlado por la fuerza ocontrolado por la deformación acciones, de acuerdocon las pautas aplicables proporcionadas en Capítulos5 a 8.

2.11.4.2 Procedimientos no linealesCuando un procedimiento no lineal es seguido, elefecto del balanceo inducido por el terremoto deelementos debe ser incluido en el modelo analíticocomo un grado no lineal de la libertad, siempre que talbalanceo pueda ocurrir. La suficiencia de elementosencima y debajo del nivel al cual el balanceo ocurre,incluso las fundaciones, debe ser evaluada paracualquier redistribución de cargas que ocurre aconsecuencia de este balanceo de acuerdo con los

procedimientos de la Sección 3.4.3.

2.11.5 ContinuidadTodos los elementos de la estructura deben ser a fondo e integralmente atados juntos para formar un pasocompleto para las fuerzas de inercia lateralesgeneradas por la respuesta del edificio a demandas deterremoto como sigue:• Cada parte más pequeña de una estructura, como unala pendiente, será atado a la estructura en conjuntocon componentes capaces de resistir a fuerzashorizontales iguales, a mínimo, a 0.133S

XS

los tiempos el peso de la parte más pequeña de laestructura, a menos que las partes individuales de laestructura sean autosuficientes y sean separadas poruna conexión sísmica.• Cada componente será conectado a la estructura pararesistir a una fuerza horizontal en cualquier direcciónigual, a mínimo, a tiempos 0.08S

XS el peso de el

componente. Para conexiones la resistencia concentrócargas, una fuerza mínima de 1120 libras debe estarusada; para conexiones de carga distribuidas, la fuerzamínima debe ser 280 libras por pie lineal.Donde un apoyo corredizo es proporcionado al final

(es) de un componente, la longitud que lleva debe sersuficiente para alojar los desplazamientos diferencialesesperados del componente con relación a su apoyo.

2.11.6 DiafragmasLos diafragmas deben ser proporcionados a cada nivelde la estructura si es necesario para conectar masas deedificio a los elementos verticales primarios delsistema de resistencia de la fuerza lateral. El modeloanalítico usado para analizar el edificio debeexplicar(representar) el comportamiento de losdiafragmas, que deben ser evaluados para las fuerzas ydesplazamientos indicados por el Procedimiento deAnálisis. Además, lo siguiente debe aplicarse:

Cuerdas de Diafragma: Excepto diafragmas evaluadoscomo “unchorded” utilización del Capítulo 8 de lasPautas, un componente debe ser proporcionado paradesarrollar tensiones de corte horizontales en cadaborde de diafragma (interior o exterior). Estecomponente debe consistir en una cuerda de diafragmacontinua,una pared continua o aporticar el elemento, ouna combinación continua de pared, pórtico, yelementos de cuerda. Las fuerzas acumuladas en estoscomponentes y elementos debido a su acción comolímites de diafragma deben considerarse en laevaluación de su suficiencia. En esquinas entrantes endiafragmas, y en las esquinas de aperturas endiafragmas, las cuerdas de diafragma deben serampliadas en el diafragma una distancia suficiente másallá de la esquina para desarrollar las tensiones delímite de diafragma acumuladas por el anexo de laparte ampliada de la cuerda al diafragma.Coleccionistas de diafragma: En cada elementovertical al cual un diafragma es adjuntado, deben

proveer a un coleccionista de diafragma para transferiral elemento vertical aquellas fuerzas de diafragmadeliberadas que no pueden ser transferidasdirectamente por el diafragma en el corte. Elcoleccionista de diafragma debe ser ampliado en yadjuntado al diafragma suficientemente para transferirlas fuerzas redestinadas.Lazos de Diafragma: los Diafragmas deben serproveídos de lazos de tensión continuos entre suscuerdas o límites. Los lazos deben ser espaciados a unadistancia que no excede tres veces la longitud del lazo.Los lazos deben ser diseñados para una fuerza

extensible axial igual a 0.4S XS

tiempos el tributario de peso a aquella parte deldiafragma localizado a mitad de camino entre el lazo ycada lazo adyacente o límite de diafragma. Donde losdiafragmas de madera, yeso, o construcción de cubiertametálica proporcionan el apoyo lateral a paredes demampostería o construcción concreta, los lazos debenser diseñados para las fuerzas de fondeadero de lapared especificadas en la Sección 2.11.7 para el áreadel tributario de la pared al lazo de diafragma.

2.11.7 Paredes

Las paredes deben ser ancladas a la estructura comodescrito en esta sección, y evaluadas para fuerzas deinercia del plano como indicado en Capítulos 5 a 8.• Paredes será positivamente anclado a todos losdiafragmas que proporcionan el apoyo lateral a lapared o son verticalmente apoyados por la pared. Lasparedes deben ser ancladas a diafragmas a distanciashorizontales que no exceden ocho pies, a menos quepueda demostrarse que la pared tiene la capacidadadecuada de atravesar longitudinalmente entre losapoyos a mayores distancias. Las paredes deben serancladas a cada diafragma para el más grande de

400S XS libras por piede la pared o tiempos • S XS

el peso del tributario de lapared al anclaje, donde χ debe ser tomado de la Tabla2-18. Las fuerzas de fondeadero deben serdesarrolladas en el diafragma. Para diafragmas



flexibles, las fuerzas de fondeadero deben ser tomadascomo tres veces aquellos especificados encima y debenser desarrolladas en el diafragma por el diafragmacontinuo crossties. Para este fin, los diafragmas puedenser divididos en una serie de subdiafragmas. Cadasubdiafragma debe ser capaz de transmitir las fuerzasde corte debidas de amurallar el fondeadero a un lazode diafragma continuo. Los subdiafragmas deben tenerproporciones de longitud a la profundidad de tres omenos. Donde los paneles de la pared sonfortalecidos(endurecidos,reforzados) para elcomportamiento del plano por pilastras y elementossimilares, los anclajes deben ser proporcionados encada tal elemento y la distribución de fuerzas del plano para amurallar anclajes y los lazos de diafragma debenconsiderar el efecto que fortalece(endurece). Lasconexiones de anclaje de la pared deberían serconsideradas controladas por la fuerza.

Tabla 2-18 Coeficiente χ para Cálculo de Fuerzas

de la Pared del PlanoNivel de Rendimiento χ Prevención de Colapso 0.3 Seguridad de Vida 0.4 OcupaciónInmediata 0.6• una pared tendrá una fuerza adecuada para atravesarentre posiciones del apoyo del plano cuando sujetado afuerzas del plano iguales a 0.4S

XS

tiempos el peso de unidad de la pared, sobre su área.

2.11.8 Componentes no estructuralesLos componentes no estructurales, inclusocomponentes arquitectónicos, mecánicos y eléctricos,deben ser anclados y vigorizados a la estructura deacuerdo con las provisiones del Capítulo 11. Elpostterremoto operability de estos componentes, comorequerido para algunos Niveles de Rendimiento,también debe ser asegurado(previsto) de acuerdo conlas exigencias del Capítulo 11 y los Objetivos deRehabilitación de proyecto.

2.11.9 Estructuras que Comparten ElementosComunesDonde dos o más edificios comparten elementoscomunes, como paredes del partido o columnas, y elBSO o los Objetivos de Rehabilitación Realzados son

deseados, uno de los acercamientos siguientes debe serseguido.Las estructuras deben ser a fondo atadas juntos paracomportarse como una unidad integral. Los lazos entrelas estructuras a cada nivel deben ser diseñados paralas fuerzas indicadas en la Sección 2.11.5. Los análisisde la respuesta de los edificios a demandas deterremoto deben explicar(representar) lainterconexión de las estructuras y deben evaluar lasestructuras como unidades integrales.Los edificios deben ser completamente separadosintroduciendo conexiones sísmicas entre lasestructuras. Los sistemas de resistencia de la fuerzalateral independientes deben ser proporcionados paracada estructura. El apoyo vertical independiente debeser proporcionado en cada lado de la conexión sísmica,salvo que los portes de diapositiva para apoyar cargas

de una estructura del otro pueden estar usados si lalongitud de porte adecuada es proporcionada paraalojar el movimiento lateral independiente esperadode cada estructura. Hay que suponer con talesobjetivos que las estructuras pueden moversedesfasado el uno con el otro en cada direcciónsimultáneamente. La inicial compartió el elementodebe ser o completamente borrado o anclado a una delas estructuras de acuerdo con las exigencias aplicablesde la Sección 2.11.5.

2.11.10 Edificio de Separación

2.11.10.1 GeneralLos edificios queridos para encontrar(cumplir) el BSO uObjetivos Realzados deben ser suficientemente separadosde estructuras adyacentes para prevenir la palpitacióndurante la respuesta a los terremotos de diseño, exceptocomo indicado en la Sección 2.11.10.2. Puede suponerse

que la palpitación no ocurre siempre que los edificiossean separados a cualquier nivel i por una distanciamayor que o iguales a s

icomo dado por la ecuación:

donde:

i1= desviación lateral Estimada de construir 1

con relación a la tierra a nivel ii2

= desviaciónlateral Estimada de construir 2

con relación a la tierra a nivel iEl valor de sicalculado por la Ecuación 2-16 no tiene

que exceder 0.04 veces la altura de los edificiosencima del grado(de la clase) en la zona de impactospotenciales.2.11.10.2 Consideraciones especialesLos edificios que no encuentran(cumplen) lasexigencias de separación de la Sección 2.11.10.1pueden ser rehabilitados para encontrar(cumplir) elBSO, sujeto a las limitaciones siguientes.Un análisis correctamente justificado debe serconducido que explica(representa) la transferencia

de ímpetu y energía entre las estructuras como elloshacen impacto, y tampoco:Los diafragmas de las estructuras deben estarlocalizados en las mismas elevaciones y deben serdemostrados para ser capaces de transferir lasfuerzas que resultan del impacto; oLas estructuras deben ser demostradas para sercapaces de resistir a todas las fuerzas verticales ylaterales redestinadas independientes de cualquierelemento y componentes que pueden ser conseveridad dañados por el impacto de las estructuras.

2.11.11 Efectos de Terremoto VerticalesLos efectos de la respuesta vertical de unaestructura al movimiento de tierra de terremotodeberían ser considerados para cualquiera de loscasos siguientes:



Elementos de voladizo y componentes deestructurasElementos preacentuados y componentes deestructurasLos componentes estructurales en los cuales lasdemandas debido a cargas vivas muertas ypermanentes exceden el 80 % de la capacidadnominal del componente

2.12 Garantía de calidadLa garantía de calidad de la construcción derehabilitación sísmica para todos los edificios ytodos los Objetivos de Rehabilitación, como mínimo,debería conformarse con las recomendaciones deesta sección. Estas recomendaciones complementanlas pruebas recomendadas y exigencias inspectorescontenido en los estándares de referencia dados enCapítulos 5 a 11. El profesional de diseñoresponsable de la rehabilitación sísmica de un

edificio específico puede encontrar que asigna paraespecificar exigencias más rigurosas o másdetalladas. Tales exigencias adicionales pueden seren particular apropiadas para aquellos edificios quehan Realzado Objetivos de Rehabilitación.2.12.1 Plan de Garantía de calidad deconstrucciónEl profesional de diseño en el precio(la carga)responsable debería preparar un Plan de Garantíade calidad (QAP) para submittal a la agenciareguladora como la parte de submittal total dedocumentos de construcción. El QAP debería

especificar los elementos de resistencia de la fuerzasísmica, componentes, o sistemas que son sujetos aexigencias de garantía de calidad especiales. El QAP,como mínimo, debería incluir lo siguiente:Procedimientos de verificación de la calidad decontratista requeridosServicios de garantía de calidad de construcción deprofesional de diseño requeridos, incluso pero nolimitado con lo siguiente:

Revisión de contratista requerido submittalsSupervisar de informes inspectores requeridos yresultados de prueba

Consulta de construcción como requerido por elcontratista en la intención de los documentos deconstrucciónProcedimientos para modificación de losdocumentos de construcción para reflejar lasdemandas de condiciones de campana imprevistasdescubiertas durante construcciónObservación de construcción de acuerdo con laSección 2.12.2.1.

• exigencias de pruebas e inspección especialesRedestinadas

2.12.2 Garantía de calidad de construcciónpara los tipos de trabajo en el sistema de resistenciade exigencias de la Fuerza sísmicas puesto en unalista abajo:

12.2.1 Exigencias para el Profesional de DiseñoEstructuralEl profesional de diseño en el precio(la carga)responsable, o un profesional de diseño denominadopor el profesional de diseño en el precio(la carga)responsable, deberían realizar la observación

estructural de las medidas de rehabilitaciónmostradas en los documentos de construcción. Laobservación de construcción debería incluir laobservación visual del sistema estructural, para laconformidad general a las condiciones asumidasdurante el diseño, y para la conformidad general alos documentos de construcción aprobados. Laobservación estructural debería ser realizada enetapas(escenas) de construcción significativas y enla finalización del sistema estructural/sísmico. Laobservación de construcción estructural no incluyelas responsabilidades de la inspección requerida por

otras secciones de las Pautas.Después de tales observaciones estructurales, elobservador de construcción estructural deberíarelatar cualquier carencia observada por escrito alrepresentante del dueño, el inspector especial, elcontratista, y la agencia reguladora. El observadorde construcción estructural debería rendirse aledificio oficial una declaración(afirmación) porescrito que certifica que las visitas de sitio han sidohechas, e identificando cualquier carencia relatadaque, al mejor del conocimiento del observador deconstrucción estructural, no ha sido resuelta orectificada.

2.12.2.2 Inspección especialEl dueño debería emplear a un inspector especialpara observar la construcción del sistema deresistencia de la fuerza sísmica de acuerdo con elQAP para el trabajo de construcción siguiente:• Artículos designados en Secciones 1.6.2.1 a1.6.2.9 en el 1994 y 1997 NEHRP ProvisionesRecomendadas (BSSC, 1995, 1997)• Todos otros elementos y componentesdesignados para tal inspección especial por elprofesional de diseño

• Todos otros elementos y componentesrequeridos por la agencia reguladora

2.12.2.3 PruebasEl inspector (es) especial debe ser responsable deverificar que las exigencias de prueba especiales,como descrito en el QAP, son realizadas por unaspruebas aprobadas• Todo el trabajo descrito en Secciones 1.6.3.1 por1.6.3.6 del 1994 y 1997 NEHRP ProvisionesRecomendadas (BSSC, 1995, 1997)• Otros tipos del trabajo designados para talespruebas por el profesional de diseño• Otros tipos del trabajo requeridos por laagencia reguladora



2.12.2.4 El reportaje y Procedimientos deConformidadEl inspector (es) especial debería amueblar a laagencia reguladora, el profesional de diseño en elprecio(la carga) responsable, el dueño, las personasque preparan el QAP, y las copias de contratista deinformes sobre la marcha de observaciones, notandoallí cualquier carencia no corregida y correccionesde carencias antes relatadas. Todas las carenciasobservadas deberían ser traídas a la atencióninmediata del contratista para la corrección.En la finalización de construcción, el inspector (es)especial debería presentar un informe final a laagencia reguladora, dueño, y diseñar al profesionalen el precio(la carga) responsable que indica elgrado al cual el trabajo inspeccionado fuecompletado de acuerdo con documentos deconstrucción aprobados. Cualquier trabajo no en laconformidad debería ser descrito.

2.12.3 Responsabilidades de AgenciareguladorasLa agencia reguladora que tiene la jurisdicción sobrela construcción de un edificio que debe sersísmicamente rehabilitado debería actuar pararealzar y animar la protección del público que esrepresentado por tal rehabilitación. Estas accionesdeberían incluir aquellos descritos en lassubdivisiones siguientes.

2.12.3.1 Documento de construcciónSubmittals—PermisiónComo la parte del proceso de permisión, la agenciareguladora debería requerir que los documentos deconstrucción sean presentados para un permisopara construir las medidas de rehabilitaciónsísmicas propuestas. Los documentos deberíanincluir una declaración(afirmación) de la base dediseño para la rehabilitación, dibujos (o esbozossuficientemente detallados), cálculos sísmicos /estructurales, y un QAP como recomendado por laSección 2.12.1. Las especificaciones de construcciónestructurales apropiadas también sonrecomendadas, si las exigencias estructurales nosuficientemente son definidas por notas de 2.13

Materiales Alternativos y dibujos.Métodos de ConstrucciónLa agencia reguladora debería requerir que ella seademostrada (en los cálculos de diseño, por larevisión de tercero, o por otros medios) que eldiseño de las medidas de rehabilitación sísmicas hasido realizado en la conformidad con prescripcionesde edificio locales, la base de diseño indicada, laintención de las Pautas,y/o aceptó principiostécnicos. La agencia reguladora debería serconsciente que la conformidad con las provisionesde código de construcción para nuevas estructuras a

menudo no es posible tampoco es requerido por lasPautas. No es querido que la agencia reguladoraasegure la conformidad del submittals con lasexigencias estructurales para la nueva construcción.

La agencia reguladora debería mantener un archivopúblico permanente de los documentos deconstrucción presentados como la parte del procesode permisión para la construcción de las medidas derehabilitación sísmicas.

2.12.3.2 Papel de Fase de construcciónLa agencia reguladora que tiene la jurisdicción sobre

la construcción de medidas de rehabilitaciónsísmicas debería supervisar la realización del QAP.En particular, las acciones siguientes deberían sertomadas.• Los archivos de informes inspectores deberíanser mantenidos durante un tiempo definido despuésde finalización de la construcción y la emisión de uncertificado de la ocupación. Estos archivos deberíanincluir ambos informes presentados por inspectoresespeciales empleados por el dueño, como en laSección 2.12.2.2, y aquellos presentados porinspectores empleados por la agencia reguladora.

• Antes de la emisión de certificados de laocupación, la agencia reguladora debería determinarque todos los aspectos no dóciles relatados de laconstrucción han sido rectificados, o tales aspectosno dóciles han sido aceptados por el profesional dediseño en el precio(la carga) responsable comosustitutos aceptables y consecuentes con laintención general de los documentos deconstrucción.• Los archivos de informes de prueba preparadosde acuerdo con la Sección 2.12.2.3 deberían sermantenidos durante un tiempo definido después definalización de la construcción y la emisión de uncertificado de la ocupación.

Cuando un esquema de rehabilitación o edificioexistente contiene elementos y/o componentes paralos cuales los parámetros de modelado estructuralesy los criterios de aceptación no son proporcionadosen estas Pautas, los parámetros requeridos y loscriterios de aceptación deberían estar basados en lascaracterísticas de respuesta cíclicasexperimentalmente sacadas del ensamblado,determinado de acuerdo con esta sección. Larevisión de tercero independiente de este

proceso,por personas entendidas en pruebascomponentes estructurales y la derivación deparámetros de diseño de tales pruebas, deberequerirse bajo esta sección. Las provisiones de estasección también pueden ser aplicadas a nuevosmateriales y sistemas para tasar su convenienciapara la rehabilitación sísmica.

2.13.1 Instalador ExperimentalCuando los datos relevantes en el comportamientode deformación de la fuerza inelástico para unsubensamblado estructural (elementos o

componentes) no están disponibles, tales datosdeberían ser obtenidos basados en experimentosque consisten en pruebas físicas de subensambladosrepresentativos. Cada subensamblado debería seruna parte identificable del elemento estructural o



componente, la rigidez de que debe ser modeladacomo la parte del proceso de análisis estructural. Elobjetivo del experimento debería ser permitir lavaloración de las relaciones de desplazamiento de lafuerza lateral (rigidez) para los subensamblados enincrementos de carga diferentes, juntos con la fuerzay capacidades de deformación para los niveles derendimiento deseados. Estas propiedades son estarusadas en el desarrollo de un modelo analítico de larespuesta de la estructura a movimientos de tierrade terremoto, y en la opinión de la admisibilidad deeste comportamiento predito. La fuerza restrictiva ylas capacidades de deformación deberían serdeterminadas del programa experimental de losvalores medios de mínimo de tres pruebas idénticaso similares realizadas para una configuración dediseño única.El instalador experimental debería simular, al gradopráctico, los detalles de construcción actuales,condiciones de apoyo, y condiciones que cargan

esperadas en el edificio. Expresamente, los efectosde la carga axial, momento, y corte, de ser esperadoser significativos en el edificio, deberían sercorrectamente simulados en los experimentos. Laspruebas de tamaño natural(completas) sonrecomendadas. La carga debería consistir en la cargacíclica totalmente invertida a niveles dedesplazamiento crecientes. El protocolo de pruebapara el número de ciclos y niveles dedesplazamiento debe conformarse conprocedimientos generalmente aceptados. Losincrementos deberían ser seguidos hasta los objetos

expuestos de subensamblado fracaso completo,caracterizado por un completo (o cerca completos)pérdida de lateral - y capacidad de resistencia de lacarga de la gravedad.

2.13.2 Reducción(Disminución) de datos yReportajeUn informe debería estar preparado para cadaexperimento. El informe debería incluir lo siguiente:• Descripción del subensamblado probado• • Descripción del instalador experimental,incluso:• Detalles de fabricación del subensamblado

• Posición y fecha de experimento• La descripción de la instrumentación empleada• Nombre de la persona en precio(carga)responsable de la prueba• Fotografías del espécimen, tomado antes depruebas• • Descripción del protocolo que cargaempleado, incluso:• Incremento de cargar (o deformación) aplicado• Precio de cargar aplicación• Duración de carga en cada etapa(escena)• Los • Descripción, incluso documentación

fotográfica, y deformación restrictiva valoran portodos los estados de comportamiento importantesobservados durante la prueba, incluso el siguiente,como aplicable:

• El rango elástico con la rigidez eficaz hizo uninforme• Rango plástico• Inicio de daño aparente• Pérdida de capacidad de resistencia de la fuerzalateral• Pérdida de capacidad de transporte de la cargavertical

• La deformación de fuerza grafica para elsubensamblado (notando varios estados decomportamiento)• Descripción de limitar estados decomportamiento y modos de fracaso

2.13.3 Diseñe Criterios de Aceptación yParámetrosEl procedimiento siguiente debería ser seguido paradesarrollar parámetros de diseño y criterios de

aceptación para subensamblados basados en datosexperimentales:1. Una deformación de la fuerza lateral idealizadapushover curva debería ser desarrollada de losdatos experimentales para cada experimento, y paracada dirección de la carga con el comportamientoúnico. La curva debería ser graficada en uncuadrante solo (fuerza positiva contra ladeformación positiva, o fuerza negativa contra ladeformación negativa). La curva debería serconstruida como sigue:a. El cuadrante apropiado de datos del complot delateralforce-deformación del informe experimentaldebería ser tomado.b. Una curva "de columna vertebral" lisa debería serdibujada(retirada) por la intersección de la primeracurva de ciclo para (i) th paso de deformación con lasegunda curva de ciclo (de i-1) th paso dedeformación, para todo que ando, como indicado a laCifra(Figura) 2-6.c. La curva de columna vertebral tan sacada debe seracercada por una serie de segmentos lineales,dibujados(retirados) para formar una curvamultisegmentada que se conforma con uno de lostipos indicados en la Cifra(Figura) 2-4.

2. Las curvas multilineales aproximadas sacadaspara todos los experimentos que implican elsubensamblado deberían ser comparadas y unarepresentación multilineal media delcomportamiento de subensamblado debería sersacada basada en estas curvas. Cada segmento de lacurva compuesta debería ser adjudicado(asignado)la rigidez media (positivo o negativo) de lossegmentos similares en las curvas multilinealesaproximadas para varios experimentos. Cadasegmento en la curva compuesta debe terminarse en

el promedio de los niveles de deformación a loscuales los segmentos similares de las curvasmultilineales aproximadas para varios experimentosse terminan.



3. La rigidez del subensamblado para el uso en

procedimientos lineales debería ser tomada como lacuesta del primer segmento de la curva compuesta

4. Para la determinación de criterios de aceptación,los ensamblados deberían ser clasificados comosiendo forcecontrolled o controlados por ladeformación. Los ensamblados deberían serclasificados como controlado por la fuerza a menosque cualquiera de lo siguiente se aplique.• La curva de deformación de la fuerza multilinealcompuesta para el ensamblado, determinado deacuerdo (con 2), encima, se conforma para Teclear 1o Tipo 2, como indicado en la Cifra(Figura) 2-4; y elparámetro de deformación e, como indicado en laCifra(Figura) 2-4, es al menos dos veces elparámetro de deformación g, como tambiénindicado en la Cifra(Figura) 2-4.• La curva de deformación de la fuerza multilinealcompuesta para el ensamblado determinado deacuerdo (con 2), encima, se conforma para Teclear 1,como indicado en la Cifra(Figura) 2-4, y elparámetro de deformación e es menos que dos vecesel parámetro de deformación g, pero

el parámetro de deformación d es al menos dos

veces el parámetro de deformación g. En este caso,los criterios de aceptación pueden ser determinadosvolviendo a dibujar la curva de deformación de lafuerza como un Tipo 2 curva, con aquella parte de la

curva original entre puntos 2 y 3 ampliado atráspara cruzar el primer linealsegmento en punto 1' como indicado en laCifra(Figura) 2-7. El parametersa' y Q' deben sertomados como esindicado en la Figura 2-7 y estaráusado en el lugar de a y Qy en la Figura 2-4.5. La capacidad de fuerza, QCL, para controlado porla fuerzala utilización evaluada de los elementos losprocedimientos lineales o no lineales debe sertomada como sigue:– Para cualquier Nivel de Rendimiento o Rango, elmás bajola fuerza Qy determinada de la serie de pruebas deensamblado representativas6. Los criterios de aceptación para ensamblados

controlados por la deformación usados enprocedimientos no lineales deben ser ladeformaciones que corresponden a los puntossiguientes en las curvas de la Figura 2-4:



a. Elementos primarios-Ocupación Inmediata: la deformación en la cual eldaño significativo, permanente, visible ocurrió en losexperimentos- Seguridad de vida: 0.75 veces la deformación enpunto 2 en las curvas- Prevención de colapso: 0.75 veces la deformación

en punto 3 en el Tipo 1 curva, pero no mayor quepunto 2

b. Elementos secundarios- Ocupación Inmediata: la deformación en la cual eldaño significativo, permanente, visible ocurrió en losexperimentos- Seguridad de vida: el 100 % de la deformación enpunto 2 en el Tipo 1 curva, pero no menos del 75 %de la deformación en punto 3- Prevención de colapso: el 100 % de la deformaciónen punto 3 en la curva

7. El m de valores usados como criterios deaceptación para ensamblados controlados por ladeformación en los procedimientos lineales debe sertomado como 0.75 veces la proporción de loscriterios de aceptación de deformación, dados en (6)encima, a la deformación en el rendimiento,representado por el parámetro de deformación g enlas curvas mostradas en la Cifra(Figura) 2-4.

2.14 DefinicionesCriterios de aceptación: valores permisibles detales propiedades como movimiento, demanda defuerza componente, y la deformación inelástica solíadeterminar la admisibilidad del comportamientoproyectado de un componente a un Nivel deRendimiento dado.

Acción: A veces llamado una fuerza generalizada, elmás comúnmente una fuerza sola o momento. Sinembargo, una acción también puede ser unacombinación de fuerzas y momentos, una cargadistribuida, o cualquier combinación de fuerzas ymomentos. Las acciones siempre producen o causan

desplazamientos o deformaciones; por ejemplo, unaacción de momento que flexiona causa ladeformación de flexión en una viga ; una acción defuerza axial en una columna causa la deformaciónaxial en la columna; y una acción de momentotorsional en un edificio causa deformacionestorsional (desplazamientos) en el edificio.Ensamblado: Dos o más componentesinterconectados.BSE 1: el Terremoto de Seguridad Básico 1, que es lamenor de la tierra que tiembla en un sitio para un 10terremoto de año %/50 o dos terceras partes del

Terremoto Considerado Máximo (MCE) en el sitio.BSE 2: el Terremoto de Seguridad Básico 2, que es latierra que tiembla en un sitio para un MCE.BSO: Objetivo de Seguridad Básico, un Objetivo deRehabilitación en el cual el Nivel de Rendimiento de

Seguridad de Vida es alcanzado el BSE 1 demanda yel Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapsoson alcanzados el BSE2Edificio de Nivel de Rendimiento: un estado dedaño restrictivo, considerando componentes deedificio estructurales y no estructurales, usados enla definición de Objetivos de Rehabilitación.Capacidad: la fuerza permisible o deformación parauna acción componente.Coeficiente de variación: Para una muestra dedatos, la proporción de la desviación estándar parala muestra al valor medio para la muestra.

Componentes: los miembros estructurales básicosque constituyen el edificio, como viga , columnas,losas, tirantes, embarcaderos, viga de enganche, yconexiones. Los componentes, como columnas y viga, son combinados para formar elementos (p.ej, unpórtico).Medida correctiva: Cualquier modificación de un

componente o elemento, o la estructura en conjunto,querido para reducir vulnerabilidad de edificio. Acción crítica: Aquella acción componente quealcanza su límite elástico al nivel más bajo de ladesviación lateral, o carga, para la estructura.Demanda: la cantidad(suma) de fuerza odeformación impuesta a un elemento o componente.Diafragma: un horizontal (o casi horizontal)elemento estructural solía distribuir fuerzaslaterales de inercia a elementos verticales delsistema de resistencia de la fuerza lateral.Cuerda de diafragma: un componente de

diafragma proporcionado para desarrollar cortes enel borde del diafragma, resistido en tensión o encompresión.Coleccionista de diafragma: un componente dediafragma proporcionado para transferir fuerzalateral del diafragma a elementos verticales delsistema de resistencia de la fuerza lateral o a otraspartes del diafragma.Elemento: un ensamblado de componentesestructurales que actúan juntos en la resistencia afuerzas laterales, como pórticos de momentresisting,pórticos vigorizados, corte paredes, y diafragmas.Diafragma flexible: un diafragma con

características de rigidez indicado en la Sección3.2.4.Nivel de riesgo: demandas de estremecimiento deterremoto de severidad especificada, determinadaen un probabilistic o en base determinista.Sistema de resistencia de la fuerza lateral:Aquellos elementos de la estructura queproporcionan su fuerza lateral básica y rigidez, y sinque la estructura sería lateralmente inestable.Terremoto Considerado Máximo (MCE): un nivelde riesgo de terremoto extremo usado en laformación de Objetivos de Rehabilitación. (Ver el

BSE 2.)Período de retorno medio: el período de tiempomedio, durante años, entre los acontecimientosesperados de un terremoto de severidadespecificada.



Nivel de Rendimiento No estructural: un estadode daño restrictivo para componentes de edificio noestructurales solía definir Objetivos deRehabilitación.

Componente primario: Aquellos componentes quese requieren como la parte del sistema deresistencia de la fuerza lateral del edificio (encontraste con componentes secundarios).

Elemento primario: un elemento que es esencialpara la capacidad de la estructura de resistir adeformaciones inducidas por el terremoto.

Método de Rehabilitación: una metodologíaprocesal para la reducción(disminución) deconstruir vulnerabilidad de terremoto.

Objetivo de Rehabilitación: una afirmación de loslímites deseados de daño o pérdida para una

demanda sísmica dada, por lo general seleccionadapor el dueño, ingeniero, y/o agencias públicasrelevantes.

Estrategia de rehabilitación: un acercamientot écnico para desarrollar la rehabilitación mide paraun edificio para reducir su vulnerabilidad deterremoto.

Componente secundario: Aquellos componentesque no se requieren para la resistencia de fuerzalateral (contrastó con componentes primarios). Ellos

pueden o realmente pueden no resistir a algunasfuerzas laterales.

Elemento secundario: un elemento que no afectala capacidad de la estructura de resistir adeformaciones inducidas por el terremoto.Demanda sísmica: el nivel de riesgo sísmicocomúnmente expresado en la forma de una tierraque sacude el espectro de respuesta. Esto tambiénpuede incluir una estimación de la deformación detierra permanente.

Método de Rehabilitación Simplificado: un

acercamiento, aplicable a algunos tipos de edificiosy Objetivos de Rehabilitación, en los cuales losanálisis de la respuesta del edificio entero a riesgosde terremoto no se requieren.Fuerza: la fuerza axial máxima, corte la fuerza, omomento que puede ser resistido por uncomponente.Resultado de tensión: la fuerza axial neta, el corte,o momento que flexiona impuestos a un cortetransversal de un componente estructural.Nivel de Rendimiento Estructural: un estado dedaño estructural que limita, usado en la definición

de Objetivos de Rehabilitación.Rango de Rendimiento Estructural: un rango deestados de daño estructurales, usados en ladefinición de Objetivos de Rehabilitación.Subensamblado: una parte de un ensamblado.

Método de Rehabilitación Sistemático: unacercamiento a la rehabilitación en la cual elanálisis completo de la respuesta del edificio alestremecimiento de terremoto es realizado.

2.15 SímbolosBs El coeficiente solía ajustar el período cortorespuesta espectral para el efecto de laamortiguación viscosaB1 El coeficiente solía ajustar un segundo períodorespuesta espectral para el efecto de laamortiguación viscosaC1 El factor de modificación para relacionardesplazamientos inelásticos máximos esperados condesplazamientos contó para la respuesta elásticalineal, calculada de acuerdo con la Sección 3.3.1.3.C2 El factor de modificación para representar elefecto de histéresis forma en la respuesta dedesplazamiento máxima, calculada de acuerdo con la

Sección 3.3.1.3.C3 Factor de modificación para representardesplazamientos aumentados debido a efectos desegunda orden calculados de acuerdo con la Sección3.3.1.3.

DCR Proporción de capacidad de la demanda,computada de acuerdo con Ecuación 2-12 orequerido en Ecuación 2-13DCR Proporción de capacidad de la demandamedia para un piso, computado de acuerdo conEcuación 2-13

Fa Factor para ajustar aceleración espectral en elrango de período corto para clase de sitioFv Factor para ajustar aceleración espectral en unsegundo para clase de sitioH Grosor de una capa de suelo en pies

J Coeficiente solía en procedimientos linealesestimar las fuerzas de terremoto máximas que uncomponente puede sostener y proporcionalmenteentregar a otros componentes. El uso de J reconoceque el sistema de pórtico no puede entregarprobablemente la fuerza debido a la respuesta nolineal en el sistema aporticado

LDP método de Procedimiento-a Dinámico Lineal deanálisis de respuesta lateralLSP método de Procedimiento-a Estático Lineal deanálisis de respuesta lateralMST el momento que se estabiliza para un elemento,calculado como la suma de las cargas muertas queactúan durante los tiempos de elemento la distanciaentre las líneas de acción de estas cargas muertas yel dedo del piedel elemento.MOT el momento de sobretintineo en un elemento,calculado como la suma de las fuerzas laterales

aplicó durante los tiempos de elemento la distanciaentre las líneas de acción de estas fuerzas laterales yel dedo del pie del elemento.N Golpe incluyen el suelo obtenido de una prueba depenetración estándar (SPT)



N golpe Medio incluyen el suelo dentro de 100 piessuperiores de suelo, calculado de acuerdo con laEcuación 2-6NDP método de Procedimiento-a Dinámico No linealde análisis de respuesta lateralNSP método de Procedimiento-a Estático No linealde análisis de respuesta lateralProbabilidad de PE50 de superación en 50 añosÍndice de Plasticidad de PI para suelo, determinadocomo la diferencia en contenido acuático de suelo enel límite líquido y límite plásticoPi el peso total de la estructura, incluso muerto,permanente vivo, y el 25 % de cargas vivas pasajerasque actúan sobre las columnas y aguantan paredesdentro de nivel de piso yo PR período de retornoMedioEl QC E la fuerza Esperada de un componente oelemento al nivel de deformación en laconsideración para la deformación controló accionesQCL estimación Inferior y atada de la fuerza de un

componente o elemento al nivel de deformación enconsideración para acciones controladas por lafuerzaQD resultado de tensión Deliberado en uncomponente debido a efectos de carga muertosMOT cuando la suma de las fuerzas laterales aplicódurante los tiempos de elemento la distancia entrelas líneas de acción de estas fuerzas laterales y eldedo del pie del elemento.N Golpe incluyen el suelo obtenido de una prueba depenetración estándar (SPT)N golpe Medio incluyen el suelo dentro de 100 pies

superiores de suelo, calculado de acuerdo con laEcuación 2-6NDP método de Procedimiento-a Dinámico No linealde análisis de respuesta lateralNSP método de Procedimiento-a Estático No linealde Probabilidad de análisis de respuesta lateral desuperación en 50 añosPE50 Índice de Plasticidad de PI para suelo,determinado como la diferencia en contenidoacuático de suelo en el límite líquido y límite plásticoPi el peso total de la estructura, incluso muerto,permanente vivo, y el 25 % de cargas vivas pasajerasque actúan sobre las columnas y aguantan paredes

dentro de nivel de piso iPR período de retorno Medio Fuerza esperada de uncomponente o elemento enQCE el nivel de deformación en consideración paraacciones controladas por la deformación estimaciónInferior y atada de la fuerza de aQCL componente o elemento al nivel de deformaciónen consideración para acciones controladas por lafuerza

su

Valor medio de la resistencia al corte de suelono drenada en 100 pies superiores de suelo,calculado(estimado)de acuerdo con Ecuación 2-6, pounds/ft2

co

nt

ra

Velocidad de onda(ola) de corte en suelo, enpies/segundo

cont

ra

El valor medio del suelo corte la velocidad deonda(ola) en 100 pies superiores de suelo,calculado(estimado) enacuerdo con Ecuación 2-6, pies/segundo

wContenido acuático de suelo,calculado(estimado) como la proporción deel peso del agua en un volumen de unidad desuelo ael peso de suelo en el volumen de unidad,expresadocomo un porcentaje

β Proporción de amortiguación modal

• i1 Desviación lateral estimada de construir 1

con relación a la tierra a nivel i

• i

2Desviación lateral estimada de construir 2

con relación a la tierra a nivel i

• i El movimiento lateral en piso i, en su centro derigidez

• i Un parámetro indicativo de la estabilidad de aestructura bajo cargas de gravedad y terremotodesviación lateral inducida

κ Un coeficiente de fiabilidad solía reducir

la fuerza componente valora por la existenciacomponentes basados en la calidad deconocimientosobre las propiedades de los componentes. (VerLa sección 2.7.2.)

σ Desviación estándar de la variación de elfuerzas materiales

φ Un coeficiente de reducción(disminución) decapacidad solía reducirla fuerza de diseño de nuevos componentes acuenta para variaciones en fuerza material,dimensión de corte transversal, y construccióncalidad

χ Un coeficiente solía determinar el defuerzas planas redestinadas para fondeadero deparedes estructurales a diafragmas



Q E Resultado de tensión de terremoto deliberadoen acomponente

QU

D

La carga muerta fuerza en un componente.

Q y Fuerza de rendimiento de un componente

SS

Aceleración de respuesta espectral en períodos

cortos,obtenido de mapas de aceleración de respuesta,g

S XS

Aceleración de respuesta espectral en períodoscortospara cualquier nivel de riesgo y cualquieramortiguación, g

S X1

Aceleración de respuesta espectral en unsegundoperíodo para cualquier nivel de riesgo ycualquier amortiguación, g

Sa Aceleración espectral, g

Tri

ste

BSE de diseño 1 aceleración de respuestaespectral encualquier período T, g

Sa

M

BSE de diseño 2 aceleración de respuestaespectral encualquier período T, g

S1

Aceleración de respuesta espectral en unsegundoperíodo, obtenido de aceleración de respuestamapas, g

T Período fundamental del edificio en eldirección en consideración

T 0 Período en cual la aceleración constante yregiones de velocidad constantes del diseñoel espectro se cruza

V i

El corte lateral deliberado total fuerza en el pisoi

debido a respuesta de terremoto, suponiendoque ella estructura permanece elástica

d i

Profundidad, en pies, de una capa de suelos quetienen similarpropiedades, y localizado dentro de 100 pies deel

superficie

hi

Altura, en pies, de piso i; esto puede ser tomadocomola distancia entre el centerline de piso(suelo)el encuadrado(la enmarcación) a cada uno delos niveles encima y abajo,la distancia entre la cumbre de losas del sueloencada uno de los niveles encima y abajo, osimilarpuntos comunes de referencia

m

El factor de modificación usado en la

aceptación



2.16 Referencias

ATC, 1988, Proteger Visual Rápido de Edificios para

Riesgos Sísmicos Potenciales: una Guía, preparada por elConsejo de Tecnología Aplicado (Informe No ATC-21) parala Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe Node FEMA 154), Washington, D.C.

BOCA, 1993, Código de construcción Nacional,Construyendo a Funcionarios yAdministradores de Código Internacionales, Colina deClub de campo, Illinois.

BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la Evaluación

Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por elConsejo de Seguridad Sísmico de Construcción para laAgencia de Dirección de Emergencia federal (InformeNo de FEMA 178), Washington, D.C.

BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para

Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario,preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico deConstrucción para el federalFEMA 222Aand 223A), Washington, D.C.


Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras


2: Comentario, preparado por el Consejo de SeguridadSísmico de Construcción para la Agencia de Dirección deEmergencia federal (Números de Informe. FEMA 302 y 303),

Washington, D.C.ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme, ConferenciaInternacional de Construir a Funcionarios, Whittier,California.

Kariotis, J. C., Ciervo, G., Youssef, N., Guh, J., Colina, J., yNglem, D., 1994, Simulación de Respuesta Registrada de

Mampostería No reforzada (URM) Edificios de Pórtico de

Relleno, SMIP 94-05, División de California de Minas yGeología, Sacramento, California.

SBCC, 1994, Código de construcción Estándar , Congreso

de Código de construcción del Sur Internacional,Birmingham,

Alabama.



3. El modelado y Análisis(Rehabilitación Sistemática)

3.1 AlcanceEste capítulo presenta Procedimientos de Análisis yexigencias de diseño para la rehabilitación sísmicade edificios existentes. La sección 3.2 presentaexigencias generales para el análisis e intentar quesean relevantes para cuatro Procedimientos deAnálisis presentados en este capítulo. Los cuatroProcedimientos de Análisis para la rehabilitaciónsísmica son presentados en la Sección 3.3, a saber:Procedimiento Estático Lineal, ProcedimientoDinámico Lineal,Procedimiento Estático No lineal, yProcedimiento Dinámico No lineal. El modelado yasunciones de análisis, y procedimientos paradeterminación de acciones de diseño ydeformaciones de diseño, también es presentado en

la Sección 3.3. Los criterios de aceptación paraelementos y utilización analizada de loscomponentes de cualquiera de los cuatroprocedimientos presentados en la Sección 3.3 sonproporcionados en la Sección 3.4. La sección 3.5proporciona definiciones a términos claves usadosen este capítulo, y la Sección 3.6 define los símbolosusados en este capítulo. La sección 3.7 contiene unalista de referencias.La relación de los Procedimientos de Análisisdescritos en este capítulo con especificaciones enotros capítulos en las Pautas es como se muestra.• La información en Objetivos de Rehabilitaciónpara estar usados para el diseño, incluso niveles deriesgo (es decir estremecimiento de terremoto) y aNiveles de Rendimiento, es proporcionado en elCapítulo 2.• Las provisiones expuestas en este capítulo sondestinadas sólo para la Rehabilitación Sistemática.Las provisiones para la Rehabilitación Simplificadason presentadas en el Capítulo 10.• Las pautas para seleccionar un Procedimientode Análisis apropiado son proporcionadas en el

Capítulo 2. El capítulo 3 describe las exigencias decargas, modelos matemático, y detallamiento deprocedimientos analíticos requeridos para estimarla fuerza sísmica y demandas de deformación enelementos y componentes de un edificio. Lainformación en el cálculo de rigidez apropiada ycaracterísticas de fuerza para componentes yelementos es proporcionada en Capítulos 4 a 9.• Exigencias generales para análisis y diseño,incluso exigencias para efectos de excitaciónmultidireccionales, P-Δ efectos, torsión, yderrocamiento; exigencias de análisis básicas paralos procedimientos lineales y no lineales; y danexigencias de diseño básicas para diafragmas,paredes, la continuidad del sistema de elaboracionconstrucción de la separación, estructuras que

comparten componentes comunes, y componentesno estructurales en la Sección 2.11.• La fuerza componente y las demandas dedeformación obtenidas de procedimientos deutilización de análisis descritos en este capítulo,basado en criterios de aceptación componentesperfilados en este capítulo, son comparado con

valores permisibles proporcionados en Capítulos 4 a9 para el Nivel de Rendimiento deseado.• Los métodos de diseño para paredes sujetadas afuerzas sísmicas del plano son dirigidos en elCapítulo 2. El análisis y los métodos de diseño paracomponentes no estructurales, y equipo mecánico yeléctrico, son presentados en el Capítulo 11.• Dan el análisis específico y las exigencias dediseño para edificios que incorporan el aislamientosísmico y/o hardware de amortiguaciónsuplemental en el Capítulo 9.

3.2 Exigencias GeneralesModelando, el análisis, y la evaluación para laRehabilitación Sistemática deben seguir las pautasde este capítulo.

3.2.1 Selección de Procedimiento de análisisCuatro procedimientos son presentados para elanálisis sísmico de edificios: dos procedimientoslineales, y dos procedimientos no lineales. Los dosprocedimientos lineales son llamados elProcedimiento Estático Lineal (LSP) y el

Procedimiento Dinámico Lineal (LDP). Los dosprocedimientos no lineales son llamados elProcedimiento Estático No lineal (NSP) yProcedimiento Dinámico No lineal (NDP).Los procedimientos lineales de la Sección 3.3.1 y laSección 3.3.2, o los procedimientos no lineales de lasSecciones 3.3.3 y 3.3.4, pueden ser usados paraanalizar un edificio, sujeto a las limitacionesexpuestas en la Sección 2.9.

3.2.2 Modelado matemático

3.2.2.1 Asunciones BásicasEn general, un edificio debería ser modelado,analizado, y evaluado como un ensambladotridimensional de elementos y componentes. Losmodelos matemáticos tridimensionales deben estarusados para análisis y evaluación de edificios con lairregularidad de plan (ver la Sección 3.2.3).El modelado de dos dimensiones, el análisis, y laevaluación de edificios con diafragmas tiesos orígidos (ver la Sección 3.2.4) son aceptables si losefectos de torsional son suficientemente pequeñosno para ser ignorados, o indirectamente capturados

(ver la Sección 3.2.2.2).Las líneas verticales del encuadrado(de laenmarcación) sísmico en edificios con diafragmasflexibles (ver la Sección 3.2.4) pueden serindividualmente modeladas, analizadas, y evaluadas



como twodimensional los ensamblados de loscomponentes y elementos, o un modelotridimensional puede estar usado con los diafragmasmodelados como elementos flexibles.El modelado explícito de una conexión se requierepara procedimientos no lineales si la conexión esmás débil que los componentes conectados, y/o laflexibilidad de la conexión causa un aumentosignificativo de la deformación relativa entre loscomponentes conectados.

3.2.2.2 Torsión horizontalLos efectos de la torsión horizontal debenconsiderarse. El total torsional momento a un nivelde piso dado debe ser puesto igual a la suma de losdos momentos torsional siguientes:• La torsión actual; es decir el momentoresultando de la excentricidad entre los centros demasa en todos los pisos encima e incluso el pisodado, y el centro de rigidez de los elementos

sísmicos verticales en el piso debajo del piso dado, y• La torsión casual; es decir un momentotorsional casual producido por la compensaciónhorizontal en los centros de masa, en todos los pisosencima e incluso el piso dado, igual a mínimo del 5% de la dimensión horizontal al nivel de piso dadomidió el perpendicular a la dirección de la cargaaplicada.

En edificios con diafragmas rígidos el efecto de latorsión actual debe considerarse si eldesplazamiento lateral máximo de este efecto enalgún punto en algún diafragma de piso excede eldesplazamiento medio en más del 10 %. El efecto dela torsión casual debe considerarse si eldesplazamiento lateral máximo debido a este efectoen algún punto en algún diafragma de piso excede eldesplazamiento medio en más del 10 %. Este efectodebe ser calculado independiente del efecto de latorsión actual.Si se requiere que los efectos de torsión seaninvestigados, las fuerzas aumentadas y losdesplazamientos que resultan de la torsiónhorizontal deben ser evaluados y considerarse parael diseño. Los efectos de torsión no pueden ser

usados para reducir fuerza y demandas dedeformación en componentes y elementos.Para análisis lineal de edificios con diafragmasrígidos,cuando la proporción δ máximo / • avg debido altotal torsional momento excede 1.2, el efecto de latorsión casual debe ser amplificado por un factordado:

donde:• max = desplazamiento Máximo en cualquier puntode el

diafragma a nivel x • avg = Promedio dedesplazamientos en el extremopuntos del diafragma a nivel xEl hacha no tiene que exceder 3.0.Si la proporción η (de 1) el desplazamiento máximoen algún punto en algún diafragma de piso (inclusola amplificación torsional), (a 2) el desplazamientomedio, calculado por métodos de análisis racionales,excede 1.50, modelos tridimensionales queexplican(representan) la distribución espacial de lamasa y la rigidez debe estar usada para análisis yevaluación. Sujeto a esta limitación, los efectos detorsión pueden ser indirectamente capturados parael análisis de modelos de dos dimensiones comosigue.El • Para el LSP (la Sección 3.3.1) y el LDP (la Sección3.3.2), las fuerzas de diseño y desplazamientos debeser aumentado multiplicándose por el valor máximode • calculado para el edificio.

• Para el NSP (la Sección 3.3.3), el desplazamientoobjetivo debe ser aumentado multiplicándose por elvalor máximo de • calculado para el edificio.• Para el NDP (la Sección 3.3.4), la amplitud delregistro de aceleración de tierra debe ser aumentadamultiplicándose por el valor máximo de • calculadopara el edificio.

3.2.2.3 Acciones primarias y Secundarias,Componentes, y ElementosLos componentes, los elementos, y las accionescomponentes deben ser clasificados como primarioso como secundarios. Las acciones primarias, loscomponentes, y los elementos son partes claves delsistema de elaboración sísmico requerido en eldiseño resistir a efectos de terremoto. Éstos debenser evaluados, y rehabilitados si es necesario,parasostener fuerzas de earthquakeinduced ydeformaciones apoyando simultáneamente cargasde gravedad. Las acciones secundarias, loscomponentes, y los elementos no son designadoscomo la parte del sistema de resistencia de la fuerzalateral, pero sin embargo deben ser evaluados, yrehabilitados si es necesario, para asegurar que talesacciones, componentes, y elementos pueden

sostener simultáneamente deformaciones inducidaspor el terremoto y cargas de gravedad. (Ver elComentario sobre esta sección.)Para procedimientos lineales (las Secciones 3.3.1 y3.3.2), sólo la rigidez de componentes primarios yelementos debe ser incluida en el modelomatemático. Los componentes secundarios y loselementos deben ser comprobados para losdesplazamientos estimados por tal análisis. Paraprocedimientos lineales, la rigidez lateral total de loscomponentes secundarios y elementos no debe sermayor que el 25 % de la rigidez total de los

componentes primarios y elementos, calculados acada nivel del edificio. Si este límite es excedido,algunos componentes secundarios deben serclasificados de nuevo como componentes primarios.



Para procedimientos no lineales (las Secciones 3.3.3y 3.3.4), la rigidez y la resistencia de todos loscomponentes primarios y secundarios (incluso lapérdida de fuerza de componentes secundarios)deben ser incluidas en el modelo matemático.Además, si la rigidez total de los componentes noestructurales — como paneles exterioresprefabricados — excede el 10 % de la rigidez lateraltotal de un piso, los componentes no estructuralesdeben ser incluidos en el modelo matemático.La clasificación de componentes y elementos nodebe causar un cambio de la clasificación de laconfiguración de un edificio (ver la Sección 3.2.3); esdecir los componentes y los elementos no deben serselectivamente adjudicados(asignados) comoprimarios o como secundarios para cambiar laconfiguración de un edificio de irregular adebidamente.

3.2.2.4 Deformación - y Acciones controladas por

la FuerzaLas acciones deben ser clasificadas comodeformationcontrolled o controladas por la fuerza.Una acción deformationcontrolled es el que quetiene una deformación asociada que es permitidaexceder el valor de rendimiento; la deformaciónasociada máxima es limitada por la capacidad deductilidad del componente. Una acción controladapor la fuerza es el que que tiene una deformaciónasociada que no es permitida exceder el valor derendimiento. Las acciones con la ductilidad limitada(como el permiso un <g en la Cifra(Figura) 2-4)también pueden considerarse controladas por lafuerza. La dirección en estas clasificaciones puedeser encontrada en Capítulos 5 a 8.

3.2.2.5 Rigidez y Asunciones de FuerzaEl elemento y las propiedades de rigidezcomponentes y las estimaciones de fuerza tanto paraprocedimientos lineales como para no linealesdeben ser determinados de la información dada enCapítulos 4 a 9, y 11. Dan pautas para modelarcomponentes estructurales en Capítulos 5 a 8. Danpautas similares para modelar fundaciones y

componentes no estructurales en los Capítulos 4 y11, respectivamente.

3.2.2.6 Modelado de fundaciónEl sistema de fundación puede ser incluido en elmodelo matemático para el análisis con rigidez ypropiedades que se debilitan(que mojan) comodefinido en el Capítulo 4. Por otra parte, a menosque expresamente no prohibido, la fundación puedeser supuesta ser rígida y no incluida en el modelomatemático.

3.2.3 ConfiguraciónHablan de irregularidades de construcción en laSección 2.9. Tal clasificación debe estar basada en elplan y la configuración vertical del sistema de

elaboración, usando un modelo matemático queconsidera tanto componentes primarios comosecundarios.Un objetivo de la rehabilitación sísmica debería serla mejora de la regularidad de un edificio por lacolocación juiciosa de nuevos elementos deenmarcación.

3.2.4 Diafragmas de pisoLos diafragmas de piso transfieren fuerzas deinercia inducidas por el terremoto a elementosverticales del sistema de pórtico sísmico. Seconsidera que diafragmas de plataforma sondiafragmas de piso. Las conexiones entre diafragmasde piso y elementos de enmarcación sísmicosverticales deben tener la fuerza suficiente paratrasladarse el corte de diafragma deliberado máximofuerza a los elementos de enmarcación verticales.Dan exigencias para el diseño y el detallamiento de

componentes de diafragma en la Sección 2.11.6.Los diafragmas de piso deben ser clasificados comoflexibles, tiesos, o como rígidos. (Ver el Capítulo 10para la clasificación de diafragmas para estar usadospara determinar si los Métodos de RehabilitaciónSimplificados son aplicables.) Los diafragmas debenconsiderarse flexibles cuando la deformación lateralmáxima del diafragma a lo largo de su longitud esmás que dos veces el movimiento de interpiso mediodel piso inmediatamente debajo del diafragma. Paradiafragmas apoyados por paredes de sótano, elmovimiento de interpiso medio del piso encima deldiafragma puede estar usado en lugar del piso desótano. Los diafragmas deben considerarse rígidoscuando la deformación lateral máxima del diafragmaes menos de la mitad el movimiento de interpisomedio del piso asociado. Los diafragmas que no sonni flexibles, ni rígidos deben ser clasificados comotiesos. El movimiento de interpiso y lasdeformaciones de diafragma deben ser estimadosusando las fuerzas laterales sísmicas (Ecuación 3-6).La desviación en el plano del diafragma de piso debeser calculada para una distribución en el plano de lafuerza lateral consecuente con la distribución demasa, así como todas las fuerzas laterales en el plano

asociadas con compensaciones en el encuadrado(laenmarcación) sísmico vertical en aquel piso.Los modelos matemáticos de edificios condiafragmas tiesos o flexibles deberían serdesarrollados considerando los efectos de laflexibilidad de diafragma. Para edificios condiafragmas flexibles a cada nivel de piso, las líneasverticales del encuadrado(de la enmarcación)sísmico pueden ser diseñadas independientemente,con masas sísmicas adjudicadas(asignadas) sobre labase del área tributaria.

3.2.5 P-Δ EfectosDos tipos de P-Δ (la segunda orden(el segundopedido)) efectos son dirigidos en las Pautas: (1) P-estático Δ (y 2) P-dinámico Δ.



3.2.5.1 P-estático Δ EfectosPara procedimientos lineales, el coeficiente deestabilidad θ debería ser evaluado para cada piso enla Ecuación de utilización de edificio 2-14. Esteproceso es iterativo. Los movimientos de pisocalculado por el análisis lineal, • i en la Ecuación 2-14, será aumentado en 1 / (1 – • i) para la evaluacióndel coeficiente de estabilidad. Si el coeficiente esmenos de 0.1 en totalpisos, P-estático Δ efectos será pequeño y no puedeser ignorado. Si el coeficiente excede 0.33, el edificiopuede ser inestable y la modernización es necesaria(la Sección 2.11.2). Si el coeficiente está entre 0.1 y0.33, el sísmico fuerce efectos en el piso seréaumentado por el factor 1 / (1 – • i).Para procedimientos no lineales, los efectos desegunda orden(segundo pedido) deben considerarsedirectamente en el análisis; la rigidez geométrica detodos los elementos y componentes sujetados afuerzas axiales debe ser incluida en el modelo

matemático.

3.2.5.2 P-dinámico Δ EfectosP-dinámico Δ efectos puede aumentar accionescomponentes y deformaciones, y movimientos depiso. Tales efectos son indirectamente evaluadospara los procedimientos lineales y el NSP utilizacióndel coeficiente C3. Refiérase aLas secciones 3.3.1.3A y 3.3.3.3A para informaciónadicional.Los efectos de segunda orden(segundo pedido)deben considerarse directamente paraprocedimientos no lineales; la rigidez geométrica detodos los elementos y componentes sujetados afuerzas axiales debe ser incluida en el modelomatemático.

3.2.6 Interacción de estructura del sueloLa interacción de estructura del suelo (SSI) puedemodificar la demanda sísmica en un edificio. Dosprocedimientos para computar los efectos de SSI sonproporcionados abajo. Otros métodos racionales demodelar SSI también pueden estar usados.Para aquellos casos raros (tal en cuanto a sitios de

suelo cerca de campana y suaves) en que el aumentoen el período fundamental debido a SSI aumentaaceleraciones espectrales, los efectos de SSI en eledificio de la respuesta deben ser evaluados; elaumento en el período fundamental puede sercalculado usando los procedimientos simplificadosmandados a en la Sección 3.2.6.1. Por otra parte, losefectos de SSI no pueden ser ignorados. Además, losefectos de SSI no tienen que considerarse paraningún edificio permitido ser rehabilitado usando elMétodo de Rehabilitación Simplificado (Tabla 10-1).Los procedimientos simplificados mandados a en la

Sección 3.2.6.1 pueden estar usados con el LSP de laSección 3.3.1. La consideración de efectos de SSI conel LDP de la Sección 3.3.2, el NSP de la Sección 3.3.3,y el NDP de la Sección 3.3.4 debe incluir el modeladoexplícito de la rigidez de fundación como en la

Sección 3.2.6.2. Las proporciones de amortiguaciónmodales pueden ser calculadas usando el métodomandado a en la Sección 3.2.6.1.

Los efectos de interacción de estructura del suelo nodeben ser usados para reducir componente yacciones de elemento en más del 25 %.

3.2.6.1 Procedimientos durante Período y AmortiguaciónLos procedimientos simplificados presentaron en elCapítulo 2 de NEHRP 1997 ProvisionesRecomendadas para Prescripciones Sísmicas paraNuevos Edificios y Otras Estructuras(BSSC, 1997) puede ser usado para calculardemandas sísmicas usando el período fundamentaleficaz T yproporción de amortiguación fundamental eficaz βdel sistema de estructura de la fundación.

3.2.6.2 Modelado Explícito de SSILa Interacción suelo-estructura se puede modelar deforma explícita al modelar la rigidez yamortiguamiento para los elementos de baseindividual. Orientación sobre la selección de lascaracterísticas de la primavera para representar larigidez fundación se presenta en Section4.4.2. Amenos que decida otra cosa, el coeficiente deamortiguamiento para los elementos individuales dela fundación será de igual a ese valor del coeficientede amortiguamiento utilizado para lasuperestructura elástica. Por el PSN, el coeficiente de

amortiguamiento del sistema de cimentación-estructura se utilizará para calcular las exigenciasespectral.

3.2.7 Efectos de Excitación multidireccionalesLos edificios deben ser diseñados para fuerzassísmicas en cualquier dirección horizontal. Paraedificios regulares, puede suponerse quedesplazamientos sísmicos y las fuerzas actúen nosimultáneamente en dirección de cada eje principalde un edificio. Para edificios con la irregularidad deplan (la Sección 3.2.3) y edificios en los cuales uno o

varios componentes forman la parte de dos o máselementos que se cruzan, los efectos de excitaciónmultidireccionales deben considerarse. Los efectosmultidireccionales en componentes deben incluirtanto torsional como efectos de translación.La exigencia que los efectos de excitación(ortogonales) multidireccionales ser consideradospuedan estar satisfechos diseñando elementos ocomponentes para las fuerzas y deformacionesasociadas con el 100 % de los desplazamientossísmicos en una dirección horizontal más las fuerzasasociadas con el 30 % de los desplazamientossísmicos en la dirección horizontal perpendicular.

O bien, es aceptable usar SRSS para combinarefectos multidireccionales donde asignado.Los efectos de la excitación vertical en voladizoshorizontales y elementos preacentuados deben serconsiderados por métodos de respuesta estáticos o



dinámicos. El estremecimiento de terremoto verticalpuede no ser caracterizado por un espectro conordenadas iguales al 67 % de aquellos del espectrohorizontal (la Sección 2.6.1.5) a menos quealternativa vertical los espectros de respuesta sondesarrollados usando el análisis específico para elsitio.

3.2.8 Cargas de Gravedad Componentes yCombinaciones de CargaLas fuerzas de gravedad componentes siguientes,QG, deben serconsiderado para combinación con cargas sísmicas.Cuando los efectos de gravedad y cargas sísmicasson aditivos,

Cuando los efectos de gravedad contrarían cargassísmicas,

La evaluación de componentes para gravedad yfuerzas del viento, en ausencia de fuerzas deterremoto, está más allá del alcance de estedocumento.

3.2.9 Verificación de Asunciones de DiseñoCada componente debe ser evaluado para decidirque las posiciones asumidas de deformacionesinelásticas son consecuentes con exigencias de

equilibrio y fuerza en todas las posiciones a lo largode la longitud componente. Adelante, cadacomponente debería ser evaluado por el análisisracional para el postterremoto adecuado capacidadde carga de gravedad residual, considerando lareducción(disminución) de la rigidez causada por eldaño del terremoto a la estructura.Donde los momentos en componentes primarios queatraviesan horizontalmente, debido a lascombinaciones de carga de gravedad de Ecuaciones3-2 y 3-3, exceden el 50 % de la fuerza de momentoesperada en cualquier posición, la posibilidad para

la acción de flexión inelástica en posiciones ademásde finales componentes debe ser expresamenteinvestigada comparando acciones de flexión confuerzas componentes esperadas, y la capacidad decarga de gravedad de postterremoto debería serinvestigada. Los procedimientos de comprobaciónde muestra son presentados en el Comentario. Laformación de rótulas plásticas de flexión lejos apartir de finales componentes no es permitida amenos que ella sea explícitamente representada enmodelado y análisis.3.3 Procedimientos de análisis3.3.1 Procedimiento Estático lineal (LSP)3.3.1.1 Base del ProcedimientoConforme al Procedimiento Estático Lineal (LSP),diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobre la

altura del edificio, y las fuerzas internascorrespondientes y los desplazamientos de sistemason determinados usando un linearlyelastic, análisisestático. Dan restricciones de la aplicabilidad de esteprocedimiento en la Sección 2.9.En el LSP, el edificio es modelado con rigidez enlínea recta elástica y amortiguación viscosaequivalente que se acercan valores esperados paracargar a cerca del punto de rendimiento. Lasdemandas de terremoto de diseño del LSP sonrepresentadas por fuerzas laterales estáticas cuyasuma es igual a la carga lateral pseudo definida porla Ecuación 3-6. La magnitud de la carga lateralpseudo ha sido seleccionada con la intención quecuando es aplicado al modelo en línea recta elásticodel edificio esto causará amplitudes dedesplazamiento de diseño que se acercandesplazamientos máximos que son esperadosdurante el terremoto de diseño. Si el edificioresponde esencialmente elastically al terremoto de

diseño, las fuerzas internas deliberadas seránaproximaciones razonables de aquellos esperadosdurante el terremoto de diseño. Si el edificioresponde inelastically al terremoto de diseño, comoserá comúnmente el caso, las fuerzas internas que sedesarrollarían en el edificio flexible serán menos quelas fuerzas internas calculadas en una base elástica.Los resultados del LSP deben ser comprobadosusando los criterios de aceptación aplicables de laSección 3.4. Las fuerzas internas deliberadastípicamente excederán a aquellos que el edificiopuede desarrollar, debido a la respuesta inelástica

esperada de componentes y elementos. Estas fuerzasde diseño obtenidas son evaluadas por los criteriosde aceptación de la Sección 3.4.2, que incluyenfactores de modificación y Procedimientos deAnálisis alternativos para explicar(representar)demandas de respuesta inelásticas esperadas ycapacidades.

3.3.1.2 El modelado y Consideraciones de AnálisisDeterminación de Período. El período fundamentalde un edificio, en la dirección en la consideración,

debe ser calculado por uno de los tres métodossiguientes. (El método 1 es preferido.)Método 1. invalue análisis (dinámico) del modelomatemático del edificio. El modelo para edificios condiafragmas flexibles debe considerar larepresentación de la flexibilidad de diafragma amenos que pueda mostrarse que los efectos deomisión no serán significativos.Método 2. Evaluación de la ecuación siguiente:

Donde:T = El período fundamental (en segundos) en ladirección en la consideración



C = 0.035 para sistemas de pórtico que resisten almomento de acero.= 0.030 para pórticos que resisten al momento delhormigón armado= 0.030 para pórticos de acero excentricamentepreparados= 0.020 para todos otros sistemas de porticos= 0.060 para edificios de madera (tipo 1 y 2 en laTabla 10-2)h = Altura (en pies) encima de la base al nivel deplataformaMetodo 2. no es aplicable a edificios de mamposteríano reforzados con diafragmas flexibles.Método 3. El período fundamental de un edificio deun piso con una luz sola diafragma flexible puede sercalculado:

T = (0.1 Δ + 0.078Δd (3-5)

donde • and • d son la pared en el plano y eldiafragma

wlos desplazamientos en pulgadas, debido a una cargalateral, en la dirección en la consideración, igual altributario de peso al diafragma (ver el Comentario,la Figura C3-2). Para diafragmas de luz múltiple,unacarga lateral igual al tributario de peso de gravedada la luz de diafragma en la consideración debe seraplicada a cada luz de diafragma para estimar unperíodo separado para cada anchura de diafragma.El período de calculó maximiza la carga lateralpseudo (ver la Ecuación 3-6) estará usado para eldiseño de todas las paredes y luces de diafragma en

el edificio.3.3.1.3 Determinación de Acciones yDeformacionesA. Carga Lateral psupuestaLa carga lateral psupuesta (o pseudo

) en unadirección horizontal dada de un edificio esdeterminada usando la Ecuación 3-6. Esta carga,aumentada si es necesario para explicar los efectosde torsión (ver la Sección 3.2.2.2), debe estar usadapara el diseño del sistema sísmico vertical deporticos.

V = C 1C 2C 3SaW (3-6)

donde:V= Carga lateral pseudoEsta fuerza, cuando distribuido por la altura delmodelo de análisis en línea recta elástico de laestructura, es querida para producirdesplazamientos laterales estimadosaproximadamente iguales a aquellos que sonesperados en la verdadera estructura durante elacontecimiento de diseño. Si se espera que laestructura actual producirá durante elacontecimiento de diseño, la fuerza dada por

Equation3-6 puede ser considerablemente másgrande que la fuerza actual de la estructura pararesistir a esta fuerza. Los criterios de aceptación enSection3.4.2 son desarrollados para tomar esteaspecto en cuenta.

C 1= El factor de modificación para relacionardesplazamientos inelásticos máximos esperados condesplazamientos contó para la respuesta elásticalineal. C 1 puede ser calculado usando elprocedimiento indicado en Section3.3.3.3. con lacapacidad de corte baja elástica substituida por Vy . Obien, C 1 puede ser calculado como sigue:

C 1 = 1.5 durante T <0.10 segundoC 1= 1.0 durante T ≥T 0 segundoLa interpolación lineal debe ser usada para contarC 1 para valores intermedios de T.

T = Período fundamental del edificio en la direcciónen consideración. Si suelo - la interacción deestructura se considera, el período fundamentaleficaz T ˜ debe ser substituido por T. T 0 = el período Característico del espectro derespuesta, definido como el período se asoció con latransición del segmento de aceleración constante del

espectro al segmento de velocidad constante delespectro. (Ver las Secciones 2.6.1.5 y 2.6.2.1.)C 2= Factor de modificación para representar elefecto de empeoramiento de fuerza y degradaciónde rigidez en desplazamiento máximorespuesta. Los valores de C2 para sistemas deenmarcación(encuadrado) diferentes y Niveles deRendimiento son puestos en una lista en la Tabla 3-1. La interpolación lineal debe ser usada paraestimar valores para C2 para valores intermedios deT.C 3= Factor de modificación para representar

desplazamientos aumentados debido a efectos de P-dinámicos. Este efecto es además de laconsideración de efectos de P-D estáticos comodefinido enLa sección 3.2.5.1. Para valores de la estabilidadel coeficiente (ver la Ecuación 2-14) menos que0.1, C3 puede ser puesto igual a 1.0. Para valores de

mayor que 0.1, C3 debe ser estimado(calculado)como1 + 5 ( -0.1) T . El valor máximo ya que todoslos pisos en el edificio deben estar ya calculadospara todas las plantas del edificio se utilizará paracalcular.C 3

S = un espectro de respuesta de aceleración, en elperíodo fundamental y factor de amortiguamientodel edificio en la dirección que se examina.El valor de una S se obtendrá del procedimiento enla sección 2.6.1.5.W = Total de carga muerta y carga viva previstoscomo se indica a continuación:• En el almacenamiento y ocupaciones de almacén,unmínimo de 25% de la carga viva de suelo.• El peso real en la tabla o mínimo peso de 10 libraspor pie cuadrado de superficie, lo que es mayor• La carga de nieve aplicables ver el

Recomendado NEHRP Disposiciones(BSSC, 1995)• el peso total de equipo permanente y mobiliario



B. Distribución vertical de Fuerzas Sísmicas

La carga lateral Fx aplicado a cualquier nivel de pisox debe ser determinado de las ecuaciones siguientes:C. Distribución horizontal de las fuerzas sísmicasLas fuerzas sísmicas en cada piso del edificio sedistribuirán de acuerdo a la distribución de masa enese nivel del suelo.

Donde:k = 1.0 para T 0.5 segundo= 2.0 para T 2.5 segundosLa interpolación lineal debe ser usada para estimar

valores de k para valores intermedios de TCvx = factor de distribución VerticalV = carga lateral Pseudo de Ecuación 3-6wi = Parte del peso de edificio total Wlocalizado en o encomendado solar nivel iwx = Parte del peso de edificio total Wlocalizado en o encomendado solar nivel xhi = Altura (en pies) de la base para solar nivel ihx = Altura (en pies) de la base para solar nivel x

C. Distribución horizontal de Fuerzas SísmicasLas fuerzas sísmicas a cada nivel de piso del edificiodeben ser distribuidas según la distribución de masa

a aquel nivel de piso.

D. Diafragmas de pisoLos diafragmas de piso deben ser diseñados pararesistir a los efectos (de 1) las fuerzas de apatíadesarrolladas al nivel en la consideración (igual aFpx en la Ecuación 3-9), (y 2)las fuerzas horizontales que resultan decompensaciones en, o cambios de rigidez de, loselementos de encuadrado sísmicos verticalesencima y debajo del diafragma. Fuerzas que resultande compensaciones en, o cambios de la rigidez de,

los elementos de encuadrado(enmarcación)sísmicos verticales deben ser tomados para seriguales a las fuerzas elásticas (Ecuación 3-6) sin lareducción, a menos que las fuerzas más pequeñaspuedan ser justificadas por el análisis racional.

donde:Fpx = fuerza de diafragma Total a nivel x

Fi = La carga lateral aplicó al nivel de piso(suelo) yo dado por la ecuacion 3-7wi = Parte del peso de edificio total Wlocalizado en o encomendado solar nivel i

wx = Parte del peso de edificio total Wlocalizado en o encomendado solar nivel xLos Coeficientes C1, C2, y C3 son descritos encimaen La sección 3.3.1.3A.La carga sísmica lateral en cada diafragma flexibledebe ser distribuida a lo largo de la luz de aqueldiafragma, considerando su forma desplazada.

E. Determinación de DeformacionesLas deformaciones estructurales y los movimientosde piso deben ser estimados(calculados) usandocargas laterales de acuerdo con Ecuaciones 3-6, 3-7,y 3-9 y rigideces obtenidas de Capítulos 5, 6, 7, y 8.

3.3.2 Procedimiento Dinámico lineal (LDP)

3.3.2.1 Base del ProcedimientoConforme al Procedimiento Dinámico Lineal (LDP),diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobre laaltura del edificio, y las fuerzas internas

correspondientes y los desplazamientos de sistemason determinados usando un linearlyelastic, análisisdinámico. Dan restricciones de la aplicabilidad deeste procedimiento en la Sección 2.9.La base, modelando acercamientos, y criterios deaceptación del LDP es similar a aquellos para el LSP.La excepción principal es que los cálculos derespuesta son realizados usando el análisis espectralmodal o el Análisis de historia del Tiempo. El análisisespectral modal es realizado usando espectros derespuesta en línea recta elásticos que no sonmodificados para explicar(representar) la respuestano lineal esperada. Como con el LSP, se espera que elLDP producirá desplazamientos que sonaproximadamente correctos, pero produciránfuerzas internas que exceden a aquellos que seríanobtenidos en un edificio flexible.Los resultados del LDP deben ser comprobadosusando los criterios de aceptación aplicables de laSección 3.4. Los desplazamientos deliberados soncomparados directamente con valores aceptables.Las fuerzas internas deliberadas típicamenteexcederán a aquellos que el edificio puede sostenerdebido a la respuesta inelástica esperada decomponentes y elementos. Estas fuerzas de diseño

obtenidas son evaluadas por los criterios deaceptación de la Sección 3.4.2, que incluyen factoresde modificación y procedimientos de análisisalternativos para explicar(representar) demandasde respuesta inelásticas esperadas y capacidades.

3.3.2.2 El modelado y Consideraciones de Análisis A. GeneralEl LDP debe conformarse con los criterios de estasección. El análisis debe estar basado en lacaracterización apropiada del movimiento de tierra

(la Sección 2.6.1). Las consideraciones de análisis ymodelado expuestas en la Sección 3.3.1.2 debenaplicarse al LDP pero las consideracionesalternativas son presentadas abajo.



El LDP incluye dos métodos de análisis, a saber,losMétodos de Análisis de historia del Tiempo yEspectro de Respuesta. El pico de usos de Método deEspectro de Respuesta respuestas modales contó delanálisis dinámico de un modelo matemático. Sóloaquellos modos que contribuyen considerablementea la respuesta tienen que considerarse. Lasrespuestas modales son combinadas usandométodos racionales de estimar cantidades derespuesta de edificio totales. El Método de historiadel Tiempo (también llamado el Análisis de historiade la Respuesta) implica una evaluación "paso detiempo por el paso de tiempo" de construir larespuesta, usando discretized archivos de terremotoregistrados o sintéticos como el insumo demovimiento bajo. Las exigencias para los dosmétodos de análisis son perfiladas en C y D abajo.B. Caracterización del Movimiento de TierraEl movimiento de tierra horizontal debe ser

caracterizado para el diseño por las exigencias de laSección 2.6 y debe ser uno de lo siguiente:Un espectro de respuesta (la Sección 2.6.1.5)Un espectro de respuesta específico para el sitio (laSección 2.6.2.1)Historias de tiempo de aceleración de tierra (laSección 2.6.2.2)

C. Método de Espectro de respuestaEl requisito de que todos los modos importantes seincluirán en el análisis de la respuesta puede sersatisfecha mediante la inclusión de modos suficiente

para captar al menos el 90% de la masa del edificioque participan en cada una de las principalesdirecciones horizontales del edificio. coeficientes deamortiguamiento modal deberá reflejar laamortiguación inherente a la capacidad a niveles dedeformación inferiores a la deformaciónrendimiento.Las fuerzas en los miembros de pico, losdesplazamientos, las fuerzas de la historia, tijeras dehistoria, y las reacciones de base para cada modo derespuesta se puede combinar con métodosreconocidos para estimar la respuesta total.

combinación entre modos de transporte ya sea porla SRSS (suma de la raíz cuadrada de cuadrados) o laregla de CQC (combinación cuadrática completa)regla es aceptable.

multidireccional para efectos de excitación seexplica por los requisitos del punto 3.2.7.D. Período de Historia MétodoLos requisitos para el modelo matemático para elTiempo-Historia análisis son idénticos a losdesarrollados para análisis espectral de respuesta. El

amortiguamiento de la matriz asociada al modelomatemático se refleja la amortiguación inherente ala capacidad a niveles de deformación inferiores a ladeformación de rendimiento.Análisis de Tiempo-Historia se realizará utilizandotiempos marcados por el preparado de acuerdo conlos requisitos del punto 2.6.2.2.parámetros de respuesta se calcula para cadaAnálisis de Tiempo-Historia. Si tres Análisis Historiade tiempo se realizan, la máxima respuesta delparámetro de interés se utilizarán para el diseño. Sisiete o más pares de registros horizontales delmovimiento sísmico se utilizan para el Análisis de

Tiempo-Historia, la respuesta promedio delparámetro de interés se pueden utilizar para eldiseño.excitación efectos multidireccionales secontabilizarán de conformidad con los requisitos delpunto 3.2.7.Estos requisitos pueden satisfacersemediante el análisis de un modelo matemáticotridimensional y tres al mismo tiempo utilizandoimpuestas pares de registros de movimiento detierra terremoto a lo largo de cada uno de los ejeshorizontales del edificio.

3.3.2.3 Determinación de Acciones yDeformaciones A. Modificación de DemandasTodas las acciones y las deformaciones calculadasutilizando cualquiera de los métodos de análisisLDP-Respuesta de espectro o historia del tiempo-Análisis-se multiplicará por elproducto de los factores de modificación C 1, C 2 y C3 definido en la Sección 3.3.1.3, y aumentado aún mássi es necesario para explicar los efectos de la torsión(ver Sección 3.2.2.2).Sin embargo, el diafragmaacciones piso no tiene que ser mayor por el producto

de los factores de modificación.B. Diafragmas de piso(suelo)Los diafragmas de piso(suelo) deben ser diseñadospara resistir simultáneamente (1) las fuerzassísmicas calculadas(estimadas) por el LDP, (y 2) las

Tabla 3-1 Valores para Factor de Modificación C Tabla 3-1 Valores para Factor de Modificación C 2

Nivel de Rendimiento

T = 0.1 Segundos T ≥ T 0second Pórtico Tipo 11 Pórtico Tipo 22 Pórtico Tipo 11 Pórtico Tipo 22

Ocupación Inmediata 1.0 1.0 1.0 1.0Seguridad de Vida 1.3 1.0 1.1 1.0Prevención de Colapso 1.5 1.0 1.2 1.01. estructuras en las cuales más del 30 % del corte de piso a cualquier nivel es resistido por componentes o elementos cuya fuerza y la rigidez puedendeteriorarse durante el terremoto de diseño. Tales elementos y componentes incluyen: los pórticos ordinarios que resisten al momento, pórticos concéntrico -vigorizados, pórticos con conexiones parcialmente reservadas, pórticos vigorizados únicamente de tensión, no reforzaron paredes de mampostería, paredescríticas del corte y embarcaderos, o cualquier combinación del susodicho.

2. Todos los pórticos no adjudicados(asignados) a Tipo que portico 1



fuerzas horizontales que resultan decompensaciones en, o cambios de la rigidez de, loselementos de ncuadrado(enmarcación) sísmicosverticales encima y debajo del diafragma. Lasfuerzas sísmicas calculadas(estimadas) por el LDPdeben ser tomadas como no menos del 85 % de lasfuerzas calculadas(estimadas) usando la Ecuación 3-9. Fuerzas que resultan de compensaciones en, ocambios de la rigidez de, los elementos deencuadrado(enmarcación) sísmicos verticales debenser tomados para ser iguales a las fuerzas elásticassin la reducción(disminución), a menos que lasfuerzas más pequeñas puedan ser justificadas por elanálisis racional.

3.3.3 Procedimiento Estático no lineal (NSP)

3.3.3.1 Base del ProcedimientoConforme al Procedimiento Estático No lineal (NSP),un modelo que directamente incorpora la respuesta

material inelástica es desplazado a undesplazamiento objetivo, y las deformacionesinternas que resultan y las fuerzas sondeterminadas. Las características de deformación dela carga no lineales de componentes individuales ylos elementos del edificio son modeladosdirectamente. El modelo matemático del edificio essujetado al monótonamente que aumenta fuerzaslaterales o desplazamientos hasta que undesplazamiento objetivo sea excedido o los colapsosde edificio. El desplazamiento objetivo es queridopara representar el desplazamiento máximo

probablemente para ser experimentado durante elterremoto de diseño. El desplazamiento objetivopuede ser calculado(estimado) por cualquierprocedimiento que explica(representa) los efectosde la respuesta no lineal en la amplitud dedesplazamiento; un procedimiento racional espresentado en la Sección 3.3.3.3. Como el modelomatemático considera directamente para efectos dela respuesta inelástica material, las fuerzas internasdeliberadas serán aproximaciones razonables deaquellos esperados durante el terremoto de diseño.

Los resultados del NSP deben ser comprobadosusando los criterios de aceptación aplicables de laSección 3.4.3. Los desplazamientos deliberados y lasfuerzas internas son comparados directamente convalores aceptables.

3.3.3.2 El modelado y Consideraciones de Análisis A. General En el contexto de estas Pautas, el NSP implica laaplicación monotónica de fuerzas laterales odesplazamientos a un modelo matemático no lineal

de un edificio hasta que el desplazamiento del nodode control en el modelo matemático exceda undesplazamiento objetivo. Para edificios que no sonsimétricos sobre un perpendicular plano a las cargaslaterales aplicadas, las cargas laterales deben ser

aplicadas tanto en las direcciones positivas como ennegativas, y las fuerzas máximas y deformacionesusadas para el diseño.La relación entre fuerza de corte baja ydesplazamiento lateral del nodo de control debe serestablecida para la variación de desplazamientos denodo de control entre el cero yEl 150 % del desplazamiento objetivo, δ, dado por t Ecuación 3-11. Los criterios de aceptación debenestar basados en aquellas fuerzas y deformaciones(en componentes y elementos) correspondiente amínimo horizontaldesplazamiento del nodo de control igual a • .t Las cargas de gravedad deben ser aplicadas paraasignar elementos y componentes del modelomatemático durante el NSP. Las cargas y lacombinación de carga presentada en Ecuación 3-2 (yEcuación 3-3 como apropiado) deben ser usadas

para representar tales cargas de gravedad.El modelo de análisis debe ser discretized en eldetalle suficiente para representar suficientementela respuesta de deformación de la carga de cadacomponente a lo largo de su longitud. La atenciónparticular debería ser prestada a posiciones que seidentifican de la acción inelástica a lo largo de uncomponente, así como a sus finales.B. Nodo de controlEl NSP requiere la definición del nodo de control enun edificio. Estas Pautas piensan que el nodo decontrol es el centro de masa en la azotea de un

edificio; la cumbre de un ático no debería serconsiderada como la azotea. El desplazamiento delnodo de control es comparado con eldesplazamiento de desplazamiento-a objetivo quecaracteriza los efectos del estremecimiento deterremoto.C. Modelos de Carga lateralesLas cargas laterales deben ser aplicadas al edificioen perfiles que aproximadamente ligaron ladistribución probable de fuerzas de apatía en unterremoto. Para el análisis tridimensional, ladistribución horizontal debería simular ladistribución de fuerzas de apatía en el avión de cada

diafragma de piso(suelo). Tanto para dos - comopara análisis tridimensional, al menos dosdistribuciones verticales de la carga lateral debenconsiderarse. El primer modelo, a menudo llamabael modelo uniforme, estará basado en fuerzaslaterales que son proporcionales a la masa total acada nivel de piso(suelo). El segundo modelo,llamado el modelo modal en estas Pautas, deberíaser seleccionado de una de las dos opcionessiguientes:• un modelo de carga lateral representado porvalores de Cvx dado en la Ecuación 3-8, que puede

estar usado si más del 75 % de la masa totalparticipa en elmodo fundamental en la dirección en consideración;• un modelo de carga lateral proporcional a lasfuerzas de apatía de piso consecuentes con la



distribución de corte de piso contó por lacombinación de la utilización de respuestas modal

(1) Análisis de Espectro de respuesta del edificioincluso un número suficiente de modos paracapturar el 90 % de la masa total, (y 2) el espectrode movimiento de tierra apropiado.D. Determinación de períodoEl período fundamental eficaz T en la dirección een la consideración será calculado(estimado)usando la relación de desplazamiento de la fuerzadel NSP. La relación no lineal entre corte bajo ydesplazamiento del nodo objetivo debe serreemplazada con un bilinearrelación para estimar la rigidez lateral eficaz, K,e y la fuerza de rendimiento, Vy, del edificio. Ella rigidez lateral eficaz debe ser tomada cuando larigidez de secante calculada en un corte bajo fuerzaigual al 60 % de la fuerza de rendimiento. El períodofundamental eficaz T

e será calculado(estimado) como:

Ti = El período fundamental elástico (en segundos)en dirección en la consideración por análisisdinámico elástico

Ki = Rigidez lateral elástica del edificio en ladirección en consideración

Ke = Rigidez lateral eficaz del edificio en ladirección en consideración

Ver a la Figura 3-1 para la información adicional.

Cálculo de Rigidez Eficaz

E. Análisis de Modelos TridimensionalesLas fuerzas laterales estáticas deben ser impuestasal modelo matemático tridimensionalcorrespondiente a la distribución de masas a cadanivel de piso(suelo). Los efectos de la torsión casualdeben considerarse (la Sección 3.2.2.2).

El análisis independiente a lo largo de cada ejeprincipal del modelo matemático tridimensional espermitido a menos que la evaluaciónmultidireccional sea requerida (la Sección 3.2.7).F. Análisis de Modelos de Dos dimensiones

Los modelos matemáticos que describen elencuadrado(la enmarcación) a lo largo de cada eje(eje 1 y eje 2) del edificio deben ser desarrolladospara el análisis de dos dimensiones. Los efectos de latorsión horizontal deben considerarse (la Sección3.2.2.2).las demandas de deformación consideradas,

componentes y las acciones deben ser computadaspara los casos siguientes: el 100 % deldesplazamiento objetivo a lo largo de eje 1 y el 30 %del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 2; y el30 % del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 1y el 100 % del desplazamiento objetivo a lo largo deeje 2.

3.3.3.3 Determinación de Acciones yDeformaciones

A. Desplazamiento objetivoEl desplazamiento objetivo • t para un edificio condiafragmas rígidos (la Sección 3.2.4) a cada nivel depiso(suelo) debe ser estimado usando unprocedimiento establecido que explica(representa)la respuesta no lineal probable del edificio.Las acciones y las deformaciones correspondiente aldesplazamiento de nodo de control que iguala o yexcede el desplazamiento objetivo deben estarusadas para el componente registrándose en laSección 3.4.Un procedimiento para evaluar el desplazamiento

objetivo da la ecuación siguiente:

donde:Te = período fundamental Eficaz del edificioen la dirección en consideración, segundoC0 = factor de Modificación para estar relacionadoespectral desplazamiento y probablemente edificiode azotea desplazamiento

Las estimaciones para C0 pueden ser estimadasusando uno de los siguientes criterios:• el primer factor de participación modal en elnivel del nodo de control• el factor de participación modal al nivel del nodo de control estimado(calculado) usando aforme el vector correspondiente al desviadoforma del edificio en el objetivodesplazamiento• el valor apropiado de Tabla 3-2



V y

=

Fuerza de rendimiento calculada usandoresultados de NSP, donde el desplazamiento dela fuerza no lineal (es decir,base la fuerza de corte contra el nodo de controlel desplazamiento) la curva del edificio escaracterizado por una relación bilinear(La cifra(figura) 3-1)

W

= Carga muerta total y carga viva esperada, como

calculado(estimado) en la Sección 3.3.1.3

Coeficiente C 3 se calculará de la siguiente manera, sils relación entre la fuerza cortante y de base deexposiciones de control nodo de desplazamientonegativo rigidez post-producción.

donde R y T son los definidos anteriormente, yα = La proporción de la rigidez de postrendimiento ala rigidez elástica eficaz, donde la relación dedesplazamiento de la fuerza no lineal escaracterizada por una relación bilinear (Figure3-1)Para un edificio con diafragmas flexibles (la Sección3.2.4) a cada nivel de piso(suelo), un desplazamientoobjetivo debe ser estimado para cada línea de laenmarcación(del encuadrado) sísmica vertical. Losdesplazamientos objetivos deben ser estimadosusando un procedimiento establecido que

explica(representa) la respuesta no lineal probablede la enmarcación(del encuadrado) sísmica. Unprocedimiento para evaluar el desplazamientoobjetivo para una línea individual de laenmarcación(del encuadrado) sísmica vertical da laEcuación 3-11. El período fundamental de cada líneavertical de la enmarcación(del encuadrado) sísmica,para el cálculo del desplazamiento objetivo, debeseguir los procedimientos generales descritos parael NSP; las masas deben ser adjudicadas a cada niveldel modelo matemático sobre la base del área

tributaria.

Para un edificio ni con diafragmas rígidos ni conflexibles a cada nivel de piso(suelo), eldesplazamiento objetivo debe ser

calculado(estimado) usando procedimientosracionales. Un procedimiento aceptable para lainclusión de los efectos de la flexibilidad dediafragma debe multiplicar el desplazamientocalculado(estimado) usando la Ecuación 3-11 por laproporción del desplazamiento máximo en cualquierpunto en la azotea y el desplazamiento del centro de

la masa de la azotea, ambos calculados(estimados)por el análisis modal de un modelo tridimensionaldel edificio usando el espectro de respuesta dediseño. El desplazamiento objetivo tancalculado(estimado) no debe ser menos que aqueldesplazamiento dado por la Ecuación 3-11,asumiendo diafragmas rígidos a cada nivel depiso(suelo). Ninguna línea vertical delencuadrado(de la enmarcación) sísmico debe serevaluada para desplazamientos más pequeños que eldesplazamiento objetivo. El desplazamiento objetivodebería ser modificado según la Sección 3.2.2.2 paraexplicar(representar) la torsión de sistema.

B. Diafragmas de piso(suelo)Los diafragmas de piso(suelo) pueden ser diseñadospara resistir simultáneamente tanto a la utilizacióndeterminada de las fuerzas sísmicas la Sección3.3.1.3ra o la Sección 3.3.2.3B, como las fuerzashorizontales que resultan de compensaciones en, ocambios de la rigidez de, los elementos deencuadrado(enmarcación) sísmicos verticalesencima y debajo del diafragma.

3.3.4 Procedimiento Dinámico no lineal (NDP)

3.3.4.1 Base del ProcedimientoConforme al Procedimiento Dinámico No lineal(NDP), diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobrela altura del edificio, y las fuerzas internascorrespondientes y los desplazamientos de sistemason determinados usando una historia de respuestainelástica análisis dinámico.La base, modelando acercamientos, y criterios deaceptación del NDP es similar a aquellos para el NSP.

La excepción principal es que los cálculos derespuesta son realizados usando el Análisis dehistoria del Tiempo. Con el NDP, losdesplazamientos de diseño no son establecidosusando un desplazamiento objetivo, pero en cambioson determinados directamente por el análisisdinámico usando historias de movimiento de tierra.La respuesta deliberada puede ser muy sensible acaracterísticas de movimientos de tierraindividuales; por lo tanto, se recomienda realizar elanálisis con más de un registro de movimiento de

tierra. Como el modelo numérico consideradirectamente para efectos de la respuesta inelásticamaterial, las fuerzas internas deliberadas seránaproximaciones razonables de aquellos esperadosdurante el terremoto de diseño.



Los resultados del NDP deben ser comprobadosusando los criterios de aceptación aplicables de laSección 3.4. Los desplazamientos deliberados y lasfuerzas internas son comparados directamente convalores aceptables.

3.3.4.2 El modelado y Asunciones de Análisis

A. GeneralEl NDP debe conformarse con los criterios de estasección. El el análisis debe estar basado en lacaracterización del riesgo sísmico en la forma (de laSección 2.6.2) de archivos de movimiento de tierra.Las consideraciones de análisis y modeladoexpuestas en la Sección 3.3.3.2 deben aplicarse alNDP a menos que las consideraciones alternativaspresentadas abajo sean aplicadas.El NDP requiere el Análisis de historia del Tiempo deun modelo matemático no lineal del edificio,implicando una evaluación timestep por paso detiempo de construir la respuesta, usando discretizedarchivos de terremoto registrados o sintéticos comoel insumo de movimiento bajo.B. Tierra Caracterización de MovimientoEl estremecimiento de terremoto debe sercaracterizado por historias de tiempo demovimiento de tierra que encuentran(cumplen) lasexigencias de la Sección 2.6.2.C. Método de historia del tiempoEl Análisis de historia del Tiempo debe ser realizadousando historias de tiempo de movimiento de tierra

horizontales preparadas según las exigencias de laSección 2.6.2.2.Los efectos de excitación multidireccionales debenser explicados encontrando las exigencias de laSección 3.2.7. Las exigencias de la Sección 3.2.7pueden estar satisfechas por el análisis de unmodelo matemático tridimensional que usa a paressimultáneamente impuestos de archivos demovimiento de tierra de terremoto a lo largo de cadauna de las hachas horizontales del edificio.

3.3.4.3 Determinación de Acciones y

Deformaciones A. Modificación de DemandasLos efectos de torsión deben considerarse según laSección 3.2.2.2.

B. Diafragmas de piso

Los diafragmas de piso(suelo) deben ser diseñadospara resistir simultáneamente tanto a las fuerzassísmicas calculadas(estimadas) por el análisisdinámico como a las fuerzas horizontales que

resultan de compensaciones en, o cambios de larigidez de, los elementos deencuadrado(enmarcación) sísmicos verticalesencima y debajo del diafragma.

3.4 Criterios de aceptación

3.4.1 Exigencias GeneralesLos componentes y la utilización analizada de loselementos de los procedimientos lineales de lasSecciones 3.3.1 y 3.3.2 deben satisfacer las

exigencias de esta sección y la Sección 3.4.2. Loscomponentes y la utilización analizada de loselementos de los procedimientos no lineales de lasSecciones 3.3.3 y 3.3.4 deben satisfacer lasexigencias de esta sección y la Sección 3.4.3.Para la evaluación de la admisibilidad, las accionesdeben ser clasificadas como siendodeformationcontrolled o controladas por la fuerza,como definido en la Sección 3.2.2.4.Las fundaciones deben satisfacer los criteriosexpuestos en el Capítulo 4.

3.4.2 Procedimientos lineales

3.4.2.1 Diseño AccionesA. Acciones controladas por la deformación Las acciones de diseño deben ser calculadas según

La ecuación 3-14.

donde:Q E = Acción, debido a las cargas sísmicas de diseñocalculado utilizando las fuerzas y modelos deanálisis descritos en la Sección 3.3.1 o la Sección3.3.2Q G = Acción gracias a su diseño como las cargas degravedad se definen en la Sección 3.2.8QUD = Diseño de acción debido a las cargas degravedad yel terremoto carga el valor de a QUF de acción dediseño controlado por la fuerza no tiene que excederla acción máxima que puede ser desarrollada en uncomponente considerando el comportamiento nolineal del edificio. Se recomienda que este valor estébasado en el análisis de límite. En lugar del análisismás racional, las acciones de diseño pueden sercalculadas según Ecuación 3-15B. Acciones controladas por la fuerzafuerza no tiene que exceder la acción máxima quepuede ser desarrollada en un componenteconsiderando el comportamiento no lineal deledificio. Se recomienda que este valor esté basado enel análisis de límite. En lugar del análisis más

racional, las acciones de diseño pueden sercalculadas(estimadas) según Ecuación 3-15 oEcuación 3-16



La ecuación 3-16 puede estar usada en todos los

casos. Ecuación 3-15sólo puede estar usado si la contribución de fuerzasa QUF es entregada produciendo componentes delsistema de encuadrado(enmarcación) sísmico.El coeficiente J debe ser establecido usando laEcuación 3-17.

SXS = aceleración Espectral, estimada(calculada) enLa sección 2.6.1.4

O bien, el J puede ser tomado cuando igual a DCRmás pequeño de los componentes en la entrega depaso de carga fuerzan al componente en cuestión.

3.4.2.2 Criterios de aceptación paraProcedimientos Lineales

A. Acciones controladas por la deformación

Las acciones controladas por la deformación encomponentes primarios y secundarios y elementosdeben satisfacer la Ecuación 3-18.

m = El componente o el modificador de demanda deelemento para explicar(representar) la ductilidadesperada de la deformación asociada con esta acciónal Nivel de Rendimiento seleccionado (ver Capítulos4 a 8)QCE = Fuerza esperada del componente o elementoal nivel de deformación en consideración paraacciones controladas por la deformaciónκ = factor de Conocimiento (la Sección 2.7.2) Para QCE, la fuerza esperada debe ser determinadaconsiderando todas las acciones que coexisten yactúan sobre el componente conforme al diseño quecarga la condición. Dan procedimientos paradeterminar la fuerza esperada en Capítulos 4 a 8.B. Acciones controladas por la fuerzaLas acciones controladas por la fuerza encomponentes primarios y secundarios y elementosdeben satisfacer la Ecuación 3-19.

donde:QCL

= Fuerza inferior y atada de un componente oelemento al nivel de deformación en consideraciónpara acciones controladas por la fuerzaPara QCL, la fuerza inferior y atada debe serdeterminada considerando todas las acciones que

coexisten y actúan sobre el componente conforme aldiseño que carga la condición. Los procedimientospara determinar la fuerza inferior y atada sonespecificados en Capítulos 5 a 8.C. Verificación de Asunciones de DiseñoCada componente debe ser evaluado para decidirque las posiciones asumidas de deformaciones

inelásticas son consecuentes con exigencias deequilibrio y fuerza en todas las posiciones a lo largode la longitud componente.Donde los momentos debido a la gravedad cargan enhorizontalmentelos componentes primarios queatraviesan exceden el 75 % de la fuerza de momentoesperada en cualquier posición, la posibilidad parala acción de flexión inelástica en posiciones ademásde finales de miembro debe ser expresamenteinvestigada comparando acciones de flexión confuerzas de miembro esperadas. La formación derótulas plásticas de flexión lejos a partir de finales demiembro no debe ser permitida donde el diseño estábasado en el LSP o el LDP.

3.4.3 Procedimientos no lineales

3.4.3.1 Diseñe Acciones y DeformacionesLas acciones de diseño (fuerzas y momentos) ydeformaciones deben ser los valores máximosdeterminados del NSP o el NDP, cualquiera esaplicado.

3.4.3.2 Criterios de aceptación paraProcedimientos No linealesA. Acciones controladas por la deformaciónLos componentes primarios y secundarios debenhaber esperado capacidades de deformación nomenos que las deformaciones máximas. Lascapacidades de deformación esperadas deben serdeterminadas considerando todas las fuerzas quecoexisten y deformaciones. Los procedimientos paradeterminar capacidades de deformación esperadasson especificados en Capítulos 5 a 8.B. Acciones controladas por la fuerza

Los componentes primarios y secundarios debentener fuerzas lowerbound no menos que el máximoQCL diseñan acciones. La fuerza inferior y atada debe

ser determinada considerando todas las fuerzas quecoexisten y deformaciones. Los procedimientos paradeterminar fuerzas inferiores y atadas sonespecificados en Capítulos 5 a 8.

3.5 DefinicionesEsta sección proporciona definiciones a todos los

términos claves usados en este capítulo y no antesdefinida. Acción: A veces llamado una fuerza generalizada, elmás comúnmente una fuerza sola o momento. Sinembargo, una acción también puede ser una



combinación de fuerzas y momentos, una cargadistribuida, o cualquier combinación de fuerzas ymomentos. Las acciones siempre producen o causandesplazamientos o deformaciones. Por ejemplo, unaacción de momento que flexiona causa ladeformación de flexión en una viga ; una acción defuerza axial en una columna causa la deformación

axial en la columna; y una acción de momentotorsional en un edificio causa deformacionestorsional (desplazamientos) en el edificio.

Base: el nivel al cual se considera que efectos deterremoto son impartidos al edificio.Componentes: los miembros estructurales básicosque constituyen el edificio, como viga , columnas,losas, tirantes, embarcaderos, viga de enganche, yconexiones. Los componentes, como columnas y viga, son combinados para formar elementos (p.ej, unpórtico).Nodo de control: el nodo en el modelo matemáticode un edificio solía caracterizar el desplazamientode terremoto y la masa.Deformación: desplazamiento relativo o rotaciónde los finales de un componente o elemento.Desplazamiento: el movimiento t otal, típicamentehorizontal, de un componente o elemento o nodo.Diafragma flexible: un diafragma queencuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4.Encuadrado(Enmarcación) de tipo: Tipo desistema de resistencia sísmico.

Elemento: un ensamblado de componentesestructurales que actúan juntos en la resistencia afuerzas laterales, como pórticos de momentresisting,pórticos vigorizados, corte paredes, y diafragmas.Período fundamental: el primer período de mododel edificio en la dirección en consideración.Movimiento de interpiso: el desplazamientohorizontal relativo de dos pisos adyacentes en unedificio. El movimiento de interpiso también puedeser expresado como un porcentaje de la altura depiso que separa los dos pisos adyacentes.Componente primario: Aquellos componentes quese requieren como la parte del sistema deresistencia de la fuerza lateral del edificio (encontraste con componentes secundarios).Diafragma rígido: un diafragma queencuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4Componente secundario: Aquellos componentesque no se requieren para la resistencia de fuerzalateral (contrastó con componentes primarios). Ellospueden o realmente pueden no resistir a algunasfuerzas laterales.Diafragma tieso: un diafragma que

encuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4.Desplazamiento objetivo: una estimación deldesplazamiento de azotea de edificio probable en elterremoto de diseño.

3.6 SímbolosEsta sección proporciona símbolos a todas lasvariables claves usadas en este capítulo y nodefinida antes.C 0 Factor de Modificación de la relación espectralel desplazamiento y la azotea del edificio probabledesplazamiento

C 1 factor de modificación de relacionar esperamáximo los desplazamientos inelásticos adesplazamientos calculados para linealrespuesta elásticaC 2 Factor de Modificación de representar laefecto de la forma en la histéresisel desplazamiento máximoC 3 factor de modificación para representardesplazamientos aumentado debido a la segundalos efectos de ordenC t valores numéricos siguientesLa ecuación 3-4

C vx vertical factor de distribución para elpseudo carga lateralF d carga lateral total aplicada a una sola bahíade un diafragmaF i y F x lateral carga aplicada en los niveles I y pisox, respectivamenteF px diafragma fuerza lateral a nivel del suelo xJ un coeficiente lineal utilizados en losprocedimientos deestimación de las fuerzas reales entregados acomponentes sometidos a control de fuerza-porotros(Rendimiento) componentes.K e rigidez efectiva de la capacidad en ladirección bajo consideración, para su usocon el PSNK i elástico la rigidez del edificio en eldirección bajo consideración, para su usocon el PSNL d de una sola bahía span diafragmaQ CE previsto fuerza de un componente oelemento en el nivel de deformación bajoconsideración en una deformaciónacción controlada.QCL Estimación inferior y atada de la fuerza de

un componente o elemento en elnivel de deformación en consideraciónpara acciones controladas por la fuerzaQD Fuerza de carga muerta (acción)

QE La fuerza de terremoto (acción) contóla utilización de procedimientos de la Sección 3.3.1 o3.3.2QG La gravedad carga la fuerza (acción)

QL Fuerza de carga viva eficaz (acción)

QS Fuerza de carga de nieve eficaz (acción)

QUD Acción de diseño controlada por ladeformaciónQUF Acción de diseño controlada por la fuerzaR La proporción de la fuerza elástica exige a



el coeficiente de fuerza de rendimientoSa Aceleración de espectro de respuesta en elperíodo fundamental y proporción que se amortiguadeel edificio, gSXS Aceleración de respuesta espectral en cortoperíodos para cualquier nivel de riesgo yamortiguación, gT Período fundamental del edificio enla dirección en consideraciónTe Período fundamental eficaz de elincorporar la dirección bajoconsideración, para uso con el NSPTi Período fundamental elástico de elincorporar la dirección bajoconsideración, para uso con el NSPT0 Período en cual la aceleración constantey regiones de velocidad constantes de elel espectro de diseño se cruzaV Carga lateral pseudoVy Fuerza de rendimiento del edificio en eldirección en consideración, para usocon el NSPW Carga muerta total y carga viva esperadaWi y Wx Peso de pisos i y x, respectivamente

fd Carga lateral por pie de luz de diafragmag Aceleración de gravedad (386.1 in./sec2,o 9 807 mm/sec2 para unidades de SI)

hi y hx Altura de la base de un edificio aniveles de piso(suelo) i y x, respectivamentehn Altura para techar nivel, piesk Exponente usado para determinar eldistribución vertical de fuerzas lateralesm Un factor de modificación usado en elcriterios de aceptación de deformación -componentes controlados o elementos,la indicación de la ductilidad disponible de aacción componentewi y w x Parte del peso de edificio total

correspondiente a niveles de piso(suelo) i y x,respectivamentex La distancia del diafragma centra la línea

d Deformación de diafragma

w Haga un promedio del desplazamiento de la pareden el aviónProporción de rigidez de postrendimiento a eficazrigidez

t Desplazamiento de azotea objetivo

y Desplazamiento de rendimiento de edificio

(La figura(cifra) 3-1)Multiplicador de desplazamiento, mayor que

1.0, para explicar(representar) los efectos de torsiónCoeficiente de estabilidad (Ecuación 2-14)-a

parámetro indicativo de la estabilidad de ala estructura bajo la gravedad carga ydesviación inducida por el terremoto

El coeficiente de fiabilidad solía reducirla fuerza componente valora por la existenciacomponentes basados en la calidad deconocimiento sobre los componentes

propiedades. (Ver la Sección 2.7.2.)

.7 Referencias



Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario,preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico deConstrucción, para la Agencia de Dirección de Emergenciafederal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A),Washington, D.C.

BSSC, 1997, NEHRP Provisiones Recomendadas paraPrescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras


2:

Comentario, preparado por la Agencia de Seguridad Sísmicade Construcción (Números de Informe. FEMA 302 y 303),Consejo para la Dirección de Emergencia federalWashington, D.C.

4 Fundaciones y Riesgos Geotecnicos

(Rehabilitación Sistemática)

4.1 Ámbito de aplicación

En este capítulo se proporciona orientación sobre laingeniería geotécnica y sísmica cimientos de losedificios sitio de amenazas geológicas.Laaceptabilidad de la conducta del sistema base yfundamento suelos para un determinado nivel de



rendimiento no puede ser determinado al margen delcontexto del comportamiento de la superestructura.requisitos geotécnicos para edificios que sonadecuados para la rehabilitación simplificado seincluyen en el capítulo 10.Los problemas estructurales de la ingeniería de lossistemas de bases se discuten en los capítulos sobre elacero (capítulo 5), de hormigón (capítulo 6), laMasonería (capítulo 7), y de la madera (capítulo 8).Este capítulo describe las medidas de rehabilitaciónpara las fundaciones y el sitio de riesgosgeotécnicos.Sección 4.2 proporciona las directricespara establecer las características del suelo del sitio yla identificación de riesgos geotécnicos del sitio,incluida la ruptura de la falla, la licuefacción, lacompactación diferencial, deslizamientos y caída derocas, y las inundaciones.Técnicas para mitigar estos riesgos geotécnicos sitio se describen en la sección4.3.Sección 4.4 presenta los criterios para establecer lafuerza de la capacidad del suelo, la rigidez y lainteracción de estructura de suelo (SSI) para la tomade parámetros de diseño evaluaciones fundación.Losmuros de contención se discuten en la sección 4.5.Lasección 4.6 contiene directrices para mejorar ofortalecer las bases.

4.2 Caracterización del sitioLos requisitos geotécnicos para edificios adecuadospara la Rehabilitación Simplificada se describen en elcapítulo 10. Para todos los demás edificios,caracterización geotécnica propias de esos lugares en

consonancia con el método seleccionado sistemáticasLa rehabilitación es necesaria. la caracterización delsitio consiste en la recopilación de información sobrelas condiciones del lugar bajo la superficie del suelo, laconfiguración y carga de los cimientos de los edificiosexistentes, y los riesgos sísmicos, geológicos sitio.En el caso de edificios históricos, la orientación delEstado Oficial de Conservación Histórica debeobtenerse si los recursos históricos o arqueológicosestán presentes en el sitio.

4.2.1 Fundación Información en Suelos

La información específica que describe las condicionesbase del edificio a rehabilitar se requiere. Informaciónde interés también puede ser que incluya elconocimiento de los fundamentos de los edificiosadyacentes o cercanos. información de la Fundaciónpueden incluir el suelo bajo la superficie y los datos deagua subterránea, la configuración del sistema base, lascargas de diseño de la cimentación, y las característicasde la deformación de carga de los suelos fundación.

4.2.1.1 Condiciones de la web de la Fundacióncondiciones del suelo del subsuelo debe ser definido de

manera suficientemente detallada para evaluar lacapacidad última de la fundación y para determinar siel sitio es susceptible de sísmica amenazas geológicas. La información sobre el tipo de cimentaciónestructural, las dimensiones y los materiales son

necesarios, independientemente de las condiciones delsuelo bajo la superficie. Esta información incluye:•Fundación zapatas corridas de tipo, bases estera,pilotes, pozos perforados.•Fundación dimensiones de planta dimensiones yubicaciones. Por montones, elevaciones punta,variaciones verticales (secciones cónicas de pilotes o

cajones belled).•Composición del material / de la construcción. Parapilas, tipo (hormigón y acero / madera), y el método deinstalación (emitidos en el lugar, abrir / extremo deconducción cerrada).

condiciones del subsuelo se determinará para elseleccionado el nivel de rendimiento de la siguientemanera.A. Prevención y niveles de vida Colapso de Desempeño deSeguridadDetermine el tipo, composición, consistencia, densidadrelativa, y estratificación de los suelos a unaprofundidad a la que la tensión impuesta por el edificioes de aproximadamente el 10% del peso del edificiodividido por el área total de las fundaciones.Determine la ubicación de la capa freática y susfluctuaciones estacionales debajo del edificio.

B. Objetivos de Rehabilitación mejorada y Fundaciones / oprofundaPara cada tipo de suelo, determine el suelo γ unidad depeso, resistencia al corte de C del suelo, ángulo defricción φ suelo, compresión características del suelo,módulo cortante del suelo G, y el coeficiente de Poisson

ν.

4.2.1.2 Condiciones Fundación cercanosinformación de una fundación específica desarrolladapara un edificio adyacente o cercano puede ser útil si elsubsuelo y las condiciones del agua subterránea en laregión del sitio se sabe que son uniformes. Sinembargo, menos confianza se produciría si los datosdel subsuelo se desarrollan desde cualquier lugar, peroel sitio está rehabilitando. Junto sitios donde laconstrucción se ha hecho recientemente, puedenofrecer una guía para la evaluación de las condiciones

del subsuelo en el lugar que se considere.

4.2.1.3 Carga de Diseño FundaciónLa información sobre las cargas de diseño de lacimentación se requiere, así como las cargas reales demuertos y estimaciones realistas de las cargas vivas.

4.2.1.4 Características de carga deformación bajocargas sísmicasTradicionales de ingeniería geotécnica trata de carga características de deformación de las cargas muertasplazo de duración, más frecuentemente aplicado cargas

vivas solamente.En la mayoría de los casos, a largoplazo regula solución diseño de la cimentación. Corto plazo (terremoto) deformaciones características decarga no se han utilizado tradicionalmente para eldiseño y, en consecuencia, tales relaciones son por lo



general no se encuentran en los suelos y los informesde la fundación para los edificios existentes.Carga relaciones deformación se discuten en detalle en lasección 4.4.

4.2.2 Riesgos Sísmicos del sitioAdemás de los temblores de tierra, los riesgos sísmicos

incluyen la rotura superficie de la falla, la licuefacción,la compactación diferencial, deslizamientos einundaciones. El potencial de los riesgos dedesplazamiento de tierra en un sitio debe ser evaluado.La evaluación debe incluir una evaluación de losriesgos en términos de movimiento de tierra. Si lasconsecuencias son inaceptables para el nivel derendimiento deseado, a continuación, los riesgos debenser mitigados como se describe en la Sección 4.3.

4.2.2.1 Falla Rupturacondiciones geológicas del sitio debe ser definido demanera suficientemente detallada para evaluar elpotencial para la traza de una falla activa a estarpresentes en los suelos de los cimientos del edificio. Sila traza de una falla se sabe o se sospeche que estánpresentes, la siguiente información se podrá exigir:•El grado de actividad, es decir, la edad de movimientomás recientes (por ejemplo, histórico, Holoceno, a finesdel Cuaternario)-debe ser determinado.•El tipo de fallo, se debe identificar si la huelga deslizamiento, normal-deslizante, invierta-deslizanteso falla de empuje. •El sentido del deslizamiento en lo que respecta a la

construcción de la geometría se debe determinar, enparticular para el normal de deslizamiento y fallasinversas de deslizamiento.•Las magnitudes de la vertical y / o desplazamientoshorizontales con los periodos de retorno deconformidad con la rehabilitación objetivos debendeterminarse.•La anchura de la zona de la falla a la rotura (que seconcentran en una zona estrecha o distribuido) debenser identificados.

4.2.2.2 Licuefacciónsubsuelo y las condiciones del agua subterránea sedebe definir en detalle suficiente para evaluar elpotencial de los materiales licuables a estar presentesen los suelos de los cimientos del edificio. Si los suelosson licuables sospeche que están presentes, lasiguiente información debe ser desarrollado.•El tipo de suelo: suelos licuables suelen ser granular(arena, arena limosa, limo no plásticos). •la densidad del suelo: suelos licuables flojo a mediodenso.

•La profundidad al nivel freático: suelos licuables debeestar saturado, pero las fluctuaciones estacionales delnivel freático debe ser estimada. •superficie del talud de tierra y la proximidad de caracondiciones libres: su dispersión en deslizamientos detierra lateral puede ocurrir en sitios de suavependiente, sobre todo si una cara libre de condición-

como un canal o arroyo canal está presente cerca. •Lateral y vertical de desplazamiento diferencial: Lacantidad y dirección en los cimientos del edificio debecalcularse.

El riesgo de licuefacción deben ser evaluadosinicialmente• Los materiales geológicos subyacentes son el sitiopara determinar si el sitio es totalmente gratuito deuna roca o una condición de licuefacción de muy bajoriesgo o si una susceptibilidad más detallada, deacuerdo con la evaluación de susceptibilidad relativa esrequerido. Se puede suponer en general que los índices

basados en deposicionales medio ambiente en generalun importante factor de riesgo debido a la licuefacciónno existe en la edad geológica del depósito, como semuestra en un sitio si el sitio suelos o suelos similaresen el sitio cerca la tabla 4-1. no han experimentadolicuefacción histórico y si alguno de los siguientescriterios: • los suelos que son la base del sitio son arcillastiesas o légamos arcillosos, a menos que los suelosestén muy sensibles, basados en la experiencia local;o, los suelos son cohesionless (es decir, arena,légamos, o cubre de grava) con una Prueba de

Penetración Estándar normalizada mínima (SPT)resistencia, (N

1)

60,

valor de 30 golpes/pie para profundidades abajo eltabla de agua subterránea, o con contenido de arcillamayor queEl 20 %. El parámetro (N

1)

60es definido como el SPT

sople cuenta(conde) normalizada a un eficazsobrecargan la presión de 2 ksf. La arcilla tienepartículas de suelo con diámetros nominales ≤ 0.005mm.• la tabla de agua subterránea es al menos 35 piesdebajo de la profundidad de fundación más profunda, o50 pies debajo de la superficie de tierra, cualquiera esmás playo, incluso consideraciones para subidas denivel de agua subterránea estacionales e históricas,ycualquier cuesta o condiciones de cara libre en lascercanías de sitio no se extienden debajo de laelevación de agua subterránea en el sitio.Si, aplicando los susodichos criterios, un riesgo delicuefacción posible en el sitio no puede ser eliminado,entonces se requiere una evaluación más detallada. Ladirección para evaluaciones detalladas es presentadaen el Comentario.



4.2.2.3 Compactación DiferencialLas condiciones de suelo subsuperficiales debenser definidas en el detalle suficiente para tasar elpotencial para la compactación diferencial paraocurrir en los suelos de fundación de edificio.La compactación diferencial o la densificación desuelos pueden acompañar el estremecimiento de

tierra fuerte. Los asentamientos diferenciales queresultan pueden ser perjudiciales a estructuras. Lostipos de suelo que son susceptibles a la licuefacción(es decir los suelos naturales relativamente sueltos, o no comprimido o mal comprimido llenan suelos)también son susceptibles a la compactación. Lacompactación puede ocurrir en suelos encima ydebajo de la tabla de agua subterránea.Puede suponerse generalmente que un riesgosignificativo debido a la compactación diferencialno existe si las condiciones de sueloencuentran(cumplen) ambos de los criteriossiguientes:

Los materiales geológicos que son la base defundaciones y debajo de la tabla de aguasubterránea no plantean un riesgo de licuefacciónsignificativo, basado en los criterios en la Sección4.2.2.2.Los materiales geológicos que son la base defundaciones y encima de la tabla de aguasubterránea son cualquiera Pleistocene en

edad geológica (más viejo que 11 000 años),arcillas tiesas olos légamos arcillosos, o la playa(el banco de arena)cohesionless, los légamos, y cubren de gravacon mínimo (N

1)

60 de 20 golpes/0.3 m (20

golpes/pie).Si un riesgo de compactación diferencial posible enel sitio no puede ser eliminado aplicando lossusodichos criterios, entonces se requiere unaevaluación más detallada. La dirección para unaevaluación detallada es presentada en el Comentario.

4.2.2.4 DelizamientoLas condiciones de suelo subsuperficiales debenser definidas en el detalle suficiente para tasar el

potencial para un desprendimiento de tierras paracausar el movimiento diferencial de los suelos defundación de edificio. La estabilidad de ladera debeser evaluada en sitios con:Cuestas existentes que exceden aproximadamente18 grados (tres horizontal a un vertical)Historias previas de inestabilidad (diapositivasrotatorias o de translación, o deslizamiento demontaña)

Los análisis pseudoestáticos deben ser usadospara determinar la estabilidad de sitio, acondición de que los suelos no sean liquefiable o

por otra parte esperados perder la resistencia al

corte durante la deformación. Los análisispseudoestáticos deben usar un coeficientesísmico igual a una mitad la aceleración de tierramáxima (calculado(estimado) como S

XS /2.5) en el

sitio asociadocon el Objetivo de Rehabilitación deseado. Debe juzgarse que sitios con un factor estático de laseguridad igual a o mayor que 1.0 tienen la

estabilidad adecuada, y no requieren ningúnanálisis de estabilidad adicional.Los sitios con un factor estático de la seguridad demenos de 1.0 requerirán un análisis dedesplazamiento de bloque del deslizamiento(Newmark, 1965). El análisis de desplazamientodebe determinar la magnitud del movimiento detierra potencial al uso por el ingeniero estructuralen la determinación de su efecto en el rendimientode la estructura y la capacidad de la estructura deencontrar(cumplir) el Nivel de Rendimientodeseado. Donde el rendimiento estructural nopuede alojar los desplazamientos de tierracomputados, los esquemas de mitigaciónapropiados deben ser empleados como descrito enla Sección 4.3.4.Además de efectos potenciales dedesprendimientos de tierras en suelos defundación, los efectos posibles de deslizamientode montaña o escombros de diapositiva decuestas adyacentes deberían ser considerados

4.2.2.5 La inundación o InundaciónPara Niveles de Rendimiento que exceden laSeguridad de Vida, las condiciones de sitio deberíanser definidas en el detalle suficiente para tasar elpotencial para inundación inducida por elterremoto o inundación para impedir alrehabilitado construir encontrar(cumplir) el Nivelde Rendimiento deseado. Las fuentes deinundación inducida por el terremoto o inundaciónincluyen:Presas localizadas a contracorriente dañado porestremecimiento de terremoto o ruptura de faltaTuberías, acueductos, y tanques de almacenajeacuático localizados a contracorriente dañado porruptura de falta, desprendimientos de tierrasinducidos por el terremoto, o estremecimiento

fuerteLas áreas costeras bajas dentro de zonas tsunami olas áreas adyacentes a bahías o lagos que puedenser sujetos a ondas(olas) seicheLas áreas bajas con el agua subterránea playadonde el hundimiento regional podría causar lasuperficie ponding del agua, causando lainundación del sitio

El daño potencial a edificios de inundación oinundación debe ser evaluado en una baseespecífica para el sitio. Deben dar la consideraciónal potencial friegan(registran) de construir suelos

de fundación del agua rápidamente suelta.



4.3 Mitigación de Riesgos de SitioSísmicosLas oportunidades existen para mejorar elrendimiento sísmico bajo la influencia de algunosriesgos de sitio al coste razonable; sin embargo,algunos riesgos de sitio pueden ser tan severos queellos son económicamente poco prácticos paraincluir en medidas de riskreduction. Las

discusiones presentadas abajo están basadas en elconcepto que el grado de riesgos de sitio esdescubierto después de que la decisión para larehabilitación sísmica de un edificio ha sidotomada; sin embargo, la decisión de rehabilitar unedificio y la selección de un Objetivo deRehabilitación puede haber sido tomada con elconocimiento lleno que los riesgos de sitiosignificativos existen y deben ser mitigados como laparte de la rehabilitación.4.3.1 Ruptura de faltaLos movimientos grandes causados por la rupturade falta generalmente no pueden ser mitigadoseconómicamente. Si las consecuenciasestructurales de los desplazamientos horizontales yverticales estimados son inaceptables para algúnNivel de Rendimiento, la estructura, su fundación, oambos, pudieran serfortalecidas(endurecidas,reforzadas) o reforzadaspara alcanzar el rendimiento aceptable. Lasmedidas son muy dependientes de características estructurales específicas e insuficiencias. La vigade grado(clase) y las losas reforzadas son eficacesen la resistencia creciente al desplazamientohorizontal. Las fuerzas horizontales son a veces

limitadas deslizando la capacidad de fricción deequilibrios de extensión o esteras. Losdesplazamientos verticales son similares en lanaturaleza a aquellos causados por el asentamientodiferencial a largo plazo. Las técnicas atenuantesincluyen modificaciones en la estructura o sufundación para distribuir los efectos demovimiento vertical diferencial sobre una mayordistancia horizontal para reducir deformaciónangular.

4.3.2 LicuefacciónLa eficacia de mitigar riesgos de licuefacción debe

ser evaluada por el ingeniero estructural en elcontexto del rendimiento de sistema de edificioglobal. Si ha sido determinado que la licuefacciónprobablemente ocurrirá y las consecuencias entérminos de desplazamientos horizontales yverticales estimados son inaceptables para el Nivelde Rendimiento deseado, entonces tres tiposgenerales de mitigar medidas pueden considerarsesolos o en la combinación.Modifique la estructura: la estructura puede serreforzada para mejorar la resistencia contra ladeformación de tierra inducida por la licuefacciónpredita. Esta solución puede ser factible para

pequeñas deformaciones de tierra.

Modifique la fundación: el sistema de fundaciónpuede ser modificado para reducir o eliminar elpotencial para desplazamientos de fundacióngrandes; por ejemplo, sosteniendo fundacionesplayas existentes para conseguir tener que ver conmás profundo, nonliquefiable estratos. O bien (o deacuerdo con el uso de fundaciones profundas), unsistema de fundación playo puede ser hecho más

rígido (por ejemplo, por un sistema de la viga degrado(clase) entre equilibrios aislados) a fin dereducir los movimientos de tierra diferencialestransmitidos a la estructura.Modifique las condiciones de suelo: puede considerarse que varios tipos de la mejora de tierra reducen o eliminan el potencial para la licuefaccióny sus efectos. Las técnicas que generalmente sonpotencialmente aplicables a edificios existentesincluyen el suelo enlechar, en todas partes de losestratos liquefiable enteros bajo un edificio, o en lalocalidad bajo elementos de fundación (p.ej,columnas de suelo enlechadas); instalación dedesagüe (p.ej, columnas de piedra); e instalación desistemas dewatering permanentes. Otros tipos dela mejora de tierra que están extensamente usadospara la nueva construcción son menos aplicables aedificios existentes debido a los efectos de losprocedimientos en el edificio. Así, el retiro y elreemplazo de suelo liquefiable o la densificación delugar de suelo liquefiable por varias técnicas no sonaplicables bajo un edificio existente.Si el potencial para movimientos de extensiónlaterales inducidos por la licuefacción significativosexiste en un sitio, entonces la nueva mediación del

riesgo de licuefacción puede ser más difícil. Esto esporque el potencial para movimientos de extensiónlaterales bajo un edificio puede depender delcomportamiento de la masa de suelo a distanciasbien más allá del edificio así como inmediatamentebajo ello. Así, las medidas para prevenir laextensión lateral, en algunos casos, puedenrequerir volúmenes de suelo grandes que seestabilizan y / o construyendo reforzar estructurasque pueden reducir el potencial para, o lacantidad(suma) de, movimientos laterales.

4.3.3 Compactación Diferencial

La eficacia de mitigar riesgos de compactacióndiferenciales debe ser evaluada por el ingenieroestructural en el contexto del rendimiento desistema de edificio global. Para casos deasentamientos diferenciales significativos preditosde una fundación de edificio, las opciones demitigación son similares a aquellos descritosencima para mitigar riesgos de licuefacción. Haytres opciones: diseño para los movimientos detierra, refuerzo del sistema de fundación, ymejoramiento de las condiciones de suelo.



4.3.4 Desprendimiento de tierrasLa eficacia de mitigar riesgos de desprendimientode tierras debe ser evaluada por el ingenieroestructural en el contexto del rendimiento desistema de edificio global. Varios esquemas estándisponibles para reducir impactos potenciales paradesprendimientos de tierras inducidos por elterremoto, incluso:

Nueva clasificaciónAvenamientoReforzar• Mejoras EstructuralesParedes de gravedadParedes de clavo(uña) de Tieback/soilParedes de la tierra mecánicamente estabilizadasBarreras para torrentes de escombros odeslizamiento de montaña

– Edificio de refuerzo para resistir a deformación- Viga de grado(clase)- Paredes de corte• Modificación/Reemplazo de SueloEnlecharDensificación

La eficacia de cualquiera de estos esquemas debeconsiderarse basada en la cantidad(suma) delmovimiento de tierra que el edificio puede tolerar ytodavía encontrar(cumplir) el deseado Nivel deRendimiento.

4.3.5 La inundación o InundaciónLa eficacia de mitigar inundación o riesgos deinundación debe ser evaluada por el ingenieroestructural en el contexto del rendimiento desistema de edificio global. El daño potencialcausado por inundación inducida por el terremotoo inundación puede ser mitigado por variosesquemas, como sigue:Mejora de presa cercana, tubería, o instalaciones deacueducto independientes del edificio rehabilitadoDesviación de flujos de inundación máximosesperadosLa instalación del pavimento alrededor del edificiopara minimizar friega(registra)Construcción de rompeolas o rompeolas para

tsunami o protección seiche

4.4 Fuerza de fundación y RigidezSe supone en esta sección que los suelos defundación no son susceptibles a la pérdida defuerza significativa debido a la carga de terremoto.Con esta asunción, los párrafos siguientesproporcionan una descripción de las exigencias yprocedimientos para evaluar la capacidad defundaciones de resistir las cargas sísmicasimpuestas sin deformaciones excesivas. Si lossuelos son susceptibles a la pérdida de fuerza

significativa, debido a los efectos directos del

terremoto que tiembla en el suelo o debido a lafundación que carga en el suelo inducido por elterremoto, entonces la mejora de la condición defundación de suelo debería ser considerada oanálisis especiales debería ser La consideración delcomportamiento de fundación es sólo una parte dela rehabilitación sísmica de edificios. La seleccióndel Objetivo de Rehabilitación deseado

probablemente será hecha sin hacer caso dedetalles específicos del edificio, incluso lafundación. El ingeniero estructural elegirá el tipoapropiado de procedimientos de análisis para elNivel de Rendimiento seleccionado (p.ej,Rehabilitación Sistemática, con ProcedimientosEstáticos o Dinámicos Lineales, o ProcedimientosEstáticos o Dinámicos No lineales). Como declaradoantes, las exigencias de fundación para edificiosque tienen derecho a la Rehabilitación Simplificadason incluidas en el Capítulo 10.

4.4.1 Capacidades de Porte últimas y

Capacidades de CargaLa capacidad de carga última de componentes defundación puede ser determinada por uno de lostres métodos especificados abajo. La opción demétodo depende del completo de la informacióndisponible en propiedades de fundación (ver laSección 4.2.1.1) y las exigencias del Nivel deRendimiento seleccionado.

4.4.1.1 Capacidades Últimas presuntasLas capacidades presuntas son estar usadas cuandola cantidad(suma) de información en propiedadesde suelo de fundación es limitada y losprocedimientos de análisis relativamente simplesestán usados. Los parámetros de carga últimospresuntos para equilibrios de extensión y esterasson presentados en la Tabla 4-2.

4.4.1.2 Capacidades Últimas PreceptivasLa capacidad prescriptiva puede ser utilizadocuando sea documentos de construcción para eledificio existente o de los anteriores informesgeotécnicos proporcionar información sobre losparámetros de diseño de bases suelos.La presión final teniendo preceptivo para un pie

de propagación puede suponerse que el doble dela permitida muertos vivos más la presión decarga especificada para el diseño.



.Para cimentaciones profundas, lo último de lacapacidad prescriptiva de pilotes verticalesindividuales o muelles se puede suponer que un50% mayor que la carga admisible de muertos másvivos especificada para el diseño.

4.4.1.3 Capacidades específicas para el SitioUn análisis detallado puede ser conducido por un

ingeniero geotechnical calificado para determinarcapacidades de fundación últimas basadas en lascaracterísticas específicas de la obra(del terrenoedificable).

4.4.2 Características de deformación de la cargapara FundacionesLas características de deformación de la carga serequieren donde los efectos de fundaciones son serconsiderados en Procedimientos Estáticos oDinámicos Lineales (LSP o LDP), Procedimientos

(pushover) Estáticos No lineales (NSP), o No linealesDinámico (historia del tiempo) Procedimientos(NDP). Los parámetros de deformación de la cargade fundación caracterizados tanto por rigidez comopor capacidad pueden tener un efecto significativotanto en la respuesta estructural como cargar ladistribución entre elementos estructurales.Los sistemas de fundación para edificios pueden enalgunos casos ser complejos, pero para lasimplicidad, tres tipos de fundación se consideran enestas Pautas:• fundaciones de porte playas• fundaciones de montón• ejes taladrados

Mientras es reconocido que el comportamiento de

deformación de la carga de fundaciones es no lineal,debido a las dificultades en la determinación depropiedades de suelo y cargas de fundación estáticaspara edificios existentes, juntos con la variabilidadprobable de suelos que apoyan fundaciones, unarepresentación elasto-plástica equivalente delcomportamiento de deformación de la carga esrecomendada. Además, para permitir para talvariabilidad o incertidumbre, un acercamiento atadosuperior e inferior a la definición de rigidez ycapacidad es recomendado (como mostrado en la

Cifra(Figura) 4-1a) permitir la evaluación de lasensibilidad de respuesta estructural. La selecciónde incertidumbre representada por los límitessuperiores e inferiores debería ser determinadaconjuntamente por el geotechnical y ingenierosestructurales.

la variabilidad probable de suelos que apoyanfundaciones, una representación elasto-plásticaequivalente del comportamiento de deformación dela carga es recomendada. Además, para tener encuenta tal variabilidad o incertidumbre, unacercamiento atado superior e inferior a ladefinición de rigidez y capacidad es recomendado(como mostrado en Figure4-1a) permitir laevaluación de la sensibilidad de respuestaestructural. La selección de incertidumbrerepresentada por los límites superiores e inferioresdebería ser determinada conjuntamente por elgeotechnical e ingenieros estructurales.

Tabla 4-2 Presiones de Fundación Últimas Presuntas

Clase de Materials2

Fundación VerticalPressure3 Lbs./Sq. Pies.(qc)

Presión de PorteLateral Lbs./Sq. Ft./Ft.de ProfundidadDebajo de Grade4natural

Sliding1 lateral Coefficient5Resistance6 Lbs./Sq. Pies.

Lecho de roca Cristalino Masivo 8000 2400 0.80 — Sedimentario y Roca de Foliated 4000 800 0.70 — Grava Arenosa y/O Grava (GW y GP) 4000 400 0.70 —

Arena, Arena de Silty, Arena Arcillosa,Grava de Silty, y Grava Arcillosa (SW,SP, SM, Consejero principal, GeneralMotors, y GC)

3000 300 0.50 —

Arcilla, Sandy Clay, Arcilla de Silty, yLégamo Arcilloso (CL, ML, MH, y CH)

20007 200 — 260

1. El porte lateral y la resistencia de deslizamiento lateral pueden ser combinados.2. Para clasificaciones de suelo OL, AH, Y PUNTO (es decir, arcillas orgánicas y turba), debe requerirse una investigación de fundación.

3. Todos los valores de la presión de fundación última son para equilibrios que tienen una anchura mínima de 12 pulgadas y una profundidad mínima de 12 pulgadas enel grado(la clase) natural. Excepto donde la Nota 7 abajo se aplica, el aumento del 20 % tuvo cada pie adicional en cuenta de anchura o profundidad a un valor máximode tres veces el valor designado.



Figura 4-1 (a) Comportamiento carga-deformaciónidealizado Elasto-plástico para suelos(B) Modelo para la primavera desacoplada Zapatasrígidas

4.4.2.1 Fundaciones de Porte playas A. Parámetros de rigidezEl módulo de corte, G, para un suelo está relacionadocon el módulo de elasticidad, E , y la proporción dePoisson, ν, por la relación

21 (+ ν)

La proporción de Poisson puede ser asumida como0.35 para suelos no saturados y 0.50 para suelossaturados.El módulo de corte inicial, Vaya, está relacionado conel corte, velocidad de onda(ola) en tensiones bajas,contra, y la densidad de masas del suelo, ρ, por larelación

(En las fuentes actualmente en el uso en las Pautas, v puestoen bastardilla es similar a • griego.) Convertir la densidad demasas al peso de unidad, γ, da una expresión alternativa

donde:(N1) = cuenta(conde) de Golpe normalizada para 1.0toneladas por 60 presión de confinando(confinar)de pie cuadrada y eficiencia de energía del 60 % de

martillo ′ = tensión vertical Eficaz en psf

Profundidad a nivel acuáticoHay que notar que Ir en la Ecuación 4-7 esexpresado en libras por pie cuadrado, como es • ′ .o La mayor parte de suelos son intrínsecamente nolineales y las disminuciones de módulo de onda(ola)de corte con la tensión de corte creciente. Elvelocidad de onda(ola) de corte de tensión grande, v′ , y el eficazs módulo de corte, G, puede ser estimado basado en

el coeficiente de Aceleración Máximo Eficaz para elterremoto en la consideración, de acuerdo con laTabla 4-3.

Para reflejar el concepto atado superior e inferiorilustrado en la Cifra(Figura) 4-1a en ausencia de unestudio de sitio geotechnical detallado, la rigidez

atada superior de equilibrios rectangulares deberíaestar basada en dos veces el módulo de corte eficaz,G, determinado de acuerdo con el susodichoprocedimiento. La rigidez más abajo atada deberíaestar basada en una mitad el módulo de corte eficaz.Así el rango de rigidez debería incorporar un factorde cuatro de más abajo a superior atado.Los equilibrios de porte más playos son tiesos conrelación al suelo sobre el cual ellos descansan. Paraanálisis simplificados, un modelo de primavera noconectado, como mostrado en la Cifra(Figura) 4-1b,puede ser suficiente. Las tres constantes deprimavera equivalentes pueden ser determinadasusando soluciones teóricas convencionales paraplatos rígidos que se apoian en un medio elásticosemiinfinito. Aunque las soluciones dependientes dela frecuencia estén disponibles, los resultados sonrazonablemente insensibles a frecuencias que



cargan dentro del rango de parámetros del interéspara edificios sujetados a terremotos. Es suficienteusar rigideces estáticas como el representante decondiciones de carga repetidas.La cifra(figura) 4-2 presenta soluciones de rigidezpara platos rectangulares en términos de radiocircular equivalente.

Las rigideces son ajustadas para forma y factores deutilización de profundidad similares a aquellos en laCifra(Figura) 4-3. Otras formulaciones queincorporan un rango más amplio de variablespueden ser encontradas en Gazetas (1991). Para elcaso de la traducción horizontal, la soluciónrepresenta la movilización de la tracción baja(fricción) sólo. Si los lados del equilibrio están en elcontacto cercano con adyacente en el suelo defundación situ o bien comprimido se llenan, larigidez adicional significativa puede ser asumida dela presión pasiva. Una solución para la rigidez de

presión pasiva es presentada en la Cifra(Figura) 4-4.Para análisis más complejos, una representación deelemento finita del comportamiento de fundaciónlineal o no lineal puede ser llevada a cabo usandomodelos de componente de Winkler. Laspropiedades de rigidez verticales distribuidaspueden ser calculadas(estimadas) dividiendo larigidez vertical total por el área. Del mismo modo, larigidez rotatoria uniformemente distribuida puedeser calculada dividiendo la rigidez rotatoria total delequilibrio por el momento de apatía del equilibrio endirección de la carga. En general, sin embargo, las

rigideces verticales y rotatorias uniformementedistribuidas no son iguales. Los dos pueden ser coneficacia desacoplados para un modelo Winklerusando un procedimiento similar a esto ilustrado enla Cifra(Figura) 4-5. Los finales del equilibriorectangular son representados por zonas de final dela rigidez relativamente alta sobre una longitud deaproximadamente un sexto de la anchura deequilibrio. La rigidez por unidad de longitud en estaszonas de final está basada en la rigidez vertical de unB x B/6 equilibrio aislado. La rigidez por unidad delongitud en la zona media es equivalente a aquel deun equilibrio de tira infinitamente largo.

En algunos casos, la rigidez de los componentesestructurales del equilibrio puede ser relativamenteflexible comparado con el material de suelo; porejemplo, una viga de grado(clase) escasa que seapoia en suelo tieso. Las soluciones clásicas para laviga en apoyos elásticos pueden proporcionar ladirección en cuando tales efectos son importantes.Por ejemplo, una viga de grado(clase) que apoyacargas de punto espaciadas a una distancia de Lpodría ser considerada flexible si:

donde, para la viga de grado,

E = Módulo eficaz de elasticidadI= Momento de apatíaB = AnchuraPara la mayoría de los sistemas de fundaciónflexibles, el coeficiente de primavera de subgrado deunidad, ksv, puede ser tomado como:

B. Parámetros de capacidadLa capacidad específica de fundaciones de porteplayas debería ser determinada usando conceptostotalmente plásticos y las capacidades generalizadasde la Sección 4.4.1. Los límites superiores einferiores de capacidades, como ilustrado en laCifra(Figura) 4-1a, deberían ser determinadosmultiplicando los mejores valores de estimación por2.0 y 0.5, respectivamente.En ausencia del momento cargando, la capacidad decarga vertical de un equilibrio rectangular deanchura B y longitud L es

Para las zapatas rígidas sujetos a momento y cargavertical, tensiones de contacto se concentran en losbordes del pie, especialmente en lo que se produceelevación. La capacidad de momento último, c M,

depende de la relación entre la vertical la tensión decarga, q, a la capacidad de esfuerzo vertical, qc.Suponiendo que el contacto tensiones sonproporcionales a desplazamiento vertical ypermanecer elástica hasta la capacidad esfuerzovertical, q c, se puede demostrar que la elevación seproducirá antes de la plástica el calentamiento de latierra cuando q / q c es inferior a 0,5.Si q / q c esmayor que 0,5, entonces el suelo en el dedoproducirá antes de la elevación. Esto se ilustra enFIGURA 4 16En general el momento de la capacidadde una base rectangular se puede expresar como:

dondeP = Carga vertical

P =

B = Anchura de equilibrioL = longitud de Equilibrio en dirección de flexión.



alcanzada cuando el desplazamiento, considerandotanto tracción baja como rigideces de presiónpasivas, alcanzar el 2 % del grosor del equilibrio. Loslímites superiores e inferiores de dos veces y unamitad de este valor, respectivamente, también seaplican.

4.4.2.2 Fundaciones de montónLas fundaciones de montón, en el contexto de estasubdivisión, se refieren a aquellos sistemas defundación que son formados de unas letrasmayúsculas de montón y asociados conducidos ohemorroides de molde en el lugar, que juntosforman un grupo de montón. Un grupo de montónsolo puede apoyar una columna que aguanta lacarga, o una secuencia lineal de grupos de montónpuede apoyar una pared de corte.Generalmente, podría esperarse que hemorroidesindividuales en un grupo fueran menos de dos piesen el diámetro. Las características de rigidez dehemorroides de diámetro grande solas o ejestaladrados son descritas en la Sección 4.4.2.3.

A. Parámetros de rigidezPara análisis simplificados, el modelo de primaverano conectado como mostrado en la Cifra(Figura) 4-1b puede estar usado donde el equilibrio en la

cifra(figura) representa las letras mayúsculas demontón. En caso de las primaveras verticales y quese mecen, puede suponerse que la contribución delas letras mayúsculas de montón es relativamentepequeña comparado con la contribución de lashemorroides. En general, la movilización depresiones pasivas por las letras mayúsculas demontón o por paredes de sótano controlará larigidez de primavera lateral. De ahí, las estimaciones

de la rigidez de primavera lateral pueden sercomputadas usando soluciones elásticas comodescrito en la Sección 4.4.2.1A. En casos donde lashemorroides pueden contribuir considerablementea la rigidez lateral (es decir, suelos muy suaves,hemorroides derribadas), las soluciones usandomodelos de montón de columna de la viga sonrecomendadas.Los valores de primavera de rigidez de grupo demontón axiales, k

sv , pueden ser supuestos estar en un

rango atado superior e inferior, respectivamente,

dados por:



donde A = Área enfadada y seccional de un montónE = Módulo de elasticidad de hemorroidesL = Longitud de hemorroidesN = Número de hemorroides en grupoLos valores de rigidez de primavera que se mecensobre cada eje de letras mayúsculas de montón

horizontal pueden ser computados asumiendo cadaacciones de primavera de montón axiales como unaprimavera Winkler distinta. Dan entonces antes de laprimavera rotatoria constante (momento por rotaciónde unidad):

donde=

Rigidez axial del montón enésimo

=

Distancia entre montón enésimo y eje derotación

Considerando que los efectos de la acción colectiva yla influencia de la masa pila no están directamenteen cuenta en la forma de las ecuaciones anteriores,se puede suponer razonablemente que los efectos deestos últimos se contabilizan en el rango de las

incertidumbres expresadas por la rigidez axial pila.B. parámetros de capacidadLa mejor estimación de la capacidad de carga depilotes verticales (tanto para la compresión axial ycarga de tracción axial) se determinarán con lapráctica aceptada técnicas de cimentación,utilizando las mejores estimaciones de laspropiedades del suelo. Se debe considerar a lacapacidad de la pila y la tapa de conexiones deempalme para soportar cargas de tracción en laevaluación de la capacidad de carga axial detracción. Superior e inferior de la capacidad de cargaaxial de la envolvente se determinará multiplicandolos valores de la mejor estimación "por factores de2,0 y 0,5, respectivamente.La parte superior e inferior de la capacidadmomento de la envolvente de un grupo de pilotesdebe determinarse suponiendo una tapa de pilarígidos, dando lugar a una distribución inicialtriangular de carga axial aplicada montón momentossísmicos. Sin embargo, axial plena capacidad de laspilas puede ser movilizado cuando se calculó lacapacidad de momento último, dando lugar a una

distribución rectangular de resistir momento de unamanera análoga a la descrita para un pie en la Figura4-6.

La capacidad lateral de un grupo de pilotes dependeen gran medida de la tapa, ya que está limitado porla resistencia pasiva del material del sueloadyacente. La capacidad se puede suponer que sealcanza cuando el desplazamiento alcanza el 2% dela profundidad de la tapa de una manera similar a lade una fundación que lleva poco profundas.

4.4.2.3 Ejes perforadosEn general, las fundaciones del eje perforado omuelles pueden ser tratados de manera similar apilotes. Cuando el diámetro del pozo es grande (> 24pulgadas), la flexión y la rigidez lateral y la fuerzadel eje en sí puede contribuir a la capacidad global.Esto es obviamente necesaria para el caso de lospozos individuales columnas de soporte aislado. Enestos casos, la interacción del suelo y el eje puedeser representado mediante modelos de tipo Winkler(Pender, 1993; Reese et al., 1994).

4.4.3 Criterios de Aceptación de la FundaciónEsta sección contiene los criterios de aceptabilidadpara los componentes geotécnico de los cimientosde los edificios. Los componentes estructurales delas fundaciones deberán cumplir los requisitospertinentes de los capítulos 5 al 8.Geotécnica componentes incluyen las partes delsuelo de zapatas superficiales y esteras, y fin a lafricción y pilotes y muelles.Estos criterios, que seresumen en la Tabla 4-4, se aplican a todas las

acciones incluidas cargas verticales, los momentos ylas fuerzas laterales al suelo.

4.4.3.1 Rehabilitación SimplificadaLos componentes geotécnico de los edificioscalificados para simplificado y sin perjuicio derehabilitación puede considerarse aceptable si seajustan a los requisitos del capítulo 10.

4.4.3.2 Procedimientos linealLa aceptabilidad de los componentes geotécnicossujetos a los procedimientos lineales depende de los

supuestos del modelo básico utilizado en el análisis,de la siguiente manera.Asunción base fija. Si la base de la estructura hasupuesto para ser completamente rígidos, lasacciones de los componentes geotécnicos seráncontrolados en los componentes de la fuerza rigepor la ecuación 3.15 y las capacidades decomponente puede ser asumido como enlazado avalores superiores.Una hipótesis de base fija, no serecomienda para la inmediata ocupación de nivel derendimiento de los edificios sensibles a base de

rotaciones u otros tipos de movimiento de lasfundaciones.



Procedimiento deanálisis

FundaciónAsunción

Contraer el nivel de rendimiento Prevención y Seguridad para la Vida deocupación inmediata

RehabilitaciónSimplificada

Véase el capítulo 10 no es aplicable.

Lineal estática odinámica

Fijo Acciones en los componentes geotécnico se asume como en componentes sometidos acontrol de fuerza-gobernado por la ecuación 03.15 y las capacidades de componente

puede ser asumido como valores superiores de la envolvente. No se recomienda paraedificios sensibles a la rotación de base o de otros movimientos de base.

Flexible m = ∞ para su uso en la ecuación 3-18 m = 2,0 para el uso en la ecuación 3-18

No lineal estática odinámica

Fijo reacciones Base limita a la parte superior de la capacidad máxima de la envolvente. Nose recomienda para edificios sensibles a la rotación de base o de otros movimientos debase.

Flexible desplazamientos Geotécnica componente no tiene que ser limitada, siempre que laestructura puede acomodar los desplazamientos. Estimación y dar cabida a posiblesmovimientos de tierra permanente.



Asunción base flexible. Si la base de la estructuraasume como infinito, siempre que el resultadosigue el modelo lineal utilizando componentesgeotécnicos, a continuación, los desplazamientospueden ser cubiertos con el valor de m, para suuso en la ecuación 3.18, para la seguridad loscriterios de aceptabilidad de vida para el resto de

la estructura.A los niveles de desempeño yContraer La prevención puede serOcupación inmediata Niveles de Desempeño, losvalores de m, en casopara los componentes geotécnicos se limitará a2,0.4.4.3.3 Procedimientos no linealLa aceptabilidad de los componentes geotécnicossujetos a los procedimientos no lineales dependede los supuestos del modelo básico utilizado en elanálisis, de la siguiente manera.Asunción base fija. Si la base de la estructura se

ha supuesto que ser totalmente rígido, entoncesla base de las reacciones de todos loscomponentes geotécnicos no será superior a sucapacidad límite superior para satisfacer Cerrarla Prevención y la Vida Niveles de Desempeño deSeguridad. Una hipótesis de base rígida, no serecomienda para la inmediata ocupación de nivelde rendimiento de los edificios sensibles a basede rotaciones u otros tipos de movimiento de lasfundaciones.Asunción base flexible. Si la base de la estructurase modela utilizando componentes flexibles

geotécnicos no lineal, entonces losdesplazamientos componente resultante no tienepor qué limitarse a cumplir Seguridad de la Viday la Prevención de Colapso Niveles deDesempeño, siempre que el desplazamientoresultante puede tener cabida dentro de loscriterios de aceptabilidad para el resto de laestructura . Por la inmediata ocupación deniveles de desempeño, una estimación deldesplazamiento permanente no recuperable delos componentes geotécnicos se realizan en basea la cilindrada máxima, cimentación y el tipo de

suelo, espesores de las capas del suelo y otrosfactores pertinentes. La aceptabilidad de estosdesplazamientos se basará en sus efectos sobre lafunción continua y la seguridad del edificio.4.5 Muros de contenciónterremotos en el pasado no han causado grandesdaños a las paredes de la construcción bajorasante. En algunos casos, sin embargo, puede seraconsejable para verificar la adecuación demuros de contención para resistir la crecientepresión debido a la carga sísmica. Estassituaciones pueden ser para las paredes de lacalidad mala construcción, no reforzada o

ligeramente reforzada paredes, paredes demateriales arcaicos, inusualmente alto o delgadomuros, paredes dañadas, u otras condiciones queimplican un aumento de la sensibilidad a lascargas. La presión de la tierra sísmica actuandoen una pared del edificio de retención nosaturada, el suelo por encima del nivel freático se

aproxima como:Δ p = 0,4 h k γ H (4-14)

Δ p = presión adicional debido a la t ierra sísmicatemblor, que se supone que es un uniformepresiónk h = coeficiente sísmico horizontal en el suelo, loque puede suponerse igual a S XS / 2.5t = γ El peso total de la unidad de suelo HRW = La altura del muro de contención

La presión de la tierra sísmica dada encima

debería ser añadida a la presión de la tierraestática unfactored para obtener la presión de latierra total en la pared. La expresión en laEcuación 4-14 es una aproximaciónconservadora de la formulación Mononabe-Okabe. La presión en paredes duranteterremotos es una acción compleja. Si lasparedes no tienen la capacidad aparente deresistir a las presiones estimadas de lossusodichos procedimientos aproximados, lainvestigación detallada por un ingenierogeotechnical calificado es recomendada.

4.6 Rehabilitación de Fundación de sueloEsta sección proporciona pautas a lamodificación a fundaciones para mejorar elrendimiento sísmico esperado. Expresamente, elalcance de esta sección incluye acercamientossugeridos a modificación de fundación ycaracterísticas behaviorísticas de elementos defundación de una perspectiva geotechnical. Éstosdeben estar usados junto con provisionesmateriales estructurales apropiadas de otroscapítulos. Además, la admisibilidad de unaestructura modificada es determinada de

acuerdo con el Capítulo 2 de las Pautas.4.6.1 Mejoras de Material de sueloLas opciones de mejora de suelo para aumentarla capacidad de porte vertical de fundaciones deequilibrio son limitadas. El retiro de suelo y elreemplazo y el suelo la densificación vibratoriapor lo general no es factible porque ellosinducirían asentamientos bajo los equilibrios oser caro para poner en práctica sin causarasentamiento. Puede considerarse que enlecharaumenta la capacidad que lleva. Hablan detécnicas diferentes que enlechan en la SecciónC4.3.2 de Comentario. La compactación enlechar



puede conseguir la densificación y el refuerzo deuna variedad de tipos de suelo y/o ampliarcargas de fundación a suelos más profundos, másfuertes. La técnica requiere que el controlcuidadoso evite causar la elevación de elementosde fundación o losas del suelo adyacentesdurante el proceso que enlecha. La penetración

enlechar con morteros químicos puede conseguirel refuerzo sustancial de suelos arenosos, peromás de grano fino o silty la arena, menos eficaz latécnica se hace. Enlechar reactivo también podríaser considerado. Puede considerarse que estasmismas técnicas también aumentan la resistenciafriccional lateral en la base de equilibrios.Las opciones que pueden considerarse aumentar laresistencia pasiva de suelos adyacentes afundaciones o viga de grado(clase) incluyen elretiro y el reemplazo de suelos con suelos másfuertes, bien comprimidos o con tratado

(p.ej,estabilizado por el cemento) suelos; mezcla delugar de suelos con materiales fortificantes (p.ej,cemento); enlechar, incluso penetración enlecharque enlecha y reactivo; y la densificación de lugar por impacto o compactación vibratoria (si las capasde suelo para ser comprimidas no son demasiadogruesas(espesas) y efectos de vibración en laestructura son tolerables).

4.6.2 Equilibrios de extensión y EsterasNuevo aislado o equilibrios de extensión puede serañadido a estructuras existentes para apoyarnuevos elementos estructurales, como paredes de

corte o pórticos. En estos casos, las capacidades y larigidez pueden ser determinadas de acuerdo conlos procedimientos de la Sección 4.4.La existencia aislada o equilibrios de extensiónpuede ser ampliada para aumentar la capacidad deelevación o el porte. Generalmente, las capacidadesy la rigidez pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4; sinembargo, la consideración de presiones de contactoexistentes en la fuerza y la rigidez del equilibriomodificado puede requerirse, a menos que unadistribución uniforme sea conseguida apuntalando

y/o levantando.La existencia aislada o equilibrios de extensiónpuede ser sostenida para aumentar la capacidad deelevación o el porte. Esta técnica mejora lacapacidad que lleva bajando el horizonte decontacto del equilibrio. La capacidad de elevaciónes mejorada aumentando la masa de suelo deresistencia encima del equilibrio. Generalmente, lascapacidades y la rigidez pueden ser determinadasde acuerdo con los procedimientos de la Sección4.4. Las consideraciones de los efectos de levantar ytransferencia de carga pueden requerirse.Donde el potencial para el desplazamiento lateraldiferencial de construir fundaciones existe, la

provisión de la interconexión con la viga degrado(clase) o una losa de grado(clase) bienreforzada puede proporcionar la mitigación buenade estos efectos. Los lazos proporcionados pararesistir el desplazamiento lateral diferencialdeberían tener una fuerza basada en el análisisracional, con el asesoramiento de un ingenierogeotechnical

4.6.3 Embarcaderos y HemorroidesLas hemorroides y las letras mayúsculas demontón deben tener la capacidad de resistiradicional axial y cargas de corte causadasvolcando fuerzas. Las hemorroides de madera nopueden resistir a la elevación a menos que unaconexión positiva sea proporcionada para lascargas. Las hemorroides deben ser examinadaspara el empeoramiento causado pordecaimiento, infestación de insecto, u otrasseñales de la fatiga.

Las hemorroides conducidas hechas de acero,hormigón, o madera, o embarcaderos de hormigónde molde en el lugar pueden ser usadas paraapoyar nuevos elementos estructurales, comoparedes de corte o pórticos. Las capacidades y lasrigideces pueden ser determinadas de acuerdo conlos procedimientos de la Sección 4.4. Cuando usadojunto con fundaciones de equilibrio de extensiónexistentes, los efectos de la rigidez de fundacióndiferencial deberían ser considerados en el análisisde la estructura modificada.Las hemorroides conducidas hechas de acero,hormigón, o madera, o embarcaderos de hormigón

de molde en el lugar pueden ser usadas paracomplementar las capacidades verticales ylaterales de montón existente y grupos defundación de embarcadero y de la existenciaequilibrios de extensión aislados y continuos. Lascapacidades y las rigideces pueden serdeterminadas de acuerdo con los procedimientosde la Sección 4.4. Si las cargas existentes no sonredistribuidas apuntalando y/o levantando, elpotencial para fuerzas diferenciales y rigidecesentre hemorroides individuales o los embarcaderosdeberían ser incluidos.

4.7 Definicionescapacidad de carga admisible: carga de laFundación o el estrés de uso común en el trabajo-esfuerzo de diseño (a menudo controlados porplazo de liquidación de largo en vez de la durezadel suelo).Profundo fundación: pilotes o pilares.Diferencial de compactación: Un terremotoinducida proceso en el que los suelos sueltos oblandos se vuelven más compactos e instalarse demanera no uniforme a través de un sitio.Falla: plano o de la zona por donde materiales de latierra a ambos lados se han movido de maneradiferencial en respuesta a las fuerzas tectónicas.



Pie: Un componente estructural transferir el pesode un edificio para los suelos de fundación y resistircargas laterales.cuando sea apropiado.Fundación suelos: Suelos apoyar el sistema defundación y resistir las cargas verticales y laterales.fuentes de la Fundación: El método de modeladopara incorporar características de carga

deformación de los suelos fundación.sistema de fundación: componentes estructurales(zapatas, pilotes).Deslizamientos: Una pendiente hacia abajo elmovimiento de masas de tierra ocasionados porcualquier causa.Licuefacción: Un terremoto inducida proceso en elque saturadas, sueltas, suelos granulares pierdenuna cantidad considerable de resistencia al cortecomo resultado del incremento de los poros lapresión del agua durante el sacudimiento de unterremoto.Pier: Similar a la pila, generalmente construidascon concreto y yeso en su lugar.Pila: Una estructurales componente profundotransferir el peso de un edificio para los suelos defundación y de resistir las cargas verticales ylaterales, construidos de hormigón, acero o madera,generalmente impulsados en suelos blandos osueltos.Prescriptiva capacidad de carga máxima:Asunción de la capacidad de carga final se basa enlas propiedades exigidas en el punto 4.4.1.2.Presunta capacidad de carga máxima:Asunción de la capacidad de carga final se basa en

las cargas admisibles desde el diseño original.Muro de contención: A-pie de la pared libre delsuelo que tiene en un lado.cimientos poco profundos: continua propagacióno zapatas aisladas o esteras.SPT N-Valores: El uso de una prueba depenetración estándar (ASTM D1586 Test), elnúmero de golpes de un 140 Pound Hammer caídade 30 pulgadas para una unidad de 2-pulgadas dediámetro a una distancia de muestreo estándar de12 pulgadas.

Capacidad de carga última: carga de fundaciónposible máxima o tensión (fuerza); el aumento dedeformación o tensión no causa ningún aumento decarga o tensión.

4,8 Símbolos A Pie zona; también área de sección transversal

depila

B Anchura del pie XI La profundidad del pie de superficie de

apoyo

E Módulo de Young de elasticidad

G Módulo de elasticidad transversalIr módulo inicial o cortante máximo

A carga horizontal en pie H rw Altura del muro de contención I Momento de inerciaKL Pasivo rigidez de presiónG Duración del pie en el plan de dimensiónG Duración de la pila de la dimensión vertical

M Momento en pie M c Último momento de pie de la capacidad N Número de pilotes en un grupo de pilotes(N 1) 60

Norma Penetration Test contar golpe

normalizado para un esfuerzo efectivo de 1toneladapor pie cuadrado y corregida para unequivalente martillo eficiencia energética delos 60%

P Carga vertical en pie de

Q D Muerto (estática) de cargaQ E Terremoto de cargaQ L Live (aplica con frecuencia) la carga

4.9 ReferenciasASTM, 1994, Método de Prueba Estándar paraMuestreo de barril de la Hendidura y Prueba dePenetración de Suelos: la Designación D1586-84de Prueba, Estándares de ASTM, Sociedadamericana de Probar Materiales, Filadelfia,Pensilvania.

BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la EvaluaciónSísmica de Edificios Existentes,desarrollados porel Consejo de Seguridad Sísmico de Construcciónpara la Agencia de Dirección de Emergenciafederal (Informe No de FEMA 178), Washington,D.C.BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadaspara Prescripciones Sísmicas para NuevosEdificios, 1994 Edición, la Parte 1: Provisiones yla Parte 2: Comentario, preparado por el Consejode Seguridad Sísmico de Construcción para laAgencia de Dirección de Emergencia federal

(Números de Informe. FEMA 222A y 223A),Washington, D.C.Gazetas, G., 1991, “Vibraciones de Fundación,”Guía de Ingeniería de Fundación, corregida porColmillo,H. Y., Van Nostrand Reinhold, Nueva York, NuevaYork, pps 553–593.ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme,Conferencia Internacional de Construir aFuncionarios, Whittier, California.Lam, yo. P., Martin, G. R., e Imbsen, R., 1991,“Modeling Bridge Foundations para Diseño



Sísmico y Retrofitting,” Registro de Investigaciónde Transporte, Washington, D.C., No 1290.NAVFAC, 1982a, Mecánica de Suelo: Manual deDiseño de Orden de Ingeniería de InstalacionesNaval, NAVFAC 7.1 DM, Departamentoestadounidense de la Marina, Alejandría, Virginia.NAVFAC, 1982b, Fundación y Estructuras de la

Tierra: Manual de Diseño de Orden de Ingenieríade Instalaciones Naval, NAVFAC 7.2 DM,Departamento estadounidense de la Marina,Alejandría, Virginia.



5. Steel and Cast Iron

(Systematic Rehabilitation)

5.1 AlcanceLas medidas de rehabilitación para componentesde acero y elementos son descritas en estecapítulo. La información necesaria para larehabilitación sistemática de edificios de acero,como representado en el Paso 4B del Diagramade flujo de Proceso mostrado en la Cifra(Figura)1-1, es presentada aquí. Dan una breveperspectiva histórica en la Sección 5.2, con unaversión más ampliada dada en el Comentario.La sección 5.3 habla de propiedades materiales

para la construcción nueva y existente, y describeexigencias de pruebas materiales para usar losprocedimientos no lineales. Un factor que mide lafiabilidad de asunciones de propiedadesmateriales de lugar es incluido en un kappa (κ)factor, usado para explicar(representar) laexactitud del conocimiento de las condicionesexistentes. Los métodos de evaluación paramateriales de lugar también son descritos.Las secciones 5.4 y 5.5 proporcionan losatributos de pórticos de momento de acero ypórticos vigorizados. Dan la rigidez y las

propiedades de fuerza de cada componente deacero requerido para los procedimientos linealesy no lineales descritos en el Capítulo 3. La rigidezy los criterios de aceptación de fuerza tambiénson dados y son hablados dentro del contexto deTablas 2-1, 2-3, y 2-4, dados en el Capítulo 2.Estas secciones también proporcionan ladirección en la elección de una estrategia derehabilitación apropiada.Hablan de los procedimientos apropiados paraevaluar sistemas con viejos y nuevoscomponentes. Hablan brevemente de pórticos de

acero con el hormigón o rellenos demampostería, pero el comportamiento de estossistemas y procedimientos para estimar que danlas fuerzas en los componentes de acero enCapítulos 6 (hormigón) y 7 (mampostería).Hablan de pórticos de acero con paredes demampostería adjuntadas en este capítulo y en elCapítulo 7.La sección 5.8 describe propiedades técnicaspara diafragmas típicos encontrados en edificiosde acero. Éstos incluyen la cubierta metálicadesnuda, la cubierta metálica con la cubierta de

hormigón compuesta, la cubierta de acero no

compuesta con cubierta de hormigón, sujeciónde acero horizontal, y diafragmas arcaicos. Laspropiedades y el comportamiento de diafragmasde madera en edificios de acero son presentadosen el Capítulo 8.

La sección 5.9. Los métodos para

calcular(estimar) las fuerzas en las hemorroidesson descritos en el Capítulo 4 y en el Comentario

al Capítulo 5.

5.2 Perspectiva históricaLos componentes de elementos de acero soncolumnas, viga , tirantes, conexiones, viga deenlace, y diafragmas. Las columnas, la viga , y lostirantes pueden ser aumentados con platos,ángulos, y/o canales conectados juntos aremaches, cerrojos, o soldaduras. El materialusado en la construcción más viejaprobablemente será el acero suave con unafuerza de rendimiento especificada entre 30 ksi y36 ksi. El hierro fundido a menudo estaba usadopara columnas en la construcción mucho másvieja (antes de 1900). El hierro fundido fuegradualmente reemplazado por hierro labrado yluego acero. Los conectors en la construcciónmás vieja eran remaches de acero por lo generalsuaves o cerrojos. Éstos fueron reemplazadosmás tarde por cerrojos de fuerza alta ysoldaduras. El rendimiento sísmico de estos

componentes dependerá pesadamente de lacondición del material de lugar. Dan unaperspectiva histórica más detallada en la SecciónC5.2 del Comentario.Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidadodebería ser ejercido en seleccionar losacercamientos de rehabilitación apropiados ytécnicas para la aplicación a edificios históricos afin de conservar sus características únicas.

5.3 Propiedades Materiales y

Asesoramiento de Condición

5.3.1 General

El requisito de propiedades materiales de lugar yla verificación de la configuración de sistemaexistente y condición son necesarios paraanalizar o evaluar un edificio. Esta secciónidentifica propiedades que requieren laconsideración y proporciona pautas a suadquisición. El asesoramiento de condición es unaspecto importante de planificación y ejecuciónde la rehabilitación sísmica de un edificio



existente. Uno de los pasos más importantes en elasesoramiento de condición es una visita aledificio para la inspección visual.

De mayor interés para el desempeño del sistemade construcción metálicos son el rendimientoesperado y resistencia a la tracción de los

materiales instalados. la tenacidad de muesca deacero estructural y material de soldadura estambién importante para las conexiones que sesometen a cargas cíclicas y deformacionesdurante los terremotos. Propiedades químicas ymetalúrgicas puede proporcionar informaciónsobre las propiedades tales como lacompatibilidad de las soldaduras con metal de lospadres y laminar posibles lagrimeo debido através de espesor de lastensiones.Prácticamente todos los estados límitesde los componentes de acero elástica e inelástica

se relacionan con el rendimiento y la resistenciaa la tracción. Las investigaciones anteriores y laacumulación de los datos por grupos de laindustria han dado lugar a material publicadopropiedades mecánicas para la mayoría de losmetales básicos y su fecha de fabricación.Sección5.3.2.5 proporciona estos datos fuerza.Estainformación puede ser utilizada, así comopruebas de las muestras recuperadas, paraestablecer rápidamente espera propiedades deresistencia para el uso de la fuerza de loscomponentes y los análisis de la deformación.

Examen de otras propiedades derivadas de laspruebas de laboratorio, tales como la dureza,impacto, fractura y fatiga-no suele ser necesariapara la determinación de la capacidad de acerocomponente, pero se requiere de materialesarcaicos y evaluación de conexión. Estaspropiedades no pueden ser necesarios en la fasede análisis si son significativas medidas derehabilitación ya se sabe que es necesario.Para cuantificar las propiedades del material yanalizar el rendimiento de las conexionessoldadas momento, toma de muestras más

extensas y las pruebas que sean necesarias. Estaspruebas pueden incluir productos químicos debase y material de soldadura y la evaluaciónmetalúrgica, que se espera Determinación de laresistencia, dureza y pruebas de Charpy conentalla en V de la zona afectada por el calor y elvil metal vecinos, y otras pruebas dependiendode la configuración de conexión.Si las medidas de rehabilitación se necesitan ysoldados conexión con los componentesexistentes es necesario, el equivalente decarbono del componente existente (s) sedeterminará. procedimientos adecuados de

soldadura dependen de la química de los metalescomunes y material de relleno (por ejemplo, loselementos de la fórmula IIW de carbonoequivalente). Consulte la Sección 8 y sucorrespondiente comentario en la última ediciónde la norma ANSI / AWS D1.1 estructuralesCódigo de soldadura.Las recomendaciones dadas

en FEMA 267 (SAC, 1995) también puede serseguido.

5.3.2.4 número mínimo de ensayosun número mínimo de ensayos se realizaránsobre los componentes representativos. Como sedijo anteriormente, el número mínimo depruebas está dictada por los datos disponiblesprocedentes de la construcción original, el tipode sistema estructural empleado, deseadaprecisión, y la calidad / condición de losmateriales en el lugar. El acceso al sistema

estructural también será un factor en ladefinición del programa de pruebas. Comoalternativa, el profesional de diseño puede optarpor utilizar las propiedades de resistencia pordefecto incluido en la sección 5.3.2.5 en lugar delas pruebas especificadas.Sin embargo, enalgunos casos, estos valores por defecto sólopodrá utilizarse para un procedimiento linealestático (LSP).Las propiedades del material de aceroestructural varían mucho menos que los de otrosmateriales de construcción. De hecho, el

rendimiento esperado y esfuerzos de tensiónsuelen ser considerablemente más altos que losvalores especificados nominal. Como resultado,las pruebas de las propiedades del materialpuede no ser necesaria. Las propiedades dehierro forjado son más variables que las deacero. La fuerza de los componentes de hierrofundido no se puede determinar a partir depruebas de la muestra, ya que elcomportamiento de componentes suele estarregido por las inclusiones y otras imperfecciones.Se recomienda que el límite por defecto el valor

más bajo para resistencia a la compresión dehierro fundido en la Tabla 1.5 se utilizarán.

Dan las pautas para determinar el rendimiento esperado (F

ye) y fuerzas (F

te) extensibles abajo.

• Si los documentos de construcción originales quedefinen archivos de prueba materiales que incluyen laspropiedades o informes de prueba materiales (MTR) -existen, las pruebas materiales no tienen que serrealizadas, a discreción del profesional de diseño. Losvalores por defecto de la Tabla 5-2 pueden estar usados.Los valores más grandes pueden estar usados, a



• discreción del profesional de diseño, si los datoshistóricos disponibles los justifican. Los valores más grandesdeberían estar usados si las asunciones producen una demandamás grande en conexiones asociadas.

• Si los documentos de construcción originales quedefinen propiedades son limitados o no existen, pero la fecha deconstrucción es conocida y el material solo usado es confirmado

para ser el acero de carbón, al menos tres cupones de fuerzadeben ser al azar borrados de cada tipo componente. Laspropiedades materiales conservadoras, como aquellos dados enla Tabla 5-2 pueden estar usadas en lugar de pruebas, adiscreción del profesional de diseño.

A fin de cuantificar la fuerza esperada y otro • de lugar Siningún conocimiento existe del sistema estructural y

propiedades exactamente, hará falta a veces que los materialesusaran, al menos dos fuerza cupones extensibles



debería ser borrado de cada tipo componente para cadacuatro pisos. Si es determinado de probar aquel más de ungrado(clase) material existe, las pruebas adicionalesdeberían ser realizadas hasta que el grado del uso paracada grado(clase) en la fabricación componente haya sidoestablecido. Si es determinado que todos los componentesson hechos del acero, las exigencias que inmediatamentepreceden esto puede ser seguido.

• En ausencia de la definición de archivos deconstrucción metales de relleno de soldar y procesos usados,al menos una muestra de metal de soldadura para cada tipo deconstrucción debería ser obtenida para pruebas de laboratorio.La muestra debe consistir tanto en la base local como soldarel metal, tal que la fuerza compuesta de la conexión puede sersacada. El acero y las propiedades de material de relleno desoldadura habladas en la Sección 5.3.2.3 también deberían serobtenidos. A causa de la naturaleza destructiva y reparacionesnecesarias que siguen, las propiedades de fuerza por defectopueden ser substituidas si los archivos originales en la

soldadura existen, a menos que el profesional de diseñorequiera datos más exactos. Si requieren en ductilidad ydureza o cerca de la soldadura, el profesional de diseño puedesuponer de forma conservadora que ninguna ductilidad estédisponible, en lugar de pruebas. En este caso la conexióntendría que ser modificada. Dan exigencias especiales parapórticos de momento soldados en FEMA 267 (SACO, 1995)y la última edición de ANSI/AWS D1.1 Código de Soldar

Estructural.

• Las pruebas de exigencias para cerrojos y remachesestán el mismo en cuanto a otros componentes de acero como

dado encima. En lugar de pruebas, los valores por defecto dela Tabla 5-2 pueden estar usados.

• Para materiales arcaicos, incluso el hierro labradopero excluyendo el hierro fundido, al menos tres cupones defuerza deben ser extraídos para cada tipo componente paracada cuatro pisos de la construcción. Si la variabilidadsignificativa es observada, en el juicio del diseño las pruebasprofesionales, adicionales deben ser realizadas hasta que unvalor de fuerza aceptable sea obtenido. Si las pruebas inicialesproporcionan propiedades materiales que son consecuentescon propiedades dadas en la Tabla 5-1, las pruebas sólo serequieren para cada seis pisos de la construcción.

Para todos los resultados de prueba de laboratorio, elrendimiento medio(tacaño) y las resistencias a la tensiónpueden ser interpretados como la fuerza esperada paracálculos de fuerza componentes.Para otras propiedades materiales, el profesional de diseñodebe determinar la necesidad particular de este tipo depruebas y establecer un protocolo adecuado consecuentecon esto dado encima. En general, se recomienda quemínimo de tres pruebas sea conducido.

Si un grado más alto de la confianza en resultados es deseado,

el tamaño de muestra debe ser determinado usando elEstándar de ASTM pautas de E22. O bien, el conocimientoprevio de grados(clases) materiales de la Sección 5.3.2.5puede estar usado junto con la estadística Bayesian para ganarla mayor confianza con los tamaños de muestra reducidos

notados encima. El profesional de diseño es animado a usarlos procedimientos contenidos en el Comentario en esteaspecto.

5.3.2.5 Propiedades Por defectoLa falta esperó que los valores de fuerza para propiedadesmateriales metálicas claves están contenidos en Tablas 5-1 y

5-2. Estos valores son conservadores, representando valoresmedios(tacaños) de la investigación anterior menos dosdesviaciones estándares. Se recomienda que los resultados decualquier prueba de material realizada sean comparado convalores en estas tablas para la era particular de construir laconstrucción. Las pruebas adicionales son recomendadas si elrendimiento esperado y las resistencias a la tensióndeterminadas de pruebas son más bajos que los valores pordefecto.

Las propiedades de fuerza materiales por defecto sólo puedenestar usadas junto con Procedimientos Estáticos y DinámicosLineales. Para los procedimientos no lineales, las fuerzasesperadas determinadas del programa de prueba dado encimadeben estar usadas. Los procedimientos no lineales puedenestar usados con las exigencias de pruebas reducidas descritasen la Sección C5.3.2.5 de Comentario.

5.3.3 Asesoramiento de condición

5.3.3.1 GeneralUn asesoramiento de condición del edificio existente ycondiciones de sitio debe ser realizado como la parte delproceso de rehabilitación sísmico. Los objetivos de esteasesoramiento son:

• Examinar el estado físico de componentes primariosy secundarios y la presencia de cualquier degradación

• Verificar o determinar la presencia y configuraciónde componentes y sus conexiones, y la continuidad de pasosde carga entre componentes, elementos, y sistemas



Fuerzas Materiales Esperadas PorTabla 5-2

Historia de ASTM y Tensiones de Especificación de Acero

Exigencia de ASTM

Rendimiento Esperado Strength2, 3 Esperado Extensible

2 Fech

Especificació

Comenta

1900 ASTM, A9

Edificios

ASTM, A9

Edificios

ASTM, A9

Edificios

ASTM, A7

Remache el

Acero de Medio

de Acero del

Remache del

Acero de Medio

de Acero Acero

de Remache de

50

60

50

60

55

48

55

30

35

1/2 T.S.

1/2 T.S.

1/2 T.S.

1/2 T.S.

1/2 T.S. o no menos de 30







1901 –1908

1909 –1923

1924 –1931

Acero de 46

ASTM, A9 Acero 55

Acero de 46

1932 ASTM, A140-32publicado(emitido) como una revisión provisional a

Platos, Formas, 60

Los pisosde Eyebarno

67

1933 ASTM, A140-32Tdiscontinuado y A STM,A9 (Edificios)repasaron el 30 deoctubre de 1933

ASTM, A9provisionalmente revisado a ASTM, A9-33T(Edificios)

ASTM, A141-32T

55

Acero 60 1/2 T.S.

o no menos de 33

Acero de 52 1/2 T.S. o no menos de 28



1934 en Acero 60

ASTM, A141 Acero de 52

1.

2.

Duplicado de AISC “Viga(Casa,Rayos) de Hierro y de Acero 1873 a 1952.”

Los valores mostrados en esta tabla están basados en medio(tacaño) menos dos desviaciones estándares y duplicado“del Análisis Estadístico de DatosExtensibles para el Amplio rebordeFormas Estructurales. ”Los valores han sido reducidos en el 10 %, ya que las iniciales son de pruebas de molino.

3.



Las Fuerzas Materiales Esperadas Por defecto 1Tabla 5-2

Asunciones por defecto

Rendimiento Esperado Strength2, 3

Esperado Extensible Strength2, F

te, ksi

Fech

Especificació

Comenta

1961 en ASTM, A36

Grupo 1

Grupo 2

Grupo 3

Grupo 4

Grupo 5

ASTM, A572,Grado(Clase) 50

Grupo 1

Grupo 2

Grupo 3 Grupo 4

Grupo 5

Grado(Clase) Dual

Grupo 1

Grupo 2

Grupo 3

Acero

54

52

52

53

61

37

35

32

30

35

Acero

56

57

60

62

71

41

42

44

43

44

Acero

59

60

64

64

43

43

46

44

1.

2.

Duplicado de AISC “Viga(Casa,Rayos) de Hierro y de Acero 1873 a 1952.”

Los valores mostrados en esta tabla están basados en medio(tacaño) menos dos desviaciones estándares y duplicado “del Análisis Estadístico de DatoExtensibles para el Amplio rebordeFormas Estructurales. ”Los valores han sido reducidos en el 10 %, ya que las iniciales son de pruebas de molino.

3.



El asesoramiento de condición también se permite unaoportunidad de examinar otras condiciones que puedeninfluir en elementos de acero y sistemas y en generaledificio del rendimiento. De la importancia particular esla identificación de otros elementos y componentes quepueden contribuir a o perjudicar el rendimiento delsistema en cuestión de acero, incluso rellenos, edificiosvecinos, y anexos de equipo. Las limitaciones planteadaspor cubiertas existentes, pared y espacio de techo,rellenos, y otras condiciones también deben serdefinidas tal que las medidas de rehabilitación prudentespuedan ser planeadas.

5.3.3.2 Alcance y ProcedimientosEl alcance de un asesoramiento de condición debe incluirtodos los elementos estructurales primarios ycomponentes implicados en gravedad y resistencia decarga lateral. El grado de asesoramiento realizadotambién afecta el factor κ que está usado (ver la Sección5.3.4).Si las cubiertas u otras obstrucciones existen, lainspección visual indirecta por el uso de agujerostaladrados y un fiberscopio puede ser utilizada. Si estemétodo no es apropiado, entonces el retiro local decubrir materiales será necesario. Las pautas siguientesdeben estar usadas.

• Si los dibujos de diseño detallados existen, laexposición de al menos una conexión primaria

diferente debe ocurrir para cada tipo de conexión. Siningunas desviaciones de los dibujos existen, la muestra puede considerarse representativa. Si las desviacionesson notadas, entonces el retiro de cubiertas adicionalesde conexiones primarias de aquel tipo debe ser hechohasta que el profesional de diseño tenga el conocimientoadecuado para seguir con la evaluación y rehabilitación.• en Ausencia de dibujos de construcción, el profesionalde diseño debe establecer el protocolo inspector queproporcionará el conocimiento adecuado del edificio

necesario para evaluación confiable y rehabilitación.Para elementos de acero revestidos del hormigón, puedeser más rentable para proporcionar un completamentenuevo sistema lateral-carga resistente.El estado físico de componentes y conectors tambiénpuede dictar el uso de ciertos métodos de pruebadestructivos y no destructivos. Si los elementos de aceroson cubiertos por materiales bien avalados que cubrencon material ignífugo o revestidos del hormigónduradero, es probable que su condición sea conveniente.Sin embargo, el retiro local de estos materiales enconexiones debe ser realizado como la parte delasesoramiento. El alcance de este esfuerzo de retiro esdictado por el diseño de elemento y el componente. Por

ejemplo, en un pórtico vigorizado, la exposición de variasconexiones claves puede bastar si el estado físico esaceptable y la configuración empareja los dibujos dediseño. Sin embargo, para pórticos de momento puedeser necesario exponer más puntos de conexión debido ala variación de diseños y la naturaleza crítica de lasconexiones. Ver FEMA 267 (SACO, 1995) para lainspección de pórticos de momento soldados.

5.3.3.3 Graduación de ResultadosLos resultados del asesoramiento de condición debenestar usados en la preparación de construir modelos desistema en la evaluación del rendimiento sísmico. Paraayudar en este esfuerzo, los resultados deben sercuantificados y reducidos, con los temas específicossiguientes dirigidos:Propiedades de sección componentes y dimensionesConfiguración de conexión y presencia de cualquierexcentricidadTipo y posición de empalmes de columnaInteracción de componentes no estructurales y suparticipación en resistencia de carga lateral

Los criterios de aceptación para componentes existentesdependen del conocimiento del profesional de diseño dela condición del sistema estructural y propiedadesmateriales (como antes notado). Todas las desviacionesnotadas entre archivos de construcción disponibles ycomo - condiciones construidas deben serexplicadas(representadas) y considerarse en el análisisestructural.

5.3.4 Conocimiento (κ) Factor

Como descrito en la Sección 2.7 y Tablas 2-16 y 2-17, elcálculo de capacidades componentes y las deformacionesaceptables deben implicar el uso de un conocimiento (κ)factor. Para casos donde un procedimiento lineal estaráusado en el análisis, dos categorías de • existen. Estasección adelante describe las exigencias específicas paraelementos estructurales metálicos que deben serllevados a cabo en la selección de un factor κ.Un factor κ de 1.0 puede ser utilizado cuando unasesoramiento cuidadoso es realizado en loscomponentes primarios y secundarios y paso de carga, ylas exigencias de la Sección 2.7 sonencontradas(cumplidas). La exigencia adicional para un

factor κ de 1.0 es que el asesoramiento de condición seahecho de acuerdo con la Sección 5.3.3. En general, unfactor κ de1.0 puede estar usado si los documentos de construcciónestán disponibles.Si la configuración y condición de un como - elcomponente construido o la conexión nosuficientemente son conocidos (en el juicio delprofesional de diseño, porque los documentos de diseñoson no disponibles y es juzgado demasiado costoso parahacer un asesoramiento de condición cuidadoso deacuerdo con la Sección 5.3.3), el factor κ usado en laevaluación componente final debe ser reducido a 0.75.

Un factor κ de 0.75 debe estar usado para todo el molde



y componentes de hierro labrado y sus conectors. Paracomponentes revestidos donde los documentos deconstrucción son limitados y el conocimiento deconfiguración y condición es incompleto, un factor de0.75 debe estar usado. Además, durante momento deacero y pórticos vigorizados, el uso de un factor κ de 0.75debe ocurrir cuando el conocimiento de detalles deconexión es incompleto. También ver la Sección C2.7.2en el Comentario.

5.4 Pórticos de Momento de Acero

5.4.1 GeneralLos pórticos de momento de acero son aquellos pórticosque desarrollan su resistencia sísmica por la flexión deviga y columnas y corte(cortante) de zonas de panel. Lasconexiones que resisten al momento con la resistencia calculable se requieren entre los miembros. Los pórticosson clasificados por los tipos de conexión usada y por laestabilidad local y global de los miembros. Los pórticos

de momento pueden actuar solo para resistir a cargassísmicas, o ellos pueden actuar junto con hormigón oparedes de corte de mampostería o vigorizaron pórticosde acero para formar un sistema dual. Las reglasespeciales para el diseño de nuevos sistemas duales sonincluidas en AISC (1994a) y BSSC (1995).Las columnas, vigas, y las conexiones son loscomponentes de los marcos momento. Las vigas y lascolumnas puede ser incorporado a los miembros delas placas, ángulos y canales, fundición o forjadassegmentos de hierro, laminados en caliente miembros,o el frío Perfiles conformados de acero.los miembrosde bloque de perfil puede ser ensamblado por

remachado, atornillado, o la soldadura. Lasconexiones entre los miembros puede estarcompletamente sujeta (FR), parcialmente restringido(PR), o nominalmente sin restricciones (simple corte oclavado). Los componentes pueden ser de acerodesnudo, acero con un recubrimiento no estructuralespara la protección contra incendios, o de acero ya seacon forro de hormigón o mampostería para proteccióncontra incendios.Dos tipos de tramas se clasifican en este documento.Totalmente restringido (FR) las monturas demomento son los marcos para las que no más del 5%de las deflexiones laterales se derivan de ladeformación de conexión. Parcialmente restringido(PR) las monturas de momento son los marcos de losque más del 5% de las deflexiones laterales resultadode la deformación de conexión. En cada caso, el valordel 5% sólo se refiere a la desviación del haz debido ala deformación de la columna y no al marco de lasdesviaciones que se derivan de la deformación zonade la columna del panel.

5.4.2 Momento completamente restringida

5.4.2.1 GeneralTotalmente restringido (FR) las monturas demomento son los marcos de momento con conexionesrígidas. La conexión deberá ser al menos tan fuertecomo el más débil de los dos miembros que se unen.

deformación de conexión puede contribuir no más de5% (sin incluir la deformación del panel de zona) a ladesviación total lateral del marco. Si cualquiera deestos requisitos no se cumpla, el marco se caracterizacomo parcialmente restringido. La conexión viga-columna más común usado en el acero FR marcosmomento desde finales de 1950 requiere el ala de laviga a soldar a la brida de la columna completautilizando soldadura de ranura de penetración.Muchas de estas conexiones se han fracturadodurante recientes terremotos. El profesional de diseñose refiere al comentario y FEMA 267 (SAC, 1995).Totalmente marcos restringida momento abarcar

tanto Marcos Especial y Ordinario Marcos MomentoMomento, que se define en las Disposiciones sísmicade los edificios de acero estructural en la parte 6 de laAISC (1994a). Estos términos no son utilizados en lasDirectrices, pero la mayoría de los requisitos paraestos sistemas se reflejan en AISC (1994a).El requisito o sísmica diseño general de componentesde acero que figuran en AISC (1994a) o BSSC (1995)que se seguirá salvo que sea reemplazada por lodispuesto en las presentes Directrices.En todos loscasos, la fuerza se espera utilizar en lugar de laresistencia de diseño nominal mediante la sustituciónde F y

F convosotros.

Las columnas, la viga , y las conexiones son loscomponentes de pórticos de momento. La vigay lascolumnas pueden ser miembros urbanizados deplatos, ángulos, y canales, echar o segmentos de hierrolabrado, miembros hechos rodar del modo caliente, osecciones de acero coldformed. Los miembrosurbanizados pueden ser ensamblados remachando,escapándose, o soldadura. Las conexiones entre losmiembros pueden ser totalmente retenidas(FRANCO), parcialmente retuvieron (PR), onominalmente desenfrenado (corte simple o fijó). Loscomponentes pueden ser el acero desnudo, el acerocon una capa no estructural para la protección defuego(incendio), o el acero con hormigón o conmampostería para la protección de fuego(incendio).Dos tipos de pórticos son clasificados en estedocumento. Totalmente reservado (FRANCO) pórticosde momento son aquellos pórticos para los cuales nomás que el 5 % de las desviaciones laterales provienede la deformación de conexión. Los pórticos demomento (PR) parcialmente retenidos son aquellospórticos para los cuales más del 5 % de lasdesviaciones laterales resulta de la deformación de

conexión. En cada caso, el valor del 5 % sólo se refiere



a la desviación debido a la deformación de columna dela viga y no aporticar desviaciones que resultan de ladeformación de zona de panel de columna.

5.4.2 Pórticos de Momento totalmente Reservados

5.4.2.1 General

Totalmente reservado (FRANCO) pórticos demomento son aquellos pórticos de momento conconexiones rígidas. La conexión debe ser al menos tanfuerte como los más débiles de los dos miembrosafiliados. La deformación de conexión puedecontribuir no más que el 5 % (no incluso ladeformación de zona de panel) a la desviación lateraltotal del pórtico. Si cualquiera de estas condiciones noestá satisfecha, el pórtico debe ser caracterizado comoparcialmente retenido. La conexión de viga a lacolumna más común usada en pórticos de momentode FRANCO de acero desde finales de los años 1950

requirió que el reborde de viga fuera soldado alreborde de columna usando soldaduras de surco depenetración conjuntas completas. Muchas de estasconexiones se han fracturado durante terremotosrecientes. El profesional de diseño es remitido alComentario y a F EMA 267 (SACO, 1995).Los pórticos de momento totalmente reservadoscercan tanto Pórticos de Momento Especiales comoPórticos de Momento Ordinarios, definidos en lasProvisiones Sísmicas para Edificios de AceroEstructurales en la parte 6 de AISC (1994a). Estostérminos no están usados en las Pautas, pero la mayor

parte de las exigencias para estos sistemas sonreflejadas en AISC (1994a).Las exigencias para el diseño general o sísmico decomponentes de acero dados en AISC (1994a) o BSSC(1995) deben ser seguidas a menos que noreemplazado por provisiones en estas Pautas. Entodos los casos, la fuerza esperada estará usada en ellugar de la fuerza de diseño nominal reemplazando F

y

con F ye

.

5.4.2.2 Rigidez para Análisis

A. Procedimientos Estáticos y Dinámicoslineales

Área axial. Esto es el área completa de formas hechasrodar o urbanizadas. Para secciones urbanizadas, elárea eficaz debería ser reducida si los mecanismos detransferencia de carga adecuados no estándisponibles. Para elementos totalmente revestidos delhormigón, la rigidez puede ser calculada asumiendola acción compuesta llena si puede esperarse que lamayor parte del hormigón permanezca después delterremoto. La acción compuesta no puede ser asumidapara la fuerza a menos que la transferencia de cargaadecuada y la ductilidad del hormigón puedan seraseguradas.

Área de corte. Esto está basado en procedimientostécnicos estándares. Los susodichos comentarios,relacionados con secciones urbanizadas, elementosrevestidos concretos, y la acción compuesta de vigade piso(suelo) y losa, se aplican.Momento de apatía. El cálculo de la rigidez rotatoria deviga de acero y columnas en pórticos de acero

desnudos debe seguir procedimientos técnicosestándares. Para componentes revestidos delhormigón, la rigidez debe incluir la acción compuesta,pero la anchura de la sección compuesta debe sertomada como igual a la anchura de los rebordes delmiembro de acero y no debe incluir partes de la losadel suelo contigua, a menos que haya un mecanismode transferencia de corte adecuado e identificableentre el hormigón y el acero.Modelado Conjunto. La rigidez de zona de panel puedeconsiderarse en un análisis de pórtico añadiendo unelemento de zona de panel al programa. La rigidez de

flexión de viga también puede ser ajustada paraexplicar la rigidez de zona de panel o la flexibilidad yla rigidez del hormigón encasemente . Use el análisisde línea de centro para otros casos. Los miembrosreforzados deben ser modelados de manera similar amiembros existentes. El procedimiento aproximadosugerido para el cálculo de la rigidez de pórticos demomento PR dados abajo puede estar acostumbrado aefectos de zona de panel modelos, si los programas deordenador disponibles no pueden modelarexplícitamente zonas de panel.Conexiones. El modelado de rigidez para conexiones

para pórticos de momento de FRANCO no se requieredesde entonces, por definición, los desplazamientosde pórtico no son considerablemente (<El 5 %)afectado por deformación de conexión. La fuerza de laconexión debe ser bastante grande de llevar la fuerzade momento esperada y corte que resulta en la vigaen una conexión de viga a la columna y debe sercalculada usando procedimientos técnicosestándares. Tres tipos de conexiones son reconocidosactualmente como potencialmente totalmenteretenido: (1) la penetración llena se suelde entre losrebordes de la viga y rebordes de columna conconexiones de corte echadas el cerrojo o soldadasentre el reborde de columna y web de viga ; (2)conexiones de plato de reborde; (y 3) conexiones deplato de final. Si el plato de reborde o las conexionesde plato de final son demasiado flexibles o débilespara ser considerados totalmente retenidos, debeconsiderarse que ellos son parcialmente retenidos.Hablan de la fuerza y las propiedades de rigidez paraestas dos conexiones como conexiones de PR en laSección 5.4.3 y en el Comentario.B. Procedimiento estático no lineal



•Utilice las propiedades elásticas de componentescomo se indica en la sección 5.4.2.2A.•Use los momentos lineales de curvatura y lasrelaciones de interacción de las vigas y la viga columnas para representar plastificación.Éstospueden obtenerse del experimento o análisis.•Lineales y comportamiento no lineal de las zonas del

panel deberá ser incluido.

En lugar de un análisis más racional, los detalles detodos los segmentos de la curva de carga-deformación, tal como se definen en las Tablas 5-4 yFigura 5-1 (un aproximado,, la curva de carga-deformación generalizada de los componentes de losmarcos de acero momento, se preparaba marcos yparedes de láminas), puede ser utilizado.Esta curvapuede ser modificado por asumir una pendiente deendurecimiento por deformación del 3% de lapendiente elástica. Ampliar las laderas de

endurecimiento por deformación, se puede utilizar sise comprueba por experimento. Si la zona panel derendimiento se produce, una cepa endurecimientode la pendiente del 6% o más grande debe serutilizado para la zona del panel.Se recomienda que elendurecimiento por deformación ser consideradopara todos los componentes.Los parámetros Q y Q del CE en la Figura 5 a 1 segeneralizan de carga de componentes y componentesgeneralizada espera para el componente de lafuerza.Paravigas y columnas, θ es la rotación de plástico de la viga

o columna, y θ es la rotación en el rendimiento, Δ es eldesplazamiento, y Δ es el desplazamiento yrendimiento.En las zonas del panel, y θ es ladeformación de corte angular en ns radiación.Figura5-2 define la rotación acorde a las vigas.La rotaciónpuede ser acorde

6.4.6.1 Sistemas de molde en el lugarLa capacidad de la conexión debería ser no menos que1.25 veces el más pequeño (de 1) la fuerzacorrespondiente a desarrollo de la fuerza probablemínima de los dos componentes interconectados, (y 2)las acciones componentes en la conexión. Las fuerzasde corte, las fuerzas de tensión, flexionandomomentos, y acciones entrometidas debenconsiderarse. Los valores de diseño para fondeaderos

de conexión deben ser valores últimos, y deben sertomados como sugerido en el Informe 355.1R-91 ACI,o como especificado en la última versión de la fuerzaen la localidad adoptada diseñan el código deconstrucción.La capacidad de anclajes colocados en áreas donde elagrietamiento es esperado debe ser reducida por unfactor de 0.5.



6.4.6.2 Sistemas post instaladosLa capacidad debería ser calculada según la Sección6.4.6.1. Ver el Comentario para excepciones.

6.4.6.3 Verificación de la calidadVer el Comentario para esta sección.

6.5 Pórticos de Momento Concretos

6.5.1 Tipos de Pórticos de Momento ConcretosLos pórticos de momento concretos son aquellos

elementos formados principalmente de componentes

de encuadrado horizontales (viga y/o losas) ycomponentes de encuadrado verticales (columnas)que desarrollan la resistencia de carga lateral por laflexión de componentes de encuadrado horizontales yverticales. Estos elementos pueden actuar solo pararesistir a cargas laterales, o ellos pueden actuar juntocon paredes de corte, pórticos vigorizados, u otroselementos para formar un sistema dual.Las provisiones en la Sección 6.5 son aplicables apórticos que son echados, incluso pórticos concretosmonolíticos rehabilitados o creados por la adición delnuevo material. Los pórticos cubiertos bajo estasección incluyen pórticos de momento de columnas dela viga de hormigón armado, los pórticos de momentode columnas de la viga concretos, y pórticos demomento de columnas de la losa. Las secciones 6.6,6.7, y 6.10 se aplican a pórticos de concretosprefabricados, pórticos concretos rellenados, y elhormigón vigorizó pórticos, respectivamente.

6.5.1.1 Pórticos de Momento de la Viga-columnasde hormigón armado

Los pórticos de momento de columnas de la viga dehormigón armado son aquellos pórticos quesatisfacen las condiciones siguientes:

Los componentes de los pórticos son la viga y lascolumnas.La viga y las columnas son de construcción monolíticay asegura la transferencia de momento entre viga ycolumnas.El refuerzo primario en la contribución decomponentes a la resistencia de carga lateral es

monolítica.Los pórticos incluyen, Pórticos de MomentoEspeciales, Pórticos de Momento Intermedios, yPórticos de Momento Ordinarios como definido enNEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995),así como pórticos que no satisfacen las exigencias deestas Provisiones. Esta clasificación incluye laconstrucción existente, la nueva construcción, y laconstrucción existente que ha sido rehabilitada.

6.5.1.2 Pórticos de Momento de Viga-columnas deHormigón Post-tensionada

Los pórticos de momento de columnas de la viga dehormigón de Post-tensionada son aquellos pórticosque satisfacen las condiciones siguientes:Los componentes que aportican son la viga (con o sinlosas) y columnas.La viga y las columnas son de la construcciónmonolítica que asegura la transferencia de momentoentre viga y columnas.El refuerzo primario en la contribución de viga a laresistencia de carga lateral incluye el refuerzo post-tensionada con o sin el refuerzo nonprestressed.

Esta clasificación incluye la construcción existente, lanueva construcción, y la construcción existente que hasido rehabilitada.

6.5.1.3 Pórticos de Momento de columnas de losaLos pórticos de momento de columnas de la losa sonaquellos pórticos que satisfacen las condicionessiguientes:1. Los componentes que aportican son losas ycolumnas.

Las losas y las columnas son de la construcciónmonolítica que asegura la transferencia demomento entre losas y columnas.El refuerzo primario en la contribución de losas ala resistencia de carga lateral incluye refuerzononprestressed, refuerzo pre acentuado, o aambos.

El pórtico de columnas de la losa puede o nopuede haber sido querido en el diseño originalpara ser la parte del sistema de carga lateral -resistencia. Esta clasificación incluye laconstrucción existente, la nueva construcción, yla construcción existente que ha sidorehabilitada.El modelo de análisis para un elemento depórtico de columnas de la viga debe representar

la fuerza, la rigidez, y la capacidad de

6.5.2 Columna de la Viga de HormigónarmadoPórticos de Momento



deformación de viga, columnas, conexiones decolumnas de la viga, y otros componentes quepueden ser la parte del pórtico, inclusoconexiones con otros elementos. El fracasopotencial en flexión, corte, y desarrollo derefuerzo en cualquier sección a lo largo de lalongitud componente debe considerarse. La

interacción con otros elementos, inclusoelementos no estructurales y componentes, debeser incluida.El modelo analítico generalmente puederepresentar unos elementos de línea deutilización de pórtico de viga columnas conpropiedades concentradas en el componentelíneas centrales. Donde la viga y la columnaslíneas centrales no coinciden, los efectos en elencuadrado(la enmarcación) debenconsiderarse. Donde las excentricidades menoresocurren (es decir, el línea central de las caídas

componentes más estrechas dentro del terceromedio del componente de encuadrado adyacentemidió transversal a la dirección que aportico), elefecto de la excentricidad no puede ser ignorado.Donde las excentricidades más grandes ocurren,el efecto debe ser representado por reduccionesde rigideces eficaces, fuerzas, y capacidades dedeformación, o por el modelado directo de laexcentricidad.La conexión de columnas de la viga en laconstrucción monolítica generalmente debe serrepresentada como una zona tiesa o rígida que

tiene dimensiones horizontales iguales a lacolumnas dimensiones enfadadas y seccionales ydimensión vertical igual a la profundidad de viga,salvo que una conexión más amplia puede serasumida donde la viga es más amplia que lacolumnas y donde justificado por pruebasexperimentales. El modelo de la conexión entrelas columnas y fundación debe ser seleccionadobasado en los detalles de la conexión defundación de las columnas y la rigidez delsistema de suelo de la fundación.La acción de la losa como un diafragma queinterconecta elementos verticales debe serrepresentada. La acción de la losa como unreborde de viga compuesto debe considerarse enrigidez en vías de desarrollo, fuerza, ycapacidades de deformación del modelo decomponente de viga, según la Sección 6.4.1.3.Las deformaciones inelásticas en componentesprimarios deben ser restringidas a la flexión enla viga (más losas, si presente y columnas. Otrasdeformaciones inelásticas son permitidas encomponentes secundarios. Los criterios de

aceptación son proporcionados en la Sección6.5.2.4.

6.5.2.2 Rigidez para AnálisisA. Procedimientos Estáticos y DinámicoslinealesLa viga debe ser modelada considerando flexión

y rigideces de corte, incluso en la construcciónmonolítica el efecto de la losa que actúa comoun reborde. Las columnas deben ser modeladasconsiderando flexión, corte, y rigideces axiales.Las conexiones deben ser modeladas comocomponentes tiesos, y mayo en la mayor partede casos ser consideradas rígidas. Las rigideceseficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2.B. Procedimiento Estático no linealLas relaciones de deformación de la carga nolineales deben seguir las pautas generales de laSección 6.4.1.2.

La viga y las columnas pueden ser modeladasusando modelos de rótula plásticosconcentrados, distribuyó modelos de rótulaplásticos, u otros modelos cuyo comportamientoha sido demostrado para representarsuficientemente características importantes deviga de hormigón armado y componentes decolumnas sujetados a la carga lateral. El modelodebe ser capaz de representar la respuestainelástica a lo largo de la longitud componente,excepto donde es mostrado por el equilibrio queflexible es restringido a los finales componentes.

Donde la respuesta no lineal es esperada en unmodo además de la flexión, el modelo debe serestablecido para representar estos efectos.Las relaciones de deformación de la carga monotónicas deben ser según la relación generalizadamostrada en la (Figura) 6-1, salvo que lasrelaciones diferentes son permitidas dondeverificado por experimentos. En aquella figura,señale B equivale a significativo flexible, el Cequivale al punto donde puede suponerse que laresistencia de carga lateral significativa seaperdida, y E equivale al punto donde puedesuponerse que la resistencia de carga degravedad sea perdida.



La relación de deformación de la carga total debeser establecida de modo que la resistenciamáxima sea consecuente con las especificacionesde fuerza de diseño de las Secciones 6.4.2 y6.5.2.3.Para viga y columnas, la deformacióngeneralizada en la (Figura) 6-1 puede ser la

rotación de cuerda o la rotación de rótulaplástica. Para conexiones de columnas de la viga,una medida aceptable de la deformacióngeneralizada es la tensión de corte. Los valoresde la deformación generalizada en puntos B, C, yD pueden ser sacados de experimentos o análisisracionales, y deben tener las interacciones encuenta entre flexión, carga axial, y corte.Alternativamente, donde la deformacióngeneralizada es tomada como la rotación en lazona de rótula de plástico de flexión en viga ycolumnas, las capacidades de rotación de rótula

plásticas deben ser como definidas por Tablas 6-6 y 6-7. Donde la deformación generalizada es ladeformación de corte de la conexión viga-columnas, las capacidades de ángulo de cortedeben ser como definidas por la Tabla 6-8.C. Procedimiento Dinámico no linealPara el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe sermodelado usando propiedades verificadas porpruebas experimentales. La relación de la(Figura) 6-1 puede ser tomada para representarla relación de sobre para el análisis. La descarga

y recargar propiedades deben representarrigidez significativa y características dedegradación de fuerza.

6.5.2.3 Diseño FuerzasLas fuerzas componentes deben ser computadassegún las exigencias generales de la Sección6.4.2, como modificado en esta sección.La fuerza componente máxima debe serdeterminada considerando el fracaso potencialen flexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, yotras acciones en todos los puntos a lo largo delcomponente bajo las acciones de gravedad dediseño y combinaciones de carga laterales.Para columnas, la contribución de hormigón a laresistencia al corte, V, puede ser calculada segúnEcuación 6-3.en cual k = 1.0 en regiones de demanda deductilidad baja y 0 en regiones de demanda deductilidad moderada y alta, λ = 0 .75 parahormigón agregado ligero y 1.0 paraHormigón de conjunto de peso normal, y Nu =fuerza de compresión axial en libras (= 0 para

fuerza de tensión). Todas las unidades sonexpresadas en libras y pulgadas. Donde la fuerza

axial es calculada de los procedimientos linealesdel Capítulo 3, la carga axial compresiva para eluso en la Ecuación 6-3 debería ser tomada comoigual al valor calculado considerando que lagravedad de diseño sólo carga, y la carga axialextensible debería ser tomada como igual al valorcalculado del análisis considerando

combinaciones de carga de diseño, inclusogravedad y terremoto que carga según la Sección3.2.8.Para columnas que satisfacen el detalla miento yproporcionar exigencias del Capítulo 21 de ACI318, las ecuaciones de resistencia al corte de ACI318 pueden estar usadas.Para conexiones de columnas de la viga, elnominal enfadado y seccionalel área, Aj, debe ser definida por una profundidadconjunta igual a la dimensión de columnas endirección del encuadrado(de la enmarcación) y

una anchura conjunta igual al más pequeño (de1) la anchura de columnas, (2) la anchura de vigamás la profundidad conjunta, y (3) dos veces ladistancia perpendicular más pequeña del ejelongitudinal de la viga al lado de columnas. Lasfuerzas de diseño deben ser calculadas basadasen el desarrollo de rótulas plásticas de flexión enmiembros de encuadrado(enmarcación)adyacentes, incluso la anchura de losa eficaz,pero tener que no exceder valores calculados degravedad de diseño y combinaciones de carga deterremoto. Resistencia al corte conjunta nominal

Vn será calculado según los procedimientosgenerales de ACI 318, modificado como descritoabajo.

en cual λ = 0.75 para hormigón agregado ligeroy 1.0 para el hormigón de conjunto de pesonormal, A

j está el área conjunta horizontal eficaz con la

dimensión tan definida encima, y es como definido en laTabla 6-9.

6.5.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Todas las acciones deben ser clasificadas como ocontrolado por la deformación o controladas porla fuerza, como definido en el Capítulo 3. Encomponentes primarios, controlan lasdeformaciones y las acciones serán restringido ala flexión en la viga y columnas. En componentessecundarios, las acciones controladas por ladeformación deben ser restringidas a la flexiónen la viga, más acciones restringidas en corte ydesarrollo de refuerzo, como identificado enTablas 6-10 a 6-12.



viga controlada por flexure1

ii. La viga controlada por shear1

iii.

Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para uncomponente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de latabla.En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" sonabreviaturas para conformación y detalles no conformes,

respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la

región de plástico de flexión, los estribos cerrados son espaciadosen • d /3, y si, para componentes de la demanda de ductilidadmoderada y alta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es almenos de tres cuartos del corte de diseño. Por otra parte, elcomponente se considera no conforme.

s

3. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en latabla es permitida.

Todas otras acciones deben ser definidas comosiendo controladas las fuerzas y acciones.Las acciones de diseño en componentes debenser determinadas como prescribido en elCapítulo 3. Donde los valores de DCRdeliberados exceden la unidad, las accionessiguientes preferentemente deben serdeterminadas usando principios de análisis delímite como prescribido en el Capítulo 3: (1)momentos, corte(cortes), torsiones, y accionesde empalme y desarrollo correspondiente adesarrollo de fuerza componente en viga yCuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para uncomponente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de latabla.En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" sonabreviaturas para conformación y detalles no conformes,

respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la

región de rótula de plástico de flexión, los aros cerrados sonespaciados en ≤ d /3, y si, para componentes de la demanda deductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionada por losestribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño. Porotra parte, el componente se considera no conforme.

s

Para licenciarse, los aros no deben ser el regazo empalmado en elhormigón de tapa(cobertura), y los aros deben tener ganchosempotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que losaros serán suficientemente anclados después de desprendimientodel hormigón de tapa(cobertura).La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en latabla es permitida.

i. Conexiones interiores

ii. Otras conexiones

Tabla 6-6 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales— Viga de Hormigón armado

Condiciones

Modelado Parameters3 Aceptación Criteria3

Anglo de RotaciónPlástico, radians

Proporción

de FuerzaResidual

Anglo de Rotación Plástico, radians

Tipo Componente

Primario Secundario


a b c IO LS CP LS CP

ρ′ –

• bal----

----

Transacción.

Reinf.2

V bwdf c ′------------

• 0.0 C • 3 0.025 0.05 0.2 0.005 0.02 0.025 0.02 0.05• 0.0 C • 6 0.02 0.04 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.04• 0.5 C • 3 0.02 0.03 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.03• 0.5 C • 6 0.015 0.02 0.2 0.005 0.005 0.015 0.015 0.02• 0.0 NC • 3 0.02 0.03 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.03• 0.0 NC • 6 0.01 0.015 0.2 0.0 0.005 0.01 0.01 0.015• 0.5 NC • 3 0.01 0.015 0.2 0.005 0.01 0.01 0.01 0.015• 0.5 NC • 6 0.005 0.01 0.2 0.0 0.005 0.005 0.005 0.01

Espaciado de estribo • d/2 0.0 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02Espaciado de estribo> d/2 0.0 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01

Espaciado de estribo • d/2 0.0 0.02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02Espaciado de estribo> d/2 0.0 0.01 0.0 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01

0.015 0.03 0.2 0.01 0.01 0.015 0.02 0.03

Refuerzo correspondiente sobre lalongitud entera

0.015 0.025 0.02 0.0 0.005 0.001 0.01 0.02

Todos otros casos 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0



1. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes, respect ivamente. Una conexión seconforma si los aros cerrados son espaciados en ≤ h/3 dentro de la conexión. Por otra parte, el componente se considera no conforme. También, paralicenciarse como conformación detalles bajo ii, los aros no deben ser el regazo empalmado en el hormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchosempotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que los aros serán suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigón detapa(cobertura).2. Esto es la proporción del diseño fuerza axial en la columnas encima de la conexión al producto del área enfadada y seccional gruesa de la conexión y lafuerza compresiva concreta. El diseño fuerza axial debe ser calculado usando procedimientos de análisis de límite, como descrito en el Capítulo 3.3. Esto es la proporción de la fuerza de corte de diseño a la resistencia al corte para la conexión. La fuerza de corte de diseño debe ser calculada según laSección 6.5.2.3.4. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es permitida.

ρ " = proporción volumétrica de refuerzo de confinamiento horizontal en la conexión; articulación de rodilla = travesaños "mí descriptivo" con o no.columnas; (2) la conexión corte(cortes)correspondiente al desarrollo de la fuerza enviga adyacente y/o columnas; (y 3) carga axial encolumnas y conexiones, considerando acciónplástica probable en componentes encima delnivel en cuestión. Las acciones de diseño debenser comparado con fuerzas de diseño paradeterminar qué componentes desarrollan susfuerzas de diseño. Puede suponerse que aquelloscomponentes que satisfacen Ecuaciones 3-18 y3-19 satisfagan los criterios de rendimiento para

aquellos componentes. Los componentes quealcanzan sus fuerzas de diseño deben serevaluados adelante según la Sección 6.5.2.4Apara determinar la admisibilidad de rendimiento.

Donde DCR medio de columnas a un nivel excedeel valor medio de la viga al mismo nivel, y excedelos mayores de 1.0 y m/2 para columnas, elelemento es definido como un elemento de pisodébil. Para elementos de piso débiles, uno de losiguiente debe estar satisfecho.El control(cheque) de valores de DCR medios alnivel es repetido, considerando todos loselementos en el sistema de edificio. Si elpromedio de los valores de DCR para

componentes verticales excede el valor mediopara componentes horizontales al nivel, y excede2.0, la estructura debe ser analizada de nuevousando un procedimiento no lineal, o laestructura debe ser rehabilitada para borrar estadeficiencia.La estructura debe ser analizada de nuevousando el NSP o el NDP del Capítulo 3.La estructura debe ser rehabilitada para borraresta deficiencia.

Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Tablas 6-10 por 6-12 m presente de valores para uso enEcuación 3-18. Los acercamientos alternativos olos valores son permitidos donde justificado por

pruebas experimentales y análisis.

B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales

La respuesta inelástica debe ser restringida aaquellos componentes y acciones puestas en unalista en Tablas 6-6 a 6-8, excepto donde sedemuestra que otra acción inelástica puede sertolerada considerando los Niveles deRendimiento seleccionados.

2P un g f c ′--------

Transacción.Reinf.1

3V V n---

≤ 0.1 C ≤ 1.2 0.015 0.03 0.2 0.0 0.0 0.0 0.02 0.03≤ 0.1 C ≥ 1.5 0.015 0.03 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02≥ 0.4 C ≤ 1.2 0.015 0.025 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.025≥ 0.4 C ≥ 1.5 0.015 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02≤ 0.1 NC ≤ 1.2 0.005 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02≤ 0.1 NC ≥ 1.5 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015≥ 0.4 NC ≤ 1.2 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015≥ 0.4 NC ≥ 1.5 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015

2P Ag f c ′--------


3V V n---

≤ 0.1 C ≤ 1.2 0.01 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02≤ 0.1 C ≥ 1.5 0.01 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015≥ 0.4 C ≤ 1.2 0.01 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02≥ 0.4 C ≥ 1.5 0.01 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015≤ 0.1 NC ≤ 1.2 0.005 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01≤ 0.1 NC ≥ 1.5 0.005 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01≥ 0.4 NC ≤ 1.2 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0≥ 0.4 NC ≥ 1.5 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0



Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Lasdeformaciones inelásticas permisibles máximas

son puestas en una lista en Tablas 6-6 a 6-8.Donde la acción inelástica es indicada para uncomponente o acción no puesta en una lista enestas tablas, el rendimiento debe ser juzgadoinaceptable. Los acercamientos alternativos o losvalores

son permitidos donde justificado por pruebasexperimentales y análisis.6.5.2.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales siguientes, más otrosacercamientos basados en procedimientos

racionales.Los · Revestir viga existente, columnas, oconexiones con nuevo hormigón armado,acero, o fibra envuelven el revestimiento(losrevestimientos). Los nuevos materiales debenser

diseñados y construidos para actuarcompuestamente con el hormigón existente.Donde las chaquetas de hormigón armado estánusadas, el diseño debe proporcionar el destacarpara realzar la ductilidad. La fuerza componente

debe ser tomada no para exceder cualquier

ρ′ – • bal-------- Transacción.

Reinf.2

V bwdf c ′------------

• 0.0 C • 3 2 6 7 6 10• 0.0 C • 6 2 3 4 3 5• 0.5 C • 3 2 3 4 3 5• 0.5 C • 6 2 2 3 2 4• 0.0 NC • 3 2 3 4 3 5• 0.0 NC • 6 1 2 3 2 4

• 0.5 NC • 3 2 3 3 3 4• 0.5 NC • 6 1 2 2 2 3

2 2 3 3 4

Tabla 6-11 Criterios de Aceptación Numéricos para Columnas de hormigón armado de los Procedimientos Lineales

Condiciones

m factors4

Tipo Componente

Primario Secundario


IO LS CP LS CP

P Ag f c ′--------


V bwdf c ′------------

≤ 0.1 C ≤ 3 2 3 4 3 4≤ 0.1 C ≥ 6 2 3 3 3 3≥ 0.4 C ≤ 3 1 2 2 2 2≥ 0.4 C ≥ 6 1 1 2 1 2≤ 0.1 NC ≤ 3 2 2 3 2 3≤ 0.1 NC ≥ 6 2 2 2 2 2≥ 0.4 NC ≤ 3 1 1 2 1 2≥ 0.4 NC ≥ 6 1 1 1 1 1



fuerza restrictiva de conexiones concomponentes adyacentes. Las chaquetasintentaron proporcionar la fuerza de conexiónaumentada y continuidad mejorada entrecomponentes adyacentes son permitidos.

i. La viga controlada por flexure1

iii. Viga controlada por desarrollo inadecuado o

empalmando a lo largo del span1

iv. Viga controlada por embedment inadecuado en

columnas de la viga joint 1

Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para uncomponente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de latabla.En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" sonabreviaturas para conformación y detalles no conformes,respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de laregión de plástico de flexión, los estribos cerrados son espaciadosen • d /3, y si, para componentes de la

demanda de ductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionadapor los estribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño.Por otra parte, el componente se considera no conforme.

s

3.La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en latabla es

i. Las columnas controladas por flexure1

ii. Las columnas controladas por shear1,3

iii. Columnas controladas por desarrollo inadecuado o

empalmando a lo largo de height

1,3 claro

1,3

iv. Columnas con cargas axiales que exceden 0.70Po

Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para uncomponente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de latabla.En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son

abreviaturas para conformación y detalles no conformes,

respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la región

de rótula de plástico de flexión, los aros cerrados son espaciados en ≤d /3, y si, para componentes de la demanda de ductilidad moderada yalta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es al menos de trescuartos del corte de diseño. Por otra parte, el componente se considerano conforme.

s

Para licenciarse, los aros no deben ser el regazo empalmado en elhormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchos empotrados en elcorazón u otros detalles para asegurar que los aros serán

suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigónde tapa(cobertura).

La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es

permitida.

debilitamiento de viga para promover formación deunas paredes de segmentación para cambiarrigidez y fuerza. la columnas fuerte, sistema de vigadébil); (y 3)

i. Conexiones interiores

ii. Otras conexiones

En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturaspara conformación y detalles no conformes, respectivamente. Unaconexión se conforma si los aros cerrados son espaciados en ≤ h/3dentro

de la conexión. Por otra parte, el componente se considera noconforme. También, para licenciarse como conformaciónc

detalles bajo ii, los aros no deben ser el regazo empalmado en elhormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchos empotrados en elcorazón u otros detalles para asegurar que los aros serán

suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigónde tapa(cobertura).2. Esto es la proporción del diseño fuerza axial en la columnas encimade la conexión al producto del área enfadada y seccional gruesa de laconexión y la fuerza compresiva concreta. El diseño fuerza axial debeser calculado usando procedimientos de análisis de límite comodescrito en el Capítulo 3.3. Esto es la proporción de la fuerza de corte de diseño a la resistenciaal corte para la conexión. La fuerza de corte de diseño debe sercalculada según la Sección 6.5.2.3.4. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tablaes permitida.

Tabla 6-10 Criterios de Aceptación Numéricos para Viga de hormigón armado de los Procedimientos Lineal

m factors3

Tipo Componente

Primario Secundario


Espaciado de estribo • d/2 – – – 3 4Espaciado de estribo> d/2 – – – 2 3

Espaciado de aro ≤ d/2, o • 0.1P Ag f c ′-------- – – – 2 3

Otros casos – – – 1 1

Espaciado de aro ≤ d/2 – – – 3 4Espaciado de aro> d/2 – – – 2 3



5. Todas las conexiones interiores son controladas por la fuerza, yningún m de factores se aplica.

Mejora de detalles de refuerzo existentesdeficientes. Este acercamiento implica el retiro delhormigón de tapa(cobertura), la modificación dedetalles de refuerzo existentes, y elreparto(lanzamiento) del nuevo hormigón de

tapa(cobertura). El retiro concreto debe evitar eldaño involuntario para deshuesar el hormigón y elbono entre el refuerzo existente y el hormigónprincipal. El nuevo hormigón de tapa(cobertura)debe ser diseñado y construido para conseguir laacción totalmente compuesta con los materialesexistentes.El cambio del sistema de edificio para reducirlas demandas en el elemento existente. Losejemplos incluyen la adición de elementoslaterales-forceresisting suplementarios, comoparedes o contrafuertes, aislamiento sísmico, y

reducción(disminución) de masas.El cambio del elemento de pórtico a una paredde corte, pórtico rellenado, o elemento depórtico vigorizado por adición de nuevomaterial. Las conexiones entre materiales nuevosy existentes deben ser diseñadas para transferir lasfuerzas esperadas para las combinaciones de cargade diseño. Donde las columnas de pórtico concretasexistentes y acto de viga como elementos divisoriosy coleccionistas para la nueva pared de corte opórtico vigorizado, éstos deben ser comprobadospara la suficiencia, considerando la fuerza, eldesarrollo de refuerzo, y la deformabilidad. Losdiafragmas, incluso puntales de rastra ycoleccionistas, deben ser evaluados y, si esnecesario, rehabilitados para asegurar un paso decarga completo a la nueva pared de corte oelemento de pórtico vigorizado.

Los pórticos rehabilitados deben ser evaluadossegún los principios generales y las exigencias deleste capítulo. Los efectos de rehabilitación enrigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser

considerados en un modelo analítico de laestructura rehabilitada. Las conexiones requeridasentre elementos existentes y nuevos debensatisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 y otras

exigencias de las Pautas. Un pórtico existenterehabilitado según procedimientos puestos en unalista encima debe satisfacer las exigenciasespecíficas relevantes del Capítulo 6.

6.5.3 Pórticos de Momento de columnas de laViga de Hormigón de Post-Tensionada

6.5.3.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un hormigón post-tensionada viga columnas elemento de pórticodebe ser establecido después de pautas

establecidas en la Sección 6.5.2.1 para pórticos demomento de columnas de la viga de hormigónarmado. Además de modos de fracaso potencialesdescritos en la Sección 6.5.2.1, el modelo de análisisdebe considerar el fracaso potencial defondeaderos de tendón.Los procedimientos lineales y el NSP descrito en elCapítulo 3 se aplican directamente a pórticos con laviga de post-tensionada en la cual las condicionessiguientes están satisfechas:1. La pretensión media, f

pc , calculado para un área igual al

producto del enfadado y seccional más corto

dimensión y la dimensión enfadada y seccionalperpendicular de la viga, no excede los mayores de350 psi o f ′/12 en posiciones de la acción no lineal.c

Los tendones preacentuadores no proveen más queone quarter de la fuerza tanto durante momentospositivos como durante momentos negativos en lacara conjunta.Los fondeaderos para tendones han sidodemostrados para funcionar satisfactoriamentepara cargas sísmicas. Estos fondeaderos debenocurrir fuera de engoznar áreas o conexiones.

Los procedimientos alternativos se requierendonde estas condiciones no están satisfechas.

6.5.3.2 Rigidez para Análisis A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

La viga debe ser modelada considerando flexión yrigideces de corte, incluso en la construcciónmonolítica y compuesta el efecto de la losa queactúa como un reborde. Las columnas deben sermodeladas considerando flexión, corte, y rigidecesaxiales. Las conexiones deben ser modeladas como

componentes tiesos, y mayo en la mayor parte decasos ser consideradas rígidas. Las rigideceseficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2.B. Procedimiento Estático no lineal

Las

relaciones de deformación de la carga no linealesdeben seguir las pautas generales de la Sección6.4.1.2 y las pautas de pórtico de hormigón armadode la Sección 6.5.2.2B.

Refuerzo correspondiente sobre la longitud entera 1 1 2 2 2Todos otros casos – – – 1 1



Los valores de la deformación generalizada enpuntos B, C , y D en la (Figura) 6-1 pueden sersacados de experimentos o análisis racionales, ydeben tener las interacciones en cuenta entreflexión, carga axial, y corte. Alternativamente,donde la deformación generalizada es tomadacomo la rotación en la zona de rótula de plástico de

flexión, y donde las tres condiciones de la Sección6.5.3.1 están satisfechas, viga las capacidades derotación de rótula plásticas pueden ser comodefinidas por la Tabla 6-6. Las columnas y lasconexiones pueden ser modeladas como descritoen la Sección 6.5.2.2.C. Procedimiento Dinámico no lineal

Para el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebasexperimentales. La relación de la (Figura) 6-1puede ser tomada para representar la relación de

sobre para el análisis. La descarga y recargarpropiedades deben representar rigidez significativay características de degradación de fuerza comobajo la influencia de la preacentuación.

6.5.3.3 Diseño FuerzasLas fuerzas componentes deben ser computadassegún las exigencias generales de la Sección 6.4.2 ylas exigencias adicionales de la Sección 6.5.2.3. Losefectos de la preacentuación en la fuerza debenconsiderarse. Para acciones controladas por ladeformación, debe suponerse que la pretensión sea

eficaz para la determinación de las accionesmáximas que pueden ser desarrolladas asociadascon la respuesta no lineal del pórtico. Para accionesforcecontrolled, los efectos en la fuerza de lapérdida de pretensión también deben considerarsecomo una condición de diseño, donde estaspérdidas son posibles bajo combinaciones de cargade diseño incluso inversiones(anulaciones) dedeformación inelásticas.6.5.3.4 Criterios de aceptaciónLos criterios de aceptación deben seguir loscriterios para pórticos de columnas de la viga de

hormigón armado, como especificado en la Sección6.5.2.4.Las tablas 6-6, 6-7, 6-8, 6-10, 6-11, y 6-12admisibilidad presente valoran por el uso en loscuatro procedimientos del Capítulo 3. Los valoresen estas tablas para la viga sólo se aplican si la vigasatisface las tres condiciones de la Sección 6.5.3.1.6.5.3.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales puestos en una lista en laSección 6.5.2.5, así como otros acercamientosbasados en procedimientos racionales.

Los pórticos rehabilitados deben ser evaluadossegún los principios generales y las exigencias deleste capítulo. Los efectos de rehabilitación enrigidez, fuerza, y deformabilidad deben serconsiderados en un modelo analítico del edificiorehabilitado. Las conexiones requeridas entreelementos existentes y nuevos deben satisfacer las

exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias delas Pautas.

6.5.4 Pórticos de Momento de columnas de lalosa

6.5.4.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un elemento de pórticode columnas de la losa debe representar la fuerza,la rigidez, y la capacidad de deformación de losas,columnas, conexiones de columnas de la losa, yotros componentes que pueden ser la parte del

pórtico. El fracaso potencial en flexión, corte,transferencia de momento del corte, y desarrollo derefuerzo en cualquier sección a lo largo de lalongitud componente debe considerarse. Lainteracción con otros elementos, incluso elementosno estructurales y componentes, debe ser incluida.El modelo analítico puede representar el pórtico decolumnas de la losa, usando elementos de línea conpropiedades concentradas en el componente lineascentrales, o una combinación de elementos de línea(para representar columnas) y elementos queflexionan el plato (para representar la losa). Tres

acercamientos son expresamente reconocidos.Modelo de anchura de viga eficaz. Las columnasy las losas son representadas por elementos depórtico que son rígidamente interconectados en laconexión de columnas de la losa.Modelo de pórtico equivalente. Las columnas ylas losas son representadas por elementos depórtico que son interconectados por primaveras deconexión.Modelo de elemento finito. Las columnas sonrepresentadas por elementos de pórtico y la losa esrepresentada por elementos que flexionan el plato.

En cualquier modelo, los efectos de cambios delcorte transversal, incluso aperturas de losa, debenconsiderarse.El modelo de la conexión entre las columnas yfundación debe ser seleccionado basado en losdetalles de la conexión de fundación de la columnasy la rigidez del sistema de suelo de la fundación.La acción de la losa como un diafragma queinterconecta elementos verticales debe serrepresentada.

Las deformaciones inelásticas en componentesprimarios deben ser restringidas a la flexión en



losas y columnas, más la respuesta no lineallimitada en conexiones de columnas de la losa.Otras deformaciones inelásticas son permitidas encomponentes secundarios. Los criterios deaceptación están en la Sección 6.5.4.4.

6.5.4.2 Rigidez para Análisis 6.5.4.3 Fuerzas deDiseño

A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Las losas deben ser modeladas considerando la

flexión, el corte, y la tensión (en la losa adyacente ala columnas) rigideces. Las columnas deben sermodeladas considerando flexión, corte, y rigidecesaxiales. Las conexiones deben ser modeladas comocomponentes tiesos, y mayo en la mayor parte decasos ser consideradas rígidas. Las rigideceseficaces de componentes deben ser ajustadas sobrela base de pruebas experimentales pararepresentar rigideces eficaces según los principiosgenerales de la Sección 6.4.1.2.B. Procedimiento Estático no lineal

Las relaciones de deformación de la carga no

lineales deben seguir las pautas generales de laSección 6.4.1.2.Las losas y las columnas pueden ser modeladasusando modelos de rótula plásticos concentrados,distribuyó modelos de rótula plásticos, u otrosmodelos cuyo comportamiento ha sido demostradopara representar suficientemente característicasimportantes de losa de hormigón armado ycomponentes de columnas sujetados a la cargalateral. El modelo debe ser capaz de representar larespuesta inelástica a lo largo de la longitudcomponente, excepto donde es mostrado por el

equilibrio que flexible es restringido a los finalescomponentes. Las conexiones de Slab columnaspreferentemente serán modeladas por separado dela losa y componentes de columnas, de modo que elfracaso potencial en el corte y la transferencia demomento puedan ser identificados. Donde larespuesta no lineal es esperada en un modoademás de la flexión, el modelo debe serestablecido para representar estos efectos.Las relaciones de deformación de la cargamonotónicas deben ser según la relacióngeneralizada mostrada en la (Figura) 6-1, con

definiciones según la Sección 6.5.2.2B. La relaciónde deformación de la carga total debe serestablecida de modo que la resistencia máxima seaconsecuente con las especificaciones de fuerza dediseño de las Secciones 6.4.2 y 6.5.4.3. Donde ladeformación generalizada mostrada en la (Figura)6-1 es tomada como la rotación de rótula deplástico de flexión para la columnas, lascapacidades de rotación de rótula plásticas debenser como definidas por la Tabla 6-7. Donde ladeformación generalizada mostrada en la (Figura)6-1 es tomada como la rotación de la conexión de

columnas de la losa, las capacidades de rotación

plásticas deben ser como definidas por la Tabla 6-13.

Las fuerzas componentes deben ser según lasexigencias generales de la Sección 6.4.2, comomodificado en esta sección.La fuerza componente máxima debe serdeterminada considerando el fracaso potencial enflexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, yotras acciones en todos los puntos a lo largo delcomponente bajo las acciones de gravedad dediseño y combinaciones de carga laterales. Lafuerza de conexiones de columnas de la losatambién debe ser determinada e incorporada almodelo analítico.

La fuerza de flexión de una losa para resistir almomento debido a deformaciones laterales debeser calculada como M

nCS – M

gCS , donde M

nCS es la fuerza de

flexión de diseño de la tira de columnas y M gCS

es el momento de

tira de columnas debido

a cargas de gravedad. M gCS debe

ser calculado según los

procedimientos de ACI 318-95 (ACI, 1995) para la cargade gravedad de diseño especificada en el Capítulo 3.Para columnas, la resistencia al corte puede serevaluada según la Sección 6.5.2.3.El corte y la fuerza de transferencia de momento de

la conexión de columnas de la losa deben sercalculados considerando la acción combinada deflexión, corte, y torsión que actúa en la losa en laconexión con la columnas. Un procedimientoaceptable debe calcular(estimar) el corte y fuerzade transferencia de momento como descrito abajo.Para conexiones interiores sin travesaños, y paraconexiones exteriores con el momento sobre unperpendicular de eje al borde de losa, el corte y la fuerzade transferencia de momento pueden ser tomados comoiguales a mínimo de dos fuerzas: (1) la fuerza calculadaconsiderando excentricidad de corte en una losa seccióncrítica debido a corte combinado y momento, como

prescribido en ACI 318-95 ; (y 2) la fuerza detransferencia de momento igual a ΣM

n / γ

f , donde M

n= la

suma de los positivos y

las fuerzas de flexión negativas de una sección delosa entre líneas que son dos y una losa de mitad ogrosor de panel de gota (2.5tas) caras de enfrenteexteriores de la columnas o capital; •

f = la fracción(la

parte fraccionaria) del momento resistido por

flexión por ACI 318-95 ; y h = grosor de losa.



Ya que momento sobre un eje igualan al borde de

losa enC. Procedimiento Dinámico no lineal

conexiones exteriores sin travesaños, dondeEl acercamiento general debe ser según ell corte en la losa sección crítica debido a cargas degravedadespecificación de la Sección 6.5.2.2C.no excede 0.75V

c, o el corte en un apoyo de esquina

i. Losas controladas por flexión, y columnas de la losa

connections1

ii. Losas controladas por desarrollo inadecuado o

empalmando a lo largo del span

1

iii. Losas controladas por embedment inadecuado en

columnas de la losa joint 1

1. Cuando más de una de las condiciones i, ii, e iiiocurre para un componente dado, use el valornumérico apropiado mínimo de la tabla.2. Vg = el corte de gravedad que actúa sobre la losasección crítica como definido por ACI 318; Vo = laresistencia al corte de perforación directa comodefinido por ACI 318.3. En el "Refuerzo de Continuidad que se dirige,”

asumen "Sí" donde al menos una de las barras defondo principales en cada dirección es con eficaciacontinua por la jaula de columnas. Donde la losa espost-tensionada, asuma "Sí" donde al menos un delos tendones post-tensioning en cada dirección pasapor la jaula de columnas. Por otra parte, asuma"No".4. La interpolación entre valores mostrados en latabla es permitida.no excede 0.5 Vc, la fuerza de transferencia demomento puede ser tomado como igual a la fuerzade flexión de una sección de losa entre líneas que

son una distancia, c1, fuera de caras de enfrente de la

columnas o capital. V c

es la resistencia al corte de perforación

directa definida por ACI 318-95 .

6.5.4.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos linealesTodas las acciones componentes deben serclasificadas como o controlado por la deformación ocontroladas por la fuerza, como definido en elCapítulo 3. En componentes primarios, deformationcontrolled acciones será restringido a la flexión enlosas y columnas, y corte y transferencia demomento en conexiones slab columnas. Encomponentes secundarios, las acciones controladaspor la deformación también deben ser permitidasen corte y desarrollo de refuerzo, como identificadoen la Tabla 6-14. Todas otras acciones deben serdefinidas como siendo acciones controladas por lafuerza.Las acciones de diseño en componentes deben serdeterminadas como prescribido en el Capítulo 3.Donde los valores de DCR deliberados exceden launidad, las acciones siguientes preferentementedeben ser determinadas usando principios deanálisis de límite como prescribido en el Capítulo 3:

(1) momentos, corte(cortes), torsiones, y accionesde empalme y desarrollo correspondiente adesarrollo de fuerza componente en losas ycolumnas; (y 2) carga axial en columnas,consideracióni. Losas controladas por flexión, y columnas de la losa

connections1

ii. Losas controladas por desarrollo inadecuado o

empalmando a lo largo del span1

iii. Losas controladas por embedment inadecuado en

columnas de la losa joint 1

Tabla 6-13 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Losas No lineales "procedimientos dos camino" yConexiones de columna de la Losa

Condiciones

Modelado Parameters4 Aceptación Criteria4

Anglo de RotaciónPlástico, radians

Proporción

de FuerzaResidual

Anglo de Rotación Plástico, radians TipoComponente

Primario SecundarioNivel de Rendimiento


2 V g V o--- Continuidad

Reinforcement3

≤ 0.2 Sí 0.02 0.05 0.2 0.01 0.015 0.02 0.03 0.05≥ 0.4 Sí 0.0 0.04 0.2 0.0 0.0 0.0 0.03 0.04≤ 0.2 No 0.02 0.02 – 0.01 0.015 0.02 0.015 0.02≥ 0.4 No 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02

0.015 0.03 0.2 0.01 0.01 0.015 0.02 0.03



Cuando más de una de las condiciones i, ii, e iiiocurre para un componente dado, use el valornumérico apropiado mínimo de la tabla.Vg = el corte de gravedad que actúa sobre la losasección crítica como definido por ACI 318; Vo = laresistencia al corte de perforación directa comodefinido por ACI 318.

En el "Refuerzo de Continuidad que se dirige,”asumen "Sí" donde al menos una de las barras defondo principales en cada dirección es con eficaciacontinua por la jaula de columnas. Donde la losa espost-tensionada, asuma "Sí" donde al menos un delos tendones post-tensioning en cada dirección pasapor la jaula de columnas. Por otra parte, asuma

"No".

acción plástica probable en componentes encimadel nivel en cuestión.Las acciones de diseño deben ser comparado confuerzas de diseño para determinar quécomponentes desarrollan sus fuerzas de diseño.Puede suponerse que aquellos componentes que noalcanzan sus fuerzas de diseño satisfagan los

criterios de rendimiento para aquelloscomponentes. Los componentes que alcanzan susfuerzas de diseño deben ser evaluados adelantesegún esta sección para determinar la admisibilidadde rendimiento.Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Tablas 6-11y 6-14 m presente de valores.B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales

La respuesta inelástica debe ser restringida aaquellos componentes y acciones puestas en unalista en Tablas 6-7 y 6-13, excepto donde se

demuestra que otra acción inelástica puede sertolerada considerando los Niveles de Rendimientoseleccionados.Donde el promedio del DCRs de columnas a un nivelexcede el valor medio de losas al mismo nivel, yexcede los mayores de 1.0 y m/2, el elemento esdefinido como un elemento de piso débil. En estecaso, siga el procedimiento para elementos de pisodébiles descritos en la Sección 6.5.2.4A.Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Lasdeformaciones inelásticas permisibles máximas son

puestas en una lista en Tablas 6-7 y 6-13. Donde la

acción inelástica es indicada para un componente oacción no puesta en una lista en estas tablas, elrendimiento debe ser juzgado inaceptable. Losacercamientos alternativos o los valores sonpermitidos donde justificado por pruebasexperimentales y análisis.

6.5.4.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales puestos en una lista en laSección 6.5.2.5, más otros acercamientos basadosen procedimientos racionales.Los pórticos rehabilitados deben ser evaluadossegún los principios generales y las exigencias del

este capítulo. Los efectos de rehabilitación enrigidez, fuerza, y deformabilidad deben serconsiderados en un modelo analítico del edificiorehabilitado. Las conexiones requeridas entreelementos existentes y nuevos deben satisfacerexigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de

las Pautas.

6.6 Pórticos Concretos prefabricados

6.6.1 Tipos de Pórticos Concretos PrefabricadosLos pórticos concretos prefabricados son aquelloselementos que son construidos de vigaindividualmente hecha y columnas, que sonensambladas para crear sistemas de gravedad-loadcarrying. Estos sistemas son a veces esperadosresistir directamente a cargas laterales, y siemprese requieren deformar en una manera que escompatible con la estructura en conjunto.Las provisiones de esta sección son aplicables apórticos concretos prefabricados que emulanpórticos de momento de molde en el lugar, pórticosde momento de columnas de la viga concretosprefabricados además de pórticos de momento demolde en el lugar emulados, y pórticos concretosprefabricados no esperados resistir directamente acargas laterales.

6.6.1.1 Pórticos Concretos prefabricados queEmulan Pórticos de Momento de molde en elLugarLos pórticos de momento emulados del hormigón

prefabricado son aquellos sistemas tabulares de la

2 V g V o---Continuidad Reinforcement3

≤ 0.2 Sí 2 2 3 3 4≥ 0.4 Sí 1 1 1 2 3≤ 0.2 No 2 2 3 2 3

≥ 0.4 No 1 1 1 1 1



viga prefabricados que son interconectados usandoel refuerzo y el hormigón mojado de tal modo paracrear un sistema que actuará para resistir a cargaslaterales en una manera similar a sistemas dehormigón de molde en el lugar. Estos sistemas sonreconocidos y aceptados por NEHRP 1994Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995), y están

basados en ACI 318, que requiere niveles deutilidad y seguridad esperados de la construcciónmonolítica. Hay datos de pruebas e investigacióninsuficientes en este tiempo para calificar sistemasensamblados usando conexiones secas comopórticos de momento emulados.

6.6.1.2 Pórticos de Momento de columnas de laViga Concretos prefabricados además dePórticos de Momento de molde en el LugarEmuladosLos pórticos de esta clasificación son ensambladosusando conexiones secas; es decir las conexionesson hechas escapándose, soldándose, post-tensioning, u otros medios similares. Los pórticosde esta naturaleza pueden actuar solo para resistira cargas laterales, o ellos pueden actuar junto conparedes de corte, pórticos vigorizados, u otroselementos para formar un sistema dual. El apéndiceal Capítulo 6 de NEHRP 1994 Provisiones

Recomendadas (BSSC, 1995) contiene una versiónde evaluación(prueba) de provisiones de códigopara la nueva construcción de esta naturaleza, pero

se sintió que esto era prematuro en 1994 basarprovisiones actuales en el material en el apéndice.

6.6.1.3 Pórticos Concretos prefabricados NoEsperados para Resistir a Cargas LateralesDirectamenteLos pórticos de esta clasificación son ensambladosusando conexiones secas similares a aquellos de laSección 6.6.1.2, pero no son esperados participar enla resistencia a las cargas laterales directamente oconsiderablemente. Se espera que paredes de corte,pórticos vigorizados, o pórticos de momento de

acero proporcionen la resistencia de carga lateralentera, pero el sistema de pórtico "de gravedad"concreto prefabricado debe ser capaz de deformaren una manera que es compatible con la estructuraen conjunto. Las asunciones conservadoras debenser hechas respecto a la fijeza relativa deconexiones.

6.6.2 Pórticos Concretos prefabricados queEmulan Pórticos de Momento de molde en elLugar

6.6.2.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un elemento de pórticode columnas de la viga emulado debe representar la

fuerza, la rigidez, y la capacidad de deformación deviga, columnas, conexiones de columnas de la viga,y otros componentes que pueden ser la parte delpórtico. El fracaso potencial en flexión, corte, ydesarrollo de refuerzo en cualquier sección a lolargo de la longitud componente debe considerarse.La interacción con otros elementos, inclusoelementos no estructurales y componentes, debeser incluida. Todas otras consideraciones de laSección 6.5.2.1 deben ser consideradas. Además, elcuidado especial debe ser tomado para considerarlos efectos de acortarse debido de arrastrarse, ypreacentuar y post-tensioning en elcomportamiento de miembro.

6.6.2.2 Rigidez para AnálisisLa rigidez para el análisis debe ser como definida enla Sección 6.5.2.2. Los efectos de preacentuacióndeben considerarse computando los valores derigidez eficaces usando la Tabla 6-4.

6.6.2.3 Diseño FuerzasLa fuerza componente debe ser computada segúnlas exigencias de la Sección 6.5.2.3, con la exigenciaadicional que los factores siguientes ser incluida enel cálculo de fuerza:Los efectos de la preacentuación que estánpresentes, incluso, pero no limitados con,reducción(disminución) de la capacidad derotación, tensiones secundarias inducidas, y lacantidad(suma) de la fuerza de pretensión eficazrestanteLos efectos de la secuencia de construcción, inclusola posibilidad que las conexiones de momentopuedan haber sido construidas después de la carga

muerta habían sido aplicados a partes de laestructuraLos efectos de la restricción que puede estarpresente debido a la interacción con la paredinterconectada o vigorizar componentes

6.6.2.4 Criterios de aceptaciónLos criterios de aceptación para pórticos concretosprefabricados que emulan pórticos de momento demolde en el lugar son como descritos en la Sección6.5.2.4, salvo que los factores definidos en laSección 6.6.2.3 también deben considerarse.



6.6.2.5 Medidas de rehabilitaciónDan medidas de rehabilitación para pórticos demomento de molde en el lugar emulados en laSección 6.5.2.5. Deben dar la consideración especiala la presencia de preacentuar el hilo instalandonuevos elementos y añadiendo nuevos elementosrígidos al sistema existente.

El modelo de análisis para pórticos de momento decolumnas de la viga concretos prefabricadosademás de pórticos de momento emulados debe serestablecido después de Sección 6.5.2.1 parapórticos de momento de columnas de la viga dehormigón armado, con la consideración adicionalde la naturaleza especial de las conexiones secasusadas en ensamblar el sistema prefabricado. Lasexigencias dadas en el apéndice al Capítulo 6 de

NEHRP 1994 al cual las Provisiones Recomendadaspara este tipo del sistema estructural deberían ser

adheridas donde posible, y la filosofía yacercamiento deberían ser empleadas diseñandonuevas conexiones para componentes existentes.También ver la Sección 6.4.6.

6.6.3.2 Rigidez para AnálisisLa rigidez para el análisis debe ser como definida enlas Secciones 6.5.2.2 y 6.6.2.2. Flexibilities asociadocon conexiones debería ser incluido en el modeloanalítico. También ver la Sección 6.4.6.

6.6.3.3 Diseño Fuerzas

La fuerza componente debe ser computada segúnlas exigencias de las Secciones 6.5.2.3 y 6.6.2.3, conlas exigencias adicionales que las conexionescumplan con el apéndice al Capítulo 6 de NEHRP

1994 Provisiones Recomendadas, y la fuerza deconexión debe ser representada. También ver laSección 6.4.6.

6.6.3.4 Criterios de aceptaciónDan criterios de aceptación para pórticos demomento de columnas de la viga concretosprefabricados además de pórticos de momento demolde en el lugar emulados en las Secciones 6.5.2.4y 6.6.2.4, con la exigencia adicional que lasconexiones encuentren(cumplan) las exigencias dela Sección 6. 4 un del apéndice al Capítulo 6 de

NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas. También

ver la Sección 6.4.6.

6.6.3.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación para los pórticos deesta sección deben encontrar(cumplir) lasexigencias de la Sección 6.6.2.5. Deben dar laconsideración especial a conexiones que sonacentuadas más allá de su límite elástico.

6.6.4 Pórticos Concretos prefabricados NoEsperados para Resistir a Cargas LateralesDirectamente

6.6.4.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para pórticos concretosprefabricados que no son esperados resistir acargas laterales significativas directamente debeincluir los efectos de deformaciones que el sistemade carga lateral-resistencia experimentará. Lasconsideraciones generales de las Secciones 6.5.2.1 y6.6.3.1 deben ser incluidas.

6.6.4.2 Rigidez para AnálisisLa rigidez para el análisis considera la resistenciaposible que puede desarrollarse en la deformaciónlateral. En algunos casos puede ser adecuadoasumir la rigidez lateral cero. Sin embargo, elterremoto Northridge gráficamente demostró queno hay prácticamente ningunas situaciones dondepuede considerarse que la columnas prefabricadaes completamente fijada cumbre y fondo, y comouna consecuencia, no resistiendo a ningún corte deconstruir el movimiento. Varias estructuras deaparcamiento cayeron a consecuencia de estedefecto. Las asunciones conservadoras deberían serhechas.

6.6.4.3 Diseño FuerzasLa fuerza componente debe ser computada segúnlas exigencias de la Sección 6.6.3.3. Todos loscomponentes deben tener la fuerza suficiente y laductilidad para transmitir fuerzas inducidas de unmiembro al otro y al sistema de resistencia de lafuerza lateral designado.

6.6.4.4 Criterios de aceptaciónDan criterios de aceptación para componentes enpórticos concretos prefabricados no esperadosresistir directamente a cargas laterales en laSección 6.6.3.4. Todos los momentos, las fuerzas decorte, y las cargas axiales inducidas por ladeformación del sistema de resistencia de la fuerzalateral intencionado deben ser comprobados parala admisibilidad por criterios apropiados en lasección referida.

6.6.3 Pórticos de Momento de columna de laViga Concretos Prefabricados ademásde Pórticos de Momento de molde en elLugar Emulados

6.6.3.1 Consideraciones Generales



6.6.4.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación para los pórticoshablados en esta sección deben encontrar(cumplir)las exigencias de la Sección 6.6.3.5.

6.7 Pórticos Concretos con Rellenos

6.7.1 Tipos de Pórticos Concretos con RellenosLos pórticos concretos con rellenos son aquellospórticos construidos con pórticos de transporte dela carga de la gravedad completos rellenados conmampostería o hormigón, construido de tal modoque el relleno y el pórtico concreto se relacionancuando sujetado para diseñar combinaciones decarga.Puede considerarse que rellenos son rellenosaislados si ellos son aislados del pórticocircundante según las exigencias de hueco mínimasdescritas en la Sección 7.5.1. Si todos los rellenos enun pórtico son rellenos aislados, el pórtico deberíaser analizado como un pórtico aislado segúnprovisiones dadas en otra parte en este capítulo, ylos paneles de relleno aislados deben ser analizadossegún las exigencias del Capítulo 7.Las provisiones son aplicables a pórticos conrellenos existentes, pórticos que son rehabilitadospor adición o retiro del material, y pórticosconcretos que son rehabilitados por la adición denuevos rellenos.

6.7.1.1 Tipos de Pórticos

Las provisiones son aplicables a pórticos que sonechados monolithically y pórticos que sonprefabricados. Los tipos de pórticos concretos sondescritos en Secciones 6.5, 6.6, y6.10.6.7.1.2 Rellenos de mamposteríaLos tipos de rellenos de mampostería son descritosen el Capítulo 7.

6.7.1.3 Rellenos ConcretosLa construcción de pórticos concretos y rellenadoses muy similar a esto para pórticos rellenados porla mampostería, salvo que el relleno es delhormigón en vez de unidades de mampostería. Enedificios existentes más viejos, el relleno concretocomúnmente contiene el refuerzo nominal, que conpoca probabilidad se extenderá en el pórticocircundante. El hormigón probablemente será de lacalidad inferior que esto usado en el pórtico, ydebería ser investigado por separado deinvestigaciones del hormigón de pórtico.

6.7.2 Pórticos Concretos con Rellenos deMampostería

6.7.2.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un pórtico concreto conrellenos de mampostería debe ser suficientementedetallado para representar la fuerza, la rigidez, y la

capacidad de deformación de viga, losas, columnas,conexiones de columnas de la viga, rellenos demampostería, y todas las conexiones ycomponentes que pueden ser la parte del elemento.El fracaso potencial en flexión, corte, fondeadero,desarrollo de refuerzo, o aplastante en cualquiersección debe considerarse. La interacción con otroselementos no estructurales y componentes debe serincluida.El comportamiento de un pórtico concreto con elrelleno de mampostería que resiste a fuerzaslaterales dentro de su avión puede ser calculadobasado en el comportamiento elástico lineal sipuede demostrarse que la pared no se rajarácuando sujetado para diseñar fuerzas laterales. Eneste caso, debería considerarse que la reunión depórtico y el relleno son un medio homogéneo paracálculos de rigidez.El comportamiento de pórticos concretos rajadoscon rellenos de mampostería puede serrepresentado por un modelo de pórtico en diagonalvigorizado en el cual el acto de columnas comocuerdas verticales, el acto de viga como lazoshorizontales, y el relleno es modelado usando laanalogía de puntal de compresión equivalente. Lasexigencias para la analogía de puntal de compresiónequivalente son descritas en el Capítulo 7.



Los componentes de pórtico deben ser evaluadospara fuerzas impartidas a ellos por la interaccióndel pórtico con el relleno, como especificado en elCapítulo 7. En pórticos con rellenos demampostería fullheight, la evaluación debe incluirel efecto de fuerzas de compresión de puntalaplicadas a la columnas y viga, excéntrica de laconexión de columnas de la viga. En pórticos conrellenos de mampostería de altura parcial, la

evaluación debe incluir la longitud eficaz reducidade las columnas en la parte no rellenada de la bahía.En pórticos que tienen rellenos en algunas bahías yningún relleno en otras bahías, la restricción delrelleno debe ser representada como descritoencima, y las bahías no rellenadas deben sermodeladas como pórticos según lasespecificaciones de este capítulo. Donde los rellenoscrean una pared discontinua, los efectos en elrendimiento de edificio total deben considerarse.6.7.2.2 Rigidez para AnálisisA. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Los aspectos generales del modelado son descritosen la Sección 6.7.2.1. La viga y las columnas enpartes rellenadas pueden ser modeladasconsiderando la tensión axial y la compresiónflexibilities sólo. Las partes no rellenadas deben sermodeladas según procedimientos descritos parapórticos no rellenados. Las rigideces eficaces debenser según la Sección 6.4.1.2.B. Procedimiento Estático no linealLas relaciones de deformación de la carga nolineales deben seguir las pautas generales de laSección 6.4.1.2.La viga y las columnas en partes rellenadas puedenser modeladas usando elementos de entramado nolineales. La viga y las columnas en partes norellenadas pueden ser modeladas usandoprocedimientos descritos en este capítulo. Elmodelo debe ser capaz de representar la respuestainelástica a lo largo de las longitudes componentes.Las relaciones de deformación de la cargamonotónicas deben ser según la relacióngeneralizada mostrada en la (Figura) 6-1, exceptorelaciones diferentes son permitidos donde

verificado por pruebas. Las cantidades numéricasen la (Figura) 6-1 pueden ser sacadas de pruebas o

análisis racionales después de pautas generales delCapítulo 2, y deben tener las interacciones encuenta entre componentes de relleno y pórtico. Obien, lo siguiente puede estar usado para pórticosde hormigón armado monolíticos.Para viga y columnas en partes no rellenadas depórticos, donde la deformación generalizada estomada como la rotación en la zona de rótula deplástico de flexión, las capacidades de rotación de

rótula plásticas deben ser como definidas por laTabla 6-17.Para rellenos de mampostería, las deformacionesgeneralizadas y los puntos de control deben sercomo definidos en el Capítulo 7.Para viga y columnas en partes rellenadas depórticos, donde la deformación generalizada estomada como alargamiento o desplazamiento decompresión de la viga o columnas, la tensión y lascapacidades de tensión de compresión deben sercomo especificadas en la Tabla 6-15.

C. Procedimiento Dinámico no linealPara el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebas. Ladescarga y recargar propiedades deben representarrigidez significativa y características dedegradación de fuerza.6.7.2.3 Diseño FuerzasLas fuerzas de componentes de hormigón armadodeben ser según las exigencias generales de laSección 6.4.2, como modificado por otrasespecificaciones de este capítulo. Las fuerzas derellenos de mampostería deben ser según lasexigencias del Capítulo 7. Las fuerzas debenconsiderar limitaciones impuestas por viga,columnas, y conexiones en partes no llenas depórticos; capacidad extensible y compresiva decolumnas que actúan como elementos divisorios depórticos rellenados; las fuerzas locales se aplicarondel relleno al pórtico; fuerza del relleno; yconexiones con elementos adyacentes..

i. Columnas modeladas como compresión chords3

ii. Columnas modeladas como tensión chords3

Tabla 6-15 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales— Hormigón armado Pórticos Relle

Condiciones

Modelado Parameters4 Criterios de Aceptación

Tensión Total

Proporciónde Fuerza

Residual

Tipo de Componente de Tensión Total

Primario Secundario


d e c IO LS CP LS CP



1. El fracaso de empalme en un componenteprimario puede causar la pérdida de la resistenciade carga lateral. Para estos casos, refiérase alprocedimiento generalizado de la Sección 6.4.2.Para acciones primarias, el Nivel de Rendimiento dePrevención de Colapso debe ser definido como la

deformación en la cual la degradación de fuerzacomienza. El Nivel de Rendimiento de Seguridad deVida debe ser tomado como tres cuartos de aquelvalor.Puede considerarse que una columnas es confinadaa lo largo de su longitud entera cuando la cantidaddel refuerzo transversal a lo largo de la altura depiso entera incluso la conexión es igual a trescuartos de esto requerido por ACI 318 paraelementos divisorios de paredes de corte concretas.

El espaciado longitudinal máximo de juegos de arosno debe exceder h/3, ni 8db.3. En la mayor parte de paredes rellenadas, lasinversiones(anulaciones) de carga causarán ambascondiciones i e ii aplicación a una columnas sola,pero para direcciones de carga diferentes.4. La interpolación no es permitida.

6.7.2.4 Criterios de aceptaciónA. Procedimientos Estáticos y Dinámicos linealesTodas las acciones componentes deben serclasificadas como controladas por la deformación ocomo controladas por la fuerza, como definido en elCapítulo 3. En componentes primarios,deformationcontrolled acciones será restringido aflexión y acciones axiales en viga, losas, y columnas,y deformaciones laterales en paneles de relleno demampostería. En componentes secundarios, lasacciones controladas por la deformación deben ser

restringidas a aquellas acciones identificadas parael pórtico aislado en este capítulo y para el rellenode mampostería en el Capítulo 7.Las acciones de diseño deben ser determinadascomo prescribido en el Capítulo 3. Donde calculadolos valores de DCR exceden la unidad, las acciones

siguientes preferentemente deben serdeterminadas usando principios de análisis delímite como prescribido en el Capítulo 3: (1)momentos, corte(cortes), torsiones, y acciones deempalme y desarrollo correspondiente a desarrollode fuerza componente en viga, columnas, o rellenosde mampostería; (y 2) columnas carga axialcorrespondiente a desarrollo de la capacidad deflexión del pórtico rellenado que actúa como unapared de voladizo.

fuerzas de diseño para determinar quécomponentes desarrollan sus fuerzas de diseño.Puede suponerse que aquellos componentes quetienen acciones de diseño menos que fuerzas dediseño satisfagan los criterios de rendimiento paraaquellos componentes. Los componentes quealcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluados

adelante según esta sección para determinar laadmisibilidad de rendimiento.Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Refiérase ala Sección 7.5.2.2 para el m de valores para rellenosde mampostería. Refiérase a otras secciones de estecapítulo para el m de valores para pórticosconcretos; el m de valores para columnasmodeladas como tensión y cuerdas de compresiónestá en la Tabla 6-16.i. Columnas modeladas como compresión chords

2

ii. Columnas modeladas como tensión chords2

Las columnas confinadas a lo largode length2 entero

0.02 0.04 0.4 0.003 0.015 0.020 0.03 0.04

Todos otros casos 0.003 0.01 0.2 0.002 0.002 0.003 0.01 0.01

Columnas con empalmes bienconfinados, o ningunos empalmes

0.05 0.05 0.0 0.01 0.03 0.04 0.04 0.05

Todos otros casos Ver lanota 1

0.03 0.2 Ver la nota 1 0.02 0.03

Tabla 6-16 Criterios de Aceptación Numéricos para hormigón armado de los Procedimientos Lineal Pórticos Rellenados

Condiciones

m factors3

Tipo Componente

Primario Secundario


IO LS CP LS CP

Las columnas confinadas a lo largo de length1 entero 1 3 4 4 5Todos otros casos 1 1 1 1 1



1. Puede considerarse que una columnas esconfinada a lo largo de su longitud entera cuando lacantidad del refuerzo transversal a lo largo de laaltura de piso entera incluso la conexión es igual atres cuartos de esto requerido por ACI 318 paraelementos divisorios de paredes de corte concretas.

El espaciado longitudinal máximo de juegos de arosno debe exceder h/3, ni 8d b.2. En la mayor parte de paredes rellenadas, lasinversiones(anulaciones) de carga causarán ambascondiciones i e ii aplicación a una columnas sola,pero para direcciones de carga diferentes.3. La interpolación no es permitida.

B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales

La respuesta inelástica debe ser restringida aaquellos componentes y acciones que sonpermitidas para pórticos aislados en este capítulo y

para rellenos de mampostería en el Capítulo 7.Las acciones de diseño deben ser comparado confuerzas de diseño para determinar quécomponentes desarrollan sus fuerzas de diseño.Puede suponerse que aquellos componentes quetienen acciones de diseño menos que fuerzas dediseño satisfagan los criterios de rendimiento paraaquellos componentes. Los componentes quealcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluadosadelante, según la Sección 6.5.2.4B, para determinarla admisibilidad de rendimiento.Las acciones componentes deliberadas no deben

exceder los valores numéricos puestos en una listaen la Tabla 6-15, las tablas relevantes para pórticosaislados dados en este capítulo, y las tablasrelevantes para rellenos de mampostería dados enel Capítulo 7. Donde la acción inelástica es indicadapara un componente o acción no puesta en una listaen Tablas 6-10 a 6-12, el rendimiento debe ser

juzgado inaceptable. Los acercamientosalternativos o los valores son permitidos donde

justificado por pruebas experimentales y análisis.

6.7.2.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales puestos en una lista parapórticos aislados en este capítulo, las medidaspuestas en una lista para rellenos de mamposteríaen la Sección 7.5, y otros acercamientos basados enprocedimientos racionales. Tanto la carga en elavión como del avión debe considerarse.Los métodos siguientes deberían ser considerados.Revistiendo la viga existente, las columnas, oconexiones con nuevo hormigón armado, acero,

o fibra envuelven el revestimiento(losrevestimientos). Los nuevos materiales deben serdiseñados y construidos para actuarcompuestamente con el hormigón existente. Dondelas chaquetas de hormigón armado están usadas, eldiseño debe proporcionar el destacar para realzarla ductilidad. La fuerza componente debe ser

tomada no para exceder cualquier fuerza restrictivade conexiones con componentes adyacentes. Laschaquetas intentaron proporcionar la fuerza deconexión aumentada y continuidad mejorada entrecomponentes adyacentes son permitidos.Viga de existencia de Post-tensioning, columnas,o conexiones usando refuerzo post-tensionadaexterno. Post-tensioning vertical puede ser útilpara aumentar la capacidad extensible de columnas

la interpretación como zonas divisorias. Losfondeaderos deben ser

localizado lejos de regiones donde la accióninelástica esesperado, y será diseñado considerandovariaciones de fuerza posibles debido a carga deterremoto.Modificación del elemento por retiro materialselectivo del elemento existente. El relleno puedeser completamente borrado del pórtico, o loshuecos pueden ser proporcionados entre el pórticoy el relleno. En el caso último, las exigencias dehueco del Capítulo 7 deben estar satisfechas.Mejora de detalles de refuerzo existentes

deficientes. Este acercamiento implica el retiro delhormigón de tapa(cobertura), la modificación dedetalles de refuerzo existentes, y elreparto(lanzamiento) del nuevo hormigón detapa(cobertura). El retiro concreto debe evitar eldaño involuntario para deshuesar el hormigón y el

bono entre el refuerzo existente y el hormigónprincipal. El nuevo hormigón de tapa(cobertura)debe ser diseñado y construido para conseguir laacción totalmente compuesta con los materialesexistentes.El cambio del sistema de edificio para reducirlas demandas en el elemento existente. Losejemplos incluyen la adición de elementoslaterales-forceresisting suplementarios, comoparedes, tirantes de acero, o contrafuertes;aislamiento sísmico; y reducción(disminución) demasas.

Los pórticos rehabilitados deben ser evaluadossegún los principios generales y las exigencias del

Columnas con empalmes bien confinados, oningunos empalmes

3 4 5 5 6

Todos otros casos 1 2 2 3 4



este capítulo. Los efectos de rehabilitación enrigidez, fuerza, y deformabilidad deben serconsiderados en el modelo analítico. Las conexionesrequeridas entre elementos existentes y nuevosdeben satisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 yotras exigencias de las Pautas.

6.7.3 Pórticos Concretos con Rellenos Concretos6.7.3.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un pórtico concreto conrellenos concretos debe ser suficientemente

detallado para representar la fuerza, rigidez, ycapacidad de deformación de viga, losas, columnas,conexiones de columnas de la viga, rellenosconcretos, y todas las conexiones y componentesque pueden ser la parte de los elementos. El fracasopotencial en flexión, corte, fondeadero, desarrollode refuerzo, o aplastante en cualquier sección debe

considerarse. La interacción con otros elementos noestructurales y componentes debe ser incluida.

El modelo numérico debería ser establecidoconsiderando la rigidez relativa y la fuerza delpórtico y el relleno, así como el nivel dedeformaciones y asoció el daño. Para niveles dedeformación bajos, y para casos donde el pórtico esrelativamente flexible, puede ser conveniente paramodelar el pórtico rellenado como una pared de

corte sólida, aunque las aperturas debieran serconsideradas donde ellos ocurren. En otros casos,puede ser más conveniente para modelar el sistemade relleno del pórtico usando una analogía devigorizar-pórtico, como esto descrito para pórticosconcretos con rellenos de mampostería en laSección 6.7.2. Algún juicio es necesario paradeterminar el tipo apropiado y complejidad delmodelo analítico.Los componentes de pórtico deben ser evaluadospara fuerzas impartidas a ellos por la interaccióndel pórtico con el relleno, como especificado en el

Capítulo 7. En pórticos con rellenos fullheight, laevaluación debe incluir el efecto de fuerzas decompresión de puntal aplicadas a la columnas yviga excéntrica de la conexión de columnas de laviga. En pórticos con rellenos de altura parcial, laevaluación debe incluir la longitud eficaz reducidade las columnas en la parte no rellenada de la bahía.En pórticos que tienen rellenos en algunas bahías yningunos rellenos en otras bahías, la restricción delrelleno debe ser representada como descritoencima, y las bahías no rellenadas deben sermodeladas como pórticos según lasespecificaciones de este capítulo. Donde los rellenoscrean una pared discontinua, los efectos en elrendimiento de edificio total deben considerarse.

6.7.3.2 Rigidez para Análisis A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Los aspectos generales del modelado son descritosen la Sección 6.7.3.1. Las rigideces eficaces debenser según los principios generales de la Sección6.4.1.2.B. Procedimiento Estático no lineal

Los aspectos generales del modelado son descritos

en la Sección 6.7.3.1. Las relaciones de deformación

de la carga no lineales deben seguir las pautasgenerales de la Sección 6.4.1.2.Las relaciones de deformación de la cargamonotónicas deben ser según la relacióngeneralizada mostrada en la (Figura) 6-1, exceptorelaciones diferentes son permitidos dondeverificado por pruebas. Las cantidades numéricas

en la (Figura) 6-1 pueden ser sacadas de pruebas oanálisis racionales después de pautas generales dela Sección 2.13, y deben tener las interacciones encuenta entre componentes de relleno y pórtico. Laspautas de la Sección 6.7.2.2 pueden ser usadas paradirigir el desarrollo del modelado de parámetrospara pórticos concretos con rellenos concretos.C. Procedimiento Dinámico no lineal

Para el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebas. Ladescarga y recargar propiedades deben representar

rigidez significativa y características dedegradación de fuerza.

6.7.3.3 Diseño FuerzasLas fuerzas de componentes de hormigón armadodeben ser según las exigencias generales de laSección 6.4.2, como modificado por otrasespecificaciones de este capítulo. Las fuerzas debenconsiderar limitaciones impuestas por viga,columnas, y conexiones en partes no llenas depórticos; capacidad extensible y compresiva decolumnas que actúan como elementos divisorios de

pórticos rellenados; las fuerzas locales se aplicarondel relleno al pórtico; fuerza del relleno; yconexiones con elementos adyacentes.Las fuerzas de rellenos concretos existentes debenser determinadas considerando la resistencia alcorte del panel de relleno. Para este cálculo, losprocedimientos especificados en la Sección 6.8.2.3deben estar usados para el cálculo de la resistenciaal corte de un segmento de la pared.Donde se supone que el pórtico y el rellenoconcreto actúe como una pared monolítica, lafuerza de flexión debe estar basada en la

continuidad del refuerzo vertical tanto en (1) las



columnas que actúan como elementos divisorios,como en (2) la pared de relleno, incluso elfondeadero del refuerzo de relleno en el pórticodivisorio.

6.7.3.4 Criterios de aceptaciónLos criterios de aceptación para pórticos concretos

con rellenos concretos deberían ser dirigidos porcriterios de aceptación relevantes de Secciones6.7.2.4, 6.8, y 6.9.

6.7.3.5 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales puestos en una lista parala mampostería pórticos rellenados en la Sección6.7.2.5.

El refuerzo del relleno existente puede considerarsecomo una opción para la rehabilitación. Loshormigón preparados(El hormigón proyectado opueden ser aplicados a la cara de una paredexistente para aumentar el grosor y resistencia alcorte. Para este fin, la cara de la pared existentedebería ser puesta áspero, una estera de refuerzoel acero debería ser doweled en la estructuraexistente, y 6.8.1.1 hormigon preparados deHormigón armado Monolíticos deberían ser

aplicados al grosor deseado. Paredes de Corte ySegmentos de la Pared Los pórticos rehabilitadosdeben ser evaluados según los principios generalesy las exigencias del este capítulo. Los efectos derehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidaddeben ser considerados en el modelo analítico. Lasconexiones requeridas entre elementos existentes ynuevos deben satisfacer las exigencias de la Sección6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.

Las paredes de corte concretas consisten enelementos verticales planos que normalmentesirven como los elementos de resistencia de lacarga lateral primarios cuando ellos están usadosen estructuras concretas. En general, se consideraque paredes de corte (o segmentos de la pared) sonescasas si su proporción de aspecto(altura/longitud) es Š 3.0, y se considera que ellosson cortos si su proporción de aspecto es ≤ 1.5. Lasparedes de corte escasas son normalmentecontroladas por el comportamiento de flexión; lasparedes cortas son normalmente controladas por elcomportamiento de corte. La respuesta de paredescon proporciones de aspecto intermedias es tanto

bajo la influencia de flexión como bajo la influenciade corte.Las provisiones dadas aquí son aplicables a todaslas paredes de corte en todos los tipos de sistemasestructurales aquellas paredes de corteconstituidas. Esto incluye paredes de corte aisladas,paredes de corte usadas en dual (pórtico de la

pared) sistemas, paredes de corte conectadas, yparedes de corte discontinuas. Se considera queparedes de corte son paredes sólidas si ellos tienenpequeñas aperturas que no influyenconsiderablemente en la fuerza o elcomportamiento inelástico de la pared. Las paredesde corte perforadas son caracterizadas por unmodelo regular de aperturas grandes tanto endirecciones horizontales como en verticales quecrean una serie de embarcadero y profundamenteviga elementos. En las discusiones y tablas queaparecen en las secciones siguientes, estos

embarcaderos verticales y viga horizontal ambos semencionarán como segmentos de la pared.Las provisiones también son incluidas para viga deenganche y columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas. Éstos son componentes de pórticoespeciales que tienen que ver más con paredes decorte que con los elementos de pórtico normalescubiertos en la Sección 6.5.El hormigón armado monolítico (RC) las paredes decorte consisten en elementos de molde en el lugarverticales, por lo general con un corte transversalconstante, esto típicamente forma formas abiertas o

cerradas alrededor de ejes de edificio verticales. Lasparedes de corte también están usadas confrecuencia a lo largo de partes del perímetro deledificio. El refuerzo de la pared es normalmentecontinuo tanto en las direcciones horizontales comoen verticales, y las barras son típicamente el regazoempalmado para la continuidad de tensión. Lamalla de refuerzo también puede contener lazoshorizontales alrededor de barras verticales que sonconcentradas cerca de los bordes verticales de unapared con el grosor constante, o en miembrosdivisorios formados en los bordes de la pared. Lacantidad(suma) y el espaciado de estos lazos sonimportantes para determinar como bien elhormigón en el borde de la pared es confinado, y asípara determinar la capacidad de deformaciónlateral de la pared.En general, las paredes de corte de hormigónarmado escasas serán gobernadas por la flexión ytenderán a formar una rótula de flexión plásticacerca de la base de la pared en la carga lateralsevera. La ductilidad de la pared será una funcióndel porcentaje del refuerzo longitudinal

concentrado cerca de los límites de la pared, el nivelde la carga axial, la cantidad(suma) del corte lateral

6.8 Paredes de Corte Concretas6.8.1 Tipos de Paredes de Corte Concretas y

Componentes Asociados



requerido causar la flexión flexible, y el grosor yrefuerzo usado en la parte de web de la pared decorte. En general, las tensiones de carga más altoaxiales y las tensiones de corte más altas reduciránla ductilidad de flexión y energía la capacidadabsorbente de la pared de corte. Las paredes decorte achaparradas serán normalmente gobernadas

por el corte. Estas paredes tendrán normalmenteuna capacidad limitada de deformar más allá delrango elástico y seguir llevando cargas laterales.Así, estas paredes son típicamente diseñadas comocomponentes controlados por el desplazamientocon capacidades de ductilidad bajas o comocomponentes controlados por la fuerza.Las paredes de corte o la pared segmentan concargas axiales mayoresque 0.35 Po no será considerado eficaz en laresistencia a fuerzas sísmicas. El espaciado máximodel refuerzo horizontal y vertical no debe exceder

18 pulgadas. Las paredes con proporciones derefuerzo horizontales y verticales que menos de0.0025, pero con espaciados de refuerzo menos de18 pulgadas, deben ser permitidos donde lademanda de fuerza de corte no excede la resistenciaal corte nominal reducida de la pared calculada deacuerdo con la Sección 6.8.2.3.

6.8.1.2 La pared de Columnas de hormigónarmado debe considerarse. Interacción con otroEl Apoyo de Paredes de Corte DiscontinuasEn edificios de la pared de corte es bastante común

encontrar que algunas paredes son terminadas paracrear el espacio comercial en el primer piso o crearaparcamientos en el sótano. En tales casos, lasparedes son comúnmente apoyadas por columnas.Tales diseños no son recomendados en zonassísmicas porque las demandas muy grandes puedenser colocadas en estas columnas durante la carga deterremoto. En edificios más viejos tales columnas amenudo tendrán el refuerzo longitudinal ytransversal "estándar"; el comportamiento de talescolumnas durante terremotos pasados indica quelos lazos cerrados fuertemente espaciados conganchos de 135 grados bien anclados seránrequeridos para el edificio sobrevivir la carga deterremoto severa.

6.8.1.3 Viga de Enganche de hormigón armadoLa viga de enganche de hormigón armado es usadapara conectar dos paredes de corte juntos. Lasparedes conectadas son generalmente mucho mástiesas y más fuertes que ellos serían si ellosactuaran independientemente. La viga de enganchetípicamente tiene una pequeña proporción de

envergadura a la profundidad, y sucomportamiento inelástico es normalmente

afectado por las fuerzas de corte altas que actúanen estos componentes. La viga de enganche en lamayor parte de edificios de hormigón armado másviejos tendrá comúnmente el refuerzo"convencional" que consiste en la flexiónlongitudinal el acero de acero y transversal para elcorte. En unos, los edificios más modernos, o en

edificios donde las paredes de corte conectadasestán usadas para la rehabilitación sísmica, la vigade enganche pueden usar el refuerzo diagonal comoel refuerzo primario tanto para flexión como paracorte. Se ha mostrado que el comportamientoinelástico de la viga de enganche lo que usa elrefuerzo diagonal experimentalmente es muchomejor con respecto a la retención de fuerza, rigidez,y capacidad de disipación de energía que elcomportamiento observado de la viga de enganchecon el refuerzo convencional.6.8.2 Paredes de Corte de hormigón armado,

Segmentos de la Pared, Viga de Enganche, yColumnas RC que Apoyan Paredes de CorteDiscontinuas

6.8.2.1 Consideraciones de Modelado GeneralesEl modelo de análisis para un elemento de la paredde corte de RC debe ser suficientemente detalladopara representar la rigidez, fuerza, y capacidad dedeformación de la pared de corte total. El fracasopotencial en flexión, corte, y desarrollo de refuerzoen cualquier punto en el corte elementosestructurales y no estructurales debe ser incluido.En la mayor parte de casos, las paredes de corte ylos elementos de la pared pueden ser modeladosanalíticamente como elementos de columnas de laviga equivalentes que incluyen tanto la flexióncomo corte deformaciones. La fuerza de flexión deelementos de columnas de la viga debe incluir lainteracción de carga axial y flexión. La zona deconexión rígida en conexiones de viga con esteelemento de columnas de la viga equivalente tendráque ser el bastante mucho tiempo para representarcorrectamente la distancia de la pared centro id-

dónde el elemento viga columnas es colocado en elmodelo de ordenador — al borde de la pared. Lassecciones de la pared no simétricas deben modelarlas capacidades de flexión diferentes para las dosdirecciones que cargan.Ya que paredes de corte rectangulares y paredsegmenta con h ⁄ l ≤ 2.5, y secciones de la paredflanged conww h ⁄ l ≤ 3.5, las deformaciones de corte se hacenmásww

significativo. Para tales casos, una analogía vigacolumnas modificada o un nodo múltiple, elacercamiento de primavera múltiple debería estar



usado (dan referencias en el Comentario). Como lasparedes de corte por lo general responden en lacurvatura sola sobre una altura de piso, el uso de unelemento de primavera múltiple por piso esrecomendado para modelar paredes de corte. Parasegmentos de la pared, que típicamente deformanen un doble modelo de curvatura, el elemento de

columnas de la viga es por lo general preferido. Siun modelo de primavera múltiple está usado paraun segmento de la pared, entonces se recomiendaque dos elementos estén usados sobre la longituddel segmento de la pared.Un elemento de viga que incorpora tanto flexióncomo deformaciones de corte debe estaracostumbrado a la viga de enganche modela. Serecomienda que el elemento respuesta inelásticadebiera explicar(representar) la pérdida deresistencia al corte y rigidez durante la carga cíclicainvertida a deformaciones grandes. La viga de

enganche que tienen el refuerzo diagonal quesatisface NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995) tendrá comúnmente una respuesta dehisterético estable en inversiones(anulaciones) decarga grandes. Por lo tanto, estos miembrospodrían ser suficientemente modelados conelementos de viga usados para análisis de pórticotípicos.Las columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas pueden ser modeladas con elementosde columnas de la viga típicamente usados en elanálisis de pórtico. Este elemento también debería

explicar(representar) deformaciones de corte, y elcuidado debe ser tomado para asegurar que elmodelo correctamente refleja lareducción(disminución) potencialmente rápida derigidez de corte y fuerza que estas columnaspueden experimentar después del inicio de flexiónflexible.La acción de diafragma de losas concretas queinterconectan paredes de corte y columnas depórtico debe ser correctamente representada.6.8.2.2 Rigidez para AnálisisLa rigidez de todos los elementos hablados en estasección depende de las propiedades materiales,dimensiones componentes, cantidades de refuerzo,condiciones divisorias, y estado corriente delmiembro con respecto a niveles de tensión yagrietamiento. Todos estos aspectos deberían serconsiderados definiendo la rigidez eficaz de unelemento. Dan valores generales para la rigidezeficaz en la Tabla 6-4. Para obtener una distribuciónapropiada de fuerzas laterales en edificios de lapared que llevan, debe suponerse que todas lasparedes sean o rajadas o no rajadas. En edificios

donde la resistencia de carga lateral esproporcionada por paredes estructurales sólo, o

por una combinación de paredes y miembros depórtico, todas las paredes de corte y segmentos dela pared hablados en esta sección debería serconsiderado ser rajado.Para la viga de enganche, los valores dados en laTabla 6-4 para la viga de nonprestressed deberíanestar usados. Las columnas que apoyan paredes de

corte discontinuas experimentarán cambiossignificativos de la carga axial durante la cargalateral de la pared de corte que ellos apoyan. Así, losvalores de rigidez para estos elementos decolumnas tendrán que cambiar entre los valoresdados para columnas en tensión y compresión,según la dirección de la carga lateral resistida por lapared de corte.

A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Las paredes de corte y los componentes asociadosdeben ser modelados considerando axial, flexión, yrigidez de corte. Para formas de la pared cerradas y

abiertas, como la caja, T, L, yo, y las secciones C, latensión eficaz o las anchuras de reborde decompresión en cada lado de la web seremostomados como el más pequeño de: (1) una quintade la altura de la pared, (2) mitad la distancia a lasiguiente web, (o 3) la anchura proporcionada delreborde. Las rigideces deliberadas para estarusadas en el análisis deben ser de acuerdo con lasexigencias de la Sección 6.4.1.2.Las conexiones entre paredes de corte y elementosde pórtico deben ser modeladas como componentestiesos y deben considerarse rígidas en la mayor

parte de casos.B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales

Las relaciones de deformación de la carga nolineales deben seguir los procedimientos generalesdescritos en la Sección 6.4.1.2.Las relaciones de deformación de la cargamonotónicas para modelos analíticos querepresentan paredes de corte, elementos de lapared, viga de enganche, y columnas RC que apoyanparedes de corte discontinuas deben ser de lasformas generales definidas en la (Figura) 6-1. Paraambos de las relaciones de deformación de la carga

en la (Figura) 6-1, señale B equivale a significativoflexible, el punto C equivale al punto donde sesupone que la resistencia lateral significativa seaperdida, y señale E equivale al punto donde sesupone que la resistencia de carga de gravedad seaperdida.La relación de deformación de la carga en la (Figura) 6-1 (a) debería ser mandada a para paredes de corte ysegmentos de la pared que tienen el comportamientoinelástico en la carga lateral que es gobernada porflexión, así como columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas. Para todos estos miembros, el x-eje de la

(Figura) 6-1 (a) debería ser tomado como la rotación



sobre la región plástica que engozna al final de miembro(la (Figura) 6-2). La rotación de rótula en el punto B equivale al punto de rendimiento, •

y , y es dada por el

siguiente

expresión:⎛M⎞ Y

donde:

M i= capacidad de momento de Rendimiento de la pared de corte o

segmento de la pared E c

= módulo Concreto

I = Momento de miembro de apatía, como habladoencima de l

p= longitud de rótula plástica Asumida

Para modelos analíticos de paredes de corte ysegmentos de la pared,el valor de l

p debeser puesto igual a 0.5 veces la profundidad de

flexión del elemento, pero menos de una altura de piso paraparedes de corte y menos del 50 % de la longitud de elemento parasegmentos de la pared. Para columnas RC que apoyan paredes decorte discontinuas, el l

p debeser puesto igual a 0.5

tiempos la profundidad de flexión del componente.

Rotación de rótula plástica = θ

Movimiento de Piso de la (figura) 6-3 en Pared de Corte dondeCorte Domina Respuesta Inelástica

Δ LDan valores para las variables a, b, y c, que serequieren definir la posición de puntos C , D, y E enla (Figura) 6-1 (a), en la Tabla 6-17.Rotación de Cuerda:

L

Para paredes de corte y los segmentos de la paredcuya respuesta inelástica es controlada por el corte,es más adecuado usar el movimiento como el valorde deformación en la (Figura) 6-1 (b). Para paredes

de corte, este movimiento es realmente elmovimiento de piso como mostrado en la (Figura)6-3. Para segmentos de la pared, la (Figura) 6-3esencialmente representa el movimiento demiembro.Para la viga de enganche, la medida de deformaciónpara estar usada en la (Figura) 6-1 (b) es la rotaciónde cuerda para el miembro, como definido en la(Figura) 6-4. La rotación de cuerda es la medidamás representativa del estado deforme de una vigade enganche, si su respuesta inelástica esgobernada por la flexión o por el corte.

Dan valores para las variables d , e, y c, que serequieren encontrar los puntos C , D, y E en la(Figura) 6-1 (b), en Tablas 6-17 y 6-18 para losmiembros apropiados. La interpolación lineal entrevalores tabulados debe estar usada si el miembroen el análisis tiene condiciones que están entre loslímites dados en las tablas.Para el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebasexperimentales. Las relaciones en la (Figura) 6-1pueden ser tomadas para representar el sobre para

el análisis. La descarga y recargar rigideces yfuerzas, y cualquier pellizco de las repeticiones dehistéresis de carga-versusrotation, deben reflejar elcomportamiento experimentalmente observadopara elementos de la pared similares al que en lainvestigación.6.8.2.3 Diseño FuerzasLas discusiones en los párrafos siguientes debenaplicarse a paredes de corte, segmentos de la pared,viga de enganche, y columnas que apoyan paredesde corte discontinuas. En general, las fuerzascomponentes deben ser computadas según las

exigencias generales de la Sección 6.4.2, excepto



como modificado aquí. El rendimiento y la fuerzacomponente máxima deben ser determinados

considerando el potencial para el fracaso en flexión,corte, o desarrollo bajo gravedad combinada ycarga lateral.La fuerza de flexión nominal de paredes de corte osegmentos de la pared debe ser determinadausando los principios fundamentales dados en elCapítulo 10 de Exigencias de Código de construcción

para el Hormigón Estructural, ACI 318-95

(ACI, 1995). Para el cálculo de la fuerza de flexiónnominal, la compresión eficaz y las anchuras dereborde de tensión definidas en la Sección 6.8.2.2A

deben estar usadas, salvo que el primer límite debe

ser cambiado a un décimo de la altura de la pared.Cuando la determinación de la flexión produce la

fuerza de una pared de corte, como representadopor el punto B en

i. Paredes de corte y segmentos de la pared

ii. Columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas

iii. Viga de enganche de la pared de corte

Las exigencias para un límite confinado son el

mismo como aquellos dados en ACI 318-95.

Tabla 6-17 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales —Miembros Controlados porFlexión

Condiciones

Rotación de Rótula

Plástica (radians)

Proporciónde Fuerza

Residual

Rotación de Rótula Plástica Aceptable (radians)

Componente

Primario Secundario



Como Como – ′ () f y+ P t w l w f c ′--------

---------------

Corte t wlw

f c ′

-----------Boundary1

confinado≤ 0.1 • 3 Sí 0.015 0.020 0.75 0.005 0.010 0.015 0.015 0.020≤ 0.1 ≥ 6 Sí 0.010 0.015 0.40 0.004 0.008 0.010 0.010 0.015

≥ 0.25 ≤ 3 Sí 0.009 0.012 0.60 0.003 0.006 0.009 0.009 0.012≥ 0.25 ≥ 6 Sí 0.005 0.010 0.30 0.001 0.003 0.005 0.005 0.010≤ 0.1 ≤ 3 No 0.008 0.015 0.60 0.002 0.004 0.008 0.008 0.015≤ 0.1 ≥ 6 No 0.006 0.010 0.30 0.002 0.004 0.006 0.006 0.010≥ 0.25 ≤ 3 No 0.003 0.005 0.25 0.001 0.002 0.003 0.003 0.005≥ 0.25 ≥ 6 No 0.002 0.004 0.20 0.001 0.001 0.002 0.002 0.004

Reinforcement2 transversal

Conformación 0.010 0.015 0.20 0.003 0.007 0.010 n.a. n.a.No conforme 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 n.a. n.a.

Cuerda

Rotación

(radians)

d e

Refuerzo longitudinal y reinforcement3transversal

Corte t w l

w f c ′

-----------

Refuerzo longitudinal convencional conrefuerzo transversal correspondiente

≤ 3 0.025 0.040 0.75 0.006 0.015 0.025 0.025 0.040≥ 6 0.015 0.030 0.50 0.005 0.010 0.015 0.015 0.030

Refuerzo longitudinal convencional conrefuerzo transversal no conforme

≤ 3 0.020 0.035 0.50 0.006 0.012 0.020 0.020 0.035≥ 6 0.010 0.025 0.25 0.005 0.008 0.010 0.010 0.025

Refuerzo diagonal n.a. 0.030 0.050 0.80 0.006 0.018 0.030 0.030 0.050



Las exigencias para la conformación refuerzotransversal son: (a) estribos cerrados sobre lalongitud entera de la columnas en un espaciado ≤d/2, y la fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ requirieron la resistencia al corte de la columnas.

s

3. El refuerzo longitudinal convencional consiste encumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinalde la viga. El refuerzo transversal correspondienteconsiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitudentera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b)de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos resistencia al corte de viga.La (figura) 6-1 (a), sólo el acero longitudinal en notiene a un miembro divisorio, entonces sólo ellímite de la pared debería ser incluido. Si la paredacero longitudinal en el 25 % externo de la secciónde la pared


ii. Viga de enganche de la pared de corte

Para paredes de corte y segmentos de la pared, useel movimiento; para la viga de enganche, use larotación de cuerda; refiérase a las s(Figuras) 6-3 y6-4.Para paredes de corte y los segmentos de la pareddonde el comportamiento inelástico es gobernadopor el corte, la carga axial en el miembro debe ser ≤

0.15 Ag fc'; por otra parte, el miembro debe sertratado como un componente controlado por lafuerza.El refuerzo longitudinal convencional consiste encumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinalde la viga. El refuerzo transversal correspondienteconsiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitudentera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b)de estribos cerrados V ≥ 3/4 de la resistencia alcorte de viga requerido.será incluido en el cálculo de la fuerza derendimiento. Calculando(Estimando) la fuerza deflexión nominal de la pared, como representado porel punto C en la (Figura) 6-1 (a), todo el acerolongitudinal (incluso el refuerzo de web) debe serincluido en el cálculo. Para ambos de los cálculos demomento descritos aquí, la fuerza de rendimientodel refuerzo longitudinal debería ser tomada comoel 125 % de la fuerza de rendimiento especificadapara explicar(representar) el endurecimiento detensión y sobre fuerza material. Para todos loscálculos de fuerza de momento, la carga axial queactúa sobre la pared debe incluir cargas de

gravedad como definido en el Capítulo 3.

La fuerza de flexión nominal de un segmento de lapared o de la pared de corte debe ser usada paradecidir que el corte máximo fuerza probablementepara actuar en paredes de corte, segmentos de lapared, y columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas. Para paredes de corte de voladizo ycolumnas que apoyan paredes de corte

discontinuas, la fuerza de corte de diseño es igual ala magnitud de la fuerza lateral requeridadesarrollar la fuerza de flexión nominal en la basede la pared, suponiendo que la fuerza lateral seadistribuida uniformemente sobre la altura de lapared. Para segmentos de la pared, la fuerza decorte de diseño es igual al corte correspondiente aldesarrollo de las fuerzas de momento nominalespositivas y negativas en extremos opuestos delsegmento de la pared.La resistencia al corte nominal de un segmento dela pared o de la pared de corte debe ser

determinada basada en los principios y ecuacionesdadas en la Sección 21.6 de ACI 318-95. Laresistencia al corte nominal de columnas RC queapoyan paredes de corte discontinuas debe serdeterminada basada en los principios y ecuacionesdadas en la Sección 21.3 de ACI 318-95. Para todoslos cálculos de resistencia al corte, 1.0 veces lafuerza de rendimiento de refuerzo especificadadebería estar usada. No debería haber ningunadiferencia entre el rendimiento y resistencias alcorte nominales, como representado por puntos B yC en la (Figura) 6-1.

Cuando un segmento de la pared o de la pared decorte tiene un transversalporcentaje de refuerzo, • n, menos que el valormínimo de 0.0025 pero mayor que 0.0015, laresistencia al corte de la pared debe ser analizadausando el ACI 318-95 ecuaciones notadas encima.Para porcentajes de refuerzo transversales menosde 0.0015, la contribución del refuerzo de la pared ala resistencia al corte de la pared debe ser creídaconstante en el valor obtenido usando • n = 0.0015(Madera, 1990).Las longitudes de empalme para el refuerzolongitudinal primario deben ser evaluadas usandolos procedimientos dados en la Sección 6.4.5. Lasfuerzas de flexión reducidas deben ser evaluadas enposiciones donde los empalmes gobiernan latensión utilizable en el refuerzo. La necesidad delrefuerzo de confinamiento en miembros de límitede la pared de corte debe ser evaluada por elprocedimiento en el Código de construcciónUniforme (ICBO, 1994), o el método recomendadopor Wallace (1994 y 1995) para determinardeformaciones laterales máximas en la pared y las

tensiones de compresión máximas que resultan enel límite de la pared.



La flexión nominal y las resistencias al corte de la

viga de enganche reforzada con el refuerzoconvencional deben ser evaluadas usando losprincipios y ecuaciones contenidas en el Capítulo21 de ACI 318-95. La flexión nominal y lasresistencias al corte de la viga de enganchereforzada con el refuerzo diagonal deben serevaluadas usando el procedimiento definido enNEHRP 1994 Provisiones Recomendadas. En ambos

casos, el 125 % de la fuerza de rendimientoespecificada para el refuerzo longitudinal ydiagonal debería estar usado.El corte nominal y las fuerzas de flexión decolumnas que apoyan paredes de cortediscontinuas deben ser evaluados como definido enla Sección 6.5.2.3.6.8.2.4 Criterios de aceptaciónA. Procedimientos Estáticos y Dinámicos linealesTodas las paredes de corte, los segmentos de lapared, la viga de enganche, y las columnas queapoyan paredes de corte discontinuas deben ser

clasificados como la deformación - o controladospor la fuerza, como definido en el Capítulo 3. Paracolumnas que apoyan paredes de cortediscontinuas, las acciones controladas por ladeformación deben ser restringidas a la flexión. Enlos otros componentes o elementos notados aquí,deformationcontrolled acciones será restringido aflexión o corte.Todas otras acciones deben ser definidas comosiendo force controlled acciones.Las acciones de diseño (flexión, corte, otransferencia de fuerza en fondeaderos de nuevabarra y empalmes) en componentes deben serdeterminadas como prescribido en el Capítulo 3.Determinando el valor apropiado para las accionesde diseño, deberían dar la consideración apropiadaa cargas de gravedad y a las fuerzas máximas quepueden ser transmitidas considerando la acción nolineal en componentes adyacentes. Por ejemplo, elcorte máximo en la base de una pared de corte nopuede exceder el corte requerido desarrollar lafuerza de flexión nominal de la pared. Tablas 6-19 y

6-20 m presente de valores para uso en Ecuación 3-

18. El m alterno de valores es permitido dondejustificado por pruebas experimentales y análisis.B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos nolinealesLa respuesta inelástica debe ser restringida aaquellos elementos y acciones puestas en una listaen Tablas 6-17 y 6-18, excepto donde se demuestraque otras acciones inelásticas pueden ser toleradas

considerando los Niveles de Rendimientoseleccionados. Para miembros que experimentan elcomportamiento inelástico, la magnitud de otrasacciones (fuerzas, momentos, o torsión) en elmiembro debe equivaler a la magnitud de la acciónque causa el comportamiento inelástico. Debemostrarse que la magnitud de estas otras accioneses debajo de sus capacidades nominales.Para miembros que experimentan la respuestainelástica, las rotaciones de rótula plásticasmáximas, los movimientos, o los ángulos derotación de cuerda no deben exceder los valores

dados en Tablas 6-17 y 6-18, para el Nivel deRendimiento particular evaluado. La interpolaciónlineal entre valores tabulados debe estar usada si elmiembro en el análisis tiene condiciones que estánentre los límites dados en las tablas. Si la rotaciónde rótula plástica máxima, el movimiento, o elángulo de rotación de cuerda exceden el valorcorrespondiente obtenido directamente de lastablas o por la interpolación, debe considerarse queel miembro es deficiente, y el miembro o laestructura tendrán que ser rehabilitados.

6.8.2.5 Medidas de rehabilitaciónTodas las medidas de rehabilitación puestas en unalista aquí para paredes de corte suponen que unaevaluación apropiada sea hecha de la fundación dela pared, diafragmas, y conexiones entre elementosestructurales existentes y cualquier elementoañadido con objetivos de rehabilitación. Danexigencias de conexión en la Sección 6.4.6.


Todas las paredes de corte y pared segments2 0.75 2.0 0.40 0.40 0.60 0.75 0.75 1.5

Tabla 6-19 Criterios de Aceptación Numéricos para miembros de los Procedimientos Lineales Controlados por Flexión

Condiciones

m de factores

Tipo Componente

Primario Secundario


IO LS CP LS CP



ii. Columnas que apoyan paredes de cortediscontinuas

iii. Viga de enganche de la pared de corte

Las exigencias para un límite confinado son el

mismo como aquellos dados en ACI 318-95.Las exigencias para la conformación refuerzotransversal son: (a) estribos cerrados sobre lalongitud entera de la columnas en un espaciado ≤d/2, y la fuerza (b) de estribos cerrados V ≥

requirieron la resistencia al corte de la columnas.

3. El refuerzo longitudinal convencional consiste encumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinalde la viga. El refuerzo transversal correspondienteconsiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitudentera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b)de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos resistencia al corte de viga.i. Paredes de corte y segmentos de la paredii. Viga de enganche de la pared de corte1. Para paredes de corte y los segmentos de lapared donde el comportamiento inelástico esgobernado por el corte, la carga axial en el miembro

debe ser ≤ 0.15 Ag fc', el refuerzo longitudinal debeser simétrico, y la tensión de corte máxima debe ser≤ 6

, por otra parte debe considerarse que el cortees una acción controlada por la fuerza.2. El refuerzo longitudinal convencional consiste encumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinal

de la viga. El refuerzo transversal correspondienteconsiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitudentera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b)de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos

s resistencia al corte de viga.Adición de miembros de límite de la pared. Lasparedes de corte o los segmentos de la pared quetienen la fuerza de flexión insuficiente pueden serreforzados por la adición de miembros divisorios.Estos miembros podrían ser elementos dehormigón armado de molde en el lugar o seccionesde acero. En ambos casos, las conexionesapropiadas deben ser hechas entre la paredexistente y los miembros añadidos. También, lacapacidad de corte de la pared rehabilitada tendrá

que ser revaluada.

Un s un s – ′ () f y + P t wlw f c ′--------------------- Corte t wlw f c ′

-----------Boundary1confinado

≤ 0.1 ≤ 3 Sí 2 4 6 6 8

≤ 0.1 ≥ 6 Sí 2 3 4 4 6≥ 0.25 ≤ 3 Sí 1.5 3 4 4 6≥ 0.25 ≥ 6 Sí 1 2 2.5 2.5 4≤ 0.1 ≤ 3 No 2 2.5 4 4 6≤ 0.1 ≥ 6 No 1.5 2 2.5 2.5 4

≥ 0.25 ≤ 3 No 1 1.5 2 2 3≥ 0.25 ≥ 6 No 1 1 1.5 1.5 2

Reinforcement2 transversal

Conformación 1 1.5 2 n.a. n.a.No conforme 1 1 1 n.a. n.a.

Refuerzo longitudinal y reinforcement3 transversalCorte t w l w f

c ′

-----------

Refuerzo longitudinal convencional con refuerzotransversal correspondiente

≤ 3 2 4 6 6 9≥ 6 1.5 3 4 4 7

Refuerzo longitudinal convencional con refuerzotransversal no conforme

≤ 3 1.5 3.5 5 5 8≥ 6 1.2 1.8 2.5 2.5 4

Refuerzo diagonal n.a. 2 5 7 7 10



Adición de chaquetas de confinamiento en límitesde la pared. La capacidad de deformación de flexiónde una pared de corte puede ser mejoradaaumentando el confinamiento en los límites de lapared. Esto es el más fácilmente conseguido por laadición de la chaqueta de hormigón armado o unacero. Para ambos tipos de chaquetas, el acero

longitudinal no debería ser continuo del piso al pisoa menos que la chaqueta también sea usada paraaumentar la capacidad de flexión. El grosor mínimopara una chaqueta concreta debe ser tres pulgadas.

El abrigo de fibra de carbón también puede ser unmétodo eficaz para mejorar el confinamiento dehormigón en la compresión.Reducción(Disminución) de fuerza de flexión. Enalgunos casos puede ser deseable reducir lacapacidad de flexión de una pared de corte decambiar el modo de fracaso gobernante del corte a

la flexión. Esto es el más fácilmente llevado a cabopor el veía cortando un número especificado debarras longitudinales cerca de los bordes de lapared de corte.Resistencia al corte aumentada de pared. Laresistencia al corte proporcionada por la web deuna pared de corte puede ser aumentada echandoel hormigón armado adicional adyacente a la webde la pared. El nuevo hormigón debería ser almenos cuatro pulgadas de espesor y deberíacontener el refuerzo horizontal y vertical. El nuevohormigón tendrá que ser correctamente unido a la

web existente de la pared de corte. El uso de carbón



las hojas(sábanas) de fibra, epóxido a la superficieconcreta, puedentambién aumente la capacidad de corte de unapared de corte.Chaquetas de confinamiento para mejorarcapacidad de deformación de viga de enganche ycolumnas que apoyan paredes de corte

discontinuas. Han hablado del uso de chaquetas deconfinamiento encima para límites de la pared y enla Sección 6.5 para elementos de pórtico. Losmismos procedimientos pueden ser usados paraaumentar tanto la capacidad de corte como lacapacidad de deformación de viga de enganche ycolumnas que apoyan paredes de cortediscontinuas.Infilling entre columnas que apoyan paredes decorte discontinuas. Donde una pared de cortediscontinua es apoyada en columnas que carecende fuerza suficiente o de capacidad de deformación

de satisfacer criterios de diseño, abrir entre estascolumnas puede ser rellenado para hacer la paredcontinua. El relleno y las columnas existentesdeberían ser diseñados para satisfacer todas lasexigencias para la nueva construcción de la pared.Esto puede requerir el refuerzo de las columnasexistentes añadiendo una chaqueta concreta o deacero para fuerza y confinamiento aumentado.Abrir debajo de una pared de corte discontinuatambién podría ser "rellenado" con la sujeción deacero. Los miembros tonificantes deberían serpuestos la talla para satisfacer todas las exigencias

de diseño y las columnas deberían ser reforzadascon un acero o una chaqueta de hormigón armado.

6.9 Paredes de Corte Concretas prefabricadas6.9.1 Tipos de Paredes de Corte PrefabricadasLas paredes de corte concretas prefabricadastípicamente consisten en story high "o piso demitad" segmentos de la pared prefabricados altosque son hechos continuos por el uso de conectorsmecánicos o de técnicas de empalme de refuerzo, y,por lo general una tira de conexión de molde en ellugar. Las conexiones entre segmentosprefabricados son típicamente hechas tanto a lolargo de los bordes horizontales como a lo largo deverticales de un segmento de la pared. Deberíaconsiderarse que la construcción de Tilt up es unatécnica especial para la construcción de la paredprefabricada. Hay conexiones verticales entrepaneles adyacentes y las conexiones horizontales alnivel de fundación y donde el diafragma depiso(suelo) o azotea conecta al panel de inclinación.Si las conexiones de refuerzo son hechas ser más

fuertes que los paneles prefabricados adyacentes,

el comportamiento de respuesta de carga lateraldel sistema de la pared prefabricado serácomparable a esto para paredes de cortemonolíticas. Este acercamiento de diseño esconocido como la emulación de molde en el lugar.Un acercamiento de diseño alterno debe permitirque la acción inelástica ocurra en las conexiones

entre paneles prefabricados, un acercamientoconocido como la construcción juntada. Lasprovisiones dadas aquí son queridas para el usocon todos los tipos de sistemas de la paredprefabricados.6.9.1.1 Emulación de molde en el lugarPara este acercamiento de diseño, las conexionesentre elementos de la pared prefabricados sondiseñadas y detalladas para ser más fuertes que lospaneles que ellos conectan. Así, cuando la pared decorte prefabricada es sujetada a la carga lateral,cualquier comportamiento flexible e inelástico

debería ocurrir en los elementos de panel lejos delas conexiones. Si el detallamiento de refuerzo en elpanel es similar a esto para paredes de corte demolde en el lugar, entonces la respuesta inelásticade una pared de corte prefabricada debería sermuy similar a esto para una pared de molde en ellugar.Los códigos de construcción modernos permiten eluso de la construcción de la pared de corteprefabricada en zonas sísmicas altas si estosatisface los criterios para la emulación de moldeen el lugar. Para tales estructuras, las paredes de

corte y los segmentos de la pared pueden serevaluados por los criterios definidos en la Sección6.8.6.9.1.2 Construcción articuladaPara la mayor parte de estructuras más viejas quecontienen paredes de corte prefabricadas, y paraun poco de construcción moderna, la actividadinelástica puede ser esperada en las conexionesentre paneles de la pared prefabricados durante lacarga lateral severa. Como las conexiones entreparedes de corte prefabricadas en edificios másviejos a menudo han expuesto el comportamientofrágil durante inversiones(anulaciones) de cargainelásticas, la construcción juntada no había sidopermitida en zonas sísmicas altas. Por lo tanto,evaluando edificios más viejos que contienenparedes de corte prefabricadas que probablementeresponderán como la construcción juntada, lasductilidades permisibles y las capacidades derotación dadas en la Sección 6.8 tendrán que serreducidas.Para algunas estructuras modernas, las paredes decorte prefabricadas han sido construidas con

conectors especiales que son detallados para



exponer respuesta dúctil y características deabsorción de energía. Muchos de estos conectoresson pruebas experimentales patentadas y sólolimitadas respecto a su comportamiento inelásticoestá disponible. Aunque este tipo de la construcciónesté claramente más seguro que la construcción

articulada en edificios más viejos, pruebasexperimentales no son suficientes para permitir eluso de la misma ductilidad y capacidades derotación dadas para la construcción de molde en ellugar. Así, los valores permisibles dados en laSección 6.8 tendrán que ser reducidos.

6.9.1.3 Construcción de inclinación

Debería considerarse que la construcción deinclinación es un caso especial de la construcciónarticulada. Las paredes para la mayor parte deedificios construidos por el método de inclinación

son más largas que su altura. El corte gobernaríapor lo general su diseño de in plano, y su

resistencia al corte debería ser analizada como laacción controlada por la fuerza. El interés(Lapreocupación) principal por la mayor parte deconstrucción de inclinación es la conexión entre lapared de inclinación y el diafragma de azotea.Aquella conexión debería ser con cuidadoanalizada para estar segura que las fuerzas dediafragma pueden ser sin peligro transmitidas a lapared prefabricada

El modelo de análisis para un segmento de la paredo de la pared de corte concreto prefabricado debe

representar la rigidez, fuerza, y capacidad dedeformación del miembro total, así como lasconexiones y conexiones entre cualquiercomponente de panel prefabricado que forma lapared. El fracaso potencial en flexión, corte, ydesarrollo de refuerzo en cualquier punto en lospaneles de la pared de corte o conexiones debeconsiderarse. La interacción con otros elementosestructurales y no estructurales debe ser incluida.En la mayor parte de casos, las paredes de corteconcretas prefabricadas y los segmentos de lapared dentro de los paneles prefabricados puedenser modelados analíticamente como columnas de laviga equivalentes que incluyen tanto la flexióncomo corte deformaciones. La zona de conexiónrígida en conexiones de viga con estas columnas dela viga equivalentes debe representarcorrectamente la distancia de la pared centroid-dónde el viga columnas es colocado — al borde delsegmento de la pared o de la pared. Las seccionesde la pared prefabricadas no simétricas debenmodelar las capacidades de flexión diferentes paralas dos direcciones que cargan.

Para paredes de corte prefabricadas y los

segmentos de la pared donde las deformaciones decorte tendrán un efecto más significativo en elcomportamiento, modelo de primavera múltipledebería estar usado.La acción de diafragma de losas concretas queinterconectan paredes de corte prefabricadas ycolumnas de pórtico debe ser correctamenterepresentada.6.9.2.2 Rigidez para Análisisadición, el modelo analítico debe modelarsuficientemente la rigidez de las conexiones entrelos componentes prefabricados que forman la

pared. Esto puede ser llevado a cabo ablandando elmodelo usado para representar los panelesprefabricados para explicar(representar) laflexibilidad en las conexiones. Un procedimientoalternativo debería añadir elementos de primaverapara simular axial, corte, y deformacionesrotatorias dentro de las conexiones entre paneles.A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos linealesLos procedimientos de modelado dados en laSección 6.8.2.2A, combinada con un procedimientopara la inclusión de deformaciones de conexióncomo notado encima, deben estar usados.

B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos nolinealesLas relaciones de deformación de la carga nolineales deben seguir las pautas generales de laSección 6.4.1.2. Las relaciones de deformación de lacarga monotónicas para modelos analíticos querepresentan paredes de corte prefabricadas yelementos de la pared dentro de panelesprefabricados deben ser representadas por una delas formas generales definidas en la (Figura) 6-1.Los valores para rotaciones de rótula plásticas omovimientos en puntos B, C, y E para las dosformas generales son definidos abajo. Los nivelesde fuerza en puntos B y C deberían equivaler a lafuerza de rendimiento y fuerza nominal, comodefinido en la Sección 6.8.2.3. La fuerza residualpara D–E de segmento de línea es definida abajo.Para paredes de corte prefabricadas y lossegmentos de la pared cuyo comportamientoinelástico en la carga lateral es gobernado por laflexión, la relación de deformación de la carga generalen la (Figura) 6-1 (a) será mandada a. Para estosmiembros, el x-eje de la (Figura) 6-1 (a) debería

ser tomado como la rotación sobre la región plástica

sistema.

6.9.2Paredes de Corte ConcretasPrefabricadas ySegmentos de la Pared

6.9.2.1 Consideraciones de Modelado Generales



que engozna al final de miembro (la (Figura) 6-2). Silas exigencias para la emulación de lugar por elmolde están satisfechas, el valor de la rotación de rótulaen el punto B equivale a la rotación de rendimiento, •

y ,

y es dado por la Ecuación 6-5. La misma expresióntambién debería estar usada para segmentos de lapared dentro de un panel prefabricado si la flexión

controla la respuesta inelástica del segmento.Si la pared prefabricada es de la construcciónarticulada y la flexión gobierna la respuestainelástica del miembro, entonces el valor de θ

y

tendrá que ser aumentado para explicar(representar)

rotación en las conexiones entre paneles o entre elpanel y la fundación.Ya que paredes de corte prefabricadas y paredsegmenta cuyoLas asunciones de modelado definidas en laSección 6.8.2.2 el comportamiento inelástico en lacarga lateral es gobernado por para paredes de

corte concretas monolíticas y segmentos de lapared corte, la relación de deformación de la cargageneral en también estará usado para paredesconcretas prefabricadas. En la (Figura) 6-1 (el b)será mandado a. Para estos miembros, el x-eje de la(Figura) 6-1 (b) debería ser tomado como elmovimiento de piso para paredes de corte, ycuando el movimiento de elemento para la paredsegmenta (la (Figura) 6-3).Para la construcción clasificada como la emulaciónde molde en el lugar, los valores para las variablesa, b, y c, que se requieren definir la posición depuntos C , dan D, y E en la (Figura) 6-1 (a), en laTabla 6-17. Para la construcción clasificada como laconstrucción juntada, los valores de a, b, y c dadoen la Tabla 6-17 deben ser reducidos al 50 % de losvalores dados, a menos que haya pruebasexperimentales disponibles para justificar valoresmás altos. En ningún caso, sin embargo, va valoresmás grandes que aquellos dados en la Tabla 6-17estar usados.Para la construcción clasificada como la emulaciónde molde en el lugar, valores para las variables d , e, y c, que se requieren encontrar los puntos C , dan D, y E en la (Figura) 6-1 (b), en Tablas 6-17 y 6-18para las condiciones de miembro apropiadas. Parala construcción clasificada como la construcciónjuntada, los valores de d , e, y c dado en Tablas 6-17y 6-18 deben ser reducidos al 50 % de los valoresdados a menos que haya pruebas experimentalesdisponibles para justificar valores más altos. Enningún caso, sin embargo, va valores más grandesque aquellos dados en Tablas 6-17 y 6-18 estarusados.Para Tablas 6-17 y 6-18, la interpolación lineal

entre valores tabulados debe estar usada si el

miembro en el análisis tiene condiciones que estánentre los límites dados en las tablas.Para el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebasexperimentales. Las relaciones en la (Figura) 6-1pueden ser tomadas para representar el sobre para

el análisis. La descarga y recargar rigideces yfuerzas, y cualquier pellizco de la carga contrarepeticiones de histéresis de rotación, debenreflejar el comportamiento experimentalmenteobservado para elementos de la pared similares alque en la investigación.6.9.2.3 Diseño FuerzasLa fuerza de paredes de corte concretasprefabricadas y segmentos de la pared dentro delos paneles debe ser computada según la exigenciageneral de la Sección 6.4.2, excepto comomodificado aquí. Para tipos de emulación de molde

en el lugar de la construcción, los procedimientosde cálculo de fuerza dados en la Sección 6.8.2.3deben ser seguidos.Para la construcción articulada, los cálculos de losaxiales, corte, y fuerza de flexión de las conexionesentre paneles deben estar basados en conocido oasumieron propiedades materiales y los principiosfundamentales de la mecánica estructural. Lafuerza de rendimiento para el refuerzo de acero delhardware de conexión usado en las conexionesdebe ser aumentada al 125 % de su valor derendimiento especificado calculando(estimando) la

fuerza axial y la fuerza de flexión de la región deconexión. La fuerza de rendimiento especificada nomodificada del hardware de conexión y refuerzodebe estar usada calculando(estimando) laresistencia al corte de la región de conexión.En la construcción más vieja, la atención particulardebe ser prestada a la técnica usada paraempalmar el refuerzo que se extiende de panelesadyacentes en la conexión. Estas conexionespueden ser insuficientes y a menudo puedengobernar la fuerza del sistema de la pared de corteprefabricado. Si no dan el detalle suficiente de losdibujos de diseño, el hormigón debería ser borradoen algunas conexiones para exponer los detalles deempalme para el refuerzo.Para todas las paredes de corte concretasprefabricadas de la construcción articulada,ninguna diferencia debe ser tomada entre elrendimiento computado y fuerzas nominales enflexión y corte. Así, los valores para la fuerzarepresentada por los puntos B y C en la (Figura) 6-1 deben ser computados después deprocedimientos dados en la Sección 6.8.2.3.



6.9.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales

Para la construcción de la pared de corteprefabricada que emula la construcción de moldeen el lugar y para segmentos de la pared dentro deun panel prefabricado, los criterios de aceptacióndefinidos en la Sección 6.8.2.4A deben ser seguidos.

Para la construcción de la pared de corteprefabricada definida como la construcciónjuntada, el procedimiento de criterios deaceptación dado en la Sección 6.8.2.4A debe serseguido. Sin embargo, el m de valores dados enTablas 6-19 y 6-20 debe ser reducido en el 50 %, amenos que pruebas experimentales justifiquen eluso de un valor más grande. En ningún caso va un

m de valor ser tomado como menos de 1.0.B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales

La respuesta inelástica debe ser restringida aaquellas paredes de corte (y segmentos de la

pared) y acciones puestas en una lista en Tablas 6-17 y 6-18, excepto donde se demuestra que otraacción inelástica puede ser tolerada considerandolos Niveles de Rendimiento seleccionados. Paramiembros que experimentan el comportamientoinelástico, la magnitud de las otras acciones(fuerzas, momentos, o torsiones) en el miembrodebe equivaler a la magnitud de la acción quecausa el comportamiento inelástico. Debemostrarse que la magnitud de estas otras accioneses debajo de sus capacidades nominales.Para paredes de corte prefabricadas del tipo de

emulación de molde en el lugar de la construcción,y para segmentos de la pared dentro de un panelprefabricado, los ángulos de rotación de rótulaplásticos máximos o los movimientos durante larespuesta inelástica no deben exceder los valoresdados en Tablas 6-17 y 6-18. Para paredes de corteprefabricadas de la construcción articulada, losángulos de rotación de rótula plásticos máximos olos movimientos durante la respuesta inelástica nodeben exceder una mitad de los valores dados enTablas 6-17 y 6-18, a menos que pruebasexperimentales estén disponibles para justificar un

valor más alto. Sin embargo, en ningún caso vavalores de deformación más grandes que aquellosdados en estas tablas estar usados para laconstrucción de tipo articulada.Si el valor de deformación máximo excede el valortabular correspondiente, debe considerarse que elelemento es deficiente y el elemento o la estructuratendrán que ser rehabilitados.6.9.2.5 Medidas de rehabilitaciónLos sistemas de la pared de corte concretosprefabricados pueden sufrir de algunas mismascarencias que paredes de molde en el lugar. Éstospueden incluir la capacidad de flexión inadecuada,

la capacidad de corte inadecuada con respecto acapacidad de flexión, carencia del confinamiento enlímites de la pared, y longitudes de empalmeinadecuadas para el refuerzo longitudinal enlímites de la pared. Todas estas carencias puedenser rehabilitadas por el uso de una de las medidasdescritas en la Sección 6.8.2.5. Unas carencias

únicas para la construcción de la paredprefabricada son conexiones inadecuadas entrepaneles, a la fundación, y solar o techar diafragmas.Realce de conexiones entre paneles de la paredprefabricados adyacentes o que se cruzan. Unacombinación de los mecánicos y detalles de moldeen el lugar puede ser usada para reforzarconexiones entre paneles prefabricados. Losconectores mecánicos pueden incluir formas deacero y varios tipos de taladrado - en anclajes. Elmolde en el lugar métodos fortificantesgeneralmente implica exponer el acero de refuerzo

en los bordes de paneles adyacentes, adiciónvertical y transversal (lazo) refuerzo, y colocacióndel nuevo hormigón.Realce de conexiones entre paneles de la paredprefabricados y fundaciones. La capacidad decorte de la conexión de panel a la fundación de lapared puede ser reforzada por el uso desuplementar mecánico

los conectors o usando un molde en el lugarrevestimiento con nuevas clavijas en la fundación.La capacidad de momento que vuelca de la

conexión de panel a la fundación puede serreforzada usando taladrado - en clavijas dentro deuna nueva conexión de molde en el lugar en losbordes del panel. La adición de conexiones conpaneles adyacentes también puede eliminaralgunas fuerzas transmitidas por la conexión depanel a la fundación.• Realce de conexiones entre paneles de lapared prefabricados y piso(suelo) o diafragmasde azotea. Estas conexiones pueden ser reforzadasusando dispositivos mecánicos supleméntales oconectores de molde en el lugar. Tanto el corte enel avión como las fuerzas del avión tendrán que serconsiderados reforzando estas conexiones.

6.10 Pórticos Vigorizados Concretos6.10.1 Tipos de Pórticos VigorizadosConcretosLos pórticos vigorizados del hormigón armado sonaquellos pórticos con viga de hormigón armadomonolítica, columnas, y tirantes diagonales que soncoincidentes en conexiones de columnas de la viga.Los componentes son nonprestressed. En la carga



lateral, el pórtico vigorizado resiste a cargasprincipalmente por la acción de entramado.Los rellenos de mampostería pueden estarpresentes en pórticos vigorizados. Donde losrellenos de mampostería están presentes,exigencias para la mampostería los pórticosrellenados como especificado en la Sección 6.7

también se aplican.Las provisiones son aplicables a los pórticosvigorizados del hormigón armado existente, y elhormigón armado existente vigorizó pórticosrehabilitados por adición o retiro del material.6.10.2 Consideraciones Generales en Análisisy ModeladoEl modelo de análisis para el pórtico vigorizado deun hormigón armado debe representar la fuerza,rigidez, y capacidad de deformación de viga,columnas, tirantes, y todas las conexiones ycomponentes que pueden ser la parte del

elemento. El fracaso potencial en la tensión, lacompresión (incluso la inestabilidad), flexión,corte, fondeadero, y desarrollo de refuerzo encualquier sección a lo largo de la longitudcomponente deben considerarse. La interaccióncon otros elementos estructurales y noestructurales y componentes debe ser incluida.El modelo analítico generalmente puederepresentar el encuadrado(la enmarcación),usando elementos de línea con propiedadesconcentradas en el componente lineas centrales.Las consideraciones generales con relación almodelo analítico son resumidas en la Sección6.5.2.1.En pórticos que tienen tirantes en algunas bahías yningunos tirantes en otras bahías, la restricción dela abrazadera debe ser representada como descritoencima, y las bahías no vigorizadas deben sermodeladas como pórticos según lasespecificaciones de este capítulo. Donde lostirantes crean un pórtico verticalmentediscontinuo, los efectos en el rendimiento deedificio total deben considerarse.

Las deformaciones inelásticas en componentesprimarios deben ser restringidas a flexión y cargaaxial en viga, columnas, y tirantes. Otrasdeformaciones inelásticas son permitidas encomponentes secundarios. Los criterios deaceptación son presentados en la Sección 6.10.5.6.10.3 Rigidez para Análisis6.10.3.1 Procedimientos Estáticos y DinámicoslinealesLa viga, las columnas, y los tirantes en partesvigorizadas del pórtico pueden ser modeladosconsiderando la tensión axial y la compresión

flexibilities sólo. Las partes no vigorizadas depórticos deben ser modeladas según

procedimientos descritos en otra parte parapórticos. Las rigideces eficaces deben ser según laSección 6.4.1.2.6.10.3.2 Procedimiento Estático no linealLas relaciones de deformación de la carga nolineales deben seguir las pautas generales de laSección 6.4.1.2.

La viga, las columnas, y los tirantes en partesvigorizadas pueden ser modelados usandocomponentes de entramado no lineales. La viga ylas columnas en partes no vigorizadas pueden sermodeladas usando procedimientos descritos enotra parte en este capítulo. El modelo debe sercapaz de representar la respuesta inelástica a lolargo de las longitudes componentes, así comodentro de conexiones.Las cantidades numéricas en la (Figura) 6-1pueden ser sacadas de pruebas o análisisracionales. Alternativamente, las pautas de la

Sección 6.7.2.2B pueden estar usadas, con tirantesmodelados como columnas por Tabla 6-15.6.10.3.3 Procedimiento Dinámico no linealPara el NDP, el comportamiento de histéresiscompleto de cada componente debe ser modeladousando propiedades verificadas por pruebas. Ladescarga y recargar propiedades debenrepresentar rigidez significativa y característicasde degradación de fuerza.6.10.4 Diseño FuerzasLas fuerzas componentes deben ser computadassegún las exigencias generales de la Sección 6.4.2 y

las exigencias adicionales de la Sección 6.5.2.3. Laposibilidad de inestabilidad de tirantes en lacompresión debe considerarse.6.10.5 Criterios de aceptación6.10.5.1 Procedimientos Estáticos y DinámicoslinealesTodas las acciones componentes deben serclasificadas como o controlado por la deformacióno controladas por la fuerza, como definido en elCapítulo 3. En componentes primarios,deformationcontrolled acciones será restringido aflexión y acciones axiales en viga y columnas, y

acciones axiales en tirantes. En componentessecundarios, deformation controlled acciones serárestringido a aquellas acciones identificadas parael pórtico vigorizado o aislado en este capítulo.Las acciones componentes deliberadas debensatisfacer las exigencias del Capítulo 3. Refiérase aotras secciones de este capítulo para el m devalores para pórticos concretos, salvo que el m devalores para viga, columnas, y tirantes modeladoscomo tensión y componentes de compresión puedeser tomado como igual a valores especificados paracolumnas en la Tabla 6-16. Los valores del m deben ser reducidos de valores en aquella tabla donde el



pandeo(la flexión de la viga) componente es unaconsideración. Los acercamientos alternos o losvalores son permitidos donde justificado porpruebas experimentales y análisis.

6.10.5.2 Procedimientos Estáticos y Dinámicosno lineales

Las acciones componentes deliberadas no debenexceder los valores numéricos puestos en una lista

en la Tabla 6-15 o las tablas relevantes parapórticos aislados dados en otra parte en estecapítulo. Donde la acción inelástica es indicadapara un componente o acción no puesta en unalista en estas tablas, el rendimiento debe serjuzgado inaceptable. Los acercamientos alternos olos valores son permitidos donde justificado por

pruebas experimentales y análisis.

6.10.6 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación incluyen losacercamientos generales puestos en una lista paraotros elementos en este capítulo, más otrosacercamientos basados en procedimientosracionales.Los pórticos rehabilitados deben ser evaluadossegún los principios generales y las exigencias deleste capítulo. Los efectos de rehabilitación en

rigidez, fuerza, y deformabilidad deben serconsiderados en el modelo analítico. Lasconexiones requeridas entre elementos existentesy nuevos deben satisfacer exigencias de la Sección6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.

6.11 Diafragmas Concretos

6.11.1 Componentes de Diafragmas ConcretosLos diafragmas de hormigón de molde en el lugartransmiten fuerzas de inercia de una posición enuna estructura a un elemento de resistencia de lafuerza lateral vertical. Un diafragma concreto esgeneralmente un piso(suelo) o losa de azotea, peropuede ser un entramado estructural en el planohorizontal.Los diafragmas son arreglados de losas quetransmiten fuerzas de corte, puntales queproporcionan la continuidad alrededor deaperturas, coleccionistas que juntan la fuerza y ladistribuyen, y cuerdas que están localizadas en losbordes de diafragmas y esto resiste a tensión yfuerzas de compresión.

6.11.1.1 LosasLa función primaria de cualquier losa que es laparte de un piso(suelo) o sistema de azotea debeapoyar cargas de gravedad. Una losa también debefuncionar como la parte del diafragma paratransmitir las fuerzas de corte asociadas con latransferencia de carga. Estas fuerzas de corteinternas son generadas cuando la losa es el paso decarga para fuerzas que están siendo transmitidasde un sistema de resistencia de la fuerza lateral

vertical al otro, o cuando la losa funciona para

proporcionar la sujeción a otras partes del edificioque están siendo cargadas del avión. Incluido enesta sección son todas las versiones de sistemas desuelo de hormigón de molde en el lugar, y sistemasde cubierta de hormigón en el metal.

6.11.1.2 Puntales y coleccionistasLos puntales y los coleccionistas son incorporadosen diafragmas en posiciones donde allí sondefinidos demandas de tensión que exceden la

capacidad de tensión típica del diafragma. Estasposiciones ocurren alrededor de aperturas en losdiafragmas, a lo largo de pasos de carga definidosentre la carga lateral-resistencia a elementos, y enintersecciones de partes de pisos que tienenirregularidades de plan. Los puntales y loscoleccionistas pueden ocurrir dentro del grosor delosa o pueden tener la forma de la viga de molde enel lugar que son monolíticos con las losas. Lasfuerzas a las cuales ellos resisten son axialesprincipalmente en la naturaleza, pero tambiénpueden incluir corte y fuerzas que flexionan.

6.11.1.3 Cuerdas de diafragmaLas cuerdas de diafragma generalmente ocurren enlos bordes de un diafragma horizontal y funciónpara resistir a flexionar tensiones en el diafragma.Las fuerzas extensibles típicamente son la mayoríade las fuerzas críticas, pero compresivas en losasdelgadas(finas) podría ser un problema. Lasparedes exteriores pueden servir esta función sihay capacidad de corte horizontal adecuada entrela losa y pared. Evaluando un edificio de existencia,el cuidado especial debería ser tomado paraevaluar la condición de los empalmes de regazo.Donde los empalmes no son confinados por elrefuerzo transversal estrechamente espaciado,empalman el fracaso es posible si los niveles detensión alcanzan valores críticos. En laconstrucción de rehabilitación, los nuevos regazosdeberían ser confinados por el refuerzo transversalestrechamente espaciado.



6.11.2 Análisis, Modelado, y Criterios de Aceptación

6.11.2.1 Consideraciones GeneralesEl modelo de análisis para un diafragma deberepresentar la fuerza, rigidez, y capacidad dedeformación de cada componente y el diafragma en

conjunto. El fracaso potencial en flexión, corte,pandeo(flexión de la viga), y desarrollo de refuerzoen cualquier punto en el diafragma debeconsiderarse.El modelo analítico del diafragma puede sertípicamente tomado como una envergaduracontinua o simple viga horizontal que es apoyadapor elementos de la rigidez variada. La viga puedeser rígida o semirrígida. La mayor parte de modelosde ordenador asumen un diafragma rígido. Pocosdiafragmas de molde en el lugar seríanconsiderados flexibles, mientras que una losaconcreta delgada(fina) en una cubierta metálicapodría ser semirrígida según la proporción delongitud a la anchura del diafragma.

6.11.2.2 Rigidez para AnálisisLa rigidez de diafragma debe ser modelada según laSección 6.11.2.1 y debe ser determinada usandounas propiedades de sección modelas y gruesaselásticas lineales. El módulo de elasticidad usadadebe ser el del hormigón como especificado en laSección 8.5.1 de ACI 318-95 . Cuando la proporciónde longitud a la anchura del diafragma excede 2.0(donde la longitud es la distancia entre elementosverticales), los efectos de la desviación dediafragma deben considerarseadjudicando(asignando) fuerzas laterales a loselementos verticales que resisten. El interés(Lapreocupación) es para miembros verticalesrelativamente flexibles que pueden ser desplazadospor el diafragma, y para miembros verticalesrelativamente tiesos que pueden ser sobrecargadosdebido al mismo desplazamiento de diafragma.

6.11.2.3 Diseño FuerzasLas fuerzas componentes deben ser según lasexigencias generales de la Sección 6.4.2, comomodificado en esta sección.La fuerza componente máxima debe serdeterminada considerando el fracaso potencial enflexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, yotras acciones en todos los puntos en elcomponente bajo las acciones de gravedad dediseño y combinaciones de carga laterales. Laresistencia al corte debe ser como especificada enla Sección 21.6.4 de ACI 318-95 . El puntal, el

coleccionista, y las fuerzas de cuerda deben ser

determinados según la Sección 6.5.2.3 de estasPautas.

6.11.2.4 Criterios de aceptaciónTodas las acciones componentes deben serclasificadas como controladas por la deformación ocomo controladas por la fuerza, como definido en elCapítulo 3. El corte de diafragma debe considerarsecomo siendo un componente controlado por lafuerza y debe tener un DCR no mayor que 1.25. Loscriterios de aceptación para todas otras accionescomponentes deben ser como definidos en la

Sección 6.5.2.4A, con el m de valores tomados segúncomponentes similares en Tablas 6-10 y 6-11 parael uso en la Ecuación 3-18. El análisis debe serrestringido a procedimientos lineales.6.11.3 Medidas de rehabilitaciónLos diafragmas de hormigón de molde en el lugarpueden tener una amplia variedad de carencias; verel Capítulo 10 y FEMA 178 (BSSC, 1992a). Dosalternativas generales pueden ser usadas paracorregir carencias: el mejoramiento de la fuerza yductilidad, o reducir la demanda de acuerdo conFEMA 172 (BSSC, 1992b). Los componentes

individuales pueden ser reforzados o mejoradosañadiendo el refuerzo adicional y encasement. Elgrosor de diafragma puede ser aumentado, pero elpeso añadido puede sobrecargar los equilibrios yaumentar la carga sísmica. La demanda puede serbajada añadiendo elementos de lateralforce-resistencia adicionales, introduciendo lahumectación adicional, o base que aísla laestructura. Todas las medidas correctivas tomadasdeben estar basadas en la mecánica técnica,teniendo en cuenta pasos de carga y exigencias decompatibilidad de deformación de la estructura.

La sección 6.11 proporcionó una descripcióngeneral de diafragmas concretos. Los componentesde diafragmas concretos prefabricados sonsimilares en naturaleza y función a aquellos dediafragmas de molde en el lugar, con unasdiferencias críticas. Uno es esto los diafragmasprefabricados no poseen la unidad inherente delmolde en el lugar construcción monolítica. Además,los componentes prefabricados pueden ser muyacentuados debido a fuerzas preacentuadas. Estas

fuerzas causan el encogimiento a largo plazo y el

6.12 Diafragmas ConcretosPrefabricados

6.12.1

Componentes de HormigónPrefabricado



pelota, que acortan el componente con el tiempo.Esta mantequilla tiende a fracturar conexiones queretienen el componente.Los diafragmas concretos prefabricados pueden serclasificados como encabezado o no encabezado. Undiafragma encabezado es el que que ha tenido unalosa excelente concreta vertida sobre el sistema

horizontal completado. La mayor parte de sistemasde piso(suelo) tienen un sistema excelente, peroalgunos sistemas de piso(suelo) principales huecosno hacen. La losa excelente generalmente une a lacumbre de los elementos prefabricados, peropuede tener un grosor inadecuado en el centro dela envergadura, o puede ser inadecuadamentereforzada. También, el agrietamiento extenso deconexiones puede estar presente a lo largo de lasconexiones de panel. La transferencia de corte enlos bordes de diafragmas concretos prefabricadoses sobre todo crítica.

Algunos sistemas de azotea prefabricados sonconstruidos como sistemas no encabezados. Losdiafragmas concretos prefabricados noencabezados han sido limitados para bajar zonassísmicas por versiones recientes del Código deconstrucción Uniforme. Esta limitación ha sidoimpuesta debido a la fragilidad de conexiones y lacarencia de datos de prueba respecto a variossistemas prefabricados. Deben dar la consideraciónespecial a cuerdas de diafragma en la construcciónprefabricada.6.12.2 Análisis, Modelado, y Criterios de Aceptación

El análisis y el modelado de diafragmas concretosprefabricados deben conformarse con la Sección6.11.2.2, con la exigencia añadida que atenciónespecial ser pagados a la consideración de lanaturaleza segmentaria de los componentesindividuales.Las fuerzas componentes deben ser determinadassegún la Sección 6.11.2.3, con la excepciónsiguiente. La fuerza de conexión soldada debe serdeterminada usando la última versión del InstitutoConcreto Prefabricado (PCI) Guía, suponiendo quelas conexiones tengan poca ductilidad a menos quelos datos de prueba estén disponibles paradocumentar la ductilidad asumida.Los criterios de aceptación deben ser comodefinidos en la Sección 6.11.2.4; los criterios de laSección 6.4.6.2, donde aplicable, también deben serincluidos.6.12.3 Medidas de rehabilitaciónLa sección 6.11.3 proporciona la dirección amedidas de rehabilitación para diafragmasconcretos en general. El cuidado especial debe sertomado para vencer la naturaleza segmentaria de

diafragmas concretos prefabricados, y evitar

fracturar la preacentuación de hilos añadiendoconexiones.

6.13 Elementos de Fundación Concretos6.13.1 Tipos de Fundaciones ConcretasLas fundaciones sirven para transmitir cargas delos subsistemas estructurales verticales (columnas

y paredes) de un edificio al suelo de apoyo o roca.Las fundaciones concretas para edificios sonclasificadas como fundaciones playas o comoprofundas. Las fundaciones playas incluyenextensión o equilibrios aislados; tira o equilibriosde línea; equilibrios de combinación; y equilibriosopacos concretos. Las fundaciones profundasincluyen fundaciones de montón y embarcaderosde molde en el lugar. La viga de grado(clase)concreta puede estar presente tanto en sistemas defundación playos como en profundos.Estas provisiones son aplicables a elementos de

fundación existentes y a nuevos materiales oelementos que se requieren rehabilitar un edificioexistente.6.13.1.1 Fundaciones playasLos equilibrios de extensión existentes, losequilibrios de tira, y los equilibrios de combinaciónpueden ser reforzados o no reforzados. Las cargasverticales son transmitidas al suelo por el portedirecto; las cargas laterales son transmitidas poruna combinación de fricción entre el fondo delequilibrio y el suelo, y presión pasiva del suelo en lacara vertical del equilibrio.

Los equilibrios opacos concretos deben serreforzados para resistir a la flexión y tensiones decorte que resultan del sobrepuesto concentrado ylínea cargas estructurales y la presión de suelo deresistencia distribuida bajo el equilibrio. Las cargaslaterales son resistidas principalmente por lafricción entre la presión desarrollada contraparedes de fundación que son la parte del sistema.6.13.1.2 Fundaciones ProfundasA. Fundaciones de Montón conducidasLas fundaciones de montón concretas son formadasde unas letras mayúsculas de montón de hormigónarmado apoyadas en hemorroides conducidas. Lashemorroides pueden ser concretas (con o sinpreacentuar), formas de acero, tubos(pipas) deacero, o compuesto (hormigón en una cáscara deacero conducida). Las cargas verticales sontransmitidas al amontonamiento por las letrasmayúsculas de montón, y son resistidas por elporte directo de la punta(del consejo) de montónen el suelo o por fricción de piel o cohesión delsuelo en el área superficial del montón. Las cargaslaterales son resistidas por la presión pasiva del

suelo en la cara vertical de las letras mayúsculas de



montón, en la combinación con la interacción de lashemorroides en flexión y presión de suelo pasivaen la superficie de montón. En suelos pobres, osuelos sujetos a la licuefacción, la flexión de lashemorroides puede ser la única resistencia seria acargas laterales.B. Fundaciones de Montón de molde en el lugar

Las fundaciones de montón de hormigón de moldeen el lugar consisten en el hormigón armadocolocado en un eje taladrado o excavado. El ejepuede ser formado o desnudo. Los transatlánticoscilíndricos de acero segmentados están disponiblespara formar el eje en suelos débiles y permitir queel transatlántico sea borrado cuando el hormigónes colocado. Varias mezclas de mezcla a menudoson usadas para proteger el eje taladrado de suelosde espeleología; la mezcla es desplazada entoncescuando el hormigón es colocado por el métodotremie. El montón de molde en el lugar o las

fundaciones de embarcadero resisten a cargasverticales y laterales en una manera similar aaquella de fundaciones de montón conducidas.6.13.2 Análisis de Fundaciones ExistentesEl modelo analítico para edificios concretos, concolumnas o paredes echó monolithically con lafundación, es a veces supuesto tener los elementosestructurales verticales fijados en lo alto de lafundación. Cuando esto es asumido, las fundacionesy el suelo de apoyo deben ser capaces de resistir alos momentos inducidos. Cuando las columnas noson monolíticas con sus fundaciones, o son

diseñadas no para resistir a momentos de flexión,ellos pueden ser modelados con finales fijados. Entales casos, la base de columnas debe ser evaluadapara resultar axial y fuerzas de corte así como lacapacidad de alojar la rotación de final necesaria delas columnas. Los efectos de la fijeza baja decolumnas deben ser considerados en el punto deldesplazamiento máximo de la superestructura.el suelo y el fondo del equilibrio, y por momentosde Derrocamiento pasivos y economía puedendictar el uso de Procedimientos de Análisis másrigurosos. Cuando es así, las primaveras de sueloverticales, laterales, y rotatorias apropiadas debenser incorporadas al modelo analítico como descritoen la Sección 4.4.2. Las características de primaveradeben estar basadas en el material en el Capítulo 4,y de las recomendaciones del consultor geotécnica.El análisis riguroso de estructuras con fundacionesprofundas en suelos suaves requerirá que estudiosde interacción de suelo/montón especialesdeterminen la posición probable del punto de fijezaen la fundación y la distribución que resulta defuerzas y desplazamientos en la superestructura.

En estos análisis, la representación apropiada de la

conexión del montón a las letras mayúsculas demontón se requiere. Los edificios diseñados para lagravedad sólo cargan puede tener un nominal(aproximadamente seis pulgadas) embeoden de lashemorroides sin cualquier clavija en las letrasmayúsculas de montón. Estas hemorroides debenser modeladas como "fijado" a las letras

mayúsculas. A menos que la conexión pueda seridentificada de los documentos de construccióndisponibles, la conexión "fijada" debería serasumida en cualquier modelo analítico.Cuando las fundaciones son incluidas en el modeloanalítico, las respuestas de los componentes defundación pueden ser sacadas por cualquiera de losmétodos analíticos prescribidos en el Capítulo 3,como modificado por las exigencias de la Sección6.4. Cuando se supone que los elementosestructurales del modelo analítico sean fijados ofijados al nivel de fundación, las reacciones (cargas

axiales, corte(cortes), y momentos) de aquelloselementos deben ser usadas para evaluar loscomponentes individuales del sistema defundación.6.13.3 Evaluación de Condición ExistenteLas capacidades de suelo aceptables (módulo desubgrado(subclase), aguantando la presión, lapresión pasiva) son una función del Nivel deRendimiento elegido, y serán como prescribidas enel Capítulo 4 o como establecido con datos deproyecto y específicos por un consultor geotécnica.Se considerará que todos los componentes de

elementos de fundación existentes, y todo el nuevomaterial, componentes, o elementos requeridospara la rehabilitación, serán controlados por lafuerza (m = 1.0) basado en las propiedadesmecánicas y analíticas en la Sección 6.3.3. Sinembargo, la capacidad de los componentes defundación no tiene que exceder 1.25 veces lacapacidad del componente estructural verticalapoyado o elemento (columnas o pared). Lacantidad(suma) del desplazamiento de fundaciónque es aceptable para la estructura dada deberíaser determinada por el ingeniero de diseño, y esuna función del Nivel de Rendimiento deseado.6.13.4 Medidas de rehabilitaciónLas medidas de rehabilitación generales siguientesson aplicables a elementos de fundación existentes.Otros acercamientos, basados en procedimientosracionales, también pueden ser utilizados.6.13.4.1 Medidas de rehabilitación paraFundaciones PlayasLa ampliación del equilibrio existente por adicioneslaterales. El equilibrio existente seguirá resistiendoa las cargas y momento actuando en el momento de

la rehabilitación (a menos que temporalmente no



borrado). El equilibrio ampliado debe resistir acargas subsecuentes y momentos producidos porterremotos si las adiciones laterales soncorrectamente atadas en el equilibrio existente. Latransferencia de corte y el desarrollo de momentodeben ser llevados a cabo en las adiciones.Apuntalamiento del equilibrio. El apuntalamiento

implica el retiro de suelo inadecuado bajo unequilibrio existente, conectado con hormigón deutilización de reemplazo, cemento de suelo, sueloconveniente, u otro material, y debe sercorrectamente organizado en pequeñosincrementos no para poner en peligro la estabilidadde la estructura. Esta técnica también sirve paraampliar un equilibrio existente o ampliarlo a unestrato de suelo más competente.Suministro de asimiento-colinas de tensión. Loslazos de tensión (suelo y roca pre acentuada por losanclajes y no acentuó) son taladrados y enlechados

en suelos competentes y anclados en el equilibrioexistente para resistir a la elevación. El sueloaumentado que aguanta presiones producidas por

los lazos debe ser comprobado contra valoresasociados con el Nivel de Rendimiento deseado. Lashemorroides o los embarcaderos taladradostambién pueden ser utilizados.El aumento de profundidad eficaz de equilibrio.Este método implica verter el nuevo hormigón paraaumentar el corte y la capacidad de momento del

equilibrio existente. El nuevo refuerzo horizontalpuede ser proporcionado, de ser requerido, pararesistir a momentos aumentados.El aumento de la profundidad eficaz de unafundación opaca concreta con un revestimientode hormigón armado.

Este método implica verter una integral losaexcelente sobre la estera existente para aumentarla capacidad de momento y el corte. La factibilidaddebe ser comprobada contra restriccionesarquitectónicas severas posibles.• Proporcionando el montón apoya paraequilibrios concretos o fundaciones opacas. Laadición de hemorroides requiere cuidadoso

diseño de longitud de montón y espaciado paraevitar insistir demasiado en las fundacionesexistentes. La técnica sólo puede ser factible en unnúmero limitado de casos para hemorroidesconducidas, pero los sistemas augered especialeshan sido desarrollados y están usados conregularidad.El cambio de la estructura de edificio parareducir la demanda en los elementos

existentes. Este método implica borrar la masa ola altura del edificio o adición de otros materiales ocomponentes (como dispositivos de disipación deenergía) para reducir la transferencia de carga alnivel bajo. La adición de nuevas paredes de corte otirantes reducirá generalmente la demanda enfundaciones existentes. Adición de nueva viga de grado(clase). La vigade grado(clase) puede ser usada para atarequilibrios existentes juntos cuando el suelo pobreexiste, para proporcionar la fijeza a bases decolumnas, y distribuir cargas laterales entreequilibrios individuales, letras mayúsculas de

montón, o paredes de fundación.Mejoramiento de suelo existente. Enlechartécnicas puede ser usado para mejorar el sueloexistente.

6.13.4.2 Medidas de rehabilitación paraFundaciones ProfundasEl suministro de hemorroides adicionales oembarcaderos. La adición de hemorroides oembarcaderos puede requerir la extensión y elrefuerzo adicional de letras mayúsculas de montónexistentes. Ver los comentarios en seccionesanteriores para ampliar un equilibrio existente.

El aumento de la profundidad eficaz de lasletras mayúsculas de montón. La adición delnuevo hormigón y el refuerzo a la cumbre de lasletras mayúsculas son hechos para aumentar lacapacidad de momento y el corte.El mejoramiento de suelo adyacente a letrasmayúsculas de montón existentes. Ver la Sección4.6.1.El aumento de presión pasiva que aguanta área

de letras mayúsculas de montón. La adición denuevas extensiones de hormigón armado a lasletras mayúsculas de montón existentesproporciona más caras de fundación verticales ymayor transferibilidad de carga.El cambio del sistema de edificio para reducirlas demandas en los elementos existentes. Laintroducción de nuevos elementos de resistenciade la carga lateral puede reducir la demanda.

Adición de hemorroides de rebozado oembarcaderos. Las hemorroides de rebozado olos embarcaderos pueden ser usados para resistir a

cargas laterales. Hay que notar que lashemorroides de rebozado han funcionado mal enterremotos recientes cuando los suelos liquefiableestuvieron presentes. Esto es sobre todoimportante para considerar alrededor deestructuras de embarcadero y en áreas que tienenuna tabla de pleamar. Ver Secciones 4.2.2.2, 4.3.2, y4.4.2.2B.El aumento de la tensión ata la capacidad demontón o embarcadero a la superestructura.

6.14 Definiciones



Las definiciones usadas en este capítulogeneralmente siguen a aquellos de BSSC (1995) asícomo aquellos publicados en ACI318. Muchas de las definiciones que sonindependientes del tipo material sonproporcionadas en el Capítulo 2.

6.15 SímbolosÁrea de A g

Gross de columnas, en 2

A j

área enfadada y seccional Eficaz dentro de una conexión, en2, en

una paralela plana al avión de la generación de refuerzo corte en

la conexión. La profundidad conjunta debe ser la profundidad

total de la columnas. Donde una viga aportica en un apoyo de la

anchura más grande, la anchura eficaz de la conexión no debe

exceder el más pequeño de:

(1) anchura de viga más la profundidad conjunta, y(2) dos veces la distancia perpendicular máspequeña del eje longitudinal de la viga al lado decolumnas.



M n

fuerza de momento Nominal en sección

Fuerza de momento nominal de la columnas delosaM nCS tiraM

ifuerza de momento de Rendimiento en sección

N u Factores carga axial normal a corte transversalque ocurre simultáneamente con V u. Ser tomado

como positivo para compresión, negativa paratensión, e incluir efectos de tensión debida dearrastrarse y encogimiento.P fuerza Axial en un miembro, librasP

ofuerza de carga axial Nominal en excentricidad

ceroQ carga Generalizada fuerza Esperada de uncomponente o elementoQCE

al nivel de deformación en consideración paraacciones controladas por la deformaciónestimación Inferior y atada de la fuerza de aQCL

componente o elemento al nivel de deformación enconsideración para acciones controladas por lafuerzaV Diseño corte la fuerza en la secciónV

cresistencia al corte Nominal proveyó por el

hormigónCorte de V

gque actúa sobre losa sección crítica

debido a cargas de gravedadV

nresistencia al corte Nominal en sección

Resistencia al corte de V o

de losa en sección crítica

Contra resistencia al corte Nominal proporcionadapor refuerzo de corteLos V

uFactores corte la fuerza en la sección

un Parámetro solía medir la capacidad dedeformaciónb Parámetro solía medir la capacidad dedeformaciónanchura de Web de b

w,en.

c Parámetro solía medir la fuerza residualel Tamaño de c1

de columnas rectangular

rectangular o equivalente, capital, o soporte midióen dirección de la envergadura para la cual losmomentos están siendo determinados, en.d Parámetro solía medir la capacidad dedeformaciónd Distancia de fibra de compresión extrema acentro id de refuerzo de tensión, en.d

bdiámetro Nominal de barra, en.

e El parámetro solía medir la deformacióncapacidad

f ′c

Fuerza compresiva de hormigón, psi

f pc Haga un promedio de la tensión compresiva enel hormigón debido a la fuerza de pretensióneficaz sólo (después de que concesiónpara todas las pérdidas de pretensión)

f s Tensión en refuerzo, psi f y Fuerza de rendimiento de refuerzo de tensión

hAltura de miembro a lo largo cualdeformacionesson medidos

h Grosor total de miembro, en.

hc

Recaude en bruto la dimensión enfadada yseccional de la columnacorazón medido en dirección de corte conjunto,en.

hw

Altura total de pared de base para

exceder(encabezar), en.

k El coeficiente usado para el cálculo de lacolumnaresistencia al corte

libr

a

A condición de que longitud de desarrollodirecto, regazoempalme, o gancho estándar, en.

ld Longitud de desarrollo para una barra directa,en.

le Longitud de embedment de refuerzo, en.l p Longitud de rótula plástica usada para cálculo

de capacidad de deformación inelástica, en.

lwLongitud de pared entera o un segmento deparedconsiderado en dirección de fuerza de corte, en.

mEl factor de modificación usado en laaceptacióncriterios de los controlados por la deformación

componentes o elementos, indicando elductilidad disponible de una accióncomponente

t w Grosor de web de la pared, en.

ΔDeformación generalizada, unidadesconsecuentes

γ Coeficiente para cálculo de corte conjuntofuerza

• f

La fracción(La parte fraccionaria) del momentodesequilibrado se trasladópor flexión en conexiones de columna de lalosa

θ Deformación generalizada, radians• y Rotación de rendimiento, radiansκ Un coeficiente de fiabilidad solía reducir

la fuerza componente valora por la existenciacomponentes, basados en la calidad deconocimiento sobre las propiedades de los

componentes(ver la Sección 2.7.2)



λ factor de Corrección relacionado con peso deunidad de hormigón µ El coeficiente de la fricción ρla Proporción del refuerzo de tensiónnonprestressed • ′ la Proporción del refuerzo decompresión nonprestressed • ″ proporción deRefuerzo para el refuerzo conjunto transversal •

bal

producción de proporción de Refuerzo equilibró

condiciones de tensiónProporción de ρ

nde refuerzo de corte distribuido

en un perpendicular plano a la dirección del corteaplicado

6.16 ReferenciasACI, 1989, Exigencias de Código de construcción para Hormigón armado, Informe No de ACI 318-89,Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan.ACI, 1991, Informe de Tecnología avanzada sobre

Fondeadero a Hormigón, Informe No 355.1R-91,

Comité de ACI 355, Manual de ACI de PrácticaConcreta, Instituto Concreto americano, Detroit,Michigan.ACI, 1994, Guía para Evaluación de Estructuras

Concretas Antes de Rehabilitación, Informe No ACI364.1R-94, Instituto Concreto americano, Detroit,Michigan.ACI, 1995, Exigencias de Código de construcción

para Hormigón armado: ACI 318-95 , InstitutoConcreto americano, Detroit, Michigan.ASCE, 1917, “Informe Final de Comité Especial deHormigón y Hormigón armado,” Transacciones,

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Condición Estructural de Edificios Existentes,Estándar 11-90, Sociedad americana de IngenierosCiviles, Nueva York, Nueva York.ASTM, la última edición, estándares con losnúmeros siguientes, A370, A416, A421, A722, C39,

C42, C496, E488, Sociedad americana de ProbarMateriales, Filadelfia, Pensilvania.BSSC, 1992a, Guía de NEHRP para la Evaluación

Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por elConsejo de Seguridad Sísmico de Construcción parala Agencia de Dirección de Emergencia federal(Informe No de FEMA 178), Washington, D.C.

BSSC, 1992b, Guía de NEHRP de Técnicas para laRehabilitación Sísmica de Edificios Existentes,desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmicode Construcción para la Agencia de Dirección deEmergencia federal (Informe No de FEMA 172),Washington, D.C.BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para


Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2:

Comentario, preparado por el Consejo de SeguridadSísmico de Construcción para la Agencia deDirección de Emergencia federal (Números de

Informe. FEMA 222A y 223A), Washington, D.C.Corley, G., 1996, “Terremoto Northridge del 17 deenero de 1994 hormigón del Informe deReconocimiento Aparcamiento de Estructuras,”Espectros de Terremoto, Publicación de EERI 95-03/2, Instituto de Investigación de Ingeniería deTerremoto, Oakland, California.CRSI, 1981, Evaluación de Reforzar Sistemas de

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Congreso de Estructuras XIV , Sociedad americana deIngenieros Civiles, Nueva York, Nueva York,volumen 2, pps 1139–1146.ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme,

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Newlon, Hijo, H., editor, 1976, una Selección de Papeles

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edición, John Wiley & Sons, Inc, Nueva York, NuevaYork.Wallace, J. W., 1994, “Nueva Metodología para DiseñoSísmico de Paredes de Corte de RC,” Diario de la

División Técnica Estructural , Sociedad americana delos CivilesIngenieros, Nueva York, Nueva York, volumen 120, No3, pps 863–884.



Wallace, J. W., 1995, “Diseño Sísmico de ParedesEstructurales RC, Parte I: Nuevo Formato de Código,”Diario de la División Técnica Estructural , Sociedadamericana de Ingenieros Civiles, Nueva York, NuevaYork, volumen 121, No 1, pps 75–87.Madera, S. L., 1990, “Resistencia al corte de Paredes deHormigón armado Bajas,” Diario Estructural ACI ,

Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan,volumen 87, No 1, pps 99–107.

7.Mampostería (Rehabilitación Sistemática)

7.1 AlcanceEste capítulo describe procedimientos técnicos paraestimar el rendimiento sísmico de elementos demampostería de lateralforce-resistencia verticales.Los métodos son aplicables para pared de

mampostería y paneles de relleno que son existencia oelementos rehabilitados de un sistema de edificio, onuevos elementos que son añadidos a un sistema deedificio de existencia.Este capítulo presenta la información necesaria parala rehabilitación sistemática de edificios demampostería como representado en el Paso 3 delDiagrama de flujo de Proceso mostrado en la (Figura)1-1. Dan una breve perspectiva histórica en la Sección7.2, con una versión ampliada en la Sección C7.2 de

Comentario. Hablan de propiedades de material demampostería para la construcción nueva y existenteen la Sección 7.3.Dan atributos de paredes de mampostería y rellenosde mampostería en las Secciones 7.4 y 7.5,respectivamente. Los componentes de mamposteríason clasificados por su comportamiento; loscomponentes no reforzados preceden a componentesreforzados, y la acción en el avión es separada de laacción del avión. Para cada tipo componente, lainformación tenía que modelar la rigidez espresentada primero, seguida de fuerza recomendada ycriterios de aceptación de deformación para varios

niveles de rendimiento. Estos atributos sonpresentados en un formato para el uso directo con losProcedimientos Estáticos Lineales y No linealesprescribidos en el Capítulo 3. Dan pautas para elfondeadero a paredes de mampostería y elementos defundación de mampostería en las Secciones 7.6 y 7.7,respectivamente. La sección 7.8 proporcionadefiniciones a términos usados en este capítulo, y laSección 7.9 pone en una lista los símbolos usados enecuaciones del Capítulo 7. Los estándares dereferencia aplicables son puestos en una lista en laSección 7.10.

Las partes de una mampostería que construye que noson sujetos a provisiones de rehabilitaciónsistemáticas de este capítulo — como parapetos,revestimiento, o partición paredes ser consideradascon las opciones de Rehabilitación Simplificadas delCapítulo 10 o con las provisiones para componentesno estructurales dirigidos en el Capítulo 11.

Las provisiones de este capítulo son queridas paramampostería de unidad de la arcilla sólida o hueco,mampostería de unidad concreta sólida o hueco, yazulejo de arcilla hueco. La piedra o la mamposteríade bloque de cristal no son cubiertas en este capítulo.Las propiedades y el comportamiento de acero,hormigón, y piso(suelo) de madera o diafragmas deazotea son dirigidos en Capítulos 5, 6, y 8,respectivamente. Las conexiones con paredes demampostería son dirigidas en la Sección 7.6 paracasos donde el comportamiento de la conexión esdependiente de propiedades de la mampostería. Los

atributos para elementos de fundación demampostería son brevemente descritos en la Sección7.7.Los edificios de mampostería no reforzados condiafragmas de piso(suelo) flexibles pueden serevaluados usando los procedimientos dados en elApéndice C de FEMA 178 (BSSC, 1992) si elacercamiento de rehabilitación simplificado delCapítulo 10 es seguido.

7.2 Perspectiva históricaLa construcción de edificios de mampostería

existentes en los Estados Unidos se remonta a los años1500 en las partes del sudeste y del sudoeste del país,a los años 1770 en las partes centrales y del Este, y alos años 1850 en la mitad occidental de la nación. Lasexistencias de edificios de mampostería existentes enlos Estados Unidos en gran parte comprendenestructuras construidas en los 150 años pasados.Desde los tipos de unidades, los morteros, y losmétodos de construcción han cambiado estetranscurso del tiempo, sabiendo que la vendimia de unedificio de mampostería puede ser útil en laidentificación de las características de la construcción.Aunque las propiedades estructurales no puedan serdeducidas únicamente de la edad, algún fondo enmateriales típicos y métodos durante un período dadopuede ayudar a mejorar el juicio técnico, yproporcionar alguna dirección en el asesoramiento deun edificio existente.Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidadodebería ser ejercido en seleccionar los acercamientosde rehabilitación apropiados y técnicas para laaplicación a edificios históricos a fin de conservar suscaracterísticas únicas.



7.3 Propiedades de Materiales y Asesoramiento de Condición

7.3.1 GeneralLa Sección C7.2 del Comentario proporciona unaperspectiva histórica extensa en varios materiales demampostería y prácticas de construcción.



Los métodos especificados en la Sección 7.3.2 para ladeterminación de propiedades mecánicas de laconstrucción de mampostería existente deben estarusados como la base para rigidez y atributos de fuerzade paredes de mampostería y paneles de relleno, juntocon los métodos descritos en las Secciones 7.4 y 7.5.Las propiedades de nuevos componentes de

mampostería que son añadidos a un sistemaestructural existente deben estar basadas en valoresdados en BSSC (1995).Las exigencias mínimas para determinar en la mamposteríasitu compresiva, extensible, y resistencia al corte, así comoelástico y módulos de corte, son proporcionadas en laSección 7.3.2. Los procedimientos recomendados para lamedida de cada propiedad material son descritos ensecciones correspondientes del Comentario. Los datos deprobar de materiales de lugar deben ser expresados entérminos de valores medios(tacaños) para la determinaciónde fuerzas componentes esperadas, Q

CE , y fuerzas más abajo

atadas, QCL

, con

los procedimientos lineales o no lineales descritos enel Capítulo 3.En lugar en pruebas de situ, los valores por defecto defuerza material y módulo, como dado en la Sección7.3.2, deben ser adjudicados(asignados) acomponentes de mampostería en la condición buena,justa, y pobre. Los valores por defecto representantípico las estimaciones más abajo atadas de la fuerza origidez para toda la mampostería a escala nacional, yasí no deberían ser interpretados como valoresesperados para una estructura específica. Como

especificado en la Sección 7.3.4, segura en pruebas desitu son necesarios para alcanzar el nivel completo delconocimiento (un valor de • de 1.00) necesario a finde usar los procedimientos no lineales del Capítulo 3.Así, a menos que no notado por otra parte, el usogeneral de los valores por defecto sin en pruebas desitu es limitado con los procedimientos lineales delCapítulo 3.Los procedimientos para definir la mampostería lossistemas estructurales, y tasar la condición demampostería, deben ser conducidos de acuerdo conprovisiones declararon en la Sección 7.3.3. Las

exigencias para mínimo o para un nivel completo de laevaluación, como generalmente declarado en laSección 2.7, son refinadas adelante para componentesde mampostería en la Sección 7.3.4.7.3.2 Propiedades de Materiales de Lugar7.3.2.1 Mampostería Fuerza CompresivaLa mampostería esperada fuerza compresiva, f

me, debe

ser medida usando uno de los tres métodos siguientes.

Los prismas de prueba deben ser extraídos de unapared existente y probados por Sección 1.4. B.3 de las

Exigencias de Código de construcción del Comité deConexión de Estándares de Mampostería para

Estructuras de Mampostería (MSJC, 1995a).

Los prismas deben ser fabricados de unidades demampostería extraídas actuales, y un morterosustituto diseñado sobre la base de un análisisquímico de muestras de mortero actuales. Los prismasde prueba deben ser probados por Sección 1.4. B.3 de

la Especificación para Estructuras de Mampostería (MSJC, 1995b).

Dos gatos llanos deben ser insertados en ranuras cortaen conexiones de cama de mortero y presurizó hastaque la tensión máxima sea alcanzada.

Para cada uno de los tres métodos, la fuerzacompresiva esperada debe estar basada en la redmortared el área.Si la fuerza de unidad de mampostería y el tipo demortero sonconocido, f

mevalores puede ser tomado de Tablas 1 y 2 de MSJC

(1995a) para arcilla o mampostería concreta construida después de

1960. El valor de f me debe

ser obtenido por

la multiplicación de la tabla valora por un factor querepresenta tanto la proporción de esperado para bajarla fuerza atada como la proporción de altura al grosordel prisma (ver la Sección C7.3.2.1 de Comentario).En lugar de pruebas materiales, valores por defectopara el prisma de mampostería la fuerza compresivadebe ser tomada no para exceder 900 psi para lamampostería en buenas condiciones, 600 psi para lamampostería en la condición justa, y 300 psi para lamampostería en la condición pobre.7.3.2.2 Mampostería Módulo Elástico en CompresiónLos valores esperados del módulo elástico para la

mampostería en la compresión, E me, deben ser medidosusando uno de los dos métodos siguientes:

1. Los prismas de prueba deben ser extraídos de unapared existente, transportaron a un laboratorio, yprobaron en



compresión. Las tensiones y las deformacionesdeben ser la prueba. La resistencia al corteesperada debe ser decidida en mesurado adeducir valores de módulo. acuerdo conEcuación 7-1.2. Dos gatos llanos deben ser insertados en elcorte de ranuras en conexiones de cama de

mortero, y presurizados hasta nominalmente unamitad de la mampostería esperada fuerzacompresiva. Las deformaciones entre los dosgatos llanos deben ser medidas para deducir latensión compresiva, y el módulo así elástico.En lugar de pruebas de prisma, los valores parael módulo de elasticidad de la mampostería en lacompresión deben ser tomados como 550 vecesla mampostería esperada fuerza compresiva, f me

.

7.3.2.3 Resistencia a la tensión de Flexión demampostería

La resistencia a la tensión de flexión esperada, f te,para la flexión del avión debe ser medida usando uno de los tresmétodos siguientes:

Las muestras de prueba deben ser extraídas deuna pared existente, y sujetadas a la flexión deeje menor usando el método de tirón(torcedura)del bono.Las muestras de prueba deben ser probadas ensitu utilización del método bond wrench.Los paneles de la pared de muestra deben ser

extraídos y sujetados al eje menor que flexionade acuerdo con ASTM E 518.

En lugar de pruebas materiales, los valores pordefecto de la resistencia a la tensión de flexión demampostería para paredes o paneles de rellenocargados normal a su avión deben ser tomadosno para exceder 20 psi para la mampostería enbuenas condiciones, 10 psi para la mamposteríaen la condición justa, y cero psi para lamampostería en la condición pobre. Para lamampostería construida después de 1960 conmorteros basados en el cemento, los valores pordefecto de la resistencia a la tensión de flexión

pueden estar basados en valores de la Tabla8.3.10.5.1 de BSSC (1995).La resistencia a la tensión de flexión para lamampostería no reforzada (URM) debesuponerse que paredes sujetadas a fuerzaslaterales en el avión sean iguales a esto para laflexión del avión, a menos que las pruebas seanhechas para definir la resistencia a la tensiónesperada.7.3.2.4 Resistencia al corte de mamposteríaPara componentes URM, la resistencia al corte demampostería esperada, v

me, debe ser medida usando el

corte de lugar

⎞

donde= La gravedad esperada fuerza compresiva seaplicóP

CE

a una tensión de componente de embarcadero oparedla consideración de combinaciones de cargapresentadasEcuaciones 3-14, 3-15, y 3-16Un = Área de red mortared/grouted sección, en

2

= Haga un promedio de la resistencia al corte conjunta por lacama, psi

v te

El 0.75 factor en el término de v te

puede ser renunciado

para la mampostería wythe sola, o si se conoce que la conexiónde cuello es ausente o en la condición muy pobre.

Los valores para la resistencia al corte demortero, v

te, no deben exceder 100 psi para la determinación

de v me

en la Ecuación 7-1.Haga un promedio de la resistencia al corteconjunta por la cama, v

te, será determinado de valores de

prueba de resistencia al corte individuales, v to , de acuerdo

con la Ecuación 7-2.

donde V test

es la carga en el primer movimiento de una unidad

de mampostería, Ab

está la red mortared el área de las

conexiones de cama encima y debajo del ladrillo de prueba, y p

D+Les la tensión de gravedad estimada en la posición de

prueba.

En lugar de pruebas materiales, los valores pordefecto de la resistencia al corte de componentesURM deben ser tomados no para exceder 27 psi

para ejecutar la mampostería de bono en buenascondiciones, 20 psi para ejecutar la mamposteríade bono en la condición justa, y 13 psi paraejecutar la mampostería de bono en la condiciónpobre. Estos valores también deben estar usadospara la mampostería en además del bono que seejecuta de totalmente ser enlechado. Para lamampostería en además del bono que se ejecutay parcialmente enlechado o no enlechado, laresistencia al corte debe ser reducida por el 60 %de estos valores. Para mampostería construidadespués de 1960 con morteros basados en elcemento,



los valores por defecto de la resistencia al corte puedenestar basados en valores en BSSC (1995) para lamampostería no reforzada.

La prueba de corte de lugar no debe ser usada paraestimar la resistencia al corte de la mamposteríareforzada (RM). La resistencia al corte esperada decomponentes RM debe ser de acuerdo con la Sección7.4.4.2A.

7.3.2.5 Módulo de Corte de mampostería

El módulo de corte esperado de los no rajados,la mampostería no reforzada, o reforzada, G

me, debe ser

estimada como 0.4 veces el módulo elástico en lacompresión. Después del agrietamiento, el módulo decorte debe ser tomado como una fracción de este valorbasado en la cantidad del deslizamiento de conexión decama o abrir de grietas de tensión diagonales.

7.3.2.6 Fuerza y Módulo de Reforzar Acero

La fuerza de rendimiento esperada de reforzar barras, f ye

,debe estar basada en datos de prueba de molino, o laspruebas de tensión de las barras de refuerzo actualestomadas del edificio sustancial. Las pruebas de tensióndeben ser hechas de acuerdo con ASTM unos 615.

En lugar de pruebas de tensión de reforzar barras, losvalores por defecto de la tensión de rendimiento debenser determinados por Sección 6.3.2.5. Estos valorestambién deben considerarse como valores más abajoatados, f

y

, para ser usados para estimar más abajo fuerzasatadas, Q

CL.

Debe suponerse que el módulo esperado de la elasticidaddel refuerzo de acero, Ese, sea 29 000 000 de psi.

7.3.2.7 Posición y Número Mínimo de Pruebas

El número y la posición de pruebas materiales deben serseleccionados para proporcionar la información suficientepara definir suficientemente la condición existente demateriales en el edificio. Las posiciones de prueba debenser identificadas en aquellos componentes demampostería que son decididos a ser críticos al paso

primario de la resistencia de fuerza lateral.Una inspección visual de la condición de mamposteríadebe ser hecha junto con alguno en pruebas materialessitu para tasar la uniformidad de la calidad deconstrucción. Para la mampostería con la calidadconsecuente, el número mínimo de pruebas de cada tipode mampostería, y de cada uno tres pisos de laconstrucción o 3000 pies cuadrados de la superficie de lapared, debe ser tres, si los archivos de construcciónoriginales están disponibles que especifican propiedadesmateriales, o seis, si los archivos de construcciónoriginales no están disponibles. Al menos dos pruebas

deberían ser hechas por pared, o línea de elementos de la

pared que proporcionan una resistencia común a fuerzaslaterales. Mínimo de ocho pruebas debería ser hecho poredificio.

Las pruebas deberían ser tomadas en el representante deposiciones de las condiciones materiales en todas partesdel edificio entero, teniendo en cuenta variaciones en lahabilidad a niveles de piso diferentes, variaciones en laintemperie de las superficies exteriores, y las variacionesen la condición del interior emergen debido alempeoramiento causado por agujeros y condensación delagua y/o los efectos deletéreos de otras sustanciascontenidas dentro del edificio.

Para la mampostería con la calidad inconsecuentepercibida, las pruebas adicionales deben ser hechascomo necesario estimar fuerzas materiales enregiones donde se sospecha que propiedades sediferencian. Las pruebas de asesoramiento decondición no destructivas por Sección 7.3.3.2 pueden

ser usadas para cuantificar variaciones en fuerzasmateriales.

Un tamaño de muestra aumentado puede ser adoptadopara mejorar el nivel de confianza. La relación entretamaño de muestra y confianza debe ser como definidaen ASTM E 22.

Si el coeficiente de variación en medidas de pruebaexcede el 25 %, las pruebas adicionales deben ser hechas.Si la variación no reduce debajo de este límite, el uso delos datos de prueba debe ser limitado con losProcedimientos Estáticos Lineales del Capítulo 3.

Si los valores medios de en pruebas materiales situ sonmenos que los valores por defecto prescribidos en laSección 7.3.2, las pruebas adicionales deben ser hechas.Si el medio sigue siendo menos que los valores pordefecto, los valores mesurados deben estar usados, y sólodeben estar usados con los Procedimientos EstáticosLineales del Capítulo 3.

7.3.3 Asesoramiento de condición

7.3.3.1 Examen (Verificación) visual

El tamaño y la posición de todo el corte de mampostería yparedes que llevan deben ser determinados. Laorientación y la colocación de las paredes deben sernotadas. Las dimensiones totales de componentes demampostería deben ser medidas, o determinadas deproyectos, incluso alturas de la pared, longitudes, ygrosor. Las posiciones y los tamaños de aperturas depuerta y ventana deben ser medidos, o determinados deproyectos. La distribución de cargas de gravedad aparedes que llevan debería ser estimada.



El tipo de la pared debe ser identificado como reforzadoo no reforzado, compuesta o no compuesta, y/oenlechado, parcialmente enlechado, o no enlechado. Parala construcción RM, el tamaño y el espaciado delrefuerzo horizontal y vertical deberían ser estimados.Para la construcción multiwythe, el número de wythesdebería ser notado, así como la distancia entre wythes (elgrosor de la conexión de cuello o cavidad), y lacolocación de lazos de interwythe. La condición y elanexo de la chapa wythes deberían ser notados. Para laconstrucción enlechada, la calidad de la colocación demortero debería ser tasada. Para paredes parcialmenteenlechadas, las posiciones de la colocación de morterodeberían ser identificadas.

El tipo y la condición de las conexiones de mortero ymortero deben ser determinados. El mortero debe serexaminado de intemperie, erosión, y dureza, e identificar

la condición de cualquier señalar de nuevo, inclusogrietas, vacíos internos, componentes débiles, y/odeteriorado o mortero erosionado. Las grietas horizontalesen conexiones de cama, las grietas verticales enconexiones principales y unidades de mampostería, y lasgrietas diagonales cerca de aperturas deben ser notadas.

El examen debe identificar componentes verticales que noson directos. El abultamiento u ondulaciones en paredesdebe ser observado, así como la separación del exteriorwythes, paredes fuera of-verticales, y parapetos que seinclinan o chimeneas.

Las conexiones entre paredes de mampostería, y entreparedes de mampostería y pisos o azoteas, deben serexaminadas para identificar detalles y condición. Si losdibujos de construcción están disponibles, mínimo de tresconexiones debe ser inspeccionado para cada tipo deconexión general. Si ningunas desviaciones de los dibujosson encontradas, la muestra puede considerarserepresentativa. Si los dibujos son no disponibles, o lasdesviaciones significativas son notadas entre los dibujos yconstruyeron el trabajo, entonces una muestra arbitrariade conexiones debe ser inspeccionada hasta que unmodelo representativo de conexiones puede ser

identificado.

7.3.3.2 Pruebas no destructivas

Las pruebas no destructivas pueden ser usadas paracomplementar las observaciones visuales requeridas en laSección 7.3.3.1. Un, o una combinación, de las pruebas nodestructivas siguientes, será hecho para encontrar lasexigencias de una evaluación completa como declarado enla Sección 7.3.4:

• Velocidad de pulso ultrasónica

• velocidad de pulso mecánica

• eco de impacto

• radiografía

La posición y el número de pruebas no destructivasdeben ser de acuerdo con las exigencias de la Sección7.3.2.7. La información descriptiva respecto a estosprocedimientos de prueba es proporcionada en el

Comentario, la Sección C7.3.3.2.

7.3.3.3 Pruebas supleméntales

Las pruebas auxiliares son recomendadas, pero no serequieren, para realzar el nivel de confianza enpropiedades de material de mampostería, o tasar lacondición. Éstos son descritos en el Comentario a estasección.

7.3.4 Conocimiento Factor (κ )

Además de aquellas características especificadas en laSección 2.7.2, un factor de conocimiento, κ, igual a 0.75,

representando un nivel mínimo del conocimiento delsistema estructural, debe estar usado si un examen visualde la mampostería componentes estructurales es hechopor exigencias de la Sección 7.3.3.1. Un factor deconocimiento, κ, igual a 1.00, sólo debe estar usado con

un nivel completo del conocimiento del sistemaestructural (como definido en la Sección 2.7.2).

7.4 Propiedades Técnicas deParedes de Mampostería

Esta sección proporciona la información técnica básica atasar atributos de paredes estructurales, e incluyeexaltaciones de rigidez, criterios de aceptación de fuerza,y criterios de aceptación de deformación para laOcupación Inmediata, Seguridad de Vida, y Niveles deRendimiento de Prevención de Colapso. Las propiedadestécnicas dadas para paredes de mampostería deben estar

usadas con los métodos analíticos prescribidlos en elCapítulo 3, a menos que por otra parte no a notado.

Las paredes de mampostería deben ser clasificadas comoelementos primarios o secundarios. Las paredes que seconsideran ser la parte del sistema de fuerza lateral, ypueden o pueden no apoyar cargas de gravedad, seráelementos primarios. Las paredes que no se considerancomo la parte del sistema de resistencia de la fuerzalateral, pero deben permanecer estables apoyando cargasde gravedad durante la excitación sísmica, deben serelementos secundarios.



7.4.1 Tipos de Paredes de Mampostería

Los procedimientos expuestos en esta sección sonaplicables al edificio de sistemas que comprendencualquier combinación de paredes de mamposteríaexistentes, paredes de mampostería realzadas pararehabilitación sísmica, y nuevas paredes añadidas a unedificio de existencia para la rehabilitación sísmica.

Además, cualquiera de estas tres categorías de elementosde mampostería puede estar usada en la combinación conla existencia, rehabilitada, o nuevos elementos deresistencia de la fuerza lateral de otros materiales, comoacero, hormigón, o madera.

Analizando un sistema que comprende paredes demampostería existentes, las paredes de mamposteríarehabilitadas, y/o las nuevas paredes de mampostería,esperaron valores de la fuerza y la rigidez debe estarusada.

7.4.1.1 Paredes de Mampostería Existentes

Las paredes de mampostería existentes consideradas en laSección 7.4 deben incluir todas las paredes estructuralesde un sistema de edificio que están en el lugar antes de larehabilitación sísmica.

Los tipos de la pared deben incluir no reforzado oreforzado; no enlechado, parcialmente enlechado, ototalmente enlechado; y compuesto o no compuesto. Lasparedes existentes sujetadas a fuerzas laterales que laparalela aplicada con su plano debe considerarse porseparado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaronnormal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a

7.4.5.

Las propiedades materiales para paredes existentes debenser establecidas por Sección 7.3.2. Antes de larehabilitación, mampostería las paredes estructuralesdeben ser tasadas para la condición por procedimientosexpuestos en Secciones 7.3.3.1, 7.3.3.2, o 7.3.3.3. Debesuponerse que paredes de mampostería existentes secomporten en la misma manera que nuevas paredes demampostería, a condición de que el asesoramiento decondición demuestre la calidad equivalente de laconstrucción.

7.4.1.2 Nuevas Paredes de Mampostería

Las nuevas paredes de mampostería deben incluir todoslos nuevos elementos añadidos a un sistema de resistenciade la fuerza lateral existente. Los tipos de la pared debenincluir no reforzado o reforzado; no enlechado,parcialmente enlechado, o totalmente enlechado; ycompuesto o no compuesto. El diseño de paredes reciénconstruidas debe seguir las exigencias expuestas en BSSC(1995).

Analizando un sistema de paredes nuevas y existentes, losvalores esperados de fuerza y rigidez deben estar usadospara las paredes recién construidas. Cualquier factor de

reducción (disminución) de capacidad dado en BSSC(1995) no debe estar usado, y los valores medios defuerzas materiales deben estar usados en lugar deestimaciones más abajo atadas.

Las nuevas paredes sujetadas a fuerzas laterales que laparalela aplicada con su plano debe considerarse porseparado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaronnormal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a7.4.5.

7.4.1.3 Paredes de Mampostería realzadas

Las paredes de mampostería realzadas deben incluirparedes existentes que son rehabilitadas con los métodosdados en esta sección. A menos que no declarado por otraparte, los métodos son aplicables tanto a paredes noreforzadas como a reforzadas, y son queridos para mejorarel rendimiento de paredes de mampostería sujetadas tantoa fuerzas laterales en el plano como del plano.

Las paredes realzadas sujetadas a fuerzas laterales que laparalela aplicada con su plano debe considerarse porseparado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaronnormal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a7.4.5.

A. Aperturas rellenadas

Debe considerarse que abrir rellenado actúacompuestamente con la mampostería circundante silas provisiones siguientes son encontradas

La suma de las longitudes de todas las aperturas en

dirección de la fuerza de corte en el plano en unapared continua sola es menos del 40 % de lalongitud total de la pared.

1. Las nuevas y viejas unidades de mampostería debenser entrelazadas en el límite de abrir rellenado condiente lleno, o el fondeadero adecuado debe serproporcionado para dar una resistencia al corteequivalente en la interface de nuevas y viejasunidades.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes de mampostería

con aperturas rellenadas deben ser el mismo como dadopara paredes de mampostería sólidas no rehabilitadas, acondición de que las diferencias en módulos elásticos yfuerzas para las nuevas y viejas mamposterías seanconsideradas para la sección compuesta.

B. Aperturas ampliadas

Las aperturas en una pared de corte de mamposteríapueden ser ampliadas borrando partes de la mamposteríaencima o debajo de ventanas o puertas. Esto es hecho paraaumentar la proporción de aspecto de altura a la longitudde embarcaderos de modo que el estado de límite pueda

ser cambiado del corte a la flexión. Este método sólo es



aplicable a paredes URM.



Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes URM conaperturas ampliadas deben ser el mismo como dado paralas paredes de mampostería perforadas de la existencia, acondición de que la operación que corta no cause ningunafatiga.

C. Hormigones preparados.

Debe considerarse que una pared de mamposteríaexistente con una aplicación de hormigones preparados secomporta como una sección compuesta, mientras elfondeadero adecuado es proporcionado en la interface demampostería de los hormigones preparados para latransferencia de corte. Las tensiones en la mampostería yhormigones preparados deben ser determinadasconsiderando la diferencia en módulos elásticos para cadamaterial. O bien, la mampostería puede ser descuidada sila nueva capa de hormigón preparado es diseñada pararesistir a toda la fuerza, y el agrietamiento menor de lamampostería es aceptable.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para componentes demampostería con hormigón preparado deben ser el mismoen cuanto a nuevos componentes de hormigón armado,con la consideración debida a variaciones posibles encondiciones divisorias.

D. Capas para Paredes URM

Debe considerarse que una pared de mampostería cubiertase comporta como una sección compuesta, mientras elfondeadero adecuado es proporcionado en la interface

entre la capa y la pared de mampostería. Las tensiones enla mampostería y capa deben ser determinadasconsiderando la diferencia en módulos elásticos para cadamaterial. Si las tensiones exceden fuerzas esperadas delmaterial de capa, entonces la capa debe considerarseineficaz.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes de mamposteríacubiertas deben ser el mismo en cuanto a paredes deURM existentes.

E. Corazones reforzados para Paredes URM

Un reforzado debe considerarse que la pared demampostería deshuesada se comporta como una pared demampostería reforzada, a condición de que unir suficienteexista entre el nuevo refuerzo y el mortero, y entre elmortero y la superficie deshuesada. El refuerzo verticaldebe ser anclado en la base de la pared para resistir a suresistencia a la tensión llena.El mortero en nuevos corazones reforzados deberíaconsistir en materiales cementitious cuyas propiedadesendurecidas son compatibles con aquellos de lamampostería circundante.

La resistencia al corte adecuada debe existir, o ser

proporcionada, de modo que la fuerza del nuevo refuerzovertical pueda ser desarrollada.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes URM concorazones reforzados deben ser el mismo en cuanto a lasparedes reforzadas de la existencia.

F. Núcleos pre acentuados para Paredes URM

Un pre acentuado - debe considerarse que la pared demampostería deshuesada con tendones no avalados secomporta como una pared URM con la tensióncompresiva vertical aumentada.

Las pérdidas en la pre acentuación de la fuerza debida dearrastrarse y el encogimiento de la mampostería deben serexplicadas.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes URM con

tendones de pre acentuación no avalados deben ser elmismo en cuanto a las paredes de mampostería noreforzadas de la existencia sujetada a la tensióncompresiva vertical.

G. Fluidos de mortero

Cualquier mortero usado para llenar vacíos y grietasdeben tener fuerza, módulo, y propiedades termalescompatibles con la mampostería existente.

La inspección debe ser hecha durante enlechar asegurarque los vacíos están completamente llenos del mortero.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes de mamposteríacon inyecciones de mortero deben ser el mismo encuanto a la existencia paredes no reforzadas o reforzadas.

H. Señalar de nuevo

La fuerza de bono del nuevo mortero debe ser igual a omayor que aquel del mortero original. La fuerzacompresiva del nuevo mortero debe ser igual a o menosque aquel del mortero original.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes de mamposteríaseñaladas de nuevo deben ser el mismo en cuanto aparedes de mampostería existentes.



I. Paredes de Mampostería reforzadas

Las paredes de mampostería pueden ser reforzadas conelementos estructurales externos para reducir longitudesde envergadura para la flexión del plano. La fuerzaadecuada debe ser proporcionada en el elementotonificante y conexiones para resistir a la transferencia defuerzas de la pared de mampostería al elemento

tonificante. Las desviaciones del plano de paredesreforzadas que resultan de la transferencia del pisovertical o cargas de azotea deben considerarse.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y lasdeformaciones aceptables para paredes de mamposteríareforzadas deben ser el mismo en cuanto a paredes demampostería existentes. Deben dar la consideracióndebida a la envergadura reducida de la pared demampostería.

J. Refuerzo de Elementos

Las paredes de mampostería pueden ser fortalecidas conmiembros estructurales externos para aumentar la rigidezdel plano y fuerza. El miembro que fortalece debe serproporcionado para resistir a una parte tributaria de lacarga lateral aplicada normal al plano de una pared demampostería. Las conexiones adecuadas a los finales delelemento que fortalece deben ser proporcionadas paratransferir la reacción de fuerza. La flexibilidad delelemento que fortalece debe considerarse estimando elmovimiento lateral de un panel de la pared demampostería para Niveles de Rendimiento.

Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las

deformaciones aceptables para paredes de mamposteríafortalecidas deben ser el mismo en cuanto a paredes demampostería existentes. Deben dar la consideracióndebida a la acción que fortalece que el nuevo elementoproporciona.

7.4.2 URM Paredes en el Plano y Embarcaderos

Dan la información en esta sección para representar laspropiedades técnicas de paredes URM sujetadas a fuerzaslaterales paralela aplicadas con su plano. Las exigenciasde esta sección deben aplicarse a paredes de corte decantiléver que son fijadas contra rotación en su base, y

embarcaderos entre aperturas de puerta o ventana que sonfijadas contra la rotación en su cumbre y base.

La rigidez y los criterios de fuerza sonpresentados que son aplicables para el uso tantocon los Procedimientos Estáticos Estáticos comocon No lineales Lineales prescribidos en elCapítulo 3.

7.4.2.1 Rigidez

La rigidez lateral de pared de mampostería y embarcadero

componentes debe ser determinada basada en las

secciones netas mínimas de mampostería enlechada endonde de

acuerdo con las pautas de esta subdivisión. La rigidezlateral de paredes de mampostería sujetadas a fuerzas deen planos laterales que debe ser determinadaconsiderando tanto flexión como deformaciones de corte.

Debe considerarse que la reunión de mampostería deunidades, mortero, y mortero es un medio homogéneopara cálculos de rigidez con un módulo elástico esperadoen la compresión, E

me , como especificado en la Sección

7.3.2.2.

Para procedimientos lineales, debe considerarse que larigidez de una pared URM o embarcadero que resiste ala paralela de fuerzas lateral con su plano es lineal yproporcional con las propiedades geométricas de lasección no rajada.

Para procedimientos no lineales, la rigidez en el plano deparedes URM o embarcaderos debe estar basada en elgrado de agrietamiento.

El corte de piso en paredes de corte perforadas debe serdistribuido a embarcaderos en la proporción a la rigidezno rajada lateral relativa de cada embarcadero.

Rigideces para la existencia, las paredes realzadas, ynuevas deben ser determinadas usando los mismosprincipios de la mecánica.

7.4.2.2 Criterios de Aceptación de fuerza

Las paredes de mampostería no reforzadas y losembarcaderos deben considerarse como componentescontrolados por la deformación si su fuerza lateralesperada limitada por tensión de corte de deslizamientoconjunta por la cama o balanceo (los menores de valoresdados por Ecuaciones 7-3 y 7-4) es menos que la fuerzalateral más abajo atada limitada por tensión diagonal odedo del pie la tensión compresiva (los menores devalores dados por Ecuaciones 7-5 o 7-6). Por otra parte,estos componentes deben considerarse como componentescontrolados por la fuerza.

A. Fuerza Lateral esperada de Paredes y EmbarcaderosLa fuerza lateral esperada de paredes de URM existenteso componentes de embarcadero debe estar basada en laresistencia al corte de deslizamiento conjunta por lacama esperada, o esperó mecer la fuerza, de acuerdo conEcuaciones 7-3 y 7-4, respectivamente. La fuerza detales paredes URM o embarcaderos debe ser el menorde:

Q

CE V

== vA (7-3)



Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección3.3 están usados, las fuerzas laterales de gravedad y

efectos sísmicos deben ser menos que la fuerza lateralmás abajo atada, Q

CL, como requerido por Ecuación 3-19.

C. Baje Fuerza Compresiva Vertical Atada de Paredesy Embarcaderos

La fuerza compresiva vertical más abajo atada deparedes de URM existentes o componentes deembarcadero debe ser limitada por la mamposteríatensión compresiva por Ecuación 7-7.

QCL, =P = 0.80 (0.85 f ′ A) (7-7)

Donde:

el f ′ es igual a la fuerza esperada, f me

,determinado porSección 7.3.2.1, dividida en 1.6.

Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección 3.3están usados, las fuerzas verticales de gravedad y efectossísmicos deben ser menos que la fuerza lateral más abajoatada, Q

CL, como declarado en Ecuación 3-19.

= V

= 0.9α

PC

E

----

L

-



7.4.2.3 Criterios de Aceptación de deformación

A. Procedimientos lineales

Nota: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.

Si los procedimientos lineales de la Sección 3.3 estánusados, el producto de la fuerza esperada, Q

CE , de aquellos

componentes clasificados como controlado por ladeformación, multiplicado por el m de factores dados en laTabla 7-1 para Niveles de Rendimiento particulares yfactores κ dados en la Sección 2.7.2, debe exceder la sumade fuerzas sísmicas no reducidas, Q

E,y gravedad fuerzas,

QG, por Ecuación 3-18. El modo de comportamiento

restrictivo en la Tabla 7-1 debe ser identificado del másabajo de las dos fuerzas esperadas como determinado deEcuaciones 7-3 y 7-4. Para determinación de m defactores de Tabla 7-1, el valor esperado de gravedadfuerza compresiva dada por las combinaciones de cargadadas en Ecuaciones 3-2 y 3-3

B. Procedimientos no lineales

Si el Procedimiento Estático No lineal dado en la Sección3.3.3 está usado, debe suponerse que componentes deembarcadero y pared controlados por la deformación sedesvíen a movimientos laterales no lineales como dado enla Tabla 7-2. Las variables d y e, representandocapacidades de deformación no lineales para componentesprimarios y secundarios, son expresados en términos deporcentajes de proporción de movimiento de piso, comodefinido en la (Figura) 7-1. El modo de comportamientorestrictivo en la Tabla 7-2 debe ser identificado del más

abajo de las dos fuerzas esperadas.Para componentes de elementos de resistencia de lafuerza lateral primarios, el colapso debe considerarse enporcentajes de movimiento laterales que exceden valoresde d en la tabla, y los elementos secundarios, el colapsodebe considerarse en porcentajes de movimiento lateralesque exceden los valores de e en la tabla, y el Nivel deRendimiento de Seguridad de Vida debe considerarse enaproximadamente el 75 % del valor de e en la tabla. Danporcentajes de movimiento basados en estos criterios enla Tabla 7-2.

Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado en la

Sección 3.3.4 está usado, las relaciones de desviación dela fuerza no lineales para componentes de embarcadero ypared deben ser establecidas basadas en la informacióndada en la Tabla 7-2, o en una evaluación más completa

de las.

Características de histerético de aquellos componentesComo determinado de Ecuaciones 7-3 y 7-4.

7.4.3 URM Paredes del PlanoNivel de Rendimiento de Seguridad de Vida debeconsiderarse en aproximadamente el 75 % del valor de d .

L

a

Tabla 7-1 m del Procedimiento Estático Lineal de Factores para URM Paredes en el Plano y Embarcaderos

m de Factores

Limitación de ModoBehaviorístico Primario Secundario

IO LS CP LS CPDeslizamiento conjunto porla Cama

1 3 4 6 8

Balanceo (1.5heff /L)> 1 (3heff /L)> 1.5 (4heff /L)> 2 (6heff /L)> 3 (8heff /L)> 4



a

U

Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.

Componentes al atravesar entre niveles de piso(suelo), y/oatravesando horizontalmente entre columnas o pilastras.Las paredes del plano no deben ser analizadas con los

Procedimientos Estáticos Lineales o No linealesprescribidos en el Capítulo 3.

7.4.3.1 Rigidez

La rigidez de paredes del plano debe ser descuidada conmodelos analíticos del sistema estructural global si lasparedes en el plano o los paneles de relleno existen, o soncolocados, en la dirección ortogonal.


El Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato debeser limitado por el agrietamiento de flexión de paredes delplano. A menos que el arqueo de la acción seaconsiderado, el agrietamiento de flexión debe ser limitadopor los valores de tensión extensibles esperados dados enla Sección 7.3.2.3 para paredes existentes y en BSSC(1995) para la nueva construcción.

Arqueando la acción debe considerarse si, y sólo si, elpiso(suelo) circundante, la azotea, la columna, o loselementos de pilastra tienen la rigidez suficiente y lafuerza para resistir a empujes de arquear de un panel dela pared, y un asesoramiento de condición ha sido hechopara asegurar que no hay ningunos huecos entre un

panel de la pared y la estructura adyacente.

Deben dar la consideración debida a la condición de laconexión de cuello estimando el grosor eficaz de unapared.

7.4.3.3 Criterios de Aceptación de deformaciónsea comprobado usando modelos de integración de paso detiempo analíticos con la pintura realista de historias detiempo de aceleración encima y base de un panel de lapared. Las paredes que atraviesan verticalmente, con unaaltura al grosor (h/t) proporción menos que aquel dado enla Tabla 7-3, no tienen que ser comprobadas para laestabilidad dinámica.

7.4.4 Mampostería reforzada Paredes en el

Plano y Embarcaderos7.4.4.1 Rigidez

La rigidez de un componente de embarcadero opared en el plano reforzado debe estar basada en:

• la sección no rajada, cuando un análisis es hecho para

mostrar que el componente no se rajará cuandosujetado a niveles esperados de la fuerza axial y lateral

El permiso de Niveles de Prevención de Colapso ySeguridad de Vida flexión que se raja en paredes URMsujetadas a de la carga plana, a condición de que lossegmentos de la pared rajados vayan.

Permanezca estable durante la excitación dinámica. Laestabilidad debe ir debe suponerse que Rigideces paraparedes existentes y nuevas sean el mismo.

•

la,

Tabla 7-2 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para URMParedes en el Plano y Embarcaderos

Criterios de AceptaciónLimitación de ModoBehaviorístico Primario Secundario

c d e IO LS CP LS CP% % % % % % % %

Deslizamiento conjuntopor la Cama

0.6 0.4 0.8 0.1 0.3 0.4 0.6 0.8

Balanceo 0.6 0.4heff /L 0.8heff /L 0.1 0.3heff /L 0.4heff /L 0.6heff /L 0.8heff /L

Tabla 7-3 Proporciones h/t Permisibles para URM Paredesdel Plano

Tipos de la ParedSX1

• 0.24g0.24g <SX1

• 0.37g0.37g <SX1

• 0.5gParedes de edificiosde un piso

20 16 13

Pared primera pisode edificio de variospisos

20 18 15

Paredes en pisosuperior de edificiode varios pisos

14 14 9

Todas otras paredes 20 16 13



7.4.4.2 Criterios de Aceptación de fuerza paraMampostería Reforzada (RM)

La fuerza de componentes de embarcadero o pared RM enflexión, corte, y compresión axial debe ser determinadapor exigencias de esta sección. Las exaltaciones, losprocedimientos, y las exigencias de esta sección debenaplicarse tanto a existencia como a componentes de

embarcadero o pared RM recién construidos.

Las paredes de mampostería reforzadas y losembarcaderos deben considerarse como componentescontrolados por la deformación si su fuerza lateralesperada para la flexión por Sección 7.4.4.2A es menosque la fuerza lateral más abajo atada limitada por el cortepor Sección 7.4.4.2B. Debe suponerse que elcomportamiento compresivo vertical de componentes deembarcadero o pared de mampostería reforzados sea unaacción controlada por la fuerza. Los métodos paradeterminar más abajo ligaron la fuerza compresiva axialson dados en la Sección 7.4.4.2da.

A. Fuerza de Flexión esperada de Paredes yEmbarcaderos

La fuerza de flexión esperada de una pared RM oembarcadero debe ser determinada sobre la base de lasexaltaciones siguientes.

• Tensión en el refuerzo debajo de la fuerza de

rendimiento esperada, f ye

, será tomado como el módulo deelasticidad, E

se, tiempos la tensión de acero. Para

tensiones de refuerzo más grandes que aquelloscorrespondiente a la fuerza de rendimiento esperada, la

tensión en el refuerzo debe considerarse independiente dela tensión e igual a la fuerza de rendimiento esperada, f

ye.

• La resistencia a la tensión de la mampostería debeser descuidada en el cálculo de la fuerza de flexión de uncorte transversal de mampostería reforzado.

• Debe suponerse que la tensión de compresión deflexión en la mampostería sea distribuida a través de unbloque de tensión rectangular equivalente. La tensión demampostería de 0.85 veces la fuerza compresiva esperada ,

f me,

debe ir

sea distribuido uniformemente sobre una zona decompresión equivalente saltada por bordes del cortetransversal y con una profundidad igual al 85 % de laprofundidad del eje neutro a la fibra de la tensióncompresiva máxima.El · Tensiones en el refuerzo y mampostería debeconsiderarse lineal a través del corte transversal deembarcadero o pared. Con objetivos de determinarfuerzas en el refuerzo de barras distribuidas a travésde la sección, debe suponerse que la tensióncompresiva máxima en la mampostería sea igual a0.003.

B. Resistencia al corte inferior y atada de Paredes yEmbarcaderos

La resistencia al corte inferior y atada decomponentes de embarcadero o pared RM, V

CL,

debe ser determinada usando la Ecuación 7-8.Q

CL=V

CL=V

mL+ V

sL (7-8)

donde:

V mL = Resistencia al corte más abajo atada proporcionada

por mampostería, libra

V sL = resistencia al corte más Abajo atada proporcionada

por refuerzo, libra

La resistencia al corte más abajo atada de una pared RMo embarcadero no debe exceder fuerzas de corte dadaspor Ecuaciones 7-9 y 7-10.

Para M/Vd vmenos de 0.25:

V

CL n ≤ 6 A n (7-9)

Para M/Vd v mayor que o igual a 1.00:

V

CL n ≤ 4 A n (7-10)

Donde:

Un = Área de red

f ′ = fuerza Compresiva de mampostería, psi

M = Momento en la sección de mampostería, in.-libra

V = Corte en la sección de mampostería, libra

d v= longitud de la Pared en dirección de fuerza de corte,

en.

La resistencia al corte inferior y atada, V mL

,resistido por la mampostería deben serdeterminados usando la Ecuación 7-11.



M/Vd vno tiene que ser tomado mayor que 1.0, y P

CLes

la fuerza compresiva vertical inferior y atada en librasbasadas en las combinaciones de carga presentadasEcuaciones 3-2 y 3-3.

La resistencia al corte inferior y atada, V sL, resistido por el

refuerzo deben ser determinados usando la Ecuación 7-12.

Av= Área de refuerzo de corte, en

2

s = Espaciado de refuerzo de corte, en. f y

=

fuerza de rendimiento Inferior y atada de corterefuerzo, psi

C. Consideraciones de fuerza para Paredes

Las intersecciones de la pared deben considerarseeficaces en la transferencia del corte cuando la condición

(1) (o 2), y la condición (3), como notado abajo, sonencontradas(cumplidas):

1. Las cáscaras de cara de unidades de mamposteríahuecos son borradas y la intersección es totalmenteenlechada.

2. Las unidades sólidas son puestas en el bono que seejecuta, y el 50 % de las unidades de mampostería enla intersección es trabado.

3. El refuerzo de una pared de cruce sigue por delante dela intersección una distancia no menos de 40

diámetros de barra o 24 pulgadas.

La anchura de reborde consideró eficaz en la compresiónen cada lado de la web será tomado como igual a seisveces el grosor de la web, o será igual al reborde actual aambos lados de la pared de web, cualquiera es menos.

La anchura de reborde consideró eficaz en la tensión encada lado de la web será tomado como igual a 3/4 de laaltura de la pared, o será igual al reborde actual a amboslados de la pared de web, cualquiera es menos.

D. Baje Fuerza Compresiva Vertical Atada de Paredesy Embarcaderos

La fuerza compresiva vertical más abajo atada de paredesde RM existentes o componentes de embarcadero debe serdeterminada usando la Ecuación 7-13.

Q

CLc = P = 0.8 [ 0.85 f ′ ("un" A) + Af ] (7-13)

Donde:

f ′ = mampostería más Abajo atada fuerza compresivaigual a fuerza esperada, f

me, determinado por Sección

7.3.2.1, dividida en 1.6

f y

= fuerza de rendimiento de refuerzo más Abajo atadapor Sección 7.3.2.6

Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección

3.3.1 están usados, las fuerzas verticales de gravedad yefectos sísmicos deben ser menos que la fuerza lateralmás abajo atada, Q

CL, como requerido por Ecuación 3-19.


A. Procedimientos lineales

Si los procedimientos lineales de la Sección 3.3 estánusados, elel producto de la fuerza esperada, Q

CE , de aquellos

componentes clasificados como controlado por ladeformación, multiplicado por el m de factores dados en la

Tabla 7-4 para Niveles de Rendimiento particulares yfactores dado en la Sección 2.7.2, debe exceder la suma,Q

UD, de fuerzas sísmicas no reducidas, Q

E,y fuerzas de

gravedad, QG, como en Ecuaciones 3-14 y 3-18.

Para la determinación del m de factores de la Tabla 7-4, laproporción de la tensión compresiva vertical a la fuerzacompresiva esperada, f

ae /f

me,debe estar basada en un valor

esperado de gravedad fuerza compresiva porcombinaciones de carga dadas en Ecuaciones 3-2 y 3-3.

B. Procedimientos no linealesSi el Procedimiento Estático No lineal dado en la Sección3.3.3 está usado, debe suponerse que componentes deembarcadero y pared controlados por la deformación sedesvíen a movimientos laterales no lineales como dado enla Tabla 7-5. Las variables d y e, representandocapacidades de deformación no lineales para componentesprimarios y secundarios, son expresados en términos deporcentajes de proporción de movimiento de piso comodefinido en la Cifra (Figura) 7-1.

Para determinación del c, d, y valores de e y los

niveles de movimiento aceptables usando la Tabla



7-5, la tensión compresiva vertical,



valor de gravedad fuerza compresiva porcombinaciones de carga dadas en Ecuaciones 3-2y 3-3.

Para componentes de elementos de resistencia de la fuerzalateral primarios, el colapso debe considerarse enporcentajes de movimiento laterales que exceden valoresde d en la Tabla 7-5, y el Nivel de Rendimiento deSeguridad de Vida debe considerarse en aproximadamenteel 75 % del valor de d . Para componentes de elementossecundarios, el colapso debe considerarse en porcentajesde movimiento laterales que exceden los valores de e en latabla, y el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vidadebe considerarse en aproximadamente el 75 % del valorde e en la tabla. Dan porcentajes de proporción demovimiento de piso basados en estos criterios en la Tabla7-5.

Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado en laSección 3.3.4 está usado, las relaciones de desviación de la

fuerza no lineales para componentes de embarcadero ypared deben ser establecidas basadas en la informacióndada en la Tabla 7-5, o en una evaluación más completa delas características de histerético de aquellos componentes.

Debe suponerse que deformaciones aceptables paraparedes existentes y nuevas sean el mismo.

7.4.5 RM Paredes del Plano

Como requerido por la Sección 2.11.7, debe considerarseque paredes de RM resisten a la excitación del plano comocomponentes aislados atravesar entre niveles de

piso(suelo), y/o atravesando horizontalmente entrecolumnas o pilastras. Las paredes del plano no deben seranalizadas con los Procedimientos Estáticos Lineales o Nolineales prescribidos en el Capítulo 3, pero deben resistir afuerzas de inercia laterales tan dadas en la Sección 2.11.7,o responder a movimientos de terremoto comodeterminado con el Procedimiento Dinámico No lineal ysatisfacer los criterios de desviación dados en la Sección7.4.5.3.

7.4.5.1 Rigidez

Del Plano las paredes de RM deben considerarse

como elementos locales atravesar entre niveles de pisoindividuales.

La rigidez de paredes del plano debe ser descuidada conmodelos analíticos del sistema estructural global si lasparedes en el plano existen o son colocadas en la direcciónortogonal.

Las secciones no rajadas basadas en la red de área debenconsiderarse para la determinación de propiedadesgeométricas, a condición de que la flexión neta la tensiónextensible no excede la resistencia a la tensión esperada,

f te, por sección para una pared cuya flexión neta tensión

extensible excede la resistencia a la tensión esperada.

Debe suponerse que rigideces para la existencia y nuevasparedes del plano reforzadas sean el mismo.


Del Plano las paredes de RM deben ser suficientementefuertes en la flexión para resistir a las cargastransversales prescribidas en la Sección 2.11.7 paratodos los Niveles de Rendimiento. La fuerza de flexiónesperada debe estar basada en las exaltaciones dadas enla Sección 7.4.4.2A. Para paredes con una proporciónh/t que excede 20, los efectos de desviaciones durantemomentos deben considerarse.

Debe suponerse que la fuerza de nuevas paredes yparedes existentes sea el mismo.


Si el Procedimiento Dinámico No lineal está usado, loscriterios de rendimiento siguientes deben estar basados enla desviación máxima normal al plano de una paredtransversal.

• El Nivel de Rendimiento de OcupaciónInmediato debe ser encontrado (cumplido) cuando elagrietamiento visual significativo de una pared RMocurre. Debe suponerse que este estado de límite ocurraen una proporción de movimiento de piso lateralaproximadamente del 2 %.

• El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vidadebe ser encontrado(cumplido) cuando las unidades demampostería son desalojadas y se caen de la pared. Debesuponerse que este estado de límite ocurra en unmovimiento lateral de un panel de piso igual aaproximadamente el 3 %.

• El Nivel de Rendimiento de Prevención deColapso debe ser encontrado (cumplido) cuando el estadode postdaño del terremoto está al borde del colapso. Debesuponerse que este estado de límite ocurra en unaproporción de movimiento de piso lateralaproximadamente del 5 %.

Debe suponerse que deformaciones aceptables paraparedes existentes y nuevas sean el mismo.

7.5 Propiedades Técnicas deRellenos de Mampostería

Esta sección proporciona la información técnica básica atasar atributos de paneles de relleno de mampostería,incluso




Tabla 7-4 m del Procedimiento Estático Lineal de Factores para Mampostería Reforzada Paredes en el Plano

fae/fme L/heff • gf ye/fme

m deFactores

Primario Secundario

IO LS CP LS CP0.00 0.5 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0

0.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.00.20 1.5 2.0 2.5 4.0 5.0

1.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.00.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.00.20 1.5 3.0 4.0 6.0 8.0

2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.00.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.00.20 2.0 3.5 4.5 7.0 9.0

0.038 0.5 0.01 3.0 6.0 7.5 8.0 10.00.05 2.0 3.5 4.5 7.0 9.00.20 1.5 2.0 2.5 4.0 5.0

1.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.00.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.00.20 1.5 2.5 3.5 5.0 7.0

2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0

0.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.00.20 1.5 3.0 4.0 6.0 8.0

0.075 0.5 0.01 2.0 3.5 4.5 7.0 9.00.05 1.5 3.0 4.0 6.0 8.00.20 1.0 2.0 2.5 4.0 5.0

1.0 0.01 2.5 5.0 6.5 8.0 10.00.05 2.0 3.5 4.5 7.0 9.00.20 1.5 2.5 3.5 5.0 7.0

2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.00.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.00.20 1.5 3.0 4.0 4.0 8.0



deformación y aceptación de fuerza para laOcupación Inmediata, Seguridad de Vida, y

Niveles de Rendimiento de Prevención deColapso. Las propiedades técnicas dadas pararellenos de mampostería deben estar usadascon los métodos analíticos prescribidos en elCapítulo 3, a menos que no notado por otraparte.Los paneles de relleno de mampostería debenconsiderarse como elementos primarios de un

sistema de resistencia de la fuerza lateral. Si elpórtico circundante puede permanecer estable

siguiente de la pérdida de un panel de relleno,los paneles de relleno no deben ser sujetos alímites puestos por el Nivel de Rendimiento dePrevención de Colapso.


7.5.1 Tipos de Rellenos de MamposteríaLos procedimientos expuestos en esta secciónson aplicables a paneles existentes, panelesrealzados para rehabilitación sísmica, y nuevospaneles añadidos a un pórtico existente. Losrellenos deben incluir paneles construidosparcialmente o totalmente dentro del plano depórticos de acero o concretos, y saltaron por vigay columnas alrededor de sus perímetros.Los tipos de panel de relleno considerados enestas Pautas incluyen la mampostería de unidadde la arcilla no reforzada, la mamposteríaconcreta, y la mampostería de azulejo de arcillahueco. Los rellenos hechos de piedra o bloque decristal no son dirigidos.

Los paneles de relleno que se consideran seraislados del pórtico circundante deben tenerhuecos suficientes en cumbre y lados para alojardesviaciones de pórtico laterales máximas. Lospaneles aislados deben ser retenidos en ladirección transversal para asegurar laestabilidad bajo fuerzas normales. Los panelesque están en el contacto apretado con loselementos de pórtico en cuatro lados sonllamados paneles de relleno de corte. Parapaneles para ser considerados bajo estadesignación, cualquier hueco entre un relleno yun pórtico circundante debe estar lleno paraproporcionar el contacto apretado.Aportique a miembros y conexiones los paneles

de relleno circundantes deben ser evaluadospara efectos de interacción de relleno del pórtico.

Tabla 7-5 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para Paredesde Corte de Mampostería Reforzadas

fae/fme L/heff • gf ye /f me c d % e %

Criterios de Aceptación

Primario Secundario

% DEIO

% DELS

% DECP

% DELS

% DECP

0.00 0.5 0.01 0.5 2.6 5.3 1.0 2.0 2.6 3.9 5.3

0.05 0.6 1.1 2.2 0.4 0.8 1.1 1.6 2.20.20 0.7 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.7 1.0

1.0 0.01 0.5 2.1 4.1 0.8 1.6 2.1 3.1 4.10.05 0.6 0.8 1.6 0.3 0.6 0.8 1.2 1.60.20 0.7 0.3 0.6 0.1 0.2 0.3 0.5 0.6

2.0 0.01 0.5 1.6 3.3 0.6 1.2 1.6 2.5 3.30.05 0.6 0.6 1.3 0.2 0.5 0.6 0.9 1.30.20 0.7 0.2 0.4 0.1 0.2 0.2 0.3 0.4

0.038 0.5 0.01 0.4 1.0 2.0 0.4 0.8 1.0 1.5 2.00.05 0.5 0.7 1.4 0.3 0.5 0.7 1.0 1.40.20 0.6 0.4 0.9 0.2 0.3 0.4 0.7 0.9

1.0 0.01 0.4 0.8 1.5 0.3 0.6 0.8 1.1 1.50.05 0.5 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.7 1.00.20 0.6 0.3 0.6 0.1 0.2 0.3 0.4 0.6

2.0 0.01 0.4 0.6 1.2 0.2 0.4 0.6 0.9 1.2

0.05 0.5 0.4 0.7 0.1 0.3 0.4 0.5 0.70.20 0.6 0.2 0.4 0.1 0.1 0.2 0.3 0.4

0.075 0.5 0.01 0.3 0.6 1.2 0.2 0.5 0.6 0.9 1.20.05 0.4 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.8 1.00.20 0.5 0.4 0.8 0.1 0.3 0.4 0.6 0.8

1.0 0.01 0.3 0.4 0.9 0.2 0.3 0.4 0.7 0.90.05 0.4 0.4 0.7 0.1 0.3 0.4 0.5 0.70.20 0.5 0.2 0.5 0.1 0.2 0.2 0.4 0.5

2.0 0.01 0.3 0.3 0.7 0.1 0.2 0.3 0.5 0.70.05 0.4 0.3 0.5 0.1 0.2 0.3 0.4 0.50.20 0.5 0.2 0.3 0.1 0.1 0.2 0.2 0.3



Estos efectos deben incluir fuerzas transferidasde un panel de relleno a viga, columnas, yconexiones, y sujeción de miembros de pórtico através de una longitud parcial.7.5.1.1 Rellenos de Mampostería ExistentesLos rellenos de mampostería existentesconsiderados en esta sección deben incluir todos

los rellenos estructurales de un sistema deedificio que están en el lugar antes de larehabilitación sísmica.Los tipos de relleno incluidos en esta secciónconsisten en paneles no reforzados y noenlechados, y paneles compuestos o nocompuestos. Los paneles de relleno existentessujetados a fuerzas laterales que la paralelaaplicada con su plano debe considerarse porseparado de rellenos sujetados a fuerzas seaplicaron normal a su plano, como descrito en lasSecciones 7.5.2 y 7.5.3.

Las propiedades materiales para rellenosexistentes deben ser establecidas por Sección7.3.2. Antes de la rehabilitación, los rellenos demampostería deben ser tasados para lacondición por procedimientos expuestos enSecciones 7.3.3.1, 7.3.3.2, o7.3.3.3. Debe suponerse que rellenos demampostería existentes se comporten el mismocomo nuevos rellenos de mampostería, acondición de que un asesoramiento de condicióndemuestre la calidad equivalente de laconstrucción.

7.5.1.2 Nuevos Rellenos de MamposteríaLos nuevos rellenos de mampostería debenincluir todos los nuevos paneles añadidos a unsistema de resistencia de la fuerza lateralexistente para la rehabilitación estructural. Lostipos de relleno deben incluir no reforzado, noenlechado, reforzado, enlechado y parcialmenteenlechado, y compuesto o no compuesto.Analizando un sistema de nuevos rellenos, losvalores esperados de fuerza y rigidez deben estarusados. Ningunos factores dereducción(disminución) de capacidad deben

estar usados, y esperaron que los valores de

fuerzas materiales deben estar usados en lugarde estimaciones más abajo atadas.7.5.1.3 Rellenos de Mampostería realzadosLos paneles de relleno de mampostería realzadosdeben incluir rellenos existentes que sonrehabilitados con los métodos dados en estasección. A menos que no declarado por otra

parte, los métodos son aplicables a rellenos noreforzados, y son queridos para mejorar elrendimiento de rellenos de mamposteríasujetados tanto a fuerzas laterales en el planocomo a del plano.Los rellenos de mampostería que son realzadosde acuerdo con los estándares mínimos de estasección deben considerarse usando los mismosProcedimientos de Análisis y criterios derendimiento en cuanto a nuevos rellenos.Las pautas de las secciones siguientes,perteneciendo a métodos de realce para paredes

de mampostería no reforzadas, también debenaplicarse a paneles de relleno de mampostería noreforzados:(1) “Aperturas Rellenadas,” la Sección 7.4.1.3A;(2) “hormigón preparados(hormigónproyectado),” la Sección 7.4.1.3C; (3) “Capas paraParedes URM,” la Sección 7.4.1.3ra; (4)“Inyecciones de Mortero,” la Sección 7.4.1.3G; (5)"Señalar de nuevo", la Sección 7.4.1.3ra; (y 6)“Elementos que Fortalecen(endurecen),” laSección 7.4.1.3J. Además, los dos métodos derealce siguientes también deben aplicarse a

paneles de relleno de mampostería.A. Restricciones Divisorias para Paneles de RellenoLos paneles de relleno no en el contacto apretadocon el perímetro aportican los miembros debenser retenidos para fuerzas del plano. Esto puedeser llevado a cabo instalando ángulos de acero oplatos en cada lado de los rellenos, y soldándoseo echando el cerrojo sobre los ángulos o losplatos al perímetro aportican a miembros.B. Conexiones Alrededor de Paneles de RellenoLos huecos entre un panel de relleno y el pórticocircundante deben estar llenos si la acción de

pórtico del relleno integral es asumida para larespuesta en el plano.

7.5.2 Rellenos de Mampostería en el Plano7.5.2.1 RigidezLa rigidez en el plano elástica de un panel derelleno de mampostería no reforzado sólidoantes del agrietamiento debe ser representadacon un puntal de compresión diagonalequivalente de la anchura, a, dada por laEcuación 7-14. El puntal equivalente debe tenerel mismo grosor y el módulo de la elasticidadcomo el panel de relleno que esto representa.

donde



hcol = Altura de columna entre líneas de viga, en.hinf = Altura de panel de relleno, en.E fe = módulo Esperado de elasticidad de pórticomaterial, psi I

col = Momento de apatía de columna,

en 4

E me= Longitud de panel de relleno, en.

Linf = longitud Diagonal de panel de relleno, en.r inf = Grosor de panel de relleno y puntalequivalente,t inf = el anglo cuya tangente es la proporción de

aspecto de alturade relleno,1 = Coeficiente solía determinar equivalenteanchura de puntal de rellenoPara paneles de relleno no compuestos, sólo elwythes en el contacto lleno con los elementos depórtico debe considerarse computando la rigidezen el plano, a menos que el fondeadero positivocapaz de transmitir fuerzas en el plano demiembros de pórtico a toda la mamposteríawythes sea proporcionado en todos los lados delas paredes.La rigidez de paneles de relleno de mampostería

no reforzados rajados debe ser representada conpuntales equivalentes, a condición de que laspropiedades de puntal sean determinadas deanálisis detallados que consideran elcomportamiento no lineal del sistema de pórticorellenado después de que la mampostería esrajada.La analogía de puntal de compresión equivalentedebe ser usada para representar la rigidezelástica de un panel de relleno de mamposteríano reforzado perforado, a condición de que laspropiedades de puntal equivalentes seandeterminadas de análisis de tensión apropiados

de paredes de relleno con modelosrepresentativos que abren.Debe suponerse que rigideces para rellenosexistentes y nuevos sean el mismo.7.5.2.2 Criterios de Aceptación de fuerzaA. Resistencia al corte de rellenoLa transferencia del corte de piso a través de un

panel de relleno de mampostería confinadodentro de un pórtico concreto o de acero debeconsiderarse como una acción controlada por ladeformación. La resistencia al corte de panel enel plano esperado debe ser determinada porexigencias de esta sección.La resistencia al corte de relleno esperada, V

id ,

debe ser calculada como el producto de la red yárea enlechada del panel de relleno, A

ni, tiempos

la resistencia al corte esperado de lamampostería, f

vie, de acuerdo con Ecuación

QCE =

V

id = de

A

ni

f

vie (7-15)Donde: A

ni = Área sección a través panel de relleno, en 2

f vie = resistencia al corte Esperada de relleno demampostería, psiLa resistencia al corte esperada de rellenosexistentes, f

vie, debe ser tomada no para exceder

la resistencia al corte de conexión de la cama demampostería esperada, v

me , como determinado

por Sección 7.3.2.4.

La resistencia al corte de paneles de rellenorecién construidos, f vie

, no debe exceder valoresdados en la Sección 8.7.4 de BSSC (1995) para latensión compresiva vertical cero.Para paneles de relleno no compuestos, sólo elwythes en el contacto lleno con los elementos depórtico debe considerarse computando la fuerzaen el plano, a menos que el fondeadero positivocapaz de transmitir fuerzas en el plano demiembros de pórtico a toda la mamposteríawythes sea proporcionado en todos los lados delas paredes.

B. Fuerza requerida de Miembros de ColumnaAdyacentes a Paneles de RellenoA menos que un análisis más riguroso sea hecho,la flexión esperada y las resistencias al corte demiembros de columna adyacentes a un panel derelleno deben exceder fuerzas que resultan deuna de las condiciones siguientes:1. La aplicación del componente horizontal de ella fuerza de puntal de relleno esperada se aplicóa una distancia, l

ceff , de la cumbre o el fondo del

panel de relleno igual a:

donde:



2. La fuerza de corte que resulta de desarrollo de

fuerzas de flexión de columna esperadas encimay fondo de una columna con una altura reducida

igual a l ceff La longitud de columna reducida, l

ceff,en la

Ecuación 7-16 debe ser igual a la altura clara deabrir para una columna cautiva vigorizadalateralmente con un relleno de altura parcial.Las exigencias de esta sección deben serrenunciadas si la resistencia al corte demampostería esperada, v

me, como medido por

procedimientos de prueba de la Sección 7.3.2.4,

es menos de 50 psi.C. Fuerza requerida de Miembros de Viga Adyacentesa Paneles de RellenoLa flexión esperada y las resistencias al corte demiembros de viga(casa) adyacentes a un panelde relleno deben exceder fuerzas que resultan deuna de las condiciones siguientes:1. La aplicación del componente vertical de ella fuerza de puntal de relleno esperada se aplicóa una distancia, l

beff,de la cumbre o el fondo del

panel de relleno igual a:

donde:

2. La fuerza de corte que resulta de desarrollo defuerzas de flexión de viga(casa) esperadas a losfinales de un miembro de viga(casa) con unalongitud reducida igual a l

beff

Las exigencias de esta sección deben serrenunciadas si la resistencia al corte demampostería esperada, v

me, como medido por

procedimientos de prueba de la Sección 7.3.2.4,es menos de 50 psi.7.5.2.3 Criterios de Aceptación de deformaciónA. Procedimientos linealesSi los procedimientos lineales de la Sección 3.3.1están usados, elel producto de la fuerza de relleno esperada, V

id ,

multiplicada por el m de factores dados en laTabla 7-6 para Niveles de Rendimientoparticulares y factores κ dados en la Sección2.7.2, debe exceder la suma de fuerzas sísmicasno reducidas, Q

E,y gravedad fuerzas, Q

G, por

Ecuación 3-18. Para el caso de un panel derelleno, Q

E debeser el componente horizontal de la

fuerza axial no reducida en el miembro de puntalequivalente.Para la determinación del m de factores porTabla 7-6, la proporción del pórtico a fuerzas derelleno debe ser determinada considerando lafuerza lateral esperada de cada componente. Si lafuerza de pórtico esperada es menos que0.3 tiempos la fuerza de relleno esperada, losefectos de confinando(confinar) del pórtico

deben ser descuidados y el componente demampostería debe ser evaluado como uncomponente de la pared individual por Secciones7.4.2 o 7.4.4.B. Procedimientos no linealesSi el Procedimiento Estático No lineal dado en laSección 3.3.3 está usado, debe suponerse quepaneles de relleno se desvíen a movimientoslaterales no lineales como dado en la Tabla 7-7.La variable d, representando capacidades dedeformación no lineales, es expresada entérminos de proporción de movimiento de piso

en el por ciento como definido en la Cifra(Figura)7-1.



Para la determinación de los valores de d y losniveles de movimiento aceptables usando laTabla 7-7, la proporción del pórtico a fuerzas derelleno debe ser determinada considerando lafuerza lateral esperada de cada componente. Si la

fuerza de pórtico esperada es menos de 0.3 vecesla fuerza de relleno esperada, los efectos deconfinando (confinar) del pórtico deben serdescuidados y el componente de mamposteríadebe ser


evaluado como un componente de la paredindividual por Secciones 7.4.2 o 7.4.4.El Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato

debe ser encontrado(cumplido) cuando elagrietamiento visual significativo de un rellenode mampostería no reforzado ocurre. El Nivel deRendimiento de Seguridad de Vida debe serencontrado(cumplido) cuando el agrietamientosustancial del relleno de mampostería ocurre, yel potencial para el panel, o alguna parte de ello,para dejar el pórtico es alta. Dan porcentajes deproporción de movimiento de piso aceptablescorrespondiente a estos Niveles de Rendimientogenerales en la Tabla 7-7.Si el pórtico circundante puede permanecerestable siguiente de la pérdida de un panel de

relleno, los paneles de relleno no deben sersujetos a límites puestos por el Nivel deRendimiento de Prevención de Colapso.Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado enla Sección 3.3.4 está usado, las relaciones dedesviación de la fuerza no lineales para panelesde relleno deben ser establecidas basadas en la

información dada en la Tabla 7-7, o en unaevaluación más completa de las característicasde histerético de aquellos componentes.Debe suponerse que deformaciones aceptablespara rellenos existentes y nuevos sean el mismo.


7.5.3 Rellenos de Mampostería del Plano7.5.3.1 Rigidez

Los paneles de relleno no reforzados con hinf /t inf

proporciones menos que paneles de relleno delPlano deben considerarse como elementoslocales que atraviesan verticalmente entreniveles de piso(suelo) y /aquellos dados en Tabla7-8, y reunión de las exigencias o

horizontalmente a través de bahías de pórticos.arquear la acción dada en la sección siguiente, notiene que ser analizado para fuerzas sísmicastransversales.La rigidez de paneles de relleno sujetados afuerzas del plano debe ser descuidada conmodelos analíticos del sistema estructural globalsi las paredes en el plano o los paneles de rellenoexisten, o son colocados, en la direcciónortogonal.La rigidez de flexión para rellenos demampostería no rajados sujetados a fuerzastransversales debe estar basada en las seccionesnetas mínimas y mampostería enlechada. Debesuponerse que la rigidez de flexión para rellenosno reforzados, rajados sujetados a fuerzastransversales sea igual al cero a menos que elarqueo de la acción sea considerado.

Tabla 7-6 m del Procedimiento Estático Lineal de Factorepara Paneles de Relleno de Mampostería

β V fre V id

------= Linf hinf -- m de Facto

IO

0.3 β <0.7 ≤ 0.5 4.0 n.a.

1.0 3.5 n.a.

2.0 3.0 n.a.

0.7 β <1.3 ≤ 0.5 6.0 n.a.1.0 5.2 n.a.

2.0 4.5 n.a.

β ≥ 1.3 0.5 8.0 n.a.

1.0 1. 7.0 n.a.

2.0 1. 6.0 n.a.

Tabla 7-7 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para Panelesde Relleno de Mampostería

β V fre V id

------= Linf hinf -----

c d % e %

Criterios de Aceptación % deLS % de CP

0.3 β <0.7 ≤ 0.5 n.a. 0.5 n.a. 0.4 n.a.1.0 n.a. 0.4 n.a. 0.3 n.a.2.0 n.a. 0.3 n.a. 0.2 n.a.

0.7 β <1.3 ≤ 0.5 n.a. 1.0 n.a. 0.8 n.a.1.0 n.a. 0.8 n.a. 0.6 n.a.2.0 n.a. 0.6 n.a. 0.4 n.a.

β ≥ 1.3 0.5 n.a. 1.5 n.a. 1.1 n.a.1.0 n.a. 1.2 n.a. 0.9 n.a.2.0 n.a. 0.9 n.a. 0.7 n.a.



Arqueando la acción debe considerarse si, y sólosi, las condiciones siguientes existen.El panel está en el contacto apretado con loscomponentes de pórtico circundantes.• el producto del módulo elástico, E

fe, tiempos el

momento de apatía, Si, del pórtico más flexible

el componente excede un valor de 3.6 10

9

libras-in.

2 x

.Los componentes de pórtico tienen la fuerzasuficiente para resistir a empujes de arquear deun panel de relleno.El hinf /t inf proporción es menos que o igual a 25.

Para tales casos, el mediados de la desviación dealtura normal al plano de un panel de relleno, •

inf ,

dividido en la altura de relleno, hinf , debe ser

determinado de acuerdo con la Ecuación 7-20.Para paneles de relleno que noencuentran(cumplen) las exigencias paraarquear acción, las desviaciones deben serdeterminadas con los procedimientos dados enlas Secciones 7.4.3 o 7.4.5.Debe suponerse que rigideces para rellenosexistentes y nuevos sean el mismo.7.5.3.2 Criterios de Admisibilidad de fuerzaLos paneles de relleno de mampostería debenresistir a fuerzas de inercia del plano como dadoen la Sección 2.11.7. Los rellenostransversalmente cargados no deben seranalizados con los Procedimientos EstáticosLineales o No lineales prescribidos en el Capítulo3.La fuerza transversal más abajo atada de unpanel de relleno URM debe exceder presionesnormales como prescribido en la Sección 2.11.7.A menos que el arqueo de la acción seaconsiderado, la fuerza más abajo atada de unpanel de relleno URM debe ser limitada por latensión de flexión de mampostería más abajoatadala fuerza, f ′, que puede ser tomado como 0.7veces el

t resistencia a la tensión esperada, f te, comodeterminado por Sección 7.3.2.3.El arqueo de la acción sólo debe considerarsecuando las exigencias declaradas en la secciónanterior son encontradas(cumplidas). En tal

caso, la fuerza transversal más abajo atada de unpanel de relleno en libras por pie cuadrado, q

in ,

debe serEcuación de utilización decidida 7-21.

donde f ′ = más Abajo atado de mampostería compresivam

fuerza igual a f me

/1.6, psi

2= Parámetro de esbeltez como definido en

Tabla 7-9

Tabla 7-9 Valores de λ2 para el Uso en la Ecuación 7-21

hinf/tinf 5 10 15 25• 2 0.129 0.060 0.034 0.013



7.5.3.3 Criterios de Aceptación de deformaciónEl Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediatodebe ser encontrado(cumplido) cuando elagrietamiento visual significativo de un rellenoURM ocurre. Debe suponerse que este estado delímite ocurra en un movimiento del plano de unpanel de piso igual a aproximadamente el 2 %.

El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vidadebe ser encontrado(cumplido) cuando el dañosustancial a un relleno URM ocurre, y el potencialpara el panel, o alguna parte de ello, para dejar elpórtico es alta. Debe suponerse que este estadode límite ocurra en una proporción demovimiento de piso lateral del plano igual aaproximadamente el 3 %.Si el pórtico circundante puede permanecerestable siguiente de la pérdida de un panel derelleno, los paneles de relleno no deben sersujetos a límites puestos por el Nivel de

Rendimiento de Prevención de Colapso.Debe suponerse que deformaciones aceptablesde paredes existentes y nuevas sean el mismo.

7.6 Fondeadero a Paredes deMampostería7.6.1 Tipos de AnclajesLos anclajes considerados en la Sección 7.6.2deben incluir anclajes de plato, cerrojos deanclaje encabezados, y cerrojos de anclaje debarra de facilidad empotrados en unidad de la

arcilla y mampostería concreta. Los anclajes en lamampostería de unidad hueco deben serempotrados en el mortero.El suplemento y la resistencia al corte de anclajesde extensión deben ser verificados por pruebas.7.6.2 Análisis de AnclajesLos anclajes empotrados en paredes demampostería existentes o nuevas debenconsiderarse como componentes controladospor la fuerza. Los valores más abajo atados parafuerzas con respecto al suplemento, corte, y lascombinaciones del suplemento y corte, deben

estar basados en la Sección el 8.3.12 de BSSC(1995) para anclajes empotrados.La longitud embedment eficaz mínima paraconsideraciones de la fuerza de suplemento debeser como definida en la Sección el 8.3.12 de BSSC(1995). Cuando la longitud embedment es menosde cuatro diámetros de cerrojo o dos pulgadas(50.8 mm), la fuerza de suplemento debe sertomada como el cero.La distancia de borde mínima paraconsideraciones de la resistencia al corte llenadebe ser 12 diámetros de barra. La resistencia al

corte de anclajes con distancias de borde iguales

a o menos de una pulgada (25.4 mm) debe sertomada como el cero. La interpolación lineal dela resistencia al corte para distancias de bordeentre estos dos límites es permitida.

7.7 Elementos de Fundación demampostería7.7.1 Tipos de Fundaciones de MamposteríaLas fundaciones de mampostería son comunesen edificios más viejos y todavía están usadaspara un poco de construcción moderna. Talesfundaciones pueden incluir equilibrios y paredesde fundación construidas de piedra, ladrillo dearcilla, o bloque concreto. Generalmente, losequilibrios de mampostería son no reforzados;las paredes de fundación pueden o no pueden serreforzadas.Los equilibrios de extensión transmiten columnavertical y cargas de la pared al suelo por el porte

directo. Las fuerzas laterales son transferidas porla fricción entre el suelo y la mampostería, asícomo por la presión pasiva del suelo que actúasobre la cara vertical del equilibrio.7.7.2 Análisis de Fundaciones ExistentesUn análisis de fuerza lateral de un sistema deedificio debe incluir la deformabilidad de losequilibrios de mampostería, y la flexibilidad delsuelo bajo ellos. La fuerza y la rigidez del suelodeben ser comprobadas por Sección 4.4.Los equilibrios de mampostería deben sermodelados como componentes elásticos con

poca o ninguna capacidad de deformacióninelástica, a menos que las pruebas deverificación sean hechas para demostrar por otraparte. Para el Procedimiento Estático Lineal,debe considerarse que equilibrios demampostería son componentes controlados porla fuerza (el m iguala 1.0).Las paredes de reteniendo de mamposteríadeben resistir a presiones de suelo activas ypasivas por Sección 4.5. La rigidez, y la fuerza ylos criterios de admisibilidad para paredes dereteniendo de mampostería deben ser el mismo

en cuanto a otras paredes de mamposteríasujetadas a cargas transversales, como dirigidoen las Secciones 7.4.3 y 7.4.5.7.7.3 Medidas de rehabilitaciónAdemás de aquella rehabilitación las medidasaseguraron(previeron) elementos de fundaciónconcretos en la Sección 6.13.4, los elementos defundación de mampostería también pueden serrehabilitados con las opciones siguientes:Inyección enlechar de fundaciones de piedraRefuerzo de fundaciones URMPre acentuación de fundaciones de mampostería



Ampliación de equilibrios por colocación dehormigón preparados reforzadosAmpliación de equilibrios con secciones dehormigón armado adicionales

Los procedimientos para la rehabilitación debenseguir provisiones para el realce de paredes de

mampostería donde aplicable por Sección7.4.1.3.

7.8 DefinicionesPorte de pared: una pared que apoya cargas degravedad de al menos 200 libras por pie lineal depisos y/o azoteas.Conexión de cama: la capa horizontal delmortero en el cual una unidad de mamposteríaes puesta.Pared doble: una pared de mampostería con unespacio aéreo entre wythes. Wythes son por logeneral afiliados por el refuerzo de alambre, olazos de acero. También conocido como unapared no compuesta.Mampostería de unidad de la arcilla: laMampostería construida con unidades sólidas,deshuesadas, o huecos hecha de la arcilla. Lasunidades de arcilla huecos pueden ser noenlechadas, o enlechadas.Mampostería de azulejo de arcilla: laMampostería construida con unidades huecoshecha del azulejo de arcilla. Típicamente, lasunidades son puestas con células que se ejecutan

horizontalmente, y son así no enlechadas. Enalgunos casos, las unidades son colocadas concélulas que se ejecutan verticalmente, y puede opuede no ser enlechado.Conexión de cuello: la conexión longitudinalvertical entre wythes de la mampostería o entremampostería wythe y construcción de copia deseguridad que puede estar llena de mortero omortero.Pared de mampostería compuesta: pared demampostería de Multiwythe que actúa conacción compuesta.

Mampostería concreta: la Mamposteríaconstruida con unidades sólidas o huecos hechosdel hormigón. Las unidades concretas huecospueden ser no enlechadas, o enlechadas.Conexión principal: la conexión de morterovertical colocada entre unidades de mamposteríaen mismo wythe.Unidad de mampostería hueco: una unidad demampostería cuya área enfadada y seccionalneta en cada paralela plana a la superficie derozamiento es menos del 75 % del grueso cross-sectional área en el mismo plano.

Relleno: un panel de mampostería colocadodentro de un pórtico de acero o concreto. Lospaneles separados del pórtico circundante porun hueco son llamados “rellenos aislados.” Lospaneles que están en el contacto apretado con unpórtico alrededor de su perímetro lleno sonllamados “rellenos de corte.”

Pared en el plano: Ver la pared de corte.Mampostería: la reunión de unidades demampostería, mortero, y posiblemente morteroy/o refuerzo. Los tipos de la mampostería sonclasificados aquí con respecto al tipo de lasunidades de mampostería, como mampostería deunidad de la arcilla, mampostería concreta, omampostería de azulejo de arcilla hueco.Porte de pared: una pared que apoya lagravedad carga menos que como definido parauna pared que lleva.Pared de mampostería no compuesta: pared

de mampostería de Multiwythe que actúa sinacción compuesta.Pared del plano: una pared que resiste a fuerzaslaterales se aplicó normal a su plano.Parapeto: Partes de una pared que se extiendeencima del diafragma de azotea. Los parapetospueden considerarse como rebordes techardiafragmas si las conexiones adecuadas existen oson proporcionadas.Pared de mampostería parcialmenteenlechada: una pared de mampostería quecontiene mortero en algunas células.

Pared perforada o panel de relleno: una paredo panel que no encuentra las exigencias para unapared sólida o panel de relleno.Embarcadero: una parte vertical de pared demampostería entre dos aperturashorizontalmente adyacentes. Los embarcaderosresisten a tensiones axiales de fuerzas degravedad, y momentos que flexionan degravedad combinada y fuerzas laterales.Mampostería reforzada (RM) pared: unapared de mampostería que es reforzada tanto enlas direcciones verticales como en horizontales.La suma de las áreas del refuerzo horizontal yvertical debe ser al menos 0.002 veces el áreaenfadada y seccional gruesa de la pared, y el áreamínima del refuerzo en cada dirección debe serno menos de 0.0007 veces el área enfadada yseccional gruesa de la pared. Se supone queparedes reforzadas resistan a carga.



Ejecutar bono: un modelo de mampostería donde lasconexiones principales son asombradas entre cursosadyacentes por más de un tercero de la longitud de unaunidad de mampostería. También se refiere a lacolocación de unidades de mampostería tal que lasconexiones principales en cursos sucesivos seanhorizontalmente balanceadas al menos un cuarto de la

longitud de unidad.Pared de corte: una pared que resiste a fuerzaslaterales paralela aplicada con su plano. Tambiénconocido como una pared en el plano.Unidad de mampostería sólida: una unidad demampostería cuya área enfadada y seccional neta encada paralela plana a la superficie de rozamiento es el75 % o más del grueso crosssectional área en el mismoplano.Pared sólida o panel de relleno sólido: una pared oel panel de relleno con aperturas que no exceden el 5% de la pared revisten el área. La longitud máxima o la

altura de abrir en una pared sólida no deben exceder el10 % de la anchura de la pared o altura de piso. Lasaperturas en una pared sólida o panel de relleno debenestar localizadas dentro del medio el 50 % de unalongitud de la pared y altura de piso, y no deben sercontiguas con aperturas adyacentes.Bono de pilas: En contraste con el bono que se ejecuta,por lo general una colocación de unidades tal que lasconexiones principales en cursos sucesivos seanalineadas verticalmente.Pared transversal: una pared que es orientadatransversal a las paredes de corte en el plano, y resiste

a fuerzas laterales se aplicó normal a su plano.También conocido como-aplane pared.Mampostería no reforzada (URM) pared: una paredde mampostería que contiene menos que lascantidades mínimas de refuerzo como definido paramampostería (RM) paredes. Se supone que una paredno reforzada resista a gravedad y cargas lateralesúnicamente por la resistencia de los materiales demampostería.Wythe: una sección vertical continua de una pared,una unidad de mampostería en grosor.

7.9

Símbolos

Ab Suma de red área de conexiones de camaencima y debajo de unidad de prueba, en 2

Un

es

Área de puntal equivalente para relleno demampostería, en 2

U n

Área de red sección de pared o embarcadero, en 2

Ani

Co

mo

Área de red sección de relleno de mampostería,en 2 Área de refuerzo, en 2

E feMódulo elástico esperado de material depórtico, psi

E me

Módulo elástico de mampostería en compresióncomo determinado por Sección 7.3.2.2, psi

E se

Módulo elástico esperado de reforzar acero porSección 7.3.2.6, psi

Gme

Módulo de corte de mampostería comodeterminado por Sección 7.3.2.5, psi

Yo

I co

l

Momento de apatía de sección, en Momento deapatía de sección de columna, en 4

Yo f

Momento de apatía del miembro de pórtico máspequeño que confina panel de relleno, en 4

L Longitud de pared, en. Lin

f

Longitud de panel de relleno, en.

M Momento en sección de mampostería, in.-libra M/

V

Proporción de momento esperado para corteinterpretación en pared o embarcadero

Pc Más abajo atado de fuerza compresiva verticalpara pared o embarcadero, libra

PC

E Fuerza compresiva axial vertical esperada paracombinaciones de carga en Ecuaciones 3-14 y3-15, libra

PC

L

Más abajo atado de fuerza compresiva verticalpara combinación de carga de Ecuación 3-3,libra

QC

E

Fuerza esperada de un componente o elementoal nivel de deformación en consideración en aacción controlada por la deformación

QC

L

Estimación más abajo atada de la fuerza de uncomponente o elemento al nivel de deformaciónen consideración para un controlado por la

fuerzaacciónQ E Fuerzas de demanda de terremoto no reducidas

usadas en Ecuación 3-14



QG

Fuerza de gravedad que actúa sobrecomponente como definido enLa sección 3.2.8

V Corte en sección de mampostería, libraV bj

s

Resistencia al corte esperada de pared oembarcadero basado en tensión de corte

conjunta por la cama, libraV C

L

Capacidad de corte más abajo atada, libra

V dt

Más abajo atado de resistencia al corte basadaentensión diagonal para pared o embarcadero,libra

V fr

e

Resistencia al corte de piso esperada de pórticodesnudo, libra

V id Resistencia al corte esperada de panel derelleno, libra

V m L

Resistencia al corte más abajo atadaproporcionada por

mampostería, libra

V r

Resistencia al corte esperada de pared oembarcadero basado enbalanceo, libra

V s L

La resistencia al corte más abajo atada proveyópor el corterefuerzo, libra

V tc

Más abajo atado de resistencia al corte basadaen dedo del pietensión compresiva para pared o embarcadero,libra

V te

st

Fuerza mesurada en primer movimiento de una

mamposteríaunidad con prueba de corte de lugar, libraa Anchura equivalente de puntal de relleno, en.

cFracción(Parte fraccionaria) de pérdida defuerza para elementos secundarioscomo definido en la Cifra(Figura) 7-1

d Pared, embarcadero, o relleno porcentaje demovimiento inelástico comodefinido en la Cifra(Figura) 7-1

d v Longitud de componente en dirección de cortefuerza, en.

ePared, embarcadero, o relleno porcentaje demovimiento inelástico comodefinido en la Cifra(Figura) 7-1

f aMás abajo atado de tensión compresiva vertical,psi

f ae Tensión compresiva vertical esperada, psi

f me

Fuerza compresiva esperada de mamposteríacomodeterminado en la Sección 7.3.2.1, psi

f te

Resistencia a la tensión de flexión demampostería esperada comodeterminado en la Sección 7.3.2.3, psi

f vieResistencia al corte esperada de relleno demampostería, psi

f y Más abajo atado de fuerza de rendimiento dereforzar acero, psi

f uste

Fuerza de rendimiento esperada de reforzaracero como determinado en la Sección 7.3.2.6,

f ′ t Resistencia a la tensión de mampostería másabajo atada, psi

h Altura de una columna, pilastra, o pared, en.hco

l

Altura de columna entre viga

he

ff Alura a resultado de fuerza lateral para pared o

embarcadero, en.hinf Altura de panel de relleno, en.

k Rigidez lateral de pared o embarcadero,libra/en.

lbef

f

Distancia asumida a punto de reacción depuntal de rellenopara viga como mostrado en la Figura C7-5, en.

lcef

f

Distancia asumida a punto de reacción depuntal de rellenopara columnas como mostrado en la Figura C7-4, en.

p D

+L

Tensión de gravedad esperada en posición de

prueba, psiqin

e

Fuerza transversal esperada de un panel derelleno,psf

r inf Longitud diagonal de panel de relleno, en.

t La menor parte de grosor de pared oembarcadero, en.

t inf Grosor de panel de relleno, en.

vme

Resistencia al corte de mampostería esperadacomo determinadopor Ecuación 7-1, psi

v teHaga un promedio de la resistencia al corteconjunta por la cama, psi

vtoTensión de corte conjunta por la cama deprueba sola, psi

• in

f

Desviación de panel de relleno en mediados delongitud cuandosujetado a cargas transversales, en.

αFactor igual a 0.5 para cantilevered sinfijado(fijo)pared de corte, o 1.0 para embarcadero fijo yfijo

βProporción de fuerza de pórtico esperada aesperadofuerza de relleno

θ Anglo entre relleno diagonal y horizontaleje, bronceado θ = Linf /hinf, radians

• b

Anglo entre borde inferior de puntalcompresivoy viga(casa) como mostrado en la Figura C7-5,radians

• c

Anglo entre borde inferior de puntalcompresivoy viga(casa) como mostrado en la Figura C7-4,radians

κ Un coeficiente de fiabilidad solía reducirla fuerza componente valora por la existencia

componentes basados en la calidad deconocimientosobre las propiedades de los componentes (ver



La λ 2

Parte 1 de factor de esbeltez de Relleno: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo deSeguridad Sísmico de Construcción para el federalProporción de ρ

gde área de Agencia de Dirección de Emergencia de refuerzo de embarcadero o pared total

(Números de Informe. FEMA a área de la seciónc 222A y 223A gruesa), Washington, D.C.

7.10 ReferenciasASTM, las últimas ediciones, Estándares quetienen los números A615, E22, E518, Sociedadamericana de Probar Materiales, Filadelfia,Pensilvania.BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la Evaluación

Sísmica de Edificios Existentes, desarrolladospor el Consejo de Seguridad Sísmico deConstrucción para la Agencia de Dirección deEmergencia federal (Informe No de FEMA 178),Washington, D.C.BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas

para Prescripciones Sísmicas para NuevosEdificios, 1994 Edición,

Comité de Conexión de Estándares deMampostería (MSJC), 1995a, Exigencias de

Código de construcción para Estructuras deMampostería, ACI 530-95/ASCE 5-95/TMS 402-95, Instituto Concreto americano, Detroit,Michigan; Sociedad americana de IngenierosCiviles, Nueva York, Nueva York; y la Sociedadde Mampostería, Canto rodado, Colorado.Comité de Conexión de Estándares deMampostería (MSJC), 1995b, Especificación

para Estructuras de Mampostería, ACI 530.1-95/ASCE 6-95/TMS 602-95, Instituto Concreto

americano, Detroit, Michigan; Sociedadamericana de Ingenieros Civiles, Nueva York,Nueva York; y la Sociedad de Mampostería,Canto rodado, Colorado.



Madera y Encuadrado(Enmarcación) Metálico Ligero(Claro)

8. (Rehabilitación Sistemática)8.1 AlcanceEste capítulo presenta los métodos generalespara rehabilitar edificios de pórtico de maderay/o madera y el metal ligero(claro) aporticoelementos de otros tipos de edificios que sonpresentados en otras secciones de estedocumento. Mande al Capítulo 2 para lametodología general y cuestiones(emisiones) encuanto a objetivos de rendimiento, y lasdecisiones y pasos necesarios para el ingeniero adesarrollar un esquema de rehabilitación. ElProcedimiento Estático Lineal (LSP) presentadoen el Capítulo 3 es el método recomendado para

el análisis sistemático de edificios de pórtico demadera. Sin embargo, las propiedades delrendimiento elástico e inelástico idealizado devarios elementos y conexiones son incluidas demodo que los procedimientos no lineales puedanestar usados de ser deseado.Una historia general del desarrollo de métodosde encuadrado(enmarcación) de madera espresentada en la Sección 8.2, junto con losaspectos probablemente para ser encontrada enedificios de años diferentes. Una perspectivahistórica más completa es incluida en el

Comentario. La evaluación y el asesoramiento devarios elementos estructurales de edificios depórtico de madera son encontrados en la Sección8.3. Para una descripción y la discusión deconexiones entre varios componentes yelementos, ver la Sección 8.3.2.2B. Laspropiedades de paredes de corte y otros sistemasde resistencia de la fuerza lateral, como pórticosvigorizados son descritas y habladas en laSección 8.4, junto con vario retrofit o métodosfortificantes. Hablan de piso(suelo) horizontal ydiafragmas de azotea y los sistemas vigorizados

en la Sección 8.5, que también cubre propiedadestécnicas y métodos de modernizar o reforzar loselementos. Las fundaciones de madera y lasestructuras de polo(polaco) son descritas en laSección 8.6. Para la información adicional encuanto a fundaciones, ver el Capítulo 4. Lasdefiniciones de términos están en la Sección 8.7;los símbolos están en la Sección 8.8. Losmateriales de referencia tanto para materialesnuevos como para existentes sonproporcionados en la Sección 8.9.

8.2 Perspectiva histórica8.2.1 General

La construcción de pórtico de madera haevolucionado a lo largo de los milenarios; la

madera es el material de construcción primariode la mayor parte de estructuras comercialesresidenciales y pequeñas en los Estados Unidos.A menudo ha estado usado para el encuadrado(laenmarcación) de azoteas y/o pisos, en lacombinación con otros materiales, para otrostipos de edificios.El establecimiento de la edad y reconociendo laposición de un edificio puede ser provechoso enla determinación que tipos de sistemas deresistencia de la fuerza lateral pueden estarpresentes. La información en cuanto alestablecimiento de la edad de un edificio y unadiscusión de la evolución de sistemas queaportican puede ser encontrada en la SecciónC8.2 del Comentario.Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidadodebería ser ejercido en seleccionar losacercamientos de rehabilitación apropiados ytécnicas para la aplicación a edificios históricos afin de conservar sus características únicas.8.2.2 Edificio de EdadBasado en la edad aproximada de un edificio,

varias exaltaciones pueden ser hechas sobre eldiseño y los aspectos de la construcción. Lasestructuras de pórtico de madera más viejas quepreceden códigos de construcción y estándarespor lo general no tienen los tipos de elementosconsiderados esenciales para el rendimientosísmico previsible. Estos elementos tendrán queser generalmente añadidos, o los elementosexistentes modernizados por la adición decomponentes de resistencia de la carga lateral ala estructura existente, a fin de obtener unrendimiento previsible.

Si la edad de un edificio es conocida, el código enefecto en el momento de la construcción y lacalidad general de la construcción habitual parael tiempo puede ser provechoso en la evaluaciónde un edificio existente. El nivel demantenimiento de un edificio puede ser un(una)guía servicial en la determinación del grado depérdida de la capacidad de una estructura deresistir a cargas.8.2.3 Evolución de Métodos que AporticanLos edificios de pórtico de madera mástempranos construidos por inmigrantes

europeos a los Estados Unidos fueron



construidos con poste y viga(casa) oconstrucción de pórtico adoptada de Europa y lasIslas británicas. Esto fue seguido del desarrollode globo que aportica aproximadamente en 1830en los Midwest, que se extienden a la Costaoriental antes de los años 1860. Esto, por suparte, fue seguido del desarrollo de occidental o

plataforma que aportica poco después de losfinales del siglo. El encuadrado(La enmarcación)de plataforma



Drywall o wallboard fueron primero introducidosen aproximadamentey 1920; sin embargo, su uso no era extendido

hacia el final 8.3 PropiedadesMateriales8.3.1 GeneralA excepción de escuelas públicas en áreassísmicas altas, las estructuras de pórtico demadera modernas detalladas para resistir acargas sísmicas no eran generalmenteconstruidas antes de 1934. Para la mayor partede estructuras de pórtico de madera, lasprovisiones sísmicas generales no fueronproporcionadas — o los códigos que losincluyeron no fueron hechos cumplir — hastamediados de los años 1950 o más tarde, hasta enlas áreas sísmicas más activas. (Esta marca detiempo varía algo según condiciones locales y

práctica.)Los edificios construidos después de 1970 enáreas sísmicas altas por lo general incluían unsistema de resistencia de la fuerza lateral biendefinido como una parte del diseño. Sin embargo,las inspecciones de sitio y la imposición de códigovariaron enormemente, de modo que la inclusiónde varios aspectos y detalles de los proyectos nonecesariamente signifique que ellos están en ellugar o totalmente eficaces. La verificación esnecesaria para asegurar que las prácticas deconstrucción buenas fueron seguidas.

Aproximadamente hasta 1950, la madera losedificios residenciales eran con frecuenciaconstruidos en fundaciones levantadas y enalgunos casos incluyó una pared de clavo corta,llamada “una pared de lisiado,” entre la fundacióny el encuadrado(la enmarcación) de primeraplanta. Esto ocurre tanto en globo aporticadocomo en edificios aporticados de la plataforma.Puede haber una demanda suplementaria enestas paredes de lisiado, porque la mayor partede paredes de partición interiores no siguen a lafundación. La atención especial se requiere para

estas situaciones. La sujeción adecuada debe serproporcionada para paredes de lisiado así comoel anexo del plato de alféizar a la fundación.En más último tiempos, la luz mide clavosmetálicos y las vigas han estado usadas en lugarde la madera que aportica para algunasestructuras. La resistencia de carga lateral es oproporcionada por correas metálicas adjuntadasa los clavos y cumbre y pistas de fondo, o porpaneles estructurales adjuntados con tornillos demetal de hoja a los clavos y la cumbre y pista defondo en una manera similar a la construcción de

madera. Los clavos metálicos y las vigas varían en

tamaño, prenda, y configuración según elfabricante y las condiciones que cargan.Cada elemento estructural en un edificioexistente es formado de un material capaz deresistencia y transferencia de cargas aplicadas alos sistemas de fundación. Un grupo materialhistóricamente usado en el edificio de la

construcción es la madera. Varios grados(clases)y las especies(los dineros metálico) de la maderahan estado usados en una forma de dimensión decorte, combinada con otros materialesestructurales (p.ej, acero / elementos de madera),o en capas múltiples de la construcción (p.ej,pegado - componentes de madera laminados).Los materiales de madera también han sidofabricados en chapa de madera dura,contrachapado, y productos particleboard, quepueden tener funciones estructurales o noestructurales en la construcción. La condición de

los materiales de madera de lugar influiráenormemente en el futuro comportamiento decomponentes de madera en el sistema de edificio.El requisito de propiedades materiales de lugar yla verificación de configuración de sistemaexistente y condición son necesarios paraanalizar correctamente el edificio. Deben dar elfoco de este esfuerzo a la primaria vertical - yelementos de resistencia de la carga lateral ycomponentes de eso. Estos componentesprimarios pueden ser identificados por análisisinicial y aplicación de cargas al modelo de

edificio.El grado de pruebas de materiales de lugar yasesoramiento de condición que debe ser llevadoa cabo está relacionado con disponibilidad yexactitud de documentos de construcción y como- archivos construidos, la calidad de materialesusados y construcción realizada, y estado físico.Un problema específico con la construcción demadera consiste en que los componentes demadera estructurales a menudo son cubiertos deotros componentes, materiales, o fines; además,su comportamiento es bajo la influencia de lahistoria de carga pasada. El conocimiento de laspropiedades y los grados(las clases) del materialusado en la fabricación de componente/conexiónoriginal son inestimables, y pueden ser coneficacia usados para reducir la cantidad depruebas de lugar requeridas. El profesional dediseño es animado a investigar y adquirir todoslos archivos disponibles de la construcciónoriginal, incluso cálculos de diseño.Para sistemas usando paneles estructurales parala sujeción, ver que la configuración de Conexión

también tiene una Sección 8.4 muy importante



para criterios de aceptación y análisis. Para lainfluencia en respuesta a cargas aplicadas ymovimientos. Unos sistemas todo-metálicos

usando tirantes de correa de acero, ver el grannúmero del Capítulo 5 de tipos de conectorexistir, el más para la dirección.

siendo clavos y por los cerrojos. Sin embargo, laconstrucción más reciente ha incluido correasmetálicas ysuspensiones, ángulos de clip, y platos de

entramado. Un entendimiento de configuraciónde conector y propiedades mecánicas debe serganado para analizar correctamente elrendimiento esperado de la construcción deedificio.8.3.2 Propiedades de Materiales de Lugar yComponentes8.3.2.1 Propiedades MaterialesLa madera tiene propiedades dramáticamentediferentes en sus tres hachas orthotropic(paralelo al grano, transversal al grano, y radial).Estas propiedades varían con especies(con

dineros metálico) de madera, grado(clase), ydensidad. El tipo, el grado(la clase), y lacondición del componente (s) deben serestablecidos a fin de computar características dedeformación y fuerza. Las propiedadesmecánicas y la configuración de componente ymaterial de conexión dictan el comportamientoestructural del componente bajo la carga. Elesfuerzo requerido determinar estaspropiedades está relacionado con ladisponibilidad de documentos de construcciónoriginales y actualizados, calidad original de

construcción, accesibilidad, condición demateriales, y el procedimiento analítico paraestar usado en la rehabilitación (p.ej, LSP para laconstrucción de madera).El primer paso en la graduación de propiedadesdebe establecer las especies(los dinerosmetálico) y el grado(la clase) de la madera por larevisión de documentos de construcción oinspección directa. Si la madera no es fácilmenteidentificada visualmente o por la presencia deuna marca de grado(clase) sellada en lasuperficie de madera, entonces las muestraspueden ser tomadas para pruebas de laboratorioe identificación (véase abajo). El grado(La clase)de la madera también puede ser establecido demarcas de grado(clase), el tamaño y presencia denudos, hendiduras y controles(cheques), lacuesta del grano, y el espaciado de anillos decrecimiento por el uso de reglas de grado(clase)apropiadas. La clasificación debe ser realizadausando una guía de clasificación específica paralas especies(los dineros metálico) de maderaasumidas y aplicación (p.ej, Estándar de Trastos

viejos de Madera blanda de americano de

Ministerio de Comercio PS 20-70 (NIST, 1986),las Reglas de Clasificación Nacionales paraTrastos viejos de Dimensión del Comité de Reglasde Clasificación Nacional), o por el uso del ASTM

(1992) metodología de clasificación de D245.En general, la determinación de especies(dedineros metálico) materiales y propiedades(además del comportamiento de conexiónintercomponente) es mejor llevada a cabo por elretiro de muestras conectadas con el análisis delaboratorio por expertos en la ciencia de madera.El muestreo debe ocurrir en regiones de latensión reducida, como el mediados de laprofundidad de miembros. Un poco de reparaciónlocal puede ser necesaria después del muestreo.Las propiedades de pegamentos usados en la

fabricación de ciertos tipos componentes (productos laminados) también deben serevaluadas. Tales pegamentos pueden sernegativamente afectados por la exposición a lahumedad y otras condiciones deperfeccionamiento. Las propiedades materialestambién pueden ser afectadas por ciertostratamientos químicos (p.ej, fuego(incendio)) alprincipio aplicado para proteger el componentede condiciones ambientales.8.3.2.2 Propiedades ComponentesA. Elementos

Los elementos estructurales del sistema deresistencia de la fuerza lateral comprendencomponentes primarios y secundarios, quecolectivamente definen la fuerza de elemento y laresistencia a la deformación. El comportamientode las paredes de corte que incluyen loscomponentes, viga, diafragmas, columnas, ytirantes — es dictado por propiedades físicas,como el área; grado(clase) material; grosor,profundidad, y proporciones de esbeltez;torsional lateral resistencia que se tuerce; ydetalles de conexión. Las propiedades

componentes siguientes deben ser establecidasdurante un asesoramiento de condición en lasetapas(escenas) iníciales del proceso derehabilitación sísmico, para ayudar en laevaluación de fuerza componente y capacidadesde deformación (ver la Sección 8.3.3 para pautasde asesoramiento):Forma seccional enfadada original y dimensionesfísicas (p.ej, dimensiones actuales para 2" x 4"clavo) para los miembros primarios de laestructuraTamaño y grosor de materiales conectadosadicionales, incluso contrachapado, sujeción,



refuerzos; cuerda, alféizares, puntales, y postesabajo sostenidosModificaciones a miembros (p.ej, notching,agujeros, hendiduras, grietas)Posición y dimensión de pórticos vigorizados yparedes de corte; tipo, grado(clase), tamaño declavo(uña), y espaciado de hold downs y

miembros de rastra/puntalEstado físico corriente de miembros, inclusopresencia de decaimiento o deformaciónConfirmación de comportamiento decomponente (s) con comportamiento deelemento total

Estas propiedades componentes primarias sonnecesarias para caracterizar correctamente elrendimiento de edificio en el análisis sísmico. Elpunto de partida para establecer propiedadescomponentes debería ser los documentos de

construcción disponibles. La revisión preliminarde estos documentos debe ser realizada paraidentificarse primario vertical - (gravedad-) yelementos de transporte de la carga lateral ysistemas, y sus componentes críticos yconexiones. Las inspecciones de sitio deberíanser conducidas para verificar condiciones yasegurar que remodelar no ha cambiado elconcepto de diseño original. En ausencia de unjuego completo de construir dibujos, elprofesional de diseño debe realizar unainspección cuidadosa del edificio para identificar

estos elementos, sistemas, y componentes comoindicado en la Sección 8.3.3. Donde los dibujos deregistro confiables no existen, un cuando -construido se ponen de proyectos para el edificiodebe ser creado. B. ConexionesEl método de conectar varios elementos delsistema estructural es crítico a su rendimiento. Eltipo y el carácter de las conexiones deben serdeterminados por una revisión de los proyectosy una verificación de campana de lascondiciones.Las conexiones siguientes deben ser establecidasdurante un asesoramiento de condición paraayudar en la evaluación del comportamientoestructural:Conexiones entre diafragmas horizontales yparedes de corte y pórticos vigorizadosEl tamaño y el carácter de todos los lazos derastra y puntales, incluso conexiones deempalme solían coleccionar cargas de losdiafragmas para entregar para corte paredes opórticos vigorizadosConexiones en empalmes en miembros de cuerda

de diafragmas horizontales

Conexiones de diafragmas horizontales ahormigón exterior o interior o paredes demampostería tanto para cargas en el plano comopara del planoConexiones de miembros de durmiente parahormigón o edificios de mamposteríaConexiones de paredes de corte a fundaciones

El método de la transferencia por el piso(suelo)de la pared corte(cortes) en edificios de variospisos

8.3.2.3 Pruebe Métodos de CuantificarPropiedadesPara obtener las propiedades mecánicas de lugardeseadas de materiales y componentes, incluso lafuerza esperada, a menudo es necesario usarmétodos de pruebas destructivos y nodestructivos probados.Del mayor interés del sistema de edificio de

madera rendimiento son las fuerzas orthotropicesperadas de los materiales instalados paraacciones esperadas (p.ej, flexión). Lainvestigación pasada y la acumulación de datospor grupos de industria han llevado apropiedades mecánicas publicadas para la mayorparte de tipos de madera y tamaños (p.ej, trastosviejos serrados del modo sólido dimensionales, yhan pegado - laminado o viga de "glulam"). Lasección 8.3.2.5 se dirige a estas fuerzas pordefecto establecidas y propiedades dedeformación. Esta información puede estar

usada, juntos con pruebas de muestrasrecuperadas, para establecer rápidamente laspropiedades de fuerza esperadas para uso en lafuerza componente y análisis de deformación.Donde posible, la historia de carga para el edificiodebe ser tasada para la influencia posible enfuerza componente y propiedades dedeformación.Para cuantificar propiedades materiales yanalizar el rendimiento de la construcción demadera arcaica, las paredes de corte, y la acciónde diafragma, el muestreo más extenso y las

pruebas pueden ser necesarios. Estas pruebasdeberían incluir la evaluación adicional dehistoria de carga y efectos de humedad enpropiedades, y el examen(la verificación) depared y continuidad de diafragma, y convenienciade conectors de lugar.Donde es deseado para usar un ensambladoexistente y poca o ninguna información en cuantoa su rendimiento está disponible, una prueba decarga cíclica de una maqueta de los elementosestructurales existentes puede ser utilizada paradeterminar el rendimiento de variosensamblados, conexiones, y condiciones de



transferencia de carga. El establecimiento de losparámetros dados en Tablas 8-1 y 8-2 puede serdeterminado de los resultados de las pruebas decarga cíclicas. Ver la Sección 2.13 para unaexplicación de la curva de columna vertebral y elestablecimiento de parámetros.8.3.2.4 Número Mínimo de Pruebas

A fin de cuantificar exactamente la fuerzaesperada y otras propiedades de lugar, esimportante que un número mínimo de pruebassea conducido en componentes representativos.El número mínimo de pruebas es dictado pordatos disponibles de la construcción original, eltipo del sistema estructural exactitud empleada,deseada, y calidad/condición de materiales delugar. El acceso visual al sistema estructuraltambién influye en la definición de programa depruebas. Como una alternativa, el profesional dediseño puede decidir utilizar las propiedades de

fuerza por defecto, por provisiones de la Sección8.3.2.5, a diferencia de la conducción de laspruebas especificadas. Sin embargo, estosvalores por defecto sólo deberían estar usadospara el LSP. Es fuertemente animado que lasfuerzas esperadas sean sacadas por pruebas deensamblados al comportamiento modelo másexactamente.En términos de definición de propiedades defuerza esperadas, las pautas siguientes deberíanser seguidas. Se requiere generalmente que elretiro de cubiertas, incluso el estuco, cubrir con

material ignífugo y materiales de partición,facilite el muestreo y observaciones.Si los documentos de construcción originalesexisten lo que define el grado(la clase) demadera y propiedades mecánicas, al menos unaposición para cada piso debe ser al azarobservada de cada tipo componente (p.ej, trastosviejos serrados sólidos, glulam viga(casa),diafragma de contrachapado) identificado comotener un grado(una clase) material diferente.Éstos deben ser verificados por muestreo ypruebas u observando sellos de grado(clase) ycondiciones.Si los documentos de construcción originales quedefinen propiedades son limitados o no existen,pero la fecha de construcción es conocida y eluso material solo es confirmado (p.ej, todos loscomponentes son el abeto de Douglas trastosviejos serrados sólidos), al menos tresobservaciones o muestras deberían ser al azarhechas para cada tipo componente (p.ej,viga(casa), columna, pared de corte) para cadados pisos en el edificio.

Si ningún conocimiento del sistema estructural ymateriales usados existe, al menos seis muestras

deben ser borradas u observadas de cadaelemento (p.ej, gravedad primaria - ycomponentes de resistencia de la carga lateral) ytipo componente (p.ej, trastos viejos serradossólidos, diafragma) para cada dos pisos de laconstrucción. Si es determinado de pruebas y/oobservación que más de un grado(clase) material

existe, las observaciones adicionales deberían serhechas hasta que el grado del uso para cadagrado(clase) en la fabricación componente hayasido establecido.En ausencia de archivos de construcción quedefinen el presente(regalo) de aspectos deconector, al menos tres conectors deben serobservados para cada piso(suelo) del edificio. Lasobservaciones deben consistir en cadapresente(regalo) de tipo de conector en eledificio (p.ej, clavos, cerrojos, correas), tal que lafuerza compuesta de la conexión puede ser

estimada.Para una prueba de sistemas arcaica u otraprueba de maqueta de tamaño natural(completa)de un ensamblado, al menos dos pruebas cíclicas

de cada ensamblado deben ser conducidas. Unatercera prueba debe ir

sea conducido si los resultados de las dospruebas varían pormás del 20 %.8.3.2.5 Propiedades Por defectoLas propiedades mecánicas para materiales de madera y

componentes están basadas en datos históricos disponiblesy pruebas sobre muestras de componentes, o pruebas demaqueta de sistemas típicos. En ausencia de estos datos, ocon objetivos relativos, las propiedades de fuerza materialespor defecto son necesarias. A diferencia de otros materialesestructurales, las propiedades por defecto para la maderason muy variables y dependientes de factores incluso lasespecies(los dineros metálico), grado(clase), uso, edad, ycondiciones de exposición. Como mínimo, se recomiendaque el tipo y el grado(la clase) de la madera seanestablecidos. Históricamente, los códigos y los estándaresincluso la Especificación de Diseño Nacional (AF&PA, 1991a)han publicado tensiones aceptables a diferencia de fuerzas.Estos valores son conservadores, representando valoresmedios de la investigación anterior. Los valores de fuerzapor defecto, consecuentes con NEHRP Provisiones

Recomendadas (BSSC, 1995), puede ser calculado(estimado)como la tensión aceptable multiplicada por un 2.16 factor deconversión, un factor de reducción(disminución) decapacidad de 0.8, y factor de efecto de tiempo de 1.6 para lacarga sísmica. Esto causa un 2.8 factor aproximado paratraducir valores de tensión aceptables para producir olimitar valores estatales. La fuerza esperada, Q

CE , es

determinada basada en éstos producen olimite fuerzas estatales. Si se encuentra que eldaño inherente significativo o el empeoramientoestá presente, los valores por defecto no puedenestar usados. Los elementos estructurales con eldaño significativo tienen que ser reemplazados



con nuevos materiales, o sea unareducción(disminución) significativa de lacapacidad y rigidez debe ser incorporada en elanálisis.Se recomienda que los resultados de cualquierprueba de material realizada sean comparadocon los valores por defecto para la era particular

de construir la construcción; si las propiedadesconsiderablemente reducidas de probar sondescubiertas en estas pruebas, la evaluaciónadicional en cuanto a la causa debe seremprendida. Los valores por defecto no puedenestar usados si ellos son mayores que aquellosobtenidos de pruebas.Las propiedades de fuerza materiales por defectosólo pueden estar usadas junto con el LSP. Paratodos otros procedimientos de análisis, lasfuerzas esperadas de pruebas especificadas y/opruebas de maqueta deben ser usadas para

determinar el rendimiento esperado.Los valores por defecto para conectores debenser establecidos en una manera similar a estopara los miembros. Los valores publicados en laEspecificación de Diseño Nacional (AF&PA,1994) deben ser aumentados por un factor de2.8 para convertir de niveles de tensiónaceptables para producir o limitar valoresestatales, Q

CE , para la carga sísmica.

Puede suponerse que la deformación en elrendimiento de conectors clavados sea 0.02 pulgadaspara la madera a madera y madera a conexiones

metálicas. Ya que la madera se atornilla puedesuponerse que la deformación sea 0.05 pulgadas; yaque el retraso se escapa la deformación puede serasumida en 0.10 pulgadas. Para cerrojos, puedesuponerse que la deformación para la madera aconexiones de madera sea 0.2 pulgadas; para maderaa conexiones de acero,0.15 pulgadas. Además la deformación estimadade cualquier hardware o concesión, p.ej, paraagujeros adecuados o de gran tamaño pobres,debería ser sumada para obtener la deformaciónde conexión total.

8.3.3 Asesoramiento de condición8.3.3.1 GeneralUn asesoramiento de condición del edificioexistente y condiciones de sitio debe serrealizado como la parte del proceso derehabilitación sísmico. El objetivo de esteasesoramiento es cuádruple:Examinar el estado físico de componentesprimarios y secundarios y la presencia decualquier degradaciónVerificar la presencia y configuración decomponentes y sus conexiones, y continuidad de

pasos de carga entre componentes, elementos, ysistemasExaminar otras condiciones — como paredes delpartido vecinas y edificios, presencia decomponentes no estructurales, remodelar previo,y limitaciones para la rehabilitación — que puedeinfluir en el rendimiento de edificio

Para formular una base para seleccionar unfactor de conocimiento (ver la Sección 8.3.4)

El estado físico de componentes existentes yelementos, y sus conexiones, debe ser examinadode la presencia de la degradación. La degradaciónpuede incluir efectos ambientales (p.ej,decaimiento; división; daño por fuego; biológico,termita, y ataque químico) o efectos de cargapasados/corrientes (p.ej, sobrecarga, daño deterremotos pasados, aplastantes, y torsión). Lamadera natural también tiene discontinuidades

inherentes, como nudos, controles(cheques), yhendiduras que deben serexplicadas(representadas). El asesoramiento decondición también debe examinar de problemasde configuración observados en terremotosrecientes, incluso efectos de componentesdiscontinuos, clavar impropio(inadecuado) o seescapar, pobre adecuado, y problemas deconexión al nivel de fundación. A menudo, lasáreas inacabadas, como espacios áticos, sótanos,y espacios de velocidad lenta proporcionan elacceso conveniente a componentes de madera

usados y pueden dar una indicación general de lacondición del resto de la estructura. Lainspección invasiva de componentes críticos y lasconexiones se requieren típicamente.Las conexiones en componentes de madera,elementos, y sistemas requieren la consideraciónespecial y la evaluación. El paso de carga para elsistema debe ser determinado, y cada conexiónen el paso (s) de carga debe ser evaluada. Estoincluye conexiones de componente a componentey diafragma al componente. La fuerza y lacapacidad de deformación de conexiones debenser comprobadas donde la conexión es adjuntadaa uno o varios componentes que son esperadosexperimentar la respuesta inelástica significativa.El fondeadero de paredes exteriores a azotea ypisos para hormigón y edificios de mampostería,para los cuales los diafragmas de madera estánusados para la carga del plano, requiere lainspección detallada. Los agujeros de cerrojo encorreas relativamente estrechas algún díaimpiden el comportamiento dúctil de la correa deacero. Las torceduras y las vueltas en la correa

también pueden tener un impacto serio a su



comportamiento esperado. Los durmientes através del edificio, que son la parte del sistemade fondeadero de la pared, tienen que serinspeccionados para confirmar su presencia y laconexión de cada pieza, asegurar que un paso decarga positivo existe para atar las paredes deedificio juntos.

El asesoramiento de condición también sepermite una oportunidad de examinar otrascondiciones que pueden influir en elementos demadera y sistemas, y en general edificio delrendimiento. De la importancia particular es laidentificación de otros elementos y componentesque pueden contribuir a o perjudicar elrendimiento del sistema de madera en cuestión,incluso rellenos, edificios vecinos, y anexos deequipo. Las limitaciones planteadas porcubiertas existentes, pared y aislamiento deespacio de techo, y otro material también deben

ser definidas tal que las medidas derehabilitación prudentes puedan ser planeadas.8.3.3.2 Alcance y ProcedimientosEl alcance de un asesoramiento de condicióndebe incluir todos los elementos estructuralesprimarios y componentes implicados en lagravedad - y resistencia de carga lateral. Lascoacciones de accesibilidad pueden requerir eluso de instrumentos, como un fiberscope osonda de vídeo para reducir la cantidad de dañoa la cubierta de materiales y telas. Elconocimiento y la perspicacia ganada del

asesoramiento de condición son inestimablespara el entendimiento de pasos de carga y lacapacidad de componentes de resistir ytransferir estas cargas. El grado deasesoramiento realizado también afecta el factorde conocimiento, κ, hablado en la Sección 8.3.4.Las pautas generales y los procedimientostambién están contenidos en aquella sección;para dirección adicional y referencias, ver el

Comentario.La inspección visual directa proporciona lainformación más valiosa, cuando esto puede serusado rápidamente para identificar cualquiercuestión(emisión) de configuración, y permitetanto la medida de dimensiones componentes,como la determinación si la degradación estápresente. La continuidad de pasos de cargapuede ser establecida por ver de condición deconexión y componentes. De la inspección visual,la necesidad de otros métodos de prueba decuantificar la presencia y el grado de ladegradación puede ser establecida.Las dimensiones y los aspectos de todos los

componentes accesibles deben ser medidos ycomparado con la información de diseño

disponible. Del mismo modo, la configuración y lacondición de todas las conexiones deben serverificadas, con cualquier deformación u otrasanomalías notadas. Si los documentos de diseñopara la estructura no existen, esta técnica debeser seguida para desarrollar un as built dibujo deljuego.

Si las cubiertas u otras obstrucciones existen, lainspección visual indirecta por el uso de agujerostaladrados y un fiberscope debe ser utilizada(como permitido por el acceso). Si este métodono es apropiado, entonces el retiro local de cubrirmateriales será necesario. Las pautas siguientesdeben estar usadas.Si los dibujos de diseño detallados existen, laexposición de al menos tres conexiones primariasdiferentes debe ocurrir para cada tipo deconexión (p.ej, columna de la viga, diafragma dela pared de corte, fundación de la pared de corte).

Si ningunas desviaciones significativas quereducen la capacidad de los dibujos existen, lamuestra puede considerarse representativa. Silas desviaciones son notadas, entonces el retirode todas las cubiertas de conexiones primarias deaquel tipo puede ser necesario, si la confianzadebe ser colocada en la conexión.En ausencia de dibujos exactos, las inspeccionesfiberscopic invasivas o la exposición de al menosel 50 % de todos los tipos de conexión primariospara la inspección deben ocurrir. Si eldetallamiento común es observado, esta muestra

puede considerarse representativa. De sermúltiple

los detalles o las condiciones son observados, laexposición llena esrequerido.El alcance de este esfuerzo de retiro es dictadopor el diseño de elemento y el componente. Porejemplo, en un pórtico vigorizado, la exposiciónde varias conexiones claves puede bastar si elestado físico es aceptable y la configuraciónempareja los dibujos de diseño. Sin embargo,para paredes de corte y diafragmas puede sernecesario exponer más puntos de conexióndebido a la variación de diseños y la naturalezacrítica de las conexiones. Para paredes revestidasy pórticos para los cuales ningunos dibujosexisten, es necesario ver indirectamente oexponer todas las conexiones de final primariaspara la verificación.El estado físico de componentes y conectorstambién puede apoyar la necesidad de usarciertos métodos de prueba destructivos y no

destructivos. Los dispositivos normalmente



utilizados para el descubrimiento de reforzar elacero en hormigón o mampostería pueden serutilizados para verificar el grado de correasmetálicas y hardware localizado bajo lassuperficies de fin. Las pautas adicionales y losprocedimientos para pruebas destructivas y nodestructivas que pueden estar usadas en el

asesoramiento de condición están contenidos enel Comentario.8.3.3.3 Graduación de ResultadosLos resultados del asesoramiento de condicióndeben estar usados en la preparación deconstruir modelos de sistema para la evaluacióndel rendimiento sísmico. Para ayudar en esteesfuerzo, los resultados deben ser cuantificadosy reducidos, con los temas específicos siguientesdirigidos:Propiedades de sección componentes ydimensiones

Configuración componente y presencia decualquier excentricidadInteracción de componentes no estructurales ysu participación en resistencia de carga lateral

Los criterios de aceptación para componentesexistentes dependen del conocimiento delprofesional de diseño de la condición del sistemaestructural y propiedades materiales, como antesnotado. El cierto daño — como la coloraciónacuática, pruebas de salida previa, división,agrietamiento, comprobación, alabearse, y puede

torsión ser aceptable. El profesional de diseñodebe establecer una aceptación de caso por casopara tal daño sobre la base de pérdida decapacidad o coacciones de deformación. Ladegradación en puntos de conexión debería sercon cuidado examinada; lasreducciones(disminuciones) de capacidadsignificativas pueden estar implicadas, así comouna pérdida de ductilidad. Todas lasdesviaciones notadas entre archivos deconstrucción disponibles y como - condicionesconstruidas deben ser explicadas(representadas)y considerarse en el análisis estructural.8.3.4 Conocimiento (κ ) FactorComo descrito en la Sección 2.7, el cálculo decapacidades componentes y las deformacionesaceptables deben implicar el uso de unconocimiento (κ) factor. Para casos donde un LSPestará usado en el análisis, dos categorías de •existen. Esta sección adelante describe aquellasexigencias específicas para la madera elementosestructurales que deben ser llevados a cabo en laselección de un factor κ.

Si la madera el sistema estructural es expuesto,conocimiento significativo en cuanto a

configuración y comportamiento puede serganada por el asesoramiento de condición. Engeneral, un factor κ de 1.0 puede ser utilizadocuando un asesoramiento cuidadoso es realizadoen los componentes primarios y secundarios ypaso de carga, y las exigencias de la Sección 2.7son encontradas(cumplidas). Del mismo modo, si

el sistema de madera es revestido, un factor κ de1.0 puede ser utilizado cuando tres muestras decada tipo de conexión componente primario sonexpuestas y verificadas como dócil con archivosde construcción, y los exámenes(lasverificaciones) fiberscopic son realizados paraconfirmar la condición y configuración decomponentes primarios que resisten a la carga.Si conocimiento de como - la configuración/condiciónde conexión o componente construida es incompleta oinexistente, el factor κ usado en la evaluacióncomponente final debe ser reducido a 0.75. Los

ejemplos de donde este valor debe ser aplicadoestán contenidos en la Sección 2.7 y Ecuación 3-18. Para componentes revestidos donde losdocumentos de construcción son limitados y elconocimiento de configuración y condición esincompleto, un factor de0.75 estará usado.8.3.5 Cuestiones de rehabilitaciónPara decidir que las partes de una estructura deedificio de madera son deficientes o inadecuadaspara el Objetivo de Rehabilitación, el siguientepaso debe definir alternativas de reemplazo o

refuerzo. Si un programa de refuerzo debe serseguido y el anexo al sistema deencuadrado(enmarcación) de existencia espropuesto, es necesario examinar estrechamentefactores materiales que pueden influir en eldiseño de refuerzo/anexo, incluso:• Grado de cualquier degradación en elcomponente de tales mecanismos como ataquebiológico, pelota, carga estática o dinámica alta,humedad, u otros efectosNivel de tensión estatal estable en loscomponentes para ser reforzados (y potencial

para borrar temporalmente esta tensión siapropiado)Propiedades elásticas y plásticas de componentesexistentes, para conservar compatibilidad detensión con cualquier nuevo material de refuerzoDuctilidad, durabilidad, y conveniencia deconector existentes entre componentes, y accesopara refuerzo o modificaciónEsfuerzos previamente necesarios necesariospara conseguir apropiado adecuado para reforzarcomponentes y conexionesEl flujo de carga y la deformación de los

componentes en conexiones de final (sobre todo



en anexos de fundación y conexiones donde losconectores mezclados, como cerrojos y clavosexisten)La presencia de componentes fabricó conmateriales arcaicos, que pueden contenerdiscontinuidades materiales y deben serexaminados durante el diseño de rehabilitación

para asegurar que el refuerzo seleccionado esfactible

8.4 Madera y Paredes de Corte dePórtico LigerasEl comportamiento de madera y paredes de cortede pórtico ligeras(claras) es complejo y bajo lainfluencia de muchos factores, el factor primarioque es el revestimiento de la pared. La paredsheathings puede estar dividida en muchas

categorías (p.ej, frágil, elástico, fuerte, débil, bienen la energía que se disipa, y pobre en la energíaque se disipa). En muchos edificios existentes, nose esperó que las paredes actuaran comoparedes de corte (p.ej, una pared envainada conlistón de madera y yeso). La mayor parte deparedes de corte son diseñadas basadas envalores de pruebas de carga mono tónicas ehistóricamente aceptaron valores. Se supuso queel corte aceptable por unidad de longitud usadopara el diseño fuera el mismo para paredeslargas, paredes estrechas, paredes con colinas

del lazo tiesas, y paredes con tie downs flexible.Sólo recientemente tenga ensamblados de lapared de corte (encuadrado(), cubierta,fondeadero) carga cíclica probada sida que usa.Otro factor principal que influye en elcomportamiento de paredes de corte es laproporción de aspecto de la pared. El Código de

construcción Uniforme (UBC) (ICBO, 1994a)limita la proporción de aspecto (altura a laanchura) con 3.5:1. Después del terremotoNorthridge 1994, la ciudad de Los Ángeles redujola proporción de aspecto aceptable a 2:1, 8.4.1

Tipos adicionales pendientes de pruebas de laPared de Corte de Pórtico Ligeras(Claras).La interacción del piso(suelo) y azotea con lapared,las condiciones de final de la pared, y el despidooel número de paredes a lo largo de cualquierlínea de la pared afectaría el comportamiento dela pared para paredes con la misma proporciónde aspecto. Además, la rigidez de las colinas dellazo a los finales de la pared tiene un efectoimportante en el comportamiento de paredesestrechas.

Los materiales de revestimiento de la pareddistintos de lados opuestos de una pared nodeberían ser combinados calculando(estimando)la capacidad de la pared. Las paredes diferentesdel mismo modo, envainadas con materialesdistintos a lo largo de la misma línea de laresistencia de fuerza lateral deberían ser

analizadas basadas en sólo un tipo delrevestimiento. El revestimiento de la pared con lamayor capacidad debería estar usado paradeterminar la capacidad. Las paredes tambiéndeberían ser analizadas basadas en la rigidezrelativa y la capacidad de los materiales dedeterminar si el rendimiento del material "noparticipante" será aceptable.Para cálculos de elevación en elementos de pareddel corte, el momento que vuelca en la pareddebería estar basado en la carga deliberada en lapared del corte bajo y el uso de un m apropiado

de factor para el conector de elevación. Como unaalternativa, la elevación puede estar basada enuna carga lateral igual a 1.2 veces la capacidad derendimiento de la pared. Sin embargo, ningún m de factor está implicado en la demanda contra laecuación de capacidad, y la capacidad derendimiento de conector de elevación no deberíaser excedida.Las conexiones entre elementos, lazos de rastra,puntales, y otros miembros estructuradosdeberían estar basadas en la carga deliberada a laconexión en el estudio, y analizado. Como una

alternativa, la conexión puede ser analizada parauna carga máxima, en la conexión, de 1.2 veces lacapacidad de rendimiento del elemento másdébil. La capacidad de rendimiento de laconexión no debería ser excedida y ningún m defactor está usado en el análisis.Para madera y paredes de corte de pórticoligeras(claras), los estados de límite importantesenvainan el fracaso, el fracaso de conexión, tie downfracaso, y desviación excesiva. Los estados de límitedefinen el punto de la seguridad de vida y, a menudo, dela estabilidad estructural. Para reducir el daño o retenerla utilidad inmediatamente después de un terremoto, ladesviación debe ser limitada (ver la Sección 2.5). Lacapacidad última es la capacidad máxima a la cual elensamblado puede resistir, sin tener en cuenta ladesviación. Ver la Sección el 8.5.11 para el efectode aperturas en diafragmas. La capacidad esperada, Q

CE ,

esigual a la capacidad de rendimiento de la paredde corte, V

y .

A. Capa sola Revestimiento de Trastos viejosHorizontal o ApartaderoTípicamente, 1" x revestimiento horizontal oapartadero es aplicado directamente a clavos. Las

fuerzas son resistidas por parejas de clavo(uña). Las



juntas(Los bordos) horizontales, de 1" x 4" a 1" x 12"típicamente son clavadas a 2" x o mayores clavos deanchura con dos o más clavos (típicamente 8vo o10mo) por clavo. La fuerza y la rigidez degradan conla carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1para C

2 apropiado

valor.)B. Revestimiento de Trastos viejos DiagonalTípicamente, 1" x 6" o 1" x 8" revestimientodiagonal, aplicado directamente a los clavos,resiste a fuerzas laterales principalmente por latriangulación (es decir, tensión directa ycompresión). Las juntas(Los bordos) queenvainan son instaladas en un ángulo de 45grados a clavos, con tres o más clavos(típicamente 8vo) por clavo, y al alféizar yexceden(encabezan) platos. Una segunda capadel revestimiento diagonal es a veces añadidaencima de la primera capa, en 90 grados a la

primera capa (llamado el Doble Revestimientode Diagonal), para capacidad de cargaaumentada y rigidez.C. Madera vertical que Colinda SóloTípicamente, 1" x 8", 1" x 10", o 1" x 12"juntas(bordos) verticales son clavadosdirectamente a 2" x o mayores clavos de anchuray obstruyéndose con 8vo a 10mos clavosgalvanizados. Las fuerzas laterales son resistidaspor parejas de clavo(uña), de manera similar alapartadero horizontal. La fuerza y la rigidezdegradan con la carga cíclica. (Ver la Sección

3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C 2 apropiado.)D. Madera que Colinda sobre RevestimientoHorizontalTípicamente, el apartadero es clavado con 8vo a10mos clavos galvanizados por el revestimientoa los clavos. Las fuerzas laterales son resistidaspor parejas de clavo(uña) para ambas capas. Lafuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica.(Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C

2 apropiado

valor.)E. Madera que Colinda sobre Revestimiento DiagonalTípicamente, el apartadero es clavado con 8vos o

10mos clavos galvanizados a y por elrevestimiento en los clavos. El revestimientodiagonal proporciona la mayor parte de laresistencia lateral por la acción de corte delentramado.



F. Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panelestructural o ApartaderoTípicamente, 4' x 8' paneles son aplicadosverticalmente o horizontalmente a 2" x omayores clavos y clavados con 6to a 10mosclavos. Estos paneles resisten a fuerzas lateralespor la acción de diafragma de panel.G. Estuco en Clavos (sobre revestimiento o alambre

apoyado construyendo papel)Típicamente, 7/8-inch portland yeso de cementoes aplicado en el listón de alambre o amplió ellistón metálico. El listón de alambre o el listónmetálico ampliado son clavados a los clavos con11 clavos de prenda o 16 grapas de prenda en 6pulgadas en el centro. Este ensamblado resiste afuerzas laterales por la acción de diafragma depanel. La fuerza y la rigidez degradan con lacarga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1para C

2 apropiado

valor.)H. Yeso de yeso en Listón de MaderaTípicamente, el yeso de yeso de 1 pulgada es keyed enespaciado 1-1/4-inch listón de madera que es clavadoa clavos con 13 clavos de prenda. El yeso de yeso en ellistón de madera resiste a fuerzas laterales por laacción de corte del diafragma de panel. La fuerza y larigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C

2 apropiado

valor.)I. Yeso de yeso en Listón de YesoTípicamente, 1/2-inch el yeso es pegado o keyeda 16 pulgadas x listón de yeso de 48 pulgadas,

que es clavado a clavos con 13 clavos de prenda.El yeso de yeso en el listón de yeso resiste acargas laterales por la acción de diafragma depanel. La fuerza y la rigidez degradan con lacarga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1para C

2 apropiado

valor.)J. Yeso Wallboard o DrywallTípicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestoshorizontalmente o verticalmente y clavados aclavos u obstruyéndose con 5to a 8vos clavosmás chulos(frescos) en 4 a 7 pulgadas en el

centro. Capas múltiples son utilizadas en algunassituaciones. El ensamblado resiste a fuerzaslaterales por el panel diaphragm shear acción. Lafuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica.(Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para

el valor de C 2

apropiado.)

K. Revestimiento de yesoTípicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestoshorizontalmente o verticalmente y clavados aclavos u obstruyéndose con 11 prendagalvanizada 7/16-inch clavos de cabeza(jefe) de

diámetro en 4 a 7 pulgadas en el centro. Elrevestimiento de yeso es por lo general instalado

en el exterior de estructuras con el apartaderosobre ello a fin de mejorar la resistencia defuego(incendio). Las fuerzas laterales sonresistidas por la acción de diafragma de panel. Lafuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica.(Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C 2

apropiado.)

L. Yeso en Listón MetálicoTípicamente, el yeso de yeso de 1 pulgada es aplicadoen el listón de alambre ampliado que es clavado a losclavos. Las fuerzas laterales son resistidas por laacción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidezdegradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3y Tabla 3-1 para C

2 apropiado

valor.)M. Revestimiento de Trastos viejos horizontal conCorte - En Tirantes o Bloqueo(u Obstrucción)DiagonalEsto es instalado en la misma manera querevestimiento horizontal, excepto la pared esvigorizado en las esquinas con el corte - en (odejado - en) los tirantes o el bloqueo(laobstrucción). La sujeción es por lo generalinstalada en un ángulo de 45 grados y clavadacon 8vos o 10mos clavos en cada clavo, y encimay platos de fondo. La sujeción proporciona elaumento sólo nominal de la resistencia. La fuerzay la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver laSección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C 2 apropiado.)N. Panel de madera conglomerada o Revestimientode ParticleboardTípicamente, 4' x 8' paneles son aplicadosdirectamente a los clavos con clavos. El panel demadera conglomerada requiere clavos(típicamente 8vo) con cabezas(jefes) grandes,como el material para techar de clavos. Lascargas laterales son resistidas por la acción dediafragma de panel. La fuerza y la rigidezdegradan con la carga cíclica. (Ver la Sección3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C

2 apropiado

valor.)8.4.1.2 Corte Realces de la Pared paraRehabilitaciónA. Revestimiento de Panel estructural Añadido aParedes de Clavo InacabadasLa capacidad de corte de la pared y la rigidezpueden ser aumentadas añadiendo elrevestimiento de panel estructural a un lado deparedes de clavo inacabadas, como paredes delisiado o paredes de final áticas.B. Revestimiento de Revestimiento de Panelestructural de Paredes de Corte ExistentesPara un aumento moderado de capacidad decorte y rigidez que puede ser aplicada en lamayor parte de sitios en la mayor parte deestructuras, la pared existente que cubre puede

ser revestimiento con el revestimiento de panel



estructural; por ejemplo, el revestimiento decontrachapado puede ser aplicado sobre un finde la pared interior. Para aplicaciones exteriores,el panel estructural puede ser colocado en el finexterior y clavado directamente por él a losclavos. Este procedimiento de rehabilitacióntípicamente puede estar usado para las paredes

de corte siguientes, que son descritas en laSección 8.4.1.1 Capa sola revestimiento detrastos viejos horizontal o apartaderoRevestimiento de trastos viejos de diagonal decapa soloMadera vertical que colinda sóloYeso de yeso o wallboard en clavos (también enlistón de yeso y yeso wallboard)Revestimiento de yesoRevestimiento de trastos viejos horizontal concorte - en tirantes o bloqueo(u obstrucción)diagonal

Panel de madera conglomerada o revestimientode particleboard

La pared de corte realzada es evaluada deacuerdo con la Sección 8.4.9, rebajando elrevestimiento original y reducir la capacidad derendimiento del material de revestimiento en el20 %.C. Revestimiento de Panel estructural Añadido EnCubierta de la Pared ExistentePara obtener un aumento significativo de lacapacidad de corte, la pared existente que cubre

puede ser borrada; el revestimiento de panelestructural, las conexiones, y las colinas del lazoañadieron; y la cubierta de la pared reemplazada.En algunos casos, donde las cargas de terremotoson grandes, esto puede ser el mejor método dela rehabilitación. Este procedimiento derehabilitación puede estar usado en cualquierade los ensamblados de la pared de corteexistentes. Los miembros deencuadrado(enmarcación) adicionales puedenser añadidos si es necesario, y los panelesestructurales pueden ser cortados para encajar

espaciados de clavo existentes.D. Anexo aumentadoYa que el panel estructural existente envainóparedes, clavar adicional causará la capacidadmás alta y la rigidez aumentada. Otros conectors— como correas de coleccionista, correas deempalme, "o colinas de lazo a menudo son"necesarios para aumentar la rigidez y lacapacidad de paredes de corte de panelestructurales existentes. La ductilidadaumentada no necesariamente resultará declavar adicional. El acceso a estas paredes de

corte a menudo requerirá el retiro y el reemplazode fines existentes.E. Rehabilitación de ConexionesLa mayor parte de procedimientos derehabilitación de la pared de corte requieren uncontrol(cheque) de todas las conexionesexistentes, sobre todo a diafragmas y

fundaciones. El bloqueo(La obstrucción)adicional entre piso(suelo) o vigas de azotea enparedes de corte a menudo es necesario enestructuras existentes. El bloqueo(Laobstrucción) debe ser conectado a la pared decorte y el diafragma para proporcionar un pasode carga a cargas laterales. El metal de hoja clipsque aportican puede ser usado paraproporcionar una conexión verificable entre elencuadrado(la enmarcación) de la pared, elbloqueo(la obstrucción), y el diafragma. Los clipsque aportican también a menudo están usados

para conectar bloqueo(obstrucción) o vigas deborde a platos de alféizar.El encuadrado(La enmarcación) en edificiosexistentes es por lo general muy seco, con fuerza,y fácilmente hendidura. El cuidado debe sertomado para no partir el encuadrado(laenmarcación) de existencia añadiendoconectores. La pre perforación de agujeros paraclavos reducirá la división, y el encuadrado(laenmarcación) de clips que los pequeños clavosdel uso con menor probabilidad partirán elencuadrado(la enmarcación) existente.

Cuando las paredes de corte existentes sonrevestimiento con paneles estructurales, lasconexiones de los paneles estructurales alencuadrado(a la enmarcación) existente debenconsiderarse. La división puede ocurrir tanto enel revestimiento de madera como en elencuadrado(la enmarcación). La longitud declavos tenía que conseguir el anexo de capacidadlleno en el encuadrado(la enmarcación) existentedebe ser determinado. Esta longitud variará conel grosor de la cubierta de la pared existente. Aveces las grapas están usadas en vez de clavos

para prevenir la división. El revestimiento esstapled al revestimiento de madera en vez delencuadrado(de la enmarcación). Los clavos(Lasuñas) son recomendados para el anexo derevestimiento al encuadrado(a la enmarcación)subyacente. En algunos casos, el nuevobloqueo(obstrucción) en conexiones de panelestructurales también puede ser necesario.Cuando el encuadrado(la enmarcación) demiembros o bloqueo(u obstrucción) es añadido auna estructura, la madera debería ser secada porel horno o bien condimentada para impedirle



encogerse lejos del encuadrado(de laenmarcación) existente o división.8.4.1.3 Nuevas Paredes de Corte Envainadascon Paneles Estructurales o Revestimiento dePanel de Contrachapado o ApartaderoLas nuevas paredes de corte usando elencuadrado(la enmarcación) de existencia o

nuevo encuadrado(enmarcación) son envainadascon paneles estructurales (es decir,contrachapado u orientó la junta(el bordo) dehilo). El grosor y el grado(la clase) de estospaneles pueden variar. En la mayor parte decasos, los paneles son colocados verticalmente ysujetados directamente a los clavos y platos. Estoreduce la necesidad de obstruirse en lasconexiones. Todos los bordes de paneles debenser bloqueados para obtener la capacidad llena.El grosor, el tamaño, y el número de sujetadores,y la proporción de aspecto y las conexiones

determinarán la capacidad de las nuevasparedes. La información adicional en variospaneles disponibles y su aplicación puede serencontrada en documentos de la Asociación deContrachapado americana (APA), como el APA(1983). 8.4.2 Encienda(Ilumine) Paredes deCorte de Pórtico de Metal de Prenda8.4.2.1 Paredes de Corte de Pórtico de Metal dePrenda Ligeras(Claras) ExistentesA. Yeso en Listón MetálicoTípicamente, 1 pulgada del yeso de yeso esaplicada al listón metálico o amplió el metal que

es conectado al encuadrado(a la enmarcación)metálico con lazos de alambre.B. Yeso WallboardTípicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestoshorizontalmente y atornillados sin. 6autogolpeado de 1 pulgada de largo x seatornilla a clavos en 4 a 7 pulgadas en el centro.C. Contrachapado o Paneles EstructuralesTípicamente, los paneles estructurales sonaplicados verticalmente y atornillados a losclavos y pista sin. 8 a No 12 de tornillos deautogolpeado.8.4.2.2 Encienda(Ilumine) Realces de Pórtico de

Metal de Prenda para RehabilitaciónA. Adición de Contrachapado Paneles Estructurales aParedes de Clavo Metálicas ExistentesCualquier existencia que cubre además delcontrachapado es borrada y reemplazada conpaneles estructurales. Las conexiones con eldiafragma (s) y la fundación deben sercomprobadas y pueden tener que ser reforzadas.B. Contrachapado Existente o Paneles Estructuralesen Clavos MetálicosLos tornillos añadidos y las conexionesposiblemente adicionales con diafragmas y

fundación pueden requerirse.

8.4.2.3 Nuevas Paredes de Corte de Pórtico deMetal de Prenda Ligeras(Claras)A. Contrachapado o Paneles Estructurales

Refiérase a la Sección 8.4.1.3.

Los pórticos vigorizados por la rodilla producenconexiones que resisten al momento por laadición de miembros diagonales entre columnasy viga. El pórtico "semirrígido" que resultaresiste a cargas laterales. La capacidad queresiste al momento de pórticos vigorizados por larodilla varía extensamente. La parte de controldel ensamblado es por lo general la conexión; sinembargo, la flexión de miembros puede ser elaspecto de control de algunos pórticos. Una vez

que la capacidad de la conexión es determinada,los miembros pueden ser comprobados y lacapacidad del pórtico puede ser determinada porla estática. Para una discusión detallada sobreconexiones, ver la Sección C8.3.2.2B en el

Comentario.8.4.3.2 Pórticos vigorizados por la varaDe manera similar a pórticos vigorizados por larodilla, las conexiones de varas(barras) alencuadrado(a la enmarcación) de maderagobernarán por lo general la capacidad delpórtico vigorizado por la vara. Típicamente, las

varas(barras) sólo actúan en la tensión. Una vezque la capacidad de la conexión es determinada,la capacidad del pórtico puede ser determinadapor la estática. Ver la Sección 8.3.2.2B.8.4.4 Capa sola Revestimiento de Trastosviejos Horizontal o Paredes de Corte queColindan8.4.4.1 Rigidez para AnálisisLos trastos viejos horizontales envainaronparedes de corte son débiles y muy flexibles ytienen períodos largos de la vibración. Estasparedes de corte sólo son convenientes donde lascargas de corte de terremoto son bajas y elcontrol de desviación no se requiere. Ladesviación de estas paredes de corte puede seracercada por la Ecuación 8-1:

y = v

y h/G

d + (h/b) d

a(8-1)

donde:b = Longitud de la pared de corte, pies h = alturade la pared de Corte, pies v

y = Corte en

rendimiento, libra/piesG

d = rigidez de Corte en libra/en.

y = desviación de la pared de corte Deliberada

en rendimiento, en.

8.4.3 Vigorizado por la rodilla y DiversoPórticos de Madera

8.4.3.1 Pórticos vi orizados or la Rodilla



d a= Alargamiento de fondeadero a final de pared

determinado por detalles de fondeadero y carga

magnitud, en.

Ya que los trastos viejos horizontales envainaronparedes corte, G

d = 2 000 libras/en.

8.4.4.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl revestimiento horizontal o el apartaderotienen una capacidad de rendimiento estimada

de 80 libras por pie lineal. Esta capacidad esdependiente de la anchura de las juntas(losbordos), el espaciado de los clavos, y el tamaño,número, y espaciado de los clavos(las uñas). Lascapacidades aceptables son puestas en una listapara varias configuraciones, juntos con unadescripción del método de pareja de clavo(uña),en el Libro de Uso de Madera Occidental (WWPA,1983). También ver ATC (1981) para unadiscusión de la pareja de clavo(uña).8.4.4.3 Criterios de Aceptación de deformaciónLos criterios de aceptación de deformación son

determinados por la capacidad de lateral - ycomponentes de resistencia de la carga de la

gravedad y elementos para deformar con eldaño limitado o sin el fracaso. La desviación

excesiva podría causar el daño principal a laestructura y/o sus contenido. Ver la Tabla 8-1para el m de factores para el uso en el LSP en larealización de análisis de diseño.Las coordenadas para la curva de desviación dela fuerza normalizada usada para modelar en

relación a los procedimientos no lineales (a laCifra(Figura) 8-1) son mostradas en la Tabla 8-2.Los valores en esta tabla se refieren a la

Cifra(Figura) 8-1 del modo siguiente. La distancia d se considera la desviación máxima en el punto dela primera pérdida de la fuerza. La distancia e es ladesviación máxima en una fuerza o capacidad igualpara valorar c. La figura 8-1 también muestra lasproporciones de deformación para IO, LS, y Nivelesde Rendimiento CP para componentes primarios.(Ver el Capítulo 3 para el uso de la curva dedesviación de la fuerza en el NSP.)Dan criterios de aceptación de deformación para eluso en relación a procedimientos no lineales ennotas de la Tabla 8-2 para componentes primariosy secundarios, respectivamente.

1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una listamáximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia acargas laterales. La interpolación lineal es permitida para el valorintermedio si h/L tiene asteriscos.

de

Tabla 8-1 Factores de Aceptación Numéricos para Componentes de madera de los Procedimientos Lineales

IO LS CP LS CP

Paredes de Corte

Proporción deAltura/Longitud (h/L) 1

1 horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.0 1.8 4.2 5.0 5.0 5.51 horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.0 1.6 3.4 4.0 4.0 5.0Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 1.4 2.6 3.0 3.1 4.0

Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.5 1.3 2.3 2.6 2.8 3.01 diagonal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 1.5 2.9 3.3 3.4 3.81 diagonal" x 8" Revestimiento h/L <1.5 1.4 2.7 3.1 3.1 3.6Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 1.3 2.2 2.5 2.5 3.0

Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 1.3 2.0 2.3 2.5 2.8Doble 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 1.2 1.8 2.0 2.3 2.5Doble 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 1.2 1.7 1.9 2.0 2.51 vertical" x 10" Revestimiento h/L <1.0 1.5 3.1 3.6 3.6 4.1



1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una listamáximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia acargas laterales. La interpolación lineal es permitida para el valor

intermedio si h/L tiene asteriscos.

Componente/Elemento

Conexiones

1. Para proporciones mayores que los valorespuestos en una lista máximos, el componente se

considera no eficaz en la resistencia a cargas

laterales. La interpolación lineal es permitida para

el valor intermedio si h/L tiene asteriscos.

Tabla 8-1 Factores de Aceptación Numéricos para Componentes de madera de los Procedimientos Lineales(seguidos)

m de Factores para Procedures2lineal Primario SecundarioIO LS CP LS CP

Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panel Estructural oApartadero h/L <1.0* 1.7 3.8 4.5 4.5 5.5h/L> 2.0* h/L<3.5

1.4 2.6 3.0 3.0 4.0

Estuco en Clavos h/L <1.0 * 1.5 3.1 3.6 3.6 4.0h/L = 2.0 * 1.3 2.2 2.5 2.5 3.0

Estuco más de 1" x Revestimiento Horizontal h/L <2.0 1.5 3.0 3.5 3.5 4.0Yeso de Yeso en Listón de Madera h/L <2.0 1.7 3.9 4.6 4.6 5.1Yeso de Yeso en Listón de Yeso h/L <2.0 1.8 4.2 5.0 4.2 5.5Yeso de Yeso en Listón Metálico h/L <2.0 1.7 3.7 4.4 3.7 5.0Revestimiento de Yeso h/L <2.0 1.9 4.7 5.7 4.7 6.0Yeso Wallboard h/L <1.0 * 1.9 4.7 5.7 4.7 6.0

h/L = 2.0 * 1.6 3.4 4.0 3.8 4.51 horizontal" x 6" Revestimiento con Corte - En Tirantes o Bloqueo(uObstrucción) Diagonal

h/L <1.0 1.7 3.7 4.4 4.2 4.8

Panel de madera conglomerada o Revestimiento de Particleboard h/L <1.5 1.6 3.2 3.8 3.8 5.0

Diafragmas

Proporción deLongitud/Anchura (L/b) 1

Revestimiento Directo Solo, Chorded L/b <2.0 1 2.0 2.5 2.4 3.1Revestimiento Directo Solo, Unchorded L/b <2.0 1 1.5 2.0 1.8 2.5Doble Directamente Revestimiento, Chorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 2.8Doble Directamente Revestimiento, Unchorded L/b <2.5 1 1.5 2.0 1.8 2.3Revestimiento Diagonal Solo, Chorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 2.9Revestimiento Diagonal Solo, Unchorded L/b <2.0 1 1.5 2.0 1.8 2.5Directamente Envainando Sobre Revestimiento Diagonal, Chorded L/b <3.0 1.5 2.5 3.0 2.8 3.5Directamente Envainando Sobre Revestimiento Diagonal, Unchorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 3.0Doble Revestimiento Diagonal, Chorded L/b <3.5 1.5 2.5 3.0 2.9 3.5Doble Revestimiento Diagonal, Unchorded L/b <3.5 125 2.0 2.5 2.4 3.1Madera Panel Estructural, Bloqueado, Chorded L/b <3.0 * L/b =

4*1.51.5

3.02.5

4.03.0

3.52.8

4.53.5

Madera Panel Estructural, Desbloqueado, Chorded L/b <3* L/b = 4* 1.51.5 2.52.0 3.02.5 2.92.6 4.03.2Madera Panel Estructural, Bloqueado, Unchorded L/b <2.5 L/b =

3.51.251.25

2.52.0

3.02.5

2.92.6

4.03.2

Madera Panel Estructural, Desbloqueado, Unchorded L/b <2.5 L/b =3.5

1.251.0

2.01.5

2.52.0

2.42.0

3.02.6

Madera Revestimiento de Panel Estructural en Revestimiento, Chorded L/b <3* L/b = 4* 1.51.5

2.52.0

3.02.5

2.92.6

4.03.2

Madera Revestimiento de Panel Estructural en Revestimiento,Unchorded

L/b <2.5 L/b =3.5

1.251.0

2.01.5

2.52.0

2.41.9

3.02.6

Clavos - 8vo y más grande - Madera a Madera 2.0 6.0 8.

0 8.0 9.0Clavos - 8vo y más grande - Metal a Madera 2.0 4.0 6.0 5.0 7.0Tornillos - Madera a Madera 1.2 2.0 2.2 2.0 2.5Tornillos - Metal a Madera 1.1 1.8 2.0 1.8 2.3Cerrojos de Retraso - Madera a Madera 1.4 2.5 3.0 2.5 3.3Cerrojos de Retraso - Metal a Madera 1.3 2.3 2.5 2.4 3.0Cerrojos de Máquina - Madera a Madera 1.3 3.0 3.5 3.3 3.9Cerrojos de Máquina - Metal a Madera 1.4 2.8 3.3 3.1 3.7

Llaveros y Platos de Corte 1.3 2.2 2.5 2.3 2.7Cerrojos - Madera a Hormigón o Mampostería 1.4 2.7 3.0 2.8 3.5



8.4.4.4 Conexiones

Las conexiones entre partes del ensamblado de la pared de corte y otros elementos del sistema lateral-force resisting deben ser investigadas y analizadas. La capacidad y la ductilidad de estas conexiones amenudo determinarán el modo de fracaso así como la capacidad del ensamblado. Las conexiones dúctilescon la capacidad suficiente darán el rendimientoaceptable y esperado (ver la Sección 8.3.2.2B).

Los trastos viejos diagonales envainaron paredes de corte sonmás tiesos y más fuertes que paredes de corte envainadashorizontales. Ellos también proporcionan la mayor rigidez a control de desviación, y así mayor control de daño. Ladesviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G

d = 8 000

libras/en. para apartadero de diagonal de capa solo yG

d = 18 000 libras/en. para doble apartadero diagonal.

1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considerano eficaz en la resistencia a cargas laterales. Notas: (a) criterios de Aceptación para componentesprimarios(Δ / y ) IO = 1.0 + 0.2 (d-1.0) (Δ /

y ) LS = 1.0 + 0.8 (d-1.0) (Δ / y ) CP = d

(b) Criterios de aceptación para componentes secundarios(Δ /

y ) LS = d (Δ / y ) CP = e

(c) La interpolación lineal es permitida para valores intermedios si h/L o L/b tienen asteriscos.

8.4.5 Corte de Revestimiento de Trastosviejos DiagonalParedes

8.4.5.

Tabla 8-2 Coordenadas de Curva de desviación de la Fuerza Normalizadas para Componentes de madera de losProcedimientos No lineales

d e c

Tipo de la Pared de Corte - Tipos de Madera Existente y Paredesde Corte de Pórtico Ligeras(Claras)

Proporción deAltura/Longitudh/L1

1 horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.0 5.0 6.0 0.31 horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.0 4.0 5.0 0.3Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 3.0 4.0 0.2Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 10"Revestimiento

h/L <1.5 2.6 3.6 0.2

1 diagonal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 3.3 4.0 0.21 diagonal" x 8" Revestimiento h/L <1.5 3.1 4.0 0.2Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 2.5 3.0 0.2Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 2.3 3.0 0.2Doble 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 2.0 2.5 0.2Doble 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 2.0 2.5 0.21 vertical" x 10" Revestimiento h/L <1.0 3.6 4.0 0.3Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panel Estructural oApartadero

h/L <1.0* 4.5 5.5 0.3h/L> 2.0* h/L <3.5 3.0 4.0 0.2

Estuco en Clavos h/L <1.0* 3.6 4.0 0.2h/L = 2.0* 2.5 3.0 0.2Estuco más de 1" x Revestimiento Horizontal h/L <2.0 3.5 4.0 0.2Yeso de Yeso en Listón de Madera h/L <2.0 4.6 5.0 0.2Yeso de Yeso en Listón de Yeso h/L <2.0 5.0 6.0 0.2Yeso de Yeso en Listón Metálico h/L <2.0 4.4 5.0 0.2Revestimiento de Yeso h/L <2.0 5.7 6.3 0.2Yeso Wallboard h/L <1.0* 5.7 6.3 0.2

h/L = 2.0* 4.0 5.0 0.21 horizontal" x 6" Revestimiento con Corte - En Tirantes o Bloqueo(uObstrucción) Diagonal

h/L <1.0 4.4 5.0 0.2

Panel de madera conglomerada o Revestimiento de Particleboard h/L <1.5 3.8 4.0 0.2

Tipo de Diafragma - Diafragmas de Madera Horizontales

Proporción deLongitud/Anchura(L/b) 1

Revestimiento Directo Solo, Chorded L/b <2.0 2.5 3.5 0.2Revestimiento Directo Solo, Unchorded L/b <2.0 2.0 3.0 0.3Doble Directamente Revestimiento, Chorded L/b <2.0 2.5 3.5 0.2



1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considerano eficaz en la resistencia a cargas laterales. Notas: (a) criterios de Aceptación para componentesprimarios(Δ / y ) IO = 1.0 + 0.2 (d-1.0) (Δ / y ) LS = 1.0 + 0.8 (d-1.0) (Δ / Δ) CP = d

y

(b) Criterios de aceptación para componentes secundarios (Δ / Δ) LS = d y (Δ / y ) CP = e(c) La interpolación lineal es permitida para valores intermedios si h/L o L/b tienen asteriscos.

8.4.5.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl revestimiento diagonal tiene una capacidad de rendimiento estimada de aproximadamente 700 libraspor pie lineal para la capa sola y 1300 libras por pie lineal para el doble revestimiento diagonal. Estacapacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, el tamaño declavos, el número de clavos por junta(bordo), y las condiciones divisorias. Las capacidades aceptables sonpuestas en una lista para varias configuraciones en WWPA (1983).8.4.5.3 Criterios de Aceptación de deformaciónLos criterios de aceptación de deformación serándeterminados por la capacidad de lateral - yelementos de resistencia de la carga de lagravedad para deformar sin el fracaso. Ver laTabla 8-1 para el m de factores para el uso en elLSP.Las coordenadas para la curva de desviación de lafuerza normalizada usada en los procedimientosno lineales son mostradas en la Tabla 8-2. Losvalores en esta tabla se refieren a la Cifra(Figura)8-1 del modo siguiente. La distancia d seconsidera la desviación máxima en el punto depérdida de la fuerza. La distancia e es ladesviación máxima en una fuerza o capacidadigual para valorar c. (Ver el Capítulo 3 para el uso

de la curva de desviación de fuerza en el NSP.)8.4.5.4 ConexionesVer las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4.8.4.6 Madera vertical que Colinda Paredesde Corte8.4.6.1 Rigidez para AnálisisEl apartadero de madera vertical tiene unacapacidad lateral-force resistance muy baja y esmuy flexible. Estas paredes de corte sólo sonconvenientes donde las cargas de corte deterremoto son muy bajas y el control dedesviación no es necesario. La desviación de estas

paredes de corte puede ser determinada usandola Ecuación 8-1, con Gd

= 1 000 libras/en.8.4.6.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl apartadero vertical tiene una capacidad derendimiento de aproximadamente 70 libras porpie lineal. Esta capacidad es dependiente de laanchura de las juntas(los bordos), el espaciado delos clavos, el espaciado de bloqueo(obstrucción),y el tamaño, número, y espaciado de losclavos(las uñas). El método de pareja declavo(uña) puede ser usado paracalcular(estimar) la capacidad del apartadero de

madera vertical, en una manera similar al métodousado para el apartadero horizontal.8.4.6.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.6.4 Conexiones

La capacidad de carga del apartadero vertical esbaja; esto hace la capacidad de conexiones entre lapared de corte y los otros elementos del interés(dela preocupación) secundario (ver la Sección8.3.2.2B).8.4.7 Madera que Colinda sobre Paredes deCorte de Revestimiento Horizontales8.4.7.1 Rigidez para AnálisisLa doble capa paredes de corte envainadashorizontales es más tiesa y más fuerte que la capasola paredes de corte envainadas horizontales.Estas paredes de corte a menudo son convenientespara resistir a cargas de corte de terremoto queson bajas para moderarse en la magnitud. Ellostambién proporcionan la mayor rigidez a controlde desviación, y así mayor control de daño. Ladesviación de estas paredes de corte puede serdeterminada usando la Ecuación 8-1, con G

d = 4

000 libras/en.8.4.7.2 Criterios de Aceptación de fuerzaLa madera que colinda sobre el revestimientohorizontal tiene una capacidad de rendimiento deaproximadamente 500 libras por pie lineal. Esta

capacidad es dependiente de la anchura de lasjuntas(los bordos), el espaciado de los clavos, eltamaño, número, y espaciado de los clavos(lasuñas), y la posición de conexiones.8.4.7.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.7.4 ConexionesVer las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4.8.4.8 Madera que Colinda sobre Paredes deCorte de Revestimiento Diagonales8.4.8.1 Rigidez para AnálisisLa madera horizontal que colinda sobre el

revestimiento diagonal proporcionará paredes decorte tiesas, fuertes. Estas paredes de corte a



menudo son convenientes para resistir a cargasde corte de terremoto que son moderadas en lamagnitud. Ellos también proporcionan la rigidezbuena al control de desviación y dañan el control.La desviación de estas paredes de corte puede seracercada usando la Ecuación 8-1, con G

d = 11 000

libras/en.

8.4.8.2 Criterios de Aceptación de fuerzaLa madera que colinda sobre el revestimientodiagonal tiene una capacidad de rendimiento

estimada de aproximadamente 1 100 libras por pielineal. Esta capacidad es dependiente de la anchurade las juntas(los bordos), el espaciado de losclavos, el tamaño, número, y espaciado de losclavos(las uñas), la posición de conexiones, y lascondiciones divisorias.8.4.8.3 Criterios de Aceptación de deformación

Ver la Sección 8.4.5.3.

8.4.8.4 ConexionesVer las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4.8.4.9 Panel de Contrachapado o Panelestructural que Envaina Paredes de Corte8.4.9.1 Rigidez para AnálisisLa respuesta de madera paredes de corteestructurales es dependiente del grosor de lamadera paneles estructurales, la altura a lalongitud (h/L) proporción, el modelo que clava, y

otros factores. La desviación aproximada de lamadera paredes de corte estructurales en elrendimiento puede ser determinada usando laEcuación 8-2:

y = 8 v

y h

3

/ (E un b) + v y

h / (G t)

+ 0.75to en

+ (h/b) d a(8-2)

donde:v

y = Corte en el rendimiento en la dirección en la

consideraciónh = altura de la Pared, piesE = el Módulo de la madera terminan al miembro

divisorio, A= el Área del corte transversal demiembro divisorio, en 2

b = anchura de la Pared,piesG = el Módulo de la rigidez del contrachapado, psi t = el grosor Eficaz del panel estructural, en.d

a= Desviación en rendimiento de fondeadero de

lazoabajo o desviación a nivel de carga afondeadero a final de pared, detalles defondeadero, y carga muerta, en.e

n= deformación de Clavo(Uña), en. Para 6tos

clavos en rendimiento: en

=.10

Para 8vos clavos en rendimiento: en =.06Para 10mos clavos en rendimiento: e

n=.04

8.4.9.2 Criterios de Aceptación de fuerzaLas capacidades de corte de la madera paredes decorte de panel estructurales son dependientesprincipalmente de clavar en los bordes de panelde contrachapado, y el grosor y el grado(la clase)del contrachapado. La capacidad de corte derendimiento, V

y , de madera

las paredes de corte estructurales pueden sercalculadas(estimadas) como sigue:V

y

=.8V u

(8-3)

Valores de la capacidad última, V u, de paredes de

corte de panel estructurales son proporcionadosen la Tabla 8-3Si no hay ninguna carga última parael ensamblado, use:Q

CE = V

u= 6.3 Zs/a (8-4)

Donde: Z = Valor de clavo(uña) de NDS (1991) s = Mínimo[m-1 (o n-1) (a/h)] m = Número de clavos a lo largodel fondo de un panel n = Número de clavos a lolargo de un lado de un panel un = Longitud de unpanel h = Altura de un panel8.4.9.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.9.4 ConexionesVer las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4.8.4.10 estuco en Clavos, Revestimiento, oParedes de Corte de Panel de maderaconglomerada8.4.10.1 Rigidez para AnálisisEl estuco es frágil y la capacidad de resistencia dela fuerza lateral de paredes de corte de estuco esbaja. Sin embargo, las paredes son tiesas hasta queel agrietamiento ocurra. Estas paredes de cortesólo son convenientes donde las cargas de corte deterremoto son bajas. La desviación de estasparedes de corte puede ser determinada usando laEcuación 8-1 con G


8.4.10.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl estuco tiene una capacidad de rendimiento deaproximadamente 350 libras por pie lineal. Estacapacidad es dependiente del anexo de las redes deestuco a los clavos y el embedment de las redes en

el estuco.8.4.10.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.10.4 ConexionesLa conexión entre las redes de estuco y elencuadrado(la enmarcación) es del interés(de lapreocupación) primario. Del interés(De lapreocupación) secundario es la conexión delestuco a las redes. A diferencia de contrachapado,la capacidad extensible del material de estuco

3x o mayor encuadrado(enmarcación) en

conexiones de contrachapado.



Paneles aplicados directamente a

encuadrado(enmarcación), bloqueado en todoslos bordes.El valor extrapolado de pruebas cíclicas.Para otros tamaños de clavo(uña) o penetraciónde clavo(uña) menos que indicada, ajuste valoresbasados en la fuerza de clavo(uña) deliberada(ver AF&PA, 1991).Los valores son para paneles en un lado. Losvalores pueden ser doblados para paneles aambos lados.Use el 80 % de valores puestos en una lista parala capacidad de rendimiento.

(portland cemento) más bien que las conexiones,

a menudo

gobernará el fracaso. Las conexiones entre lapared de corte y fundación y entre la pared decorte y diafragma deben ser investigadas. Ver laSección 8.3.2.2B.

Las paredes de corte de yeso de yeso sonsimilares al estuco, excepto su fuerza es más bajo.Otra vez, las paredes son tiesas hasta el fracaso.Estas paredes de corte sólo son convenientes

donde las cargas de corte de terremoto son muy

bajas. La desviación de estas paredes de cortepuede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con

Gd

= 8 000 libras/en.8.4.11.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl yeso de yeso tiene una capacidad derendimiento de aproximadamente 400 libras porpie lineal.8.4.11.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.

8.4.11.4 ConexionesLa capacidad extensible y que lleva del yeso, másbien que las conexiones, a menudo gobernará el

fracaso. La fuerza relativamente baja de estematerial hace conexiones entre partes delensamblado de la pared de corte y los otroselementos del sistema de resistencia de la fuerzalateral del interés(de la preocupación) secundario.

El yeso de yeso en el listón de yeso es similar alyeso wallboard (ver la Sección el 8.4.13 para unadiscusión de yeso wallboard). La desviación de

estas paredes de corte puede ser determinadausando la Ecuación 8-1, con G


8.4.12.2 Criterios de Aceptación de fuerza 8.4.14.3Criterios de Aceptación de Deformación

Éstos son similares a aquellos para el yesowallboard, con una capacidad de rendimientoaproximada de 80 libras por pie lineal. Ver laSección el 8.4.13.8.4.12.3 Criterios de Aceptación de deformación

Ver la Sección 8.4.5.3.8.4.12.4 Conexiones

Ver la Sección 8.4.11.4.8.4.13 Paredes de Gypsum Wallboard Shear8.4.13.1 Rigidez para AnálisisEl yeso wallboard tiene una capacidad lateral-force resistance muy baja, pero es relativamente

tieso hasta que el agrietamiento ocurra. Estasparedes de corte sólo son convenientes donde las

Tabla 8-3 Capacidades Últimas de Corte de Panel Estructural Walls2, 3, 5, 6

Grado(Clase)de Panel

Grosor de PanelNominal Mínimo(pulgadas)

Penetración deClavo(Uña)Mínima enFraming4(pulgadas)

Clavo(Uña) Size4(Caja Común oGalvanizada)

Espaciado de Clavo(Uña) en Bordesde Panel (en). Capacidades Últimas(libra/pies)

6" 4" 3 "1 2 "1

1 estructural 5/16 1 1/4 6to 700 1010 1130 12003/8 7/16 15/32 1 1/2 8vo 750 1080 1220 1540

815 1220 1340 1590880 1380 1550 1620

15/32 1 5/8 10d1 1130 1500 1700 2000C-D, Revestimientode C-C, apartaderode panel decontrachapado (yotros grados(clases)cubiertos enEstándar UBC 23-2o 23-3),particleboardestructural

5/16 3/81 1/4 6to 650 700 900 1200

680 800 1000 13503/8 7/16 15/32 1 1/2 8vo 700 880 1200 1500

720 900 1300 1560820 1040 1420 1600

15/32 19/32

1 5/8 10d1 900 1400 1500 1900

1000 1500 1620 1950

8.4.11Yeso de Yeso en Corte de Listón deMaderaParedes

8.4.11.

8.4.12 Yeso de Yeso en Listón de YesoParedes de Corte

8.4.12.1 Ri idez ara Análisis



cargas de corte de terremoto son muy bajas. Ladesviación de estas paredes de corte puede serdeterminada usando la Ecuación 8-1, con G

d = 8

000 libras/en.8.4.13.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl yeso wallboard tiene una capacidad derendimiento de aproximadamente 100 libras por

pie lineal. Esta capacidad es para el espaciado declavo(uña) de 7 pulgadas típico de 1/2-inch o5/8-inch thick paneles con 4tos o 5tos clavos. Lascapacidades más altas pueden estar usadas si elespaciado de clavo(uña) más cercano, lasmulticapas de la junta(del bordo) de yeso, y/o lapresencia de bloqueo(obstrucción) en todos losbordes de panel son verificados.8.4.13.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.13.4 ConexionesVer la Sección 8.4.11.4.

8.4.14 Yeso que Envaina Paredes de Corte8.4.14.1 Rigidez para AnálisisEl revestimiento de yeso es similar al yesowallboard (ver la Sección el 8.4.13 para unadiscusión detallada). La desviación de estasparedes de corte puede ser determinada usandola Ecuación 8-1, con G


8.4.14.2 Criterios de Aceptación de fuerzaÉstos son similares a aquellos para el yesowallboard (ver la Sección el 8.4.13).Ver la Sección 8.4.5.3.8.4.14.4 Conexiones

Ver la Sección 8.4.11.4.8.4.15 yeso en Paredes de Corte de ListónMetálicas8.4.15.1 Rigidez para AnálisisEl yeso en el listón metálico es similar al estuco,pero con menos fuerza. El listón metálico y lasparedes de yeso son tiesos hasta que elagrietamiento ocurra. Estas paredes de cortesólo son convenientes donde las cargas de cortede terremoto son bajas. La desviación de estasparedes de corte puede ser determinada usandola Ecuación 8-1, con G


8.4.15.2 Criterios de Aceptación de fuerzaEl yeso en el listón metálico tiene una capacidadde rendimiento de aproximadamente 150 libraspor pie lineal.8.4.15.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.15.4 ConexionesVer la Sección 8.3.2.2B.8.4.16 Revestimiento de Trastos viejosHorizontal con Corte - En Tirantes oParedes de Corte de Bloqueo(Obstrucción)Diagonales8.4.16.1 Rigidez para Análisis

Este ensamblado es similar al revestimientohorizontal sin tirantes, salvo que el corte - entirantes o bloqueo(u obstrucción) diagonalproporciona la rigidez más alta en cargas iníciales.Después de que los tirantes o el bloqueo(laobstrucción) fallan (en cargas bajas), elcomportamiento de la pared es el mismo como con

el revestimiento horizontal sin tirantes. Ver laSección 8.4.4 para más información sobre elrevestimiento horizontal.8.4.16.2 Criterios de Aceptación de fuerzaVer la Sección 8.4.4.8.4.16.3 Criterios de Aceptación de deformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.16.4 ConexionesVer la Sección 8.3.2.2B.



8.4.17 panel de maderaconglomerada o Particleboard queEnvaina Paredes de Corte8.4.17.1 Rigidez para AnálisisEl revestimiento de panel de madera

conglomerada es muy débil, carece de larigidez, y no es capaz de resistir a cargaslaterales. Particleboard viene a dosvariedades: uno es similar a panelesestructurales, el otro no estructural esligeramente más fuerte que la junta(elbordo) de yeso, pero más frágil. Elrevestimiento de panel de maderaconglomerada no es conveniente pararesistir a cargas laterales, yparticleboard no estructural sólodebería ser usado para resistir a cargas

de terremoto muy bajas. Para elrevestimiento de particleboardestructural, ver la Sección 8.4.9. Ladesviación de paredes de corteenvainadas en particleboard noestructural puede ser determinadausando la Ecuación 8-1, con G

d = 6 000

libras/en.8.4.17.2 Criterios de Aceptación defuerzaEl panel de madera conglomerada tienela fuerza muy baja. Para particleboardestructural, ver la sección de panelestructural (la Sección 8.4.9).Particleboard no estructural tiene unacapacidad de rendimiento deaproximadamente 100 libras por pielineal.8.4.17.3 Criterios de Aceptación dedeformaciónVer la Sección 8.4.5.3.8.4.17.4 ConexionesVer la Sección 8.4.11.4.

8.4.18 Paredes de Corte de Pórticode Metal de Prenda Ligeras(Claras)8.4.18.1 Yeso en Listón MetálicoVer la Sección el 8.4.15.8.4.18.2 Yeso WallboardVer la Sección el 8.4.13.8.4.18.3 Contrachapado o PanelesEstructuralesVer la Sección 8.4.9. Refiérase a los datosdel fabricante de sujetador para cargasaceptables en sujetadores. La capacidadde rendimiento puede ser estimada

multiplicando valores de cargaaceptables normales para 2.8, o paravalores de carga aceptables que son

puestos en una lista para viento o cargassísmicas, se multiplican en 2.1 paraobtener valores de rendimientoestimados.

8.5 Diafragmas de maderaEl comportamiento de diafragmas demadera horizontales es bajo lainfluencia del tipo de revestimiento,tamaño, y cantidad de sujetadores,presencia de cuerda de perímetro omiembros de reborde, y la proporciónde envergadura a la profundidad deldiafragma. Las aperturas o laspenetraciones por el diafragma tambiénefectúan el comportamiento y lacapacidad del diafragma (ver la Secciónel 8.5.11).La capacidad esperada del diafragma,Q

CE , es determinada de la capacidad de

corte de rendimiento de la existencia odiafragma realzado como descrito enSecciones 8.5.2a 8.5.9. Para sistemas de tipo deentramado vigorizados o horizontales, lacapacidad esperada, Q

CE , es determinada

del miembro o capacidad derendimiento de conexión y

análisis de entramado estáticoconvencional, como descrito en laSección el 8.5.10.8.5.1 Tipos de Diafragmas deMadera8.5.1.1 Diafragmas de MaderaExistentesA. Diafragmas Envainados Directos solosTípicamente, éstos consisten en 1" xrevestimiento del perpendicular puestoa los miembros que aportican; 2" x o 3" xrevestimiento también puede estarpresente. El revestimiento sirve elobjetivo dual de apoyar cargas degravedad y resistir a fuerzas de corte enel diafragma. El más a menudo, 1" xrevestimiento es clavado con 8vos o10mos clavos, con dos o más clavos encada junta(bordo) de revestimiento. Elperpendicular de fuerzas de corte a ladirección del revestimiento es resistidopor la pareja de clavo(uña). Las fuerzasde corte paralelas a la dirección del

revestimiento son transferidas por losclavos(las uñas) en las vigas de apoyo oencuadrado(enmarcación) de miembros



debajo de las conexiones derevestimiento.B. Doble Diafragmas DirectamenteEnvainadosLa construcción es el mismo como estopara diafragmas envainados directos

solos, salvo que una capa superior delrevestimiento directo es puesta sobre lacapa inferior del revestimiento. Elrevestimiento superior puede sercolocado perpendicular o paralelo a lacapa inferior del revestimiento. Si lacapa superior del revestimiento esparalela a la capa inferior, lasconexiones de junta(bordo) son por logeneral balanceadas suficientementeque los clavos(las uñas) en conexiones

en la capa superior del revestimientoson conducidos en una junta(un bordo)de revestimiento común abajo, con ladistancia de borde suficiente. La capasuperior del revestimiento es clavada alos miembros que aportican por la capainferior del revestimiento.C. Diafragmas de Madera solos en DiagonalEnvainadosTípicamente, 1" x revestimiento espuesto en un aproximado 45 degreeángulo a los miembros que aportican. En

algunos casos 2" x revestimientotambién puede estar usado. Elrevestimiento apoya cargas de gravedady resiste a fuerzas de corte en eldiafragma. Comúnmente, 1" xrevestimiento es clavado con 8vosclavos, con dos o más clavos porjunta(bordo). Clavar recomendado paradiafragmas en diagonal envainados espublicado en el Libro de Uso de Madera

Occidental (WWPA, 1983) y UBC (ICBO,1994a). La capacidad de corte del

diafragma es dependiente del tamaño yla cantidad de los clavos(las uñas) encada junta(bordo) de revestimiento.D. Revestimiento Diagonal conRevestimiento Directo o Suelo EncimaTípicamente, éstos consisten en unacapa inferior de 1" x revestimiento dediagonal puesto en un ángulo de 45grados a los miembros que aportican,con una segunda capa de revestimientodirecto o suelo de madera puestoencima del revestimiento diagonal en unángulo de 90 grados a los miembros queaportican. Ambas capas de envainar

cargas de gravedad de apoyo, y resistena fuerzas de corte en el diafragma. Lasjuntas(Los bordos) que envainan soncomúnmente clavadas con 8vos clavos,con dos o más clavos por junta(bordo).E. Doble Diafragmas de Madera en DiagonalEnvainadosTípicamente, éstos consisten en unacapa inferior de 1" x revestimientodiagonal con una segunda capa de 1" xrevestimiento de diagonal puesto en unángulo de 90 grados a la capa inferior. Elrevestimiento apoya cargas de gravedady resiste a fuerzas de corte en eldiafragma. El revestimiento escomúnmente clavado con 8vos clavos,con dos o más clavos por junta(bordo).

Clavar recomendado para diafragmasdobles en diagonal envainados espublicado en el WWPA (1983).F. Madera Panel Estructural DiafragmasEnvainadosTípicamente, éstos consisten en lamadera paneles estructurales, comocontrachapado o junta(bordo) de hiloorientada, colocada en miembros queaportican y clavado en el lugar.Grados(Clases) diferentes y grosor de lamadera los paneles estructurales están

comúnmente usados, según exigenciaspara el apoyo de carga de gravedad ycorte la capacidad. Los bordes a losfinales de la madera panelesestructurales son por lo generalapoyados por los miembros queaportican. Los bordes en los lados de lospaneles pueden ser bloqueados odesbloqueados. En algunos casos, lenguay madera de surco los panelesestructurales están usados. Clavarmodelos y tamaño de clavo(uña) puede

variar enormemente. El espaciado declavo(uña) está comúnmente en el rangode 3 a 6 pulgadas en el centro en losbordes apoyados y bloqueados de lospaneles, y 10 a 12 pulgadas en el centroen el predio de panel. Las grapas a vecesson usadas para adjuntar la maderapaneles estructurales.G. Diafragmas Horizontales vigorizadosTípicament e, éstos consisten en “X”sujeción de vara(barra) y puntales de

madera que forman un sistema deentramado horizontal en el piso(suelo) oniveles de azotea del edificio. "El X" la



sujeción por lo general consiste envaras(barras) de acerodibujadas(retiradas) tenso portorniquetes o nueces. Los puntales porlo general consisten en miembros de

madera, que pueden o pueden no ser laparte del sistema de porte de la carga dela gravedad del piso(suelo) o azotea. Lasvaras(barras) de acero funcionan comomiembros de tensión en el entramadohorizontal, mientras los puntalesfuncionan como miembros decompresión. Las cuerdas de entramado(similar a cuerdas de diafragma) sonnecesarias para resistir a flexionar en elsistema de entramado horizontal.8.5.1.2 Diafragmas de madera

Realzados para RehabilitaciónA. Madera Revestimiento(Revestimientos)de Panel Estructural en Diafragmas Directoso en Diagonal EnvainadosLa capacidad de corte de diafragma y larigidez pueden ser aumentadas a unrevestimiento de la nueva madera lospaneles estructurales sobre la existenciaenvainaron diafragmas. Estosdiafragmas típicamente consisten en lanueva madera paneles estructuralescolocados en existencia directamente o

revestimiento diagonal y clavado ostapled a los miembros deencuadrado(enmarcación) de existenciapor el revestimiento existente. Si elnuevo revestimiento sólo es clavado alos miembros deencuadrado(enmarcación) de existencia— sin clavar en el perpendicular debordes de panel al encuadrado(a laenmarcación) — la respuesta del nuevorevestimiento será similar a aquella deuna madera desbloqueada el diafragma

de panel estructural. Los clavos(Lasuñas) y las grapas deberían ser de lalongitud suficiente para proporcionarembedment requerido en miembros queaportican debajo del revestimiento.Si un diafragma más fuerte y más tiesoes deseado, las conexiones de la nuevamadera el revestimiento de panelestructural puede ser colocado paraleloa las conexiones del revestimientoexistente, con el revestimiento clavado o

stapled al revestimiento existente. Losbordes de la nueva madera los panelesestructurales deberían ser balanceados

de las conexiones en el revestimiento deexistencia abajo por una distanciasuficiente que los nuevos clavos puedenser conducidos en el revestimiento deexistencia sin partir el revestimiento. Si

los nuevos paneles son clavados entodos los bordes como descrito encima,la respuesta del nuevo revestimientoserá similar a aquella de una maderabloqueada el diafragma de panelestructural. Cuando un bloqueo(unaobstrucción) alternativo, nuevo puedeser instalado debajo de todo elperpendicular de conexiones de panel alos miembros deencuadrado(enmarcación) de existencia.Como las conexiones del revestimiento y

las conexiones del revestimientoexistente no pueden ser balanceadasconsecuentemente sin cortar lospaneles, puede ser ventajoso colocar lamadera revestimiento de panelestructural en un ángulo de 45 grados alrevestimiento existente. Si el diafragmaexistente es directamente envainado, elnuevo revestimiento debería sercolocado en un ángulo de 45 grados alrevestimiento existente y vigas. Si el

diafragma existente es en diagonalenvainado, la nueva madera elrevestimiento de panel estructuraldebería ser colocado perpendicular a lasvigas existentes en un 45 degree ánguloal revestimiento diagonal. Losclavos(Las uñas) deberían serconducidos en el revestimiento deexistencia con la distancia de bordesuficiente para prevenir la división delrevestimiento existente. En límites, losclavos(las uñas) deberían ser de la

longitud suficiente para penetrar por elrevestimiento en el encuadrado(laenmarcación) abajo. El nuevorevestimiento(revestimientos) de panelestructural debe ser conectado a lapared de corte o elementos tonificantesverticales para asegurar la eficacia delpanel añadido. El cuidado debería serejercido colocando la nueva maderarevestimiento(revestimientos) de panelestructural en diafragmas existentes.

Los cambios de rigidez y característicasdinámicas del diafragma pueden tenerefectos negativos causando fuerzas



aumentadas en otros componentes oelementos. La rigidez aumentada y elaumento asociado de fuerzas dinámicaspueden no ser deseables en algunosdiafragmas para ciertos Niveles de

Rendimiento.B. Madera Revestimiento(Revestimientos)de Panel Estructural en Madera ExistenteDiafragmas de Panel EstructuralesLa nueva maderarevestimiento(revestimientos) de panelestructural puede ser colocada en lamadera existente diafragmas de panelestructurales para reforzar yfortalecer(endurecer,reforzar)diafragmas existentes. La colocación deun nuevo revestimiento sobre undiafragma existente debería seguir losmismos métodos de construcción yprocedimientos en cuanto a diafragmasdirectos y en diagonal envainados (verla Sección 8.5.1.2A). Las conexiones depanel deberían ser balanceadas, o sea elrevestimiento debería ser colocado enun ángulo de 45 grados a la maderaexistente paneles estructurales.C. Anexo aumentadoEn algunos casos, los diafragmasexistentes pueden ser realzados

aumentando clavar o anexo delrevestimiento de existencia alencuadrado(a la enmarcación) de apoyo.Para diafragmas envainados directos, elaumento de la capacidad de corte serámínimo. Doble diafragmas directamenteenvainados con clavar mínimo en elsuperior o ambas capas delrevestimiento pueden ser realzadasconsiderablemente añadiendo nuevosclavos o grapas al diafragma existente.El mismo es verdad para diafragmas que

son solos en diagonal envainados, sedoblan en diagonal envainado, o solo endiagonal envainado con revestimientodirecto o suelo.Los diafragmas de contrachapadotambién pueden ser realzados por clavaraumentado o anexo al encuadrado(a laenmarcación) de apoyo y añadiendoobstruyéndose al diafragma en lasconexiones de contrachapado. Enalgunos casos, clavar aumentado en el

predio de panel de contrachapadotambién puede requerirse. Si lacapacidad de corte requerida y/o la

rigidez son mayores que esto que puedeser proporcionado por el anexoaumentado, puede requerirse que unnuevo revestimiento en el diafragmaexistente proporcione el realce deseado.8.5.1.3 Nuevos Diafragmas de MaderaA. Madera Panel Estructural DiafragmasEnvainadosTípicamente, éstos consisten en lamadera paneles estructurales — comocontrachapado o hilo orientado colocadoa la junta, clavado, o stapled en el lugaren miembros deencuadrado(enmarcación) de existenciadespués de que el revestimientoexistente ha sido borrado. Losgrados(Las clases) diferentes y el grosor

de la madera paneles estructuralespueden estar usados, según lasexigencias para apoyo de carga degravedad y capacidad de corte dediafragma. En la mayor parte de casos,los paneles son colocados con elperpendicular de dimensión largo a losmiembros que aportican, y los bordes depanel a los finales de los paneles sonapoyados por, y clavados a, losmiembros que aportican. Los bordes enlos lados de los paneles pueden ser

bloqueados o desbloqueados, según lacapacidad de corte y rigidez requeridaen el nuevo diafragma. La maderapaneles estructurales puede sercolocada en varios modelos comomostrado en publicaciones APA (APA,1983) y varios códigos (p.ej, ICBO,1994a).B. Diafragmas de Madera solos en DiagonalEnvainadosVer la Sección 8.5.1.1C.C. Doble Diafragmas de Madera en Diagonal

EnvainadosVer la Sección 8.5.1.1E.D. Diafragmas Horizontales vigorizados

Ver la Sección 8.5.1.1G. Como elencuadrado(la enmarcación) horizontalespecial en el entramado es un aspectoestructural añadido, es por lo generalmás económico para diseñar elpiso(suelo) o la azotea que envainacomo un diafragma en la nuevaconstrucción, que elimina la necesidad"del X" sujeción y miembros de madera

más fuertes en los puntales decompresión. Los diafragmas



horizontales vigorizados son másfactibles donde el revestimiento nopuede proporcionar la capacidad decorte suficiente, o donde las aperturasde diafragma reducen la capacidad de

corte del diafragma y la capacidad decorte adicional es necesaria.

8.5.2 Diafragmas EnvainadosDirectos solos8.5.2.1 Rigidez para AnálisisLos diafragmas directamenteenvainados son caracterizados por laflexibilidad alta con un período largo dela vibración. Estos diafragmas sonconvenientes para condiciones de cortebajas donde el control de desviaciones

de diafragma no es necesario paraalcanzar los Niveles de Rendimientodeseados. La desviación de diafragmasenvainados directos puede ser acercadausando la Ecuación 8-5:

Para diafragmas envainados directoscon o sin cuerdas, G

d =

aproximadamente 200 000 libras/en.8.5.2.2 Criterios de Aceptación defuerza

Los diafragmas directamenteenvainados tienen una capacidad derendimiento baja de aproximadamente120 libras por pie para chorded ydiafragmas unchorded. La capacidad derendimiento para diafragmasenvainados directos es dependiente deltamaño, número, y espaciado entre losclavos(las uñas) en cada junta(bordo) derevestimiento, y el espaciado de losmiembros de encuadrado(enmarcación)de apoyo. La capacidad de corte de

diafragmas envainados directos puedeser calculada usando el método depareja del clavo. Ver ATC (1981) parauna discusión de calcular(estimar) lacapacidad de corte de diafragmasenvainados directos.8.5.2.3 Criterios de Aceptación dedeformaciónLos criterios de aceptación dedeformación dependerán en gran partede las deformaciones aceptables paraotros componentes estructurales y noestructurales y elementos que sonlateralmente apoyados por el diafragma.

Las deformaciones aceptables tambiéndeben ser consecuentes con el estado dedaño permisible del diafragma. Ver laTabla 8-1 para el m de factores para eluso en la Ecuación 3-18 para el LSP.

Las coordenadas para la curva dedesviación de la fuerza normalizadapara el uso en procedimientos nolineales son mostradas en la Tabla 8-2.Los valores en esta tabla se refieren a laCifra(Figura) 8-1 del modo siguiente. Ladistancia d (ver a la Cifra(Figura) 8-1) seconsidera la desviación máxima eldiafragma puede someterse y todavíamantener su fuerza de rendimiento. Ladistancia e es la desviación máxima enuna fuerza reducida c.

8.5.2.4 ConexionesLa capacidad de carga de conexionesentre diafragmas y paredes de corte uotros elementos verticales, así comocuerdas de diafragma y coleccionistas decorte, es muy importante. Estasconexiones deberían tener la capacidadde carga suficiente y la ductilidad paraentregar la fuerza requerida a loselementos verticales sin el fracaso frágilrepentino en una conexión o la serie deconexiones.8.5.3 Doble Diafragmas de MaderaDirectamente Envainados8.5.3.1 Rigidez para AnálisisEl doble sistema envainadoproporcionará un aumento significativode la rigidez sobre un diafragmaenvainado directo solo, pero datos deprueba muy pequeños están disponiblesen la rigidez y la fuerza de estosdiafragmas. Es importante que ambascapas del revestimiento directo tengan

clavar suficiente, y que las conexiones dela capa superior son o balanceadas operpendicular a la capa de fondo. Ladesviación aproximada de doblesdiafragmas envainados directos puedeser calculada usando la Ecuación 8-5,con G

d como sigue:

Doble directamente el revestimiento,

chorded: Gd = 1 500 000 libras/en.

Doble directamente el revestimiento,unchorded: G


8.5.3.2 Criterios de Aceptación defuerza



La capacidad de corte de rendimientotípica de dobles diafragmas envainadosdirectos es aproximadamente 600 libraspor pie para diafragmas chorded. Paradiafragmas unchorded, la capacidad de

rendimiento típica es aproximadamente400 libras por pie. La fuerza y la rigidezde dobles diafragmas envainadosdirectos son muy dependientes declavar de la capa superior delrevestimiento. Si la capa superior tieneclavar mínimo, el aumento de fuerza yrigidez sobre un diafragma envainadodirecto solo puede ser leve. Si la capasuperior del revestimiento tiene clavarsimilar a aquella de la capa inferior delrevestimiento, el aumento de fuerza y

rigidez será significativo.8.5.3.3 Criterios de Aceptación dedeformaciónVer la Sección 8.5.2.3.8.5.3.4 ConexionesVer la Sección 8.5.2.4.8.5.4 Diafragmas de Madera solosen Diagonal Envainados8.5.4.1 Rigidez para Análisis

Los diafragmas solos en diagonalenvainados son considerablemente mástiesos que diafragmas envainadosdirectos, pero todavía son

9. EL AISLAMIENTO SÍSMICO Y DISIPACIÓN DEENERGÍA

(Rehabilitación sistemática)El Capítulo 9 incluye directrices detalladas parala rehabilitación de edificios aislamiento sísmico(y base) y sistemas pasivos de disipación deenergía, y la escasa orientación para otrossistemas tales como dispositivos de disipaciónde energía activa. La forma básica y laformulación de directrices para el aislamientosísmico y los sistemas de disipación de energíase han establecido y coordinado con losobjetivos de rehabilitación, niveles dedesempeño, los criterios de peligros sísmicos en

tierra sacudida del capítulo 2 y losprocedimientos lineales y no lineales en elcapítulo 3. Los criterios para la modelización dela rigidez, la fuerza y la capacidad dedeformación de los componentes estructuralesconvencionales de los edificios con aislamientosísmico o sistemas de disipación de energía sedan en los capítulos 5 a 8 y en el capítulo 10.9.1 IntroducciónEste capítulo proporciona pautas a la aplicaciónde sistemas protectores sísmicos especiales al

edificio de la rehabilitación. La direcciónespecífica es asegurada (prevista) sistemas deaislamiento (bajos) sísmicos en la Sección 9.2 y

para sistemas de disipación de energía pasivosen la Sección 9.3. La sección 9.4 proporciona la

dirección adicional, limitada a otros sistemassísmicos especiales, incluso sistemas de controlactivos, sistemas activos y pasivos híbridos, yajustó apagadores de masas y líquidos.Los sistemas protectores sísmicos especialesdeberían ser evaluados como estrategias derehabilitación posibles basadas en los Objetivosde Rehabilitación establecidos para el edificio.Antes de la realización de las pautas de estecapítulo, el usuario debería establecer loscriterios siguientes como presentado en elCapítulo 2:

• El Objetivo de Rehabilitación para el edificioNivel de RendimientoRiesgo de Estremecimiento de Tierra Sísmico

El aislamiento sísmico y los sistemas dedisipación de energía incluyen una ampliavariedad de conceptos y dispositivos. En lamayor parte de casos, estos sistemas ydispositivos serán puestos en práctica con unpoco de refuerzo convencional adicional de laestructura; en todos los casos ellos requerirán la

evaluación de elementos de edificio deexistencia. Como tal, este capítulo complementalas pautas de otros capítulos de este documento



con criterios adicionales y métodos del análisisque son apropiados para edificios rehabilitadoscon aisladores sísmicos y/o dispositivos dedisipación de energía.

Disipación de Energía y Aislamiento Sísmicacomo Estrategias de RehabilitaciónEl aislamiento sísmico y los sistemas dedisipación de energía son estrategias de diseñoviables que han estado usadas ya para larehabilitación sísmica de varios edificios. Otrocontrol activo protector sísmico especial queincluye los sistemas, combinaciones híbridas dedispositivos de energía activos y pasivos, y mayode los apagadores de masas y líquido ajustadotambién proporciona soluciones prácticas en elfuturo próximo. Estos sistemas son similares en

esto ellos realzan el rendimiento durante unterremoto modificando las características derespuesta del edificio.El aislamiento sísmico y los sistemas dedisipación de energía no serán estrategias dediseño apropiadas para la mayor parte deedificios, en particular edificios que sólo hanLimitado Objetivos de Rehabilitación. En general,estos sistemas serán los más aplicables a larehabilitación de edificios cuyos dueños deseanel rendimiento de terremoto superior y pueden

permitirse los gastos especiales asociados con eldiseño, fabricación, e instalación de aisladoressísmicos y/o dispositivos de disipación deenergía. Estos gastos son típicamentebalanceados por la necesidad reducida defortalecer (endurecer, reforzar) y reforzarmedidas que serían por otra parte requeridasencontrar (cumplir) Objetivos de Rehabilitación.El aislamiento sísmico y los sistemas dedisipación de energía son conceptosrelativamente nuevos y sofisticados querequieren el diseño más extenso y el análisis

detallado que hacen la mayoría de los esquemasde rehabilitación convencionales. Del mismomodo, la revisión se requiere para todos losesquemas de rehabilitación que usanaislamiento sísmico o sistemas de disipación deenergía. El aislamiento sísmico se hace cada vezmás considerado para edificios que son aisladosy tienen un sótano o el espacio de fondo deningún significado histórico particular. Elaislamiento también a menudo se considera parainstalaciones esenciales, proteger contenido

valiosos, y en edificios con un sistema deresistencia de la fuerza lateral completo, peroinsuficientemente fuerte.

9.2 Sistemas de Aislamiento sísmicosEsta sección especifica métodos de análisis ycriterios de diseño para sistemas de aislamientosísmicos que están basados en los Objetivos deRehabilitación, Niveles de Rendimiento, y

Criterios sísmicos que sacude la Tierra y Riesgosdel Capítulo 2.Los métodos descritos en esta sección aumentanlas exigencias de análisis del Capítulo 3. Losmétodos de análisis y otros criterios de estasección están basados en gran parte en las

Provisiones NEHRP 1994 (BSSC, 1995) paranuevos edificios, aumentados con cambiospropuestos por el Subcomité Técnico 12 delComité de Actualización de Provisiones delConsejo de Seguridad Sísmico de Construcciónpara las Provisiones NEHRP 1997 (BSSC, 1997).

9.2.1 FondoPueden pensar de edificios rehabilitados con unsistema de aislamiento sísmico como formado detres segmentos distintos: la estructura encimadel sistema de aislamiento, el sistema deaislamiento sí mismo, y la fundación y otroselementos estructurales debajo del sistema deaislamiento.El sistema de aislamiento incluye restricción delviento y sistemas tie down, si tales sistemas sonrequeridos por estas Pautas. El sistema de

aislamiento también incluye dispositivos dedisipación de energía suplementales, si talesdispositivos son usados para transmitir la fuerzaentre la estructura encima del sistema deaislamiento y la estructura debajo del sistema deaislamiento.Esta sección proporciona la direcciónprincipalmente al diseño, análisis, y pruebas delsistema de aislamiento y para la determinaciónde la carga sísmica en elementos estructurales ycomponentes no estructurales. Los criterios parala rehabilitación de elementos estructurales

además del sistema de aislamiento, y loscriterios para la rehabilitación de componentesno estructurales, deberían seguir las pautasaplicables de otros capítulos de este documento,usando cargas y deformaciones determinadaspor los procedimientos de esta sección.Ver el Comentario para discusiones detalladassobre el desarrollo de provisiones deaislamiento para nuevos edificios (la SecciónC9.2.1.1) y la filosofía de diseño en la cual lasprovisiones están basadas (la Sección C9.2.1.2).

El Comentario también provee una descripciónde la rehabilitación de aislamiento sísmica



proyecta (la Sección C9.2.1.3) y objetivos (laSección C9.2.1.4).Objetivos de aislamiento sísmico derendimientoEl aislamiento sísmico ha estado típicamente

usado como una Estrategia de Rehabilitación querealza el rendimiento del edificio encima de estopermitido por refuerzo convencional y esquemasfortificantes. Los proyectos de rehabilitación deaislamiento sísmicos han apuntado elrendimiento al menos igual a, y comúnmenteexceder, el Objetivo de Seguridad Básico de estasPautas, con eficacia consiguiendo la OcupaciónInmediata o el mejor rendimiento.Varios edificios rehabilitados con aisladoressísmicos han sido históricos. Para estosproyectos, el aislamiento sísmico redujo el grado

y la intrusión de modificaciones sísmicas en latela histórica del edificio que sería por otra parterequerido encontrar (cumplir) Niveles deRendimiento deseados.9.2.2 Propiedades mecánicas y Modelado deSistemas de Aislamiento Sísmico9.2.2.1 General

Un sistema de aislamiento sísmico es la colección(el encobro) de todos los aisladores sísmicosindividuales (y restricción de viento separada y

dispositivos de lazo abajo, si tales dispositivosson usados para cumplir las exigencias de estasPautas). Los sistemas de aislamiento sísmicospueden ser formados completamente de un tipodel aislador sísmico, una combinación de tiposdiferentes de aisladores sísmicos, o unacombinación de aisladores sísmicos que actúanen la paralela con dispositivos de disipación deenergía (es decir, un sistema híbrido).Los aisladores sísmicos son clasificados comoelastomericos, de deslizamiento, o como otrosaisladores. Los aisladores elastomericos son

típicamente hechos de capas de caucho separadopor cuñas de acero. Los aisladores elastomericospueden ser cualquiera de los siguientes:rodamientos de alta amortiguación de goma(HDR), cojinetes de caucho de bajoamortiguamiento (RB) o rodamientos de bajaamortiguación de goma con un núcleo de plomo(ventajoso) (LRB). Los aisladores de correderapueden ser ensamblados planos o tener unasuperficie curva, como el sistema de péndulo dela fricción (FPS). El balanceo de sistemas puede

ser caracterizado como un subconjunto desistemas corredizos. El balanceo de aisladorespuede ser ensamblados llanos o tener una

superficie curva o cónica, como el sistema de lapelota y cono (BNC). No hablan de otrosaisladores. Esta sección proporciona una guíapara el modelado de los aisladores deelastómeros y aisladores de deslizamiento. La

dirección para modelar de dispositivos dedisipación de energía puede ser encontrada en laSección 9.3. La información en sistemas híbridoses proporcionada en el Comentario (la SecciónC9.2.2.2C).9.2.2.2 Propiedades Mecánicas de AisladoresSísmicos

A. Aisladores Elastomericos.Las características mecánicas de aisladoreselastomericos deben ser conocidos en detallesuficiente para establecer la respuesta de fuerza- deformación y su dependencia, si alguno, en

interacción de corte axial, deformación bilateral(incluso los efectos de "scragging" de aisladoreselastomericos vírgenes; es decir, el proceso desometer a un cojinete de elastómero a uno o másciclos de desplazamiento de gran amplitud),temperatura, y otras cargas ambientales yefectos de envejecimientos (sobre la vida dediseño del aislador).Para el modelado matemático de aisladores, lascaracterísticas mecánicas pueden estar basadasen análisis y propiedades de prueba materiales

disponibles, pero la verificación de propiedadesde aisladores usadas para el diseño debería estarbasada en pruebas del aislador prototipo, comodescrito en la Sección 9.2.9.B. Deslizamiento de AisladoresLas características mecánicas de deslizamientode aislamiento debe ser conocido con suficientedetalle para establecer las propiedades derespuesta fuerza - deformación y sudependencia, si alguno, al entrar en contactopresión, la velocidad de carga (velocidad), ladeformación bilaterales, la temperatura, la

contaminación, y otras cargas medioambientalesy los efectos del envejecimiento (sobre la vida dediseño del aislador). Para el modeladomatemático de aisladores, las característicasmecánicas pueden estar basadas en análisis ypropiedades de prueba materiales disponibles,pero la verificación de propiedades de aisladorusadas para el diseño debería estar basada enpruebas del aislador prototipo, como descrito enla Sección 9.2.9.9.2.2.3 Modelado de Aisladores

A. GeneralSi las características mecánicas de un aisladorsísmico son dependientes de parámetros de



diseño, como la carga axial (debido a gravedad,efectos de derrocamiento de terremoto, yestremecimiento de terremoto vertical), elrégimen de carga (de velocidad), deformaciónbilateral, temperatura, o envejecimiento,

entonces los valores superiores y los valores delímite inferior de la rigidez y amortiguamiento sedebe utilizar para determinar el rango y lasensibilidad de respuesta a los parámetros dediseño.En procedimientos lineales usar rigidez efectiva

, y amortiguación efectiva , paracaracterizar las propiedades no lineales de losaisladores. La fuerza de recuperación de unaislador se calcula como el producto de la rigidezefectiva y el desplazamiento, D:F = keff.D (9-1)

La rigidez efectiva , de un aislador que secalcula a partir de datos de prueba usando laecuación 9-12. Del mismo modo, la zonadelimitada por la curva de histéresis fuerza-desplazamiento se utiliza para calcular la eficaciade amortiguación , de un aislador utilizandola ecuación 9-13. Tanto la rigidez efectiva yamortiguación son, en general, la amplituddependientes y se deben evaluar en todos losdesplazamientos de respuesta de interés dediseño.

C. Modelos no linealesLos procedimientos no lineales se deberíanmodelar explícitamente de las propiedades dedesviación de la fuerza no lineales de aisladores.La amortiguación debería ser modeladaexplícitamente por la respuesta inelástica(histerético) de aisladores. La amortiguacióviscosa adicional no debería ser incluida en elmodelo a menos que sean por pruebasdependientes de aisladores.9.2.2.4 Sistema de aislamiento y Modelando lasuperestructura

A. GeneralLos modelos matemáticos del edificio aislado — incluso el sistema de aislamiento, el sistemalateral de fuerza - resistencia y otroscomponentes estructurales y elementos, yconexiones entre el sistema de aislamiento y laestructura encima y debajo del aislamiento — deben ajustarse a las prescripciones de loscapítulos 2 y 3 y las directrices que figuran acontinuación.

B. Modelo de Sistema de aislamiento

El sistema de aislamiento debe ser modeladoutilizando las características de deformacióndesarrollado y verificado por la prueba deconformidad con los requisitos del punto 9.2.9.Explique la distribución espacial de unidades de

aisladorCalcule la traslación, en ambas direccioneshorizontales, y torsión de la estructura encimade la interface de aislamiento, considerando laposición más desventajosa de la excentricidad demasasEvalúe fuerzas de derrocamiento/elevación enaisladores individualesExplique los efectos de carga vertical, cargabilateral, y/o el tipo de carga, si las propiedadesde desviación de fuerza del sistema deaislamiento son dependientes de uno o varios de

estos factoresEvalúe fuerzas debido a momentos producidospor P-Δ

C. Modelo de superestructuraEl desplazamiento máximo de cada piso, y eldesplazamiento de diseño total ydesplazamiento máximo total a través delsistema de aislamiento, debería ser calculadousando un modelo del edificio aislado queincorpora las características de desviación de la

fuerza de componentes no lineales, y loselementos del sistema de aislamiento y lasuperestructura.Los sistemas de aislamiento con componentes nolineales incluyen, pero no son limitados,sistemas que no cumplen los criterios delArtículo de la Sección 9.2.3.3A (2).Los sistemas de resistencia de la fuerza lateralcon componentes no lineales y elementosincluyen, pero no son limitados con, sistemasdescritos por ambos de los criterios siguientes.Para todas las acciones controladas por la

deformación, la Ecuación 3-18 está satisfechausando un valor del m igual a 1.0Para todas las acciones controladas por la fuerza,la Ecuación 3-19 está satisfecha.

Las fuerzas de diseño y los desplazamientos encomponentes primarios del sistema deresistencia de la fuerza lateral pueden sercalculados usando un modelo en línea rectaelástico de la estructura aislada, a condición deque los criterios siguientes sean cumplidos.

Las propiedades seudo - elásticas asumidas paracomponentes de sistema de aislamiento no



lineales están basadas en la rigidez eficazmáxima del sistema de aislamiento.El sistema lateral de la fuerza-resistencia siguesiendo esencialmente elástico lineal para el nivelde la demanda terremoto de interés.

9.2.3 Criterios Generales para Diseño de Aislamiento Sísmico9.2.3.1 GeneralLos criterios para el aislamiento sísmico deedificios están divididos en dos secciones:Rehabilitación del edificioDiseño, análisis, y pruebas del sistema deaislamiento

A. Base Para DiseñoLos Objetivos de Rehabilitación Sísmicos deledificio deberían ser consecuentes con aquellos

expuestos en el Capítulo 2. El diseño, el análisis,y las pruebas del sistema de aislamientodeberían estar basados en las pautas de estecapítulo.B. Estabilidad del Sistema de AislamientoLa estabilidad de los componentes de la cargavertical del sistema de aislamiento debería serverificada por análisis y prueba, como requerido,para un desplazamiento lateral igual aldesplazamiento máximo total, o para eldesplazamiento máximo permitido por

dispositivos de restricción del desplazamiento, sitales dispositivos son la parte del sistema deaislamiento.C. Exigencias de configuraciónLa regularidad del edificio aislado debe serdesignada como regular o irregular, sobre labase de la configuración estructural de laestructura en el sistema de aislamiento.9.2.3.2 Criterios de Estremecimiento detierraLos criterios de estremecimiento de tierra serequieren para el terremoto de diseño, que es

especificado por el usuario y puede ser elegidoigual a la BSE 1, y para el TerremotoConsiderado Máximo (MCE), igual al BSE 2, comodescrito en el Capítulo 2.

A. Terremoto de Diseño especificado por elusuarioPara el terremoto de diseño, los criterios deestremecimiento de tierra siguientes deberíanser establecidos:1. Corto período de respuesta espectral de

parámetros de aceleración, SDS , y losparámetros de la respuestaespectral de aceleración en 1,0 segundos, SD1

2. El cinco por ciento del espectro deamortiguación de respuesta del terremoto dediseño (cuando un espectro de respuesta esnecesario para los procedimientos lineales por la

Sección 9.2.3.3A, o para definir los períodos deaceleración-tiempo)3. Al menos tres períodos de tiempo deaceleración compatibles con el espectro deterremoto de diseño (cuando los períodos detiempo de aceleración son requeridas paraprocedimientos no lineales por la Sección9.2.3.3B)

B. Terremoto MáximoPara la BSE 2, los criterios de estremecimientode tierra siguientes deberían ser establecidos:

1. Corto período de respuesta espectral deparámetros de aceleración, SMS , y losparámetros de la respuestaespectral de aceleración en 1,0 segundos, SM1

2. El cinco por ciento del espectro deamortiguación de respuesta del terremoto dediseño de BSE 2 (cuando un espectro derespuesta es necesario para los procedimientoslineales por la Sección 9.2.3.3A, o para definir losperíodos de aceleración-tiempo)

3. Al menos tres períodos de tiempo deaceleración compatibles con el espectro deterremoto de diseño de BSE 2 (cuando losperíodos de tiempo de aceleración sonrequeridas para procedimientos no lineales porla Sección 9.2.3.3B)

9.2.3.3 Selección de Procedimiento de Análisis A. Procedimientos linealesLos procedimientos lineales pueden ser usadospara el diseño de edificios aislados

sísmicamente, a condición de que los criteriossiguientes cumplidos.El edificio está localizado en el Tipo de Perfil deSuelo A, B, C, o D; o E (si S 1 ≥ 0.6 para BSE 2).El sistema de aislamiento cumple todos loscriterios siguientes:

a. La rigidez efectiva del sistema de aislamientopor el desplazamiento de diseño es mayor queun tercio de la rigidez efectiva en un 20% de losdesplazamientos de diseño.



b. El sistema de aislamiento es capaz de produciruna fuerza que restaura como especificado en laSección 9.2.7.2da.c. El sistema de aislamiento tiene propiedades dedesviación de la fuerza que son esencialmente

independientes del precio de carga.d. El sistema de aislamiento tiene propiedadesde desviación de la fuerza que sonindependientes de carga vertical y cargabilateral.e. El sistema de aislamiento no limita eldesplazamiento de la BSE-2 a menos deSM1/SD1 veces el desplazamiento total dediseño.

3. La estructura encima del sistema deaislamiento permanece esencialmente en línea

recta elástica para la BSE 2.El análisis de espectro de respuesta deberíaestar usado para el diseño de edificios aisladosdel modo sísmicamente que cumplan cualquierade los criterios siguientes.El edificio está sobre los 65 pies (19.8 metros) dela altura.El período eficaz de la estructura, T M , es mayorque tres segundos.El período efectivo de la estructura aislada, TD, esmenor o igual a tres veces el período elástico, de

base fija de la estructura por encima del sistemade aislamiento.

B. Procedimientos no linealesLos procedimientos no lineales deberían estarusados para el diseño de edificios aislados delmodo sísmico para los cuales las condicionessiguientes se aplican.La estructura encima del sistema de aislamientoes no lineal para la Encefalopatía EspongiformeBovina 2.El edificio está localizado en Tipo de Perfil de

Suelo E (si S1> 0.6 para el BSE - 2) o Tipo dePerfil de Suelo F.El sistema de aislamiento no cumple todos loscriterios de la Sección 9.2.3.3A, Artículo (2).

El análisis del tiempo de la aceleración no linealse requiere para el diseño de edificios aisladossísmicamente para los cuales las condiciones (1)(y 2) se aplican.9.2.4 Procedimientos lineales9.2.4.1 General

Salvo lo dispuesto en la Sección 9.2.5, cadaedificio aislado sísmicamente, o parte de eso,debería ser diseñado y construido para resistir a

los desplazamientos de terremoto y fuerzasespecificadas por esta sección.9.2.4.2 Características de deformación delSistema de AislamientoLas características de deformación del sistema

de aislamiento deberían estar basadas enpruebas correctamente justificadas realizadas deacuerdo con la Sección 9.2.9.Las características de deformación del sistemade aislamiento deberían incluir explícitamentelos efectos de la resistencia del viento y sistemasde amarre, y dispositivos de disipación de laenergía suplementarios, si tales sistemas y losdispositivos son usados para cumplir lasexigencias de diseño de estas pautas.9.2.4.3 Desplazamientos Laterales Mínimos

A. Diseño Desplazamiento

El sistema de aislamiento deben ser diseñados yconstruidos para resistir, como mínimo,desplazamientos laterales terremoto que actuaren la dirección de cada uno de los principalesejes horizontales de la estructura de acuerdo conla ecuación:

B. Período Eficaz en el Desplazamiento deDiseñoEl período efectivo, TD, del edificio aislado en eldesplazamiento de diseño se determinarán conlas características de deformación del sistema deaislamiento de acuerdo con la ecuación:

C. Desplazamiento MáximoEl desplazamiento máximo del sistema deaislamiento, DM , en la dirección más crítica de larespuesta horizontal debería ser calculado deacuerdo con la ecuación:

D. Período Eficaz en el DesplazamientoMáximoEl período efectivo, TM, del edificio aislado en elmáximo desplazamiento se determinarán con lascaracterísticas de deformación del sistema deaislamiento de acuerdo con la ecuación:

E. Desplazamiento Total

El desplazamiento total de diseño, DTD, y eldesplazamiento máximo total, DTM , de los



componentes del sistema de aislamiento debeincluir el desplazamiento adicional debido a latorsión accidental real y calculado con ladistribución espacial de la rigidez efectiva delsistema de aislamiento por el desplazamiento y

el diseño ubicación más desfavorable de laexcentricidad de masas. El desplazamiento totalde diseño, DTD, y el desplazamiento máximototal, DTM , de los componentes de un sistema deaislamiento con una distribución espacialuniforme de la rigidez efectiva por eldesplazamiento de diseño se debe tomar comono inferior al exigido por las ecuaciones:

El desplazamiento máxima total, DTM , puede sertomado como algo menos que lo exigido por laecuación 9-7, pero no inferior a 1,1 veces la DM ,siempre que el sistema muestra el aislamiento espor el cálculo que ser configurado para resistir latorsión en consecuencia.

9.2.4.4 Fuerzas Laterales Mínimas A. Sistema de aislamiento y ComponentesEstructurales y Elementos en o debajo delSistema de Aislamiento

El sistema de aislamiento, la fundación, y todosotros componentes estructurales y elementosdebajo del sistema de aislamiento deberían serdiseñados y construidos para resistir una fuerzasísmica lateral mínima Vb, prescribido por laecuación:

B. Componentes estructurales y elementossobre el Sistema de Aislamiento.

Los componentes y los elementos por encima delsistema de aislamiento deben ser diseñados yconstruidos para resistir un mínimo de fuerzalateral sísmica, Vs, tomado como igual al valor deVb,, prescrito por la ecuación 9-8.

C. Límites sobre Vs.El valor de Vs debería ser tomado como nomenos que lo siguiente:El cortante en la base correspondiente a la cargade viento de diseño2. La fuerza lateral sísmica necesaria paraactivar plenamente el sistema de aislamientocomo factor de 1,5 (por ejemplo, el nivel de

rendimiento de un sistema de ablandamiento,por la capacidad de un sistema de sacrificios porel viento de retención, o del nivel de friccióndisidente de un sistema de deslizamiento por elfactor 1,5)

D. Distribución vertical de FuerzaLa fuerza total debería ser distribuida sobre laaltura de la estructura encima de la interface deaislamiento como se define a continuación:

En cada nivel designado como x , la fuerza Fx sedebe aplicar sobre el área del edificio de acuerdocon el peso, wx , la distribución de ese nivel, hx.Respuesta de los componentes estructurales yelementos debe calcularse como el efecto de lafuerza aplicada Fx en los niveles adecuadossobre la base.

9.2.4.5 Análisis de Espectro de respuesta A. Terremoto de entradaEl espectro de terremoto de diseño debería serusado para calcular el desplazamiento de diseñototal del sistema de aislamiento y las fuerzas

laterales y los desplazamientos del edificioaislado. El espectro del BSE - 2 debería ser usadopara calcular el desplazamiento máximo total delsistema de aislamiento.B. Amortiguación Modal El Análisis de Espectro de Respuesta debería serrealizado, usando un valor que se debilita paramodos aislados iguales a la humectación eficazdel sistema de aislamiento, o el 30 % de crítico,cualquiera sea menor. El valor de amortiguaciónasignado a los modos superiores de la respuestadebe ser coherente con el tipo de material y nivelde estrés de la superestructura.C. Combinación de Direcciones de TerremotoEl Análisis de Espectro de Respuesta solíadeterminar el desplazamiento de diseño total yel desplazamiento máximo total debería incluirla excitación simultánea del modelo por el 100 %de la dirección más crítica del movimiento detierra, y no menos del 30 % del movimiento detierra en el eje ortogonal. El desplazamientomáximo del sistema de aislamiento debería sercalculado como la suma de vector de los dos

desplazamientos ortogonales.D. Escalamiento de Resultados



Si el desplazamiento de diseño totaldeterminado por análisis de espectro derespuesta resulta ser menor que el valor de laDTD prescrito por la ecuación 9-6, o si seencuentra el desplazamiento máximo total

determinado por análisis de la respuesta delespectro a ser menor que el valor de las

prescritas por la DTM. La ecuación 9-7, acontinuación, todos los parámetros de respuesta,incluidas las acciones componentes ydeformaciones, debe ser ajustado al alza enproporción al valor de DTD, o el valor de DTM , y

se utiliza para elde diseño.

9.2.4.6 Fuerzas Diseño y DeformacionesLos componentes y elementos del edificio sedebe diseñar para las fuerzas ydesplazamientos estimados porprocedimientos lineales utilizando loscriterios de aceptación deSección 3.4.2.2, excepto que los componentesde la deformación controlada y elementosdeben ser diseñados con un modificador de la

demanda de componentes no superior a 1,5.9.2.5 Procedimientos no LinealesLos edificios aislados evaluados utilizandoprocedimientos no lineales deben estarrepresentados por los modelostridimensionales que incorporan tanto lascaracterísticas no lineales del sistema deaislamiento y por encima de la estructura delsistema de aislamiento.

9.2.5.1 Procedimiento estático no lineal

A. GeneralEl no lineal estático interno (NSP) parasísmicamente edificios aislados debenbasarse en las directrices de procedimientono lineal de la sección 3.3. salvo que eldesplazamiento de destino y el patrón de lacarga aplicada lateral debe basarse en loscriterios que figuran en las seccionessiguientes.B. Meta de Desplazamiento.En cada dirección principal, el modelo de

edificio se debe empujar el desplazamiento dediseño de destino terremoto, y aldesplazamiento D D del EEB-2 objetivo, D M,como definido por las siguientes ecuaciones:

Donde Te es el periodo de vigencia de lasuperestructura de una base fija según loestipulado por la ecuación 3-10. Losdesplazamientos de destino y, deben serevaluados en un nodo de control que seencuentra en el centro de masa de la primeraplanta por encima de la interfaz deaislamiento.C. Modelo de Carga lateral

El modelo de la carga lateral aplicada deberíaser proporcional a la distribución delproducto de construir la masa y la formadesviada del modo aislado de la respuesta enel desplazamiento objetivo.9.2.5.2 Procedimiento Dinámico no lineal

A. GeneralEl Procedimiento Dinámico No lineal (NDP)para los edificios aislados sísmicamentedeberían estar basados en el pautas deprocedimiento no lineales de la Sección 3.3.4,

excepto esto resulta debería ser escalado parael diseño basado en los criterios dados en lasección siguiente.

B. Escalamiento de ResultadosSi el desplazamiento de diseño determinadopor la historia del Tiempo se encuentra que elanálisis es menos que la capacidadadquisitiva del D D prescribido por laEcuación 9-10, o si el máximo eldesplazamiento determinado por el Espectrode la respuesta se encuentra que el análisis

es menos que la capacidad adquisitiva delD Mprescribido por Ecuación 9-11, entoncestoda la respuesta parámetros, inclusoacciones componentes y deformaciones,debería ser ajustado hacia arribaproporcionalmente al D valor o el valor deD M, y usado para diseño.9.2.5.3 Diseñe Fuerzas y DeformacionesLos componentes y los elementos del edificiodeberían ser diseñados para las fuerzas ydeformaciones estimadas por procedimientos

no lineales usando los criterios de aceptaciónde la Sección 3.4.3.2.9.2.6 Componentes no estructurales



9.2.6.1 GeneralPartes o partes de un edificio aisladosísmicamente, componentes no estructuralespermanentes y el anexos a ellos, y los anexospara permanente el equipo apoyado por un

edificio debería ser diseñado resistir afuerzas sísmicas y desplazamientos comopresentado esta sección y las exigenciasaplicables de el capítulo 11.9.2.6.2 Fuerzas y Desplazamientos

A. Componentes y Elementos en o encimael Interface de AislamientoComponentes y elementos de lossísmicamente aislado edificios ycomponentes no estructurales, o partes deeso, que está en o encima de la interface deaislamiento, debería ser diseñado para

resistir a una fuerza sísmica lateral total iguala la respuesta dinámica máxima del elementoo componente en la consideración.EXCEPCIÓN: Elementos de los sísmicamenteaislado las estructuras y los componentes noestructurales, o partes de eso, pueden serdiseñados para resistir a la fuerza sísmicalateral total como requerido para edificiosfijos y bajos convencionales por el Capítulo11.B. Componentes y Elementos Que Se

cruzan el Interface de AislamientoElementos de edificios aislados sísmicamentey componentes no estructurales, o partes deeso, esto crúcese la interface de aislamientodebería ser diseñada a resista eldesplazamiento (horizontal) máximo total ydesplazamiento vertical máximo delaislamiento sistema en el desplazamiento(horizontal) máximo total. Los componentes ylos elementos que cruzan el aislamiento lainterface no deberían restringir eldesplazamiento del aislado el edificio o por

otra parte pone en peligro la RehabilitaciónObjetivos del edificio.C. Componentes y Elementos Debajo del

Aislamiento InterfaceComponentes y elementos de lossísmicamente aislado los edificios y loscomponentes no estructurales, o partes deeso, que es debajo de la interface deaislamiento deberían ser diseñados yconstruidos de acuerdo con el exigencias delCapítulo 11.

9.2.7 Requisitos del sistema detallados9.2.7.1 General

El sistema de aislamiento y el sistemaestructural deberían cumpla con lasexigencias generales del Capítulo 2 y lasexigencias de Capítulos 4 a 8. Además, elsistema de aislamiento y el sistema

estructural deberían cumpla con losrequisitos del sistema detallados de estosección.9.2.7.2 Sistema de aislamiento

A. Condiciones ambientalesAdemás de las exigencias para cargasverticales y laterales inducidas por viento yterremoto, el sistema de aislamiento deberíaser diseñado con la consideración dada aotras condiciones ambientales, incluso elenvejecimiento de efectos, pelota, fatiga,temperatura de operaciones, y exposición a

humedad o sustancias perjudiciales.

B. Fuerzas del vientoLos edificios aislados deberían resistir acargas de viento de diseño a todos los nivelesencima de la interface de aislamiento deacuerdo con las provisiones de diseño deviento aplicables. En la interface deaislamiento, un sistema de restricción delviento debería ser proporcionado para limitarel desplazamiento lateral en el sistema de

aislamiento a un valor igual a esto requeridoentre pisos de la estructura encima de lainterface de aislamiento.C. Resistencia de Fuego(incendio)La posición de resistencia de fuego(incendio)para el sistema de aislamiento debería serconsecuente con las exigencias de columnas,paredes, u otros tales elementos del edificio.

D. Fuerza lateral que RestauraEl sistema de aislamiento debería serconfigurado para producir una fuerza que

restaura tal que la fuerza lateral en eldesplazamiento de diseño total sea al menos0.025W mayor que la fuerza lateral en el 50% del desplazamiento de diseño total, o unafuerza que restaura de no menos que 0.05Wen absoluto desplazamientos mayores que el50 % del desplazamiento de diseño total.EXCEPCIÓN: el sistema de aislamiento notiene que ser configurado para producir unafuerza que restaura, como requerido encima,a condición de que el sistema de aislamiento

sea capaz de permanecer estable bajo cargavertical llena y la acomodación de undesplazamiento máximo total igual a las



mayores de las unas o las otras 3.0 veces eldiseño total desplazamiento o 36 pulgadasSM1.E. Restricción de desplazamientoEl sistema de aislamiento puede ser

configurado para incluir a la restricción dedesplazamiento que limita el desplazamientolateral debido al BSE 2 a menos que sM1/SD1tiempos el total desplazamiento de diseño, acondición de que el sísmicamente el edificioaislado es diseñado de acuerdo con elcriterios siguientes cuando más riguroso queel exigencias de la Sección 9.2.3.1. El BSE 2 respuesta es estimado(calculado)de acuerdo con el exigencias de análisisdinámicas de la Sección 9.2.5, explícitamenteconsiderando las características no lineales

del sistema de aislamiento y la estructuraencima el sistema de aislamiento.2. La capacidad última del sistema deaislamiento, y componentes estructurales yelementos abajo el sistema de aislamiento,debería exceder la fuerza y demandas dedesplazamiento del BSE 2.3. La estructura encima del sistema deaislamiento es comprobada para estabilidad ydemanda de ductilidad del BE 2.4. La restricción de desplazamiento no se

hace eficaz en un desplazamiento menos de0.75 veces el el desplazamiento de diseñototal, a menos que sea demostrado por elanálisis en el cual el compromiso mástemprano no resulta rendimientoinsatisfactorio.F. Estabilidad de Carga verticalCada componente del sistema de aislamientodebería ser diseñado para ser estable bajo elmáximo lleno vertical carga, 1.2QD + QL + |QE|, y mínimo vertical carga, 0.8QD - |QE |, enun desplazamiento horizontal igual a el

desplazamiento máximo total. El terremoto lacarga vertical en una unidad de aisladorindividual, QE, debería esté basado en larespuesta de edificio máxima debido al BSE 2.G. DerrocamientoEl factor de seguridad contra globalestructural el derrocamiento en la interfacede aislamiento debería ser no menos que 1.0para combinaciones de carga requeridas.Toda la gravedad y las condiciones de cargasísmicas deberían ser investigadas.

Las fuerzas sísmicas para volcar cálculosdeberían ser basado en el BSE 2, y la fuerzavertical que restaura debería estar basado en

el peso del edificio, W, encima el interface deaislamiento.

La elevación local de componentesindividuales y elementos es permitida, a

condición de que las desviaciones queresultan no hagan cause la sobrecarga o lainestabilidad de las unidades de aisladorotros componentes de edificio y elementos.Un sistema de lazo abajo puede ser usadopara limitar la elevación local decomponentes individuales y elementos, acondición de que el edificio aisladosísmicamente sea diseñado de acuerdo con elcriterios siguientes cuando más riguroso queel exigencias de la Sección 9.2.3.1. El BSE 2 respuesta es estimado (calculado)

de acuerdo con el exigencias de análisisdinámicas de la Sección 9.2.5, explícitamenteconsiderando las características no linealesdel sistema de aislamiento y la estructuraencima el sistema de aislamiento.

2. La capacidad última del sistema de lazoabajo debería exceder la fuerza y demandasde desplazamiento de el BSE 2.

3. El sistema de aislamiento es ambos

diseñado para ser estable y mostrado porprueba ser estable (la Sección 9.2.9.2F) paraEl BSE 2 cargas que incluyen la carga verticaladicional debida al sistema de lazo abajo.

H. Inspección y ReemplazoAcceso para inspección y reemplazo de todoslos componentes y los elementos del sistemade aislamiento deberían ser proporcionados.I. Fabricación de Verificación de la calidadUn programa de pruebas de verificación de lacalidad industrial para unidades de aislador

debería ser establecido por el ingenieroresponsable del diseño estructural.9.2.7.3 Sistema estructural

A. Distribución horizontal de FuerzaUn diafragma horizontal u otros componentesestructurales y los elementos deberíanproporcionar la continuidad encima elinterface de aislamiento. El diafragma u otroestructural los componentes y los elementosdeberían tener adecuado fuerza y ductilidadpara transmitir fuerzas (debido a

movimiento de tierra no uniforme) de unaparte de el edificio al otro, y tiene la rigidez



suficiente a efectúe la respuesta de diafragmarígida encima del aislamiento.B. Edificio de SeparacionesLas separaciones mínimas entre el edificioaislado y alrededores de paredes que retienen

u otras obstrucciones fijas deberían ser nomenos que el máximo total desplazamiento.9.2.8 Diseño y Revisión de Construcción9.2.8.1 GeneralUna revisión del diseño del sistema deaislamiento y los programas de pruebarelacionados deberían ser realizados por unequipo técnico independiente, inclusopersonas licenciado en las disciplinasapropiadas, y experimentado en métodos deanálisis sísmicos y la teoría y aplicación deaislamiento sísmico.

9.2.8.2 Sistema de aislamientoEl diseño de sistema de aislamiento y larevisión de construcción deberían incluir,pero no ser limitados con, lo siguiente:

1. Criterios sísmicos específicos para el sitio,incluso específico para el sitio espectros ehistoria de tiempo de movimiento de tierra, ytodos otro criterios de diseño desarrolladosexpresamente para el proyecto2. Diseño preliminar, incluso la

determinación de el diseño total ydesplazamiento máximo total de el sistema deaislamiento, y el diseño de fuerza lateral denivel3. El sistema de aislamiento prototipopruebas (la Sección 9.2.9)4. Diseño final del edificio aislado y apoyoanálisis5. Pruebas de verificación de la calidad desistema de aislamiento(La sección 9.2.7.2I)9.2.9 Pruebas de Sistema de aislamiento y

Diseño Propiedades9.2.9.1 GeneralLas características de deformación y losvalores que se debilitan(que mojan) delsistema de aislamiento usado en el diseño y elanálisis de estructuras aisladas sísmicamentedeberían estar basados en las pruebassiguientes de una muestra seleccionada de loscomponentes antes de la construcción.Los componentes de sistema de aislamientopara ser probados deberían incluya

aisladores, y componentes de la restricción deviento sistema y dispositivos de disipación de

energía supleméntales si tales componentes ydispositivos están usados en el diseño.

Las pruebas especificadas en esta secciónestablecen el diseño las propiedades del

sistema de aislamiento, y no deberían serconsiderado como satisfacción de la calidadindustrial exigencias de pruebas de control dela Sección 9.2.7.2I.9.2.9.2 Prototipo Pruebas

A. General Prototipo las pruebas deberían ser realizadaspor separado en dos especímenes de tamañonatural de cada tipo y tamaño del aislador delsistema de aislamiento. Los especímenes deprueba deberían incluir componentes delsistema de restricción de viento, así como los

aisladores individuales, si tales componentesestán usados en el diseño. Dispositivos dedisipación de energía suplementarios deberíaser probado de acuerdo con la Sección 9.3.8criterios. Los especímenes probados nodeberían estar usados para construcción amenos que no aprobado por el ingenieroresponsable del diseño estructural.B. RegistroPara cada ciclo de pruebas, la desviación de lafuerza y el comportamiento de histerético del

espécimen de prueba deberían serregistrados.C. Secuencia y CiclosLa secuencia siguiente de pruebas debería serrealizada para el número prescribido deciclos en una carga vertical igual a QD medio+ 0.5QL en todos los aisladores de un tipocomún y tamaño:1. Veinte ciclos totalmente invertidos de cargaen un lateral la fuerza correspondiente alviento diseña la fuerza2. Tres ciclos totalmente invertidos de carga

en cada uno del desplazamiento siguiente Siun aislador también es un elemento detransporte de la carga vertical,entonces el Artículo 2 de la secuencia depruebas cíclicas especificado encima deberíaser realizado para dos adicional vertical casosde carga:1. 1.2QD + 0.5QL + |QE |2. 0.8QD - |QE |donde D, L, y E se refieren a muerto, vivo, ycargas de terremoto. QD y QL son como

definidos en la Sección 3.2.8. La carga deprueba vertical en una unidad de aisladorindividual debería incluir el incremento de



carga QE debido al terremoto elderrocamiento, y debería ser igual a o mayorque el terremoto máximo la respuesta defuerza vertical correspondiente aldesplazamiento de prueba evaluado. En estas

pruebas, la carga vertical combinada deberíaser tomada como el típico o hacen unpromedio de la fuerza hacia abajo en todoslos aisladores de un tipo común y tamaño.D. Aisladores Dependientes de Precios queCarganSi las propiedades de desviación de la fuerzade los aisladores son dependientes del preciode carga, entonces cada juego de pruebasespecificadas en la Sección 9.2.9.2C deberíaser realizado dinámicamente en unafrecuencia igual al inverso del período eficaz,

TD, de la estructura aislada.EXCEPCIÓN: Si la reducir-escala prototipo losespecímenes son usados para cuantificarpropiedades dependientes del precio deaisladores, la reducir-escala prototipo losespecímenes deberían ser del mismo tipo ymaterial y ser fabricados con los mismosprocesos y calidad que de tamaño natural(completos) prototipo, y debería ser probadoen una frecuencia que representa de tamañonatural(completo) prototipo precios que

cargan.Debería considerarse que las propiedades dedesviación de la fuerza de un aislador sondependientes del precio de carga si allí esmayor que un más o menos la diferencia del10 % en la rigidez eficaz en el desplazamientode diseño(1) cuando probado en una frecuencia igual alinverso de: 0.25DD, 0.50DD, 1.0DD, y 1.0DM3. Tres ciclos totalmente invertidos en elmáximo total desplazamiento, 1.0DTM4. 30SD1/SDSBD, pero no menos de 10,

totalmente invertidos ciclos de carga en eldesplazamiento de diseño, 1.0DD.el períodoeficaz de la estructura aislada y(2) cuando probado en cualquier frecuenciaen el rango de 0.1 a 2.0 tiempos el inverso delperíodo eficaz de la estructura aislada.E. Aisladores Dependiente en CargaBilateralSi las propiedades de desviación de la fuerzade los aisladores son dependiente en cargabilateral, entonces las pruebas especificadas

en Las secciones 9.2.9.2C y 9.2.9.2dasdeberían ser aumentadas a incluya la cargabilateral en los incrementos siguientes de el

desplazamiento de diseño total: 0.25 y 1.0;0.50 y 1.0;0.75 y 1.0; y 1.0 y 1.0.10. Rehabilitación Simplificada 10.1 Alcance Este capítulo presenta los Rehabilitación

Simplificada, Método, que se destinaprincipalmente para su uso en un gruposeleccionado de los edificios rehabilitados para sersimple la vida de Desempeño de Seguridad denivel para el nivel de movimiento del suelo seespecifica en FEMA 178, NEHRP Manual para la

Evaluación Sísmica de las actuales Edificios (BSSC, 1992a). En un área de baja omoderada sismicidad, el diseño para este nivel demovimiento del suelo puede no ser suficiente paraproporcionar seguridad de la vida rendimiento encaso de un terremoto grande.La técnica descrita en este capítulo es uno de losdos los métodos de rehabilitación definidas en elcapítulo 2. Es utilizado únicamente por unprofesional del diseño, y sólo en una maneracompatible con las Directrices. Consideracióndebe darse a todos los aspectos de larehabilitación proceso, incluyendo el desarrollo deadecuada información, el diseño adecuado de larehabilitación técnicas, y la especificación de losniveles adecuados de garantía decalidad. Sistemática de rehabilitación es el otrométodo de rehabilitación definidas en el capítulo2.

El término "Rehabilitación Simplificada" tiene porobjeto reflejar un nivel de análisis y diseño que (1)es apropiado para los pequeños, los edificiosordinarios, y los edificios que no requieren deprocedimientos avanzados de análisis y (2) noalcanza el objetivo básicas de seguridad (BSO).La evaluación sísmica de los edificios existentes, esun método de evaluación a nivel nacionalaplicable, es la base para la Rehabilitación MétodoSimplificado. FEMA 178 es basado en elcomportamiento histórico de los edificios en losúltimos terremotos y el éxito de las disposicionesdel código actual en el logro de Seguridad de la

Vida del Nivel de Desempeño. Es organizado entorno a un conjunto de estilos de construccióncomunesmodelo de edificios llamado. El desempeño dedeterminadas creaciones de tipos comunes querespondan a las limitaciones específicas sobrealtura y regularidad puede mejorarsustancialmente solo con la eliminación de todaslas deficiencias detectadas medianteFEMA 178. Vea la Sección C10.1 enel Comentario de más información sobre FEMA178 y otros observaciones previas. FEMA 178 se

encuentra actualmente en revisión (octubre,1997) y la versión revisada es disponible enbreve. Estas Directrices se refieren con frecuencia



a FEMA 178 como un puntero a la FEMA 178referencias.Desde la versión preliminar de FEMA 178 se acompletado a finales de 1980, de nuevainformación estén disponibles, que se sumarán aFEMA 178 en la edición actualizada del

documento actualmente en curso.Esta información ha sido incluido en elsimplificado Rehabilitación método, presentadocomo enmiendas a FEMA 178 (BSSC, 1992a), eincluye más tipos de construcción de modelos yocho nuevas evaluaciones de declaraciones de losnuevas posibles deficiencias. Son presentado en elmismo formato y estilo que se utiliza en FEMA178. El conjunto de medidas de construcción detipos de modelos se ha ampliado para separar alos edificios rígidosy los diafragmas flexibles, y dar cuenta del únicocomportamiento de varios pisos, con unidadesmúltiples, con estructura de madera. Si bien defalta a efectos cerca del área también se proponemodificar el FEMA 178, no se espera que afectan alos edificios elegibles para la simplificadaRehabilitación y por lo tanto no necesita serconsiderado.Las declaraciones de evaluación y procedimientosestablecidos en la FEMA 178 para aplicar lasmejores de poca altura y, en algunos casos,edificios de mediana altura de configuraciónregular y bien definidatipo de edificio. Tabla 10-1 identifica a los

edificios para los que la RehabilitaciónSimplificada puedan utilizar El método para lograrla seguridad de la vida Nivel de rendimiento paralos movimientos de tierra se especifica en FEMA178 (BSSC, 1992a). Se requiere, sin embargo, quelas deficiencias de construcción corregirsemediante el fortalecimiento de y / o modificar loscomponentes existentes del edificio por el mismoestilo de base de la construcción.Los edificios que tienen irregularidades deconfiguración, como definidos en elPrograma Recomendado para Disposiciones NEHRP

Reglamentos para Edificios Nuevos (BSSC, 1995),

puede utilizar este método simplificado derehabilitación para alcanzar los niveles deSeguridad para la Vida de Nivel de rendimientosólo si el resultado del trabajo de rehabilitaciónelimina todas las fuerzas verticales significativas ylas irregularidades horizontales y los resultadosen un edificio con un lateral sísmica resistente afuerzas de carga completa.El método simplificado de rehabilitación puedeser utilizado para alcanzar los objetivos derehabilitación limitada para cualquier edificio nofiguran en el cuadro 10-1. (Tenga en cuenta que latabla 10-1, el resto de los cuadros 10-2 a 10-22, yla Figura 10-1 se al final de este capítulo.)

El método simplificado de Rehabilitación, podráproporcionar un mayor resultado conservadorque el método sistemático. Es debido a la variedadde supuestos simplificadores. Porqueal pequeño tamaño y simplicidad de los edificiosque son elegibles para el Método Simplificado de

lograr la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad,las consecuencias económicas de esteconservadurismo es probable que seainsignificante. Lo que debe entenderse, sinembargo, que una simple comparación de la basede diseño por cortante en FEMA 178 del capítulo 3de las Directrices dará lugar a la conclusiónopuesta.Las fuerzas laterales equivalentes utilizados enestos dos documentos tienen diferentesdefiniciones del todo y bases.Las 178 FEMA (BSSC, 1992a) valores, que se basanen las técnicas tradicionales utilizadas en loscódigos de construcción, se han desarrolladosobre una base distinta que en Capítulo 3 delas Directrices, y se han tomado de de1988 Disposiciones NEHRP. El Capítulo 3 valorescalculado a partir de una carga lateral "," sedefinen basado en un análisis de componentes yno incluyen el reducción de los mismosfactores. Como se muestra en la Figura 10-1,mientras que la base y los valores de corte puedenvariar según la historia aproximadamente seisveces, las razones de demanda y capacidad varíenligeramente.

La implementación de un plan de rehabilitaciónque mitigue todas las de la FEMA 178 en unedificio (BSSC, 1992a) las deficiencias utilizando elmétodo simplificado de Rehabilitación no en y porsí sola, alcanzar el objetivo básicas de seguridad ocualquier mejora de Rehabilitación el objetivodefinido en el El capítulo 2, ya que el edificiorehabilitado no puede cumplir Cerrar laPrevención del Nivel de Desempeño de la EEB-2.Si el objetivo es alcanzar el Objetivo básicas deseguridad como describe en el capítulo 2 u otrosmejorada Rehabilitación de los objetivos, esto sepuede lograr por utilizando el método sistemático

de Rehabilitación se define enCapítulo 2.10,2 fases del procedimiento La aplicación de la Rehabilitación SimplificadaPrimer método requiere una completa 178 FEMA(BSSC, 1992a) la evaluación de un edificio, lo queresulta en una lista de las deficiencias. Estasdeficiencias se clasifican, ysencillas de rehabilitación y procedimientoscomunes son aplicarse para que los corrija. Unavez que una rehabilitación lo más completaplan ha sido concebido, el edificio se revalorizacon FEMA 178 para comprobar que se cumpleplenamente los requisitos. Una declaración máscompleta de este procedimiento. Los



procedimientos sólo son aplicables a los edificiosque cumplan con los criterios de calificación semuestra en la Tabla 10-1.1. Identificar el tipo de construcción delmodelo. Cada una se describe en la tabla 10-2 y enmás detalle en FEMA 178 (BSSC, 1992a). El

edificio debe ser uno de los creación de tiposcomunes y satisfacer los criterios describen en laTabla 10-1.2. Identificar y clasificar todas las posiblesdeficiencias de la construcción de las Tablas 10-3a través de 10-21. Los elementos en estos cuadrosestán ordenados aproximadamente desde la másalta prioridad en la parte superior a menor en laparte inferior, aunque esto puede variarampliamente en cada caso. Desarrollar lainformación que recabe en las Directrices Sección2.7. Utilice los procedimientos de FEMA 178-yTambién los que figuran en las directrices de lasección 10.4 para las ocho nuevas posiblesdeficiencias con el fin de plenamente el potencialde cada deficiencia de evaluar y desarrollar unalista de las deficiencias actuales en orden deprioridad para corrección. Si es necesario,consulte la sección de la C10.5 Comentario paraobtener una lista completa de FEMA 178deficiencias y su relación con la deficiencia listautilizada aquí. Tabla 10-22 proporciona unareferencias cruzadas entre los 178 FEMA (BSSC,1992a) deficiencias y las del presente capítulo.3. Desarrollar el fortalecimiento de los detalles

para mitigar las deficiencias básicas utilizando elmismo estilo y materiales de laconstrucción. Consulte la Sección 10.3 y laComentario de las estrategias de rehabilitaciónasociados cada uno identificado condeficiencia. En la mayoría de los casos, elresultantes edificio rehabilitado debe ser uno delos Modelo de tipos de edificios. Por ejemplo,añadiendo muros de corte de concreto deestructura compuesta por muros de concreto o laadición de un sistema completo de muros dehormigón a un edificio de estructura de hormigóncumple este requisito.

Algunas excepciones incluyen el uso de acero derefuerzo para fortalecer la madera o la construcciónMUR. Para las grandes edificios, es aconsejableexplorar varias estrategias de rehabilitación ycomparar alternativas formas de eliminar lasdeficiencias.

4. Diseño de la rehabilitación basada en la propuestaFEMA 178 (BSSC, 1992a) los criterios, incluyendo suApéndice C, de modo que todas las deficiencias seaneliminados.5. Una vez que las técnicas de rehabilitación se handesarrollado para todas las deficiencias, realizar unaevaluación completa del edificio rehabilitado en suestado de propuesta, después de la FEMA 178 (BSSC,1992a) procedimientos. Este paso debe confirmar quelael fortalecimiento de cualquier elemento o sistema no acambiado la irregularidad del otro.6. Para lograr la BSO, considerar la rehabilitaciónpotencial de rendimiento de estructura con los Métodosistemático de Rehabilitación. Determinar si la fuerzatotal del edificio es suficiente, y juzgar si el edificiopuede la experiencia del desplazamiento máximopredicho colapso parcial o total sin.7. Identificar y desarrollar el fortalecimiento de losdetalles de la de arquitectura, mecánicos ycomponentes eléctricos. Consulte los procedimientosen el capítulo 11 para la evaluación y rehabilitación delas no estructurales.elementos relacionados con la vida de Desempeño deSeguridad Nivel, dada la EEB-1 terremoto.

8. Elaborar los documentos de construcción necesarios,incluidos los planos y especificaciones, e incluyen unprograma de garantía de calidad adecuada tal como sedefineen el capítulo 2. Si sólo la parcial de rehabilitación esprevista, se recomienda que las deficiencias seancorregidas por orden de prioridad y de manera quefaciliten el cumplimiento de las exigencias de un mayorobjetivo en una fecha posterior. Se debe tener cuidadoal asegurarse de que un esfuerzo de rehabilitaciónparcial no que es el desempeño general de laconstrucción de la peor, tales como por la falta de

canalización sin querer una más elemento crítico.

10.3 Medidas Correctivas Sugeridas Las deficiencias de Tablas 10-3 a 10-21 lista de lasposibles deficiencias de los distintos tipos deconstrucción de modelos. Cada uno de estos puededemostrar que es una deficiencia que debe corregirsedurante un esfuerzo de rehabilitación. (Véasela sección Comentario C10.5) para una lista completa delas declaraciones de evaluación para la identificaciónde posibles deficiencias, tanto los de FEMA 178 (BSSC,1992a) y las Enmiendas FEMA 178 en laspresentes Directrices, Sección 10.4. El

siguientes secciones se describe la soluciónrecomendada medidas para cada deficiencia. Ellosestán organizados endeficiencia de grupos similares a los utilizados enFEMA 178, y tienen por objeto ayudar al pensar en eldiseño profesional. Otras soluciones adecuadas puedenser utilizadas.El Comentario proporciona mayor discusión sobre laclasificación de las deficiencias.

10.3.1 Sistemas de Construcción 10.3.1.1 Camino de Carga



Las discontinuidades de carga pueden ser mitigadosmediante la adición de elementos para completar laruta de carga. Esto puede requerir la incorporación denuevos muros de cortante o marcos para rellenar laslagunas existentes en muros de cortante o marcos queno son realizado continuamente en todo el camino

hasta la fundación. Alternativamente, podrá exigir laadición de elementos en todo el edificio para recogercargas de diafragmas que no tienen ruta en verticalexistente elementos. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, sección3.1.)

10.3.1.2 Redundancia La rehabilitación más prudente en la estrategia de unedificio sin redundancia es agregar nuevos fuerzaslaterales resistentes a los elementos en lugares dondela falla de un solo elemento provocará unainestabilidad en el edificio. El agregó resistente afuerzas laterales deben ser elementos de la mismarigidez que los elementos complementarios.No es en general satisfactorio, sólo para reforzar unaelemento no redundantes (por ejemplo, añadiendo lasplacas de cubierta a un delgado aparato ortopédico),debido a su falta de sistema implicaría en unainestabilidad. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, El punto 3.2.)

10.3.1.3 Irregularidades Verticales La Nueva fuerza-resistencia lateral de los elementospueden ser previstas para eliminar la irregularidadvertical. Para débil cuentos, historias suave, y

discontinuidades verticales, los nuevos elementos delmismo tipo se pueden agregar según sea necesario.Las discontinuidades geométricas deben ser evaluadasy el fortalecimiento sistemático basado en larehabilitación, que si esta prescrita en el capítulo2. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 3.3.1 a través3.3.5.)10.3.1.4 Las Irregularidades del Plan Los efectos de las irregularidades que crean en plan detorsión pueden ser eliminados con la adición de fuerzaslaterales resistentes preparando los elementos queapoyarán todas los principales segmentos principalesdel diafragma de una manera equilibrada. Si bien es

posible en algunos casos para permitir que lairregularidad de permanecer y en cambio fortalezca loselementos estructurales que son estresado por suexistencia, esto puede requerir análisis adicionalsustancial, no trata directamente de el problema, yrequiere el uso sistemático de la Método deRehabilitación. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección3.3.6.)10.3.1.5 Edificios adyacentes El endurecimiento de elementos (normalmentepreparaba marcos o cortante paredes) se puede añadira uno o ambos edificios para reducir las derivas aespera de niveles aceptables. Con separadasestructuras en un único complejo de edificios, puede

ser posible para unir estructuralmente para obligarlosa responder como una sola estructura.10.3.2.1 Pórticos de Acero

A. Deriva El enfoque de mitigación más directo es para poderagregar correctamente colocados y distribuidos los

elementos de refuerzo, tales como momento nuevosmarcos, marcos arriostrados o muros de corte- quepueden reducir la deriva entre pisos a nivelesaceptableslos niveles. Por otra parte, la adición de disipación deenergía dispositivos para el sistema puede reducir laderiva, aunque estos están fuera del alcance de ladeclaración simplificada de Rehabilitación. (FEMA 178[BSSC,] 1992a, Sección 4.2.1.)B. Pórticos La eliminación o adecuadamente el refuerzo demiembros grandes de penetración desarrollará elexigió la fuerza y las deformaciones. El soporte lateralen la forma de elementos de acero se pueden agregarnuevos para reducir el miembro sin soporte lateral alongitudes dentro de los límitesprescritos. Endurecimiento de elementos (por ejemplo,marcos arriostrados, muros de corte, o el momentoimágenes adicionales) pueden ser añadidos en todo eledificio para reducir el marco de esperademandas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 4.2.2,4.2.3, 4.2.9 y.)C. Columnas fuerte-Viga débil Las placas de acero se pueden agregar para aumentarla fuerza de la columnas de acero de más allá de las

vigas, para eliminar esta cuestión. El endurecimientode elementos (por ejemplo, marcos arriostrados, murosde corte, o el momento imágenes adicionales) puedeser añadido en todo el edificio para reducir el marco deespera de demandas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Sección 4.2.8.)D. Conexiones La adición de una fuerza-resistencia lateral más duradel sistema (por ejemplo, marcos arriostrados o murosde cortante) puede reducir la espera demandas derotación. Las conexiones pueden ser modificados poragregando las placas de cubierta brida, las costillasverticales, piernas, o entre paréntesis, o retirar el

reborde material de la viga para iniciar rendimientolejos de la localización de conexión (por ejemplo, através de un patrón de los taladros o el corte de la bridamaterial). la penetración de los empalmes parcial, quepuede se vuelven más vulnerables a las condiciones enque el columna de las conexiones de carretera sonmodificados para ser más dúctiles, puede sermodificado mediante la adición de placas y / o de lassoldaduras.Agregar la continuidad placas por sí sola no puedaconsolidar el desempeño de conexión de formasignificativa. (FEMA 178 BSSC, 1992a] [, las secciones4.2.4, 4.2.5, 4.2.6, y 4.2.7.)Momento resistente capacidad de conexión se puedeaumentar mediante la adición de las placas de cubierta,



así como otras técnicas según lo estipulado en las

Directrices provisionales de la SAC,FEMA 267 (SAC, 1995).10.3.2.2 Pórticos de Hormigón, Momentos

A. Estructura y Detalle de Preocupaciones noDúctiles.

Agregar bien colocando la distribuida rigidez deelementos tales como muros de corte totalmente acompletar las sistema de marco momento con unanueva fuerza-resistencia lateral del sistema. Para juntasexcéntricas, columnas y vigas o / pueden estarrodeados por reducir la excentricidadefectiva. También podrá efectuarse con carga crítica decolumnas de corte. Debe verificarse que este nuevosistema es lo suficientemente reduce los cortes demarco y derivas de pisos, a niveles aceptables. (FEMA178 [BSSC,] 1992a, Secciones 4.3.1-4.3.15.)B. Pórticos de Concreto prefabricados.

Los pórticos concretos prefabricados sin paredes decorte no pueden ser dirigidos bajo el Método deRehabilitación Simplificado (ver la Tabla 10-1). Dondelas paredes de corte están presentes, las conexionesprefabricadas deben ser reforzadas suficientementepara encontrar(cumplir) el FEMA 178 (BSSC, 1992a)exigencias.El desarrollo de un paso de carga competente es muycrítico en estos edificios. Si las conexiones tienen lafuerza suficiente de modo que flexible ocurra primeroen los miembros, más bien que en las conexiones, eledificio debería ser evaluado como un sistema de lapared de corte (Tipo C2). (FEMA 178 [BSSC, 1992a] la

Sección 4.4.1.)

El desarrollo de una ruta de carga es muy competentecrítico en estos edificios. Si las conexiones sean lafuerza suficiente para que la obtención primera tendrálugar en los miembros en lugar de en las conexiones, eledificio debe ser evaluada como un sistema de murosde cortante (tipo C2). (FEMA 178 [BSSC, 1992a]Sección 4.4.1.)

2.3 Pórticos que no son parte

Del Sistema de Resistencia de la Fuerza Lateral

A. Pórticos completosLos pórticos completos, de acero o hormigón, formanun sistema de transporte de la carga vertical completo.

Los pórticos incompletos aguantan esencialmentesistemas de la pared. La pared debe ser reforzada pararesistir a la gravedad combinada / cargas sísmicas onuevas columnas añadidas para completar el paso decarga de gravedad. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], laSección 4.5.1.)

B. Columnas cortas en cautividad Las columnas pueden ser revestidas con acero ohormigón tal que ellos puedan resistir a las fuerzas

esperadas y movimientos. O bien, los movimientos depiso esperados pueden ser reducidos en todas partesdel edificio por aperturas o la adición de relleno murosde corte. (Sección 10.4.2.2.)10.3.3 Muros de corte 10.3.3.1 Muros de Corte de Hormigón Fundidos en

el Sitio A. Las tensiones de corte Los nuevos muros de corte pueden ser proporcionadosy/o las paredes existentes pueden ser reforzadas parasatisfacer criterios de demanda sísmica. Las paredesnuevas y reforzadas deben formar un completo,equilibrado, y correctamente detallado sistema defuerza lateral resistente para el edificio. El cuidadoespecial es necesario para asegurar que la conexión delas nuevas paredes al diafragma existente es apropiaday de la fuerza suficiente tal que flexible ocurra primeroen la pared. Todas las paredes de corte deben tener el

corte suficiente y la resistencia que vuelca paraencontrar(cumplir) el FEMA 178 criterios de carga.(FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.1.1.)

B. Vuelco El alargamiento o la adición de muros de corte puedereducir demandas de vuelco; aumentar la duración delas zapatas capturará edificio adicional de la cargamuerta. (FEMA 178BSSC [1992a], sección 5.1.2.)C. Vigas de Acoplamiento Para eliminar la necesidad de confiar en la viga deacoplamiento, los paredes pueden ser reforzadas según

fuera necesario. La viga debe estar rodeada sólo comoun medio de control de escombros. Si es posible, laapertura que define el acoplamiento de la viga debe serrellenado. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.1.3.)D. Detallando Componentes DivisoriosLos empalmes pueden ser mejoradas por las barras desoldadura juntos después exponerlos. El mecanismo detransferencia de cortante se puede mejorado por laadición de soportes de acero y revestimiento de lacomponentes del borde. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 5.1.4 a 5.1.6.)E. Refuerzo de Pared Los muros de corte se puede fortalecer rellenoaberturas, o por el engrosamiento de las paredes (verFEMA 172BSSC [, 1992b], Sección 3.2.1.2). (FEMA 178 [BSSC,]1992a, secciones 5.1.7 y 5.1.8.)10.3.3.2 Productos prefabricados de hormigón,Muros de Corte.

A. Conexiones de panel a panel.Las soluciones de Rehabilitación SimplificadasApropiadas son perfiladas en FEMA 172, la Sección3.2.2.3. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.2.1.)

Las conexiones de interpanel con la capacidad

inadecuada pueden ser reforzadas añadiendo platos deacero a través de la conexión, o proporcionando unapared continua exponiendo el acero de refuerzo en las



unidades adyacentes, suministro de lazos entre lospaneles y remendar con el hormigón. El suministro deplatos de acero a través de la conexión es típicamenteel acercamiento más rentable, aunque el cuidadodebiera ser tomado para asegurar la capacidad decerrojo de anclaje adecuada proporcionando distancias

de borde adecuadas (ver FEMA 172, la Sección 3.2.2).

B. Aberturas en la pared Las aberturas o la adición de muros de corte en el planode las bahías abiertas puede reducir la demanda de lasconexiones y el marco de eliminar la acción. (FEMA 178[BSSC, 1992a], sección 5.2.2.)C. Coleccionistas La actualización de la sección de hormigón y / o en lasconexiones (Por ejemplo, dejando al descubierto laconexión existente, añadiendo los lazos deconfinamiento, el aumento de empotramiento) puedeaumentar fuerza y / o ductilidad. Los pasos de cargaalternativos para fuerzas laterales pueden serproporcionados, y paredes de corte añadidas parareducir la demanda en los coleccionistasexistentes. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 5.2.3.)

10.3.3.3 Paredes de Corte de Mampostería A. Refuerzo de muros de mampostería Los métodos no destructivos deberían ser usados paralocalizar el refuerzo, y la demolición selectiva solía si esnecesario determinar el tamaño y el espaciado delrefuerzo. Si no puede ser verificado que la pared esreforzada de acuerdo con las exigencias mínimas,

entonces la pared debería ser supuesta ser noreforzada, y por lo tanto debe ser complementada connuevas paredes, o los procedimientos para lamampostería no reforzada deberían ser seguidos.(FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.3.2.)

B. Esfuerzo cortante

Para cumplir con los requisitos de fuerza lateral deFEMA 178 (BSSC, 1992a), nuevos muros se puedeproporcionar, o el paredes existentes se han fortalecidocomo sea necesario. Las paredes nuevas y reforzadas

deben formar un sistema de resistencia de la fuerzalateral completo, equilibrado, y correctamentedetallado para el edificio. Se requiere cuidado especialpara asegurar que el conexión de las nuevas paredescon el diafragma existente es adecuados y de suficienteresistencia para entregar la real de las cargas lateraleso fuerza rendimiento en la pared. Todos los muros decorte debe tener suficiente fuerza cortante y vuelcoresistencia.

C. Refuerzo en las Aberturas La presencia y la ubicación del acero de refuerzo enaberturas pueden establecerse utilizando métodos

destructivos o no destructivos en lugares seleccionadospara verificar la tamaño y ubicación de los elementosde refuerzo, o con ambos métodos. El refuerzo deberá

estar provistos de todas las aberturas para satisfacerlos criterios de la FEMA 178. Placa de acero puedeecharse el cerrojo a la superficie de la sección siemprey cuando el pernos son suficientes para obtener laplaca de acero. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección5.3.3.)

D. Paredes de Corte de Mampostería no Reforzada. Las aperturas en las paredes de resistencia de la fuerzalateral deben ser rellenados según sea necesario paracumplir con los 178 FEMA (BSSC1992a) comprobar latensión. Si el refuerzo suplemental se requiere, éldebería ser diseñado usando el Método deRehabilitación Sistemático como definido en el Capítulo2.Las paredes que no cumplan con la mampostería decolocación de capas requisitos no debe ser consideradacomo elementos de resistencia de la fuerza lateral yserá objeto de especial apoyo parafuera del plano de carga. (FEMA 178 [BSSC,]1992a,Secciones 5.4.1, 5.4.2.)E. Las Proporciones de Paredes Sólidas Las paredes con un espesor insuficiente debenfortalecerse ya sea aumentando el espesor de la paredo por la adición de un fuerte respaldo el sistema biendetallado. El Engrosamiento de la pared deberá serdetallado en un modo que responda plenamenteinterconecta la pared sobre su altura máxima. El fuertesistema de respaldo debe estar diseñado para la fuerza,conectadoa la estructura de forma que: (1) se desarrolla almáximo límite de elasticidad de la espalda fuerte, y (2)se conecta a la diafragma de una manera que distribuye

las cargas en el diafragma y tiene la rigidez suficientepara garantizar que el elementos llevará a cabo en unaimpresora compatible y aceptable manera. La rigidezde la sujeción debe limitarlafuera del plano de deformaciones a niveles aceptablescomo la L / 600 a L / 900 (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 5.5.1, 5.5.2.)F. Paredes de Relleno Las paredes de relleno parcial deben ser aisladas de lacolumnas de límites para evitar un "efecto" llamadocolumna corta, excepto cuando se puede demostrar quela columna es adecuada. En poner la talla al hueco entrela pared y las columnas, el movimiento de entrepiso

esperado debe considerarse. La pared debe serpositivamente retenida contra la falla por cualquiera dela parte superior del arriostramiento de la pared, o lainstalación de travesaños verticales. Estos elementostonificantes no deben violar el aislamiento del pórticodel relleno. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 5.5.3,4.1.1.)10.3.3.4 Muros de cortante en estructuras demadera

A. Esfuerzo Cortante Las paredes se pueden agregar o aberturas existentesllena. Por otra parte, las paredes existentes y lasconexiones se pueden fortalecer. Las paredes deben serdistribuidas a través de la construcción de una maneraequilibrada para reducir el esfuerzo cortante para cada



pared. Sustitución de materiales pesados, como elazulejo techos con materiales más ligeros tambiénreducirá la tensión de corte. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Sección 5.6.1.)B. Las Aberturas Las tensiones de transferencia de corte locales pueden

ser reducidas distribuyendo las fuerzas deldiafragma. Las cuerdas y / o los miembros decoleccionista pueden ser provistos para coleccionar ydistribuir el corte del diafragma a la pared de corte oarriostrando (véase FEMA 172, la figura 3.7.1.3). Porotra parte, la apertura puede ser cerrada mediante laadición de un nuevo muro con láminas de maderacontrachapada. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección5.6.2.)C. Detallamiento de la Pared Si las paredes no están atornilladas a la fundación o dela floración es inadecuada, los pernos se puedeninstalar a través de la placas del travesaño a intervalosregulares (véase FEMA 172 [BSSC, 1992b], la figura3.8.1.2a). Si el espacio del arrastre de profundidad noes suficiente para agujeros verticales que se introduce através del alféizarplaca, la instalación de placas de conexión o los ángulospueden ser una alternativa más práctica (véase elFEMA 172, Figura 3.8.1.2b). El revestimiento y el clavaradicional puede donde las paredes se añade la falta declavado adecuado o conexiones. Cuando las conexionesexistentes son insuficiente, agregando los clips ocorreas laterales entregará las cargas a las paredes y lasolera inferior fundación. (FEMA 178 [BSSC], 1992a,

Sección 5.6.3.)D. Paredes de Lisiado En caso de refuerzo es insuficiente, las nuevas láminasde madera contrachapada se puede añadir a montantesde la pared lisiado. El borde superior del la maderacontrachapada es clavado a la estructura de suelo y elborde inferior se clava en la solera inferior (véase elFEMA 172, La figura 3.8.1.3). Compruebe que la pared no paralizael cambio de altura a lo largo de su longitud(intensificado la parte superior de la fundación). Si lohace, la parte más corta de pared lisiada llevará a lamayoría de la fuerza cortante y significativo torsión se

producirá en la fundación del contrachapado. El altorevestimiento debe tener una resistencia adecuada y larigidez debe reducir la torsión a un nivelaceptable. Además, hay que comprobar que la solerainferior esté correctamente anclada a la fundación. Silos pernos de anclaje no existen o son insuficientes, lospernos de anclaje adicionales deben ser instalados.El bloqueo y / o clips de elaboración pueden sernecesaria para conectar al diafragma de piso o la soleradel plato. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.6.4.)E. Paredes de Corte de Pared Estrecha En caso de corte no tienen capacidad de paredesestrechas, deben sustituirse por muros de corte conuna y ancho aspecto de altura de proporción de dos auno o menos. Estos muros de reemplazo debe tener la

suficiente fuerza, incluyendo el ser debidamenteconectados al diafragma y suficientemente anclado a labase de fuerza cortante y de fuerzasvuelco. (Sección Directrices 10.4.3.1.)

F. Paredes de Corte de Estuco.

Para el fortalecimiento o la reparación, el estuco debeser quitado, un muro de cortante contrachapadoañadido, y estuco nuevo aplicado. El contrachapadodebe ser el fabricante de espesor recomendado para lainstalación del estuco.El estuco nuevo debe instalarse de acuerdo conlos requisitos del código de construcción para laimpermeabilización. Las paredes deben ser losuficientemente ancladas a la membrana y a lafundación. (Sección Directrices 10.4.3.2.)G. Paredes de Corte de Yeso. El yeso y paneles de yeso se puede quitar y sustituyecon el panel de muro de cortante estructurales segúnsea necesario, y los muros de corte con una nuevacubierta de yeso. (Sección Directrices 10.4.3.3.)

10.3.4 Pórticos de Acero reforzado10.3.4.1 Intereses Del Sistema Si la fuerza de los marcos arriostrados es insuficiente,más bahías adopta o paneles de pared de corte puedenser agregados. El resultantes a fuerzas laterales de unsistema de resistencia deben formar un equilibradosistema de pozo de pórticos arriostrados que no fallanen sus articulaciones, y están conectadoscorrectamente a la planta diafragmas, y cuyas averías

está dando de aparatos en lugar de vuelco. (FEMA 178[BSSC, 1992a], sección 6.1.1.)10.3.4.2 La rigidez de las Diagonales Las diagonales con rigidez inadecuada deben serfortalecidas con las placas de acero suplementario, osustituirlas por una más grande y / o tipo diferente dela sección. La rigidez global puede aumentar mediantela adición de paneles de pared de corte. (FEMA 178[BSSC,] 1992a, secciones 6.1.2 y 6.1.3.)10.3.4.3 Chevron o Arriostramiento Las columnas o travesaños horizontales se puedenagregar según sea necesario para apoyo a la tensión decompresión cuando la llave de llave hebillas, o el

refuerzo puede ser revisada a otro sistema todo eledificio. Los elementos de la viga pueden serfortalecidos con las cubiertas protectoras para elsuministro de la capacidad para desarrollarplenamente las fuerzas desequilibradas creadas por latensión de llave de rendimiento. (FEMA 178 [BSSC,]1992a, El punto 6.1.4.)10.3.4.4 Conexiones de Pórticos Vigorizados Los empalmes de columna u otras conexiones depórtico pueden ser reforzados mediante la adición deplacas y soldaduras para asegurar que son losuficientemente fuertes para desarrollar la conexión demiembros. Las excentricidades de la conexión quereducen capacidades de los miembros se puedeneliminar, o los miembros que pueden fortalecer al nivel



exigido por la adición de placas correctamente. Lademanda de los actuales elementos se pueden reducir

mediante la adición de paneles de pared de corte

10.3.5 Diafragmas 10.3.5.1 Esquinas EntrantesLos Nuevos acordes con la fuerza suficiente para

resistir requiere la fuerza puede ser añadido a laesquina entrante. Si un elemento de resistencia de lafuerza lateral vertical existe en la esquina entrante, unnuevo elemento de coleccionista de corte debería sercolocado en el diafragma, conectado al elementovertical, para reducir fuerzas extensibles y compresivasen la esquina entrante. Los materiales básicosutilizados en el mismo diafragma están reforzando ydeben utilizarse para el acorde. (FEMA 178 [BSSC,]1992a, Sección 7.1.1.)10.3.5.2 Traviesas Los durmientes nuevos y conexiones en la pared sepueden añadir para resistir lo requerido, fuera de lapared de las fuerzas de avión y distribución de estasfuerzas a través del diafragma. Las nuevas placas decorrea y / o conexiones de la barra se pueden utilizarpara conectar miembros de la estructura existentejuntos para que funcionar como una traviesa en eldiafragma. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 7.1.2.)10.3.5.3 Las Aberturas de Diafragmas Los arrastre puntales nuevos o acordes diafragma sepuede añadir alrededor del perímetro de las aberturasexistentes para distribuir la tensión y las fuerzas decompresión a lo largo del diafragma.El revestimiento existente debe ser clavado en el nuevo

arrastre puntal o acordes diafragma. En algunos casos,también puede ser necesario para: (1) aumentar lacapacidad a cortante deldiafragma adyacente a la apertura de unasuperposición de los existentes diafragmas con unpanel de madera estructural, o (2) disminución de lademanda sobre la membrana por la adición de nuevoselementos verticales cerca de la abertura. (FEMA 178[BSSC, 1992a], a través de las secciones 7.1.3 7.1.6.)

10.3.5.4 La rigidez del diafragma / Resistencia A. Revestimiento de la Junta Cuando el diafragma no tiene al menos dos clavos a

través de cada tablero en cada uno de los miembros deapoyo, y la deriva lateral y / o demandas de corte en eldiafragma no son excesivos, la capacidad de corte y larigidez del diafragma se puede aumentar mediante laadición de clavos en las tablas de revestimiento. Estemétodo de actualización con mayor frecuenciaadecuada en las zonas de sismicidad baja. En otroscasos, los nuevos paneles de madera estructural sedebe colocar un sobre el recubrimiento recta existente,y las articulaciones de la paneles estructurales demadera colocados de forma que están cerca de lacentro de las tablas o en una envoltura-grados deángulo de 45 a el revestimiento de las juntas entreplacas (véase FEMA 172 BSSC [, 1992b], Sección 3.5.1.2,ATC, [1981], y FEMA 178 [BSSC, 1992a], Sección 7.2.1).

B. Diafragmas Desbloqueados La capacidad de corte de los diafragmas pueden ser

desbloqueados mejorando la adición de la nuevamadera clavada en el bloqueo y la los bordes del panelsin apoyo. La colocación de una madera nueva, unpanel estructural sobre el diafragma existentesaumentar la capacidad de corte. Ambos métodos serequieren en la extirpación parcial o total del sueloexistente o al techo para colocar y clavar la nuevaplantilla o el clavo paneles existentes al bloqueo nuevo.El fortalecimiento del diafragma no suele ser necesarioa nivel central de la zona del diafragma donde el cortees bajo. En algunos los casos en que las cargas dediseño son bajos, puede ser posible para aumentar lacapacidad a cortante de los diafragmas desbloqueadocon placas de chapa con grapas en la parte inferior dela los tabiques de madera. Estas placas y grapas debenser diseñado para todos los relacionados con corte y latorsión causada por el detalles relacionados con suinstalación. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 7.2.3.)C. VanosLos nuevos elementos verticales pueden ser añadidospara reducir la envergadura de diafragma. Lareducción(disminución) de la envergadura dediafragma también reducirá la desviación lateral ycorte la demanda en el diafragma. Sin embargo, laadición de nuevos elementos verticales causará una

distribución diferente de demandas de corte. Elbloqueo(La obstrucción) adicional, clavar, u otrasmedidas de rehabilitación pueden tener que serproporcionados en estas áreas. (FEMA 172, la Sección3.4 y FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 7.2.2.)

D. Proporción de envergadura a la profundidad.Nuevos elementos verticales se pueden añadir parareducir el diafragma palmo-a-la profundidad derelación. La reducción de la palmo-a profundidadrelación diafragma también se reducirá el desviaciónlateral y la demanda de corte en el diafragma.(Detalles constructivos típicos y métodos se discuten

en FEMA 172 de la sección 3.4.) (FEMA 178 [BSSC,1992a], sección 7.2.4.)E. Continuidad del Diafragma La discontinuidad del diafragma debe eliminarse entodos los casos añadiendo nuevos elementos verticalesen el diafragma de desplazamiento o a la junta dedilatación (verFEMA 172, sección 3.4). En algunos casos, los detallesespeciales pueden ser utilizado para transferir cortantea través de una ampliación de la junta de tiempo quepermite a la junta de expansión así una discontinuidaddiafragma. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 7.2.5.)

F. La Continuidad de Acordes Si los miembros, como las vigas de borde, bloqueo, o enla pared superior las placas tienen la capacidad de



funcionar como acordes pero la falta respecto, laadición de clavados o atornillados empalmes decontinuidad proporcionarán un acorde diafragmacontinuo. Los nuevos miembros de cuerda continuos deacero o de madera miembros de cuerda se puedeañadir al diafragma ya existentes donde los miembros

existentes carecen de capacidad suficiente o acorde noexiste. Los nuevos miembros pueden ser colocados yasea en la parte inferior o parte superior deldiafragma. En algunos casos, los nuevos elementosverticales se pueden agregar a reducir el tiempo dediafragma y destaca a ningún miembro de acordesexistentes (véase FEMA 172, Sección 3.5.1.3, y el ATCde 7). Las nuevas conexiones no debe ser tan detalladaque ellos son los elemento más débil de lacuerda. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 7.2.6.)10.3.6 Conexiones 10.3.6.1 diafragma / Transferencia cizallamiento Recaudador de los miembros, placas de empalme, y latransferencia de cortante dispositivos se puede agregarcomo la obligación de entregar colector fuerzas decizalla en la pared. Adición de conectores de cortantede diafragma a la pared y / o para los coleccionistas detransferencia cortante. (Ver FEMA 172 de la sección 3.7de la madera Los diafragmas, los diafragmas dehormigón 3.7.2, 3.7.3 para de yeso se vaciaban y 3.7.4para los diafragmas de cubierta de metal.) (FEMA 178[BSSC,] 1992a, secciones 8.3.1 y 8.3.3.)

10.3.6.2 Transferencia cortante de Diafragma La adición de colectores y la conexión de la estructura

de carga de la transferencia a los colectores. Lasconexiones pueden ser siempre a lo largo de la longituddel colector para resistir las fuerzas calculadas (Véaseel FEMA 172, Secciones 3.7.5 y 3.7.6). (FEMA 178 BSSC,1992a] [, secciones 8.3.2 y 8.3.3.)

10.3.6.3 Anclaje para las Fuerzas Normales

Para dar cuenta de las deficiencias identificadas porFEMA 178 y en C10.3.6.3 sección del Comentario, lapared anclajes pueden ser agregadas. Lascomplicaciones que puede producir el anclajeinadecuado con el entrecruzamiento de grano tensión

en libros de contabilidad de madera, o insuficiencia enel diafragma-a-pared respecto, debido a: (1) resistenciasuficiente, el número o la estabilidad de las anclas, (2)empotramiento inadecuada deanclas, (3) desarrollo inadecuado de los anclajes ycorreas en el diafragma, y (4) la deformación deanclajes y fijaciones que permiten su diafragma límitede retirada de conexión, o cruz de grano tensión enlibros de contabilidad de la madera. Los anclajesexistentes deben ser evaluados para determinar lacarga capacidad y el potencial de deformaciónincluyendo sujetador de deslizamiento, de acuerdo conlos requisitos en el Apéndice C del FEMA 178 (BSSC,1992a). Se debe prestar especial dado el procedimientode prueba para mantener un alto nivel de control de

calidad. anclajes adicionales deben ser siemprenecesario como para complementar los que no superanlos prueba, así como los necesarios para cumplir conlos 178 de FEMA, criterios. La calidad de larehabilitación depende en gran medida de la calidad delas pruebas realizadas.

(FEMA 178 [BSSC,] 1992a, secciones 8.2.1 a 8.2.6;Lanzamiento de la Sección 10.4.4.1.)10.3.6.4 Conexiones de Paredes de la viga.El refuerzo de los actuales deben ser expuestos, y laconexión modificada cuando sea necesario. Por fuerade plano cargas, el número de vínculos de columna sepuede aumentar de camisa de la pilastra, o,alternativamente, mediante el desarrollo de unatrayectoria de carga para el segundo de plano a cabo lasfuerzas. Las condiciones de longitud pueden serabordadas mediante la adición de rodamiento deextensiones. El marco de acción de las conexionessoldadas pueden ser mitigado mediante la adición demuros de corte. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través delos puntos 8.5.1 8.5.3.)10.3.6.5 Conexiones de Elementos Prefabricados Las conexiones de los acordes, los lazos, y loscoleccionistas pueden ser actualizado para aumentar lafuerza y / o ductilidad, proporcionando / carga decaminos alternativos para las fuerzas laterales. Laactualización puede lograrse con métodos como laadición de reclusión vínculos o el aumento deempotramiento. muros de corte se puede añadirpara reducir la demanda de conexiones. (FEMA 178BSSC [1992a], sección 4.4.2.)

10.3.6.6 Paneles de pared y revestimiento Tal vez sea posible para mejorar la conexión de ladefinición de los paneles. Si el arquitectónico dagarantía de las condiciones de ocupación, elrevestimiento se puede sustituido por un nuevosistema. El edificio se puede reforzada con la adición demuros de cortante o arriostrados marcos, para reducirla deriva en los elementos de revestimiento. (FEMA178 [BSSC,] 1992a, Sección 8.6.2.)10.3.6.7 Metal de Prenda, de plástico, o Los Paneles del Techo de Cemento. Tal vez sea posible para mejorar la conexión entre eltecho y la enmarcación de los paneles. Si la arquitectura

o la ocupación de las condiciones lo justifican, eldiafragma del techo puede ser sustituido por unonuevo. Por otra parte, el diafragma puede ser añadido,con dispositivos ortopédicos o varilla de maderacontrachapada por encima o por debajo de la existentesdel techo, que permanece en su lugar. (FEMA 178 BSSC[1992a], sección 8.6.1.)10.3.6.8 Conexiones de entre Suelo Los tirantes diagonales, los pórticos de momento, o lasparedes de corte pueden ser añadidos en o cerca delperímetro del entresuelo donde los elementostonificantes fallan, de modo que un sistema deresistencia de la fuerza lateral completo y equilibradosea a condición de que encuentre(cumpla) lasexigencias de FEMA 178.



10.3.7 Fundaciones y Riesgos Geológicos 10.3.7.1 Fundaciones de Anclaje Para las paredes de madera, anclajes de expansión o enlos cierres de epoxi pueden ser instalados porperforación a través de la solera de madera a lacimiento de concreto en un espacio apropiado de

cuatro a seis pies en el centro. Las columnas de acerodel mismo modo, y los postes de madera pueden seranclados a losas concretas o equilibrios, usandoanclajes de extensión y ángulos de clip. Si el hormigón olas paredes de mampostería y las columnas carecen declavijas, un freno concreto puede ser instaladoadyacente a la pared o columna taladrando clavijas einstalando anclajes en la pared que el regazo conclavijas instaló en la losa o zapata.Sin embargo, este freno puede causar problemasarquitectónicos significativos. Alternativamente, losángulos de acero pueden ser usado con anclajesperforados. El anclaje de los límites de cortecomponentes puede ser un reto debido a su altasfuerzas concentradas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 8.4.1 a través de 8.4.7.)10.3.7.2 Condición de Fundaciones Todos los cimientos dañados y de otra manera eldeterioró se debe fortalecer y reparar utilizando elmismo materiales y el estilo de construcción. Algunascondiciones de deterioro material puede ser mitigadoen el campo, incluidos los parches de hormigónmachacado. Plagas de infestación o pudrición seca delas pilas de madera puede ser muy difícil de corregir, ymuchas veces requieren el reemplazo completo. El

deterioro de las estos elementos pueden tenerimplicaciones que se extienden más allá de la seguridadsísmica y deben ser considerados en el larehabilitación. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 9.1.1 a través de 9.1.2.)10.3.7.3 Vuelco Las fundaciones existentes pueden reforzarse como seanecesario para resistir las fuerzas de vuelco.Las zapatas corridas pueden sero adicionales pilas ampliada, anclajes en roca, o muellesañadido a cimentaciones profundas. También puedeser posible grado usan vigas o en la pared nuevoselementos para extender cargas de vuelco a una

distancia mayor. Agregar nuevo laterales de carga-resistiendo elementos reducirá vuelco efectos de loselementos existentes. (FEMA 178 [BSSC,1992a], sección 9.2.1.)10.3.7.4 Cargas laterales Al igual que con los efectos de vuelco, la corrección delos laterales deficiencias de carga en las bases de lasactuales edificios es caro y no puede estar justificadapor más análisis de procedimientos realistas. Por estarazón, la Sistemática de rehabilitación se recomiendapara estas los casos. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 9.2.1 a través de 9.2.5.)10.3.7.5 Amenazas Geológicas del sitio Los riesgos del sitio como los temblores de tierradeben ser considerados. La rehabilitación de

estructuras sometidas a la vida de riesgos para laseguridad de los fracasos de tierra no es práctico,menos riesgos sitio puede ser mitigado hasta el puntode un rendimiento aceptable se puede lograr. No todala tierra fracasos debe necesariamente considerarsecomo la seguridad de la vida peligros. Por ejemplo, en

muchos casos de licuefacción debajo de un edificio noplantea un peligro de seguridad de la vida; sinembargo, relacionados con la difusión lateral puederesultar en el colapso de los edificios con fuerzacimientos inadecuados. Para esta razón, el potencial delicuefacción y relacionados con la consecuencias debenser investigadas a fondo para sitios que no cumplen los178 declaración de FEMA.Más información sobre la evaluación de los riesgos sitioes En el Capítulo 4 de las presentes Directrices. (FEMA178 [BSSC, 1992a], a través de las secciones 9.3.19.3.3.)10.3.8 Evaluación de Materiales y Condiciones 10.3.8.1 General La adecuada evaluación de las condiciones existentes yconfiguración de la estructura del edificio existente esun aspecto importante de la declaración simplificada deRehabilitación. Como Rehabilitación Simplificada quesuele estar relacionada con deficiencias específicas enun sistema estructural particular, la evaluación puedeser centrado en afectados elementos estructurales ycomponentes, o si el grado de daño existente odeficiencias en una estructura no se ha establecido, laevaluación se consistirá en una inspección completa dela gravedad y lateral de carga sistemas de resistencia

que incluye la siguientes pasos.1. Verificar los datos existentes (por ejemplo, laprecisión de los dibujos).2. Desarrollar otros datos necesarios (por ejemplo,medir y dibujar edificio si es necesario).3. Verificar los sistemas y lateral vertical.4. Compruebe el estado del edificio.5. Puedes buscar condiciones especiales y anomalías.6. Hacer frente a las declaraciones de evaluación yobjetivos durante la inspección.7. Realizar ensayos de materiales que se justifiquen através de un ponderación de los gastos de pruebasdestructivas y la costo de los trabajos de reparación.

10.3.8.2 Condición de la Madera La inspección debe llevarse a cabo hasta el grado delactual madera y verificar el estado físico, utilizandotécnicas de la Sección 10.3.8.1. Cualquier daño odeterioro y el código debe ser identificado. La maderaes significativamente dañado debido a la división, ladecadencia, el envejecimiento, u otros fenómenosdeben ser removidas y reemplazadas. Localizados losproblemas pueden ser eliminados mediante la adiciónde nuevos componentes que se refuerzan tamañoadecuado se extiende más allá de la zona dañada y seconecta a dañosporciones. conectores entre los componentesadicionales deberá indicarse para corregir cualquier



tipo de carga discontinua caminos. Es necesarioverificar que cualquier nuevo refuerzocomponentes o conectores que no estarán expuestos ael mismo deterioro o daño. (FEMA 178 [BSSC, 1992a],sección 3.5.1.)10.3.8.3 Cierres saturado

Cuando la inspección visual determina que la ampliasaturen de elementos de fijación que existe en más del20% de los conectores instalados, los sujetadores y lospaneles de corteen general, se puede reparar mediante la adición de unnuevo del tamaño de sujetador misma por cada dossujetadores saturado.Para evitar el fraccionamiento del espacio, puede sernecesario taladrar previamente el 90% de la caña, clavode diámetro para la instalación de clavos nuevos. Paraotros condiciones, como los casos en que la adición denuevos conectores no es posible o cuando componentedaños se sospecha de una mayor investigación sellevará a cabo utilizando las directrices de la Sección10.3.8.1. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 3.5.2.)10.3.8.4 Estado de Acero En caso de inspección visual o ensayos realizados porSección 10.3.8.1 revelar la presencia de loscomponentes de acero o el deterioro de conexión, laevaluación es más sea necesario. La fuente de los dañosse determinarán y la acción de mitigación se tomaránpara preservar la resto de la estructura. En las zonas deimportantes deterioro, la restauración del material decorte transversal se puede realizar mediante la adiciónde placas u otros de refuerzo. Cuando los refuerzos de

tamaño, el diseño profesionales deberán considerar losefectos de las actuales tensiones en la estructuraoriginal, la transferencia de carga, y compatibilidad dedeformaciones. Las demandas sobre el deterioroelementos de acero y componentes también se puedereducir Además a través de una cuidadosa colocaciónde refuerzos o paneles de pared de corte. (FEMA 178[BSSC,] 1992a, Sección 3.5.3.)10.3.8.5 Estado de Hormigón En caso de inspecciones visuales o pruebas llevadas acabo por Sección 10.3.8.1 revelar la presencia dehormigón componente o el deterioro de refuerzo deacero, más evaluación es necesaria. La fuente de los

daños se identificados y las medidas de mitigacióndeben tomarse para preservar la estructurarestante. Existente se deterioró material, incluyendo elacero de refuerzo, deberán ser eliminadas a los límitesdefinidos por las pruebas, el acero de refuerzo enbuena condición se deberá limpiar y dejar en su lugarpara empalmar propósitos, según proceda. Grietas en elsonido de otro modo materiales serán evaluados paradeterminar la causa, y reparado cuando sea necesarioutilizar las técnicas apropiadas para la fuente y el nivelde actividad. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través de lassecciones 3.5.4 3.5.8.)

10.3.8.6 Post-Tensado de Anclas Pretensado sistemas concretos que puede verseafectada por deformaciones cíclicas producidas por elmovimiento del terremoto.Un proceso de rehabilitación que pueden considerarsees agregar rigidez al sistema. Otro motivo de

preocupación para estos sistemas es los efectosadversos del tendón de la corrosión. Un inspecciónvisual completa de los sistemas de pretensado se llevara cabo para verificar la ausencia de hormigón grietas odesprendimiento, manchas de corrosión incrustadotendón, o otros signos de daño se extiende a lo largo deltendón y en zonas de anclaje. Si se observa ladegradación o sospecha, evaluaciones detalladas senecesita más, como se indica en el capítulo 6. Larehabilitación de estossistemas, a excepción de la reparación de anclaje local,debe estar en conformidad con la rehabilitaciónsistemática disposiciones de la balanza de laspresentes Directrices. Profesionales con hormigónpretensado especiales experiencia de la construccióntambién debe ser consultado para una interpretaciónposterior de los daños. (FEMA 178 [BSSC, 1992a],sección 3.5.5.)10.3.8.7 Calidad de la Masonería En caso de inspecciones visuales o pruebas llevadas acabo por Sección 10.3.8.1 revelar la presencia dealbañilería componente o deterioro de las obras, lasevaluaciones son necesarias. Ciertos daños, tales comotierras degradadas las juntas o grietas simple, puedeser rehabilitado a través REAGRUPACIÓN o

reconstruir. Si la pared es afilar, se debe tener cuidadopara asegurar que el mortero nuevo compatibles conlas unidades de mampostería existente y el mortero, yque se realiza humectación adecuada. La fuerza de elnuevo mortero es fundamental para la capacidad detransporte de carga y desempeño sísmico. unaimportante degradación debe ser tratados como seespecifica en el capítulo 7 de las presentes Directrices. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones A4, 3.5.9, 3.5.10, y3.5.11.)10.4 Enmiendas a FEMA 178 Dado que el desarrollo y publicación de FEMA 178(BSSC, 1992a), los terremotos se han producido

importantes: el terremoto de Loma Prieta en 1989 enSan Francisco Área de la Bahía, el terremoto deNorthridge de 1994 en el Los área de Los Ángeles, y elde 1995 Hyogoken Nanbu- terremoto en el Kobe, Japónárea. Si bien cada uno generalmente validados lossupuestos fundamentales subyace en los métodos, cadauno también se ofrecen nuevas ideas sobre las posiblesdeficiencias de ciertos lateralforce- sistemas deresistencia.En el proceso de elaboración de las Directrices yComentario, ocho posibles deficiencias nuevosidentificados y se desarrollan a continuación. Éstos sepresentanen el mismo estilo como en FEMA 178 (BSSC,1992a). Cada se presenta como una declaración que



responde a "True" o "Falso", que permite la detecciónrápida y identificación de los posibles puntosdébiles. Cada declaración es seguido de un párrafo delcomentario escrito a identificar claramente lapreocupación. Un procedimiento sugerido para evaluarel eslabón más débil potencial de cada uno llega a la

conclusión sección, y debe llevarse a cabo si ladeclaración es resultó ser falsa. Finalización delprocedimiento permite cada deficiencia potencial deser debidamente evaluados y las deficiencias realesencontrados.Estos ocho nuevos posibles deficiencias deben serconsiderarse como adiciones a la lista general de laconstrucción deficiencias (páginas A3 a A16 de FEMA178 [BSSC, 1992a]) y se aplica a los edificios modeloindividual como se indica en las Tablas 10-3 a través de10-20.10.4.1 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Establecimiento de sistemas 10.4.1.1 ruta de carga lateral en encepados Evaluación Estado: encepados son capaces detransferencia y las fuerzas de vuelco lateral entre losestructura y pilotes individuales en el grupo de pilotes.Problemas comunes con encepados incluyen la falta dearriba refuerzo en la tapa de la pila. Una pérdida debonos de la pila y columna de refuerzo se puedeproducir cuando las grietas forma superior durante lastransferencias de masas.Procedimiento: Calcular el momento y la capacidad decorte la tapa de pila para la transferencia delevantamiento y las fuerzas laterales sobre la base de

las fuerzas de FEMA 178 (BSSC, 1992a), desde el puntode aplicación a cada pila.

10.4.1.2 Desviación de compatibilidad Evaluación Declaración: La columna y losensamblados de viga que no forman parte del sistemade resistencia de la fuerza lateral(Es decir, la gravedadde carga pórticos rígidos) son capaces de con capacidadimpuestas derivas edificio, incluyendo la derivacausada por desviaciones amplificada diafragma, sinpérdida de su carga-capacidad de carga vertical.Marco componentes, sobre todo las columnas, que noson diseñado específicamente para participar en el

sistema lateral todavía se someterá a desplazamientosrelacionados con laderivas historia sísmica global. Si las columnas seencuentran lejos de los elementos resistentes a lasfuerzas, el añadido a las desviaciones debe a la rigidezde piso por los semi-diafragmas que aumentan lasderivas. La rigidez en las columnas, diseñado para laposibilidad de alta cargas de gravedad, las puedendesarrollar importantes momentos de flexión debido ala deriva impuesta. El momento axial de fuerza deinteracción puede dar lugar a frágiles fallas en lascolumnas no dúctiles, que podría causar derrumbe deedificios.Procedimiento: Calcular la espera derivas en lascolumnas de tramos que no son parte de la lateral de la

fuerza-resistencia sistema, empleando losprocedimientos descritos en FEMA 178 (BSSC, 1992a),Sección 2.4.4. Utilice agrietada / transformadosecciones de todos los laterales de la fuerza-resistenciade elementos de hormigón.Calcular adicionales por la deriva de los diafragmas la

determinación de la deformación del diafragma, en lasfuerzas igual a los establecidos en FEMA 178, capítulo2, por elementos de estructuras. Evaluar la capacidadde la fuerza lateral resistente de columna y viga a lasasambleas someterse a la deriva combinado, teniendoen cuenta de momentos axiales la interacción y lafuerza cortante de columnas.

10.4.2 Las Nuevas Posibles deficienciasRelacionadas al Momento de Pórticos 10.4.2.1 Conexiones resistentes a momento Evaluación Declaración: Todos los momentos son lascapaces de desarrollar la fuerza de los miembrosadyacentes o zonas del panel.El error de conexión por lo general no uncomportamiento dúctil. Lo es más conveniente contarcon toda la acción inelástica se producen en elmiembros en lugar de en las conexiones. El momentoColumnas de conexión viga debe prever el desarrollode la menor de (1) la viga de plástico fuerza en laflexión o (2) el momento que corresponde a eldesarrollo de la zona de resistencia al corte del panel,considerar los efectos del endurecimiento pordeformación y materialProcedimiento: En el momento de escribir esto, este

problema es el tema de la financiada por el esfuerzorealizado por FEMA el SAC Joint Venture, que secompone de los Asociación de Ingenieros Estructuralesde California (SEAOC), el Consejo de TecnologíaAplicada (ATC), y California Universidades para laInvestigación en Tierra de Terremotos Ingeniería(Curée), y que ha producido provisionales orientaciónsobre la evaluación, reparación y rehabilitación demomento en los marcos de acero (SAC, 1995).Utilizando las últimas directrices, demostrar medianteun examen o cálculo que la conexión cumple con losesperados la demanda inelástica de rotación de laarticulación, y que inelástica acción no se concentra en

las proximidades de las soldaduras en el frente a lacolumna.10.4.2.2 Las columnas cortas en cautividad Declaración de Evaluación: No hay columnas con-Profundidad altura proporciones inferiores al 75% delvalor nominal -Profundidad ratios altura de lascolumnas típico en que nivel.Breve columnas en cautividad (que son por lo generalno está diseñado como parte de la carga lateral-sistemade resistencia primaria) tiendenpara atraer a las fuerzas de corte debido a su elevadarigidez en relación con otras fuerzas lateraleselementos resistentes verticales a ese nivel historia. Seha hecho gran daño observada en las columnasadyacentes a la estructura del estacionamiento rampa



de losas, incluso en estructuras con muros de corte.comportamiento de la columna en cautividad tambiénse puede encontrar en edificios con ventanas deltriforio, en los edificios donde columnas estánparcialmente apuntalada por mampostería u hormigónla construcción no estructurales, y en los edificios con

entreplantas destinadas de forma incorrecta.

Procedimiento: Calcular la deriva historia de loprevisto, y determinar la fuerza cortante (Ve) Lademanda en la columna corta causados por laderiva (Ve= 2 M / L). Comparar V e con el capacidadnominal de corte miembro (V n), Calculado enconformidad con el ACI (1989) Capítulo 21. La relaciónde Ve/ Vn debe ser menor o igual a 1,0.10.4.3 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Cortante Paredes 10.4.3.1 madera muros de corte estrecho Declaración de Evaluación: Estrecho muros de cortede madera con una relación de aspecto mayor de dos auno no se resiste fuerzas desarrolladas en el edificio.La mayor parte de la deformación de los estrechosmuros de corte ocurre en la base, y consiste en deslizarel alféizar la placa y el estiramiento de los dispositivospara fijación espera. Dividir de los montantes finales enla inserción de la bodega-downs también un fallocomún. cortante son relativamente estrechas paredesflexible y por lo tanto tienden a tomar menos de lo quesería de corte previsto cuando se compara con murosde corte en general. Estaresulta en una mayor carga de los muros de corte con

menor -Anchura proporciones de altura y menos cargaen las paredes estrechas.Procedimiento: Determinar la capacidad a cortante dela pared y la anulación de la demandarelacionados. Compruebe que de fuerza cortante yvuelco se pueden transferir a la fundación en tensionesadmisibles calculado de conformidad con FEMA 178(BSSC, 1992a).10.4.3.2 Muros de corte de estuco Evaluación Estado: edificios de varios pisos noconfiar en las paredes de estuco exterior como elprincipal sistema de resistencia de fuerza lateral.Las paredes exteriores de estuco de yeso se utilizan a

menudo (Intencionalmente o no) para resistir laterallas cargas sísmicas. El estuco es relativamente rígidos yquebradizos, con un valor de corte de baja resistencia.La fundación de la circulación diferencial ysacudimiento de un terremoto puede causar rajadurasen el estuco y la pérdida de fuerza lateral. Las grietaspueden ir desde leves a severas. A veces el estuco sedesprende por de capas de la estructura y la fuerzalateral resistente del sistema se pierde. En edificios devarios pisos no se confiar en las paredes de estucocomo el principal sistema resistente fuerza lateral, yaque no hay suficiente disponible para la fuerza.Procedimiento para determinar la si hay un sistemalateral tales como el contrachapado o diagonal cubiertaal menos en todos menos el último piso. Cuando el

exterior se utiliza yeso y no es un sistemacomplementario, verifique que el cable de refuerzo estáconectada directamente al el pórtico de la pared y elcable está completamente integrado en el material deyeso. Compruebe que las cargas laterales no superior a100 libras por pie lineal.

10.4.3.3 Panel de yeso o escayola y Cortante de Paredes Evaluación Estado: Interior de yeso o yesopanel de yeso no se está utilizando para muros decortante en edificios más de un piso de altura. pánel deyeso o revestimiento de yeso tiende a se dañanfácilmente con la fundación movimiento diferencial osacudimiento de un terremoto. La mayoría de losedificios residenciales han numerosos murosconstruidos con yeso o yeso panel de yeso. Aunque lacapacidad de estos muros es baja, el importe de lapared es de alta frecuencia. Como resultado, yeso ypánel de yeso puede proporcionar suficientesresistencia a sismo moderado temblor. El problema quepuede ocurrir es la incompatibilidad con otros lateralforzando resistente elementos. Por ejemplo, estrechocortante paredes de madera contrachapada son másflexibles que dura mucho tiempo paredes de yeso, ycomo resultado, la escayola o yeso las paredes tendrátoda la carga hasta que fallan y entonces el paredes demadera contrachapada se iniciará para resistir lascargas laterales.Panel de yeso o muros de yeso no se debe utilizar demuros de corte con excepción de pisos de edificios deuna o de la la noticia más importante de los edificios de

varios pisos.Procedimiento: Determinar las paredes con yeso oyeso revestimiento que se requerirían para resistirlateral fuerzas sísmicas (es decir, las cargas sísmicastendría que pasar a través de estos muros), debido a laubicación de la paredes del edificio. Compruebe quetodas las paredes se han debidamente construidas conclavos requerido por FEMA 222A (BSSC, 1995), y quelas cargas están dentro de los límites permitidos. Quitarpaneles de yeso yyeso según sea necesario, y reemplazar con muros decorte del panel.Cubrir los muros de corte nuevo con paneles de yeso.

10.4.4 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Conexiones 10.4.4.1 La rigidez de los anclajes de pared Evaluación Estado: Anclas de hormigón pesado omuros de mampostería con elementos estructurales demadera se instalan tenso y son lo suficientementerígido para evitar el movimiento entre la pared y eltecho. Si se usan tornillos, los agujeros en ambosel conector y el encuadre con un máximo de1 / 16 "más grande que el diámetro del perno.La pequeña separación que pueden ocurrir entre lapared y del revestimiento del techo, debido a que losanclajes no estén tensos, requiere el movimiento antesde tomar espera y puede resultar en uno de plano elfracaso de la ayuda del libro mayor. Tornillos en



agujeros de gran tamaño también pueden causar eldeslizamiento y la separación entre la pared y laestructura.Procedimiento: Campo de verificación que no se anclatiene una peculiaridad, Kink, o compensados, y que nose ancla se instala de otra manera en el que algunos de

separación debe ocurrir antes de que tuviera espera, yque ese movimiento dará lugar a una perpendicular algrano flexión fracaso en la madera libro decontabilidad. Quitar una muestra representativa de lospernos y verificar que los agujeros no son de grantamaño. Por tamaño agujeros, vuelva a colocar lospernos y llenar los vacíos en epoxi o de otro tiporelleno adecuado.10,5 FEMA 178 Deficiencia de declaraciones No hay directrices se proporcionan para estasección. Ver la Comentario de una lista completa,aumentada con la ocho estados de deficiencia de nuevoel punto 10.4, superior a la presentada en una, juntoorden lógico. 10.6 Definicionescomponente de Fronteras (miembro del límite): Unmiembro en el perímetro (borde o la apertura) deun corte pared o diafragma horizontal que proporcionala tracción y /o resistencia a la compresión.

La columna (o manga) revestimiento: Un método enel que uncolumna o viga de hormigón está cubierta con un acerooconcreto "chaqueta" con el fin de fortalecer y / oreparación el miembro, limitando el hormigón.

Acoplamiento del haz:miembro a la flexión que loslazos o muros de corte parejas juntas que actúan en elmismo plano. Un haz de acoplamiento está diseñadopara producir y disipar energía inelástica, y, cuandoestá debidamente detallado y proporcionada, tiene unefecto significativo en la general la rigidez de la paredjunto.

Traviesa: una viga o trabe que se extiende a través dela ancho de la membrana, se acumula la carga de lapared, y transferencias de ellos, más de la profundidadde los diafragmas,

en la bahía que viene y en el corte de la pared máscercana o marco.acorde Diafragma: El diafragma componenteprevistas para resistir la tensión o compresión en losbordes de el diafragma.puntal de Arrastre: Un componente paralela a la cargaaplicada que recoge y transfiere las fuerzas decizallamiento diafragma a la verticales laterales defuerza-resistencia componentes o elementos, odistribuye las fuerzas en un diafragma.Flexible diafragma: El diafragma consiste en una delos siguientes sistemas: revestimiento de maderacontrachapada, espaciados revestimiento de madera,cubierta de madera recta, en diagonal revestimiento demadera, cubierta de metal sin relleno de hormigón,

tránsito de paneles ondulados o una barra de refuerzode acero o de otro tipo refuerzo de acero con losmiembros de la luz como los ángulos.Cosas del piso de deriva: la horizontal con respectodesplazamiento de dos pisos en un edificio adyacente.La deriva del piso interno también puede ser

expresado como un porcentaje de la número de pisosque separan los dos pisos adyacentes.Ruta de carga: Un camino que las fuerzas sísmicas quepasan a través de la fundación de la estructura y, enúltima instancia, a la del suelo. Normalmente, la cargase desplaza desde el diafragma a través de conexionescon elementos de resistencia de la fuerza verticallateral, y luego procede a la fundación por medio deconexiones adicionales.Modelo Tipo de edificio: edificio común Quince tiposusados para categorizar espera deficiencias,rehabilitación métodos razonables, y los costosestimados.Véase el cuadro 10-2 para las descripciones deconstrucción de modelos Tipos.

Paredes de Corte de Madera: las paredes de corte demadera con un relación de aspecto (altura / ancho)mayor de dos a uno.Estas paredes son relativamente flexibles y por lo tantotienden a ser incompatible con los elementos deconstrucción, que ocasionen teniendo menos cortantede lo que se preveía cuando más amplio encomparación con las paredes.Miembro no compacto: Una sección de acero en

compresión, cuya anchura-espesor relación no cumplirlos valores límite de compacidad, como se muestra enTabla B5.1 del AISC (1986).Vuelco: Acción que cuando llegue el momentoproducido en la base del elemento vertical lateral de lafuerza-resistencia es mayor que la resistenciaproporcionada por el fundación resistencialevantamiento y el peso del edificio.Zona de Control: Espacio de una columna de la viga-columna conexión definida por carretera y patines de lacolumna.Plan de irregularidades: irregularidades en elhorizontal disposición de los elementos laterales

verticales de la fuerza-resistencia, produciendo undesfase entre el centro de masa y el centro de rigidezque por lo general, produce importantes demandas detorsión en la estructura.Palpitaciones: Dos edificios adyacentes entrada en decontacto durante la excitación terremoto debido a queson demasiado próximos entre sí y / o exhibicióndinámica diferente características de deflexión.-Participante esquina: Plan de irregularidad en undiafragma, como un ala de la ampliación, inserto plan, oE, T, X, o Configuración en forma de L, donde grandes ytracción fuerzas de compresión se puede desarrollar.Redundancia: Calidad de contar con vías alternativasen la estructura por la que las fuerzas laterales sonresistidas, permitiendo que la estructura se mantenga



estable después de la el fracaso de cualquier elementoindividual.Rehabilitación Objetivo: Una declaración de ladeseada límites de pérdida o daño de un sismo dedemanda, por lo general seleccionados por elpropietario, ingeniero y / o las correspondientes

los organismos públicos. (Véase el capítulo 2.)REAGRUPACIÓN: Un método para la reparación de unagrietado o deterioro de la junta de mortero en laalbañilería. Los daños o mortero deteriorado y se retirala articulación sea rellenado con mortero nuevo.Cautivas columnas corta: Las columnas con altura conproporciones inferiores al 75% del valor nominal de laaltura de proporciones de las columnas típicas a esenivel. Estas columnas, que no pueden ser concebidascomo parte de la laterales de carga resistente sistemade atención primaria, tienden a atraer las fuerzas decorte debido a su elevada rigidez con respecto aelementos adyacentes.Método Simplificado de rehabilitación: un enfoque,aplicables a algunos tipos de edificios y rehabilitaciónObjetivos, en el que los análisis de todo el edificio derespuesta a los peligros del terremoto no sonnecesarios.Diafragma rígido: Un diafragma formado por uno delos siguientes sistemas: monolítica de hormigónarmadoCapítulo 10: Rehabilitación Simplificada forjados prefabricados, losas de hormigón o tablonesunidos entre sí reforzada por una losa de relleno o porinsertos soldados, de metal cubierta, llenas de arcos de

hormigón o mampostería, con o sin relleno dehormigón o relleno.Columna débil haz de fuerza: una conexión necesariapara localizar el daño y la deriva de control; lacapacidad de la columna en cualquier momento elmarco común debe ser mayor que la de las vigas, paraasegurar una acción inelástica en el vigas.nuevo sistema de fuerza: Un sistema secundario,como un marco, comúnmente utilizado paraproporcionar de plano de apoyo a cabo por un bajomuro de mampostería reforzada con o sin refuerzo.Sistemática de rehabilitación Método: Unaaproximación a los rehabilitación en el que el análisis

completo de La respuesta de la construcción desacudimiento de un terremoto se lleva a cabo.irregularidad vertical: una interrupción de la fuerza,la rigidez, la geometría, o masa en una historia conrespecto a pisos adyacentes.

10,7 Símbolos 10.8 Referencias ACI, 1989, construcción de los requerimientos del Código

de Refuerzo Concreto, ACI 318-89, el Instituto Concretoamericano, Detroit, Michigan.ATC, 1981, Directrices para el diseño de la línea

horizontal Madera diafragmas, Informe N º 7-ATC,Applied Consejo de Tecnología, de Redwood City,California.BSSC, 1992a, Manual para el NEHRP Sísmica Evaluación de la construcción de

las existentes, elaboradas por la Edificio del Consejo deSeguridad Sísmica para la FederalAgencia para el Manejo de Emergencias (Informe N ºFEMA 178), Washington, DCBSSC, 1992b, Manual NEHRP de las técnicas para la Rehabilitación sísmica de los edificios

existentes, desarrollados por el edificio del Consejo deSeguridad Sísmica para la Federal Agencia para elManejo de Emergencias (Informe N º FEMA 172),Washington, DC BSSC, 1995, NEHRP Recomendado

Provisiones para Sísmica Reglamento de Nuevos

Edificios, Edición 1994, Parte 1: Disposiciones y Parte 2:

Comentario, preparado por el edificio del Consejo deSeguridad Sísmica para la Federal Agencia para elManejo de Emergencias (Informe N º FEMA 222A y223A), Washington, DC Masonería Normas ComisiónMixta (MSJC), 1995, Construcción de los requerimientos

del Código de las estructuras de mampostería, ACI 5-95/TMS 530-95/ASCE 402-95, American Instituto dehormigón, Detroit, Michigan; América

Sociedad de Ingenieros de Caminos, Nueva York, NuevaYork, y la Sociedad de la Masonería, en Boulder,Colorado.SAC, de 1995, las Directrices provisionales: Evaluación,

Reparación, Modificación y Diseño de Marcos Momento

del Acero, Informe N ° SAC-95-02, desarrollado por laEmpresa Común SAC Venture (la Asociación deIngenieros Estructurales de California [SEAOC], elConsejo de Tecnología Aplicada [] ATC, y Universidadesde California para la Investigación en IngenieríaSísmica [Curée]) para el Federal Agencia para elManejo de Emergencias (FEMA Informe No. 267),Washington, DC



Figura 10-1Comparación de FEMA 178 (BSSC, 1992a) y aceptación Directrices Criterios



1. Zonas sísmicas se definen en el capítulo 2 de lasDirectrices.2. Los edificios con diferentes tipos de diafragmasflexibles se puede considerar que tienen diafragmasflexibles.edificios de varios pisos con diafragmas rígidos entodos los niveles, excepto el techo pueden ser

consideradas como diafragmas rígidos.Los edificios que reúnan las dos membranas flexibles yrígidos, o que tengan sistemas de membrana que noson ni flexibles ni rígido, de conformidad con estecapítulo, seser rehabilitados mediante el método sistemático



Capítulo 10: Rehabilitación Simplificada



11. Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y componentes(Simplificado y rehabilitación sistemática)

11,1 Alcance En este capítulo se establecen los criterios derehabilitación para componentes arquitectónicos,

mecánicos y eléctricos y sistemas que se instalanpermanentemente en los edificios, o son unaparte integral de un sistema de construcción,incluyendo sus soportes y accesorios. Estoscomponentes son colectivamente como "loscomponentes no estructurales.

Los contenidos introducidos en los edificios porlos propietarios o los ocupantes no están dentrodel ámbito de aplicación de las Directrices.Orientación para la rehabilitación de existentes noestructurales componentes se incluye dentro de

este capítulo, mientras que el nuevo componentesno estructurales se ajustarán a losmateriales, detalles y requisitos de fabricación deelementos similares en edificios nuevos.componentes no estructurales en edificioshistóricos, pueden ser muy significativo,especialmente si son originales a la edificio oinnovadoras para su edad. Orientación para surehabilitación sísmica se debe buscar desde elEstado Oficial de Conservación Histórica o de otrotipo histórico especialista en conservación, y deespecializada publicaciones. Igualmenteimportantes son las otras no sísmicas

consideraciones, tales como la accesibilidad paralos discapacitados, protección contra incendios, ylas consideraciones materiales peligrosos (Sobretodo que contengan amianto no estructuralesmateriales). La variedad de tales factores nosísmicas es tan grande como para hacer imposibletratarlas en detalle en este documento.El proceso de evaluación necesario para hacer unafinal determinación de los componentes noestructurales son se rehabilitarán no forma partede las Directrices, pero la tema es abordadobrevemente en la sección 11.3, y laComentario de este capítulo presenta un esquemade un Procedimiento de evaluación.El núcleo de este capítulo figura en la tabla111, que dispone:• Una lista de los componentes no estructuralessujetos a la Vida Requisitos de seguridad de laspresentes Directrices

• Rehabilitación de requisitos relacionados con laZona Sísmica Vida y Seguridad Nivel deDesempeño• Identificación del procedimiento de análisisnecesarios (Analítica o prescriptivo)

Sección 11.4 establece los requisitos generales ydiscusión de Rehabilitación Objetivos ","Rendimiento Los niveles y rangos de rendimiento

en su relación con componentes noestructurales. Criterios para los medios de egresono están específicamente incluidos en la Guía, un

un amplio debate en el comentario revisa lacuestiones relacionadas con este tema, si esseleccionado para consideración.Sección 11.5 ofrece una breve discusión destructuralnonstructural interacción, y la Sección11.6 establece requisitos generales para loscriterios de admisión de aceleración sensible ydelicado de deformación componentes, y lossensibles a ambos tipos de respuesta.Sección 11.7 establece una lista de ecuacionespara un simple "Default" fuerza de análisis, asícomo un análisis exhaustivo método queconsidera una serie de factores adicionales.Otro conjunto de ecuaciones se establecen lasanalíticas Procedimientos para determinarcoeficientes de arrastre y relativadesplazamientos. Los requisitos generales paraprocedimientos prescriptivos también seexponen. Sección 11.8 toma nota de las formasgenerales en las que la rehabilitación noestructurales se lleva a cabo, con una másamplio debate en el Comentario.Secciones 11,9, 11,10, 11,11 y proporcionar lacriterios de rehabilitación para cada categoría decomponente identificados en la Tabla 11-1. Para

cada componente de lasiguiente información se da:• Definición y ámbito de aplicación • El comportamiento de componentes y conceptosde rehabilitación• Criterios de aceptación • Evaluación de los requisitosLos métodos de rehabilitación se discuten enmayor detalle en el comentario de cadacomponente.11,2 fases del procedimiento Una vez que la filosofía general de la sección 11.1es entiende, su uso se puede reducir a lo

siguiente medidas que se realicen en el marco deuna 02.11 Lanzamiento de Rehabilitación sísmicaFEMA 273Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica yComponentes (simplificado y rehabilitaciónsistemática) no estructurales plan de mitigaciónde riesgos (que se examinan en el Comentario dela sección C11.3.2).1. Determinar el nivel de rendimiento o rangodeseado.2. Consulte la Tabla 11-1 para determinar paracada componentes no estructurales de la

aplicabilidad de la VidaRequisitos de seguridad o de ocupacióninmediata en materia de zonas sísmicas, y



requiere el método de análisis.3. Refiérase a las secciones 11.9, 11.10, y 11.11

para criterios de admisión de cada uno noestructurales componente.

Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitaciónsistemática)




mampostería no reforzada no parapetos más de 4pies de altura puede ser rehabilitada paraprescriptiva del concepto de diseño.2. chimeneas residenciales de mampostería puedeser rehabilitada para prescriptiva del concepto dediseño.3. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeñode Seguridad cuando: Equipo de tipo A o B, obuque, de 6 pies o más de alturaEquipo de tipo C Material que forma parte de unsistema de energía de emergencia equipos de gasen el espacio ocupado o desocupado4. Residencial calentadores de agua con capacidadpodrá ser inferior a 100 galones rehabilitadas por

preceptivas Procedimiento. Los demás barcospara satisfacer las disposiciones vigentes deSección 11.7.3 o 11.7.4.5. Los buques o los sistemas de tuberías puede serrehabilitado con arreglo a las normaspreceptivas. Los grandes sistemas o los buquesdeberán cumplir con las disposiciones vigentes dela sección 11.7.3 o 11.7.4; tuberías tambiéndeberá cumplir las disposiciones de deriva de laSección 11.7.5.6. Rehabilitación de red de conductos necesarioscuando transmite materiales peligrosos, essuperior a 6 pies cuadrados en el área de la

sección, o es suspendido más de 12 cm de alto

de conducto para la estructura de soporte.7. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeñode Seguridad cuando:El equipo es de 6 pies o más de alturaEquipo pesa más de 20 libras.Equipo forma parte de una energía de emergenciay / o sistema de comunicación8. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeñode Seguridad cuando se forma parte de un equipode iluminación de emergencia, el poder y / osistema de comunicación9. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeñode Seguridad, cuando un artefacto por el apoyoexcede las 20 libras.

10. La rehabilitación no requiere de bastidores dealmacenamiento en esencia espacio no ocupado.11. Rehabilitación para la Vida Nivel deDesempeño de Seguridad cuando los panelessuperior a 2 kg / m². pies y de los objetivos derehabilitación mejorada.12. Rehabilitación requiere que el material estámuy cerca de la ocupación, y las fugas puedencausar amenaza inmediata protección de la vida.13. Rehabilitación necesario para alcanzar la vidade Desempeño de Seguridad de nivel para maladjunta áreas grandes (más de 10 pies cuadrados)de los techos de escayola en chapa de metal o

madera.

componentes no estructurales y susconexionesse refieren a los capítulos 5 a 8, o se derivande la capacidad valores de una maneraconsistente con los capítuloscorrespondientes.11,3 Histórico y de componentes Evaluación Consideraciones 11.3.1 Perspectiva Histórica Antes de la construcción de Código

Uniforme de 1961 y 1964, la terremoto deAlaska, componentes arquitectónicos y

y eléctricas para edificios de sistemasmecánicos habían normalmente sidodiseñado con muy poca o ninguna, respecto ala estabilidad cuando se someten a fuerzassísmicas. En el momento en San Fernando delterremoto de 1971, se hizo bastante claro quelos daños en elementos no estructuralespuede resultar en siniestros graves, lacreación de graves funcionales deterioro ypérdidas económicas importantes inclusocuando el



daños estructurales no fue significativa(Lagorio, 1990).La arquitectura, mecánicos y eléctricoscomponentes y sistemas de un edificiohistórico puede ser muy significativo,

especialmente si son originales a la edificio,muy antiguo, o innovadores. La evaluación desu importancia por un profesional apropiado,como un historiador de la arquitectura, elarquitecto de preservación histórica, ohistoriador de la ingeniería y la tecnologíapuede ser es necesario. Los edificioshistóricos también pueden tener losmateriales, tales como tuberías de plomo y elamianto, que puede o no puederepresentar un peligro en función de suubicación, estado, uso o el abandono, la

contención y / o disturbios durante larehabilitación.Los lectores deben consultar el comentario aesta sección para continuar el debate y unacronología de la introducción deconsideraciones no estructurales en códigossísmicos.11.3.2 Componente de Evaluación Procedimientos para la evaluación detalladapara decidir qué existentes componentes noestructurales deben ser rehabilitado no

forman parte de las presentes Directrices. Sinembargo,hay una breve discusión en virtud de lasnecesidades de evaluación "ensección de cada componente. Para lograr laseguridad básica Objetivo (BSO),componentes no estructurales que figuran enel Tabla 11-1 deben cumplir con la vida deDesempeño de Seguridad Nivel demovimiento del suelo determinado, tal comose define en Capítulo 2. En otros casos-porejemplo, cuando la Sociedad Limitada

Desempeño de Seguridad Gama aplica-puedehaber más libertad en la selección decomponentes para rehabilitación. Unprocedimiento sugerido por la informacióndetallada evaluación de las componentes noestructurales, con rentabilidad y un rankingde importancia en mente se resume enel comentario, C11.3.2 Sección.11.4 Objetivos de Rehabilitación, Niveles de Desempeño, y Rangos dedesempeño

El objetivo no estructurales La rehabilitaciónpuede ser la mismo que para la rehabilitaciónestructural, o pueden diferir, a excepción de

la Policía de Broward, en el que caso yestructurales requisitos estructurales quedeterminan las Directrices se deben cumplir.Estas orientaciones también sea aplicable alos

la situación en la que no estructurales, perono estructurales componentes han de serrehabilitados. Rehabilitación que se limita alos componentes no estructurales senormalmente entran en el Desempeño deSeguridad LimitadaGama, a menos que la estructura ya estádecidido a cumplir un determinado objetivode Rehabilitación.Para calificar para cualquier objetivo derehabilitación superior a Limitada deseguridad, el examen de comportamiento

estructural esnecesaria aunque sólo los componentes noestructurales son ser rehabilitados, paratener debidamente en cuenta en las cargascomponentes no estructurales generados porlas fuerzas de inercia o deformacionesimpuestas.11.4.1 Niveles de rendimiento para noestructurales Componentes Cuatro niveles de desempeño no estructural ytres Estructurales niveles de desempeño se

describen en Capítulo 2 delas Directrices. Para no estructuralescomponentes, el colapso de Prevención derendimiento hace, no en general, se aplican,ya que la mayoría de nivel daños noestructurales resultantes de un edificio en el

El colapso del Estado de prevención de dañosse considera aceptable. (Rehabilitación deparapetos y pesados apéndices se requiere,sin embargo, para lograr la conformidad conla prevención colapso del edificio Nivel de

rendimiento.) Los cuatro se definen losniveles de rendimiento aplicables acomponentes no estructurales son lossiguientes:• Reducción de Riesgos nivel derendimiento. Esterepresenta un terremoto de daños de nivelpost en el que daños no estructurales se haproducido

a componentes, pero grandes o pesados, tales

como artículos parapetos, revestimientos,techos de escayola, o el almacenamiento



bastidores, presentando un riesgo de caer amucha genteevite la caída.Vida • Nivel de Desempeño deSeguridad. Este rendimiento Nivel se destina

principalmente para prevenir noestructuralesel riesgo de caídas que directamente puedecausar lesiones. Se excluyen de la Seguridadde la Vida del Nivel de Desempeño soncriterios específicos relativos a después delterremotoel rendimiento no estructurales, como desalida, la alarma y sistemas decomunicaciones, protección contra incendiossistemas, y otros problemas funcionales. Lacuestión de la protección de salida, aunque no

específicamentedirigida, es sustancialmente a cargo derehabilitación de los correspondientescomponentes no estructurales Nivel deseguridad de la vida útil.Criterios de Aceptación para el rendimientode seguridad de la vida Nivel se proporcionanen las secciones sobre cada uno categoría delequipo no estructurales.-Terremoto funcional se abordan laspreocupaciones Post Daños en el área de

distribución y control de rendimientopor el nivel de ocupación de ejecucióninmediata.• Ocupación inmediata el nivel derendimiento. Para alcanzar este nivel de desempeño, deconformidad con requisitos para la Seguridadde la Vida del Nivel de Desempeño se debencumplir, junto con los requisitos paraOcupación inmediata en su caso.Criterios de aceptación para la ocupacióninmediata Nivel de rendimiento sólo se

presentarán en las secciones sobre cadacategoría de componentes no estructurales.• Nivel de Desempeño Operativo. UnteóricoConstrucción de niveles de desempeño másallá de inmediato Ocupación, este niveldepende de la continua funcionamiento detodos los servicios y sistemas, y, a menudo, deotro equipo sensible. Los criterios específicosparacomponentes no estructurales para este

rendimiento Nivel no se dan enestas Directrices, ya que los componentes ysistemas críticos son buildingspecific,

y la capacidad operativa puede ser dependede un equipo del cual el equipo de diseñono tiene autoridad.El procedimiento para lograr un rendimientooperativo Nivel es utilizar los criterios para la

inmediata ocupación y desarrollar criteriosadicionales sobre la base de una detalladaevaluación del edificio específico en relacióncon elfunciones operativas que se mantenga.Tablas 6.2 a través de un resumen de 2-8 noestructurales Estados daño en relación conlos niveles de rendimiento.11.4.2 Intervalos de rendimiento para Componentes no Estructurales Incluyendo la reducción de los peligros nivelde rendimiento, por debajo de la Seguridad de

la Vida no estructurales de rendimientoNivel, hay daños no estructurales derehabilitación establece que se sitúe pordebajo o por encima de la seguridad de lavidaNivel. Por ejemplo, es posible superar la VidaNivel de seguridad pero no llegan a laocupación inmediata, o Ocupación inmediatasuperior, pero no cumplen operativoNivel de rendimiento requisitos. Rendimientoen encima de los niveles de desempeño

operacional es también concebible, aunquepoco probable. Mientras que los rangospueden serconceptualmente a que se refiere comoMejorado o limitada (En relación conSeguridad de la Vida), los rangos no sonformalmentedefinido por las Directrices para noestructurales componentes, ni son losrequisitos especificados.11.4.3 sismicidad regional y noestructurales

Componentes Requisitos para la rehabilitación de las noestructurales componentes relacionados conlas tres zonas sísmicas de alto-, Moderado ybajo-se muestran en la Tabla 11-1 y se señalaen cada sección, en su caso. En general, enregiones de baja sismicidad, algunos noestructurales componentes no tienennecesidades de rehabilitación con respecto ala seguridad de la vida del Nivel deDesempeño.

La rehabilitación de estos componentes, enparticular cuando la rehabilitación es simple,no obstante, puede ser conveniente para el



control de reducción de daños y pérdidasmateriales.11.4.4 Medios de egreso: Escape y Rescate De emergencia tras el terremoto de acceso deentrada y salida de los edificios es uno de los

aspectos no estructurales de rendimiento quepueden ser seleccionados para su examen enel control de daños rendimiento derango. Debido a que el Control de Dañosrendimiento de rango no es específicamentedefinido por las necesidades enlas Directrices, de emergenciacriterios de evacuación y de rescate no estánincluidos en el Directrices. Preservación de la salida se lleva a caboprincipalmente por garantizar que loselementos no estructurales más peligrosas

sustitución o rehabilitados. Los elementosenumerados enTabla 11-1 para el logro de la vida deDesempeño de SeguridadNivel de demostrar que los requisitos típicospara el mantenimiento de salida, en efecto,llevar a cabo si el egressrelated componentesse abordan. Estos incluirían los siguientesartículos enumerados en FEMA 178, NEHRP Manual para la Evaluación Sísmica de las

actuales Edificios (pp. 91-92, y págs. A-20)

(BSSC, 1992b).• Las paredes cerca de las escaleras, troncosde ascensor, y los corredores no son de tejasde arcilla huecas o sin refuerzo albañilería.• cajas de escaleras no contienen ningunatubería o material, salvo que sean necesariaspara la seguridad de vida.• Chapas, cornisas, y otros adornos porencima de salidas de edificio están bienancladas a la estructura del sistema.• parapetos y toldos anclados y se preparópara

prevenir el colapso y el bloqueo de las salidasde edificio.Más allá de esto, la lista siguiente se describenalgunos condiciones que podrían sergeneralmente reconocido como querepresentan mayor obstrucción, el edificiodebe ser inspeccionarse para ver si estos, ocualquier similares peligrosos condicionesexisten, si es así, a su sustitución o larehabilitación debe ser incluido en larehabilitación plan.

• Las particiones más alto de seis pies y unpeso de más de cinco libras por pie cuadrado,si el colapso de todo el partición, en lugar de

craqueo es el esperado el modo de fallo, y sise vería frustrada salida• Techos, falsos techos, o en el techo ocualquier decoración del techo componentecon un peso de dos libras por pie cuadrado, si

se espera que grandes zonas (unidades medirtres metros cuadrados o más) podría encajar• Potencial de una luz menguante accesoriossituado el techo o tuberías; difusores yductos, los oradores y alarmas, y otrosobjetos ubicados más de 42 pulgadas el suelo• Potencial de la caída de escombros de másde 100 libras que, si cayera en un terremoto,seobstruir una puerta de salida requerida u otrocomponente, como una ventana de rescate ode evacuación

• Potencial para puertas o ventanas atascadorequerido como parte de una ruta de salida,incluyendo las puertas a los distintos oficinas,baños y otros espacios ocupadosDe éstos, los primeros cuatro también sonatendidos en la vida Nivel de Desempeño deSeguridad requisito. El último condición esmuy difícil de quitar con alguna garantía, aexcepción de los bajos niveles de agitación enel que la deriva estructurales y ladeformación será mínima, y la necesidad de

evacuación y de salvamento en consecuencialeve.Consulte al comentario de esta sección paramásdiscusión de salida, de escape, y lascuestiones de rescate.11,5 estructurales-no estructurales Interacción 11.5.1 Modificación de Respuesta En los casos en que un componente noestructural directa modifica la fuerza o larigidez de la construcción elementos

estructurales, o de su masa afecta laconstrucción cargas, sus características debenser considerados en elanálisis estructural del edificio. Especialatención deben tomarse para la identificaciónde relleno de mampostería que podríanreducir la longitud efectiva de columnasadyacentes.11.5.2 Aislamiento de la Basecomponentes no estructurales que atraviesanel aislamiento interfaz en una aislada

estructura de base deben ser diseñados paraacomodar el desplazamiento máximo total dela aislador.



11.6 Criterios de aceptación paraAceleración-sensibles y Deformación sensibleComponentes11.6.1 sensibles componentes de aceleración-Sensible a los componentes de aceleración se

reunirá la fuerza requisitos derivados de lasecuaciones en la sección 11.7.Sensible a los componentes de aceleración sediscuten, en su caso, en cada componente dela sección (Artículos 11.9, 11.10 y 11.11). Elprincipio rector para decidir si uncomponente requiere una fuerza análisis, talcomo se define en la sección 11.7, es que elanálisis de cargas de inercia generada en elcomponente esnecesario tener en cuenta adecuadamente elcomponente de bases de datos sísmicos

comportamiento. Los pasos para la aplicaciónde accelerationsensitive criterios de admisiónson los siguientes:1. Determinación del objetivo derehabilitación y Nivel de rendimientoasociados (véase el cuadro 11-1 para laaplicabilidad de los requisitos introducidos ala vida Nivel de seguridad de funcionamiento)2. Determinación de la sismicidad, baja,moderada, o Alto tal como se define en laSección 2.6.3

3. Aplicación de las fuerzas de diseño a lalegislación vigente o modificada porcomponente (Sección 11,7), si elProcedimiento analítico es requerido por latabla 11-1, o bien,del Procedimiento en materia legislativa esaceptable según los Tabla 11-1, lacomparación de la componente existente conlas características requeridas según se defineen unareferencia o estándar4. La verificación de que el componente

puede satisfacer las criterios de admisión derendimiento aplicables Nivel (ver sección decada componente específico, Secciones 11.9,11.10 y 11.11).11.6.2 Componentes sensibles-deformaciónSensible a los componentes de la deformaciónse ajustarán a los criterios de aceptacióngeneral de esta sección, así como requisitosadicionales que figuran para componentesespecíficos.Los pasos para la aplicación de la

deformación y minúsculas criterios deadmisión son los siguientes:

1. Determinación del objetivo derehabilitación y Nivel de rendimientoasociados (véase el cuadro 11-1 para laaplicabilidad de los requisitos introducidos aNivel de rendimiento), se efectuará.

2. Determinación de la sismicidad, baja,moderada, o Alto tal como se define en laSección 2.6.3, se efectuarán.3. Determinación de la deformación yasociadosla deriva de la relación de los componentesestructurales (s) a la que el sensiblecomponente no estructural-deformación seadjunta (véase el análisis estructural deProcedimientos secciones anteriores), seefectuará.4. Un análisis se hizo de la no estructural

componente de la respuesta a la deformaciónde la estructura, incluyendo un examen de latransferencia de cargas a través de losdetalles de conexión particular de lacomponentes no estructurales, o lacomparación de laexistentes componente con característicasrequeridas como se define en una referencia oestándar, si el prescriptiva El procedimientoes aceptable de acuerdo a laTabla 11-1.

5. La verificación se hizo que el componentepuede cumplir los criterios de aceptaciónpara la aplicación Nivel de rendimiento (vercada componente específico sección, lassecciones 11.9, 11.10 y 11.11). En lugar deaplicación de los criterios de admisiónespecíficos enumerados para cadacomponente, los siguientes requisitos sepuede utilizar:Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño.El componente deberá cumplir Sensible a ladeformación criterios de aceptación si la

derivarelación a ese nivel la historia es de 0,01 omenos. (Esta opción requerirá unaconsideración de los cristales u otroscomponentes que peligrosamente puedefallar en menor deriva proporciones,dependiendo de la instalación o detallescomponentes que pueden sufrir una mayordistorsión sinriesgo por la falta-por ejemplo, típicobordo de las particiones de yeso. Esta

alternativa puede ser apropiado sólo cuandoel método es prescriptiva permitido [aunque



los cálculos son necesarios aquí, porque laderiva de la estructura debe ser conocida].)

El uso de valores de la relación Drift como

criterios de aceptación.El datos sobre la relación de valoresrelacionados con la deriva a los estados eldaño es limitado, y el uso de la deriva únicarelación de valores de la mediana comocriterios de aceptación deben cubrir unaamplia gama delas condiciones reales. Por lo tanto, sugirióque Los valores límite a la deriva se muestraen este capítulo se utiliza como un guía deevaluación de la probabilidad de un dañodado estado por un edificio en cuestión, pero

no debe utilizarse como absoluta criterios deaceptación. A mayores niveles de desempeñoes probable que los criterios para noestructurales deformación sensiblecomponentes pueden controlar elestructurales la rehabilitación dediseño. Estos criterios deben serconsiderados como una bandera para laevaluación cuidadosa de la interacción y losdaños consiguientes estados,en lugar de la imposición requiere de un

absoluto criterio de aceptación que puedanrequerir costoso rediseño de la rehabilitaciónestructural. Para una mayor discusión, Véaseel comentario de esta sección.11.6.3 aceleración y la deformación-Componentes sensiblesAlgunos componentes son la aceleración ydeformación y minúsculas. Ellos deben seranalizados para la conformidad con loscriterios de aceptación para ambas formas derespuesta.11,7 perspectiva analítica y normativa

Procedimientos11.7.1 Aplicación de análisis y PreceptivosprocedimientosExisten dos procedimientos de rehabilitaciónno estructurales:• Procedimiento prescriptiva • Realización del análisis Hay tres métodos deanálisis para el cálculo de fuerzas dentro delprocedimiento analítico.• La ecuación 11-1, un defecto conservadorasimple ecuación, se puede utilizar.

• Las ecuaciones 11-2 y 11-3 oferta máscompleta equivalente ecuaciones de fuerzalateral. Por otra parte, Las ecuaciones 11-4 y

11-5 se debe utilizar cuando la deriva es unaconsideración.• Los resultados de cualquier método deanálisis estructural permite para laconstrucción de la rehabilitación, se podrán

utilizar, siemprecomo criterios de funcionamiento de nivel,modificación de respuestas factores, y otrasconsideraciones son tratadasde formacoherente. El procedimiento de análisis essiempre aceptable, el procedimiento esaceptable prescriptiva para lascombinaciones de la sismicidad ","RendimientoNivel, y el componente que figuran en la tabla11-1.11.7.2 Procedimiento prescriptiva

Un procedimiento consiste en preceptivaspublicadas normas y referencias quedescriben el diseño conceptos ycaracterísticas de construcción que debenestar presentesno estructurales de un determinadocomponente que se sísmicamenteprotegidas. No hay cálculos de ingeniería serequieren en unProcedimiento prescriptiva, aunque enalgunos casos una revisión de ingeniería del

diseño y la instalación es requerido.Cuando un régimen prescriptiva estápermitido, lo específico referenciasprescriptivo se dan en la sección sobre lacomponentes individuales, secciones 11.9,11.10 y 11.11.

11.7.3 Procedimiento de análisis: por defectoEcuaciónfuerzas sísmicas se determinará deconformidad con La ecuación 1.11:

donde

11.7.4 Procedimiento de análisis: GeneralEcuaciónPor otra parte, las fuerzas sísmicas sedeterminarán de acuerdo con las ecuaciones11-2 y 11-3



Nota: Fp calculado a partir de la ecuación 2.11no es necesario superior a F p calculado apartir de la ecuación 11-1.

donde

Fp= Fuerza de diseño sísmico aplicaráhorizontal y del componente centro degravedad y distribuidos en relación con lamasa del componente distribución

Sxs= Aceleración de la respuesta espectral enel campo corto períodos para cualquier nivelde peligro

Yop Componente = factor de rendimiento que

está bien 1,0 para un rendimiento de nivel deseguridad de vida o 1,5 para mejorar elrendimiento de ocupación inmediata Nivel

WP Componente = peso de operación una

p Componente = factor de amplificación, enrelación con rigidez del componente quevaría de 1,00 a 2,50 (seleccionar el valorapropiado deCuadro 11-2)

Fp = Fuerza de diseño sísmico aplicaráhorizontal y del componente centro degravedad y distribuidos en relación con lamasa del componente distribución

S XS = Aceleración de la respuesta espectral enel campo corto períodos para cualquier nivelde peligro

h = altura del techo de la estructura media, enrelación a la elevación del grado

Yop Componente = factor de rendimiento queestá bien 1,0 para un rendimiento de nivel deseguridad de vida o 1,5 por Ocupacióninmediata el nivel de rendimiento

11.7.5 Relación de deriva y relativaDesplazamientosRp Componente de respuesta = modificaciónde los factores, relacionados con la ductilidadde anclaje que varía 1,25 a 6,0 (seleccione elvalor apropiado de la Tabla 11-2)W p Componente = peso de operaciónElevación = x en la estructura del componente

relativo a la elevación del gradoD p = Desplazamiento relativo sísmica que lacomponente debe ser diseñado paraacomodarD r Deriva = relación

X = altura de la inserción superior de apoyo anivel x medida del gradoY = altura de la inserción a nivel inferior deapoyo y medida del gradoδ xA = Deformación en la construcción denivel x del edificio A, determinado por el

análisis tal como se define en Capítulo 3



δ yA = Deformación en el edificio y el nivel deledificio A, determinado por el análisis talcomo se define en Capítulo 3δ xB= Deformación en la construcción denivel x del edificio B, determinado por el

análisis tal como se define en Capítulo 311.7.5 Relación de deriva y relativaDesplazamientosDeriva ratios (Dr ) Se determinará deconformidad con las siguientes ecuaciones:Por dos puntos de conexión en el mismoedificio o sistema estructural, el usoD r = (Δ xA – Δ yA ) / (X - Y) (04/11)desplazamientos relativos (Dp) Sedeterminará en conformidad con la siguienteecuación:Para el desplazamiento relativo de dos puntos

de conexión de edificios o sistemasestructurales, el usoD p= | Δ xA| + | Δ xB| (11-5)

dondeLos efectos de los desplazamientos sísmicosrelativa seconsiderarse en combinación con losdesplazamientos causadospor otras cargas, según proceda.11.7.6 Otros Procedimientos

Otros procedimientos que requieren estándisponibles determinación de la aceleraciónmáxima del la construcción en cadacomponente de apoyo y el máximodesplazamientos relativos entre los apoyoscomunes a una componente individual.Procedimientos lineal se puede utilizar paracalcular el aceleración máxima de cadacomponente de apoyo y los pisos se desplazacosas del edificio, teniendo en cuenta laubicación del componente en el edificio.Examen de la flexibilidad de los componentes,

yla ampliación posible de la azotea del edificioy el suelo aceleraciones y desplazamientos enel componente, requeriría el desarrollo detecho y el piso espectros de respuesta o la

aceleración tiempos marcados en la apoyo alocalidades no estructural, derivado de larespuesta dinámica de la estructura.desplazamientos relativos entre elcomponente apoya son difíciles de calcular,

incluso con el uso de tiempo de aceleraciónde historias, ya que la máximadesplazamiento de cada componente deapoyo a diferentes los niveles en el edificio nopuede ocurrir al mismo tiempo durante larespuesta de construcción.Directrices para estos análisis dinámico parano estructurales componentes se dan en elcapítulo 6 del Diseño Sísmico Directrices para

las edificaciones esenciales, un complementodeDiseño Sísmico de Edificios (Departamento del

Ejército, Armada y Fuerza Aérea Nacionales,1986).Estos procedimientos analíticos seconsideran demasiado complejo para larehabilitación de edificio no esencialescomponentes no estructurales para lainmediata ocupaciónVida y Niveles de Desempeño de Seguridad.

La investigación reciente (Drake y Bachman,1995) ha demostrado que los procedimientos

analíticos en las Secciones 11.7.3 y 11.7.4, quese basan en el 1997 Disposiciones NEHRP para Edificios Nuevos(BSSC, 1997) losprocedimientos analíticos, proporcionar unrazonable límite superior para las fuerzassísmicas en los componentes noestructurales.Por lo tanto, los otros procedimientosanalíticos complejos descrito anteriormente,para desarrollar techo y suelo no sonespectrosnecesaria para evaluar y rehabilitar la típica

componentes no estructurales mencionadosen este capítulo. Uso de los procedimientosanalíticos en las Secciones 11.7.3 y 11.7.4 serecomienda



1. Un valor más bajo para una p puede estar justificado por el análisis dinámico detallado. El valor de p no podráser inferior a 1. El valor de p = 1 es para el equipo en general considerado como rígido y fijará rígidamente. El valor de p = 2,5 para el equipo es generalmente consideradacomo flexible y conectado con flexibilidad. Véanse las definiciones (Sección 11.12) para la explicación de "Componente, rígida" y "componentes y flexible." En caso de diafragmasflexibles proporcionan soporte lateral para las paredes y particiones, el valor de p se aumentará a 2,0 para el centro de la mitad del tramo. 2. Rp = 1,5 para el diseño de anclaje que se presta por la expansión de anclaje componente de pernos de anclaje,anclajes químicos poco profundas o someras (nonductile) anclajes colados en sitio, o cuando el componente se fabrica de materiales nonductile. anclajes de pocaprofundidad son los que tienen una longitud adherente a perno diámetro de menos de ocho. 3. Se aplica cuando el accesorio es un material dúctil y diseño, en caso contrario 1,5. 4. bastidores de almacenamiento de más de seis pies de altura deberán estar diseñados de acuerdo con lasdisposiciones de la Sección 11.11.1.



11,8 Rehabilitación Conceptosla rehabilitación no estructurales se logra a travésreemplazo, el fortalecimiento, la reparación,

refuerzo o archivo adjunto. Estos métodos sediscuten más a fondo en el Comentario a estasección.11,9 componentes arquitectónicos:Definición, comportamiento, y Criterios deAceptación11.9.1 Elementos de pared exterior11.9.1.1 Chapa AdheridosA. Definición y ámbito de aplicaciónchapa de madera adheridos incluye losmateriales de acabado exterior delgadasujeta a un material de soporte con adhesivos. El

respaldo puede ser de mampostería, hormigón,yeso cemento, o una materiales marcoestructural. Las cuatro categorías principalesde chapa adherido son:1. Azulejos, mampostería, piedra, terracota, uotros similares materiales no más de una pulgadade grosor2. mosaico de unidades de vidrio no más de 2 "x2" x 3 / 8 "de espesor3. La baldosa cerámica4. Exterior de yeso (estuco)

Componente B. Comportamiento y RehabilitaciónConceptoscarillas adheridas son predominantementedeformationsensitive; deformación del sustratoconduce a la ruptura o la separación de la chapade su respaldo. Mal carillas adheridas pueden serdesalojados por directa aceleración.Cálculo de la deriva de la estructura a la que elcomponentes no estructurales se adjunta esnecesario la conformidad con los criterios deaceptación de deriva relacionados con el nivel derendimiento. No conformidad requiere limitar la

deriva, detallando especial para aislarsustrato de la estructura para permitir la deriva,o el reemplazo con materiales tolerantes a laderiva. Mal adherido chapas debe serreemplazado.C. Criterios de AceptaciónSeguridad de la vida del Nivel de Desempeño.El cumplimiento es siemprepor el diseño de los datos adjuntos al apoyo parasatisfacer las fuera de la fuerza disposicionesplano de la sección 11.7.3 o 11.7.4 y para cumplir

con el desplazamiento relativo del plano dederiva en dispuesto en el artículo 11.7.5. Lalimitación en el plano de deriva

relación es de 0,03.La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño.El cumplimiento es siempre una característica del

diseño de la vinculación ael respaldo para cumplir los fuera de la fuerzadisposiciones plano de Sección 11.7.3 o 11.7.4 ysatisfacer a la relativa desplazamiento en avión-laderiva disposiciones de la Sección 11.7.5.La limitación en el plano de deriva-ratio es de0,01.

D. Requisitos de Evaluaciónchapa de madera adheridos deben ser evaluadospor visuales observación, así como ingresar adiscernir soltura o grietas que puedan estar

presentes. Si lo encuentra, esto puede indicarya sea defectuosa unión al sustrato o excesivoflexibilidad de la estructura de soporte.11.9.1.2 Chapa AncladoA. Definición y ámbito de aplicaciónAnclado incluye chapa de piedra de mamposteríao unidades que se adjuntan a la estructura desoporte por medios mecánicosmedios. Las tres principales categorías de chapaancladas son los siguientes:1. Masonería y las unidades de piedra no más de

cinco pulgadas espesor nominal2. unidades de piedra de cinco a diez pulgadaspulgadas nominales espesor3. losa de unidades de piedra no más de dospulgadas nominales espesor Las disposiciones deesta sección se aplican a las unidades que se másde 48 pulgadas por encima del suelo o al ladoárea exterior.

Componente B. Comportamiento y RehabilitaciónConceptosAnclado chapa tanto aceleración y

deformationsensitive. unidades de pesado puedeser desalojado por directa aceleración, quefalseen o fracturas de la mecánica conexiones. Ladeformación de la estructura de soporte, sobretodo si es un marco, de manera similar puedeafectar a la conexiones, y las unidades puedendesplazarse o desalojados por trasiego. análisisde la deriva es necesario establecer laconformidad con criterios de aceptación enrelación con la deriva de rendimiento Nivel. Noconformidad, es imprescindible limitar

estructurales



de deriva, o especiales para aislar detallandosustrato de estructura para permitir laderiva. conexiones defectuosas se debenreemplazado.C. Criterios de Aceptación

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño.El cumplimiento es siempre por el diseño de losdatos adjuntos al apoyo para satisfacer lasfuera de la fuerza disposiciones plano de lasección 11.7.3 o 11.7.4 y el desplazamiento conrespecto a cumplir con el familiardesplazamiento en avión-la deriva disposicionesde la Sección 11.7.5. La relación es de 0,02 limitarla deriva.La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño.El cumplimiento es siempre una característica deldiseño de la vinculación a el respaldo para

cumplir los fuera de la fuerza disposiciones planode Sección 11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativadesplazamiento en avión-la deriva disposicionesde la Sección 11.7.5.La relación de la deriva limitante es 0,01.D. Requisitos de EvaluaciónLas unidades de piedra deberá tener unaestabilidad adecuada de las articulacionesel detalle, y el mantenimiento para prevenir lahumedad la penetración de la intemperie quepodría destruir el anclajes. Las anclas deben ser

evaluados y visuales, sobre la base de ingenierode la sentencia, a prueba para establecercapacidad para sostener las fuerzas de diseño ydeformaciones.11.9.1.3 Bloque Unidades de vidrio y otrosMasonería no estructuralesA. Definición y ámbito de aplicaciónEsta categoría incluye bloques de vidrio, y otrasunidades que son autosuficientes para la estáticacargas verticales, que se celebró unidos pormortero, y estructuralmente separado de laque rodea la estructura.

Componente B. Comportamiento y RehabilitaciónConceptosEstas unidades son la aceleración ydeformationsensitive; deformación en laestructura circundante que resulta en unidad decraqueo y desplazamiento a lo largo de lasgrietas.Si no fuera de plano toma la forma dedesalojo ocolapso debido a la aceleración directa.Para las zonas de pared pequeños (menos de 144pies cuadrados o 15 pies en cualquierdimensión), la rehabilitación puede llevarse a

cabo por la restauración, utilizando elprocedimiento basado prescriptiva en el Códigode Construcción Uniforme de 1994, Sección 2110

(ICBO, 1994). Para áreas más grandes, losparámetros analíticos Procedimiento debe serutilizada para determinar las fuerzas y derivascontra el que el diseño debe ser medido.No conformidad con los criterios de deformación

requiere limitar la deriva estructurales, oespeciales para aislar detallesla pared de bloques de vidrio de la estructura querodea permiso de deriva. Suficiente refuerzodebe proporcionarse alabordar de plano a cabolas fuerzas. Grandes paredes pueden necesitar sersubdivididos por otros soportes de la estructuraenáreas más pequeñas que puedan satisfacer laderiva o forzar la aceptacióncriterios.

C. Criterios de Aceptación

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre característica deldiseño de la pared de bloques de vidrio y susadjuntando encuadre, para alcanzar tanto el enplano y fuera del plano de establecerdisposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y hacerfrente a el desplazamiento relativo en el plano dederiva de las disposiciones Sección 11.7.5. Larelación es de 0,02 limitar la deriva.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

El cumplimiento es siempre una característica deldiseño del bloque de vidrio muro y el encuadrede cierre, para alcanzar tanto el inplane y fuerade la fuerza en un plano de disposiciones Sección11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativadesplazamiento en avión-la deriva disposicionesde la Sección 11.7.5.La relación de la deriva limitante es 0,01.D. Requisitos de Evaluación El procedimiento preceptivas antes mencionadoservirá como los criterios con los que la pareddebe ser evaluado.

11.9.1.4 paneles prefabricados A. Definición y ámbito de aplicación Esta categoría se compone de panelesprefabricados que son instalado con la resistenciaestructural adecuada dentro ellos y susconexiones para resistir el viento, sísmicas yotras fuerzas. Estos paneles son en generaladjunta en torno a su perímetro de las primariassistema estructural. Los tres tipos típicos depaneles prefabricados son los siguientes:

1. prefabricados de hormigón y paneles dehormigón con frente (Generalmente de piedra)laminado o mecánicamente adjunto



2. Laminado paneles aislados se enfrentan metal-3. Acero resistente refuerzo paneles, conaislamiento, resistente al agua frente, omecánicamente adjunta de metal orevestimiento de piedra

Componente B. Comportamiento yRehabilitación Conceptos paneles prefabricados son la aceleración ydeformación y minúsculas. unidades ligero sepuede dañados por el tormento, las unidades enexceso pueden ser desalojados por aceleracióndirecta, que falseen o fracturas de la conexionesmecánicas. deformación excesiva del laestructura de soporte, más probable si se trata deun marco puede dar lugar a la imposición de lasunidades de fuerzas externas en estanterías entre

sí, y que distorsionan o fractura de susconexiones, con el consiguiente desplazamiento.análisis de la deriva es necesario establecer laconformidad con criterios de aceptación enrelación con la deriva de rendimiento Nivel. Noconformidad, es imprescindible limitarestructurales de deriva, o particulares que paraaislar los paneles de la estructura para permitir laderiva, lo que generalmente requiere para retirarel panel. conexiones defectuosas deben serreemplazadas.

C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siemprepor el diseño del panel y las conexiones parasatisfacer las inplane y fuera de la fuerza en unplano de disposiciones Sección 11.7.3 o 11.7.4 ysatisfacer a la relativa desplazamiento en avión-laderiva disposiciones de la Sección 11.7.5.La relación es de 0,02 limitar la deriva.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. El cumplimiento es siempre una característica del

diseño del panel y para satisfacer las conexionesen el plano y de plano a la fuerzadispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 y parasatisfacer las desplazamiento relativo en el planode deriva de las disposiciones Sección 11.7.5. Larelación de la deriva limitante es 0,01.D. Requisitos de Evaluación La unión de paneles prefabricados para laestructura debe ser evaluado en el y de plano acabo las fuerzas y en el plano dedesplazamiento. Las conexiones deben ser

inspección visual y, sobre la base del ingeniero

sentencia, las pruebas para establecer lacapacidad para mantener el diseño fuerzas ycargas.11.9.1.5 Sistemas de acristalamiento

A. Definición y ámbito de aplicación

Sistemas de acristalamiento compuesto porconjuntos de murallas que se formada a partir depremarcos estructurales asociadas a losprincipales estructura. Los bastidores auxiliaressólo podrán ser montados en el campo, o en lassecciones prefabricadas y ensambladas en elcampo. Cinco categorías típicas del sistema deacristalamiento son:1. Stick sistemas de muro cortina, reunidos en elhotel2. Puesto en unidades de pared sistemas decortina, ensambladas a partir de unidades

prefabricadas3. Inclinadas cristales y claraboyas pueden serprefabricados unidades o ensamblados en el sitio4. "Tienda" Tipo de vidrio, montado en el hotel5. acristalamiento estructural en la que se adjuntael cristal para su marco de apoyo en dos o cuatrolados con silicona adhesiva sin restricciónmecánicaDentro de cada una de estas categorías, hay tresbásicos tipos de huecos acristalados:1. Marina acristalamiento (en su mayoría fábrica

construida), en la que el vidrio se estrechó en un"U" de goma o vinilo junta y a continuación,rodeado de un conjunto de aluminio atornillado(Es decir, el marco, puertas correderas yventanas)2. "Wet" vidrio, en el que se acercó el vaso a lamarco con silicona o compuesto sellador ounidos al marco con silicona estructural como enacristalamiento3. "Dry" vidrio, en el que se acercó el vaso a lamarco con masilla o bien, una de goma / tira devinilo, o madera / metal se detiene

Componente B. Comportamiento yRehabilitación Conceptos Sistemas de acristalamiento sonpredominantemente deformationsensitive,pero también puede llegar a ser desplazados o encomisión por las fuerzas de aceleracióngrande. Las fallas predominantemente se derivande la tercera forma de cristales ("en seco" cristal),y, en general se producen por la rotura de vidriodebido a inplane desplazamientos, o vidrios que

caen de sus estructura de soporte, debido a lasfuerzas del plano, a menudo con pérdida de la



ventaja y los bloques de sellador de tirascombinadascausada por trasiego. análisis de la deriva esnecesario establecer la conformidad con criteriosde aceptación en relación con la deriva de

rendimiento Nivel. No conformidad, esimprescindible limitar estructurales de deriva, oparticulares que para aislar el sistema de vidriosde la estructura para permitir la deriva, lo querequeriría la eliminación del sistema deacristalamiento y su sustitución por una diseñoalternativo. Acristalamiento con mordida bordeinsuficiente o capacidad de recuperacióninsuficiente y remoción del metal La estructuradebe ser reglazed.

C. Criterios de Aceptación

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siemprepor el diseño del sistema de acristalamiento y suapoyo estructura para cumplir las disposicionesvigentes de la sección 11.7.3 11.7.4 o de fuera deplano las fuerzas, y para satisfacer lasdesplazamiento relativo en el plano de deriva delas disposiciones Sección 11.7.5. La relación es de0,02 limitar la deriva.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

El cumplimiento es siempre una característica deldiseño del sistema de vidrios y su estructura deapoyo para satisfacer las disposiciones vigentesde la Sección 11.7.3 o 11.7.4 de fuera del plano delas fuerzas, ypara atender el desplazamiento relativo del planode deriva en dispuesto en el artículo 11.7.5. Larelación de la deriva limitante es 0,01.D. Requisitos de Evaluación muros acristalados deben ser evaluadas porinspección visual para determinar los detalles desoporte de vidrio, la configuración del montante,

sellador (húmedo o seco), y conectores.11.9.2 particiones 11.9.2.1 Definición y ámbito de aplicación Las particiones no son de carga interioresverticales elementos que proporcionan ladivisión de espacio. Se puede abarcarlateralmente desde el suelo a la parte inferior delpiso o del techo por encima, con conexiones en laparte superior que puede o no puede permitirque para el aislamiento en el plano de deriva. Lasotras particiones ampliar sólo hasta un techo

colgaba, y puede o no tener soporte lateral porencima de ese nivel de apoyo estructural, o puedeser independiente.

Heavy particiones están construidos conmateriales de albañilería tales como tejas debarro o bloques de concreto, o se asambleas quepesan cinco libras por pie cuadrado o más.Luz particiones están construidas de madera o

los montantes de metal con superficie de listonesy yeso, cartón yeso, madera o otros materiales derevestimiento, y pesan menos de cinco libras porpie cuadrado.particiones acristalados que se extienden del pisoal techo oa la parte inferior del piso o del techo dearriba están sujetas a la requisitos de la Sección11.9.1.5.Modular mobiliario de oficina que incluyenmuebles particiones se consideran como loscontenidos en lugar de particiones, y como tal nose encuentran dentro de las Directrices

ámbito de aplicación.Heavy particiones, ya sea relleno o libre-construidos con materiales de albañilería, talescomo arcilla huecas azulejos o bloques deconcreto, están sujetos a los requisitos deCapítulo 7.

11.9.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Las particiones son tanto la aceleración ydeformationsensitive. Particiones adjunta a las

plantas estructurales tanto superiores comoinferiores, y se carga en el plano, puedeexperiencia de fisuración por cortante,deformación y fractura de la elaboración departición, y el desprendimiento del acabadosuperficial, a causa de deformacionesestructurales. particiones similarescargada de plano pueden experimentaragrietamiento por flexión, fracaso de lasconexiones a la estructura, y el colapso. Elalta incidencia de las particiones sin apoyo enbloque de baja y zonas de moderada amenaza

representa una significativa colapso amenaza.Particiones sujeta a deformaciones de laestructura puede estar protegidos porproporcionando un espacio continuo entre laspartición y la estructura circundante, junto conarchivo adjunto que prevé plano, pero elmovimiento en fuera del plano deretención. Ligero particiones que se no formaparte de un sistema resistente al fuego seconsideran reemplazables. Consulteel comentario para el debate sobre rehabilitación

de las particiones ligero usado como el fuegoparedes.11.9.2.3 Criterios de Aceptación



Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño Heavy particiones. El cumplimiento es siempreuna característica del diseño de las particionespara cumplir los fuera de la fuerza disposicionesplano de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y responder a

las en el plano desplazamiento disposicionesrelativas de la Sección 11.7.5. El la deriva relaciónlímite es de 0,01.Luz particiones. No hay requisitos.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño Particiones Pesadas. El cumplimiento essiempre una característica del diseño de

las particiones para cumplir los fuera de la fuerzadisposiciones plano de la Sección 11.7.3 o 11.7.4y responder a las en el plano relativa derivadisposiciones desplazamiento de la Sección11.7.5.

La relación de la deriva limitante es 0,005.Luz particiones. El cumplimiento es siempre unacaracterística del diseño de las particiones paracumplir los fuera de la fuerza disposiciones planode la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y responder a las enel plano relativa deriva disposicionesdesplazamiento de la Sección 11.7.5.La relación de la deriva limitante es 0,01.

11.9.2.4 Evaluación de Requerimientos

Las particiones deben ser evaluados paradeterminar el tipo de material. Para particionesde bloques de hormigón, la presencia dereforzar y condiciones de conexión en los bordesson importantes. Para particiones luz, refuerzos,o anclaje de la parte superior de las particiones,es importante.11.9.3 Chapas Interior 11.9.3.1 Definición y ámbito de aplicación chapas interiores son decorativos con acabado dematerial delgado aplicado a las paredes interiores

y las particiones. Estos disposiciones se aplican alas chapas montadas cuatro pies o más sobre elpiso.11.9.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación chapas Interior suelen experimentar en el planocraqueo y distanciamiento, pero también puedenser desplazados o en comisión fuera de plano porla aceleración directa. Divisiones interiorescargada de plano y apoyado en copia deseguridad flexible sistemas de apoyo puedenexperimentar el agrietamiento y

desprendimiento. análisis de la deriva esnecesario establecer la conformidad con criteriosde aceptación en relación con la deriva derendimiento Nivel. No conformidad, esimprescindible limitar estructurales de deriva, oparticulares que para aislar el apoyo de chapasistema a partir de la estructura para permitir laderiva, lo que generalmente requiere eldesmontaje del sistema de apoyo y chapasreemplazo. Inadecuadamente la chapa debe serrespetado reemplazado.

11.9.3.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño.

El cumplimiento es siempre por el diseño de losdatos adjuntos al apoyo para satisfacer las fuera

de la fuerza disposiciones plano de la sección11.7.3 o 11.7.4, y para satisfacer las en-planorelativo desplazamiento disposiciones deriva dela Sección 11.7.5. La deriva de la limitaciónrelación es de 0,02.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. El cumplimiento es siempre una característica deldiseño de la vinculación a el respaldo paracumplir los fuera de la fuerza disposiciones planode Sección 11.7.3 o 11.7.4, y responder a las en el

plano relativa deriva disposicionesdesplazamiento de la Sección 11.7.5. La relaciónde la deriva limitante es 0,01.11.9.3.4 Evaluación de Requerimientos La pared de copia de seguridad u otras ayudas yel apego a que el apoyo debe ser considerada, asícomo la condición de la propia chapa.11.9.4 Techos 11.9.4.1 Definición y ámbito de aplicación Los techos son horizontales e inclinadosasambleas de materias adjuntas o suspendido dela construcción estructura, o apoyados por

separado. Techos en una ubicación exterior seconocen como plafones, los cuales disposicionesse aplicarán también a ellos. Los techos sonprincipalmente de los siguientes tipos:Categoría a. de superficie aplicada o pelaje conmateriales como la madera o el metal de enrasarazulejos acústicos, de yeso bordo, yeso, metal omateriales del techo del panel, que se aplicandirectamente a las vigas de madera, placas decemento, o de acero cubiertas con sujetadoresmecánicos o adhesivos

Categoría B. corto bordo cayó secciones de yesoadjunta a la madera o el metal de enrasar con elapoyo de compañía miembros



Categoría c. Suspendida malla metálica y yesoCategoría d. acústica bordo inserta ensuspensión alumbrado y elementos mecánicos,para formar un sistema integrado de techoAlgunos edificios antiguos tienen pesados techos

decorativos de yeso moldeado, que puede serconectado directamente a la estructura osuspendidos, que son típicamente uno oCategoría c techos Categoría.11.9.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación sistemas de techo son la aceleración ydeformationsensitive.De superficie aplicada o techos están cubiertas depelo influenciado principalmente por eldesempeño de sus apoya. Rehabilitación deltecho tiene la forma de garantizar buen agarre y

adherencia. Metal listones y techos de escayoladependerá de su adhesión y el aparatoortopédico para las áreas de techo de grantamaño. El análisis es necesario establecerlas fuerzas de aceleración y deformaciones que sedeben acomodados. Falsos techos integradosaltamente susceptibles al daño, si no se preparó,con distorsión de la red y la pérdida de lospaneles, sin embargo, esto no es consideradacomo una amenaza para la seguridad de vida conpaneles ligeros (Menos de dos libras por pie

cuadrado).Rehabilitación toma la forma de los soportes defijación, y detalles de los bordes de las normas dediseño prescriptivo como CISCA lasrecomendaciones adecuadas a la sísmicazona (CISCA, 1990, 1991).11.9.4.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No hay requisitos para las categorías de techo a,b, yd, excepto como se señala en las notas delcuadro 11-1. Donde la rehabilitación es necesariapara las categorías A y B del techo,

el fortalecimiento de la fuerza para cumplir conlas disposiciones de la sección 11.7.3o 11.7.4 establece el cumplimiento. Para techoCategoría C,rehabilitación también debe cumplir con relativadisposiciones de desplazamiento de la sección11.7.5. Donde la rehabilitación es necesaria parael techo de la categoría D, rehabilitación por elprocedimiento proporciona prescriptivacumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel de

Desempeño.

Para el techo Categorías A y B, el fortalecimientode la fuerza para cumplir dispuesto en el artículo11.7.3 o 11.7.4 establececumplimiento. Por el techo la categoría C, larehabilitación debe también cumplen con las

disposiciones de desplazamiento relativo deSección 11.7.5. Para el techo de la categoría D, larehabilitación mediante la Procedimientoprescriptiva proporciona cumplimiento.11.9.4.4 Evaluación de Requerimientos El estado del material y su acabado para techosapego al sistema de soporte de techo, el archivoadjunto y refuerzo del sistema de soporte detecho para la estructura, y el impacto sísmicopotencial de otras sistemas no estructurales en elsistema de techo debe ser evaluados.11.9.5 Parapetos y anexos

11.9.5.1 Definición y ámbito de aplicación Parapetos y apéndices son el exterior noestructurales características que se proyectanpor encima o fuera de un edificio.Estos incluyen la escultura y la ornamentación,además de concreto, mampostería, o parapetosterra cotta. El siguientes parapetos y apéndicesestán dentro del alcance de estos requisitos:• pretiles de mampostería no reforzada más deuno y un veces y media más altos, ya que songruesos

• mampostería reforzada parapetos más de t resveces tan alto que ancho• Cornisas o salientes construidos de piedra,barro cocido, o ladrillo, sin sustento en acero oreforzados estructura de hormigón• Otros apéndices, tales como mástiles debanderas y signos, que son similares a lasanteriores en tamaño, peso, o potencialconsecuencia del fallo11.9.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Parapetos y apéndices son sensibles a la

aceleración hacia fuera del plano dedirección. Materiales o componentes queno son adecuadamente entrelazados puedendesengancharse y derrocar y los resultados estánentre los más sísmicamente graves consecuenciasde los componentes no estructurales. diseñarestrategias prescriptivas para no parapetos demampostería superior a cuatro pies de alturacompuesto por refuerzos enacuerdo con los conceptos de FEMA se muestraen la 74 (FEMA, 1994) y FEMA 172 (BSSC,

1992a), con detallando para ajustarse a unapráctica aceptada de la ingeniería.



Los soportes de parapetos deben espaciarse enun máximo de ocho pies en el centro, y, cuando laconstrucción parapeto es discontinua, unelemento de musica continua debe seproporcionará. Cuando no existe una conexión

adecuada, construcción de la cubierta debe estarvinculada a las paredes en el parapeto techoraso. Otros parapetos y apéndices deben seranalizan las fuerzas de aceleración, y se preparó yconectado según los principios aceptados deingeniería.11.9.5.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre mediante elfortalecimiento y refuerzo a un conceptonormativo con la evaluación de ingeniería o dediseño para satisfacer la fuerza dispuesto en el

artículo 11.7.3 o 11.7.4.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad dela vida Nivel de rendimiento.11.9.5.4 Evaluación de Requerimientos Evaluación de los pretiles de mampostería debeconsiderar la condición de mortero ymampostería, la conexión a apoya, el tipo y laestabilidad de la estructura de apoyo, y lacontinuidad horizontal del parapeto de

afrontamiento.Toldos y Carpas 11.9.6 11.9.6.1 Definición y ámbito de aplicación Toldos son proyecciones, desde la pared exteriora proporcionar protección contra laintemperie. Ellos pueden ser extensiones dela estructura del edificio horizontal, oindependiente estructuras que a veces tambiénamarrados al edificio.Carpas son las estructuras en pie-libre, a menudoconstruidos de metal y cristal, proporcionando eltiempo protección. Toldos y carpas incluido en el

alcance de este documento son las que mássalidas del proyecto o pasillos exteriores, y losque tienen suficiente masa paragenerar importantes fuerzassísmicas. Específicamente se excluyen las de lonao tela otras proyecciones.11.9.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Toldos y carpas son la aceleración yminúsculas.Su variedad de diseño es de talmagnitud que debe ser analizaron y evaluaron de

forma independiente por su capacidad pararesistir fuerzas sísmicas. La rehabilitación puede

tomar la forma de mejorar el apego a laestructura del edificio,el fortalecimiento, refuerzos, o una combinaciónde medidas.11.9.6.3 Criterios de Aceptación

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por diseño, paracumplir con las disposiciones vigentes de lasección 11.7.3 o 11.7.4. Considere tantohorizontal como vertical aceleraciones.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad dela vida Nivel de rendimiento.11.9.6.4 Evaluación de Requerimientos La evaluación debe considerar el pandeo enrefuerzos, respecto a los soportes, y el tipo y la

estabilidad de la la estructura de soporte.11.9.7 Las chimeneas y pilas 11.9.7.1 Definición y ámbito de aplicación Las chimeneas y pilas que están en voladizo porencima de tejados de edificios se incluyen en elámbito de la presente documento. Luzresidenciales chimeneas metálicas, ya seaencerrado dentro de otras estructuras o no, noestán incluidos.11.9.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación

Las chimeneas y pilas son la aceleración yminúsculas, y puede fallar a través de flexión,cortante, o de vuelco. Ellos También puededesactivar desde el suelo al lado o en el techoestructuras y deterioro de las copias, y su colapsoo vuelco también puede dañar las estructurasadyacentes. La rehabilitación puede adoptar laforma de fortalecer y /o apuntalamiento yreparación de material. Residencial chimeneaspuede tener un soporte de conformidad con losconceptos mostrados FEMA en 74 (FEMA, 1994).11.9.7.3 Criterios de Aceptación

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre mediante elfortalecimiento y refuerzo a un conceptonormativo con la evaluación de ingeniería o dediseño para satisfacer la fuerza dispuesto en elartículo 11.7.3 o 11.7.4.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad dela vida Nivel de rendimiento.11.9.7.4 Evaluación de Requerimientos

Evaluación de las chimeneas de albañilería debenconsiderar la condición de mortero y



mampostería, la conexión a estructura adyacente,y el tipo y la estabilidad de las fundaciones.El concreto debe ser evaluado paradesprendimiento y expuestos refuerzo, el acerodeben ser evaluados para la corrosión.

11.9.8 Las escaleras y recintos de escaleras 11.9.8.1 Definición y ámbito de aplicación Escaleras incluido en el ámbito de estedocumento está define como los peldaños, lascanalizaciones verticales, ya los desembarquesque componen los pasajes entre las plantas, asícomo los alrededores ejes, puertas, ventanas yresistentes al fuego asambleas que constituyen lacaja de la escalera.11.9.8.2 Componente Conducta y

Conceptos de Rehabilitación. Escaleras incluyen una variedad de componentesindependientes que puedenser la aceleración o la deformación yminúsculas. El escaleras se puede serindependiente de la estructura, o integrante de laestructura. Si integral, que debe forman parte dela evaluación global y estructural análisis, conespecial atención a la posibilidad de modificaciónde respuestas debido a la rigidez localizada. Siindependientes, las escaleras deben ser

evaluados para el normal cargas de la escalera ysu capacidad para resistir directa aceleración ocargas transmitidas a la estructuraa través de conexiones. caja de escaleramateriales puede caerse y hacer que la escalerainutilizable debido a los desechos.Rehabilitación de escaleras integral oindependiente puede tomar la forma defortalecer estructurales necesarios orefuerzos, o la introducción de detalles de laconexión a eliminar o reducir la interacción entrelas escaleras y la estructura de la vivienda.

Rehabilitación de los muros de cerramiento ocristal debe cumplan con los requisitos de lassecciones pertinentes de la presente documento.11.9.8.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Las escaleras deberán cumplir las establecerdisposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 yrelativos disposiciones de desplazamiento de lasección 11.7.5. Otro elementos del ensamble de laescalera se reunirá la Vida Seguridad criterios deadmisión de las secciones aplicables de la

presente capítulo.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

Las escaleras tendrán una cumplir lasdisposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o11.7.4 y el desplazamiento de las disposicionesrelativas de la Sección 11.7.5.Otros elementos del conjunto de escaleras

deberán cumplir las Ocupación inmediataaplicables los criterios de aceptaciónpara las secciones aplicables de este capítulo.11.9.8.4 Evaluación de Requerimientos Evaluación de los elementos individuales de laescalera debe considerarlos materiales y la condición de miembros de laescalera y suconexiones a los soportes, y los tipos y laestabilidad de apoyo y las paredes adyacentes, lasventanas, y otros partes del sistema del eje de laescalera.

11,10 Mecánica, Electricidad y Componentesde fontanería: Definición, comportamiento, y Criterios de Aceptación 11.10.1 Equipo Mecánico 11.10.1.1 Definición y ámbito de aplicación El equipo que se utiliza para el funcionamientodel edificio, y por lo tanto una parte integrante dela misma, se incluye dentro del ámbito deaplicación de las Directrices. Se incluyen:1. Todos los equipos que pesen más de 400 libras2. equipos de pesaje sin apoyo, más de 100 libras

que no tiene un factor de seguridad contravuelco de 1,5 o superior, cuando las cargas dediseño, comoexigidos por las Directrices, se aplican3. Equipo que pesen más de 20 libras que seadjuntahasta el techo, pared u otras ayudas que más decuatro pies por encima del suelo4. operación de los equipos de construcción noincluida en uno de las tres categorías anterioresEstas categorías de los equipos incluyen, pero nose limitan a:

• Las calderas y hornos • Transportadores (nonpersonnel)• HVAC equipo del sistema, la vibración aislada • equipo de HVAC sistema, no aislada devibraciones• El equipo de sistema de aire acondicionadoinstalados en línea con conductosLos equipos tales como la fabricación oelaboración equipos relacionados con losnegocios de la ocupante, debe ser evaluados porseparado para los efectos de que, debido la falta

de una evento sísmico podría tener sobre elfuncionamiento de la edificio.11.10.1.2 Componente Conducta y



Conceptos de Rehabilitación Equipo mecánico es la aceleración yminúsculas. Fracaso de estos componentes estáformado por deslizamiento, la inclinación, ovuelco del piso o del techo montado en su equipo,

se base, y la posible pérdida de conexión (con losconsiguientes caída) para el equipo conectado auna estructura vertical osuspendido, y el fracaso de las tuberías ocableado eléctrico correspondientes al equipo.Construcción de equipo mecánico a nivel nacionalcódigos y estándares reconocidos, tales como losaprobados por el Instituto Americano Nacional deNormas, establece resistencia suficiente para darcabida a todas las normales y el malestar cargasde operación.rehabilitación básica consiste en anclar de forma

segura montado en el piso equipos echando elcerrojo, con detalles proceda a la construcción dela base del equipo.fuerzas sísmicas se puede establecer mediante elanálisis utilizando la por defecto la ecuación 11-1. Equipo de peso superior a 400 libras y seencuentra en el tercer piso o por encima (o enuna equivalente de la altura del techo) debe seranalizada utilizando Las ecuaciones 11-2 y 11-3.Existentes accesorios para adjunta o se suspendeequipo debe ser evaluado para la capacidad de

carga sísmica, y el fortalecimiento o arriostradossegún sea necesario. Adjuntos que proporcionanun anclaje seguro eliminar o reducir elprobabilidad de que las tuberías o el fracaso dedistribución eléctrica.Criterios de Aceptación 11.10.1.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Equipo de anclaje deben cumplir lasdisposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o11.7.4.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

Cumplimiento de los criterios son similares a losde la vida Nivel de seguridad de rendimiento.11.10.1.4 Evaluación Requisitos El equipo debe ser analizada para determinaraccelerationinduced fuerzas, y evaluaron deforma visual de la existencia satisfactoria de lossoportes, mantenga-bajos, y el aparatoortopédico.Anclajes de concreto existentes pueden tener queser probada por la aplicación de torque a lastuercas para confirmar la disponibilidad de

adecuados la fuerza está presente.11.10.2 Depósitos de almacenamiento ycalentadores de agua

11.10.2.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye todos los buques quecontienen fluidos utilizados para elfuncionamiento del edificio. El buque podrá estarfabricados con materiales como el acero y otros

metales, o fibra de vidrio, o puede ser un tanquede vidrio forrado. Estos requisitos puedenTambién se aplicará, con juicio, a los buques quecontienen sólidos que actúan como un fluido, ylos recipientes que contienen líquidos que noparticipan en la operación del edificio.Los buques se clasifican en dos categorías:Categoría 1. Buques con el apoyo estructural decontenido, en el que el depósito está apoyado porlas piernas o una faldaCategoría 2. Piso buques fondo en la que el pesode los contenidos se apoya en el piso, techo, o un

plataforma estructural

11.10.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Tanques y recipientes son la aceleración yminúsculas. Categoría 1 los buques no por elestiramiento de los pernos de anclaje, pandeo ydesconexión de los apoyos y la orientaciónconsecuente o vuelco de la embarcación. Unbuque de la categoría 2 pueden ser desplazadosde su fundación, o su caparazón puede fallar por

rendimiento en la parte inferior, creando unaprotuberancia visible, o posibles fugas. Eldesplazamiento de ambos tipos de buque puedecausar la ruptura de tuberías de conexión y lasfugas.Categoría 1 calentadores de agua residencialescon una capacidad no superior a 100 galonespueden ser rehabilitados por procedimientos dediseño prescriptivo, como se muestra enconceptos FEMA 74 (FEMA, 1994) o FEMA 172(BSSC, 1992a). Categoría 1 barcos con un tonelajeinferior a1000 galones deben ser diseñados para

cumplir con la fuerza dispuesto en el artículo11.7.3 o 11.7.4, y el aparato ortopédico fortalecero añadido cuando sea necesario. Categoría Otros1 y Categoría 2 buques se deben evaluar con unnormas reconocidas, tales como API o API STD-650-9390 por el Instituto Americano del Petróleo (API,1993), por los recipientes que contienenproductos derivados del petróleo u otrosproductos químicos, o Ainsi / AWWA D100-96(AWS D5 2-96) por la Asociación de Obras de

Agua de América (AWWA, 1996), en los buquesde agua.Criterios de Aceptación 11.10.2.3



Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Categoría 1 equipo. Consulte la Tabla 11-1 paraaplicabilidad. Diseño y apoyo para que la fuerzadispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4proporcione será cumplimiento.

Categoría 2 equipos. Diseño de acuerdo con unprescriptivo norma reconocida y hacer frente a lafuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4establece cumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a losde Seguridad de la Vida.11.10.2.4 Evaluación Requisitos Todos los equipos deben ser evaluados paradeterminar visualmente la existencia de lanecesaria retención bajas, soportes, y el aparato

ortopédico. Anclajes de concreto existentespueden tener que ser probado mediante laaplicación de torque a las tuercas para confirmarque resistencia adecuada está presente.11.10.3 Las tuberías de presión 11.10.3.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye toda la tubería quetransporta líquidosque, en su fase de vapor, presentan una presiónde 15 psi, medidor, o superior, con excepción dela supresión de las tuberías contra incendios.

11.10.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisoso las juntas sísmicas pueden serdeformación y minúsculas. El fallo más común esError común, causada por falta de apoyo orefuerzo. Rehabilitación se lleva a cabo el diseñoprescriptivo enfoques de apoyo y refuerzo. Elprescriptivo requisitos de la NFPA-13 (NFPA,1996) debe ser utilizado. Los sistemas detuberías deben ser evaluados para

el cumplimiento de la última edición de ASME /ANSI B31.9 B31 y otras normas en su caso. Parasistemas de tuberías de grandes críticas, elfuncionario de la construcción oingeniero responsable debe establecer y evaluarlas fuerzas apoya.Criterios de Aceptación 11.10.3.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Proyecto conforme con una norma reconocidaprescriptivo, y por atender las establecerdisposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y

disposiciones de desplazamiento de la sección11.7.5, proporcionarán cumplimiento.

La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a losde Seguridad de la Vida.11.10.3.4 Evaluación Requisitos

La red de tuberías de alta deberán ser probadosde conformidad con ASME / ANSI normasmencionadas anteriormente. En Además de otraspruebas, las líneas se hidrostáticamenteprobado al 150% de la presión máxima previstadel sistema.11.10.4 Las tuberías de extinción de incendios 11.10.4.1 Definición y ámbito de aplicación supresión de las tuberías contra incendiosincluye tuberías de rociadores contra incendiosque consiste en bandas principales y laterales depesaje, carga, en el rango de 30 a 100 libras por

pie lineal, con ramas de tamaño decreciente hastaaproximadamente dos libras por pie.11.10.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisoso las juntas sísmicas pueden serdeformación y minúsculas. La falla más común seError común, causada por falta de apoyo oapuntalamiento, o por aspersores impactandomateriales adyacentes.

Rehabilitación se lleva a cabo el diseñoprescriptivo enfoques de apoyo y refuerzo. Elprescriptivorequisitos de la NFPA-13 (NFPA, 1996) debe serutilizado.Criterios de Aceptación 11.10.4.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Proyecto conforme con una norma reconocidapreceptivo para satisfacer la fuerza dispuesto enel artículo 11.7.3 o 11.7.4. proporcionacumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel de

Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a losde Seguridad de la Vida.11.10.4.4 Evaluación Requisitos supresión de las tuberías contra incendios debeser evaluado para una adecuada apoyo, laflexibilidad, la protección en movimiento sísmicoarticulaciones, y la libertad de un impacto de allado materiales en las cabezas de regadera. Elapoyo y la refuerzo de las curvas de las bandasprincipales y laterales, así como el

mantenimiento de la flexibilidad adecuada paraevitar pandeo, son especialmente importantes.



11.10.5 Las tuberías de líquidos distintos defuego Supresión 11.10.5.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye toda la tubería,diferente a la presión tuberías o líneas de fuego

de supresión, que las transferencias de los fluidosbajo presión por gravedad, o está abierto a laatmósfera.Esto incluye el drenaje y la tubería de ventilación,agua caliente y fría, y la tubería de agua fría, y lastuberías que transporten líquidos, como así comolas líneas de combustible de gas, utilizado enaplicaciones industriales, médicas,de laboratorio y otras ocupaciones. Hay doscategorías de líquidos, con base en el dañopotencial o peligro para el personal:Categoría 1. Materiales peligrosos e inflamables

líquidos que pudiera suponer un peligroinmediato para la seguridad de vida si se expone,a causa de propiedades inherentes de lacontenía material, tal como se define en la normaNFPA 325-94, 49-94, 491M-91 y 704-90.Categoría 2. Materiales que, en caso de rotura delínea, causaría daños a la propiedad, pero noimplican ningún inmediata peligro la vida deseguridad.11.10.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación

El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisoso la ampliación o sísmicalas articulaciones pueden ser sensibles a ladeformación. El más común el fracaso es elfracaso común, causada por falta de apoyo orefuerzo. Categoría 1 de rehabilitación detuberías se lleva a cabo fortalecer el apoyo yrefuerzo, utilizando elmétodos normativos de la SP-58 (MSS, 1993); latubería los propios sistemas deben ser diseñadospara satisfacer las establecer disposiciones de las

Secciones 11.7.3 y 11.7.4 odesplazamiento disposiciones relativas de laSección 11.7.5. El efecto de las diferencias detemperatura, las fuerzas dinámicas de fluidos,y el contenido de la tubería debe tenerse encuenta.Categoría 2 tuberías de rehabilitación se lleva acabo fortalecer el apoyo y refuerzo, utilizando elmétodos normativos de la SP-58 (MSS, 1993),siempre y cuando la tubería está comprendido enlas limitaciones de tamaño de los directrices. Las

tuberías que supera las limitaciones de losorientaciones serán diseñados para cumplir conla fuerza

dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 y relativosdisposiciones de desplazamiento de la sección11.7.5.Criterios de Aceptación 11.10.5.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño

Categoría 1 los sistemas de tuberías. Diseñopara satisfacer normas prescriptivas, lasdisposiciones vigentes de Sección 11.7.3 o 11.7.4,y el desplazamiento relativo dispuesto en elartículo 11.7.5, establece el cumplimiento.Categoría 2 sistemas de tuberías. Diseño parasatisfacer establece las normas preceptivas decumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida. Preceptivo las normas

deben cumplirse para que las instalacionesesenciales.11.10.5.4 Evaluación Requisitos Las tuberías se debe evaluar en un apoyoadecuado, flexibilidad y protección en las juntasde movimiento sísmico.El apoyo y el refuerzo de los dobleces en lasbandas principales y laterales, así como elmantenimiento de la flexibilidad adecuadapara prevenir el pandeo, son especialmenteimportantes. Tubería debe ser protegido por un

aislamiento adecuado de efectos nocivos delcalor.11.10.6 Ductos 11.10.6.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye climatización y especiales deescape sistemas de conductos. restriccionessísmicos no son necesarios para el ducto que noes el transporte de materiales peligrosos, y quecumple alguna de las siguientes condiciones.• Los conductos de HVAC están suspendidos deganchos de 12 pulgadas o menos de longituddesde la parte superior del conducto a la

estructura de soporte. Los carros deben serdiseñados y colocados de tal manera que se evitesignificativa la flexión de los soportes desuspensión.• Los conductos de HVAC tiene un área de lasección transversal de menos de seis piescuadrados.11.10.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Los conductos son predominantemente deaceleración-sensible, pero cuando los conductos

se extiende entre plantas oa través de laexpansión o juntas sísmicas puede ser sensible ala deformación.



El daño es causado por la falta de apoyos o la faltade refuerzos que causa la deformación o roturade los conductos en las articulaciones, dandolugar a fugas del sistema.La rehabilitación consiste en el fortalecimiento de

apoyos y el fortalecimiento o la adición derefuerzos. diseño prescriptivo métodos puedenser utilizados, por conducto SMACNA Normas deConstrucción (SMACNA, 1980, 1985).Criterios de Aceptación 11.10.6.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer establece las normaspreceptivas de cumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a losde Seguridad de la Vida. normas preceptivas debe

ser para las instalaciones esenciales.11.10.6.4 Evaluación Requisitos Estos componentes deben ser evaluados pormedios visuales para determinar sucumplimiento de las condiciones define en laSección 11.10.6.1.11.10.7 Eléctricos y Comunicaciones Equipo 11.10.7.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye todos los componenteseléctricos y de comunicación equipos, incluidos

los tableros, bastidores de la batería, el motorcentros de control, equipos de conmutación, yotros valores componentes situados en las salaseléctricas o en otra parte del edificio.El siguiente equipo está sujeto a laspresentes Directrices: 1. Todos los equipos que pesen más de 400 libras2. equipos de pesaje sin apoyo, más de 100 librasque no tiene un factor de seguridad contravuelco de 1,5 o superior, cuando las cargas dediseño, como exigidos por las Directrices, seaplican

3. Equipo que pesen más de 20 libras que seadjunta hasta el techo, pared u otras ayudas quemás de cuatro pies por encima del suelo4. operación de los equipos de construcción nocaer en uno de las tres categorías anteriores

11.10.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El equipo eléctrico es la aceleración yminúsculas. Fracaso de estos componentes está

formado por deslizamiento, la inclinación, ovuelco del piso o del techo montado en su equipo,se base, y la posible pérdida de conexión (con los

consiguientes caída) para el equipo conectado auna estructura vertical osuspendido, y el fracaso de los cables eléctricosconectados al el equipo.Construcción de aparatos eléctricos a nivel

nacional códigos y estándares reconocidos, talescomo los aprobados por ANSI, ofrece unaresistencia adecuada para dar cabida a todas lascargas normales de funcionamiento y el malestar.rehabilitación básica consiste en anclar de formasegura montado en el piso equipos echando elcerrojo, con detallesproceda a la construcción de la base del equipo.Criterios de Aceptación 11.10.7.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecerdisposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4

establece cumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida.11.10.7.4 Evaluación Requisitos El equipo debe ser visualmente evaluadas paradeterminar su categoría, y la existencia de laholddowns necesario, soportes y aparatos deortodoncia. Equipos más grandes que requiere elprocedimiento de análisis debe ser analizada

para determinar las fuerzas y evaluadas porinspección visual. Hormigón anclas pueden tenerque ser probada mediante la aplicación de torquea las tuercas para confirmar que la resistenciaadecuada está presente.11.10.8 Eléctricos y Comunicaciones Componentes de Distribución 11.10.8.1 Definición y ámbito de aplicación Esto incluye todas las comunicaciones eléctricas ylíneas de transmisión, conductos y cables, y susapoya.11.10.8.2 Componente Conducta y

Conceptos de Rehabilitación Equipos de distribución eléctrica espredominantemente aceleración y minúsculas,pero el cableado o conducto que correentre pisos o la expansión o juntas sísmicaspueden ser deformación y minúsculas. Si no seproduce con más frecuencia por falta de apoyo oapuntalamiento, la deformación del adjuntaestructura, o el impacto de los materialesadyacentes.Rehabilitación se lleva a cabo mediante el

fortalecimiento de apoyo y refuerzo con losmétodos prescriptivos



contenidos en las normas SMACNA (SMACNA de1980, 1985).

Criterios de Aceptación 11.10.8.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño.

Diseño para satisfacer establece las normaspreceptivas de cumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida. Preceptivo las normasdeben ser para las instalaciones esenciales.

11.10.8.4 Evaluación Requisitos Los componentes deben ser evaluados paradeterminar visualmente la existencia de apoyos yrefuerzos necesarios.

11.10.9 Los accesorios de la Luz 11.10.9.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye la instalación deiluminación en los siguientes categorías:Categoría 1. Empotrada en techosCategoría 2. Montaje de superficie de techos oparedesCategoría 3. Apoyado en un falso techosistema (techo integrado)Categoría 4. Suspendidos del techo o estructura(Colgante o cadena)

11.10.9.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El incumplimiento de las categorías 1 y 2componentes se produce a través fracaso de lafijación de la lámpara y / o el fracaso del techo ola pared de apoyo. El incumplimiento de lacategoría 3 componentes se produce por lapérdida de apoyo de la T-barra de sistema, y porla distorsión causada por la deformación de laestructura de soporte o la deformación del techosistema de red, permitiendo que el artefacto acaer. La falta de Categoría 4 componentes es

causada por el exceso de oscilante que losresultados en el colgante o cadena de seguridadrompiendo en el impacto con los materialesadyacentes, o el apoyo que se retiró del techo.Rehabilitación de las categorías 1 y 2componentes incluye la reparación o sustituciónapego fijo en asociación con la rehabilitaciónnecesaria de la techo o la pared deapoyo. Rehabilitación de la categoría 3componentes implica la adición deindependientes

soporte para el accesorio de la estructura osubestructura de conformidad con FEMA 74conceptos de diseño (FEMA,1994). Rehabilitación

de la categoría 4 componentes implica elfortalecimiento del apego y la garantía de libertadde swing sin afectar adyacentes los materiales.Criterios de Aceptación 11.10.9.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño

Categorías 1 y 2. No hay aceptación expresacriterios, pero la conexión segura de techo o lapared se debe aseguró.Categoría 3. Sistemas de refuerzo y apoyo paraque prescripciones normativas que establece elcumplimiento.Categoría 4. Los accesorios que pesen más de 20libras deben han articulación adecuada oconexiones dúctiles a la edificio, y tener lalibertad de swing sin afectar materialesadyacentes.

La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida. Preceptivolas normas deben cumplirse para que lasinstalaciones esenciales.11.10.9.4 Evaluación Requisitos Los accesorios deben ser visualmente evaluadospara determinar la adecuación de los apoyos y, dela categoría 3 partidos, el existencia de un apoyoindependiente adecuada.

11,11 Mobiliario e Interiorismo Equipamiento:, comportamiento Definición, y criterios de aceptación 11.11.1 Bastidores de almacenamiento 11.11.1.1 Definición y ámbito de aplicación bastidores de almacenamiento incluyen sistemas,generalmente construidos demetal, con el propósito de explotación nimateriales permanente o temporal. bastidores dealmacenamiento en general comprados comosistemas propietarios instalados por un inquilinoy no están a menudo bajo el control directo de la

construcción propietario. Por lo tanto, no songeneralmente parte del contrato de construcción,y muchas veces no tienen fundamento ofundación archivo adjunto. Sin embargo, amenudo se instalados de forma permanente y eltamaño y el peso de su carga hacen unimportante riesgo ya sea a la vida, la propiedad,o la estructura de losalrededores. Almacenamiento en exceso debastidores cuatro pies de altura situados enlugares ocupados se cuenta a la hora de la

Seguridad de la Vida es el nivel de rendimientoseleccionado.11.11.1.2 Componente Conducta y



Conceptos de Rehabilitación bastidores de almacenamiento son la aceleracióny minúsculas, y no puede internamente a travésde refuerzos o inadecuada momentresistingde capacidad o externamente, por el vuelco

causado por la ausencia o el fracaso de losarchivos adjuntos fundación.Rehabilitación se realiza normalmente mediantela adición de los soportes en la parte posterior ylos paneles laterales de bastidores y / o porla mejora de la conexión de las columnas desoporte a la el apoyo a la losa. En casos raros, lafundación mejoras pueden ser necesarias paraponer remedio insuficiente o elevar la capacidadde soporte de carga. fuerzas sísmicas se puedeestablecer mediante el análisis de conformidadcon la Sección 11.7.3 o 11.7.4. Sin embargo,

se debe prestar especial atención a la evaluacióny análisis de, en gran medida los sistemas de rackde carga grande porque de su carga pesada yligera estructurales miembros.

Criterios de Aceptación 11.11.1.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecerdisposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4establece cumplimiento.

La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida.11.11.1.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la deformación oel fracaso trasiego de los elementos de soporte, laconexión con las estructuras de apoyo, ytipo y la estabilidad de la estructura de soporte.11.11.2 Librerías 11.11.2.1 Definición y ámbito de aplicación Librerías, construido de madera o metal, por

encima de cuatro pies de altura debe serconsiderada.11.11.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Librerías son la aceleración y minúsculas, ypuede deformar o vuelco debido a la inadecuadacolocación de refuerzos o apego a pisos o paredesadyacentes, las columnas, o de otro tipoestructural miembros. La rehabilitación esgeneralmente realizada por el Además de metalesrefuerzos transversales en la parte trasera de la

estantería para mejorar su resistencia interna altransvase fuerzas, y apoyando la estantería, tantodentro como fuera de plano a la estructura

adyacente o en las paredes para evitar que vuelcoy estanterías.Criterios de Aceptación 11.11.2.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecer

disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4establece cumplimiento.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Aceptación criterios son similares a los deSeguridad de la Vida.11.11.2.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la carga, tipo ycondición de bibliotecas, su conexión con elapoyo estructuras, y el tipo y la estabilidad deapoyo estructura.11.11.3 Pavimentos Informática

11.11.3.1 Definición y ámbito de aplicación acceso a los pisos de ordenador están porpaneles, pisos elevados sistemas diseñados parafacilitar el acceso al cableado, fibra óptica, y otrosservicios relacionados con las computadoras yotros componentes electrónicos. pisos de accesovarían ende altura, pero en general son menos de tres piespor encima de la apoyo estructural del piso. Lossistemas incluyen piernas estructurales, panel desoportes horizontales, y los paneles.

11.11.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son la aceleración ydeformación y minúsculas. Se pueden desplazarlateralmente o hebilla verticalmente bajo cargassísmicas. Rehabilitación de los pisos de accesopor lo general incluye una combinación deapego mejora de la informática y la comunicaciónbastidores a través de la palabra los paneles deacceso al apoyo la estructura de acero o en elsistema suelo subyacente, mientras que -la

mejora de la capacidad de carga lateral del acerocolumna de sujeción del sistema mediante lainstalación de dispositivos ortopédicos o lamejora de la conexión de la base de columna desujeción al suelo de apoyo,o ambas cosas.La rehabilitación ha de ser diseñado de acuerdocon conceptos descritos en FEMA 74 (FEMA,1994). El peso del sistema de piso, así como elapoyo equipo, se debe incluir en el análisis.Criterios de Aceptación 11.11.3.3

Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede.



La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Diseño para cumplir con las disposicionesvigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4establece el cumplimiento, junto con el diseño

para ser aprobado las normas preceptivas.11.11.3.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar el pandeo yestanterías de acceso a soportes de pavimento, yla conexión con el apoyo estructura. Los efectosdel equipamiento a instalar, incluyendo losfuturos equipos es posible, también debe serconsiderado.11.11.4 Almacenamiento de MaterialesPeligrosos 11.11.4.1 Definición y ámbito de aplicación A los efectos de esta sección, los materiales

peligrosos almacenamiento se define comoinstalación permanente contenedores, ya seaindependiente, sobre soportes, o almacenadoen los mostradores o estantes que sostienen losmateriales definidos que sea peligroso por elInstituto Nacional de Seguridad y SaludOcupacional, incluido el los siguientes tipos:• tanques de gas propano • buques de gas comprimido • Seque o almacenamiento de productos químicoslíquidos contenedores nonbuilding estructuras

grandes, como grandes tanques encontrado en laindustria pesada o las centrales eléctricas, detecho flotante de aceitetanques de almacenamiento y grandes mayores(de diez pies de largo) tanques de gas propano enla fabricación o distribución de propanolas plantas no están dentro del ámbito deaplicación de las presentes Directrices. 11.11.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son la aceleración yminúsculas; malestar de el contenedor de

almacenamiento podrán dispensar a lospeligrosos material. Si no se produce por pandeoy vuelco de apoyos y / o inadecuada refuerzo. Larehabilitación consiste en fortalecer y hacer máso la adición de refuerzos diseñados de acuerdo alos conceptos FEMA se describe en 74 (FEMA,1994) y FEMA 172 (BSSC, 1992a).Criterios de Aceptación 11.11.4.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para ser aprobado conceptos preceptivoestablece el cumplimiento.

La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

Aceptación criterios son similares a los de laseguridad de la vida Nivel derendimiento. normas prescriptivas deben serse reunió por instalaciones esenciales.11.11.4.4 Evaluación Requisitos

La evaluación debe considerar la ubicación y lostipos de materiales peligrosos, materiales deenvase, el modo de refuerzo, la resistencia lateralinterno, y el efecto de material de los derramespeligrosos.Informática y Comunicación Bastidores11.11.5 11.11.5.1 Definición y ámbito de aplicación Informática y comunicación son grandesbastidores, independiente sistemas de rackdiseñado para soporte informático y otrosequipos electrónicos. Bastidores puede ser

apoyado en cualquiera de las plantasestructurales y el acceso puedeo no estar conectados directamente con estosapoyos. El equipo en sí no está incluido en estadefinición. Todos equipo y bastidores decomunicación están incluidos en el alcance deesta sección.11.11.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son sensibles a la aceleración,y puede no a través de refuerzos internos

inadecuados o momentresistingde capacidad o externamente, por el vuelcocausado por la ausencia o el fracaso de losarchivos adjuntos suelo. Rehabilitación se realizanormalmente mediante la adiciónde los soportes en la parte posterior y los paneleslaterales de los bastidores, y / o mediante lamejora de la conexión de la cremallera en la pisousando conceptos de apoyo se muestra en laFEMA 74 (FEMA, 1994) o FEMA 172 (BSSC,1992a).

Criterios de Aceptación 11.11.5.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Diseño para cumplir con las disposicionesvigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4establece el cumplimiento, junto con el diseñopara ser aprobado las normas preceptivas.

11.11.5.4 Evaluación Requisitos



La evaluación debe considerar la deformación oel fracaso trasiego de los elementos de soporte,su conexión con las estructuras de apoyo,y el tipo y la estabilidad de la estructura desoporte. El efecto de un fallo en rack de equipos

también deben ser considerado.11.11.6 Elevadores 11.11.6.1 Definición y ámbito de aplicación Elevadores incluyen las cabinas y ejes, así comotodos los equipos y las salas de máquinasasociados con el funcionamiento del elevador,como montacargas, contrapesos, cables, ycontroladores.11.11.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación La mayoría de los elementos de los ascensoresson la aceleración y minúsculas, y se puede soltar

o se descarriló. Ejes y rieles hueco, que se elevana través de un número de pisos, también puedenser sensibles a la deformación. Eje de las paredesy el construcción de paredes de la sala demáquinas están a menudo no ingeniería y debenser considerados de una manera similar a quepara otras particiones. Eje de las paredes que sonde mampostería no reforzada o bloques huecosdeben ser considerados con especial cuidado, yaque el fracaso de estos elementosviola la vida de Desempeño de Seguridad Nivel

criterios.maquinaria de los ascensores puede estar sujetoa los mismos daños tan pesado montado en elpiso otros equipos. Eléctrico el poder hace que lapérdida de ascensores inoperable.Las medidas de rehabilitación incluyen unavariedad de técnicas tomadas de las seccionescomponente específico para las particiones,controladores, y la maquinaria. Rehabilitaciónespecíficos para funcionamiento del ascensorpuede incluir cierres sísmica, cablerestrainers, y retenedores de contrapeso y que

estas medidas debe realizarse de conformidadcon las normas ASME A17.1 (ASME, 1996).Criterios de Aceptación 11.11.6.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para cumplir con la fuerza dispuesto en elartículo 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento,junto con el diseño para ser aprobado las normaspreceptivas.

La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño.

criterios de rehabilitación son similares a los dela vida Seguridad.11.11.6.4 Evaluación Requisitos

La evaluación debe considerar la construcción delelevador ejes en consonancia con los requisitosde las secciones de las Directrices. La posibilidadde el desplazamiento o el descarrilamiento decontrapesos hueco

y los cables deben ser considerados, al igual quela anclaje de maquinaria de los ascensores.11.11.7 Cadenas 11.11.7.1 Definición y ámbito de aplicación Transportadores se definen como conductores demateriales sólo para A efectos de esta sección,incluyendo todas las máquinasy los controladores necesarios para elfuncionamiento.11.11.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Transportadores son la aceleración y

deformation sensitive. máquinas transportadoraspueden estar sujetos a la mismo daño tan pesadomontado en el piso otros equipos.Además, la deformación de materiales deconstrucción contigua pueden hacer que eltransportador inoperable. La energía eléctricahace que la pérdida del transportador inoperable.Rehabilitación de la cinta transportadora implicaprescriptiva Procedimientos de utilización de lascompetencias especiales previstas por eltransportadora fabricante.

Criterios de Aceptación 11.11.7.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede.La ocupación inmediata del Nivel deDesempeño. Diseño para cumplir con las disposicionesvigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 ydisposiciones de desplazamiento de la sección11.7.5, junto con especial conceptos prescriptivo,establece cumplimiento.11.11.7.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la estabilidad de la

maquinaria coherente con los requisitosaplicables de las secciones de laspresentes Directrices. 11,12 Definiciones sensibles no estructurales en componentes dela aceleración: Uno de los componentes no estructuralessensibles y sujetos a daños de la cargainercial. Una vez que las cargas inerciales songenerados dentro del componente, ladeformación de la componente puede ser

significativo, lo cual es independiente de la



cuestión de la deformación impuesta a loscomponentes por desviaciones estructurales(véase la deformación y minúsculascomponentes no estructurales).Componente, flexible: Un componente,

incluyendo su accesorios, con un periodofundamental mayor que 0,06 segundos.Componente, rígido: Un componente,incluyendo su accesorios, con un períodofundamental menor o igual a 0,06 segundos.Contenidos: elementos móviles dentro deledificio presentado por el propietario o losocupantes.sensibles en componentes no estructurales dedeformación: Uno de los componentes no estructuralessensibles a la deformación que le fue impuesta

por la deriva o deformación de la estructura,incluyendo la deflexión o deformación dediafragmas.Las conexiones flexibles: Las conexiones entrecomponentes que permiten la rotación y / o detraslación movimiento, sin degradación delrendimiento.Los ejemplos incluyen las juntas de articulación,la expansión de fuelle articulaciones, y lamanguera de metal flexible.No estructurales componente: arquitectónico,

, Plomería, mecánica o eléctrica componente oelemento de de los equipos de interiores ydecoración, de forma permanente instalado en eledificio, que se enumeran en la tabla 11-1.

Almacenamiento bastidores:paleta bastidoresindustriales, la plataforma móvil bastidores,bastidores y apilador de hecho, flejes o laminadasen caliente los elementos estructurales. Noincluye otros tipos de bastidores, como drive-in yla unidad-a través de bastidores, voladizo de lapared colgaba bastidores, bastidores portátiles, obastidores fabricados con materiales distintos del

acero.11,13 Símbolos 11,14 Referencias API, de 1993, soldados Tanques de acero para

almacenamiento de petróleo, APISTD 650, Petroleum Institute, Washington, DC ASME, 1996, Código de Seguridad para

Ascensores y Escaleras mecánicas, ASME A17.1,Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos,Nueva York, Nueva York.ASME, 1995, Caldera y para recipientes a presión,

incluyendo adiciones hasta 1993, la SociedadAmericana de

Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York.ASME, última edición, el Código de tuberías de

presión, ASME B31, Sociedad Americana deMecánica Ingenieros, Nueva York, Nueva York.

ASME, última edición, de tuberías dealimentación, ASME B31.1,Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos,Nueva York, Nueva York.ASME, última edición, Planta Química y derefinería De tuberías, ASME B31.3, SociedadAmericana de Mecánica Ingenieros, Nueva York,Nueva York.ASME, última edición, Líquido de Sistemas de

Transporte de Hidrocarburos, gas licuado de

petróleo, anhidro El amoníaco, y de los

Alcoholes, ASME B31.4, American

Sociedad de Ingenieros Mecánicos, Nueva York,Nueva York.ASME, última edición, la planta de

refrigeración, ASME / ANSI B31.5, SociedadAmericana de Mecánica Ingenieros, Nueva York,Nueva YorkASME, última edición, Gas Transmisión y Distribución de los sistemas de tuberías, ASMEB31.8, AmericaDp desplazamientos sísmicos relativa que elcomponente debe ser diseñado para acomodar

Dr Deriva relaciónFp diseño de la fuerza sísmica aplicadahorizontalmente en la componente centro degravedad y distribución de acuerdo a la masa dela distribución de componentes de laRp Componente respuesta modificación de losfactores, relacionados con la ductilidad de anclajeque varía de 1,25 a 6,0 (seleccionar el valorapropiado de la Tabla 11-2)SXS Aceleración espectral de respuesta enperíodos cortos para cualquier nivel de peligro yamortiguación alguna, g Wp Componente peso

operativo X altura de la inserción superior deapoyo a nivel de x como medido a partir delgrado Y altura de la inserción en el soporteinferior y nivel como medido a partir del gradoUna p Componente factor de amplificación, enrelación con rigidez de los componentes, quevaría de 1,00 a 2,50 (seleccionar el valorapropiado de la Tabla 11-2) Promedio deelevación del techo de la estructura de h, enrelación con elevación del grado Elevaciónde x en la estructura del componente en relación

con elevación del grado δ xA Desviación a nivel deconstrucción del Edificio A x, determinado por unanálisis elástico como se define en Capítulo 3



δ xB Desviación a nivel de construcción delEdificio B x, determinado por un análisis elásticocomo se define en Capítulo 3Sociedad de Ingenieros Mecánicos, Nueva York,Nueva

York.ASME, última edición, Construcción de tuberías de

servicios, ASMEB31.9, Sociedad Americana de IngenierosMecánicos,Nueva York, Nueva York.ASME, última edición, los purines de Sistemas deTransporte, ASME B31.11, Sociedad Americana de MecánicaIngenieros, Nueva York, Nueva York.AWWA, 1996, tanques de acero soldado para el

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la s existentes, elaboradas por laEdificio del Consejo de Seguridad Sísmica para laFederal Agencia para el Manejo de Emergencias(Informe N º FEMA 178), Washington, DC BSSC,1997, NEHRP Recomendado Provisiones para Sísmica Reglamento para nuevos edificios y Otros Estructuras, Parte 1: Disposiciones y Parte 2:

Comentario, preparado por la construcción de la

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Restricción de sísmica

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fontanería, Chapa sector de los fondos de LosÁngeles y el De fontanería y tuberías Consejo deIndustria, la hoja de metal yAire acondicionadode la Asociación Nacional de

Contratistas,Chantilly, Virginia

Glosario

sensibles no estructurales en componentes dela aceleración: Un componente sensible a los noestructurales y con sujeción a daños de la cargainercial. Una vez que las cargas inerciales songenerados dentro del componente, ladeformación de la componente puede sersignificativo, lo cual es independiente de lacuestión de la deformación impuesta a los

componentes por desviaciones estructurales(véase la deformación y minúsculascomponentes no estructurales). 11-28Criterios de aceptación: Los valores permitidosde tal propiedades como la deriva, la demanda defuerza de componentes ydeformación inelástica, que sirve paradeterminar la aceptabilidad de los proyectadosen el comportamiento de los componentes un unadado el nivel de rendimiento.

Acción: A veces llamado una fuerza generalizada,la mayoría de normalmente una sola fuerza omomento. Sin embargo, una acción También

puede ser una combinación de fuerzas ymomentos, un carga distribuida, o cualquiercombinación de fuerzas ymomentos. Las acciones siempre produce o causadesplazamientos o deformaciones, por ejemplo,una flexión momento de acción causa ladeformación a la flexión en una viga;una acción de fuerza axial en una columna causasaxial deformación en la columna, un momento detorsión sobre la acción

un edificio se producen deformacionestorsionales (Desplazamientos) en el edificio.2 a 4 juncapacidad de carga admisible: carga de laFundación o el estrés comúnmente utilizados enel trabajo-esfuerzo de diseño (a menudocontrolada por plazo de liquidación de largo envez de suelo fuerza).Relación de aspecto: Relación entre la altura ysu anchura en posición vertical diafragmas, y elancho a una profundidad de horizontal

diafragmas. Asamblea: Una colección de los elementosestructurales y / o componentes conectados de



una manera tal que la carga aplicar a cualquiercomponente de un afectará el estrés condicionesde los componentes adyacentes.la elaboración del globo: estructura de postescontinua de umbral para techo, con las vigas del

piso intermedio clavados a los postes ycon el apoyo de una tregua en la cinta. (Véase ladefinición de la plataforma.)8-30Base: El nivel al que los efectos del terremoto seconsidera que se impartirán en el edificio.3-17Manga: Un elemento de la estructura cuyafunción principal es para llevar cargastransversales al eje longitudinal, por lo generalun miembro horizontal en un sistema de marcosísmica 5-40

Teniendo la pared: una pared que soporta lascargas de gravedad en el por lo menos 200 libraspor pie lineal de los pisos y / o techos.7-23De junta: La capa horizontal de mortero en elque un unidad de albañilería se establece.7-23componente de Fronteras (miembro dellímite): Un miembro en el perímetro (borde o laapertura) de un corte pared o diafragmahorizontal que proporciona la tracción y / o

resistencia a la compresión. 8-30miembros de Fronteras: porciones a lo largo dela pared y los bordes del diafragma reforzado porlongitudinal y refuerzo transversal y / oestructurales de acero / miembros.A-1marco arriostrado: Una armadura sistemavertical esencialmente de o excéntrico tipoconcéntrico que se resiste a las fuerzas laterales.5-40EEB-1: Terremoto básicas de seguridad-1, que esel menor de los temblores de tierra en un sitio

para un% / 50 años 10 terremoto o dos tercios dela Máximo Considerado Terremoto (MCE) en elsitio. 2-46EEB-2: Terremoto básicas de seguridad-2, que esel terreno agitando a un sitio para un MCE.2-46BSO: Objetivo de seguridad de base, unarehabilitación Objetivo en el que la seguridad dela vida es el nivel de rendimiento alcanzado parala demanda-1 de la EEB y la CollpasePrevención del Nivel de Desempeño que se llegó

para la EEB-2.

Construcción de niveles de desempeño: Unestado que limita el daño, teniendo en cuenta yno estructurales de construcción estructuralcomponentes utilizados en la definición deRehabilitación Objetivos.

2-46Capacidad: La resistencia admisibles odeformación de un la acción de los componentes.2-46pared de la cavidad: Una pared de mamposteríacon un espacio de aire entreWythes. Wythes son por lo general acompañadopor cable refuerzo, o los lazos de acero. Tambiénconocido como un noncompuesto pared.7-23Chevron refuerzos: Vea V-apoyado marco.

A-1

Apéndice A: Glosario Acordes: Acordes Ver diafragma.8-3 enTejas de arcilla cocida: Albañilería construidascon huecos unidades de teja debarro. Normalmente, las unidades se colocan concélulas que corre horizontalmente, y por lo tantoungrouted. En algunos casos, las unidades se

colocan con células corriendo verticalmente, ypueden o no pueden ser rellenadas.7-23-Unidad de albañilería de arcilla: Albañileríaconstruida con sólidos, sin corazón, o unidadeshuecas de barro. Agujero unidades de arcillapuede ser ungrouted o cementado.7-2 marzoCoeficiente de variación: En una muestra dedatos, la relación de la desviación estándar de lamuestra a los hombres de valor para la muestra.2-46

Collar conjunta: longitudinal vertical conjuntaentre Wythes de mampostería o entre Wythemampostería y una copia de seguridad-construcción que se puede llenar con mortero olechada.7-23Colector: arrastre puntal Vea.8-31La columna (o manga) revestimiento: Unmétodo en el que un columna o viga de hormigónestá cubierta con un acero o

concreto "chaqueta" con el fin de fortalecer y / oreparar el miembros, limitando el hormigón.10-14



Componentes: Los elementos estructuralesbásicos que constituyen el edificio, tales comovigas, columnas, losas, tirantes, muelles, vigas deacoplamiento, y las conexiones.Componentes, tales como columnas y vigas, se

combinan para formar elementos (por ejemplo,un fotograma).2-47 3-17Componente, flexible: Un componente,incluyendo su accesorios, con un periodofundamental mayor que 0,06 segundos.11-28Componente, rígido: Un componente,incluyendo su accesorios, con un períodofundamental menor o igual a 0,06 segundos.11-28Compuesto pared de mampostería: muro de

mampostería Multiwytheactuando con acción mixta.7-23panel compuesto: Un panel estructural quecomprende delgadafilamentos o láminas de madera unidas entre sícon el exterioradhesiva.8-31Concéntricos preparó marco (CBF): Un marcoarriostrado en que los miembros están sometidos

principalmente a axiales fuerzas.5-40mampostería de hormigón: Albañileríaconstruida con sólidos o unidades huecas dehormigón. Hueco de hormigón puede serungrouted o cementado.7-2 marzoCondición del servicio: El medio ambiente a laque el estructura será sometido. condiciones dehumedad son los asunto más importante, sinembargo, la temperatura puede tener un efectosignificativo en algunas asambleas.

8-31Conexión: Un vínculo entre los componentes oelementos que transmite las acciones de uncomponente o elemento de otro componente oelemento. Clasificados por tipo de la acción(momento, cortante, o axial), enlaces de conexiónnonductile frecuencia.5-40 8-31Contenidos: elementos móviles dentro deledificio presentado por el propietario o losocupantes.

11-28Continuidad de las placas: refuerzos de lacolumna en la parte superior e inferior

de la zona del panel.5-40nodo de control: El nodo en el modelomatemático de un de construcción utilizados paracaracterizar la masa y el terremoto

desplazamiento.3-17Correctivas medida: Cualquier modificación deun componente o elemento, o de la estructura ensu conjunto, destinado a reducir la vulnerabilidaddel edificio.2-47

Acoplamiento del haz: miembro a la flexión quelos lazos o parejas cortante paredes adyacentesactuando en el mismo plano. Unhaz de acoplamiento está diseñado para produciry disipar energía inelástica, y, cuando está

debidamente detallado y proporcionada, tiene unefecto significativo en la generalla rigidez de la pared junto.10-14Cojo tacos: Tacos cortos entre la cabecera y laplaca superior en la apertura en la elaboración dela pared o vigas entre alféizar de base yalféizar de la apertura.8-31Cojo la pared: la pared corta entre la fundación yprimera piso de la estructura.

8-31Crítica de acción: la acción componente quellega a sulímite elástico en el nivel más bajo de ladesviación lateral, o de carga, para la estructura.2-47Traviesa: una viga o trabe que se extiende a loancho del diafragma, se acumula la carga de lapared, y transferencias de ellos, más de laprofundidad de los diafragmas, en la bahía queviene y en el corte de la pared más cercana omarco. 10-14

Deterioro: descomposición de la maderacausada por la acción dehongos destructores de la madera. El término"podredumbre" se utilizaintercambiable con la decadencia.8-31

Apéndice A: Glosario FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica 3-A Plataforma: aserrada o madera maciza laminada

encoladadecking, nominalmente dos a cuatro pulgadas deespesor y cuatro



pulgadas y más amplio. Plataforma puede serlengüeta y ranura oconectados en las juntas longitudinales conclavos o metalesclips.

8-31Profundo fundación: pilotes o pilares.4-19Deformación: desplazamiento relativo orotación de laextremos de un componente o elemento.3-17sensibles en componentes no estructuralesDeformación: Uncomponentes no estructurales sensibles a ladeformaciónque le fue impuesta por la deriva o deformación

de la estructura,incluyendo la deflexión o deformación de losdiafragmas.11-29Demanda: La cantidad de fuerza o deformaciónimpuestaen un elemento o componente.2-47desplazamiento de diseño: El diseño delterremotoun desplazamiento de aislamiento o de disipación

de energíasistema, o sus elementos, con exclusión deadicionalesdesplazamiento debido a la torsión y accidentalreal.9-25la resistencia de diseño: Resistencia (fuerza omomento comocaso) proporcionada por miembros o la conexión,elproducto de la resistencia de ajustar, el factor deresistencia,

factor de confianza, y el tiempo factor de efecto.8-31

Arriostre diagonal:Inclinado los elementosestructuralesllevando principalmente carga axial, parapermitir que un empleadomarco estructural para actuar como unaarmadura para resistir horizontalcargas.5-40Diafragma: una horizontal (o casi horizontal)

elemento estructural utilizado para distribuirinercia lateral

fuerzas a los elementos verticales de los lateralesde la fuerza-resistenciadel sistema.2-47 8-31

acorde Diafragma: Un componente deldiafragma siemprepara resistir la tensión o compresión en losbordes de ladiafragma.31.08 15.10colector Diafragma: El diafragma componentepara proporcionar la fuerza lateral del diafragmaparaelementos verticales de la fuerza-resistencialateral o sistemaa otras partes del diafragma.

2-47relación Diafragma: Ver relación de aspecto.8-31Diferencial de compactación: Un terremotoinducidaproceso en el que los suelos sueltos o blandos sevuelven máscompacta y resolver de una manera no uniformea través de unasitio.4-19

Acotado madera: Madera de dos nominala través de cuatro pulgadas de espesor y nominalde dos o máspulgadas de ancho.8-31Desplazamiento: El movimiento total, por logeneralhorizontal, de un componente o elemento o nodo.3-17Desplazamiento sistema de sujeción: Coleccióndecomponentes estructurales y elementos que

limitan el lateraldesplazamiento de los edificios con aislamientosísmico ende la EEB-2.9-25El desplazamiento depende de la disipaciónde energía de dispositivos: Dispositivos con propiedades mecánicas tales quelavigor en el dispositivo se relaciona con eldesplazamiento relativo

en el dispositivo.9-25



Clavijas de carga capacidad: La compresiónmáximaresistencia de la madera o productos a base demadera, cuandosometidos a soportar por un pasador de acero o

de concreto pernodiámetro.8-31Espiga de sujetadores tipo: Incluye pernos,tornillos para madera, maderatornillos, clavos y puntas.8-31puntal de Arrastre: Un componente paralela a lacarga aplicadaque recoge y transfiere las fuerzas decizallamiento diafragma a laverticales laterales de fuerza-resistencia

componentes o elementos,o distribuye las fuerzas en undiafragma. También se llamacolector, el diafragma del puntal, o corbata.8-31Vestido tamaño: Las dimensiones de la maderadespués de superficiecon una máquina cepilladora. Por lo general 1 / 2a 3 / 4 pulgadas menos detamaño nominal.8-31

servicio de tintorería: Estructuras en el que elmáximocontenido de humedad de equilibrio no seasuperior a 19%.8-31Doble sistema: Un sistema estructural incluidoen los edificioscon las siguientes características:5-41• Un espacio de fotograma completo prevé,fundamentalmente,apoyo a las cargas de gravedad.

5-41• Resistencia a la carga lateral es provista porhormigón ocortante paredes de acero, acero arriostradosexcéntricamente marcos(LME), o marcos arriostrados concéntricamente(CBF) a lo largocon el momento pórticos rígidos (MomentoEspecialMarcos, Marcos o el Ordinario momento) que secapaz de resistir al menos el 25% de los laterales

cargas.5-41

• Cada sistema está diseñado para resistir ellateral totalcarga en proporción a su rigidez relativa.5-41Un 4-FEMA Directrices de rehabilitación

sísmica 273 Apéndice A: Glosario E Excéntrico preparó marco (LME): Una diagonalarriostradosmarco en el que al menos un extremo de cadadiagonalesmiembro se conecta a una viga a corta distanciade unviga-columna de conexión o de otra llave final.5-41Edge distancia: La distancia desde el borde de la

miembro del centro de la más cercanasujetador. Cuando unmiembros se carga perpendicular a la fibra, lacargaextremo deberá ser definido como el borde en ladirección hacia laque el cierre está actuando.8-31

Amortiguación eficaz: El valor de equivalente deviscosaamortiguamiento que corresponde a la energía

disipada por eledificio o elemento de la misma, durante un cicloderespuesta.9-25Rigidez efectiva: El valor de la fuerza lateral eneledificio o un elemento del mismo, dividido por eldesplazamiento lateral correspondiente.9-25Elemento: Un montaje de componentesestructurales que actúan

juntos en la resistencia a fuerzas laterales, comomomentresistingmarcos, marcos arriostrados, muros de corte, ydiafragmas.2-47 3-17Energía dispositivo de disipación (EDD): Nogravedad loadsupportingelemento diseñado para disipar la energía en unmanera estable durante los ciclos repetidos deterremotola demanda.

9-25Sistema de disipación de energía(EDS): Colección completa



de todos los dispositivos de disipación de energía,su apoyoencuadre, y las conexiones.9-25F

Falla: plano o de la zona a lo largo de la cual losmateriales de la tierralados opuestos se han movido de maneradiferencial en respuesta alas fuerzas tectónicas.4-19Las conexiones flexibles: Las conexiones entrecomponentes que permiten la rotación y / o detraslaciónmovimiento, sin degradación del rendimiento.Los ejemplos incluyen las juntas de articulación,la expansión de fuelle

articulaciones, y la manguera de metal flexible.Septiembre 11 a 2Flexible diafragma: El diafragma que cumplarequisitos de la Sección 3.2.4.3-17Pie: Un componente estructural transferir el pesode un edificio para los suelos de fundación yresistencia lateralcargas.4-19Fundación suelos: Suelos de apoyo de la

fundaciónsistema y resistir las cargas verticales y laterales.4-19Fundación manantiales: Método de elaboraciónde modelos paraincorporar características de deformación-cargade

suelos fundación.4-19sistema de fundación: componentesestructurales (cimentación,

pilas).4-19Enmarcados tipo: Tipo de sistema de resistenciasísmica.Julio 3 a 1Fundamentales de las actividades: El períodode la modalidad de la primeraedificio en la dirección que se examina.Julio 3 a 1G o la distancia entre surcos Calibre: El centro-a-

distancia entre ejesentre las filas sujetador o las líneas de vía.8-31

haz de madera laminada encolada: términoabreviado para laminada y encoladaviga.8-31Calidad: La clasificación de madera en lo que

respecta ala fuerza y la utilidad, de acuerdo con las reglasde clasificaciónde una agencia aprobada.8-31normas de evaluación: sistemática y criteriosuniformes paracalificación de la calidad de los productos demadera.8-31De yeso o paneles de yeso: una pared interiorrevestimiento de material de la superficie a veces

considerado pararesistir las fuerzas laterales.8-31H nivel de riesgo: El movimiento sísmico dedeterminadas demandasgravedad, determinado a cada uno probabilísticoobase determinista.2-47Jefe conjunta: junta de mortero vertical colocado

entreunidades de mampostería en el Wythe misma.7-23Mantenga a abajo: Hardware utilizado paraanclar la cuerda verticalobliga a la fundación o la elaboración de laestructura enpara resistir el vuelco del muro.8-32

Agujero unidad de albañilería:Una unidad dealbañilería cuya sección transversal netaárea en cada plano paralelo a la asunción

superficie es inferior al 75% del área de lasección brutaen el mismo planI Relleno: Un panel de mampostería colocadodentro de una o de aceroestructura de hormigón. Los paneles separadosde los alrededoresmarco por una brecha que se denomina "rellenosaislados". Los paneles queestán en estrecho contacto con un marco

alrededor de su perímetro totalse llaman "rellenos de corte."7-23



En plano de la pared: Ver compuesta por muros.7-23Pisos de deriva Inter: El desplazamientohorizontal con respectode dos pisos en un edificio adyacente. Pisos de

deriva pueden InterTambién se expresa como un porcentaje de laaltura del pisoque separa los dos pisos adyacentes.10-15interfaz de Aislamiento: La frontera entre laparte superiorparte de la estructura (superestructura), que esaislados, y la parte inferior de la estructura, quese mueve rígidamente con el suelo.9-25sistema de aislamiento: La colección de

elementos estructuralesque incluye todas las unidades de aislamientoindividual, de carácter estructuralelementos que la fuerza de transferencia entreelementos de lasistema de aislamiento, y todas las conexiones aotros estructuraleselementos. El sistema de aislamiento incluyetambién la windrestraint del sistema.9-25

unidad de aislador: Una horizontal flexible yrígida verticalelemento estructural del sistema de aislamientoque permitegrandes deformaciones bajo carga lateralsísmica. Unaaislador de la unidad se puede utilizar ya seacomo parte de, o ademása la de apoyo al sistema de peso del edificio.9-25J Común: Área en que dos o más extremos,

superficies o los bordesse adjuntan. Clasificados por tipo de elemento defijación o soldadurautilizados y método de la transferencia de lafuerza.5-41K Rey stud: altura completa columna o columnasadyacentes a las aperturasque proveen de plano la estabilidad a cabo en losmontantes lisiado en

aberturas.8-32L

Deslizamientos: Una pendiente de masasmovimiento hacia abajo de la tierraresultado de cualquier causa.4 a 1 septiembreMiembro de soporte lateral: El usuario

diseñado para inhibirpandeo lateral o pandeo lateral de uncomponente.5-41Lateral de la fuerza-resistencia delsistema: Los elementos de laestructura que proveen a sus laterales y la fuerzabásicarigidez, y sin la cual la estructura selateralmente inestable.2-47elaboración de luz: la elaboración repetitivos

con pequeñosuniformemente espaciados miembros.8-32procedimiento lineal: Un análisis basado en unalínea recta(Elástica)-contra-el desplazamiento relaciónfuerza.A-1Enlace: En una EBF, el segmento de una viga quese extiendede la columna que se preparen, que se encuentra

entre el final de unDiagonal y una columna, o entre los extremos dedos

diagonales de la FBE. La longitud del enlace es dedefine como la distancia libre entre la abrazaderadiagonaly la cara de columna o entre los extremos de dosdiagonalesaparatos de ortodoncia.5-41atiesadores intermedios Enlace: Web Verticalrigidizadores colocados en el enlace.5-41Vincular ángulo de rotación: El ángulo derotación de plásticoentre el enlace y la viga fuera de la relaciónderivadautilizando el cortante en la base especificada, V.5-41Licuefacción: Un terremoto inducida proceso enel quesaturadas, sueltas, suelos granulares pierden una

cantidad considerable



de resistencia al corte como resultado delincremento de agua intersticialpresión durante el sacudimiento de un terremoto.4-19duración de carga: El período de aplicación

continua deuna carga determinada, o el período acumuladode intermitentesaplicaciones de carga. (Véase el factor de efectodel tiempo.)8-32ruta de carga: Un camino que las fuerzassísmicas que pasan a través dela fundación de la estructura y, en últimainstancia, a ladel suelo. Normalmente, la carga se desplazadesde el diafragma

a través de conexiones con la vertical lateralforceresistingelementos, y luego procede a la fundaciónpor medio de conexiones adicionales.10-15distribución de carga: El mecanismo deredistribución de carga entre los componentesparalelos obligado a desviar juntos. 8-32De carga / deslizamiento constante: El ratio dela carga aplicada a un conexión y la deformaciónlateral resultante de la conexión en la dirección

de la carga aplicada. 8-32 A-6 Directrices de Rehabilitación sísmicaFEMA 273

Apéndice A: Glosario LRFD (Carga y Diseño factor deresistencia): Unmétodo de dosificación de los componentesestructurales (Miembros, conectores, elementosde unión, yasociaciones) con carga y factores deresistencia tal que ningún estado límite aplicablese supera cuando la estructura es sometido a todala carga de diseño y factor de resistencia

utilizando combinaciones de carga y factores deresistencia tal que ningún estado límite aplicablese supera cuando la estructura se somete a todaslas combinaciones de carga de diseño.5-41Madera: El producto del aserradero y cepilladode molino, por lo general no más elaborado, quepor el aserrado, reaserrado, a lo largo que pasapor una planificación estándar máquina,transversal a la longitud, y la congruencia.8-32tamaño de madera: Madera se refiere

típicamente por tamaño clasificaciones. Además,la madera es especificado por clasificación defabricación. Madera en bruto y vestido madera

son dos de los utilizados habitualmente defabricación clasificaciones. 8-32M Masonería: El conjunto de unidades demampostería, mortero y

posiblemente lechada y / o refuerzo. Tipos dealbañilería se clasifican en este documento conrespecto al tipo de la unidades de albañilería,tales como unidades de mampostería de arcilla,hormigón albañilería, mampostería o de teja debarro-hueco. 7-2 marzoFormado panel Mat: La designación de lospaneles estructurales que representan lospaneles fabricados en una estera formadoproceso, tales como tableros de fibra orientada ytableros de obleas. 8-32Máximo Considerado Terremoto (MCE): Un

terremoto de nivel de peligro extremo, utilizadoen la formación de Objetivos deRehabilitación. (Véase la EEB-2.) 2-47desplazamiento máximo: El sismo máximoun desplazamiento de aislamiento o de disipaciónde energía sistema, o sus elementos, conexclusión de adicionales desplazamiento debido ala torsión real o accidental. 9-25La media de periodo de retorno: El períodomedio de tiempo, en años, entre los hechosocurridos espera de una terremoto de gravedad

especificada. 2-47Modelo Tipo de construcción: los tiposcomunes de construcción Quince utilizan paraclasificar las deficiencias de espera, razonablelos métodos de rehabilitación, y los costosestimados. Véase el cuadro 10-2 para lasdescripciones de los tipos de construcción demodelos. 10-15El contenido de humedad: El peso del agua en lamadera expresado como porcentaje del peso dela ovendried madera. 8-32marco Momento: Un sistema de estructura del

edificio en el que cortante fuerzas sísmicas sonresistidas por cortante y flexión en miembros ylas articulaciones de la estructura. 5-41N Filtra la madera de corte de la pared: lasparedes de corte de madera con un relación deaspecto (altura / ancho) mayor de dos a uno.Estas paredes son relativamente flexibles y por lotanto tienden a ser incompatible con loselementos de construcción, que ocasionenteniendo menos cortante de lo que se preveía

cuando más amplio en comparación con lasparedes. 10-15



Diámetro nominal: La aproximación ásperaaserrada talla comercial por el cual los productosde madera son conocidasy se vende en el mercado. aserrada en bruto, lostamaños reales varían de la nominal. Referencia a

las normas o reglas de clasificación es necesariopara determinar el tamaño nominal terminó realrelaciones, que han cambiado con el tiempo.8-32fuerza nominal: La capacidad de una estructuraocomponente para resistir los efectos de lascargas, según lo determinepor los cálculos de los especificados resistenciade los materiales ydimensiones y fórmulas derivadas del aceptadasprincipios de la mecánica estructural, o bien

mediante pruebas de campo o ensayos delaboratorio de modelos a escala, lo que permitemodelar efectos, y las diferencias entre ellaboratorio y de campo condiciones. 5-41pared no portante: Un muro que soporta cargasde gravedad inferiores a los que se defina para unmuro de contención. 7-23miembro no compacta: una sección de acero encompresión cuya anchura-espesor relación nocumple con los valores límite de tamañocompacto, tal como se muestra en la Tabla B5.1

de AISC (1986). 10-15Noncomposite pared demampostería: mampostería Multiwythepared actuar sin acción mixta. 7-23procedimiento no lineal: Un análisis basado ene incluyendo ambas elásticas y rendimiento encomparación con fuerza después de losdesplazamientos relaciones.A-1No estructurales componente: arquitectónico,, Plomería, mecánica o eléctrica componente oelemento de de los equipos de interiores y

decoración, de forma permanente instalado en eledificio, que se enumeran en la tabla 11-1.11-29

Apéndice A: Glosario El nivel de rendimiento no estructurales: Unalimitación de daños estado de los componentesno estructurales utilizados para la construccióndefinir los objetivos de rehabilitación. 2-47O Ordinario Marco Momento (OMF): Unmomento del marco sistema que cumple los

requisitos para Ordinaria Momento Marcos talcomo se define en las disposiciones sísmicas para

nueva construcción en AISC (1994a), capítulo 5.5-41strandboard orientada: Un panel estructuralque comprende delgados filamentos de maderaalargado con capas superficiales dispuestos

en la dirección del panel de largo y dispuestas encapas básicas la dirección del panel cruz.8-32Fuera del plano de la pared: una pared que seresiste a las fuerzas laterales aplica normal a suplano. 7-23Vuelco: Cuando el momento producido en labaseverticales laterales de la fuerza-resistencia esmayor que los elementos la resistenciaproporcionada por la fundación de elevar ella resistencia y el peso del edificio. 10-15P

Panel: Un tipo de productos de madera hojas.8-32Panel de rigidez o rigidez: El plano de corte enla rigidez de un grupo especial, el producto degrosor del panel y el módulo de la rigidez.8-32Panel de corte: el cizallamiento actuando através del panel dede espesor.8-32Zona de Control: Espacio de una columna de la

viga-columna conexión definida por carretera ypatines de la columna.5-41 10-15

Análisis paramétrico:análisis repetitivosrealizados enque uno o más parámetros independientes sonvariadas con el fin último de optimizar undependiente (Respuesta al terremoto)parámetro.A-1Parapeto: porciones de un muro se extiende porencima del techo diafragma. Parapetos se puede

considerar como bridas hasta el techodiafragmas si las conexiones adecuadas existen ono son proporcionada. 7-23Parcialmente rellenadas pared demampostería: Un muro de mamposteríaque contiene lechada en algunas de las células.7-24De partículas: Tableros fabricados con trozospequeños de la madera, el cáñamo y lino, enrégimen de servidumbre con fibras sintéticas oaglutinantes orgánicos, y apretó en láminas

planas.8-32



Δ P-efecto: el efecto secundario de la columna decargas axiales y desviación lateral de las tijeras ylos momentos en los diversoscomponentes de una estructura. 5-41Perforado la pared o panel de relleno: Una

pared o panel no que cumplan los requisitos parauna pared sólida o relleno panel.7-24Pier: Similar a la pila, generalmente construidosde hormigón y emitidos en su lugar.4-19Pila: Una estructurales componente profundotransferencia de la peso de un edificio a lafundación y los suelos resisten y lateral cargasverticales; de concreto, acero, o de madera,generalmente impulsados en suelos blandos osueltos. 4-19 8-32

Pitch o espaciado: La posición longitudinal delcentro a centro distancia entre dos agujerosconsecutivos o sujetadores en una fila.8-32Plan de irregularidades: irregularidades en ladisposición horizontal elementos, por lo tantoque produzca una diferencia entre el centro demasa y centro de rigidez, que por lo general,produce importantes demandas de torsión en laestructura.10-15cortante planar: El corte que se produce en un

plano paralelo a la superficie de un panel, quetiene la capacidad de causarel panel al fracaso a lo largo de las lonas un panelde madera contrachapada o enuna capa de azar en un nonveneer o panel dematerial compuesto.8-32elaboración de la Plataforma: El método deconstrucción en que adornanparedes están construidas de una planta a la vez,con un piso o teniendo la viga del techo en laparte superior del marco de la pared en cada

nivel. 8-32Capas: una sola hoja de chapa de madera, ovarias bandas establecidas con bordesadyacentes que forman una lámina de chapa enuna pegada madera contrachapada del panel.8-32Chapas de madera: Un panel compuesto porcapas estructurales de la maderachapa de madera dispuestos en capas alineadoscruz. Las capas son unido con un adhesivo quecura a petición de

calor y presión.8-32

Polo: Una ronda de madera de cualquier tamañoo longitud, por lo general utilizancon el extremo más grande en la tierra.8-33estructura de Polo: Una estructura redonda

enmarcada por lo general polos continua queproporcionan el marco vertical primaria y decarga-sistema de resistencia lateral.8-33

A-8 Directrices de Rehabilitación sísmicaFEMA 273

Apéndice A: Glosario Palpitaciones: Dos edificios adyacentes encontacto durante la excitación terremoto, porqueestán demasiado cerca juntas y / o exhibirdeformación dinámica diferente características.10-15

Prescriptiva capacidad de cargamáxima: Asunciónla capacidad de carga final se basa en laspropiedades exigidas en el punto 4.4.1.2.4 a 1 septiembrePreservativo: Un producto químico que, cuandoconvenientemente aplicada amadera, hace que la madera resistente al ataquede hongos, insectos, perforadores marinos, o lascondiciones meteorológicas.8-33conservante de madera tratada-

Presión: Productos de maderatratada a presión por un procedimiento aprobadoyconservante.8-33Presunta capacidad de cargamáxima: Asunciónla capacidad de carga final se basa en las cargasadmisiblesdesde el diseño original. 4 a 1 septiembrePrimaria (fuerte) el eje del panel: La direcciónque coincide con la longitud del panel.

8-33Primaria componente: aquellos componentesque son requerido como parte del edificio lateralde la fuerza-resistencia sistema (en contraste alos componentes de secundaria).3-17Primaria elemento: un elemento que es esencialpara la capacidad de la estructura para resistirterremotos inducidosdeformaciones.2-47

Placa metálica perforada: Una placa de aceroligero de fijación con un puñetazo los dientes de



distintas formas y configuraciones que sepresionan en las piezas de madera paraefecto cortante de transferencia. Se usa conmadera estructural asambleas. 8-33R

Redundancia: Calidad de contar con víasalternativas en el estructura mediante la cual lasfuerzas laterales son resistidas, permitiendo quela estructura se mantenga estable después de lael fracaso de cualquier elemento individual.10-15-Participante esquina Re: Plan de irregularidaden un diafragma, como un ala de la ampliación,inserto plan, o E, T, X, oConfiguración en forma de L, donde grandes ytracción fuerzas de compresión se puededesarrollar. 10-15

Rehabilitación Método: Una metodología deprocedimiento para la reducción de lavulnerabilidad sísmica de construcción. 2-47Rehabilitación Objetivo: Una declaración de ladeseada límites de pérdida o daño de un sismo dedemanda, que suele ser seleccionado por elpropietario, ingeniero y / o pertinentesorganismos públicos. (Véase el capítulo 2.)2-47 10-15estrategia de rehabilitación: un enfoquetécnico para el desarrollo de medidas de

rehabilitación para un edificio parareducir su vulnerabilidad sísmica.2-47Mampostería reforzada (RM) de la pared: unapared de mampostería quese ve reforzada tanto en la vertical y horizontaldirecciones. La suma de las áreas de carácterhorizontal y refuerzo vertical debe ser de almenos 0,002 veces el área de la sección bruta delmuro, y el mínimo área de refuerzo en cadadirección no debe ser menor de 0,0007 veces elárea de la sección bruta de la pared. Paredes

reforzadas se supone para resistir las cargastravés de la resistencia de la mampostería encompresión y el acero de refuerzo en tensión ocompresión.mampostería reforzada está parcialmente ototalmente cementado cementado.7-24REAGRUPACIÓN: Un método para la reparaciónde un agrietado o deterioro de la junta demortero en la albañilería. Los daños omortero deteriorado y se retira la articulación sea

rellenadocon mortero nuevo.10-15

miembro de la resistencia requerida: efecto dela carga (fuerza,momento, el estrés, la medidaque corresponda) que actúa sobre unelemento o conexión, determinada por el análisisestructural de las cargas factorizadas y la carga

crítica combinaciones.8-33Fuerza: efecto de la carga (fuerza, momento, elestrés, según el caso) que actúa sobre uncomponente o una conexión determinado por elanálisis estructural de las cargas factorizadas(Con carga crítica combinaciones másadecuadas). En 5 a 4Resistencia: La capacidad de una estructura, uncomponente o conexión a resistir los efectos delas cargas. Se determina por los cálculos de losespecificados resistencia de los materiales,

dimensiones y fórmulas derivadas del aceptadasprincipios de la mecánica estructural, o por elcampo o ensayos de laboratorio de modelos aescala, lo que permite modelar efectos y lasdiferencias entre el laboratorio y de campocondiciones. 8-33El factor de resistencia: un factor de reducciónaplicado a resistencia miembros que representainevitable desviaciones de la fuerza real del valornominal, y la forma y las consecuencias delfracaso. 5-41 8-33

Muro de contención: A-pie de la pared libre delsuelo en que se ha un lado.4-19Rígido del diafragma: El diafragma que cumplarequisitos de la Sección 3.2.43-17Madera en bruto: Madera, ya que viene de lasierra antes de a cualquier operación de vestirse.8-33Fila de elementos de sujeción: dos o máselementos de fijación alineados con la dirección

de la carga.8-33Ejecución de los bonos: Un patrón demampostería en la cabeza articulaciones seescalonan entre los cursos de escalonamientomás de un tercio de la longitud de una unidad dealbañilería. También se refierea la colocación de unidades de mampostería detal manera que las uniones cabezaen los cursos sucesivos se compense al menos enhorizontal onequarter

la unidad de longitud. 7-24S Sazonados madera: Madera que ha sido secada.



Aderezo se lleva a cabo por secado al aire libredentro de la límites de contenido de humedadposible con este método, o por el aire de secadocontrolado (es decir, el horno de secado).8-33

Secundaria componente: aquellos componentesque no son necesarios para la fuerza deresistencia lateral (en contraste conComponentes de Primaria). Pueden o no pueden,en realidad resistir algunas fuerzas laterales. 2-47Secundaria componente: aquellos componentesque no son necesarios para la fuerza deresistencia lateral (en contraste concomponentes principales). Pueden o no pueden,en realidad resistir algunas fuerzas laterales.3-17Secundaria elemento: un elemento que no

afecta a la capacidad de la estructura para resistirterremotos inducidos deformaciones.2-47la demanda sísmica: nivel de peligro sísmicocomúnmente expresado en forma de unarespuesta del movimiento del terrenoespectro. También puede incluir una estimaciónde permanente baja deformación.2-47cimientos poco profundos: o continuapropagación aislados zapatas o esteras.

4-19compuesta por muros: Una pared que se resistea las fuerzas laterales aplicadasParalelamente a su plano. También conocidocomo uno en el plano pared.7-24Revestimiento: Madera o el panel de productosque se adjuntan Paralelamente a miembros de laestructura, por lo general la formación de lapared, piso, techo o superficies de la azotea.8-33cautivas columna corta: Las columnas con

altura y profundidad proporciones inferiores al75% del valor nominal altura y profundidadproporciones de las columnas típicas a esenivel. Estos columnas, que no puede serconcebido como parte de la laterales de cargaresistente sistema de atención primaria, tiendena atraer las fuerzas de corte debido a su elevadarigidez con respecto a elementos adyacentes.10-15Contracción: Reducción de las dimensiones de lamadera debido a la una disminución del

contenido de humedad.8-33

Método Simplificado de rehabilitación: unenfoque,aplicables a algunos tipos de edificios yrehabilitación Objetivos, en el que los análisis detodo el edificio de respuesta a los peligros del

terremoto no son necesarios. 2-47 10-15Slip-crítica conjunta: una unión roscada en elque se deslizan la resistencia de la conexión serequiere. 5-41Sólido unidad de albañilería: Una unidad dealbañilería cuya sección transversal netaárea en cada plano paralelo a la asunciónsuperficie es de 75% o más de las área de lasección brutaen el mismo plano.7-24Sólidos pared o panel de relleno sólido: Una

pared o panel de relleno con aberturas nosuperiores al 5% de la superficie de la pared.La longitud máxima o la altura de una abertura enun sólido pared no deberá superar el 10% de laanchura de la pared o una historia altura. Lasaberturas en una pared o panel de relleno debeser situado en el centro 50% de la longitud de lapared y la historia altura, y no deberán sercontiguas adyacentes aberturas. 7-24Momento Especial Frame (SMF): Un momentodel marco sistema que cumpla con los requisitos

especiales para los marcos comose define en las disposiciones sísmicas para lanueva construcción.5-41SPT N-Valores: El uso de una prueba depenetración estándar (ASTM D1586 Test), elnúmero de golpes de un 140 - Pound Hammercaída de 30 pulgadas necesita para conducir un2-pulgadas de diámetro estándar de toma demuestras a una distancia de 12 pulgadas.4-19bonos de pila: En contraste con una adhesión

ininterrumpida, por lo general una la colocaciónde las unidades de tal manera que las llagas en lossucesivos cursos están alineados verticalmente.07.24 24.07diafragma rígido: Un diafragma que cumpla conlos requisitos de la sección 3.2.4.3-17

Almacenamiento bastidores:paleta bastidoresindustriales, la plataforma móvil bastidores,bastidores y apilador de hecho, flejes o laminadasen caliente los elementos estructurales. No

incluye otros tiposde bastidores, como drive-in y la unidad-a travésde bastidores, voladizo de la pared colgaba



bastidores, bastidores portátiles, o bastidoresfabricados con materiales distintos del acero. 11-29Fuerza: La fuerza axial máxima, la fuerzacortante o momento que puede ser resistida por

un componente. 2-47resultante del estrés: La fuerza axial neta,cortante o flexiónmomento fijado a la sección transversal de unaestructura componente. 2-48nuevo sistema de fuerza: Un sistemasecundario, como un marco, comúnmenteutilizado para proporcionar de plano de apoyo acabo de una o bajo-mampostería reforzada noreforzada pared.10-16columna débil haz de fuerza: La capacidad de la

columna en cualquier momento el marco comúndebe ser mayor que los de las vigas, a fin degarantizar una acción inelástica enlas vigas, con lo que la localización y control dedaños deriva. 10-16Nivel estructural de la ejecución: la limitaciónestructural estado de daño, en la definición deRehabilitación Objetivos.2-48Estructurales gama de funcionamiento: Unagama de estructurales Estados daños, utilizado en

la definición de Rehabilitación Objetivos.2-48Sistema estructural: Un conjunto de soporte decarga componentes que se unen entre sí paraproporcionar regularmente interacción ointerdependencia.5-41Estructurales del uso del panel: A-base depaneles de madera producto unido con unadhesivo exterior, generalmente de 4 'x 8'más grande en tamaño. Se incluyen bajo estadenominación se madera contrachapada, tableros

de fibra orientada, tableros de obleas, ypaneles compuestos. Estos paneles cumplen losrequisitos del PS o PS 1-83 2-92 y estándestinados a uso estructural en edificiosresidenciales, comerciales e industrialesaplicaciones. 8-33Stud: miembro de madera utilizados comomiembro estructural vertical en las paredesinteriores o exteriores de un edificio,generalmente de 2 "x 4" o 2 "x 6" tamaños, y laprecisión extremo recortado.

8-33Subconjuntos: Una porción de una asamblea.

2-48Subdiaphragm: parte de un diafragma másutilizado para distribuir las cargas entre losmiembros. 8-33Sistemática de rehabilitación Método: Una

aproximación a los rehabilitación en el que elanálisis completo de la La respuesta de laconstrucción de sacudimiento de un terremoto esrealizado. 2-48 10-16T el desplazamiento de destino: Una estimaciónde la probabilidad creación de desplazamientodel techo en el terremoto de diseño. 3-17

Ate: Ver puntal de arrastre. 8-33

Tie-down: Hardware utilizado para anclar lacuerda vertical obliga a la fundación o laelaboración de la estructura en para resistir elvuelco del muro. 8-33Hacia abajo del sistema de corbata: Lacolección de estructurales conexiones,componentes y elementos que proporcionanfreno contra la elevación de la estructura porencima de la aislamiento del sistema.9-25Maderas: Madera del valor nominal de cinco o

más pulgadas de sección transversal pequeñadimensión.8-33Factor tiempo en vigor: Un factor de ajusteaplicado a resistencia a la cuenta para los efectosde la duración de la carga. (Véasede duración de carga.)8-33desplazamiento de diseño Total: La EEB-1desplazamiento de un aislamiento o el sistema dedisipación de energía, o los elementosde ellas, incluyendo el desplazamiento adicional

debido a reales y la torsión accidental.9-25desplazamiento máximo total: La máximadesplazamiento de un terremoto de aislamiento ode la energía sistema de disipación, o suselementos, incluidos los desplazamientoadicional debido a la real y accidentaltorsión.9-25Transversal de la pared: una pared que estáorientado a la transversal el plano de corte en las

paredes, y se resiste a las fuerzas lateralesaplicadas normal a su plano. También conocidocomo un fuera de plano pared.



7-24U Último capacidad de carga: máximo posiblefundación de carga o tensión (fuerza); aumentode la

deformación o tensión no da lugar a aumento dela carga oestrés.4-19Sin refuerzo de mampostería (MUR) de lapared: una pared de mamposteríacon un contenido inferior a los importes mínimosde refuerzo como se define para fábricas dealbañilería (RM) las paredes. Unapared sin refuerzo se supone para resistir lagravedad y laterales cargas únicamente a travésde la resistencia de la mampostería

los materiales. 7-24V V-apoyado marco: el marco preparóconcéntricos (CBF) enque un par de diagonales encuentra por encima opor por debajo de una viga está conectada a unsolo punto en el span haz clara. Cuando lasdiagonales están por debajo de el haz, el sistematambién se conoce como un "invertidaV-armazón ", o" chevron refuerzo. "5-42

Dependiente de la velocidad de disipación deenergía de dispositivos (JED): dispositivos que tienen característicasmecánicas de tal manera que la fuerza en el

dispositivo depende de la velocidad relativa en eldispositivo.9-25irregularidad vertical: una interrupción de lafuerza, la rigidez, la geometría, o masa en una

historia con respecto a pisos adyacentes. 10-16W Tablas de: un panel estructural nonveneeredfabricados a partir de a tres pulgadas de copos dedos o láminas unidos con una resina fenólica yapretó en paneles de chapa. 8-33-Sistema de retención del viento: La colecciónde estructurales elementos que proporciona laretención de los sismos aislados estructura paralas cargas de viento. El sistema de retención-viento puede ser una parte integral de lasunidades de aislamiento o de una de dispositivo.

9-25Wythe: Una sección vertical continua de unapared, un unidades de mampostería de espesor.7-24X X-apoyado marco: el marco preparóconcéntricos (CBF) en que un par de diagonalescruza cerca de la midlength de los frenos.5-42

Y

Y, con férula marco: un marco preparóexcéntrica (LME) en que el tallo de la Y es elvínculo de la FBE del sistema

B. Directrices Sísmica Proyecto deRehabilitación Los participantes

Comité del Proyecto de Supervisión ASCE participantes del proyecto Comité Directivo del Proyecto Presidente Eugene ZellerDirector de Planificación y construcciónDepartamento de Planificación y construcciónLong Beach, California

ASCE Miembros Pablo SeaburgOficina del Decano Asociado

Facultad de Ingeniería y TecnologíaOmaha, NebraskaAshvin Shah

Director de IngenieríaSociedad Americana de Ingenieros CivilesWashington, DC

Miembros ATC Thomas G. AtkinsonAtkinson, Johnson y SpurrierSan Diego, CaliforniaChristopher RojahnDirector EjecutivoConsejo de Tecnología AplicadaRedwood City, CaliforniaMiembros BSSC Gerald H. JonesConsultor

Kansas City, MissouriJames R. SmithDirector Ejecutivo



Edificio del Consejo de Seguridad SísmicaWashington, DCV. Vitelmo BerteroCentro de Investigación en Ingeniería SísmicaUniversidad de California

Richmond, CaliforniaWilliam J. HallUniversidad de Illinois en Urbana-ChampaignUrbana, IllinoisClarkson W. PinkhamSB Barnes AsociadosLos Angeles, CaliforniaPablo SeaburgUniversidad de OmahaOmaha, NebreskaRoland L. SharpeConsultoría de Ingeniería de estructuras

Los Altos, CaliforniaJon S. TrawConsejo Internacional de la ConstrucciónWhittier, CaliforniaTalleres usuario McLane Tom, GerenteSocity Americana de Ingenieros CivilesWashington, DCDebbie Smith, CoordinadorSocity Americana de Ingenieros CivilesWashington, DC

Subcontratista de Investigación de Síntesis James O. JirsaUniversidad de TexasAustin, TexasTemas especiales Subcontratista Melvyn VerdeMelvyn Green y AsociadosTorrance, CaliforniaB-2 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica273

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica

Los participantes del proyecto Participantes del Proyecto ATC Comité Técnico Superior Requisitos Generales del Equipo Modelado y análisis del equipo Investigador Principal (PI) Christopher RojahnConsejo de Tecnología AplicadaRedwood City, CaliforniaCo-PI y Director del Proyecto Daniel Shapiro

SOH & AssociatesSan Francisco, CaliforniaCo-Director del Proyecto

Lawrence D. ReaveleyUniversidad de UtahSalt Lake City, Utah

Asesor Técnico Principal William T. Holmes

Rutherford y ChekeneSan Francisco, California Asesor Técnico Jack MoehleEERC, UC BerkeleyRichmond, CaliforniaRepresentante Junta ATC (ex officio) Tom AtkinsonAtkinson, Johnson & SpurrierSan Diego, CaliforniaRonald O. Hamburger, Jefe de EquipoEQE Internacional

San Francisco, CaliforniaSigmund A. FreemanWiss, Janney, Asociados ElstnerEmeryville, CaliforniaEl Prof. Peter Gergely (fallecido)La Universidad de CornellIthaca, Nueva YorkRichard A. ParmeleeIngeniero ConsultorSt. George, UtahAllan R. Porush

Dames & MooreLos Angeles, CaliforniaMehrain Mike, Jefe de EquipoDames & MooreLos Angeles, CaliforniaRonald P. GallagherRP Asociados GallagherSan Francisco, CaliforniaHelmut KrawinklerLa Universidad de StanfordStanford, CaliforniaGuy Nordenson JP

Ove Arup & PartnersNueva York, Nueva YorkMaurice S. PoderGeomatrix Consultants, Inc.San Francisco, CaliforniaAndrew S. WhittakerEERC, UC BerkeleyRichmond, California

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica Los participantes del proyecto

FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica B-3 Geotécnica / Fundamentos de equipo



Equipo de hormigón Equipo de la Masonería Jeffrey R. Keaton, Jefe de EquipoAGRA la Tierra y Medio AmbientePhoenix, Arizona

Craig D. ComartinIngeniero ConsultorStockton, CaliforniaPaul W. Grant Shannon & Wilson, Inc.Seattle, WashingtonGeoffrey R. MartínUniversidad del Sur de CaliforniaLos Angeles, CaliforniaMaurice S. PoderGeomatrix Consultants, Inc.San Francisco, California

Jack P. Moehle, jefe del equipo de Co-EERC, UC BerkeleyRichmond, CaliforniaLawrence D. Reaveley, jefe del equipo de Co-Universidad de UtahSalt Lake City, UtahJames E. CarpenterBruce C. Olsen Ingenieros ConsultoresSeattle, WashingtonJacob GrossmanRosenwasser / Engrs Grossman Cons.

Nueva York, Nueva YorkPaul A. MurrayStanley D. Lindsey & AssociatesNashville, TennesseeJoseph P. NicolettiURS / John A. Blume y AsociadosSan Francisco, CaliforniaKent B. SoelbergRutherford y ChekeneBoise, IdahoJames K. Wight Universidad de Michigan

Ann Arbor, MichiganDaniel P. Abrams, jefe de equipoUniversidad de IllinoisUrbana, IllinoisSamy A. AdhamAgbabian AsociadosPasadena, CaliforniaGregory R. KingsleyKLFA de ColoradoGolden, ColoradoOnder Kustu

Roble IngenieríaBelmont, CaliforniaJohn C. Theiss

EQE - TheissSt. Louis, MissouriB-4 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica273

Apéndice B: Directrices de rehabilitación

sísmica Los participantes del proyecto Equipo de Acero Equipo de madera Equipo de Nuevas Tecnologías Equipo no estructurales Douglas A. Foutch, Jefe de EquipoUniversidad de IllinoisUrbana, IllinoisNavin R. AminSkidmore, Owings & MerrillSan Francisco, California

James O. MalleyDegenkolb IngenierosSan Francisco, CaliforniaCharles W. RoederUniversidad de WashingtonSeattle, WashingtonThomas Z. ScarangelloThornton-TomasettiNueva York, Nueva YorkJohn M. Coil, Jefe de EquipoBobina y Gales

Tustin, CaliforniaJeffery T. MillerReaveley Ingenieros & Assoc., Inc.Salt Lake City, UtahRobin PastorForenses expertos asesores, Inc.Santa Ana, CaliforniaWilliam B. VaughnVaughn IngenieríaLafayette, CaliforniaCharles A. Kircher, Jefe de EquipoCharles Kircher & Associates

Mountain View, CaliforniaMichael C. ConstantinouLa Universidad del Estado de Nueva York enBuffaloBuffalo, Nueva YorkAndrew S. WhittakerEERC, UC BerkeleyRichmond, CaliforniaChristopher Arnold, Jefe de EquipoEstablecimiento de sistemas para el DesarrolloPalo Alto, California

Richard L. HessHess Engineering, Inc.Los Alamitos, California



Frank E. McClureConsultoría de Ingeniería de estructurasOrinda, CaliforniaTodd W. PerbixRSP / EQE

Seattle, WashingtonEquipo de Rehabilitación Simplificada Calificación de Lugar-Materiales EnConsultores Idioma y formato Consultor Informe Consultores Preparación

ATC Personal Chris D. Polonia, Jefe de EquipoDegenkolb IngenierosSan Francisco, CaliforniaLeo E. ArgirisOve Arup & Partners

Nueva York, Nueva YorkThomas F. HeauslerHeausler Ingenieros EstructuralesKansas City, MissouriEvan ReisDegenkolb IngenierosSan Francisco, CaliforniaTony TschanzSkilling Magnusson WardBarkshire, Inc.Seattle, Washington

Charles J. Hookham (Plomo)Negro & VeatchAnn Arbor, MichiganEl Dr. Richard Atkinson (fallecido)Atkinson-Noland & AssociatesBoulder, ColoradoRoss EsfandiariRoss Servicios de IngenieríaWalnut Creek, CaliforniaJames R. HarrisJR Harris & CompanyDenver, Colorado

Roger E. Scholl (fallecido), plomoCounterQuake CorporationRedwood City, CaliforniaRobert K. ReithermanLa Compañía ReithermanHalf Moon Bay, CaliforniaProducción de Documentos Lasselle-Ramsay, Inc.Mountain View, CaliforniaChristopher RojohnDirector Ejecutivo

Gerald A. BradyDirector Ejecutivo AdjuntoPatty Christofferson

Gerente de Administración y Relaciones PúblicasPeter N. MorkEspecialista en ComputaciónLos participantes del proyecto BSSC participantes del proyecto

1997 Consejo de Dirección Miembros James E. Beavers, de oficioJames E. Beavers ConsultoresOak Ridge, TennesseeEugene ColeCole, Yee, Schubert y AsociadosCarmichael, California(En representación de la Asociación deIngenieros Estructurales deCalifornia)SK Ghosh

Portland Cement AssociationSkokie, IllinoisNéstor IwankiwVicepresidente de Tecnología e InvestigaciónInstituto Americano de la Construcción en AceroChicago, IllinoisGerald H. JonesKansas City, Missouri(En representación del Instituto Nacional deCiencias de la Construcción)José Nicoletti

Consultor SeniorURS / John A. Blume & AssociatesSan Francisco, California(En representación del Earthquake EngineeringResearch Institute)John R. "Jack" ProsekProject ManagerTurner Construction CompanySan Francisco, California(En representación de Contratistas GeneralesAsociados de América)Zapatero W. Lee, Ph.D.

Director de Investigación e IngenieríaConstrucción de la Asociación de Fabricantes deMetalCleveland, OhioJohn C. TheissVice PresidenteEQE - TheissSt. Louis, Missouri(En representación de la Sociedad Americana deIngenieros Civiles)Charles H. Thornton

Presidente / DirectorThornton-Tomasetti IngenierosNueva York, Nueva York



(En representación del Consejo de TecnologíaAplicada)David P. TyreeGerente RegionalAsociación Americana de Bosques y Papel

Colorado Springs, ColoradoPresidente Eugene ZellerDirector de Planificación y construcciónDepartamento de Planificación y construcciónLong Beach, CaliforniaVice Presidente William W. Stewart, FAIA• Stewart Schaberg / Arquitectos Clayton, Missouri(En representación del Instituto Americano deArquitectos)

Secretario Mark B. HoganVice Presidente de IngenieríaAsociación Nacional de Mampostería dehormigónHerndon, Virginia

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica B-7

Miembros (continuación) David WismerDirector de Planificación y Desarrollo de CódigoDepartamento de Licencias e InspeccionesPhiladelphia, Pennsylvania(En representación de la Construcción yAdministradores del CódigoInternacional)Richard Wright DirectorConstrucción y Laboratorio de Investigación deIncendios

Instituto Nacional de Estándares y Tecnología

Gaithersburg, MarylandBSSC Personal Cuestiones sociales Subcontratista BSSC comité de proyecto Miembros

James R. SmithDirector EjecutivoThomas R. HollenbachDirector Ejecutivo AdjuntoLarry AndersonDirector de Proyectos EspecialesM. Claret HeiderEscritor Técnico-EditorMary MarshallAuxiliar AdministrativoRobert A. OlsonRobert Olson Asociados, Inc.

Sacramento, CaliforniaPresidente Warner HoweConsultoría de Ingeniería de estructurasGermantown, TennesseeConsultor Robert A. OlsonRobert Olson Asociados, Inc.Sacramento, CaliforniaGerald H. JonesKansas City, Missouri

Harry W. MartinAmericano del Hierro y el AceroAuburn, CaliforniaAllan R. PorushIngeniero de estructurasDames y MooreLos Angeles, CaliforniaF. Robert PreecePreece / Goudie y AsociadosSan Francisco, CaliforniaWilliam W. Stewart, FAIASchaberg Stewart / Arquitectos

Clayton, MissourLos participantes del proyecto Sísmica del Grupo Asesor de Rehabilitación Presidente Miembros Gerald H. JonesKansas City, MissouriDavid E. AllenEstructuras de la DivisiónInstituto de Investigación en la ConstrucciónConsejo Nacional de Investigación de Canadá

Ottawa, Ontario, CanadáJohn BatallasEdificio Sur Código Congreso Internacional

Birmingham, AlabamaDavid C. BreiholzPresidente, Comité de Edificios ExistentesAsociación de Ingenieros Estructurales deCaliforniaLomita, CaliforniaMichael CaldwellInstituto Americano de Construcción en maderaEnglewood, ColoradoGregory Chiu LF

Instituto de Negocios y seguridad en el hogarBoston, MassachusettsTerry Dooley



Morley Empresa ConstructoraSanta Monica, CaliforniaSusan M. DowtyConferencia Internacional de la ConstrucciónWhittier, California

Steven J. EderEQE Consultores de IngenieríaSan Francisco, CaliforniaSK GhoshPortland Cement AssociationSkokie, IllinoisBarry J. GoodnoProfesorEscuela de Ingeniería CivilGeorgia Institute of TechnologyAtlanta, GeorgiaCharles C. Gutberlet

EE.UU. Cuerpo de Ingenieros del EjércitoWashington, DCWarner HoweConsultoría de Ingeniería de estructurasGermantown, TennesseeHoward KunreutherWharton SchoolUniversidad de PennsylvaniaPhiladelphia, PennsylvaniaHarry W. MartinAmericano del Hierro y el Acero

Auburn, CaliforniaRobert McCluer

Construcción de los funcionarios yadministradores del Código InternacionalPaís Hills Club, IllinoisPipino Margaret-Donat Servicio de Parques Nacionales JubiladosEdmonds, WashingtonWilliam PetakProfesor del Instituto de Seguridad y Sistemas deGestión

Universidad del Sur de CaliforniaLos Angeles, CaliforniaHoward SimpsonSimpson, Gumpertz y HegerArlington, MassachusettsWilliam W. Stewart, FAIASchaberg Stewart / ArquitectosClayton, MissouriJames E. ThomasDuque Empresa de EnergíaCharlotte, Carolina del Norte

L. Thomas TobinTobin y AsociadosMill Valley, California

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica B-9

Representantes de las OrganizacionesMiembros BSSC y sus Suplentes (A partir de septiembre de 1997)Construcción de la AFL-CIO y de laconstrucción del Departamento de

AISC Marketing, Inc. Instituto de concreto de América Consejo Consultivo de Ingenieros de América

Asociación Americana de Bosques y Papel Instituto Americano de Arquitectos Instituto Americano de la Construcción en

Acero

Representante Sandra Tillett Construcción de la AFL-CIO y ConstrucciónWashington, DCSuplente Pete StaffordCentro para la Protección de los Derechos de losTrabajadoresWashington, DCRepresentante Robert Pyle

AISC Marketing, Inc.Buena Park, CaliforniaRepresentante Arthur J. Mullkoff Instituto de concreto de AméricaFarmington Hills, MichiganSuplente R. Ward MalischInstituto de concreto de AméricaFarmington Hills, MichiganRepresentante Roy G. Johnston

Brandow y Johnston AsociadosLos Angeles, CaliforniaSuplente Edward BajerConsejo Consultivo de Ingenieros de AméricaWashington, DCRepresentante David P. Tyree, PEAsociación Americana de Bosques y PapelColorado Springs, ColoradoSuplente

Bradford K. Douglas, PEAsociación Americana de Bosques y PapelWashington, DC



Representante William W. Stewart, FAIAStewart-Schaberg/ArchitectsClayton, MissouriSuplente

Gabor Lorant Gabor Lorant Arquitecto Inc.Phoenix, ArizonaRepresentante Néstor IwankiwInstituto Americano de la Construcción en AceroChicago, IllinoisB-10 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica273


American Insurance Services Group, Inc. Representante John A. MineoAmerican Insurance Services Group, Inc.Nueva York, Nueva YorkSuplente Phillip OlmsteadITT Hartford Insurance GroupHartford, Connecticut

Americano del Hierro y el Acero Representante

Harry W. MartinAmericano del Hierro y el AceroAuburn, California

Asociación Americana de contrachapado Representante Kenneth R. AndreasonAsociación Americana de contrachapadoTacoma, WashingtonSuplente William A. BakerAsociación Americana de contrachapadoTacoma, Washington

Sociedad Americana de Ingenieros Civiles Representante John C. TheissEQE - TheissSt. Louis, MissouriSuplente Ashvin ShahScarsdale, Nueva YorkSociedad Americana de Ingenieros Civiles -Capítulo de la Ciudad de Kansas Representante

Harold SpragueNegro & VeatchOverland, Missouri

Suplente Brad VaughanNegro & VeatchOverland, MissouriSociedad Americana de Calefacción,

Refrigeración y Acondicionamiento deIngenieros-Air, Inc. Representante William StaehlinEstado de CaliforniaSacramento, CaliforniaSuplente Bruce D. Hunn, Ph.D.ASHREAtlanta, GeorgiaSociedad Americana de Ingenieros Mecánicos Representante

Evangelos MichalopoulosEl vapor de la caldera de Inspección y HartfordInsurance CompanyHartford, Connecticut Suplente Ronald W. Haupt Tubería de presión Engineering AssociatesFoster City, CaliforniaSociedad Americana de Soldadura Representante Hardy C. Campbell III

Sociedad Americana de SoldaduraMiami, FloridaSuplente Charles R. FassingerSociedad Americana de SoldaduraMiami, Florida

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica B-11 Consejo de Tecnología Aplicada

Representante Christopher RojahnConsejo de Tecnología AplicadaRedwood City, CaliforniaSuplente Charles N. ThorntonThornton-TomasettiNueva York, Nueva YorkContratistas Generales Asociados de América Representante Jack Prosek

Turner / Vanir Gestión de la ConstrucciónOakland, CaliforniaSuplente



Christopher Monek

Contratistas Generales Asociados de AméricaWashington, DC

Asociación de Ingenieros Geólogos Representante

Ellis KrinitzskyCuerpo de Ingenieros del EjércitoVicksburg, MississippiSuplente Patrick J. BaroshPatrick J. Barosh & AssociatesConcord, Massachusetts

Asociación de Funcionarios Principalesconstrucción de la Ciudad Representante Arthur J. Johnson, Jr.Ciudad de Los ÁngelesDepartamento de Construcción y SeguridadLos Angeles, CaliforniaSuplente Karl DeppeCiudad de Los ÁngelesDepartamento de Construcción y SeguridadLos Angeles, CaliforniaLadrillo Institute of America Representante Gregg J. Borchelt Ladrillo Institute of America

Reston, VirginiaSuplente Marcos NunnLadrillo Institute of AmericaReston, VirginiaConstrucción de los funcionarios yadministradores Código Internacional Representante David WismerDepartamento de Licencias e InspeccionesPhiladelphia, PennsylvaniaSuplente Paul K. Heilstedt BOCA, InternacionalPaís Hills Club, IllinoisPropietarios de edificios y la AsociaciónInternacional de Gestores Representante Michael JawerBOMA, InternacionalWashington, DC

Asociación de California IngenierosGeotécnicos

Representante Alan Kropp

Alan Kropp & AssociatesBerkeley, CaliforniaSuplente John A. BakerGeotécnica Consultores Anderson

Roseville, CaliforniaB-12 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica273


Comisión de Seguridad Sísmica de California Representante Fred TurnerComisión de Seguridad SísmicaSacramento, CaliforniaComité Nacional Canadiense de IngenieríaSísmica Representante RH DevallLee Jones Christoffersen Ltd.Vancouver, Columbia Británica, CanadáSuplente DA LutesConsejo Nacional de Investigación de CanadáDivisión de Investigación de ConstruccionesOttawa, Ontario, Canadá

Albañilería Concrete Association de Californiay Nevada Representante Stuart R. BeaversAlbañilería Concrete Association de California yNevadaCitrus Heights, CaliforniaSuplente Daniel ShapiroSOH y Asociados, Ingenieros EstructuralesSan Francisco, CaliforniaInstituto de acero para hormigón Representante David P. GustafsonInstituto de acero para hormigónSchaumburg, IllinoisSuplente James H. NevinInstituto de acero para hormigónGlendora, CaliforniaDivisión del Arquitecto del Estado Representante Vilas Mujumdar

División del Arquitecto del EstadoSacramento, California



Suplente Alan WilliamsDivisión del Arquitecto del EstadoSacramento, CaliforniaInstituto de Investigación en Ingeniería

Sísmica Representante José NicolettiURS ConsultoresSan Francisco, CaliforniaSuplente F. Robert PreecePreece / Goudie & AssociatesSan Francisco, CaliforniaEstado de Hawaii Terremoto ConsejoConsultivo Representante

Okubo Pablo, Ph. D.Estado de Hawaii Terremoto Consejo ConsultivoMinisterio de defensaHonolulu, Hawai

Suplente Gary CalceMartin, Bravo & Calce, Inc.Honolulu, Hawai

Apéndice B: Directrices de rehabilitaciónsísmica

Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitaciónsísmica B-13

Aislamiento forma concreta de asociación Representante Dick WhitakerAislamiento forma concreta de asociaciónGlenview, IllinoisSuplente Dan MistickPortland Cement AssociationSkokie, IllinoisInstituto de Negocios y seguridad en el hogar Representante Gregory Chiu LFInstituto de Negocios y seguridad en el hogarBoston, MassachusettsSuplente Karen GahaganInstituto de Negocios y seguridad en el hogarBoston, MassachusettsComité Interinstitucional para la seguridadsísmica en la construcción

Representante Richard Wright

Instituto Nacional de Estándares y TecnologíaGaithersburg, MarylandSuplente Lew SAInstituto Nacional de Estándares y Tecnología

Gaithersburg, MarylandConferencia Internacional de la Construcción Representante Rick OkawaConferencia Internacional de la ConstrucciónWhittier, CaliforniaSuplente Susan M. DowtyConferencia Internacional de la ConstrucciónLaguna Niguel, CaliforniaInstituto Internacional de Albañilería Representante

Richard FilloramoInstituto Internacional de AlbañileríaGlastonbury, Connecticut Suplente Diane ThroopInternacional Instittute MasoneríaOficina de los Grandes LagosAnn Arbor, MichiganMasonería Institute of America Representante John Chrysler

Masonería Institute of America

Los Angeles, CaliforniaSuplente James E. AmrheinMasonería Institute of AmericaLos Angeles, CaliforniaConstrucción de la Asociación de Fabricantesde Metal Representante Zapatero W. Lee, Ph.D., PEConstrucción de la Asociación de Fabricantes deMetalCleveland, OhioSuplente Joe N. MonjasAMCA División de ConstrucciónMemphis, Tennessee

Asociación Nacional de Constructores deViviendas Representante Ed SuttonAsociación Nacional de Constructores de

ViviendasWashington, DC



B-14 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica273


Asociación Nacional de Mampostería dehormigón Representante Mark B. Hogan, PEAsociación Nacional de Mampostería dehormigónHerndon, VirginiaSuplente Phillip J. Samblanet Asociación Nacional de Mampostería dehormigónHerndon, Virginia

Conferencia Nacional de los Estados en losCódigos de Construcción y Normas Representante Richard T. Conrad, AFPEstado Edificio Histórico Junta de SeguridadSacramento, CaliforniaSuplente Robert C. WibleConferencia Nacional de los Estados en losCódigos de Construcción yNormas

Herndon, VirginiaConsejo Nacional de Asociaciones deIngenieros Estructurales Representante Howard SimpsonSimpson, Gumpertz & HegerArlington, MassachusettsSuplente Gene Corley W.Construcción de Laboratorios de TecnologíaSkokie, IllinoisNacional de la Industria Ascensor, Inc.

Representante George A. KappenhagenSchindler Corporation AscensorMorristown, Nueva JerseyRociadores contra incendios Nacional

Association, Inc. Representante

Russell P. FlemingAsociación Nacional de Bomberos de rociadoresPatterson, Nueva York

Suplente Kenneth E. Isman

Asociación Nacional de Bomberos de rociadoresPatterson, Nueva YorkInstituto Nacional de Ciencias de laConstrucción Representante

Gerald H. JonesKansas City, Missouri Asociación Nacional de Hormigón Preparadomixto Representante Anne M. Ellis, PE

Asociación Nacional de Hormigón Preparado mixtoSilver Spring, MarylandSuplente Jon I. Mullarky, PEAsociación Nacional de Hormigón Preparado mixtoSilver Spring, MarylandPortland Cement Association Representante SK GhoshPortland Cement AssociationSkokie, IllinoisSuplente Joseph J. MessersmithPortland Cement AssociationRockville, Virginia

Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-15

Prefabricados / Instituto de hormigón pretensado Representante Phillip J. IversonPrefabricados / Instituto de hormigón pretensadoChicago, IllinoisSuplente David A. SheppardDA Sheppard Ingeniero Consultor Estructural, Inc.Sonora, CaliforniaRack Manufacturers Institute Representante Víctor AzziRack Manufacturers Institute

Rye, Nueva HampshireSuplente John NofsingerRack Manufacturers InstituteCharlotte, Carolina del NorteEdificio Congreso Southern Código Internacional Representante John BatallasEdificio Congreso Southern Código InternacionalBirmingham, AlabamaSuplente Eric T. Stafford, IET

Edificio Congreso Southern Código InternacionalBirmingham, Alabama



Cubierta de acero Instituto Representante Bernard E. CromiCubierta de acero InstitutoFox Grove River, IllinoisSuplente

Richard B. HeaglerNicholas J. Bouras Inc.Summit, Nueva Jersey

Asociación de Ingenieros Estructurales de Arizona Representante Robert StanleyAsociación de Ingenieros Estructurales de ArizonaScottsdale, Arizona

Asociación de Ingenieros Estructurales deCalifornia Representante Eugene ColeCole, Yee, Schubert y AsociadosCarmichael, CaliforniaSuplente Thomas WosserDegenkolb IngenierosSan Francisco, California

Asociación de Ingenieros Estructurales deCalifornia Central Representante Robert N. ChittendenDivisión de Arquitecto del EstadoGranite Bay, CaliforniaSuplente

Tom H. HaleImbsen & AssociatesSacramento, California

Asociación de Ingenieros Estructurales de Colorado Representante James R. HarrisJR Harris y compañíaDenver, ColoradoSuplente Robert B. HunnesJVA, IncorporatedBoulder, ColoradoB-16 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273

Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto

Asociación de Ingenieros Estructurales de Illinois Representante Gene Corley W.Construcción de Laboratorios de TecnologíaSkokie, Illinois

Asociación de Ingenieros Estructurales deCalifornia del Norte Representante Ronald F. Middlebrook, SEMiddlebrook + LouisSan Francisco, CaliforniaSuplente

Edwin G. ZacherHJ Asociados BrunnierSan Francisco, California

Asociación de Ingenieros Estructurales de Oregon Representante Joseph C. Gehlen

Kramer Asociados Gehlen, Inc.Vancouver, WashingtonSuplente Donación L. DavisKPFF Ingenieros ConsultoresPortland, Oregon

Asociación de Ingenieros Estructurales deCalifornia del Sur Representante Saif HussainSaif Hussain & AssociatesWoodland Hills, CaliforniaSuplente Saiful IslamNabih Youssef y AsociadosLos Angeles, California

Asociación de Ingenieros Estructurales de SanDiego Representante Ali SadreESGIL CorporationSan Diego, CaliforniaSuplente Carl SchulzeSan Diego, California

Asociación de Ingenieros Estructurales de Utah Representante Lawrence D. ReaveleyUniversidad de UtahSalt Lake City, UtahSuplente Newland Malmquist Asociación de Ingenieros Estructurales de UtahCiudad del oeste del valle, Utah

Asociación de Ingenieros Estructurales deWashington Representante James Carpenter

Ingeniero Consultor Bruce OlsenSeattle, WashingtonSuplente Bruce C. OlsenIngeniero Consultor Bruce OlsenSeattle, WashingtonLa Sociedad de la Masonería Representante John KariotisKariotis y AsociadosSierra Madre, California

Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-17



El oeste de Estados productos de arcilla Asociación Representante

Jeff I. Viejo, PEEl oeste de Estados productos de arcilla AsociaciónJordania del oeste, UtahConsejo de Estados del Oeste de la Asociación deIngenieros Estructurales Representante Greg SheaMoffatt, Nichol y Bonney, Inc.Portland, OregonSuplente William T. RaffertyDiseño Estructural del NorteSpokane, Washington

Alambre de refuerzo Institute, Inc. Representante

Roy H. Reiterman, PEAlambre de refuerzo Institute, Inc.Findlay, OhioSuplente Robert C. RichardsonConsultor

Sun Lakes, ArizonaFEMA participantes del proyecto Oficial de Proyectos Ugo MorelliAgencia Federal de Manejo de EmergenciasWashington, DCProyecto Técnico Asesor Diana ToddIngeniero ConsultorSilver Spring, Maryland

Índice Aaceleración de 2-24 tiempos marcados por elno estructurales componentes sensibles a laaceleración 11-7 criterios de aceptaciónfuerza alternativa curva de deformación y 2-46espina dorsal curva de datos experimentales 2-45definición 2-32Descripción del 3-15para la aceleración sensible y sensible a la deformacióncomponentes 11-7de materiales de construcción alternativos y

métodos 2-44de marcos arriostrados y paredes de acero cortante 5-26preparó para los diafragmas horizontales 8-29para colados en sitio concreto diafragmas 6-54para hormigón marcos arriostrados 6-52para los marcos de concreto rellenos con mampostería6-36para los miembros de concreto 6-44para los miembros de concreto controlada por laflexión 6-46para los miembros de concreto controlada porcizallamiento paredes 6-48para los marcos de momento concreto 6-18de columnas momento marcos losa de concreto 6-30de diagonal de madera cubierta de doblediafragmas 8-27por el doble de madera forrado recta diafragmas 8-25de momento los marcos de acero totalmenterestringida 5-14, 5-16para los miembros de 6-43para los procedimientos no lineales 5-21de momento los marcos de acero parcialmenterestringido 5-20,5-21

prefabricados de hormigón para diafragmas 6-54prefabricados de hormigón y muros de corte de lapared segmentos 6-50

para hormigón viga-columna articulaciones reforzadas6-25de vigas de hormigón armado 6-23que se refuercen las estructuras de hormigón rellenasen 6-36para la única madera forrado recta diafragmas 8-25para el acero marcos arriostrados 5-285-39de pilotes de acero de paneles estructurales de madera

forrado diafragmas 8-28de dos vías losas y losa-columna conexiones 6-298-26 de pisos de madera

estructurales para paneles de madera superpuestassobre madera existentespanel de madera estructural diafragmas 8-29estructurales para paneles de maderasobreimpresiones en recta oenfundados en diagonal diafragmas 8-28Ver también los criterios de aceptación de deformación,fuerza criterios de aceptaciónacción componentes primaria y secundaria, 3-4

definición 3-16determinar con lineal estático interno (LSP) 3-7

acciones y deformacionesdeterminar con lineal dinámico Procedimientos 3-10determinar con dinámica no linealProcedimiento 3-14determinar con no lineal estático Procedimiento(NSP) 03.12sistemas de control activo 9-24adherido exterior elementos de pared de chapa 11-13edificios adyacentes 2-27medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3peligros 2 a 27materiales de construcción y métodos alternativos de2-43

espina dorsal curva de datos experimentales 2-45reducción de datos y presentación de informes 2-44



parámetros de diseño y criterios de admisión de 2-44montaje experimental 2-43análisis y los requisitos de diseñoedificio de separación 2-40continuidad 2-39diafragmas 2-39

efectos direccionales 2-37generales 2-36componentes no estructurales 2-40vuelco 2-37-Δ efectos P 2-37estructuras de participación en elementos comunes 2-402-37 de torsiónparedes 2-40Ver también los procedimientos de análisis, rigidezpara el análisisAnálisis de Procedimientosdescripción general y las limitaciones 2-28Lineal dinámico Procedimientos (PLD) 3-9Lineal estático Procedimiento 3-6Procedimiento dinámico no lineal (PND) 14.03No lineal estático Procedimiento 3-10Véase también el análisis y los requisitos de diseño,rigidezpara el análisisProcedimiento analíticopara la rehabilitación 11-9anclaje al 7-22 muros de mamposteríaanclada elementos de pared exterior de chapa 11-13diafragmas arcaica 5-37

fuerza y criterios de admisión deformación 5-38Índice-2componentes arquitectónicos 11-13toldos y carpas 11-19techos 11-17chimeneas y pilas 11-19elementos exteriores de la pared 11-13chapas interiores 11-17No estructurales niveles de desempeño y los dañosa 2-15parapetos y apéndices 11-18particiones 11-16

escaleras y escaleras 11-19 recintos, Mecánicos, eléctricos y componentes arquitectónicos ysistemas de 11-1sensibles componentes de aceleración de 7.11componentes arquitectónicos 11-13definiciones de 11-28componentes sensibles-deformación 11-8mobiliario y equipamiento interior 11-25mecánica, eléctrica y plomeríacomponentes 11-20componentes no estructuralesevaluación de 11-5

procedimientos para la rehabilitación 11-9referencias de 11-29conceptos de rehabilitación 11-13

Rehabilitación Objetivos 05.11-No estructurales interacción estructural 11-7Construida información 2-252-25 de configuraciones de construcciónpara los componentes existentes 2-25de los edificios adyacentes 2-27

caracterización de sitios 2-27B espina dorsal curva 2-45aislamiento de la base. Vea aislamiento sísmicocortante en la base. Vea pseudo carga lateralObjetivo básico de seguridad (BSO)definición de 2-5Haz de columnas articulacionesparámetros de modelado y criterios de admisión de6-21 de hormigón armadovigasparámetros de modelado y criterios de admisión de6-19 de hormigón armadoestanterías 11-26marcos arriostrados 6-51horizontales de acero arriostrados diafragmas 5-36arriostrados diafragmas de madera horizontales 8-23,8-24, 8-29preparó muros de mampostería 7-8BSO (objetivo de seguridad de base)definición de 2-5Construcción de niveles de desempeño 1-1, 2-10Cerrar Nivel de prevención de 2-10Damage Control 2-11Nivel de ocupación inmediata 2-10

Vida de nivel de seguridad 2-10Nivel de Operaciones 2-10especificaciones cuantitativas del comportamiento dela construcción 1-3recomendaciones para combinar Estructurales yLos niveles de rendimiento no estructurales 2-17Ver también los niveles de rendimientocreación de fuertes 2-27edificio de separación 2-40para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10edificiosclasificación 3-3

códigos y normas para 1-1evaluar las características de 1-8el uso históricode hormigón en 6-1de mampostería en 7-1de acero y de fundición de hierro en 5-1de madera y estructura metálica vista en 8-1la identificación de la información incorporada como 2-25Modelo simplificado para la construcción de tiposRehabilitación 10-20simplificar las medidas correctivas de las deficiencias

en 10-10C toldos y carpas 11-19



de hierro fundido 5-1, 5-5emitidos en el lugar donde las conexiones concretas 6-16emitidos en el lugar concreto diafragmas 6-53emitidos en el lugar fundaciones montón 6-55techos 11-17

chimeneas y pilas 11-19acorde y elementos de colecciónfuerza y criterios de admisión deformación 5-38acorde de la rotacióndefinición de 5-11, 6-42en muros de cortante de concreto 6-42acordesy los diafragmas de acero 5-38y los diafragmas de madera 8-225-22 clip conexiones ánguloCerrar Nivel de prevencióncomo niveles de desempeño construcción de 2-10Prevención Cerrar Nivel de rendimiento 1-1como el nivel de rendimiento estructural 2-8fundación las condiciones del sitio 4-1placas base de la columna 15.5columnascriterios de aceptaciónde vigas de hormigón armado 6-24Índice-3 criterios de admisión deen el momento de los marcos de acero totalmenterestringida 5-13,5-14, 5-16, 5-26parámetros de modelado y criterios de admisión de

6-20 de hormigón armadorequiere fuerza junto a los paneles de relleno 7-19rigidez deconcéntricos en los marcos de acero arriostrados 5-25en acero momento restringida parcialmentemarcos 5-18resistencia a la compresiónde albañilería-coloque materiales y componentes 7-2de pilares de mampostería y muros 7-9, 7-13de columnas de acero y tirantes 5-13de hormigón estructural 6-4de la madera 5.8equipo 11-26 pisos de acceso

concretas 6-1marcos arriostrados 6-51emitidos en el lugar diafragmas 6-53conexiones 6-11, 6-16Propiedades de los materiales por defecto para 6-7diseño de la fuerza y la deformabilities de 6-13diafragmasemitidos en el lugar donde 6-53prefabricados de 6-54construcción con bridas de 6-13fundaciones 6-55

marcos con muros de corte de mamposteríaModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-26

análisis general y 6-11 hipótesis de diseñoel uso histórico de 6-1camisa de 6-22resistencia de la unión 6-22conocimiento (κ) el factor de 6.10 propiedades del material y de evaluación del estado

de 6-2Modelo de tipos de edificiosdescripción de 10-21deficiencias típicas 10-25edificios en miniaturasimplificar las medidas correctivas 10-3marcos momento 6-16Haz de columnas 6-16 estructura de momento-Tensado haz de post-columna momentomarcos 6-26marcos momento con rellenos 6-33rellenos de hormigón 6-37rellenos de mampostería 6-34prefabricados de hormigón diafragmas 6-54prefabricados de estructura de hormigón 6-31prefabricados de muros de corte de concreto 6-48marcos prefabricadosModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-28prefabricados /-las paredes de inclinaciónedificios en miniaturadescripción 10-22propiedades de los materiales en lugar de 6-2cortante y torsión de 6-14muros de corte

emitidos en el lugar donde 6-39medidas correctoras de las deficiencias en el 10-5Modelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-26prefabricados de 6-48desarrollo de la fuerza para reforzar 6-15fuerza de 6-4pruebas de 6-5, 6-9evaluación del estado6-8 para el hormigóncuantificar los resultados por 6-9

alcance y los procedimientos por 6-8para fábricas de albañilería 7-4y ensayos no destructivos suplementario 7-5examen visual de 7-4para el acero 5-4, 5-8cuantificar los resultados por 5-8alcance y los procedimientos por 5-8para madera y metal ligero encuadre 8-6cuantificar los resultados de 8-7alcance y los procedimientos de 8-6continuidad 2-39nodos de control 3-11transportadores 11-28

D Daños Performance Control GamaRango de rendimiento como estructurales 2-8



salida y 11-6amortiguaciónel cálculo de efectivospara los dispositivos de disipación de energía 9-23coeficientes de modificación de diseño de la respuestaespectros de 2-23

eficaz9-13 de sistemas de aislamientodispositivos de disipación de energía y 9-14DCR (relación de capacidad bajo demanda) 29.02Propiedades de los materiales por defecto6-7 para el hormigónpara fábricas de albañilería 7-25-5 para el aceropara madera y metal ligero encuadre 8-5Índice-4deficienciasMétodo simplificado para la Rehabilitación de 10-3, 10-23deformacióndeterminar con lineal estático interno (LSP) 3-7criterios de admisión de deformacióndefinición de 2-32Descripción del 3-15acciones-deformación controladadefinición 2-32procedimientos lineales 3-15modelación matemática de 3-3procedimientos no lineales 3-16no estructurales componentes sensibles a ladeformación 11-8

-Capacidad de demanda ratios (DCR) 29.02diseño y construcción de revisiónpara los sistemas de aislamiento sísmico 9-10De diseñopara la disipación de la energía pasiva 9-21cargas de la fundación 4-2madera revestimiento de paredes de corte diagonal 8-9, 8-15cubierta diagonal con revestimiento recta o en los pisospor encima de los diafragmas 8-26diafragmasanálisis y los requisitos de diseño 2-39

acordes 2-39coleccionistas 2-396-53 de hormigónrigidez efectiva 3-12piso 3-14-Deformación curva de fuerza coordenadas linealesanálisis de 8-16Lineal dinámico interno (PLD) 3-8, 3-10Procedimiento dinámico no lineal (PND) 15.036-54 de hormigón prefabricadosimplificar las medidas correctivas de las deficienciasen 08.10

5-32 de acerolazos 2-398-22 de madera

compactación diferencial de 4-4, 4-6efectos direccionales 2-37coeficientes de arrastre y desplazamientos relativos11-10pozos perforados 4-8, 4-16conductos 11-23

dinámica de absorción de vibraciones 9-24 sistemas decontrolE terremoto temblores de tierra de peligro 2-19excéntrica marcos arriostrados (EBF) 05.29medidas de rehabilitación para 5-31rigidez para el análisis de 5-29fuerza y criterios de admisión deformación 5-28,5-30los factores económicos de la rehabilitación 1-12, 2-38salida 11-6valor propio (dinámico) Análisis 3-6módulo de elasticidad 5-41componentes de hormigón 6-12muros de mampostería 7-2diafragmas de madera 8-22paredes de madera 8-8aisladores elastoméricos 9-3componentes eléctricoseléctrica y la distribución de comunicacionescomponentes 11-24material eléctrico y de comunicaciones 11-24No estructurales niveles de desempeño y los dañosa 2-16elementos

primaria y secundaria, 3-3ascensores 11-27disipación de dispositivos de energíadeterminar las características de la fuerza dedesplazamientode 9-23dependientes de los dispositivos de desplazamientoLineal dinámico Procedimiento de 9-18Lineal estático Procedimiento de 9-17modelado de 9-15información general sobre 9-21procedimientos lineales 9-17modelado de 9-15

No lineal estático Procedimiento de 9-19otros tipos 9-16pruebas de prototipo para 9-22de la adecuación y 9-24disipación de los sistemas energéticos. Véase ladisipación de la energía pasivalos sistemas deRehabilitación Objetivos mejorada 2-6cortante en la base equivalente. Véase pseudo cargalateralfuerza espera

criterios para el uso de 2-34definición 3-16elementos exteriores de la pared



chapa adherida 11-13anclada chapa 11-13vidrio de 11-14 unidades de bloquesistemas de acristalamiento 11-15paneles prefabricados 11-14F

de la rupturacomo peligrosidad sísmica 2-24, 4-2mitigación del efecto de 4-5cortante paredes láminas de fibrarevestimiento de muros de corte fibra 8-10, 8-22estuco en 8-10, 8-19tuberías de extinción de incendios 11-22base de suposiciones fijas 4-16Índice-5 placa de conexiones de bridade momento los marcos de acero totalmenterestringida 5-15marcos para el momento restringido parcialmente 5-235-24 ilustraparedes con bridas 7-13base de supuestos flexibles 4-16inundacióncomo peligrosidad sísmica 2-24, 4-5la mitigación de 4-6de tuberías de líquidos 11-22fluido viscoelástico 9-16 dispositivos de amortiguaciónamortiguamiento viscoso líquido dispositivos 9-16zapatasmampostería 7-22rígida 4-15

Rodamientos de poca profundidad 4-14difusión 4-188-30 de madera-Deformación curva de fuerza, alternativa 2-46controlada acciones de fuerzacriterios de aceptación para el análisis lineal de 3-16criterios de admisión de los procedimientos lineales 3-15criterios de admisión de los procedimientos no lineales3-16modelación matemática de 3-2fundación 4-16 criterios de aceptabilidadcargas de la fundación 4-2

diseño de 4-2fundación forma 4-12 factores de correccióncimientos información sobre el suelo 4-1, 4-17

fundación resistencia y rigidez 4-6fundación 4-16 criterios de aceptabilidaden última instancia teniendo presiones fundación 4-7De carga-deformación las características de lasfundaciones 4-8fundación fuerza de sustentación final 4-7cimientos6-55 de hormigón

profundidad 6-55definiciones de 4-19fundación información de suelos 4-1

-Deformación de carga características por 4-8mampostería 7-22modelos matemáticos 3-3licuefacción de mitigar los riesgos 4-5referencias de 4-21muros de 4.17

poca profundidad 6-55, 6-56teniendo poca profundidad 4-8, 4-15simplificar las medidas correctivas de las deficienciasen 10-10rehabilitación de los suelos fundación 4-18

pila de acero 5-39la rigidez de 4-6símbolos de 4-19en última instancia teniendo presiones para 4-78-29 de maderaVéase también peligros en el geotécnico,fundaciones pila

marcos con rellenos 6-33rellenos de hormigón 6-37rellenos de mampostería 6-34penetración total de conexiones soldadas 5-15completamente restringida momento marcos deacero 5-9criterios de aceptaciónpara los procedimientos lineales 5-14para los procedimientos no lineales 5-16penetración total de conexiones soldadas por 5-15

medidas de rehabilitación para 5-17rigidez para el análisis 5-9fuerza y criterios de admisión deformación 5-12mobiliario y equipamiento interior 11-25estanterías 11-26equipo 11-26 pisos de accesoordenador y 11-27 bastidores de comunicacióntransportadores 11-28ascensores 11-27almacenamiento de materiales peligrosos 11-27bastidores de almacenamiento de 11-25G

comportamiento de los componentes generalesde las curvas2-32 ilustrarequisitos generales. Consulte las necesidades derehabilitaciónsitio de riesgos geotécnicosmedidas correctivas para las fundaciones 10-10definiciones de 4-19directrices para 4-1

mitigación de riesgos sísmicos in situ 4-5referencias de 4-21

muros de 4.17caracterización de sitios 2-27, 4-1



símbolos de 4-19Ver también los riesgos sísmicos, los riesgossísmicos sitiovidrio de 11-14 unidades de bloquesistemas de acristalamiento 11-15

rigidez estructural global y el fortalecimiento de2-35, 2-36cargas de gravedad y 3-5 combinaciones de cargacaracterización de movimiento de tierra 3-14temblores de tierra peligros 2-18agua las condiciones del terrenocompactación diferencial de 4-4licuefacción y 4-2inyecciones de lechada de 7-7yeso cortante paredes de yesotableros de yeso en yeso listón de 8-10, 8-20tableros de yeso sobre madera listones 8-10, 8-20

revestimiento de yeso 8-10, 8-21H almacenamiento de materiales peligrosos 11-27peligros. Véase el sitio riesgos geotécnicos, losriesgos sísmicos;sitio de riesgos sísmicosReducción de los peligros nivel de rendimientono estructurales 2-9red de tuberías de 11-22edificios históricoscaracterísticas de los construidos condiciones, 1-

10efectos de la rehabilitación de 1-13consideraciones generales relativas al 1-14preservación histórica 1-13perspectiva históricacomponentes no estructurales 11-5el uso históricode hormigón 6-1de mampostería 7-1de acero y hierro fundido 5-1de madera y metal ligero encuadre 8-1revestimiento de madera horizontal con corte en

llaves o diagonalel bloqueo de muros de cortante 8-10, 8-21Yo Nivel de ocupación inmediatacomo niveles de desempeño construcción de 2-10La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño1-1como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9Rendimiento inmediato los niveles de ocupacióncomo el nivel de rendimiento estructural 2-8

impacto eco 7-5relleno de mampostería de muros de cortanteedificios en miniatura

descripción 10-21paneles de rellenofactores m para fábricas de albañileríapaneles de relleno 7-20simplificar las relaciones de fuerza de deflexión

de albañileríapaneles de relleno simplificado deflexión vigorlas relaciones 7-20resistencia al corte de relleno 7-18aberturas rellenados 7-6rellenos. Véase concretas; albañileríaen el lugar donde los materiales y componentes7-3, 7-4hormigónpropiedades de los componentes de 6-4propiedades por defecto de 6-7propiedades de los materiales de 6-2

número mínimo de pruebas para el 6-5métodos de ensayo para cuantificar 6-5mampostería 7-2resistencia a la compresión 7-2a la tracción resistencia a la flexión 7-3ubicación y el número mínimo de pruebas de 7-4mampostería módulo de elasticidad encompresión 7-2aceropropiedades de los componentes de 5-2propiedades por defecto de 5-4, 5-5

propiedades de los materiales de 5-2número mínimo de pruebas para el 5-3métodos de ensayo para cuantificar 5-2madera y metal ligero encuadre 8-3propiedades de los componentes 8-3propiedades por defecto 8-5propiedades de los materiales 8-3número mínimo de ensayos 8-4probar métodos para cuantificar las propiedades8-4Discontinuidades en plano2-30 ilustra

en el plano rellenos de mamposteríadeformación 7-19 criterios de aceptaciónrigidez 7-18fuerza 7-18 criterios de aceptacióninspecciónpara los sistemas de aislamiento sísmico 9-10inspeccionespor la agencia reguladora 2-42para el aseguramiento de la calidad de laconstrucciónrequisitos 2-42

para dispositivos de energía de disipación pasiva9-21de hormigón 6-8



de mampostería 7-4chapas interiores 11-17introducción a 9-1inundación. Vea las inundacionesirregularidades y discontinuidades 2-30, 2-35

sistemas de aislamiento. Véase aislamientosísmicoaisladoreselastomérico 9-3modelado de 9-3deslizamiento 9-3K la rodilla, con férula marcos 8-12conocimiento (κ) el factor de 6-10 para hormigónpara fábricas de albañilería 7-55-8 para el acero

para madera y metal ligero encuadre 8-8L deslizamientos de tierracomo peligrosidad sísmica 2-24, 4-4la mitigación de 4-6patrones laterales3-11 de cargaVida de nivel de seguridadcomo niveles de desempeño construcción de 2-10Índice-7 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño 1-1

como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9como el nivel de rendimiento estructural 2-8fundación las condiciones del sitio 4-1artefactos de iluminación 11-25luz plancha de hierro cortante paredes marco de8-12, 8-22limitacionesProcedimiento dinámico no lineal (PND) 31.02No lineal estático interno (NSP) 02.31Método de Rehabilitación Simplificada 10-18Limitada 2-6 Objetivos de Rehabilitación

Seguridad limitada de rendimiento oscila entre 2-8análisis de los procedimientoslineales. Véase lineal dinámicoProcedimiento Procedimiento estático linealLineal dinámico interno (LDP)base de 3-9descripción de 3-9determinación de las acciones y deformaciones 3-10diafragmas 3-4, 3-10

modelización y análisis de las consideraciones de3-9torsión 3-2

procedimientos linealesdescripción general y la aplicabilidad 2-29m factor de 3.16Lineal estático interno (LSP)base de 3-6

descripción de 3-6diafragmas 3-4, 3-8distribución horizontal de las fuerzas sísmicas 3-8modelización y análisis de las consideracionespor 3-6torsión 3-2distribución vertical de las fuerzas sísmicas 3-8licuefaccióncomo peligrosidad sísmica 4-2la mitigación de 4-5susceptibilidad a las 03.04

capacidad de carga de 4-16 bases piladiscontinuidades ruta de cargamedidas correctoras de las deficiencias en el 10-3cargas3-5 determinar combinaciones de cargalocales de mitigación contra los riesgos deo mandatarios de los programas activos 1-15selección de los programas activos 1-16edificios históricos 13.01consideraciones iniciales para el 1-12pasiva normas rehabilitación sísmica 1-15

costes potenciales de 1-13selección de los edificios de 1-15los horarios y la eficacia de 1-13disparadores para la rehabilitación sísmica 1-15menor resistencia de la envolventecriterios para el uso de 2-34definición 3-16LSP. Véase el Procedimiento estático linealM m factordefinición 3-16de fabricación de control de calidad

para los dispositivos de disipación de energía 9-21asigna los parámetros de respuesta de laaceleración del espectro. Véase respuesta de aceleración de los parámetros delespectroalbañileríaevaluación del estado 7-4módulo de elasticidad en compresión 7-2propiedades de ingeniería de mamposteríarellenos 7-14

propiedades de ingeniería de 7-5 muros demamposteríaa la tracción resistencia a la flexión 7-3



elementos de los cimientos 7-22el uso histórico de 7-1rellenospropiedades de ingeniería de 7-14relleno de los paneles de mayor 7-17

existentes 7-17en estructuras de hormigón 6-34, 6-51en el plano 7-1817.07 nuevosfuera de planola rigidez de 7-21tipos de 7-17conocimiento (κ) factor de 5.7 propiedades del material y de evaluación delestado 7-2edificios en miniaturamedidas correctoras 10-3

propiedades de los materiales en lugar de 7-2módulo de corte 7-4resistencia al corte 7-3muros de cortemedidas correctoras de las deficiencias en 10-6simplificar las medidas correctivas de lasdeficienciasen 10-12resistencia y el módulo de acero de refuerzo 7-4pruebas de 7-4paredes

anclaje al 7-22mejorada 7-6existentes 7-6nuevo 7-6RM en el plano paredes y pilares 7-11fuera del plano de muros RM 7.14MUR en el plano paredes y pilares 7-8fuera del plano de muros URM 7-10Índice-8albañilería, reforzadosModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-29

albañilería, no reforzadaModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-29reducción de la masa 2-36propiedades del material y de evaluación delestado6-2 para el hormigónconexiones 6-11conocimiento (κ) el factor de 6.10 propiedades de los materiales en el lugar ycomponentes 6-2

materia de readaptación 6-10para fábricas de albañilería 7-2, 7-4conocimientos factor de 5.7

propiedades de los materiales en lugar de 7-25-1 para el acerocondición 5-4 de evaluaciónconocimiento (κ) el factor de 8.5 propiedades de los materiales en el lugar y

componentes 5-2para madera y metal ligero encuadre 8-2evaluación del estado de 8-6conocimiento (κ) factor de 8.8 materia de readaptación profesional para 8-8propiedades de los materiales y las condicionesde evaluación6-8 para el hormigónmodelos matemáticos. Véase modelizaciónvelocidad del pulso mecánico 7-5sistemas mecánicosequipo mecánico 11-20

No estructurales niveles de desempeño y losdañosa 2-16mecánicos, eléctricos, de plomería ycomponentes 11-20cubierta de diafragmas metálicoscubierta de metal desnudo diafragmas 5-32con el hormigón no estructural topping 5-35rigidez para el análisis de 5-35la fuerza y la aceptación de deformacióncriterios 5-36

hormigón estructural con toppingrigidez para el análisis de 5-34la fuerza y la aceptación de deformacióncriterios 5-34mitigacióndirectrices para el riesgo inicial de 1-10de compactación diferencial 4-6de fallas 4-5de las inundaciones 4-6de deslizamientos 4-6de licuefacción 4-5Ver también los programas de mitigación de

riesgos localesModelo de tipos de edificiosdescripción 10-20deficiencias típicas 10-23modeladoProcedimiento para la dinámica lineal (LDP) 3-9Procedimiento para la estática lineal (LSP) 3-6Procedimiento para la dinámica no lineal (PND)14.03Procedimiento para la estática no lineal (NSP)03.11

de los dispositivos de disipación de energía 9-15dependientes de los dispositivos dedesplazamiento 9-15



otros tipos de dispositivos de 9-16dependientes de los dispositivos de velocidad 9-15del sistema de aislamiento y la superestructura 9-3

de interacción de estructura del suelo 3-4, 4-8Método sistemático de Rehabilitación 1-11estructura de momentomedidas correctoras de las deficiencias en el 10-4losa-columna de estructura de momento 6-27tipos de 6-16N Plan Nacional de Desarrollo. Véaseel procedimiento dinámico no linealel examen no destructivo (NDE), los métodos6-9 para el hormigónanálisis de los procedimientos no

lineales. Véase dinámico no linealProcedimiento Procedimiento estático no linealProcedimiento dinámico no lineal (PND)base de 3-14diafragmas 3-4, 3-15descripción general y la aplicabilidad 2-31limitaciones a la 2.31modelización y análisis de las consideraciones de3-14torsión 3-3, 3-14No lineal estático interno (NSP)

base de 3-10nodos de control y 3-11descripción de 3-10la determinación de las acciones y deformacionespor 3-12diafragmas 3-4descripción general y la aplicabilidad 2-31patrones de carga lateral 3-11limitaciones a la 2.31modelización y análisis de las consideraciones de3-11período de determinación 3-11

objetivo desplazamiento 3-12torsión 3-3componentes no estructuralesanálisis y los requisitos de diseño 2-40evaluación de 11-5coeficientes de 11-11para los sistemas de aislamiento sísmico 9-8perspectiva histórica de 11-5Los niveles de rendimiento de 5.11sismicidad regional 11-6FEMA 273 Rehabilitación sísmica Directrices

Índice-9 Rehabilitación Objetivos 05.11procedimientos de rehabilitación para las 09.11

Los niveles de rendimiento no estructurales 1-2,1-11, 2-8, 11-5daños a los componentes arquitectónicos 2-15daños a la creación de contenidos 2-17daños a la mecánica, eléctrica y plomería

sistemas de 2-16NSP. Véase el Procedimiento estático no linealO temperatura de funcionamientopara dispositivos de energía de disipación pasiva9-21Nivel de Operacionescomo niveles de desempeño construcción de 2-10Nivel de Operaciones de rendimiento 1-1como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9fuera del plano de 2-40 fuerzas de la pared

clavos saturadomedidas correctoras de las deficiencias en el 10-11vuelco factores 2-37para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10cuestiones vuelcométodos alternativos 2-37momento de vuelco 4-15P zonas panel de 5-18parapetos y apéndices 11-18

Rehabilitación parcial 2-6parcialmente restringida estructura de momentocriterios de admisión de 5.21marcos de acero parcialmente momentorestringida 5-18procedimientos lineales 5-20medidas de rehabilitación para 5-24rigidez para el análisis de 5-18fuerza y criterios de admisión deformación 5-19de partículas de revestimiento de muros decortante 8-22particiones 11-16

pasiva de energía 9-14 sistemas de disipacióncriterios de selección de 9-15diseño y construcción de revisión 9-21sistema de los requisitos detallados para 9-21requisitos generales para 9-14procedimientos lineales 9-17modelización de dispositivos de disipación deenergía 9-15procedimientos no lineales 9-19pruebas necesarias de los dispositivos dedisipación de energía 9-22

presión pasiva 4-13programas para la mitigación de pasivosnormas para la selección de 1-15



desencadenantes de 1-15Δ P-efectosanálisis y requisitos de diseño 2-37Método sistemático de Rehabilitación y 3-42-7 Niveles de Desempeño

para los componentes no estructurales 11-5Los niveles de rendimiento no estructurales 2-8Niveles de Desempeño Estructurales y rangos de2-7Véase también la construcción de Niveles deDesempeñoobjetivos de rendimiento para el aislamientosísmico 9-2Rangos de desempeñoDamage Control 2-8, 11-6para los componentes no estructurales 11-6Limitada de seguridad 2-8

período de determinación 3-11muellesalbañileríaresistencia a la compresión de 7-9, 7-13resistencia a la flexión de las paredes de esperaalbañileríaresistencia a la flexión espera de 7-12resistencia lateral de 7-8menor resistencia al corte de la envolvente de 7-12muelles y pilotes de 4.18

encepadosruta de carga lateralmedidas correctoras de las deficiencias en el 10-4fundaciones pila 4-86-55 de hormigóndel suelo de carga-deformación las característicasde las 15.04

5-39 de aceroparámetros de rigidez de 4-15capacidad de carga vertical para 4-168-29 de maderatubería11-22 de extinción de incendioslíquido 11-22alta presión 11-22irregularidades plan de 2-35medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3planespara garantizar la calidad 2-41verificación sistemática de RehabilitaciónMétodo 1-11yeso en las paredes de malla metálica cortante 8-

10, 8-21rótula plástica rotación

en muros de cortante de concreto 6-43placa de acero 5-31 muros de cortelos sistemas de cañerías y componentesconductos 11-23tuberías de extinción de incendios 11-22

de tuberías de líquidos 11-22red de tuberías de 11-22No estructurales niveles de desempeño y losdañosa 2-16los tanques de almacenamiento y 11-21calentadores de aguaestructuras polo 8-30Índice-10 Directrices FEMA Rehabilitaciónsísmica 273 consideraciones políticas de rehabilitación 1-12,2-38

concretas conexiones instaladas con puestos 6-16postesado viga de hormigón de la columnamomentomarcos 6-16, 6-26-Tensado refuerzo posterior6-26 de hormigónpostensado anclasmedidas correctoras de las deficiencias en el 10-11prefabricados / tilt-up "muros de hormigónModelo de tipos de edificios

deficiencias típicas 10-27edificios en miniaturadescripción 10-22paneles prefabricados 11-14Prescriptiva Procedimientopara la rehabilitación 11-9Los aceros de pretensadolaboratorio de pruebas y 6-7pruebas de 6-7pseudo carga lateral 3-7Q aseguramiento de la calidad 2-41

requisitos de fabricación de 2-42planes de 2-41control de calidadpara los sistemas de aislamiento sísmico 9-10cuantificación de los resultados de pruebas6-5 para el hormigón

para fábricas de albañilería 7-45-2 para el aceropara madera y metal ligero encuadre 8-4R

bastidoresinformática y comunicación 11-27



11-25 de almacenamientoradiografía de 7-5Reducción de Rehabilitación 2-6sismicidad regionaly los componentes no estructurales 11-6

Rehabilitación 6-33medidas de rehabilitaciónconcéntricos de marcos de acero arriostrados 5-29excéntrica de marcos arriostrados 5-31para los elementos de base de mampostería 7-23para las fundaciones pilote de acero 5-39los métodos de rehabilitación. Véase simplificadoRehabilitaciónMétodo; Método sistemático de RehabilitaciónRehabilitación Objetivo 1-2Rehabilitación Objetivos 2-4

flujograma del proceso de rehabilitación 1-9necesidades de rehabilitaciónprocedimientos de rehabilitación 11-9flujograma del proceso de rehabilitación 1-9amenaza sísmica 2-18, 2-19símbolos utilizados 2-48Véase también el análisis y los requisitos dediseño;estrategias de rehabilitación, sistema derequisitosestrategias de rehabilitación 2-35

y el aislamiento sísmico y disipación de energíasistemas de 9-1para colados en sitio concreto diafragmas 6-546-10 para hormigónde columnas momento marcos viga de hormigón6-22para hormigón marcos arriostrados 6-53para las fundaciones de concreto 6-56rellenos de hormigón en estructuras de hormigón6-38de columnas momento marcos losa de concreto6-31

para cimentaciones profundas 6-57para emular momento marcos columna decarretera 6-32en caso de irregularidades y discontinuidadesexistentes 2-35de momento los marcos de acero totalmenterestringida 5-17para rellenos de mampostería en estructuras dehormigón 6-37de momento los marcos de acero parcialmenterestringido 5-24

-tensado de concreto de carretera momentoposterior a la columnamarcos 6-27

para el hormigón de carretera columna momentoprefabricadosmarcos 6-32prefabricados de hormigón para diafragmas 6-55para reforzar muros de corte de concreto y la

paredelementos 6-45para las fundaciones poco profundas 6-56para la placa de muros de corte de acero 5-32rigidez estructural global y el fortalecimiento de2-35,

2-36modificación local de componentes en 2-35reducción de la masa 2-36las nuevas tecnologías en el 1-4viga de hormigón premoldeado columnasmomentomarcos 6-33prefabricados de estructura de hormigón incapazde resistir lateralcargas 6-33aislamiento sísmico y disipación de energíasistemas de 2-36, Económico, social o políticode 1-12, 2-38estructuras de hormigón armado arriostrados 6-51columnas de concreto reforzado el apoyo a

cortanteparedes 6-40acoplamiento vigas de hormigón armado 6-40reforzados de concreto y muros de corte 6-40elementos de paredresistencias de diseño 6-42modelado de consideraciones generales 6-40medidas de rehabilitación 6-45Índice-11 rigidez para el análisis de 6-41mampostería de muros reforzadosModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-28Modelo de Tipos de Capacidades para la 10-22refuerzo 6-15reposición de 7-7presentación de informes y procedimientos decumplimientopara el aseguramiento de la calidad de laconstrucciónrequisitos 2-42agencia reguladora de permisos y lasinspecciones 2-42

respuesta de aceleración de los parámetros delespectro



ajuste por la variación del amortiguamientoviscoso 2-23ajustar asignada 2-20espectro de respuesta general de 2-23asigna la EEB-2-19 en

asigna la EEB-2 hasta 19 febrerolos valores en función de la clase de sitio y seasigna a cortoperíodo de aceleración de respuesta espectral 2-21zapatas rígidasconcentración de estrés en el borde de 4-15soluciones elásticas de 4-11 constantesprimaveraremachado clip ángulo de 5-21 conexiones deaceroRM en el plano paredes y pilares 7-11

criterios de admisión de deformación para 7-13factores de 7-15 m rigidez 7-11aceptación de criterios de resistencia de 7.12fuera del plano de muros RM 7.14varilla, con férula marcos 8-12S normas de seguridad 1-12riesgos sísmicos 1-5, 2-18, 2-19la determinación de 2-19compactación diferencial de 4-4, 4-6

fallamiento 2-24, 4-2inundaciones 2-24, 4-5espectro de respuesta general de 2-22licuefacción como 4-2respuesta de la aceleración del espectro asignadoparámetros 2-19distintos de los temblores de tierra 2-24respuesta de la aceleración del espectropara las variaciones de amortiguamiento viscoso2-23zonas de sismicidad 2-24Específica de respuesta de sitio espectros 2-23Véase también peligros en el geotécnico; sitiosísmicariesgosaislamiento sísmico 9-1adecuación del sistema 9-12y la superestructura de modelado 9-3como estrategia de rehabilitación 9-1de fondo para 9-2definiciones de 9-25diseño de 9-4

diseño y construcción de revisión 9-9propiedades de diseño de 9-13

sistema de los requisitos detallados para 9-9determinación de características de la fuerza dedeflexiónpor 9-12criterios generales para el diseño de 9-4

aislamiento de las pruebas del sistema y 9-11propiedades de diseñoprocedimientos lineales 9-6procedimientos no lineales 9-7objetivos de desempeño para 9-2ensayos de prototipos de 9-11estrategias de rehabilitación 2-36aislamiento de los sistemas de sísmica 9-2aisladores sísmicos 9-3sistema de diseño y construcción de revisión 9-10aislamiento de los sistemas de sísmicapropiedades mecánicas y la modelización de 9-2

sitio de riesgos sísmicosaceleración de 2-24 tiempos marcados por elcompactación diferencial de 4-4rupturas culpa 4-2inundaciones 2-24, 4-5movimiento del terreno para básicas deseguridad Objetivo 2-18deslizamientos 2-24, 4-4licuación 4-2espectros de respuesta asignada y 2-19la mitigación de 4-5

Espectros de respuesta y 2-19Específica de respuesta de sitio espectros 2-23zonas de sismicidad 2-24zapatas superficiales teniendo 4-14poco profundas fundaciones que llevan 4-8los parámetros de capacidad para 4-15cimentaciones superficiales 6-55, 6-56compartir elementos estructuralesanálisis y requisitos de diseño 2-40recogida de datos para 2-27muros de cortehormigón

medidas correctoras de las deficiencias en el 10-5velocidad de onda cortante 4-9aplicaciones de concreto lanzado 7-7Método Simplificado de Rehabilitación 2-28enmiendas a FEMA 178 10-12aplicar las directrices para 1-3, 1-10, 10-1comparación de las Directrices y 178 FEMArequisitos 10-17comparaciones de normas para muros de corte10-17medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3

referencias cruzadas entre las directrices y 178 deFEMAnúmeros de la deficiencia de 10-30



deficiencias de 10-3Índice-12 Directrices FEMA Rehabilitaciónsísmica 273 descripción de los tipos de construcción demodelos 10-20

limitaciones de uso de 10-18etapas del procedimiento de 10-2ámbito de aplicación de 10-1deficiencias típicas de 10-23única cubierta de diafragmas recta 8-22, 8-24clases de sitiodefine 2-21caracterización de suelos sitio 2-27, 4-1sitio del suelo 4-1 condiciones de cimentaciónEspecífica de suelo del sitio peligrostemblando. Véase el sitio-sísmicariesgos

losa-columna momento concreto marcos 6-27Columnas conexiones losa 6-29deslizamiento aisladores 9-3aspectos sociales de la rehabilitación 1-12, 2-38sueloempotramiento 4-12 factores de correcciónfundación resumen aceptabilidad 4-17Rehabilitación de la Fundación 4-18fundación información de suelos 4-1carga-deformación de la conducta 4-8mejoras materiales 4-18

licuefacción de mitigar los riesgos 4-5presunto presiones fundamento último 4-7constantes de la primavera de 4-11la susceptibilidad a la licuefacción 4-3interacción suelo-estructura (SSI) 3-4dispositivos sólidos viscoelásticos 9-15zapatas corridas y esteras 4-18SSI (-estructura de la interacción del suelo) 3-4escaleras y escaleras 11-19 recintosestática fuerzas lateralesNo lineal estático interno (NSP) 12.03acero

marcos arriostrados 5-25concéntricos marcos arriostrados 5-25medidas correctoras de las deficiencias en el 10-7excéntrica marcos arriostrados 5-29

procedimientos lineales 5-26Modelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-24Modelo de Tipos de construcción por 10-20, 10-21

condición 5-4 de evaluaciónconexionesplacas base de la columna 15.5

compuesto parcialmente restringido 5-23placa final 5-15, 5-23placa de conexiones de brida 5-15, 5-23penetración completa soldados 5-15de momento los marcos restringida totalmente 5-

9remachado ángulo clip 5-21remachada o atornillada T-stub 5-22rigidez de acero parcialmente restringidomomentomarcos 5-18Propiedades de los materiales por defecto de 5-4,5-5diafragmasarcaica 5-37cubierta de metal desnudo 5-325-38 de acordes y elementos de colección

de metal cubierta con hormigón estructuraltopping 5-34vigas de acero 5-36marcos con muros de corte de concretoModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-24marcos con mampostería de muros de corte derellenoModelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-25el uso histórico de 5-1

conocimiento (κ) el factor de 8.5 propiedades del material y de evaluación delestado 5-1Modelo de tipos de edificiosdescripciones de 10-20deficiencias típicas 10-22edificios en miniaturasimplificar las medidas correctivas 10-3estructura de momento 5-9completamente restringida 5-9modelización conjunta 5-10Modelo de tipos de edificios

deficiencias típicas 10-23parcialmente restringido 5-18rellenos con 5-32fundaciones montón 5-39propiedades de los materiales en lugar de 5-2y el rendimiento de resistencia a la tracción 5-6ensayo de 5-2conexiones de acerode momento los marcos restringida totalmente 5-15diafragmas de acero 5-32

placa de acero 5-31 muros de cortediafragmas de acero armadurafuerza y criterios de admisión deformación 5-37



rigidez

análisis y diseño para supuestos concretos 6-11y la RM en el plano paredes y pilares 7-11cálculo efectiva 3-12

diafragmas 3-4plano de la albañilería en rellenos 7-18para la del plano de albañilería a cabo rellenos 7-21para los sistemas de aislamiento sísmico 9-13para MUR-plano en las paredes y los pilares 7-8laterales fundación-a-tierra 4-13de las fundaciones 4-6parámetros de 4-15 bases pilafuera del plano de muros RM 7.14Índice-13 pilotes de acero y 5-39modelos verticales para zapatas superficialesteniendo 4-14Véase también la base de resistencia y rigidez,rigidezpara el análisisrigidez para el análisisdiafragmas arcaica 5-38cubierta de metal desnudo diafragmas 5-335-38 de acordes y elementos de colecciónhaz de la columna momento marcos de hormigónarmado 6-17

concretas marcos arriostrados 6-52rellenos de hormigón en estructuras de hormigón6-38losa columna momento marcos de hormigónarmado 6-28cubierta diagonal con revestimiento recta o en lospisospor encima de 8.26 diafragmas de maderadoble cubierta de madera en diagonal diafragmas8-26doble cubierta de diafragmas recta 8-25excéntrica marcos arriostrados 5-29preparó para los diafragmas horizontales 8-29para colados en sitio concreto diafragmas 6-53concéntricos de marcos arriostrados 5-25para el revestimiento de madera de muros decorte diagonal 8-15de fibra de madera o muros de corte de partículasbordo de 8-22de momento los marcos de acero totalmenterestringida 5-9para yeso muros de corte de yeso 8-19, 8-21para el revestimiento de yeso 8-20

para revestimientos de madera horizontal concorte en aparatos ortopédicos o

diagonal bloqueo muros de cortante 8-21de momento los marcos de acero parcialmenterestringido 5-18de yeso en las paredes de malla metálica cortante8-21

para el hormigón de carretera columna momentoreforzadamarcos 6-17para la placa de muros de corte de acero 5-31para el panel de contrachapado estructural opanel de revestimiento de corteparedes 8-19de estuco en postes de madera, revestimiento, oláminas de fibra de corteparedes 8-19estructurales para paneles de maderasobreimpresiones en recta o

enfundados en diagonal diafragmas 8-28rellenos de mampostería en estructuras dehormigón 6-34cubiertas de metal con el hormigón noestructuraltopping 5-35cubiertas de metal con concreto estructuraltopping 5-34revestimiento de madera horizontal de una solacapa o revestimiento

muros de cortante 8-12postesado viga de hormigón de la columnamomentomarcos 6-27viga de hormigón premoldeado columnasmomentomarcos 6-32prefabricados de estructura de hormigón incapazde resistir lateralcargas 6-33prefabricados de muros de corte de concreto 6-49reforzar muros de corte de concreto y la paredelementos 6-41solo en diagonal enfundados diafragmas 8-26única cubierta de diafragmas recta 8-245-39 de acero fundaciones pilaarmadura de acero diafragmas 5-37estructurales panel de madera sobre maderasuperposiciones existentespanel estructural diafragmas 8-28estructural de paneles de madera cubierta dediafragmas 8-27

Véase también el análisis y los requisitos dediseño, análisis



procedimientosbastidores de almacenamiento de 11-25los tanques de almacenamiento y 11-21calentadores de aguahistoria de la deriva

cortante muro de hormigón 6-42aceptación de criterios de resistenciadefiniciones 2-32Descripción del 3-15descripciones 2-32Niveles de Desempeño Estructurales 1-2y rangos de 2-7la comparación de los daños para los elementoshorizontales 2-14la comparación de daños por los elementosverticales 2-11Desempeño Estructural Rangos 1-2

-No estructurales interacción estructural 11-7suplementario dispositivos deamortiguación. Véase la energía pasivasistemas de disipaciónrequisitos del sistemapara los sistemas de disipación pasiva de energía9-21, 9-24para los sistemas de aislamiento sísmico 9-9Ver también las necesidades de rehabilitaciónMétodo sistemático de Rehabilitación 2-28aplicar las directrices para que 1-11

clasificación de edificios según la configuración 3-3definiciones de 3-16diafragmas y 3-4cargas de gravedad y 3-5 combinaciones de cargamodelos matemáticos para 3-2excitación efectos multidireccionales 3-5Δ P-efectos y 3-4diseño preliminar de 1-11interacción suelo-estructura 3-4Niveles de Desempeño Estructurales 1-11T

objetivo de los desplazamientosdescripción de 3-10torsión horizontal 3-2No lineal estático interno (NSP) y 3-12

inquilinos 1-12propiedades de tracciónde las barras de refuerzo de hormigón 6-2resistencia a la tracciónde acero-en lugar de materiales y componentes 5-3

pruebas

para los materiales de hormigón y componentes6-5Índice-14para el aseguramiento de la calidad de laconstrucción

requisitos 2-42para los materiales de mampostería ycomponentes 7-4para los dispositivos de aislamiento sísmico 9-11para los materiales de acero y componentes 5-2para madera y metal ligero encuadre 8-4no destructivos6-9 para el hormigónpara fábricas de albañilería 7-5prototipos de los dispositivos de disipación deenergía 9-22exigidas para los productos de disipación de

energía 9-22Tiempo-Historia Análisis 3-14torsiónaccidentales 3-23-2 realesanálisis y los requisitos de diseño 2-37Dinámica no lineal en el Procedimiento (PND)14.03modelación matemática de 3-2disparadores para locales de mitigación contralos riesgos de 1-15

U velocidad del pulso ultrasónico 7-5MUR muros de 10-22, 10-29MUR en el plano muellesalbañileríarelación de esfuerzo-deformación de 7-11MUR en el plano paredesalbañileríarelación de esfuerzo-deformación de 7-11MUR en el plano paredes y pilares 7-8deformación 7-9 criterios de aceptaciónfactores por 7-10 m

rigidez 7-8fuerza 7-8 criterios de aceptaciónfuera del plano de muros URM 7-10V amortiguación de los dispositivos dependientesde la velocidad de 9-15chapaadherido 11-13anclada 11-13irregularidades verticalesmedidas correctoras de las deficiencias en el 10-3

Ver también las irregularidades ydiscontinuidadesestabilidad de la carga vertical



para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10viscoelástico amortiguadores 9-16amortiguadores viscosos 2-23, 9-16inspecciones visuales. Vea las inspecciones

W paredesanálisis y requisitos de diseño 2-40el cálculo del plano de pared a cabo las fuerzas de2-40albañileríaanclaje al 7-22resistencia a la compresión de 7-9, 7-13resistencia lateral de 7-8menor resistencia al corte de la envolvente de 7-124-17 de retenciónRM en el plano paredes y pilares 7-11RM fuera del plano 7-14MUR teniendo 10-22Modelo de tipos de edificiosdeficiencias típicas 10-29MUR en el plano paredes y pilares 7-8fuera del plano de muros URM 7-10madera y metal ligero 6-16madera y marcos de metal ligeroevaluación del estado 8-6conexiones

medidas correctoras de las deficiencias en el 10-9preparó para los diafragmas horizontales 8-29para yeso muros de corte de yeso 8-20de madera cubierta horizontal de una sola capa orevestimiento de muros de cortante 8-15para un solo enfundados diafragmas recta 8-25de estuco en postes de madera, revestimiento, otableros de fibrasmuros de cortante 8-20para madera y metal ligero encuadre 8-4-Deformación curva de fuerza coordenadaslinealesanálisis de 8-16aceptación factores numéricos para linearprocedimientos 8-13rehabilitación de la madera y el corte de metalligeroparedes 8-11por defecto 8-5 propiedades de los materialesdiafragmasarriostrados diafragmas horizontales 8-23, 8-24,8-29cubierta diagonal con revestimiento de escalera o

pisos por encima de 8.26doble en diagonal enfundados 8-23, 8-26

doble cubierta de diafragmas recta 8-22,8-25efectos de los acordes y las aberturas de 8-29mejorada para la rehabilitación 8-2324.08 nuevos

solo en diagonal enfundados diafragmas 8-26única cubierta de diafragmas recta 8-22, 8-24panel estructural sobreimpresiones en maderaexistentediafragmas estructurales 8-24panel estructural sobreimpresiones en maderaexistentepanel estructural diafragmas 8-28Índice-15 panel estructural sobreimpresiones en recta oenfundados en diagonal diafragmas 8-23,

8-28panel estructural enfundados diafragmas 8-27tipos de 8-22evolución de 8-1zapatas 8-30-Deformación curva de fuerza coordenadaslinealesprocedimientos 8-16fundaciones 8-29información general acerca de 8-2el uso histórico de 8-1

propiedades del material y de evaluación delestado 8-2Modelo de tipos de edificiosdescripciones de 10-20deficiencias típicas 10-23edificios en miniaturasimplificar las medidas correctivas 10-3acumulando 8.29propiedades de los materiales en lugar de 8-3ámbito de aplicación de 8-1muros de cortante 8-8medidas correctoras de las deficiencias en 10-6diagonal madera cubierta 8-9, 8-15tableros de fibras o partículas de revestimientode 8-10,8-22tableros de yeso en yeso listón de 8-10, 8-20tableros de yeso sobre madera listones 8-10, 8-20revestimiento de yeso muros de cortante 8-10, 8-21revestimiento de madera horizontal con corte enaparatos ortopédicos odiagonal bloqueo 8-10, 8-21

la rodilla, con férula y varios de maderamarcos 8-12



luz plancha de hierro cortante paredes marco de8-12, 8-22yeso en las paredes de malla metálica cortante 8-10, 8-21revestimiento de madera de una sola capa

horizontal orevestimiento de 8-9, 8-12panel estructural o de madera contrachapada delpanelrevestimiento de 8-10, 8-19estuco en postes de madera, revestimiento, oláminas de fibra 8-10,8-20tipos de 8-9revestimiento de madera vertical 8-9, 8-18revestimiento de madera en cubierta diagonal 8-9, 8-18

madera de revestimiento sobre revestimientohorizontal 8-9,8-18revestimiento de 8-9, 8-18fuerza 8-5

revestimientos de paneles estructuralesexistentes en la madera de los panelesestructuralesdiafragmas 8-28en la madera que sale diafragmas estructurales 8-24en la recta o en diagonal enfundadosdiafragmas 8-23, 8-28panel estructural enfundados diafragmas 8-27métodos de ensayo 8-4Y límite elástico del componente 2-33

38143891-fema-273-

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