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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10 ESERCITAZIONE VERIFICA DI COLONNE COMPOSTE ACCIAIO-CALCESTRUZZO Si consideri la sezione composta di figura (tipo fully encased) costituita da un profilo di acciaio classe S355 (fyk=355 MPa) immerso in una sezione di calcestruzzo di classe C/25/35 e forma quadrata con lato 30 cm. Utilizzando il metodo semplificato di Bergman, determinare il diagramma di interazione M-N della sezione. Si trascuri la presenza di armatura da cemento armato.
5015
170
1550
50 200 50
HEB 200
300
300
UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10 SOLUZIONE Per l’applicazione del metodo di Bergman è necessario determinare i quattro punti (A,B,C,D) del diagramma M-N corrispondenti a: punto A : pressione centrata (N=Nmax, M=0) punto B : Pura flessione (N=0, M=Mf) punto C : flessione composta (N=Nd, M=Mf) punto C : flessione composta (N=Nd/2, M=Md) Calcolo coordinate punto A (pressione centrata) Essendo l’area del profilo HEB 200 pari a As=78.08 cm2, il valore della resistenza sforzo normale centrato è calcolabile mediante la seguente espressione: NA=
Asfyk
γs+ 0.85fckAc
γc= 78.08×35.5
1.1+ 0.85×2.5
1.6(30×30-78.08) = 2519 + 1090 = 3729 kNcm
Il momento MA è evidentemente pari a 0 Calcolo coordinate punto B (Pura flessione) Per il calcolo del momento è necessaria la determinazione calcolo della posizione dell’asse neutro. A tal fine è possibile utilizzare l’equilibrio alla traslazione della sezione.
0
A
B
C D Nd
Mf
Md
Nd/2
UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10 dove yc è la posizione dell’asse neutro rispetto al lembo superiore. La precedente può essere riscritta mettendo a fattor comune i coefficienti dell’incognita As’ mediante la quale è poi possibile determinare la posizione dell’asse neutro:
20
La soluzione della precedente è semplicemente
con , Se poniamo
la precedente può essere riscritta in funzione dell’incognita x:
La cui soluzione è la seguente:
Nel caso dell’esercizio l’incognita x vale:
1.5 ×20 2639.8466.06
1.5× 46.87566.06
5× 46.87566.06
0.9 46.87566.06
3.32
con 66.06, 2639.84, 46.875. La distanza dell’asse neutro dal lembo superiore è dunque:
3.32 1.5 5 9.82 L’area d’acciaio compressa è infine pari a :
5015
170
1550
50 200 50
HEB 200
300
300
yc=
98.2
UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10
2639.84 9.82 × 46.87566.06 32.99
CALCOLO SFORZO NORMALE ULTIMO
CALCOLO MOMENTO FLETTENTE ULTIMO Il calcolo si effettua agevolmente separando le componenti di momento di ciascuna risultante.
dove MBc = momento della risultante delle compressione nel cls rispetto al baricentro MBac1,2= momento delle risultanti delle compressioni nell’acc. nel rispetto al baricentro MBat1,2= momento delle risultanti delle trazioni nell’acc. nel rispetto al baricentro L’indice 1 sta ad indicare il momento dell’ala della trave in acciaio, 2 il momento dell’anima
NB yc b⋅ Asp−( )fckγc⋅ Asp
fykγa⋅+ As Asp−( )
fykγa⋅− 2.328− 10 13−
× kN⋅=:=
MBc yc b⋅fckγc⋅
b2
yc2
−⎛⎜⎝
⎞⎟⎠
⋅ 48.892kN m⋅⋅=:=
MBac1fykγa
x⋅ tw⋅ ycx2
−⎛⎜⎝
⎞⎟⎠
⋅ 7.521 kN m⋅⋅=:=
MBac2fykγa
ba⋅ tf⋅b2
a−tf2
−⎛⎜⎝
⎞⎟⎠
⋅ 93.821kN m⋅⋅=:=
MBat1fykγa
ba 2 tf⋅− x−( )⋅ tf⋅x2
⎛⎜⎝
⎞⎟⎠
⋅ 10.858kN m⋅⋅=:=
MBat2fykγa
ba⋅ tf⋅b2
a−tf2
−⎛⎜⎝
⎞⎟⎠
⋅ 93.821kN m⋅⋅=:=
MB MBc MBac1+ MBac2+ MBat1+ MBat2+ 254.914kN m⋅⋅=:=
UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10 Calcolo coordinate punto C Con riferimento al punto C si ha, come noto, lo stesso momento del punto B, mentre lo sforzo normale non è nullo. CALCOLO SFORZO NORMALE
CALCOLO MOMENTO ULTIMO MC=MB Calcolo coordinate punto D Con riferimento al punto D si ha uno sforzo normale metà di quello del punto C, mentre un momento maggiore del momento MB CALCOLO SFORZO NORMALE
CALCOLO MOMENTO ULTIMO
NC b 2 yc⋅−( ) b⋅fckγc⋅ b 2 yc⋅−( ) tw⋅
fykγa⋅+ 872.646kN=:=
NDNC2
436.323kN=:=
MD MBb 2 yc⋅−( )
2b⋅
b 2 yc⋅−( )4
⋅fckγc⋅+
b 2 yc⋅−( )2
tw⋅b 2 yc⋅−( )
4⋅
fykγa⋅+ 266.749kN m⋅=:=
UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI ROMA TRE – FACOLTA’ DI INGEGNERIA COMPLEMENTI DI TECNICA DELLE COSTRUZIONI Ing. F. Paolacci - A/A 09-10 DIAGRAMMA DI INTERAZIONE M-N Diagrammando la spezzata le cui coordinate sono i punti precedentemente determinati si ottiene il diagramma M-N cercato
0 1 105× 2 105× 3 105×0
1 106×
2 106×
3 106×
N
M