포장두께2000 · xls file · web view2015-03-16 · 설계 cbr 을 이용하여 아래...

포장설계 보고서

공주대학교 건설환경공학부

AASHTO 2002 설계법을 이용한 도로포장 설계서

포장설계 보고서 시멘트 콘크리트 포장 구조계산서

공주대학교 건설환경공학부

설계법을 이용한 도로포장 설계서 AASHTO 2002

시멘트 콘크리트 포장 구조계산서 아스팔트 콘크리트 포장 구조계산서AASHTO 2002 설계법을 이용한 도로포장 설계서

아스팔트 콘크리트 포장 구조계산서AASHTO 2002 설계법을 이용한 도로포장 설계서

아스팔트 콘크리트 포장 구조계산서설계법을 이용한 도로포장 설계서

6 동결심도산정

포장구조설계

표고차100

안성 24.2 105.6 766 60 810

완전방지법은 동결작용으로 인한 포장표면의 변형을 완전히 방지하기 위한 방법으로 동결심도는

120.0 cm

동결이 노상에 어느정도 발생되어도 동상으로 인한 포장파괴를 일으키지 않는 한도내에서 노상동결을

안성 120.0 cm 30.0 cm 90.0 cm 58.1 cm 88.1 cm

= 14 × 432^0.33 = 103.7 cm

안성 120.0 cm 88.0 cm 103.7 cm 90.0 cm

90.0 cm

가. 동결심도1) 수정 동결지수 산정 수정동결지수( day) = ℉ 동결지수 + 0.9 × 동결기간 ×

표고차 = 설계노선 최대계획고(m) - 측후소 지반고(m)

적 용 측 후 소 지 반 고 (m) 최대계획고(m) 동 결 지 수 ( day)℉

동 결 기 간(day)

수 정 동 결 지 수( day)℉

2) 설계동결 관입깊이 산정 가) 완전방지법 수정 Berggren 식에 의거하여 작성한 도표로부터 구한다 - 비동상층 재료의 건조단위 중량과 함수비는 아래와 같다. Υd=2.16t/㎥ -> 135pcf, ω= 7% - 동결심도(a) =

나) 노상동결관입 허용법 허용하는 방법으로 콘크리트 표층두께(P) 를 아래표에서 처럼 가정하여 비동결성 재료층 두께(b)를 산정 a = 콘크리트 표층두께(P) + 비동상재료층 두께(C)

적 용 측 후 소 a p c b p+b

다) 국립건설 연구소식(동결심도 조사보고서 '89.12. 건설부 국립건설시험소) - D=14×F0.33

- D : 동결심도(cm)- F = 수정동결지수( day) = [℃ 수정동결지수( day )-32]×5/9 =(810 - 32) × 5/9 = 432 day℉ ℃

3) 설계동결심도 결정

적 용 측 후 소 완 전 방 지 법 노 상 동 결 관 입허 용 법

국 립 건 설 연 구소 식

설 계 동 결 심 도

설계동결심도 =

그림을 이용하여 수치를 입력하시오(3)

C19


7 동결심도산정

88.0 cm

동 결 심 도

( day )-32]×5/9 =(810 - 32) × 5/9 = 432 day℉ ℃

수치를 입력하시오(1)


동결심도를 임의조정시에는 이곳에입력하시오(6)

표층두께를 입력하시오(4)

8+1 동결심도도표


측후소 및 농업기상관측분실 동결지수 및 동결기간 현황

속초 25.8 382 56 제천 220.0

대관령 820.0 1,439 114 충주 50.0

춘천 74.0 823 79 보은 170.0

강릉 26.0 309 60 음성 468.0

서울 85.5 736 61 진천 80.0

인천 68.9 672 61 괴산 115.0

울릉도 221.1 218 56 영동 40.0

수원 36.9 801 60 아산 24.5

서산 19.7 613 60 유성 70.0

청주 59.0 630 60 보령 33.0

대전 77.1 323 60 부여 16.0

추풍령 245.9 548 60 금산 140.0

포항 5.6 213 56 당진 54.0

군산 26.3 430 60 홍성 48.0

대구 57.8 342 56 논산 10.0

전주 51.2 393 60 이리 8.0

울산 31.5 174 56 부안 6.0

광주 70.9 302 80 임실 225.0

부산 69.2 116 44 정읍 60.0

충무 32.2 97 44 남원 115.0

묵호 53.4 150 56 무주 190.0

여수 67.0 130 56 진안 292.0

진주 25.0 250 60 고창 49.0

강화 25.0 809 66 함평 9.0

양평 80.0 864 103 승주 57.0

이천 98.0 745 112 장흥 40.0

화성 10.0 805 60 해남 37.5

안성 24.2 766 60 고흥 32.4

인제 199.7 945 81 완도 20.0

홍천 134.0 1,038 102 장성 57.0

삼척 6.9 371 56 영광 60.0

원성 140.0 907 60 구례 53.0

측 후 소 지 반 고 (m) 동결 지수 동결 기간 측 후 소 지 반 고

(m)


측후소 및 농업기상관측분실 동결지수 및 동결기간 현황 동결관입깊이와 설계동결지수 상관도표

947 102 나주 20.0 444 60

802 112 순천 23.0 217 53

786 61 영암 18.0 352 59

811 66 성산포 10.7

783 56 대정 19.7

754 61 칠곡 54.6 482 60

708 60 영주 145.6 715 78

732 62 문경 52.0 533 57

631 60 영덕 55.0 368 56

515 60 의성 73.0 719 60

581 60 선산 40.0 538 59

699 60 영천 80.0 464 60

626 60 울진 11.0 230 56

652 61 안동 93.0 615 57

593 60 청송 210.0 716 59

497 59 상주 57.0 480 56

517 60 김천 82.0 465 60

626 61 성주 38.0 542 60

439 61 거창 224.9 549 60

465 60 합천 30.9 416 57

675 59 밀양 12.5 383 57

717 58 산청 200.0 326 57

490 69 함안 9.2 446 56

435 26 거제 12.0 156 44

391 57 남해 15.0 151 56

328 60 경주 39.0 213 60

284 56 울주 68.7 57

203 56 함양 220.0 368 56

131 55 김해 12.0 201 57

481 60 하동 20.0 246 56

400 56 삼천포 18.0 55

323 57

동결 지수 동결 기간 측 후 소 지 반 고 (m) 동결 지수 동결 기간


동결관입깊이와 설계동결지수 상관도표


노상동결관입 허용법에 의한 설계비동결성 재료층 두께결정 도표

14+5 설계교통하중(콘크리트)

차종 승용차 버스 트럭소형 보통 소형 중형 대형

차축 2A4T 2A4T 2A6T 2A4T 2A6T 3A10TESALF 0.0001 0.0004 1.041 0.015 0.783 2.407

( 0.8 )

적용분배계수 비고1 100 1

2 80 ~ 100 0.8

3 60 ~ 80 0.6

4 50 ~ 75 0.5

59,193 140.269 56.108

장래교통량예측AADT

년도 승용차 버 스 트 럭대형2005 15,199 1,695 1,673 42 7,018 2,074 2006 16,232 1,770 1,747 44 7,328 2,166 2007 17,335 1,848 1,824 46 7,652 2,262 2008 18,513 1,930 1,905 48 7,991 2,362 2009 19,771 2,016 1,989 51 8,344 2,467 2010 21,115 2,105 2,077 53 8,713 2,576 2011 22,146 2,172 2,144 55 8,992 2,658 2012 23,226 2,242 2,212 56 9,280 2,743 2013 24,360 2,314 2,283 58 9,578 2,831 2014 25,549 2,388 2,356 60 9,884 2,922 2015 26,796 2,464 2,432 62 10,201 3,015 2016 27,801 2,527 2,494 64 10,462 3,092 2017 28,843 2,592 2,558 65 10,729 3,171 2018 29,925 2,658 2,623 67 11,003 3,252 2019 31,047 2,726 2,689 69 11,284 3,335 2020 32,211 2,796 2,758 71 11,572 3,420 2021 33,100 2,850 2,811 72 11,795 3,486 2022 34,015 2,904 2,866 73 12,023 3,554 2023 34,954 2,960 2,921 75 12,255 3,622 2024 35,919 3,017 2,977 76 12,492 3,693

나. 설계교통하중 1) 18kips 단축하중 환산계수(최종서비스 지수 Pt = 2.5)

2) 설계차로 교통하중W'18 = W18 × DD × DL

W'18 = 설계차로 교통하중W18 = 누적 18kips 등가교통량 하중DD : 중방향 비율(0.50)DL : 차로분배율- 차로별 분배계수

1방향 차로수

3) 차로당 환산 누계교통량 산정결과포 장 형 식 계 획 년 도 일 교 통 량

( 대 / 일 )환산누계교통량(10E6) 설계차로교통하중DTN(10E6)

콘크리트포장 2024 년

(소형) (소형) (중형) (대형)

수치를 입력하시오

D14

수치를 입력하시오


년도 승용차 버 스 트 럭 트레일러ESALF 0.0001 0.0004 1.0410 0.0150 0.7830 2.4070 2.35302005 1.5 0.7 1,741.6 0.6 5,495.1 4,992.1 1,348.3 2006 1.6 0.7 1,818.6 0.7 5,738.1 5,213.3 1,407.7 2007 1.7 0.7 1,899.0 0.7 5,991.8 5,444.3 1,469.8 2008 1.9 0.8 1,982.9 0.7 6,256.7 5,685.5 1,534.6 2009 2.0 0.8 2,070.6 0.8 6,533.4 5,937.4 1,602.3 2010 2.1 0.8 2,162.2 0.8 6,822.3 6,200.4 1,673.0 2011 2.2 0.9 2,231.5 0.8 7,040.8 6,398.7 1,726.8 2012 2.3 0.9 2,303.0 0.8 7,266.4 6,603.3 1,782.4 2013 2.4 0.9 2,376.9 0.9 7,499.2 6,814.4 1,839.7 2014 2.6 1.0 2,453.1 0.9 7,739.4 7,032.3 1,898.9 2015 2.7 1.0 2,531.7 0.9 7,987.4 7,257.1 1,960.0 2016 2.8 1.0 2,596.2 1.0 8,191.4 7,442.4 2,009.7 2017 2.9 1.0 2,662.4 1.0 8,400.6 7,632.4 2,060.6 2018 3.0 1.1 2,730.2 1.0 8,615.2 7,827.2 2,112.8 2019 3.1 1.1 2,799.7 1.0 8,835.2 8,027.0 2,166.3 2020 3.2 1.1 2,871.1 1.1 9,060.9 8,231.9 2,221.2 2021 3.3 1.1 2,926.6 1.1 9,235.8 8,391.3 2,264.2 2022 3.4 1.2 2,983.1 1.1 9,414.1 8,553.7 2,308.1 2023 3.5 1.2 3,040.8 1.1 9,595.9 8,719.2 2,352.8 2024 3.6 1.2 3,099.5 1.1 9,781.1 8,887.9 2,398.3

년도2014 0.5 0.8 59.8834 23.95332024 0.5 0.8 140.2695 56.1078

18Kips 환산단축 하중 교통량(강성포장)

(소형) (보통) (소형) (중형) (대형)

DD DL 환 산 누 계 교 통 량 설계차선당누가 등가환산 교통량x 106 x 106

x 106 x 106


특수2.353

트레일러 계 573 28,274 598 29,885 625 31,593 652 33,402 681 35,318 711 37,350 734 38,901 757 40,518 782 42,206 807 43,966 833 45,803 854 47,293 876 48,833 898 50,425 921 52,071 944 53,772 962 55,078 981 56,416 1,000 57,787 1,019 59,193

비 고

(단위:대/일,양방향)


년계 누계합 계13579.9 4.957 4.95714180.7 5.176 10.13314808.0 5.405 15.53815463.1 5.644 21.18216147.2 5.894 27.07516861.6 6.154 33.23017401.7 6.352 39.58117959.1 6.555 46.13718534.4 6.765 52.90219128.1 6.982 59.88319740.8 7.205 67.08920244.4 7.389 74.47820760.9 7.578 82.05621290.5 7.771 89.82721833.6 7.969 97.79622390.5 8.173 105.96822823.4 8.331 114.29923264.6 8.492 122.79123714.4 8.656 131.44624172.8 8.823 140.269

×106 ×106

18+7 노상지지력

NO TP-NO CBR NO TP-NO CBR NO1 1 14.3 7 7 11.52 2 13.6 8 8 10.63 3 13.4 9 9 9.24 4 11.8 10 10 9.15 5 11.6 11 11 8.96 6 11.5 12 12 8.4

14.3 - 8.4 = 11.2-

d 3.18

2 3 4 5 6 7d 1.41 1.91 2.24 2.48 2.67 2.83

3 4 5 6 7 8Υ(n,0.05) 0.941 0.765 0.642 0.560 0.507 0.468

최대치에 대한 판정= ( 14.3 - 13.6) / (14.3 - 8.4 0.119

최소치에 대한 판정= ( 8.9 - 8.4 ) / (14.3 - 8.4) 0.085

다. 노상지지력 원칙적으로 평판재하 시험에 의한 지지력 계수를 사용해야 하나, 본과업에서는 시험굴 조사시 채취된 시료의 실내CBR 시험에 의거 산정하였다. 1) 설계 CBR 산정 가) 기각판정에 의한 방법 a) 실내 CBR 시험 결과(평균 CBR =11.2 )

b) 설계 CBR 계산 CBR 최대치 - CBR 최소치설계 CBR = 평균 CBR -

c) 설계 CBR 계산용 계수개수(n)

d) 기각판정개수(n)

- r = (Xn-Xn-1) / (Xn-X1) < r (n,0.05) 을 만족하면, 최대값을 수용하고 그렇지 않으면 최대값을 기각< 0.412 이므로「 OK」

- r = (X2-X1) / (Xn-X1) < r (n,0.05) 을 만족하면, 최소값을 수용하고 그렇지 않으면 최소값을 기각< 0.412 이므로「 OK」

나) 도표에 의한 방법

8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.00%

10%20%30%40%50%60%70%80%90%

100%110%

f(x) = − 0.00272635 x⁵ + 0.155829 x⁴ − 3.5301 x³ + 39.6117 x² − 220.302 x + 487.044

CBR

누적백분

율

나)도표에 의해 구한 CBR치를 입력한다(12)


구분 기각판정에 의한방법 도표에 의한 산정방법 적 용CBR 9.34 8.70 10.00

다) 설계적용 CBR

본 과업에서는 "기각 판정법" 과 "도표에 의한 방법"을 비교하여 작은 CBR 값을 설계에 이용하였다 라) 노상반력 계수 산정 설계 CBR 을 이용하여 아래 그림에서 노상반력계수(K)를 구한결과 K값은

마) 노상의 K 값 결정



246 pci

246pci × 24 = 5904 psi

ln k = -2.807 + 0.1253 × (ln Dsb)^2 + 1.062 × ln Mr + 0.1282 × ln Dsb × ln Esb - 0.4114 × ln Dsb - 0.0581 × ln Esb - 0.1317 × ln Dsb × ln Mr

246 pci 5,904 psi 17.72 inch 15,000 psi

ln k = 5.9652 ∴ k = e^5.9652 = 390 pci

9,360 psi

ln k = -2.807 + 0.1253 × (ln Dsb)^2 + 1.062 × ln Mr + 0.1282 × ln Dsb × ln Esb - 0.4114 × ln Dsb - 0.0581 × ln Esb - 0.1317 × ln Dsb × ln Mr

390 pci 9,360 psi 5.91 inch 2,000,000 psi

ln k = 6.8908 ∴ k = e^6.8908 = 983 pci

노상의 시방 규정값과 「CBR 과 K 값의 상관도표」에 의하여 구한 K값중 큰 값을 취하여 노상의 K값으로 한다.

- 시방 규정값K30 = 15kg/cm3 이상K75 = 1/2.2 × 15kg/cm3 = 6.818 kg/cm3 =

- 「 CBR 과 K 값의 상관도표 」에 의한 값설계 CBR 10 일때, K = 5.6 kg/cm3 = 202 pci

- K 값의 결정이상에서 노상의 K 값은 시방규정값 246 pci 를 적용- 노상의 동탄성 계수( MR )AASHTO guide 에서는 K값과 MR과의 관계식을 K = MR/24 로 추정하였다. 따라서 MR = K ×24 =

바) 선택층(동상방지층) 상단의 K 값 결정86 AASHTO 에서 제시한 아래 방정식을 이용하여 선택층 상단의 K 값을 구한다.

노상반력 계수(K) 노상의 MR DSB (선택층의 두께)

ESB (선택층의 탄성계수)

선택층의 동탄성 계수(Mr) = 390 pci × 24 =

사) 린콘크리트 상단의 K 값 결정

선 택 층 의 반 력계 수 (K)

선 택 층 의 MR

DSB (린콘크리트의 두께)

ESB (린콘크리트의 탄 성 계 수 )


TP-NO CBR

14.3 - 8.4= 9.34

8 92.96 3.08 3.18

90.437 0.412

10 이상

10 이상

최대값을 수용하고 그렇지 않으면 최대값을 기각

최소값을 수용하고 그렇지 않으면 최소값을 기각

CBR 개수(n)가 변하면 데이터 계열을 새로이 설정한다 (11) 방법은 메뉴얼참조


J39

CBR 개수(n)가 변하면 데이터 계열을 새로이 설정한다 (11) 방법은 메뉴얼참조


5.6 이다아래그림을 이용하여 K 값을 찾아 입력하시오 (13)


J61

아래그림을 이용하여 K 값을 찾아 입력하시오 (13)


K값으로 한다.

24+10 포장슬래브

▨ 콘크리트 포장설계 입력변수항 목 적용값 비 고

56.1078 Sc' = 480 Ec = 4,000,000 Pt = 2.5 J = 3.2

983

4.5 - PtGt = log( -0.17609 4.5 - 1.5 최대서비스 능력 손실량에 대한 서비스 능력의 손실량 비율을 나타내는 함수

Gt

1+

×log [ ] 18.42

- K = 983 pci - W'18 = 56.10

∴ D =30.27 cm90 cm30 cm15 cm45 cm

라. 포장단면 설계 시멘트 콘크리트 포장의 단면설계는 공용기간을 20년으로 하여, 경험적 공용방정식에 의거하여 산출하였으며, 또한 콘크리트 포장슬래브 두께 산정표를 이용하여 비교 하였다. 1) 경험적 공용방정식

- 설계차로 교통하중 W'18 = × 106

- 콘크리트의 허용응력 휨강도 45kg/cm2×0.75(안전율)=33.75kg/cm2= - 콘크리트의 탄성계수 2.8 × 105 kg/cm2 ≒ - 최종서비스 지수 - 하중전달 계수- 린 콘크리트 상단의 합성 K치

로 표시되며, 임의시점(최종서비스 지수를 가지는 시점)에 이어 Pt=1.5 인 경우의

log W18 = 7.35 ×log(D+1) - 0.06 + + (4.22 - 0.32Pt) 1.624 ×107

(D + 1)8.46

Sc' ×(D0.75 - 1.132)

215.63 ×J ×(D0.75 - ) (Ec/kc)0.25

이 식을 이용하여 D 값을 계산하면D =11.836 inch = 30.06 cm < 30.5 cm 이므로 슬래브 두께 30cm 적용

2) 「콘크리트 포장 슬래브 두께 산정표 」 산정된 W'18 과 K값의 가장 가까운 표의 값(W'18, K)을 비례식으로 계산하여 두께산정

× 106

451530콘크리트슬래브

린 콘크리트동상방지층

포장단면구성포장총두께

25+10 포장슬래브

비 고psipsi

pci

D

)=33.75kg/cm2=

Pt=1.5 인 경우의

451530

26+11 두께산정표

콘크리트 포장 슬래브 두께 산정표500 525 550 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875 900 925 950

30.0 28.4 28.3 28.2 28.1 28.1 28.0 27.9 27.8 27.7 27.7 27.6 27.5 27.4 27.4 27.3 27.2 27.1 27.1 27.0

32.5 28.8 28.7 28.6 28.5 28.4 28.3 28.3 28.2 28.1 28.0 28.0 27.9 27.8 27.7 27.7 27.6 27.5 27.5 27.4

35.0 29.1 29.0 29.0 28.9 28.8 28.7 28.6 28.5 28.5 28.4 28.3 28.2 28.2 28.1 28.0 27.9 27.9 27.8 27.7

37.5 29.5 29.4 29.3 29.2 29.1 29.0 29.0 28.9 28.8 28.7 28.6 28.6 28.5 28.4 28.4 28.3 28.2 28.1 28.1

40.0 29.8 29.7 29.6 29.5 29.4 29.3 29.3 29.2 29.1 29.0 29.0 28.9 28.8 28.7 28.7 28.6 28.5 28.5 28.4

42.5 30.1 30.0 29.9 29.8 29.7 29.6 29.6 29.5 29.4 29.3 29.3 29.2 29.1 29.0 29.0 28.9 28.8 28.8 28.7

45.0 30.3 30.3 30.2 30.1 30.0 29.9 29.8 29.8 29.7 29.6 29.5 29.5 29.4 29.3 29.3 29.2 29.1 29.0 29.0

47.5 30.6 30.5 30.4 30.4 30.3 30.2 30.1 30.0 30.0 29.9 29.8 29.7 29.7 29.6 29.5 29.5 29.4 29.3 29.3

50.0 30.9 30.8 30.7 30.6 30.5 30.4 30.4 30.3 30.2 30.1 30.1 30.0 29.9 29.8 29.8 29.7 29.6 29.6 29.5

52.5 31.1 31.0 30.9 30.8 30.8 30.7 30.6 30.5 30.4 30.4 30.3 30.2 30.2 30.1 30.0 30.0 29.9 29.8 29.8

55.0 31.3 31.2 31.2 31.1 31.0 30.9 30.8 30.8 30.7 30.6 30.5 30.5 30.4 30.3 30.3 30.2 30.1 30.1 30.0

57.5 31.6 31.5 31.4 31.3 31.2 31.1 31.1 31.0 30.9 30.8 30.8 30.7 30.6 30.6 30.5 30.4 30.4 30.3 30.2

60.0 31.8 31.7 31.6 31.5 31.4 31.4 31.3 31.2 31.1 31.0 31.0 30.9 30.8 30.8 30.7 30.6 30.6 30.5 30.4

62.5 32.0 31.9 31.8 31.7 31.6 31.6 31.5 31.4 31.3 31.3 31.2 31.1 31.0 31.0 30.9 30.8 30.8 30.7 30.6

65.0 32.2 32.1 32.0 31.9 31.8 31.8 31.7 31.6 31.5 31.5 31.4 31.3 31.3 31.2 31.1 31.0 31.0 30.9 30.9

67.5 32.4 32.3 32.2 32.1 32.0 32.0 31.9 31.8 31.7 31.7 31.6 31.5 31.4 31.4 31.3 31.3 31.2 31.1 31.0

70.0 32.6 32.5 32.4 32.3 32.2 32.1 32.1 32.0 31.9 31.8 31.8 31.7 31.6 31.6 31.5 31.4 31.4 31.3 31.2

72.5 32.7 32.7 32.6 32.5 32.4 32.3 32.2 32.2 32.1 32.0 32.0 31.9 31.8 31.7 31.7 31.6 31.5 31.5 31.4

75.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.6 32.5 32.4 32.4 32.3 32.2 32.1 32.1 32.0 31.9 31.9 31.8 31.7 31.7 31.6

77.5 33.1 33.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.6 32.5 32.5 32.4 32.3 32.2 32.2 32.1 32.0 32.0 31.9 31.8 31.8

80.0 33.3 33.2 33.1 33.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.6 32.5 32.5 32.4 32.3 32.3 32.2 32.1 32.1 32.0 31.9

82.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.1 33.0 32.9 32.9 32.8 32.7 32.6 32.6 32.5 32.4 32.4 32.3 32.2 32.2 32.1

85.0 33.6 33.5 33.4 33.3 33.2 33.2 33.1 33.0 32.9 32.9 32.8 32.7 32.7 32.6 32.5 32.5 32.4 32.3 32.3

87.5 33.7 33.7 33.6 33.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.1 33.0 33.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.6 32.6 32.5 32.4

90.0 33.9 33.8 33.7 33.6 33.6 33.5 33.4 33.3 33.2 33.2 33.1 33.0 33.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.6 32.6

92.5 34.0 33.9 33.9 33.8 33.7 33.6 33.5 33.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.1 33.0 33.0 32.9 32.9 32.8 32.7

95.0 34.2 34.1 34.0 33.9 33.9 33.8 33.7 33.6 33.5 33.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.1 33.1 33.0 32.9 32.9

97.5 34.3 34.2 34.2 34.1 34.0 33.9 33.8 33.8 33.7 33.6 33.5 33.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.1 33.1 33.0

100.0 34.5 34.4 34.3 34.2 34.1 34.0 34.0 33.9 33.8 33.8 33.7 33.6 33.5 33.5 33.4 33.3 33.3 33.2 33.2

k W'18(×106)

27+11 두께산정표

975 1000 1025 1050 1075 1100

26.9 26.9 26.8 26.7 26.7 26.627.3 27.3 27.2 27.1 27.1 27.027.7 27.6 27.5 27.5 27.4 27.4

28.0 27.9 27.9 27.8 27.8 27.728.3 28.3 28.2 28.1 28.1 28.028.6 28.6 28.5 28.4 28.4 28.328.9 28.9 28.8 28.7 28.7 28.6

29.2 29.1 29.1 29.0 28.9 28.929.4 29.4 29.3 29.3 29.2 29.129.7 29.6 29.6 29.5 29.4 29.4

29.9 29.9 29.8 29.7 29.7 29.630.2 30.1 30.0 30.0 29.9 29.930.4 30.3 30.3 30.2 30.1 30.1

30.6 30.5 30.5 30.4 30.3 30.330.8 30.7 30.7 30.6 30.5 30.531.0 30.9 30.9 30.8 30.7 30.7

31.2 31.1 31.1 31.0 30.9 30.931.4 31.3 31.2 31.2 31.1 31.131.5 31.5 31.4 31.4 31.3 31.2

31.7 31.7 31.6 31.5 31.5 31.431.9 31.8 31.8 31.7 31.6 31.632.0 32.0 31.9 31.9 31.8 31.7

32.2 32.1 32.1 32.0 32.0 31.932.4 32.3 32.2 32.2 32.1 32.132.5 32.5 32.4 32.3 32.3 32.2

32.7 32.6 32.5 32.5 32.4 32.432.8 32.8 32.7 32.6 32.6 32.533.0 32.9 32.8 32.8 32.7 32.7

33.1 33.0 33.0 32.9 32.9 32.8

아스콘 포장설계

28+12 설계교통하중(아스콘)

장래교통량예측년도 승용차 버 스 트 럭 계

2005 15,199 1,695 1,673 42 7,018 2,074 573 28,274 2006 16,232 1,770 1,747 44 7,328 2,166 598 29,885 2007 17,335 1,848 1,824 46 7,652 2,262 625 31,593 2008 18,513 1,930 1,905 48 7,991 2,362 652 33,402 2009 19,771 2,016 1,989 51 8,344 2,467 681 35,318 2010 21,115 2,105 2,077 53 8,713 2,576 711 37,350 2011 22,146 2,172 2,144 55 8,992 2,658 734 38,901 2012 23,226 2,242 2,212 56 9,280 2,743 757 40,518 2013 24,360 2,314 2,283 58 9,578 2,831 782 42,206 2014 25,549 2,388 2,356 60 9,884 2,922 807 43,966 2015 26,796 2,464 2,432 62 10,201 3,015 833 45,803 2016 27,801 2,527 2,494 64 10,462 3,092 854 47,293 2017 28,843 2,592 2,558 65 10,729 3,171 876 48,833 2018 29,925 2,658 2,623 67 11,003 3,252 898 50,425 2019 31,047 2,726 2,689 69 11,284 3,335 921 52,071 2020 32,211 2,796 2,758 71 11,572 3,420 944 53,772 2021 33,100 2,850 2,811 72 11,795 3,486 962 55,078 2022 34,015 2,904 2,866 73 12,023 3,554 981 56,416 2023 34,954 2,960 2,921 75 12,255 3,622 1,000 57,787 2024 35,919 3,017 2,977 76 12,492 3,693 1,019 59,193 2025 36,911 3,075 3,035 77 12,733 3,764 1,039 60,634

년도 승용차 버 스 트 럭트레일러

합 계

ESALF 0.0002 0.0010 1.4030 0.0150 0.7810 1.4720 1.61802005 3.0 1.7 2,347.2 0.6 5,481.1 3,052.9 927.1 11813.68382006 3.2 1.8 2,451.0 0.7 5,723.4 3,188.2 968.0 12336.2730582007 3.5 1.8 2,559.4 0.7 5,976.5 3,329.4 1,010.7 12881.9812892008 3.7 1.9 2,672.5 0.7 6,240.8 3,477.0 1,055.3 13451.8313792009 4.0 2.0 2,790.7 0.8 6,516.7 3,631.0 1,101.8 14046.8914762010 4.2 2.1 2,914.0 0.8 6,804.9 3,791.9 1,150.4 14668.2772011 4.4 2.2 3,007.5 0.8 7,022.9 3,913.1 1,187.4 15138.261692012 4.6 2.2 3,103.9 0.8 7,247.8 4,038.2 1,225.6 15623.3063382013 4.9 2.3 3,203.4 0.9 7,480.0 4,167.3 1,265.1 16123.8935762014 5.1 2.4 3,306.1 0.9 7,719.7 4,300.6 1,305.8 16640.5215072015 5.4 2.5 3,412.1 0.9 7,967.0 4,438.1 1,347.8 17173.70422016 5.6 2.5 3,499.0 1.0 8,170.5 4,551.4 1,381.9 17611.8550952017 5.8 2.6 3,588.2 1.0 8,379.2 4,667.6 1,416.9 18061.1853152018 6.0 2.7 3,679.6 1.0 8,593.2 4,786.7 1,452.8 18521.9801292019 6.2 2.7 3,773.3 1.0 8,812.6 4,908.9 1,489.7 18994.5320852020 6.4 2.8 3,869.5 1.1 9,037.7 5,034.2 1,527.4 19479.14122021 6.6 2.8 3,944.3 1.1 9,212.2 5,131.7 1,557.0 19855.6527932022 6.8 2.9 4,020.5 1.1 9,390.1 5,231.0 1,587.1 20239.4424252023 7.0 3.0 4,098.2 1.1 9,571.3 5,332.2 1,617.8 20630.6507962024 7.2 3.0 4,177.4 1.1 9,756.1 5,435.4 1,649.2 21029.4213242025 7.4 3.1 4,258.1 1.2 9,944.5 5,540.6 1,681.1 21435.9002

년도2014 0.5 0.8 52.0946 x 10^6 20.8378 x 10^6

2024 0.5 0.8 122.0277 x 10^6 48.8111 x 10^6

(단위:대/일,양방향)

(특수)(소형) (보통) (소형) (중형) (대형)

18Kips 환산교통량(가요성포장)

(소형) (보통) (소형) (중형) (대형)

DD DL 환 산 누 계 교 통 량 설 계 차 선 당 누 가 등 가 환 산 교 통 량

아스콘 포장설계

29+12 설계교통하중(아스콘)

4.312 4.3124.503 8.8154.702 13.5174.910 18.4275.127 23.5545.354 28.9085.525 34.4335.703 40.1365.885 46.0216.074 52.0956.268 58.3636.428 64.7916.592 71.3846.761 78.1446.933 85.0777.110 92.1877.247 99.4347.387 106.8227.530 114.3527.676 122.0287.824 129.852

년계*10E6 누계*10E6

30+13 아스콘포장두께

아스콘 포장 단면결정시 적용계수차로분배계수

방향차로수 차로분포율 적용1 100 1.02 80 ~ 100 0.83 60 ~ 80 0.6

50 ~ 75 0.5

설계차로 교통하중계획년도 일교통량2014 43,966 52.095 20.8382024 59,193 122.028 48.811

노상지지력계수구 분 노상지지력계수 산출근거

보조기층 7.8 50.0 3.8×Log(50) + 1.3

노 상 5.1 10.00 3.8×Log(10) + 1.3

포장재료의 상대강도 계수포장재료명 상대강도 계수 산 식 지지력값아스콘표층 0.157 0.40/2.54=0.157

아스콘중간층 0.145 0.37/2.54=0.145

아스콘기층 0.110 0.28/2.54=0.11 9.9~10.5(CBR:200~250%)

빈배합콘크리트 0.079 0.20/2.54=0.079

석산쇄석기층 0.055 0.14/2.54=0.055 8.8(CBR:100%)

하상모래자갈쇄석기층 0.053 0.135/2.54=0.053 8.5(CBR: 80%)

석산쇄석보조기층 0.051 0.13/2.54=0.051 7.8(CBR: 50%)

하상모래자갈쇄석보조기층 0.047 0.12/2.54=0.047 7.3(CBR: 40%)

스라브처리보조기층 0.047 0.12/2.54=0.047 6.8(CBR: 30%)

혼화재안정처리기층 0.047 0.12/2.54=0.047 6.8(CBR: 30%)

천연하상모래자갈 0.035 0.09/2.54=0.035 6.8(CBR: 30%)

하상모래자갈선택재료 0.028 0.07/2.54=0.028 6.2(CBR: 20%)

혼화재안정처리선택재료 0.031 0.08/2.54=0.031 6.2(CBR: 20%)

지역계수구 분 대전이남 기타지역지 역 1.5 2.5 2.0적 용구 분 서비스지수

4.2주요도로 그외2.5 2.0,1.5

4이상

환산누계교통량 (×10^6) 설계차로교통하중 (×10^6)

式) S=3.8 × Log(CBR) + 1.3설계 CBR

서울북부및표교500M이상

초기서비스 지수(P0)

최종서비스 지수(Pt)

참조되는 값임

B18

참조되는 값임


아스콘 포장 단면결정SN = a1D1 + a2D2 + a3D3

Pt= 2.5Rf= 2.0 Gt=

비 고

비 고적용

90 cm적용

포장층구분 상대강도계수표층 0.157

적용 중간층 0.145

아스콘기층 0.1104.0000

보조기층 0.0515.6000

동상방지층

포장층구분 상대강도계수비 고 0.157

표층 0.157중간층 0.145아스콘기층 0.110

4.2850보조기층 0.051

5.4200동상방지층

D1*≥SN1/a1

SN1*=a1D1

*≥SND2*≥(SN2-SN1*)/(a2m2)SN1*+SN2*≥SN2

D3*≥(SN3-(SN1*+SN2*))/(a3m3)

SN : 소요 SN, a : 상대강도계수

(1)공용식에 의한 소요SN치 산정log10(W18kips)=9.36 ×log10(SN+1)-0.20+Gt/(0.4+1,094/(SN+1)^5.19)+log10(1/Rf)+0.372 ×(SSV-3.0)

SSV (노상)=5.1 SSV(보조기층)=7.8

2014년 누가환산교통량(W18kips)=(보조기층) SN2 = (노상) SN3 =

2024년 누가환산교통량(W18kips)=(보조기층) SN2 = (노상) SN3 =

(2)포장두께 산출동결심도 =2014년

소요SN덧씌우기(표층)

소계(SN2)

계(SN3)

2024년소요SN

덧씌우기(표층)

소계(SN2)

계(SN3)


-0.201

20.8378 × 10^6 7.31894.0000 7.52155.6000 7.5153

48.8111 × 10^6 7.68854.2850 7.71375.4200 7.4116

계산근거0.157 ×5cm = 0.785 5.00 cm 0.7850.145 ×6cm = 0.87 6.00 cm 0.870(4-0.785-0.87) / 0.11 = 21.3=24cm 24.00 cm 2.6404 < 4.295 ∴ OK 35.00 cm 4.295(5.6 - 4.295) / 0.051 = 25.6 = 30cm 30.00 cm 1.5305.6 < 5.825 ∴ OK 65.00 cm 5.82590 cm - 65 cm =25 cm 25.00 cm

계산근거0.157 ×5cm = 0.785 5.00 cm 0.7850.157 ×5cm = 0.785 5.00 cm 0.7850.145 ×6cm = 0.87 6.00 cm 0.870(4.285-0.785-0.87) / 0.11 = 23.9=24cm 24.00 cm 2.6404.285 < 4.295 ∴ OK 40.00 cm 4.295(5.42 - 4.295) / 0.051 = 22.1 = 30cm 30.00 cm 1.5305.42 < 5.825 ∴ OK 70.00 cm 5.82590 cm - 65 cm =25 cm 25.00 cm

상대강도계수, SN* : 설계 SN, D* : 설계두께

(SN+1)-0.20+Gt/(0.4+1,094/(SN+1)^5.19)+log10(1/Rf)+0.372 ×(SSV-3.0))=5.1 SSV(보조기층)=7.8

Log(W8.2) =Log(W8.2) =Log(W8.2) =

Log(W8.2) =Log(W8.2) =Log(W8.2) =

적용두께(cm) 설계SN

적용두께(cm) 설계SN

SN1SN23SN

3D

2D

1D

보 조 기 층

기 층

표 층

I18

입력변수

I19

입력변수

I22

입력변수

I23

입력변수

J27

입력변수

J38

입력변수

포장두께2000 · xls file · web view2015-03-16 · 설계 cbr 을 이용하여 아래...

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