lampiranmedia.unpad.ac.id/thesis/240110/2013/240110130031_l_6104.pdf · 2019-04-09 · transmisi...
TRANSCRIPT
93
LAMPIRAN
94
Lampiran 1. Karakteristik Fisik Biji Hanjeli Pecah Kulit
Data Hasil Pengukuran Kadar Air Biji Hanjeli Pecah Kulit
No Sampel Kadar Air
a (gram) b (gram) c (gram) % Wet Basis % Dry Basis
1 5.45 6.5 6.47 2.85 2.94
2 4.45 5.76 5.73 2.30 2.34
3 4.29 5.42 5.4 1.76 1.80
4 4.16 5.25 5.23 1.83 1.86
5 4.13 5.35 5.32 2.45 2.52
Total 22.48 28.28 28.15 11.21 11.47
Rata-Rata 4.50 5.65 5.63 2.24 2.30
Standar Deviasi 0.50 0.45 0.45 0.40 0.42
Minimum 4.13 5.25 5.23 1.76 1.80
Maksimum 5.45 6.50 6.47 2.85 2.94
Keterangan:
a = massa cawan kering (gram)
b = massa sampel awal dan massa cawan (gram)
c = massa cawan dan sampel kering (gram)
bb = basis basah (%)
95
Lampiran 1. Lanjutan Karakteristik Fisik Biji Hanjeli Pecah Kulit
Data Hasil Pengukuran Bulk Density Biji Hanjeli Pecah Kulit
No Sampel Massa
(gr)
Volume (ml) Bulk density (kg⁄𝑚3)
1 7,00 10,00 700,00
2 7,00 10,00 700,00
3 7,00 10,00 700,00
4 7,00 10,00 700,00
5 7,00 10,00 700,00
6 7,00 10,00 700,00
7 7,00 10,00 700,00
8 7,00 10,00 700,00
9 7,00 10,00 700,00
10 7,00 10,00 700,00
Total 70,00 100,00 7000,00
Rata-rata 7,00 10,00 700,00
Minimum 7,00 10,00 700,00
Maksimum 7,00 10,00 700,00
Data Hasil Pengukuran Kekerasan Biji Hanjeli Pecah Kulit
No Sampel Kekerasan (N/cm2)
1 0.20
2 0.21
3 0.21
4 0.29
5 0.29
6 0.22
7 0.22
8 0.25
9 0.29
10 0.23
11 0.25
12 0.25
13 0.29
14 0.24
15 0.2
Total 3.64
Rata-rata 0.24
Standar deviasi 0.03
Minimum 0.20
Maksimum 0.29
96
Lampiran 1. Lanjutan Karakteristik Fisik Biji Hanjeli Pecah Kulit
Data Hasil Pengukuran Sudut Repos Biji Hanjeli Pecah Kulit
No Sampel Sudut (°)
1 35
2 32
3 35
4 35
5 40
6 40
7 41
8 34
9 32
10 45
11 45
12 39
13 36
14 36
15 34
Total 559
Rata-rata 37,26
Standar deviasi 4,05
Minimum 32,00
Maksimum 45,00
97
Lampiran 1. Lanjutan Karakteristik Fisik Biji Hanjeli Pecah Kulit
Hasil Pengukuran Dimensi dan Kebulatan Biji Hanjeli Pecah Kulit
No. Sampel x (mm) y (mm) z (mm) Kebulatan
1 6.2 5.5 5 0.90
2 6 5 4.8 0.87
3 6 5 3.2 0.76
4 6 6.5 4.8 0.95
5 6.1 5.2 3.2 0.76
6 6.2 5.1 4.8 0.86
7 5.5 5.2 3.9 0.87
8 6.3 5.1 4.8 0.85
9 5.8 5.8 4.2 0.89
10 6.2 6.2 4.2 0.87
11 6.5 5.2 4.9 0.84
12 5.3 5.3 0.4 0.42
13 6 5.2 4.8 0.88
14 5.8 5.8 4 0.88
15 5.8 5.8 4.2 0.89
Total 89.7 81.9 61.2 12.54
Rata-Rata 5.98 5.46 4.08 0.83
Standar
Deviasi 0.2971 0.44392 1.13384 0.12
Minimum 5.3 5 0.4 0.42
Maksimum 6.5 6.5 5 0.95
Keterangan :
x = Sumbu mayor
y = Sumbu intermediet
z = Sumbu minor
98
Lampiran 2. Perencanaan Kebutuhan Daya Penggerak
a. Daya untuk menggerakkan silinder penyosoh
Massa silinder penyosoh (m) : 15 keping batu abrasif x 1,2 kg = 18 kg
Diameter silinder penyosoh (D) : 6 inchi = 0,1524 m
Percepatan gravitasi (g) : 9,81 m/𝑠2
Kecepatan putar silinder penyosoh (N) :1490 rpm
Kebutuhan daya penggerak dihitung menggunakan Persamaan 6:
P =2π × Mt × N
60
Untuk mendapatkan nilai momen torsi (Mt) maka perlu dihitung besarnya
gaya tangensial (Ft) silinder penyosoh digunakan Persamaan 8:
Ft = m x g
= 18 x 9,81
= 176,58 N
Momen torsi dapat dihitung menggunakan Persamaan 7:
Mt = Ft x r
= 176,58 N x 0,1524
2
= 13,45 Nm
Sehingga besarnya daya untuk menggerakkan silinder penyosoh :
P =2π × Mt × N
60
P =2π × 13,45 Nm × 1490 rpm
60
P = 2098,63 Watt = 2.81 Hp
99
Lampiran 2. Lanjutan Perencanaan Kebutuhan Daya Penggerak
b. Daya yang diperlukan untuk penyosohan
Kecepatan putar silinder penyosoh : 1490 rpm
Daya motor penggerak : 3 Hp = 2238 Watt
Biji hanjeli yang masuk dan berada dalam ruang penyosoh pada saat
penyosohan seberat 1,5 kg. Banyaknya biji hanjeli yang digunakan ditentukan
dengan cara menghitung kapasitas ruang penyosohan, dan ditentukan dengan cara:
Massa biji hanjeli = (Vsaringan − Vsilinder penyosoh) x ρbiji hanjeli
𝑉saringan = (πr2I − πr2I ) x ρ
Massa biji hanjeli=(𝜋. 0,08272. 0,40 𝑚 − 𝜋 . 0,07622. 0,40 𝑚) 𝑥 700 kg/m3
= 0,90 kg
Menghitung berat biji hanjeli (W):
W = m . g
W = 0,90 kg . 9,81 𝑚 𝑠2⁄ = 8,91 N
Koefisien gesek biji hanjeli terhadap batu gerinda dapat dihitung dengan
menggunakan persamaan benda meluncur pada permukaan miring. Adapun sudut
kemiringannya dapat ditentukan melalui pengukuran sudut repos biji hanjeli
terkupas terhadap bidang miring yang terbuat dari batu gerinda. Dengan diketahui
sudut repos rata-rata hanjeli pecah kulit sebesar 45º
100
Lampiran 2. Lanjutan Perencanaan Kebutuhan Daya Penggerak
Fges = μ . N
Dimana :
Fges = Gaya gesek
μ = koefisien gesek
N = Gaya normal
Arah gaya pada sumbu y yaitu :
∑ Fy = 0
W cos ∅ - Fges = 0
m g cos ∅ - N = 0
N = m g cos ∅
Arah gaya pada sumbu x yaitu :
∑ Fy = 0
W sin ∅ - Fges = 0
m g sin ∅ - Fges = 0
Fges = m g sin ∅
Dengan diketahui arah gaya pada sumbu x, sumbu y dan gaya geseknya
maka koefisien gesek dapat dihitung dengan menggunakan Persamaan 34 berikut:
Fges = μ . N
m g sin ∅ = μ . m g cos ∅
μ = m g sin ∅
m g cos ∅
μ = sin ∅
cos ∅ = tan ∅
Dengan diketahui sudut repos rata-rata sebesar 38° maka koefisien gesek
biji hanjeli (𝜇) yaitu:
𝜇 = tan ∅
𝜇 = tan 45 = 1
Koefisien gesek biji hanjeli dengan silinder penyosoh sebesar 0,78 dan biji
hanjeli dengan saringan maka gaya gesek (Fges) yang terjadi pada ruang penyosoh
yaitu:
101
Lampiran 2. Lanjutan Perencanaan Kebutuhan Daya Penggerak
Fges = μ tot x N
Fges = 1 x 8,91 N = 8,91 N
Berdasarkan percobaan dengan menggunakan hardness tester gaya tekan
rata-rata untuk pemecahan biji hanjeli yaitu 0,29 kg sedangkan diketahui gaya
gravitasi = 9,81 N, maka:
Ft = 0,29 kg x 9,81 m/𝑠2 = 2,84 N
Sehingga total gaya penyosohan adalah :
𝐹𝑡𝑜𝑡 = Fges + Ft
𝐹𝑡𝑜𝑡 = 8,91 N + 2,84 N = 11,75 N
Untuk mendapatkan momen torsi dihitung dengan menggunakan :
Mt = 𝐹𝑡𝑜𝑡 x r
= 11,75 N x 0,0762
= 0,89 Nm
Besarnya daya untuk penyosohan adalah:
P = 2 𝑥 𝜋 𝑥 0,89 𝑁𝑚 𝑥 1490 𝑟𝑝𝑚
60
= 138,86 Watt
Sehingga besarnya daya yang diperlukan untuk menggerakkan rol
penyosohan :
Ptot = 2098,63𝑊𝑎𝑡𝑡 + 138,86 Watt
Ptot = 2237,49 Watt = 2,99 Hp
102
Lampiran 3. Analisis Teknik Sistem Transmisi
a. Transmisi Poros Rol Penyosoh (Puli-Sabuk)
Transmisi poros motor listrik – silinder penyosoh
Diketahui data-data sebagai berikut:
Daya motor bensin (P) = 3 Hp = 2238 Watt
Kecepatan putar motor (N1) = 1490 rpm
Diameter puli motor (D1) = 0,0762 m
Diameter puli motor (D2) = 0,0762 m
Luas penampang sabuk V (B) = 1,34 x 10−4 m2
Massa jenis sabuk (ρ) = 1250 kg/m3
Tegangan sabuk yang diijinkan (τ) = 1,7 MPa (Hall et.al., 1980)
Jarak pusat antar puli motor-puli
penyosoh (C1) = 0,51 m
Koefisien gesek (f) = 0,35
1) Transmisi Daya Puli Motor – Puli Penyosoh
Kecepatan Putar Puli Penyosoh
N1 × D1 = N2 × D2
N2 = N1 × D1
D2
N2 =1490 rpm × 0,0762 m
0,0762 m
N2 = 1490 rpm
Panjang Sabuk Transmisi (L)
𝐿 = 2. 𝐶 + 𝜋
2 (𝐷1 + 𝐷2 ) +
1
4. 𝐶 (𝐷2 − 𝐷1)2
𝐿 = 2(0,51) + 𝜋
2 (0,0762 + 0,0762) +
1
4(0,51)(0,0762 − 0,0762)2
𝐿 = 1,25 m
103
Lampiran 3. Lanjutan Analisis Teknik Sistem Transmisi
Kecepatan Linear Sabuk:
v = ω. r
v = 2 . 𝜋
60 x 1490 x 0,0381
v = 5,94 m/s
Sudut Kontak Sabuk Pada Puli:
𝛼1 = 180° − 2 arc Sin 𝐷2 − 𝐷1
2. C
𝛼1 = 180° − 2 arc Sin 0,0762 − 0,0762
2 (0,51)
𝛼1 = 180˚
𝛼1 = 180˚ .2𝜋
360= 3,14 Rad
𝛼1 = 180° + 2 𝑎𝑟𝑐 𝑆𝑖𝑛 𝐷2 − 𝐷1
2. C
𝛼1 = 180° + 2 𝑎𝑟𝑐 𝑆𝑖𝑛 0,0762 − 0,0762
2 (0,51)
𝛼1 =180 ˚
𝛼1 = 179,973˚ .2𝜋
360= 3,14 Rad
Sudut kontak yang digunakan adalah yang paling kecil yaitu 3,14 Rad.
Massa Sabuk per Meter:
m = ρ × A × l
m = 1250kg
m3 × 1,34. 10−4m2 × 1,63 m = 0,27 kg
Tegangan Sabuk Sisi Kencang:
T1 = τ × A = 1,7 . 106 Pa × 1,34 . 10−4 𝑚2 = 227,8 N
Tegangan Sabuk Sisi Kendur:
T1 − m𝑣2
T2 − m𝑣2 = 𝑒𝑓.𝛼/𝑠𝑖𝑛
𝜃2
227,8 − 0,27 . 5, 94 2
T2 − 0,27 . 5,942 = 𝑒0,3 × 3,14 /𝑠𝑖𝑛 20°
218,27
T2 − 9,52 = 15,70
218,27 = 15,70 T2 − 149,464
104
Lampiran 3. Lanjutan Analisis Teknik Sistem Transmisi
367,734 = 15,70 T2
T2 = 23,42 N
Daya Per Sabuk:
PS = (T1 − T2 ) × v
PS = (227,8 N − 23,42 N) × 5,94 m/s
PS = 1214,01 Watt
Jumlah Sabuk:
n = Daya motor
Daya Sabuk=
P
PS=
2237,49 Watt
1214,01 Watt = 1,84 ≈ 2 sabuk
Tegangan Tarik Sabuk
Fs = (T1 + T2 ) × n
Fs = (227,8 N + 23,42 N) × 1,84 = 462,24 N
b. Transmisi Poros Rol Penyosoh – Blower
Diketahui data-data sebagai berikut:
Daya motor listrik (P) = 3 Hp = 2238 Watt
Kecepatan putar motor (N1) = 1490 rpm
Diameter puli motor (D1) = 0,0762 m
Diameter puli blower (D3) = 0,0508 m
Luas penampang sabuk V (B) = 1,34 x 10-4 m2
Massa jenis sabuk (ρ) = 1250 kg/m3
Tegangan sabuk yang diijinkan (τ) = 1,7 MPa (Hall et.al., 1980)
Jarak pusat antar puli motor-puli
blower (C1) = 0,17 m
Koefisien gesek (f) = 0,3
+
+
C
105
Lampiran 3. Lanjutan Analisis Teknik Sistem Transmisi
Putaran Puli blower (𝑁2)
N3 = 𝑁1 𝑥 𝐷1
𝐷3=
1490𝑥 0,0762
0,0508 = 2235 rpm
Panjang Sabuk Transmisi (L)
𝐿 = 2. 𝐶 + 𝜋
2 (𝐷1 + 𝐷3 ) +
1
4. 𝐶 (𝐷1 − 𝐷3)2
𝐿 = 2(0,17) + 𝜋
2 (0,0762 + 0,0508) +
1
4(0,17)(0,0762 − 0,0508)2
𝐿 = 0,54 m
Kecepatan Linear Sabuk:
v = ω. r
v = 2 . 𝜋
60 x 1490 x 0,0381
v = 5,94 m/s
Sudut Kontak Sabuk
𝛼1 = 180° − 2 arc Sin 𝐷1 − 𝐷3
2. C
𝛼1 = 180° − 2 arc Sin 0,0762 − 0,0508
2 (0,17)
𝛼1 = 171,43˚
𝛼1 = 171,43˚ .2𝜋
360= 2,99 rad
𝛼1 = 180° + 2 𝑎𝑟𝑐 𝑆𝑖𝑛 𝐷1 − 𝐷3
2. C
𝛼1 = 180° + 2 𝑎𝑟𝑐 𝑆𝑖𝑛 0,0762 − 0,0508
2 (0,17)
𝛼1 =188,56 ˚
𝛼1 = 188,56˚ .2𝜋
360= 3,29 rad
Sudut kontak yang digunakan adalah yang paling kecil yaitu 2,99 rad.
Massa Sabuk per Meter:
m = ρ × A × l
m = 1250kg
m3 × 1,34x10−4m2 × 0,60 m = 0,101 kg
106
Lampiran 3. Lanjutan Analisis Teknik Sistem Transmisi
Tegangan Sabuk Sisi Kencang:
T1 = τ × A = 1,7 . 106 Pa × 1,34x10−4 𝑚2 = 227,80 N
Tegangan Sabuk Sisi Kendur:
T1 − m𝑣2
T2 − m𝑣2 = 𝑒𝑓.𝛼/𝑠𝑖𝑛
𝜃2
227,8 − 0,101 . 5,94 2
T2 − 0,101 . 5,942 = 𝑒0,35 × 2,99 /𝑠𝑖𝑛 20°
224,23
T2 − 3,56 = 21,32
224,23 = 21,32 T2 − 75,89
300,12 = 21,32 T2
T2 = 14,07 N
Daya Per Sabuk:
PS = (T1 − T2 ) × v
PS = (227,8 N − 14,07 N) × 5,94 m/s
PS = 1269,55 Watt
Jumlah Sabuk:
n = Daya motor
Daya Sabuk=
P
PS=
1887,98 Watt
1269,55 Watt = 1,48 sabuk ≈ 2 sabuk
Tegangan Tarik Sabuk
Fs = (T1 + T2 ) × n
Fs = (227,8 N + 14,07 N) × 2 = 483,74 N
107
Lampiran 4. Analisis Teknik Perhitungan Poros
a. Poros Silinder Penyosoh
Diketahui data-data sebagai berikut:
Daya motor listrik (P) = 3 Hp = 2238 Watt
Tegangan Tarik sabuk (FS) = 502,44 N
Putaran puli pada motor (N1) = 1490 rpm
Faktor koreksi daya (fc) = 0,8 – 1,2 digunakan 1,0 (Sularso
dan Suga (1997))
Daya Rencana (Pd)
Pd = fc × P
= 1,0 × 2238 W
= 2,238 Kw
Momen Rencana (T)
T = 9,74 x 105 P𝑑
𝑛1
= 9,74 x 105 2,238 kW
1490 rpm
= 1462,96 kgmm
Beban yang terjadi pada poros silinder penyosoh
Poros mengalami pembebanan seperti pada Gambar berikut:
Pada puli terdapat beban tegangan dari sabuk (Fs) yang diperoleh dari
perhitungan pada Lampiran 6 Unit Transmisi yaitu 462,24 N.
18 kg
108
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
Diagram gaya pada beban vertikal
Keterangan :
Fs = Gaya yang berasal dari tegangan sabuk
Fp = Gaya yang berasal dari berat puli silinder penyosoh
Fsil = Gaya yang berasal dari berat silinder penyosoh
Ra = Gaya tahanan yang berasal dari bantalan 1
Rb = Gaya tahanan yang berasal dari bantalan 2
Fp = 𝑚𝑝 x g
= 1,144 kg x 9,81 m/s2
= 11,22 N
Fsil = 𝑚𝑠𝑖𝑙𝑖𝑛𝑑𝑒𝑟 x g
=18 x 9,81 m/s2
= 176,58 N
Beban pada puli dan beban dari tegangan sabuk berada pada arah dan titik yang
sama sehingga dapat dijumlahkan
Fp + Fs = 11,22 N + 462,24 N = 473,46 N
176,58 N 11,22 N
0,25 m 0,05 m 0,25 m
RA RB
109
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
Menghitung nilai Rb
∑ 𝑀𝑎 = 0
= ( -𝐹𝑝𝑠 . 0,05 m) + (𝐹𝑠𝑖𝑙 . 0,25) – (𝑅𝑏 . 0,50)
= ( -11,22. 0,05) + (176,58. 0,25) – (𝑅𝑏 . 0,50)
= -0,561 + 44,145 – 0,50 𝑅𝑏
= 43,584 – 0,50 𝑅𝑏
𝑅𝑏 = 87,16 N
∑ 𝑀𝑏 = 0
= (𝑅𝑎) - ( 𝐹𝑠𝑖𝑙) + (𝑅𝑏) - (𝐹𝑝𝑠)
= (𝑅𝑎) – 176,58 + 87,16 – 11,22
𝑅𝑎= 100,64
Momen Lentur pada poros arah Vertikal
M (x) = 0
x (0,05) = -Fps N. 0,05 m
= -11,22 N . 0,05 m = -11,27 Nm
x (0,30) = ( -Fps N. 0,30 m) + ( 𝑅𝑎 𝑁. 0,25 m)
= (-11,22 N . 0,30 m) + (100,64 N . 0,55 m)
= 51,98 Nm
x (0,55) = ( -Fps N . 0,55 m) + ( 𝑅𝑎 𝑁. 0,50 m) – (Fsil N. 0,25 m)
= (-11,22 N . 0,55 m) + (100,64 N . 0,50) - (176,58 N . 0,25)
= 0,00 Nm
110
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
Diagram Momen
Momen lentur (bending momen) maksimal terjadi pada x = 0,05, dihitung dengan
rumus :
Mb = √Mv2 + Mh2
= √−51,98 2 Nm + 02Nm
= 51,98 Nm
Diameter poros silinder penyosoh dihitung dengan Persamaan 17 berikut:
d3 = 16
π.Ss√(Kb. Mb)2 + (Kt. Mt)2
Untuk mendapatkan momen puntir (Mt) dihitung dengan Persamaan 18 berikut:
Mt = P
ω=
3 x 7462π
60x1490
= 14,34 Nm
Sehingga :
d3 = 16
π.40x106 √(2,0 . 51,98 )2 + (1,5 . 14,34 )2
d = 0,0238 m = 23,8 mm
Diameter yang terpasang sebesar 28 mm, maka sudah memiliki kelayakan secara
teknis.
b. Poros Blower
Diketahui data-data sebagai berikut:
Daya motor listrik (P) = 3 Hp= 2238 Watt
Tegangan Tarik sabuk (FS) = 483,74 N
Putaran puli pada motor (N1) = 1490 rpm
Putaran puli pada blower (N3) = 2235 rpm
Faktor koreksi daya (fc) = 0,8 – 1,2 digunakan 1,0 (Sularso
dan Suga (1997))
Daya rencana
Pd = fc . P
= 1,0 x 2,238 kW
= 2,238 Kw
51,98
-11,27
111
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
Momen rencana
Momen rencana dihitung dengan,
T = 9,74 × 105Pd
n1
= 9,74 × 105 2,238
2235
= 975,30 kgmm
Beban yang terjadi pada poros blower
Pada puli terdapat beban Tegangan dari Sabuk yang diperoleh dari
perhitungan pada Lampiran 6 Unit Transmisi yaitu 𝐹𝑠 = 483,74 N
Diagram gaya /beban yang terjadi pada poros arah vertikal
Fb = mb x g
= 1,2 x 9,81
= 11,77 N
Fp = mp x g
= 1,114 x 9,81
= 10,92 N
0,055 m 0,055 m
Fs RA RB
1,2 kg
Blower sentrifugal
1,144 kg
Puli
Fb (F1) Fp (F3)
0,07 m
112
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
Beban pada puli dan beban dari tegangan sabuk berada pada titik yang dan arah
yang sama sehingga bisa dijumlahkan Fp + Fs = Fps = 10,92 + 483,74 = 494,66 N
Diagram gaya pada beban horizontal
Mencari nilai RB
Σ MA = 0
( - Fblower. 0,055) - ( RB . 0,07) + ( Fps . 0,125) = 0
( - 11,77. 0,055) + ( 494,66. 0,125) = 0,07 RB
RB = 874,07 N
Mencari nilai RA
Σ Fy = 0
RA+RB-Fps -fblower = 0
RA = Fps +Fblower-RB
= 494,66 + 11,77 – (874,07)
= -367,64 N
Momen lentur pada poros horizontal
11,77 N
494,66 N
0,055 m 0,07 m 0,055 m
𝑅𝑎 𝑅𝑏
113
Lampiran 4. Lanjutan Analisis Teknik Perhitungan Poros
M(x) = 0
M (0,055) = (-Fblower . 0,055) = (-11,77 . 0,055) = -0,64 Nm
M (0,125) = (-Fblower . 0,125) + (RA (0,125-0,55))
= (-11,77 . 0,125) + (-367,64. 0,07) = -27,20 Nm
M(0,18) = (-Fblower . 0,18) + (RA (0,18-0,55) + (RB (0,18-0,125))
= (-11,77 .0,18) + (-367,64.0,125) + ( 392.0,55) = -0 Nm
Diagram Momen
Momen lentur ( bending momen) maksimal terjadi pada x = 0,125, dihitung dengan
rumus :
Mb = √Mv2 + Mh2
= √−27,20 2 Nm + 02Nm
= 27,20 Nm
Diameter Poros dihitung dengan Persamaan 17
d3 = 16
π.Ss√(Kb. Mb)2 + (Kt. Mt)2
Untuk mendapatkan momen puntir (Mt) dihitung dengan Persamaan 18
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60 x2238
= 9,55 Nm
Sehingga :
d3 = 16
π.40x106 √(2,0 . 27,20 )2 + (1,5 .9,55 )2
d = 0,0192 m = 19,2 mm
Diameter yang terpasang sebesar 20 mm, maka poros sudah memiliki kelayakan
secara teknis.
-0,64 N
-27,20 N
114
Lampiran 5. Analisis Pin dan Spi
a. Analisis Pin
Bagian yang menggunakan komponen pin yaitu puli pada motor penggerak, puli
pada poros silinder penyosoh, dan blower.
Diketahui:
PS = 15 x 106 Pa
Kecepatan putar puli motor (N1) = 1490 rpm
Kecepatan putaran puli penyosoh (N2) = 1490 rpm
Diameter puli motor (D1) = 0,0762 m
Diameter puli penyosoh (D2) = 0,0762 m
Daya yang ditransmisikan sabuk puli
penyosoh = 3 Hp
Diameter poros silinder = 28 mm
Untuk menghitung besarnya diameter dari pin yang digunakan dapat
menggunakan Persamaan 24 yaitu,
D2 =Fx4
Ps . π
- Puli pada motor penggerak
= 1490 rpm
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60 x1490
= 14,34 Nm
F =Mt
r=
14,34
282 x10−3
= 1024,28 N
D2 =Fx4
Ps . π=
1024,28x 4
15x106π= 8,69 X 10−5m
D = 0,093 m = 9,32 mm
- Puli pada poros silinder penyosoh
= 1490 rpm
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60 x 1490
= 14,34 Nm
F =Mt
r=
14,34
282 x10−3
= 1024,28 N
115
Lampiran 5. Lanjutan Analisis Pin dan Spi
D2 =Fx4
Ps . π=
1024,28 x 4
15x106π= 8,69 X 10−5m
D = 0,093 m = 9,32 mm
- Blower
=2235 rpm
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60
x2235= 9,56 Nm
F =Mt
r=
9,56
282 x10−3
= 682,85 N
D2 =Fx4
Ps . π=
682,85 x 4
15x106π= 7,61 x 10−3
D = 0,0761 m = 7,61 mm
b. Analisis Spi
Bagian mesin penyosoh hanjeli yang menggunakan spi pada puli motor
penggerak, puli poros silinder penyosoh dan puli poros blower.
Diketahui :
𝑎, Allowable shear stress = 25 x106 Pa
Kecepatan putar rol utama (1) = 1490 rpm
Daya pada motor bakar = 3 Hp
- Spi pada motor penggerak
= 1490 rpm
Mt = P
ω=
3x 746
2π60 x1490
= 14,34 Nm
F =Mt
r=
14,34
282 x10−3
= 1024,28 N
A =F
𝑎=
1024,28
25 x106 = 4,09 x 10−5 m2
A = b x t, dengan b = t, maka 𝑏 = √4,09x10−5 = 6,39x10−3 m = 6,39 mm
116
Lampiran 5. Lanjutan Analisis Pin dan Spi
- Spi pada poros silinder penyosoh
= 1490 rpm
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60 x1490
= 14,34 Nm
F =Mt
r=
14,34
282 x10−3
= 1024,28 N
A =F
𝑎=
1024,28
25 x106 = 4,09 x 10−5 m2
A = b x t, dengan b = t, maka 𝑏 = √4,09 x 10−5 = 6,39x10−3 m = 6,39 mm
- Spi pada poros blower
= 2235 rpm
Mt = P
ω=
3 x 746
2π60 x2235
= 9,56 Nm
F =Mt
r=
9,56
282 x10−3
= 682,85 N
A =F
𝑎=
682,85
25 x106 = 2,73x10−5 m2
A = b x t, dengan b = t, maka 𝑏 = √2,73x10−5 = 5,22x10−3m = 5,22 mm
117
Lampiran 6. Analisis Bantalan dan Analisis Kekuatan Rangka
Bagian-bagian pada mesin yang menggunakan bantalan adalah poros pada
silinder penyosoh, dan poros pada blower.
Diketahui:
Jenis Bantalan : P206
𝜔 puli motor penggerak : 1490 rpm
𝜔 puli silinder penyosoh : 1490 rpm
Kapasitas nominal dinamik spesifik (C) : 1000
Faktor beban (Fw) : 1,2
Beban radial puli : 1,144 kg
Beban radial silinder penyosoh : 18 kg
Beban karena tegangan tali : T1 +T2 = 251,22 N = 25,62 kg
- Bantalan poros pada silinder pengupas
a) Beban radial (Fr)
Fr = W1 + W2 + W3
= 1,144 + 18 + 25,62 = 44,76 Kg
Pr = Fw . Fr
= 1,2 . 44,76 = 53,71 kg
b) Umur Bantalan
Fn = (33,3
𝑛)1/3
= √33,3
1490
3 = 0,28
Fh = Fn . 𝐶
𝑃𝑟 = 0,28
1000
53,71 = 5,21
Lh = 500.5,213 = 70710,38 jam
- Bantalan poros pada blower
Jenis Bantalan : P204
𝜔 puli blower : 2235 rpm
Kapasitas nominal dinamik spesifik (C) : 1000
Faktor beban (Fw) : 1,2
Beban radial blower (W1) : 3,5 kg
Beban radial puli (W2) : 0,2 kg
Beban karena tegangan tali (W3) : T1 +T2 = 241,87 N = 24,67 kg
118
Lampiran 6. Lanjutan Analisis Bantalan dan Analisis Kekuatan Rangka
a) Beban radial (Fr)
Fr = W1 + W2 + W3
= 3,5 + 0,2 + 24,67 = 28,37 Kg
Pr = Fw . Fr
= 1,2 . 28,37 = 34,04 kg
b) Umur Bantalan
Fn = (33,3
𝑛)1/3
= √33,3
2235
3 = 0,24
Fh = Fn . 𝐶
𝑃𝑟 = 0,24
1000
34,04 = 7,05
Lh = 500.7,213 = 187402,68 jam
Analisis Kekuatan Rangka
Diketahui:
Berat yang ditopang : 50,576 Kg = 495,98 N
Modulus elastisitas baja (E) : 200.109 Pa
Momen inersia : 0,024 x 10-6 m4 ( Singer,1995)
Rangka menggunakan besi siku : (30x30x3) mm
No Komponen Massa
1 Hopper + penutup 5 kg
2 Silinder penyosoh 18 kg
3 2 poros 5 + 0,42 = 5,42 kg
4 3 puli 1,144 + 1,067 + 0,2 = 2,41 kg
5 4 bearing 4 x 0,744 = 2,976 kg
6 1 blower 1,2 kg
7 Motor bakar 34 kg
Berat total 66,00 kg
Motor listrik berada pada rangka bagian bawah, sehingga total beban yang
diterima rangka bagian atas adalah 5 + 18 + 5,42 + 2,41 + 2,976 + 1,2 = 35,00 kg
= 343,40 N
Gambar 58. Sketsa pembebanan pada rangka mesin bagian atas
900 mm
119
Lampiran 6. Lanjutan Analisis Kekuatan Rangka
Bentuk besi L
a) Lendutan rangka (𝜹)
δ =PL3
48EI=
343,40 .(0,6)3
48x200x109×0,024×10−6 = 0,00032 m = 0,32 mm
b) Lendutan yang diizinkan (𝜹1)
𝛿1 = 1
300 . L =
1
300 . 0,6 = 0,002 m = 2 mm
Berdasarkan hasil tersebut maka nilai lendutan yang dihasilkan oleh
perhitungan secara teoritis lebih kecil dibandingkan dengan nilai lendutan yang
diizinkan sehingga rangka dalam keadaan aman untuk digunakan.
Lendutan pada rangka motor listrik
Diketahui:
Berat yang di topang rangka : 35 kg = 343,40 N
c) Lendutan rangka (𝜹)
δ =PL3
48EI=
333,43 .(0,31)3
48x200x109×0,024×10−6 = 4,31 x 10-5 m = 0,0431 mm
d) Lendutan yang diizinkan (𝜹1)
𝛿1 = 1
300 . L =
1
300 . 0,31 = 0,00103 m = 1,03 mm
Berdasarkan hasil tersebut maka nilai lendutan yang dihasilkan oleh perhitungan
secara teoritis lebih kecil dibandingkan dengan nilai lendutan yang diizinkan
sehingga rangka dalam keadaan aman untuk digunakan.
120
Lampiran 7. Analisis Kekuatan Las
Rangka yang digunakan : besi U (77 x 40 x 3) mm
Tebal bidang las : 25 mm
Panjang bidang las : 50 mm
Tegangan izin logam dasar : 145 MPa
Beban yang ditopang pada rangka mesin : 35,00 kg = 343,35 N
Beban yang ditopang pada rangka motor : 34 kg = 333,43 N
a) Kekuatan las pada rangka mesin
𝐹 ≤ 𝜏 𝑥 𝑡 𝑥 𝑙
343,35 N ≤ 145.106 x 0,0025 x 0,05
343,35 N ≤ 18125 N
Karena gaya yang bekerja pada rangka jauh lebih kecil dari total beban yang
dapat ditahan oleh sambungan las sehingga sambungan las tersebut aman dan layak
digunakan.
b) Kekuatan las pada rangka motor penggerak
𝐹 ≤ 𝜏 𝑥 𝑡 𝑥 𝑙
333,43 𝑁 ≤ 145.106 x 0,0025 x 0,05
333,43 N≤ 18125 N
Karena gaya yang bekerja pada rangka jauh lebih kecil dari total beban yang
dapat ditahan oleh sambungan las sehingga sambungan las tersebut aman dan layak
digunakan.
121
Lampiran 8. Penentuan Hopper
Diketahui: Kapasitas Aktual yang diharapkan (Ka) : 30 kg/jam
𝜌biji pecah kulit : 700 kg/𝑚3
Ditanyakan : Panjang Hopper ?
Kapasitas massa biji pecah kulit yang dibutuhkan
Ka = 𝑚
𝑡
30 𝑘𝑔
𝑗𝑎𝑚 =
𝑚
100 𝑠𝑒𝑘𝑜𝑛 x
3600 𝑠𝑒𝑘𝑜𝑛
1 𝑗𝑎𝑚
M = 30
𝑘𝑔
𝑗𝑎𝑚
36 𝑗𝑎𝑚 = 0,83 kg
Volume yang dibutuhkan untuk menampung massa biji sebesar 0,83 kg
V = 𝑚
𝜌
= 0,83 𝑘𝑔
700 kg/𝑚3 = 0,0011 𝑚3
Volume hopper yang dibutuhkan untuk menampung kapasitas aktual (Ka)
sebesar 30 kg/jam adalah sebesar 0,0011 𝑚3.
Panjang minimal Hopper
V = p x l x t
0,0011 𝑚3 = p x 0,30 m x 0,01 m
P = 0,0011 𝑚3
0,30 𝑥 0,01 𝑚
P = 0,36 m
Maka, panjang minimal hopper adalah sebesar 0,36 m. Nilai panjang hopper
yang digunakan yaitu 0,30 m untuk sementara menggunakan hopper hasil fabrikasi
mesin penyosoh sorgum yang sudah ada (Rudiana, 2016) dianggap mendekati dari
panjang minimal hopper yang dibutuhkan.
122
Lampiran 9. Kapasitas Teoritis Mesin Hanjeli TEP-0519
a) Kapasitas teoritis sistem kontinyu
Kapasitas teoritis penyosohan sistem kontinyu dengan menggunakan Persamaan
37 sebagai berikut:
𝐾𝑡 = (π 𝑟𝑖2 I − π 𝑟0
2 I ) x 𝜌 x rpm/60 …………………………………………(42)
Diketahui bahwa:
𝐾𝑡 = Kapasitas teoritis mesin (kg/jam)
𝑟𝑖 = jari-jari ruang penyosoh (m)
𝑟0 = jari-jari gerinda penyosoh (m)
𝐿1 = Panjang ruang penyosoh (m)
𝐿2 = Panjang silinder penyosoh (m)
𝜌 = Densitas bahan hanjeli pecah kulit (kg/m3)
rpm = Kecepatan putar penyosoh
Sehingga:
𝐾𝑡 = (π . 0,08272 m . 0,46 m − π . 0,07622 m . 0,40 m) x 700 kg/m3 x
1490/60
= 44,97 kg/jam
b) Kapasitas Teoritis Sistem Batch
𝑟𝑖 = Jari-jari saringan (m) : 0,0832
𝑟0 = Jari-jari silinder penyosoh (m) : 0,0762
L = Panjang ruang penyosoh (m) : 0,50
t = Waktu penyosohan (menit) : 3
𝜌 = Kerapatan Kamba biji hanjeli (kg/𝑚3) : 700
Perhitungan kapasitas teoritis mesin penyosoh biji hanjeli dapat dihitung
dengan menggunakan Persamaan 35:
Kt = ρ .π.l.(ri
2− r02)
t x
60 menit
1 jam
= 700 . π . 0,50 . (0,08322− 0.07622)
3 x
60
1
= 24,53 kg/jam
123
Lampiran 10. Kapasitas Aktual Mesin Hanjeli TEP-0519
Kapasitas aktual penyosohan dapat diketahui dengan cara mengukur massa
bahan yang telah diproses oleh mesin dibagi dengan waktu penyosohan.
Perhitungan kapasitas aktual mesin penyosoh biji hanjeli sistem kontinyu
dapat dihitung dengan menggunakan Persamaan 36 berikut:
Ka = Berat hanjeli sosoh yang keluar dari mesin (kg)
Waktu yang dibutuhkan untuk penyosohan (jam)
a) Kapasitas aktual mesin dengan sistem kontinyu
Hasil Perhitungan Kapasitas Aktual Sistem Kontinyu
No.
Ulangan
Input
(kg)
Biji
Hanjeli
tersosoh
(kg)
Waktu
Penyosohan/
siklus
(menit)
Jumlah
Siklus
Total Waktu
Penyosohan
(menit)
Total Waktu
Penyosohan
(jam)
Kapasitas
(kg/jam)
1 1,5 1,222 2,46 2 4,92 0,082 15,00
2 1,5 1,225 2,52 2 5,04 0,084 14,60
3 1,5 1,224 2,52 2 5,04 0,084 14,60
Rata-rata 1,5 1,223 2,50 2 5,00 0,083 14,73
a) Pengulangan 1: Ka = 1,222 kg
0,082 jam= 15,00 kg jam⁄
b) Pengulangan 2 : Ka =1,225 kg
0,084 jam= 14,60 kg jam⁄
c) Pengulangan 2 : Ka =1,224 kg
0,084 jam= 14,60 kg jam⁄
Rata-rata kapasitas aktual penyosohan dari mesin penyosoh hanjeli TEP-0519
adalah 14,73 kg/jam.
124
Lampiran 10. Lanjutan Kapasitas Aktual Mesin Hanjeli TEP-0519
b) Kapasitas aktual mesin dengan sistem batch
Hasil Perhitungan Kapasitas Aktual secara batch
No.
Ulangan
Input
(kg)
Biji
Hanjeli
tersosoh
(kg)
Waktu
Penyosohan/siklus
(menit)
Waktu
Penyosohan/siklus
(jam)
Jumlah
Siklus
Kapasitas
(kg/jam)
1 1,5 1,210 3,12 0,0521 1 23,22
2 1,5 1,211 3,13 0,0523 1 23,15
3 1,5 1,211 3,13 0,0523 1 23,15
Rata-rata 1,5 1,210 3,12 0,0522 1 23,17
a) Pengulangan 1: Ka = 1,210 kg
0,0521 jam= 23,22 kg jam⁄
b) Pengulangan 2 : Ka =1,211 kg
0,0523 jam= 23,15 kg jam⁄
c) Pengulangan 2 : Ka =1,211 kg
0,0523 jam= 23,15 kg jam⁄
125
Lampiran 11. Efisiensi Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-0519
Perhitungan efisiensi mesin dihitung menggunakan Persamaan 37 sebagai berikut:
Efisiensi =Kapasitas aktual
Kapasitas teoritis100%
a) Efisiensi mesin dengan sistem kontinyu, sebagai berikut:
Hasil Perhitungan Efisiensi Mesin dengan Sistem Kontinyu
No. Ulangan
Kapasitas Aktual
Sistem Kontinyu
(kg/jam)
Kapasitas Teoritis
Sistem Kontinyu
(kg/jam)
Efisiensi
(%)
1 15,00 44,97 33,35
2 14,60 44,97 32,46
3 14,60 44,97 32,46
Rata-rata 14,73 44,97 32,75
a) Pengulangan 1: Ka = 15,00 kg
44,97 kg𝑥 100 % = 33,35 %
b) Pengulangan 2 : Ka =14,60 kg
44,97 kg 𝑥 100 % = 32,46 %
c) Pengulangan 2 : Ka =14,60 kg
44,97 kg 𝑥 100 % = 32,46 %
126
Lampiran 12. Data Pengukuran Daya Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-0519
dan Energi Spesifik Penyosohan
Data Pengukuran Daya Tanpa Beban dan Dengan Beban
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Daya (Kw)
Tanpa
Beban 1,30 1,31 1,26 1,22 1,31 1,28
Dengan
Beban
1 1,73 1,75 1,80 1,81 1,77 1,77
2 1,36 1,33 1,32 1,20 1,32 1,30
3 1,60 1,64 1,63 1,65 1,65 1,63
1,56
Energi Spesifik Penyosohan
Diketahui
a) Kapasitas aktual sistem kontinyu = 14,73 kg/jam
b) Kapasitas aktual sistem batch = 23,17 kg/jam
c) Konsumsi daya aktual =1,56 Kw = 2,09 Hp
Besarnya energi penyosohan dihitung dengan menggunakan Persamaan 39 yaitu:
𝐸𝑠𝑝 = 𝑃𝑎𝑝 𝑥 3600
𝐾𝑎𝑝
Sehingga:
a) Energi Spesifik sistem kontinyu
𝐸𝑠𝑝 = 1,56 𝑥 3600
14,73
= 381,26 kJ/kg
b) Energi Spesifik sistem batch
𝐸𝑠𝑝 = 1,56 𝑥 3600
23,17
= 242,38 kJ/kg
127
Lampiran 13. Lampiran Rendemen Penyosohan
a) Hasil perhitungan penyosohan dengan sistem kontinyu, sebagai berikut:
Data Rendemen Penyosohan dengan Sistem Kontinyu
Pengulangan Berat Biji Hanjeli
Masuk (kg)
Berat Biji Hanjeli
Tersosoh (kg)
Rendemen
(%)
1 1,5 1,222 81,46
2 1,5 1,225 81,66
3 1,5 1,224 81,6
Rata-rata 1,5 1,223 81,57
Perhitungan rendemen penyosohan dengan sistem kontinyu dapat dihitung
dengan menggunakan Persamaan 38:
a) Pengulangan ke 1
Rk =mtotal
minput
100% =1,222 kg
1,5 kg× 100% = 81,46 %
b) Pengulangan ke 2
Rk =mt
min
100% =1,225 kg
1,5 kg× 100% = 81,66 %
c) Pengulangan ke 3
Rk =mt
min
100% =1,224
1,5 kg× 100% = 81,60 %
b) Hasil perhitungan penyosohan dengan sistem batch, sebagai berikut:
Data Rendemen Penyosohan dengan Sistem Batch
Pengulangan Berat Biji Hanjeli
Masuk (kg)
Berat Biji Hanjeli
Tersosoh (kg)
Rendemen
(%)
1 1,5 1,210 80,66
2 1,5 1,211 80,73
3 1,5 1,211 80,73
Rata-rata 1,5 1,210 80,70
a) Pengulangan ke 1
Rk =mt
min
100% =1,210 kg
1,5 kg× 100% = 80,66 %
b) Pengulangan ke 2
Rk =mt
min
100% =1,211 kg
1,5 kg× 100% = 80,73 %
c) Pengulangan ke 3
Rk =mt
min
100% =1,211
1,5 kg× 100% = 80,73 %
128
Lampiran 14. Data Pengukuran Putaran Poros Penyosoh, Motor Penggerak,
dan Blower
Data Pengukuran Putaran Poros Penyosoh
No. Ulangan Putaran Poros Penyosoh (rpm)
Tanpa Beban Dengan Beban
1 1426 1409
2 1425 1409
3 1423 1409
Rata-Rata 1424 1409
Data Pengukuran Putaran Motor Penggerak
No. Ulangan Putaran Motor Penggerak (rpm)
Tanpa Beban Dengan Beban
1 3002 1530
2 3010 1646
3 2972 1482
Rata-Rata 2994 1552
Data Pengukuran Putaran Poros Blower
No. Ulangan Putaran Poros Blower (rpm)
Tanpa Beban Dengan Beban
1 1863 689,4
2 1832 694
3 1925 694
Rata-Rata 1873 692
129
Lampiran 15. Data Hasil Pengukuran Getaran Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-
0519
Data Pengukuran Getaran Pada Hopper
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 15,2 15 13,5 13 12,3 13,8
Dengan
Beban
1 20,7 22,4 17,1 16,5 14 18,14
2 15,5 16,2 15,3 13,8 12 14,56
3 7,9 9 8,3 9,8 8,5 8,7
13,8
Data Pengukuran Getaran Pada Ruang Penyosoh
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 26,2 31,3 30,7 30,5 28,5 29,44
Dengan
Beban
1 22 22,5 23,2 22,4 21,5 22,32
2 21,1 21,2 22,4 12,9 20 19,52
3 23,5 15,4 14,2 14 13,1 16,04
19,3
Data Pengukuran Getaran Pada Rangka
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 51,3 50 50 48,9 50,1 50,06
Dengan
Beban
1 26,2 24,7 20,8 19,2 17,9 21,76
2 19,6 8,9 7,7 7,1 9,2 8,5
3 16 13,2 12,2 11,4 11,3 12,82
14,36
130
Lampiran 16. Lanjutan Data Hasil Pengukuran Getaran Mesin Penyosoh
Hanjeli TEP-0519
Data Pengukuran Getaran Luaran Dedak
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 15,2 14,5 13,9 14,1 13,3 14,2
Dengan
Beban
1 7,3 6,7 6,2 6,1 5,6 6,38
2 5,6 4,6 4 4,3 3,8 4,46
3 7,8 5 4,5 5,1 4,9 5,46
5,43
Data Pengukuran Getaran Output Hanjeli Tersosoh
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 6,5 6 6,9 6,3 5,2 6,18
Dengan
Beban
1 3,4 2,9 2,7 2,6 2,7 2,86
2 4,6 3,4 2,9 3,4 4,4 3,74
3 5,5 5 4,3 4,8 5 4,92
3,84
Data Pengukuran Getaran Motor Penggerak
Keterangan No.
Ulangan
Pembacaan Rata-
rata 1 2 3 4 5
Getaran (mm/s)
Tanpa
Beban 5,1 4,5 3,9 3,4 3,3 4,04
Dengan
Beban
1 3,2 2,7 2,3 2,1 2 2,46
2 3,8 3,2 2,8 2,7 2,1 2,92
3 4,3 3,8 3,3 3,1 3,2 3,54
2,97
131
Lampiran 17. Dokumentasi Kegiatan Penelitian Utama
Pembuatan Rangka Mesin
Pembuatan Jalur/milling pada Besi
Kanal U
Pembuatan Sketch pada Duplek untuk
Plat Silinder Luar Penyosoh
Pembuatan Plat Penutup Silinder Luar
Penyosoh
Proses Rol Silinder Luar Penyosoh
Pengkleman Silinder Luar Penyosoh
Komponen Silinder Luar Penyosoh
Pemasangan Silinder Luar pada
Rangka
132
Lampiran 17. Lanjutan Dokumentasi Kegiatan Penelitian Utama
Pembuatan Bak Penampung
Dedak
Pembuatan Jalur Spi pada Poros Silinder
Penyosoh
Pemasangan Saringan dan Katup
Saluran Luaran Biji Sosohan
Pemasangan Silinder Penyosoh
Pengikiran Jalur Spi Pada Puli
Pemasangan Selang Fleksibel pada Blower
Pengampelasan Sisa-sisa Dempul
Pengecetan Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-
0519
133
Lampiran 18. Dokumentasi Kinerja Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-0519
Pengukuran Waktu
Penyosohan
Penampungan Hasil Sosohan
Pengukuran Kecepatan
Putar pada Silinder
Penyosoh
Pengukuran Getaran Mesin pada
Silinder Penyosoh
Pengukuran Kebisingan
pada Mesin
Pengukuran Daya Mesin
134
Lampiran 18. Lanjutan Dokumentasi Kinerja Mesin Penyosoh Hanjeli TEP-
0519
Bahan Pecah Kulit Sebelum Penyosohan
Biji Pecah Kulit pada Hopper
Biji Hanjeli Tersosoh 1 Siklus Sistem
Kontinyu
Biji Hanjeli Tersosoh 2 Siklus
Sistem Kontinyu
Biji Hanjeli Tersosoh 1 Siklus Sistem
Batch
Biji Hanjeli Tersosoh 2 Siklus
Sistem Batch
135
135
136
136
137
137
138
138
139
139
140
140
141
141
142
142
143
143
144
144
145
145
146
146
147
147
148
148
149
149
150
150
151
151