vivienda naranjo

VIVIENDA NARANJO

0

BASADO EN:

JRC INGENIERIA ESTRUCTURAL

Vivienda Naranjo

1 Descripción del Proyecto

2 Modelo Matematico

3 Parámetros Generales del Diseño

4 Avalúo de Cargas

5 Revisión de Irregularidades en la Estructura

5.1 Irregularidades en Planta

5.2 Irregularidades en Altura

5.3 Cuadro Resumen Irregularidades

5.4 Coeficiente de Disipación de Energía

6 Análisis Sísmico de Diseño

6.1 Espectro de Diseño

6.2 Cálculo de Masas

6.3 Análisis Sísmico por el Método de la Fuerza Horizontal Equivalente

6.4 Ajuste Resultados Modales comparados con Fuerza Horizontal Equivalente

6.5 Período de la Estructura determinado en el Análisis Modal

6.6 Cortante Dinámico en la Base

7 Porcentaje de Participación de Masa

8 Peso de la Estructura obtenido del Modelo

9 Cortantes en la Base

10 Combinaciones de Carga

10.1 Combinaciones para el Chequeo de Derivas

10.2 Combinaciones para la Revisión de Esfuerzos

10.3 Combinaciones para Cimentación

11 Diseño de Elementos

11.1 Diseño de Cimentación

11.2 Diseño de Correas

11.3 Diseño de Vigas y Columnas

12 ANEXOS

12.1 Datos de Entrada a ETABS

12.2 Verificación de Derivas

TABLA DE CONTENIDO

DISEÑO ESTRUCTURAL

Estructura: VIVIENDA NARANJO

ELABORÓ: J. Reinoso.

ACTUALIZACIÓN: 16/09/2014

ARCHIVO: Vivienda Naranjo

REVISÓ: J.Reinoso


Vivienda Naranjo

NOMBRE DEL PROYECTO:

DEPARTAMENTO: Boyacá

CIUDAD O MUNICIPIO: Sogamoso

ESTRUCTURA EVALUADA: VIVIENDA NARANJO

DESCRIPCIÓN: Arquitectónica: El Proyecto "Vivienda Naranjo" Consta de una estructura de 2 pisos con un área aproximada

de 151.15 m2. La estructura en el primer nivel consta de: Sala, comedor, cocina, patio de ropas, dos baños y

dos alcobas. El segundo nivel consta de: Sala, comedor, cocina, dos baños y dos alcobas. La cubierta se

plantea Liviana.

Estructural: Se plantea el diseño y construcción de un Sistema Estructural de Pórticos en concreto reforzado,

compuesto por pórtico espacial resistente a momentos, que debe estar en capacidad de resistir todas las

cargas verticales y las fuerzas horizontales. La altura libre del primer nivel es de 2.22 m, la cubierta se

plantea liviana, en Estructura Metálica.

El sistema Estructural de Pórtico que se plantea como solución será diseñado de acuerdo con los requisitos

del reglamento NSR-10 y los que a juicio del ingeniero diseñador se deban cumplir en beneficio de la

seguridad y resistencia ante cargas verticales y fuerzas horizontales.

El método de evaluación usado corresponde al de estados limites, se selecionarán los elementos de acuerdo

al estado límite de resistencia última, y se harán comprobaciones de los estados límites de servicio tales

como deflexiones, así como de desplazamientos horizontales de piso, cumpliendo con los requerimientos del

Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10; el análisis de la estructura y diseño se

realizó mediante el programa Etabs V9.75 y manualmente utilizando las fórmulas descritas en las memorias

de cálculo.

1- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

VIVIENDA NARANJO




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PLANTA PISO 2 PLANTA CUBIERTA

2- MODELO MATEMATICO

MODELO 3D




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Se definen las características generales de la estructura.

3.1 DATOS GENERALES

Estructura: VIVIENDA NARANJO

Sistema Estructural:

Municipio: Sogamoso

Zona de amaneza sísmica: Alta

Capacidad de disipación de energía: DES

Ct: 0.047

α: 0.90

Altura de la Edificación: 5.07 m

Grupo de uso: I

Coeficiente de importancia: 1.00

Tipo de perfil del suelo: D

Peso total de la estructura: 82 kN (Obtenido del programa de análisis)

3.2 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

Concreto: f´c E

Vigas 21 MPa 21538.11 MPa

Columnas 21 MPa 21538.11 MPa

Muros 21 MPa 21538.11 MPa

Acero:

fy: 420 MPa

f'yv: 240 MPa

3.3 COEFICIENTES DE REDUCCIÓN DE CAPACIDAD

Coeficiente de irregularidad en planta (Φ a ): 0.90

Coeficiente de irregularidad en altura (Φ p ): 1.00

Coeficiente de ausencia de redundancia (Φ r ): 1.00

¿Uniones soldadas en obra?: No No se modifica R

Coeficiente de disipación de energía (Ro): 7.00 R = 6.30 (Calculado más adelante)

Flexión vigas (Φ flexión): 0.90

Corte vigas (Φ corte): 0.75

Flexión Columnas (Φ flexión): 0.70

Corte Columnas (Φ corte): 0.75

3.4 PARÁMETROS SÍSMICOS DE DISEÑO

NO

BOGOTA

DEPOSITO LADERA

I

1.00

0.27

0.66

3.00

0.15

0.20

1.65

1.70

0.62

3.5 NORMAS APLICABLES

Fact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv:

Máx. acel. en el espectro:

Para el diseño estructural se siguieron los lineamientos del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10 (ley 400 de 1.997,

decreto 926 de marzo de 2010).

3- PARÁMETROS GENERALES DE DISEÑO

Pórtico resistente a momentos de concreto reforzado que resiste la totalidad de las fuerzas

sísmicas y que no está limitado o adherido a componentes más rígidos que limiten los

desplazamientos horizontales al verse sometido a las fuerzas sísmicas.

Período corto, Tc:

Período largo, TL:

Aceleración Horiz. Pico efect, Aa:

Acel, representa la vel. Hor, Av:

Factor de amplif. acel., Fa:

Microzonificación Sísmica:

Ubicación de la estructura:

Zona de Amenaza Sísmica:

Grupo de uso:

Coef. de Importancia, I:

Periodo de Vibración, T:




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NIVEL :Teja Termo Acústica

5.00 × 11.73

= 0.010 T/m²

= 0.015 T/m²

Estructura Metálica ( Cerchas) = 0.020 T/m²

= 0.005 T/m²

= 0.005 T/m²

C.M. = 0.065 T/m²

Carga Viva

Carga viva en cubierta L.R. = 0.050 T/m²

C.U. =

C.U. = 0.16

NIVEL :

0.07 × 2.40 = 0.179 T/m²

Peso viguetas = 0.015 T/m²

= 0.200 T/m²

= = 0.160 T/m²

= 0.015 T/m²

= 0.007 T/m²

C.M. = 0.58 T/m²

C.V. = 0.18 T/m²

Cielo Raso Liviano

Templetes y contravientos

T/m²

Teja Liviana

Iluminación y Accesorios

Peso Correas =

Muros Divisorios Livianos

Peso Lámina Steel Deck

PISO 1

CUBIERTA

4- AVALUO DE CARGAS - MUERTAS Y VIVAS

1.50 m

= 0.010

1.2 C.M. + 1.6 L.R.

0.20 m

Acabados

0.10 m

T/m²

Peso Placa e: 10 cm

Cielo Raso Liviano




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4.2.1. Carga de Granizo

4.2.2. Cargas de Viento

PROCEDIMIENTO DE DISEÑO

Velocidad viento = (Fig. B.6.4-1)

Categoría: I

Tipo de región: No propensa a huracanes, o con huracanes de V=40-45 m/s

Factor de importancia, I = 0.87 (Tabla B.6.5-1)

Rugosidad de terreno: (B.6.5.6.2)

No ¿Prevalece por más de 460 m en la dirección del viento?

Exposición: Tipo C (B.6.5.6.3)

Pendiente cubierta =

Inclinación =

Altura media del edificio =

λ = 1.21 (Fig. B.6.4-2)

Kzt = 1.00

Debido a que la altura sobre el nivel del mar de Sogamoso, es mayor a 2,000 metros se tendrá en cuenta la carga de granizo.

Tipo B

12.00%

6.84°

5.07 m

Las cargas de granizo, G, deben tenerse en cuenta en las regiones del país con más de 2,000 metros de altura sobre el nivel del mar o en

lugares de menor altura donde la autoridad municipal o distrital lo exija.

En los municipios y distritos donde la carga de granizo deba tenerse en cuenta, su valor es de 1.0 kN/m² (100 kgf/m²). Para cubiertas con

una inclinación mayor a 15˚ este valor puede reducirse a 0.5 kN/m² (50 kgf/m²).

El avalúo de cargas de viento se realiza con base en el Procedimiento Simplificado del capítulo B.6, sección B.6.4 de la norma NSR-10.

100 km/h

Tipo de terreno:

Áreas urbanas y suburbanas, áreas boscosas u otros terrenos con numerosas obstrucciones del

tamaño, iguales o mayores al de una vivienda unifamiliar y con poca separación entre ellas.

4- AVALÚO DE CARGAS




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Presión de Viento de Diseño Simplificada para categoría de exposición B y h=10 m, PS10:

A B C D E F G H

0.30 -0.15 0.20 -0.09 -0.35 -0.20 -0.25 -0.16

Presión de Viento de Diseño Simplificada, PS = λKztIPs10 (B.6.4.2.1):

A B C D E F G H

0.32 -0.15 0.21 -0.09 -0.37 -0.21 -0.26 -0.17

1. Viento Dirección X 2. Viento Dirección Y

Carga vertical viento = Carga vertical viento =

Carga horizontal viento = Carga horizontal viento =

4.2.3. Asignación Cargas Modelo estructural

Se calculan las cargas para una correa:

Aferencia: 1.50 m

D: 0.972 kN/m

Lr: 0.750 kN/m

Wy: -0.600 kN/m

Wx: -0.231 kN/m

G: 1.500 kN/m

De acuerdo al título B del reglamento NSR-10, la carga de viento mínima a tener en cuenta es de 0.40 kN/m2.

0.321 kN/m² 0.321 kN/m²

Presiones Horizontales (kN/m2), PS10 Presiones Verticales (kN/m

2), PS10

Presiones Horizontales (kN/m2), PS Presiones Verticales (kN/m

2), PS

-0.368 kN/m² -0.368 kN/m²

Se toman los valores interpolados de la tabla de la Fig. B.6.4-2 a partir de la Velocidad del viento, ángulo de inclinación de la cubierta y zona

de aplicación de la carga:

X Y




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NIVEL A (m) B (m) C (m) D (m) A > 0.15B C > 0.15D Øp

PISO 1 1.81 11.33 2.30 7.00 SI SI 0.90

IRREGULARIDAD DEL DIAFRAGMA

Revisión de aberturas o entradas en el diafragma con áreas mayores al 50 % del área total del diafragma

Esta irregularidad no aplica en la estructura.

DESPLAZAMIENTO DE LOS PLANOS DE ACCIÓN

* En esta irregularidad se exceptúa el caso de altillos de un solo piso.

SISTEMAS NO PARALELOS

Para estructuras de importancia I ubicadas en zonas de amenaza sísmica intermedia la revisión de irregularidades puede limitarse a

las de tipo 1P, 3P, 4P, 4A y 5A de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.7.

Øp = 0.90La estructura posee irregularidad del tipo 2P

Irregularidad TIPO 3P :

5- REVISION DE IRREGULARIDADES EN PLANTA

Cuando la deriva de cualquier piso es menor de 1.3 veces la deriva del piso siguiente hacia arriba, puede considerarse que no existen

irregularidades de los tipos 1a, 2a, ó 3a. de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.5.1

Øp = 0.90C x D > 0.5A x B ó (C x D + C x E) > 0.5A x B

La estructura no posee irregularidad del tipo 4P Øp = 1.00

Irregularidad TIPO 5P : Sistemas no paralelos

Irregularidad TIPO 4P : Desplazamiento del plano de acción. Øp = 0.80


Øp = 0.90





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IRREGULARIDAD EN RIGIDEZ (PISO FLEXIBLE)

DISTRIBUCIÓN IRREGULAR DE MASA

* En esta irregularidad se exceptúa el caso de cubiertas que sean más livianas que el piso inferior.

IRREGULARIDAD GEOMÉTRICA

* En esta irregularidad se exceptúa el caso de altillos de un solo piso.

KC < 0.70KD ó KC < 0.80(KD + KE + KF)/3

5.2 - REVISION DE IRREGULARIDADES EN ALTURA

Irregularidad TIPO 1A : Øa = 0.90

La estructura no posee irregularidad del tipo 3A Øp =

1.00

Irregularidad TIPO 2A : mD > 1.50 mE Ó mD > 1.50 mC

1.00

Irregularidad TIPO 3A : a > 1.30 b

Øa = 0.90

Øa =

Øp = 0.90

1.00

La estructura no posee irregularidad del tipo 1A

La estructura no posee irregularidad del tipo 2A Øp =




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DESPLAZAMIENTOS DENTRO DEL PLANO DE ACCIÓN

* En esta irregularidad se exceptúa el caso de elementos verticales desplazados que solo sostienen la cubierta sin cargas adicionales.

DISCONTINUIDAD EN LA RESISTENCIA (PISO DÉBIL)

La estructura no posee irregularidad del tipo 4A

Irregularidad TIPO 5A : Resistencia B < 0.70 Resistencia C Øa = 0.80

Øp = 1.00

Øp = 0.80b > aIrregularidad TIPO 4A :

La estructura no posee irregularidad del tipo 1A Øa = 1.00




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Øp SI NOØp

ADOPTADO

Irregularidad Torsional............................. 1P 0.90 X 1.00

Retrocesos en las Esquinas....................... 2P 0.90 X 0.90

Irregularidad del Diafragma...................... 3P 0.90 X 1.00

Desplazamiento de los Planos de Acción..... 4P 0.80 X 1.00

Sistemas no Paralelos.............................. 5P 0.90 X 1.00

0.90

Øa SI NOØa

ADOPTADO

Piso Flexible (Irregularidad en Rigidez)........ 1A 0.90 X 1.00

Distribución de Masa.................................. 2A 0.90 X 1.00

Irregularidad Geométrica............................ 3A 0.90 X 1.00

Desplazamiento del Plano de Acción............ 4A 0.80 X 1.00

Piso Débil - Discontinuidad en la Resistencia. 5A 0.80 X 1.00

1.00

De acuerdo a las irregularidades encontradas la estructura se considera: IRREGULAR

R = Øp × Øa × Ør × Ro

donde : Øp = 0.90

Øa = 1.00

Ør = 1.00

SISTEMA ESTRUCTURAL: PÓRTICOS DE CONCRETO

CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA: DISIPACION MODERADA DE ENERGIA – D M O

UNIONES SOLDADAS EN OBRA: SI

Ro = 7.00

R' = 6.30

TIPO DE IRREGULARIDAD

5.3- CUADRO RESUMEN DE IRREGULARIDADES

5.4- COEFICIENTE DISIPACIÓN DE ENERGÍA

Øa DEFINITIVO =

TIPO DE IRREGULARIDAD

IRREGULARIDADES EN PLANTA

IRREGULARIDADES EN ALTURA

Øp DEFINITIVO =




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El Análisis Sísmico se realizará por el método del Análisis Dinámico.

Parámetros del Espectro de la Norma Sismo Resistente NSR-10 :

= SI

= SOGAMOSO

=

= I

= 1.00

= 0.15

= 0.70

= 4.56

= 0.25 g

= 0.25 g

= 1.30

= 1.90

= 0.81 g

ANALISIS SISMICO POR EL METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Análisis por el método de la Fuerza Horizontal Equivalente para ajustar el valor del cortante dinámico en la base ( según A.5.4.5 -- NSR - 10)

ALTURA

PISO

[m]

h (acum.)

[m]

2.45 5.07

2.62 2.62

824.90 kN

Ct = PÓRTICO RESISTENTE A MOMENTO DE CONCRETO REFORZADO

a =

hn = m

Ta = s (Ta = Ct ha) A.4.2-3 NSR-10 Cu Ta = 0.27 s

Cu =

Sa = g Espectro NSR-10 A.2.6

Cortante sísmico en la base

Vs = kN (Vs = Sa×Westructura) Espectro NSR-10 A.2.6

AJUSTE DE LOS RESULTADOS

Irregularidad de la estructura = IRREGULAR

Aplica espectro de NSR-10

ALTA

Coef. de Importancia, I

Aceleración Horiz. Pico efect, Aa

Ubicación de la estructura

Fact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv

Grupo de uso

Zona de Amenaza Sísmica

PISO 1

CUBIERTA

0.90

5.07

0.20

PESO TOTAL

Si la estructura es regular, el cortante dinámico en la base no puede ser menor que el 80 % del cortante calculado por Fuerza Horizontal Equivalente (Vs) - (Según

A.5.4.5 b - NSR-10)

6 - ANALISIS SÍSMICO PARA DISEÑO

El programa de análisis estructural Etabs realiza directamente el análisis dinámico utilizando el Espectro Elástico de Diseño, el cual se elabora según parámetros

correspondientes a la zona del proyecto.

Periodo, To

Máx. acel. en el espectro

Período corto, Tc

Período largo, TL

Acel, representa la vel. Hor, Av

Factor de amplif. acel., Fa

670.2

0.047

0.81

Después de modificar los centroides para cumplir con la excentricidad accidental, se comparan los cortantes en la base del análisis modal con el estático para

determinar si se deben modificar las fuerzas de sismo.

PISO

1.34

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 AC

EL

ER

AC

ION

ES

PE

CT

RA

L [

g]

PERIODO [s]

ESPECTRO DE DISEÑO Revisión de Diseño

NSR-10




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CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO X) :

Vtx = T Espectro NSR-10 A.2.6

Factor de ajuste (Fx) :

Fx = Fx = Vs/Vtx Espectro NSR-10 A.2.6

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO Y) :

Vty = T Espectro NSR-10 A.2.6

Factor de ajuste (Fy) :

Fy = Fy = Vs/Vtz Espectro NSR-10 A.2.6

PERIODO DE LA ESTRUCTURA DETERMINADO EN EL ANALISIS MODAL

Periodo Fundamental de la estructura obtenido en el análisis modal = 0.31 seg

Mode 1 0.31

Mode 2 0.29

Mode 3 0.26

Mode 4 0.19

Mode 5 0.17

Mode 6 0.13

Mode 7 0.12

Mode 8 0.12

Mode 9 0.11

Mode 10 0.11

Mode 11 0.10

Mode 12 0.09

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE ESPECTRO MICROZONIFICACION

Cortante basal en sentido X :

= 774.20 kN

= 41.40 kN

=

Cortante basal en sentido Y :

= 41.40 kN

= 857.50 kN

=

F1

F2

Vtz

1.00

F2

Vtx

858.50 kN

775.31

1.00

858.50

F1

775.31 kN




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Vivienda Naranjo

Tx = 0.31 s

Ty = 0.29 s

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ

1 0.31 81.56 0.18 0 81.56 0.18 0

2 0.29 0.36 91.10 0 81.93 91.28 0

3 0.26 2.24 1.86 0 84.17 93.14 0

4 0.19 0.05 0.01 0 84.22 93.15 0

5 0.17 10.98 0.00 0 95.20 93.15 0

6 0.13 0.85 0.03 0 96.05 93.18 0

7 0.12 0.07 1.37 0 96.12 94.55 0

8 0.12 0.13 3.06 0 96.24 97.61 0

9 0.11 3.33 0.46 0 99.57 98.07 0

10 0.11 0.16 1.80 0 99.73 99.86 0

11 0.10 0.06 0.01 0 99.79 99.87 0

12 0.09 0.01 0.13 0 99.80 100.00 0

7- PORCENTAJE DE PARTICIPACIÓN DE MASA

Se obtienen los periodos de la estructura en cada uno de los sentidos de análisis (para los dos primeros modos de vibración) Tx =

0.313 s, Ty = 0.285 s. También se verifica que la participación de masa sea mayor al 90%, según A.5.4.2, a partir de los valores de la

columna SumUX y SumUY.




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Story Point Load FX FY FZ MX MY MZ

BASE 10 DEAD 0.21 0.02 4.77 -0.034 0.199 -0.003

BASE 11 DEAD 0.25 0.02 9.12 -0.021 0.238 -0.003

BASE 13 DEAD -0.34 0.15 4.23 -0.117 -0.269 -0.003

BASE 16 DEAD 0.42 0.03 7.49 -0.043 0.401 -0.003

BASE 17 DEAD 0.8 0.01 13.53 -0.016 0.724 -0.003

BASE 19 DEAD -1.34 -0.11 9.93 0.099 -1.112 -0.003

BASE 20 DEAD 0.22 -0.01 5.09 -0.008 0.237 -0.003

BASE 21 DEAD 0.8 -0.06 9.59 0.049 0.736 -0.003

BASE 22 DEAD -1.06 -0.04 8.35 0.046 -0.859 -0.003

BASE 23 DEAD -0.33 -0.03 3.93 0.034 -0.225 -0.003

BASE 24 DEAD 0.34 0.01 4.47 -0.017 0.35 -0.003

BASE 26 DEAD 0.04 0.01 1.99 -0.022 0.096 -0.003

El peso total de la estructura, W, es entonces: W

Se toma del modelo la tabla de reacciones para cargas de peso propio y cargas muertas permanentes en la estructura.

= 82.49 Ton

8- PESO DE LA ESTRUCTURA




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Los cortantes dinámicos en la base de la estructura se obtienen a partir de las reacciones en sus nodos de apoyo en el suelo para los

casos de carga de sismo

Spec Mode Dir F1 F2 F3

SISMOX 1 U1 75.71 3.51 0

SISMOX 2 U1 0.34 -5.34 0

SISMOX 3 U1 2.08 1.9 0

SISMOX 4 U1 0.04 0.02 0

SISMOX 5 U1 10.2 -0.16 0

SISMOX 6 U1 0.75 -0.13 0

SISMOX 7 U1 0.06 0.26 0

SISMOX 8 U1 0.1 0.5 0

SISMOX 9 U1 2.64 -0.98 0

SISMOX 10 U1 0.12 0.41 0

SISMOX 11 U1 0.05 -0.02 0

SISMOX 12 U1 0 0.02 0

SISMOX All All 77.42 4.14 0

SISMOY 1 U2 3.51 0.16 0

SISMOY 2 U2 -5.34 84.57 0

SISMOY 3 U2 1.9 1.73 0

SISMOY 4 U2 0.02 0.01 0

SISMOY 5 U2 -0.16 0 0

SISMOY 6 U2 -0.13 0.02 0

SISMOY 7 U2 0.26 1.15 0

SISMOY 8 U2 0.5 2.48 0

SISMOY 9 U2 -0.98 0.36 0

SISMOY 10 U2 0.41 1.4 0

SISMOY 11 U2 -0.02 0.01 0

SISMOY 12 U2 0.02 0.09 0

SISMOY All All 4.14 85.75 0

CORTANTES FINALES

Resulta entonces:

FSX FSY

Ton Ton

77.42 4.14

4.14 85.75

DIRECCIÓN

SISMOX

SISMOY

9- CORTANTES EN LA BASE




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CONVENCIONES:

L Carga viva debido al uso y ocupación de la estructura, incluye impacto donde sea necesario.

D Carga Muerta, incluye el peso propio y el peso de los elementos permanentes en la estructura.

SX Fuerza de Sismo en la dirección X

SY Fuerza de Sismo en la dirección Y

EX Fuerzas Sísmicas Reducidas en la dirección X

EY Fuerzas Sísmicas Reducidas en la dirección Y

1. CHEQUEO DE DERIVAS

D01 1 1.00 D + 1.00 L

D02 2 1.00 D + 0.75 L

D03 3 1.00 D + 0.70 Sx + 0.21 Sy

D04 4 1.00 D + 0.70 Sx - 0.21 Sy

D05 5 1.00 D - 0.70 Sx + 0.21 Sy

D06 6 1.00 D - 0.70 Sx - 0.21 Sy

D07 7 1.00 D + 0.21 Sx + 0.70 Sy

D08 8 1.00 D + 0.21 Sx - 0.70 Sy

D09 9 1.00 D - 0.21 Sx + 0.70 Sy

D10 10 1.00 D - 0.21 Sx - 0.70 Sy

D11 11 1.00 D + 0.525 Sx + 0.158 Sy + 0.75 L

D12 12 1.00 D + 0.525 Sx - 0.158 Sy + 0.75 L

D13 13 1.00 D - 0.525 Sx + 0.158 Sy + 0.75 L

D14 14 1.00 D - 0.525 Sx - 0.158 Sy + 0.75 L

D15 15 1.00 D + 0.158 Sx + 0.525 Sy + 0.75 L

D16 16 1.00 D + 0.158 Sx - 0.525 Sy + 0.75 L

D17 17 1.00 D - 0.158 Sx + 0.525 Sy + 0.75 L

D18 18 1.00 D - 0.158 Sx - 0.525 Sy + 0.75 L

Fy

COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTRUCTURAS DE ACERO, ALUMINIO, MAMPOSTERIA Y

CONCRETO UTILIZANDO EL MÉTODO DEL ESTADO LÍMITE DE RESISTENCIA

Fx =

FACTOR DE AJUSTE

1.00

1.00Fy =

NOMBRE DE

COMBINACIÓN

No. DE

COMBINACION

Fx

10- COMBINACIONES DE CARGA




REVISÓ: J.Reinoso


Vivienda Naranjo

2. REVISIÓN DE ESFUERZOS

DIS1 1 1.40 D

DIS2 2 1.20 D + 1.60 L

DIS3 3 1.20 D + 1.00 L

DIS4 4 1.20 D + 0.50 L + 1.00 Ex + 0.30 Ey

DIS5 5 1.20 D + 0.50 L + 1.00 Ex - 0.30 Ey

DIS6 6 1.20 D + 0.50 L - 1.00 Ex + 0.30 Ey

DIS7 7 1.20 D + 0.50 L - 1.00 Ex - 0.30 Ey

DIS8 8 1.20 D + 0.50 L + 0.30 Ex + 1.00 Ey

DIS9 9 1.20 D + 0.50 L + 0.30 Ex - 1.00 Ey

DIS10 10 1.20 D + 0.50 L - 0.30 Ex + 1.00 Ey

DIS11 11 1.20 D + 0.50 L - 0.30 Ex - 1.00 Ey

DIS12 12 0.90 D + 1.00 Ex + 0.30 Ey

DIS13 13 0.90 D + 1.00 Ex - 0.30 Ey

DIS14 14 0.90 D - 1.00 Ex + 0.30 Ey

DIS15 15 0.90 D - 1.00 Ex - 0.30 Ey

DIS16 16 0.90 D + 0.30 Ex + 1.00 Ey

DIS17 17 0.90 D + 0.30 Ex - 1.00 Ey

DIS18 18 0.90 D - 0.30 Ex + 1.00 Ey

DIS19 19 0.90 D - 0.30 Ex - 1.00 Ey

3. REVISION DE LA CIMENTACION

CIM1 1 1.00 D + 1.00 L

CIM2 2 1.00 D + 0.75 L

CIM3 3 1.00 D + 0.70 Ex + 0.21 Ey

CIM4 4 1.00 D + 0.70 Ex - 0.21 Ey

CIM5 5 1.00 D - 0.70 Ex + 0.21 Ey

CIM6 6 1.00 D - 0.70 Ex - 0.21 Ey

CIM7 7 1.00 D + 0.21 Ex + 0.70 Ey

CIM8 8 1.00 D + 0.21 Ex - 0.70 Ey

CIM9 9 1.00 D - 0.21 Ex + 0.70 Ey

CIM10 10 1.00 D - 0.21 Ex - 0.70 Ey

CIM11 11 1.00 D + 0.525 Ex + 0.158 Ey + 0.75 L

CIM12 12 1.00 D + 0.525 Ex - 0.158 Ey + 0.75 L

CIM13 13 1.00 D - 0.525 Ex + 0.158 Ey + 0.75 L

CIM14 14 1.00 D - 0.525 Ex - 0.158 Ey + 0.75 L

CIM15 15 1.00 D + 0.158 Ex + 0.525 Ey + 0.75 L

CIM16 16 1.00 D + 0.158 Ex - 0.525 Ey + 0.75 L

CIM17 17 1.00 D - 0.158 Ex + 0.525 Ey + 0.75 L

CIM18 18 1.00 D - 0.158 Ex - 0.525 Ey + 0.75 L

NOMBRE DE

COMBINACIÓN

No. DE

COMBINACION

No. DE

COMBINACION

NOMBRE DE

COMBINACIÓN

0.7*Fy/R

0.7*Fx/R

Fx/R

0.7*0.3*Fx/R

0.7*0.3*Fy/R

0.3*Fy/R

0.3*Fx/R Fy/R




REVISÓ: J.Reinoso


Vivienda Naranjo

11- DISEÑO DE ELEMENTOS




REVISÓ: J.Reinoso


Vivienda Naranjo

11.1- DISEÑO DE CIMENTACIÓN




REVISÓ: J.Reinoso

Story Point Load FX FY FZ MX MY MZ

BASE 10 ENVCIM MAX 1.20 0.70 6.41 1.09 1.76 0.03

BASE 11 ENVCIM MAX 1.41 0.68 11.14 1.10 1.94 0.03

BASE 13 ENVCIM MAX 0.54 0.95 5.13 1.19 1.19 0.03

BASE 16 ENVCIM MAX 1.04 0.82 9.55 1.18 1.51 0.03

BASE 17 ENVCIM MAX 1.90 0.91 16.20 1.30 2.25 0.03

BASE 19 ENVCIM MAX -0.85 0.82 12.35 1.51 -0.12 0.03

BASE 20 ENVCIM MAX 0.79 0.85 6.61 1.27 1.23 0.03

BASE 21 ENVCIM MAX 1.70 0.91 11.58 1.43 2.01 0.03

BASE 22 ENVCIM MAX -0.58 0.95 10.55 1.52 0.05 0.03

BASE 23 ENVCIM MAX 0.21 0.85 5.64 1.41 0.70 0.03

BASE 24 ENVCIM MAX 1.04 0.77 5.65 1.18 1.42 0.03

BASE 26 ENVCIM MAX 0.64 0.77 3.76 1.17 1.07 0.03

REACIONES EN LOS APOYOS (Ton y Ton-m)

DATOS DE ENTRADA

f'c (Mpa): 21 b (m): 0.30 Aa: 0.15

fy (Mpa): 420 h (m): 0.30 Disip. Energía: DMO

E (Mpa): 19246.82 Recub. (m): 0.08 Altura mín. NSR-10: L / 30

f flexión: 0.90 Def. Adm. (D): L / 360

f cortante: 0.75 % transf. Carga: 10%

Factor Mayor.: 1.50 I (m4): 0.00034

CRITERIOS DE DISEÑO

r máximo: 0.0159 d (m): 0.23 As máx. (cm2): 10.76

r mínimo: 0.0033 d/2 (m): 0.11 As mín. (cm2): 2.25

0.25 x Aa: 3.75%

en donde: M: Momento último debido a los asentamients diferenciales.

E: Módulo de elasticidad del concreto.

I: Inercia de la sección de la viga de cimentación. Sección Fisurada

D: Máximo asentamiento permitido, para evitar daños graves.

L: Longitud del tramo de viga.

DISEÑO ESTRUCTURAL

VIGA DE AMARRE: VG-TIPO

Ejes y Longitudes A-4 2.60 m B-4 4.10 m E-4

Carga de Trabajo (P) 9.55 Ton 16.20 Ton 12.35 Ton

Carga Mayorada (Pu) 26.73 Ton 26.73 Ton

Axial en viga 0.25 x Aa x Pu 1.00 Ton 1.00 Ton

As (tensión axial) 0.27 cm2 0.27 cm2

Altura mín. NSR-10: L / 30 Ok, Cumple Ok, Cumple

Asentamiento máx. adm. 0.72 cm 1.14 cm 1.14 cm

M asentamiento 41.64 kN-m 65.66 kN-m 26.41 kN-m

Mu 62.46 kN-m 98.49 kN-m

Ku 4112.57 6485.20

r 0.0128 Revisar Revisar

As (+) 8.64 cm2 2.25 cm2 2.25 cm2

As (-) 8.64 cm2 2.25 cm2 2.25 cm2

f Vc 3.94 Ton 3.94 Ton 3.94 Ton

# ramales 2 2 2

Estribos #3 71.26 mm2 #3 71.26 mm2 #3

Separación 10 cm 10 cm 10 cm

Vs 13.47 Ton 13.47 Ton 13.47 Ton

f Vn 17.41 Ton 17.41 Ton 17.41 Ton

Ok, Cumple Ok, Cumple

De acuerdo al capítulo A.3.6.4.2 del Reglamento NSR-10, la viga debe ser capaz de transmitir de columna a columna un

porcentaje de la carga que baja por la columna. Dicho porcentaje está dado por 0.25·Aa

La viga de cimentación se diseña para que sea capaz de resistir el momento que se genera debido a los asentamientos

diferenciales en el suelo.

DISEÑO DE VIGAS DE CIMENTACIÓN

MATERIALES CONSTRUCTIVOS SÍSMICOS

DISEÑO GEOTÉCNICOS

2

6EIM

L

D

50 KN./m²

21 MPa.

420 MPa.

KS = 1290 kN/m³

Punto Ptrabajo (KN.)

Col A-6 64.10

Col B-6 111.40

Col E-6 51.30

Total 226.8 KN.

Punto Ptrabajo (KN.) Xi (m) P*Xi

Col A-6 64.1 0.00 0.00

Col B-6 111.4 2.60 289.64

Col E-6 51.3 6.70 343.71

Total 226.8 633.35

2.79 m

7.00 m

X = 3.50 m

∑Ptrabajo 226.80

Ppropio. Cimiento 27.22

254.02 KN.

7.00 m

Para que se presente una distribución uniforme de la presión del suelo bajo la cimentación el centro de gravedad de las cargas de las columnas

debe pasar por el centroide de la cimentación:

Comparar Diagramas de Momento, Cortante y cantidades de acero necesarias.

Avalúo de cargas para las franjas C y D:

El acero de refuerzo tiene resistencia fy =

La longitud del cimiento esta determinada por el lindero =


Predimensionamiento:

Nota: Se diseña la franja de columnas más cargada, la de condiciiones más críticas.

Para modelar la cimentación se utilizó un programa basado en operaciones matriciales de elementos finitos.

El concreto tiene resistencia f´c =

Centroide de la Cimentación:

Módulo de Reacción del Suelo.

DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA TIPO 1

Presión admisible del suelo =

Calculo de centro de gravedad de cargas:

Trabajo

iTrabajo

P

xPx

*_

50 KN./m²

21 MPa.

420 MPa.

KS = 1290 kN/m³

Punto Ptrabajo (KN.)

Col A-4 95.50

Col B-4 162.00

Col E-4 123.50

Total 381 KN.

Punto Ptrabajo (KN.) Xi (m) P*Xi

Col A-4 95.5 0.00 0.00

Col B-4 162 2.60 421.20

Col E-4 123.5 6.70 827.45

Total 381 1248.65

3.28 m

7.00 m

X = 3.50 m

∑Ptrabajo 381.00

Ppropio. Cimiento 45.72

426.72 KN.

7.00 m

Para que se presente una distribución uniforme de la presión del suelo bajo la cimentación el centro de gravedad de las cargas de las columnas

debe pasar por el centroide de la cimentación:

Comparar Diagramas de Momento, Cortante y cantidades de acero necesarias.

Avalúo de cargas para las franjas C y D:

El acero de refuerzo tiene resistencia fy =



Predimensionamiento:

Nota: Se diseña la franja de columnas más cargada, la de condiciiones más críticas.

Para modelar la cimentación se utilizó un programa basado en operaciones matriciales de elementos finitos.

El concreto tiene resistencia f´c =

Centroide de la Cimentación:

Módulo de Reacción del Suelo.

DISEÑO DE ZAPATA CORRIDA TIPO 2

Presión admisible del suelo =

Calculo de centro de gravedad de cargas:

Trabajo

iTrabajo

P

xPx

*_

Base del Cimiento 1.22 m bw asum.: 1.30 m

h 0.3 m

I 0.0029 m4

Ec 21538106 kN/m²

KS 1290 kN/m³

Cimiento Rigido (Distribucion uniforme de presiones):

Sep. Max Col.1.75/B

4.1 6.2 Rigido

Esfuerzo neto de diseño

Pu =

Pu = 640.08 KN.

Wu 91.44 KN./m

Revisión de la altura del cimiento.

C.11.11 - Disposiciones especiales para losas y zapatas. (NSR-10).

a)

b)

c)

2- Sección critica a una distancia (d/2) de la cara de la

columna.

la resistencia al cortante de losas y zapatas en la vecindad de cargas concentradas o reacciones se rige por la mas severa de las dos

condiciones siguientes:

Diagrama de Cortante

Diagrama de Momentos

1- ANÁLISIS DE CIMIENTO SUPONIENDO CARGA UNIFORME BAJO EL CIMIENTO

Carga uniforme bajo el cimiento

1.2C.M +1.6C.V

1- Sección critica a una distancia (d) de la

cara de la columna.

4

**4

*

75.1.max

IE

bKcolumnasentreSeparacion

s

4

**4

*

IE

Kb s

1- Sección critica a una distancia (d) de la cara de la columna.

Recubri. bw dVu (d )

kN

ø Vc

kN

0.05 1.30 0.25 199.86 215.21 Ok

2- Sección critica a una distancia (d/2 ) de la cara de la columna.

Columna Esquinera Vo: -223.09 kN

a) b col.: 0.30 m Vf: 157.91 kN

h col.: 0.30 m L: 4.10 m

bo: 1.70 m SV 381.00 kN

ø Vc 744.95 kN f: 0.75 D V (d): 23.23

b) a: 20 D V (d/2): 11.62

Se analiza para la columna en donde se presentan los mayores Vu : 1.000

ø Vc 599.06 kN

c)

ø Vc 482.03 kN

!-la resistencia del concreto se toma como la menor de a), b) y c).

Recubri. bw d Vu (d/2)

KN.

ø Vc

KN

0.05 1.30 0.25 211.47 482.03 Ok

5 cm

0.05 m

Altura h 0.30 m f'c 21 Mpa

Base b 1.30 m fyflexion 420 Mpa

h efectiva d 0.24 m fycortante 420 Mpa

Longitud 7.00 m 0.0213

Mu 80.39 kN-m 0.0159

Ku 1041.7 Mpa M'máx. 516.07 kN-m

r 0.0028 ok M'r bal 419.44 kN-m

As 10.45 cm2

Abajo

Area de Varilla 1.27 cm2

N° de Varillas 8.00

Espaciamiento 17.14 cm

Recubrimiento

Recubrimiento lateral

No se requiere refuerzo a cortante la seccion de concreto es suficiente para resistir las fuerzas cortantes.

N° de Varilla 4

r bal

0.75 r bal

MOMENTOS SUPONIENDO DISTRIBUCIÓN UNIFORME DE PRESIONES BAJO EL CIMIENTO

DISEÑO LONGITUDINAL

Base del Cimiento 0.73 m bw asum.: 1.00 m

h 0.3 m

I 0.0023 m4

Ec 21538106 kN/m²

KS 1290 kN/m³

Cimiento Rigido (Distribucion uniforme de presiones):

Sep. Max Col.1.75/B

6.26 6.6 Rigido

Esfuerzo neto de diseño

Pu =

Pu = 381.024 KN.

Wu 54.43 KN./m

Revisión de la altura del cimiento.

C.11.11 - Disposiciones especiales para losas y zapatas. (NSR-10).

a)

b)

c)

2- Sección critica a una distancia (d/2) de la cara de la

columna.

la resistencia al cortante de losas y zapatas en la vecindad de cargas concentradas o reacciones se rige por la mas severa de las dos

condiciones siguientes:

Diagrama de Cortante

Diagrama de Momentos

1- ANÁLISIS DE CIMIENTO SUPONIENDO CARGA UNIFORME BAJO EL CIMIENTO

Carga uniforme bajo el cimiento

1.2C.M +1.6C.V

1- Sección critica a una distancia (d) de la

cara de la columna.

4

**4

*

75.1.max

IE

bKcolumnasentreSeparacion

s

4

**4

*

IE

Kb s

1- Sección critica a una distancia (d) de la cara de la columna.

Recubri. bw dVu (d )

kN

ø Vc

kN

0.05 1.00 0.25 120.26 165.55 Ok

2- Sección critica a una distancia (d/2 ) de la cara de la columna.

Columna Esquinera Vo: -134.24 kN

a) b col.: 0.30 m Vf: 95.02 kN

h col.: 0.30 m L: 4.10 m

bo: 1.70 m SV 229.26 kN

ø Vc 744.95 kN f: 0.75 D V (d): 13.98

b) a: 20 D V (d/2): 6.99

Se analiza para la columna en donde se presentan los mayores Vu : 1.000

ø Vc 599.06 kN

c)

ø Vc 482.03 kN

!-la resistencia del concreto se toma como la menor de a), b) y c).

Recubri. bw d Vu (d/2)

KN.

ø Vc

KN

0.05 1.00 0.25 127.25 482.03 Ok

5 cm

0.05 m

Altura h 0.30 m f'c 21 Mpa

Base b 1.00 m fyflexion 420 Mpa

h efectiva d 0.24 m fycortante 420 Mpa

Longitud 7.00 m 0.0213

Mu 80.39 kN-m 0.0159

Ku 1354.2 Mpa M'máx. 396.98 kN-m

r 0.0037 ok M'r bal 322.64 kN-m

As 9.12 cm2

Abajo

Area de Varilla 1.27 cm2

N° de Varillas 7.00

Espaciamiento 15.00 cm

Recubrimiento

Recubrimiento lateral

No se requiere refuerzo a cortante la seccion de concreto es suficiente para resistir las fuerzas cortantes.

N° de Varilla 4

r bal

0.75 r bal

MOMENTOS SUPONIENDO DISTRIBUCIÓN UNIFORME DE PRESIONES BAJO EL CIMIENTO

DISEÑO LONGITUDINAL


Vivienda Naranjo

11.2- DISEÑO DE CORREAS




REVISÓ: J.Reinoso

OBRA: VIVIENDA NARANJO

CORREA TIPO: CORREA L = 5.00 m

VARIABLES INICIALES

L 5.00 m

Aferencia 1.65 m

Pend cubierta 6.5%

a 3.72º

CARGAS

Teja 10 kg/m2 16.50 kg/m

Inst. Eléctricas 20 kg/m2 33.00 kg/m

Red Contra Inc. y Tub. 20 kg/m2 1.30 kg/m CARACTERISTICAS PERFIL

Perfil PTE-150x100x6 Grado 50

CARGA MUERTA 50 kg/m2 104.19 kg/m Peso propio 21.69 kg/m

CARGA VIVA 50 kg/m2 82.50 kg/m fy 350 MPa

CARGA VIENTO 40 kg/m2 66.00 kg/m Sx 111290 mm3

CARGA GRANIZO 100 kg/m2 165.00 kg/m Sy 88840 mm3

fMnx 2313 kg-m

Carga Actuante 455.03 kg/m fMny 1846 kg-m

Momento Actuante 1422 kg-m

% Uso Perfil 61%VARIABLES DEL DISEÑO

Sx necesario 61557 mm3

W normal 187.00 kg/m

W tangencial 13.00 kg/m

Alternativa Tensor L/2 OK

Mux/fMnx 0.25

Muy/fMny 0.01

Mux/fMnx + Muy/fMny 0.26

Alternativa Tensor L/3 OK

Mux/fMnx 0.25

Muy/fMny 0.00

Mux/fMnx + Muy/fMny 0.25

CHEQUEO DE DEFLEXIONES

Cargas Muertas

W: 1.04 N/mm

L: 5000 mm

E: 200000 N/mm²

I: 8.35E+06 mm4

D: 5.08 mm

Dmáx (L/180): 27.78 mm Ok, Perfil Cumple

Cargas Vivas

W: 3.14 N/mm

L: 5000 mm

E: 200000 N/mm²

I: 8.35E+06 mm4

D: 15.28 mm

Dmáx (L/240): 20.83 mm Ok, Perfil Cumple

DISEÑO DE CORREAS

IE

LW

××

××=D

384

5 4

IE

LW

××

××=D

384

5 4


Vivienda Naranjo

11.3- DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS




REVISÓ: J.Reinoso

ACI 318-08/IBC 2009 Concrete Frame Design Report

Prepared by

Model Name: CASA NARANJO.edb

16 septiembre 2014

ETABS® v9.7.4 Concrete Frame Design Design Preferences

ACI 318-08/IBC 2009 Units: Ton-m

Design Preferences

Consider Minimum Eccentricity = Yes Number of Interaction Curves = 24 Number of Interaction Points = 11

Pattern Live Load Factor = 0.750 Utilization Factor Limit = 0.950

Phi (Tension Controlled) = 0.900 Phi (Comp. Controlled Tied) = 0.650

Phi (Comp. Controlled Spiral) = 0.750 Phi (Shear and/or Torsion) = 0.750

Phi (Shear Seismic) = 0.600 Phi (Shear Joint) = 0.850

ETABS® v9.7.4 Concrete Frame Design Design Input


Load Combinations Load Combinations

Combination Combination

Name Definition

EX 0.159*SISMOX

EY 0.159*SISMOY

COMB1 1.400*DEAD

COMB2 1.200*DEAD + 1.600*LIVE + 0.500*G

COMB3 1.200*DEAD + 1.600*G + 1.000*LIVE

COMB4 1.200*DEAD + 1.000*W + 1.000*LIVE + 0.500*LR

COMB5 1.200*DEAD + 1.000*LIVE + 1.000*EX + 0.300*EY

COMB6 1.200*DEAD + 1.000*LIVE + 1.000*EX – 0.300*EY

COMB7 1.200*DEAD + 1.000*LIVE – 1.000*EX + 0.300*EY

COMB8 1.200*DEAD + 1.000*LIVE – 1.000*EX – 0.300*EY





COMB13 0.900*DEAD + 1.000*EX + 0.300*EY

COMB14 0.900*DEAD + 1.000*EX – 0.300*EY

COMB15 0.900*DEAD – 1.000*EX + 0.300*EY

COMB16 0.900*DEAD – 1.000*EX – 0.300*EY

COMB17 0.900*DEAD + 0.300*EX + 1.000*EY

COMB18 0.900*DEAD + 0.300*EX – 1.000*EY

COMB19 0.900*DEAD – 0.300*EX + 1.000*EY

COMB20 0.900*DEAD – 0.300*EX – 1.000*EY

CIM1 1.000*DEAD

CIM2 1.000*DEAD + 1.000*LIVE

CIM3 1.000*DEAD + 1.000*G

CIM4 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR

CIM5 1.000*DEAD + 1.000*W

CIM6 1.000*DEAD + 0.700*EX + 0.210*EY

CIM7 1.000*DEAD + 0.700*EX – 0.210*EY

CIM8 1.000*DEAD – 0.700*EX + 0.210*EY

CIM9 1.000*DEAD – 0.700*EX – 0.210*EY

CIM10 1.000*DEAD + 0.210*EX + 0.700*EY

CIM11 1.000*DEAD + 0.210*EX – 0.700*EY

CIM12 1.000*DEAD – 0.210*EX + 0.700*EY

CIM13 1.000*DEAD – 0.210*EX – 0.700*EY

CIM14 1.000*DEAD + 0.750*W + 0.750*LIVE + 0.750*G

CIM15 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR + 0.525*EX + 0.158*EY

CIM16 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR + 0.525*EX – 0.158*EY

CIM17 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR – 0.525*EX + 0.158*EY

CIM18 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR – 0.525*EX – 0.158*EY







Material Property Data - General Material Property Data - General

Name Type Dir/Plane Modulus of Poisson's Thermal Shear

Elasticity Ratio Coefficient Modulus

CONC21 Iso All 1924681.800 0.2000 9.9000E-06 801950.750

Material Property Data - Mass & Weight Material Property Data - Mass & Weight

Name Mass per Weight per

Unit Volume Unit Volume

CONC21 2.4480E-01 2.4026E+00

Material Property Data - Concrete Design Material Property Data - Concrete Design

Name Lightweight Concrete Rebar Rebar Lightweight

Concrete fc fy fys Reduc. Factor

CONC21 No 2100.000 42000.000 42000.000 N/A

Frame Section Property Data - Concrete Columns Frame Section Property Data - Concrete Columns

Frame Section Material Column Column Rebar Concrete Bar Corner

Name Name Depth Width Pattern Cover Size Bar Size

COL-30X30 CONC21 0.300 0.300 RR-3-3 4.500E-02 #6 #6

Frame Section Property Data - Concrete Beams Part 1 of 2 Frame Section Property Data - Concrete Beams Part 1 of 2

Frame Section Material Beam Beam Top Bottom

Name Name Depth Width Cover Cover

ConcBm CONC21 0.457 0.305 4.572E-02 4.572E-02

VG-25X30 CONC21 0.300 0.250 4.000E-02 4.000E-02

VG-20X30 CONC21 0.300 0.200 4.000E-02 4.000E-02

VT-15X30 CONC21 0.300 0.150 3.000E-02 3.000E-02


Frame Section Rebar Rebar Rebar Rebar

Name AT-1 AT-2 AB-1 AB-2

ConcBm CONC21 0.457 0.305 4.572E-02

VG-25X30 CONC21 0.300 0.250 4.000E-02

VG-20X30 CONC21 0.300 0.200 4.000E-02

VT-15X30 CONC21 0.300 0.150 3.000E-02



Concrete Column Design - Element Information Concrete Column Design - Element Information

Story Column Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio K K

Level Line Name Type Factor Major Minor Major Minor

STORY2 C1 COL-30X30 SWYSPEC 1.000 0.878 0.878 1.000 1.000






















Concrete Beam Design - Element Information Concrete Beam Design - Element Information

Story Beam Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio

Level Bay Name Type Factor Major Minor

STORY2 B12 VG-25X30 SWYSPEC 1.000 0.885 2.462










STORY1 B1 VT-15X30 SWYSPEC 1.000 1.000 1.000











Concrete Beam Design - Element Information




























ETABS® v9.7.4 Concrete Frame Design Design Summary Output


Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design

Story Column Section Column PMM Ratio Flexural Shear22 Shear33

Level Line Name End or Rebar % Rebar Area Rebar Area Rebar Area

STORY2 C1 COL-30X30 Top 1.000% 9.000E-04 1.819E-04 6.032E-05

STORY2 C1 COL-30X30 Bottom 1.000% 9.000E-04 1.819E-04 6.032E-05















STORY1 C5 COL-30X30 Bottom 1.000% 9.000E-04 1.291E-04 0.000




























Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check

Story Column Section (6/5)Beam-Column (6/5)Beam-Column Joint Shear Joint Shear

Level Line Name Ratio Major Ratio Minor Ratio Major Ratio Minor

STORY2 C1 COL-30X30 0.384 0.294 0.201 0.153

STORY1 C1 COL-30X30 0.297 0.260 0.234 0.202

STORY2 C2 COL-30X30 0.546 0.229

STORY1 C2 COL-30X30 0.665 0.263 0.422 0.162

STORY2 C3 COL-30X30 0.327 0.316 0.173 0.167

STORY1 C3 COL-30X30 0.351 0.273 0.353 0.271

STORY2 C4 COL-30X30 0.463 0.200

STORY1 C4 COL-30X30 0.298 0.309 0.249 0.252

STORY2 C6 COL-30X30 0.474 0.205

STORY1 C6 COL-30X30 0.603 0.375 0.552 0.319

STORY2 C7 COL-30X30 0.421 0.178

STORY1 C7 COL-30X30 0.275 0.378 0.219 0.297

STORY2 C9 COL-30X30 0.453 0.191

STORY1 C9 COL-30X30 0.538 0.413 0.465 0.337

STORY2 C10 COL-30X30 0.249 0.300 0.128 0.155

STORY1 C10 COL-30X30 0.303 0.305 0.292 0.295

STORY2 C11 COL-30X30 0.540 0.226

STORY1 C11 COL-30X30 0.457 0.271 0.359 0.214

STORY2 C12 COL-30X30 0.346 0.285 0.179 0.147

STORY1 C12 COL-30X30 0.235 0.267 0.219 0.250

Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas

Story Beam Section Location Top Bottom Shear

Level Bay Name Rebar Area Rebar Area Rebar Area

STORY2 B12 VG-25X30 End-I 1.353E-04 9.053E-05 2.027E-04

STORY2 B12 VG-25X30 Middle 3.335E-05 3.457E-05 1.784E-04

STORY2 B12 VG-25X30 End-J 8.617E-05 9.197E-05 1.786E-04










STORY2 B27 VG-25X30 End-I 1.078E-04 5.351E-05 0.000

STORY2 B27 VG-25X30 Middle 2.666E-05 4.518E-05 0.000

STORY2 B27 VG-25X30 End-J 9.302E-05 4.621E-05 0.000









Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas












STORY1 B1 VT-15X30 End-I 4.582E-05 4.916E-05 1.023E-04

STORY1 B1 VT-15X30 Middle 1.718E-05 3.570E-05 1.001E-04

STORY1 B1 VT-15X30 End-J 6.951E-05 3.449E-05 1.269E-04

STORY1 B2 VT-15X30 End-I 9.795E-06 2.897E-05 O/S

STORY1 B2 VT-15X30 Middle -1.000 -1.000 -1.000

STORY1 B2 VT-15X30 End-J 0.000 3.631E-05 O/S



STORY1 B3 VT-15X30 End-J 7.670E-06 3.234E-05 O/S

STORY1 B4 VT-15X30 End-I 0.000 3.141E-05 O/S






STORY1 B6 VG-25X30 End-I 0.000 1.558E-06 O/S

STORY1 B6 VG-25X30 Middle -1.000 -1.000 -1.000

STORY1 B6 VG-25X30 End-J 4.280E-05 2.134E-05 O/S







STORY1 B9 VG-25X30 End-I 1.558E-06 0.000 1.519E-04



STORY1 B10 VG-20X30 End-I 2.128E-05 1.062E-05 O/S

















STORY1 B15 VG-25X30 End-I 0.000 2.176E-04 3.310E-04















STORY1 B21 VG-20X30 End-I 0.000 0.000 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 Middle 0.000 7.595E-05 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 End-J 0.000 0.000 0.000



STORY1 B22 VG-20X30 End-J 0.000 1.327E-04 2.501E-04
















































Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas

Story Beam Section Torsion-Shear Torsion-Long.

Level Bay Name Rebar Area Rebar Area

STORY2 B12 VG-25X30 9.747E-05 2.652E-04

STORY2 B14 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B18 VG-25X30 1.358E-04 2.466E-04

STORY2 B20 VG-25X30 2.032E-04 2.652E-04

STORY2 B27 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B29 VG-25X30 1.026E-04 2.652E-04

STORY2 B32 VG-25X30 2.025E-04 2.652E-04

STORY2 B34 VG-25X30 1.345E-04 2.450E-04

STORY2 B35 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B36 VG-25X30 8.373E-05 2.652E-04

STORY1 B1 VT-15X30 0.000 0.000

STORY1 B2 VT-15X30 2.223E-04 1.277E-04

STORY1 B3 VT-15X30 1.860E-04 1.375E-04

STORY1 B4 VT-15X30 2.880E-04 1.568E-04

STORY1 B5 VT-15X30 2.219E-04 1.348E-04

STORY1 B6 VG-25X30 2.877E-04 2.413E-04

STORY1 B7 VT-15X30 3.603E-04 1.961E-04

STORY1 B8 VT-15X30 3.276E-04 1.783E-04

STORY1 B9 VG-25X30 2.044E-04 2.652E-04

STORY1 B10 VG-20X30 2.516E-04 1.675E-04

STORY1 B11 VG-25X30 3.079E-04 2.440E-04

STORY1 B12 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B13 VG-25X30 2.574E-04 2.290E-04

STORY1 B15 VG-25X30 2.387E-04 2.221E-04

STORY1 B16 VG-20X30 0.000 0.000

STORY1 B17 VG-25X30 1.435E-04 2.652E-04

STORY1 B18 VG-25X30 0.000 0.000



Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas



STORY1 B19 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 1.252E-04 2.171E-04

STORY1 B22 VG-20X30 0.000 0.000

STORY1 B23 VG-25X30 1.435E-04 2.652E-04

STORY1 B24 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B25 VG-25X30 8.787E-05 2.652E-04

STORY1 B26 VG-25X30 1.014E-04 2.652E-04

STORY1 B27 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B28 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B29 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B30 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B31 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B32 VG-25X30 1.971E-04 2.569E-04

STORY1 B33 VG-25X30 1.298E-04 2.652E-04

STORY1 B34 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B35 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B36 VG-25X30 0.000 0.000

ACI 318-08/IBC 2009 Concrete Frame Design Report

Prepared by

Model Name: CASA NARANJO.edb

16 septiembre 2014

ETABS® v9.7.4 Concrete Frame Design Design Preferences


Design Preferences

Consider Minimum Eccentricity = Yes Number of Interaction Curves = 24 Number of Interaction Points = 11

Pattern Live Load Factor = 0.750 Utilization Factor Limit = 0.950

Phi (Tension Controlled) = 0.900 Phi (Comp. Controlled Tied) = 0.650

Phi (Comp. Controlled Spiral) = 0.750 Phi (Shear and/or Torsion) = 0.750

Phi (Shear Seismic) = 0.600 Phi (Shear Joint) = 0.850



Load Combinations Load Combinations

Combination Combination

Name Definition

EX 0.159*SISMOX

EY 0.159*SISMOY

COMB1 1.400*DEAD

COMB2 1.200*DEAD + 1.600*LIVE + 0.500*G

COMB3 1.200*DEAD + 1.600*G + 1.000*LIVE

COMB4 1.200*DEAD + 1.000*W + 1.000*LIVE + 0.500*LR









COMB13 0.900*DEAD + 1.000*EX + 0.300*EY

COMB14 0.900*DEAD + 1.000*EX – 0.300*EY

COMB15 0.900*DEAD – 1.000*EX + 0.300*EY

COMB16 0.900*DEAD – 1.000*EX – 0.300*EY

COMB17 0.900*DEAD + 0.300*EX + 1.000*EY

COMB18 0.900*DEAD + 0.300*EX – 1.000*EY

COMB19 0.900*DEAD – 0.300*EX + 1.000*EY

COMB20 0.900*DEAD – 0.300*EX – 1.000*EY

CIM1 1.000*DEAD

CIM2 1.000*DEAD + 1.000*LIVE

CIM3 1.000*DEAD + 1.000*G

CIM4 1.000*DEAD + 0.750*LIVE + 0.750*LR

CIM5 1.000*DEAD + 1.000*W

CIM6 1.000*DEAD + 0.700*EX + 0.210*EY

CIM7 1.000*DEAD + 0.700*EX – 0.210*EY

CIM8 1.000*DEAD – 0.700*EX + 0.210*EY

CIM9 1.000*DEAD – 0.700*EX – 0.210*EY

CIM10 1.000*DEAD + 0.210*EX + 0.700*EY

CIM11 1.000*DEAD + 0.210*EX – 0.700*EY

CIM12 1.000*DEAD – 0.210*EX + 0.700*EY

CIM13 1.000*DEAD – 0.210*EX – 0.700*EY

CIM14 1.000*DEAD + 0.750*W + 0.750*LIVE + 0.750*G











Material Property Data - General Material Property Data - General

Name Type Dir/Plane Modulus of Poisson's Thermal Shear

Elasticity Ratio Coefficient Modulus

CONC21 Iso All 1924681.800 0.2000 9.9000E-06 801950.750

Material Property Data - Mass & Weight Material Property Data - Mass & Weight

Name Mass per Weight per

Unit Volume Unit Volume

CONC21 2.4480E-01 2.4026E+00

Material Property Data - Concrete Design Material Property Data - Concrete Design

Name Lightweight Concrete Rebar Rebar Lightweight

Concrete fc fy fys Reduc. Factor

CONC21 No 2100.000 42000.000 42000.000 N/A

Frame Section Property Data - Concrete Columns Frame Section Property Data - Concrete Columns

Frame Section Material Column Column Rebar Concrete Bar Corner

Name Name Depth Width Pattern Cover Size Bar Size

COL-30X30 CONC21 0.300 0.300 RR-3-3 4.500E-02 #6 #6


Frame Section Material Beam Beam Top Bottom

Name Name Depth Width Cover Cover

ConcBm CONC21 0.457 0.305 4.572E-02 4.572E-02

VG-25X30 CONC21 0.300 0.250 4.000E-02 4.000E-02

VG-20X30 CONC21 0.300 0.200 4.000E-02 4.000E-02

VT-15X30 CONC21 0.300 0.150 3.000E-02 3.000E-02


Frame Section Rebar Rebar Rebar Rebar

Name AT-1 AT-2 AB-1 AB-2

ConcBm CONC21 0.457 0.305 4.572E-02

VG-25X30 CONC21 0.300 0.250 4.000E-02

VG-20X30 CONC21 0.300 0.200 4.000E-02

VT-15X30 CONC21 0.300 0.150 3.000E-02



Concrete Column Design - Element Information Concrete Column Design - Element Information

Story Column Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio K K

Level Line Name Type Factor Major Minor Major Minor























Concrete Beam Design - Element Information Concrete Beam Design - Element Information
























Concrete Beam Design - Element Information






























Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design

Story Column Section Column PMM Ratio Flexural Shear22 Shear33

Level Line Name End or Rebar % Rebar Area Rebar Area Rebar Area

















STORY1 C5 COL-30X30 Bottom 1.000% 9.000E-04 1.291E-04 0.000




























Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check

Story Column Section (6/5)Beam-Column (6/5)Beam-Column Joint Shear Joint Shear

Level Line Name Ratio Major Ratio Minor Ratio Major Ratio Minor

STORY2 C1 COL-30X30 0.384 0.294 0.201 0.153

STORY1 C1 COL-30X30 0.297 0.260 0.234 0.202

STORY2 C2 COL-30X30 0.546 0.229

STORY1 C2 COL-30X30 0.665 0.263 0.422 0.162

STORY2 C3 COL-30X30 0.327 0.316 0.173 0.167

STORY1 C3 COL-30X30 0.351 0.273 0.353 0.271

STORY2 C4 COL-30X30 0.463 0.200

STORY1 C4 COL-30X30 0.298 0.309 0.249 0.252

STORY2 C6 COL-30X30 0.474 0.205

STORY1 C6 COL-30X30 0.603 0.375 0.552 0.319

STORY2 C7 COL-30X30 0.421 0.178

STORY1 C7 COL-30X30 0.275 0.378 0.219 0.297

STORY2 C9 COL-30X30 0.453 0.191

STORY1 C9 COL-30X30 0.538 0.413 0.465 0.337

STORY2 C10 COL-30X30 0.249 0.300 0.128 0.155

STORY1 C10 COL-30X30 0.303 0.305 0.292 0.295

STORY2 C11 COL-30X30 0.540 0.226

STORY1 C11 COL-30X30 0.457 0.271 0.359 0.214

STORY2 C12 COL-30X30 0.346 0.285 0.179 0.147

STORY1 C12 COL-30X30 0.235 0.267 0.219 0.250

Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas






































STORY1 B1 VT-15X30 End-I 4.582E-05 4.916E-05 1.023E-04

STORY1 B1 VT-15X30 Middle 1.718E-05 3.570E-05 1.001E-04

STORY1 B1 VT-15X30 End-J 6.951E-05 3.449E-05 1.269E-04













STORY1 B6 VG-25X30 End-I 0.000 1.558E-06 O/S









STORY1 B9 VG-25X30 End-I 1.558E-06 0.000 1.519E-04



































STORY1 B21 VG-20X30 End-I 0.000 0.000 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 Middle 0.000 7.595E-05 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 End-J 0.000 0.000 0.000



















































Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas



STORY2 B12 VG-25X30 9.747E-05 2.652E-04

STORY2 B14 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B18 VG-25X30 1.358E-04 2.466E-04

STORY2 B20 VG-25X30 2.032E-04 2.652E-04

STORY2 B27 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B29 VG-25X30 1.026E-04 2.652E-04

STORY2 B32 VG-25X30 2.025E-04 2.652E-04

STORY2 B34 VG-25X30 1.345E-04 2.450E-04

STORY2 B35 VG-25X30 0.000 0.000

STORY2 B36 VG-25X30 8.373E-05 2.652E-04

STORY1 B1 VT-15X30 0.000 0.000

STORY1 B2 VT-15X30 2.223E-04 1.277E-04

STORY1 B3 VT-15X30 1.860E-04 1.375E-04

STORY1 B4 VT-15X30 2.880E-04 1.568E-04

STORY1 B5 VT-15X30 2.219E-04 1.348E-04

STORY1 B6 VG-25X30 2.877E-04 2.413E-04

STORY1 B7 VT-15X30 3.603E-04 1.961E-04

STORY1 B8 VT-15X30 3.276E-04 1.783E-04

STORY1 B9 VG-25X30 2.044E-04 2.652E-04

STORY1 B10 VG-20X30 2.516E-04 1.675E-04

STORY1 B11 VG-25X30 3.079E-04 2.440E-04

STORY1 B12 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B13 VG-25X30 2.574E-04 2.290E-04

STORY1 B15 VG-25X30 2.387E-04 2.221E-04

STORY1 B16 VG-20X30 0.000 0.000

STORY1 B17 VG-25X30 1.435E-04 2.652E-04

STORY1 B18 VG-25X30 0.000 0.000



Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas



STORY1 B19 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B21 VG-20X30 1.252E-04 2.171E-04

STORY1 B22 VG-20X30 0.000 0.000

STORY1 B23 VG-25X30 1.435E-04 2.652E-04

STORY1 B24 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B25 VG-25X30 8.787E-05 2.652E-04

STORY1 B26 VG-25X30 1.014E-04 2.652E-04

STORY1 B27 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B28 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B29 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B30 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B31 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B32 VG-25X30 1.971E-04 2.569E-04

STORY1 B33 VG-25X30 1.298E-04 2.652E-04

STORY1 B34 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B35 VG-25X30 0.000 0.000

STORY1 B36 VG-25X30 0.000 0.000

1 de 8CORPACERO S.A. - Corpasoft 3 - 2014 Bogotá: Cra. 68 #23-52 / PBX: 57(1) 446 4100 / Fax: 57(1) 446 4140 - [email protected]

Memorias de cálculo

Corpalosa

Proyecto

NOTA: Estas memorias de cálculo deben ser revisadas y aprobadas por un Ingeniero Calculista.

septiembre 14 / 2014

Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Corpalosa Tipo: Corpalosa 2

Materiales

2040000Módulo de elasticidad acero (kg/cm²):

2800Esf. de fluencia Corpalosa Fy (kg/cm²):

234000Módulo de elasticidad concreto (kg/cm²):

4200Esf. fluencia acero de refuerzo negativo (kg/cm²):

350f'c Concreto (kg/cm²):

Especificaciones de la Corpalosa

10Espesor de la losa t(cm):

1.3Luz entre apoyos permanentes de la lam. (m):

2 LucesNúmero de luces:

NoVoladizo:

Nota: Apuntalar voladizo en etapa constructiva

Sin apuntalamientoTipo de apuntalamiento:

Cargas

160Carga acabados (kg/m²):

200Muros y tabiques (kg/m²):

180Carga viva de servicio (kg/m²):



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Calibre 22Elección De Perfil:

AVALUO DE CARGAS

Carga Muerta

170.43Peso del concreto Wcto (kg/m²):

7.41Peso de la lámina Wlam (kg/m²):

177.84Peso Propio Wpp (kg/m²):

228.97Peso propio húmedo Wpph (kg/m²):

160Peso de los Acabados (kg/m²):

200Peso de Muros y/o Tabiques (kg/m²):

Carga Viva

180Carga viva de servicio (kg/m²):

100Carga viva de Construcción Distribuida Wc (kg/m²):

220Carga viva de Construcción Puntual Pc (kg):

Carga Sobreimpuesta Ws (kg/m²): 540

DISEÑO PARA ETAPA CONSTRUCTIVA

Verificación de Apuntalamiento

1.3Longitud de apuntalamiento La (m):

0.0054C1:

0.0363Deflexión por peso propio Δpp (cm):

0.7222ΔADMpp L/180 (cm):

2ΔADMpp (cm):



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Combinaciones de carga método LRFD

0.203C2:

0.096C3:

0.096C4:

0.125C5:

0.5C6:

0.625C7:

Diseño para carga de construcción a flexión

137.47Mu(+) (kg m):

91.84Mu(-) (kg m):

403.79ø·Mn (+) (kg m):

468.43ø·Mn (-) (kg m):

Diseño para carga de construcción a corte

1342.25Fv (kg/cm²):

2.64Aw (cm²):

399.24Vu (kg m):

3368.27øvVn (kg):

78.27h/t:

62.37√(5.34 x E/Fy)

94.2√(12.18 x E/Fy):

Verificación de flexión y corte combinados

0.36Interacción momento flector y corte:



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

DISEÑO PARA ETAPA DE FUNCIONAMIENTO

Combinaciones de Carga Metodo LRFD

0.07C8:

0.096C9:

0.125C10:

0.125C11:

0.625C12:

0.625C13:

Mu(+) (kg m): 123

Mu(-) (kg m): 197

Vu (kg m): 758

DISEÑO POR FLEXION

Cálculo de la Cuantía Balanceada de Acero

0.85 β1:

5.08h (Altura del perfil Corpalosa)(cm):

10t (Espesor de la placa) (cm):

7.565d (cm):

0.0403ρ bal:

Cálculo de la Cuantía Disponible

22Calibre de la Corpalosa:

9.67Area de acero para refuerzo (As) (cm²):

0.01ρo:

0.91Dist. borde de placa - eje neutro a (cm):

1636.32ø·Mn (kg m):



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Revisión por Adherencia de Cortante Corpalosa - Concreto

32.5l'=L/4 (cm):

775m:

0.05k:

100b (cm):

524.81Vu (kg):

2384.14Vn (kg):

1907.31ø·Vn (kg):

Revisión por Cortante en el Concreto

758.394Vu (kg):

569.082Area que soporta cortante Ac (cm²)/m:

1.333Esfuerzo cort. último (vu =Vu/Ac) (kg/cm²):

9.915vc (0,53 √f'c) (kg/cm²):

8.428ø vc (kg/cm²):

Verificación de deflexiones

8.72n:

3283.94I prom (cm4):

0.01C14:

0.01C15:

540Wcsi (kg/m²):

0.01∆ CV (cm):

0.05ΔCM+CV (cm):

0.36ΔADM CV (cm) L/360:

0.54ΔADM CM+CV (cm) L/240:



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Capacidad para cargas concentradas

10b1 (Dimensión paralela a la luz) (cm):

10b2 (Dimensión perpendicular a la lámina) (cm):

4.92Espesor de concreto sobre la cresta tc(cm):

60Dist. entre apoyo y base de carga X(cm):

7.46Distancia efectiva d(cm):

5.44Resistencia a cortante (0,291√ f'c) (kg/cm²):

Cortante por Punzonamiento

63.92Ancho efectivo be (cm):

1712.02Máxima carga por punzonamiento P(kg):

Cortante Vertical


2058.24Máxima carga por cortante P(kg):

Distribución a Flexión


4953.02Carga efectiva a flexión (kg/m):

0.03δ b(cm):

0.36L/360(cm):Nota: Para cargas puntuales mayores a 1000 kgse recomienda reforzar la zona con doble mallaelectrosoldada.



Corpalosa

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

DETALLES ADICIONALES (Refuerzo Losa)

Area de Acero para Momento Negativo (para apoyos internos)

45b (cm):

7.5d (cm):

4200Fy refuerzo (kg/cm²):

0.71As (cm²):

4.5mm c/15Refuerzo para momento negativo:

Area de Acero para Retracción y Fraguado

0.0018ρ min T°:

100b (cm):

0.8856As T° (cm²):

4.5mm c/15Refuerzo para retracción y fraguado:



Viguetas en Perlines

Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Sección tipo: Seccion 1

Propiedades del Entrepiso

210Resistencia del concreto (kg/cm²):

2300Peso del concreto (kg/m³):

181142Mod. elast. concreto E(kg/cm²) :

2Altura Corpalosa hr(pulg):

10Espesor losa (cm):

22Calibre de lámina:

Propiedades de la Vigueta

2040000Módulo del acero Es(kg/cm²):

3500Fluencia del Perlín Fy (kg/cm²):

3500Fluencia de la platina Fy (kg/cm²):

4.10Luz entre apoyos (m):

1.3Separación de viguetas (m):

Condiciones de Luz

Sin apuntalamientoApuntalamiento temporal:

Luz continua un extremoTipo de luz:

Conectores de Cortante

4200Fu conector (kg/cm²):

CanalTipo de conector:

30Separación conectores Sc(cm):

tf,tw=4.5mm; L=50mmEspesor canal; Longitud:

Cargas

160Acabados (kg/m²):

200Muros y tabiques (kg/m²):

180Viva (kg/m²):

540Carga sobreimpuesta (kg/m²):




Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

2P-8-12Selección:

Relación Luz/Altura del perlín > 25.Si selecciona esta opción se recomiendarevisar vibraciones.




Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Diseño a flexión de Perlines en Cajón y Corpalosa en Sección Compuesta




Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO




Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Capacidades de la Sección y sus Componentes




Proyecto



Fecha

Aprobó

VIVIENDA NARANJO

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY

STORY2 Max Drift X DER1 19 6.7 4.68 5.07 0.013

STORY2 Max Drift Y DER1 11 2.6 0.675 5.07 0.002



















































12.2 VERIFICACIÓN DE DERIVAS

vivienda naranjo

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