Tehnologii de Reconditionare prin Sudare

62U.E.M. F.I.R. PROIECT DE DIPLOM Pag. 59

CUPRINSCAPITOLUL 1. Prezentarea produsuluI6

1.1. DESCRIEREA PRODUSULUI8

1.2. condiii tehnice9

1.3. defecte care apar n exploatare11

1.4. materialul de baz12

1.4.1. Compoziia chimic12

1.4.2. Caracteristicile mecanice13

1.4.3. Comportarea la sudare14

Capitolul 2. procedee de recondiionare prin sudare17

2.1. sudarea cu electrozi nvelii18

2.2. principiul de sudare n mediu de gaz protector cu srm tubular20

capitolul 3. tehnologii de recondiionare prin sudare22

3.1. pregtirea pentru sudare23

3.1.1. pregtirea suprafeelor de ncrcat23

3.1.2. alegerea materialelor de adaos25

3.2. tehnologii de ncrcare prin sudare cu electrozi nvelii i n mediu de gaz protector30

3.2.1. ncrcarea cu electrozi nvelii30

3.2.2. ncrcarea prin procedeul de sudare n mediu de gaz protector38

4. alegerea echipamentelor i dispozitivelor45

4.1. echipamente necesare procedeului de sudare cu electrozi nvelii46

4.1.1. sursa de sudare46

4.1.2. cabluri de sudare48

4.2. echipamente i dispozitive pentru sudare n mediu de gaz protector48

4.2.1. sursa de sudare49

4.2.2. dispozitivul de avans al srmei49

4.2.3. pistoletul de sudare50

capitolul 5. controlul tehnic de calitate52

5.1. defecte posibile n custura sudat53

5.2. metode de control nedistructiv58

5.2.1. controlul vizual59

5.2.2. controlul cu lichide penetrante60

5.2.3. controlul cu ultrasunete61

5.3. metode de control distructiv62

5.3.1. analiza chimic63

5.3.2. determinarea duritii63

capitolul 6. msuri de protecia muncii66

6.1. msuri de protecie mpotriva impurificri atmosferei67

6.2. msuri de protecie mpotriva radiaiei i zgomotuluii68

6.3. msuri de protecie mpotriva electrocutrii69

6.4. pericole prin incedii i explozii69

6.5. norme generale de protecia muncii70

bibliografie71

Capitolul 1.

PREZENTAREA PRODUSULUI

ncrcarea prin sudare electric este unul dintre procedeele frecvent utilizate datorit avantajelor multiple pe care le ofer n activitatea de remaniere a defectelor de fabricare sau aprute n exploatare.

ncrcarea prin sudare reprezint operaia prin care un material de adaos este depus printr-un procedeu de sudare pe un material de baz n scopul obinerii unor caracteristici sau dimensiuni dorite. De obicei, aceste caracteristici se refer la o rezisten ridicat la diferite forme de coroziune, uzur sau eroziune.

n comparaie cu alte procedee de acoperire sau tratament termic superficial, ca de exemplu cementarea, grosimea stratului depus prin ncrcare prin sudare este mult mai mare, n general fiind de ordinul (3...10) mm.

ncrcarea prin sudarea devine rentabil atunci cnd se remediaz piese voluminoase care prin alte procedee nu s-ar putea remedia i deci ar fi necesar scoaterea lor din uz.

Remedierea prin ncrcare a acestor piese prezint avantaje certe legate de:

economii de materii prime i energie, prin prelungirea duratei de via a produsului;

posibilitatea de modificare a compoziiei chimice i a microstructurii stratului depus, acest lucru ducnd la creterea performanelor n exploatare;

reducerea costurilor de producie.

Realizarea eficient a pieselor ncrcate este condiionat de cunoaterea i utilizarea judicioas a caracteristicilor specifice tuturor componentelor folosite la obinerea ansamblului dintre metalul de baz i cel de adaos.

1.1. DESCRIEREA PRODUSULUI

Tema prezentului proiect se refer la inele de cale ferat de tip 40; 45; 49 conform STAS 2953 80, 2954 80, realizate din mrcile de oeluri OS 70, OS 90 A i OS 90 B, conform STAS 1900 80, i la recondiionarea aparatelor de cale (inimi de ncruciare), produse din mrcile de oeluri menionate.

Inimile de ncruciare reprezint subansamblurile pe care se ncrucieaz muchiile de rulare ale aparatelor de cale.

Notarea inelor de cale ferat se face conform STAS 2953 80; ina de cale ferat tip 49 15, i are urmtoarea semnificaie:

in grea de cale ferat;

mas liniar de 49 [kg/m];

profilul tip i lungimea.

inele grele de cale ferat se clasific dup standarde, n dou clase de calitate:

calitatea I;

calitatea II.

inele de calitatea a II a nu se utilizeaz n linie curent i direct, respectiv pe liniile de primire i expediere a trenurilor din staiile de cale ferat.

Inimile aparatelor de cale ferat sunt subansamblurile pe care se ncrucieaz muchiile de rulare ale aparatelor de cale ferat.

Clasificare:

inim simpl;

inim dubl;

inim cu dou vrfuri;

inim cu trei vrfuri.

Figura 1.1. Inim de ncruciare simpl i dubl . Reprezentare schematic

1.2. CONDIII TEHNICE

Condiiile tehnice impuse inelor de cale ferat sunt stabilite n STAS 1900 89.

Prezentul standard stabilete condiiile tehnice generale pe care trebuie s le ndeplineasc inele de cale ferat cu mas liniar peste 35 [kg/m] laminate din oel. inele se lamineaz pe arje de elaborare ntr-o singur tran. Dup laminare, rcirea inelor din marca OS 70 se face pe patul de rcire, iar a inelor din mrcile OS 90 A i OS 9O B n groapa de rcire. Se admite o singur ndreptare la rece a inelor pe maina cu role n plan orizontal i n plan vertical. Aceasta operaie trebuie s se execute fr ocuri. Dup ndreptarea pe maina cu role, sgeata maxim admis n plan vertical i orizontal trebuie s fie 0,70 mm/1,5 m. La verificare sgeata trebuie s fie ct mai departe de exteriorul inei de cale ferat.

La recondiionarea prin sudare a defectelor de suprafa a inelor i pieselor aparatelor de cale, trebuie respectate urmtoarele condiii tehnice:

rezistena minim la traciune a materialului depus s fie de 700 [N/mm2]; alungirea minim a metalului depus s fie de 14 %; la in lungirea maxim a suprafeei ncrcate cu cordoane de sudur s fie de maxim 250 mm i adncime maxim de 10 mm;

pentru inima de ncruciare, lungimea stratului va putea fi de 400 mm cu o adncime de 8 mm;

formele i dimensiunilor inimilor de ncruciare recondiionate vor corespundedesenelor de execuie si nu trebuie s prezinte deformri n plan vertical;

suprafeele recondiionate trebuie s fie plane ;

se admite o abatere de max. 1 mm de la planeitate, la controlul cu o rigl metalic de 0,5 m;

recondiionarea inimilor de ncruciare din linii curente i directe din staii, se execut n atelier;

duritatea suprafeelor dup recondiionare va fi cuprins ntre 250 350 HB;

dup recondiionarea se face polizarea inelor i aparatelor de cale n vederea realizrii profilului iniial;

1.3. Defecte care apar n exploatare

inele i piesele aparatelor de cale care vin n contact direct cu materialul rulant, n timpul exploatrii, pot suferi unele defecte de suprafa ca: rizuri, exfolieri, etc.

Apariia acestor defecte este determinat de fenomenele complexe care au loc n timpul rulrii materialului feroviar, la contactul roat in, datorit presiunii bandajelor, forelor de frecare i frnare. n aceste condiii pentru a evita scoaterea din uz a cupoanelor de in sau a prilor componente ale aparatelor de cale, se poate realiza operaia de recondiionare prin sudare (ncrcare) a acestor componente.

Prin ncrcare se urmrete realizarea profilului iniial al reperelor ct i sporirea rezistenei la uzur i oboseal a acestora.

Prezenta tehnologie nu se aplic inelor de cale ferat confecionate din oeluri aliate (oeluri manganoase sau nalt aliate) sau tratate termic. De asemenea nu se vor repara prin acest procedeu vrfurile de ace cu uzuri sau tirbituri.

Domeniul de temperatur n in la aplicarea acestei tehnologii, la calea fr joante este ntre + 5 C i temperatura de fixare a tronsonului (conform regulamentelor interne S. N.C.F.R.).

Defectele de tipul rizurilor i exfolieri, precum i modificrile de form ale profilului inei n plan orizontal sunt determinate de urmtoarele cauze:

frnarea de urgen, n parcurs a materialului rulant;

uzura bandajului (locuri plane sau bracuri) materialului rulant;

modificri ale ecartamentului ca urmare a degradrii infrastructurii.

1.4. MATERIALUL DE BAZ

Natura materialului, proprietile mecanice i compoziia chimic sunt conform STAS 1900 89. Prezentul standard stabilete condiiile tehnice generale de calitate pe care trebuie s le ndeplineasc inele grele de cale ferat cu masa liniar peste [35 kg/m] , laminate din oel, utilizate n construcia de ci ferate. Materialul utilizat este OS 70, OS 90 A i OS 9O B de fabricaie ZENICA Yugoslavia.

1.4.1. COMPOZIIA CHIMIC

Compoziia chimic pe oel lichid este prezentat n tabelul 1.1.:

Tabelul 1.1 Compoziia chimic a oelurilorMarca de oelCompoziia chimic, [%]

CMnSiP max.S max.

OS 700,40...0,600,80...1,250,05...0,30,060,05

OS 90 A0,60...0,800,80...1,300,10...0,500,040,04

OS 90 B0,55...0,751,30...1,700,10...0,500,040,04

OBSERVAII :

Prin acord ntre pri, limitele valorilor fixate pentru compoziia chimic pot fi uor modificate n scopul obinerii caracteristicilor mecanice minime prescrise pentru profilul comandat i n funcie de procedeul de fabricaie.

Mrcile de oel OS 90 A i OS 90 B se videaz.

Alegerea procedeului de elaborare este la latitudinea productorului, acesta fiind ns obligat a comunica beneficiarului, la cerere, procedeul ales.

1.4.2. CARACTERISTICILE MECANICE

Caracteristicile mecanice ale oelurilor sunt prezentate n tabelul 1.2.

Tabelul 1.2 Caracteristici mecanice ale oelurilorMarca de oelRezistena

la rupere

la traciune

[N/mm2]Alungirea specific

A5 [%]Rezistena la oc

(nr. de lovituri)

Varianta aVarianta b

OS 70680......8301421

OS 90 A880....10301021

OS 90 B880....10301021

OBSERVAII

Varianta de verificare a rezistenei la oc se stabilete prin contract.

Epruvetele pentru ncercarea la traciune prelevate din mrcile OS 90 A i OS 90 B pot fi nclzite la 100 C timp de maximum 2 ore.

Verificarea calitii inelor grele de cale ferat se face pe loturi provenite din una sau mai multe arje de elaborare, laminate ntr-o singur tran

Verificarea compoziiei chimice se face conform standardelor de compoziie chimic.

ncercarea la traciune se execut conform STAS 200 87 pe epruvete cilindrice cu urmtoarele dimensiuni:

d0 = 10 mm; S = 78,5 mm2; Lc = 60 ... 70 mm; L0 = 50 mm.

Probele se decupeaz la rece din ina de la piciorul lingoului.

1.4.3. COMPORTAREA LA SUDARE

Comportarea la sudare este o noiune care caracterizeaz aptitudinea unui material de a fi sudabil fr precauii speciale, printr-un anumit procedeu i pentru un anumit scop.

Comportarea la sudare este influenat de: materialul de baz;

tehnologia de sudare. Materialul de baz influeneaz comportarea la sudare prin compoziia chimic, structura metalurgic i nsuirile fizice.

Deoarece oelurile utilizate la realizarea inelor de cale ferat au un coninut de carbon C > 0,22 % se consider condiionat sudabile. n aceste condiii pentru obinerea unor suduri de calitate se recomand urmtoarele masuri tehnologice:

Prenclzirea prin prenclzire se reduc vitezele de rcire i ca urmare pericolul de durificare. Valoarea temperaturii de prenclzire se alege n funcie de coninutul de carbon i de procedeul de sudare; Sudarea cu energie liniar mare aceast msur are efecte asemntoare cu prenclzirea; Realizarea unui cordon cu plasticitate ridicat se face prin alegerea convenabil a materialelor de sudare;Comportarea la sudare este influenat de elementele din compoziia chimic dup cum urmeaz:

Siliciul este un puternic dezoxidant care influeneaz caracteristicile mecanice neesenial. Prezena siliciului este un indiciu c oelul a fost calmat; Manganul mrete rezistena la rupere i limita de curgere fr a deranja prelucrabilitatea. Acioneaz ca dezoxidant i leag sulful reducnd pericolul de fisurare la cald; Fosforul conduce la mrirea rezistenei la rupere i a limitei de curgere, dar nrutete prelucrabilitatea. Prezena sa mrete susceptibilitatea la rupere fragil; Sulful prezena n cantiti mari crete pericolul de fisurare la cald i uureaz prelucrarea prin achiere.

Datorit coninutului ridicat de carbon, pentru evitarea fragilizrii materialului se opteaz pentru aplicarea unei prenclziri la o temperatur de 350 400 C.

Prenclzirea conduce la o uniformizare a cmpului termic respectiv la reducerea tensiunilor i deformaiilor. De asemenea prenclzirea favorizeaz procesul de difuzie al hidrogenului i ca urmare, diminueaz pericolul fragilizrii prin hidrogen.

Valoarea temperaturii de prenclzire se alege din tabelul tehnologic 1.3.

Tabelul 1.3. Determinarea temperaturii de prenclzire

Coninutul de C [%]Temperatura de prenclzire [C]Grosime minim [mm]

0,2510050

0,35100 - 25010

0,45150 3005

0,60300 4005

CAPITOLUL 2. PROCEDEE DE RECONDIIONARE PRIN SUDARE

n cadrul temei se opteaz pentru dou procedee:

recondiionare prin sudare cu electrozi nvelii;

recondiionare prin sudare n mediu de gaz protector cu srm tubular.

2.1. SUDAREA CU ELECTROZI NVELII

Sudarea cu electrozi nvelii este un procedeu manual, operatorul sudor efectund toate operaiunile necesare realizrii mbinrii sudate. Avantajele oferite de acest procedeu sunt urmtoarele: universalitate mare, putndu-se suda aproape toate metalele i aliajele metalice;

calitatea sudrii este bun;

posibilitatea sudrii n orice poziie; echipamentul de sudare simplu i uor de ntreinut, nu necesit personal nalt calificat.

Sudarea manual cu electrozi nvelii prezint ns unele dezavantaje care constau n: productivitatea este sczut;

apar pierderi mari de material;

calitatea sudrii depinde de sudor.

Diluia materialului de baz obinut cu acest procedeu este relativ mare

Schema procedeului este prezentat n figura 2.1.

Figura 2.1. Sudare cu electrozi nvelii

Arcul electric este amorsat ntre electrodul nvelit i piesa care se sudeaz. Arcul electric topete materialul de baz i vrful electrodului formnd baia topit. Aceasta este protejat fa de aciunea atmosferei prin stratul de zgur lichid i gazele generate de nveliul electrodului.

Amorsarea procesului de sudare se face prin atingerea electrodului de pies i retragerea sa la o anumit distan. Sudarea se face n curent continuu sau alternativ, sursa de curent avnd o caracteristic cztoare.

Meninerea constant a puterii arcului se face de ctre operatorul sudor prin sistemul de reglare exterioar,( prin controlul lungimii arcului).

Dup solidificare, sudura este acoperit cu un strat de zgur care trebuie ndeprtat integral. La sudarea n mai multe treceri, rosturile de zgur pot conduce la producerea unor defecte de sudur (incluziuni de zgur).

2.2. SUDAREA N MEDIU DE GAZ PROTECTOR CU

SRM TUBULAR

Este unul din cele mai recente procedee de sudare, la care electrodul srm plin a fost nlocuit cu srm tubular. Arcul electric este amorsat ntre electrodul fuzibil ( srm tubular) i pies. Sudarea se desfoar ntr-un mediu de gaz protector.

Schema de principiu a procedeului este prezentat n figura 2.2.

Procedeul este foarte productiv deoarece srmele tubulare suport densiti de curent foarte mari n comparaie cu celelalte materiale de adaos (120...180 A/mm2). Protecia bii metalice este foarte bun datorit jetului de gaz ce nconjoar srma tubular la ieirea din pistolet. Calitatea i forma mbinrii sudate sunt foarte bune. Controlul arcului electric la sudare se realizeaz prin mecanismul de autoreglare (reglare intern) viteza de avans a srmei fiind constant. n cazul srmelor tubulare procedeul are o variant de sudare fr gaz de protecie, protejarea bii metalice fiind realizat de fluxul din interiorul srmei.

n acest caz srmele utilizate poart denumirea de srme cu autoprotecie.

Procedeul se poate folosi n varianta semi-mecanizat i mecanizat. Sudarea se realizeaz n curent continuu, polaritate invers, sursa de sudare avnd o caracteristic extern rigid. Are un grad nalt de universalitate, att din punct de vedere al materialelor sudabile ct i al poziiilor de sudare.

Figura 2.2. Sudare n mediu de gaz protector

n funcie de diametrul srmei rata depunerii este foarte mare, ea putnd ajunge la circa 10 kg/h. Procedeul are ns o flexibilitate mai redus dect sudarea cu electrozi nvelii, pentru efectuarea sudrii fiind necesare un spaiu de acces mai mare. Utilajul de sudare este mai complicat i ca atare mai scump. Efectuarea sudrii n aer liber, n condiii de cureni de aer (vnt) este ngreunat de deteriorarea nivelului de protecie al materialului topit.

Pentru sudare se utilizeaz ca materiale: srma de sudare i gazul de protecie.Capitolul 3. TEHNOLOGII DE RECONDIIONARE PRIN SUDARE

3.1. PREGTIREA PENTRU SUDARE

O condiie esenial n obinerea unei mbinri sudate de calitate o constituie pregtirea corespunztoare a componentelor de sudare. Acest lucru se refer la alegerea suprafeelor componente i la elaborarea tehnologiilor de sudare.

3.1.1. PREGTIREA SUPRAFEELOR DE NCRCAT

Pregtirea pieselor pentru ncrcare se face parcurgnd trei etape obligatorii:

curirea extern a pieselor, astfel ca suprafeele lor s nu mai aib nici o urm de impuriti( uleiuri, vaselin, rugin, etc.) depuse n timpul exploatrii lor;

ndeprtarea poriunii defecte (scoaterea fisurilor, porilor i incluziunilor) i eliminarea concentratorilor de tensiune (crestturi sau schimbri brute de seciune) prin racordri bine alese.

poziionarea pieselor pentru sudare i asigurarea condiiilor termice corespunztoare materialului de baz

Sudarea se face cu procedeul i tehnologia potrivit recondiionrii sau ncrcrii compatibile cu materialul de baz i cu grosimea pieselor operate. Alegerea materialului de adaos se realizeaz n conformitate cu: performanele ce se ateapt de la piesa care a fost recondiionat;

procedeul de ncrcare ales;

natura solicitrilor care a determinat uzura.

inele i piesele aparatelor de cale care vin n contact direct cu materialul rulant, n timpul exploatrii sufer o serie de defecte de suprafa cum ar fi: rizuri;

exfolieri; defecte determinate de patinarea roilor, etc.

n cadrul pregtirii componentelor pentru ncrcare, la recondiionarea inelor se realizeaz polizarea zonelor cu defect n vederea obinerii unor suprafee cu racordri ct mai line spre materialul sntos, evitndu-se concentratorii de tensiune. Se recomand un control ultrasonic al piesei de reparat i un control cu lupa, de ctre organul C.T.C.

Recondiionarea inimilor de ncruciare prin sudur n arc electric se execut pe ct posibil n atelier, inima fiind scoas din cale. La recondiionarea n cale se vor lua msuri, ca n timpul execuiei, inima s fie la adpost de curenii de aer sau intemperii. Dup montarea inimii ncruciare pe stand se execut curirea brut a suprafeelor uzate cu racheta i peria de srm, apoi curirea complet a urmelor de murdrie cu flacr oxiacetilenic urmat de ndeprtarea cu peria de srm a resturilor. Se nclzesc cu flacra oxiacetilenic, pn la rou deschis, bavurile de pe vntul i aripile inimii i se taie mecanic. Prin nclzirea la rou deschis (a zonelor de recondiionat) se depisteaz uor, n afara bavurilor, eventualele achii de material nedesprinse, precum i muchiile eventualelor fisuri, prin culoarea diferit (galben deschis) pe care o capt muchiile acestora. Se cur cu polizorul suprafeele de recondiionat i muchiile acestora, att pe vrf ct i pe aripile inimii. nainte de sudur, suprafeele de recondiionat vor fi terse cu bumbac uscat nlturndu-se orice urm de impuriti. Curirea incomplet compromite calitatea sudurii prin apariia de sulfuri sau incluziuni n stratul de metal depus. Suprafeele de recondiionat, vor fi prelucrate n suprafee uniforme, pe ct posibil plane, uor pierdute spre capete.

3.1.2. ALEGEREA MATERIALELOR DE ADAOS

Alegerea materialului de adaos se face n funcie de compoziia chimic i caracteristicile mecanice ale metalului de baz, temperatura de exploatare, nivelul solicitrilor, riscul de fisurabilitate a custurii, grosimea materialului, poziia de sudare etc.

Prezentul proiect recomand la recondiionarea prin ncrcare a inelor i aparatelor de cale folosirea a dou procedee de ncrcare;

recondiionarea prin sudare cu electrozi nvelii, n cazul inelor i aparatelor de cale reparate n linie curent sau staie;

recondiionarea prin sudare n mediu de gaz protector cu srm tubular, n cazul reparaiilor executate n atelier sau pe antier.

3.1.2.1. MATERIAL DE ADAOS PENTRU SUDAREA CU

ELECTROZI NVELII

La alegerea materialului de adaos se ine cont de corelaia dintre compoziia chimic i caracteristicile mecanice ale materialului de baz (oelul din in) i cele ale materialului de aport.

Se recomand folosirea urmtoarelor tipuri de electrozi nvelii : E. I 25 B i E.I 4O B.

ELECTRODUL E.I. 25 B.

Simbolizarea acestuia conform STAS 1125/6- 90 este EH 1 , CO 2, Cr. 1, 250.B.2.O. Simbolizarea tipurilor de electrozi din grupa V se face prin grupul de litere EH urmate de cifre care indic grupa de aliere. E I 25 B este un electrod bazic prin nveli. Metalul depus este slab sau mediu aliat avnd C = max. 0,4 %. Compoziia chimic a metalului depus prin sudare este prezentat n tabelul 3.1:

Tabelul 3.1. Compoziia chimic a metalului depus

C % Mn %Si %Cr %

0,151,60,31,0

Duritatea medie a metalului depus 25 37 HRC. Duritatea depunerii nu variaz semnificativ cu numrul de straturi. Comportarea la sudare este specific electrozilor cu nveli bazic, arcul este stabil, topirea se face n picturi mari. Ptrunderea medie la sudare ( 4 mm) este de 1,5 mm. Metalul depus este prelucrabil prin achiere, fr tratament termic. nainte de utilizare electrozii se vor usca n mod obligatoriu timp de 2 ore la 250 300 C .

La ncrcarea oelurilor greu sudabile sau a pieselor cu grosimi foarte mici, se recomand prenclzirea n vederea prevenirii fisurrii.

ELECTRODUL EI 40 B

Simbolizarea acestuia conform STAS 1125/6-90 este EHI CO 2. Cr.2. 400 B.20. EI 40 B este un electrod bazic pentru ncrcarea prin sudare, aliat prin nveli i aparine grupei l de aliere. Compoziia chimic informativ a metalului depus prin sudare este prezentat n tabelul 3.2:

Tabelul 3.2. Compoziia chimic a metalului depus.

C % Si %Mn %Cr %

0,20,62,01,7

Comportarea la sudare este specific electrozilor cu nveli bazic ,arcul este stabil, topirea se face n picturi mari. Metalul depus atinge duritatea normal pe stratul 2.

Duritatea medie a metalului depus pe diferite straturi este prezentat n tabelul 3.3:

Tabelul 3.3. Duritatea medie a metalului depus pe diferite straturi.

STRATUL

DURITATEA123

HRC

HB30

30040

39042

405

Ptrunderea medie la sudare ( 4 mm) este de 2,0 mm. Durabilitatea la uzare abraziv este redus. Se sudeaz n toate poziiile exceptnd poziia vertical descendent, utiliznd curent continuu. nainte de utilizare electrozii se vor usca n mod obligatoriu timp de 2 ore la 250 300 C. La ncrcarea oelurilor greu sudabile sau a pieselor cu grosimi mari se recomand prenclzirea acestora la 150 250 C n vederea prevenirii fisurrii. Metalul depus se prelucreaz prin achiere.

3.2.1. NCRCAREA CU ELECTROZI NVELII

Acest procedeu se aplic la remanierea defectelor din in atunci cnd recondiionarea se face la faa locului, n linie curent sau n staiile de cale ferat.

Parametri de sudare ce sunt necesari a fi calculai sunt :

diametrul electrodului;

curentul de sudare;

tensiunea arcului;

numrul de treceri;

viteza de sudare;

energia liniar

Tehnologia prezentat folosete electrodul EI 25 B.

DIAMETRUL ELECTRODULUI ncrcarea se face cu electrozi de diametrul =4 mm i =5 mm n funcie de nlimea rostului.

n urma polizrii zonei cu defect se obin diferite tipuri de rosturi. Pentru un defect lateral, n urma prelucrrii mecanice se obine un rost ca cel din figura 3.1.

Figura 3.1. Rost pentru ncrcare

Aria rostului se calculeaz astfel :

Ar = = 250 mm2

Aria custurii se va calcula cu relaia :

Ac = ( 1,1 1,4 ) ArAc = 1,2 * Ar = 300 mm2

Numrul de treceri :

nt =

At - aria trecerilor de umplere a rostului :

At = 20 . 40 mm2nt = = 10 treceri

Dispunerea trecerilor n rost se face ca n figura 3.2 :

Figura 3.2. Dispunerea trecerilor n rostncrcarea se face pn cnd se obine o supranlare de 1...1,5 mm, care se prelucreaz mecanic ulterior.CURENTUL DE SUDARE

folosind densitatea de curent J:

Is=

de diametrul electrodului

J densitatea de curent

J =12 ... 18 A/mm2Is ==163,36 A

pentru de = 4 mm

Is==255,25 A

pentru de = 5 mm

folosind relaiile statistice

Is = (20 + 6de)dede diametrul electrodului

Is=(20+64)4=166 A

pentru de = 4 mm

Is=(20+65)5=250 A

pentru de = 5 mm

innd cont de recomandrile productorilor alegem :

Is=15010 A

pentru de= 4 mm

Is=21010 A

pentru de= 5 mm

Felul i polaritatea curentului sunt cele recomandate de productor, adic curent continuu cu pol pozitiv la electrod.

TENSIUNEA ARCULUI

se calculeaz cu relaia :

Us = 16 + 0,05Is

Us = 16 + 0,05150;

Us = 23,5 V

Us = 16 + 0,05210;

Us = 26,5 V

Se alege

Us = 241 V

pentru de= 4 mm

Us = 271 V

pentru de= 5 mm

VITEZA DE SUDARE

folosind coeficientul de umplere

Vs=

EMBED Equation.3

- coeficient de depunere

= 8,5 [gr/Ah]

valoare recomandat de literatura de specialitate pentru de= 4 mm

- densitatea materialului

= 7,8 [gr/cm3]

Is curentul de sudare

Atr aria trecerii

Vs == 20,95 [cm/min]

Vs == 19,45 [cm/min]

unde :

=8,67 [gr/Ah]

pentru de=5 mm

Se recomand :

Vs= 21(1....2) [cm/min]

pentru de= 4 mm

Vs= 19(1....2) [cm/min]

pentru de= 5 mm

ENERGIA LINIAR

se calculeaz cu relaia

El =

Ua tensiunea arcului [V]

Is curentul de sudare [A]

Vs viteza de sudare [cm/min]

El == 10288 [J/cm]

pentru de= 4 mm

El==17905 [J/cm]

pentru de= 5 mm

Parametri tehnologici de sudare sunt prezentai n tabelul 3.5

Tabelul 3.5. Parametri tehnologici de sudare

Diametrul

electrodului

[mm]Curent

de sudare

[A]Tensiunea

pentru arc

[V]Viteza

de sudare

[cm/min]Energia

liniar

[J/cm]

415024 ... 252110286

521027... 281917905

Pentru prevenirea fisurrii nainte de nceperea operaiei de ncrcare se aplic un tratament termic de prenclzire.

MODUL OPERATOR

n vederea asigurrii calitii metalului depus prin sudare este necesar respectarea unor condiii de aplicare a procedeului de sudare dup cum urmeaz:

se prenclzete zona supus ncrcrii utiliznd arztoare oxiacetilenice sau cu propan. Operaia se efectueaz pn cnd organul C.T.C. va nregistra temperatura piesei de reparat de 350 400 C msurat la 20 30 mm de la captul zonei de ncrcare, pe suprafaa de rulare;

n timpul operaiilor pregtitoare, electrozii se vor calcina ntr-un cuptor, timp de doua ore, la temperatura de 250 300 C. n timpul lucrului electrozii se pstreaz calzi la 40 60 C n cutii termoizolante;

amorsarea fiecrui electrod se face numai pe plac metalic de amorsare;

cordoanele de sudur se vor aplica folosind un arc scurt ( lungimea arcului 2 2,5 mm) ;

ordinea de depunere a cordoanelor este prezentat n figura 3.2;

fiecare cordon i strat se vor ciocni;

dup fiecare strat se face un control cu lupta;

n cazul n care se observ goluri n zona de amorsare i stingere a arcului acestea se vor poliza pn la curirea complet;

dup fiecare ntrerupere a procesului de sudare se verific temperatura piesei de sudat (mai mare de 350 C);

se continu operaia de ncrcare pn cnd se obine profilul capului inei;

dup efectuarea operaiilor de ncrcare se face protejarea zonelor folosind cutii de tabl cu azbest) timp de 45 ... 60 minute; atenie deosebit trebuie acordat amorsrii arcului electric i zonelor de nceput i sfrit de cordon;

la terminarea depunerii se efectueaz o deplasare de cca. 5...8 mm n sensul contrar ncrcrii.La ncrcarea inimilor tehnologia este identic cu urmtoarele observaii :

inimile i aripile vor fi ncrcate pe poriuni de l50 50 mm pentru a se menine temperatura de prenclzire;

se ncarc mai nti aripile i apoi vrful inimii;

la inimile de ncruciare prenclzirea se face pe zone de 150 50 mm pornind de la suprafeele mai subiri spre cele mai groase.

La alegerea echipamentelor de sudare i a dispozitivelor necesare se va ine cont de tipurile de procedee folosite la remediere, precum i de parametrii tehnologici de sudare specifici fiecrui procedeu.

4.1. ECHIPAMENTE NECESARE PROCEDEULUI DE SUDARE CU ELECTROZI NVELII

Pentru procedeul de sudare cu electrozi nvelii echipamentele necesare sunt:

surs de sudare;

cabluri electrice;

portelectrod.

4.1.1. SURSA DE SUDARE

Ca surs de sudare se recomand redresorul RSA 500 . Redresorul este utilizat ca surs de curent continuu pentru sudarea manual cu electrozi nvelii avnd diametre cuprinse ntre 2 i 6 mm.

Caracteristicile tehnice ale redresorului sunt:

tensiunea de alimentare : 3 x 380 V la o frecven de 50 Hz;

curentul nominal absorbit : 59 A;

curentul de sudare nominal : 500 A, la DA = 60%;

curentul minim de sudare : 50 A;

tensiunea de mers n gol : 76 V;

rcirea forat cu aer, sensul ventilaiei de la transformator la redresor;

greutate aproximativ : 470 kg.

La legarea n reea se va avea grij ca sensul curentului aerului de rcire s fie de la transformator spre puntea redresoare, n caz contrar obinndu-se numai curentul minim de sudare (50 A).

Caracteristica extern a redresorului pentru curentul minim i maxim este prevzut n figura 4.1.

Figura 4.1. Caracteristica extern a redresorului RSA 500

4.1.2. CABLURI DE SUDARE

Pentru a stabili diametrul cablurilor se pornete de la densitatea de curent admisibil J = 5 ... 10 A / mm2. Curentul de sudare maxim necesar este de 250 A. n aceste condiii aria seciunii se calculeaz cu relaia:

Ac =

Ac = = 31,25 mm2diametrul cablului este :

de min = = 6,30 mm

Se alege un cablu din cupru cu diametrul minim de 6 mm.

capitolul 5. CONTROLUL TEHNIC DE CALITATE

La realizarea mbinrilor sudate, controlul calitii acestora reprezint una din fazele eseniale ale procesului tehnologic de fabricaie sau remediere.

Asigurarea calitii produselor este riguros condiionat de aplicarea unor metode i tehnologii moderne de control i testare pe toat durata execuiei produsului.

5.1. DEFECTE POSIBILE N CUSTURA SUDAT

Dup localizare, defectele mbinrii sudate se clasific n

I. defecte interne;

II. defecte de suprafa i de form.

Defectele interne sunt cele cuprinse integral sau parial pe seciunea mbinrii sudate. n funcie de form ele pot fi grupate n :

I.1. defecte volumice;

I.2. defecte plane

Dintre defectele interne volumice ce pot apare n cursul procesului de solidificare a sudurii amintim :

I.1.a. incluziuni de zgur sau metalice;

I.1.b. incluziuni de gaze( pori, sufluri).

Incluziuni de zgur sau metalice reprezint corpuri strine ncorporate n masa metalului depus sub form micro sau macroscopic. Exist mai multe tipuri de asemenea incluziuni i anume:

incluziuni de zgur;

incluziuni de flux;

incluziuni de oxid;

pelicule de oxid;

particule de metal strin( W, CV, etc.).

Cauzele apariiei incluziunilor solide sunt urmtoarele;

forma necorespunztoare a rostului;

mnuirea incorect a electrodului;

curirea incorect a muchiilor rostului;

curirea necorespunztoare a zgurii ntre dou treceri;

utilizarea unui regim de sudare necorespunztor, care provoac formarea unei bi de metal topit de dimensiuni prea mari;

electrod necorespunztor, zgura are densitate mare i nu are tendina de ridicare la suprafa;

aezarea incorect a straturilor i a rndurilor de sudur.

Figura 5.1. Incluziuni solide

Porii apar n mbinare prin degajare de gaze ( N2, O2, H2) n timpul procesului de rcire datorit scderii solubilitii acestor elemente n mas metalic i prinderea lor n metalul depus.

Principalele tipuri de incluziuni de gaze sunt:

pori de form sferoidal;

pori de form alungit;

pori de form tubular;

pori de suprafa.

Cauzele care conduc la apariia porilor n custurile sudate sunt:

umiditatea mare a materialului de adaos;

umiditatea mare a elementelor care se sudeaz n zona rostului i n zonele adiacente;

excesul de sulf din materialul de adaos sau din materialul de baz;

strat depus de grosime prea mare;

temperatura sczut a aerului;

lipsa unor elemente dezoxidante din baia metalic;

impuritile coninute n gazul de protecie;

utilizarea unor regimuri de sudare necorespunztoare ( arc lung, vitez mare de sudare, sau baia de metal topit are un volum prea mare).

Figura 5.2. Incluziuni de gaze

Defectele interne plane sunt generate de cauze multiple, condiionate de procedeul de sudare. n cazul recondiionrii prin ncrcare pot apare urmtoarele tipuri de defecte plane;

I.2.a. fisuri,

I.2.b. lips de ptrundere;

II.2.c. lips de topire lateral sau ntre straturi;

Fisura este considerat cel mai grav defect al mbinrilor sudate. Ea se poate produce fie n timpul sudrii (fisur la cald) , fie dup rcirea mbinrii sudate (fisur la rece) datorit pierderii locale a plasticitii ca urmare a fragilizrii materialului, fie n cursul rcirii sau a tratamentului termic.

Fisurile pot fi:

longitudinale;

transversale;

stelate;

de crater;

n reea;

ramificate.

Cauzele apariiei acestor defecte sunt:

materiale de baz care au o comportare nesatisfctoare la sudare sau care au defecte de fabricaie;

alegerea greit a materialelor de adaos;

coninutul mare de sulf sau fosfor n baia de metal;

sudarea la temperaturi sczute a materialelor de baz susceptibile la fisurare;

alegerea necorespunztoare a regimului de sudare;

formarea unor tensiuni remanente mari datorit tehnologiei necorespunztoare;

aplicarea unui tratament termic necorespunztor.

Figura 5.3. Tipuri de fisuri

Lipsa de topire semnific lipsa de legtur ntre metalul de baz, sau dintre straturile succesive ale custurilor. Cauzele apariiei lipsei de topire sunt:

curent de sudare prea mic;

viteza de sudare prea mare;

curirea insuficient a suprafeei ce urmeaz a se ncrcare.

Defectele de form i suprafa sunt:

cresttur marginal;

suprafa neregulat;

stropi.

Aceste defecte se pot evidenia att prin control vizual ct i prin control radiografic.

5.2. METODE DE CONTROL NEDISTRUCTIV

Scopul controlului nedistructiv este acela de a decela rapid defectele, de a le determina natura, orientarea, poziia i cauzele apariiei lor i de a emite decizii de acceptare remediere sau refuzare a piesei n concordan cu criteriile de admisibilitate prescrise.

Utilizarea tot mai frecvent i pe o scar ct mai larg a controlului nedistructiv are ca principal argument eficiena economic ce rezult din urmtoarele:

reducerea cheltuielilor materiale i a timpului de control;

micorarea numrului de rebuturi;

mrirea productivitii muncii;

Eficiena controlului nedistructiv este influenat n mare msur de volumul produciei, respectiv forma i accesibilitatea produsului.

Principalele metode de control nedistructiv aplicabile n cazul recondiionrii inelor i inimilor de ncruciare sunt:

control vizual;

controlul cu lichide penetrante;

controlul cu ultrasunete.

5.2.1. CONTROLUL VIZUAL

Controlul vizual trebuie orientat asupra formei depunerii, a curburii suprafeei, asupra trecerii de la metalul depus la metalul de baz, asupra nlrii i diferenelor de grosime.

Defectele evideniate pe suprafaa depunerii n urma controlului vizual se grupeaz n urmtoarele:

defecte neadmise;

defecte admise condiionat.

Dintre defectele neadmise fac parte fisurile, suprafeele cu pori grupai, scurgeri de material topit i defecte de racordare.

Defectele admise condiionat au la baz criteriul claselor de execuie, respectiv al claselor de calitate, i anume:

suflurile se admit n general dac sunt izolate i nu depesc 2...3 mm i ca extindere 2% din suprafaa mbinrii pe orice lungime de 150 mm;

stropii de material nu se admit dect dac sunt izolai;

cresttura marginal sau ntre rnduri nu se admite n prima clas de calitate.

Controlul vizual trebuie s asigure i controlul suprafeelor naintea ncrcrii, pentru a detecta eventualele defecte ale piesei

5.2.2. CONTROLUL CU LICHIDE PENETRANTE

Controlul cu lichide penetrante puse n eviden orice defect deschis de suprafa. Metoda este productiv, ieftin, i uor de folosit. Controlul cu lichide penetrante const n aplicarea pe suprafaa de controlat a unui lichid cu bune nsuiri de penetrare (viscozitate i tensiuni superficiale sczute) n discontinuitile superficiale i evidenierea acestora prin contrast dup aplicarea unui developant.

Relevante pentru controlul cu lichide penetrante sunt fisurile de suprafa, greu de detectat la controlul vizual.

Indiferent de tipul penetrantului sau developantului utilizat, controlul cu lichide penetrante comport urmtoarele etape:

pregtirea suprafeei ;

aplicarea penetrantului;

ndeprtarea excesului de penetrant;

aplicarea revelatorului;

examinarea suprafeei cu o lamp de lumin prevzut cu lup de examinare i interpretarea rezultatelor.

n vederea controlului cu lichide penetrante suprafaa depunerii trebuie s fie uscat, curat de oxizi, grsimi i alte impuriti ce ar putea determina indicaii false. Curirea se face prin splarea cu jet de ap pentru ndeprtarea impuritilor mecanice i splarea cu soluii pentru ndeprtarea impuritilor organice.

Penetrantul se va aplica prin pulverizare, temperatura suprafeei depunerii trebuie meninut la cca. 5 ... 15 C, iar timpul de penetrare este de circa 10...20 minute, n funcie de penetrantul utilizat. Dup expirarea timpului de penetrare se face ndeprtarea excesului de penetrant cu ap sau solvent organic, apoi se usuc din nou suprafaa.

Developantul se aplic tot prin pulverizare, ntr-un strat ct mai fin i uniform i se las cca. 5 minute. Dup developare se examineaz suprafaa, marcndu-se locurile cu defecte de suprafa.

La controlul cu lichide penetrante se va utiliza solventul DEROGRES, penetrantul colorat solubil n ap DEROPEN, i developantul DERODEN, toate aceste produse fiind de producie indigen.

Figura 5.4. Etapele controlului cu lichide penetrante

5.2.3. CONTROLUL CU ULTRASUNETE

Controlul cu ultrasunete se preteaz cel mai bine la controlul suprafeelor placate. Defectele care se produc la ncrcarea prin sudare se situeaz n zona de fuziune dintre stratul depus i materialul de baz. Undele ultrasonice se propag n cele dou materiale i se reflect fie de pe suprafaa posterioar a piesei fie de pe suprafaa defectului, semnalndu-i prezena pe ecranul tubului catodic al aparatului.

Se recomand folosirea defectoscopului portabil de tip USM MT conectnd palpatorul miniatural MSEB4H cu dublu cristal.

Figura 5.5. Schem de control ultrasonic

Controlul ultrasonic presupune parcurgerea urmtoarelor etape:

reglarea bazei de timp sau a scalei distanelor;

reglarea sensibilitii de lucru sau a amplificrii;

controlul propriu zis;

interpretarea defectelor detectate.

5.3. METODE DE CONTROL DISTRUCTIV

ncercrile distructive convenionale ale mbinrilor sudate implic un complex de ncercri mecanice tehnologice i de rezisten urmrind determinarea caracteristicilor convenionale de rezisten i tehnologice.

Controlul distructiv, deoarece implic un cost mai ridicat din punct de vedere al manoperei de execuie i o discontinuitate n aplicare, trebuie considerat complementar controlului nedistructiv, un rezultat complet privind calitatea sudurii furnizndu-se numai dup o analiz global a rezultatelor prin aplicarea celor dou metode de control.

n vederea verificrii tehnologiei elaborate se consider necesare i suficiente efectuarea urmtoarelor controale distructive:

determinarea compoziiei chimice;

determinarea duritii metalului depus;

5.3.1. ANALIZA CHIMIC

Pentru analiza chimic a metalului depus se vor preleva din epruvete mici cantiti de metal. Prelevarea se face prin achiere ( gurire), rezultnd panul necesar analizei. Zonele de prelevare vor fi cele din ZIT, linia de fuziune dintre materialul de baz i cel de adaos i cele din materialul depus.

Analiza va urmri determinarea compoziiei chimice a materialului de baz, a zonei de trecere i a materialului de baz, a zonei de trecere i a materialului depus. O atenie deosebit se va atribui compoziiei chimice a acestuia din urm pentru determinarea modificrilor de compoziie chimic ce au loc datorit elementelor de aliere ale srmei electrod.

5.3.2. DETERMINAREA DURITII

Prin duritate, din punct de vedere tehnic, se nelege, n general, proprietatea pe care o are un material de a se opune tendinei de distrugere a straturilor superficiale, de ctre un alt corp mai dur, care este apsat pe suprafaa lui. Determinrile de duritate au un caracter convenional i furnizeaz anumite date privind deformabilitatea materialului.n principiu determinarea duritii se efectueaz cu ajutorul unei maini care realizeaz o anumit sarcin sau energie asupra unui penetrator de o duritate mai mare dect a materialului de ncercat.

NCERCAREA DE DURITATE BRINELL

Pentru ncercarea de duritate Brinell, penetratorul este o bil care este presat un anumit timp pe suprafaa lustruit a piesei de ncercat. Dup descrcarea penetratorului, pe suprafaa piesei rmne o urm cu contur circular. Diametrul acestei urme se msoar pe cale optic.

Duritatea Brinell , simbolizat HB, se exprim prin raportul dintre sarcina aplicat penetratorului i aria calotei sferice imprimat de bil pe suprafaa piesei.

Figura 5.6. Schema de determinare a duritii Brinell.

Prezentul proiect recomand, pentru determinarea duritii, un aparat de tip ciocan POLDI.

Din punct de vedere al rezistenei la uzur prezint interes i determinarea carburilor metalice care apar datorit alierii pe care o face srma electrod.

Capitolul 6. MSURI DE PROTECIA MUNCII

Msurile tehnologice ce se iau pentru, evitarea accidentelor, pentru asigurarea integritii corporale i pentru uurarea muncii fizice, formeaz tehnica securitii muncii.

La executarea operaiilor de sudare este obligatorie respectarea tuturor msurilor de protecia muncii pentru eliminarea riscului de producere a unor accidente. Msurile de protecia muncii sunt prevzute n normativele republicane, respectiv norme specifice diferitelor ramuri industriale, fiind grupate pe procedee de sudare.

La sudare pot s apar urmtoarele surse de pericole pentru producerea unor accidente:

pericole datorit impurificrii atmosferei prin gaze, fum i vapori de metale;

pericole datorit curentului electric;

pericole prin ardere;

pericole prin incendii i explozii.

6.1. MSURI DE PROTECIE MPOTRIVA IMPURIFICRII ATMOSFEREI

La sudare se degaj gaze, fum i vapori de metal care impurific atmosfera, avnd un efect nociv asupra persoanelor.

Coninutul i cantitatea acestora depind de procesul de sudare utilizat. Pentru a asigura protecia mpotriva acestui neajuns este necesar asigurarea unei ventilaii corespunztoare a locului de munc. n cazul locurilor de munc fr sistem de ventilaie este necesar ca pentru fiecare loc de munc s existe un volum de aer 400-500 m3 . Sistemele de ventilaie trebuie s asigure o vitez a aerului de maxim 0,3 m/s pentru a evita curenii de aer. Diferena de temperatur ntre aerul proaspt i cel din hal trebuie s fie de maxim 5 C

6.2. MSURI DE PROTECIE MPOTRIVA RADIAIEI I ZGOMOTULUI

Att flacra cu gaz, ct i arcul electric emit o serie de radiaii, caracterizate prin diferite lungimi de und, i care pot provoca vtmri ale personalului operator.

Radiaiile infraroii i ultraviolete pot provoca vtmarea ochiului i a pielii. Efectul lor nu apare imediat, ci dup cteva ore.

Pentru protejarea corpului mpotriva radiaiilor operatorul trebuie s poarte un echipament format din:

masc sau ochelari de protecie prevzute cu filtru;

or de piele;

mnui de piele;

ghete i jambiere.

Alegerea filtrelor de protecie se face n funcie de procedeul de sudare, curentul de sudare, nivelul de iluminare al locului de munc.

La operaiile de sudare se produce, de asemenea un zgomot att n timpul procesului de sudare propriu zis ct i n timpul operaiilor auxiliare, ndeprtarea zgurii (polizare etc. n general zgomote cu intensitatea pn la 95 DB nu deranjeaz auzul operatorilor. La zgomote mai puternice se impune luarea unor msuri de protecie fie prin msuri organizatorice ) realizarea operaiilor auxiliare n spaii se separate) fie prin utilizarea ctilor de protecie.

6.3. MSURI DE PROTECIE MPOTRIVA ELECTROCUTRII

n cazul procedeelor de sudare electrice exist pericolul electrocutrii personalului operator. Efectul curentului electric asupra acestuia depinde de valoarea intensitii curentului, de calea sa prin corpul uman, de frecvena i durata sa de acionare. Operatorii sudori vor purta obligatoriu cizme de cauciuc electroizolant.

Branarea dispozitivelor la tablourile de alimentare cu energie electric se va face numai de personalul autorizat nefiind permis nici o intervenie a operatorilor sudori asupra reelei de nalt tensiune.

6.4. PERICOLE PRIN INCENDII I EXPLOZII

Temperaturile ridicate specifice procedeelor de sudare prin topire pot conduce direct sau indirect prin stropi topii, scntei sau gaze calde la incendii i explozii. Pericolul de incendii este mai mare la efectuarea unor lucrri de sudare n afara halelor industriale, n special n locurile unde se afl materiale inflamabile.

Pentru a evita pericolul de producere a incendiilor i exploziilor se vor lua urmtoarele msuri speciale:

lucrrile de sudare se vor executa numai n spaiile unde nu exist materiale inflamabile;

personalul operator va fi instruit special pe linie P.S.I.;

locul de sudare va fi dotat cu mijloace de stingerea incendiilor;

la sudurile de montaj se va urmri traiectoria picturilor de metal topit

6.5. NORME GENERALE DE PROTECIA MUNCII

La aplicarea prezentei tehnologii se vor respecta:

normativul de protecia muncii pentru industria de utilaj greu, construcii de maini i electrotehnic;

norme de prevenirea i stingerea incendiilor n ramura industriei constructoare de maini;

se vor respecta normele similare MT.

Departamentul C.F., brour NPM ediia 1997.

ntregul personal de execuie ce lucreaz pe linie i n vecintatea acesteia va avea n vedere pericolul accidentrii de ctre trenurile n circulaie;

La fiecare loc de munc vor exista mijloacele adecvate de stingerea incendiilor i trus medical de prim ajutor.

BIBLIOGRAFIE

1. Anil Valeriu, Milo Livius, Bla Alina Bazele proceselor de sudare, Lito 1995

2. Ghidul lucrrilor de sudare, tiere, lipire V. Popovici .a. Scrisul Romnesc Craiova 1984

3. Dorin Dehelean Tehnologia sudrii prin topire

4. V. Popovici, . Negoiescu, Gh. Gli Echipamente pentru sudare, Lito 1985

5. Ion Mitelea, Bogdan Radu Materiale i tratamente termice pentru structurile sudate

6. Victor Drobot Rezistena materialelor EDP Bucureti 1982

7. Burc M. , unea D. Tehnologia sudrii prin topire, Laborator, Lito UTT 1993

8. Voicu Ioan Safta Controlul mbinrilor i produselor sudate, Lito UTT 1995

9. Traian Slgean Tehnologia sudrii metalelor cu arcul electric, ET 1986

10. Catalog de materiale pentru sudare, I.S.I.M. Timioara

11. Stadiul i tendinele standardizrii n domeniul sudrii i al procedeelor conexe, I.S.I.M. Timioara

_1012581506.unknown

_1012583269.unknown

_1012583816.unknown

_1017220901.unknown

_1018118044.unknown

_1171964324.unknown

_1017220959.unknown

_1017221323.unknown

_1017145806.unknown

_1017146204.unknown

_1012584088.unknown

_1017142195.unknown

_1012583965.unknown

_1012583415.unknown

_1012583602.unknown

_1012583349.unknown

_1012582629.unknown

_1012582704.unknown

_1012582957.unknown

_1012583244.unknown

_1012582841.unknown

_1012581685.unknown

_1012582278.unknown

_1012582546.unknown

_1012581640.unknown

_1012581328.unknown

_1012581347.unknown

_1012581088.unknown

_1012581240.unknown

_1012580952.unknown