CuprinsINTRODUCERE2SARCINA31.BILANUL PUTERILOR ACTIVE I REACTIVE N PROIECTAREA UNEI REELE ELECTRICE41.1.Puterea activ debitat41.2.Puterea reactiv disponibil41.3.Bilanul puterilor reactive41.4.Puterea instalaiilor de compensare51.5.Puterea aparent de calcul52.ALEGEREA SCHEMEI REELEI ELECTRICE72.1.Structura reelei electrice72.2.Configuraia reelei electrice72.3.Fluxurile aproximative de putere n tronsoane92.4.Stabilirea tensiunii nominale102.5.Schemele electrice de conexiune a staiilor de coborre122.6.Dimensionarea transformatoarelor de for132.7.Dimensionarea liniilor electrice132.8.Compararea tehnico-economic153.CALCULUL REGIMURILOR DE FUNCIONARE A REELEI ELECTRICE183.1.Schema echivalent183.2.Schema de calcul193.3.Regim normal de funcionare193.4.Regim postavarie243.5.Reglarea tensiunii263.5.1.Reglarea tensiunii n regim normal de funcionare273.5.2. Reglarea tensiunii n regim postavarie294.CALCULUL MECANIC AL CONDUCTORULUI AC-70/11314.1.Sarcinile specifice314.2.Lungimile critice a deschiderii324.3.Regimul iniial de calcul334.4.Sgeata maxim334.5.Construirea curbelor de montaj i ablon35CONCLUZII36BIBLIOGRAFIE37

INTRODUCERE

Un rol important n sistemul electroenergetic(SEE) l au reelele electrice de transport i staiile electrice de transformare. Reelele electrice ca i staiile electrice pot fi clasificate n dependen de nivelul tensiunii, rolul i poziia lor n sistemul energetic, numrul liniilor ce sunt racordate la sursele de energie. Cunoatem urmtoarele tipuri de reele electrice:-reele electrice de transport;-reele electrice de distribuie;

Fiabilitatea funcionrii reelei electrice precum i a staiilor de transformare depinde de schema de conexiune, de numrul de transformatoare. Pentru consumatori de categoria I i II se vor prevedea cte dou transformatoare n staii, pentru consumatori de categoria III numai un transformator. Toate transformatoarele din staii snt dotate cu dispozitiv de reglare a tensiunii. ntocmirea variantelor de schem a reelei electrice se va efectua innd cont de urmtoarele cerine:-schema s asigure securitate n exploatare;-schema s fie ct mai ieftin posibil;-schema s permit extinderea reelei;-schema s posede o fiabilitate ct mai ridicat. Proiectarea i exploatarea SEE are la baz principalele cerine de ordin general: siguran n alimentarea consumatorilor, calitatea energiei electrice i soluia tehnico-economic optim. Varianta final de implementare a reelei electrice se va alege n urma efecturii calculului tehnico economic. n lucrarea dat vor fi examinate doar dou regimuri de funcionare: regimul permanent de funcionare i regimul de postavarie (sau permanent de dup avarie). Calculul regimului permanent normal este determinat pentru proiectare, dezvoltare i exploatare, fiind regimul de durat n funcionarea sistemului. Celelalte regimuri sunt de interval de timp redus i aleatorii n histograma acestuia. Ele nu sunt eseniale pentru dezvoltare i exploatare au ns o mare importan n funcionarea perturbat a sistemului i n ceea ce privete sigurana n funcionare. Solicitrile mari, distrugerile materiale, supravegherea special sunt elemente care complic conducerea sistemului i amplific investiiile n automatizri i tehnica de calcul numeric.

SARCINAVarianta 5_8_11De proiectat o reea electric cu tensiunea 35 220 kV menit s alimenteze o regiune cu energie electric, format din 6 consumatori.Datele necesare pentru proiectarea reelei sunt prezentate n tabelele ce urmeaz.

Tabelul 1 - Informaia despre sursele de energieNodulAB

CoordonateleX06

Y40

Puterea generat,

23

Factorul de putere, 0,850,85

Tabelul 2 - Informaia despre sarciniNodul123456

CoordonateleX375924

Y659723

Sarcina maxim de iarn, 456789

Factorul de putere, 0,90,90,90,90,90,9

Prezenta categorie de alimentarea consumatorului

Tabelul 3 - Informaia despre reeaua electricTensiunea nominal a reelei de joas tensiune, 10,5

Tensiunea la barele surselor de energie, %Regim normal1,04

Regim postavarie1,07

Scara, 10

Durata de utilizare a maximului, 5000

Durata anual de funcionare a instalaiei, 8760

Perioada de studiu, 10

Durata de via, 30

Rata de actualizare, 14

Rata de cretere a sarcinii, 0

Costul unui putere instalat la centrala etalon, 1500

Costul energiei electrice, 0,14

Lungimea deschiderii, 4

Tipul conductorului

Zona climatericdup presiunea dinamic a vntului3

dup grosimea stratului de chiciur5

dup temperatur4

1.BILANUL PUTERILOR ACTIVE I REACTIVE N PROIECTAREA UNEI REELE ELECTRICE1.1.Puterea activ debitat

Puterea activ a surselor debitat n reea se determin conform relaiei:

unde:- este puterea activ sumar a generatoarelor centralelor electrice din sistem furnizat n reeaua electric proiectat, ;

- coeficientul de simultanietate a sarcinii maxime active, ;

- numrul consumatorilor;

- sarcina maxim de iarn a consumatorului racordat n nodul i, ;

- valoarea relativ sumar a pierderilor de putere pentru elementele reelei electrice;;

.

1.2.Puterea reactiv disponibil

Puterea reactiv disponibil a surselor se determin dup relaia:

;

unde: - este puterea reactiv disponibil a surselor de alimentare, ;

, - puterea reactiv a sursei A, respectiv a sursei B, ;

;

.

1.3.Bilanul puterilor reactive

Puterea reactiv necesar pentru alimentarea consumatorilor este:

;

unde: este coeficientul de simultanietate a sarcinii maxime reactive, ;

- puterea reactiv maxim a consumatorului racordat n nodul i, ;

;j - numrul de tronsoane ale reelei electrice;

- pierderile de putere reactiv n tronsonul j, ;

- puterea reactiv, generat de linia j, ;

- valoarea pierderii de putere reactiv corespunztoare fiecrei transformri, ;

numrul treptelor de transformare, ;

- puterea total aparent a consumatorului racordat n nodul i, ;

;

1.4.Puterea instalaiilor de compensarePuterea reactiv sumar a instalailor de compensare:

Observm c ,deci rezult c este necesar de a instala n nodurile consumatoare surse suplimentare de putere reactiv. De regul se instaleaz baterii de condensatoare.

Se alege:Puterea reactiv a instalaiilor de compensare:

1.5.Puterea aparent de calculPuterea de calcul aparent a consumatorilor se determin conform relaiei:

2.ALEGEREA SCHEMEI REELEI ELECTRICE

2.1.Structura reelei electrice

n dependena de structura schemei, reelele electrice locale pot fi de configuraie arborescent, de configuraie arborescent cu rezervare sau buclate rezervate (inelare, linie cu alimentare de la dou capete). n exemplul analizat se va realiza o reea electric structur creia va fi buclat rezervat, pe alocuri se va ntlni i configuraie arboriscent, dat fiind faptul c exist noduri unde toi consumatorii sunt de categoria a III-a.Alimentarea consumatorilor de categoria III poate fi realizat cu o linie fr rezerv simplu circuit. Conform indicaiilor NAIE consumatorii de categoria I i II trebuie s fie asigurai cu energie electric de ctre cel puin dou surse de alimentare (SA) independente.La soluionarea ntrebrilor care in de alimentarea cu rezerv a consumatorilor de diferite categorii, care sunt situai n aceeai regiune, iar n reeaua electric ei sunt prezentai ca un singur nod, apare problema realizrii alimentrii separate a acestor consumatori. De aceea la alegerea structurii reelei, care alimenteaz unul sau mai multe noduri a reelei, trebuie de executat construcia reelei ncepnd cu cea mai nalt categorie din considerentele cerinelor asigurrii consumatorilor cu energie electric.Schemele cu cele mai raionale structuri a reelei care au fost acceptate n procesul de proiectare vor fi considerate cnd se va efectua alegerea variantelor posibile de configurare a reelei.

2.2.Configuraia reelei electricePentru alctuirea variantelor de configuraie trebuie s se respecte urmtoarele recomandri: Lungimea sumar a liniilor s fie ct mai mic. Transportul energiei electrice de la surs pn la punctul de consum trebuie s se realizeze pe traseul cel mai scurt cu un numr minim de transformri. n regim normal de funcionare toate liniile trebuia s fie ncrcate. Structura reelei electrice trebuie s fie realizat conform indicaiilor prezentate n paragraful precedent. n caz de regim de avarie liniile nu trebuie s fie suprancrcate.Centrul convenional al sarcinilor electrice CSE a regiunii este calculat aproximativ pe baza algoritmului de determinare a centrului de greutate pentru figuri netede de form complex. Teritoriul regiunii este reprezentat printr-o suprafa cu noduri de consum de putere, care au drept for de greutate sarcina electric. Astfel coordonatele centrului sistemului de fore paralele CSE pot fi determinate dup relaia:

unde: - este puterea activ a nodului i, ;

- coordonatele nodului i;n - numrul nodurilor de consum de putere n reeaua proiectat.

Se alctuiesc 4 variante a structurii RE i se aleg 2 cu lungimea minim.

Figura 2.1. - Schema pentru 4 varinate a structurii RE

Se determin lungimile liniilor dup scara indicat n sarcin , conform formulei:

;

Tabelul 2.2.1. - Lungimile tronsoanelor pentru Varianta 1TronsonA-11-33-44-2B-2B-66-5A-5

Lungimea,36.05636.05644.72128.28450.9936.05622.36128.284282.807

Tabelul 2.2.2. - Lungimile tronsoanelor pentru Varianta 2TronsonA-11-33-44-2B-2B-66-5A-6

Lungimea,36.05636.05644.72128.28450.9936.05622.36141.231295.754

Tabelul 2.2.3. - Lungimile tronsoanelor pentru Varianta 3TronsonA-11-33-44-22-6B-66-56-1

Lungimea,36.05636.05644.72128.28436.05636.05622.36131.623343.322

Tabelul 2.2.4. - Lungimile tronsoanelor pentru Varianta 4TronsonA-11-33-44-22-6B-6B-5A-5

Lungimea,36.05636.05644.72128.28436.05636.05644.72128.284290.233

Din compararea , n continuarea se va efectua calculul pentru Varianta 1 i 4 structurii RE.

2.3.Fluxurile aproximative de putere n tronsoane

Calculul circulaiilor aproximative de putere se efectueaz fr considerarea pierderilor de putere n tronsoanele reelelor electrice. Se consider c toate liniile au aceeai seciune i snt executate din acelai tip de material.Varianta I:

Figura 2.3.1. - Schema de calcul a RE rupt din nodul cu puterea considerat infinit

Aplicnd legea I a lui Kirchhoff urmeaz:

Verificare:

Varianta II

Figura 2.3.2 - Schema de calcul a RE rupt din nodul cu puterea considerat infinit

Aplicnd legea I a lui Kirchhoff urmeaz:

Verificare:

2.4.Stabilirea tensiunii nominale Tensiunea pe fiecare tronson a reelei electrice se determin conform relaiei lui Still:

;

unde este tensiunea economic a tronsonului ij, ;

- lungimea tronsonului ij, ;

- puterea activ a tronsonului ij, ;

Varianta I:

Deci, pentru varianta I se alege tensiunea nominal: pentru care se calcul curenii maximali pe tronsoane, conform relaiei:

Dup cum se observ curenii maximali pe tronsoane sunt mai mici ca valoarea maxim admisibil a curentului pentru tensiunea 110 kV, ceea ce nseamn c tensiunea nominal a fost aleas corect.Varianta II:

Deci, pentru varianta I se alege tensiunea nominal: pentru care se calcul curenii maximali pe tronsoane, conform relaiei:

Dup cum se observ curenii maximali pe tronsoane sunt mai mici ca valoarea maxim admisibil a curentului pentru tensiunea 110 kV, ceea ce nseamn c tensiunea nominal a fost aleas corect.

2.5.Schemele electrice de conexiune a staiilor de coborreTipul schemei pe partea tensiunii nalte a staiilor electrice se determin de categoria ei, rolul i poziia n schema electric. Schemele de conexiune ale staiilor electrice se aleg n funcie de tensiunea nominal a tronsoanelor i numrul de racordri n nod.Pentru varianta I: pentru nodurile 1,3,4,6 se alege schema prezentat n Figura 2.5.1.b); pentru nodul 2 Schema prezentat n Figura 2.5.1.c); pentru nodul 5 Schema prezentat n Figura 2.5.1.a);Pentru varianta II: pentru nodurile 1,3,4,6 se alege schema prezentat n Figura 2.5.1.b); pentru nodul 2 Schema prezentat n Figura 2.5.1.c); pentru nodul 5 Schema prezentat n Figura 2.5.1.a);

Figura 2.5.1. Scheme electrice monofilare fr bare colectoare de conexiune ale staiilor electrice

2.6.Dimensionarea transformatoarelor de forPuterea nominal a transformatoarelor instalate n staia i trebuie s respecte urmtoarea condiie:

unde, - este puterea aparent de calcul n nodul i, ;

- coeficientul de suprasarcin admisibil, ;

Rezultatele se introduc n tab.2.6.1 i se alege tipul transformatoarelor din tab.14.[3]

Tabelul 2.6.1. - Parametrii transformatoarelor de for (conform .[8], pag.19)Nod

TipulNum.

13.17542xTMH1101110.53574828.3347

23.96842xTMH1101110.53574828.3347

34.7626.32xTMH1151110.54411.550.414.7220.4

45.5566.32xTM H1151110.54411.550.414.7220.4

56.349102xT H1151110.56014707.95139

67.143102xTH1151110.56014707.95139

2.7.Dimensionarea liniilor electriceConform criteriului densitii economice seciunea economic se determin prin urmtoarea relaie:

;

unde, - coeficientul ce ia n consideraie variaia sarcinii n timp,;

- densitatea economic, (conform [6], tab.4.4);

- curentul maxim ce parcurge tronsonul ij;

Varianta I:

Varianta II:

Tabelul 2.7.1.- Date despre seciunile conductoarelor pentru varianta 1 (conform .[8], pag.10)Tr.

Tipcond.

A152.997AC-70/110.4280.4442.5536.05615.43216.00991.942

1330.856AC-70/110.4280.4442.5536.05615.43216.00991.942

345.161AC-70/110.4280.4442.5544.72119.14119.856114.039

4242.034AC-70/110.4280.4442.5528.28412.10612.55472.125

B269.78AC-70/110.4280.4442.5550.9921.82422.64130.025

B665.914AC-70/110.4280.4442.5536.05615.43216.00991.942

6517.959AC-70/110.4280.4442.5522.3619.579.92857.02

A531.031AC-70/110.4280.4442.5528.28412.10612.55872.125

Tabelul 2.7.2.- Date despre seciunile conductoarelor pentru varianta 2 (conform .[8], pag.10)Tr.

Tipcond.

A171.138AC-95/160.330.4332.6536.05615.43216.00991.942

1348.911AC-70/110.4280.4442.5536.05615.43216.00991.942

3415.783AC-70/110.4280.4442.5544.72119.14119.856114.039

4223.848AC-70/110.4280.4442.5528.28412.10612.55872.125

2651.54AC-95/160.330.4332.6536.05615.43216.00991.942

B6101.581AC-70/110.4280.4442.5536.05615.43216.00991.942

B534.937AC-70/110.4280.4442.5544.72119.14119.856114.039

A515.372AC-70/110.4280.4442.5528.28412.10612.55872.125

2.8.Compararea tehnico-economic

Pentru a determina soluia optim de alimentare a consumatorilor este necesar de efectuat o comparare a unei serii de variante de alimentare a consumatorilor. n calculul economic financiar un moment extrem de important este factorul timp. n majoritatea cazurilor acest lucru este realizat prin actualizarea tuturor cheltuielilor i veniturilor indiferente de natura lor.n energetic, n majoritatea cazurilor, pentru a determina soluia optim se utilizeaz metoda CTA.

;

;

unde: - sunt investiiile sumare n liniile reelei electrice, u.m.;

- coeficient sumar ce ine cont de cheltuielile de exploatare, ntreinere i reparaii, dar i de valoarea remanent a liniilor electrice;

- costul sumar al pierderilor variabile de putere i energie, u.m.

unde este costul specific al liniei electrice (pentru LE simplu circuit , iar n cazul LE dublu circuit );

- lungimea liniei electrice, ;

- numrul liniilor electrice.

;

unde este cota anual din valoarea investiiei necesar pentru exploatare, ntreinere i reparaii (pentru LE 110kV , (conform [3], pag.61, tab.3)

- durata de actualizare a perioadei de studiu;

- cota procentual din valoarea remanent a instalaiei.

;

unde: - este anul de actualizare, care, n majoritatea cazurilor, se accept egal cu zero;

- perioada de studiu, ani;

- rata de actualizare.

;

unde: este durata de via a liniilor electrice.

;

;

unde: sunt pierderile variabile n liniile electrice, ;

- costul specific al pierderilor variabile de putere i energie, ;

- durata de calcul a consumurilor proprii tehnologice de energie, h/an,

;Dac rata de cretere a sarcinii este nul, atunci costul specific al pierderilor variabile de putere i energie se determin dup relaia:

;

;

unde:- sunt investiiile sumare n staiile reelei electrice, ;

- coeficient sumar ce ine cont de cheltuielile de exploatare, ntreinere i reparaii, dar i de valoarea remanent a staiilor de transformare;

- costul sumar al pierderilor variabile de putere i energie, ;

- costul sumar al pierderilor variabile de putere i energie, ;

;

unde: - este costul unui ntreruptor (se acept );

- numrul ntreruptoarelor din staie;

- costul unui transformator de putere, (conform .[8],tab.2.2.5. pag.38)

- numrul transformatoarelor de putere din staie;

- numrul staiilor electrice.

;

unde: - este cota anual din valoarea investiiei necesar pentru exploatare, ntreinere i reparaii (pentru ST 110kV , (conform [3], pag.61, tab.3).

;

;

unde: - sunt pierderile variabile n transformatoarele de for din staii, ;

unde: - sunt pierderile constante n transformatoarele de for, ;

- costul specific al pierderilor constante de putere i energie, ;

;Astfel:

; ;

;

;

;

;

;

;

;

;

Deci:

Tabelul 2.8.1. - compararea rezultatelor pentru calculul economicVarianta1Varianta 1Varianta 2

282.807335.79

14.1416.789

3.5213.226

788732

340.512340.512

1026.6161026.616

3.5343.764

Prin compararea rezultatelor se poate constata c cea mai potrivit configuraie a RE o are schema din Varianta 1, pentru care i se va efectua n continuare calculul.

3.CALCULUL REGIMURILOR DE FUNCIONARE A REELEI ELECTRICE

3.1.Schema echivalent

Figura 3.1.1. Schema echivalent a RE.3.2.Schema de calcul

Figura 3.2.1. Schema de calcul a RE.

3.3.Regim normal de funcionareCalculul regimului permanent de funcionare se ncepe cu determinarea puterilor de calcul ale consumatorilor n toate nodurile lund n consideraie pierderile de putere n TR i LEA.Se determin pierderile de putere activ i reactiv n transformatoare:

Se determin puterea reactiv generat n LEA conform relaiei:

Se determin sarcinile de calcul precizate ale consumatorilor:

Pe baza valorilor precizate a puterilor de calcul n noduri vom determina fluxurile de putere n tronsoane precizate pentru schema echivalent de calcul. n aceste calcule n locul lungimii liniei se va folosi impedanele lor.

Figura 3.3.1 - Schema de calcul a RE rupt din nodul cu puterea considerat infinit

Aplicnd legea I a lui Kirchhoff urmeaz:

Verificare:

Pentru a determina tensiunile n noduri nti trebuie de determinat pierderile de puteri n regim maxim de funcionare. Se determin nodurile sarcina cruia se alimenteaz din dou pri, numite noduri de separare. Dup ce s-au determinat nodurile de separare se secioneaz convenional reeaua electric n dreptul nodurilor de separare i n dreptul nodului-surs unde este indicat tensiunea.

Schema 1:

Schema 2:

Schema 3:

3.4.Regim postavarieSe va decupla tronsonul cu puterea aparent maxim, deci tronsonul 2A.

Figura 3.4.1. Schema de calcul a RE n regim de postavarie

Schema 1:

Schema 2:

3.5.Reglarea tensiunii

Calitatea EE este cu att mai bun cu ct limitele de variaie a tensiunii sunt mai mici.

n proiectul de fa reglarea tensiunii se realizez prin modificarea coeficientului de transformare a transformatoarelor, , deci este necesar de ales corect numrul de ploturi a transformatorului.

;

unde: - tensiunea real a RE de JT, obinut prin modificarea numrului de ploturi;

- tensiunea real n primarul transformatorului, cu luarea-n consideraie a pierderilor de tensiune pe nfurrile transformatorului:

unde: - tensiunea real la bornele primare a transformatorului;

- pierderilor de tensiune pe nfurrile transformatorului;

- raportul real de transformare a T, obinut prin modificarea numrului de ploturi:

;

unde: - raportul nominal de transformare a T: :

- tensiunea nominal primar i secundar a transformatorului;

- valoarea procentul a unei prize;

, - numrul real de ploturi, ales dup calcularea :

:

unde: - tensiunea dorit la bornele secundarului transformatorului;

3.5.1.Reglarea tensiunii n regim normal de funcionare

3.5.2. Reglarea tensiunii n regim postavarie

4.CALCULUL MECANIC AL CONDUCTORULUI AC-70/11

4.1.Sarcinile specifice

1. Sarcina specific condiionat de greutatea proprie a conductorului:

;

unde: - este acceleraia cderii libere, ;

- greutatea specific a conductorului, , (conform [2],tab.14);

- seciunea sumar a conductorului, (conform [2],tab.14);

.

2. Sarcina specific condiionat de greutatea chiciurii:

;

unde:d este diametrul conductorului, ,(conform [2],tab.14);

- grosimea stratului de chiciur, (conform [5],tab.2.5.3);

3. Sarcina specific vertical total:

.4. Sarcina specific condiionat de presiunea vntului asupra conductorului neacoperit cu chiciur:

;

unde:- este coeficient de uniformitate a presiunii vntului, (conform [5], aliniatul.2.5.52);

- coeficient aerodinamic; (conform [5], aliniatul.2.5.52);

- presiunea maxim a vntului, ;

- viteza vntului, (conform [5],tab.2.5.1).5. Sarcina specific condiionat de presiunea vntului asupra conductorului acoperit cu chiciur:

unde: pentru care 6. Sarcina specific rezultant, care acioneaz asupra conductorului neacoperit cu chiciur:

.

7. Sarcina specific rezultant, care acioneaz asupra conductorului acoperit cu chiciur:

.

8. Sarcina maxim:

.

4.2.Lungimile critice a deschideriiRelaia pentru determinare lungimii critice a deschiderii poate fi obinut din ecuaia de stare a conductorului:

unde:- este lungimea critic a conductorului i n deschidere ;

t - coeficientul de dilatare termic a conductorului, (conform [5], tab.2.5.7);

- modulul de elasticitate: (conform [5], tab.2.5.7);

;

i - tensiunile mecanice admisibile n conductor n regimurile m i n, ;

i - sarcinile specifice respective, ;

i - temperaturile respective, C.

Din egalitatea de mai sus determinm :

.

Tabelul 4.2.1 - Caracteristicile regimurilor iniiale

unde:- este tensiunea mecanic admisibil la temperatura medie anual, (conform [5], tab.2.5.7);

- tensiunea mecanic admisibil la temperatura minim, (conform [5], tab.2.5.7);

- tensiunea mecanic admisibil la sarcina maxim: conductor acoperit cu chiciur, (conform [5], tab.2.5.7);

- temperatura medie anual, (conform [2], tab.28);

- temperatura maxim, (conform [2], tab.28);

- temperatura minim, (conform [2], tab.28);

- temperatura de formare a chiciurii,

4.3.Regimul iniial de calcul

Comparnd mrimea deschiderii impuse cu mrimea se poate de determinat regimul iniial.Tabelul 4.3.1. - Determinarea regimului iniial Raportul deschiderilor criticeRaportul deschiderilor critice i realeCondiiile iniiale de calcul

Condiii iniiale:

;;

4.4.Sgeata maxim

Tensiunea mecanic a conductorului se determin din ecuaia de stare a conductorului:

Sgeata conductorului la aceeai nlime de fixare pentru fiecare regim de calcul se determin dup urmtoarea relaie:

unde: - este sarcina specific, ;

- tensiunea mecanic n materialul conductorului dat, ;

- lungimea real a deschizturii, .Tabelul 4.4.1 - Regimurile de calcul a conductoruluiRegimde calculEnumerarea condiiilor climatericeNumrulsarcinii

1Conductorul acoperit cu chiciur,

presiunea vntului 0.25 (dar nu mai mare de 140 )6,7

2

Conductorul acoperit cu chiciur, vntul lipsete 3

3Presiunea vntului q, chiciura lipsete6

4Temperatura medie anual vntul i chiciura lipsesc1

5Temperatura vntul i chiciura lipsesc1

6Temperatura joas , vntul i chiciura lipsesc1

7Temperatura maxim , vntul i chiciura lipsesc1

Regimul 1:

Regimul 2:

Regimul 3:

Regimul 4:

Regimul 5:

Regimul 6:

Regimul 7:

Determinarea temperaturii critice:

4.5.Determinarea sgeii maxime:

4.6.Construirea curbelor de montaj i ablon

Fig. 4.5.1. Curba de montaj

Fig. 4.5.2. Curbele ablon

CONCLUZII

n cadrul acestui proiect de curs s-a proiectat o reea electric cu tensiunea nominal destinat pentru alimentarea unui sector ce conine dou surse de energie i ase puncte de consum.n urma calculului tehnico-economic sau comparat 2 variante de scheme, i ca urmare a variantelor studiate, a fost aleas cea optim prezentat adic cea mai ieftin prezentat n varianta 2.n capitolul 1 al lucrrii s-au prezentat valorile puterilor aparente de calcul, ceea ce ne permite efectuarea calculelor aproximative ale fluxurilor de puteri pe tronsoane.

Capitolul 2 al lucrrii conine alegerea schemei reelei electrice i determinarea aproximativ a fluxurilor de putere n tronsoane cu utilizarea ipotezei c seciunea conductoarelor este constant pe ntreaga reea, ceea ce permite calcularea fluxurilor n baza lungimii tronsoanelor i nu a impedanei acestora. Tot aici s-a efectuat calculul tensiunilor i a curenilor maximali pe tronsoane, obinndu-se valori satisfctoare a acestora pentru tensiunea impus . S-au determinat puterile de calcul ale transformatoarelor n baza crora s-au ales transformatoarele din staiile electrice din cadrul reelei. n baza curenilor maximali s-au ales seciunile conductoarelor pe fiecare tronson. Toate aceste date i cunoaterea preului n u.m. pentru fiecare utilaj ne-au permis efectuarea calcului tehnico-economic, n urma cruia a fost aleas variant optim. n capitolul 3 s-au efectuat calculele de precizare a sarcinilor, lund n consideraie pierderile n transformatoare i cele din elementele transversale ale schemei echivalente. n continuare s-au efectuat calculul ce ine de regimul normal de funcionare a reelei i regimul post-avarie, care includ att determinarea fluxurilor de putere pe tronsoane ct i determinarea valorilor tensiunilor instalate n noduri. Pe baza tensiunii instalate n noduri n regimul normal de funcionare se determin poziia prizelor transformatoarelor din staii.Capitolul 4 conine calculul mecanic al conductorului, determinarea sarcinilor specifice, determinarea sgeii conductorului i se sfrete cu construcia curbei de montaj i curbelor ablon necesare pentru construirea reelei electrice.

Partea grafic a lucrrii reprezint schema monofilar a reelei electrice cu .

BIBLIOGRAFIE

1. .., .. . : . . 1987.2. .. . , . . 1980.3. Arion V.,Codreanu S. Bazele calculului tehnico-economic al sistemelor de transport i distribuie a energiei electrice, Chiinu, U.T.M., 1998.4. Dobrea I. ndrumar metodic pentru elaborarea proiectului de an la disciplina Partea electric a centralelor, Chiinu, U.T.M., 2007.5. , , 2002.6. .., .., .. , , ACADEMIA, 2004.7. .. . . .: 1989.8. .. , .. ,, ,, 2005.

1

6

A

1

3

4

2

5

B

3

2

4

1

6

5

A

B

3

2

4

1

6

5

A

B

V

d

V

d+2bc