policlinica s+p+4 etaje

CuprinsI. Piese scriseMemoriu justificativ explicativNote de calcul:1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat2. Calculul de verificare cantitativ a sistemului de iluminat din ncperea 3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de lumin i prize3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina parter 3.2 Calculul circuitelor de prize parter3.3 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina subsol3.4 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina de siguranta4. Calculul coloanelor electrice pentru tablourile de lumin i prize4.1 Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina parter4.2 Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina subsol4.3 Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina de siguranta5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de for5.1 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire directa5.2 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire Y-5.3 Calculul circuitelor electrice pentru prize monofazate5.4 Calculul circuitelor electrice pentru prize trifazate5.5 Calculul circuitelor electrice pentru prize de tensiune redusa6. Calculul coloanelor tablourilor secundare de forta 6.1 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de hidrofor6.2 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de ventilatie6.3 Calculul coloanei a tabloului de forta din camera centralei termice6.4 Calculul coloanei a tabloului de forta din spalatorie7. Calculul coloanei tabloului general de lumina8. Calculul pierderii de tensiune 8.1 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de lumina si prize8.2 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de forta9. Calculul instalatiei de paratrasnet si al prizelor de pamant9.1 Calculul instalatiei de paratrasnet9.2 Calculul instalatiei prizei de pamant 10. Antemasuratoare pentru camera tehnica statie de hidroforII. Piese desenate1. Schema generala de distributie a energiei electrice plansa 12. Instalatia electrica de iluminat. Plan parter plansa 23. Instalatia electrica de iluminat. Plan etaj plansa 34. Instalatia electrica de putere. Plan subsol plansa 45. Schemele monofilare ale tablourilor de distributie plansa 56. Detalii de doza de derivatie plansa 67. Schema multifilara circuitelor principale pentru tabloul de forta din SH plansa 78. Schema multifilara circuitelor secundare pentru tabloul de forta din SH plansa 89. Instalatia de paratrasnet. Priza de pamant - plansa 9

Memoriu justificativ

GeneralitatiPrezenta lucrare trateaza la faza de proiect tehnic instalatiile electrice pentru policlinica din localitatea Targoviste de S+P+4 etaje, cu o inaltime de nivel de 2,8 m. Rezistivitatea solului nconjurtor este de = 200m, aceast valoare fiind necesar calculului prizei de pmnt aferente instalaiilor electrice din acest obiectiv.Proiectul de fa conine piese scrise i desenate n care s-au detaliat instalaiile electrice aferente obiectivului.Tensiunea de alimentare a obiectivului este de 3x400/230V, la o frecven de 50 Hz.1. Alimentarea cu energie electricaAlimentarea cu energie electric se face din postul de transformare prin cabluri ingropate in pamant, iar tarifarea energiei electrice se face unic, ceea ce implic un tablou comun pentru instalaiile electrice de iluminat i for. 2. Distributia energiei electriceDistributia in cladire se va face radial, astfel vom avea pe fiecare etaj un tablou electric ce sunt alimentate din tabloul general de lumina. La subsol fiecare camera tehnica va fi prevazuta cu tablou electric propiu. Tabloul electric este partea din instalaia electric n care se realizeaz legturile electrice i se monteaz aparatele de msur i control. Tabloul general de lumina este amplasat la subsol in camera tablouri electrice unde se mai regaseste si tablou lumina subsol si tablou lumina siguranta.3. Instalatia electrica de iluminatCalculul de dimensionare a sistemului de iluminare s-a fcut pentru ncperile situate la subsolul i parterul cldirii prin metoda factorului de utilizare, iar pentru restul ncperilor s-a utilizat metoda fluxului specific, aceasta fiind o metod simplificat. Conform calculului de dimensionare, au rezultat corpuri de iluminat fluorescente de tip FIRA, FIA, FIDA, FIPA si FIRI.Amplasarea corpurilor de iluminat s-a fcut uniform sau asimetric, funcie de necesitile i dimensiunile ncperilor. Exist dou condiii pentru amplasarea corpurilor de iluminat: fluxul luminos s cad perpendicular pe suprafaa de lucru; fluxul luminos s fie paralel cu suprafaa vitrat.Verificarea cantitativ i calitativ a sistemului de iluminat s-a fcut pentru ncperea P03 casierie, folosind metoda punct cu punct. Dimensionarea circuitelor de iluminat se face lund n consideraie urmtoarele considerente: puterea maxim pe un circuit de lumin este de maxim 1200W, iar numrul de corpuri de iluminat nu depete 12 corpuri pe circuit; circuitele de rezerv din tablourile electrice secundare au fost dimensionate pentru eventuala preluare de consumatori de pe cel mai ncrcat circuit; lungimea unui circuit de lumin s fie mai mic sau egal cu 50m; prizele nu se monteaz pe pereii exteriori; puterea unui circuit de prize monofazice este de 2000W, iar numrul de prize nu depete 8 prize pe circuit; se amplaseaz de asemenea, ntreruptoare i comutatoare, depinznd de situaie ( ncpere);comanda iluminatului de siguran se face centralizat prin ntreruptoarele montate n imediata apropiere a uii de acces n cldire. Trasarea circuitelor de lumin la subsol s-a fcut aparent, protejate n tub de protecie tip IPEY. Circuitele au fost trasate paralel sau perpendicular pe elementele de construcie, depinznd de situaie.Trasarea circuitelor de lumin la parter s-a fcut ngropat, ntr-un tub de protecie tip PE. Trasarea circuitelor se realizeaz la parter cu doze centralizate,iar la subsol cu doze simple. Distana de la doz la corpul de iluminat este mai mic sau egal cu 12m, iar traseul doz corp de iluminat nu trebuie s aib mai mult de 3 coturi. Circuitele electrice pentru iluminatul de siguran se traseaz separat de celelalte trasee. ntreruptoarele iluminatului de siguran funcioneaz n caz de avarie sau accident. Conform planurilor de situaie, n prezentul proiect sunt 4 trasee ale iluminatului de siguran.

4. Instalatia electrica de prize si de fortaProiectul mai cuprinde calculul circuitelor de lumin i prize, la subsol i la parter, calculul coloanelor secundare de lumin i prize i calculul coloanei generale de lumin i for.Instalaia de for exist la subsol i este reprezentat de motoare care au fost amplasate n centrala de ventilaie, centrala termic i staia de hidrofor. De asemenea, se monteaz circuite de prize trifazice, cu o putere de Pi = 6 kW, circuite de prize monofazate cu o putere Pi = 2 kW i circuite de prize de tensiune redus. Puterea motoarelor cu pornire direct este: 0.75, 1.1, 3, 4 kW. Motorul cu puterea cea mai mare, Pi = 11kW, are circuit de alimentare cu pornire Y - ; prezenta documentaie cuprinde calculul pentru acest tip de pornire.De asemenea, s-a fcut calculul circuitelor de prize trifazice, calculul coloanei tabloului secundar de for pentru centrala de ventilaie, centrala termic, staia de hidrofor i calculul coloanei generale de lumin i for.

5. Instalatia de protectie la paratrasnet Conform normativului mManualului Instalatorului, s-a determinat in nota de calcul necesitatea prevederii ITP, si determinarea nivelului de protectie in cazul in care este necesara. Din calcul reiese ca ITP este necesar.Va fi montata o instalatie de paratrasnet tip plasa pe terasa cladirii.Priza de pamant va fi formata din platbanda cu sectiunea de 40 x 4 mm si elecrozi OL -Zn cu diametrul de 2" ( 6 cm ) cu lungimea de 3 m...Rezistenta prizei de pamant va fi sub 1, aceasta servind si la pamantarea nulului de protectie.Rezistenta de dispersie a prizei de pamant se va imbunatati prin turnare de bentonita in jural electrozilor si a platbandei de pamantare.Daca in urma masuratorii valorii rezistentei, aceasta depaseste valoarea prescrisa, se va campleta priza cu electrozi.6. Priza de pamantPaltbanda OL-Zn 25x4 mm, de la priza de pamant, prin piesa de legatura soseste in BMP, unde se va forma borna nulului de protectie. Conductoarele nulului de protectie ale coloanelor sunt dimensionate conform 1-7-2002, Anexa 6.7. Instalatia de protectie a omului impotriva socurilor electricePentru protejare la parter si etaj s-a folosit legarea conductoarelor de protectie si prentru subsol s-a folosit suplimentar si legarea la o centura de echivalare a potentialelor.

Note de calcul

1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat.Calculul de predimensionare a sistemului de iluminat s-a fcut prin metoda factorului de utilizare. Acest calcul s-a fcut complet prin metoda factorului de utilizare pentru ncperile de la subsolul i parterul cldirii, simplificat, prin metoda fluxului specific pentru celelalte ncperi, iar pentru exemplificare, n aceast lucrare s-a detaliat calculul pentru secretariat P03.Avnd n vedere destinaia acestei ncperi, nivelul de iluminat mediu s-a considerat de Emed=500lx. S-au ales corpuri de iluminat de tip FIDA-05-414. A) Alegerea sistemului de iluminat pentru casierie P03: a. dimensiunile clasei de studiu: lungime: L=4.8 m; lime: l=2.8 m; nlime: H=2.8 m; nivelul planului util hu=0.7 m; factori de reflexie: al tavanului: t=0.7al peretelui: p=0.5. factorul de mentinere = 0.8;b. Modul de montare a corpurilor de iluminat: direct pe plafon.B) Formule de calcul i calcule : Factorul de utilizare u depinde de: tipul corpului de iluminat i modul de distribuie a fluxului luminos emis de ctre acesta; poziia sursei fa de planul util i dimensiunile ncperii considerate (cuprinse n indicele localului); reflexia suprafeelor pereilor i tavanului concretizat prin factorii de reflexie p i t.Calculul indicelui ncperii se face n funcie de dimensiunile acesteia, cu relaia:i = (L x l)/[h x (L + l)]

unde: L- lungimea ncperii l- limea ncperiih- nlimea sursei fa de planul util h = H ( hu + ha ) = 2.8 ( 0.7 + 0.1 ) = 2 mRezult valoarea indicelui ncperii:i = (4.8x 2.8) / [ 2x (4.8 + 2.8)] = 0.88Din tabelele de determinare a factorului de utilizare din catalogul ELBA Timioara, n funcie de parametrii mai sus menionai, rezult un factor de utilizare cu valoarea de :u = 0.498Calculul fluxului necesar se face cu relaia:nec = (Emed x S ) / ( u x Mf )unde:Emed = nivelul de iluminare mediu [lx]S = suprafaa util [m2]u = factor de utilizareMf = factor de deprecierenlocuind n relaia de mai sus valorile corespunztoare, obinem:nec = (500 x 4.8 x 2.8 ) / ( 0.498x 0.8 ) = 16867.47 [lm]Determinarea numrului de lmpi necesare se calculeaz cu relaia:n = nec / lampaunde: nec = fluxul luminos necesar;l = fluxul luminos nominal al unei lmpi. Pentru ncperea luat ca exemplu, numrul de lmpi necesare este:n = 16867.47/ 1150 = 14.66 lmpi n=16 lmpi numrul de corpuri de iluminat este de 4 corpuri (avnd n vedere faptul c sunt patru lmpi pe corp de iluminat).

2. Calculul de verificare cantitativ a sistemului de iluminat din incperea P03:

Deoarece metoda de predimensionare a factorului de utilizare poate introduce erori, este necesar a se aplica i o metod de verificare a solutiilor alese, metoda cunoscut sub numele de verificarea punct cu punct a iluminrii medii.Calculul de verificare cantitativ s-a fcut pentru camera P03 CASIERIE.Pentru a determina iluminarea direct se consider o suprafa liniar perfect difuzant (sursa liniar) de lungime lL, aflat la distanta h de un plan orizontal (H). Se consider un punct P din planul (H) aflat la distanta ,,a de planul vertical ce conine sursa.

Iluminarea dat de surs in punctul P este:

, unde:

- ;- I reprezint intensitatea luminoasa pe direcia indicat;

- ;

- ;- n reprezint numarul de surse din corpul de iluminat;- l reprezint fluxul unei lmpi.Iluminarea intr-un punct i se determin cu relaia:

n care N reprezint numarul de corpuri de iluminat din incpere.Relaia de calcul pentru fluxul reflectat care ajunge pe planul util este:

, unde:- fluxul pe perete si tavan R=CI-d=CINCInl-EmdS;- u reprezint coeficientul de utilizare;- m reprezint factorul mediu de reflexie pentru tavan si perei;- CI este fluxul corpului de iluminat;- d este fluxul direct;- CI este randamentul corpului de iluminat;- NCI reprezint numrul de corpuri de iluminat;- n reprezint numrul de lmpi;- l reprezint fluxul unei lmpi;- Emd reprezint iluminarea medie direct;- S reprezint suprafaa planului util.Iluminarea medie reflectat este:

, unde: Stav reprezint suprafaa tavanului.Factorul mediu de reflexie pentru tavan i perei este:

, unde: Sp reprezint suprafaa pereilor.Coeficientul de utilizare se determin cu relaia:

.

3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de lumina si prize3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina parter:Dimensionarea circuitelor de lumin presupune stabilirea urmatoarelor date tehnice:- stabilirea intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii conductoarelor- stabilirea tubului de protecie- alegerea echipamentelor de protectieInstalaia se execut din Cu (FY) 1) Calculul la solicitri mecanice.Se impun seciunile minime pentru rezistena la manevrare smin=1.5 mm2. 2) Calculul circuitelor de lumina.Considerm cazul circuitului C1 cu PI=1040 W.

.a) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a coductoarelor:smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima= 17 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1.5 mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul IPEY 16.c) Alegerea echipamentului de protectie (disjunctor)Conditii de alegere:ID In >4.76AID Ima< 17AVom alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare medie.Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina de la parter, iar valorile se regasesc in tabelul de mai jos:Sectiune minima 1.5 mm2

CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID

WVAAA

C110402300.954.76171,5FY16IPEY10A/1P+N

C26102300.952.79171,5FY16IPEY10A/1P+N

C310002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N

C410002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N

C510002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N

C610002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N

C77002300.953.20171,5FY16IPEY10A/1P+N

C810002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N

C96002300.952.75171,5FY16IPEY10A/1P+N

C109002300.954.12171,5FY16IPEY10A/1P+N

3.2 Calculul circuitelor de prize parter:Dimensionarea circuitelor de prize presupune:- calculul intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii conductoarelor- stabilirea tubului de protecie- alegerea echipamentelor de protectieExemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz PI=2000 W.

.a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima In/k, unde k- coeficient de siguranta si este egal cu 0.8Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A. Deci soluia este 3FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3], alegem tubul IPEY16.1 .c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In >10.87AID Ima< 24AVerificand condiia obinem: ID>In= 10.87A se alege ID=16 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.Asemanator s-a calculate si pentru restul circuitelor de prize, rezultatele se gasesc in tabelul urmator:CIRCUITE PRIZE PARTER

Sectiune minima 2.5 mm2


WVAAA

Cp115002300.810.19242,5FYIPEY16.120A/1P+N

Cp220002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N

Cp320002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N

Cp420002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N

Circuit rezerva120002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N

Circuit rezerva220002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N

k=0.8

3.3 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina subsolPrincipiul de calcul este acelasi cu circuitul de lumina parter, prin urmare vom calcula pentru circuitul C1 cu Pi =1000W.

.d) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a coductoarelor:smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima= 17 A.e) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1.5 mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul PEL12.7.f) Alegerea echipamentului de protectie (disjunctor)Conditii de alegere:ID In >4.58AID Ima< 17AVom alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare medie.Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina de la subsol, iar valorile se regasesc in tabelul de mai jos:Calculul circuitelor de lumina subsol


WVAA

C110002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N

C27002300.953.20171.5FY12.7PEL10A/1P+N

C310002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N

C410002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N

C511002300.955.03171.5FY12.7PEL10A/1P+N

C68002300.953.66171.5FY12.7PEL10A/1P+N

Circ. Rez.111002300.955.03171.5FY12.7PEL10A/1P+N



3.4 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina de sigurantaCalculul s-a realizat in acelasi mod ca in situatiile precedente, si anume calculul circuitului de lumina parter si subsol.Valorile calculate sunt centralizate in urmatorul tabel:Tablou lumina siguranta


C19502300.954.3478261171.5 FY16IPEY10A/1P+N

C29502300.954.3478261171.5 FY16IPEY10A/1P+N

C313002300.955.9496568171.5 FY16IPEY10A/1P+N

4. Calculul coloanelor electrice pentru tablourile de lumin i prize

Calculul coloanelor secundare de lumin si prize:Coloanele secundare de lumin i for reprezint legturile electrice dintre tabloul general de lumin (TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP, TLE). Schema unei coloane secundare trifazat este prezentat in figura urmtoare. 1- Conductor L1,L2,L3- conducte de faz2- Tub de protectie PE- nul de protectie3- Disjunctor(aparat de protective) N- nul de lucru4- intreruptor manual tripolar PS- pies de separatieTGLF- tablou general de lumin si fort PP- priz de pmant TGL- tablou general de lumin TLP- tablou secundar de lumin Dimensionarea coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date tehnice :-stabilirea puterii coloanei Pi-calculul intensitii curentului nominal pe coloana Inc-alegera seciunii conductoarelor-alegerea tubului de protecie -alegerea intreruptorului tripolar-alegerea disjunctorului

4.1.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina parter:Curentul nominal pe coloana este:

Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 0.9Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putereCalculul factorului de putere cos

cosc= 0.87Se cunoaste factorul de putere pe circuitul de priza (cos=0.8) si pe circuitul de lumina (cos=0.95). IaL= PL/Uf =8850/230= 38.48A, unde PL-Puterea totala din tablou pe circuitul de luminaIaP= PP/Uf= 11500/230= 50A, unde PP-Puterea totala din tablou pe circuitul de prizaIrL= IaL*tgL= 38.48*0.33= 12.7AIrP= IaP*tgP= 50*0.75= 37.5Aa) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=45 A. Deci soluia este 5FY10.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul IPEY32.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII63/50.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >30.4AID Ima< 45AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In= 30.4A se alege ID=32 A, deci disjunctorul este 32A/3P+N.4.2.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina subsol:Curentul nominal pe coloana este:

Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 0.7Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere, cos=0.95, fiind doar circuit de luminaa) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII25/20.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >9.25AID Ima< 20AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N.4.3.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina de siguranta:Curentul nominal pe coloana este:

Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre 0.5..1,se va alege 1Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere, cos=0.95, fiind doar circuit de luminaa) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII25/20.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >4.86AID Ima< 20AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N.

5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de forta Dimensionarea circuitelor de forta presupune stabilirea urmatoarelor date tehnice:- stabilirea intensitaii curentului nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii conductoarelor- stabilirea tubului de protecie- alegerea echipamentelor de protectie5.1 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire directa:Voi exemplifica calculul pentru un motor cu pornire directa de putere Pi= 750W, randament = 0.71, cos= 0.71.

.a) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a coductoarelor:smin =1 mm2 ImaIn nca= 3Alegem conductor 4FY1cu Ima= 12 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=4] alegem tubul PEL12.7.c) Alegerea releului termicSe alege Is (curent de serviciu)astfel incat In (2.2A) sa fie aproximativ la intervalulde reglare.Se alege TSA 10/3.3, unde Is= 3.3A.d) ContactorIn cotactorInAleg TCA 10.

e) Alegerea echipamentului de protectie siguranta fuzibilaConditii de alegere:IF In >2.2AIF Ip/k< 3.9A, Ip=In*kp/k= 3.9AIF3Ima =36A protectie la scurtcircuitIFIFTSA =25AIFIFTCA =25AAleg siguranta fuzibila LF25/6AIn tabelul urmator sunt calculate si restul circuitelor de motoare cu pornire directa:PutereaUlcosnInkpImaConductorTub protectieIsReleu termicContactorSiguranta fuzibilaIp/k

WV%rot/minAAA

7504000.70.7110002.24.5114FY1PEL12.73.3TSA10/3.3TCA10LTF25A/63.9

11004000.710.7310003.14.5114FY1PEL12.76TSA10/6TCA10LTF25A/105.5

40004000.760.7910009.66114FY1PEL12.711TSA16/11TCA10LTF25A/2023.1

30004000.750.8110007.16114FY1PEL12.710TSA10/10TCA10LTF25A/1617.1

5.2 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire Y-:Se va face calculul pentru un motor cu pornire Y- de putere Pi= 11000W, randament = 0.85, cos= 0.795.La motoarele cu pornire directa se delimiteaza doua zone: una unde avem In ce contine doar siguranta fuzibila, iar cea de a doua zona unde avem In contine restul echipamentelor.

In= Aa) Alegerea conductorului electric:Conditii de alegere a coductoarelor:smin =1 mm2 ImaIn nca= 3Alegem conductor 4FY1.5cu Ima= 14 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1.5mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=4] alegem tubul PEL12.7.c) Alegerea releului termicSe alege Is (curent de serviciu)astfel incat In (23.5A) sa fie aproximativ la intervalulde reglare.Se alege TSA 32/32, unde Is= 32A.d) ContactorIn cotactorInAleg TCA 16.e) Alegerea echipamentului de protectie siguranta fuzibilaConditii de alegere:IF In >23.5AIF Ip/k= 23.5A, Ip=In*kp/k= 23.5AIF3Ima =42A protectie la scurtcircuitIFIFTSA =32AIFIFTCA =35AAleg siguranta fuzibila LF25/6A5.3 Calculul circuitelor electrice pentru prize monofazate:Calculul se realizeaza la fel ca si circuitele de prize de la parter difera doar tubul de protective care va fi de tip PEL, valorile calcului sunt in tabelul urmator:Calculul circuitului de priza monofazat


WVAA

Cp120002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

Cp220002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

Cp320002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

Cp420002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

Cp520002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

Cp620002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N

5.4 Calculul circuitelor electrice pentru prize trifazate:Exemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz PI=6000 W.

.a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima InAlegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (5FY2.5). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9 .c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In >10.83AID Ima< 18AVerificand condiia obinem: ID>In= 10.83A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.Asemanator s-a calculate si pentru restul circuitelor de prize, rezultatele se gasesc in tabelul urmator:

Calculul circuitului de priza trifazat


WVAA

Cp3160004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N

Cp3260004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N

Cp3360004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N

Cp3460004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N

5.5 Calculul circuitelor electrice pentru prize de tensiune redusa:Pentru acet tip de circuit se delimiteaza doua zone de calcu zona a,unde avem Uf= 230Vsi zona b unde avem U= 24V. Zona a:

.a) Alegerea intrerupatorului bipolarIni>Ina , aleg IPII/6Ab) Disjunctor:ID In = 1.74A, aleg disjunctor 2A/1PZona b:

a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima InAlegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2FY2.5). Obinem pentru n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A. Deci soluia este 2FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=2], alegem tubul PEL12.7.c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In >10.83AID Ima< 18AVerificand condiia obinem: ID>In= 16.6A se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.6. Calculul coloanelor tablourilor secundare de fortaColoanele secundare de for reprezint legturile electrice dintre tabloul general de lumin (TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP, TLE). Dimensionarea coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date tehnice :-stabilirea puterii coloanei Pi-calculul intensitii curentului nominal pe coloana Inc-alegera seciunii conductoarelor-alegerea tubului de protecie -alegerea intreruptorului tripolar-alegerea disjunctoruluiVoi detalia calculul pentru tabloul secundar de forta din camera tehnica SH, iar pentru restul tablourilor de forta calculul este acelasi.6.1Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de hidrofor:Curentul nominal pe coloana este:

Unde:Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectiv ; unde: Pia- puterea activa pe motoare active- randamentul motoruluiU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere

Calculul factorului de putere cos ; ; Ir= Ia*tgc1Suma intensitatii active si reactive se regasesc in tabelul urmator:Coloana TSF TSH

CircuitePutereP/UlIacosIr

WVAA

C130000.8137044005.30.754.7

C2r30000.8104000.00.750.0

C340000.7950634007.30.766.2

C4r40000.7904000.00.760.0

C5110000.851294140018.70.79514.3

C6r110000.8504000.00.7950.0

Cp12000-20004002.90.802.2

Cm400-4004000.60.800.4

C316000-60004008.70.806.5

44400-3010843.534.3

Pc

cosc=0.785

Inc=55.4A

cosc=0.785a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >55.4AID Ima< 76AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In= 55.4A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N.6.2Calculul coloanei a tabloului de forta din camera statiei de ventilatie:Curentul nominal pe coloana este:

Algoritmul de calcul pentru puterea pe coloana Pc si factorul de putere cosc, este la fel(exemplu de calcul al coloanei de la statia de hidrofor). Valorile necesate calculului Inc sunt centralizate in urmatorul tabel:Coloana TSF TCV


WVAA

C17500.7110564001.50.701.6

C2r7500.7104000.00.700.0

C340000.7950634007.30.766.2

C4r40000.7904000.00.760.0

C5110000.851294140018.70.79514.3

C6r110000.8504000.00.7950.0

Cp12000-20004002.90.802.2

C316000-60004008.70.806.5

39500-2706139.130.7

Pc

cosc=0.786

Inc=49.7A

a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >49.7AID Ima< 76AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In= 49.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N.6.3Calculul coloanei a tabloului de forta din camera centralei termice:Curentul nominal pe coloana este:

Cu ajutorul urmatorului tabel se va calcula valorea lui cosc si a puterii pe coloana Pc:

Coloana TSF TCT


WVAA

C111000.7315074002.20.712.2

C2r11000.7304000.00.710.0

C3110000.851294140018.70.79514.3

C4r110000.8504000.00.7950.0

Cp12000-20004002.90.802.2

C316000-60004008.70.806.5

32200-2244832.425.1

Pc

cosc=0.791

Inc=41.0A

a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=16 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=58 A. Deci soluia este 5FY16.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=16mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL34.2.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie IPIII63/50.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >41AID Ima< 58AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In= 41A se alege ID=50 A, deci disjunctorul este 50A/3P+N.6.4Calculul coloanei a tabloului de forta din spalatorie:Curentul nominal pe coloana este:

Fiind circuite doar de prizatrifazate si monofazate, valorile puteri pe coloana si factorului de putere sunt cunoscute (cosc=0.8).In urmatorul tabel sunt reprezentate circuitele din tabloul de forta din spalatorie:Coloana TSF Tsp

CircuitePutereUl

WV

Cp12000400

Cp22000400

Cp32000400

Cp42000400

C316000400

C326000400

C336000400

C346000400

32000

cosc=0.800

Inc=57.7A

a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A. Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >57.7AID Ima< 76AVerificand condiia obinem: ID>In= 57.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este 63A/3P+N.

7. Calculul coloanei tabloului general de lumina

Coloanele generale de lumin reprezint legturile electrice dintre punctul de transformare- cazul nostru i tabloul general de lumin i for (TGLF). Schema unei coloane secundare trifazate este prezentat in figura urmtoare.

1- conductele de faz L1,L2,L3- conducte de faz2- tubul de protectie PE- nul de protectie1- cablu doar pentru PT N- nul de lucru3- siguranta fuzibila PS- pies de separatie4- intreruptor manual tripolar PP- priz de pmant 5- reductoare de curent CB- cofret de bransament6- ampermetru PT- punct de transformare7- contor de energie activ TGL- tablou general de lumin8- cheie voltmetric TGLF- tablou general de lumin si fort9- voltmetru PEN- nul comun

1)Alegerea seciunii conductoarelor :Curentul nominal este:

unde :-cs=0.7 coeficient de simultaneitate a funcionrii receptoarelor;-U=400 V tensiunea de linie. Calculul factorului de putere Se cunoaste factorul de putere de pe ficare coloana secundara. Intensitatea activa, reactiva si calculeaza cosc se calculeaza la fel ca in cazurile precedente.Valorile necesare calculului sunt in tabelul urmator:Calculul coloanei Tablou general de lumina

Tablouri secundarePutere instalataIntensitate activaIntensitate reactivacosIntesitate nominala

WAA

TLsig32004.61.50.954.9

TLS870012.64.10.959.3

TLP2035029.416.60.8730.4

TLet12035029.416.60.8730.4

TLet22035029.416.60.8730.4

TLet32035029.416.60.8730.4

TLet42035029.416.60.8730.4

TCT3220046.536.00.79141

TSH4440064.150.60.78555.4

Tsp3200046.234.60.80057.7

TCV3950057.044.80.78649.7

Total 261750W377.80A254.91A

cosc=0.829

cs=0.7

Pi=261750WPutere instalata

Pa=183225WPutere absorbita

Ul=400V

Inc=319.03A

Din condiia Ima>In obtinem Ima=355 A [sf=150 mm2(CYY150) pentru n=3 conductoare active si nul de protectie]. Aleg cablu (pozare in pamant) CYY3x150+702) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >319AID Ima< 355AID IDmax aval +2 trepte conditie de selectivitate3) Alegerea intreruptorului:Din condiia Ir>In alegem Ir=480 A si Ini=630 A vom alege intreruptorul parghie IPIII480/630.4) Alegerea reductorului de curent:Se alege din condiia: Inp>=1.1*In=1.1*319=351AAm ales reductorul 3CIS 450/5. 6)Alegerea ampermetrului:Se alege in funcie de reductor: 3(0-450)5A. 7) Alegerea contorului:Am ales contorul CAT 43 pentru instalaia electric de iluminat i for 8) Alegerea cheii voltmetrice: CV67. 9) Alegerea voltmetrului:S-a ales un voltmetru pentru tensiunea (0-600) V.

8. Calculul pierderii de tensiune 8.1 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de lumina si prizeCalculul pierderilor de tensiune s-a fcut pentru lumin, ndeplinindu-se condiia: U% Uadm% 3%.Am ales o seciune a conductoarelor pentru traseul de la ultimul etaj de 1.5mm2, pentru traseul de la parter de 10 mm2 iar pentru cel de la subsol de 150 mm2.

CB TGLFTL2

U1%U2% U3%

Pentru pierderea de tensiune de la tabloul de lumin de la etajul 4 la receptorul dezavantajat: U1%.Pierderea de tensiune U1% se calculeaz pentru circuitul C9 care are puterea instalat P = 600 W.

li = lungimea fiecrui tronson al circuitului C1TR.1. : P1 =68W l*P/s=424.77 l*P/s=424.77 l1= 9.37 mTR.2.: P2= 68 W l*P/s=27.20 l*P/s=451.97 l2= 0.60 mTR.3.: P3=68 W l*P/s=27.20 l*P/s=479.17 l3 = 0.6 mTR.4.: P4=1116 W l*P/s=11338.56 l*P/s=11817.73 l4 = 25.4 m

U1% = 2*100/(54*2302*1.5) *11817.73=0.24%

U1% = 0.24 % pentru circuitul de iluminat

U1% = 2*100/(54*2302*2.5) *2000*40=1.96 % pentru circuitul de prizaPentru pierderea de tensiune de la tabloul general de lumin i for la tabloul de lumin de la etajul 4.

l = lungimea tronsonului de la tabloul general de lumin i for la tabloul de lumin de la etajul 2.

U2% = 100/(54*4002 ) * (20350*35)/10 = 0.67%

U2% = 0.37 %

Pentru pierderea de tensiune de la punctul de transformare la tabloul general de lumin i for:U3%

= 54 m/mm2 pentru cuprul = lungimea tronsonului de la punctul de transformare la tabloul general de lumin.

U3% = 100/(54*4002 )* (183220.84*17)/150 = 0.24 %

U3% = 0.24 %

UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 1.96+ 0.67 + 0.24 = 2.87 % pentru circuitul de priza

UTOTAL = 2.87 % < UADM = 10 %

UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 0.24+ 0.67 + 0.24 = 1.15 % pentru circuitul de lumina

UTOTAL = 1.15 % < UADM = 8 %Pentru punctulde transformare pierderea de tensiune este verificat.8.2 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de forta

Se va calcula pentru doua situatii, prima situatie in regim normal de fuctionare la care se va lua in calcul puterea cea mai mare(motor cu pornire stea-triunghi) si a doua situatie in regim de pornire la care se va lua in calcul puterea cea mai mica (motor cu pornire directa).U3%In regim normal de functionare

U3%=100*P*l/(*Ul^2*s)

U3%=0.18%

U3%In regim de pornire

U3%=100*Pp*l/(*Ul^2*s)

U3%=1.34%

U2%In regim normal de functionare

U2%=100*Pc*l/(*Ul^2*s)

U2%=1.08%

U2%In regim de pornire

U2%=100*Pcp*l/(*Ul^2*s)

U2%=0.74%

U1%

U1%=100*Pc*l/(*Ul^2*s)

U1%=0.97

U1%U2%U3%

r.n.f.0.971.080.1842.234 prevedem instalatie de paratrasnet

E - Eficacitaea instalatiei de paratrasnet

E=1-Nc/Nd

0.95 < E < 0.98Intarit I

E=0.540.90 < E < 0.95Intarit II

080 < E < 0.90Normal I

< E < 0.80Normal II

Normal II => 15x15 m

9.2 Calculul instalatiei prizei de pamantRezistena prizei de pmant mixte este format din doua rezistente legate in paralel, una fiind rezistena unei prize multiple verticale Rv i alta fiind rezistena unei prize orizontale Ro.

, unde Rv= [I , `n care: rv, ro = rezistenta prizelor de pmant simple verticale, respectiv orizontale. n = numarul de electrozi ai prizei multiple. u = coeficientul de utilizare al prizei multiple (datorit apropierii dintre electrozi).Conform relaiilor de calcul pentru rezistena de dispersie a prizelor simple orizontale [verticale pentru eava ingropat la adancimea h=a+l/2] avem:

, unde: s=2*104 W*cm=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a solului l =3 m reprezint lungimea electrodului d = 2 = 0.06325m reprezint diametrul exterior al electrodului; h=a+l/2 =0.8+12=515 reprezint adancimea de ingropare a electrodului

rv=51.65Numarul de electrozi verticali se determin cu relaia:nv=P/l=(260+27)/6, deci alegem nv=48 electrozi unde P=260m i reprezint perimetrul prizei de pmant situata la 9m de cldire. Obinem coeficient de utilizare uv=0.46 pentru e=1 (distana dintre electrozii verticali in funcie de lungimea l a electrozilor)

Rv=

unde: -rs=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a solului l =3 m reprezint lungimea electrodului b=0.04m reprezint latimea barei; a=0.8 reprezint adancimea de ingropare a prizei orizontale

Numarul de electrozi verticali no=nv=48 obinand coeficientul de utilizare uo=0.55 pentru e=1este:=4.7Rezistena prizei de pmant va fi:

=1

10. Antemasuratoare pentru camera tehnica statie de hidrofor

S-a efectuat o list care cuprinde materialele necesare pentru incperea cu destinaia statie hidrofor pentru care s-a f cut detaliul tabloului de for aferent.Nr. Crt.MaterialeU.M.Cantitate

1Conductor FY1.5mm2m23

2Conductor FY2.5mm2m15

3Conductor FY4mm2m35

4Tub protecie PEL12.7mm2m40

5Tub protecie PEL16mm2m35

6Tub protecie PEL20mm2m10

7Pat pentru cabluri, L=3,5mbuc1

8Doze de aparatbuc10

9Doze simplebuc3

10Corp de iluminat FIPA-04-236buc4

11Motor 3kW si echipamente de protectie specificebuc2



14Platbanda OLZn 25x4m15

15Prize de joasa tensiunebuc2

16Prize monofazatebuc2

17Prize trifazatebuc2

18Intreruptor dublubuc1

19Cutie tablou electric 300x300x150buc1

20Echipamente marunte

policlinica s+p+4 etaje

Documents