NORMATIV indicativ NP 115-04 din 15 februarie 2005 privind proiectarea infrastructurilor de beton i beton armat pentru poduri 1.GENERALIT I 1.1.Prezentul normativ se refer la proiectarea infrastructurilor din beton i beton armat pentru poduri i pode e de cale ferat normal i ngust , de osea i combinate. Prevederile prezentului normativ sunt valabile i n cazul viaductelor sau pasajelor denivelate. 1.2.Terminologia i simbolurile utilizate n normativ sunt n concordan cu recomand rile Societ ii Interna ionale de Mecanica P mnturilor i Inginerie Geotehnic (I.S.S.M.G.E.) i corespund celor utilizate n prenormele europene legate de proiectarea geotehnic . 1.3.Infrastructura unei construc ii n general este alc tuit dintr-o substructur i funda ii. n cazul infrastructurilor de poduri, substructur este eleva ia pilei sau culeei. Aceasta este alc tuit la rndul ei dintr-o parte intermediar n contact cu funda ia la nivelul rostului eleva ie funda ie i respectiv o parte superioar care face leg tura cu suprastructura i cu terasamentul n cazul culeelor. Eleva ia are rolul de a prelua nc rc rile de la suprastructur i de a le transmite funda iilor. Proiectarea eleva iei ca substructur trebuie s asigure conlucrarea cu funda ia. Funda iile au rolul de a prelua, transmite i repartiza terenului de fundare nc rc rile transmise de la suprastructuri prin intermediul eleva iei infrastructurii. Terenul de fundare constituie suportul construc iei i respectiv volumul de roc sau p mnt care sufer deforma ii induse de nc rc rile transmise i repartizate de c tre funda ii. 1.4.Funda iile infrastructurilor podurilor, pot fi directe sau indirecte n func ie de modul de transmitere a nc rc rilor de la structur c tre terenul de fundare. 1.5.Funda iile infrastructurilor podurilor vor fi proiectate conform prezentului normativ lund n considerare reglement rile tehnice conexe i documentele tehnice normative de referin prezentate n anexele I i II. 2.MATERIALE UTILIZATE PENTRU INFRASTRUCTURILE DE PODURI 2.1.Caracteristicile betoanelor utilizate la realizarea infrastructurilor de poduri se stabilesc de c tre proiectant n func ie de condi iile de mediu i influen a lor asupra durabilit ii betonului conform NE 012-99. 2.2.n cazul terenurilor de fundare f r ape agresive clasele uzuale pentru beton sunt: C16/20 n cazul funda iilor directe i C20/25 pentru funda iile indirecte i eleva ii. n condi ii de agresivitate caracteristicile betoanelor se stabilesc conform prescrip iilor tehnice n vigoare. 2.3.Tipul de ciment ce se utilizeaz la prepararea betonului pentru infrastructurile de poduri se stabile te n func ie de condi iile de mediu n conformitate cu prevederile prescrip iilor tehnice n vigoare. 2.4.Arm tura necesar pentru realizarea infrastructurilor podurilor va fi de tipul o elurilor OB37, PC52 respectiv plaselor sudate din STNB. O elul beton trebuie s ndeplineasc condi iile tehnice prev zute n prescrip iile tehnice n vigoare. 2.5.Reglement rile tehnice conexe i documentele tehnice normative de referin recomandate pentru calitatea materialelor utilizate la realizarea infrastructurilor de poduri (ciment, agregate, ap aditivi, o el etc.) sunt prezentate n anexele I - III. 3.AC IUNI 3.1.Proiectarea infrastructurii este condi ionat de dimensionarea complet a suprastructurii. 3.2.Solicit rile transmise infrastructurilor podurilor se determin n grup rile fundamentale i speciale de nc rc ri; se vor considera grup rile de nc rc ri utilizate la proiectarea suprastructurii i nc rc rile determinate de ac iuni aplicate direct infrastructurii (mpingerea p mntului, presiunea apei etc.). Se vor respecta reglement rile n vigoare. Documentul tehnic normativ de referin pentru determinarea ac iunilor date de temperatura exterioar este STAS 10101/23-75, iar n cazul ac iunilor seismice se va ine seama de prevederile prescrip iilor tehnice n vigoare.

Pentru calculul mpingerii active i rezisten ei pasive a p mntului asupra infrastructurilor de poduri se recomand utilizarea teoriei lui Coulomb n condi ii statice respectiv metoda Mononobe-Okabe n condi ii dinamice. 3.3.Pentru proiectarea i verificarea infrastructurilor de poduri n grup rile de calcul considerate toate ac iunile se reduc n centrul de greutate al rostului eleva ie-funda ie i respectiv al t lpii funda iei. Astfel se ob in valorile eforturilor sec ionale (N, M, T - for axial , moment ncovoietor i for t ietoare) necesare verific rilor ulterioare. 4.CERCETAREA I CALCULUL TERENULUI DE FUNDARE 4.1.CERCETAREA TERENULUI DE FUNDARE 4.1.1.Studiile geotehnice necesare proiect rii i realiz rii infrastructurilor de poduri vor fi realizate conform normelor n vigoare. 4.1.2.ncadrarea preliminar a unei infrastructuri de poduri ntr-o categorie geotehnic se va face nainte de cercetarea geotehnic a terenului. Infrastructurile de poduri se ncadreaz n categoriile geotehnice 2 i 3 definite astfel: - Categoria geotehnic 2 corespunde tipurilor conven ionale de lucr ri i funda ii, f r riscuri majore sau condi ii de teren i de solicitare neobi nuite sau excep ional de dificile. Lucr rile inginere ti care se ncadreaz n aceast categorie geotehnic necesit investigarea geotehnic a terenului, dar pot fi utilizate metode de rutin pentru ncerc rile de laborator i de teren respectiv pentru proiectarea i execu ia lucr rilor. Categoria geotehnic 3 include infrastructurile de dimensiuni mari sau ie ite din comun, care implic riscuri majore privind condi iile de teren i/sau de nc rc ri excep ional de mari. 4.1.3.Cercetarea terenului de fundare pentru infrastructurile de poduri trebuie efectuat n func ie de ncadrarea n categoriile geotehnice men ionate. 4.1.4.Categoria geotehnic 2 presupune studii de arhiv i realizarea de investiga ii geotehnice specifice. Ca un minim, cercetarea terenului de fundare va consta din: - recunoa terea amplasamentului, cu indicarea pozi iei construc iilor i utilit ilor nvecinate; - recunoa tere topografiei i geomorfologiei regiunii amplasamentului; - cercetarea h r ilor i memoriilor geologice aferente zonei; - consultarea investiga iilor geotehnice anterioare pe amplasament i a datelor privind experien a de construire pe amplasament sau n zon ; - stabilirea condi iilor hidrologice i hidrogeologice pe amplasament; - definirea gradului seismic al amplasamentului. 4.1.5.Categoria geotehnic 3 presupune investiga ii suplimentare fa de cele impuse la categoria geotehnic 2, ca de exemplu ncerc ri geotehnice complexe pentru determinarea unor parametri caracteristici utiliza i ntr-un calcul de interac iune teren-structur prin metode numerice. 4.1.6.Num rul punctelor de investiga ie geotehnic trebuie s fie ales astfel nct s se poat determina propriet ile terenului i variabilitatea acestora n lungul podului. Distan a ntre aceste puncte este cuprins , n general, ntre 10 m i 50 m n lungul podului, iar adncimea de cercetare va fi corelat cu adncimea de fundare. n plus, dac sistemul de preluare a mpingerii p mntului al eleva iei infrastructurii const din ancoraje, investiga iile geotehnice trebuie s se extind pe distan a i la adncimea necesar pentru a se ob ine propriet ile straturilor n care se vor fixa aceste ancoraje. 4.1.7.Se va da o aten ie deosebit urm toarelor aspecte care sunt importante la realizarea infrastructurilor: - prezen a unor p mnturi granulare cu permeabilit i ridicate i cu pericol de antrenare hidrodinamic sau a unor cavit i (naturale sau artificiale) care pot produce tas ri suplimentare; - prezen a unor blocuri sau altor obstacole care pot provoca dificult i la excavare (cu estimarea m rimii i distribu iei acestora); - prezen a unor roci sau altor materiale tari care pot provoca dificult i pe parcursul excav rii i impune utilizarea unor echipamente speciale; - agresivitatea chimic a apei subterane, p mnturilor sau rocilor.

n cazul funda iilor a ezate sau ncastrate ntr-o roc de baz , se va determina nivelul la care se ntlne te roca pe direc ie longitudinal i transversal podului; trebuie de asemenea determinate caracteristicile rocii, inclusiv gradul de alterare i de fisurare, prezen a unor straturi de argil foarte moale sau turb care pot conduce la frec ri negative i tas ri suplimentare. O etap important este ob inerea de informa ii privind regimul apei subterane, ca de exemplu: - nivelul apei n foraje i piezometre precum i fluctua iile acestuia n particular n timpul iernii i a prim verii; - hidrogeologia amplasamentului, incluznd mi c rile apei subterane i varia iile de presiuni n ap ; - nivelurile extreme ale apei libere, care pot influen a presiunea apei subterane; - prezen a straturilor de ap sub presiune sau arteziene. 4.1.8.n cazul n care sunt suspectate contamin ri chimice ale terenului i ale apei subterane, trebuie realizat o investigare pentru determinarea compu ilor chimici i a modului n care ar putea afecta funda ia infrastructurii podului. 4.1.9.Pentru determinarea valorilor parametrilor geotehnici vor fi realizate ncerc ri de laborator pe probe tulburate sau netulburate, ncerc ri de teren sau determin ri pe baze empirice, inclusiv studii de arhiv . Atunci cnd este necesar stabilirea st rii ini iale de eforturi din teren, coeficientul de mpingere n stare de repaus, Ko, poate fi determinat prin ncerc ri de laborator, de teren sau pe baza unor rela ii empirice. 4.2.CALCULUL TERENULUI DE FUNDARE 4.2.1.Calculul terenului de fundare la starea limit de deforma ii const n verificarea rela iilor: (4.1) n cazul unei verific ri la starea limit ultim (SLDU) i (4.2) n cazul unei verific ri la starea limit a exploat rii normale (SLDEN) n care: s - deplasari sau deforma ii posibile ale infrastructurii, datorate deplas rilor i deform rilor terenului de fundare, calculate cu nc rc ri din grup ri fundamentale pentru starea limit ultim ; - deplas ri sau deform ri de referin admise pentru structur ; t - deplasari sau deforma ii posibile ale infrastructurii datorate deplas rilor i deform rilor terenului de fundare, calculate cu nc rc ri din grup ri fundamentale pentru starea limit a exploat rii normale; - deplas ri sau deform ri admisibile din punct de vedere tehnologic. 4.2.2.Calculul la starea limit de capacitate portant se efectueaz pentru: - infrastructuri fundate direct pe p mnturi compresibile; - infrastructuri fundate direct pe p mnturi coezive foarte umede i saturate, supuse unei solicit ri aplicate rapid; - infrastructuri fundate direct pe terenuri alc tuite din roci stncoase; - infrastructuri fundate direct i supuse unor nc rc ri orizontale permanente importante (H > 0,1 V); - infrastructuri cu funda ii indirecte. 4.2.3.Pentru calculul la starea limit de capacitate portant se iau n considerare nc rc ri din grup ri speciale. Prin calculul terenului la starea limit de capacitate portant trebuie s se asigure respectarea condi iei: Q < mR (4.3) n care. Q - nc rcarea de calcul pentru terenul de fundare, provenita din gruparea de ac iuni cea mai defavorabil ; R - capacitatea portant de calcul a terenului de fundare;

m - coeficient al condi iilor de lucru. Dup tipul lucr rii, capacitatea portant de calcul a terenului de fundare poate fi: - presiune critic (pcr ) n cazul infrastructurilor fundate direct; - presiune lateral ultim (pu), n cazul funda iilor ncastrate n teren, supuse la solicit ri transversale; - nc rcare critic (axial sau transversal ) n pilo ii (baretele) infrastructurilor fundate indirect; - for a de frecare pe talpa funda iei; - moment de stabilitate corespunz tor funda iilor infrastructurilor de poduri. 4.2.4.Calculul terenului de fundare pe baza presiunilor conven ionale se poate face pentru construc ii obi nuite din clasele de importan III, IV, V. Presiunile conven ionale reprezint presiuni acceptabile pe suprafa a de contact dintre funda ie i teren, stabilite empiric. 4.2.5.Calculul terenului de fundare n cazul fund rii directe se efectueaz diferen iat n func ie de: - clasa de importan a a construc iei; - sistemul static i alc tuirea constructiv a structurii; - natura terenului de fundare; - cerin ele func ionale n exploatare; - faza de proiectare. 4.2.6.Stabilirea preliminar a dimensiunilor n plan ale funda iei se face prin predimensionare pe baza presiunii conven ionale innd seama de condi iile tehnologice i amplasament. 4.2.7.Calculul definitiv al terenului de fundare se poate face: - la starea limit de deforma ii; - la starea limit de capacitate portant ; - pe baza presiunilor conven ionale. 4.2.8.Calculul pe baza presiunilor conven ionale se efectueaz n cazul ndeplinirii simultane a urm toarelor condi ii: - infrastructuri obi nuite, insensibile la tas ri, f r restric ii de deforma ii n exploatare i - terenuri de fundare bune (conform tabel 4.1). Tabel 4.1. Nr. Tipul de teren crt. 1 Blocuri, bolov ni uri sau pietri uri con innd mai pu in de 40% nisip i mai pu in de 30% argil n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale (avnd nclinarea mai mic de 10%) 2 P mnturi nisipoase, inclusiv nisipuri pr foase, ndesate sau de ndesare medie, n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale 3 P mnturi coezive cu plasticitate redus (Ip < 10%): nisipuri argiloase, prafuri nisipoase i prafuri, avnd e < 0,7 i Ic > 0,75 n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale 4 P mnturi coezive cu plasticitate medie (10% < Ip < 20%): nisipuri argiloase, prafuri nisipoase-argiloase, avnd e < 1 i Ic > 0,75 n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale 5 P mnturi coezive cu plasticitate mare (Ip > 20%): argile nisipoase, argile pr foase i argile, avnd e < 1,1 Ic > 0,75 n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale 6 Roci stncoase i semistncoase n condi iile unei stratifica ii practic uniforme i orizontale 7 Orice combina ie ntre stratifica iile precizate la nr. crt. 1-6 8 Umpluturi compactate realizate conform unor documenta ii de execu ie (caiete de sarcini), controlate calitati de unit i autorizate 4.2.9.Calculul pe baza presiunilor conven ionale const n a compara valorile presiunilor efective pe talpa funda iei cu valori de referin ale presiunilor. Condi iile ce trebuie respectate sunt urm toarele: - n cazul nc rc rilor centrice: n gruparea fundamental : pef < pconv; n gruparea special : p'ef < 1,2 pconv.

- n cazul nc rc rilor excentrice, cu excentricitate dup o singur direc ie: n gruparea fundamental : p'efmax < 1,2 pconv; n gruparea special : p'efmax < 1,4 pconv - n cazul nc rc rilor excentrice, cu excentricitate dup dou direc ii: n gruparea fundamental : pefmax < 1,4 pconv; n gruparea special : p'efmax < 1,6 pconv n care: - pef, p'ef, - presiunea efectiv medie vertical pe talpa funda iei provenit din nc rc rile de calcul din gruparea fundamental , respectiv din gruparea special ; - pefmax, p'efmax - presiunea efectiv maxim pe talpa funda iei provenit din nc rc rile de calcul din gruparea fundamental , respectiv din gruparea special ; - pconv - presiunea conven ional de calcul. 4.2.10. Dimensiunile n plan ale funda iilor se stabilesc astfel ca rezultanta nc rc rilor provenite din ac iuni pentru grup ri fundamentale s fie aplicat n cadrul smburelui central. Pentru situa iile n care, n gruparea fundamental , intervin solicit ri orizontale importante, nepermanente, se admite ca rezultanta nc rc rilor s se aplice n afara smburelui central cu condi ia ca sec iunea activ a t lpii funda iei s nu fie mai mic de 80% din aria total a acesteia. 4.2.11. Presiunea conven ional de calcul se stabile te dup cum urmeaz : - presiunile conven ionale pconv se determin lund n considerare valorile de baza pconv din tabelele 4.2, 4.3, 4.4 i 4.5 care se corecteaz conform rela iei 4.4; - pentru p mnturile sensibile la umezire stabilirea valorilor presiunii conven ionale se face pe baza prescrip iilor n vigoare. Tabel 4.2 Denumirea terenului de fundare _ Pconv kPa Roci stncoase Roci semistncoase Marne, marne argiloase i argile compacte isturi argiloase, argile istoase i nisipuri cimentate Observa ie: n intervalul indicat, valorile pconv se aleg innd seama de compactitatea i starea de degradare a rocii stncoase sau semistncoase. Ele nu variaz cu adncimea de fundare i dimensiunile n plan ale funda iilor. Tabel 4.3. Denumirea terenului de fundare ndesatea) _ pconv kPa 750 350-600b) 600 550 350 1000-5000 350-100 600-850

ndesare medie

P mnturi necoezive

Blocuri i bolov ni uri cu interspa iile umplute cu nisip i pietri Blocuri cu interspa iile umplute cu p mnturi argiloase Pietri uri curate (din fragmente de roci cristaline) Pietri uri cu nisip Pietri uri din fragmente de roci sedimentare

350-500b) 700 600 600 500 uscat sau umed 500 350 foarte umed sau saturat 350 250 Nisip fin pr fos uscat 350 300 umed 250 200 foarte umed sau saturat 200 150 *a) n cazul n care datorit p mntului nu este posibil prelevarea de probe netulburate, stabilirea gradului de ndesare se poate face pe baza penetr rii dinamice n foraj sau a penetr rii statice. *b) n intervalul indicat, valorile se aleg innd seama de consisten a p mntului argilos aflat n interspa ii interpolnd ntre valorile minime pentru Ic = 0.5 i maxime corespunz toare lui Ic = 1.0. Tabel 4.4. Denumirea i caracterizarea terenului de fundare Indicele porilor b) e Consisten a a) b) Ic = 0.5 Ic = 1 _ Pietri uri cu nisip argilos Nisip mare Nisip mijlociu Nisip fin pconv (kPa) 300 275 300 275 200 550 450 300 225

P mnturi coezive

Cu plasticitate redus (Ip < 10%):

nisip argilos, praf nisipos, praf Cu plasticitatea mijlocie (10% < Ip < 20%): 0.5 0.7 nisip argilos, praf nisipos argilos, praf 1.0 argilos, argil pr foas , argil pr foas nisipoas i argil nisipoas Cu plasticitate mare i foarte mare (Ip > 0.5 20%): 0.6 0.8 argil nisipoas , argil pr foas , argil , 1.1 argil gras*a)

0.5 0.7

350 300 350 300 250 650 525 350 300

n cazul n care nu este posibil prelevarea de probe netulburate, aprecierea consisten ei se poate face pe baza penetr rii dinamice n foraj sau a penetr rii statice. *b) La p mnturi coezive avnd valori intermediare ale indicelui porilor e i indicelui de consistent Ic se admite interpolarea liniar a valorii presiunii conven ionale de calcul dup Ic i e succesiv. Tabel 4.5 Denumirea terenului de fundare P mnturi nisipoase i zguri Nisipuri pr foase, (cu excep ia nisipurilor p mnturi coezive, cenu pr foase) avnd: etc., avnd: b) Sr < 0.5 > 0.8 < 0.5 > 0.8 _a)

Umpluturi

Umpluturi din p mnturi omogene, realizate i compactate n mod organizat (perne, ramblee) Depozite omogene compactate controlat 250

Pconv (kPa) 250

200

180

150

200

180

150

rezultate n urma necompactate, dar 180 150 120 unor activit i avnd o vechime de sistematice de depunere de depunere de minimum 2 ani p mnturi *a) Umpluturi cu con inut de materii organice mai mic de 5%. *b) Pentru valori 0.5 < Sr < 0.8 valorile presiunii conven ionale se determin prin interpolare liniar . Valorile de baz din tabelele 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 corespund cu presiunile conven ionale pentru funda ii avnd l imea t lpii B = 1,0 i adncimea de fundare fat de nivelul terenului sistematizat Df = 2.0 m. Pentru alte l imi ale t lpii sau alte adncimi de fundare presiunea conven ional se calculeaz cu rela ia: (4.4) n care: - Pconv este valoarea de baz a presiunii conven ionale pe teren, conform tabelelor 4.2-4.5 n kPa; - Cb este corec ia de l ime, n kPa; - Cd este corec ia de adncime, n kPa. Corec ia de l ime pentru B < 5 m se determin cu rela ia: n care: K1 este un coeficient, care are valorile: - 0.10 pentru p mnturi necoezive (cu excep ia nisipurilor pr foase) i - 0.05 pentru nisipuri pr foase i p mnturi coezive. B este l imea funda iei, exprimat n metri. Pentru B > 5 corec ia de l ime se calculeaz dup cum urmeaz : pentru p mnturi necoezive, cu excep ia nisipurilor pr foase; pentru nisipuri pr foase i p mnturi coezive. Corec ia de adncime se determin cu rela iile:

100

n care: Df - adncimea de fundare, n metri; - K2 - coeficient conform tabelului 4.6; - greutatea volumica de calcul a straturilor situate deasupra nivelului t lpii funda iei (calculat ca medie ponderat cu grosimea straturilor), n kN/m3 . Tabel 4.6 Denumirea p mnturilor P mnturi necoezive, cu excep ia nisipurilor pr foase Nisipuri pr foase i p mnturi coezive cu plasticitate redus i mijlocie P mnturi coezive cu plasticitate mare i foarte mare 5.PRESCRIP II GENERALE DE PROIECTARE PENTRU ELEVA IILE I FUNDA IILE INFRASTRUCTURILOR DE PODURI

K2 2,5 2,0 1,5

5.1.Solu ia de fundare va fi stabilit pe baza studiilor geotehnice care trebuie s indice: sistemul de fundare, stratul n care se fundeaz , adncimea de fundare, presiunea conven ional de baz pe teren, inclusiv sporurile de adncime i l ime. 5.1.1.Adncimea de fundare a infrastructurilor va fi stabilit conform prescrip iilor n vigoare lundu-se n considerare i urm toarele: - condi iile geologice i hidrologice; - varia iile de umiditate; - adncimea de nghe ; - adncimea stratului de fundare nealterat n care trebuie s fie ncastrat funda ia; - adncimea de afuiere, dac nu se iau m suri de protejare (radiere, saltele de fascine, saltele de gabioane, gabioane, etc.); - adncirea albiei, datorit lucr rilor de regularizare i de mbun t iri funciare; - influen a reciproc a funda iilor existente i noi. 5.1.2.Pentru infrastructurile fundate n terenuri care se altereaz n contact cu apa, trebuie s se indice, prin proiect, ca betonarea funda iei s fie executat imediat dup nl turarea stratului alterat. 5.1.3.La infrastructurile fundate n terenuri ce se dizolv n contact cu apa (sare sau roci similare) adncimea de fundare va fi stabilit n func ie de procesul de dizolvare n timp, lundu-se m suri pentru evitarea p trunderii apei curg toare n adncime, precum i pentru protec ia funda iei contra coroziunii. 5.1.4.La terenurile stncoase dure (granit, bazalt, andezit etc.), adncimea minim de ncastrare n stratul nealterat va fi de cel pu in 50 cm. La terenurile stncoase alterabile, la stabilirea adncimi de ncastrare se va tine seama de posibilitatea sporirii n timp a grosimii stratului alterabil i de posibilitatea de a fi erodat. 5.1.5.Funda iile directe ale infrastructurilor vor fi coborte cu cel pu in 50 cm sub adncimea de nghe . Pentru pode e tubulare (cu sec iunea dreptunghiular , circular , ovoidal etc.) adncimea de fundare va fi de cel pu in 20 cm sub adncimea de nghe . 5.1.6.n cazul unor funda ii noi, care se coboar sub nivelul unor funda ii nvecinate vechi, se va efectua un studiu asupra comport rii terenului n timpul execu iei funda iei noi (n afara studiilor obligatorii privind comportarea terenului n timpul exploat rii celor dou construc ii), pe baza c rora n timpul execu iei vor fi luate m suri corespunz toare de evitare a degrad rii infrastructurii existente. n cazul funda iilor aflate n vecin tatea unor ramblee, vor fi luate de asemenea m suri care s mpiedice pierderea stabilit ii i eventualele tas ri ale acestora. 5.1.7.n terenuri afuiabile, unde nu se iau m suri pentru stabilizarea fundului albiei, se recomand ca talpa funda iei s fie astfel ncastrat n teren, nct nivelul acesteia s se g seasc mai jos dect nivelul afilierilor maxime posibile (generale i locale) cu valorile h' ar tate n tabelul 5.1. Tabelul 5.1 Adncimea de fundare sub nivelul afilierilor maxime Adncimea de fundare sub cota fundului albiei h, n metri posibile h', n metri h < 10 2.50 h > 10 5.00 5.1.8.Dac talpa funda iei se a eaz la cel pu in 5 m sub nivelul maxim de afuiere, se recomand ca funda ia s fie calculat lundu-se n considerare ncastrarea n teren. 5.1.9.n cazul terenurilor de fundare sensibile la umezire, respectiv cu umfl ri i contrac ii mari, funda iile infrastructurilor de poduri se vor realiza innd seama i de prevederile prescrip iilor n vigoare. 5.2.Funda iile directe de suprafa vor fi proiectate conform prescrip iilor n vigoare. Funda iile directe de adncime se vor proiecta innd seama de ncastrarea n terenul nconjur tor (a se vedea anexa III) respectiv de reglement rile tehnice conexe respectiv de documentele tehnice normative de referin . Funda iile indirecte, pe pilo i, vor fi proiectate conform prescrip iilor tehnice n vigoare. n cazul funda iilor pe barete se vor respecta reglement rile i documentele tehnice normative de referin din anexa I i II). 5.3.Infrastructurile podurilor de osea i cale ferat se calculeaz la st ri limit .

5.3.1.Calculele la st ri limit vor fi efectuate pentru cele trei grup ri de ac iuni, n urm toarea ordine: - gruparea I, fundamental ; - gruparea a II - a, fundamental suplimentat ; - gruparea a III - a, special . 5.3.2.Valorile normate ale ac iunilor, clasificarea i gruparea ac iunilor precum i coeficien ii de calcul corespunz tori sunt conform prescrip iilor n vigoare. Infrastructurile vor fi calculate la urm toarele st ri limit : - st ri limit ultime; - starea limit de rezisten ; - starea limit de stabilitate a pozi iei (r sturnare, alunecare); - st ri limit ale exploat rii normale: - starea limit de fisurare; - starea limit de deforma ie (tasare, rotire). 5.3.3.Infrastructurile nu se verific la starea limit de oboseal . Calculele la st ri limit se efectueaz f r a lua n considerare coeficientul dinamic, cu excep ia cuzine ilor, pentru care coeficientul dinamic se va lua conform prescrip iilor n vigoare. 5.3.4.Calculele la diferitele st ri limit vor fi efectuate la solicit rile cele mai defavorabile ce apar n diferitele etape (execu ie, exploatare etc.), conform condi iilor de compatibilitate reciproc i de simultaneitate prev zute n prescrip iile n vigoare. Calculul la ac iunea seismic (n gruparea a IIIa) se va face n conformitate cu normele n vigoare. 5.3.5.Elementele constitutive ale eleva iilor i funda iilor din beton sau beton armat ca i calculul cuzine ilor la compresiune local se calculeaz la starea limit de rezisten , conform prescrip iilor n vigoare. 5.3.6.Starea limit de stabilitate la r sturnare, n rosturile elementelor de beton simplu, respectiv la talpa funda iei, este asigurat dac punctul de aplicare al rezultantei nc rc rilor n rostul respectiv avnd excentricitatea de calcul eoc se g se te pe suprafa a limitat de curbele definite de rela iile (5.1) sau (5.2), n care m, coeficientul condi iilor de lucru, va fi introdus cu valorile din tabelul 5.2: - pentru rosturi dreptunghiulare (Figura 5.1) (ex/ax)2 + (ey/ay)2 < m (5.1) - pentru rosturi circulare (Figura 5.2)

Figura 5.1 Figura 5.2 e/r < m (5.2) - pentru rosturi n form de paralelogram, rela ia (5.1), transformnd paralelogramul (Figura 5.3 a) n dreptunghi echivalent (Figura 5.3 b), cu rela iile:

Figura 5.3 Tabelul 5.2 Forma rosturilor

Rosturi dreptunghiulare Rosturi circulare Rosturi n form de paralelogram transformate n dreptunghi echivalent Pentru rosturi cu alte forme (triunghi, trapez, poligon, elips , etc.) stabilitatea la r sturnare se poate considera c este asigurat dac punctul de aplica ie al rezultantei nc rc rilor se g se te pe suprafa a asemenea cu suprafa a smburelui central (Figura 5.4) ale c rei laturi se ob in multiplicnd distan a de la centrul de greutate al sec iunii rostului pn la limita smburelui central, cu coeficien ii: - 2,4 la rosturile intermediare ale infrastructurilor i la t lpile funda iilor a ezate pe stnc ; - 2,1 la t lpile funda iilor a ezate pe terenuri nestncoase.

m La rosturi intermediare i la t lpile La t lpile funda iilor a ezate pe funda iilor a ezate n terenuri terenuri nestncoase stncoase 0,16 0,12 0,72 0,62 0,14 0,10

Figura 5.4 5.3.7.Starea limit de stabilitate la alunecare n rosturile elementelor de zid rie sau de beton simplu i la talpa funda iei va fi verificat cu rela ia: ( Hi/ Ni f) < 0,8 (5.7)

n care: - Hi sunt componentele orizontale ale solicit rilor care ac ioneaz pn la nivelul sec iunii considerate; - Ni sunt componentele verticale ale solicit rilor care ac ioneaz pn la nivelul sec iunii considerate; - f este coeficientul de frecare pe teren, ale c rui valori se g sesc n tabelul 5.3. Tabel 5.3 Valorile coeficientului de frecare, f, pe Natura terenului terenul de fundare Argile, terenuri stncoase i suprafe e saponificabile (calcar argilos, isturi etc.) 0,25 - n stare umed 0,30 - n stare uscat Argile nisipoase i nisipuri argiloase 0,30 Nisipuri 0,40 Pietri uri i bolov ni uri 0,50 Stnc (cu suprafa nesaponificabil ) i la rosturi intermediare 0,60 Stabilirea valorii coeficientului de frecare, f, se va face innd seama de caracteristicile i starea fizic a terenului de fundare precizate n studiul geotehnic. 5.3.8.La starea limit de fisurare, calculele vor fi efectuate conform prescrip iilor n vigoare. La elementele de beton simplu condi iile de fisurare sunt ndeplinite prin limitarea excentricit ii rezultantei, iar la elementele din beton armat prin limitarea deschiderii fisurilor. n zona variabil a nivelului apelor i sub nivelul apelor, la elementele din beton armat fisurile nu trebuie s dep easc deschiderea de 0,1 mm. n cazul elementelor cu sec iuni dreptunghiulare din beton simplu solicitate la compresiune cu excentricitate pe o singur direc ie, excentricitatea trebuie s satisfac rela ia: e0 < c x0 (5.8) n care: e0 este excentricitatea rezultantei nc rc rilor din exploatare normal ; c este un coeficient avnd valorile: - 0,50 pentru ac iunile din gruparea I; - 0,60 pentru ac iunile din gruparea a II-a; - 0,67 pentru ac iunile din gruparea a III-a. x0 este distan a de la centrul de greutate al sec iunii la muchia cea mai comprimat . Dac valoarea excentricit ii rezult mai mare dect valorile prev zute prin rela ia (5.8), dar nu le dep e te cu mai mult de 10%, n zona ntins se prevede o arie de arm tur cu un coeficient de armare de 0.05%. Pentru dep iri mai mari de 10%, aria de arm tur necesar se stabile te ca pentru elementele din beton armat. n cazul elementelor din beton simplu solicitate la compresiune cu excentricitate pe dou direc ii cu aria sec iunii Ab, sec iunea activ de suprafa Abc trebuie s ndeplineasc condi ia: Abc > caAb (5.9) n care ca este un coeficient avnd valorile: - 0,75 pentru ac iunile din gruparea I; - 0,60 pentru ac iunile din gruparea a II-a; - 0,50 pentru ac iunile din gruparea a III-a. 5.3.9.La starea limit de deforma ie vor fi verificate tas rile infrastructurilor produse de nc rc rile permanente i temporare de lung durat considerate cu valori de exploatare. Totodat trebuie verificate i deplas rile orizontale ale p r ii superioare a infrastructurilor (datorit rotirilor

acestora) pe direc ia longitudinal i pe direc ia transversal a podului, produse de nc rc rile cu valori de exploatare n gruparea II fundamental suplimentat . Calculul tas rilor infrastructurilor i al rotirii acestora vor fi efectuate conform prescrip iilor n vigoare. n cazul podurilor cu structuri exterior static nedeterminate, tas rile i rotirile infrastructurilor sunt limitate de valorile considerate n calculele de verificare la st rile limit de rezistent i de fisurare n care s-au luat n considerare aceste deforma ii. La toate tipurile de poduri, tas rile i rotirile infrastructurilor vor fi limitate, avndu-se n vedere i urm toarele: - evitarea deschiderii unor fisuri peste limitele admise n structura de rezisten ; - respectarea gabaritului, la pasaje i poduri de ncruci are; evitarea deterior rii hidroizola iilor la racordarea infrastructurilor; - evitarea form rii de denivel ri n cale peste limitele admise la racordarea podurilor cu terasamentele, precum i n dreptul pilelor i culeelor; - alte situa ii speciale. n toate cazurile, indiferent de structura de rezisten a podului, deforma iile vor fi limitate dup cum urmeaz : - tasarea total uniform a unei infrastructuri, n cm: 1,5 radical din l; - diferen a tas rilor totale uniforme ale infrastructurilor al turate, n cm: 0,75 radical din l; - deplasarea orizontal a p r ii superioare a infrastructurii produs de tasarea neuniform i de deforma ia elastic a elementelor infrastructurii, n cm: 1,5 radical din l; n care l este deschiderea minim al turat infrastructurii respective, exprimat n m, dar nu mai mic de 25 m. La podurile fundate n terenuri stncoase nu este necesar verificarea deforma iilor produse de tasarea funda iilor. Calculul terenului de fundare la starea limit de deforma ii se efectueaz n toate cazurile indiferent de natura terenului de fundare, cu urm toarele excep ii: infrastructuri fundate direct sau indirect pe terenuri alc tuite din roci stncoase sau roci semistncoase dac nu sunt prev zute restric ii speciale pentru exploatarea podului. La podurile cu structuri exterioare static determinate, cu deschideri pn la 50 m, se poate renun a la verificarea deforma iilor dac infrastructurile sunt fundate pe terenuri pu in compresibile (grohoti uri, pietri uri etc. ndesate). La infrastructurile fundate pe terenuri nestncoase, se recomand ca rezultanta nc rc rilor cu valori de exploatare, permanente i de lung durat n sec iunea de la rostul dintre funda ie i teren, s satisfac urm toarele condi ii, pentru evitarea tas rilor inegale care conduc la deplas ri orizontale la partea superioar a infrastructurilor: - n terenuri argiloase, rezultanta s ac ioneze aproximativ centric; - n celelalte terenuri, punctul de aplica ie al rezultantei trebuie s r mn n interiorul suprafe ei delimitate de curbele date de rela iile (5.1) i (5.2) n func ie de forma t lpii funda iei dup cum urmeaz : - la forma dreptunghiular , rela ia (5.1), n care m = 0,016; - la forma circular , rela ia (5.2), n care m = 0,165; - la forma de paralelogram, folosind dreptunghiul transformat echivalent, rela ia (5.1), n care m = 0,014; - la alte forme (triunghi, trapez, poligon, elips etc.) punctul de aplicare al rezultantei trebuie s se g seasc n interiorul smburelui central la o distan de 0,75 ds, n care ds este distan a de la centrul de greutate al sec iunii pn la limita smburelui central, m surat pe dreapta ce trece prin centrul de greutate i punctul de aplica ie al rezultantei nc rc rilor. 5.3.10. Calculele la st ri limit vor fi efectuate cel pu in n sec iunile corespunz toare rosturilor dintre eleva ie i funda ie i dintre funda ie i teren, precum i n dreptul schimb rilor de form a sec iunilor prin infrastructur .

5.4.n cazul funda iilor directe de beton simplu nu se mai efectueaz alte calcule de rezisten privind blocul de funda ie dac dimensiunile b i h (Figura 5.5) ale acestuia satisfac rela ia:

(5.10) n care: - h este n l imea total a funda iei, n m; - b este l imea total a treptelor funda iei fa de marginea eleva iei, n m; - pf, este presiunea efectiva maxim pe teren n kPa, la muchia exterioar sub nc rc rile cu valori de exploatare; - Rb reprezint valoarea medie teoretic a rezisten ei la compresiune prev zut n prescrip iile de proiectare (pentru o valoare normat de 15% a coeficientului de varia ie) exprimat n kPa; dac se utilizeaz rezisten a caracteristic , Rck, atunci n rela ia de mai sus Rb = 1.6 Rck.

Figura 5.5 n cazul funda iilor cu t lpi nclinate, n calculul stabilit ii la alunecare se va ine seama c for ele ce pot produce alunec ri s nu conduc la dep irea rezisten ei la t iere a p mntului; se recomand ca nclinarea t lpii fa de orizontal , n terenuri nestncoase, s nu dep easc 6. 6.DATE CONSTRUCTIVE 6.1.Dimensiunile eleva iilor vor fi stabilite astfel nct distan ele dintre extremit ile tablierelor i zidurile de gard ale culeelor sau distan ele dintre extremit ile tablierelor ce reazem pe aceea i pil s fie, cel pu in: - 2 cm, n cazul tablierelor de beton armat sau beton precomprimat monolit; - 5 cm, n cazul tablierelor de beton armat prefabricat, beton precomprimat prefabricat sau metalice. Ca regul general dimensiunile eleva iilor vor fi stabilite astfel nct distan ele dintre extremit ile tablierelor i zidurilor de gard respectiv distan ele dintre extremit ile tablierelor ce reazem pe aceia i pil s permit deplasarea liber asigurnd n acela i timp spa iul minim i maxim necesar dispozitivelor de acoperire a rosturilor de dilata ie. 6.2.Fe ele v zute ale eleva iilor, respectiv suprafe ele aparente ale culeelor i pilelor vor fi executate cu un strat de beton de fa v zut de cel pu in 20 cm grosime, alc tuit cu agregate sortate special. Cimentul din betonul de fa v zut i cel din eleva ie trebuie s fie de aceea i clas . Betonul de fa va fi turnat odat cu betonul de eleva ie. Se poate renun a la execu ia betonului de fa v zut dac infrastructurile sunt executate din beton armat. La infrastructuri masive de beton simplu se poate renun a la betonul de fa v zut dac , la poduri, betonul eleva iei este de clas C20/25 sau de clas C16/20 la pode e. La aceste infrastructuri, granulometria stratului superficial pe minimum 20 cm grosime va fi aceea prev zut pentru betonul de fa v zut . 6.3.Dimensiunile cuzine ilor vor fi stabilite conform prescrip iilor n vigoare, dar nu vor avea o n l ime mai mic de 40 cm. n afara banchetei cuzine ii vor avea n l imea de minim 10 cm. 6.3.1.Distan a de la marginea cuzine ilor pn la marginea aparatelor de reazem va fi de minimum 15 cm. 6.3.2.Cuzine ii vor fi ngloba i ntr-o banchet de beton armat care la culee va fi executat pe ntreaga ei l ime iar la pile pe ntreaga suprafa a p r ii ei superioare. Clasa de beton a banchetei trebuie s fie aceea i cu cea a cuzine ilor. n banchet se prev d cel pu in plase din o el avnd diametrul de 8-12 mm cu latura ochiului de aproximativ 20 cm, dup cum urmeaz : - la poduri, una la partea superioar i alta la partea inferioar ;

- la pode e, una la partea superioar . Fa a superioar a banchetei, n afara cuzine ilor, va avea o pant de minimum 1:20 (pentru scurgerea apelor). 6.4.Eleva iile alc tuite din stlpi de beton armat pot fi folosite numai la pasaje i la ruri unde nu exist scurgeri de ghe uri. n caz contrar aceste eleva ii se pot folosi numai deasupra nivelului maxim de scurgere a ghe urilor. 6.4.1.La pasajele superioare, liniile ferate al turate pilelor vor fi prev zute cu contra ine de ghidare. Dac nu se prev d contra ine, pilele vor fi protejate mpotriva izbirii de c tre vehiculele deraiate, prin blocuri de ap rare de 0,85 m n l ime deasupra nivelului traverselor. Aceste blocuri vor fi comune pentru toate elementele unei pile, lungimea lor dep ind cu cel pu in 0,75 m fe ele laterale ale elementelor marginale ale pilei iar l imea lor cu cel pu in 0,40 m pe cea a elementelor pilei, n fiecare parte a acestora. 6.4.2.La pasajele inferioare i la ncruci rile rutiere denivelate, pilele vor fi protejate fie prin borduri de cel pu in 0,15 m n l ime situate la distan a de cel pu in 0,85 m de fe ele elementelor eleva iei, fie prin parapete de ghidaj de cel pu in 0,40 m n l ime dispuse la 0,40 m distan a de acestea. 6.5.Eleva iile executate n ape curg toare vor fi prev zute cu avanbec i arierbec, care pot fi de form ovoidal sau circular . 6.5.1.n cazul cursurilor de ap cu ghe uri i flotan i mari avanbecurile vor fi prev zute la parament cu moloane de piatr natural dur , avnd rezisten a la compresiune minim 100,000.0 kPa. La podurile peste Dun re, moloanele vor fi prev zute pe toat suprafa a eleva iilor. Moloanele vor avea coada de min. 30 cm, ncastrndu-se n masa betonului i ancorndu-se cu armaturi de o el beton. 6.5.2.n cazul cursurilor de ap f r ghe uri i flotan i mari se pot prevedea avanbecuri f r moloane de piatr , cu condi ia ca la avantbecurile ogivale muchia s fie consolidat cu un profil metalic ncastrat n masa betonului i ancorat cu uruburi de scelment. 6.6.Zidurile ntoarse mai lungi de 1 m ale eleva iilor culeelor vor fi armate conform prescrip iilor tehnice n vigoare. 6.7.n spatele culeelor i aripilor, la podurile de cale ferat , vor fi prev zute drenuri pentru captarea i evacuarea apelor infiltrate n terasamente. Drenurile vor fi prev zute spre terasamente cu straturi filtrante care s le mpiedice colmatarea. La podurile de osea aceste prevederi au caracter de recomandare; scurgerea apelor se va asigura prin casiuri amenajate la capetele podurilor. 6.7.1.n cazul culeelor situate n albia major , drenurile din spatele aripilor vor fi nchise pe taluzuri cu un pereu zidit din piatra brut cu mortar de ciment, a ezat pe o funda ie de beton, de aproximativ 25 cm grosime. Acest pereu trebuie s fie cu 50 cm deasupra nivelului corespunz tor debitului de calcul inndu-se seama i de n l imea valurilor i va fi executat n spatele culeelor conform pct. 6.17, ultimul aliniat. 6.7.2.Rigola de la partea inferioar a drenului va fi la cel pu in 50 cm sub nivelul apelor subterane, sau va fi introdus n stratul filtrant. n cazul adncimilor mari la care se g se te stratul filtrant sau nivelul apelor subterane, apele colectate de rigol vor fi evacuate intr-un pu cobort n stratul filtrant sau cu 50 cm sub nivelul apelor subterane. 6.7.3.Dac stratul filtrant sau nivelul apelor subterane se g se te sub cota de fundare a culeelor, apele colectate vor fi evacuate printr-o rigol situat n spatele culeelor i aripilor, avnd o pant longitudinal de min. 5%. Rigola va avea panta de scurgere spre aval i gura de scurgere pe taluzul din aval. 6.7.4.La infrastructurile fundate n terenuri sensibile la umezire nu vor fi prev zute drenuri; vor fi luate m suri pentru evitarea p trunderii apelor n terasamente i la funda ii. 6.8.Eleva iile culeelor, zidurilor de sprijin i aripilor vor fi prev zute cu hidroizola ii conform prescrip iilor tehnice n vigoare. 6.9.n cazul terasamentelor nalte, ale podurilor cu oblicitate mare sau amplasate pe cursuri de ap cu viteze mari, racordarea culeelor cu terasamentele se recomand a fi realizat cu aripi sau ziduri de sprijin; n celelalte cazuri se recomand folosirea sferturilor de con.

6.10.Lungimea zidurilor ntoarse trebuie s fie astfel nct s dep easc 25 cm, peste marginea dinspre terasamente a aripei sau a zidului de sprijin, respectiv 50 cm, peste vrful sfertului de con. La culeele ce nu sunt nglobate n terasamente, generatoarea sfertului de con dinspre albia rului sau muchia dinspre albie a aripii, nu trebuie s dep easc eleva ia culeei la partea inferioar . 6.11.Dac panta sfertului de con este mai mare dect panta taluzului terasamentelor, sfertul de con va fi pereat. Acest pereu va fi prelungit cu minim 1.0 m pe terasament. 6.12.n cazul terenurilor necoezive sau stncoase, ncastrarea funda iilor directe de adncime trebuie asigurat prin m suri constructive speciale cum ar fi: injectarea cu mortar sau lapte de ciment a spa iului dintre funda ie i teren, turnarea betonului n funda ie astfel ca aceasta s fie n contact direct cu pere ii gropii de funda ie etc. 6.13.n cazul infrastructurilor supuse unor forte exterioare mari orizontale sau nclinate (infrastructuri de poduri boltite), rosturile de separare intre diferitele straturi de betoane de clase diferite sau de betoane turnate n etape, trebuie s fie normale pe curba de presiune. 6.14.Rostul eleva ie - funda ie trebuie s fie prev zut la urm toarele niveluri: - la culei, cu cel pu in 50 cm sub nivelul fundului albiei (din fa a culeelor); - la pile, sub fundul albiei din talveg; - la viaducte i pasaje, cel pu in 0,5 m sub nivelul terenului. Dac la culei i pile, n mod excep ional, rostul funda ie-eleva ie va fi prev zut deasupra nivelurilor ar tate mai sus (dar nu peste nivelul etiajului), blocul de funda ie va fi alc tuit din beton de eleva ie; la pile acest bloc va avea o form hidrodinamic . Conturul funda iei se recomand s fie aproximativ 5 cm n afara conturului eleva iei (pentru montarea cofrajelor). 6.15.Pentru funda ii executate n terenuri macroporice, sensibile la umezire, respectiv n terenuri cu umfl ri i contrac ii mari, vor fi respectate prescrip iile tehnice specifice n vigoare. 6.16.Funda iile aripilor, zidurilor de sprijin i sferturilor de con vor fi coborte cu minim 20 cm sub adncimea de nghe . Dac lungimea podului este mai mic dect l imea albiei majore, funda iile aripilor, zidurilor de sprijin, sferturilor de con i ale pereurilor vor fi coborte sub adncimea de afuiere, iar pereurile vor fi executate pe taluzurile terasamentelor pn la limita albiei majore. 6.17.Aripile i zidurile de sprijin vor fi separate de corpul culeei, printr-un rost. Fe ele laterale ale culeelor vor fi verticale pn la adncimea de aproximativ 1 m sub nivelul inferior al funda iilor aripilor, zidurilor de sprijin sau sferturilor de con (pentru a se permite tasarea independent a culeelor i a lucr rilor de racordare la terasamente). La podurile de osea, partea carosabil va fi racordat cu aceea de pe rambleele din spatele culeelor prin dispozitive care s asigure trecerea lin a vehiculelor de pe platforma elastic i tasabil a drumului, la cea rigid a podului. n acest scop, se recomand folosirea pl cilor de racordare rezemate articulat pe culee. Lungimea acestor placi se va stabili n func ie de n l imea rambleului i de diferen ele de tas ri probabile ale c ii de pe rambleu pe pod. 6.18.Pe toat lungimea culeelor i a zidurilor ntoarse vor fi prev zute trotuare i parapete n continuarea celor de pe suprastructur . La poduri de osea, se va asigura racordarea progresiva ntre trotuare i acostamentele rampelor de acces pe pod. n cazul podurilor de cale ferat mai lungi de 50 m, la trotuare vor fi prev zute i refugiile impuse de normele de protec ia muncii. 6.19.La podurile de cale ferat , pe terasamente, lng pod, va fi prev zut la fiecare culee, cte o scar de acces pe partea dreapt fa de sensul de mers al trenurilor. n cazul podurilor pentru dou sau mai multe linii de cale ferat vor fi prev zute la fiecare culee, cte o scar de acces, pe fiecare taluz. La podurile de osea se va prevedea cel pu in o scar de acces la fiecare culee. La terasamente nalte de peste 5.0 m sc rile de acces vor fi prev zute cu parapet pe o singur parte. 6.20.La podurile peste cursuri de ap mari vor fi prev zute mire hidrometrice, fixate de pile n partea aval, astfel nct s se poat citi de pe pod. Gradarea mirelor va fi raportat la nivelul c ii (fa superioar a traversei, n cazul podurilor de cale ferat ). ANEXA I: A.Reglement ri tehnice conexe cu caracter general

P 100-92

Normativ pentru proiectare antiseismic a construc iilor de locuin e social-culturale, agro-zootehnice i industriale P 103-82 Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i executarea elementelor din beton precomprimat par ial, folosind arm turi pretensionate i nepretensionate complementa (Buletinul Construc iilor nr. 2/1983) P 59-86 Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i folosirea arm rii cu plase sudate a elementel de beton (Buletinul Construc iilor nr. 10/1986) PD 34-71 Normativ departamental pentru proiectarea chesoanelor cu aer comprimat i deschise beton i beton armat PD 95-2002 Normativ privind proiectarea hidraulic a podurilor i pode elor (Buletinul Tehnic Rutier nr. 13/2002) PD 161-85 Normativ departamental privind proiectarea lucr rilor de ap rare a drumurilor, c ilor ferate i podurilor (Buletinul Construc iilor nr. 4/1986) PD 197-80 Normativ pentru proiectarea antiseismic a construc iilor din domeniul transporturilor telecomunica iilor C 16-84 Normativ pentru realizarea pe timp friguros a lucr rilor de construc ii i a instala iilor aferente (Buletinul Construc iilor nr. 6/1985) C 26-85 Normativ pentru ncercarea betonului prin metode nedistructive (Buletinul Construc iilor nr. 8/1985 completat cu 2/1987) C 28-83 Instruc iuni tehnice pentru sudarea arm turilor de o el beton (Buletinul Construc iilor nr. 7/1983) C 54-81 Instruc iuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul caratelor (Buletinul Construc iilor nr. 2/1982) C 139-82 Instruc iuni tehnice departamentale pentru protec ia anti-coroziv a elementelor din beton ale suprastructurii podurilor expuse factorilor climatici, noxelor i ac iunii fondan ilor chimici utiliza i pe timp de iarn (Buletinul Construc iilor nr. 7/1982) C 149-87 Instruc iuni tehnice privind procedeele de remediere a defectelor pentru elementele de beton i beton armat C 167-77 Norme privind cuprinsul, modul de ntocmire, completare i p strare a c r ii tehnice a construc iilor (Buletinul Construc iilor nr. 12/1977 completat cu 5-6/1983) CD 99-2001 Instruc iuni tehnice privind repararea i ntre inerea podurilor i pode elor de osea din beton, beton armat, beton precomprimat i zid rie de piatr NE 012-99 partea I Cod de practic pentru executarea lucr rilor din beton i beton armat (Buletinul Construc iilor nr. 8-9/1999) NE 012-99 partea II Cod de practic pentru executarea lucr rilor din beton precomprimat (Buletinul Construc iilor nr. 10/1999) B.Reglement ri tehnice conexe privind suprastructura PD 46-2001 Normativ pentru calculul pl cilor armate pe dou direc ii la podurile de beton armat pentru osea CD 118-78 Instruc iuni tehnice privind executarea rosturilor din asfalt turnat armat n vederea continuiz rii c ii la podurile de osea din beton armat i beton precomprimat C.Reglement ri tehnice conexe privind infrastructura i terenul de fundare P 7-2000 Normativ privind proiectarea, executarea i exploatarea construc iilor fundate pe p mnturi sensibile la umezire; aprobat de M.L.P.A.T. cu ordinul nr. 4/N/26.01.1993 (Buletinul Construc iilor nr. 2/1993 i nr. 2-3/1996) P 10-86 Normativ privind proiectarea i executarea lucr rilor de funda ii directe la construc ii P 15-2000 Normativ pentru proiectarea aparatelor de reazem la poduri de osea din beton armat P 70-79 Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i executarea construc iilor fundate pe p mntu cu umfl ri i contrac ii mari (Buletinul Construc iilor nr. 4/1979) P 106-85 Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i executarea baretelor pentru fundarea

construc iilor (Buletinul Construc iilor nr. 7/1985) Normativ pentru adaptarea la teren a proiectelor tip de pode e pentru drumuri (Buletin Construc iilor nr. 11/1986) C 29-VIII-96 Normativ privind mbun t irea terenurilor stabile de fundare prin procedee mecanice Caietul VIII - compactarea cu maiul foarte greu (ntre 5-20 t) C 41-86 Normativ pentru alc tuirea, executarea i folosirea cofrajelor glisante (Buletinul Construc iilor nr. 7/1986) C 156-89 ndrum tor pentru aplicarea prevederilor STAS 6657/3-89. Elemente prefabricate din beton, beton armat i beton precomprimat. Procedee i dispozitive de verificare a caracteristicilor geometrice (Buletinul Construc iilor nr. 1/1991) C 160-75 Normativ privind alc tuirea i executarea pilo ilor pentru funda ii (Buletinul Construc iilor nr. 6/1975) C 168-80 Instruc iuni tehnice pentru consolidarea p mnturilor sensibile la umezire i a nisipurilor fine prin silicatizare i electrosilicatizare (Buletinul Construc iilor nr. 12/1980) C 182-87 Normativ privind executarea mecanizat a terasamentelor de drumuri (Buletinul Construc iilor nr. 6/1987) C 193-79 Instruc iuni tehnice pentru executarea zid riilor din piatr brut (Buletinul Construc iilor nr. 9/1979) C 197-88 Instruc iuni tehnice pentru utilizarea chiturilor tiocolice la etan area rosturilor n construc ii (Buletinul Construc iilor nr. 9/1988) CD 63-2000 Normativ departamental privind proiectarea i folosirea aparatelor de reazem din neopren la podurile de cale ferat i osea NP 045-2000 Normativ privind ncercarea n teren a pilo ilor de prob din funda ii Ordinul M.T. nr. 45 Norme tehnice privind proiectarea, construirea i modernizarea drumurilor D.Reglement ri tehnice conexe privind materialele P 59-86 Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i folosirea arm rii cu plase sudate a elementel de beton (Buletinul Construc iilor nr. 10/1986) C 26-85 Normativ pentru ncercarea betonului prin metode nedistructive (Buletinul Construc iilor nr. 8/1985 completat 2/1987) C28-83 Instruc iuni tehnice pentru sudarea arm turilor de o el beton (Buletinul Construc iilor nr. 7/1983) C 54-81 Instruc iuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul carotelor (Buletinul Construc iilor nr. 2/1982) C 112-86 Normativ pentru proiectarea i executarea hidroizola iilor din materiale bituminoase l lucr rile de construc ii (Buletinul Construc iilor nr. 9/1986) C 130-78 Instruc iuni tehnice pentru aplicarea prin cercetare a mortarelor i betoanelor (Buletin Construc iilor nr. 8/1979) C 139-82 Instruc iuni tehnice departamentale pentru protec ia anticoroziv a elementelor din beton ale suprastructurii podurilor expuse factorilor climatici, noxelor i ac iunilor fondan ilor chimici utiliza i pe timp de iarn (Buletinul Construc iilor nr. 7/1982) C 155-89 Normativ privind prepararea i utilizarea agregatelor u oare (Buletinul Construc iilor nr. 2/1991) E.Reglement ri tehnice conexe privind execu ia, recep ia i revizia GT03 5/2002 Ghid privind modul de ntocmire i verificare a documenta iilor geotehnice pentru construc ii ANEXA II: A.Documente tehnice normative de referin cu caracter general STAS 2900-89 Lucr ri de drumuri. L imea drumurilor STAS 2924-91 Poduri de sosea. Gabarite P 198-86

STAS 3221-86 STAS 3684-71 STAS 4068/2-87

Convoaie tip i clase de nc rcare Scara intensit ilor seismice Debite i volume maxime de ap . Probabilit ile anuale ale debitelor i volumelor maxime n condi ii normale i speciale de exploatare STAS 4273-83 Construc ii hidrotehnice. ncadrarea n clase de importan STAS 4392-84 C i ferate normale. Gabarite STAS 4531-89 C i ferate nguste. Gabarite STAS 5626-92 Poduri. Terminologie STAS 6102-86 Betoane pentru construc ii hidrotehnice. Clasificare i condi ii tehnice de calitate STAS 9165-72 Principii generale de proiectare pentru construc ii din regiuni seismice STAS 10100/0-75 Principii generale de verificare a siguran ei construc iilor STAS 10101/0-75 Ac iuni n construc ii. Clasificarea i gruparea ac iunilor STAS 10101/1-78 Ac iuni n construc ii. Greut i tehnice i nc rc ri permanente STAS 10101/3-87 Ac iuni n construc ii. Clasificarea i gruparea ac iunilor pentru podurile de cale ferat i osea STAS 10101/23-75 Ac iuni n construc ii. nc rc ri date de temperatura exterioar SR 11100-1: 93 Zonarea seismic . Macrozonarea teritoriului Romniei B.Documente tehnice normative de referin privind suprastructura STAS 175-87 mbr c min i bituminoase turnate, executate la cald. Condi ii tehnice generale de calitate STAS 1545-89 Poduri pentru str zi i osele, pasarele. Ac iuni STAS 4031/2-75 Poduri din beton armat i beton precomprimat, de cale ferata i osea. Aparate de reazem din o el STAS 5088-75 Lucr ri de art . Hidroizola ii. Prescrip ii de proiectare i execu ie STAS 8270-86 Poduri de osea. Dispozitive pentru acoperirea rosturilor de dilata ie STAS 10102-75 Construc ii din beton, beton armat, i beton precomprimat. Prevederi fundamentale pentru calculul i alc tuirea elementelor STAS 10111/2-87 Poduri de cale ferat i osea. Suprastructuri din beton, beton armat i beton precomprimat. Prescrip ii de proiectare STAS 10167-83 Poduri de cale ferat i osea. Aparate de reazem din neopren armat STAS 11348-87 Lucr ri de drumuri. mbr c min i bituminoase pentru calea de pod. Condi ii tehnice generale de calitate STAS 1489-78 Poduri de cale ferat . Ac iuni STAS 3220-89 Poduri de cale ferat . Convoaie tip C.Documente tehnice normative de referin privind infrastructura i terenul de fundare STAS 1242/1-89 Teren de fundare. Principii generale de cercetare STAS 1242/2-83 Teren de fundare. Cercet ri geologice tehnice i geotehnice, specifice traseelor de c i ferate, drumuri i autostr zi STAS 1242/4-85 Teren de fundare. Cercet ri geotehnice prin foraje executate n p mnturi STAS 1243-88 Teren de fundare. Clasificarea i identificarea p mnturilor STAS 2561/1-83 Teren de fundare. Pilo i. Clasificare i terminologie STAS 2561/3-90 Teren de fundare. Pilo i. Prescrip ii generale de proiectare STAS 2561/4-90 Teren de fundare. Pilo i fora i de diametru mare. Prescrip ii generale de proiectare, execu ie i recep ie STAS 2745-90 Teren de fundare. Urm rirea tas rii construc iilor prin metode topografice STAS 3300/1-85 Teren de fundare. Principii generale de calcul STAS 3300/2-85 Teren de fundare. Calculul terenului de fundare n cazul fund rii directe STAS 3950-81 Geotehnic . Terminologie, simboluri i unit i de m sur

STAS 6054-77 Terenuri de fundare. Adncimi maxime de nghe . Zonarea teritoriului R.S. Romnia STAS 7484-74 Elemente prefabricate din beton armat beton precomprimat. Pilo i D.Documente tehnice normative de referin privind materialele SR EN 197-1:2002 Ciment. Partea 1. Compozi ie, specifica ii i criterii de conformitate ale cimenturilor uzuale SR 438/3-98 Produse de o el pentru armarea betonului. Plase sudate SR 438/4-98 Produse de o el pentru armarea betonului. Srm cu profil periodic ob inut prin deformare plastic la rece SR EN 197-1:2002 Ciment. Partea 1. Compozi ie, specifica ii i criterii de conformitate ale cimenturilor uzuale SR 3011-96 Cimenturi cu c ldur de hidratare limitat i cu rezisten la agresivitatea apelor cu con inut de sulfa i SR 183/1-95 Lucr ri de drumuri. mbr c min i de beton de ciment executate n cofraje fixe Condi tehnice de calitate STAS 438/1-89 O el beton laminat la cald. M rci. Condi ii tehnice de calitate STAS 438/2-91 Produse de o el pentru armarea betonului. Srm rotund trefilat STAS 661-71 Chit de bitum filerizat cu var hidratat i fibre de celuloz SE EN 1008: 2003 Ap de preparare pentru beton. Specifica ii pentru prelevare, ncercare i evaluare a aptitudinii de utilizare a apei, inclusiv a apelor recuperate din procese ale industriei de beton, ca ap de preparare pentru beton SR EN 12620:2003 Agregate pentru beton STAS 3349/1-83 Betoane de ciment. Prescrip ii pentru stabilirea gradului de agresivitate a apei STAS 3622-86 Betoane de ciment - clasificare STAS 6102-86 Beton pentru construc ii hidrotehnice. Clasificare i condi ii tehnice de calitate STAS 6165-88 Hrtie suport. Hrtia suport pentru benzi adezive STAS 6482/1-73 Srme de o el i produse din srm pentru beton precomprimat. Reguli pentru verificarea calit ii STAS 6482/2-80 Srme de otel produse din srma pentru beton precomprimat. Srm neted STAS 6482/3-80 Srm de o el i produse de srm pentru beton precomprimat. Srm amprentat STAS 6482/4-80 Srm de o el i produse din srm pentru beton precomprimat. Toroane STAS 8573-78 Aditiv impermeabilizator pentru mortare de ciment STAS 8625-90 Aditiv plastifiat mixt pentru betoane SR EN 1766:2002 Produse i sisteme pentru protec ia i repararea structurilor de beton. Metode de ncerc ri. Beton de referin pentru ncerc ri E.Documente tehnice normative de referin privind execu ia, recep ia, revizia STAS 1910-83 Poduri de beton, beton armat i beton precomprimat. Suprastructur . Condi ii generale de execu ie STAS 2920-83 Poduri de osea. Supravegheri i revizii tehnice SR EN 13369:2002 Reguli comune pentru produsele prefabricate de beton STAS 6657/2-89 Elemente prefabricate din beton armat i beton precomprimat. Reguli i metode de verificare a calit ii ANEXA III: Calculul funda iilor directe de adncime innd seama de ncastrarea n terenul nconjur tor Funda ia rigid din figura III.1 este ncastrat n teren pe adncimea l. Ac iunile de calcul din originea sistemului de axe sunt: - for a axial vertical N0; - for a orizontal H; - momentul M.

Figura III.1 Din scrierea condi iilor de echilibru se ob ine un sistem de ecua ii avnd ca solu ii deplas rile funda iei, i anume tasarea z, deplasarea pe orizontal x i rotirea . Acestea au expresiile:

(III.1) n care s-au f cut nota iile: - kvl este coeficientul de pat sau de reac iune pe vertical a terenului de fundare la adncimea 1; - khl este coeficientul de pat sau de reac iune pe orizontal a terenului de fundare la adncimea 1; Pentru stabilirea valorilor coeficien ilor kvl i khl, n lipsa altor informa ii teoretice sau experimentale se vor utiliza preciz rile din P106-85, "Instruc iuni tehnice pentru proiectarea i executarea baretelor pentru fundarea construc iilor" - Buletinul Construc iilor nr. 7/1985.

(III.2) Presiunile maxime i minime pz max,min pe talpa funda iei se calculeaz cu rela ia:

(III.3) Presiunile reactive orizontale pxz se calculeaz cu rela ia:

(III.4) De regul , distribu ia acestor presiuni pe fe ele laterale ale funda iei este cea din figura III.2. Adncimea z0 pentru care presiunile reactive orizontale se anuleaz , se calculeaz cu rela ia:

(III.5)

Figura III.2 Presiunea reactiv px (z0/2) se calculeaz cu rela ia:

(III.6) Presiunea reactiv pxl se calculeaz cu rela ia:

(III.7) Momentul ncovoietor corespunz tor unei sec iuni situat la cota y n terenul de fundare se calculeaz cu rela ia:

(III.8). Publicat n Monitorul Oficial cu num rul 374bis din data de 4 mai 2005