caldura in procesul de aschiere

CLDURA IN PROCESUL DE ACHIERE

12.1 Sursele de cldur n procesul de achiereIn procesul de achiere apariia cldurii este un proces inevitabil, aceasta aprnd ca urmare a transformrii aproape integrale a lucrului mecanic consumat la achiere n cldur. Mecanismul de formare al cldurii se explic prin consumarea lucrului mecanic n procesul de deformare plastic a materialului achiat pentru a nvinge frecrile interne din material i de asemenea pentru a nvinge frecrile externe, ntre scul i achie, respectiv scul i materialul de prelucrat. Modul cum se dezvolt i se repartizeaz cldura elementelor din sistemul tehnologic determin starea staionar de distribuie a temperaturilor n zona de achiere. Temperatura elementelor care iau parte la procesul de achiere influeneaz modul de formare al achiei, uzura sculei achietoare, precizia de prelucrare i formarea unor tensiuni n stratul de sub linia de achiere. Transformarea aproape integral a lucrului mecanic n cldur reprezint retrocedarea energiei consumate cu deformarea materialului achiat ntr-o proporie destul de ridicat (97%) sub form de cldur i reinerea unei mici cantiti de energie potenial sub forma tensiunilor remanente din structura stratului de sub linia de achiere i a tensiunilor din achie. Principalele energii care particip la energia total consumat la achiere sunt urmtoarele, (fig.12.1):

Fig.12.1 Sursele de cldur, [6]

234

CLDURA IN PROCESUL DE ASCHIERE

E1 energia necesar separrii celor dou suprafee, a piesei i a achiei; E2 energia necesar deformrii materialului pe planul de forfecare principal; E3 energia necesar nvingerii frecrii dintre achie i faa de degajare a sculei, pe lungimea de contact lc; E4 energia necesar nvingerii frecrii dintre scul i suprafaa achiat pe lungimea de contact ntre acestea, lf; E5 energia necesar deplasrii achiei detaate, (energia cinetic a achiei). Bilanul energetic al procesului de achiere va fi:

E tot = E ii =1

5

(12.1)

Analiza mrimilor acestor energii a demonstrat c cele consumate cu separarea suprafeelor i cu deplasarea achiilor sunt neglijabile din punct de vedere practic, n raport cu cele pentru deformare i frecare. Astfel, pentru calculul bilanului termic la achiere se vor lua n considerare numai energiile consumate cu deformarea i frecarea sculei cu achia i cu materialul de prelucrat.

Fig.12.2 Sursele principale i distribuia cldurii

In acest fel sursele principale de cldur vor fi plasate n zona planului de forfecare, pe faa de degajare n zona lungimii de contact scul-achie i pe faa de aezare a sculei, pe lungimea de contact de frecare. 12.1.1 Cldura de deformare Cldura provenit din transformarea lucrului mecanic consumat cu deformarea materialului achiat este principala surs de cldur din procesul de achiere. Acest lucru mecanic este influenat de valoarea unghiului de forfecare, mrimea tensiunii de forfecare a materialului de prelucrat, unghiul de degajare i unghiul


235

de frecare. Valoarea cldurii provenit din energia de deformare se poate calcula cu relaia:

Q d = Ff v f =

Fy v cos( + ) cos cos( ) cos( )

[J/min] .

(12.2)

12.1.2 Cldura provenit din frecarea achie-scul

In cazul contactului alunector ntre dou suprafee metalice supuse unei presiuni de contact reduse aria real de contact ntre aceste suprafee este mai redus dect aria total a acestor suprafee deoarece contactul are loc numai pe vrful asperitilor celor dou suprafee. Cnd cele dou suprafee sunt n micare relativ, fora de frecare acioneaz ca for de forfecare pentru asperitile materialului mai moale. Dac presiunea de contact crete, cum este cazul la achiere suprafaa real de contact crete tinznd spre suprafaa maxim a celor dou suprafee n contact. In acest caz frecarea nu mai este identic cu cazul general al frecrii a dou suprafee, presiunea de contact devenind variabil i influena chimic fiind important datorit faptului c cele dou suprafee sunt curate i foarte active chimic. Modelul frecrii achiei pe faa de degajare a sculei este prezentat n figura 12.3.

Fig.12.3 Frecarea pe faa de aezare,[11]

In zona de lungime lc1, raportul Ar/Aa (aria real/aria aparent) este unitar. In acest domeniu efortul unitar de forfecare este constant, iar suprafaa achiei, mai moale dect cea a sculei se comport ca un strat semi-vscos. In zona de lungime lc2 , raportul Ar/Aa este subunitar, frecarea fiind o frecare de alunecare cu coeficient de frecare , constant. Orice modificare a condiiilor de achiere se traduce n modificarea raportului celor dou lungimi i deci a coeficientului de frecare. De exemplu, mrirea

236


unghiului de degajare, conduce la creterea raportului lc1/lc2 ceea ce nseamn creterea coeficientului de frecare. Lund n considerare lucrul mecanic consumat pentru nvingerea frecrii dintre achie i scul, cantitatea de cldur produs de aceast surs este dat de relaia:

Q f =

Fy v sin k l cos( )

[J/min].

(12.3)

12.1.3 Cldura de frecare scul - semifabricat

Intr-o prim aproximare s-ar putea crede c aceast cldur ar putea fi neglijabil, dar n acest fel nu se pot explica anumite fenomene cum ar fi tensiunile din stratul de sub linia de achiere, ecruisarea acestuia i revenirea elastic dup trecerea sculei. Lucrul mecanic consumat cu frecarea pe faa de aezare a sculei se poate exprima prin relaia:

L f = F v [J/min],

(12.4)

unde F este fora de frecare pe faa de aezare, care se poate exprima ca fraciune din fora principal de achiere. Coeficientul de frecare este funcie de viteza de achiere i de raza de ascuire a sculei conform relaiei:

= 0 rn v ,

(12.5)

unde 0, , i sunt coeficieni de model, care se pot determina pe cale experimental. Notnd constantele cu C i nlocuind n relaia 12.4 se obine:

L f = C' rn v1 Fy , respectiv cldura: Q f = C' rn v1 Fy ,

(12.6)

Cldura total degajat datorit deformaiilor i frecrii se va determina cu relaia: Q tot = Q D + Q f + Q f . (12.7)


237

12.2 Repartizarea cldurii n elementele sistemului tehnologicCldura format n procesul de achiere se propag de la sursele unde s-a format spre zonele mai reci, distribuindu-se n achie, scul, semifabricat i mediul de achiere. Fiecare surs transmite, conform figurii 12.2 spre zonele nvecinate n anumite proporii o anumit cantitate de cldur. Fluxurile de cldur pleac n sensuri contrare spre zonele mai reci. Astfel, din sursa format n planul de forfecare datorit deformrii materialului achiat un flux QDA pleac spre achie i un flux mult mai mic QDSF pleac spre semifabricat. Cldura format prin frecarea scul achie pleac spre achie prin fluxul Qfa i spre scul prin fluxul QfS, iar cldura din frecarea pe faa de aezare pleac spre scul (QfS) i spre semifabricat (QfSF). In acest mod cldura preluat de achie se poate exprima ca fiind:

Q A = Q DA + Q FA ,cea preluat de scul va fi:

(12.8)

QS = Q fS + Q FS ,i cea preluat de semifabricat va fi:

(12.9)

QSF = Q DSF + Q FSF ,

(12.10)

Evideniind proveniena cldurii se poate scrie ecuaia de bilan termic la achiere:

Q D Q F Q F QSF QS Q A + + = + + = 1. Q tot Q tot Q tot Q tot Q tot Q tot

(12.11)

Repartizarea procentual a fluxurilor de cldur depinde foarte mult de condiiile de achiere, n special de tipul operaiei i de regimul de achiere. O repartizare clasic pentru operaii de strunjire este redat mai jos n comparaie cu repartizarea cldurii n cazul guririi, [12] unde condiiile de lucru favorizeaz transmiterea unui flux mai mare de cldur spre pies dect spre celelalte elemente ale sistemului tehnologic. Strunjire Gurire Q1 =(50-86)% Q1= 28% Q2 = 14,5% Q2 =(40-14)% Q3 =4% Q3 = 52,5% Q4 =1% Q4 = 5%

238


12.3 Evaluarea cantitii de cldur transmis semifabricatuluiFolosind gradientul de temperatur din faa sculei i considernd c acesta variaz liniar cu distana fat de vrful sculei se poate determina cantitatea de cldur care se transmite spre semifabricat din zona de deformare principal.

Fig.12.4 Schema de calcul la transferul cldurii spre pies, [12]

Folosind notaia pentru gradientul de temperatur i considernd c acesta are valoarea maxim G n vrful sculei, se poate determina valoarea lui ntr-un punct oarecare A din asemnarea triunghiurilor. Astfel, valoarea determinat gradientului de temperatur va avea valoarea :

= G ( x / l) + G ,

(12.12)

Aceast relaie este demonstrat avnd n vedere ca gradientul de temperatur scade de la valoarea maxim din vrful sculei, G la o valoare oarecare din punctul A , aflat la distanta x de vrful sculei. Parcurgerea drumurilor l i respectiv x se va face n timpul i respectiv x , care rezult din relaia:

x =

x . l

(12.13)

In momentul n care cuitul ajunge n punctul A valoarea gradientului va fi G, deci a variat de la valoarea iniial = - (G/l ) x + G la valoarea G, cum a fost iniial in punctul O. Valoarea medie a gradientului in punctul A in timpul parcurgerii distanei x n timpul x va fi: med = Gx / l + G Gx =G . 2 2l (12.14)


239

Cantitatea de cldur care trece de la zona de forfecare la semifabricat, n punctul A pe durata x va fi:

dQ = med b dx x [J/sec],

(12.15)

unde b este limea achiei, n mm; bdx, aria seciunii elementare a achiei prin care cldura trece spre semifabricat, n mm2; , conductibilitatea termic a materialului semifabricatului. Tinndu-se seama de valorile gsite pentrumed i pentru x se va obine: (12.16) Integrnd valoarea de mai sus se obine cantitatea de cldur transmis semifabricatului :

dQ = {G [Gx / 2l]}b dx ( x / l) ,

G 1 b l Q= (G x ) xdx = bG l l 0 2l 3

(12.17)

sau nlocuind G=max si =l/v, se gsete valoarea final pentru cantitatea de cldur transmis semifabricatului:

1 bl 2 Q= max [J]. 3 v

(12.18)

Valoarea dat de relaia de mai sus este aproximativ deoarece nu s-a luat n considerare ntreaga cantitate de cldur care trece spre semifabricat (nu s-a considerat frecarea). Se pot trage ns urmtoarele concluzii: la creterea vitezei de achiere cantitatea de cldur care trece la semifabricat scade, deci crete cea transmis sculei; cnd limea achiei b crete precum i crete cantitatea de cldur preluat de semifabricat crete, ca urmare dac se va achia un material slab conductor de cldur (cum este cazul la oelurile inoxidabile sau la aliajele refractare) temperatura sculei va fi mai mare. Usacev, [12] a artat c fluxul de cldur produs in timpul achierii trece spre semifabricat cu o anumit vitez, n funcie de conductibilitatea termic a materialului. Dac viteza de achiere crete fluxul de temperatur este interceptat de scul, astfel c temperatura acesteia crete ntr-o msur mai mare.

240


12.4 Evaluarea temperaturii achieiConsidernd lucrul mecanic consumat, se poate calcula aproximativ cantitatea de cldur degajat n procesul de achiere. Formula de calcul va fi:

Q m = L = Fy v [daJ/min],

(12.19)

unde Qm este cantitatea de cldur produs pe minut. Considernd c achia preia 75% din cantitatea total de cldur se poate scrie:

= 0,75Fy l /(mc) [K],

(12.20)

unde este diferena de temperatur a achiei, n K; l, drumul parcurs de scul n achie, n mm; Fy, fora principal de achiere; m, masa achiei, n Kg; c, cldura masic a materialului de prelucrat (c=46 pentru oel), n daJ/kgK . Transformnd relaia de mai sus, aceasta se poate pune sub forma:

=

0,75 Fy (V / l)c

=

0,75 Fy (Sl / l)c

=

0,75 p [K], c

(12.21)

unde V este volumul achiei, n mm3; , densitatea materialului prelucrat (pentru oel =7,85 103), kg/m3; S aria seciunii achiei, mm2; p, apsarea specific de achiere, n daN/mm2

12.5 Influena diferiilor factori asupra temperaturii sculeiTemperatura sculei este elementul cel mai important din punct de vedere practic, deoarece aceasta duce la deteriorarea proprietilor achietoare ale tiului, la mrirea uzurii i la scderea durabilitii sculei, avnd efecte economice importante n procesul de achiere. Factorii cei mai importani care influeneaz temperatura sculei sunt: Regimul de achiere prin: viteza de achiere; avansul de lucru; adncimea de achiere.


241

Forma seciunii achiei; Geometria sculei prin: Unghiul de degajare; Unghiul de atac principal; Raza la vrf a sculei; Seciunea corpului cuitului. Materialul de prelucrat. In continuare se vor trece n revist principalele efecte ale factorilor amintii asupra temperaturii sculei.a. Viteza de achiere Odat cu creterea vitezei de achiere crete puterea consumat i ca urmare conform relaiei (12.19) cantitatea de cldur total degajat n procesul de achiere va fi mai mare. Rezult c i cantitatea de cldur preluat de scul va crete n mod proporional, astfel c viteza de achiere este factorul determinant n creterea temperaturii sculei. In figura 12.5 este prezentat variaia temperaturii sculei n funcie de viteza de achiere pentru oel i pentru font.

Fig.12.5 Variaia temperaturii sculei cu viteza

Se poate observa c temperatura sculei crete mai puin la font dect la oel, lucru explicabil prin deformarea mai redus care precede desprinderea achiei n cazul fontei. De asemenea se poate trage concluzia c datorit formei convexe a curbelor de variaie a temperaturii, creterea temperaturii este n urma creterii vitezei de achiere (este mai mic T dect v). Aceast moderare a creterii temperaturii sculei cu creterea vitezei de achiere este datorat, parial reducerii gradului de deformare a materialului achiat cu creterea vitezei de deformare i faptului c la viteze mari o cantitate mai mare de cldur se transmite achiei reducnd fraciunea din cldura total care revine sculei.

242


b. Avansul de lucru. Creterea avansului duce la creterea forei de achiere i ca urmare a aceleiai formule (12.19) crete cantitatea total de cldur degajat de procesul de achiere. Rezult i o cretere a temperaturii sculei, care este mai redus dect n cazul anterior, conform figurii 12.6.

Fig.12.6 Variaia temperaturii sculei cu avansul

Moderarea creterii temperaturii se explic prin faptul c la creterea avansului crete grosimea achiei i aceasta duce la reducerea deformaiilor materialului achiat, deci la reducerea cldurii provenit din deformare. De asemenea crescnd grosimea achiei i considernd c fiecare strat elementar din grosimea achiei transmite o cantitate de cldur Qi spre scul, figura 12.7 (cantitate cu att mai mic cu ct stratul este mai ndeprtat de faa de degajare). Rezult c, cu ct achia este mai groas Qi va fi mai mic, deci scula va prelua o cantitate de cldur mai redus i temperatura ei va fi mai mic.

Fig.12.7 Influena grosimii achiei asupra temperaturii sculei

c. Adncimea de achiere, ap Creterea adncimii de achiere duce la creterea forei de achiere i ca urmare a lucrului mecanic consumat la achiere. Acesta se transform aproape n totalitate n cldur deci crete i cantitatea total de cldur din proces. Cu toate


243

acestea temperatura sculei crete mai puin dect n cazul creterii avansului, deoarece creterea adncimii de achiere duce la creterea lungimii tiului activ deci solicitarea termic pe unitatea de lungime de ti se reduce. Din acest motiv este indicat creterea mai degrab a adncimii de achiere dect a avansului n procesul de alegere a parametrilor regimului de achiere.d. Forma seciunii achiei, b/a La un raport de form al seciunii achiei,(b/a sau ap/f) mic, deci o seciune de form groas deformarea materialului achiat este mai redus i temperatura sculei mai sczut. De asemenea temperatura sculei scade i la mrirea limii achiei (mrirea adncimii de achiere). Dintre aceste dou tendine opuse predomin creterea lungimii tiului activ, care duce la achie de form subire prin mrirea lui b i nu prin scderea grosimii achiei, a. e. Unghiul de degajare,0 Cu ct unghiul de degajare este mai mare pana achietoare ptrunde mai uor n material i ca urmare fora de achiere i deformarea materialului achiat este mai mic. Rezult c mrirea unghiului de degajare duce la reducerea temperaturii sculei. Acest lucru este adevrat pn la o anumit valoare a creterii unghiului de degajare, dar o cretere n continuare duce la scderea unghiului de ascuire , cldura se degaj pe mai puin material nspre tiul sculei astfel c temperatura sculei va ncepe s creasc. Variaia temperaturii sculei cu unghiul de degajare este redat n figura 12.8

Fig.12.8 Variaia temperaturii sculei cu unghiul de degajare,[12]

f. Unghiul de atac principal, r Pentru o seciune de achie constant scderea unghiului de atac principal duce la formarea unei seciuni de achie de form subire, dar totui temperatura sculei scade deoarece crete lungimea de ti pe care se repartizeaz cldura. g. Materialul de prelucrat Materialul de prelucrat influeneaz prin mrimea forelor de achiere, care se produc n procesul de achiere. Astfel la materiale cu rezistena la rupere sau duritatea mare forele de achiere sunt mari i lucrul mecanic consumat va fi mare. Temperatura va avea o cretere mare cu viteza. Pe lng acestea mai are

244


importan i forma achiei prin lungimea contactului scul- achie. Cu ct acest contact este mai lung cu att crete cantitatea de cldur transmis feei de degajare. De asemenea materialul mai influeneaz temperatura sculei i prin conductibilitatea termic. Cu ct coeficientul de conductibilitate termic este mai sczut materialul va prelua o mai mic cantitate din cldura total produs prin achiere i va rmne n zona tiului o cantitate de cldur mai mare care va duce la ridicarea temperaturii sculei. Materialele cele mai slab conductoare de cldur au o achiabilitate foarte slab datorit faptului c durabilitatea sculei scade mult cu creterea temperaturii din zona de achiere. Influena parametrilor procesului de achiere asupra temperaturii sculei din oel rapid a fost redat printr-o formul stabilit de Danielian, [4]:

=

C v 0.4 f 0.24 a 0.105 (sin r ) p

0.26

(a

p /f)

0.086

r0.11 (a b )

0.056

,

(12.22)

unde C este un coeficient care depinde de materialul prelucrat i de materialul sculei folosite. Astfel pentru prelucrarea unui oel de tip OLC 45 formula va fi:

= 166,5 v 0.4 a 0.105 f 0.2 , piar pentru prelucrarea fontei cenuii este:

(12.23)

= 138 v 0.36 a 0.09 f 0.133 p

(12.24)

In lucrarea [10] se propun formule pentru calculul temperaturii sculei la aliajele de zirconiu, prelucrate cu scule din carburi metalice de tip M10 i cu scule din oel rapid, de forma:

Rp 3 = 116 v 0.5421 a 0.08 f 0.318 p M10 = 112.5 v a0.5 0.09 p

f

0.12

(12.25)

12.6 Metode de msurare a temperaturii n procesul de achiere12.6.1 Metoda calorimetric, se folosete pentru determinarea temperaturii medii din procesul de achiere. Piesa de prelucrat i scula achietoare, care n cazul prezentat este un burghiu se introduc ntr-un vas calorimetric, figura 12.9.


245

Fig.12.9 Metoda calorimetric

Dup achiere temperatura ntregului sistem crete cu o anumit valoare. Prin calcule se determin lucrul mecanic total consumat pentru ridicarea temperaturii cu valoarea constatat i se determin temperatura sculei. Metoda se folosete n special pentru determinarea temperaturii achiilor.12.6.2 Metoda termocuplului artificial (semiartificial), se folosete introducnd ct mai aproape de tiul sculei un termocuplu artificial format din dou fire de materiale indicate pentru zona de temperatur pe care dorim s o msurm, de exemplu cupru-constantan. Capetele libere se conecteaz la un galvanometru care se poate etalona n grade i care va indica direct temperatura sculei n acea zon. Dac unul din fire este nlocuit cu materialul sculei rezult un termocuplu semi-artificial temperatura msurndu-se la contactul rece ntre firul de constantan i scula achietoare. Metoda are avantajul c se poate msura pe o anumit zon n scopul determinrii unui cmp de temperatur (se poate executa o reea de guri ca n figura 12.10). Dezavantajul const n faptul c gurile modific starea iniial a materialului sculei aflat n zona tiului i c nu se poate nimeri exact peste temperatura maxim.

Fig.12.10 Termocuplul artificial (semiartificial)

12.6.3 Metoda termocuplului natural, figura 12.11 se bazeaz tot pe efectul de termocuplu, care apare de data asta chiar ntre scul i pies. Contactul cald este reprezentat de jonciunea scul-pies iar contactul rece se preia ntre corpul rece al sculei i prin intermediul unui contact rotativ (de exemplu cu baie de mercur) de la pies.

246


Fig.12.11 Termocuplul natural

Att piesa ct i scula sunt izolate fa de batiul mainii pentru a putea msura curentul de termocuplu care este foarte slab. Metoda are avantajul c nu modific cu nimic condiiile de achiere, dar etalonarea este dificil i temperatura indicat este temperatura medie a contactului scul-pies. Pentru evitarea etalonrii fiecrui cuplu material de prelucrat- material scul se folosete metoda termocuplului natural cu dou cuite confecionate din materiale diferite, dar avnd aceeai geometrie i lucrnd cu aceleai regimuri , (fig.12.11b).12.6.4 Metoda optic, fig. 12.12, const n msurarea temperaturii cu ajutorul unui pirometru optic cu dispariia filamentului n momentul n care acesta are aceeai temperatur cu proba. Se poate folosi la temperaturi care depesc 6000C deoarece lucreaz n domeniul vizibil. Metoda este mai precis dect cea calorimetric, dar are dezavantajul c se poate folosi numai la temperaturi mari, iar temperaturile uzuale la achiere sunt sub aceste valori. O variant a acestei metode este cea a folosirii unui pirometru cu radiaie total, care lucreaz i n domeniul infrarou, astfel c se pot msura i temperaturi mai joase.

Fig.12.12Metoda optic

12.6.5 Metoda fotografic (Boothroyd), fig12.13, permite studiul cmpului de temperatur att pe pies ct i pe scul i achie. Aparatul de nregistrare F este un aparat de fotografiat sau filmat cu sensibilitate n infrarou. Acesta filmeaz piesa, P i scula S i de asemenea i o prob cu


247

temperatura cunoscut I, msurat cu ajutorul unor termocuple etalonate. Studiind fotografia i asimilnd temperaturilor etalon anumite culori pe computer se poate obine o termografie computerizat a ansamblului scul-pies. Alte metode de msurare direct a temperaturii sunt vopselele termocolore, care i schimb culoarea la o anumit temperatur, dar sunt greu de folosit i precizia este redus. Se pot folosi pentru aprecierea temperaturii achiei i aa-numitele culori de revenire, adic culorile pe care le capt achia n funcie de temperatura la care se produce achierea.

Fig.12.13 Metoda fotografic (Boothroyd)

Aceste culori se produc datorit formrii unor oxizi de fier, de la culoarea galben pai (n jurul valorii de 2000 C) pn la albastru indigo la aproximativ 4500 C. Prin aprecierea culorii se poate trage concluzia asupra intensitii regimului de achiere folosit. O apreciere a temperaturii se poate face i prin analiza structurii pe probe metalografice prelucrate cu regimuri diferite: n funcie de fazele structurale care se formeaz se poate trage concluzia pn la ce temperatur a ajuns piesa respectiv.BIBLIOGRAFIE 1. Boothroyd, G. Photographic technique for the Determination of Metal Cutting temperature. In: British journal of Applied Physics, vol.12, 1961 2. Boothroyd, G. Fundamentals of Metal Machining and Machine Tools. International studenten edition. Tokyo .a. , McGraw Hill Kogakusha Ltd. 1985. 3. Brndau P. D., Muntean, A., Beju, L., Bazele achierii i generrii suprafeelor- Lucrri de laborator. Sibiu, Ed. Universitii, 1997. 4. Danielian, A.M. Rezanie metalov i instrument. Moskva, Maghiz, 1950. 5. Deacu, L. i Giurgiuman, H. Bazele aschierii i generrii suprafeelor, Rotaprint, Institutul Politehnic Cluj-Napoca, 1980. 6. Deacu,L., Kerekes, L., Julean, D. i Crean, M. Bazele achierii i generrii suprafeelor. Rotaprint, Univ. Tehnic Cluj-Napoca, 1992.

248


7. Herbert, E.G. The measurement of cutting temperature. In: Proceedings of the Applied Machining Congress,1950. 8. Lzrescu, I.D. Teoria achierii metalelor i proiectarea sculelor. Bucureti, Ed. didactic i pedagogic, 1964. 9. Lzrescu, I.D., Abrudan, Gl., Bejan, E. i Steiu G. Achiere i scule achietoare. Bucureti, Ed. didactic i pedagogic, 1976. 10. Muntean, A. Temperatura la prelucrarea aliajelor de zirconiu. In: Acta Universitatis Cibiniensis, vol XxiX, ISSN1221-4949, Sibiu, Ed. Universitii, 1999, p.179. 11. Oprean, A. Sandu, I., Minciu, C., Deacu, L., Giurgiuman, H.i Oancea, N. Bazele achierii i generrii suprafeelor. Bucureti, Ed. Didactic i pedagogic, 1981. 12. Steiu, G., Lzrescu, I.D., Oprean, C., Steiu, M. Teoria i practica sculelor achietoare, vol.I, Sibiu, Ed. Universitii, 1994.

caldura in procesul de aschiere

Documents