VIGA-LOSADISEO PUENTE VIGA-LOSAS=L/30.4830.84PROYECTO :PUENTE CARROZABLE PUCACOCHAxl=0.10LOCALIDAD:PUCACOCHADISTRITO :ANDAMARCAPROVINCIA:CONCEPCIONb1=0.195REGION :JUNINk=0.050.245DATOS GENERALESPuente simplemente apoyadoDIAFRAGMAS/C de diseoHS20 - 44bd=0.25Luz del puente(L) =9.40mhd=0.50Ancho de via( A ) =3.60mlong vereda(C) =0.70mAncho de viga(b) =0.30m(f) =0.55mespesor de losa(E) =0.25m(g) =0.15m24.41(m) =0.875mseparcion vigas(S) =1.75m(a) =0.875mA- PREDIMENSIONAMIENTOPeralte de la vigaconsid H>0.80mH = L/150.63H = 0.07*L0.66d = (S+9)180.67H = d+xl0.77Espesor de la losa0.18Considerando E =0.25m1- DISEO DE VIGASMetrado de cargasPeso losa =E*(A/2*+b1+k)*2,4 T/m31.305MOMENTO DE LOSAPeso viga =F*b*2,4 T/m30.420Tramo Intermedioasfalto =0,05*A/2*20.1804.25P4P4Pacera =C*0,4 T/m30.2804.73-0.641.5volado =0,131*2,4 T/m30.314VoladizoBaranda =0,10 T/m0.1005.58T-m2.600Tn1-MOMENTO POR PESO PROPIONUMERO DE DIAFRAGMAS5Peso propio Diafragma (W1)=w1 =hd*bd*S/2*2,40.2625Momento total Carga Muerta (Md)Md =w1*(L/4+2*L/8)+Wd*L2/829.95075Ms/c =19.66R = coef d' concentracion1.2732-MOMENTO POR SOBRECARGASobrecarga HS-20Ms/cf =25.03por vigam =-0.393Ms/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L20.18n =0.579P=3629L =2.228M S/C =M*(1+0,7/(s+b))M S/C25.303-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTEpor vigaM eq=9*L/4+0,96*L2/814.854-CARGAS POR EJE TAMDENM =(L-1,2)*6/2M24.60Tomando el mayor Mom ( ML )25.304-MOMENTO POR IMPACTOI=15,24/(L+38)0.32MAXIMOMomento de impacto(Mi)7.59I < =0,3 ; I=0.30DISEO POR FLEXIONB1- DISEO POR SERVICIO1Verificacion del peralteM=Md+Ml+Mi62.84fy4200f'c=210d=raiz(2*M*100000/(F'c*k*j*b))fc=0,4*F'c84fs=0,4*fy1680d=50.127r=fy/Fc20dpv0OK!Verificacin del eje neutroa=4.97a(Fs-Fmin)0OK!VERIFICACION DE CUANTIA POR DISTRIBUCION DE ACEROxl' =12.68dc =6.5d =67.32pv(real) =0.0062pmax =0.0163pmax >pv0OK!B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTOPara condiciones severas de exposicin:Z=2300kg/cm2xl' =12.68dc =6.5d =67.32A=2*xl'*b/N44.75FsMax=Z/((dc*A)1/3)3471.30Fs=Ms /(As*j*d)1215.51FsV"u0OK!COLOCACION DE ACERO 1/2"1.27Av=2.54 3/8"0.71Av=1.42Considerando 1/2"Av=2*As2.54S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 1/2"233.95 3/8"130.79ACERO LATERALA=0,1*As8.619Cm 2Espaciamiento mximo0.30B=21.50h'=H-,10-B23.50cm#varillas0.783#total de varillas6As=1.44cm2Se tiene3 5/8"cada lado As=1.98cm2 @7.83cmC-DISEO DE LA LOSAMETRADO DE CARGASTRAMO INTERIORMppMetrado de cargasPeso propio(1m)*(e)*(2,4 T/m30.6Asfalto(1m(*(0,05)*2T/m3)0.1000.7Mpp=Wd*s/100.21Ms/cMl=(s+0,61)/9,74*P1.76P=7,2587.258Momento positivo=0,8*Ml1.41Momento Negativo=0,9*Ml1.58MiMomento por ImpactoI=15,24/(S+38)0.38I= Longitud del apoyo (pulg)A --> Ancho del apoyo (pulg)Desplazamiento de la viga que ocurrir :DL= 0.00006 x T x LDL=0.17pulg:T --> Variacin de Temperatura FL--> Longitud de la viga (pies)5) Verificando.Si Desplazamiento que absorbe>Desplazamiento que ocurrirCONFORME

&APgina &PftmA=Vtotal/(800*L")==Vtotal/(L"*A))==(L"*A)/(2(L"+A)*e

)=%2CONFORMEPESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3)g2 =2.3003.73>2CONFORMEDIMENSIONES9.58< dCONFORMEM =0.8003.83>2CONFORMEN =0.3002.48>2CONFORMEE =1.10011.15< dCONFORMEG =1.4305.20>2CONFORMEa =1.2803.57>2CONFORMEb =0.650c =0.780B =3.630A-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A1-Empuje de terreno,h=1.28h'=0.60C=TAN 2(45-f/2)0.27E= 0,5*W*h (h+2h')*C0.686TnEv=E*Sen (/2)=0.206Eh=E*Cos (/2)=0.654Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/30.53Fuerzas verticales actuantes (Estabilizadoras)Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P11.9140.3250.622Ev0.2060.650.134Total2.1200.756Xv=Mt/Pi0.357mEsfuerzo a compresin del concreto fc= 0,4(f'c)Z=Eh*Dh/Pi0.164mf'c =140e=b/2-(Xv-Z)0.132mfc=560Tn/m2e = B/2-(Miv-Mih)/Fv =0.13LA PRESION MAXIMA SE UBICA EN LA PUNTAVerificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P =Fv(1+6e/b)/(ab)7.24< fcCONFORMEChequeo al volteoFSV=Mi/(Eh*Dh)2.18>2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh2.27>2CONFORMEB-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H=5.24h'=0.60C=0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C=7.289TnEv=E*Sen (o/2)=2.192TnEh=E*Cos (o/2)=6.952TnPunto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/31.91mFuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P17.8342.20517.274P27.1041.4910.585P35.0090.733.657Ev2.1921.914.187Total22.13935.703Xv=Mt/Pi1.61mEsfuerzo a compresin del concreto fc= 0,4(f'c)Z=Eh*Dh/Pi0.60f'c =140e=b/2-(Xv-Z)0.26mfc=560Tn/m2Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P =Fv(1+6e/b)/(ab)21.06< fcCONFORMEChequeo al volteoFSV=Mi/(Eh*Dh)2.69>2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh2.23>2CONFORME2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio25.76TnReaccin del puente debido a peso propio,R1=6.28tn/mRodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente,0.144Tn/mReaccion por sobrecargaR3=9.36TnFuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.2801.499.357R39.3601.4913.946P vertical tot,22.1391.6135.644Total37.77958.947Xv=Mt/Pi1.560mFUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh6.9521.9113.278R20.1447.041.014Total7.09614.292Yh=Mi/Pi2.014Z=0.378e=0.083VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y traccinP =Fv(1+6e/b)/(ab)24.94< fcCONFORMEChequeo al volteoFSV=Mi/(Eh*Dh)4.12>2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh3.73>2CONFORMEC-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B=3.63H=6.24h'=0.60C=0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C=10.028Ev=E*Sen (o/2)=3.015Eh=E*Cos (o/2)=9.564Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/32.25Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P17.8343.00523.541P27.1042.2916.268P35.0091.537.664P48.3491.81515.153P52.5153.488.752Ev3.0153.6310.944Total33.82682.322Xv=Mt/Pi2.434mZ=Eh*Dh/Pi0.636me=b/2-(Xv-Z)0.017m>b/6b/6=0.605e2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh2.48>2CONFORME2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.2802.2914.381R39.3602.2921.434P vertical tot,33.8262.4382.197Total49.466118.012Xv=Mt/Pi2.386mFUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh9.5642.2521.519R20.1448.041.158Total9.70822.677Yh=Mi/Pi2.34Z=0.46e=-0.112CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh3.57>2CONFORME

kg/cmkg/cmESTRIBOBEGNMs/ccbhzHeha

ALASDISEO DEL ALA(MARGEN IZQUIERDA)DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m)hz =1.000TIPO DE TERRENO (Kg/m2)d =1.200H+d =3.675.375ALTURA DEL ALA (m)H =2.670ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL RELLENO(grado)f =35.000ANGULO DEL TALUD (grado)Y =33.667PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3)g1 =1.6006.772CONFORMEE =0.7007.16< dCONFORMEG =0.6507.57< dCONFORMEB =2.1503.71>2CONFORME2.13>2CONFORMEA-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A1-Empuje de terreno,h=2.670.8322735516C=COSf*(COSf-(COSf-COSY)1/2)/(COSf+(COSf+COSY)1/2) =0.58Tn0.1472045957E= 0,5*y1*h2 *C3.31TnEv=E*Sen Y =1.835TnEh=E*Cos Y =2.755TnPunto de aplicacin de empuje EaDh=h/30.89mFuerzas verticales actuantes (Estabilizadoras)Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P13.9921.0254.092P22.1490.4671.004Ev1.8351.352.477Total7.9767.573Xv=Mt/Pi0.949mEsfuerzo a compresin del concreto fc= 0,4(f'c)Z=Eh*Dh/Pi0.307mf'c =140e=b/2-(Xv-Z)0.033mfc =560Tn/m2e = B/2-(Miv-Mih)/Fv =0.03LA PRESION MAXIMA SE UBICA EN LA PUNTAVerificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P =Fv(1+6e/b)/(ab)6.772CONFORMEB-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B1-Empuje de terreno,h=3.67m0.8322735516C=COSf*(COSf-(COSf-COSY)1/2)/(COSf+(COSf+COSY)1/2) =0.58Tn0.1472045957E= 0,5*W*h2 *C6.25TnEv=E*Sen Y =3.465TnEh=E*Cos Y =5.202TnPunto de aplicacin de empuje EaDh=h/31.22Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P13.9921.5256.088P22.1490.9672.078P31.2822.002.564P44.9451.085.341Ev3.4652.157.450Total15.83323.521Xv=Mt/Pi1.49mCapacidad portante del suelo d:Z=Eh*Dh/Pi0.40d =12e=b/2-(Xv-Z)-0.01mVerificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,e = B/2-(Miv-Mih)/Fv =-0.01LA PRESION MAXIMA SE UBICA EN EL TALONClculo de las presiones mximas y mnimassmn = Fiv*(1-6*e*/B)/(aB) =7.16< dCONFORMEsmx = Fiv*(1+6*e*/B)/(aB) =7.57< dCONFORMEChequeo al volteoFSV=Mi/(Eh*Dh)3.71>2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh2.13>2CONFORME

kg/cmTn/mmmTn/mTn/mBMGNEyGHhzALAmTn/mTn/m