Ambutisarea pieselor cilindrice fr flanDate iniiale:-d 17[ ] mm;- pr 4[ ] mm-H 20[ ] mm;- s 0.4[ ] mm;

1. Analiza materialuluiMaterialul folosit este CuZn15 un material moale ce se livreaz n trei stri de ecruisare:O-moale; HA-jumtate tare;HB-tare.a. Caracteristici mecanice(STAS95-80) :- rezistena de rupere la traciune:Rm=300...370[N/mm2];- alungirea la rupere: A5min=50%;- duritatea: -minim: 55HB iar maxim: 85 HB.b. Compoziie chimic: - 80% Cu, 20% Zn.c. Adoptarea tipului de semifabricat i dimensiunile acestuia:- masa: 8,5 Kg/m3;- tipul semifabricatului : colac de tabla de lungime 30 [m]d. Aspect: suprafaatablei trebuiesfiecurat, neted, lipsitde umflturi, crpturi, solzi, stratificri, suprapuneride material, incluziuni de corpuri strine.2.Condiiile tehnologice pe care trebuie sa le ndeplineasca piesele la ambutisarea. Raze minime de racordare ce se pot obine prin ambutisare :- min5pr s 2[ ] mm; [tab. 4.33 pg. 126, Braha]Raza la fund impusa pe desen este mai mare dect cea minima realizabil, prin urmare condiia este satisfacut.b. Abaterile la nlimea pieselor cilindrice ambutisate fr flan :-H t 0.6; [tab. 4.35 pg. 127, Braha]c. Abaterile la diametrul interior :-d t0.12; [tab. 4.37 pg. 127, Braha]d. Calitatea suprafeelor:- [pg. 139, Braha]3. Determinarea dimensiunilor semifabricatelor necesare pentru ambutisarea. Adaosul pentru tierea marginilor :-h 1.6 ; [tab. 4.65 pg. 149, Braha] b. Determinarea diametrului semifabricatului plan prin descompunerea piesei n arii de form geometric simpl :Diametrul semifabricatului plan se determin cu relaia:-4 n - numrul ariilor elementare n care este descompus piesa ;-( )aA d s h + 87.462[ ] mm- aria desfuratei unui cilindru ;-1( ) A d s h + 1093.32[ ] mm- aria desfuratei unui cilindru ;-22[2 ( 2 ) 8 ]4p p pA d r r r + 278.18aria desfuratei unui sfert de Torr;-23( 2 )4pd rA 63.312[ ] mm- aria desfuratei unui disc;c. Determinarea limii benzii la ambutisare succesiv pe un singur rnd, cu decuparea intervalelor :- 0 0(0, 2...0,3) 0, 2 a D D 8.8[ ] mm;- 0 2(1...1, 05) 2 B D a + 47.42[ ] mm;- 2a 1.2[ ] mm; [tab. 4.83 pg. 178, Braha]- 1a1.5[ ] mm; [tab. 4.83 pg. 178, Braha]- c 1[ ] mm; [tab. 4.84 pg. 179, Braha]- 0 1p D a + 45.52[ ] mm4. Calcule tehnologice la ambutisarea pieselor cilindrice fr flana. Indicii gradului de deformare :- 02 d smD+ 0.4; unde m coeficientul de ambutisare ;b. Stabilirea felului ambutisrii, cu sau fr element de apsare de reinere a semifabricatului:- la I-a ambutisare:0100sD 0.9 cu apsare-reinere ;- la a II-a: 1100sd 1.51 cu apsare-reinere;- la a III-a: 2100sd 2.01 cu apsare reinere;c. Determinarea numrului operaiilor de ambutisare:- 10.40.6mm '1m m < sunt 2 sau mai multe operaii;- 1 1 0d mD 26.41[ ] mm- 21 20.750.45mmm' 1 2m mm < sunt 3 sau mai multe operaii;- 2 1 2d d m 19.81 [ ] mm- 31 2 30.70.33mmm m' 0.7, 0.331 2 3m mm m > sunt 3 operaii;- 3d 17[ ] mmd. Razele de racordare ale plcii active (de ambutisare) plr:min min(5 8)pl plr s r 2[ ] mm- operaia 1: (1) 0 10,8 ( )plr D d s 2.12 - operaia 2: (2) 1 20,8 ( )plr d d s 1.3 - operaia 3: (3) 2 30,8 ( )plr d d s 0.84 e. Razele de racordare ale poansonului pr:- operaia 1: (1) pr 2.12- operaia 2: (2) pr 1.3 - operaia 3: (3) pr 0.84 [tab. 7.11 pg.250, Braha]f. Determinarea nlimilor intermediare:- nlimile intermediare se vor determina cu ajutorul metodei egalrii ariilor, aceasta avnd urmtoarea metodologie:Prin urmare nlimile intermediare vor fi :- 1h8.87[ ] mm- 2h17.58 [ ] mm- 3h H h + 21.6[ ] mm5. Calculul forelor, a lucrului mecanic i a puterii la operaiile de ambutisarea. Fora total de ambutisare:- fora total de ambutisare se determina cu relatia:. .( )t imp sc a d pF F Q F F F F F + + + + +; n care:- F fora de ambutisare [tab. 7.36 pg. 279, Braha];1 1 rF d s k - la prima ambutisare;i i r iF d s k - la urmatoarele ambutisari;din care coeficienii ik sunt luai din tabelele 7.37 i 7.38.1K0.752K1.1 3K1.15 Prin urmare :1F8299.3 [ ] N2F1095.5 [ ] N3F8627.1 [ ] N- Q fora de apsare pentru reinerea materialului:2 21 ( )( 2 )4i i i pl iQ d d r q 1 + ],n care 22 / q Nmm este presiunea medie specifica alamei [tab. 7.43 pg. 283, Braha]1Q1568.1 [ ] N2Q307.1[ ] N3Q67.49 [ ] N- 0,3scF F 3286.5 [ ] Nfora maxim de comprimare a elementului elastic;- 0,1aF F 1095.5 [ ] N fora necesar pentru comprimarea dispozitivului de amortizare;- 2 ( )p rF c p + 11167[ ] Nfora de decupare a cutitului de pas;- 00sin ( ) 22 2da DF p aD 1 _ + 1 , ]133.86[ ] Nb. Lucrul mecanic i puterea la operaiile de ambutisare:- lucrul mecanic :1000iihL x F [ ] daJ ,unde: - x coeficient [tab.7.69 pg. 284, Braha] ;-F fora de ambutisare;-h adncimea de ambutisare;1L8.799 [ ] daJ2L15.11 [ ] daJ3L17.95[ ] daJ_1nr optot iiL L 41.86[ ] daJ- puterea util efectiv:max0, 2uP L n 2907.5[ ] W6. Adoptarea dimensiunilor elementelor componente ale matrieia. Alegerea materialelor din care se confecioneaz elementele componente:Nr.Crt.Denumirea elementelor Materialul utilizatTratament termic recomandat1. Poansoane de pas si de decupareOSC10 Clire+revenire la 58-60HRC2. Poansoane i plci pentru ambutisareOSC10 Clire+revenire la 58-60HRC3. Coloane i buce de ghidareOSC8 Clire+revenire la 58-60HRC4. Rigle de ghidare OLC455. tifturi de poziie OLC45 Clire+revenire la 50-55HRC6. Plac de desprindere i eliminareOL507. Arunctor OL508. Plac de baz OL429. Plac port-poanson OL4210. Plac Superioar OL4211. uruburi OL4212. Arcuri de compresie Rul2 Clire+revenire la 50-54HRCb. Adoptarea dimensiunilor plcii active:H A Bab1b3b4bd1d22.52 262.11 92.47 182.11 92.97 22.52 57.47 21.5 12.5 10.5- 10 H s Ka b + + + ; 0,8 K [pg. 169, Teodorescu]- 1b H - ( 2) a x p + ;x nr.op.- 2cb B +- 12 B b b + -80 A a +- 12,5 d [rel. 9.3 pg. 169, Teodorescu]- 12 10,5 d d - 140,82d db d+ +- 32,8 b B d b. Adoptarea dimensiunilor plcii de baz:ab h1a1b1d1e2eR1hs1st1tg4d5dl200 315 75 320 435 40 315 288 48 30 180 120 210 175 40 16 28 33 [anexa 4 pg.381, Teodorescu]c. Adoptarea dimensiunilor plcii superioare:ab h1a1b1d1e2eR1hs1st1tg4d5dl200 315 75 320 435 45 315 288 48 75 180 120 210 175 40 16 28 33d. Adoptarea dimensiunilor coloanelor de ghidare:e. Adoptarea dimensiunilor bucselor de ghidare:f. Adoptarea dimensiunilor cepului de fixare:1d4d5d6d7d4l5l6l40 78 58 10.5 15.5 86 16 111d4dM5l1l40 78 10 16 25Cepul se va monta n centrul de presiune al matriei, calculat in cele ce urmeaza:11nc c t t i iig nc t iiF x Fx FxxF F F + + + +81.09; unde:- cFfora de tiere a cuitului de pas; 2 ( )2 ( ) 0, 6 2000, 6c rcr rF c pF c p + + ; 111672cpx 22.76- tF fora de decupare a intervalului;( )2t rF BD a + a0 1 0 10 00 0 1 00( ) ( )cos arccos( )arccos2 2D a a D a aD DD D a a DBDD _ ,; _ ,0 1 00( )2 arccos 0, 62t rD a a DF aD 1 _ + 1 , ]52002tax 4.4 1 02 ( 1)2 2ia a Dx p i p + + 1x72.69 2x 118.22 3x 163.7511nc c t t i iig nc t iiF y F y FyyF F F + + + +29.19 ; unde:0 222ccy D a + + 46.92022t iDy y a + 23.21(22.76, 23.21) G centrul de presiune al stantei.g.Adoptarea dimensiunilor elementelor elastice:- pentru a obine o bun stabilitate n timpul funcionrii, vom monta 4 resorturi n colurile plcii de apsare reinere, prin urmare se va obine:11 14 4narc tot iiF Q Q 16.87unde: -arcF fora cu care se ncarc fiecare arc individual la prestrangere.Se tie c fora de prestrngere a arcurilor trebuie s fie egal cu fora de apsare reinere n momentul n care placa de apsare reinere intr n contact cu semifabricatul, prin urmare:ps iF Q Dimansiunile arcului se vor adopta din tab. 9.26 pg.214, Teodorescu.D dt0H3F3Hn16 2 5.9 60 190 28.8 100 3max0 3 max( )ps pspspsF F H HFHH H H F 57.223 ps pH H H r > +n care:- psH nlimea arcului prestrns;h. Adoptarea dimensiunii plcii de apsare reinere:- dimensiunea plcii de apsare reinere este aceeai cu cea a plcii de presiune.i. Adoptarea dimensiunilor bolurilor de ghidare ale arcurilor:( )pp ppp ps ps psH h h H h H + + + 165.34 arF h 22.5214[ ] d mm 24[ ] D mm n care: - pph nlimea plcii de presiune;- ppph nlimea plcii port poanson;- psH nlimea arcului prestrns;- psh nlimea plcii superioare;- psh nlimea plcii de apsare reinere;- arcD diametrul mediu al arcului;- arcd diametrul srmei arcului;j. Adoptarea dimensiunilor uruburilor cu cap hexagonal: